elaborat gradbene fizike za podroČje … · zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom, u...
TRANSCRIPT
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE
UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
izdelan za stavbo
Vrtec Bled-energetska sanacija
Številka projekta: 11-11
Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in sTehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije.
Stavba je skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah.
Projektivno podjetje: Šlibar inženiring d.o.o.
Odgovorni vodja projekta: dr. Peter Šenk udia., ID projektanta: A-1385
Elaborat izdelal: Janez Šlibar udis., ID projektanta: S-1456
Trzin, 17.01.2014
TEHNIČNI OPIS
Lokacija, vrsta in namen stavbe
Naselje, ulica, kraj: BLED, Trubarjeva cesta 7, 4260 Bled
Katastrska občina: BLED
Parcelna številka: 274/2
Koordinate lokacije stavbe: X (N) = 137192 Y (E) = 433067
Vrsta stavbe: 12630 Stavbe za izobraževanje in znanstvenorazisko
Namembnost stavbe: nestanovanjska stavba
Etažnost stavbe: do tri etaže
Investitor: Občina Bled
Cesta svobode 13
4260 BLED
Geometrijske karakteristike stavbe
Površina toplotnega ovoja stavbe A: 3.167,89 m²
Kondicionirana prostornina stavbe Ve: 9.544,00 m³
Neto ogrevana prostornina stavbe V: 8.017,00 m³
Oblikovni faktor f0: 0,33 m-1
Razmerje med površino oken in površino
toplotnega ovoja stavbe z: 0,11
Uporabna površina stavbe Ak: 2.505,30 m²
Vrsta zidu: Srednjetežka gradnja ( >= 600 kg/m3 )
Način upoštevanja vpliva toplotnih mostov: EN ISO 13789, SIST EN ISO 14683
Metoda izračuna toplotne kapacitete stavbe: izračun po SIST EN ISO 13790
Projekt je izdelan za novo stavbo oziroma rekonstrukcijo stavbe, kjer se posega v najmanj 25 odstotkov
površine toplotnega ovoja.
2Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Klimatski podatki
Začetek kurilne Konec kurilne Temper.primanjkljaj Proj. temperatura Energija sončnegasezone (dan) sezone (dan) (K dni) (°C) obsevanja (kWh/m²)
255 150 3900 -13 1209
Povprečne mesečne temperature in vlažnosti zraka:
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII LetoT -2,0 0,0 3,0 8,0 13,0 16,0 18,0 17,0 13,0 8,0 3,0 -1,0 8,0p 80,0 75,0 75,0 70,0 75,0 75,0 75,0 75,0 80,0 80,0 85,0 85,0 77,5
Povprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najhladnejšega meseca Tz,m,min
: -2,0 °CPovprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najtoplejšega meseca T
z,m,max: 18,0 °C
Globalno sončno sevanje (Wh/m²)orientacija orientacija
nakmes S SV V JV J JZ Z SZ mes S SV V JV J JZ Z SZ
0 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 1.255 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037 2.037
15 798 900 1.156 1.431 1.571 1.481 1.223 942 1.407 1.539 1.882 2.240 2.436 2.329 1.991 1.609
30 587 674 1.064 1.553 1.822 1.650 1.178 709 819 1.134 1.722 2.367 2.729 2.528 1.906 1.225
45 I 529 562 971 1.611 1.990 1.748 1.113 580 II 727 887 1.565 2.390 2.892 2.611 1.795 970
60 470 488 882 1.595 2.058 1.762 1.034 498 646 740 1.395 2.299 2.907 2.565 1.651 814
75 412 426 771 1.506 2.019 1.691 922 435 565 624 1.198 2.111 2.767 2.399 1.459 688
90 352 363 661 1.344 1.869 1.534 799 370 485 528 1.006 1.821 2.479 2.110 1.251 584
0 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 2.992 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993 3.993
15 2.346 2.466 2.798 3.132 3.298 3.206 2.898 2.538 3.434 3.531 3.779 4.001 4.088 4.005 3.785 3.535
30 1.627 1.956 2.585 3.165 3.464 3.301 2.758 2.070 2.762 2.995 3.499 3.892 4.032 3.899 3.505 2.999
45 III 1.034 1.558 2.350 3.085 3.474 3.268 2.568 1.681 IV 2.013 2.477 3.173 3.658 3.817 3.665 3.174 2.478
60 919 1.284 2.087 2.867 3.317 3.084 2.325 1.399 1.411 2.051 2.811 3.295 3.444 3.299 2.810 2.055
75 805 1.077 1.805 2.552 2.997 2.780 2.043 1.178 1.208 1.701 2.417 2.839 2.925 2.840 2.419 1.714
90 690 891 1.505 2.120 2.527 2.345 1.724 975 1.025 1.398 1.994 2.301 2.291 2.298 2.002 1.411
0 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.013 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478 5.478
15 4.498 4.593 4.790 4.947 4.977 4.897 4.719 4.543 5.027 5.046 5.160 5.273 5.322 5.312 5.217 5.091
30 3.811 4.012 4.445 4.723 4.750 4.627 4.309 3.914 4.387 4.433 4.725 4.927 4.977 4.983 4.816 4.518
45 V 2.987 3.359 4.028 4.345 4.339 4.211 3.846 3.225 VI 3.590 3.718 4.223 4.443 4.463 4.504 4.325 3.823
60 2.070 2.758 3.541 3.824 3.742 3.667 3.346 2.629 2.676 3.043 3.674 3.840 3.772 3.894 3.782 3.156
75 1.525 2.238 3.002 3.193 3.008 3.032 2.824 2.145 1.913 2.477 3.088 3.147 2.977 3.193 3.205 2.605
90 1.253 1.798 2.432 2.492 2.174 2.351 2.294 1.743 1.544 1.980 2.487 2.416 2.097 2.457 2.610 2.112
0 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 5.633 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915 4.915
15 5.126 5.160 5.324 5.481 5.544 5.520 5.385 5.211 4.293 4.380 4.643 4.899 5.002 4.941 4.704 4.428
30 4.409 4.492 4.890 5.169 5.238 5.217 4.973 4.585 3.505 3.712 4.285 4.728 4.891 4.794 4.380 3.793
45 VII 3.518 3.727 4.386 4.697 4.729 4.736 4.474 3.834 VIII 2.592 3.026 3.859 4.393 4.566 4.473 3.973 3.122
60 2.501 3.020 3.819 4.076 4.013 4.105 3.918 3.145 1.649 2.451 3.382 3.899 4.032 3.983 3.510 2.561
75 1.748 2.429 3.203 3.345 3.159 3.364 3.323 2.587 1.323 1.994 2.867 3.288 3.316 3.372 3.003 2.113
90 1.404 1.919 2.564 2.555 2.195 2.577 2.705 2.096 1.114 1.606 2.327 2.593 2.482 2.671 2.464 1.722
0 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 3.634 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277 2.277
15 2.978 3.111 3.432 3.740 3.871 3.758 3.458 3.127 1.743 1.863 2.141 2.412 2.531 2.422 2.159 1.877
30 2.227 2.538 3.161 3.716 3.952 3.754 3.208 2.566 1.181 1.469 1.973 2.468 2.691 2.492 2.013 1.493
45 IX 1.423 2.033 2.856 3.562 3.863 3.612 2.904 2.056 X 953 1.189 1.790 2.434 2.741 2.469 1.839 1.200
60 1.154 1.656 2.515 3.259 3.599 3.319 2.559 1.676 847 1.003 1.591 2.298 2.669 2.343 1.639 996
75 1.008 1.366 2.155 2.849 3.168 2.905 2.196 1.381 741 860 1.374 2.077 2.472 2.128 1.412 843
90 863 1.133 1.772 2.331 2.588 2.380 1.809 1.138 635 726 1.157 1.766 2.158 1.819 1.180 704
0 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.448 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008 1.008
15 1.049 1.158 1.372 1.576 1.655 1.555 1.348 1.146 674 761 950 1.142 1.223 1.138 950 764
30 799 924 1.286 1.659 1.810 1.621 1.250 910 547 596 892 1.239 1.395 1.234 895 595
45 XI 719 784 1.190 1.684 1.895 1.632 1.145 767 XII 493 514 827 1.289 1.510 1.282 830 507
60 639 684 1.086 1.644 1.902 1.581 1.035 667 437 453 758 1.285 1.556 1.277 757 445
75 560 594 958 1.537 1.821 1.471 902 579 383 395 674 1.224 1.525 1.216 669 388
90 480 508 827 1.366 1.655 1.299 770 494 328 338 584 1.107 1.417 1.100 575 332
3Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Seznam konstrukcij
Zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom, Umax
= 0,280 W/m²K• nP2-zunanje stene, U = 0,206 W/m²K, T
i = 21 °C
• nP1-zunanje stene, U = 0,173 W/m²K, Ti = 21 °C
• nZ-stena v mansardi, U = 0,202 W/m²K, Ti = 21 °C
Medetažne konstrukcije med ogrevanimi prostori različnih enot, različnih uporabnikov ali lastnikov v nestanovanjskih stavbah, U
max = 0,900 W/m²K
Zunanja stena ogrevanih prostorov proti terenu, Umax
= 0,350 W/m²K• Stena proti terenu, U = 0,208 W/m²K, T
i = 21 °C
Tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe), Umax
= 0,350 W/m²K• nC1-tla v pritličju (PVC), U = 0,228 W/m²K, T
i = 21 °C
Strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe), Umax
= 0,200 W/m²K• Strešna konstrukcija, U = 0,135 W/m²K, T
i = 21 °C
Vertikalna okna ali balkonska vrata in greti zimski vrtovi z okvirji iz lesa ali umetnih mas, Umax
= 1,300 W/m²K• Vertikalna okna (obstoječe), U = 1,300 W/m²K, T
i = 21 °C
• Vertikalna okna (nova), U = 1,160 W/m²K, Ti = 21 °C
Strešna okna, steklene strehe, Umax
= 1,400 W/m²K• strešno okno (novo), U = 1,160 W/m²K, T
i = 21 °C
Svetlobniki, svetllobne kupule (do skupno 5% površine strehe), Umax
= 2,400 W/m²KVhodna vrata, U
max = 1,600 W/m²K
• Vhodna vrata (obstoječa), U = 1,300 W/m²K, Ti = 0 °C
• Vhodna vrata (nova), U = 1,100 W/m²K, Ti = 0 °C
Notranje konstrukcije brez zahtev Umax
4Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: nP2-zunanje stene Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
7
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 19002 BETON 22003 PODALJŠANA APNENA MALTA 17004 URSA XPS N-III-I5 BAUMIT HAFTMOERTEL6 BAUMIT HAFTMOERTEL7 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1900 2,500 1.900 1.050 0,990 25 0,025
2 BETON 2200 20,000 2.200 960 1,510 30 0,132
3 PODALJŠANA APNENA MALTA 1700 3,000 1.700 1.050 0,850 15 0,035
4 URSA XPS N-III-I 17,000 35 1.500 0,038 150 4,474
5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1.350 1.050 0,800 18 0,004
6 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1.350 1.050 0,800 18 0,003
7 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1.480 1.050 0,800 15 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 4,677 + 0,040 + 0,000 = 4,847 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,206 + 0,000 = 0,206 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -2,0 80,00 414 1.080 1.602 2.002 17,5 21 0,849
Februar 0,0 75,00 458 1.080 1.646 2.057 18,0 21 0,855
Marec 3,0 75,00 568 918 1.578 1.972 17,3 21 0,794
April 8,0 70,00 751 648 1.463 1.829 16,1 21 0,623
Maj 13,0 75,00 1.123 378 1.539 1.923 16,9 21 0,486
Junij 16,0 75,00 1.363 216 1.601 2.001 17,5 21 0,303
Julij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 21 0,050
Avgust 17,0 75,00 1.452 162 1.631 2.038 17,8 21 0,203
September 13,0 80,00 1.198 378 1.613 2.017 17,6 21 0,580
Oktober 8,0 80,00 858 648 1.571 1.963 17,2 21 0,709
November 3,0 85,00 644 918 1.654 2.067 18,0 21 0,835
December -1,0 85,00 478 1.080 1.666 2.082 18,1 21 0,870
fRsi = 0,948 > R
Rsi,max = 0,8704 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
5Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: nP1-zunanje stene Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5 6
7
8
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 19002 BETON 22003 URSA XPS N-III-I4 PODALJŠANA APNENA MALTA 17005 URSA XPS N-III-I6 BAUMIT HAFTMOERTEL7 BAUMIT HAFTMOERTEL8 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1900 2,500 1.900 1.050 0,990 25 0,025
2 BETON 2200 20,000 2.200 960 1,510 30 0,132
3 URSA XPS N-III-I 5,000 35 1.500 0,034 150 1,471
4 PODALJŠANA APNENA MALTA 1700 3,000 1.700 1.050 0,850 15 0,035
5 URSA XPS N-III-I 15,000 35 1.500 0,038 150 3,947
6 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1.350 1.050 0,800 18 0,004
7 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1.350 1.050 0,800 18 0,003
8 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1.480 1.050 0,800 15 0,004
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 5,621 + 0,040 + 0,000 = 5,791 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,173 + 0,000 = 0,173 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -2,0 80,00 414 1.080 1.602 2.002 17,5 21 0,849
Februar 0,0 75,00 458 1.080 1.646 2.057 18,0 21 0,855
Marec 3,0 75,00 568 918 1.578 1.972 17,3 21 0,794
April 8,0 70,00 751 648 1.463 1.829 16,1 21 0,623
Maj 13,0 75,00 1.123 378 1.539 1.923 16,9 21 0,486
Junij 16,0 75,00 1.363 216 1.601 2.001 17,5 21 0,303
Julij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 21 0,050
Avgust 17,0 75,00 1.452 162 1.631 2.038 17,8 21 0,203
September 13,0 80,00 1.198 378 1.613 2.017 17,6 21 0,580
Oktober 8,0 80,00 858 648 1.571 1.963 17,2 21 0,709
November 3,0 85,00 644 918 1.654 2.067 18,0 21 0,835
December -1,0 85,00 478 1.080 1.666 2.082 18,1 21 0,870
fRsi = 0,957 > R
Rsi,max = 0,8704 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
6Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: nZ-stena v mansardi Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4
5
6
7
1 LES - SMREKA, BOR2 PANELNE PLOŠČE, VODOODPORNE3 MINERALNA VOLNA4 BAUMIT HAFTMOERTEL5 BAUMIT HAFTMOERTEL6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL7 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 LES - SMREKA, BOR 8,000 600 2.090 0,140 70 0,571
2 PANELNE PLOŠČE, VODOODPORNE 1,800 600 2.090 0,120 60 0,150
3 MINERALNA VOLNA 16,000 140 840 0,040 1 4,000
4 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,300 1.350 1.050 0,800 18 0,004
5 BAUMIT HAFTMOERTEL 0,200 1.350 1.050 0,800 18 0,003
6 BAUMIT EDELPUTZ SPEZIAL 0,300 1.480 1.050 0,800 15 0,004
7 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,060
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 4,791 + 0,040 + 0,000 = 4,961 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,202 + 0,000 = 0,202 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -2,0 80,00 414 1.080 1.602 2.002 17,5 21 0,849
Februar 0,0 75,00 458 1.080 1.646 2.057 18,0 21 0,855
Marec 3,0 75,00 568 918 1.578 1.972 17,3 21 0,794
April 8,0 70,00 751 648 1.463 1.829 16,1 21 0,623
Maj 13,0 75,00 1.123 378 1.539 1.923 16,9 21 0,486
Junij 16,0 75,00 1.363 216 1.601 2.001 17,5 21 0,303
Julij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 21 0,050
Avgust 17,0 75,00 1.452 162 1.631 2.038 17,8 21 0,203
September 13,0 80,00 1.198 378 1.613 2.017 17,6 21 0,580
Oktober 8,0 80,00 858 648 1.571 1.963 17,2 21 0,709
November 3,0 85,00 644 918 1.654 2.067 18,0 21 0,835
December -1,0 85,00 478 1.080 1.666 2.082 18,1 21 0,870
fRsi = 0,950 > R
Rsi,max = 0,8704 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
7Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Stena proti terenu Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: zunanja stena ogrevanih prostorov proti terenu.
1 2 3 4
N Z1 PODALJŠANA APNENA MALTA 19002 BETON 22003 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 11004 URSA XPS N-III-L
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1900 2,500 1.900 1.050 0,990 25 0,025
2 BETON 2200 25,000 2.200 960 1,510 30 0,166
3 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1100 1,000 1.100 1.460 0,190 14.000 0,053
4 URSA XPS N-III-L 16,000 35 1.500 0,036 150 4,444
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 4,688 + 0,000 + 0,000 = 4,818 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,208 + 0,000 = 0,208 W/m²K U
max = 0,350 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
8Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: nC1-tla v pritličju (PVC) Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe).
12
3 45
6
7
8
1 PVC HOMOGEN2 CEMENTNI ESTRIH 22003 PVC FOLIJA 12004 URSA XPS N-III-I5 BITUMENSKA LEPENKA6 BETON 18007 URSA XPS N-III-I8 GRAMOZ, SUH
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PVC HOMOGEN 0,500 1.400 960 0,230 10.000 0,022
2 CEMENTNI ESTRIH 2200 8,000 2.200 1.050 1,400 30 0,057
3 PVC FOLIJA 1200 0,020 1.200 960 0,190 42.000 0,001
4 URSA XPS N-III-I 3,000 35 1.500 0,034 150 0,882
5 BITUMENSKA LEPENKA 0,500 1.100 1.460 0,190 2.000 0,026
6 BETON 1800 18,000 1.800 960 0,930 15 0,194
7 URSA XPS N-III-I 10,000 35 1.500 0,036 150 2,778
8 GRAMOZ, SUH 20,000 1.700 840 0,810 2 0,247
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,170 + 4,207 + 0,000 + 0,000 = 4,377 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,228 + 0,000 = 0,228 W/m²K U
max = 0,350 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
9Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: Strešna konstrukcija Notranja temperatura: 21 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1 2
3
4
5 6Z
N
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM2 PARNA OVIRA3 URSA SF 354 URSA SF 355 PAROPREPUSTNA FOLIJA6 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,060
2 PARNA OVIRA 0,053 225 960 0,190 3.774 0,003
3 URSA SF 35 10,000 24 840 0,035 1 2,857
4 URSA SF 35 15,000 24 840 0,035 1 4,286
5 PAROPREPUSTNA FOLIJA 0,037 215 960 0,190 54 0,002
6 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,060
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 7,267 + 0,040 + 0,000 = 7,407 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,135 + 0,000 = 0,135 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost je ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -2,0 80,00 414 1.080 1.602 2.002 17,5 21 0,849
Februar 0,0 75,00 458 1.080 1.646 2.057 18,0 21 0,855
Marec 3,0 75,00 568 918 1.578 1.972 17,3 21 0,794
April 8,0 70,00 751 648 1.463 1.829 16,1 21 0,623
Maj 13,0 75,00 1.123 378 1.539 1.923 16,9 21 0,486
Junij 16,0 75,00 1.363 216 1.601 2.001 17,5 21 0,303
Julij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 21 0,050
Avgust 17,0 75,00 1.452 162 1.631 2.038 17,8 21 0,203
September 13,0 80,00 1.198 378 1.613 2.017 17,6 21 0,580
Oktober 8,0 80,00 858 648 1.571 1.963 17,2 21 0,709
November 3,0 85,00 644 918 1.654 2.067 18,0 21 0,835
December -1,0 85,00 478 1.080 1.666 2.082 18,1 21 0,870
fRsi = 0,966 > R
Rsi,max = 0,8704 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
10Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROZORNE KONSTRUKCIJE
Konstrukcija Ffr
U Umax
Ustreza
W/m²K W/m²K
Vertikalna okna (obstoječe) 0,30 1,30 1,30 DA
Vertikalna okna (nova) 0,30 1,16 1,30 DA
strešno okno (novo) 0,30 1,16 1,40 DA
Svetlobniki nove mansarde 0,30 1,10 2,40 DA
NEPROZORNA ZUNANJA VRATA
Naziv U Umax
Ustreza
Vhodna vrata (obstoječa) 1,300 1,600 DAVhodna vrata (nova) 1,100 1,600 DA
11Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PODATKI O CONI - Privzeta cona
Kondicionirana prostornina cone Ve: 9.544,00 m³
Neto ogrevana prostornina cone V: 8.017,00 m³
Uporabna površina cone Ak: 2.505,30 m²
Dolžina cone: 54,70 m
Širina cone: 18,90 m
Višina etaže: 3,30 m
Število etaž: 3,00
Ogrevanje: cona je ogrevana
Način delovanja: neprekinjeno delovanje
Notranja projektna temperatura ogrevanja: 21,00 °C
Notranja projektna temperatura hlajenja: 26,00 °C
Dnevno število ur z normalnim ogrevanjem: 12,00 h
Dnevno število ur z normalnim hlajenjem: 0,00 h
Način znižanja temperature ob koncu tedna: znižanje temperature ogrevanja
Mejna temperatura znižanja: 20,00 °C
Urna izmenjava zraka: 0,50 h-1
Površina toplotnega ovoja cone A: 3.167,89 m²
12Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE
Toplotne izgube skozi zunanje površine
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine
Neprozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m² W/Km² W/KVrata nova 1,2x2,7 S 90 3,20 1,100 3,52Vrata obstoječa (1x2,65-10kos) J 90 26,00 1,300 33,80Vrata obstoječa (1,55x2,65-4kos) J 90 16,40 1,300 21,32Vrata obstoječa (1,2x2,65-1kos) J 90 3,20 1,300 4,16Vrata nova 1,05x2,65 J 90 2,60 1,100 2,86Vrata nova 1,32x2,16-2kos V 90 5,70 1,100 6,27Vrata nova 1,77x2,16 - 1kos V 90 3,70 1,100 4,07Vrata nova 2,16x1,03 - 1kos Z 90 2,20 1,100 2,42Vhodna vrata Z 90 2,20 1,300 2,86Streha S 90 550,10 0,135 74,26Streha V 90 124,30 0,135 16,78Streha J 90 520,80 0,135 70,31Streha Z 90 127,10 0,135 17,16Stena V in Z V 90 98,90 0,206 20,37Stena V in Z Z 90 95,50 0,206 19,67Stena J in S S 90 279,20 0,173 48,30Stena J in S J 90 184,80 0,173 31,97nZ-stena v mansardi S 90 12,20 0,202 2,46nZ-stena v mansardi V 90 6,80 0,202 1,37nZ-stena v mansardi J 90 11,20 0,202 2,26nZ-stena v mansardi Z 90 7,20 0,202 1,45Skupaj 2.083,30 387,66
Prozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m² W/Km² W/KOkno obstoječe 1,16x1,71 S 90 21,78 1,300 28,31Okno obstoječe 0,91x1,07 S 90 5,82 1,300 7,57Okno novo 1,06x1,39 S 90 38,61 1,160 44,79Okno nova (1,16x1,71) S 90 1,98 1,160 2,30Okno novo 0,72x0,94 S 90 0,68 1,160 0,79Okno novo 1,92x2,7 S 90 26,00 1,160 30,16Okna obstoječa 1,04x1,95 J 90 105,00 1,300 136,50Okna nova 1,04x1,95 J 90 10,50 1,160 12,18Okna nova 1,05x1,25 J 90 20,80 1,160 24,13Okno novo 2,56x1,15 J 90 17,40 1,300 22,62Okno obstoječe 1,1x1 V 90 6,60 1,300 8,58Okno obstoječe 0,92x1,46 Z 90 2,40 1,300 3,12Okno novo 1,9x1,4 Z 90 5,32 1,160 6,17Okna nova 1,1x1 Z 90 6,60 1,160 7,66Okno 2,05x1 Z 90 16,40 1,300 21,32Strešno okno 1,5x1,5 J 30 22,00 1,160 25,52Strešno okno 1,5x1,1 J 30 2,80 1,160 3,25Strešno okno 0,65x1 J 30 1,28 1,160 1,48Strešno okno 0,65x1 V 30 1,28 1,160 1,48Strešno okno 0,65x1 S 30 3,84 1,160 4,45strešno okno 1,4x1 S 30 5,60 1,160 6,50Strešno okno 1,5x1,5 S 30 13,20 1,160 15,31
13Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Skupaj 335,89 414,19
Skupne transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine Σ Ai * U
i = 801,85 W/K.
Linijski toplotni mostovi
Toplotni most dolžina lin.top.pr. topl.izgubem W/mK W/K
Balkon 119,00 0,95 113,05Tla 315,00 0,60 189,00Streha 136,00 0,55 74,80
Transmisijske toplotne izgube skozi linijske toplotne mostove znašajo 376,85 W/K.
V coni ni točkovnih toplotnih mostov.
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj cone LD
LD = Σ A
i * U
i + Σ l
k ∗ Ψ
k + Σ χ
j = 801,85 W/K + 376,85 W/K + 0,00 W/K = 1.178,70 W/K
Toplotne izgube skozi zidove in tla v terenu
Tla v kletiOznaka Ploščina U
iU
max(m²) (W/m²K) (W/m²K)
tla na terenu - IZOLACIJA V VERTIKALNEM DELU 725,6 0,228 0,350tla na terenu - OGREVANA KLET 5,5 0,208 0,350kletni zid - OGREVANA KLET 17,6 0,208 0,350
Toplotne izgubeOznaka topl.izgube
W/KIZOLACIJA V VERTIKALNEM DELU 92,53OGREVANA KLET 3,08
LS = 95,61 W/K.
Toplotne izgube skozi neogrevane prostore
V coni ni toplotnih izgub skozi neogrevane prostore.
TRANSMISIJSKE IZGUBE
HT = L
D + L
S + H
U = 1.178,70 W/K + 95,61 W/K + 0,00 W/K = 1.274,31 W/K.
TOPLOTNE IZGUBE ZARADI PREZRAČEVANJA
Prostornina ogrevanega dela Ve = 9.544,00 m³, urna izmenjava zraka n = 0,50 h-1.
Izkoristek sistema za vračilo odpadne toplote η = 35,00 %
Toplotne izgube zaradi prezračevanja HV = 885,88 W/K.
14Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
KOEFICIENT SKUPNIH TOPLOTNIH IZGUB
H = HT + H
V = 1.274,31 W/K + 885,88 W/K = 2.160,19 W/K.
KOEFICIENT TRANSMISIJSKIH TOPLOTNIH IZGUB PO ENOTI POVRŠINE OVOJA
Površina ovoja ogrevanega dela A = 3.167,89 m²
H'
T = H
T / A = 0,40 W/m²K
Največji dovoljeni H'T,max
= 0,46 W/m²K
Koeficient specifičnih toplotnih izgub ustreza zahtevam pravilnika.
NOTRANJI DOBITKI
Prispevek notranjih toplotnih virov se upošteva z vrednostjo 4 W/m² na enoto neto uporabne površine.
Qi = 10.021,20 W.
DOBITKI SONČNEGA SEVANJA
Konstrukcija Površina Orie. Nagib Faktorzasen.
[m²] [°]Okno obstoječe 1,16x1,71 21,78 S 90 1,00Okno obstoječe 0,91x1,07 5,82 S 90 1,00Okno novo 1,06x1,39 38,61 S 90 1,00Okno nova (1,16x1,71) 1,98 S 90 1,00Okno novo 0,72x0,94 0,68 S 90 1,00Okna obstoječa 1,04x1,95 105,00 J 90 1,00Okna nova 1,04x1,95 10,50 J 90 1,00Okna nova 1,05x1,25 20,80 J 90 1,00Okno novo 2,56x1,15 17,40 J 90 1,00Okno obstoječe 1,1x1 6,60 V 90 1,00Okno obstoječe 0,92x1,46 2,40 Z 90 1,00Okno novo 1,9x1,4 5,32 Z 90 0,00Okna nova 1,1x1 6,60 Z 90 0,00Okno 2,05x1 16,40 Z 90 1,00Strešno okno 1,5x1,5 22,00 J 30 0,00Strešno okno 1,5x1,1 2,80 J 30 0,00Strešno okno 0,65x1 1,28 J 30 0,00Strešno okno 0,65x1 1,28 V 30 0,00Strešno okno 0,65x1 3,84 S 30 0,00Okno novo 1,92x2,7 26,00 S 90 1,00strešno okno 1,4x1 5,60 S 30 1,00Strešno okno 1,5x1,5 13,20 S 30 1,00
Toplotni dobitki sončnega sevanja v ogrevalnem obdobju: 46.215 kWh.Toplotni dobitki sončnega sevanja izven ogrevalnega obdobja: 20.379 kWh.
15Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE STAVBE
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj stavbe LD
LD = Σ A
i * U
i + Σ l
k ∗ Ψ
k + Σ χ
j = 801,85 W/K + 376,85 W/K + 0,00 W/K = 1.178,70 W/K
TRANSMISIJSKE IZGUBE STAVBE
HT = L
D + L
S + H
U = 1.178,70 W/K + 95,61 W/K + 0,00 W/K = 1.274,31 W/K.
TOPLOTNE IZGUBE STAVBE ZARADI PREZRAČEVANJA
Toplotne izgube zaradi prezračevanja HV = 885,88 W/K.
KOEFICIENT SKUPNIH TOPLOTNIH IZGUB STAVBE
H = HT + H
V = 1.274,31 W/K + 885,88 W/K = 2.160,19 W/K.
KOEFICIENT TRANSMISIJSKIH TOPLOTNIH IZGUB STAVBE PO ENOTI POVRŠINE OVOJA
Površina ovoja ogrevanega dela A = 3.167,89 m²
H'
T = H
T / A = 0,40 W/m²K
Največji dovoljeni H'T,max
= 0,45 W/m²K
Koeficient specifičnih toplotnih izgub ustreza zahtevam pravilnika.
NOTRANJI DOBITKI
Qi = 10.021,20 W.
DOBITKI SONČNEGA SEVANJA
Toplotni dobitki sončnega sevanja v ogrevalnem obdobju: 46.215 kWh.Toplotni dobitki sončnega sevanja izven ogrevalnega obdobja: 20.379 kWh.
16Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA ENERGIJA ZA OGREVANJE STAVBE
QH,tr
QH,ve
QH,ht
QH,sol
QH,int
QH,rev
QH,gn
γH
ηH,gn
QNH
Qem,en
MeseckWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh
Januar 21.806 15.159 36.965 4.276 7.456 480 12.211 0,33 1,00 24.754 24.754Februar 17.983 12.502 30.485 5.199 6.734 444 12.377 0,41 1,00 18.107 18.107Marec 17.066 11.864 28.929 6.438 7.456 474 14.367 0,50 1,00 14.562 14.562April 11.928 8.292 20.219 6.568 7.215 456 14.239 0,70 1,00 5.980 5.980Maj 7.340 5.103 12.443 6.972 7.215 278 14.465 1,16 0,86 4 4Junij 0 0 0 0 0 138 138 0,00 0,00 0 0Julij 0 0 0 0 0 143 143 0,00 0,00 0 0Avgust 0 0 0 0 0 143 143 0,00 0,00 0 0September 4.404 3.062 7.466 4.035 4.329 273 8.637 1,16 0,86 3 3Oktober 12.325 8.568 20.893 5.427 7.456 469 13.351 0,64 1,00 7.542 7.542November 16.515 11.481 27.996 3.960 7.215 466 11.641 0,42 1,00 16.355 16.355December 20.858 14.500 35.358 3.341 7.456 480 11.276 0,32 1,00 24.082 24.082Skupaj 130.224 90.530 220.754 46.215 62.532 4.243 112.990 0,00 0,00 111.389 111.389
Za izračun je privzet holističen pristop upoštevanja vračljivih toplotnih izgub sistemov.Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje stavbeQ
NH = 111.389 kWh/a.
Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje, preračunana na enoto prostornine ogrevanega dela Q
NH/V
e = 11,67 kWh/m³a.
Največja dovoljena letna potrebna toplotna energija za ogrevanje, preračunana na enoto prostornine ogrevanega dela Q
NH/V
e, max = 12,77 kWh/m³a.
Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje ustreza zahtevam pravilnika.
POTREBNA ENERGIJA ZA HLAJENJE STAVBE
QC,tr
QC,ve
QC,ht
QC,int
QC,sol
QC,gn
γC
ηC,gn
QNC
MeseckWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh
Januar 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Februar 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Marec 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0April 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Maj 398 425 823 241 186 435 0,53 0,53 0Junij 9.175 9.813 18.988 7.215 5.903 13.118 0,69 0,69 0Julij 7.585 8.112 15.697 7.456 6.145 13.601 0,87 0,87 5Avgust 8.533 9.126 17.659 7.456 6.022 13.478 0,76 0,76 0September 4.771 5.103 9.874 2.886 2.124 5.118 0,52 0,52 0Oktober 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0November 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0December 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Skupaj 30.461 32.579 63.040 25.253 20.379 45.749 0,00 0,00 5
Letna potrebna energija za hlajenje QNC
= 5 kWh/a.
17Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
OGREVALNI PODSISTEM
Podsistem ogrevala: Ogrevalni sistemVrsta ogrevala: vgrajena površinska ogrevalaCona: Vse coneStandardna temperatura ogrevnega medija: ploskovna ogrevala 35/28Regulacija temperature prostora: preko referenčnega prostoraNačin vgradnje ogreval: ploskovno ogrevanje s povečano toplotno izolacijoVrsta sistema: mokri sistemNazivna moč grelnika zraka: 0,00 WNazivna moč črpalke: 120,00 WŠtevilo črpalk: 4Nazivna moč regulatorja: 0,00 WNazivna moč ventilatorja: 0,00 WŠtevilo ventilatorjev: 0
Dodatna električna energija: Wh,em
= 1.226,17 kWhVrnjena dodatna električna energija: Q
rhh,em = 1.222,95 kWh
Dodatne toplotne izgube: Qh,em,l
= 17.824,07 kWhV ogrevala vnesena toplota: Q
h,em,in = 127.998,35 kWh
RAZSVETLJAVA
Način izračuna: poenostavljen izračun letne dovedene energije za razsvetljavo za stanovanjske stavbe.
Vrsta svetil v stavbi: pretežna uporaba sijalk
Potrebna energija za razsvetljavo: Qf,l
= 9.394,88 kWh
RAZVOD OGREVALNEGA SISTEMA
Razvodni sistem: Razvodni sistemOgrevalni sistem: Ogrevalni sistemNačin delovanja: neprekinjeno delovanjeVrsta razvodnega sistema: dvocevni sistemTlačni padec: 20,00Hidravlična uravnoteženst: hidravlično uravnotežen sistemDodatek pri ploskovnem ogrevanju: 0,00 kPaRegulacija črpalke: delta p je spremenljivMoč črpalke: 0,00 WNamestitev dvižnega in priključnega voda: namestitev pretežno v notranjih stenahIzolacija razvodnih cevi: cevi so izoliraneNamestitev horizontalnega razvoda: horizonatalni razvod v ogrevanem prostoruIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvod: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 153,97 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 261,60 m 0,000 mCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 1.856,48 m 0,000 w/mK
Potrebna električna energija za razvodni podsistem: Wh,d,e
= 355,15 kWhVrnjene toplotne izgube: Q
h,d,rhh = 1.246,18 kWh
Nevrnjene toplotne izgube: Qh,d,uhh
= 0,00 kWhToplotne izgube razvodnega sistema: Q
h,d = 1.246,18 kWh
V razvodni sistem vrnjena toplota: Qd,rhh
= 88,79 kWhV okolico koristno vrnjena toplota: Q
rhh,d = 1.336,22 kWh
V razvodni sistem vnesena toplota: Qh,in,d
= 129.145,51 kWh
18Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PRIPRAVA TOPLE VODE
Opis: Priprava tople vodeEnergent: električna energijaCirkulacija: sistem za toplo vodo s cirkulacijoŠtevilo dni zagotavljanja tople vode v tednu: 5,00Vrsta stavbe: šola brez tuševPovršina učilnic: 1.125,14 m²Namestitev priključnega voda: standardniIzolacija razvoda: razvod je izoliranIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvodni sistem: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 125,46 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 784,79 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 253,16 m 0,000 W/mK
Namestitev hranilnika: grelnik in hranilnik nista v istem prostoruTip hranilnika: posredno ogrevaniDnevne toplotne izgube hranilnika v stanju obrat. pripr.: 0,80 kWhNamestitev črpalke: črpalka ni nameščena v ogrevanem prostoruRegulacija črpalke: črpalka nima regulacijeMoč črpalke: 44,00 W
Potrebna toplota za pripravo tople vode: Qw = 49.867,81 kWh
Potrebna toplota grelnika za toplo vodo: Qw,out,g
= 51.464,43 kWhVrnjene toplotne izgube sistema za toplo vodo: Q
rww = 87,67 kWh
Skupne toplotne izgube sistema za toplo vodo: Qtw
= 1.684,29 kWhSkupne vrnjene toplotne izgube: Q
w,reg = 1.684,29 kWh
TOPLOTNA ČRPALKA
Opis: Toplotna črpalka 1Vrsta toplotne črpalke: TČ voda / vodaTehnologija izdelave: sodobna TČNamen uporabe toplotne črpalke: za ogrevanje in za pripravo tople vodeNačin delovanja: bivalentno paralelnoToplotna moč TČ za ogrevanje: 6,00 kWToplotna moč TČ za pripravo tople vode: 63,00 kWToplotna moč TČ v simultanem delovanju: 66,00 kW
Toplotna moč za ogrevanje in COP pri nazivni obremenitvi
35 °C 50 °CZ.temp. 10 °C 15 °C 10 °C 15 °C
COP 5,5 6,0 3,8 4,1moč 6,42 7,20 6,00 6,78
Toplotna moč za pripravo tople vode in COP pri nazivni obremenitvi
35 °C 50 °CZ.temp. 10 °C 15 °C 10 °C 15 °C
COP 5,5 6,0 3,8 4,1moč 67,41 75,60 63,00 71,19
19Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Toplotna moč v simultanem načinu in COP pri nazivni obremenitvi
35 °C 50 °CZ.temp. 10 °C 15 °C 10 °C 15 °C
COP 5,5 6,0 3,8 4,1moč 70,62 79,20 66,00 74,58
Dnevno število ur delovanje toplotne črpalke: 21,00 hNajvišja temperatura delovanja TČ: 60,00 °CSpodnja temperaturna meja izklopa delovanja TČ: 0,00 °CBivalentna točka: 3,00 °CPotrebni čas mirovanja TČ med vklopi v 1 dnevu: 3,00 hKorekcijski faktor delovanja TČ v simultanem načinu: 1,00Električna moč na primarnem krogu: 0,00 WElektrična moč na sekundarnem krogu: 0,00 WAkumulator toplote: toplotna črpalka ima akumulator toploteRazvodni sistemi, v katere je vnesena toplota: Razvodni sistemTemperatura prostora, v katerem je akumulator toplote: 21,00 °CTemperaturna razlika pri pogojih preizkušanja: 40,00 KToplotne izgube akumulatorja v stanju obratovalne pripravljenosti: 0,00 kWh/dNazivni volumen hranilnika: 3,00 lToplotne izgube hranilnika v stanjuobratovalne pripravljenosti: 3,00 kWh/dTemperatura tople vode: 60,00 °CTemperatura hladne vode: 25,00 °C
Proizvedena toplota toplotne črpalke: QTC
= 163.219,32 kWhDodatna energija za delovanje toplotne črpalke: W
TC,aux = 0,00 kWh
Toplotne izgube sistema toplotne črpalke: QTC,l
= 2.796,06 kWhSkupna potrebna električna energija: E
TC = 26.873,35 kWh
Faktor učinkovitosti toplotne črpalke: SPF = 6,07
20Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA TOPLOTA
Toplotni dobitki pri ogrevanju QH,gn
= 114.213,41 kWh
Transmisijske izgube pri ogrevanju QH,ht
= 220.753,89 kWh
Potrebna toplota za ogrevanje QH,nd
= 111.388,86 kWh
Toplotni dobitki pri hlajenju QC,gn
= 46.971,86 kWh
Transmisijske izgube pri hlajenju QC,ht
= 63.039,61 kWh
Potrebna toplota za hlajenje QC,nd
= 5,48 kWh
Potrebna toplota za pripravo tople vode QW,nd
= 51.464,43 kWh
Potrebna toplota na neto uporabno površino QNH
/Au = 44,46 kWh/m²a
Potrebna toplota za ogrevanje na enoto ogrevanje prostornine QNH
/Ve = 11,67 kWh/m³a
Potreben hlad na neto uporabno površino QNC
/Au = 0,00 kWh/m²a
Potreben hlad na enoto ogrevane prostornine QNC
/Ve = 0,00 kWh/m³a
DOVEDENA ENERGIJA
Dovedena energija za ogrevanje Qf,h,skupni
= 129.147,37 kWh
Dovedena energija za hlajenje Qf,c,skupni
= 0,00 kWh
Dovedena energija za prezračevanje Qf,V
= 0,00 kWh
Dovedena energija za ovlaževanje Qf,st
= 0,00 kWh
Dovedena energija za pripravo tople vode Qf,w
= 51.464,43 kWh
Dovedena energija za razsvetljavo Qf,l
= 9.394,88 kWh
Dovedena energija fotonapetostnega sistema Qf,PV
= 0,00 kWh
Dovedena pomožna energija za delovanje sistemov Qf,aux
= 1.932,00 kWh
Dovedena energija za delovanje stavbe Qf = 191.938,68 kWh
OBNOVLJIVI VIRI
geotermalna energija 136.345,97 kWh
PRIMARNA ENERGIJA
električna energija 159.900,55 kWh
Letna raba primarne energije Qp = 159.900,55 kWh
Letna raba primarne energije na neto uporabno površino Qp/A
u = 63,82 kWh/m²a
Letna raba primarne energije na enoto ogrevane prostornine Qp/V
e = 16,75 kWh/m³a
21Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
EMISIJA CO2
električna energija 84.747,29 kg
Letna emisija CO2
84.747,29 kg
Letna emisija CO2 na neto uporabno površino 33,83 kg/m²a
Letna emisija CO2 na enoto ogrevane prostornine 8,88 kg/m³a
ZAGOTAVLJANJE OBNOVLJIVIH VIROV ENERGIJE
najmanj 25% celotne končne energije je zagotovljeno z uporabo Vir: Geot.ene. 71 %
obnovljivih virov
Skupaj: 71 % DA
najmanj 70% potrebne energije je iz geotermalne energije 84 % DA
DA
POTREBNA ENERGIJA ZA STAVBO
C1 C2 C3 C4 C5
Ogrevanje Hlajenje Topla voda
Občutena Latentna Občutena Latentna
toplota toplota (navlaž.) toplota toplota (razvlaž.)
L1 Toplotni dobitki in 114.213 46.972
in vrnjene toplotne izgube
L2 Prehod toplote 220.754 63.040
L3 Toplotne potrebe 111.389 0 5 0 51.464
SISTEMSKE TOPLOTNE IZGUBE IN POMOŽNA ENERGIJA
C1 C2 C3 C4 C5
Ogrevanje Hlajenje Topla voda Prezračevanje Razsvetljava
L4 Električna energija 1.581 0 351 0 9.395
L5 Toplotne izgube 19.070 0 1.684
L6 Vrnjene toplotne izgube 1.312 0 0 0 0
L7 V razvodni sistem 130.459 0 53.149
oddana toplota
22Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROIZVEDENA ENERGIJA
C1 C2
Vrsta generatorja TČ - ogrevanje TČ - topla voda
Sistem oskrbe ogrevanje topla voda
L8 Toplotna oddaja 111.745 48.843
L9 Pomožna energija 0 0
L10 Toplotne izgube 1.246 1.384
L11 Vrnjena toplota 1.141 0
L12 Vnesena energija 16.315 10.558
L13 Prozvedena elektrika 0 0
L14 Energent toplota okolja toplota okolja
PORABA PRIMARNE ENERGIJE
C1 C2 C3
Dovedena energija
električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 63.960
L2 Faktor pretvorbe 2,5
L3 Obtežena vrednost 159.901 159.901
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,0
L6 Obtežena vrednost 0 0
L7 Iznos 159.901
EMISIJA CO2
C1 C2 C3
Dovedena energija
električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 159.901
L2 Faktor pretvorbe 0,53
L3 Emisija CO2
84.747 84.747
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,00
L6 Emisija CO2
0 0
L7 Iznos 84.747
23Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SKUPNA RABA ENERGIJE IN EMISIJA CO2 ZA IZRAČUN ENERGIJSKEGA RAZREDA
Toplotne potrebe stavbe Učinkovitost sistemov Dovedena energija Energijski razred(brez sistemov) (toplotne-vrnjene izgube) (vsebovana v energentih) (obtežena količina)Q
H,nd = 111.389 Q
HW,ls,nd = 19.443 E
elek = 32.447 ΣE
P,del,i = 159.901
QH,hum,nd
= 0 QC,ls,nd
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 84.747Q
W,nd = 51.464 El. energija = 11.327
QC,nd
= 5 WHW
= 1.932Q
C,dhum,nd = 0 W
C = 0
EL = 9.395
EV = 0
Oddana energija(neobteženi energenti)Q
T,exp = 0 ΣE
P,exp,i = 0
Eel,exp
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 0
EP = 159.901
mCO2
= 84.747
Proizvedena obnovljivaenergijaQ
H,gen,out = 86.118
Eel,gen,out
= 0
24Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0