Esempio di recupero di solaio in legno Esempio di recupero di solaio in legno preesistente con inserimento di soletta preesistente con inserimento di soletta

collaborantecollaborante

Schema solaio da recuperareSchema solaio da recuperare

Caratteristiche del solaio in legnoCaratteristiche del solaio in legno

Luce tra gli appoggiLuce tra gli appoggi 5 m5 m Luce di CalcoloLuce di Calcolo 5*1.05=5.25 m5*1.05=5.25 m Interasse Interasse 0.55 m0.55 m

Travetti cm 12*16, Assito spessore cm 3Travetti cm 12*16, Assito spessore cm 3

Analisi dei CarichiAnalisi dei Carichi

Travetti (daN/m3 600)Travetti (daN/m3 600) 21 daN/m21 daN/m22

Tavolato (daN/m3 600) Tavolato (daN/m3 600) 18 daN/m18 daN/m22

Massetto cls RMassetto cls RcKcK 250, spess. medio cm 6 250, spess. medio cm 6 150 daN/m150 daN/m22 Peso proprio del solaio Peso proprio del solaio  189 daN/cm 189 daN/cm2 2 ~ ~ 190 190 daN/mdaN/m22

Sottofondo, PavimentoSottofondo, Pavimento 250 daN/m 250 daN/m22 Totale carichi permanenti Totale carichi permanenti 440 daN/m 440 daN/m22

Carico utile di esercizioCarico utile di esercizio 200 daN/m 200 daN/m22

     Totale carichi Totale carichi 640 daN/m640 daN/m22

Carico a metro lineare = 640*0.55= 352 daN/mCarico a metro lineare = 640*0.55= 352 daN/m

Predisposizione prima del gettoPredisposizione prima del getto

Per il consolidamento del solaio si prescriverà: Per il consolidamento del solaio si prescriverà: spicozzatura continua perimetrale dei muri (scanalatura), spicozzatura continua perimetrale dei muri (scanalatura), per una profondità di alcuni centimetri a livello del futuro per una profondità di alcuni centimetri a livello del futuro

massetto in calcestruzzo, massetto in calcestruzzo, asportazione di quanto risulti debole e molto frammentato (grumi asportazione di quanto risulti debole e molto frammentato (grumi

di malta, scaglie di pietra e similari) così che di malta, scaglie di pietra e similari) così che • il getto integrativo del solaio possa addentrarsi in qualsiasi cavità il getto integrativo del solaio possa addentrarsi in qualsiasi cavità

o interspazio o interspazio • il solaio abbia ad assumere anche la funzione di “piastra” il solaio abbia ad assumere anche la funzione di “piastra”

irrigidente della muratura.irrigidente della muratura.Si assumono prudentementeSi assumono prudentemente σσ (compr., traz., fless.) = 70 daN/cm (compr., traz., fless.) = 70 daN/cm2 2

ttlegno legno = 9 = 9 daN/cmdaN/cm22 E E legno//legno// = 80000 = 80000 daN/cmdaN/cm22

Verifiche Momento FlettenteVerifiche Momento Flettente

Momento massimo Momento massimo MM = ( 352 · 5.25 = ( 352 · 5.2522 ) / 8 = 1213 ) / 8 = 1213 daN mdaN mTaglio massimo Taglio massimo T T = ( 352 · 5.25 ) / 2 = 924 = ( 352 · 5.25 ) / 2 = 924 daNdaNLarghezza utile del massetto collaborante Larghezza utile del massetto collaborante BB = 55 = 55 cmcmFattore di omogeneizzazione calcestruzzo/legno:Fattore di omogeneizzazione calcestruzzo/legno:

EEcls cls / E/ ELL = ( 18.000  ·  (R= ( 18.000  ·  (RcKcK 250) 250)0.50.5 ) / 80.000 = 3,55; ) / 80.000 = 3,55; applico applico m m = 2= 2Larghezza ideale del calcestruzzo collaborante = Larghezza ideale del calcestruzzo collaborante = m · Bm · B = 2 · 55 = 110 = 2 · 55 = 110 cmcm Posizione del baricentro del sistema omogeneizzato: Posizione del baricentro del sistema omogeneizzato: Y inferioreY inferiore = 18.85 = 18.85 cmcmInerzia ideale : Inerzia ideale : J J idid = 35228 = 35228 cmcm44

Modulo di resistenza superiore = Modulo di resistenza superiore = W W id clsid cls = = JJ id id / 6.15 = 5723 / 6.15 = 5723 cmcm33

Modulo di resistenza inferiore = Modulo di resistenza inferiore = W W id Lid L = = J J idid / 18.85 = 1869 / 18.85 = 1869 cmcm33

σσ max clsmax cls = M / (W = M / (W clscls / 2) = 2 · 121300 / 5723 = 42.39 daN/cm / 2) = 2 · 121300 / 5723 = 42.39 daN/cm2 2 < 85 daN/cm< 85 daN/cm22

σσ max Lmax L = M / W = M / W LL = 121300 / 1869 = 64.90 daN/cm = 121300 / 1869 = 64.90 daN/cm2 2 << 70 daN/cm70 daN/cm22

Verifiche Taglio e deformazione flessionaleVerifiche Taglio e deformazione flessionale

Il taglio è ripreso tanto dal legno, quanto dal calcestruzzo.Il taglio è ripreso tanto dal legno, quanto dal calcestruzzo.Volendo cautelativamente considerare il solo legno:Volendo cautelativamente considerare il solo legno:

t t LL = ( 924 · 1,5 ) / ( 12 · 16 ) = 7.22 daN/cm = ( 924 · 1,5 ) / ( 12 · 16 ) = 7.22 daN/cm2 2 << 9 daN/cm9 daN/cm22

Invece, considerando l’intera sezione all'appoggio:Invece, considerando l’intera sezione all'appoggio:

t t mediomedio= (924 · 1,5) / [( 12 · 16 ) + ( 110 · 6 )] = 1.5 daN/cm= (924 · 1,5) / [( 12 · 16 ) + ( 110 · 6 )] = 1.5 daN/cm2 2 << 9 daN/cm9 daN/cm22

Deformazione massima ipotizzabile complessivamente:Deformazione massima ipotizzabile complessivamente:

f = ( 5 / 384 ) · ( 3.52 · 5.25f = ( 5 / 384 ) · ( 3.52 · 5.2544 ) / ( 80.000 · 35228 ) = 1.24 cm ) / ( 80.000 · 35228 ) = 1.24 cm = (luce di calcolo /423)= (luce di calcolo /423)

Deformazione Ammissibile = L/300 = 1.75 cm Deformazione Ammissibile = L/300 = 1.75 cm

Verifica ConnettoriVerifica Connettori

Progetto interasse ConnettoriProgetto interasse Connettori Massimo momento statico del sistema Massimo momento statico del sistema

MMS S = = AAlegnolegno · (y-h · (y-hll/2)/2) = ( 12 · 16 ) · 10.85= = ( 12 · 16 ) · 10.85= 2082 cm2082 cm3 3

Tensione massima unitaria di scorrimento:Tensione massima unitaria di scorrimento:

S S maxmax= ( = ( TTmaxmax · · MMSS)/ )/ JJidid = 924· 2082 / 35228 = = 924· 2082 / 35228 = 52 daN/cm52 daN/cm

Forza di scorrimento tratti terminali Forza di scorrimento tratti terminali FFs1s1 = ( 3* = ( 3*SSmaxmax / 4 ) · ( l / 4 ) = 39 · 525 / 4 = 5120 / 4 ) · ( l / 4 ) = 39 · 525 / 4 = 5120 daN daN

Forza di scorrimento tratto centrale Forza di scorrimento tratto centrale

FFs2s2 = ( 3* = ( 3*SSmaxmax / 8 ) · ( l / 4 ) = 19,5 · 525 / 4 = 2560 / 8 ) · ( l / 4 ) = 19,5 · 525 / 4 = 2560 daN daN

Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivoAdotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo

Progetto interasse ConnettoriProgetto interasse Connettori Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivoAdotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo

Infissione spinotti il maggiore tra 2/3*h = 10.7 cm o 6 Ø = 9.6 cmInfissione spinotti il maggiore tra 2/3*h = 10.7 cm o 6 Ø = 9.6 cm

σσrifollamentorifollamento = 2 · = 2 · σσcompr. ammisibilecompr. ammisibile = 2 · 70 = 140 = 2 · 70 = 140 daN/cm daN/cm22

Forza assorbibile da uno spinotto Forza assorbibile da uno spinotto

NNsp = sp = σσrifrif · [Ø foro · ( 3 Øforo ) / 2] = 140 · ( 2 cm · 6 cm ) / 2 = 840 daN· [Ø foro · ( 3 Øforo ) / 2] = 140 · ( 2 cm · 6 cm ) / 2 = 840 daN

Numero di connettori sui quarti finali = 5120 / 840 = 6,1Numero di connettori sui quarti finali = 5120 / 840 = 6,1~7~7

Numero di connettori sul tratto centrale = 2560 / 840 = 3Numero di connettori sul tratto centrale = 2560 / 840 = 3~4~4

Passo dei connettori quarti terminali = (525/4)/7 = 19 cmPasso dei connettori quarti terminali = (525/4)/7 = 19 cm

Passo dei connettori quarto centrale = (525/4)/4 = 32cmPasso dei connettori quarto centrale = (525/4)/4 = 32cm