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ESTUDIO DE SUELOS ESTUDIO DE SUELOS ESTUDIO DE SUELOS ESTUDIO DE SUELOS Y CIMENTACIONESY CIMENTACIONESY CIMENTACIONESY CIMENTACIONES

MONUMENTO CALLE 19 CON CARRERA 3

Intersección Calle 19 con Cr. 3. Bogotá D.C

BOGOTÁ D.C. FEBRERO DE 2015

Pedro González S. Ingeniero Civil – U Nacional

Estructuras yEstructuras yEstructuras yEstructuras y GeotecniaGeotecniaGeotecniaGeotecnia

JOB 15-S-02

Bogota D.C - Colombia

MONUMENTO CALLE 19 CON CARRERA 3

Bogotá D.C.

INFORME DE SUELOS Y DE CIMENTACIONES

TABLA DE CONTENIDOTABLA DE CONTENIDOTABLA DE CONTENIDOTABLA DE CONTENIDO

1. PRESENTACIÓN

2. ACTIVIDADES.

3. INVESTIGACIÓN DEL SUBSUELO.

3.1 Características Geológicas y Geomorfológicos del Entorno. 3.2 Exploración del subsuelo. 3.3 Profundidad de explotación. 3.4 Ensayos de laboratorio.

4. ESTRATIGRAFÍA Y PROPIEDADES GEOTÉCNICAS.

5 ASPECTOS SÍSMICOS DEL SUBSUELO.

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

6.1 Profundidad y tipo de Cimentación. 6.2 Capacidad Portante y Asentamientos. 6.3 Construcción.

7. LIMITACIONES.

LISTADO DE FOTOS

Foto 1 Aspecto general de la excavación existente.

Foto 1: Vista aérea zona del estudio:

Foto 2 Trabajo de Campo:

Foto 3 Estrato 2 Limo arcilloso carmelito

Foto 4 Estrato 3 Arcilla limosa habano con intercalaciones de grava

Foto 5 Estrato 4 Arcilla limosa amarilla con intercalaciones de grava/firme

LISTADO DE FIGURAS.

Figura1: Planta y perfil del área de estudio.

Figura2: Mapa Geológico de la zona del estudio.)

JOB 1JOB 1JOB 1JOB 15555----SSSS----000000004444

SONDEO 1SONDEO 1SONDEO 1SONDEO 1

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INFORME DE SUELOS Y DE CIMENTACIONES MONUMENTO CALLE 19 CON CARRERA 3

Bogotá D.C.

1. PRESENTACIÓN. A continuación se presentan los hallazgos, análisis y conclusiones, obtenidas en el estudio de suelos realizado en el “RoundPoint” de la intersección de la calle 19 con carrera 3, zona centro de Bogotá D.C., donde se proyecta la construcción de un monumento.

Foto 1: Vista aérea zona del estudio: la foto se muestra la localización sitio y entorno del estudio y ubicación del monumento proyectado. Ver planta de localización del estudio en el anexo de éste informe. Imagen tomada de Image © digital globe 2015 de Google Earth

Topografía y entorno: la superficie del terreno es casi plana, con una ligera pendiente de oriente a occidente. Esta cubierta con hierba, mientras que el entorno corresponde a vías vehiculares o zonas duras pavimentadas. Se destaca que bajo la subsuperficie de la rotonda donde se proyecta la construcción del monumento, está cruzada por un “túnel” peatonal en concreto

Pedro González S. Ingeniero Civil – U Nacional

Estructuras y Geotecnia

Informe de Suelos y Cimentaciones Monumento Calle 19 con carrera 4

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reforzado, que comunica las estaciones “universidades” y “las aguas” del sistema de transporte urbano de la ciudad. El fondo del túnel esta a 5.50m de profundidad de la superficie actual del terreno y el muro oriental de éste, se encuentra aproximadamente a 3.0m del perímetro del área de implantación del monumento, como se muestra en la figura 1.

Figura1: Planta y perfil del área de estudio.

Estructura y cargas: La estructura y magnitud del monumento aún es desconocida, pero se estima que la carga de éste podría variar entre 15 y 40 toneladas.

2. ACTIVIDADES. Con el fin de llevar a cabo el presente estudio de suelos, se realizaron las siguientes actividades: 1. Trabajo Exploratorio de Campo: Se hizo un reconocimiento al sitio y el entorno, con el fin de establecer la zona y alcance real de exploración y estudio. En tal caso se decidió realizar tres sondeos 2. Realización de Ensayos de laboratorio: Posterior a los sondeos de campo y de acuerdo con las muestras y tipos de suelos hallados, se realizaron los


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ensayos de laboratorio para determinar las propiedades geomecánicas de los materiales que constituyen el subsuelo. 3. Análisis y Cálculos Geotécnicos: Con base a la información de campo y resultados de laboratorio, se hicieron los análisis geotécnicos de estabilidad y deformación para determinar el tipo de cimentación y parámetros de diseño y construcción de la cimentación. 4. Elaboración del informe final: Con la información levantada de campo ordenada y analizada, se configuro el siguiente informe.

3. INVESTIGACIÓN DEL SUBSUELO.

3.1 Características Geológicas y Geomorfológicos del Entorno.

La geología en el sitio corresponde a coluviones antiguos y a un complejo de conos de deyección producto de torrenciales del Río San Francisco, cuya geomorfología corresponde a la zona de transición entre los cerros y la zona plana. Los depósitos de suelo en el área están conformados principalmente por arcillas compactas de poco espesor y estratos gravo arenosos de alta densidad, con una elevada capacidad portante en general. Aunque las estratigrafías son muy heterogéneas, predominan de arcillas más próximas a la superficie. Porción del plano geológico de Bogotá-Ingeominas–Subdirección geoambiental 1997.

Figura2: Mapa Geológico de la zona del estudio. Se muestra que la zona del estudio se encuentra en un depósito del cuaternario Qcc, que corresponde a suelos coluviales y conos de deyección de los torrenciales del Río San Francisco y presenta contacto con la formación guaduas (color amarillo)

3.2 Exploración del subsuelo.

Para determinar el alcance de la exploración se tuvo en cuenta los siguientes


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aspectos:

• Tipo de Construcción proyectada (categoría / baja P<80 Ton) • Características geotécnicas y geológicas generales del entorno (buenas). • Área del la construcción que es pequeña y presenta una variabilidad del

subsuelo baja (estratigrafía homogénea puntualmente) Teniendo en cuenta todas las condiciones antes descritas, se decidió realizar dos (2) sondeos exploratorios con equipo manual hasta una profundidad entre 5.0 y 7.00 m, respecto al nivel actual del terreno. Lo anterior proporcionó la información suficiente, para tener un mapeo estratigráfico y propiedades geomecánicas del suelo, que permitieron conformar un modelo geotécnico de análisis, que permite evaluar la los parámetros para el diseño y recomendaciones de construcción de la cimentación del monumento. Foto 2 Trabajo de Campo: Las fotos presentan las labores de exploración con un equipo manual compuesto por un martillo de 140Lb., tubería NQ de 2-1/4” y un muestreador de tipo Cuchara partida Spleet spoon (foto central) utilizado para la realización del ensayo de penetración estándar. A la izquierda sondeo -1, ubicado al costado sur de la rotonda y a la derecha se muestra la ubicación del sondeo-2, realizado al costado norte de la rotonda. Ver plano de localización de los sondeos del anexo.


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3.3 Profundidad de explotación.

El subsuelo en la mayoría compuesto por una sucesión de suelo arcilloso color amarillo con vetas de oxidación y de consistencia muy firme. Además la resistencia al corte en los estratos involucrados en el soporte de la estructura es relativamente buena, frente al nivel de carga de la cimentación proyectada. Teniendo en cuenta lo anterior, así como el hecho que uno de los sondeos (50% de estos) alcanzó la profundidad dada en la Tabla H.3.2-1, se considera que el alcance de la exploración es satisfactoria y que además cumple con los criterios de profundidad descritos en NSR-10 H.3.2.5, tales como:

a) La exploración debe llegar a una profundidad en la cual la presión de contacto en la interfaz suelo-cimentación, se haya disipado en el 90%.

b) Hasta una profundidad igual o superior a 1.5 veces el ancho de la losa corrida de cimentación.

c) 2.5 veces el ancho de la zapata de mayor dimensión.

d) Hasta una profundidad igual a la longitud total del pilote más largo, mas 4 veces el diámetro del pilote o 2 veces el ancho del grupo de pilotes.

e) En los casos donde se encuentre roca firme, o aglomerados rocosos o capas de suelos firmes asimilables arocas, a profundidades inferiores a las establecidas, el 50% de los sondeos deberán alcanzar las siguientes penetraciones en material firme (material designado como A, B o C en la Tabla A.2.4.4-1 del Título A de este Reglamento.), de acuerdo con la categoría de la unidad de construcción. Para el caso de Categoría Baja, los sondeos pueden suspenderse al llegar a estos materiales

3.4 Ensayos de laboratorio.

De cada uno de los sondeos se obtuvo número representativo de muestras de suelo “inalterado”, las cuales se describieron detalladamente y clasificaron en forma visual, se rotularon y empacan de manera apropiada para ser transportadas al laboratorio donde se les practico el siguiente programa de ensayos: a. Ensayos de Clasificación UCS: Límites de Atterberg., granulometría b. Propiedades in situ. Humedad natural, Peso unitario, Resistencia a la compresión y Ensayo de penetración estándar SPT (ensayo de campo) c. Para los parámetros de compresibilidad del suelo se utilizo correlaciones entre éstos y las propiedades índices de los suelos.


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4. ESTRATIGRAFÍA Y PROPIEDADES GEOTÉCNICAS. Con base en la topografía y trabajos de exploración de campo, se elaboro el perfil de suelo definitivo, el cual se presentan en la figura complementaria del Anexo "Corte Estratigráfico". A continuación se describe el perfil estratigráfico promedio del subsuelo en el terreno estudiado:

Estrato 1 Estructura Superficial. 0.00 – 0.70

Superficialmente se hallo un substrato de Jardinería o Limo orgánico color café oscuro blando de 0.30-0.35 cm de espesor, dispuesto sobre un lecho filtrante, compuesto por gravas de de 3/8” a 5/8”.

Estrato 2 0.70 – 1.20 Arcilla limoso color habano carmelito.

A continuación del estrato anterior se encuentra una capa de suelo tipo limo arcilla (ML-CL) de consistencia media y baja plasticidad,con las siguientes propiedades:

Estrato 3 1.20 – 2.40m Arcilla color habano de

consistencia firme.

A continuación se halló una arcilla color habana con vetas de oxidación consistencia firme y plasticidad media a baja, co intecalaciones de gravas media y gruesas. Según la clasificación unificada de suelos USC, clasifica como una arcilla de tipo CL, con las siguientes propiedades:

Humedad natural wn=23% Límite líquido. LL=34% Índice de Plasticidad IP=10% Resistencia a la compresión. qu=16 t/m2 Peso Unitario γγγγ = 1.96T/m3 Resistencia a la penetración SPT N=13

Humedad natural wn=22% Límite líquido. LL=33% Índice de Plasticidad IP=15% Resistencia a la compresión. qu=17 t/m2 Peso Unitario γγγγ = 1.81T/m3 Resistencia a la penetración SPT N=13 Foto 4 Arcilla limosa habano con

intercalaciones de grava

Foto 3 Limo Arcilloso carmelito


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Estrato 4 2.40 – 7.00 m Arcilla Limosa amarilla

Desde los 2.40m de profundidad y hasta la profundidad explorada se hallo una sucesión de arcilla color amarillo (habana altamente oxidada) de consistencia firme y plasticidad media, con algunas intercalaciones de grava, la cual clasificacomo una arcilla de baja compresibilidad, tipo CL, con las siguientes propiedades.

Tabla de Agua: No Se registró un nivel freático.

5 ASPECTOS SÍSMICOS DEL SUBSUELO. El predio objeto del estudio se encuentra localizado en una zona de amenaza sísmica media y en la microzona denominada Piedemonte B (decreto 523 16 dic-

2010). Por otro lado a partir de los resultados obtenidos de la investigación del subsuelo y a la geología local, se pudo establecer que el perfil del subbuelo corresponde a un Perfil TIPO D, (como lo define NSR-10-A.2, con los siguientes parámetros de respuesta sísmica.

PARAMETROS DE RESPUESTA SÍSMICA PIDEMENOTE B

Aceleración que presenta la velocidad horizontal pico efectiva de diseño Aa 0.15g Factor de amplificación de la aceleración Av 0.20g Factor de amplificación de la aceleración Fa 1.95 Factor amplificación de la aceleración en el intervalo de velocidades constantes Fv 1.70

Humedad natural wn=25% Límite líquido. LL=38% Índice de Plasticidad IP=17% Resistencia a la compresión. qu=16 t/m2 Peso Unitario γγγγ = 1.96/m3 Resistencia a la penetración SPT N=-2218

Foto 5 Arcilla limosa amarilla con intercalaciones de grava/firme


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6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.

6.1 Profundidad y tipo de Cimentación.

Después de un análisis cuidadoso se concluyó que la cimentación más conveniente es una zapata lo suficientemente grande controle las fuerzas de el volcamiento, sin superar la capacidad portante de seguridad con los efectos de sismo. La profundidad de apoyo será de 1.70m a partir de la superficie actual del terreno, sobre una capa de arcilla habana con vetas de oxidación y de consistencia firme. En el caso que la cimentación contacte los rellenos existentes a lado del túnel, se pude asumir que éstos presentan la misma capacidad portante toda vez que tiene un grado de compacidad alto.

6.2 Capacidad Portante y Asentamientos.

En el Anexo "Capacidad portante y Asentamientos", se presenta en forma detallada la metodología utilizada para determinar la capacidad portante neta de seguridad admisible y los asentamientos esperados para la solución de fundación seleccionada: Capacidad portante neta de seguridad sobre el suelo natural Qadm=17.4 t/m2 para cuadradas y 16 ton /m2 para zapatas rectangulares, sin embargo teniendo en cuenta de no generar sobre presiones importantes laterales, sobre el muro oriental del túnel peatonal se limitará la presión de las zapatas sobre el terreno, al 66% de la capacidad de cimentación. Es decir que la presión de diseño de las zapatas será de 11.5 t/m2 Asentamiento por consolidación e inmediato será alrededor de un 2.0 cm.

6.3 Construcción.

Excavaciones

Las excavaciones para la construcción de la cimentación pueden realizarse utilizando taludes verticales y deben mantenerse secas y cubiertas. Su realización debe hacerse en el menor tiempo posible.


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Rellenos.

Una vez fundida la cimentación y/o vigas de amarre se debe rellenar en volumen de excavado con recebo compactado. Todos los rellenos que se requieran en la obra, se construirán con recebo, colocado en capas de 0.15m de espesor y compactado con liviano, o a mano, hasta alcanzar un peso unitario de aproximadamente el 90% del peso unitario máximo obtenido en el ensayo Proctor Modificado. El recebo a o material de relleno a utiliza, será libre de materia orgánica, con un límite líquido inferior al 25%, índice de plasticidad menor al 10%, además de cumplir con los siguientes requisitos de granulometría:

TAMIZ % QUE PASA 2 1/2" 75 – 100 1" 50 – 80 No. 4 20 – 55 No. 200 0 – 20

(recebo tipo B200 y para la capa superficial (e= 0.40m) con recebo B-400) Manejo del Agua de Escorrentía.

Se debe manejar las aguas de escorrentía de modo que no se genere ninguna infiltración en las zonas aledañas a la cimentación del monumento. Igualmente el sistema de desagua debe contar con holguras que permitan deformaciones por asentamiento del suelo, evitando fugas en el interior de éste Otras Recomendaciones de Construcción.

Para el armado de las parrillas de las zapatas, se podrá utilizar una plaqueta de concreto simple de 3.0cm de espesor, fundida sobre la base de recebo compactado de 20cm de espesor. El recubrimiento mínimo del refuerzo de las zapatas o vigas de cimentación debe ser de 6 - 7 cm. y el concreto deberá ser bien compactado y curado, para garantizar su solidez y protección del refuerzo. Se deben tomar todas las medidas para evitar la ocurrencia de filtraciones de los desagües durante la vida útil de la casa y evitar que los tubos de desagüe atraviesen las vigas de amarre de la cimentación.


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7. LIMITACIONES. Los términos presentados en este informe se fundamentan en la información obtenida durante la ejecución de los trabajos de investigación del subsuelo. Si durante la construcción se presentan condiciones del subsuelo diferentes a las aquí planteadas como típicas, o si el proyecto sufre variaciones, deberá notificarse al consultor para introducir las modificaciones o adiciones a que haya lugar. Bogotá D.C., 8 de febrero de 2015 _____________________________ PEDRO GONZALEZ SANCHEZ Ingeniero Civil Mat. 25202-56524 cnd.

Estudio de Suelos

MONUEMENTO CL.19 CON CR.3

Anexos

o Localización Estudio de Suelos

o Perfil Estratigráfico

o Capacidad Portante y Asentamientos

o Calculo de Asentamientos

PROYECTO : Monumento Calle19 con Cr.3 Fecha : JOB: 15-ES-004

DIRECCION : Bogotá D.C. Calculo: Milder M.Milder M.Milder M.Milder M. Rev: P.G.SP.G.SP.G.SP.G.S

CASO : Carga perpendicular al terreno B= 1.50 m

L= 1.50 m

Suelo Q máx =Cu= Df = 1.70 m 13.1 t/m2

γ s= 1.75 qu = ∆∆∆∆Q zDf = 1.70 m wn = 26.0% Z (m) σ σ σ σ fφ s = 0.0 ° 0.00rad 1.70 16.05

2.20 15.01

2.70 13.24

Ecuaciones de Meyerhof (1963) 3.20 10.82

Nq = e πtanφ tan 2(π/4+φ/2) 1.00 3.70 8.73

Nc = (Nq-1)cotφ 5.14 4.20 6.75

Nγ = (Nq-1)tan(1.4φ ) 0.00 ∆σ z prom 4.70 5.13

fc = 1.20 Meyerhof 5.20 4.41

1.19 Vesic 5.70 3.87

Capacidad Portanteσu=Cu.Nc.Fc +Df.γsNq +1/2γBNγ ... Z = 5.70 m 10% ∆σ z σadmisible =σu /F.S Z Modelo Boussinesq

σu = 52.32 tf /m2

Condicion de Carga

Factor de seguridad = 3 Carga Muerta +Carga Viva

Factor de seguridad = 2.5 Carga Muerta +Carga Viva Maxima

Factor de seguridad = 1.5 Carga Muerta +Carga Viva + Sismo

D +L D + Lmax D+L+Sismo Promedio =σadmisible = 17.44 20.93 34.88 tf /m2 para zapatas cuadradas

σadmisible = 16.00 32.00 32.00 tf /m2 Zapata rectangular

Chequeo del factor de seguridad directo

σσσσud = Cud .Nc.fc + Df.γsNq + 1/2γBNγ

Cud=[ σσσσud - (Df γs Nq +1/2γs BNγ) ] / [ Nc.fc]

Cu = D + L max

Presion Maxima σσσσ ud=Cud=

FSBM = Cu/ Cud 9.82 >1.50 ok! 2.75 >1.25 ok!

FSBUM = Cu/ Cud 9.82 >1.80 ok! 2.75 >1.40 ok!

EVALUACION DE CAPACIDAD PORTANTE

D + L34.88 t/m2

5.17 t/m2

No se Permite

20.93 t/m2

2.91 t/m2

09 -Feb-2015

8.0 t/m2

No se Permite

D + L + E8.00 t/m2

16.0 t/m2

16.72

8.00 t/m2

0.81 t/m2


DIRECCION : Bogotá D.C. Calculo: Milder M.Milder M.Milder M.Milder M. Rev: P.G.S

Z ∆σ∆σ∆σ∆σ Z B/Z Z/L Iq0.00 13.08 0.250

0.50 12.03 3.00 3.00 0.230

1.00 10.27 1.50 1.50 0.196

1.50 7.85 1.00 1.00 0.150

2.00 5.76 0.75 0.75 0.110

2.50 3.78 0.60 0.60 0.072

3.00 2.16 0.50 0.50 0.041

3.50 1.44 0.43 0.43 0.028

4.00 0.90 0.38 0.38 0.017

4.50 0.54 0.33 0.33 0.010

5.00 0.10 0.30 0.30 0.002

09 -Feb-2015

CALCULO DEL INCREMENTO DE ESFUERZO VERTICAL

Para el análisis de incremento de esfuerzos en la masa de

suelos tomo como referencia el análisis de cargas aquí

planteado y se supuso una aferencia de (3.0x3.0)m2 para una

columna central... Es decir que las columnas están separadas

entre 4.00 - 6.00m entre ejes.

P=Af*Σ (D+L) y L2

= [ (P+ Pp cim )/σ adm]

Foundation Analsis desing-Joseph E. Bowles ch.3 -UN_ESFZ/ Pedro González S. U.Nal 1993

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

0 2 4 6 8 10 12 14

Esf. T/m2

Pro

f. m

.


DIRECCION : Bogotá D.C. Calculo: Milder M.Milder M.Milder M.Milder M. Rev: P.G.SP.G.SP.G.SP.G.S

ASENTAMIENTOS

Asentamiento Elástico para zapata tipo

Es = 1800

µ = 0.20

z = 5.70 m δe = 0.005

∆σ med = 5.15 δe =1

12.00

1.70 m wn = 26.0% s.eo = ωn Gs

w sat= 65.0% e'o = 1.61

2.70 m LL = 40.0% Cr = 0.027

σσσσo = 7.00 Gs = 2.48 Cc = 0.270

3.70 m σσσσf = 13.00 γs = 1.96

H = 4.00 m

4.70 m

δ =5.70 m δ =

POR CONSOLIDACIÓN PRIMARIA

0.00 m superficie 0 10 20

ESFUERZO

γs = 1.81 t/m3

q = 12.0 t/m2σp = 25.00

1.70 m 3.08 t/m2 σσσσf = σσσσo = 7.68

σσσσf = 22.69

2.00 m Cr= 0.027 7.68 t/m2 -0.26 t/m2 22.69 t/m2 H = 1.30 m

eo = 1.612 ∆H Ec1= 0.006

3.00 m γs = 1.96 t/m3 5.63 t/m2 σσσσo = 7.59

σσσσf = 16.32

4.00 m eo = 1.820 7.59 t/m2 16.32 t/m2 H = 2.00 m

Cr= 0.027 ∆H Ec1= 0.006

5.00 m 9.55 t/m2 σσσσo = 10.53

σσσσf = 14.94

H = 1.00 m6.00 m σσσσo =

11.51 t/m2 σf = 15.38 t/m2 ∆H Ec1= 0.001

Ec- 1 ∆H = Cr ∆H/ [1+eo ] * Log10 [ σf / σo ] δδδδ Consolida = 1.4 cm

Ec-2 ∆H = Ho /(1+eo) [ CrLog10 ( σp /σo) + CcLog10 ( σf /σo) ] δδδδ Total = 20 mm

PR

OF

UN

DID

AD

10.53 t/m2 14.94 t/m2

16.16 t/m2

1.70 m

1.81 t/m3

10.92 t/m2

15.08 t/m2

12.0 t/m2

3.08 t/m2

0.00 t/m2 10.92 t/m2 6.7 mm

5.5 mm

EVALUACION DE DE ASENTAMIENTOS

09 -Feb-2015

0.009 m

ESTRATO DE CIMENTACION

Df=

q=

σvo =

γo =

∆σv

∆σv 4.0m

σf' =

σo 3.70m =σf ' 3.70m =

Cr ∆H1+eo

δ = Log10 [σf /σo]

∆Qprom B [1- µ2 ]Esδe =

Ensayos de Laboratorio

PROYECTO: Monumento (RoundPoint 19 con 3) SONDEO. Nº 1 MUESTRA Nº: SPT-M1

LOCALIZACION: Interseccón Calle 19 con Cr, Bogota DC. Profundidad: 1.35 m

DESCRIPCION : Arcilla limosa color café carmelito vetas habanas de plasticidad Fecha Ingreso:media Fecha ensayo:

No Ens. Recip GOLPES P1 (gr) P2 (gr) P3 (gr) w %

1 35 38 32.22 25.35 4.34 32.7

2 42 25 30.59 23.94 4.56 34.3

3 31 18 36.59 28.05 4.44 36.2

No Ens. Recip P1 (gr) P2 (gr) P3 (gr) w %

1 8 24.08 20.35 4.28 23.2

2

W natural w no cal

P1= Peso Muestra humeda + Peso del recipiente LL 34% USC: P2= Peso Muestra Seca+ Peso del recipiente LP 23% AASHTO:

P3= Peso del recipiente I P 11% CL ML

P1 (g) = 1.00 P2 (g) = 0.00

P. RET RET ACUM PASA

Nº mm (g) % % %

2 50.0 0.00 0.0 0.0 100.0

1½" 38.1 0.00 0.0 0.0 100.0

1" 25.4 0.0 0.0 100.0

3/4" 19 0.0 0.0 100.0

1/2" 12.5 0.0 0.0 100.0

3/8" 9.5 0.0 0.0 100.0

No. 4 4.75 0.0 0.0 100.0

No. 10 2.00 0.0 0.0 100.0

No. 20 0.85 0.0 0.0 100.0

No. 40 0.425 0.0 0.0 100.0

No. 60 0.25 0.00 0.00 100.00

No. 100 0.15 0.00 0.00 100.00 D10 = GRAVA

No. 200 0.074 0.00 0.00 100.00 D30 = Cu= D60 / D10 ARENA

Pasa 200 1.0 100 100 D60 = Cc= D302/ D10D60 FINOS 100%

OBSERVACIÓN: Los resultados aquí presentados corresponden exclusivamente a la muestra testeada y su reporte no podra ser reproducido parcial ni totalmente

CALIDAD Laboratorista: Revisó : JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04 Pagina

NORMA: ASTM D 2166-06 Control : 15-01021 1 de 1

Laboratorio Cra. 23 No. 58 B-16 Sur Tel-Fax: 7151902 Cel. 313 342 3340 Bogotá D.C

Alexander Reyes C.

LIMITE PLÁSTICO

LIMITE LIQUIDOLIMITE LIQUIDOLIMITE LIQUIDOLIMITE LIQUIDO

Rev: 18-Abr-14

TAMIZ

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO

Clasificación

CL ML

Ing. Pedro González

0.90 m, a

31-Ene-2015

2-Feb-2015

LIMITE LIQUIDO

32

33

34

35

36

37

NÚMERO DE GOLPES%

HU

ME

DA

D

CURVA GRANULOMÉTRICA

0.00.11.010.0100.0

TAMIZ (mm)

% P

AS

A

GRAVAS ARENAS FINOS

10 20 30 40 50 60 70 80 90

LIMITES DE CONSISTENCIA Y ANALISIS GRANULOMETRICO

Norma ASTM D 4318, ASTM D 2216, NTC 1527

25

PROYECTO: Monumento (RoundPoint 19 con 3) SONDEO. Nº 1 MUESTRA Nº: SPT-M2

LOCALIZACION: Interseccón Calle 19 con Cr, Bogota DC. Profundidad: 2.05 m

DESCRIPCION : Arcilla limosa color habano vetas de oxidación y carmelitas Fecha Ingreso:de plasticidad media con algo de gravilla y grumos de arena Fecha ensayo:

No Ens. Recip GOLPES P1 (gr) P2 (gr) P3 (gr) w %

1 88 37 35.86 28.40 4.44 31.1

2 22 26 33.89 26.62 4.52 32.9

3 18 19 32.40 25.15 4.63 35.3

No Ens. Recip P1 (gr) P2 (gr) P3 (gr) w %

1 3 x 22.29 19.48 4.51 18.8

2

W natural w no cal

P1= Peso Muestra humeda + Peso del recipiente LL 33% USC: P2= Peso Muestra Seca+ Peso del recipiente LP 19% AASHTO:

P3= Peso del recipiente I P 14% CL

P1 (g) = 1.00 P2 (g) = 0.00

P. RET RET ACUM PASA

Nº mm (g) % % %

2 50.0 0.00 0.0 0.0 100.0

1½" 38.1 0.00 0.0 0.0 100.0

1" 25.4 0.0 0.0 100.0

3/4" 19 0.0 0.0 100.0

1/2" 12.5 0.0 0.0 100.0

3/8" 9.5 0.0 0.0 100.0

No. 4 4.75 0.0 0.0 100.0

No. 10 2.00 0.0 0.0 100.0

No. 20 0.85 0.0 0.0 100.0

No. 40 0.425 0.0 0.0 100.0

No. 60 0.25 0.0 0.0 100.0

No. 100 0.15 0.0 0.0 100.0 D10 = GRAVA

No. 200 0.074 0.0 0.0 100.0 D30 = Cu= D60 / D10 ARENA

Pasa 200 1.0 100 100 D60 = Cc= D302/ D10D60 FINOS 100%


CALIDAD Laboratorista: Revisó : JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04 Pagina

NORMA: ASTM D 2166-06 Control : 15-01021 1 de 1


Alexander Reyes C.

LIMITE PLÁSTICO

LIMITE LIQUIDOLIMITE LIQUIDOLIMITE LIQUIDOLIMITE LIQUIDO

Rev: 18-Abr-14

TAMIZ

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO

Clasificación

CL

Ing. Pedro González

1.60 m, a

31-Ene-2015

2-Feb-2015

LIMITE LIQUIDO

31

32

33

34

35

36

NÚMERO DE GOLPES%

HU

ME

DA

D

CURVA GRANULOMÉTRICA

0.00.11.010.0100.0

TAMIZ (mm)

% P

AS

A

GRAVAS ARENAS FINOS

10 20 30 40 50 60 70 80

LIMITES DE CONSISTENCIA Y ANALISIS GRANULOMETRICO

Norma ASTM D 4318, ASTM D 2216, NTC 1527

25

PROYECTO: Monumento (RoundPoint 19 con 3) SONDEO: 1

LOCALIZACION: Interseccón Calle 19 con Cr, Bogota DC. MUESTRA No. SPT-M1

FECHAS Entrada: PROFUNDIDAD: 0,90 a 1,35

Ensayo: CLASIF. U.S.C. CLML

DESCRIPCIÓN:

Peso Total Muestra gr 131.90 Recipiente No

Diámetro prom. Muestra cm 3.50 W M+ Recipiente 63.7 gr.

AlturaProm. Muestra cm 7.00 W M seca+ Recipiente 51.7 gr.

Área secc. Transv. cm2 9.62 W Recipiente 0.0 gr.

Volumen Muestra cm3 67.35 Cont. Humedad 23.2% .

Peso unitario total gr/cm 1.96

Peso unitario seco gr/cm3 1.59 Penetrometro kg/ cm2

Veleta Lab. kg/ cm2

ANILLO No. R. Compresión= 16 Ton/m2

Ecuacion del Anillo Recobro…

Tiempomin

CARGAkg

Dial Deform inx10-4

Deform Unitaria

Area Corregida

(cm2)

Esfuerzo Normal kg/cm2

0 2.10 20 0.007 9.69 0.22

0' 30" 4.90 40 0.014 9.76 0.50

1' 00" 6.10 60 0.021 9.83 0.62

2' 00" 7.30 80 0.029 9.90 0.74

3' 00" 8.50 100 0.036 9.98 0.85

4' 00" 10.70 150 0.054 10.17 1.05

5' 00" 13.10 200 0.071 10.36 1.26

6' 00" 16.50 300 0.107 10.78 1.53

7' 00" 18.00 400 0.143 11.22 1.60

18.50 500 0.179 11.71 1.58

18.30 600 0.214 12.25 1.49


CONTROL DE CALIDAD Laboratorista: JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04JOB 15-ES-04

NORMA: ASTM D 2166-06 Control : 15-01021

Revisión: Pagina 1 de 1

Revisó :

RESISTENCIA

31-Ene-2015

2-Feb-2015

Arcilla limosa color café carmelito vetas habanas de consistencaia firme

DIMENSIONES DE LA MUESTRA CONTENIDO DE HUMEDAD ESQUEMA DE FALLA


18-Abr-2014 Ing. Pedro GonzálezAlexander Reyes C.

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

.00 .04 .08 .12 .16 .20 .24

DEFORMACIÓN UNITARIA

CA

RG

A U

NIT

AR

IA K

g/c

m2

.

ENSAYO DE RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN INCONFINADANorma ASTM D 2166-06, NTC 1527




Ensayo: CLASIF. U.S.C. CL

DESCRIPCIÓN:








Veleta Lab. kg/ cm2

ANILLO No. R. Compresión= 17,4 Ton/m2


Tiempomin

CARGAkg

Dial Deform inx10-4

Deform Unitaria

Area Corregida

(cm2)


0 2.30 20 0.007 11.42 0.20

0' 30" 5.00 40 0.014 11.51 0.43

1' 00" 7.40 60 0.021 11.59 0.64

2' 00" 9.70 80 0.029 11.67 0.83

3' 00" 11.60 100 0.036 11.76 0.99

4' 00" 15.30 150 0.054 11.98 1.28

5' 00" 18.00 200 0.071 12.21 1.47

6' 00" 21.00 300 0.107 12.70 1.65

7' 00" 23.00 400 0.143 13.23 1.74

23.50 500 0.179 13.81 1.70

22.50 600 0.214 14.43 1.56




Revisión: Pagina 1 de 1

RESISTENCIA

31-Ene-2015

2-Feb-2015

Arcilla limosa color amarillo vetas de oxidación y carmelitas de consistencia

firme con algo de gravilla y grumos de arena



Revisó :

18-Abr-2014 Alexander Reyes C. Ing. Pedro González

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

.00 .04 .08 .12 .16 .20 .24


CA

RG

A U

NIT

AR

IA K

g/c

m2

.






DESCRIPCIÓN:






Peso unitario total gr/cm3 1.96


Veleta Lab. kg/ cm2



Tiempomin

CARGAkg

Dial Deform inx10-4

Deform Unitaria

Area Corregida

(cm2)


0 1.90 20 0.007 9.69 0.20

0' 30" 4.80 40 0.014 9.76 0.49

1' 00" 6.10 60 0.021 9.83 0.62

2' 00" 7.30 80 0.029 9.90 0.74

3' 00" 8.10 100 0.036 9.98 0.81

4' 00" 10.10 150 0.054 10.17 0.99

5' 00" 11.90 200 0.071 10.36 1.15

6' 00" 14.80 300 0.107 10.78 1.37

7' 00" 17.20 400 0.143 11.22 1.53

18.80 500 0.179 11.71 1.61

19.80 600 0.214 12.25 1.62

20.50 700 0.250 12.83 1.60

20.10 800 0.286 13.47 1.49




Revisión: Pagina 1 de 1 Alexander Reyes C. Ing. Pedro González


31-Ene-2015

2-Feb-2015

Arcilla limosa color amarillo vetas carmelitas de consistencia firme con algo de

gravilla


RESISTENCIA

Revisó :

18-Abr-2014

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

.00 .04 .08 .12 .16 .20 .24 .28 .32


CA

RG

A U

NIT

AR

IA K

g/c

m2

.






DESCRIPCIÓN:








Veleta Lab. kg/ cm2



Tiempomin

CARGAkg

Dial Deform inx10-4

Deform Unitaria

Area Corregida

(cm2)


0 1.30 20 0.007 11.42 0.11

0' 30" 3.30 40 0.014 11.51 0.29

1' 00" 6.30 60 0.021 11.59 0.54

2' 00" 8.60 80 0.029 11.67 0.74

3' 00" 10.70 100 0.036 11.76 0.91

4' 00" 14.50 150 0.054 11.98 1.21

5' 00" 16.50 200 0.071 12.21 1.35

6' 00" 18.70 300 0.107 12.70 1.47

7' 00" 20.20 400 0.143 13.23 1.53

21.10 500 0.179 13.81 1.53

21.80 600 0.214 14.43 1.51

22.50 700 0.250 15.12 1.49

22.30 800 0.286 15.88 1.40




Revisión: Pagina 1 de 1 Alexander Reyes C. Ing. Pedro González


31-Ene-2015

2-Feb-2015

Arcilla limosa color amarillo vetas carmelitas de consistencia firme con algo de

gravilla


RESISTENCIA

Revisó :

18-Abr-2014

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

.00 .05 .10 .15 .20 .25 .30


CA

RG

A U

NIT

AR

IA K

g/c

m2

.


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