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ESTUDIO GEOTÉCNICOEN SECTOR 13 DE SALBURUA

VITORIA-GASTEIZ

CLIENTE:ENSANCHE 21 ZABALGUNEA

Nº Informe: 5256

EUSKONTROL, S. A. INFORMEPol. Ind. BIARRITZ – Pab. nº 2 48340 Amorebieta Amorebieta, octubre de 2004

ÍNDICE

1 ANTECEDENTES Y OBJETIVOS...............................................................................1

2 TRABAJOS REALIZADOS...........................................................................................3

2.1 SONDEOS MECÁNICOS ........................................................................................3

2.2 CALICATAS MECÁNICAS ....................................................................................6

2.3 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH ...................................8

2.4 ENSAYOS DE LABORATORIO.............................................................................9

3 GEOLOGÍA ...................................................................................................................10

3.1 MARCO GEOLÓGICO ..........................................................................................10

3.2 ESTRATIGRAFÍA ..................................................................................................13

3.3 HIDROGEOLOGÍA ................................................................................................15

3.4 SISMICIDAD ..........................................................................................................18

4 GEOTECNIA.................................................................................................................19

4.1 PERFIL TIPO ..........................................................................................................19

4.2 EXCAVACIONES Y CONTENCIONES...............................................................25

4.2.1 Excavaciones ...................................................................................................25

4.2.2 Estabilidad y Contenciones .............................................................................26

4.2.3 Aprovechamiento de materiales ......................................................................29

4.3 CIMENTACIONES.................................................................................................31

4.3.1 Capacidad portante de los suelos....................................................................31

4.3.2 Carga admisible del sustrato rocoso...............................................................36

4.3.3 Tipología de cimentación ................................................................................40

4.3.4 Afección al acuífero.........................................................................................42

5 AGRESIVIDAD.............................................................................................................45

6 CONCLUSIONES .........................................................................................................47

7 OBSERVACIÓN FINAL ..............................................................................................50

ANEJOS

ANEJO 1. SITUACIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS

ANEJO 2. PERFILES GEOTÉCNICOS

ANEJO 3. COLUMNAS LITOLÓGICAS Y FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS Y

CALICATAS

ANEJO 4. CÁLCULOS

4.1. Cálculos de permeabilidad mediante ensayos Lefranc

4.2. Cálculo de cargas admisibles mediante la fórmula de los Holandeses

4.3. Cálculo de carga admisible para cimentación directa sobre el sustrato rocoso

4.4. Cálculo de resistencias unitarias en cimentación profunda sobre el sustrato rocoso

ANEJO 5. ACTAS DE ENSAYOS

ENSANCHE 21 ZABALGUNEAEstudio Geotécnico en el Sector 13 de Salburua, Vitoria-Gasteiz

Euskontrol: 5256 Pág.

1 ANTECEDENTES Y OBJETIVOS

En julio de 2004, ENSANCHE 21 ZABALGUNEA solicitó a EUSKONTROL,

S. A. la realización de un estudio geotécnico en el Sector 13 de Salburua, en

Vitoria Gasteiz. El trabajo ha sido realizado conforme a la oferta de fecha 28 de

junio de 2004.

Previamente al comienzo de los trabajos para la ejecución del estudio

geotécnico, el cliente proporcionó a Euskontrol, S.A. el documento “Estudio

Hidrogeológico del entorno del río Errekaleor aguas arriba de la CN-104,

Vitoria-Gasteiz (Álava)”. Los trabajos de reconocimiento de este documento han

servido de apoyo para la redacción del presente informe.

Los objetivos que se pretenden alcanzar son los que se exponen a continuación:

�� Características geológicas generales del lugar.

�� Características geotécnicas del terreno en profundidad, definiendo

espesores de los distintos niveles y describiendo cada uno de ellos.

�� Definición de la cimentación más adecuada en tipología, carga

admisible, capacidad portante, comportamiento del terreno ante las

cargas.

�� Parámetros de los distintos niveles necesarios para el cálculo de los

muros perimetrales., pantallas...

�� Recomendaciones en relación con el movimiento de tierras, taludes y

medios de excavación.

�� Recomendaciones para el correcto funcionamiento hidrogeológico de

la zona, determinación de la cota del nivel freático, si lo hubiera, y

permeabilidad de los distintos materiales.

1



La zona de estudio se encuentra en Salburua, al este de la ciudad de Vitoria-

Gasteiz. El área de estudio se encuadra en un rectángulo delimitado por las

siguientes coordenadas U.T.M.:

Vértice inferior izquierda: X: 528586,47 / Y: 4743079,04

Vértice superior derecha: X: 529456,28 / Y: 4743765,04

La fotografía aérea adjunta muestra la localización de la zona de estudio:

2



2 TRABAJOS REALIZADOS

Los trabajos de investigación geotécnica han consistido en la realización de

sondeos mecánicos a rotación, con extracción de testigo continuo, ensayos de

penetración dinámica tipo DPSH y calicatas mecánicas.

Sobre las muestras extraídas de los sondeos y calicatas se han realizado ensayos

de laboratorio con la finalidad de obtener parámetros geotécnicos de cada nivel

detectado.

2.1 SONDEOS MECÁNICOS

Se han realizado 5 sondeos mecánicos, con empleo de una máquina ROLATEC

RL-400 montada sobre camión, con recuperación continua de testigo de

diámetro mínimo � 86, cuyas denominaciones y profundidades se reflejan en el

siguiente cuadro:

SONDEOPROFUNDIDAD

(m)

S-1 7,70

S-2 10,80

S-3 8,60

S-4 6,80

S-5 7,25

3



Durante la ejecución de los sondeos se han realizado ensayos de penetración

dinámica estándar (SPT) para la caracterización de rellenos y aluvial granular.

En la tabla siguiente se resumen los resultados obtenidos:

ENSAYO PROF. (m) MATERIAL N30 COMPACIDAD

S-1 SPT-1 1,40-2,00 Relleno 5 Flojo

*S-1 SPT-2 3,25-3,85 Relleno 10 Flojo



S-2 SPT-3 6,00-6,60 Aluvial 33 Denso

S-2 SPT-4 7,20-8,10 Aluvial 22 Medianam.denso

*S-3 SPT-1 1,55-2,15 Aluvial 33 Denso



S-3 SPT-4 6,00-6,45 Aluvial R ---


S-4 SPT-2 3,00-3,60 Relleno 11 Medianam.denso

S-5 SPT-1 0,55-1,15 Aluvial 35 Denso

S-5 SPT-2 2,00-2,60 Aluvial 55 Muy denso

S-5 SPT-2 4,00-4,30 Aluvial R ---

(*) SPT realizado con puntaza ciega

Se han tomado los siguientes testigos parafinados de roca, para su posterior

ensayo en laboratorio:

MUESTRA PROF. (m) LITOLOGIA

S-1 TP-1 7,45-7,70 Marga GM II

S-2 TP-1 10,55-10,80 Marga GM II




4



Por otra parte, se realizaron varios ensayos Lefranc a nivel variable, para

conocer la permeabilidad de los suelos:

ENSAYO PROF. (m) MATERIALES

S-2 L-1 0,00-2,50 Relleno de grava con bastante limo y arena


S-3 L-1 3,00-6,00 Aluvial de grava con bastante limo


Tras la realización de los sondeos, se instaló tubería piezométrica de PVC

ranurada en todos los sondeos, para poder medir la posición del nivel freático

cuando se desee. Las medidas tomadas y los resultados de los ensayos de

permeabilidad se incluyen en el apartado correspondiente a la hidrogeología.

La situación de los sondeos se representa en el plano del Anejo 1, mientras que

en el Anejo 3 se adjuntan las columnas litológicas descritas, en las que se

reflejan las muestras extraídas, golpeos de los ensayos y fotografías de los

testigos.

5



2.2 CALICATAS MECÁNICAS

El día 1 de Septiembre de 2004 se realizó la apertura de 4 calicatas mecánicas,

por medio de una excavadora mixta de ruedas JCB de la empresa ONAINDIA,

S.A.. Se tomaron datos del terreno “in situ” y se extrajeron muestras de los

distintos niveles del subsuelo; en las cuales se han realizado ensayos de

laboratorio con la finalidad de obtener parámetros geotécnicos del terreno.

En las calicatas se ha determinado la resistencia a compresión simple de los

suelos, mediante ensayos de penetrómetro de bolsillo, cuyos resultados se

muestran en las fichas de las calicatas. Estas medidas se han tomado en el nivel

aluvial fino superior, y cuando ha sido posible, en la fracción fina dentro del

aluvial grueso. En todos ellos se han obtenido valores superiores a 4 Kp/cm2.

La situación de las calicatas se puede observar en el plano de situación de los

trabajos realizados del Anejo 1. La profundidad de las catas ha sido

condicionada por la aparición del sustrato rocoso, excepto en la calicata C-2, que

se ha abandonado al llegar al límite de la longitud del brazo de la máquina.

6



En el cuadro siguiente se resumen las características de los distintos niveles

observados en las calicatas.

CATA PROF N.F. MUESTRAS MATERIALES

C-1 3,00 --- MR (2,70m)

0,00-1,50 Aluvial fino. Arcilla gravosa con algo de arena. Dura 1,50-2,60 Aluvial grueso. Grava en matrizarcillo-limosa con bastante arena. Matriz dura2,60-3,00 Roca muy a moderadamentemeteorizada. Marga gris claro GM IV-IIIA 3,00 Roca ligeramente meteorizada.Marga gris claro II

C-2 4,60 --- MB (1,50m)0,00-0,70 Aluvial fino. Arcilla gravosa con algo de arena. Dura 0,70-4,60 Aluvial grueso. Grava en matrizarcillo-limosa con bastante arena. Densa

C-3 3,60 ---MB (0,50m)

MR (3,60m)

0,00-1,80 Aluvial fino. Arcilla limosa conalgo de arena e indicios de grava. Dura 1,80-2,60 Aluvial grueso. Grava en matrizarcillo-limosa2,60-3,60 Roca muy a moderadamentemeteorizada. Marga gris claro GM IV-IIIA 3,60 Roca ligeramente meteorizada.Marga gris claro II

C-4 2,00 --- MB (2,00m)

0,00-1,60 Aluvial fino. Arcilla gravosa con algo de arena. Dura 1,60-3,20 Aluvial grueso. Grava con bastante arena y bastante arcilla. 3,20-3,50 Roca muy a moderadamentemeteorizada. Marga gris claro GM IV-IIIA 3,50 Roca ligeramente meteorizada.Marga gris claro II

7



2.3 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH

Se han realizado dos ensayos de penetración dinámica hasta rechazo utilizando

un penetrómetro pesado tipo DPSH. Este ensayo permite obtener un registro

continuo de la consistencia o compacidad del subsuelo hasta alcanzar el nivel de

rechazo.

El ensayo consiste en contabilizar el número de golpes necesarios para introducir

en el terreno una puntaza normalizada, mediante una maza de 63,5 Kg que cae

desde una altura de 76 cm. Se mide el número de golpes en intervalos de 20 cm,

y se considera rechazo cuando el número de golpes es igual o superior a 100.

La profundidad alcanzada en los ensayos ha sido la siguiente:

ENSAYO DE

PENETRACIÓN

PROFUNDIDAD

(m)

P-1 7,20

P-2 7,00

Por las características del entorno en cada caso, se considera que el rechazo

obtenido en los ensayos, se debe al contacto con el sustrato rocoso.

Las actas de los resultados de los ensayos de penetración tipo DPSH se adjuntan

en el anejo de actas de ensayos, Anejo 5.

8



2.4 ENSAYOS DE LABORATORIO

En las siguientes tablas se enumeran los diferentes ensayos de laboratorio

realizados sobre las muestras extraídas:

Muestras de suelo

MUESTRA PROF (m) LITOLOGÍA ENSAYOS

C-2 MB 1,50 Aluvial grueso H, L, G, PM, CBR

C-3 MB 0,50 Aluvial fino H, L, G, PM, CBR, m.o.

C-4 MB 2,00 Aluvial grueso H, L, G, PM, CBR

Muestras de roca

MUESTRA PROF (m) ENSAYOS

S-1 TP-1 7,45-7,70 D, H, RCS

S-2 TP-1 10,55-10,80 D, H, RCS

S-3 TP-1 8,35-8,60 D, H, RCS

S-4 TP-1 6,30-6,50 D, H, RCS

S-5 TP-1 7,00-7,25 D, H, RCS

C-1 MR 2,70 PLT

C-3 MR 3,60 PLT

D: Densidad

H: Humedad

L: Límites Atterberg

G: Granulometría

PM: Proctor Modificado

CBR: Índice CBR

RCS: Resistencia a compresión simple

PLT: Índice de carga puntual

m.o.: Contenido en materia orgánica

En el Anejo 5 se recogen las Actas de laboratorio de los ensayos.

9



3 GEOLOGÍA

3.1 MARCO GEOLÓGICO

Geológicamente, la zona de estudio se sitúa dentro de la Cuenca Vasco-

Cantábrica, en el dominio del Arco Vasco, dentro del Surco Sinforme de Vitoria-

Gasteiz.

Según la memoria de la Hoja 1:25.000 nº 112-IV VITORIA-GASTEIZ, el

sustrato rocoso es de edad Campaniense. Denominan al grupo de materiales

como “margas; tramos de margas y margocalizas alternantes”.

Se encuadran dentro de la denominada “Unidad del Gorbea” que se caracteriza

por una tectónica de poca energía. Consiste en una potente serie monoclinal sur

del Anticlinorio de Bilbao. A escala regional, las estructuras más destacables son

la falla de Billaro al norte, y el anticlinal de Apodaka al oeste. El área de estudio

no se ve afectada por ninguna de ellas.

El sustrato rocoso margosos o calcáreo desarrolla paleoaltos y paleocauces dado

que en esta zona se instauró un régimen fluvial. Como consecuencia de la

actividad de los ríos o arroyos que surcaron la zona, nos dejaron una herencia en

cuanto a la configuración del subsuelo, donde aparecen surcos o paleocauces

(donde la cota de roca es más profunda) rellenos de gravas redondeadas

(representan los acarreos depositados en el cauce del río) y superficialmente

colmatados con arcillas, limos y arenas (representan los depósitos de la llanura

de inundación); en otras zonas aparecen paleoaltos, zonas que no se

corresponden con el cauce de los antiguos ríos, donde se ha depositado los

materiales más finos aluviales (correspondientes a la llanura de inundación)

sobre el sustrato rocoso.

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Por encima de los mismos, aparecen localizados distintos cuerpos de rellenos

antrópicos, correspondientes a los rellenos de las antiguas graveras explotadas.

A continuación se adjunta el fragmento de la hoja 1:25.000 de Vitoria-Gasteiz

(112-IV), junto con la leyenda correspondiente a los materiales de esta zona.

Planta geológica. Escala 1:25.000

ZONA DE ESTUDIO

11


Euskontrol: 5256 Pág. 12



3.2 ESTRATIGRAFÍA

En la zona objeto de este estudio se puede realizar una primera divisón de dos

tipos de materiales:

- Sustrato rocoso (Cretácico superior).

- Suelos (cuaternario).

Cuaternario

Los suelos observados son básicamente de dos tipos: rellenos antropogénicos y

depósitos aluviales.

a) Rellenos antropogénicos. Aparecen localizados en la zona de estudio,

coincidiendo con la explotación de antiguas graveras. Estos rellenos se

localizan en tres parcelas, y son de carácter heterogéneo, con grava

limo y arena con niveles de características más arcillosas; son

abundantes los cantos de material de construcción y según los

reconocimientos efectuados, las potencias son de unos 5 metros, a

partir de la cota actual de terreno.

b) Suelos de origen aluvial. Prácticamente toda la zona de estudio

presenta un nivel de depósitos aluviales, relacionados con la actividad

del arroyo Errekaleor que atraviesa la parcela de suroeste a noreste.

Al este, la parcela está delimitada por el resalte del Alto de Las

Neveras, constituido por roca margosa que limita la cuenca del arroyo

Errekaleor, a cuyo pie se depositan materiales coluviales, no

detectados en las investigaciones y aluviales, cuyo espesor aumenta

según se avanza hacia el cauce del río.

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Cretácico.

El sustrato rocoso, de edad Cretácico Superior, Campaniense, está formado

mayoritariamente por margas de color gris. La roca toma tonalidades

marronáceas en los tramos más superficiales del sustrato rocoso. El sustrato está

fracturado a favor de los planos de estratificación subhorizontal.

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3.3 HIDROGEOLOGÍA

Para la definición del comportamiento hidrogeológico de los materiales, se

puede distinguir entre los depósitos cuaternarios (rellenos y suelos) y el sustrato

rocoso.

Se han realizado varios ensayos en los sondeos S-1, S-2 y S-4, con el objetivo de

determinar la permeabilidad de los rellenos y el aluvial. Es importante conocer

dichos parámetros, para poder determinar la influencia de los rellenos dentro de

los depósitos aluviales.

Hay que destacar que la interpretación de estos ensayos es limitada, ya que las

condiciones de partida definidas para la ejecución de estos ensayos implican la

existencia de un nivel freático que no ha estado presente, por haber realizado los

ensayos en periodo de estiaje (finales de agosto-principios de septiembre de

2004).

Los ensayos han sido de tipo Lefranc a nivel variable y se han realizado

inyectando previamente agua al terreno durante un tiempo determinado, con el

fin de lograr un estado saturado del suelo y obtener datos más realistas.

En la siguiente tabla se resumen los resultados obtenidos:

ENSAYO PROF. (m) MATERIALESPERMEAB

(cm/s)

S-1 L-1 0,00-2,50 Relleno de grava con bastante limo y arena 1,48 x 10-3


S-3 L-1 3,00-6,00 Aluvial de grava con bastante arcilla 1,08 x 10-3


A continuación se describen las características hidrogeológicas de cada uno de

ellos.

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Los rellenos antrópicos presentarán, permeabilidades variables, ya que su

característica fundamental es la heterogeneidad y la estructura caótica de los

materiales, por lo que son muy difíciles de caracterizar y estimar parámetros

representativos de los mismos.

Se han realizado ensayos de tipo Lefranc de los que se obtiene un valor medio de

permeabilidad de 4 x 10-3 cm/s, correspondientes a permeabilidades medias. Se

estima que en el mismo conjunto se encuentren niveles de más baja

permeabilidad debido a la gran cantidad de finos (limo, arcilla) que contiene.

Éstos reducen el alto volumen de huecos que tienen por la grosera granulometría

de sus componentes.

Los suelos aluviales, presentan predominio de material granular grueso, por lo

tanto tienen una porosidad primaria que les confiere capacidad acuífera. Este es

el nivel que presenta mayor interés hidrogeológico. Su comportamiento

hidrogeológico interactúa con el río Errekaleor y afecta aguas abajo a las lagunas

de Salburua.

En algunos casos existe un tramo superior constituido por un nivel con

predominio de finos, de espesor variable y menor permeabilidad, que actúa de

encajante del nivel granular inferior en la superficie que ocupa.

Se ha realizado un ensayo de permeabilidad sobre el nivel aluvial grueso del que

se ha obtenido un valor de 1,08 x 10-3 cm/s (permeabilidad media). Este valor se

corresponde, según las tablas al uso, con “gravas arenosas con pocos finos” o

“gravas arenosas con finos que no alteran la estructura granular”.

Dentro de este mismo nivel, se encuentran zonas de menor contenido de finos

que presentan permeabilidad más alta. (En el “Estudio Hidrogeológico del

entorno del río Errekaleor aguas arriba de la CN-104, Vitoria-Gasteiz” redactado

16



por CGS en junio de 2004 se hace referencia a valores de permeabilidad del

orden de 3 x 10-2 cm/s).

El sustrato rocoso presenta una permeabilidad primaria muy baja por su alto

porcentaje de arcilla, con una permeabilidad superior en el contacto suelo-roca,

zona de meteorización del sustrato. Es una roca muy impermeable, que además,

presenta baja fracturación, y la discontinuidad más importante que es la

estratificación, es subhorizontal lo cual no propicia la entrada de agua del

cuaternario aluvial a la roca.

Las medidas tomadas en las tuberías de PVC instaladas en los sondeos, reflejan

que actualmente no existe un nivel freático dentro del conjunto aluvial, ya que

las profundidades de los niveles se encuentran entorno a la cota de roca. La

presencia de agua se debe, posiblemente, a filtraciones superficiales de agua a la

perforación, y no corresponden a ningún nivel freático.

En la tabla adjunta se representan las medidas tomadas en diferentes días, tanto

en los sondeos realizados por Euskontrol, como los de la campaña anterior.

Profundidad de nivel de agua (m) SONDEO

24/08/04 08/09/04 30/09/04

S-1 5.10 6.20

S-2 2.98 3.00

S-3 4.50 4.85

S-1 Tapado Tapado

S-2 5.91 5.75

S-3 5.98 6.00

S-4 4.82 5.10

S-5 4.17 Tapado

S-1: sondeo de campaña anterior

S-1: sondeo campaña actual 17



3.4 SISMICIDAD

De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, y según

el mapa de peligrosidad sísmica, la zona investigada se sitúa con valores de la

aceleración sísmica básica, (ab), < 0,04 g.

A efectos de la Norma, la obra proyectada se clasifica de importancia normal.

Según los criterios de aplicación, ésta no es obligatoria “en las edificaciones de

importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica (ab) sea

inferior a 0,04 g, siendo ‘g’ la aceleración de la gravedad”.

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4 GEOTECNIA

De acuerdo con la información suministrada por los sondeos, calicatas,

penetrómetros y ensayos de laboratorio, a continuación se describen las

características geotécnicas de los diferentes niveles que constituyen el subsuelo

de la zona estudiada.

4.1 PERFIL TIPO

NIVEL 1. RELLENO ANTRÓPICO: Compuesto principalmente por tierra

y residuos de construcción, se extienden en una superficie importante del sector,

en la margen del río. Presentan un espesor del orden de 4,00 a 5,00 m en las

zonas centrales de su extensión. Se trata de material vertido para rellenar las

excavaciones de antiguas explotaciones graveras.

Son gravas, gravillas y algún bolo con bastante limo y arena, de compacidad

floja. Los cantos son heterométricos y de forma angulosa y redondeada. Al ser

rellenos, resultan ser materiales difícilmente cuantificables desde el punto de

vista geotécnico, no obstante, debido a su heterogeneidad y compacidad floja, se

descarta la posibilidad de uso como apoyo de cimentaciones ni como material de

préstamo.

Según los ensayos realizados, se puede asignar para los rellenos una

permeabilidad de k = 4 x 10-3 cm/s. En cualquier caso, a la hora de asignar

parámetros representativos de este tipo de materiales, hay que tener en cuenta la

heterogeneidad de los mismos.

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NIVEL 2 ALUVIAL: Presenta una potencia variable, que puede llegar a

ser, en la zona de estudio, de 8 m. No obstante, ha sido sustituida en parte, por

los rellenos antes descritos, y el espesor máximo detectado en los sondeos es de

6,30 m.

Bajo esta denominación se agrupan dos diferentes niveles de suelos. Uno

superficial en el cual predomina la componente fina, y otro inferior en el que

predominan los gruesos.

�� Arcilla gravosa con algo de arena. Por lo general tiene consistencia muy

firme a dura. Se ha denominado de esta forma a un conjunto con predominio

en finos que se encuentra en los niveles más superficiales de los depósitos

aluviales. Los parámetros obtenidos en los ensayos de laboratorio y campo

son:

1. Clasificación de Casagrande: CL.

2. Límites de Atterberg: L.L.: 31,7; L.P.: 21,2; I.P.:10,5.

Gráfico de plasticidad

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

MH -

CL

ML - CL - ML

CH

3. Resistencia a compresión simple (penetrómetro de bolsillo): qc>4

kp/cm2

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�� Grava con bastante arena y algo a bastante arcilla, de compacidad densa. Se

ha denominado de esta forma a un conjunto con predominio en fracción

granular (fundamentalmente grava). Aparecen justo encima del sustrato

rocoso, en las zonas que no ha sido sustituida por los rellenos. Presentan

valores de N30 superiores a 30.

Los parámetros obtenidos en los ensayos de laboratorio y campo para el

conjunto son:

1. Clasificación de Casagrande: GP. La fracción fina corresponde a

CL.

2. La fracción fina presenta un L.L.: 36,2-26,6; L.P.: 18,4-18,9; I.P.:

17,8-7,7.

Gráfico de plasticidad

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90

Límite líquido

Índi

ce d

e pl

astic

idad

MH -

CL

ML - CL - ML

CH

3. Ángulo de rozamiento (en función del SPT), para valores de N30 de

31 a 50, a partir de las recomendaciones de tablas al uso (Terzaghi

y Peck (1948): �= 36º a 41º. Debido a la posibilidad de que

algunos golpeos sean excesivamente altos por haber detectado

elgún bolo, se estima una fricción representativa de �=36º.

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NIVEL 3 SUSTRATO ROCOSO: Situado bajo el aluvial, bajo un espesor

decimétrico de suelo de alteración, la roca se constituye por una marga de color

gris azulado claro. Aparece con grados de meteorización que oscilan entre II y

III (escala de D. G. Moye), a partir de las profundidades consideradas contacto

con sustrato rocoso sano.

Es una roca donde se puede observar estratificación subhorizontal. El sustrato es

de dureza baja, y presenta un grado de fracturación variable. Ocasionalmente, en

alguna de estas fracturas pueden encontrarse arcillas de descomposición del

propio sustrato rocoso, éstas se encuentran oxidadas, debido al contacto con el

agua.

Las resistencias a compresión simple que se ha obtenido a partir de los ensayos

de laboratorio realizados son los siguientes:

SONDEO PROFUNDIDAD (m) qc (kp/cm2)

S-1 7,45-7,70 96,50

S-2 10,55-10,80 150,50

S-3 8,35-8,50 55,80

S-4 6,30-6,50 117,90

S-5 7,00-7,25 109,00

De las catas se han tomado muestras de roca de la zona más superficial del

sustrato, en las cuales se han realizado ensayos de carga puntual. Los resultados

se resumen en la tabla siguiente:

Muestraprof.

(m)

IS (50)

(N/mm2)

RCS = 24 IS (50)

Medio (MPa)

RCS = 24 IS (50)

(Kp/cm2)

C-1 MR 2,70 1,6 3,84 38,40

C-3 MR 3,60 2,6 6,24 62,40

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El primero de los datos corresponde al resultado de los valores medios obtenidos

en muestra de grado de meteorización III-IV y el segundo en rocas de grado II.

Las rocas ensayadas en los sondeos corresponden a una marga de color gris

azulado claro de un grado II de meteorización. Se trata por tanto, según Jiménez

Salas (1975) de una roca resistencia baja (50-200 kp/cm2).

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En el siguiente cuadro se presenta la escala de meteorización utilizada para la

descripción de las rocas.

ESCALA DE METEORIZACIÓN DE LAS ROCAS SEDIMENTARIAS DETRÍTICAS(Basada en la de D. G. Moye)

Grado deMeteorización Denominación Criterios de Reconocimiento

I Sana Roca no meteorizada. Conserva el colorlustroso en toda la masa.

II Poco meteorizada

Las caras de las juntas están manchadasde óxidos pero el bloque unitario entre juntas mantiene el color lustroso de laroca.

III Moderadamentemeteorizada

Claramente meteorizada a través de lapetrofábrica, reconociéndose el cambio de color respecto de la roca sana. Laresistencia de la roca puede variar desdemuy análoga a la roca en grado II abastante más baja, pero tal que trozos de 25 cm2 de sección no pueden rompersecon la mano.

IV Muy meteorizada Roca intensamente meteorizada que puede desmenuzarse a mano y romperse.

V Completamentemeteorizada

Material con aspecto de suelocompletamente descompuesto por meteorización “in situ” pero en el cual sepuede reconocer la estructura de la roca original.

24



4.2 EXCAVACIONES Y CONTENCIONES

4.2.1 Excavaciones

La construcción de sótanos implicará la excavación de los distintos niveles que

componen el subsuelo.

El relleno antrópico y aluvial se pueden considerar excavables mediante pala

retroexcavadora o similar.

El sustrato rocoso, según la tabla de Franklin (1974) adjunta y para un valor de

resistencia a compresión simple del orden de 15 MPa, pasa de ser ripable, para

espaciados inferiores a 0,4 m, a requerir prevoladura para espaciados de

discontinuidades superiores a 0,4 m. En este ultimo caso, se deberá utilizar

martillo picador para las excavaciones, al situarse la parcela en medio urbano.

En función de lo observado en los sondeos, hasta las profundidades alcanzadas,

se estima que el nivel superficial del sustrato (dos metros) será ripable y podrá

ser extraído por medios convencionales con bajo rendimiento.

25



4.2.2 Estabilidad y Contenciones

En caso de optar por la excavación de la parcela sin sistemas de contención, ésta

debe realizarse adoptándose, tanto para los rellenos antrópicos como para los

depósitos aluviales, taludes de excavación provisionales inferiores a 3(H)/2(V),

para taludes de 3,0 a 4,0 m. La unidad predominante se compone de suelos

principalmente granulares, de baja cohesión, cuyo principal parámetro resistente

es la fricción; ángulos de talud superiores al mismo darán factores de seguridad

muy bajos, teniendo que considerar además, el agravante de que se encuentren

saturados. Este sistema será viable en caso de que se pueda garantizar una

posición del nivel freático inferior a la cota de excavación.

Los suelos y rellenos suprayacentes a la roca no se encuentran saturados en la

época en la que se ha realizado el presente estudio. Según las medidas tomadas

en los piezómetros instalados en las distintas campañas, actualmente no existe

un nivel freático en los suelos. No obstante, como se refleja en el perfil

geotécnico con nivel freático de marzo de 2003 (nivel correspondiente a un año

poco lluvioso), es de esperar que sí exista en otra época del año.

Es importante tener en cuenta que el acuífero no se puede agotar dada la

extensión que presenta. Desde el punto de vista constructivo, el sistema más

adecuado para la excavación de sótanos, será la ejecución de pantallas,

dimensionadas para soportar los empujes de los suelos además de los

hidrostáticos, y que garantizan unas condiciones de trabajo sin presencia de agua

en la excavación. La construcción de sótanos estará limitada por la afección de

éstos, en el funcionamiento del acuífero, como se expone en un apartado más

adelante.

A continuación se realizan algunas recomendaciones sobre la ejecución de las

mismas:

26



�� Realizar la excavación para la ejecución de las pantallas con un

lodo bentonítico con adición de cemento, para impermeabilizar las

paredes de la excavación y facilitar la estabilidad de las mismas

dentro del dominio del conjunto aluvial.

�� Empotrar las pantallas en la roca, la cual presenta suficiente

capacidad portante (siempre y cuando la necesidad de control de

afección al acuífero lo permita, como se expondrá más adelante).

Es una roca muy impermeable, que además, presenta baja

fracturación, y la discontinuidad más importante que es la

estratificación, es subhorizontal lo cual no propicia la entrada de

agua del cuaternario aluvial a la roca. Con el empotramiento en la

roca se consigue que el flujo de agua del trasdós del muro pantalla

al vaso sea despreciable, con lo cual disminuyen los problemas de

sifonamiento.

�� Sería conveniente el anclado de las pantallas para contrarrestar el

empuje, que el material empapado en agua, ejercerá en el trasdós

del muro, cuando se comience a excavar el vaso de los sótanos.

27



Para el cálculo de los empujes de los diferentes materiales detectados sobre los

muros, se pueden aplicar los siguientes parámetros geotécnicos:

NIVEL 1 Relleno antrópico

dap = 2,00 g/cm3

c’ � 0,00 kp/cm2

�’ = 28º

NIVEL 2 Aluvial fino

dap = 2,00 gr/cm3

c’= 0,2 kp/cm2

�’ = 30º

NIVEL 3 Aluvial grueso

dap = 2,20 gr/cm3

c’ � 0,00 kp/cm2

�’ = 35º

Estos parámetros deberán ser minorados con los coeficientes que establecen las

normas para el tipo de obra proyectada.

4.2.3

28



Aprovechamiento de materiales

Se han estudiado dos grupos de materiales para conocer su idoneidad como

material para préstamo. Son los materiales compondrán el mayor volumen de

excavación: el aluvial fino, y el aluvial grueso.

No se ha considerado como nivel los rellenos, ya que se descarta este material

como aprovechable.

Aluvial fino

Se han realizado los siguientes ensayos en este nivel, de cara a su definición

como material para relleno:

Límites Atterberg Granulometría Proctor modificado

MuestraProf.

(m) WL WP IP <2 mm<0,08

mm

D max

(gr/cm3)H (%)

Indice

CBR

C-3 MB 0,5 31,7 21,2 10,5 92,0 77,0 1,944 9,8 18,4

El contenido en materia orgánica está en el límite de lo permitido. La

granulometría realizada sobre la muestra indica que aproximadamente el 92%

del material pasa por el tamiz Nº 2, y el material cernido por el tamiz 0,080 UNE

es 77 % superior al máximo permitido para material adecuado.

Los materiales de aluvial fino, en función de los límites líquido y plástico, y

granulometría pueden considerarse como tolerables y debido a su alto índice

CBR, podrán utilizarse como cimiento y núcleo de terraplén.

29



Aluvial grueso

Se han realizado los siguientes ensayos en este nivel, de cara a su definición

como material para relleno:

Límites Atterberg Granulometría Proctor modificado

MuestraProf.

(m) WL WP IP <2 mm<0,08

mm

D max

(gr/cm3)H (%)

Indice

CBR

C-2 MB 1,5 36,2 18,4 17,8 34,7 13,4 2,13 7,2 75,1

C-4 MB 2,0 26,6 18,9 7,7 45,4 25,2 2,059 8,4 25,0

Tanto la granulometría como los límites de las dos muestras cumplen las

condiciones para clasificarlos como adecuados.

En función de las características finales y asegurando que el contenido en

materia orgánica sea menor del 1 %, con el valor medio del índice CBR

obtenido, superior a 5, el aluvial grueso podrá ser utilizado como coronación de

terraplén (el más restrictivo, además de cimiento y núcleo).

30



4.3 CIMENTACIONES

4.3.1 Capacidad portante de los suelos

Para determinar la capacidad portante de los suelos suprayacentes al sustrato, se

han utilizado los siguientes métodos, cuya aplicación se recomienda a suelos

granulares como los que predominan en la parcela a estudiar:

�� Método de los Holandeses

�� Método de Meyerhof

Capacidad portante por el método de los Holandeses

Con este método, a partir de los ensayos de penetración dinámica se obtiene la

capacidad portante del terreno con un coeficiente de seguridad igual a la unidad

(Rd).

Rd = M2H / e(P+M)A

siendo :

M = peso de la maza (Kg)

P = peso de las varillas (Kg)

H = altura de caída de la maza (cm)

e = penetración (cm) / nº de golpes

A = sección de la puntaza (cm2)

31



A partir de este valor de la resistencia dinámica Rd se estima la resistencia

estática unitaria (Rp) en función de coeficientes de transformación (k) que

dependen de la naturaleza del terreno:

Rp = k * Rd

El valor de k varía entre 0,3 para terrenos flojos y 1 para materiales densos.

La carga admisible del terreno se estima a partir del valor de resistencia estática

unitaria (Rp):

qadm = Rp / 20

Los resultados de los penetrómetros han sido representados en una hoja de

cálculo, mediante la cual se obtiene la carga admisible de cada nivel (ver

resultados en anejo de cálculos).

Según los golpeos obtenidos en el ensayo de penetración P-1, se interpreta que

los tres primeros metros corresponden al nivel de aluvial fino, a partir del cual se

encuentra el aluvial grueso hasta la profundidad de roca (cota de rechazo).

32



En la tabla siguiente, se muestran las tensiones admisibles obtenidas en el

ensayo de penetración:

PENETRÓMETRO P-1

qadm (Kp/cm2)PROF

(m) promedio máximo mínimo

0,00-3,00 0,66 1,75 0,25

3,00-7,00 3,58 5,11 2,01

7,00-7,20 7,37 7,37 7,37

En el tramo superior de aluvial fino, se obtiene un valor de tensión admisible

(para un factor de seguridad de 3,00) mínima de 0,25 Kp/cm2. Para el tramo

correspondiente al aluvial grueso, el valor mínimo será de 2,01 Kp/cm2.

El objetivo del ensayo de penetración P-2 ha sido el de conocer el espesor de los

rellenos, ya que al tratarse de vertidos incontrolados, se descarta la posibilidad

de su uso como apoyo de cimentación. En este punto presentan una potencia de

5,0 metros; bajo el cual se interpreta que existe un tramo de aluvial grueso no

sustituido por el relleno.

33



Capacidad portante por el método de Meyerhof

El método que se adopta para el cálculo de la capacidad portante de los suelos,

en función del SPT, es el de Meyerhof (1965). Éste establece una limitación en

los asientos, para la cual se obtiene un valor de tensión admisible.

Mediante este criterio, se obtiene la carga admisible para zapatas de la siguiente

forma:

qadm = � 230

B3.0B·

12S·N

� � para B 4 pies (1,2 m)

Siendo: S = Asiento admisible en pulgadas = 1 (2,54 cm)N30 = Valor SPTqadm = Tensión admisibleB = Ancho de la cimentación

En los ensayos de Standard Penetration Test (SPT) de los sondeos de la presente

campaña geotécnica, se han obtenido los siguientes valores de N30 en los niveles

de aluvial grueso:

ENSAYO PROF. (m) MATERIAL N30

S-2 SPT-3 6,00-6,60 Aluvial 33

S-2 SPT-4 7,20-8,10 Aluvial 22

*S-3 SPT-1 1,55-2,15 Aluvial 33

*S-3 SPT-2 3,00-3,60 Aluvial 38

*S-3 SPT-3 4,50-5,10 Aluvial 42

S-3 SPT-4 6,00-6,45 Aluvial R

S-5 SPT-1 0,55-1,15 Aluvial 35

S-5 SPT-2 2,00-2,60 Aluvial 55

S-5 SPT-2 4,00-4,30 Aluvial R

34



Se ha optado por considerar el valor más bajo como valor representativo,

teniendo en cuenta la posibilidad de que algunos golpeos sean superiores a los

reales, por la presencia de gravas gruesas.

De esta forma, para un valor de N30 =22, y considerando una zapata cuadrada de

2 m x 2 m, se obtiene un valor de tensión admisible de 2,42 Kp/cm2.

De este segundo método se obtiene la misma conclusión que con el primero, una

carga admisible del aluvial grueso de 2,00 Kp/cm2.

Teniendo en cuenta que se producen alternancias de niveles más competentes

con otros menos, en caso de optar por la cimentación en el nivel granular grueso

del aluvial, se recomienda no superar la tensión de 1,7 Kp/cm2.

4.3.2

35



Carga admisible del sustrato rocoso

4.3.2.1 SUSTRATO ROCOSO SUPERFICIAL

La capacidad portante del sustrato rocoso se ha estimado mediante el valor de la

resistencia a compresión simple utilizando el método analítico desarrollado por

Serrano y Olalla (2001) (los ensayos se realizan en testigos rocosos relativamente

sanos dentro del conjunto que puede presentar tramos locales más meteorizadas,

por esta razón se toma el mínimo valor de resistencia a compresión simple de los

ensayos de laboratorio en sustrato sano). Este método es aplicable en medios

rocosos isótropos y homogéneos, masivos o muy fracturados cuyo comportamiento

sigue el criterio de rotura de Hoek y Brown. Se obtiene el valor de la carga de

hundimiento en función del RMR y la resistencia a compresión simple del macizo.

Para obtener la carga admisible, es necesario establecer un coeficiente de seguridad

global F, que puede expresarse como el producto de dos factores, Fp y Fm. El

factor Fp considera las variaciones estadísticas de los parámetros de la roca y su

magnitud está también vinculada a la probabilidad de rotura del cimiento. El factor

Fm, cubre la posibilidad de que la rotura por fragilidad no se ajuste al criterio de

Hoek y Brown.

Se ha obtenido una carga admisible de 4,20 kp/cm2., como se puede ver en la hoja

de cálculo correspondiente incluida en el anejo 4.3.

Para cimentaciones directas en roca sana se recomienda no superar la carga de:

qadm = 4 kp/cm2

36



4.3.2.2 SUSTRATO ROCOSO PROFUNDO

A excepción de la franja alta del sector en el que está proyectada la construcción

de viviendas unifamiliares, los edificios serán de más de siete alturas según los

planos cedidos por el cliente. En estos casos, y cuando el sustrato no se

encuentra en superficie, se recomienda la cimentación profunda mediante pilotes

columna empotrados en roca sana, dada la insuficiente capacidad portante de los

suelos, para el apoyo de edificios de estas características.

Para la determinación de los valores de resistencias por punta y fuste, se aplican

las metodologías propuestas por el Ministerio de Fomento, en su “Guía de

Cimentaciones en Obras de Carreteras”

37



4.3.2.2.1 RESISTENCIA POR FUSTE DE LOS SUELOS

La aportación al fuste del aluvial fino y los rellenos antrópicos será mínima y ha

sido despreciada.

En el caso del aluvial grueso, la formulación empleada es:

f=2 N60 (kPa)

Siendo f la resistencia unitaria por fuste en suelos granulares y N60 el valor del

índice N del ensayo de SPT corregido, normalizado a la energía estándar del

60%.

El valor de este índice se determina a partir de los ensayos realizados en el nivel

aluvial grueso de los sondeos S-2, S-3 y S-5.

Sondeo Profundidad Nspt �'v (kPa)� f correc N60S-2 6,00 33 120 0,96 31,68S-2 7,20 22 144 0,90 19,80S-3 1,55 33 31 1,44 47,52S-3 3,00 38 60 1,16 44,08S-3 4,50 42 90 1,04 43,68S-5 0,55 35 11 1,8 63,00

N60 41,00

Por tanto el valor de la resistencia unitaria por fuste es:

f=2 x 41 = 82 kPa = 0,82 Kp/cm2

38



4.3.2.2.2 RESISTENCIA POR PUNTA Y FUSTE DEL SUSTRATO ROCOSO

En este caso el valor de la f y qp de la roca, puede estimarse mediante la

relación siguiente:

qp = 2 * Pv adm

f=0.1*qp

Pv adm= �1 �2 �3 �qu (MPa)

Donde �1 (margas) = 0.4

�2 (grado de meteorización II) = 0.7

�3 (RQD 40) = 0.63

con lo que obtenemos un valor de Pv adm de 0.41 Mpa (similar al obtenido

mediante Serrano y Olalla).

De manera resumida, los valores de resistencias unitarias a aplicar en los

cálculos de cimentaciones profundas son:

- Gravas: f= 0,8 Kp/cm2.

- Sustrato rocoso f= 0,8 Kp/cm2

qp= 8,0 Kp/cm2

Estos valores deben de minorarse aplicado los factores de seguridad habituales

en este tipo de cálculos para determinar la resistencia unitaria admisible, siendo

elección del proyectista el valor más conveniente.

Para conseguir el empotramiento de la punta del pilote, la penetración debe ser

igual o superior a tres diámetros en rocas blandas.

39



4.3.3 Tipología de cimentación

Como se ha explicado en el apartado anterior, existen varias posibilidades en

cuanto a la tipología de cimentación, en función de las características del edificio

y la profundidad del sustrato rocoso.

En la franja de viviendas unifamiliares situadas en la zona más elevada del

sector, es previsible que la roca se encuentre muy superficial, por lo que la

cimentación podrá ser de tipo directa en roca, con la carga admisible de 4

Kp/cm2 mencionada en el apartado correspondiente. En las cotas bajas de la

parcela, las proporciones de los edificios proyectados (de más de siete alturas)

hacen que la solución más apropiada sea el apoyo de las cimentaciones en el

sustrato rocoso. Dada la variable profundidad de dicho sustrato la cimentación se

deberá realizar en algunos casos mediante pilotes columna empotrados en roca.

La tipología de cimentación de cada uno de los edificios, se definirá una vez

conocida la cota de urbanización y número de sótanos proyectados.

En función de los resultados obtenidos en el cálculo, se recomienda para estos

casos, realizar una cimentación de tipo profunda, empotrando los pilotes en el

sustrato rocoso sano una longitud correspondiente a tres diámetros. La

cimentación deberá ser dimensionada considerando una resistencia por punta de

la roca de Rpunta = 8 kp/cm2 y una resistencia por fuste en roca y en el aluvial

grueso de de Rfuste = 0,8 kp/cm2.

40



En este nivel los asientos inducidos de la estructura serán prácticamente nulos.

No obstante, se podrán producir asientos en los suelos superficiales, en caso de

que se rellene sobre los mismos, para la ejecución de la plataforma de

urbanización y viales de acceso. Si estos rellenos se ejecutan con posterioridad a

los pilotes, se podrá producir el llamado “rozamiento negativo”, que podrán

generar una sobrecarga a tener en cuenta en el dimensionamiento de los pilotes.

Se han realizado ensayos de laboratorio y campo para obtener los parámetros

necesarios de cada unidad, para el cálculo de dichos asientos.

Este problema se puede paliar eficazmente con ciertas disposiciones

constructivas, así, por ejemplo, el rozamiento lateral por fuste se puede reducir

notablemente en pilotes prefabricados tratándolos con pinturas bituminosas.

A la hora de calcular la carga total que tienen que soportar los pilotes, al peso

propio del edificio, hay que sumarle el efecto de la subpresión, ya que aunque el

empotramiento de las pantallas reduzcan notablemente la presencia del agua, no

garantizan la estanqueidad del vaso a largo plazo.

En este sentido, hay que considerar la capacidad de los pilotes a tracción, que

harán frente a estos empujes. En los casos en los que la tensión de los pilotes sea

insuficiente, se podrán colocar anclajes hasta roca en la losa, hasta compensar la

tensión necesaria.

4.3.4

41



Afección al acuífero

Un aspecto importante a tener en cuenta en la urbanización del Sector 13 es la

afección de la misma al acuífero. No se deberá modificar el funcionamiento del

acuífero, manteniendo la recarga, cuyas fuentes principales son el agua de lluvia

y la del propio río.

El afloramiento del muro impermeable del acuífero que compone el sustrato

rocoso (umbral de dirección NE-SO), delimita el acuífero por el este. La

cercanía de dicha barrera, al área a urbanizar, hace que el aporte de agua al

acuífero en este sentido (SE-NO) no sea de gran importancia.

El mayor aporte al aluvial en el sector será en dirección NE-SO, sentido en el

que desciende la cota del sustrato cretácico.

El espesor cuaternario en el sector es interrumpido en zonas por la presencia de

rellenos antrópicos, que puede llegar a hacer un efecto presa, modificando el

flujo natural del agua.

Este mismo efecto podría generarlo la excavación de sótanos en el aluvial, por

debajo del nivel freático. La presencia de pantallas en profundidad disminuiría e

incluso bloquearía la sección de paso del flujo.

A la hora de considerar la influencia de las excavaciones en el nivel freático, hay

que determinar la posición del mismo, en su posición más alta prevista. Se han

tenido en cuenta los datos del “Estudio Hidrogeológico del entorno del río

Errekaleor aguas arriba de la CN-104, Vitoria-Gasteiz (Álava)”, del cual se

obtiene como posición más alta la de Marzo de 2003. Estos niveles han sido

representados en los perfiles geotécnicos.

42



Por lo general, teniendo en cuenta estos datos, considerando la excavación a

partir de la cota actual del terreno, la construcción de un sótano no afectaría al

acuífero de forma importante, ya que la losa se posicionaría por encima del nivel

freático. No obstante, es de destacar, que en función de la información obtenida

de la base de datos del Gobierno Vasco para la estación denominada”Vitoria-

Instituto”, la precipitación anual registrada para el año 2003 fue de 550 mm, dato

muy inferior a la media, de entorno a 900mm. Esto hace pensar que la

profundidad del nivel freático en época de aguas altas puede ser muy superficial.

En esta situación , la excavación de sótanos en los edificios de dirección

transversal al flujo (bloques curvos más al Sur y bloques contiguos a las vías de

F.F.C.C sombreados en rojo en la figura que se adjunta) supondría una barrera a

la circulación de agua subterránea, por lo que su construcción afectará de forma

importante al funcionamiento normal del acuífero.

En cuanto a los edificios de dirección paralela al cerro, reducirán notablemente

la sección de paso. La ejecución de los bloques de viviendas en este sentido, va a

llevar consigo la ejecución de una barrera longitudinal paralela a la pista. Como

se ha mencionado anteriormente, aunque la recarga transversal del acuífero sea

pequeña se deberá edificar de forma que se permita el flujo de agua entre los

edificios, reduciendo en lo mínimo posible la longitud de pantallas, dejando

entre los distintos bloques pasos no apantallados para que el aporte transversal

pueda producirse. Además, se deberá prever la colocación de drenes en la parte

posterior de las pantallas, que garanticen la conducción de esta agua al acuífero.

La pérdida de superficie de infiltración que generará la urbanización deberá ser

compensada mediante la recarga artificial del acuífero conduciendo las aguas de

las bajantes hasta el mismo.

Una vez conocidas las cotas de edificios y urbanización, se deberá estudiar en

detalle el efecto barrera que se genera en cada uno de ellos. En las secciones

43



reducidas por la construcción de pantallas se deberán construir “canales” de

mayor transmisividad que garanticen el mantenimiento del caudal normal, según

la relación:

Q (caudal) =T (transmisividad)*A (sección)

En los casos en los que las necesidades constructivas requieran la extracción de

agua del acuífero, ésta deberá ser reinyectada para garantizar el mínimo trastorno

en su funcionamiento.

B+7

B+7

+Aº

B+7+Aº

B+7+Aº

B+7+

Aº

B+7+

Aº

B+7+Aº

B+7+

Aº

B+7+

Aº

B+7+

Aº

B+7+

Aº

B+7+Aº

B+7+AºB+9 B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+9

B+7+Aº

B+7

B+7 B+

7

B+7+

Aº

B+9

B+7+Aº

44



5 AGRESIVIDAD

Debido a la existencia de ensayos químicos de agua en el informe previo de

“Estudio Hidrogeológico del entorno del río Errekaleor aguas arriba de la CN-

104, Vitoria-Gasteiz” no se han realizado nuevos ensayos para comprobar la

agresividad frente al hormigón. No obstante, se ha resumido la información en

las siguientes tablas.

JULIO 2003

S-1 S-2 S-3 S-4 DEBIL MEDIA FUERTEpH 7.46 7.51 7.51 7.49 6,5-5,5 5,5-4,5 <4,5

Magnesio (Mg+2)

(mg/l) 20.92 5.84 1.46 15.08 300-1.000

1.000-3.000 >3.000

Amonio (NH+4)

(mg/l) 0 0 0 0.02 15-30 30-60 >60

Sulfatos SO4=(mg/l) 57.71 67.73 147.4 212.3 200-600 600-3.000 >3.000

CO2(mg/l) 14.13 11.99 9 15.63 15-40 40-100 >100

Residuo seco(mg/l) 521 551 557 801 75-150 50-75 <50

DICIEMBRE 2003


Magnesio (Mg+2)

(mg/l) 6.09 0.97 1.71 3.17 300-1.000

1.000-3.000 >3.000

Amonio (NH+4)

(mg/l) 0.02 0 0.05 0 15-30 30-60 >60

Sulfatos SO4=(mg/l) 73.84 12.23 61.64 117.3 200-600 600-3.000 >3.000

CO2(mg/l) 38.38 19.35 24.44 29.13 15-40 40-100 >100

Residuo seco(mg/l) 569.5 411.33 518.2 632.1

2 75-150 50-75 <50

45



Según la Norma E.H.E. para la “Instrucción del Hormigón Estructural” el grado

de agresividad del agua frente al hormigón se establece según los intervalos que

se exponen en la tabla. En la segunda columna se pueden observar los valores

obtenidos de cada componente.

Siguiendo estos criterios el agua analizada presenta agresividad débil frente al

hormigón. debido a su contenido en CO2.y sulfatos en uno de los casos, por lo

que, según se exige en la Norma E.H.E, el h deberá cumplir las

siguientes características mínimas:

FEBRERO 2004


Magnesio (Mg+2)

(mg/l) 4.78 4.11 3.9 5.51 300-1.000

1.000-3.000 >3.000

Amonio (NH+4)

(mg/l) 0.01 0 0 0.01 15-30 30-60 >60

Sulfatos SO4=(mg/l) 10.9 42.94 52.45 57.66 200-600 600-3.000 >3.000

CO2(mg/l) 13.18 16.99 18.55 18.91 15-40 40-100 >100

Residuo seco(mg/l) 624.48

540.44

598.03 566.7 75-150 50-75 <50

ormigón

Tipo de

hormigón

Máxima relación agua

cemento

Mínimo contenido en

cemento (Kg/m3)

Resistencia mínima

(N/mm2)

Masa 0,5 275 30

Armado 0,5 325 30

Pretensado 0,5 325 30

46



NCLUSIONES6 CO

asándose en los apartados tratados con anterioridad, pueden establecerse las

sigu onc

1.- reno está constituido por 3 nive

IVEL 1. RELLENO ANTRÓPICO: Compuesto principalmente por tierra

y escombro, se extienden en una superficie importante del

sector, en el margen del río. Presentan un espesor del orden de

4,00 a 5,00 m en las zonas centrales de su extensión. Se trata de

material vertido para rellenar las excavaciones de antiguas

explotaciones graveras.

NIVEL 2 ALUVIAL: Presenta una potencia variable, que puede llegar a

ser, en la zona de estudio, de 8 m. Bajo esta denominación se

agrupan dos diferentes niveles de suelos. Uno superficial en el

cual predomina la componente fina (arcilla gravosa con algo de

arena, de consistencia muy firme a dura), y otro inferior en el

que predominan los gruesos (grava con bastante arena y algo a

bastante arcilla, de compacidad densa).

NIVEL 3 SUSTRATO ROCOSO: Se constituye de una marga de color

gris azulado claro de estratificación subhorizontal. El sustrato es

de dureza baja, y presenta un grado de fracturación variable.

B

ientes c lusiones:

El ter les:

N

47



2.- A excepción de las viviendas unifamiliares, que se cimentarán en roca

por la cercanía de ésta, la envergadura de los edificios (de más de siete

de la posición de la misma, la cimentación podrá ser

directa o profunda.

ción sea directa, se recomienda

adoptar una qadm = 4 kp/cm2 en sustrato sano.

Cu

cim

sus

tre

dim

kp r fuste en roca y aluvial grueso de Rfuste

= 0,8 kp/cm2.

De

sup

de

ten

tra

3.- El sistem tanos, será la ejecución

de pantallas, dimensionadas para soportar los empujes de los suelos

más d

sin prese

4.- La construcción de pantallas en los edificios de dirección transversal al

flujo afectarán de manera importante al funcionamiento del acuífero.

En las secciones reducidas por la construcción de pantallas se deberán

construir “canales” de mayor transmisividad que garanticen el

mantenimiento del caudal normal.

plantas), hace que sea necesario el apoyo de las cimentaciones en roca

sana. En función

�� En los casos en los que la cimenta

�� ando la posición del sustrato lo exija, se realizará una

entación profunda mediante pilotes columna empotrados en el

trato rocoso sano. La longitud de empotramiento deberá ser de

s veces el diámetro del pilote. Los pilotes se deberán

ensionar considerando una resistencia por punta de Rpunta = 8

/cm2 y una resistencia po

bido a la presencia, en época de lluvias de un nivel freático

erficial, se deberá tener en cuenta la subpresión de una columna

agua en el dimensionamiento de la cimentación, parte de esta

sión será soportada por los pilotes, ya que éstos funcionan a

cción o como a compresión.

a más adecuado para la excavación de só

ade e los hidrostáticos, y que garantizan unas condiciones de trabajo

ncia de agua en la excavación.

48



La pérdida de superficie de infiltración que generará la urbanización

deberá ser compensada mediante la recarga artificial del acuífero

conduciendo las aguas de las bajantes hasta el mismo.

Los rellenos antróp4.- icos, suelos aluviales son excavables y el nivel

a 0,4 s mediante medios

5.- En cu

présta

límite

aluvia

Atter rlos como tolerables.

6.- De ac

(NCS

inferi

efecto lmente inestables”.

superficial de la roca (meteorizada y fracturada con espaciados unferiores

m) es ripables y podrán ser excavado

convencionales de bajo rendimiento.

anto a la idoneidad de los materiales a excavar para material de

mo, el aluvial grueso cumple las condiciones granulométricas y de

s de Atterberg para clasificarlos como adecuados. Los materiales de

l fino, cumplen las condiciones granulométricas y de límites de

berg para clasifica

uerdo con la Norma de Construcción, Parte General y Edificación

E-02), el área donde se ubica la parcela estudiada, presenta un valor

or a 0,004g, lo cual implica que no “deberán tomarse en cuenta los

s del sismo en terrenos potencia

7.- Basándose en la Instrucción del Hormigón Estructural (1998) del

Ministerio de Fomento, el agua analizada presenta agresividad débil.

Según se exige en la Norma E.H.E, el hormigón deberá cumplir las

siguientes características mínimas:

Tipo de

hormigón

Máxima relación agua

cemento

Mínimo contenido en

cemento (Kg/m3)

Resistencia mínima

(N/mm2)

Masa 0,5 275 30

Armado 0,5 325 30

Pretensado 0,5 325 30

49



7 OBSERVACIÓN FINAL

lusiones del presente informe se basan en datoLas conc s puntuales que

necesariamente han debido ser inter – extrapolados. Se aconseja la supervisión de

las s

Fdo.:Elena U manol Gainza

Geóloga Geólogo

V.B.: Enrique Z

Ingeniero de CyP

.

obra por técnicos con experiencia geotécnica.

Amorebieta, octubre de 2004

garte Fdo.: I

oppetti

Caminos

50

ANEJO 1. SITUACIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS

ANEJO 2. PERFILES GEOTÉCNICOS

ANEJO 3. COLUMN E LOS SONDEOS Y AS LITOLÓGICAS Y FOTOGRAFÍAS D

CALICATAS

ANEJO 4. CÁLCULOS

4.1. Cálculos de permeabilidad mediante ensayos Lefranc

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5,43

E-03

S-4

Q v

aria

ble

410

300

20,0

041

010

0,00

8,6

9,8

110,

012

031

0,0

4,16

E-03

S-4

Q v

aria

ble

410

300

20,0

041

095

,00

8,6

9,8

110,

021

031

5,0

2,46

E-03

S-4

Q v

aria

ble

410

300

20,0

041

090

,00

8,6

9,8

110,

024

032

0,0

2,24

E-03

S-4

Q v

aria

ble

410

300

20,0

041

075

,00

8,6

9,8

110,

030

033

5,0

2,00

E-03

9,7

3,98

E-0

3

K=

ln (H

0/H1)

EN

SA

YO

DE

CA

RG

A

Niv

el d

e ag

ua e

n tie

mpo

Rev

estim

ien

H

H

H

Tram

oen

saya

do

Niv

elde

agua

alfin

alde

l

4.2. Cálculo Holandesesde cargas admisibles en suelos mediante la fórmula de los

M Masa de la maza (Kg) 63,5P Masa varillaje (Kg/ml) Masa puntaza (Kg) 6,3 1,5H Altura de caida (cm) 75A Sección de la puntaza (cm²) 20,00

PROF. Nº Rp Tensión(m) Golpes (Kg/cm²) Admisible0 0 0,00 0,00

0,2 12 116,91 1,750,4 10 97,43 1,460,6 10 97,43 1,460,8 10 97,43 1,461 7 68,20 1,02

1,2 6 58,46 0,881,4 3 25,15 0,381,6 3 25,15 0,381,8 2 16,76 0,252 2 16,76 0,25

2,2 2 16,76 0,252,4 2 16,76 0,252,6 2 16,76 0,252,8 2 16,76 0,253 3 25,15 0,38

3,2 16 134,11 2,013,4 20 147,09 2,213,6 30 220,64 3,313,8 31 227,99 3,424 27 198,57 2,98

4,2 33 242,70 3,644,4 33 242,70 3,644,6 35 257,41 3,864,8 37 272,12 4,085 37 272,12 4,08

5,2 41 301,54 4,525,4 33 216,20 3,245,6 40 262,06 3,935,8 52 340,68 5,116 29 189,99 2,85

6,2 23 150,69 2,266,4 36 235,86 3,546,6 42 275,16 4,136,8 48 314,47 4,727 42 275,16 4,13

7,2 75 491,36 7,37

Tensiones de admisibles (Kg/cm2)PENETRÓMETRO P-1

0

1

2

3

4

5

6

7

0 1 2 3 4 5 6 7 8Tensión de admisible (Kg/cm2)

Prof

undi

dad

(m)

4.3. Cálculo carga admisible mediante cimentación directa sobre el sustrato rocoso

OBTENCIÓN DE CARGA ADMISIBLE EN CIMENTACIONES SUPERFICIALES EN ROCAEstudio geotécnico del Sector 13 de Salburua (Vitoria-Gasteiz).

Basado en el método de Serrano y Olalla (2001)

Ph=�(��-�) �=m·�c/8 �=8·s/m2

�n0*=(�n/�)+� m=mi·e(RMR-100)/28 s=e(RMR-100)/9

�n= D*z

Datos de partidami 6,00 Densidad (T/m3) 2,55RMR 60,00 z (m) 1,00�c(MPa) 5,00

Parámetros de Hoek y Brownm 1,44s 0,01

Datos intermedios� 0,90� 0,0454�n(MPa) 0,0255�n0

* 0,0738

Carga de hundimiento�� 7,00Ph 6,25

Factor de seguridad

F=Fp*Fm

Fp 15,00Fm 1,00 Fm=1 (�c<12,5MPa)

Fm=5 a 8 (�c>100MPa)F 15,00

Carga admisible

Padm=Ph/F

Padm (Mpa) 0,42

4 o.4. Cálculo de resistencias unitarias en cimentación profunda sobre el sustrato rocos

Estudio geotécnico del Sector 13 de Salburua (Vitoria-Gasteiz).

qp = 2 * pv, adm

�f = 0,1 * qp

�2 = 1,0 Grado de meteorización I (Roca sana o fresca)

�2 = 0,7 Grado de meteorización II (Roca ligeramente meteorizada)

�2 = 0,5 Grado de meteorización III (Roca mod. meteorizada)Cuando el GM sea igual o superior a IV, cálculo como suelos

�3a = (s/1m)0,5 0,63245553 �3b = (RQD/100)0,5 0,63245553

�3 = min (�3a, �3b)

Datos de partida�1 0,4

�2 0,7

�3 0,6324

qu (Mpa) 5,5

Carga admisiblePv 0,42 Mpa

Resistencia unitaria por punta y por fusteqp = 2 * pv, adm 0,83 Mpa

�f = 0,1 * qp 0,08 Mpa

OBTENCIÓN DE RESISTENCIA POR PUNTA Y FUSTE PARA PILOTES EMPOTRADOS EN ROCA

Método recomendado en la Guía de Cimentaciones en Obras de Carretera (Dirección General de Carreteras, 2003).

pv, adm = �1*�2*�3*(qu)0,5

ANEJO 5. ACTAS DE ENSAYOS

HU

MED

AD

CLA

SIF.

HÚ

MED

A(t/

m3 )

SEC

A(t/

m3 )

W (%

)W

L

(%)

WP

(%)

I P (%)

# 5m

m(%

)#

2mm

(%)

# 0,

08m

m(%

)U

SCS

DEN

S. m

áx.

(t/m

3 )H

UM

. optim

a (%

)I s(

50)

(MPa

)R

CS

(MPa

)M

.O.

SO4=

(mg/

Kg)

Índi

ceB

aum

ann-

Gul

ly(M

l/Kg)

CO

3Ca

(%)

CO

2

(%)

Cl-

(%)

S-1

TP-1

7,45

-7,7

0M

arga

2,55

73,

009,

65

S-2

TP-1

10,5

5-10

,80

Mar

ga2,

565

2,89

15,0

5

S-3

TP-1

8,35

-8,6

0M

arga

2,51

54,

085,

58

S-4

TP-1

6,30

-6,5

0M

arga

2,53

63,

8511

,79

S-5

TP-1

7,00

-7,2

5M

arga

2,55

33,

8110

,90

C-1

MR

-12,

70M

arga

8,93

0,16

C-2

MB

-11,

5A

luvi

al g

r.7,

136

,218

,417

,845

,434

,713

,4G

P (C

L m

atriz

)2,

137,

275

,1

C-3

MB

-10,

5A

luvi

al fi

no31

,721

,210

,595

,692

,276

,6C

L1,

944

9,8

18,4

1,99

C-3

MR

-13,

60M

arga

10,8

90,

26

C-4

MB

-12,

0A

luvi

al g

r.13

,426

,618

,97,

753

,545

,425

,2G

P (C

L m

atriz

)2,

059

8,4

25

SPT

WL

Is(5

0)

MI

WP

RC

STP

I P # 5

mm

M.O

.#

2 m

mSO

42-

#0,0

8mm

CO

3Ca

CO

2

Mue

stra

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PTM

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suel

o

ENSA

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roca

DES

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R

Lím

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plá

stic

o

Nº Muestra: SO.2004/202 Fecha de Muestreo: 01/09/2004

Nº Ensayo: P-1

Profundidad total: 7,20 m

Copias enviadas a:

DESTINATARIO

Vº Bº DIRECTOR RESPONSABLE DE AREA

Obra: *ESTUDIO GEOTECNICO EN EL SECTOR 13 DE SALBURUA , VITORIA-GASTEIZ

Peticionario: ENSANCHE 21 ZABALGUNEA

Cod. Obra: 5256 Expediente: 3302

Bitor Ugarte Munitxa Mª Jesús Rodriguez García

ENSANCHE 21 ZABALGUNEAElena Ugarte

Página 1/3

48340 Amorebieta - BizkaiaPol. Ind. Biarritz, nº 2

Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

ENSANCHE 21 ZABALGUNEAC/ Dato 14-2º01005-VITORIA-GASTEIZALAVA

ACTA DE RESULTADOS Nº 1

Fecha recepción: 08/09/2004 Albarán:

Inicio:01/09/2004 Fin de ensayos: 01/09/2004

DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSENSAYO DE PENETRACION DINAMICA TIPO DPSH

Amorebieta, a 08/09/2004

Los resultados de los ensayos se presentan en las hojas de resultados de ensayos que acompañan a esta acta. La presente acta consta de 3 páginas

Inscrita en el registro mercantil de Bizkaia, tomo BI-835 General, folio 208, hoja nº BI-6008, Inscripción 1ª. N.I.F. A-48 711691

De acuerdo con los criterios establecidos en la norma UNE-EN ISO/IEC 17,025, los resultados de este acta afectan única y exclusivamente a las muestras ensayadas, quedando prohibida la reproducción parcial de este documento sin autorización escrita de EUSKONTROL, S.A.

LABORATORIO ACREDITADO POR EL GOBIERNO VASCO EN LAS SIGUIENTES AREAS:HA: CONTROL DE HORMIGON EN MASA O ARMADO, Nº 10,001 HA00, BOPV 18,07,00SV: VIALES, Nº 10008 SV96, BOPV 20,08,01ST: TOMA MUESTRAS INALTERADAS, Nº 10005 ST02, BOPV 30,4,02SE: ENSAYOS DE LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS, Nº 10,007 SE00, BOPV 18,07,00

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Pag. 2/3

CODIGO ACTA CODIGO OBRA EXPEDIENTE MUESTRA FECHA DE ACTA

08/09/200452561 3302 SO.2004/202

HOJA DE RESULTADOS DE ENSAYOS

ENSAYO: WP1DPS04. -ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA TIPO DPSH ()

ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-1

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

0

1

2

3

4

5

6

7

Nº de GOLPES

PROFUNDIDAD

en

Metros

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Profundidad (metros)Nº de Golpes

0.20 12

0.40 10

0.60 10

0.80 10

1.00 7

1.20 6

1.40 3

1.60 3

1.80 2

2.00 2

2.20 2

2.40 2

2.60 2

2.80 2

3.00 5


3.20 16

3.40 20

3.60 30

3.80 31

4.00 27

4.20 33

4.40 33

4.60 35

4.80 37

5.00 37

5.20 41

5.40 33

5.60 40

5.80 52

6.00 29


6.20 23

6.40 36

6.60 42

6.80 48

7.00 42

7.20 75

7.20 75

PROFUNDIDAD TOTAL HASTA RECHAZO 7.20 mts.

M - MASA DE LA MAZA (kg)

MASA del DISPOSITIVO de GOLPEO (kg)

H - ALTURA DE LA CAIDA (cm)

63.511576.0

A - AREA DE LA PUNTAZA (cm²)

PENETRACION EN CENTIMETROS

PESO DE VARILLAS CADA METRO

20.020.0 0.0

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08/09/200452561 3302 SO.2004/202


EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

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IA

Nº Muestra: SO.2004/203 Fecha de Muestreo: 01/09/2004

Nº Ensayo: P-2

Profundidad total: 7,00 m

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DESTINATARIO







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Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20



Fecha recepción: 08/09/2004 Albarán:


DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSENSAYO DE PENETRACION DINAMICA TIPO DPSH






EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

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08/09/200452562 3302 SO.2004/203


ENSAYO: WP1DPS04. -ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA TIPO DPSH ()

ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA P-2

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

0

.5

1

1,5

2

2,5

3

3,5

4

4,5

5

5,5

6

6,5

7

Nº de GOLPES

PROFUNDIDAD

en

Metros

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


0.20 23

0.40 22

0.60 13

0.80 9

1.00 8

1.20 3

1.40 3

1.60 2

1.80 2

2.00 6

2.20 3

2.40 4

2.60 3

2.80 6

3.00 2


3.20 5

3.40 5

3.60 2

3.80 3

4.00 4

4.20 5

4.40 5

4.60 3

4.80 3

5.00 3

5.20 6

5.40 19

5.60 5

5.80 8

6.00 10


6.20 19

6.40 8

6.60 16

6.80 15

7.00 75

7.00 75

PROFUNDIDAD TOTAL HASTA RECHAZO 7.00 mts.

M - MASA DE LA MAZA (kg)

MASA del DISPOSITIVO de GOLPEO (kg)

H - ALTURA DE LA CAIDA (cm)

63.511576.0

A - AREA DE LA PUNTAZA (cm²)

PENETRACION EN CENTIMETROS

PESO DE VARILLAS CADA METRO

20.020.0 0.0

Pag. 3/3


08/09/200452562 3302 SO.2004/203


EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Nº Muestra: S .2004/635 Fecha de Muestreo: 24/08/2004

Material: MARGA

Procedente: SONDEO 4, PROFUNDIDAD 6,30 A 6,50 m

Recogido en: OBRA

Muestreado por laboratorio Norma de muestreo: PE 093

Datos complementarios:

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DESTINATARIO







Página 1/2



Fecha recepción: 06/09/2004 Albarán: 20790


DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSDETERMINACION DE LA RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE DE PROBETAS DE ROCA., s/norma NLT-250/91 ó UNE 22950







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

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TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

DENSIDAD APARENTE : 2.536 gr/cm³

HUMEDAD : 3.85 %

ESTADO DE HUMEDAD : Con la humedad que se ha recibido la muestra

VELOCIDAD APLICACION CARGA : 0.60 KN/s

CARGA DE ROTURA : 47266 N

TENSION DE ROTURA : 11.79 MPaDESCRIPCION DE PROBETA TRAS EL ENSAYO:

LA ROTURA PRINCIPAL SE DESARROLLA EN FAVOR DE UNA FRACTURA PREVIA.

Pag. 2/2


09/09/200452563 3302 S .2004/635


ENSAYO: RO1ECS03. -DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE DE PROBETAS DE ROCA. (NLT-250/91 ó UNE 22950)

EU

SK

ON

TRO

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.A.,

BIZ

KA

IA


Material: MARGA


Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







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DATOS DEL MUESTREO








Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

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.A.,

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HUMEDAD : 3.81 %




TENSION DE ROTURA : 10.90 MPaDESCRIPCION DE PROBETA ANTES DE ENSAYO:

MARGA

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09/09/200452564 3302 S .2004/636



EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: MARGA


Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/2





DATOS DEL MUESTREO








Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


HUMEDAD : 3.00 %





MARGA

DESCRIPCION DE PROBETA TRAS EL ENSAYO:

LA FRACTURA PRINCIPAL SE HA DESARROLLADO A FAVOR DE UNA DISCONTINUIDAD PREVIA

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09/09/200452565 3302 S .2004/637



EU

SK

ON

TRO

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.A.,

BIZ

KA

IA


Material: MARGA

Procedente: SONDEO 3, PROFUNDIDAD DE 8,35 A 8,60 m

Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/2





DATOS DEL MUESTREO








Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


HUMEDAD : 4.08 %





MARGA

DESCRIPCION DE PROBETA TRAS EL ENSAYO:

LA ROTURA SE DESARROLLA A FAVOR DE UNA FRACTURA PREVIA

Pag. 2/2


09/09/200452566 3302 S .2004/638



EU

SK

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TRO

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BIZ

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IA


Material: MARGA

Procedente: SONDEO 2, PROFUNDIDAD DE 10,55 A 10,80 m

Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







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DATOS DEL MUESTREO








Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


HUMEDAD : 2.89 %





MARGA

Pag. 2/2


09/09/200452567 3302 S .2004/639



EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: MARGA GM III-IV

Procedente: CATA 1; PROFUNDIDAD 2,70 m

Recogido en: OBRA

Muestreado por laboratorio Norma de muestreo: UNE 7371/75


Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/2





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSDETERMINACION DE LA RESISTENCIA A CARGA PUNTUAL DE LAS ROCAS: ENSAYO FRANKLIN, s/norma UNE 22950-5:96 ó NLT 252/91







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Tipo de muestra: ROCA ANISOTROPICA

Nº

Probeta

Tipo de ensayo D

mm

P

N

Is

MPa

IS(50)

MPa

1 Fragmento - Perpendicular al plano de debilidad 26.1 120.90 0.10 0.08





6 Fragmento - Paralelo al plano de debilidad 52.8 316.80 0.18 0.17





Valor medio de I S(50) MPa 0.16Valor medio de I S(50) MAXIMO MPa 0.21Valor medio de I S(50) MINIMO MPa 0.12Indice de anisotropía Ia (50) 1.70

Humedad de las probetas ensayadas (%) 8.93

Pag. 2/2


17/09/200452568 3302 S .2004/640


ENSAYO: RO1EFR02. -DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A CARGA PUNTUAL DE LAS ROCAS: ENSAYO FRANKLIN (UNE22950-5:96 ó NLT 252/91)

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: MARGA GM II


Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/2





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSDETERMINACION DE LA RESISTENCIA A CARGA PUNTUAL DE LAS ROCAS: ENSAYO FRANKLIN, s/norma UNE 22950-5:96 ó NLT 252/91







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Tipo de muestra: ROCA ANISOTROPICA

Nº

Probeta

Tipo de ensayo D

mm

P

N

Is

MPa

IS(50)

MPa











Valor medio de I S(50) MPa 0.26Valor medio de I S(50) MAXIMO MPa 0.33Valor medio de I S(50) MINIMO MPa 0.18Indice de anisotropía Ia (50) 1.83

Humedad de las probetas ensayadas (%) 10.89

Pag. 2/2


17/09/200452569 3302 S .2004/643


ENSAYO: RO1EFR02. -DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A CARGA PUNTUAL DE LAS ROCAS: ENSAYO FRANKLIN (UNE22950-5:96 ó NLT 252/91)

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: GRAVA


Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/4





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO., s/norma UNE 103101:1995ENSAYO DE COMPACTACION. PROCTOR MODIFICADO., s/norma UNE 103501:1994 ó NLT-108/91DETERMINACION DE LOS LIMITES DE ATTERBERG., s/norma UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993DETERMINACION DE LA HUMEDAD DE UN SUELO MEDIANTE SECADO EN ESTUFA., s/norma UNE 103300:1993







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Tamiz

% Pasa

50.00

100.0 40.00

98.9 25.00

91.0 20.00

84.3 12.50

69.1 10.00

62.9 6.30

49.8 5.00

45.4 2.00

34.7 1.25

30.5

Tamiz

% Pasa

0.40

20.6 0.16

17.1 0.08

13.4

Pag. 2/4


30/09/2004525610 3302 S .2004/641


ENSAYO: SO1AG_01. -ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO. (UNE 103101:1995)

TAMICES SERIE U.N.E.

% que pasa

% queretiene

Tamaño de las partículas en mm..1.15.2.25.3.4.511,522,534510152025303545100

0 100

10 90

20 80

30 70

40 60

50 50

60 40

70 30

80 20

90 10

100 0100 80 63 50 40 32 25 20 12,5 10 8 6,3 5 4 2,5 2 1,6 1,25 .63 .4 .32 .25 .2 .16 .08 .063

NOTAS: E

US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA

SEGUN NORMA : UNE 103500/94

Densidad Máxima (Tn/m³) Humedad óptima (%)2.130 7.2

Con sustitución de material

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5

2,03

2,04

2,05

2,06

2,07

2,08

2,09

2,1

2,11

2,12

2,13

2,14

2,15

2,16

2,17

2,18

Humedad %

Densidad secaTn/m³

Límite liquido :

Límite plástico :

Indice de plasticidad:

36.218.417.8

Pag. 3/4


30/09/2004525610 3302 S .2004/641


ENSAYO: SO1PRM01. -ENSAYO DE COMPACTACION. PROCTOR MODIFICADO. (UNE 103501:1994 ó NLT-108/91)

ENSAYO: SO2LA_01. -DETERMINACION DE LOS LIMITES DE ATTERBERG. (UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993) E

US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA

Pag. 4/4


30/09/2004525610 3302 S .2004/641


ENSAYO: SO1HU_01. -DETERMINACION DE LA HUMEDAD DE UN SUELO MEDIANTE SECADO EN ESTUFA. (UNE 103300:1993)

Humedad % 7,1

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: GRAVA


Recogido en: OBRA



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Página 1/4





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO., s/norma UNE 103101:1995ENSAYO DE COMPACTACION. PROCTOR MODIFICADO., s/norma UNE 103501:1994 ó NLT-108/91DETERMINACION DE LOS LIMITES DE ATTERBERG., s/norma UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993DETERMINACION DE LA HUMEDAD DE UN SUELO MEDIANTE SECADO EN ESTUFA., s/norma UNE 103300:1993







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Tamiz

% Pasa

63.00

100.0 50.00

97.0 40.00

95.2 25.00

82.2 20.00

79.1 12.50

68.9 10.00

65.2 6.30

56.8 5.00

53.5 2.00

45.4

Tamiz

% Pasa

1.25

41.4 0.40

33.2 0.16

30.1 0.08

25.2

Pag. 2/4


30/09/2004525611 3302 S .2004/642




% que pasa

% queretiene


0 100

10 90

20 80

30 70

40 60

50 50

60 40

70 30

80 20

90 10

100 0100 80 63 50 40 32 25 20 12,5 10 8 6,3 5 4 2,5 2 1,6 1,25 .63 .4 .32 .25 .2 .16 .08 .063

NOTAS: E

US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA




6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5

1,96

1,97

1,98

1,99

2

2,01

2,02

2,03

2,04

2,05

2,06

2,07

2,08

2,09

2,1

2,11

Humedad %

Densidad secaTn/m³

Límite liquido :

Límite plástico :


26.618.9 7.7

Pag. 3/4


30/09/2004525611 3302 S .2004/642




US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA

Pag. 4/4


30/09/2004525611 3302 S .2004/642


ENSAYO: SO1HU_01. -DETERMINACION DE LA HUMEDAD DE UN SUELO MEDIANTE SECADO EN ESTUFA. (UNE 103300:1993)

Humedad % 13,4

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: GRAVA


Recogido en: OBRA



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DESTINATARIO







Página 1/2





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSDETERMINACION DEL INDICE C.B.R. DE UN SUELO, s/norma UNE 103502:1995 o NLT-111/87







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

COMPACTACION (%)

DENSIDAD (gr/cm³)

ABSORCION (%)

HINCHAMIENTO (%)

INDICE CBR

MOLDE 1 MOLDE 2 MOLDE 3

120 50 20

2.190 2.097 2.053

1,2 1,6 2,9

0,04 0,04 0,02

81,23 68,29 30,99

Norma : NLT 111

Material retenido en tamiz 20 mm UNE : 15.7 %

Sobrecarga utilizada : 10.00 Kg

PROCTOR MODIFICADO

Densidad máxima :

Humedad óptima :

2.130 gr/cm³ 7.2 %

GRAFICOS:

Dens.gr/cm³

Indices CBR

30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85

2,05

2,06

2,07

2,08

2,09

2,1

2,11

2,12

2,13

2,14

2,15

2,16

2,17

2,18

2,19

3

2

1

Indice CBR : 75.1

Pag. 2/2


04/10/2004525612 3302 S .2004/641


ENSAYO: SO1CBR01. -DETERMINACION DEL INDICE C.B.R. DE UN SUELO (UNE 103502:1995 o NLT-111/87)

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: GRAVA


Recogido en: OBRA



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Página 1/3





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSDETERMINACION DEL INDICE C.B.R. DE UN SUELO, s/norma UNE 103502:1995 o NLT-111/87







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

COMPACTACION (%)

DENSIDAD (gr/cm³)

ABSORCION (%)

HINCHAMIENTO (%)

INDICE CBR

MOLDE 1 MOLDE 2 MOLDE 3

120 50 20

2.076 2.006 1.878

3,3 4,6 6,6

0,71 0,80 0,87

25,49 22,05 7,41

Norma : NLT 111

Material retenido en tamiz 20 mm UNE : 20.9 %

Sobrecarga utilizada : 10.00 Kg

Pag. 2/3


04/10/2004525613 3302 S .2004/642


ENSAYO: SO1CBR01. -DETERMINACION DEL INDICE C.B.R. DE UN SUELO (UNE 103502:1995 o NLT-111/87)

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

PROCTOR MODIFICADO

Densidad máxima :

Humedad óptima :

2.059 gr/cm³ 8.4 %

GRAFICOS:

Dens.gr/cm³

Indices CBR

6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

1,87

1,88

1,89

1,9

1,91

1,92

1,93

1,94

1,95

1,96

1,97

1,98

1,99

2

2,01

2,02

2,03

2,04

2,05

2,06

2,07

2,08

3

2

1

Indice CBR : 25.0

Pag. 3/3


04/10/2004525613 3302 S .2004/642


EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: LIMO

Procedente: CATA 3, PROFUNDIDAD 0,5 m

Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/4





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO., s/norma UNE 103101:1995ENSAYO DE COMPACTACION. PROCTOR MODIFICADO., s/norma UNE 103501:1994 ó NLT-108/91DETERMINACION DE LOS LIMITES DE ATTERBERG., s/norma UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993DETERMINACION DEL CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA OXIDABLE DE UN SUELO POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO., s/norma UNE 103204:1993 y UNE 103204:1993 ERRATUM







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Tamiz

% Pasa

25.00

100.0 20.00

99.7 12.50

98.7 10.00

98.1 6.30

96.5 5.00

95.6 2.00

92.2 1.25

89.2 0.40

85.2 0.16

82.3

Tamiz

% Pasa

0.08

76.6

Pag. 2/4


05/10/2004525614 3302 S .2004/647




% que pasa

% queretiene


0 100

10 90

20 80

30 70

40 60

50 50

60 40

70 30

80 20

90 10

100 0100 80 63 50 40 32 25 20 12,5 10 8 6,3 5 4 2,5 2 1,6 1,25 .63 .4 .32 .25 .2 .16 .08 .063

NOTAS: SE ENCUENTRAN TROZOS DE MADERA Y CARACOLAS. E

US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA




7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13

1,84

1,85

1,86

1,87

1,88

1,89

1,9

1,91

1,92

1,93

1,94

1,95

1,96

1,97

1,98

1,99

2

Humedad %

Densidad secaTn/m³

Límite liquido :

Límite plástico :


31.721.210.5

Pag. 3/4


05/10/2004525614 3302 S .2004/647




US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA

Pag. 4/4


05/10/2004525614 3302 S .2004/647


ENSAYO: SO1CMO02. -DETERMINACION DEL CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA OXIDABLE DE UN SUELO POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO. (UNE 103204:1993 y UNE 103204:1993 ERRATUM)

Materia Orgánica media en la fracción que pasa por el tamiz de 2 mm. % 2,15Materia Orgánica en la muestra % 1,99

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA


Material: LIMO

Procedente: CATA 3, PROFUNDIDAD 0,5 m

Recogido en: OBRA



Copias enviadas a:

DESTINATARIO







Página 1/4





DATOS DEL MUESTREO

ENSAYOS REALIZADOSANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO., s/norma UNE 103101:1995ENSAYO DE COMPACTACION. PROCTOR MODIFICADO., s/norma UNE 103501:1994 ó NLT-108/91DETERMINACION DE LOS LIMITES DE ATTERBERG., s/norma UNE 103103:1994 y UNE 103104:1993DETERMINACION DEL CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA OXIDABLE DE UN SUELO POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO., s/norma UNE 103204:1993 y UNE 103204:1993 ERRATUM







Telf: 94 630 95 00, Fax: 94 630 94 20

EU

SK

ON

TRO

L S

.A.,

BIZ

KA

IA

Tamiz

% Pasa

25.00

100.0 20.00

99.7 12.50

98.7 10.00

98.1 6.30

96.5 5.00

95.6 2.00

92.2 1.25

89.2 0.40

85.2 0.16

82.3

Tamiz

% Pasa

0.08

76.6

Pag. 2/4


05/10/2004525614 3302 S .2004/647




% que pasa

% queretiene


0 100

10 90

20 80

30 70

40 60

50 50

60 40

70 30

80 20

90 10

100 0100 80 63 50 40 32 25 20 12,5 10 8 6,3 5 4 2,5 2 1,6 1,25 .63 .4 .32 .25 .2 .16 .08 .063

NOTAS: SE ENCUENTRAN TROZOS DE MADERA Y CARACOLAS. E

US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA




7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 10,5 11 11,5 12 12,5 13

1,84

1,85

1,86

1,87

1,88

1,89

1,9

1,91

1,92

1,93

1,94

1,95

1,96

1,97

1,98

1,99

2

Humedad %

Densidad secaTn/m³

Límite liquido :

Límite plástico :


31.721.210.5

Pag. 3/4


05/10/2004525614 3302 S .2004/647




US

KO

NTR

OL

S.A

., B

IZK

AIA

Pag. 4/4


05/10/2004525614 3302 S .2004/647


ENSAYO: SO1CMO02. -DETERMINACION DEL CONTENIDO DE MATERIA ORGANICA OXIDABLE DE UN SUELO POR EL METODO DEL PERMANGANATO POTASICO. (UNE 103204:1993 y UNE 103204:1993 ERRATUM)

Materia Orgánica media en la fracción que pasa por el tamiz de 2 mm. % 2,15Materia Orgánica en la muestra % 1,99

EU

SK

ON

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L S

.A.,

BIZ

KA

IA

estudio geotécnico en sector 13 de salburua · pdf file4.3.1 capacidad portante de los...

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