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ESTUDIOS DE SUELOS

INFORME GEOTECNICO

ANALISIS DE ASENTAMIENTO,

RECOMENDACIONES PARA LA

CIMENTACIÓN DE TERRAPLENES Y

ESTRUCTURAS, DISEÑO DE ESTRUCTURA

DE PAVIMENTO Y ESPECIFACIONES

TECNICAS

Proyecto:

URBANIZACION

MI CASITA LINDA

Cantón Santa Elena

Provincia de Santa Elena SANTA ELENA, OCTUBRE DEL 2014

1 OBJETIVO DEL TRABAJO

RECIPÉ S.A, realizó un estudio geotécnico del área donde se proyecta la construcción de LA

URBANIZACION “MI CASITA LINDA”, de acuerdo a lo requerido por EMUVIVIENDA,

empresa publica del gobierno autónomo descentralizado de Santa Elena, con el fin de recuperar

muestras del subsuelo del sitio de cimentación de las diferentes estructuras, evaluar las

características geo mecánicas de dichos suelos, determinar la capacidad portante de los mismos,

ejecutar el análisis de asentamiento en función de los espesores de relleno que se generen para

alcanzar la cota de proyecto.

También se ejecutaron exploraciones poco profundas mediante calicatas, con el objeto de obtener

información adicional para diseñar la estructura de pavimento de las vías de ingreso, salida y

circulación interior de los vehículos, cuyos diseños se detallan más adelante.

2 UBICACION DEL PROYECTO

El área estudiada está localizada en la cabecera cantonal de Santa Elena en la provincia de Santa

Elena; ver foto de ubicación obtenida del programa Google Earth.

2.1 Topografía del área de estudio

La topografía del área estudiada es irregular, con variaciones de nivel entre las cotas

+39.0 y +54.0, tal como se observan en las fotografías anexas y la topografía proporcionada.

3 TRABAJOS REALIZADOS

3.1 Trabajos de campo realizados

Personal técnico calificado, procedió a la ejecución de los trabajos de campo correspondientes

para lograr el muestreo del área en estudio, siguiendo las normas AASTHO T-206 y ASTM D-

1586, aplicables en nuestro medio para este tipo de actividades.

Los trabajos de campo ejecutados, corresponden a visitas técnicas al sitio del proyecto,

profundidad cada una, donde se detectó un estrato resistente de alta capacidad portante y 7

calicatas a cielo abierto de 1.50 a 2.00 m de profundidad, donde se obtuvieron los datos geo

mecánicos necesarios para los respectivos diseños de estructura de pavimento.

Las perforaciones y calicatas fueron ejecutadas en sitios estratégicos del área estudiada, que nos

permitieron trazar perfiles estratigráficos representativos del área de cimentación de las diferentes

estructuras, los mismos se anexan más adelante, cuyas coordenadas UTM WGS84 se describen a

continuación.

CALICATAS 1 2 3 4 5 6 7

ESTRATOS

A 0.20

0.60

0.25

0.30

0.60

0.40

0.70

B 0.90

2.40

1.83

1.70

1.60

1.06

0.24

C 1.28

0.81

COORDENADAS X 517578 517765 517825 517866 517937 518010 517382

Y 9752894 9752787 9752672 9752643 9752565 9752433 9752721

En los sondeos se efectuaron a diferente profundidad toma de muestras alteradas, mediante el

ensayos de penetración standard “in situ” SPT, con el objeto de conocer las características

geomecánicas de los estratos inferiores existentes.

3.2 Ensayos de laboratorio

Las muestras tomadas fueron sometidas a ensayos de mecánica de suelos, prueba de campo tales

como la prueba SPT, y de laboratorio, tales como: Límites de Atterberg, contenido de humedad,

granulometría por tamiz # 4 y 200, Expansión Controlada,

CBR y Peso Unitario.

4 EVALUACIÓN Y CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL SUELO DE

FUNDACIÓN

Los resultados obtenidos en el presente estudio muestran a diferentes profundidades la presencia

de suelos residuales que se encuentran depositados sobre una formación rocosa blanda de matriz

arenosa y que a nivel superficial en ciertos sectores están siendo sometidos a un recubrimiento

con material granular (relleno), que se presentan como se describe a continuación:

Estrato 1: a nivel superficial en ciertos sectores se detectó una capa de mejoramiento, compuesta

por grava color café algo amarilla, finos arcillo limosos medianamente plásticos, cuyo espesor es

variable entre 0.20 a 0.60 m en el momento de ejecución del estudio de campo, compacidad

relativa medianamente densa; clasificación SUCS GC.

Estrato 2: estrato meteorizado de matriz arenosa, color café algo amarilla, alto porcentaje de finos

arcillo limosos y limosos, medianamente plásticos y no plásticos, compacidad relativa variable de

medianamente densa a muy densa, alcanza una profundidad variable entre 2.50 a 3.50 m,

clasificación SUCS SC y SM.

Estrato 3: compuesta por una formación rocosa blanda de matriz arenosa, color café con pintas

blancas, fino arcillo limosos plásticos, de compacidad relativa muy densa, que revela su alta

capacidad portante y alcanza la profundidad estudiada.

Fin de los sondeos: se mantiene el estrato rocosa de matriz arenosa de alta capacidad portante,

cuya prueba de SPT, arroja valores de N>50 golpes para una penetración de 12”.

Para propósito de identificación de los estratos del suelo, se considera como cota 0.00 la boca de

las perforaciones y calicatas, coincidente con el nivel actual del terreno.

5 PARAMETROS DE DISEÑO

Para efecto de recomendaciones de cimentación de los terraplenes, análisis de asentamientos de

las diferentes estructuras y diseño de la estructura de pavimento de la vía, se ha revisado la

información, tales como, planos arquitectónicos, planos topográficos, los mismos que se adjuntan

al presente informe y los resultados de los sondeos del subsuelo, de donde se seleccionó los

parámetros para el diseño de cimentación correspondiente.

5.2 Capacidad Portante

Como lo revelan los ensayos de campo y laboratorio de mecánica de suelos, las capas superiores

detectadas en toda el área de estudio hasta una profundidad promedio de 2.50 a 3.50 metros, están

compuestos por materiales meteorizados de matriz arenosa con altos porcentajes de finos y bajos

contenidos de humedad que revelan en su estado actual una buena capacidad portante, >20 Tn/m²,

que admite cimentaciones superficiales sin provocar asentamientos por fenómeno de

consolidación.

Bajo el estrato descrito se detectó una formación rocosa blanda de matriz arenosa de alta

capacidad portante, >50 Tn/m²

5.3 Capacidad Admisible

Tomando en cuenta las características de resistencia de los diferentes estratos de apoyo de la

cimentación, la capacidad admisible del suelo se calculó aplicando los criterios de Karl Terzaghi,

Meyerhot y Holguín, obteniendo un valor de capacidad admisible con un factor de seguridad >2

de 10.0 Tn/m² para el estrato superficial y mayor a 25 Tn/m² para la formación rocosa de matriz

arenosa.

5.4 Criterios geotécnicos de diseño

Se analizó las características geotécnicas de los estratos determinados en los análisis de campo

para la condición más crítica; así como la clasificación y resistencia al corte como indicadores del

comportamiento geomecánicas de los suelos de fundación.

Las características geomecánicas de los estratos demuestran una inestabilidad de los suelos a

nivel superficial debido a su alto contenido de finos, propensos a pérdida de capacidad portante y

a expansión por incremento de humedad.

Los parámetros de clasificación y resistencia al corte, son indicadores del comportamiento

variable de los suelos de fundación.

5.5 Evaluación del comportamiento del suelo

Por las características geomecánicas de los suelos naturales más superficiales, no es

recomendable cimentar directamente sobre ellos, por lo que será necesario generar un relleno

mínimo de 0.40 metros de espesor, con material seleccionado, que cumplirá con las

especificaciones descritas más adelante, que tendrá la función de generar una capa estable y

rígida, capaz de soportar los esfuerzos transmitidos por el tráfico y las diferentes edificaciones a

construirse.

5.6 Asentamiento por consolidación

Considerando los perfiles estratigráficos logrados mediante los sondeos y exploraciones, se puede

determinar que el tipo de estructuras a construirse no provocaran asentamientos; en el caso de

cimentar estructuras de mayor envergadura, estas deberán bajar su cimentación hasta el estrato

rocoso de alta capacidad portante detectada a una profundidad de 2.50 a 3.50 aproximadamente

(ver perfiles estratigráficos), cabe indicar que el presente estudio contempla la información

geomecánicas suficiente para cualquier alternativa de cimentación.

6 DISEÑO DE ESTRUCTURA DE PAVIMENTO FLEXIBLE

Para el Diseño de los Pavimentos de la Urbanización Mi Casita Linda. se usa la Metodología de la American Association of Highway and Transportation Officials -

AASHTO Design Method, 1993, con el procedimiento siguiente:

a) Estimación del Número de Ejes ESALs (Ejes Equivalentes Simples de 8,182 Kg de Carga) correspondientes al tráfico proyectado para la Vida Útil de los pavimentos,

obtenidos a partir de los datos del TPDA (Tráfico Promedio Diario Anual) y la tasa anual de crecimiento del tráfico.

b) Selección de los parámetros mecánicos y geométricos (capacidad de soporte y espesor de las capas), del terreno natural y del material de relleno que se colocará para

el mejoramiento de la Subrasante de la estructura de los Pavimentos Flexibles.

c) Selección de los parámetros geométricos y mecánicos de la Estructura de los Pavimentos Flexibles (Base y Capa de Rodadura).

d) Cálculo del Número de Ejes ESALs de Diseño permisibles durante la Vida Útil de los pavimentos y calculados considerando las siguientes condiciones de diseño:

Vida Útil (Período de Diseño) de 20 años

Factor de Seguridad de Cargas FS = 1.0 (para vías residenciales)

Drenaje superficial muy bueno, caracterizado por pendientes de drenaje de

1,0% o más hacia las cunetas de drenaje de las vías.

Confiabilidad, R = 95%

Desviación Normal Estándar, Zr = -1.645

Desviación General Estándar, So = 0.50

Índice de Servicio Inicial, Po = 4.5

Índice de Servicio Terminal, Pt = 2.5

Pérdida de Serviciabilidad General PSI = 2.0

ANÁLISIS DEL TRÁFICO

Para la Estimación del Número de Ejes ESALs del tráfico esperado o proyectado, se

considera que el TPDA depende del Tipo de Vía y es predominantemente liviano. Se estima que alrededor del 10% del tráfico diario corresponde a vehículos pesados. Para

los dos Tipos de Vías se usan los siguientes datos de Tráfico Promedio Diario inicial:

TPD inicial en Vías Principales y Secundarias:

150 vehículos livianos diarios

9 camiones diarios MTOP Tipo 2DA de 10 Ton (carga por eje sencillo de 7 Ton)

3 camiones diarios MTOP Tipo 2DB de 17 Ton (carga por eje sencillo de 11 Ton)

3 camiones diarios MTOP Tipo 3A de 26 Ton (por eje tándem de 20 Ton)

TPD inicial en Vías Residenciales y de Servicio:

50 vehículos livianos diarios

1 camiones diarios MTOP Tipo 2DA de 10 Ton (carga por eje sencillo de 7 Ton)

1 camiones diarios MTOP Tipo 2DB de 17 Ton (carga por eje sencillo de 11

Ton)

1 camiones diarios MTOP Tipo 3A de 26 Ton (por eje tándem de 20 Ton)

La tasa de crecimiento anual del TPDA se asume igual a 10%, dado que se espera un

crecimiento acelerado del uso de los pavimentos, a partir de su puesta en funcionamiento (tráfico inicial).

El cálculo del número de repeticiones de carga ESALs esperados para cada uno de los

carriles de diseño, usando un factor direccional por carril DD=0,5 (50%) y un factor de distribución de carriles DL=1.0 (100%).

El número total de repeticiones de carga de ejes ESALs esperados durante la vida útil del pavimento para cada tipo de pavimento es:

TPD de Vías Principales y Secundarias:

240,738 ESALs

TPD de Vías Residenciales y de Servicio:

67,791 ESALs

6.1. DISEÑO DE LOS PAVIMENTOS

Se presenta el cálculo del Número de Ejes ESALs de Diseño permisibles durante la Vida

Útil de los pavimentos. El número total de repeticiones de carga de ejes ESALs según el Tipo de Vía es:


245.634 ESALs permisibles


69.998 ESALs permisibles

Los ESALs del diseño (Anexo 2) se comparan con los ESALs del tráfico estimado (Anexo 1) a continuación:


245.634 ESALs permisibles > 240,738 ESALs de tráfico estimado (OK)


69.998 ESALs permisibles > 67,791 ESALs de tráfico estimado (OK)

CALCULO DE ESALS PARA PAVIMENTO FLEXIBLE (H = 0.1 M)Indice de Servicio

Terminal, Pt = 2.5 y Numero Estructural, SN = 4,6

67.791ESTIMACION DE ESALS PARA PAVIMENTO FLEXIBLE (H = 0.08 M) Índice de Servicio

Terminal, Pt = 2.5 y Numero Estructural, SN = 4,2

DATOS DE DISENO DE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FLEXIBLE:

Tipo, Concreto Asfaltico (CA) o Adoquin (A) = A

Período de Servicio, t (años) = 20(Capa de Rodadura)

Confiabilidad, R (%) = 95

Desviación normal estándar, Zr = -1,645

Desviación general estándar, So = 0,5

Índice de servicio inicial, Po = 4,5

Índice de servicio Terminal, Pt = 2,5

Pérdida de serviciabilidad general DPSI = 2,0

Numero Estructural (cm) SN* = 4,5

CBR Diseno de la Base Granular (%) = 80(Espec MTOP-001-F Tabla 404-1.1 Bases Clase 1 Tipo B)

CBR Diseno de la Sub-Base (%) = N/ANo se usa

CBR Diseno del Material de Mejoramiento (%) = 20Se usa en sustitucion de Sub-Base

CBR del Terreno Natural CH-MH (%) = 3

Modulo Resiliencia del Terreno Natural, Mr (psi) = 4500

a3 de la Subrasante Mejorada (cm/cm) = 0,034(Diseño de Pavimentos Curso UCSG Figura IX 7)

a3 de la Subrasante Mejorada (in/in) = 0,086Para usar espesor de capas en pulgadas

DEFINICIONES:

Mr 1 : Modulo de Resiliencia (psi)

D 1 : espesor de la capa

M c1 : factor de drenaje de la capa

Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 1500*CBR Suelos Finos

Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 3000*CBR^0.65 Suelos Granulares

a2 = 0.249log(Ebase) - 0.977 Bases Granulares

a3 = 0.227log(ESubbase) - 0.839 Subbases Granulares

ESALS DE DISEÑO ADMISIBLES (W*18) =69.998ESALs(NUMERO EJES SIMPLES DE 80KN)

ESALS DEL TRAFICO DE DISEÑO =68.127ESALs< W*18 (OK)

DATOS DE DISENO DE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FLEXIBLE:

Tipo, Concreto Asfaltico (CA) o Adoquin (A) = A

Período de Servicio, t (años) = 20(Capa de Rodadura)

Confiabilidad, R (%) = 95

Desviación normal estándar, Zr = -1,645

Desviación general estándar, So = 0,5

Índice de servicio inicial, Po = 4,5

Índice de servicio Terminal, Pt = 2,5

Pérdida de serviciabilidad general DPSI = 2,0

Numero Estructural (cm) SN* = 4,9

CBR Diseno de la Base Granular (%) = 80(Espec MTOP-001-F Tabla 404-1.1 Bases Clase 1 Tipo B)

CBR Diseno de la Sub-Base (%) = N/ANo se usa

CBR Diseno del Material de Mejoramiento (%) = 20Se usa en sustitucion de Sub-Base

CBR del Terreno Natural CH-MH (%) = 3

Modulo Resiliencia del Terreno Natural, Mr (psi) = 4500

a3 de la Subrasante Mejorada (cm/cm) = 0,034(Diseño de Pavimentos Curso UCSG Figura IX 7)

a3 de la Subrasante Mejorada (in/in) = 0,086Para usar espesor de capas en pulgadas

DEFINICIONES:

Mri : Modulo de Resiliencia (psi)

Di : espesor de la capa

mi : factor de drenaje de la capa

Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 1500*CBR Suelos Finos

Modulo de Resiliencia del Terreno (psi) = 3000*CBR0.65 Suelos Granulares

a2 = 0.249log(Ebase) - 0.977 Bases Granulares

a3 = 0.227log(ESubbase) - 0.839 Subbases Granulares

ESALS DE DISEÑO ADMISIBLES (W*18) =245.634ESALs(NUMERO EJES SIMPLES DE 80KN)

ESALS DEL TRAFICO DE DISEÑO =240.732ESALs< W*18 (OK)

Dimensionamiento de la capa de subbase clase 3

Con los datos anteriores, incluyendo el total de ejes equivalentes y con el CBR de diseño, se halla

el módulo de reacción de la subrasante, el cual de acuerdo a las especificaciones de la AASHTO

es de 9.21 Kg/cm³, con lo que se determina el espesor mínimo de la capa de subbase. Se

recomienda que esta sea granular, que se encuadre dentro de la clase 3; de acuerdo al análisis,

resulta un espesor mínimo 0.40m. (grafico 2).

7 METODOLOGIA DE TRABAJO Y RECOMENDACIONES

7.1 Preparación del terreno

De acuerdo al análisis ejecutado, toda el área de estudio a nivel superficial tiene un potencial

expansivo entre 1.06 a 7.25 Tn/m², peligroso para el tipo de proyecto a ejecutar, por lo que se

recomienda generar una capa de relleno de 0.70 m de espesor como mínimo para mitigar los

posibles cambios de volúmenes que pudieran activar dicho potencial expansivo.

Por otro lado, dependido de la cota de proyecto, se recomienda que el terreno natural actual solo

sea sometido al corte de la capa superficial contaminada con raíces y materiales orgánicos que

pondrían en riesgo la estabilidad de las estructuras, en un espesor de 0.10 metros o hasta eliminar

toda la capa vegetal.

El corte se lo ejecutará en lo posible con pendientes hacia la parte baja del predio, evitando contra

pendientes que pudieren generar estancamientos de aguas.

7.2 Capa de mejoramiento recomendada

7.2.1 Área de edificaciones

Como se indicó anteriormente, una vez ejecutada la limpieza de la capa vegetal, se procederá a

colocar y compactar la capa de mejoramiento de la subrasante de 0.70 m de espesor

recomendada; el relleno se lo ejecutará en capas de 0.30 m de espesor como máximo y cumplirá

con las especificaciones técnicas descritas más adelante, toda las capas serán compactadas con la

cantidad de agua suficiente y con un rodillo vibratorio de 12 Tn como mínimo, cuya energía de

compactación permita alcanzar como mínimo un 95% del método AASHTIO T – 180, lo que será

comprobado mediante la toma de densidades de campo, una cada 20 m² o donde la fiscalización

lo amerite necesario.

7.2.2 Vía de entrada y salida.

En el área de vía de entrada y salida , se ejecutarán cajeras que permitan la construcción de la

estructura de pavimento diseñada, esto es 0.40 m de material de mejoramiento que cumpla las

especificaciones para vías, que será compactada en capas de 0.30 m de espesor como máximo, la

capa de base clase 3 de acuerdo al diseño.

7.2.3 Relleno debajo de las aceras

Las aceras, por ser elementos estructurales de hormigón, propensas a fisuramientos por falta de

rigidez del suelo donde se cimienten, serán construidas sobre una capa rígida de material de

mejoramiento que cumpla con las especificaciones descritas más adelante, el espesor de la capa

baja la acera será de 0.30 m, que será compactada con el equipo apropiado al 95% del AASHTO

T-180 como mínimo, y verificado mediante la toma de densidades de campo.

7.2.4 Construcción de taludes

De acuerdo a la topografía proporcionada, en ciertos sectores circundantes del predio donde se

construirá el proyecto existen causes que atraviesan el predio y conducen las aguas superficiales

hacia sitios más bajos; si se diera el caso de que dicho cause limite al predio y por ende al pie del

talud de la plataforma del relleno, debido al tipo de material detectado, arenas limo arcillosas y

arenas arcillo limosas altamente erosivas, los taludes serán construidos con pendientes 2.5:1

(H:V) para garantizar su estabilidad, que posteriormente serán cubiertos con vegetación de raíces

profundas que minimicen el fenómeno de erosión; para acelerar el proceso de crecimiento de la

vegetación, se podrá hacer uso de materiales geosintéticos tipo geomantas, el mismo que

impedirá que las semillas cultivadas en el talud se desprendan por intervención del medio

ambiente.

Otra alternativa para minimizar la erosión debido a las escorrentías de los meses lluviosos y a la

acción del viento, es proteger los taludes generados mediante materiales geosintéticos tipo

colchacretos FP – 100 o similar de alta tenacidad.

Si el estudio hidrológico indicare que los causes no pueden ser clausurados y el talud del

terraplén por topografía coincida con el tape o taludes del canal, en dichos caso se recomienda

construir muros con suelo reforzados con geosintéticos, los mismos que dan la ventaje de

provocar taludes de 90º con factores de seguridad mayores a 1.5 al volcamiento y deslizamientos,

siempre y cuando la base del muro tenga el empotramiento necesario para soportar los empujes

provocados por los rellenos adyacentes.

Para el presente caso se requiere de un empotramiento mínimo de 2.30 m, debido a que la altura

de los terraplenes no exceden los 2.0 metros de altura.

Los materiales geosintéticos son vulnerables a objetos corto punzantes, por lo que se recomienda

que la parte frontal del muro sea sometido a un recubrimiento o enlucido con hormigón lanzado,

tal como se detalla en el grafico siguiente.

7.3 Cimentaciones de edificaciones

Por las condiciones del terreno natural de fundación, cuyas características se describieron

anteriormente, se recomienda que las zapatas de las edificaciones sean cimentadas sobre un

pedraplén de rocas de tamaño máximo 15 cm, las mismas que serán cimentadas sobre el corte del

terreno natural; sobre el pedraplén se construirá un replantillo de 0.05 a 0.10 metros de espesor.

La excavación para la cimentación de zapatas deberá ser rápidamente protegida de las influencia

de los rayos solares para evitar la desecación o agrietamiento, por lo que se recomienda que el

replantillo deberá ser inmediatamente hormigonado una vez culminada la excavación, y cubrirá

todo el fondo de la cajera.

8 ESPECIFICACIONES

8.2 Materiales para mejoramiento

Los materiales empleados como mejoramiento deberán cumplir con las especificaciones descritas

a continuación.

8.2.1 Área de edificaciones e = 0.70 m.

TAMAÑO MAXIMO: 10 cm.

PASANTE TAMIZ No. 4 30 - 70%


LIMITE LIQUIDO: 40% Máximo

INDICE PLASTICO: 20 % Máximo

EXPANSION < 2%

8.2.2 Área de vía de entrada y salida .






EXPANSION < 1%

8.2.3 Área de aceras e = 0.30 m.






Si los materiales disponibles no cumplieren con los requerimientos del límite líquido, deberán

mezclarse con arena fina, o similares, en los porcentajes que determine el laboratorio de mecánica

de suelos.

8.2.4 La arena fina para estabilización:

PASANTE TAMIZ No. 40 95.0 % Mínimo

PASANTE TAMIZ No. 200 5.0 % Máximo

8.3 Compactación

Se verificará que la capa de mejoramiento haya sido debidamente compactada utilizando un

rodillo vibratorio cuyo peso mínimo sea de 12 toneladas, como mínimo al 95 % del método

AASHTO T-180, esto se verificará mediante la toma de densidades de campo con densímetro

nuclear o similar, como mínimo una (1) cada 20 m². o donde fiscalización lo crea necesario.

8.4 Material de subbase clase 3

De acuerdo al análisis se determinó una capa de subbase de 0.25 m de espesor.

Consistirá en la construcción de una capa compuesta de agregados obtenidos mediante trituración

o cribados en yacimientos de piedras fragmentadas naturalmente o de gravas, la cual cumplirá

con los siguientes requerimientos:

El agregado grueso deberá tener un desgaste, según la Prueba de "Los Angeles" del 50 % como

máximo.

La fracción que pase el Tamiz No. 40 deberá tener un límite líquido no mayor de 25% y un índice

plástico no mayor del 6%.

En consideración a las limitaciones de los rodillos existentes en el medio, será compactada, como

mínimo al 100 % del AASHTO T-180, la cual será comprobada mediante la toma de densidades

de campo, como mínimo una (1) cada 20 m. o donde la fiscalización lo crea necesario.

C.B.R. Mínimo: 30 % El material deberá estar libre de materia vegetal y grumos de arcilla, y su

granulometría deberá estar dentro de los límites indicados en el cuadro siguiente:

En general las especificaciones que deberá cumplir el material será la indicada en las

Especificaciones Generales para la Construcción de Caminos y Puentes del MOP 001-F-2002.

8.6 Drenaje

8.6.1 Pavimento

Se deberá considerar la dotación de un buen sistema de drenaje, que permita el desalojo

inmediato de aguas lluvias de la superficie del pavimento, a través de pendientes transversales del

1.5 % en el pavimento y, longitudinales, a través de las cunetas, a fin de reducir los tiempos de

retención de las aguas lluvias sobre el pavimento.

9 CONCLUSIONES

1.- El terreno a nivel superficial será sometido a un corte mínimo de 0.10 m de espesor o hasta

eliminar la capa vegetal, corte que dependerá de la topografía actual y la cota de proyecto que

permita colocar y compactar la capa mínima de mejoramiento recomendada.

2.- Una vez elimina la capa vegetal, se nivelará todo el terreno con pendiente mínima hacia la

zona baja del predio, con el fin de evitar los posibles estancamientos de agua y se ejecutarán

cajeras en el área de vías que permitan construir las estructuras de pavimento diseñadas.

3.- Por las características geomecánicas de los estratos naturales más superficiales, todo el terreno

será sometido a un proceso de protección ante los cambios de humedad, mediante un relleno

mínimo de 0.70 m de espesor, tanto el área de edificaciones como de vías.

4.- El relleno o material de mejoramiento será compactado en capas de 0.30 m de espesor como

máximo hasta completar el espesor recomendado, mediante la cantidad de agua suficiente y un

rodillo vibratorio de 12 toneladas como mínimo, cuya energía de compactación permitirá alcanzar

como mínimo un 95% del método AASHTO T-180.

5.- Los porcentajes de compactación serán verificados mediante la toma de densidades de campo

con densímetro nuclear, una cada 20 m² o donde la fiscalización lo amerite necesario.

6.- Las edificaciones podrán construirse mediante cimentaciones superficiales, cuya geometría

estará en función de las cargas por columnas y la capacidad admisible descrita en el literal 5.3.

7.- La cimentación superficial de las edificaciones tendrán que ser empotradas en el relleno por lo

menos 0.70 m o el empotramiento dependerá del peralte de las vigas o riostras diseñadas por el

ingeniero estructural.

8.- Todos los materiales a ser utilizados para la construcción de la plataforma de mejoramiento,

capas de subbase, deberían cumplir con las especificaciones descritas en el literal 8.

9.- Los diseños de estructuras de pavimento están basados en un tráfico calculado para un periodo

de vida útil de 20 años.

10.- En las capas de rodadura de las vías, se deberá considerar la dotación de un buen sistema de

drenaje, que permita el desalojo inmediato de aguas lluvias de la superficie del pavimento, a

través de pendientes transversales del 1.5% en la losa de pavimento y longitudinales, a través de

las cunetas, a fin de reducir los tiempos de retención de las aguas lluvias sobre el pavimento.

11.- El pavimento asfaltico será construida sobre una capa de subbase clase 3 de 0.40 m de

espesor de acuerdo al cálculo, que será compactada al 100% del método AASHTO T-180, el

mismo que será construido sobre el relleno mínimo recomendado debidamente compactado.

Ing. Wilson Ramos G.

Responsable Técnico

Recipe S.A.

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