etude d‘avant projet detaille pour la realisation …
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Institut International d’Ingénierie Rue de la Science - 01 BP 594 - Ouagadougou 01 - BURKINA FASO Tél. : (+226) 25. 49. 28. 00 - Fax : (+226) 25. 49. 28. 01 - Mail : [email protected] - www.2ie-edu.org
MEMOIRE POUR L’OBTENTION DU DIPLOME D’INGENIEUR 2IE AVEC GRADE
DE MASTER EN INGENIERIE DE L’EAU ET DE L’ENVIRONNEMENT
OPTION : Génie Civil –Hydraulique.
------------------------------------------------------------------
Présenté et soutenu publiquement le 05/07/2019 par :
Gérard TIENDREBEOGO N°20160035
Travaux dirigés par :
M. Roland YONABA
Assistant de l’Enseignement et de la Recherche en Hydraulique, 2iE
Et
M. BOGNINI Alimatine
Ingénieur du Génie Rural ; Directeur de G-BTI
Jury d’évaluation du stage :
Président : Dr. Lawani MOUNIROU
Membres et correcteurs : M. Moussa OUEDRAOGO
Membres et correcteurs : M. Moussa FAYE
Promotion [2018/2019]
ETUDE D’AVANT-PROJET DETAILLE POUR LA REALISATION D’UNE
ADDUCTION D’EAU POTABLE SIMPLIFIEE A DIOUNGODIO ; DANS LA
COMMUNE DE TITABE-REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.
ETUDE D’AVANT-PROJET DETAILLE POUR LA REALISATION D’UNE ADDUCTION D’EAU
POTABLE SIMPLIFIEE DANS LA COMMUNE DE TITABE-REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.
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DEDICACES
Je dédie ce document ;
À mes parents qui m’ont toujours témoigné
leur amour.
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REMERCIEMENTS
À l'entame de l'élaboration de ce rapport ; qu'il me soit permis de témoigner ma gratitude à tous
ceux qui de près ou de loin ont permis l'aboutissement de ce travail. J’adresse des sincères
remerciements spécialement à :
M. Roland YONABA, Assistant d’Enseignement et de Recherche en Hydraulique, mon
encadreur interne qui m’a assisté tout au long du stage ;
M. BOGNINI Alimatine, Directeur du Groupe Bogninia Tout Ing (G-BTI), qui a bien voulu me
donner une opportunité de réaliser ce stage au sein de sa structure et de bénéficier de son
encadrement ;
M. Tidiane NIKIEMA, Directeur Régional de l’Eau et de l’Assainissement du Sahel pour tous
les soutiens multiformes pour la réussite de ce stage ;
L’équipe de GBTI pour son accueil chaleureux ; sa disponibilité ; et son esprit de collaboration ;
tout le corps professoral, l’administration du 2iE pour l’enseignement reçu tout au long de ce
cycle d’apprentissage ;
Aux camarades stagiaires de la promotion S10B 2018-2019 pour la collaboration maintenue
pendant cette période de stage malgré l’éloignement ;
Mon épouse ; pour la compréhension et son soutien multiforme à mon égard au cours de ces
années d’études.
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RESUME
L’AEPS de DIOUNGODIO, localité située dans la commune de Titabé dans la région du sahel
dont l’étude APD fait l’objet du présent rapport desservira une population de 7592 personnes
contre une population totale de 9490 personnes en 2039. La demande journalière estimée est de
167,5m3. Ce qui correspond à une demande de jour de pointe de 211m3. À court terme le nombre
de point de desserte est de 8 Bornes Fontaines (BF) et passera à 13 en 2039 avec un nombre
maximum de Branchements Particuliers 169. Pour satisfaire ces besoins à l’échéance du projet
il faut mobiliser un débit horaire de 12m3/h d’eau souterraine pendant une durée maximale de
pompage de18 heures par jour. Ces volumes mobilisés seront refoulés au niveau d’un réservoir
métallique surélevé de 12m ayant une capacité de 30m3. Au regard des potentialités
hydrogéologiques limités de la zone il faudra rechercher un forage supplémentaire de 5m3/h
pour couvrir la totalité de la demande en eau en plus du forage de 7m3/h existant. Comme le
projet s’inscrit dans un programme d’urgence il faudra mettre en œuvre dans les meilleurs délais
la première phase. Le réseau de distribution est composé de conduites en PVC de diamètre
extérieur allant de 63mm à 160mm de pression nominale de 10 bars totalisant un linéaire global
de 12 679mL. Quant au réseau de refoulement il est fait de conduites PVC DE 90 PN16 de
longueur estimée à 10 190 m. La pression minimale de 0,5 bar est vérifiée en tous les nœuds du
réseau. La HMT est estimée à 74,4m. La source d’énergie dans le présent projet est composée
24 modules solaires de 250Wc et d’un groupe électrogène de 10kVA. Le coût global du projet
est de 242 652 722 FCFA. Du point de vue faisabilité sociale la population adhère au projet et
est disposée à payer le service de l’eau. Le tarif de 500F/m3 est proposé pour la vente de l’eau
de la future AEPS de DIOUNGODIO.
Mots clés
1. AEPS
2. APD ;
3. Demande de jour de pointe
4. Forage à gros débit
5. DIOUNGODIO.
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ABSTRACT
The AEPS of DIOUNGODIO, located at Titabé in the Sahel region which the BDP study is the
subject of the present report will serve a population of 7592 people against a total population
of 9490 people in 2039. The estimated daily demand is 167 m3.That correspond to a demand
on the peak day of 211m3. Short term point of service number is 8 hydrants (BF) and will
increase to 13 in 2039 with a maximum number of individual’s connections to 169. To meet
these needs at the end of the project; must be mobilized an hourly flow’s of 12m3/h of
underground water for a pumping period of 18hours a day. These mobilized volumes will be
sent to the level metal raised 12 m tank having a capacity of 30 m 3. The distribution pipes are
made up of PVC outside diameter going from 63mm to 160mm with a rated pressure of
10bars.The global linear of pipes is 12 679 m. As for the transport pipes are they in PVC 90 PN
16 length estimated at 10 190 m for two wells. The minimum pressure of 0.5bar is verified in
all nodes of the network. The Total Dynamic Head is estimated at 74.4 m. The energy for the
system is composed by 24 solar plates and a thermic group of 10kVA. The overall cost of the
project is estimated at 242 652 722 CFAF. From the point of view social feasibility populations
adhere to the project and are willing to pay for the service of the water. Pricing estimated for
this purpose the price of 500F/m3 rate is proposed for water selling of DIOUNGODIO’s next
AEPS.
Key words
1. AEPS
2. BDP
3. Drilling with large flow
4. Nominal Pressure
5. DIOUNGODIO
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LISTE DES SIGGLES ET ABBREVIATIONS
2iE : Institut International d'Ingénierie de l'Eau et de l'Environnement
AEP : Approvisionnement en Eau Potable
AEPS : Adduction d'Eau Potable Simplifiée
APD : Avant-Projet Détaillé
BF : Borne Fontaine
BP : Branchement Particulier
CE : Château d'Eau
CVD : Conseil Villageois de Développement
DREA-SHL : Direction Régionale de L'Eau et de l'Assainissement du Sahel
GBTI : Groupe Bogninia Tout Ing
GCH : Génie Civil-Hydraulique
HMT : Hauteur Manométrique Totale
INO : Inventaire National des Ouvrages hydrauliques et d'assainissement
INSD : Institut National de la Statistique et de la Démographie
MEA : Ministère de l'Eau et de l'Assainissement
ODD : Objectifs pour le Développement du Millénaire
OMS : Organisation Mondiale de la Santé
ONEA : Office National de l’Eau et de l’Assainissement.
PCD : Plan Communal de Développement
PEHD : Poly Éthylène Haute Densité
PMA : Pression Maximal Admissible
PMH : Pompe à Motricité Humaine
PN : Pression Nominale
PN- AEP : Programme National d'Approvisionnement en Eau Potable
PUS : Programme d'Urgence pour le Sahel
PVC : Chlorure de Poly Vinyle.
RGPH : Recensement Général de la Population et de l'Habitat.
SONABEL : Société Nationale Burkinabè d’Électricité.
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AVANT PROPOS
À l’instar des autres localités rurales du Burkina Faso, l’Approvisionnement en Eau Potable
(AEP) de la localité de DIOUNGODIO se fait de nos jours majoritairement à partir des Pompes
à Motricité Humaine (PMH). Bien qu’ayant un taux suffisant de couverture en forages équipés
de PMH (100%) ; le taux d’accès à l’AEP de cette localité n’excède pas 50%. Dans l’optique
de favoriser un accès universel à l’eau potable des populations par l’amélioration de la desserte
en eau, des centres comme celui de DIOUNGODIO ont bénéficié de la réalisation d’études
APD pour la réalisation d’AEPS neuves. Les études menées par le bureau G-BTI sur douze (12)
sites de la région du Sahel dont celui de DIOUNGODIO qui fait l’objet de notre thème de
mémoire de master 2 à 2iE ont été analysées sous l’angle de la faisabilité technique et sociale.
Le délai de réalisation de ces études est de quatre (04) mois.
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SOMMAIRE
DEDICACES .............................................................................................................................. i
REMERCIEMENTS .................................................................................................................. ii
RESUME ................................................................................................................................... iii
ABSTRACT .............................................................................................................................. iv
LISTE DES SIGGLES ET ABBREVIATIONS ........................................................................ v
AVANT PROPOS ..................................................................................................................... vi
SOMMAIRE ............................................................................................................................ vii
LISTE DES TABLEAUX ......................................................................................................... ix
LISTE DES FIGURES ............................................................................................................... x
I INTRODUCTION .............................................................................................................. 1
II LA PRESENTATION DU PROJET ET DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL ................ 2
II.1 le contexte de l’étude ................................................................................................... 2
II.2 les objectifs de l’étude et les résultats attendus ........................................................... 2
II.3 LA PRESENTATION DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL ...................................... 3
III LES DONNEES DE BASE DE LA ZONE DU PROJET ................................................ 4
III.1 la situation géographique ............................................................................................. 4
III.2 Le cadre physique ........................................................................................................ 5
III.3 Les aspects socio-économiques de la zone du projet ................................................. 6
III.4 La situation de l’Approvisionnement en Eau Potable ................................................. 9
III.5 La gestion des ouvrages d’AEP ................................................................................. 11
IV LA METHODOLOGIE ET LE MATERIEL UTILISE................................................... 12
IV.1 Le matériel utilisé ...................................................................................................... 12
IV.2 L’approche methodologique ...................................................................................... 12
V L’ETUDE TECHNIQUE ................................................................................................. 29
V.1 le design du réseau de l’AEPS de DIOUNGODIO ................................................... 29
V.2 la détermination de la demande a l’écheance du projet ............................................. 29
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V.3 le Dimensionnement du réseau de distribution .......................................................... 32
V.4 Le dimensionnement du réservoir ............................................................................. 35
V.5 La source d’eau .......................................................................................................... 36
V.6 Le dimensionnement du réseau d’adduction ............................................................. 36
V.7 la geometrie des tranchées de canalisation. ............................................................... 43
V.8 Les ouvrages et equipements annexes du réseau ....................................................... 44
VI L’ETUDE DU COUT ET LA FAISABILITE FINANCIERE. ....................................... 47
VI.1 l’avant metré des travaux du projet ........................................................................... 47
VI.2 l’évaluation du coûts du projet .................................................................................. 48
VI.3 La détermination du prix de l’eau .............................................................................. 48
VII LES ASPESTS ENVIRONNEMENTAUX DU PROJET. .............................................. 51
VII.1 Impacts pendant la mise en œuvre du projet ............................................................. 51
VII.2 Impact pendant la phase d’exploitation des ouvrages ............................................... 51
VII.3 les mesures ou solutions proposees. .......................................................................... 52
VIII CONCLUSION ............................................................................................................. 53
IX RECOMMANDATIONS ET PERSPECTIVES .............................................................. 54
FICHE SYNOPTIQUE DU PROJET ...................................................................................... 55
REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES ................................................................................. 56
ANNEXES ............................................................................................................................... 57
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LISTE DES TABLEAUX
Tableau 1: la distance estimée des quartiers par rapport à Dioungodio centre ------------------ 5
Tableau 2: la répartition de la population par quartier au niveau du village --------------------- 7
Tableau 3: situation des forages équipés de pompes à motricité humaine à Dioungodio ------ 9
Tableau 4: Listes des puits modernes existants à Dioungodio ------------------------------------ 10
Tableau 5: la synthèse du matériel et logiciels utilisés. -------------------------------------------- 12
Tableau 6: Valeur indicatives du coefficient de pointe horaire ----------------------------------- 19
Tableau 7:les formules de dimensionnement la conduite de refoulement ----------------------- 20
Tableau 8: formules de calculs des variations de pressions --------------------------------------- 22
Tableau 9:la détermination empirique de la capacité utile du château d'eau. ------------------- 24
Tableau 10: détermination des besoins en eau à l'échéance du projet --------------------------- 30
Tableau 11: Calcul du débit de pointe horaire pour la distribution. ------------------------------ 31
Tableau 12: la synthèse du de dimensionnement du réseau de distribution --------------------- 33
Tableau 13: la synthèse des linéaires selon le diamètre des conduites --------------------------- 34
Tableau 14: les dimensions du réservoir surélevé de DIOUNGODIO --------------------------- 35
Tableau 15:les données du forage existant ----------------------------------------------------------- 36
Tableau 16: le diamètre théorique selon les formules de calcul ---------------------------------- 36
Tableau 17: la HMT estimée selon les diamètres possibles de la conduite de refoulement -- 37
Tableau 18: Résultats de la vérification du coup de bélier ---------------------------------------- 38
Tableau 19: Paramètres de choix des électropompes ----------------------------------------------- 40
Tableau 20 : les caractéristiques des pompes choisies --------------------------------------------- 40
Tableau 21: Bilan de puissance de la station de pompage (2031) -------------------------------- 43
Tableau 22: la détermination de la puissance apparente du générateur thermique ------------- 43
Tableau 23 : la détermination de la profondeur et de la largeur des conduites ----------------- 44
Tableau 24: l’avant métré des travaux selon les corps de travail --------------------------------- 47
Tableau 25: Estimation du coût global du projet ---------------------------------------------------- 48
Tableau 26: la durée de vie des équipements de l'AEPS ------------------------------------------- 49
Tableau 27: la détermination du prix de vente de l'eau--------------------------------------------- 49
Tableau 28 : la tarification des prix de l’eau selon les systèmes de gestion --------------------- 50
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LISTE DES FIGURES
Figure 1: La carte de localisation de la zone du projet .............................................................. 4
Figure 2: Carte géologique de la commune de Titabé .............................................................. 6
Figure 3: Vue Google Earth des quartiers Gournel et Dinalaye. ............................................... 8
Figure 4:Taux d'accès des villages de la commune de Titabé aux 31/12/2018. ...................... 10
Figure 5:illustration de la géométrie de pose de conduites ..................................................... 27
Figure 6 : Illustration du tracé du réseau à partir de Google Earth. ........................................ 29
Figure 7: Courbes de pressions dynamiques de la conduite de refoulement DE 75 PN 10. ... 39
Figure 8: Détermination du point de fonctionnement de la pompe SP7-17. ........................... 40
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I INTRODUCTION
La région du Sahel au nord du Burkina Faso tout comme les autres régions du pays connait des
difficultés dans l’approvisionnement en eau des populations. Le taux d’accès en milieu rural à
l’Approvisionnement en Eau Potable (AEP) de base au Sahel est de 56,9% contre 67,3% au
plan national(MEA-DGEP, 2019). Des efforts considérables sont à fournir pour améliorer
l’accès à l’AEP dans cette zone d’autant plus que depuis l’adoption des ODD en 2015 l’accès
à l’eau est vu sous l’angle des droits humains. Pour parvenir à cet objectif de développement ;
des réalisations d’ouvrages d’AEP tels que les forages équipés de PMH ; les PEA ; les AEPS ;
etc. sont nécessaires. C’est à ce titre que le Ministère de l’Eau et de l’Assainissement (MEA) à
travers sa Direction Régionale du Sahel (DREA-SHL) a initié des études APD de réalisation de
12 systèmes d’Adductions d’Eau Potable Simplifié (AEPS). Il faut relever que ces études APD
sont le préalable pour une meilleure conduite des travaux de ces AEPS. La réalisation de l’étude
APD pour la réalisation des travaux de l’AEPS de DIOUNGODIO, commune de Titabé dans
la province du Yagha, s’inscrit dans la vision d’améliorer le niveau de desserte d’eau de cette
localité. En effet selon les résultats définitifs de l’INO 2018 ce village a un taux d’accès à l’eau
potable de 50,3% contre un taux de couverture en PMH de 115%. Pour conduire à bien ce projet
nous traiterons des aspects ci-dessous :
la présentation des données de base du projet ;
la synthèse de la démarche méthodologique adoptée ;
la conception et le dimensionnement d’adduction et de distribution ;
l’élaboration des pièces graphiques nécessaires à l’exécution des travaux.
l’évaluation et l’analyse financière du projet ;
les aspects environnementaux liés à la mise en œuvre éventuelle du projet.
Auparavant nous procéderons à une présentation du projet en vue de mieux cerner son contexte
et ses objectifs.
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II LA PRESENTATION DU PROJET ET DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL
II.1 LE CONTEXTE DE L’ÉTUDE
Cette étude s’inscrit dans un contexte où l’État burkinabé avec l’apport de ses partenaires a
entamé des investissements dans les domaines social et économique au nord du pays au titre du
Programme d’Urgence pour le Sahel (PUS). Les investissements dans le secteur de l’eau sont
en lien avec le Programme National d’Approvisionnement en Eau Potable (PN-AEP) 2016-
2030 qui découle des Objectifs pour le Développement Durable (ODD). C’est dans cette
optique que le Ministère en charge de l’eau à travers sa structure déconcentrée au niveau de la
région du sahel, la Direction Régional de l’Eau et de l’Assainissement (DREA) a initié des
études d’Avant-Projet Détaillé (APD) de réalisation de 12 systèmes d’Adduction d’Eau Potable
Simplifié (AEPS) dans les provinces de l’Oudalan et du Yagha dont la conduite est assurée par
le bureau d’étude GBTI.
L’étude APD de l’AEPS de DIOUNGOGDIO dans la commune de Titabé, province du Yagha
fait partie intégrante de ce projet.
II.2 LES OBJECTIFS DE L’ÉTUDE ET LES RÉSULTATS ATTENDUS
II.2.1 Les objectifs de l’étude
a) Objectif général
De façon générale ce projet va permettre l’amélioration de la desserte en eau potable de la
communauté de DIOUNGODIO par la fourniture d’un meilleur niveau de service à travers la
réalisation de cette AEPS.
b) Les objectifs spécifiques
Les objectifs spécifiques définis sont les suivants :
- faire un état des lieux de l’Approvisionnement en Eau Potable actuel dans la zone du
projet;
- réaliser une étude technique de faisabilité de la réalisation de l’AEPS assortie des plans
des ouvrages à réaliser ; d’une estimation budgétaire des travaux et d’une analyse
financière pour déterminer le prix de vente du m3 d’eau ;
- de traiter des aspects environnementaux du projet dans la zone de DIOUNGODIO dans
le cadre de sa mise en œuvre future.
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II.2.2 Les résultats attendus
Au terme de la présente étude les attentes suivantes devraient être satisfaites :
- un diagnostic de l’état de l’AEP de DIOUNGODIO est réalisé ;
- une proposition technique permettant de réaliser un système d’AEP en vue d’améliorer la
desserte en eau est faite ;
- le coût de l’ensemble des travaux est évalué ;
- des mesures pour la viabilité du projet sont proposées
- les plans d’exécution sont réalisés.
II.3 LA PRESENTATION DE LA STRUCTURE D’ACCUEIL
Le Groupe BogniniA Tout Ing est un bureau d’études et de conseils, spécialisé dans l’ingénierie
des projets d’approvisionnement en eau potable ; d’assainissement ; des aménagements hydro-
agricoles.
Ce groupe est né de la volonté d’un ingénieur Burkinabé ayant plus de 10 années d’expérience
dans les domaines susmentionnés, en vue d’offrir des prestations de qualité à la satisfaction des
maîtres d’ouvrages.
La vision du cabinet est ainsi résumée : « Mettre à la disposition des Populations des Solutions
d’Ingénieries tenant compte des exigences environnementales actuelles et futures. »
Les valeurs prônées sont entre autres :
• Foi-Conviction-Don de Soi ;
• Responsabilité-Solidarité ;
• Créativité-Perfectibilité-Rigueur ;
• Leadership.
Les diverses missions du cabinet sont :
• concevoir-modéliser-étudier ;
• exécuter-réaliser ;
• former-assister-conseiller ;
• rechercher-développer-innover ;
• transformer-commercialiser-louer
L’organigramme de la structure est joint en annexe 8.
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III LES DONNEES DE BASE DE LA ZONE DU PROJET
III.1 LA SITUATION GÉOGRAPHIQUE
La localité de Dioungodio fait partie des grandes agglomérations de Titabé l’une des six
communes de la province du Yagha. On y accède à partir de Ouagadougou en empruntant la
route nationale RN3 (route bitumée) jusqu’à Dori sur 270km. De Dori on suit la RN24 (piste)
en direction de Sebba (chef-lieu de la province du Yagha). Le village se situe en bordure de la
RN24 à la borne kilométrique 70km. La carte de localisation du village est illustrée à la figure1
ci-dessous.
Figure 1: La carte de localisation de la zone du projet
La répartition des quartiers au sein du village de DIOUNGODIO est illustrée ci-dessous au
tableau 1 :
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Tableau 1: la distance estimée des quartiers par rapport à Dioungodio centre
N° Nom du quartier Distance par rapport à
Dioungodio [km]
1 Dioungodio-centre 0
2 Gourniel 4,5
3 Dinalaye 2,4
4 Hakoudiel 2,3
5 Saoua 4,3
6 Wouro Saoudjo 4
7 Binguel 7,3
III.2 LE CADRE PHYSIQUE
III.2.1 Relief et topographie
De façon générale la commune rurale de Titabé est une vaste pénéplaine d’une hauteur moyenne
de 200 à 350m (Ed.PA.Sarl, 2013). Sur le site du projet (la zone où les levées altimétriques sont
faites) ces valeurs peuvent varier de 260m à 280m. On y rencontre des buttes aux sommets
cuirassés et des affleurements granitiques çà et là. Les pentes sont relativement faibles dans
l’ensemble.
III.2.2 La géologie et le contexte hydrogéologique.
La géologie dans la zone du projet est majoritairement dominée par des formations granitiques ;
notamment dans les quartiers de Binguel ; Gournel ; Dinalaye et Saoua où des affleurements
rocheux sont fréquemment constatés comme illustrés en annexe 7 sur le plan de masse des
levés. Cette partie est bien en zone de socle où la présence de l’eau souterraine est conditionnée
par la présence de failles ou de fractures dans la roche. Les différentes formations géologiques
rencontrées sont illustrées à la figure ci-dessous :
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Figure 2: Carte géologique de la commune de Titabé
III.2.3 Le climat et la végétation
Le climat dans la zone du projet tout comme la majeure partie du pays est caractérisé par
l’alternance de deux saisons bien distinctes : une saison des pluies qui dure 04 mois (Juin à
Septembre) et la saison sèche qui s’étend sur 08 mois (Octobre à Mai). La commune de Titabé
se situe dans la zone Nord sahélienne avec une végétation marquée par la steppe herbeuse et
arbustive (Ed.PA.Sarl, 2013).
III.3 LES ASPECTS SOCIO-ÉCONOMIQUES DE LA ZONE DU PROJET
III.3.1 Les données de population et de l’habitat.
Selon le Recensement Général de la Population et de l’Habitat (RGPH) de 2006 ; le village de
DIOUNGODIO comptait 3 356 personnes. Sur la base du taux d’accroissement naturel
provincial de 3,2% ; la population projetée aux divers horizons à partir des données du RGPH
2006 est illustrée au tableau 2 ci-contre selon les différents quartiers qui composent le village.
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Tableau 2: la répartition de la population par quartier au niveau du village
N° Quartiers Population 2006
Taux
d’accroissement
(%)
Population
actualisée en 2019
1 Binguel 112
3,2
169
2 Dinalaye 929 1400
3 Dioungodio Centre 1226 1847
4 Gourniel 536 808
5 Hakoundiel 103 156
6 Saoua 399 601
7 Wouro Saoudjo 51 77
Total Dioungodio 3356 5058
Source : (INSD, 2006).
Sur le plan des groupes ethniques la localité de DIOUNGODIO est une zone de brassage. Les
principaux groupes en présence dans le village sont les suivants: les Peulhs, les Rimaïbés ; les
Peulhs ; les Gourmantchés ; les Bêla ; les Haoussas ; les Sonrhaïs ; les Mossis et les Gourounsi
(GBTI, 2019).
Au titre de l’habitat la zone de DIOUNGODIO ne dispose pas de plan cadastral et
d’assainissement. Aucun projet de lotissement à moyen terme n’est prévu. Il est caractérisé par
des habitats assez dispersés comme illustré par les vue Google Earth de la localité à la figure 3
ci-dessous. L’habitat est essentiellement de type traditionnel fait de matériaux locaux avec
comme particularité la cohabitation entre hommes et bétails.
Par ailleurs il faut noter la présence de bâtiments abritant des services techniques déconcentrés
des infrastructures sociales -de base. On note entre autres la présence de :
Bâtiments institutionnels (4 écoles primaires)
Les lieux de Culte (05 mosquées majeures)
Par contre il faut mentionner l’absence d’un marché dans la localité de Dioungodio.
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Figure 3: Vue Google Earth des quartiers Gournel et Dinalaye.
III.3.2 Les activités socio-économiques dans la zone du projet
L’agriculture constitue la principale activité de production et est une source de revenus pour la
majorité de la population du village à l’instar de la commune.(Ed.PA.Sarl, 2013). Les
spéculations majeures qui y sont produites sont : le mil ; le sorgho ; le maïs ; l’arachide ; le
QUARTIER GOURGNEL
QUARTIER DINALAYE
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niébé et le sésame. Il y a aussi l’élevage qui est pratiqué dans cette zone ; et subsidiairement les
activités d’orpaillage y sont pratiquées.
III.4 LA SITUATION DE L’APPROVISIONNEMENT EN EAU POTABLE
La population s’approvisionne à partir des forages équipés des Pompes à motricité humaine
(PMH) et accessoirement à partir de puits traditionnels réalisés aux alentours du barrage de
Dinalaye notamment à Wouro Saoudjo.
Selon les résultats définitifs de l’INO la population restante à desservir en eau potable pour
garantir l’accès universel à l’eau dans la localité de DIOUNGODIO est estimé à 2328 au
31/12/2018 ; soit un besoin de 8 forages équipés de PMH. Théoriquement avec le parc existant
(18 PMH comme illustré au tableau 3 ci-dessous) la population desservie devrait être de l’ordre
de 5400 contre une population actualisée en 2018 de 4 898. Ce contraste se ressent également
au niveau des quartiers.
Le village de DIOUNGODIO compte un nombre conséquent de PMH dont deux en panne
come illustrés au tableau 3 ci-dessous. La liste exhaustive qui ressort les détails sur les PMH
est jointe en annexe 1.
Tableau 3: situation des forages équipés de pompes à motricité humaine à Dioungodio
Quartier fonctionnels panne total Taux d'accès
Binguel 1 1 2 5,1%
Dinalaye 3 1 4 46,3%
Dioungodio 2 0 2 17,5%
Gourniel 2 0 2 100,0%
Hakoundiel 1 0 1 100,0%
Saoua 7 0 7 100,0%
Wouro Saoudjo 0 0 0 0,0%
Village DIOUNGODIO 16 2 18 50,3%
Source : (MEA-DGEP, 2019)+ visites terrains mars 2019
Malgré ce nombre important de forages ; le taux d’accès du village de DIOUNGODIO demeure
en deçà du taux communal comme le montre la figure 4.
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Figure 4:Taux d'accès des villages de la commune de Titabé aux 31/12/2018.
Source : (MEA-DGEP, 2019).
Cette situation peut s’expliquer par plusieurs raisons entre autre nous avons:
Les conditions hydrogéologiques de la zone font que les forages existants sont le plus souvent
très proches. Or le calcul du taux d’accès n’intègre pas tous les forages très proches d’un rayon
de moins d’un (01) km ou ayant la même zone d’influence. C’est le cas dans certain quartier tel
que Gournel, Dinalaye, Dioungodio.
Par ailleurs il y a aussi que le mode de calcul du taux d’accès à l’eau potable exclut les forages
situés au-delà d’un (01) km des concessions.
En toute évidence il se pose dans ce village un problème de répartition spatiale des PMH
entrainant une desserte en eau potable non optimale. De plus l’AEP à partir des PMH et des
puits modernes dont la liste est illustrée ci-dessous au tableau 4 est considéré comme un accès
de base à l’eau.(Pezon, 2013).
La proposition d’un système autonome tel que l’AEPS pourrait réduire ce contraste en
améliorant la desserte en eau potable (réduction de la distance et du temps d’attente).
Tableau 4: Listes des puits modernes existants à Dioungodio
Quartier Année de réalisation Longitude Latitude Statut
Dinalaye 1990 00°24'21,6"E 13°37'52,5"N permanent
Dinalaye 1995 00°24'18,9"E 13°37'57,0"N permanent
Sawa 1998 00°23'46,1"E 13°38'53,8"N temporaire
Source : (MEA-DGEP, 2019)
0,0%
10,0%
20,0%
30,0%
40,0%
50,0%
60,0%
70,0%
80,0%
90,0%
100,0%
Tau
x d
'acc
ès
Villages
Taux communal
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III.5 LA GESTION DES OUVRAGES D’AEP
Les ouvrages d’AEP dans le village de Dioungodio à l’instar de la toute la région du sahel qu’au
plan national selon l’approche voulue par le Programme d’Application de la Réforme (PAR)
du système de gestion des infrastructures d’AEP. En effet les PMH sont gérés par les
Associations des Usagers de l’Eau (AUE). À DIOUNGODIO l’AUE détermine des cotisations
annuelles par ménage qui permettent de prendre en charge la maintenance préventive des PMH
et leur réparation en cas de pannes. Toute chose qui permet de limiter les délais d’attentes.
Cependant des cas de pannes survenues depuis plus de 12 mois sont constatés dans certains
quartiers. C’est le cas d’une PMH à Binguel ; et d’une autre à Dinalaye.
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IV LA METHODOLOGIE ET LE MATERIEL UTILISE
IV.1 LE MATÉRIEL UTILISÉ
Le matériel utilisé est décrit au tableau 5 ci-dessous :
Tableau 5: la synthèse du matériel et logiciels utilisés.
MATÉRIEL OBSERVATIONS
GPS GARMIN ETREX Pour la mesure des coordonnées des points clés de la zone
du projet.
STATION TOTALE Levés topographiques (planimétrie et altimétrie)
TALKIE-WALKIE Communication pour les portés de longues distances (500
à 1000m)
1 VÉHICULE PICKUP Pour le transport du matériel ; l’équipe de topo.
OUTILS LOGICIELS Observations
LOGICIEL QGIS V 2.8.1 Cet outil a servi à la réalisation de la carte de localisation
de la zone du projet.
LOGICIEL EPANET V.2.0 Il a servi à la modélisation hydraulique en vue de simuler
le fonctionnement du réseau en régime permanent.
OFFICE (EXCEL ; WORD)
2013
Traitement de textes et calcul pour les besoins du
dimensionnement.
AUTOCAD 2007, 2013 L’outil est utilisé pour réaliser les pièces graphiques
nécessaires à la mise en œuvre du projet.
COVADIS 2007 En complément à autocad 2007; il a permis de réaliser les
profils en long des conduites.
IV.2 L’APPROCHE METHODOLOGIQUE
IV.2.1 La collecte de données
Pour une bonne conduite de la mission ; la méthodologie de travail adoptée est la suivante :
a) La recherche documentaire
Il s’agit ici de faire une revue documentaire de l’ensemble des études de thématiques similaires
à celle de notre projet au niveau du Bureau GBTI ; de la bibliothèque de 2iE ; du Centre National
de Documentation et de l’Information sur l’Eau (CNDIEau); de la DREA-Sahel et de la
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commune de Titabé. Cette recherche documentaire nous a permis d’appréhender d’une part la
situation globale de la zone du projet en matière d’approvisionnement en Eau potable ; et
d’autre part de comprendre les termes de références de l’étude ; le rapport d’étude socio-
économique déjà produit qui précise :
le mode d’alimentation actuelle en eau potable à DIOUNGODIO ;
les modes de gestion des points d’eau ;
l’adhésion des populations à la réalisation du projet en termes de contribution pour le
service de l’eau ; etc.
b) État des lieux de la ressource en eau
Il s’agit de faire la situation des de l’ensemble des sources d’eau dans le village de
DIOUNGODIO ; le niveau d’accès à l’eau dans le village. Pour ce faire nous avons fait
recours à la base de données INO 2018. En plus de cela nous avons fait recours à des
données mises à notre disposition par la Direction Régionale de l’Eau et de
l’Assainissement du Sahel (DREA-SHL).
c) La sortie terrain.
Cette visite nous a permis de rencontrer le maître d’ouvrage (DREA-SHL) ; de discuter des
termes de références et de relever les complexités liées au site du projet. Sur le terrain nous
avons pu apprécier les difficultés liées à l’approvisionnement en eau à Dioungodio. La
pression est réelle autour des PMH de façon continue et même tard dans la nuit aux environs
de 21h ; c’est le cas notamment de Dinalaye. Par ailleurs nous avons pu mener des entretiens
auprès des personnes ressources ci-dessous :
le chef de service AEP de la DREA-SHL ;
le Secrétaire Général de la commune de Titabé;
le point focal INO de la commune de Titabé ;
les deux (02) conseillers municipaux du village de DIOUNGODIO ;
le président AUE ;
le président du conseil Villageois de Développement (CVD).
Au cours de ces travaux sur le terrain ; nous avons assisté l’équipe de topographie pour la
réalisation des levés topographiques.
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d) Le tracé du plan de masse du réseau
D’abord il faut noter que le tracé du réseau prend en compte les points caractéristiques
suivants :
les points de desserte (BF essentiellement et BP subsidiairement) ;
l’emplacement du Château d’Eau : Le Château d’Eau est implanté en prenant en compte
les conditions topographiques du terrain, la situation du réseau et l’avis de la population
(lieux sacrés à éviter par exemple) ;
les pistes et routes existantes ;
les propriétés privées et les lieux dits sacrés (cimetières ; etc.) sont évités ;
les sources d’eau (forages à gros débit identifié) ;
les contraintes liées aux terrains tels que les affleurements rocheux ; la topographie…
Ensuite à partir du fond topographique il s‘est agi de tracer le réseau en spécifiant les conduites
de refoulement et de distribution. Au niveau de la distribution une catégorisation a été faite de
l’aval à l’amont :
conduites tertiaires ; celles qui aboutissent aux points de desserte (BF et BP) ;
conduites secondaires qui desservent deux conduites tertiaires.
conduite primaire celle qui dessert les secondaires et ce depuis le château d’eau.
Compte tenu de la nature de l’habitat (zone non lotie) et la disposition de l’habitat actuel
(dispersé) ; le réseau de distribution adoptée est de type ramifié. En plus ce type de réseau a
l’avantage d’avoir un cout de réalisation relativement réduit.
IV.2.2 Les hypothèses clés et les formules de dimensionnement
a) Choix de l’échéance du projet.
L’échéance pour les projets d’AEPS est généralement prise de 15 à 20 ans. Pour les besoins de
la présente étude nous retiendrons la durée de 20 ans conformément aux termes de références
formulés par le maître d’ouvrage. Néanmoins nous procéderons à un phasage pour adapter les
investissements à l’évolution des besoins en eau. Les différentes phases sont :
Le moyen terme : durée supérieure à 5 ans et inférieure ou égale à 10 ans. Nous considérons
une période de 10 ans ;
Le long terme : durée allant au-delà de 10 ans ; nous considérons ici 20 ans.
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b) Estimation de la population à l’échéance de la zone du projet.
La population de zone du projet est celle du village de DIOUNGODIO à l’échéance du projet en
2039. Selon le recensement général de la population et de l’habitat (RGPH) 2006 ; le village
comptait en son temps une population de 3356 habitants. Le taux d’accroissement adopté pour
estimer la population résidente à l’échéance du projet est celui de la province du Yagha qui est
de 3,20%(INSD, 2006).
Il existe plusieurs relations pour estimer la population à l’échéance du projet. Au titre de la
présente étude nous avons utilisé la formule géométrique : elle considère que la population
évolue selon une suite géométrique dont la raison est le taux d’accroissement considéré ; et de
premier terme la population de départ. Ici il s’agit de la population de l’année 2006. Sa formule
est illustrée ci-dessous.
𝑷𝒏 = 𝑷𝟎 × (𝟏 + 𝜶)𝒏 (Équation 1)
Pn : la population projetée à l’année n.
P0 : la population de l’année de référence
α : le taux croissance de la population
n : le nombre d’années ou l’échéance du projet.
c) Hypothèses dans le cadre du dimensionnement
Par ailleurs pour la conception et le dimensionnement nous faisons un certain nombre
d’hypothèses dont les plus essentielles sont :
L’AEPS va servir à une proportion de la population du village de DIOUNGODIO: les
forages existants dans cette localité vont toujours concourir à l’approvisionnement en eau de
consommation d’une bonne partie de la population. En effet la zone du projet dispose de 18
forages équipés de Pompes à Motricité Humaine (PMH). Au regard de ce parc hydraulique
relativement fourni ; nous supposons un taux de desserte évolutif de 10% tous les cinq ans avec
un taux de desserte initial de 40% pour atteindre 80% en 2039.
La desserte de l’eau se fait à travers les branchements particuliers (BP) au niveau des
ménages et au niveau communautaire par les Bornes Fontaines (BF). Le PN AEP 2016-2030
préconise un taux de desserte de 56% au niveau des BP et 44% au niveau des Bornes fontaines.
Compte tenu du niveau d’aménagement existant (il n’y a pas de lotissement dans la zone) on
pourrait réserver une part importante pour les BF en vue de réduire les linéaires du réseau pour
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des raisons économiques. Par conséquent nous retenons que 80% de la population desservie par
l’AEP vont s’approvisionner à partir des BF contre 20% à l’aide de BP.
De plus, il faut noter que selon les normes du Programme National d’Approvisionnement en
Eau Potable et d’Assainissement (PN-AEP-2016-20130) au niveau du Burkina Faso:
o une BF dessert 500 personnes dans un rayon de 500m.
o le ménage comporte en moyenne 9 personnes en milieu rural ; donc 9
personnes/BP ;
o une PMH dessert 300 dans un rayon de 1000m.
Selon les normes de l’Organisation Mondiale de la Santé (OMS) les besoins vitaux
minimum sont de 20litres /personne/jour. Pour les projets d’hydrauliques villageoises la valeur
varie de 15 à 25 litres/personnes/jour. Les études socio-économiques réalisées dans la zone
révèlent une consommation spécifique de 17 Litres/personnes/jour. Au niveau des Bornes
Fontaines nous retenons la consommation spécifique de 20l/personne/jour et
25litres/personne/jour au niveau des Branchements Particuliers (BP) dans le souci de
l’amélioration. les valeurs de 20l/pers/jour et 15 l/pers/jour respectivement au niveau des BP
et des BF sont recommandés (MEA/DGEP, 2016).
Le temps de distribution serait de 24 h si toutefois on voudrait respecter le critère de
continuité du service de l’eau ; mais il est nécessaire de prendre en compte certaines contraintes.
Ainsi au niveau des BP nous considérons un temps de distribution de 24heures. Il est de 12h
pour les Bornes Fontaines compte tenu des contraintes d’heures de travail des fontainiers.
Le rendement du réseau est pris égal à 95% au regard de la minimisation des pertes au
niveau de la production. Elles se résumeront à celles liées au transport. Au regard de la faible
taille du réseau ces pertes sont prises à un taux de 5% en moyenne pour toutes les phases.
d) Les besoins en eau
La notion de besoins en eau ne tient compte ni des contingences techniques propres au système
de production de l’eau, ni de l'aspect financier qui lui est lié(Zoungranna, 2003). Au Burkina
Faso, le besoin spécifique encore appelé besoin unitaire en milieu rural est fixé à 20
litres/jours/habitants. Les besoins globaux s’obtiennent par la relation ci-dessous :
𝑩𝑬𝒂𝒖 =𝐍×𝐂𝐬
𝟏𝟎𝟎𝟎 (Équation 2)
BEau [m3/j] : les besoins en eau
N : le nombre d’habitants de la zone du projet
Cs [L/j/hbt] : la consommation spécifique
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e) La demande en eau
La notion de demande totale en eau fait référence aux besoins, mais elle résulte de l'expression
par la population de sa volonté de couvrir ses propres besoins(Zoungranna, 2003). La
population qui a ses priorités tant en matière de consommation, que de solvabilité (priorités
budgétaires) définit forcément sa consommation selon ces paramètres.. Elle est à deux
composantes :
la consommation domestique (CD) qui regroupe l’ensemble des consommations au
niveau des ménages que ce soit à partir des BP ou des BF.
𝐂𝑫 =𝐍𝐁𝐅×𝐂𝐬𝐁𝐅+𝐍𝐁𝐏×𝐂𝐬𝐁𝐏
𝟏𝟎𝟎𝟎 (Équation 3)
CD [m3/j] : la consommation domestique
NBF : la population desservie à partir des Bornes Fontaines
CsBF [L/j/hbt] : la consommation spécifique au niveau des Bornes Fontaines
NBP : la population desservie à partir des Branchements particuliers
CsBP [L/j/hbt] : la consommation spécifique au niveau des Branchements Particuliers
La consommation non domestique qui prend en compte les besoins des services
sociaux ; des lieux de cultes et les écoles ; les centres de santé ; etc. Pour les besoins de
notre étude la consommation non domestique vaut 5% de celle domestique au regard
des spécificités de la zone. Les besoins pastoraux sont supposés pris en charge au
niveau des retenues d’eau ; des puits et des PMH.
Ainsi la consommation du jour moyen est donnée par :
𝑪𝒋𝒎 = (𝟏 + 𝟎, 𝟎𝟓) × 𝑪𝑫 (Équation 4)
Pour les besoins de dimensionnement d’un système d’adduction en eau c’est la notion de
demande en eau qui mérite d’être considéré car elle intègre des contraintes d’ordre technique ;
social, financière…
Pour tenir compte de la fluctuation des habitudes de consommations ; il convient de prendre en
compte un certain nombre de coefficients de majorations en vue de dimensionner un réseau
capable d’acheminer les débits des périodes de grandes consommations d’eau (période de
pointe). Entre autres nous avons :
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- Le coefficient de pointe saisonnier (Kps)
Il considère la fluctuation de la consommation en eau selon qu’on soit en saison sèche (période
chaude) et en saison humide. Il traduit le rapport sur l’année de la demande du jour de pointe et
la demande du jour moyen. En zone sahélienne le coefficient de pointe saisonnier est pris égal
à 1,2.
- Le coefficient de pointe journalier (Kpj)
Ce paramètre traduit le rapport entre la demande du jour de pointe et la demande du jour moyen
du mois de pointe. Généralement Kpj est compris entre 1,05 et 1,15. Nous retenons la valeur
maximale de 1,15.
De ces deux coefficients de sécurité celui de la pointe saisonnière est retenu car étant le plus
contraignant. Ainsi la demande du jour de pointe est donnée par :
𝑫𝒋𝒑 = 𝑲𝒑𝒔 × 𝑪𝒋𝒎 (Équation 5)
- Le coefficient de pointe horaire
Ce paramètre renvoie à la variation des habitudes de consommation au cours de la journée. On
peut le déterminer de façon empirique à l’aide de la relation ci-dessous dite du Génie
Rural(France).
𝑲𝒑𝒉 = 𝟏, 𝟓 +𝟐,𝟓
√𝑸𝒎𝒉(𝒎𝟑/𝒉) 𝒂𝒗𝒆𝒄 𝟏, 𝟓 ≤ 𝑲𝒑𝒉 ≤ 𝟑 𝐞𝐧 𝐠é𝐧é𝐫𝐚𝐥 (Équation 6)
Kph : coefficient de pointe horaire
Qmh [m3/h] : la demande horaire avec
𝑸𝒎𝒉(𝒎𝟑/𝒉) = 𝑪𝒋𝒎×𝑲𝒑𝒔
𝜼𝒓×𝑻 . (Équation 7)
Les bornes de cet intervalle sont précisées selon la taille de la population conformément au
tableau 6 ci-dessous.
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Tableau 6: Valeur indicatives du coefficient de pointe horaire
Population (nbre d’hbts) Kph
< 10 000 2,5 à 3
10 000 à 50 0000 2 à 2,5
50 000 à 200 000 1,5 à 2
> 200 000 1,5
Source : (Zoungranna, 2003).
Pour notre cas la population est inférieure à 10 000hbts à l’échéance du projet ; d’où
𝟐, 𝟓 ≤ 𝑲𝒑𝒉 ≤ 𝟑.
En prenant en compte ces coefficients on détermine alors les différents débits ci-dessous :
- Le débit de production
Il est donné par la relation suivante
𝑸𝒑𝒓𝒐𝒅 = 𝑫𝒋𝒑
𝜼𝒕×𝜼𝒓×𝑻 (Équation 8)
𝜂𝑡 : Le rendement du traitement ; ici il vaut 1 (eau de forage) ;
𝜂𝑟 : Le rendement du réseau : ici il est pris égal à 0,95 ;
𝑇 : Le temps de pompage de la ressource. Il est considéré égal à 18heures au maximum par
jour.
- Le débit d’adduction (à fournir) :
𝑸𝑨𝒅𝒅 = 𝑫𝒋𝒑
𝜼𝒓×𝑻 (Équation 9)
Ici le débit de production équivaut au débit d’adduction et T le temps de pompage.
- Débit de distribution (selon la pointe horaire) :
𝑸𝑷𝒉 = 𝑫𝒋𝒑
𝜼𝒓×𝟐𝟒× 𝑲𝒑𝒉 (Équation 10)
f) Le nombre de forages à réaliser pour la mobilisation de la ressource en eau.
Le nombre de forage est donné par :
𝑵𝒇𝒐𝒓𝒂𝒈𝒆𝒔 = 𝑫𝑱𝒑
𝑸𝑭×𝑻 (Équation 11)
𝑵𝒇𝒐𝒓𝒂𝒈𝒆𝒔 : Le nombre de forages pour satisfaire la demande
QF [m3/h] : le débit par forage.
T[h] : le temps de pompage ou de refoulement.
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Les projets d’hydraulique villageoise menés dans la zone révèlent que les gros débits
n’excèdent guère 10m3/h. Après analyse des bases de données un forage à gros débit de 7,2
m3/h existe dans le village de DIOUNGODIO. Pour cela nous supposons un débit de
dimensionnement de l’ordre de 7m3/h.
g) Dimensionnement du réseau d’adduction
L’adduction peut se faire par gravité ou par refoulement. Dans notre cas il s’agit d’une
adduction par refoulement. Il s’agit là de déterminer le diamètre théorique de la conduite qui
acheminera l’eau depuis le forage au château. Ce calcul se fait à partir des relations empiriques
ci-dessous illustrés au tableau 7. Nous retiendrons le diamètre de conduite selon des critères
d’ordre hydraulique et économique.
Tableau 7:les formules de dimensionnement la conduite de refoulement
Formule Expression Commentaires
Bresse 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = 1,5 × √𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑 Plus le diamètre retenu est faible ; grande
est la vitesse et aussi les pertes de charges
donc ce qui induira une grande HMT et
une charge élevée d’exploitation ; et
inversement. Le choix du diamètre de la
conduite d’adduction se fera selon cette
réalité.
Bonnin 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = √𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑
Bedjaoui 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = 1,27 × √𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑
Bresse Modifiée 𝐷𝑇ℎ𝑒𝑜 = 0,8 × 𝑄𝑝𝑟𝑜𝑑1/3
Le diamètre commercial à retenir doit vérifier la condition de Flamant qui stipule que :
𝑽𝒆 < 𝟎, 𝟔 + (𝝓𝒓𝒆𝒕𝒆𝒏𝒖(𝒎𝒎)
𝟏𝟎𝟎𝟎) (Équation 12)
Avec Ve la vitesse de l’écoulement
𝑽𝒆 =𝟒×𝑸
𝝅×𝑫𝒊𝒏𝒕𝟐 (Équation 13)
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Détermination de la HMT, choix de la conduite et évaluation du coup de bélier
La Hauteur Manométrique Totale (HMT) traduit la charge nécessaire reçue par l’eau de la part
de la pompe depuis la colonne d’exhaure dans le forage pour son acheminement jusqu’au
réservoir. Elle intègre les pertes de charges totales générées dans la conduite de refoulement et
la dénivelée entre le sommet de la cuve et le niveau dynamique dans le forage. La HMT est un
des paramètres clés dans le choix de la pompe.
Les pertes de charges linéaires seront déterminées à l’aide de la relation de Manning Strickler
comme illustré ci-dessous. Pour prendre en compte les pertes de charges singulières liées aux
singularités le long de la conduite nous considérerons qu’elles représentent 5% des pertes de
charges linéaires.
∆𝐇𝐋 = 𝟒
𝟏𝟎𝟑 ×𝑸𝟐×𝑳
𝝅𝟐×𝑲𝒔𝟐×𝑫
𝟏𝟔𝟑
(Équation 14)
∆𝐇𝐓𝐨𝐭𝐚𝐥 = 𝟏, 𝟎𝟓 × 𝟒
𝟏𝟎𝟑 ×𝑸𝟐×𝑳
𝝅𝟐×𝑲𝒔𝟐×𝑫
𝟏𝟔𝟑
(Équation 15)
∆𝐇𝐋[𝒎] : La perte de charge linéaire
Q [m3/s] : le débit qui transite dans la conduite
Ks : le coefficient rugosité de Manning-Strickler pris égal à 120 pour le PVC.
L[m] : la longueur de la conduite
D[m] : le diamètre intérieur de la conduite.
La hauteur géométrique entre le forage et le sommet de la cuve (alimentation du château par le
haut) est donnée par :
𝐇𝐠é𝐨 = 𝐙𝐜𝐮𝐯𝐞 − (𝐙𝐓𝐍𝐟𝐨𝐫𝐚𝐠𝐞 − 𝐍𝐃𝐦𝐚𝐱) (Équation 16)
Hgéo= la hauteur géométrique
Zcuve : l’altitude à l’entrée de la cuve
ZTNforage : l’altitude du forage
NDmax : le niveau dynamique maximal
La hauteur Manométrique Totale (HMT) est donnée par :
𝐇𝐌𝐓 = ∆𝐇𝐓𝐨𝐭𝐚𝐥 + 𝐇𝐠é𝐨 (Équation 17)
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Les conduites seront en Poly Chlorure de Vinyle (PVC) conformément aux termes de
références de l’étude. La pression nominale de la conduite se choisira après prise en compte du
phénomène des coups de bélier qui pourrait survenir suite aux arrêts de la pompe, aux
fermetures de vannes de façon brusque au cours de l’exploitation.
Cette prise en compte du phénomène transitoire qui est à l’origine de variation considérable de
la pression à l’intérieur des conduites se fera à partir des relations ci-contre au tableau 8.
Tableau 8: formules de calculs des variations de pressions
Nature Totale
perturbation Rapide ∆𝐇 = ±𝐜×𝐕𝟎
𝐠 (la formule d’ALLIEVI-JOUKOVSKI).
Avec
𝒄 = √𝜺
𝝆
𝟏
√𝟏+𝜺
𝑬×
𝑫
𝒆
(Équation 18)
∆𝐇 : La variation de la pression [m]
C : la célérité ou vitesse de propagation de l’onde de pression [m/s]
V0 : la vitesse de l’écoulement [m/s]
g : la pesanteur 9,81 [m/s2].
e= épaisseur de la canalisation;
D= diamètre intérieur;
E =module d’élasticité du PVC (3.109 N/m2) ;
= module d’élasticité de l’eau (2,05.109) ;
= masse volumique de l’eau (1000 kg/m3) ;
Dans la présente étude nous étudierons le cas d’une perturbation rapide (arrêt d’une pompe ou
fermeture d’une vanne par exemple) qui la situation la plus contraignante.
Le choix de l’électropompe se fera selon la HMT ci-dessus déterminée et le débit d’exploitation
tout en vérifiant que le débit et la HMT au point de fonctionnement reste en deçà de ∓5% des
valeurs nominales de l’électropompe et de son rendement en ce point. Pour le choix de la
pression nominale de cette conduite devra être supérieure à la hauteur géométrique.
h) La source d’énergie
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Pour le générateur thermique il s’agira pour nous de réaliser le bilan de puissance de l’ensemble
des installations en tenant compte des coefficients de sécurité (de simultanéité ; de démarrage
temporisé …). La formule suivante sera utilisée :
𝑺𝑮𝑬 ≥𝟐×𝑷
𝒄𝒐𝒔𝝋 (Équation 19)
Avec
SGE[kVA] : la puissance apparente du groupe électrogène.
P[kW] : la puissance foisonnée de l’ensemble des équipements de la station de pompage.
Cos𝝋 : le facteur de puissance.
Le générateur photovoltaïque sera dimensionné au fil du soleil (Hubert,& al, 2004)à partir de
l‘équation ci-dessous :
𝑾𝒄 =𝑸×𝑯×𝟐,𝟕𝟐𝟓
𝑬×𝑹 (Équation 20)
Wc : la puissance du champ photovoltaïque [Wc]
Q : le volume d’eau à pomper au cours de la plage solaire [m3/j]
E : l’ensoleillement [kWh/m2]
H : la HMT définie[m]
R : le rendement global (pompe + moteur + onduleur + paneaux solaire] ; pris à 0,35
Le nombre de paneaux N est donné par
𝑵 =𝑾𝒄
𝒑𝒖𝒊𝒔𝒔𝒂𝒏𝒄𝒆 𝒅𝒖 𝒎𝒐𝒅𝒖𝒍𝒆[𝒘𝒄] (Équation 21)
i) La détermination de la capacité du réservoir et de son emplacement
Le réservoir d’eau est un ouvrage destiné au stockage de l’eau dans le processus de distribution.
Il joue un rôle tampon entre la production et la distribution d’eau. Il permet le stockage
provisoire pour satisfaire aux consommations lors des périodes sans adduction. Le rôle majeur
de cet ouvrage est de fournir une charge suffisante pour dominer les points les plus hauts du
réseau de distribution. Au titre de la présente étude le réservoir sera de type métallique surélevé.
La capacité du réservoir peut se déterminer soit de façon empirique comme illustré au tableau
ci-dessous ou par la méthode du tableau ou graphique si l’on dispose des coefficients de
consommation suivant les périodes de la journée. Nous utiliserons la méthode empirique
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compte tenu de l’absence de coefficients de consommation dans la zone. Le tableau 9 ci-dessous
illustre les coefficients de calcul.
Tableau 9:la détermination empirique de la capacité utile du château d'eau.
N° Conditions d’exploitation Capacité utile
1 Adduction nocturne 90% Dj
2 Adduction avec pompage solaire (environ 8h/j) 50% Dj
3 Adduction continue (24h/24h) 30% Dj
4 Adduction de jour, durant les périodes de consommation 10% à 30% Dj
Source : (OUEDRAOGO, 2005)
Dans notre cas ; le temps maximum de pompage est de 18h. Nous sommes dans le cas où la
capacité utile est comprise entre 10 à 30% de la demande journalière moyenne.
j) Le réseau de distribution et calage du réseau
Le débit en tête de réseau (aux pieds du Château d’Eau vers la distribution) est calculé en
intégrant les demandes réelles des populations, les pointes spécifiques tenant compte des
saisons, des horaires de consommation comme illustré ci-dessus (équation 10).
L’emplacement précis des branchements particuliers n’étant pas connu ; nous supposerons que
ce débit de distribution calé sur la pointe horaire sera livré au niveau des BF. Le débit distribué
est reparti entre les différentes BF.
Le tracé du réseau de distribution étant déjà effectué, on cherchera à déterminer :
• les diamètres des conduites (calculés sur la base d’une vitesse théorique)
• la cote piézométrique en tête (cote fond de cuve du château d’eau) et
• la pression aux différents points de dessertes connaissant le débit, la pression de service
et la cote du nœud.
Les données du problème se résument donc à :
- recenser les points de desserte (coordonnées et cotes) ;
- adopter le débit et la pression de service en chacun des nœuds.
- Déterminer les diamètres définitifs des conduites primaires, secondaires et tertiaires au
terme d’hypothèses et d’estimations itératives aboutissant en bout de chaine à leur
validation après la simulation du modèle numérique (sous Epanet).
Pour les réseaux de type ramifiés on peut procéder ainsi qu’il suit :
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Premièrement il est procédé à l’estimation des débits transitant dans chaque conduite de
l’aval vers l’amont (en tête du réseau). Dans notre cas étant donné la non maitrise des points de
de branchements privés à l’étape actuelle nous considérons que le débit en tête de réseau est
reparti entre les Bornes fontaines.
Deuxièmement le diamètre est estimé sur la base de vitesse de 1m/s. La formule utilisée
pour le calcul des diamètres des conduites est l’équation de continuité donnée par
𝐐 = 𝐕 × 𝐒 (Équation 22)
La conduite étant de section circulaire, le diamètre est alors donné par la formule ci-dessous :
𝐐 = 𝐕 × 𝐒 avec 𝐒 = 𝛑×𝐃𝐭𝐡é𝐨
𝟐
𝟒 𝑎𝑙𝑜𝑟s 𝐃𝐭𝐡é𝐨 = √
𝟒×𝐐
𝐕×𝛑 (Équation 23)
Dthéo [m] : est le diamètre intérieur théorique de la conduite exprimée
Q [m3/s] : est le débit passant dans la conduite
V [m/s] : est la vitesse de l’eau dans la conduite
Des ajustements sont faits pour choisir le diamètre commercial (ou Diamètre Nominal DN) le
plus approprié qui donnera le Dint réel tout en respectant les conditions de vitesse et de pression.
La pression nominale (PN) des conduites de la distribution est a priori définie selon la valeur
de la différence entre la cote du radier du château d’eau et l’altitude minimale constaté sur la
distribution. Nous comparerons cette valeur à celle recommandée par le maitre d’ouvrage qui
est de 10bars (PN10).
Troisièmement nous procédons à la détermination des pertes de charges par tronçons à
l’aide de la formule de Manning-Strickler ci-dessus définie.
Quatrièmement nous évaluons la charge minimale imposée au réservoir par chaque
nœud de desserte par la relation ci-dessous :
𝐇𝐢𝐦𝐢𝐧;𝐢𝐦𝐩
= 𝐏𝐬𝐞𝐫;𝐢 + 𝐙𝐢 + ∑ ∆𝐇𝐫𝐞𝐬𝐞𝐫𝐯𝐨𝐢𝐫𝐢 (Équation 24)
𝐇𝐢𝐦𝐢𝐧;𝐢𝐦𝐩
: La charge minimale imposée au réservoir par le nœud i [m]
Pser ; i : la pression de service au nœud i [m] ; considéré égale à 5m
Zi : l’altitude du nœud i. [m]
∑ ∆𝐇𝐫𝐞𝐬𝐞𝐫𝐯𝐨𝐢𝐫𝐢 : Les pertes de charges cumulées sur les tronçons allant du nœud i au
réservoir[m]
La ligne de charge à considérer ici sera la valeur maximale des charges minimales imposées au
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réservoir par les nœuds ; et qui correspondra à la cote théorique du radier.
𝒁𝒓𝒂𝒅𝒊𝒆𝒓 = 𝐦𝐚𝐱(𝑯𝒊𝒎𝒊𝒏;𝒊𝒎𝒑
) (Équation 25)
Cinquièmement nous calculons la pression effective statique et dynamique en chaque
nœud par le théorème de Bernoulli :
𝐇𝐣 = 𝐇𝐢 − ∆𝐇𝐢−𝐣 (𝐐𝐢→𝐣) (Équation26)
𝐏𝐦𝐚𝐱;𝐢 = 𝐙𝐫𝐚𝐝𝐢𝐞𝐫 − 𝐙𝐢; 𝐞𝐭 𝐏𝐝𝐲𝐧;𝐢 = 𝐇𝐢 − 𝐙𝐢 (Équation 27)
Et enfin nous vérifions si en chacun des nœuds la pression dynamique est supérieure ou
égale à la pression de service.
En vue de la validation du dimensionnement fait ; nous procéderons à une modélisation
hydraulique sous EPANET de ces résultats afin de simuler le fonctionnement du réseau en
situation de pointe.
IV.2.3 Les conditions de pressions et de vitesse
La condition de vitesses dans les conduites est : 0,30 m/s < vitesse < 1,20 m/s eu égard de la
nature des conduites(PVC)(BIAOU, 2014). La pression minimale de service est de 5mCE au
niveau des Bornes et 10mCE pour les réseaux de types AEPS (MARHASA, 2015). La pression
maximale sera prise égale à 60% de la pression nominale des conduites à choisir pour la
distribution (10bars au maximum) à titre indicatif.
IV.2.4 Pose des conduites
La géométrie des fouilles est régie souvent selon les caractéristiques du terrain et la nature de
la conduite à l’aide des relations ci-dessous :
{𝐥 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟒 à 𝟎, 𝟔
𝐡 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟎, 𝟖
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Nous considérons les valeurs moyennes ainsi
{𝐥 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟓 𝐡 ≥ 𝐃(𝐦) + 𝟎, 𝟖𝟎
Avec l [m] : la largeur de fouilles
H[m] : la profondeur
D[m] : le diamètre nominal de la conduite.
Figure 5:illustration de la géométrie de pose de conduites
IV.2.5 Le traitement de l’eau
Le type de traitement à appliquer à une eau est fonction de la source d’eau. Dans la présente
étude il s’agit de l’eau souterraine. Le traitement qui sied ici est la désinfection. L’agent
désinfectant retenu est l’hypochlorite de sodium ou le chlore. La norme OMS en la matière est
de 5mg/l. Selon ladite norme pour que la désinfection soit efficace il doit rester dans l’eau une
concentration résiduelle de chlore libre supérieure ou égale à 0,5mg/l. Le temps minimum de
contact au niveau du réservoir est d’au moins 2 heures et inférieur à 48heures (OUEDRAOGO,
2005).
Le temps de contact est donné par :
𝐓[𝐡] =𝐂𝐚𝐩𝐚𝐜𝐢𝐭é 𝐝𝐮 𝐫é𝐬𝐞𝐫𝐯𝐨𝐢𝐫[𝐦𝟑]
𝐃é𝐛𝐢𝐭 𝐦𝐨𝐲𝐞𝐧 𝐡𝐨𝐫𝐚𝐢𝐫𝐞[𝐦𝟑/𝐡] (Équation 28)
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IV.2.6 Évaluation du coût des travaux
Dans un premier moment nous procéderons à une estimation du métré des travaux à savoir :
- La quantité des terrassements (fouilles à réaliser) sur la base du plan de masse ;
- L’inventaire des pièces hydrauliques nécessaires à la mise en œuvre du réseau ;
- La longueur totale des conduites selon les différents diamètres et pressions nominaux ;
- Les travaux complémentaires pour la mise en œuvre des ouvrages du projet ;
Ensuite nous procéderons à une évaluation des prix unitaires des différentes rubriques en nous
référant à d’autres travaux similaires réalisées dans la zone du projet (la région du sahel).
En fin nous évaluerons le coût global du projet sur la base des données réunies aux points
précédents.
IV.2.7 Analyse financière du projet
Il s’agira ici de déterminer la tarification au mètre cube d’eau distribuée au consommateur de
sorte que l’exploitation de l’AEPS puisse supporter :
- les charges d’exploitation ;
- les charges d’entretien du réseau ;
- si possible le remplacement des équipements défectueux à long terme.
Les indicateurs à déterminés sont la dotation aux amortissements ; la charge d’exploitation ; le
volume total d’eau distribué en projection sur la durée du projet. Ainsi le tarif du m3 d’eau est
estimé par :
𝐏 = 𝐃𝐀+𝐂+𝐈
𝐕 (Équation 29)
DA [FCFA] : la dotation pour le renouvellement des pièces clés (électropompes + groupe
électrogène).
C [FCFA]: les charges d’exploitation à l’échéance du projet
I [F CFA]:le montant de l’investissement. Ici non pris en compte au regard du caractère social
de l’eau.
V : le volume d’eau vendue durant les 20ans du projet [m3].
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V L’ETUDE TECHNIQUE
V.1 LE DESIGN DU RÉSEAU DE L’AEPS DE DIOUNGODIO
Sur la base des études socio-économiques qui ont permis de positionner les Points de desserte
(BF) sur le terrain et ce avec la participation de la communauté ; nous avons pu proposer le
tracé du réseau à partir des coordonnées géographiques de ces BF et de la vue Google earth de
la localité. Ce tracé a été fait tout en respectant les critères énoncés ci-dessus au point III.2.1.d.
Le réseau tel que proposé et retenu est illustré à la figure 6 ci-contre.
Figure 6 : Illustration du tracé du réseau à partir de Google Earth.
Le réseau est marqué par la dispersion des quartiers notamment Saoua ; Gournel ; Hacoundel.
Cela pourrait avoir comme conséquence des pertes de charges régulières relativement
importantes. En fonction de ces quartiers à desservir par la future AEPS nous déterminerons la
demande en eau à l’échéance du projet.
V.2 LA DÉTERMINATION DE LA DEMANDE A L’ÉCHEANCE DU PROJET
Sur la base de l’approche méthodologique développée ci-dessus nous avons obtenu les résultats
illustrés au tableau 10 ci-dessous :
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REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.
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Tableau 10: détermination des besoins en eau à l'échéance du projet
Horizon 2019 2024 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2039
Population totale 5054 5916 6926 7147 7376 7612 7855 8107 9490
Taux de desserte du réseau 40% 50% 60% 60% 60% 60% 60% 70% 80%
Population cible 2022 2958 4155 4288 4426 4567 4713 5675 7592
Taux de desserte par BF 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80% 80%
Population desservie par BF 1617 2367 3324 3431 3540 3654 3771 4540 6073
Conso spécifique BF (l/pers/jr) 20
Besoins en eau pour BF (m3/j) 32 47 66 69 71 73 75 91 121
Taux de desserte par BP 20% 20% 20% 20% 20% 20% 20% 20% 20%
Population desservie par BP 404 592 831 858 885 913 943 1135 1518
Conso spécifique BP (l/pers/jr) 25
Besoins en eau pour BP (m3/j) 10,1 14,8 20,8 21,4 22,1 22,8 23,6 28,4 38
Nombre de BF 4 5 7 8 8 8 8 9 12
Nombre de BP 45 66 92 95 98 101 105 126 169
Besoins domestiques BF + BP) (m3/j) 42 62 87 90 93 96 99 119 159
Besoins non domestique (m3/j) 2 3 4 5 5 5 5 6 8
Besoins moyens journaliers (m3/j) 45 65 92 95 98 101 104 125 167
En 2039 le besoin journalier de la population cible de DIOUNGODIO est estimée à 167m3 pour 7 592 personnes. Pour faire face à ces besoins
journaliers il est nécessaire de mobiliser l’eau à partir des forages dont il faut déterminer le débit et le temps de pompage. Les résultats obtenus
sont consignés dans le tableau 11 ci-dessous.
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Tableau 11: Calcul du débit de pointe horaire pour la distribution.
Horizon 2019 2024 2029 2030 2031 2032 2033 2034 2039
Besoin journalier (m3/j) 45 65 92 95 98 101 104 125 167
Rendement du réseau de
distribution 0,95
Temps de distribution des
BF 12 12 12 12 12 12 12 12 12
Temps de distribution des
BP 24 24 24 24 24 24 24 24 24
Kps 1,2
Demande du jour de
pointe [m3] 56 82 116 119 123 127 131 158 211
Temps max de
refoulement théorique [h] 18 18 18 18 18 18 18 18 18
Débit de pompage requis
[m3/h] 3,1 4,6 6,4 6,6 6,8 7,1 7,3 8,8 11,7
Kph 3,0 3,0 2,8 2,8 2,7 2,7 2,7 2,6 2,4
Q ph [m3/h] 9,4 13,7 17,9 18,3 18,8 19,2 19,7 22,8 28,7
Débit forage existant
[m3/h] 7 7 7 7 7 7 7 7 7
Temps réel de
refoulement[h] 8 12 17 17 18 18 19 23 30
Q forage supplémentaire
[m3/h] 0 0 0 0 0 0,1 0,3 2 5
Nombre de forages 1 1 1 1 1 2 2 2 2
De ces résultats on constate que le forage existant de 7m3/h peut satisfaire la demande de pointe
journalière jusqu’en 2031. En 2032 il faudra un forage à gros débit supplémentaire pour
satisfaire cette demande jusqu’à l’échéance du projet en 2039.
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V.3 LE DIMENSIONNEMENT DU RÉSEAU DE DISTRIBUTION
V.3.1 Le dimensionnement
Au regard des résultats du tableau 11 ci-dessus le débit de pointe horaire est de 28,7m3/h soit
de l’ordre de 7,98L/s que nous considérons comme débit en tête de réseau de distribution. A
priori les points de desserte se résument aux 8 BF à cette étape du projet. Nous avons un débit
par BF d’environ 1 L/s et 0,5 L/s pour chaque robinet à raison de 2 robinets par BF. Étant donné
que les robinets qui seront installés ont des débits de 0,5 L/s nous retenons ces débits pour le
dimensionnement ; à raison de 1 L/s par BF.
a) Les résultats du dimensionnement
Dans un premier moment ; il s’agit de déterminer la pression nominale des conduites de
distribution en vue de guider le choix des diamètres théoriques. La variation maximale de la
pression statique constatée sur le réseau de distribution est de 25,7m (Zmax_ cuve - Zmin_dist =
291,51- 263,19= 27,7m). Les conduites PN 6 auraient suffi ici mais nous retiendrons une
pression nominale de 10bars conformément aux exigences du cahier des charges du projet.
En procédant à une vérification des contraintes de dimensionnement (pression et vitesse) ; les
résultats obtenus pour chacun des nœuds sont consignés au tableau12 ci-dessous.
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REGION DU SAHEL-BURKINA –FASO.
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Tableau 12: la synthèse du de dimensionnement du réseau de distribution
Tro
nço
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L[m
m]
Q [
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m]
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r
rete
nu
U (
m/s
)
CE - N1 40,44 8 130,33 160 144,6 0,06 0,06 271,3 276,39 13,0 13,3 0,5
N1 - N7 825,80 7 121,91 140 126,60 1,86 1,92 266,4 273,32 16,1 16,4 0,6
N7--N15 185,80 4 92,16 110 99,40 0,50 2,41 267,5 274,91 14,5 14,8 0,5
N15--BF2 90,40 1 46,08 63 57 0,29 2,71 268,2 275,91 13,5 13,8 0,4
N15--N17 409,00 3 79,81 90 81,40 1,78 4,20 267,8 277,00 12,4 12,7 0,6
N17 ---BF3 199,00 1 46,08 63 57 0,64 4,84 269,8 279,64 9,8 10,1 0,4
N17N18 88,40 2 65,16 75 67,80 0,45 4,65 268,6 278,25 11,2 11,4 0,6
N18 --BF4 59,40 1 46,08 63 57 0,19 4,84 269,3 279,14 10,3 10,6 0,4
N18 --BF5 1806,70 1 46,08 63 57 2,48 7,14 271,9 284,04 5,4 5,7 0,4
N7 - N8 528,90 3 79,81 125 113 0,40 2,32 266,2 273,52 16,1 16,2 0,3
N8 ---BF1 2959,50 1 46,08 63 57 3,83 6,15 273,4 284,55 5,1 5,2 0,4
N8 ---N12 1767,20 2 65,16 90 81,40 3,42 5,74 266,2 276,94 12,7 12,8 0,4
N12---BF7 120,60 1 46,08 63 57 0,39 6,13 266,6 277,73 11,9 12,0 0,4
N12 --N53 2502,20 1 46,08 75 67,80 3,21 8,96 264,9 278,86 10,7 10,8 0,3
N53 --BF8 15,30 1 46,08 63 57 0,05 9,01 264,7 278,71 10,9 11,0 0,4
N1 ---BF6 829,50 1 46,08 63 57 2,69 2,75 271,7 279,45 10,2 10,3 0,4
Max des Zmin. Exploit. (m) =284,6 Hauteur mini.sous cuve (m) =11,9 Hauteur sous cuve. Retenue (m) =12,00
Les détails des calculs contenus dans ce tableau sont illustrés en annexe 2.
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Commentaires : les diamètres commerciaux retenus ici l’ont été après plusieurs choix. Ces
valeurs sont largement au-delà des diamètres théoriques. Nos choix se justifient par le fait
qu’avec des diamètres inférieurs nous avons de très fortes pertes de charges. La hauteur sous
radier obtenue dans ces conditions est au-delà de 15m. Ce qui constitue un désavantage en
termes de HMT et de charges d’exploitation.
À partir des résultats définitifs au tableau 12 ci-dessus la valeur maximale de la côte minimale
imposée aux différents nœuds est de 284,6m ; contre une cote TN du château à 272,7m ; soit
une hauteur minimale sous cuve de 11,9m. Nous retenons une hauteur sous cuve de 12m ; ce
qui donne une cote radier de 284,7m.
Ainsi la pression minimale aux nœuds est de 5,2m au niveau de la BF1. Nous constatons donc
qu’en tous les nœuds du réseau la pression de service de 0,5bars (5,1m) est garantie.
La pression maximale calculée est 16,4m. Cette valeur est largement en deçà de la pression
nominale retenue (101,3m) des conduites.
Les vitesses maximales et minimales trouvées sont respectivement de 0,6m/s et de 0,3m/s
contre 1,2m/s à 0,3m/s comme conditions limites à vérifier.
La synthèse des linéaires selon le diamètre des tronçons est illustrés ci-dessous au tableau 13
avec la cote sous radier 284,7m.
Tableau 13: la synthèse des linéaires selon le diamètre des conduites
Intitulé Long théorique[m] Linéaire de conduite[m] retenu
Conduite PVC DE 63 PN 10 1404 1404
Conduite PVC DE 75 PN 10 7454 7459
Conduite PVC DE 90 PN 10 2207 2207
Conduite PVC DE110 PN 10 198 201
Conduite PVC DE 125 PN 10 529 531
Conduite PVC DE140 PN 10 834 835
Conduite PVC DE160 PN 10 40 42
Total 12 666 12 679
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V.4 LE DIMENSIONNEMENT DU RÉSERVOIR
V.4.1 La capacité du château d’eau
Selon l’approche définie ci haut :
La consommation moyenne journalière est de 167,5m3.
10% de la consommation moyenne journalière : 16,8m3
30% de la consommation moyenne journalière : 50,2m3.
Nous retenons un château d’eau d’une capacité de 30 m3
V.4.2 La géométrie du de la cuve du château d’eau retenue.
Conformément aux prescriptions du maître d’ouvrage le château d’eau sera de type cylindro-
tronconique et métallique surélevé. La hauteur sous radier qui découle du dimensionnement du
réseau de distribution est de14m. Les différentes dimensions retenues sont mentionnées au
tableau 14 ci-dessous :
Tableau 14: les dimensions du réservoir surélevé de DIOUNGODIO
Capacité
théorique [m3]
Hauteur utile de la
cuve[m]
Surface de
base [
Dint[
m]
Volume utile
réelle [m3]
30,00 4,00 7,50 3,10 30,19
Le plan en annexe 7 illustre assez clairement ces détails du réservoir.
V.4.3 Le traitement de l’eau
À ce niveau il faut noter que le temps de contact minimum est estimé à :
4,4h pour l’horizon 2031
2,6 h pour l’échéance du projet 2039.
Ces valeurs sont au-delà du temps de contact minimum (2h) pour que le pouvoir désinfectant
s’opère.
La désinfection se fera par chloration de l’eau au niveau du réservoir. Dans le commerce on
trouve des galets de produits chlorés de 200g et 500g généralement titrés à 90% pour une
quantité d’eau de 25m3 sur une période de 1 à 3 semaines. Les concentrations adoptées par
l’ONEA varient de 0,5 à 1,5mg/l pour les eaux souterraines. (Soubeiga, 2016).
En considérant une concentration de 1,5mg/l avec la capacité du réservoir à 30m3 la quantité de
chlore est de 45g. Soit un besoin d’un dixième (1/10) de galet de 500g.
De façon opérationnelle les galets seront introduits au-dessus du château et placés sous la venue
d’eau de la conduite de refoulement qui les solubilisera au fil du temps. Le suivi de la
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concentration du chlore libre va permettre de réajuster la concentration en ajoutant à nouveau
la portion de galet calculé ci-dessus.
V.5 LA SOURCE D’EAU
La source d’eau pour satisfaire les besoins en eau est le ou des forages à gros débits existants
dans la zone du projet ou à réaliser. Ainsi de 2019 à 2031 le forage de 7m3/h suffira pour les à
satisfaire la demande en eau. À partir 2032 à 2039 il faut un forage à gros débit supplémentaire
(Qmin =5m3/h). Les données du forage existant sont consignées au tableau 15 ci-dessous.
Tableau 15:les données du forage existant
Intitulés Valeur
Débit d’exploitation [m3/h] 7
Niveau Statique [m] 25
Niveau dynamique [m] 50
Cote TN Forage [m] 275,7
V.6 LE DIMENSIONNEMENT DU RÉSEAU D’ADDUCTION
Cette partie va traiter du dimensionnement du réseau d’adduction ; du choix de la pompe pour
la station de pompage et de la source d’énergie.
V.6.1 Le réseau d’adduction
a) Détermination du diamètre et de la pression nominale
Le diamètre théorique obtenu est illustré au tableau 16 ci-dessous :
Tableau 16: le diamètre théorique selon les formules de calcul
Formules Bresse Bonnin Bedjaoui Bresse
Modifié
Dthéo [mm] 66,14 44,1 56 99,85
D extérieur [mm] 75 50 63 110
D intérieur [mm] 68,7 45,2 57 99,4
Condition de Flamant 0,675 0,65 0,663 0,71
Ve 0,52 1,2 0,76 0,25
Condition de Flammant Vérifié non vérifiée non vérifiée Vérifié
Nous retenons la conduite PVC DE 75 PN10 pour la vérification du coup de bélier.
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La hauteur géométrique calculée entre le forage (Niveau dynamique = 50m) et le sommet de
la cuve du château est de l’ordre de 63,8m. Ce qui nous a guidés à retenir 10 bars à priori pour
le choix des conduite quitte à procéder à une vérification du coup de bélier. Pour retenir un
diamètre nous avons voulu avoir une idée de la HMT que chacun va engendrer. Les résultats
sont illustrés au tableau 17 ci-contre.
Tableau 17: la HMT estimée selon les diamètres possibles de la conduite de refoulement
Longueur Refoulement[m] 4190
Débit exploitation indicatif par
forage [m3/h] 7,0
Pression Nominale 10 10 16
D extérieur 75 90 90
D intérieur 67,8 81,4 76,6
Pertes de charges linéaires 19,4 7,3 10,1
Pertes de charges singulières 1,0 0,4 0,5
Cote retenue TN Forage 275,71
Cote TN Château d’eau 272,71
Cote arrivée d’eau dans la Cuve CE 289,51
Niveau dynamique retenue 50,00
Dénivelée estimée 63,8
HMT estimée 84,1 71,5 74,4
Notre choix se portera sur la conduite DN 75 PN10 pour vérifier le risque de coup de bélier.
Cette conduite engendre une HMT estimée à 84,1m.
La conduite DE 75 PN10 engendrera un coût de mise en œuvre relativement réduit par rapport
au diamètre nominal DE 90 PN10. Néanmoins notons que cet avantage apparent pourrait
s’estomper à la phase d’exploitation au regard de la valeur plus élevée de la HMT (84,1m pour
le DE 75 contre 71,5m pour le DE 90).
Les résultats du calcul de l’effet du coup de bélier sont illustrés au tableau 18 ci-dessous pour
la conduite DE 75 PN10.
.
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b) Vérification du coup de bélier pour la conduite DE 75 PN10
Tableau 18: Résultats de la vérification du coup de bélier
Données de calcul
Diamètre extérieur [mm] 75
diamètre intérieur [mm] 67,8
Épaisseur e [mm] 3,6
vitesse V0 [m/s] 0,54
g [m/s2] 9,81
Longueur du refoulement[m] 4190
Pertes de charges régulières 19,4
Pertes de charges singulières 1,0
Pertes de charges totales 20,3
temps de la perturbation[s] 2
Temps d’aller-retour de
l’onde [s] 21,8
HMT[m] 84,1
Pression Nominale[m] 101,9
Dépression
célérité [m/s] 384,46
Variation instantanée de la pression h0 [m] 21,11
H-h0 63,04
Surpression
H+h0 105,3
PMA [m] 122,3
Commentaires : On remarque bien que la pression minimale est supérieure à la pression
atmosphérique et la surpression est inférieure à la pression maximale admissible. Nous pouvons
donc conclure à priori que le coup de bélier n’est pas dommageable pour la conduite DE 75
PN10. Nous vérifierons cela à travers le tracé des courbes de pression dynamiques de la
conduite comme montré à la figure 7 ci-contre. Les données de ces pressions sont illustrées en
annexe 3.
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Figure 7: Courbes de pressions dynamiques de la conduite de refoulement DE 75 PN 10.
Les enveloppes de surpressions et de dépressions sont comprises entre les lignes de surpression
et de dépressions admissibles. Cela confirme que la conduite de DE 75 PN10 peut bien
supporter les effets du coup qui serait engendré par les phénomènes transitoires au cours de
l’exploitation.
En outre pour des mesures de sécurité dans la pratique on prévoira un dispositif anti bélier
lorsque PN < H+ΔH (YONABA, 2015). Ce qui est le cas ici. Au niveau de la tête de forage il
sera prévu un clapet antiretour.
Par ailleurs les prescriptions du maître d’ouvrage prévoient des conduites de pression minimale
de 16bars en adduction. Nous optons alors de passer en PN16.
En définitive nous retiendrons la conduite PVC DE 90 PN 16 pour respecter cette exigence et
d’anticiper à l’avenir si à la mise en œuvre une partie de ce tronçon devra acheminer la totalité
du débit horaire de production (11,75m3/h). Le choix de la pompe se fera à l’aide de la courbe
caractéristique de cette conduite dont la HMT calculée est de 74,4m comme illustré au tableau
17 ci-dessus.
V.6.2 La station de pompage
Les électropompes sont choisies pour satisfaire la capacité de pompage estimée ci-dessus. Le
choix se fait selon les caractéristiques majeures montrées au tableau 19 ci-dessous.
250
270
290
310
330
350
370
390
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500
Pre
ssio
n [
m]
Distance [m]
Statique'(m) LSA LDA
Env. Surpression Env. Dépression Z(m) TN
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Tableau 19: Paramètres de choix des électropompes
Horizons 2031
Débit [m3/h] Q1=7
HMT[m] HMT1=74,4
Elles seront de type Grundfos, car ce constructeur met à accès libre ces catalogues et les
spécifications techniques de ces équipements avec un bon niveau d’informations et accessible
en ligne (Grundfos, 2019). Les caractéristiques des pompes choisies sont illustrées au tableau
20 ci-dessous.
Tableau 20 : les caractéristiques des pompes choisies
Forage Forage N°1
Débit Nominal QN [m3/h] 7
HMT [m] 77,9m
ELECTROPOMPES CONVENABLE SP7-17
Moteur électropompe MS 4000
Puissance électropompe [kW] 3
Le tracé de la courbe caractéristique de la conduite de refoulement et de celle de la pompe (prise
sur le site de Grundfos) nous permet de déterminer le débit et la HMT au point de
fonctionnement de la pompe pour le forage existant. Les résultats sont illustrés à la figure8 au
graphique ci-dessous. Les données et les courbes de performances de la pompe sont également
jointes en annexe 4.
Figure 8: Détermination du point de fonctionnement de la pompe SP7-17.
Le débit au point de fonctionnement pour la pompe à installer dans le forage existant est de
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6,8m3/h avec un rendement de 51%; contre un débit nominal de 7m3/h avec une HMT de 77,9m.
La variation de débit au point de fonctionnement est de l’ordre de -2,6% et de +4,8% pour la
HMT. Ce qui est conforme à la marge de 5%. Néanmoins il faudra s’assurer qu’avec ce débit
on peut bien couvrir les besoins selon les horaires de pompage ci-dessus définies. Pour notre
cas ; le temps de pompage théorique présenté au tableau 11 ci-dessus peut être réaménagé à la
hausse.
Pour ce qui est du long terme les deux pompes pourront d’une part fonctionner en association.
Chacune refoulera l’eau dans une conduite d’acheminement et ensuite dans une conduite
commune. D’autre part chaque pompe pourra aussi refouler directement au château selon la
configuration du terrain. Dans ce dernier cas le point de fonctionnement est déterminé de façon
isolée pour chacune des électropompes à l’image de l’horizon 2031 à la figure 8 ci-dessus.
V.6.3 La source d’énergie
Il s’agit de déterminer le ou les générateurs pour assurer le fonctionnement des installations
(surtout l’électropompe). Tout comme l’insuffisance où l’indisponibilité de la ressource en eau ;
l’insuffisance de l’énergie constitue l’un des facteurs limitant au fonctionnement normal d’une
AEPS surtout en milieu rural.
Pour plus de flexibilité et de fiabilité nous optons pour un système hydride. Dans le cadre de
cette étude nous traiterons les cas des générateurs photovoltaïque et thermique. De plus étant
donné que la zone est traversée par la ligne haute tension de la SONABEL Dori Sebba ; le
raccordement au réseau électrique de la nationale d’électricité pourrait se faire ultérieurement
le cas échéant avec l’assistance des techniciens de la SONABEL.
Le schéma de fonctionnement projeté sera le suivant :
• Dans la journée, en présence d’ensoleillement suffisant ; les électropompes et autres
charges électriques de la station seront alimenté par le générateur photovoltaïque et au fil du
soleil. Au Burkina Faso on estime entre 6,5 et 7 heures /jour la durée d’ensoleillement et
d’éclairement en période la plus défavorable au cours du mois Août (MEA-DREA/SHL, 2016).
• Dans les moments peu ou pas ensoleillé le générateur thermique (Groupe électrogène)
prend le relais. Ainsi on peut retenir l’emploi du temps suivant à titre indicatif :
de 08 h à 15 h : Générateur photovoltaïque
le reste du temps ou sur contrainte : Groupe électrogène
a) le générateur photovoltaïque
Le récepteur principal étant l’électropompe qui devra :
• Pomper 45,5 m3 (7 m3/h pendant 6 heures 30 mn) par jour
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• A une HMT de 86 m au minimum
• Énergie Électrique quotidienne requise (Eélec) vaut 19,5 KWh
Les conditions de site nécessaires pour estimer les potentialités solaires offertes sont les
suivantes :
• pays : Burkina Faso
• région : Sahel
• période de dimensionnement : Août (défavorable du point de vue ensoleillement)
• durée maximale d’ensoleillement : 6 h 30 mn
• ensoleillement maximal : 5,5 kWh/m² (MEA-DREA/SHL, 2016)
• latitude du site : 13 ° Nord
La puissance du champ solaire est de 5668Wc au minimum.
Pour la constitution du générateur photovoltaïque nous retiendrons les caractéristiques
suivantes pour les modules solaires :
• puissance maximale : 250 Wc
• intensité de court-circuit (Icc) conforme (par combinaison le cas échéant) à l’intensité
nominale de la pompe (SP 7-17) et aux éléments courant DC de l’Onduleur ;
• tension de circuit ouvert (Uco) conforme (par combinaison le cas échéant) au à la
tension nominale de la pompe (SP 7-17) et aux éléments tension DC de l’Onduleur
On peut donc retenir un générateur photovoltaïque ayant les caractéristiques suivantes :
• 23 panneaux solaires de 250 Watts crête chacun
• Puissance générateur: 5 750 watt-crête
• Couplé à un onduleur à fréquence variable de 7,5 kVA
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b) le générateur thermique –groupe électrogène
Le bilan de puissance au niveau de chaque station est présenté au tableau 241.
Tableau 21: Bilan de puissance de la station de pompage (2031)
N° Désignation U Puissance
[W] unitaire
Puissance
totale [W]
1 Électropompe SP7-17 1 3 000 3 000
2 Réglette de 18 W 2 18 36
3 Prise de Courant Monophasé 16 A (2P+1T) 2 400 800
TOTAL BILAN PUISSANCE 3 836 watts
Le dimensionnement du groupe électrogène devant alimenter les charges ci-dessus est fait en
tenant compte d’un coefficient de sécurité (2) pour faire face au courant d’appel lors du
démarrage(Soubeiga, 2016). Les résultats obtenus à l’aide de la formule 19 sont illustrés au
tableau 22 ci-contre.
Tableau 22: la détermination de la puissance apparente du générateur thermique
Intitulés Valeur Unité
rendement couple moteur pompe 0,51 -
Débit 0,0019 m3/s
HMT 77,9 m
puissance Hydraulique 1,4 kW
Puissance absorbée par l'électropompe 2,78 kW
Puissance éclairage+ 2prises 2P+T 0,84 kW
Temps de pompage 11,5 h
l'énergie consommée à la station 41,56 kWh/J
Cosinus 0,77 -
Puissance apparente 9,0 kVA
Puissance apparente retenue 10 kVA
V.7 LA GEOMETRIE DES TRANCHÉES DE CANALISATION.
Selon les différents diamètres nominaux rencontrés lors du dimensionnement du réseau, nous
calculons pour chaque diamètre la largeur et la profondeur des tranchés. Les résultats sont
consignés au tableau 23 ci-dessous.
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Tableau 23 : la détermination de la profondeur et de la largeur des conduites
DN [mm] CALCUL CHOIX
H[m] L[m] H[m] L[m]
63 0,713 0,563 0,9 0,6
75 0,725 0,575 0,9 0,6
90 0,74 0,59 1 0,7
110 0,76 0,61 1 0,7
125 0,812 0,612 1 0,7
160 0,816 0,66 1 0,7
Le choix de la profondeur de tranché est définie d’après le les valeurs guides contenues dans le
cahier des clauses techniques et particulières type des travaux d’AEPS neufs (MEA-
DREA/SHL, 2016).
V.8 LES OUVRAGES ET EQUIPEMENTS ANNEXES DU RÉSEAU
V.8.1 La station de pompage
a) Les ouvrages de génie civil
Pour assurer la sécurité et la fonctionnalité des stations de pompage les ouvrages et
infrastructures annexes seront réalisé à savoir :
• Mur de clôture en aggloméré de parpaing
• Local technique (abritant coffret, armoire électrique…)
• Local gardien
• Latrine douche
• Abri groupe électrogène
b) Les équipements hydrauliques de la tête de forage
Au niveau de la tête de forage il faut un certain nombre d’équipement pour assurer le
fonctionnement optimal de la station de pompage ; ainsi on a :
la fourniture et mise en place d’un tube en fonte ou acier de diamètre 200 mm
protégé intérieurement et extérieurement contre la corrosion ;
la mise en place d’un massif de béton armé dosé à 350 kg ciment / m3 ;
la mise en place d’un capot de fermeture et du système et de fixation de la colonne
montante en Poly Éthylène Haute Densité (PEHD);
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la mise en place d’un système permettant la mesure du niveau d’eau dans le forage
(voir plans et schémas) ;
la fourniture et pose de raccords et tuyauterie à brides en fonte ou en acier inox
la fourniture et pose de clapet anti-retour en fonte et à brides
la fourniture et pose d’une ventouse en fonte DN 40 monté sur un té à 3 brides en
fonte ou en inox ;
la fourniture et pose d’un compteur à brides type WOLTMANN ;
la fourniture et pose d’un dispositif anti-bélier éventuel ;
la fourniture et pose des accessoires de raccordement sur la conduite PVC de
refoulement ;
la mise en place de supports avec colliers
la fourniture et pose d’un robinet de puisage
un Manomètre
un Pressostat
c) les équipements électroniques
Le coffret de commande : Un coffret électrique de commande est prévu dans le local
technique dédié à proximité de la tête de forage. Il devra permettre d’assurer le
fonctionnement automatique et la protection de la pompe.
Il devra aussi permettre d’assurer le fonctionnement automatique ou manuel des générateurs
en présences.
Le fonctionnement se fera par positionnement d'un commutateur de choix de marche de la
pompe :
la marche automatique
La régulation automatique de l’électropompe est assurée par les deux niveaux suivants dans
le réservoir de château d’eau:
Niveau bas : démarrage de l’électropompe
Niveau haut : arrêt de l’électropompe
La marche manuelle
La mise en marche se fera par le bouton poussoir marche, et l'arrêt se fera par le bouton-
poussoir arrêt.
La ligne pilote : l’automatisme entre la station de pompage et le château d’eau sera assuré
par une ligne pilote qui permettra la transmission des niveaux au coffret de commande. Le
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câble sera posé en tranché avec conduite de refoulement et avec un grillage en plastique de
signalisation. Le câble multifilaire sera en cuivre avec isolation PVC et blindage en feuillard
d'acier.
Le détecteur de niveau : Des détecteurs de niveau à flotteur seront accrochés à un étrier
galvanisé placé dans le réservoir. Les flotteurs seront de type poire et robuste. Afin de
neutraliser l'effet de croûte, ces flotteurs ne devront pas surnager. Les contacts du flotteur
devront assurer une coupure franche.
V.8.2 Le réseau d’adduction et le réservoir
Tout au long de la conduite de refoulement (profil en long forage existant au château d’eau)
nous avons :
2 traversées de ravines majeures ;
une ventouse DN 90.
Au niveau du château d’eau nous avons prévu
Un regard by-pass aux pieds du réservoir équipé d’un compteur « Wateau » DN 50 sur
le réseau de distribution ; la colonne montant du château d’eau faisant suite au
refoulement sera en acier galvanisé DN 60,3;
La colonne communiquant à la conduite de distribution en acier galvanisé DN 60,3 PN
10.
V.8.3 Le réseau de distribution
Au titre des ouvrages annexes sur cette partie du réseau nous avons :
deux traversées majeures de ravines ;
deux vidanges DN63 au point (220990,13m ; Y=1506133,44m) à la cote Z=261,13met
DN75 au point (X=218876,85m ; Y=1509673,98) à la cote Z= 269,21m.
trois regards vannes de sectionnement en fonte ;
des bouches à clés ;
des compteurs au niveau des points de desserte (BF et BP) ;
des bouchons pour des extensions et raccordement éventuels.
Les butés au niveau des changements de direction et des interconnections de conduites.
Ventouse au point haut (X = 220996,28m ; Y=1509126,49m) à la cote ZTN=272,3m.
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VI L’ETUDE DU COUT ET LA FAISABILITE FINANCIERE.
Pour ce chapitre nous déterminerons au préalable le quantitatif des travaux avant de déterminer
le coût global des travaux. Ensuite nous procèderons à une détermination de la tarification de
l’eau au m3 qui permettra de supporter à la fois les charges d’exploitation de l’AEPS et les
charges de renouvellement d’équipements.
VI.1 L’AVANT METRÉ DES TRAVAUX DU PROJET
Les quantités nécessaires à la réalisation du projet sont jointes en annexe. De façon résumée
pour les différents corps de travail nous avons les quantités mentionnées au tableau 24 ci-
dessous.
Tableau 24: l’avant métré des travaux selon les corps de travail
Intitulés Unité Total Projet
Forages Noeufs U 1
Électropompe SPA7-17 Réf U 1
Électropompe SPA5-33 Réf U 1
Groupe Électrogène de 10kVA U 2
Modules solaires de 250Wc U 44
Adduction: PVC DE 90 PN 16 U 10 190
Distribution: Conduite PVC DE 160 PN10 mL 42
Distribution: Conduite PVC DE 125 PN10 mL 835
Distribution: Conduite PVC DE 110 PN10 mL 201
Distribution: Conduite PVC DE90 PN10 mL 2 207
Distribution: Conduite PVC DE 75 PN10 mL 7 459
Distribution: Conduite PVC DE 63 PN10 mL 1 404
Adaptation aux ravines mL 4
Pose de compteurs généraux U 3
regards -Vannes de sectionnement U 3
dispositif de By-pass U 1
Réservoir cylindro tronconique surélevé d'une capacité
de 30m3 U 1
Bornes Fontaines U 13
Branchements Particuliers U 169
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À ces rubriques s’ajouteront les activités d’installation de chantier ; la prévision des fouilles en
terrain indurés, l’amené et le repli du matériel ; les charges liées à l’atténuation des impacts
environnementaux. Généralement ces postes sont évalués par un forfait.
VI.2 L’ÉVALUATION DU COÛTS DU PROJET
Les coûts selon les grandes rubriques du projet sont illustrés au tableau 25 ci-dessous. Les
détails du cadre de devis estimatifs des travaux est joint en annexe 5.
Tableau 25: Estimation du coût global du projet
INTITULE Coût global
Installation de chantier 4 900 000
Fourniture et câblage du générateur-hybride 29 580 000
Fourniture et pose d'équipement de production 51 219 000
Confection, équipements et pose de château d'eau 18 490 000
Fourniture et pose des canalisations et équipements d'adduction/distribution 51 538 900
Bornes fontaines et branchements particuliers 29 055 000
Ouvrages génie civil et ouvrages annexes 16 105 000
Désinfection et épreuves du système 2 750 000
Mesures environnementales 2 000 000
Total HT-HD 205 637 900
Montant tva (18%) 37 014 822
TOTAL TTC 242 652 722
Le montant pour la mise en œuvre de l’AEPS de Dioungodio est estimé à deux cent quarante-
deux millions six cent cinquante-deux mille sept cent vingt-deux (242 652 722) FCFA TTC
dont une TVA de trente-sept millions quatorze mille huit cent vingt-deux (37 014 822). Le devis
quantitatif et descriptif est joints en annexes 5.
VI.3 LA DÉTERMINATION DU PRIX DE L’EAU
La tarification à appliquer pour la vente de l’eau au niveau de la future AEPS de Dioungodio
doit permettre d’assurer d’une part le renouvellement des équipements à amortir par la
constitution de dotation aux amortissements ; et d’autre part de supporter les charges
d’exploitations (charges salariales ; de production) La durée de vie des équipements à mettre
en œuvre dans le cadre du projet de réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO est illustrée ci-
dessous au tableau 26.
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Tableau 26: la durée de vie des équipements de l'AEPS
Équipement ou matériel à amortir -renouveler Nombre d’années
Électropompe 7
Groupe électrogène 15
modules solaires 25
canalisation en PVC 30
conduite en PEHD 50
Pièces hydrauliques en fonte 50
château d'eau +accessoires 20
compteurs 50
Source : (Zoungranna, 2003)
En faisant l’hypothèse d’une gestion par affermage de la future AEPS de DIOUNGODIO et en
considérant une rémunération mensuelle (selon les taux pratiqués sur des sites similaires) du
personnel clé de la gestion du système nous obtenons les charges illustrées au tableau 27.
Tableau 27: la détermination du prix de vente de l'eau
Intitulés Valeur /mois Valeur /an Total 20 ans
Charges du personnel 338 813 4 065 753 81 315 051
Charges de production - 24 030 196 216 888 784
Renouvèlement d'électropompes+ Groupe
électrogène - 3 334 963 36 415 357
Investissement initial - 12 132 636 242 652 722
Total y compris l'investissement initial 577 271 914
Total hors investissement initial 334 619 192
Volume d’eaux consommées vendu à l’échéance 44 654 893 078
Tarif théorique au m3 d'eau 646
Tarif social au m3 d'eau 375
Le tarif au m3 d’eau est estimé à 645FCFA si l’on incluait le cout d’investissement initial du
projet. Étant donné le caractère social que revêt l’eau la valeur de l’investissement de départ
n’est pas associée dans le calcul du tarif au m3 d’eau. Ce qui nous ramène à une valeur de
375FCFA/m3. Les détails de calculs sont joints en annexe 6.
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Dans la réalité le fermier appliquera le tarif de 500FCFA/m3 déjà pratiqué dans la région
comme illustré au tableau 28 suivant. On remarque bien que le projet est à mesure d’assurer le
service de l’eau.
Tableau 28 : la tarification des prix de l’eau selon les systèmes de gestion
Types de
projet
Zones et modes de
gestion
Prix
au m3
Détail des prix (FCFA) en litres
10
litres
15
litres
20
litres
30
litres
40
litres
200 à
220
litres
FASO
HYDRO
Affermage
Sahel / Centre
Nord 500 15 25 100
AFD
Dano 350 5 15 80
Batié 350
Kampti 350
RESO Regie communale
Houndé 250 5 10 75
PRS
Gestion communautaire
Douna 5 10 15 65
Niankorodougou 10 15 25 140
ADAE
Gestion déléguée
Saison sèche 500 10 15 125
Saison pluvieuse 500 10 10 75
Source : (GBTI, 2019).
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VII LES ASPESTS ENVIRONNEMENTAUX DU PROJET.
L’objectif majeur de la prise en compte des impacts environnementaux et sociaux est
d’identifier, d’évaluer et d’analyser les impacts éventuels positifs et négatifs sur la zone du
projet en vue d’orienter la prise de décision au titre du projet. Il s’agit d’apprécier l’effet des
activités de la mise en œuvre du projet et de ses résultats sur les aspects du milieu (humain ;
socioéconomique ; physique…) au cours de sa phase d’exploitation. Au niveau du Burkina
Faso ; cet aspect est régi par le décret N°2015-1187/TRANS portant procédures et conditions
de l’évaluation environnementale des projets. Conformément à ce décret notre projet est de la
catégorie B et requiert la réalisation d’une notice d’impact environnemental et social. Il s’agit
d’une évaluation sommaire qui identifiera les impacts négatifs et positifs ; les mesures
d’atténuation des impacts négatifs.
VII.1 IMPACTS PENDANT LA MISE EN ŒUVRE DU PROJET
Pendant la phase de mise en œuvre du projet l’une des activités pouvant entraîner un impact
négatif majeur sur la zone est celle d’ouverture des tranchées pour les canalisations ; qui
pourrait occasionner des perturbations de la circulation sur les routes reliant les différents
quartiers du village. À cela peuvent s’ajouter les risques d’accidents au travail sur les chantiers
au titre du projet à savoir la réalisation des forages ; la mise en place du château d’eau...
Au titre des impacts positifs on peut noter l’emploi de la main d’œuvre locale qui permettra une
distribution de revenus et l’amélioration du niveau de vie des populations dans la localité.
VII.2 IMPACT PENDANT LA PHASE D’EXPLOITATION DES OUVRAGES
Pour cette phase les effets du projet sont majoritairement bénéfiques. Il s’agit :
de l’amélioration de la desserte en eau potable à travers la réduction des temps d’attente
au point d’eau ; les distances parcourues ; la continuité du service ;
l’amélioration de la santé des populations liées à l’abandon de la consommation d’eau
de source non conventionnelle ;
la création d’emplois relativement permanents par le recrutement de fontainiers, d’un
chef de centre et d’un gardien des installations ;
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VII.3 LES MESURES OU SOLUTIONS PROPOSEES.
Comme solutions il faudra installer des balises au niveau des croisements de route et des fouilles
afin d’avertir les usagers. Il faudra aussi éviter une ouverture prolongée de tranchée au niveau
de ces endroits. Pour prémunir des risques d’accidents au travail ; l’entrepreneur en charge de
la réalisation du projet devra fournir des équipements de protection Individuel (EPI) aux
travailleurs intervenants sur les chantiers et rendre leur port obligatoire.
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VIII CONCLUSION
Au terme de cette étude APD pour la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO ; nous avons pu
proposer le dimensionnement complet du réseau d’adduction et de distribution. Les plans des
ouvrages à réaliser et les pièces écrites nécessaires à leur mise en œuvre sont également
produits. Au total ce projet nécessitera la réalisation de 12 679mL de distribution et de 10
190mL en refoulement compte tenu de la provision faite pour le forage à gros débit
supplémentaire à réaliser à l’échéance du projet en 2039. Les points de desserte actuels sont de
8 BF et passeront à 13 BF et de 152 BP planifiés en 2039. Relevons que le nombre élevé de BP
pour les AEPS comporte des risques majeurs sur le fonctionnement adéquat du réseau si toute
fois la question de la ressource en eau n’est pas résolue en amont. La satisfaction de la demande
à l’échéance du projet requiert la mobilisation d’un débit horaire de 12m3/h à partir de l’eau
souterraine pour un temps maximum de pompage journalier de 18h. Le forage existant de 7m3/h
sera mis à contribution jusqu’en 2031 et un deuxième d’un débit minimum de 5m3/h devra être
réalisé pour faire face à la demande à l’échéance du projet en 2039. Le coût global des travaux
est estimé à 242 652 722 de FCFA TTC. En vue de permettre une exploitation durable de
l’AEPS il est judicieux qu’elle soit gérée par affermage au détriment de la gestion
communautaire comme le sont les PMH. L’une des menaces majeures du projet réside dans le
contexte sécuritaire difficile dans la zone du projet.
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IX RECOMMANDATIONS ET PERSPECTIVES
Pour mener à bien les travaux de réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO :
Avant le démarrage des travaux le maître d’ouvrage devra ;
1. Commanditer une actualisation des études socio-économiques afin de prendre en
compte les nouvelles réalités du milieu ;
2. Résoudre définitivement la question de mobilisation de l’eau souterraine à travers la
conduite d’études hydrogéologiques approfondies pour améliorer les chances de
réussites de l’obtention d’un forage à gros débit supplémentaire.
Au cours de la phase de mise en œuvre du projet ;
3. les acteurs (Entreprise ; bureau de contrôle et maitre d’ouvrage) devront veiller à ce
que les travaux soient exécutés dans les règles de l’art et dans le respect de
l’environnement.
Après la mise en œuvre des travaux ;
4. la DREA-SHL devra de concert avec la commune de Titabé et les usagers de l’AEPS
de DIOUNGODIO travailler à la mise en œuvre d’un système de gestion à même
d’assurer la continuité et la durabilité du service de cette infrastructure.
5. Il faudra également sensibiliser les populations par rapport à l’utilisation des ouvrages
sur les aspects de l’hygiène et l’entretien des ouvrages.
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FICHE SYNOPTIQUE DU PROJET
1- LOCALISATION . Région/province/commune/village
. Distance de Dori (Km)
. Sahel/Yagha/Titabé/Dioungodio
. 70
2- DONNEES SOCIO ECONOMIQUES . Population en 2006
. Taux d’accroissement (%)
. Population en 2039
. Population desservie par l’AEPS (2039)
. Type d’habitat
. Demande de pointe en eau 2039 (m3/j)
. Consommation spécifique des BF/BP (l/j/pers.)
. 3 356
. 3,2
. 9490
. 7 592
. dispersé
. 211
. 20/25
3- FORAGE . Côte TN(m)
. Coordonnées (UTM)
. Profondeur équipée (m)
. Niveau Dynamique (m)/niveau statique/Q (m3/h)
. 275,7
. 224205,23/1510322,71(P31)
. 72,2 / DN165
. Supposé égal à 50/25/7
4- ELECTROPOME . Nom
. Débit d’exploitation (m3/h)/HMT(m)
. Puissance (kW)
. GRUNDFOS SP 7-17
. 7/74,4
. 3
5- SOURCE D’ENERGIE . Énergie
. Champ photovoltaïque de :
. Puissance apparente du groupe électrogène
. Photovoltaïque/thermique
. 24 modules de 250 Wc
. 10 kVA
6- CHATEAU D’EAU . Volume (m3)
. Nature/géométrie
. Côte TN (m)/H sous radier
. Côte d’arrivée de l’eau (m)
. 30
. Réservoir métallique/cylindro tronc
. 272,7/12
. 289,5
7- CONDUITE D’ADDUCTION . Nature/Diamètre
. Longueur (m)
. PVC PN16/ DN90
. 4 190
8- CONDUITE DE DISTRIBUTION . Nature
. Longueur (m)
. Diamètre nominal (mm)
. PVC PN 10
. 12 679
. DN63 à DN160
9- POINTS DE DESSERTE . Nombre de BF
. Nombre de robinet par BF
. Nombre de BP
. 13
. 2
. 169
10- ASPECTS FINANCIERS/GESTION . Coût de l’AEPS (FCFA TTC).
. Prix du mètre cube d’eau (F CFA)
. Mode de gestion proposée
. 242 652 722
. 375
. Contrat d’affermage
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REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES
BIAOU, A. (2014). Cours d’Hydraulique en Charge; 2iE 2014.
Ed.PA.Sarl (2013). Plan Communal de de Développement de Titabé (2014-2018) (Titabé).
GBTI (2019). Études socio-économiques de la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO.
Grundfos (2019). WebCAPS Product selection catalog (Grundfos).
Hubert,& al (2004). Technologies européennes du pompage solaire photovoltaïque.
INSD (2006). RGPH : Analyse des résultats définitifs thème2, état et structures de la population
(Ouagadougou; BF: Institut National de la Statistique et de la Démographie).
MARHASA (2015). Révision des Normes, Critères et Indicateurs en matière
d’Approvisionnement en Eau Potable et d’assainissement des Eaux Usées et Excrétas
(Ouagadougou; BF).
MEA/DGEP (2016). Programme National de l’Approvisionnement en Eau Potable 2016 à
2030.
MEA-DGEP (2019). Inventaire National des Ouvrages 2018 au 31/12/2018;
MEA-DREA/SHL (2016). Cahier des Clauses Techniques Particulières pour l’exécution des
travaux de réalisation d’AEPS neuves.
OUEDRAOGO, B. (2005). Cours d’Approvisionnement en Eau Potable ; 2iE 2005.
Pezon, C. (2013). Coût, performance et régulation des petits réseaux de distribution d’eau
potable au Burkina Faso- Étude de six AEPS dans la région du Sahel (IRC).
Soubeiga, D. (2016). Conception et dimensionnement du système d’Alimentation en eau
potable simplifie (AEPS) de la localité de boulsin au Burkina Faso. Mémoire pour l’obtention
du master en ingénierie de l’eau et de l’environnement. Option : infrastructures et réseaux
hydrauliques (Ouagadougou;2iE).
YONABA, R. (2015). Cours d’Approvisionnement en Eau Potable ; 2IE.
Zoungranna, D. (2003). Cours d’Approvisionnement en Eau Potable ; 2iE 2003.
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ANNEXES
Annexe 1 : Liste des forages équipés de PMH dans le village de DIOUNGODIO.................... I
Annexe 2 : Les détails du dimensionnement du réseau de distribution .................................... II
Annexe 3: données pour le tracé des courbes de pressions dynamiques avec DE 75 PN10 ... IV
Annexe 4: données de détermination du débit au point de fonctionnement ............................. V
Annexe 5: cadre de devis quantitatif et descriptif des travaux. ............................................... VI
Annexe 6: les charges d'exploitation annuelles du projet en millier de FCFA. .................... XV
Annexe 7:Les pièces graphiques de la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO .............. XVI
Annexe 8: l'Organigramme de G-BTI ................................................................................. XVII
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Annexe 1 : Liste des forages équipés de PMH dans le village de DIOUNGODIO
Quartier Année Marque État Longitude Latitude
Binguel 2012 VERGNET panne 00°27'03,3" E 13°38'37,7" N
Binguel 1978 INDIA fonctionnel 00°27'15,6" E 13°38'32,2" N
Dinalaye 2011 INDIA fonctionnel 00°13'07,9" E 13°33'58,7" N
Dinalaye 2011 VERGNET fonctionnel 00°23'27,0" E 13°37'25,7" N
Dinalaye 2010 INDIA panne 00°24'22,4" E 13°28'02,1" N
Dinalaye 1983 INDIA fonctionnel 00°24'22,4" E 13°37'59,0" N
Dioungodio 2011 VERGNET fonctionnel 00°24'40,1" E 13°36'54,4" N
Dioungodio 2008 INDIA fonctionnel 00°24'00,3" E 13°36'29,0" N
Gourniel 2002 INDIA fonctionnel 00°22'49,3" E 13°39'06,6" N
Gourniel 2004 INDIA fonctionnel 00°23'13,4" E 13°38'50,1" N
Saoua 2012 VERGNET fonctionnel 00°22'04,0" E 13°40'34,5" N
Saoua 2012 VERGNET fonctionnel 00°09'02,8" E 13°33'41,0" N
Saoua 2012 VERGNET fonctionnel 00°21'51,0" E 13°41'23,1" N
Saoua 2013 VERGNET fonctionnel 00°23'50,9" E 13°38'49,3" N
Saoua 2003 INDIA fonctionnel 00°23'15,1" E 13°38'46,6" N
Saoua 2005 INDIA fonctionnel 00°23'07,5" E 13°40'01,6" N
Saoua 1995 INDIA fonctionnel 00°23'51,1" E 13°38'42,6" N
Dioungodio école 2018 INDIA fonctionnel 00°24'45,5'' E 13°36'47,6'' N
Source : INO 2018
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Annexe 2 : Les détails du dimensionnement du réseau de distribution
Tro
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ns
L[m
]
Q [
l/s]
Dth
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DN
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Zm
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P(m
)
dis
po
selo
n H
r
rete
nu
U (
m/s
)
CE N1 40,44 8 130,3 160 144,6 0,06 0,06 271,33 276,4 13,0 13,3 0,5
N1N2 412,40 7 121,9 140 126,6 0,93 0,99 268,90 274,9 14,5 14,8 0,6
N2N3 180,60 7 121,9 140 126,6 0,41 1,39 267,60 274,0 15,4 15,7 0,6
N3N4 41,80 7 121,9 140 126,6 0,09 1,49 267,20 273,7 15,7 16,0 0,6
N4N5 82,00 7 121,9 140 126,6 0,185 1,672 267,10 273,8 15,6 15,9 0,6
N5N6 48,70 7 121,9 140 126,6 0,110 1,782 266,40 273,2 16,2 16,5 0,6
N6N7 60,30 7 121,9 140 126,6 0,136 1,918 266,40 273,3 16,1 16,4 0,6
N7N13 49,90 4 92,2 110 99,4 0,133 2,051 266,50 273,6 15,9 16,1 0,5
N13N14 90,10 4 92,2 110 99,4 0,241 2,292 267,90 275,2 14,2 14,5 0,5
N14N15 45,80 4 92,2 110 99,4 0,122 2,414 267,50 274,9 14,5 14,8 0,5
N15N28 81,40 1 46,1 63 57,0 0,264 2,678 268,10 275,8 13,6 13,9 0,4
N28BF2 9,00 1 46,1 63 57,0 0,029 2,707 268,20 275,9 13,5 13,8 0,4
N15N16 180,00 3 79,8 90 81,4 0,785 3,199 267,00 275,2 14,2 14,5 0,6
N16N17 229,00 3 79,8 90 81,4 0,998 4,197 267,80 277,0 12,4 12,7 0,6
N17N30 89,00 1 46,1 63 57,0 0,288 4,486 267,80 277,3 12,1 12,4 0,4
N30N31 97,60 1 46,1 63 57,0 0,316 4,802 269,70 279,5 9,9 10,2 0,4
N31BF3 12,40 1 46,1 63 57,0 0,040 4,842 269,80 279,6 9,8 10,1 0,4
N17N18 88,40 2 65,2 75 67,8 0,454 4,651 268,60 278,3 11,2 11,4 0,6
N18BF4 59,40 1 46,1 63 57,0 0,192 4,844 269,30 279,1 10,3 10,6 0,4
N18N33 296,30 1 46,1 75 67,8 0,381 5,032 269,50 279,5 9,9 10,2 0,3
N33N34 420,10 1 46,1 75 67,8 0,540 5,571 270,20 280,8 8,6 8,9 0,3
N34N35 354,40 1 46,1 75 67,8 0,455 6,027 270,20 281,2 8,2 8,5 0,3
N35N36 652,10 1 46,1 75 67,8 0,838 6,864 271,70 283,6 5,9 6,1 0,3
N36N37 71,60 1 46,1 75 57,0 0,232 7,096 272,00 284,1 5,3 5,6 0,4
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Tro
nço
ns
L[m
]
Q [
l/s]
Dth
eo[m
]
DN
[m
m]
DI
[mm
]
ΔH
[m]
∑pdc
nœ
ud
aval
[m]
ZT
N
Aval
[m]
Zm
in(m
)
imposé
N
aval
P(m
)
calc
ulé
suiv
ant
max
des
Zm
in
P(m
)
dis
po
selo
n H
r
rete
nu
U (
m/s
)
N37BF5 12,20 1 46,1 63 57,0 0,040 7,136 271,90 284,0 5,4 5,7 0,4
N7N8 528,90 3 79,8 125 113,0 0,401 2,319 266,20 273,5 16,1 16,2 0,2
N8N19 352,80 1 46,1 75 67,8 0,453 2,772 267,00 274,8 14,8 14,9 0,3
N19N20 366,90 1 46,1 75 67,8 0,471 3,243 267,20 275,4 14,2 14,3 0,3
N20N21 453,90 1 46,1 75 67,8 0,583 3,826 269,10 277,9 11,7 11,8 0,3
N21N22 456,00 1 46,1 75 67,8 0,586 4,412 270,30 279,7 9,9 10,0 0,3
N22N23 479,90 1 46,1 75 67,8 0,616 5,028 271,90 281,9 7,7 7,8 0,3
N23N24 606,80 1 46,1 75 67,8 0,779 5,807 272,80 283,6 6,0 6,1 0,3
N24N25 167,40 1 46,1 75 67,8 0,215 6,022 273,50 284,5 5,1 5,2 0,3
N25N26 60,80 1 46,1 75 67,8 0,078 6,100 273,50 284,6 5,0 5,1 0,3
N26BF1 15,00 1 46,1 63 57,0 0,049 6,149 273,40 284,5 5,1 5,2 0,4
N8N9 126,40 2 65,2 90 81,4 0,245 2,564 266,60 274,2 15,4 15,5 0,4
N9N10 556,40 2 65,2 90 81,4 1,078 3,642 266,20 274,8 14,8 14,9 0,4
N10N11 1040,70 2 65,2 90 81,4 2,017 5,658 266,30 277,0 12,6 12,7 0,4
N11N12 43,70 2 65,2 90 81,4 0,085 5,743 266,20 276,9 12,7 12,8 0,4
N12N47 105,70 1 46,1 63 57,0 0,342 6,086 266,60 277,7 11,9 12,0 0,4
N47BF7 14,90 1 46,1 63 57,0 0,048 6,134 266,60 277,7 11,9 12,0 0,4
N12N50 727,40 1 46,1 75 67,8 0,934 6,677 264,60 276,3 13,3 13,4 0,3
N50N51 1327,50 1 46,1 75 67,8 1,705 8,382 264,30 277,7 11,9 12,0 0,3
N51N52 269,10 1 46,1 75 67,8 0,346 8,728 263,80 277,5 12,1 12,2 0,3
N52N53 178,20 1 46,1 75 67,8 0,229 8,957 264,90 278,9 10,7 10,8 0,3
N53BF8 15,30 1 46,1 63 57,0 0,050 9,006 264,70 278,7 10,9 11,0 0,4
N1N39 170,10 1 46,1 63 57,0 0,551 0,610 271,30 276,9 12,7 12,8 0,4
N39N40 489,40 1 46,1 63 57,0 1,586 2,195 272,30 279,5 10,1 10,2 0,4
N40N41 157,30 1 46,1 63 57,0 0,510 2,705 271,60 279,3 10,3 10,4 0,4
N41BF6 12,70 1 46,1 63 57,0 0,041 2,746 271,70 279,4 10,2 10,3 0,4
Max des Zmin. Exploit. (m) =284,55 Hauteur mini.sous cuve (m) =11,9 Hauteur sous cuve. Retenu (m) =12,00
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Annexe 3: données pour le tracé des courbes de pressions dynamiques avec DE 75 PN10
X[m] Z(m) TN Statique[m] LSA[m] LDA[m]
Env.
Surpression
[m]
Env.
Dépression
[m]
0 275,71 289,01 398,03 268,71 308,21 269,81
177 274,8 289,01 397,12 267,80 308,21 269,81
573 272,48 289,01 394,80 265,48 308,21 269,81
2460 267,06 289,01 389,38 260,06 308,21 269,81
3273 271,43 289,01 393,75 264,43 308,21 269,81
3303 271,54 289,01 393,86 264,54 308,21 269,81
3458 272,28 289,01 394,60 265,28 308,21 269,81
3831 271,52 289,01 393,85 264,52 308,21 269,81
3949 271,28 289,01 393,60 264,28 301,89 276,13
4117 271,22 289,01 393,54 264,22 292,90 285,12
4190 272,71 289,01 395,03 265,71 289,01 289,01
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Annexe 4: données de détermination du débit au point de fonctionnement
Q [m3/h] 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
HMTp[m] 105,6 104,2 103,1 100,7 97,2 92,6 84,1 75,6 64,7 50,4
ΔH[m] 0,0 0,3 1,2 2,5 4,2 6,4 8,9 11,9 15,2 19,0
Hmtr [m] 66 66 67 68 70 72 75 78 81 85
Les courbes de performances de la pompe SP7-17 sont illustrées ci-dessous
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Annexe 5: cadre de devis quantitatif et descriptif des travaux.
N° Désignation Unité Quantité Prix
Unitaire
Prix
Total
I/ INSTALLATION DE CHANTIER
1.1 Installation et repli de chantier FF 1 2 400 000 2 400 000
1.2
Études d'exécution de l'ensemble du
projet et établissement de dossiers
des ouvrages à exécuter, y compris
l'établissement du dossier de
récolement à la fin des travaux
FF 1 2 500 000 2 500 000
Sous.Total n°1 4 900 000
II/ FOURNITURE ET CABLAGE DU GENERATEUR-HYBRIDE
2.1
Câblage du champ, pose des câbles
et boites de dérivation, fourniture et
pose d'un (01) CONVERTISSEUR-
HYBRIDE de 7,5 kVA sortie
triphasée, 24 MODULES
PHOTOVOLTAÏQUE de 250 w,
Câblage intégrale et pose des cadres
de supports des PV, massif en béton
armé, fixation des poteaux; y
compris pièces de rechange et
outillages spécifiques et toutes
sujétions
U 2 8 310 000 16 620 000
2.2
Fourniture, pose et mise en service
de GROUPE ELECTROGENE DE
10,00 KVA, /400V /50 Hz, à
démarrage électrique y compris
raccordement électrique, pose d'une
cuve de 250 litres remplie de gasoil
et équipé de pompe manuelle type
JAPPY et toutes sujétions
comprises
U 2 6 240 000 12 480 000
2.3
Fourniture et installation de
Batteries 12V 120 AH y compris
toutes sujetions
U 2 100 000 200 000
2.4
Fourniture et installation de Lampes
de 12V et de 18 W y compris toutes
sujetions
U 2 20 000 40 000
2.5
Sécurité incendie
Fourniture et installation dans le
local technique un bac à sable de 50
litres avec une pelle et un extincteur
de 12 Kg et toutes sujétions
comprises
FF 2 120 000 240 000
Sous.Total n°2 29 580 000
III/ FOURNITURE ET POSE D'EQUIPEMENT DE PRODUCTION
3.1 Ouvrage de captage
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3.1.1
Exécution d'un forage à grand
diamètre (6 pouces) de débit
minimum de 5 m3/h et de 80 m de
profondeur environ et toutes
sujétions comprises
U 2 6 000 000 12 000 000
3.1.2
Développement jusqu'à obtension
de l'Eau Claire et toutes sujétions
comprises
U 2 120 000 240 000
3.1.3
Essai par palier (4 paliers) et
remontée et toutes sujétions
comprises
U 2 180 000 360 000
3.1.4
Essai longue durée (72h) et
remontée et toutes sujétions
comprises
U 2 540 000 1 080 000
3.1.5 Analyse de l'eau (chimique et
bactériologique) U 2 180 000 360 000
3.1.6
Construction regard de la tête de
forage avec couvercle et toutes
sujétions comprises
U 2 120 000 240 000
3.2 Pompe immergée et Réfoulement
3.2.1
Fourniture et pose d'une
électropompe immergée triphasée
Q= 7 m3/h, HMT=74,4 m et
Puissance de 3 kW y compris essais
de marche et câble de sécurité en
acier inoxydable et fourniture, pose
de coffret de commande triphasée et
raccordement d'équipements
hydromécaniques (ventouse,
coudes, raccords union M/F, bride
ronde filetée, compteur, clapet AR,
manomètre, pressostat, filtre, vanne,
robinet de prise) sur la tête de
forage y compris butée et support-
toutes sujétions comprises
U 1 3 360 000 3 360 000
3.2.2
Fourniture et pose d'une
électropompe immergée triphasée
Q= 5m3/h, HMT=100 m et
Puissance de 3 kW y compris essais
de marche et câble de sécurité en
acier inoxydable et fourniture, pose
de coffret de commande triphasée et
raccordement d'équipements
hydromécaniques (ventouse,
coudes, raccords union M/F, bride
ronde filetée, compteur, clapet AR,
manomètre, pressostat, filtre, vanne,
robinet de prise) sur la tête de
forage y compris butée et support-
toutes sujétions comprises
U 1 2 800 000 2 800 000
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3.2.3
Fourniture et pose de conduite de
refoulement DE 90 PN16 y compris
fouille standard, lit de sable grillage
avertisseur
ml 10 190 2 900 29 551 000
3.2.4 Plus-value fouille en terrains
indurés tous diamètres confondus ml 200 3 500 700 000
3.2.5
Fourniture et pose d'une colonne
montante en Flexible (Foraduc ou
PHED) DE 63 PN 16
ml 200 2 640 528 000
Sous.Total n°3 51 219 000
IV/ CONFECTION, EQUIPEMENT ET POSE DE CHÂTEAU D'EAU
4.1
Fourniture et pose de château d'eau
métallique de 30 m3, hauteur sous
radier/coupole de 12 m y compris
les dispositifs d'accès, l'ensemble
des canalisations d'alimentation, de
distribution, vidange, trop plein)
etc., l'ensemble des pièces de
raccordement selon le plan joint et
le descriptif (robinet vanne, tés,
coudes, raccord union et toutes
sujétion) Béton Armé dosé à
350Kg/m3 pour les semelles, les
investigations géotechniques et
notes de calcul de ferraillages
U 1 16 800 000 16 800 000
4.2
Fourniture et pose d'un système de
chloration (diffuseur, 50 pastilles
aux dérivés chlorés)
U 1 150 000 150 000
4.3
Fourniture et pose d'un système de
chloration automatique solaire de
type "WATA" y compris formation
U PM 7 560 000
4.4
Fourniture, pose et réglage d'un
contrôleur de niveau type robinet
flotteur au droit du château d'eau et
Fourniture et pose de câble et toutes
sujétions comprises
ens 1 240 000 240 000
4.5
Fourniture et pose d'accessoires de
BY-PASS avec compteurs et clapet
anti-retour à calibre adapté y
compris construction de regard
FF 1 1 300 000 1 300 000
Sous.Total n°4 18 490 000
V/ FOURNITURE ET POSE DES CANALISATION ET EQUIPEMENTS
D'ADDUCTION/DISTRIBUTION
5.1
Fourniture et pose de conduites y
compris fouille standard, lit de
sable grillage avertisseur et toutes
sujétions
5.1.1 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 160 PN 10 ml 42 10 500 441 000
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5.1.2 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 140 PN 10 ml 835 9 000 7 515 000
5.1.3 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 125 PN 10 ml 531 7 500 3 981 750
5.1.4 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 110 PN 10 ml 201 4 500 904 500
5.1.5 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 90 PN 10 ml 2 207 2 900 6 400 300
5.1.6 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 75 PN 10 ml 7 459 2 700 20 139 300
5.1.7 Fourniture et pose de conduite PVC
DE 63 PN 10 ml 1 404 1 050 1 474 200
5.1.8 Plus-value fouille en terrains
indurés tous diamètres confondus ml 500 3 000 1 500 000
5.2 Fourniture et pose de pièces
spéciales et accessoires en PVC
5.2.1 Fourniture et pose d’Adaptateur à
Bride pour PVC DN 160- PN 10 U 0 12 750 0
5.2.2 Fourniture et pose de Bouchon PVC
DE 160 - PN 10 U 0 12 000 0
5.2.3 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 160- PN 10 U 0 11 400 0
5.2.4 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 150 - PN 10 U 2 10 850 21 700
5.2.5 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 150/150/150 - PN 10 U 0 10 350 0
5.2.6 Fourniture et pose de Té égal PVC
160/160/160 - PN 10 U 0 9 850 0
5.2.7 Fourniture et pose de pièces
spéciales et accessoires en PVC
5.2.8 Fourniture et pose d’Adaptateur à
Bride pour PVC DN 140- PN 10 U
5.2.9 Fourniture et pose de Bouchon PVC
DE 140 - PN 10 U
5.2.10 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 140- PN 10 U 6 43 000
5.2.11 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 150 - PN 10 U
5.2.12 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 150/150/150 - PN 10 U
5.2.13 Fourniture et pose de Té égal PVC
140/140/140 - PN 10 U
5.2.14 Fourniture et pose d’Adaptateur à
Bride pour PVC DN 125- PN 10 U 2 45 300 90 600
5.2.15 Fourniture et pose de Bouchon PVC
DE 125 - PN 10 U 0 43 500 0
5.2.16 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 125- PN 10 U 0 41 500 0
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5.2.17 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 125 - PN 10 U 2 40 000 80 000
5.2.18 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 125/125/125 - PN 10 U 1 38 000 38 000
5.2.19 Fourniture et pose de Té égal PVC
125/125/125 - PN 10 U 0 36 100 0
5.2.20 Fourniture et pose de Adaptateur à
Bride pour PVC DN 110 - PN 10 U 4 42 000 168 000
5.2.21 Fourniture et pose de Bouchon PVC
DE 110 - PN 10 U 0 18 900 0
5.2.22 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 110 - PN 10 U 2 8 500 17 000
5.2.23 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 100 - PN 10 U 2 193 000 386 000
5.2.24 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 100/100/100 - PN 10 U 1 172 000 172 000
5.2.25 Fourniture et pose de Té égal PVC
110/110/110 - PN 10 U 0 30 200 0
5.2.26 Fourniture et pose de Adaptateur à
Bride pour PVC DN 90 - PN 10 U 4 34 000 136 000
5.2.28 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 90 - PN 10 U 2 8 500 17 000
5.2.29 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 80 - PN 10 U 2 162 000 324 000
5.2.30 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 80/80/80 - PN 10 U 1 146 000 146 000
5.2.31 Fourniture et pose de Té égal PVC
90/90/90 - PN 10 U 0 21 200 0
5.2.32 Fourniture et pose de Adaptateur à
Bride pour PVC DN 75 - PN 10 U 8 30 500 244 000
5.2.33 Fourniture et pose de Bouchon PVC
DE 75 - PN 10 U 3 12 000 36 000
5.2.34 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 75 - PN 10 U 3 5 200 15 600
5.2.35 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 65 - PN 10 U 5 150 000 750 000
5.2.36 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 65/65/65 - PN 10 U 3 125 000 375 000
5.2.37 Fourniture et pose de Té égal PVC
75/75/75 - PN 10 U 0 15000 0
5.2.38 Fourniture et pose de Adaptateur à
Bride pour PVC DN 63 - PN 10 U 27 23 500 634 500
5.2.39 Fourniture et pose de Bouchon PVC
DE 63 - PN 10 U 9 7 600 68 400
5.2.40 Fourniture et pose de Coude PVC
DE 63 - PN 10 U 1 3 050 3 050
5.2.41 Fourniture et pose de Robinet
Vanne à opercule DN 60 - PN 10 U 20 132 100 2 642 000
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5.2.42 Fourniture et pose de Té égal à
Brides Fonte 60/60/60 - PN 10 U 8 97 000 776 000
5.2.43 Fourniture et pose de Té égal PVC
63/63/63 - PN 10 U 0 5 000 0
5.2.44 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN150/DN60 u 1 29 000 29 000
5.2.45 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN100/DN60 U 1 22 500 22 500
5.2.46 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN100/DN65 U 0 27 500 0
5.2.47 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN100/DN80 U 1 30 000 30 000
5.2.48 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN80/DN60 U 1 21 000 21 000
5.2.49 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN80/DN65 U 0 18 000 0
5.2.50 Fourniture et pose de Cône à Brides
DN65/DN60 U 1 14 500 14 500
5.2.51
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de Ventouse sur DN 110
y compris la construction de regards
en maçonnerie
U 0 465 500 0
5.2.52
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de Ventouse sur DN 75 y
compris la construction de regards
en maçonnerie
U 0 325 850 0
5.2.53
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de Ventouse sur DN 90 y
compris la construction de regards
en maçonnerie
U 1 230 000 230 000
5.2.54
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de Ventouse sur DN 63
y compris la construction de regards
en maçonnerie
U 0 161 000 0
5.2.55
Fourniture et pose d'équipements de
Vidange sur DN 110 y compris la
construction de regards en
maçonnerie
U 0 380 000 0
5.2.56
Fourniture et pose d'équipements de
Vidange sur DN 90 y compris la
construction de regards en
maçonnerie
U 0 315 000 0
5.2.57
Fourniture et pose d'équipements de
Vidange sur DN 75 y compris la
construction de regards en
maçonnerie
U 1 260 000 260 000
5.2.58 Fourniture et pose d'équipements de
Vidange sur DN 63 y compris la U 1 215 000 215 000
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construction de regards en
maçonnerie
5.2.59
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de surpresseur sur DN
110 y compris la construction de
regards en maçonnerie
U 0 0
5.2.60
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de surpresseur sur DN
90 y compris la construction de
regards en maçonnerie
U 0 0
5.2.61
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de surpresseur sur DN
75 y compris la construction de
regards en maçonnerie
U 0 275 000 0
5.2.62
Fourniture et pose d'équipements de
dispositifs de surpresseur sur DN
63 y compris la construction de
regards en maçonnerie
U 0 0
5.2.63
Tranversée de Bas-Fond/Ravine à
travers un Fourreau en Fonte
Ductile DN 150 Fixé sur des Plots
en Béton Armé et ancré à 1,2 m de
profondeur conformément au Plan
annexé (3 plots par tuyau fourreau
fonte)
ml PM 20 000
5.2.64 Bouche à clé+Tube
allonge+Tabernacle U 24 42 500 1 020 000
5.2.65 Regard en maçonnerie+couverture
metallique U 2 100 000 200 000
Sous.Total n°5 51 538 900
VI/ BORNES FONTAINES ET BRANCHEMENTS PARTICULIERS
6.1
Exécution d'une Borne Fontaine
(BF) à 3 robinets comprenant :
fournitures et pose de hangar et des
accessoires hydraulique pour borne
fontaine composés de 3 robinets de
puisage 1/4 de tour de 1"1/4, 1
compteur à douille ou similaire, 1
robinet d'arrêt avant compteur
1"1/4, tuyau 1"1/4 en acier
galvanisé pour raccordement
robinet et compteur, raccords, joints
réductions et accessoires de
montage, le massif en béton, le
puits perdu, la prise en charge sur la
conduite de distribution
conformément aux plans et toutes
sujetions comprise
U 13 1 000 000 13 000 000
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6.2
Branchement particulier (BP) y
compris fourniture et pose de la
canalisation du branchement (50
m), du compteur, du robinet de
prise en charge, de puisage, regard
et toutes sujétions.
U 169 95 000 11 495 000
Sous.Total n°6 29 055 000
VII/ PIECES DE RECHANGES
7.1 Compteur DN 25 pour bornes
fontaines U PM
7.2 Compteur DN 15 pour branchement
Privé U PM
7.3 Manchon de raccordement PVC DE
160- PN 10 U PM
7.4 Manchon de raccordement PVC DE
140- PN 10 U PM
7.5 Manchon de raccordement PVC DE
125- PN 10 U PM
7.6 Manchon de raccordement PVC DE
110 - PN 10 U PM
7.7 Manchon de raccordement PVC DE
90 - PN 10 U PM
7.8 Manchon de raccordement PVC DE
75 - PN 10 U PM
7.9 Manchon de raccordement PVC DE
63 - PN 10 U PM
7.10 Vanne d'arrêt pour bornes fontaines U PM
7.11 Robinet de puisage pour bornes
fontaines U PM
Sous.Total n°7 0
VIII/ OUVRAGES GENIE CIVIL ET OUVRAGES ANNEXES
8.1
Construction de local technique
/Bureau Magasin / Local gardien y
compris porte, fenêtres, plafond,
électricité, crépissage, tyrolène
conformément au descriptifs et aux
plans et toutes sujétions comprises
FF 2 3 200 000 6 400 000
8.2
Construction de Abris Groupe
Électrogène conformément au
descriptifs et aux plans et toutes
sujétions comprises
FF 2 1 550 000 3 100 000
8.3
Construction de la latrine VIP-
douches et annexes y compris
crépissage, tyrolène et toutes
sujétions comprises
FF 2 2 000 000 4 000 000
8.4
Clôture en grillage autour du
forage, des équipements solaires, de
l'abri groupe et des lacaux
ml 100 25 000 2 500 000
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techniques et gardien
conformément au CPT
8.5
Fabrication et pose de bornes de
signalisation tous les 100 m et
changement de direction
(Refoulement et primaire)
U 105 1 000 105 000
Sous.Total n°8 16 105 000
IX/ DESINFECTION ET EPREUVE DU SYSTÈME
9.1
Épreuves de débit de conduites,
essai partiel et essai général du
réseau
ff 1 1 600 000 1 600 000
9.2 Rinçage et désinfection du réseau ff 1 1 150 000 1 150 000 Sous.Total n°9 2 750 000
X/ MESURES ENVIRONNEMENTALES
10.1 Prévention des impacts négatifs du
projet ff 1 2 000 000 2 000 000
Sous.Total n°9 2 000 000 TOTAL GENERAL HORS TVA 205 637 900 TVA (18 %) 37 0148 22 TOTAL GENERAL TTC 242 652 722
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Annexe 6: les charges d'exploitation annuelles du projet en millier de FCFA.
Année
Volume
d’eau
[m3/an]
Dépense
annuelle de
Gasoil
[*103FCFA/An]
Dépense
annuelle en
chlore
[*103FCFA/
An]
salaire -
rémunératio
n/an
Maintenance renouvellement/
amortissement Autres charges Total
2020 32 565,9 7 010,7 586,2 3 876,0 284,0 50,0 11 806,9
2021 33 608,0 7 235,0 604,9 3 895,4 289,7 52,5 12 077,5
2022 34 683,4 7 466,6 624,3 3 914,9 295,5 55,1 12 356,3
2023 35 793,3 7 705,5 644,3 3 934,4 301,4 57,9 12 643,5
2024 36 938,7 7 952,1 664,9 3 954,1 307,4 60,8 12 939,2
2025 38 120,7 8 206,5 686,2 3 973,9 313,6 63,8 13 243,9
2026 39 340,6 8 469,1 708,1 3 993,7 319,8 9 269,40 67,0 22 827,2
2027 40 599,5 8 740,1 730,8 4 013,7 326,2 70,4 13 881,2
2028 41 898,7 9 019,8 754,2 4 033,8 332,8 73,9 14 214,4
2029 43 239,4 9 308,5 778,3 4 053,9 339,4 77,6 14 557,7
2030 44 623,1 9 606,3 803,2 4 074,2 346,2 81,4 14 911,4
2031 46 051,0 9 913,7 828,9 4 094,6 353,1 85,5 15 275,9
2032 47 524,6 10 231,0 855,4 4 115,1 360,2 89,8 15 651,5
2033 49 045,4 10 558,4 882,8 4 135,6 367,4 94,3 16 038,5
2034 50 614,9 10 896,2 911,1 4 156,3 374,7 9 269,40 99,0 25 706,8
2035 52 234,6 11 244,9 940,2 4 177,1 382,2 17 876,60 103,9 34 725,0
2036 53 906,1 11 604,8 970,3 4 198,0 389,9 109,1 17 272,1
2037 55 631,1 11 976,1 1 001,4 4 219,0 397,7 114,6 17 708,7
2038 57 411,3 12 359,3 1 033,4 4 240,1 405,6 120,3 18 158,8
2039 59 248,4 12 754,8 1 066,5 4 261,3 413,7 126,3 18 622,7
Total 893 078,4 192 259,6 16 075,4 81 315,1 6 900,5 36 415,4 1 653,3 334 619,2
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Annexe 7:Les pièces graphiques de la réalisation de l’AEPS de DIOUNGODIO
N° Nom du Plan
1 Plan de masse du réseau
2 Carnet des Nœuds
3 Profils en long
4 clôture grillagé du château d'eau
5 Tête de forage
6 Bâtiment d’exploitation (Bureau et magasin)
7 Local gardien
8 Local groupe électrogène
9 Champ solaire
10 Latrine douche
11 Château d'eau de 30m3
12 Bypass
13 Ventouse + Vidange
14 Borne Fontaine
15 Branchement particulier
16 Traversé de ravine
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Illustration 1:Plan de masse du réseau de l'AEPS de DIOUNGODIO
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Illustration 2: le carnet de nœuds
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Illustration 3: Profil en long de la conduite de distribution
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Illustration 4: Profil en long de la conduite de distribution (suite)
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Illustration 5: Profil en long de la conduite de refoulement
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Illustration 6: Clôture grillagée au niveau du Château d'eau
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Illustration 7: la tête de forage
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Illustration 8: Plan du local de bureau et du magasin
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Illustration 9:Plan du local du gardien
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Illustration 10: plan du local du Groupe électrogène
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Illustration 11:Le champ solaire
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Illustration 12: plan des ouvrages d'assainissement au niveau de la station de pompage
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Illustration 13: le plan du château d'eau de 30m3.
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Illustration 14: plan du regard-bypass aux pieds du château d'eau
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Illustration 15: plans de Ventouse et de vidange
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Illustration 16:plan type de borne fontaine.
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Illustration 17: schéma d'un branchement particulier
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Illustration 18: schémas de traversée de ravines
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DIRECTION GENERALE DE GBTI
Secrétariat de
Direction
Direction des Études Conseils
et Travaux
Direction Commerce Général
Fourniture et Services Divers
Service des Études
et Appuis-
Conseils(SEAC)
Service des
Travaux (S-TRA)
Service
Commerce
Général (SCG)
Service
Fournitures et
Services Divers
Annexe 8: l'Organigramme de G-BTI