fundamente 140518042858-phpapp02

UNIVERSITETI SHTETEROR NE TETOVE FAKULTETII SHKENCAVE APLIKATIVE

DEPARTAENTI I NDERTIMTARISE

GJEOTEKNIKA PUNIM SEMESTRAL

VEDAT RAMADANI PROF.DR. LULJETA BOZO ASS.SEMIJAL HASANI-ZIBERI

b

Hzh

bm

t1

t2

Nk

Hb

0.0 hxq

h

NM

Q

a k

b kb

c

VEDAT RAMADANI

19

.0

9.0

11

.0

21

.0

IIIV

IV

IIII

IIIIII

PO

ZIC

ION

I I SO

ND

AV

E

VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA

3.2

2.5

1.3

0.9

4.7

1.5

II

PR

OF

ILE

T G

JEO

LO

GJIK

E

VEDAT RAMADANI


1.3

2.7

3.0

1.0

4.5

1.5

1.0

4.7

1.3

1.5

5.0

0.5

IVIV

IIII

TAB

ELA M

E KA

RA

KTER

ISTIKA

T E SHTR

ESAV

E

0.5

1.5

5.0

1.4

4.4

1.3

IIIIII

Sh.

�0

γW

%W

SW

Pn

max

nm

inrëra

plu

hu

reargjila

E*10

4φ

°C

k

17

26

.51

8.5

15

.0 ---

--- 5

0 3

5

87

13

0

1.5

5

24

-

10

-4

21

0

26

.31

7.8

14

.0 1

7.5

11

.3---

--- 8

4 9

7 0

.6 2

5

3 1

.7*1

0-4

35

26

.91

8.7

24

.483

7.0

25

.3---

---7

41

11

51

.31

22

23

1.5

*10

-5


17 x 0.171 = 2.900 m

1

2

3

4

5

6

7

89

10

11

12

13

14

15

16

17

17 x 0.171 = 2.900 m

1

2

3

4

5

6

7

8 9 10

11

12

13

14

15

16

17

K1 K2 K3 K4K5

K6 K7 K8 K9

K10 K11 K12 K13

K14

K15

K16 K17 K18 K19

1.546 4.75 6.4

22

531

5.5

2.2

50

1.3

45

3.1 6.40 9.500

19.0

4.5

1.8

12

.69

POZICIONIMI I KOLONAVE


LLOGARITJA E NGARKSAVE NË ÇDO KOLONË OSE NË

ÇDO AKS

*Analiza e ngarkesave

-lartësia e trarëve ................. .hs= �1

8÷

1

12� L= �

640

12� =53.33≈60cm

-dimensioni i trarëve T3,T5, …………………………. b=40cm,h=60cm

-lartësia e soletës ................. .hs= �1

30÷

1

35� L= �

640

35� =18.28 20cm

*Ngarkesa nga soleta

Ø pesha vetjake …………………… 0.20*1*1*25*1.1=5.5 KN/m2

Ø llaçi i pllafonit …………………. 0.02*1*1*22*1.1=0.48 KN/m2

Ø suvaja ………………………….. 0.02*1*1*16*1.1=0.35 KN/m2

Ø mbingarkesa ……….. ……………....1*1*2.0*1.4=1.050 KN/m2

qs=9.13 KN/m2

VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA


*Ngarkesa nga muri beton-arme (muri i bodrumit)

Ø qm,b.........................................0.25*1*2.7*25*1.1*=18.56 KN/m2

qm,b=18.56 KN/m,

*Ngarkesa nga muri me tulla

Ø qm,t 25.............................(0.25+0.05)*2.9*18*1.1*=17.266 KN/m2

qm,t=17.266 KN/m2

Ø qm,t 16.............................(0.16+0.05)*2.9*18*1.1*=12.058 KN/m2

qm,t=12.058 KN/m2

*Ngarkesa nga trarët

Ø Trarët ……………………..0.6*0.4*1*25*1.1=6.6 KN/m,

qtr=6.6 KN/m,

*Ngarkesa nga hapsira e shkallëve

qsh=14.894KN/m,

VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA VEDAT RAMADANI GJEOTEKNIKA


** Ngarkesa nga kolona **

“K1”

• nga soleta qs* 2.69

2 *

3.10

2=9.13*1.345*1.55=19.033 KN

• nga Trau, qtr*(2.69

2 +

3.10

2) *5=6.6*(1.55+1.345)*5=95.535 KN

• nga muri I jashtëm qm,t*(3.10

2 +

2.69

2)*4=

=17.226*(1.55+1.345)*4=199.47 KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN

Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K1”=365.085 KN

• nga muri bodrumit,

qmb*(2.69

2 +

3.10

2)=18.563*(1.55+1.345)=53.74 KN

• nga kolona e bodrumit =11.18 KN

“K1”=430.705 KN


“K2”

• nga soleta qs* (2.69

2 *

3.10

2)+ (6.4

2 +

2.69

2)*5=

9.13*(2.084+4.47)*5=299.19 KN


2 +

3.10

2+

6.4

2) *5 =

6.6*(1.55+1.345+3.2)*5=205.425 KN


2 +

6.4

2)*4=


17.226*(1.55+3.2)*4=336.25 KN

• nga muri I brendshëm qm,t*2.69

2 *4=

12.058*1.345*4=64.87 KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN

Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K2”=956.775 KN


qmb*(6.4

2 +

3.10

2)=18.563*(1.55+3.2)=90.89 KN


“K2”=1059.55 KN


“K3”


2 +

6.4

2)*

4.5

2*5=

9.13*(6.4*2.25)*5=684.06 KN


2 +

6.4

2+

4.5

2) *5 =

6.6*(3.33+3.33+2.25)*5=294.03 KN


2 +

6.4

2+

4.5

2)*4=

17.226*(3.2+3.2+2.25)*4=613.93KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN


Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K3”1592.02 KN


qmb*6.4

2*2 =18.563*3.2= 124.0425KN

• nga muri bodrumit ndarës,

qn*4.5

2*2 =17.226*2.25= 38.76KN


“K3”=1766.70KN

Pasi që hapsirat janë te njejta atëherë

“K4”= “K2” ; “K5”= “K1”


“K6”


2 *

3.10

2)* 5=

9.13*(1.345*1.55)*5=9.16 KN

• qshk* (1.81

2 *

3.10

2)* 5=

14.894*(0.905*1.55)*5=104.46KN


2 +

1.81

2+

3.10

2) *5 =

6.6*(1.345+0.908+1.55)*5=125.4 KN


2 +

2.69

2)*4=

17.226*(0.905+1.345)*4=155.034KN

• nga muri I brendshëm qm,t*3.10

2 *4=


12.058*1.55*4=74.76 KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN



qmb* (1.81

2 +

2.69

2)*=18.563*(1.345+0.905)= 41.90KN


qn*� . � �

�*2 =17.226*1.55= 18.69KN


“K6”=681.029KN


“K7


2 *

3.10

2+

6.4

2)*(2.69

2 +

1.81

2)* 5=

9.13*(1.345*(1.55+3.2)*(1.345+0.905)*5=714 KN

• qshk* (1.81

2 *

3.10

2)* 5=

14.894*(0.905*1.55)*5=104.46KN


2 +

1.81

2+

3.10

2) *5 =

6.6*(1.345+0.908+1.55)*5=125.4 KN

• nga muri I brendshëm qm,t*(2.69

2 +

1.81

2+

3.10

2) *4=


12.058**(1.345+0.908+1.55)*4=1017.53KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN

Ngarkesa për llogarinë e muritë të bodrumit “K7”1178.18KN

• nga muri bodrumit ndarës qm,t*(2.69

2 +

1.81

2+

3.10

2) =

12.058*(1.345+0.908+1.55) =45.82KN


“K7”=1235.88KN

Pasi që hapsirat janë te njejta atëherë

“K6”= “K9” ; “K7”= “K8”


“K10

• qshk* (4.5

2 +

1.81

2)*

3.10

2* 5=

14.894*(2.25+0.905)*1.55*5=364.177KN


2 +

1.81

2+

3.10

2) *5 =

6.6*(2.25+0.908+1.55)*5=155.27 KN

• nga muri I jahshtëm qm,t*(4.5

2 +

1.81

2) *4=

17.226*(2.25+0.908)*4=217.39KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN



• nga muri bodrumit qm,b*(4.5

2 +

1.81

2) =

18.625*(2.25+0.908) =58.76KN


“K10”=807.477KN


“K11


2+

1.81

2)*

� .�

� *5=

9.13*(2.25+0.905)*3.2*5=572.451 KN

• qshk* (4.5

2 +

1.81

2)*

3.10

2* 5=

14.894*(2.25+0.905)*1.55*5=364.177KN


2 +

1.81

2+

6.4

2+

3.10

2) *5 =

6.6*(2.25+0.905+3.2+1.55)*5=265.155 KN


2 +

1.81

2) *4=

12.058*(2.25+0.908)*4=152.172KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN


• nga muri bodrumit qm,b*(4.5

2 +

1.81

2) =

12.058*(2.25+0.908) =45.82KN



“K11”=1310.523KN

“K10”= “K14” ; “K11”= “K13”


“K12”


2 +

4.5

2)*(6.4

2 +

6.4

2)*5=

9.13*(4.5*6.4)*5=1643.3KN


2 +

6.4

2+

4.5

2+

4.5

2) *5 =

6.6*(6.4+4.5)*5=397.98 KN


2+

4.5

2) *4=

17.226*(4.5)*4=310.068KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN



qmt*4.5

2*2 =17.226*4.5=77.517KN


“K12”=2615.813KN



“K15”


2 *

3.10

2)*5=

9.13*(2.25*1.55)*5=159.204KN


2 +

3.10

2) *5 =

6.6*(2.25+1.55)*5=125.4KN


2+

3.10

2) *4=

17.226*(2.25+1.55)*4=261.835KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN



qmb*(4.5

2+

3.10

2) =18.625*(2.25+1.55)=70.775KN


“K15”=680.134KN


“K16”


2 +

6.4

2)*

4.5

2*5=

9.13*(1.55+3.2)*2.25*5=684.06 KN


2 +

3.10

2+

6.4

2) *5 =

6.6*(2.25+1.55+3.2)*5=235.29 KN



2 +

6.4

2)*4=

17.226*(1.55+3.2)*4=261.84KN


2 ) *4=

12.058*(2.25)*4=108.522KN

• nga kolona 12.76*4=51.04 KN



qmb*(3.10

2 +

6.4

2) =18.563*(3.2+1.55)= 70.54KN


qn*4.5

2*2 =12.058*2.25= 27.13KN


“K16”=1093.632KN

“K15”= “K19” ; “K16”= “K18”

“K17”= “K3” ;


KOLNA “Ki” VLERA “Ni” KOLNA “Ki” VLERA “Ni”

(KN) (KN)1 431 11 13112 1060 12 26163 1767 13 12534 957 14 7375 356 15 6806 681 16 10947 1236 17 17678 1178 18 9969 606 19 59810 808

VLERA PERFUNDIMTARE N (KN) M (KNm) Q (KN/m)

K1 680 82 55

K2 1311 157 105

K3 2616 314 209

K4 1253 150 123

K5 996 120 80


LLOGARITJE E THEMELEVE TË VEÇUARA TË SHTANGËT DHE ELASTIK

N= 680 KN

M= 82 KNm

Q= 55 KN

Hzh=1/8-1/10* Hg

Hzh= 4.5

*Gjejmë aftësinë mbajtëse

R=

PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300

A= 0.78

B= 4.12

D= 6.675

m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY

m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3

γ= 17.8

C= 3

K= 1

b= 1.7

R= 493.20 kpa

*Gjejmë sipërfaqen e tabanitγmes= 20 m2

P= ≤ R => Ath=

Ath= 1.69 m2

h

Hzh

L

N

M

Q

N

TH

TH

N+N

A MES ZH

N

R-γ *H

1 2ZH * C

m m[(A*b B*H )

k*D] b 1.5 2.0γ + =…… = ÷

++


*Gjejmë formën e themelitpranojmë formën katrore b

2=Ath => b=

b= 1.30 m

*Llogaritja e jashtëqendërsisë

Nth=b2*Hzh*γmes=

[e]=0.033*b

Nth= 151.78 KN

e= 0.40

(e)= 0.04 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh

kolona

ak= 0.4 m bk 0.4

αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1

l= 2.23 m

*Lartësia si themel i shtangët

h=

h= 1.51 m

e

L

bk

ak

b

a kuf

L

h

a k

P

P

28.8*R*b*φNl= 1+ 1+

N2.4R*b

k

kuf

l-a

2*tga

thA

pergj zh

pergj th

M M Q*H

Ne

N N

+=

+=


*Lartësia e themlit elastik

*kushti në prerje

N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m

Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2RT 720

Rprer 1440 Kpa

h=

h= 0.27

*Kushti në sforcim

σmaz 539.52 kn/m2

σmin -70.69 kn/m2

Mprer=M+Q*Hzh

Mpre 329.50 knm

Wth 1.08 m3

Ath 2.90 m2

c 0.92c=l-ak/2

h

N

h

NM

Q

a kb kb

c

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

prermax

min th th

N Mσ = ±

A W

min

max min

cl-

XX : 2

- l1 =σ =σ +σ σ

max min

cl-

2X *( - )l

= σ σ


X 484.98 kn/m2

σ1 414.29 kn/m2

Qmax= σ1*c = Qmax 379.85

ho 0.48 m

*Kushti në inkastrim i kolonës

h=30*Φ/100 Φ 1.6

h= 0.48 m

Atehere pervetesojm h 0.48 m

L

h

10

t

*ch

R *m

σ=


N= 1311 KN

M= 157 KNm

Q= 105 KN

Hzh=1/8-1/10* Hg

Hzh= 4.5 m


R=


A= 0.78

B= 4.12

D= 6.675



γ= 17.8

C= 3

K= 1

b= 1.7

R= 493.20 kpa


P= ≤ R => Ath=

Ath= 3.25 m2

h

Hzh

L

N

M

Q

N

TH

TH

N+N

A MES ZH

N

R-γ *H

1 2ZH * C

m m[(A*b B*H )

k*D] b 1.5 2.0γ + =…… = ÷

++


*Gjejmë formën e themelit

pranojmë formën katrore b2=Ath => b=

b= 1.80 m


Nth=b2*Hzh*γmes=

[e]=0.033*b

Nth= 292.63 KN

e= 0.39


kolona

ak= 0.4 m bk 0.4


l= 2.78 m


h=

h= 1.95 m

L

bk

ak

b

a kuf

L

h

a k

P

P

28.8*R*b*φNl= 1+ 1+

N2.4R*b

k

kuf

l-a

2*tga

thA

pergj zh

pergj th

M M Q*H

Ne

N N

+=

+=



*kushti në prerje



Rprer 1440 kPa

h=

h= 0.52 m

*Kushti në sforcim

σmaz 533.41 kn/m2

σmin -9.80 kn/m2

Mprer=M+Q*Hzh

Mpre 629.50

Wth 2.32

Ath 5.01

c 1.19c=l-ak/2

h

N

h

NM

Q

a kb kb

c

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

prermax

min th th

N Mσ = ±

A W

min

max min

cl-

XX : 2

- l1 =σ =σ +σ σ

max min

cl-

2X *( - )l

= σ σ


X 426.96 kn/m2

σ1 417.17 kn/m2


ho 0.63 m


h=30*Φ /100 Φ 1.6

h= 0.48 m


L

h

10

t

*ch

R *m

σ=


N= 2616 KN

M= 314 KNm

Q= 209 KN

Hzh=1/8-1/10* Hg

Hzh= 4.5 m


R=


A= 0.78

B= 4.12

D= 6.675



γ= 17.8

C= 3

K= 1

b= 1.7

R= 493.20 kpa


P= ≤ R => Ath=

Ath= 6.49 m2

h

Hzh

L

N

M

Q

N

TH

TH

N+N

A MES ZH

N

R-γ *H

1 2ZH * C

m m[(A*b B*H )

k*D] b 1.5 2.0γ + =…… = ÷

++




b= 2.55 m


Nth=b2*Hzh*γmes=

[e]=0.033*b

Nth= 583.92 KN

e= 0.39


kolona

ak= 0.4 m bk 0.4


l= 3.54 m


h=

h= 2.58 m

L

bk

ak

b

a kuf

L

h

a k

P

P

28.8*R*b*φNl= 1+ 1+

N2.4R*b

k

kuf

l-a

2*tga

thA

pergj zh

pergj th

M M Q*H

Ne

N N

+=

+=



*kushti në prerje



Rprer 1440 Kpa

h=

h= 1.03

*Kushti në sforcim

σmaz 527.00 kn/m2

σmin 54.06 kn/m2

Mprer=M+Q*Hzh

Mpre 1254.50 knm

Wth 5.31 m3

Ath 9.00 m2

c 1.57c=l-ak/2

h

N

h

NM

Q

a kb kb

c

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

prermax

min th th

N Mσ = ±

A W

min

max min

cl-

XX : 2

- l1 =σ =σ +σ σ

max min

cl-

2X *( - )l

= σ σ


X 368.08 kn/m2

σ1 422.14 kn/m2


ho 0.84 m


h=30*Φ/100 Φ 1.6

h= 0.48 m


L

h

10

t

*ch

R *m

σ=


N= 1253 KN

M= 150 KNm

Q= 100 KN

Hzh=1/8-1/10* Hg

Hzh= 1.8 m


R=


A= 0.78

B= 4.12

D= 6.675



γ= 17.8

C= 3

K= 1

b= 1.7

R= 231.84 kpa


P= ≤ R => Ath=

Ath= 6.40 m2

h

Hzh

L

N

M

Q

N

TH

TH

N+N

A MES ZH

N

R-γ *H

1 2ZH * C

m m[(A*b B*H )

k*D] b 1.5 2.0γ + =…… = ÷

++




b= 2.53 m


Nth=b2*Hzh*γmes=

[e]=0.033*b

Nth= 230.34 KN

e= 0.22


kolona

ak= 0.4 m bk 0.4


l= 3.03 m


h=

h= 2.17 m

L

bk

ak

b

a kuf

L

h

a k

P

P

28.8*R*b*φNl= 1+ 1+

N2.4R*b

k

kuf

l-a

2*tga

thA

pergj zh

pergj th

M M Q*H

Ne

N N

+=

+=



*kushti në prerje



Rprer 1440 Kpa

h=

h= 0.49

*Kushti në sforcim

σmaz 248.20 kn/m2

σmin 78.24 kn/m2

Mprer=M+Q*Hzh

Mpre 330.00 knm

Wth 3.88 m3

Ath 7.68 m2

c 1.32c=l-ak/2

h

N

h

NM

Q

a kb kb

c

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

prermax

min th th

N Mσ = ±

A W

min

max min

cl-

XX : 2

- l1 =σ =σ +σ σ

max min

cl-

2X *( - )l

= σ σ


X 133.07 kn/m2

σ1 211.31 kn/m2


ho 0.35 m


h=30*Φ/100 Φ 1.6

h= 0.48 m


L

h

10

t

*ch

R *m

σ=


N= 996 KN

M= 120 KNm

Q= 80 KN

Hzh=1/8-1/10* Hg

Hzh= 1.8 m


R=


A= 0.78

B= 4.12

D= 6.675



γ= 17.8

C= 3

K= 1

b= 1.7

R= 231.84 kpa


P= ≤ R => Ath=

Ath= 5.09 m2

h

Hzh

L

N

M

Q

N

TH

TH

N+N

A MES ZH

N

R-γ *H

1 2ZH * C

m m[(A*b B*H )

k*D] b 1.5 2.0γ + =…… = ÷

++




b= 2.26 m


Nth=b2*Hzh*γmes=

[e]=0.033*b

Nth= 183.09 KN

e= 0.22


kolona

ak= 0.4 m bk 0.4


l= 2.79 m


h=

h= 1.96 m

L

bk

ak

b

a kuf

L

h

a k

P

P

28.8*R*b*φNl= 1+ 1+

N2.4R*b

k

kuf

l-a

2*tga

thA

pergj zh

pergj th

M M Q*H

Ne

N N

+=

+=



*kushti në prerje



Rprer 1440 Kpa

h=

h= 0.39

*Kushti në sforcim

σmaz 249.06 kn/m2

σmin 68.03 kn/m2

Mprer=M+Q*Hzh

Mpre 264.00 knm

Wth 2.92 m3

Ath 6.28 m2

c 1.19c=l-ak/2

h

N

h

NM

Q

a kb kb

c

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

prermax

min th th

N Mσ = ±

A W

min

max min

cl-

XX : 2

- l1 =σ =σ +σ σ

max min

cl-

2X *( - )l

= σ σ


X 142.27 kn/m2

σ1 210.30 kn/m2


ho 0.32 m


h=30*Φ/100 Φ 1.6

h= 0.48 m


L

h

10

t

*ch

R *m

σ=


LLOGARITJA E THEMELIT TË VAZHDUAR

TË NJË MJEDISI ME BODRUM

Nk 737 KN

γ= 17.8 kn/m3

Ip= 6.2

Ik 0.43

γ0 26.3 kn/m3

W 14 % nga shtresa

φ 25

c 3 kpa

b 1

Hb 2.7 m

bm 0.25 m

q 30 kpa

t1 1 m

t2 0.2 m

γm 25 kn

n 1.2

hx 0.7 m

1. Llogarisim ngarkesën që vijnë në themel

N=Nk + Nm ;

Nm= bm(hb + t2)*γm*n=

Nm= 21.75 kn

N= 758.75 kn

2. Thellësia e zhytjes së themelit

Hzh 4.5 m

3. Llogarisim aftësinë mbajtëse të bazamentit

b

Hzh

bm

t1

t2

Nk

Hb

0.0 hxq

1 2ZH

m m 2R [(A*b B*( H t))

k 3* C*D] b 1.5 2.0

+= + + γ + =…… = ÷

b1 2

γt t t

γ= +

t 1.28 A= 0.78

R 459.17 kpa B= 4.12

D= 6.675

m1= 1.2

4. Llogarisim gjërësinë e themelit m2= 1.1

γmesa 20

b= C= 3

K= 1

b 1.75

5. Shohim skemën e murit që varet nga raporti bm/b

0.14 <0.6 = > pranojmë skemën e traut njëherë statikisht të pacaktuar

6. Llogarisim ordinatat e presioneve aktive

q1=σa=γ*Hzh*Ka Ka=tg2(45-φ/2)=

q2=q*Ka= Ka= 0.41

q1 32.51 kn/m'

q2 12.18 kn/m'

b

Hzh

bm

t1

t2

Hb

0.0 hxq

q2 q1

l

mes

N

R γ *t−

b

mb

7. Llogarisim momentin M0 duke iu referuar tabelës 1.7 fq 56 libri (pjesa e I-rë)

m=Hzh 4.5 m

a=hx= 0.7 m

l=Hzh+hx 5.20 m

M0= M0’+M0’’

Mo' 264.33Mo'' 5.16Mo 269.49

8. Llogarisim momentin My, ku:

E=0.8*E0=0.8*α*Rm

α= 2000 për muraturë ku llaçi është me markë 100-50R m 2.5 MPa, për gurë me markë 1000 dhe markë të llaçit 50 tabela 1.9 57

Cz 96336 KN/ m3 (me interpolim duke u bazuar te tab1.10 libri dhe për

E 4000 MN/ m2 = 4000000 KN/m2 R=577.1 KN/ m2)

My 197.70 knm/m'

9. Kontrollojmë sforcimet maksimale në tabanin e themelit

Nth 43.75 m2

σ= 845.84 KN/m2 σlej =1.2R 551 kN/m2

NE QOFTE SE NUK PLOTESOHET KUSHTI σ<σlej ATEHERE E RRISIM b

b 2.6 m

My 242.62σ= 524.00 KN/m2 σlej =1.2R= 551 kN/m2

( )2

02 2

1

2

8*lq *m *l

M ’ 9*a*120*l

*l 3*a= + +

( )20

2q *mM ’ *

ll-m=

0y

3

z

MM

3E1

C b

bm=

+

2σ

6

th yMN Nbb

+= +

K1 K2 K3 K4K5

K6 K7 K8 K9

K10 K11 K12 K13

K14

K15

K16 K17 K18 K19

2.9 6.400

9.700

9

4.3

4.3

1

2.9 6.41

14.3

4.3

1

GJATESITE E TRAREVE


LLOGARITJA E TRARËVE NË BAZAMENT ELASTIK N 1 808 kn

N 2 1311 kn

N 3 2616 kn

Hzh= 4.5

A= 0.78

q 5.5 kn/m B= 4.12

l 11.3 m D= 6.675

m1= 1.2

m2= 1.1

γ= 17.8

*Gjejmë sipërfaqen e tabanit të traut C= 3

K= 1

Ath= b= 2

R= 498.70Ath= 9.62 m2

RT 720

*Llogarisim gjërësinë e themelit Rprer 1440

b= ak= 0.4

bk 0.4

b 0.85 m m 1.1

*Shohim nëse plotësohet kushti

≥ 7 => 13.27

L

N1 N2 N3

q

ΣNi Σqi*li

R

+

l

thA

l

b

*Llogarisim “h”

kushti në prerje

h=

h 1.03 m

kushti në përkulje

h=

h 0.90 m

pervetesohet me e madhja

h 1 m

*Forma e prerjes tërthore – përvetësojmë drejtkëndësh

J=

Jx 0.07 m4

*Gjejmë konstantën e elasticitetit të trautE 2.9E+07 Tabela 2.1 fq 76

α = E0 18000

μ0 0.35

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

*l1 1

10 15

÷

3h

12

b*

( )3

0

20 m

*E *b*l

1- *E *J

π

μ

α = 38.48 L 11.3 m a1 1 m

a2 3.9 m

pranojm vleren qe eshte me afer tabeles se Simvuldit a3 10.3 m

a4 0 m

Ndajme skemen reale ne skema elastike

β1 0.09

β2 0.3

β3 0.9

β1 0.09

β2 0.3

β3 0.9

β4 0 Px=P'*q

QX=Q'*q*b*l

MX=M'*q*b*l2

Ne baze te β nga tabelat I xjerrim koeficientat P' ; Q' ; M' dhe totali eshte llogaritur ne baze te formulave

L1

L2

L3

L1

L2

L3

N1

N2

N3

q

m1

m3

m2

aβ=

l

x x

x

P '*NP = M M'*N*l

b*lQ Q'*N

=

=

x x2

x

P '*NP = M M'*m

b*lQ '*m

Ql

=

=

x x2

x

P '*NP = M M'*m

b*lQ '*m

Ql

=

=

x x

x

P '*NP = M M'*N*l

b*lQ Q '*N

=

=

x x

x

P '*NP = M M'*N*l

b*lQ Q'*N

=

=

N1 808 KN b 0.85 m

N2 1311 KN l 11.3 m

N3 2616 KN

q 5.5 kn/m

SKEMAT P/P' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

P' 4.956 3.399 2.252 1.444 0.895 0.534 0.285 0.072 -0.178 -0.541 -1.092

P 416.29 285.51 189.16 121.29 75.18 44.86 23.94 6.05 -14.95 -45.44 -91.73

P' 3.002 2.247 1.666 1.233 0.921 0.707 0.563 0.463 0.38 0.293 0.17

P 409.14 306.24 227.06 168.04 125.52 96.36 76.73 63.10 51.79 39.93 23.17

P' -1.092 -0.541 -0.178 0.072 0.285 0.534 0.895 1.444 2.252 3.399 4.956

P -296.97 -147.13 -48.41 19.58 77.51 145.22 243.40 392.70 612.44 924.37 1347.81

P' -9.903 -5.799 -2.943 -1.019 0.191 0.933 1.451 1.989 2.793 4.083 6.171

P -73.61 -43.11 -21.88 -7.57 1.42 6.94 10.79 14.79 20.76 30.35 45.87

P' -9.511 -5.642 -2.927 -1.121 0.019 0.737 1.279 1.887 2.809 4.286 6.563

P -114.71 -68.05 -35.30 -13.52 0.23 8.89 15.43 22.76 33.88 51.69 79.16

P' -6.171 -4.083 -2.793 -1.989 -1.451 -0.933 -0.191 1.019 2.943 5.799 9.903

P -148.52 -98.26 -67.22 -47.87 -34.92 -22.45 -4.60 24.52 70.83 139.56 238.33

P' 1.696 1.32 1.028 0.819 0.694 0.652 0.694 0.819 1.028 1.32 1.696

P 9.33 7.26 5.65 4.50 3.82 3.59 3.82 4.50 5.65 7.26 9.33

P totale 200.95 242.46 249.07 244.46 248.75 283.39 369.50 528.42 780.40 1147.73 1651.94

L1

L2

L3

L1

L2

L3

N1

N2

N3

q

m1

m3

m2

N1 808 KN b 0.85 m m1 96.96 knm

N2 1311 KN l 11.3 m m2 157 knm

N3 2616 KN m3 314 knm

q 5.5 kn/m

SKEMAT Q/Q' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

Q' 0 0.414 -0.306 -0.125 -0.009 0.061 0.101 0.119 0.114 0.08 0

Q 0 334.51 -247.25 -101.00 -7.27 49.29 81.61 96.15 92.11 64.64 0

Q' 0 0.26 0.454 0.599 -0.295 -0.214 -0.151 -0.101 -0.058 -0.024 0

Q 0 340.86 595.19 785.29 -386.75 -280.55 -197.96 -132.41 -76.04 -31.46 0

Q' 0 -0.08 -0.114 -0.119 -0.101 -0.061 0.009 0.125 0.306 0.586 0

Q 0 -209.28 -298.22 -311.30 -264.22 -159.58 23.54 327.00 800.50 1532.98 0

Q' 0 -0.775 -1.204 -1.395 -1.433 -1.373 -1.253 -1.081 -0.846 -0.507 0

Q 0 -6.65 -10.33 -11.97 -12.30 -11.78 -10.75 -9.28 -7.26 -4.35 0

Q' 0 -0.747 -1.167 -1.362 -1.414 -1.373 -1.272 -1.114 -0.883 -0.535 0

Q 0 -10.38 -16.21 -18.92 -19.65 -19.08 -17.67 -15.48 -12.27 -7.43 0

Q' 0 -0.507 -0.846 -1.081 -1.253 -1.373 -1.433 -1.395 -1.204 -0.755 0

Q 0 -14.09 -23.51 -30.04 -34.82 -38.15 -39.82 -38.76 -33.46 -20.98 0

Q' 0 0.05 0.066 0.059 0.033 0 -0.033 -0.059 -0.066 -0.05 0

Q 0 2.65 3.49 3.12 1.75 0.00 -1.75 -3.12 -3.49 -2.65 0

Q' 0 437.62 3.16 315.17 -723.25 -459.85 -162.80 224.10 760.09 1530.74 0

-370.38 -995.83 -1085

L1

L2

L3

L1

L2

L3

N1

N2

N3

q

m1

m3

m2

N1 808 KN b 0.85 m m1 96.6 knm

N2 1311 KN l 11.3 m m2 157 knm

N3 2616 KN m3 82 knm

q 5.5 kn/m

M/M' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

M' 0 0.022 -0.022 -0.043 -0.049 -0.046 -0.038 -0.027 -0.015 -0.005 0

M 0 200.87 -200.87 -392.61 -447.39 -420.00 -346.96 -246.52 -136.96 -45.65 0

M' 0 0.013 0.05 0.104 0.068 0.043 0.025 0.012 0.005 0.001 0

M 0 192.59 740.72 1540.69 1007.37 637.01 370.36 177.77 74.07 14.81 0

M' 0 -0.005 -0.015 -0.027 -0.038 -0.046 -0.049 -0.043 -0.022 0.022 0

M 0 -147.80 -443.41 -798.14 -1123.31 -1359.80 -1448.48 -1271.11 -650.34 650.34 0

M' 0 -0.043 0.863 0.725 0.583 0.442 0.309 0.193 0.089 0.027 0

M 0 -4.15 83.37 -4.15 56.32 42.70 29.85 18.64 8.60 2.61 0

M' 0 -0.041 -0.132 -0.267 0.595 0.454 0.321 0.201 0.094 0.029 0

M 0 -6.44 -20.72 -41.92 93.42 71.28 50.40 31.56 14.76 4.55 0

M' 0 -0.027 -0.089 -0.193 -0.309 -0.442 -0.583 -0.725 -0.863 -0.957 0

M 0 -2.21 -7.30 -15.83 -25.34 -36.24 -47.81 -59.45 -70.77 -78.47 0

M' 0 0.03 0.009 0.015 0.019 0.02 0.019 0.015 0.009 0.03 0

M 0 17.94 5.38 8.97 11.36 11.96 11.36 0.68 5.38 17.94 0

M totale 0 244.34 136.43 255.09 -334.16 -981.81 -1330.88 -1316.88 -740.49 570.68 0

347.38 454.01 648.12

L1

L2

L3

L1

L2

L3

N1

N2

N3

q

m1

m3

m2

N1 N2 N3

N 1 1767 kn

N 2 2616 kn

N 3 1767 kn

q 5.5 kn/m Hzh= 4.5

l 10.6 m A= 0.78

B= 4.12

D= 6.675

m1= 1.2

*Gjejmë sipërfaqen e tabanit të traut m2= 1.1

γ= 17.8

Ath= C= 3

K= 1

Ath= 12.45 m2 b= 2

R= 498.70

*Llogarisim gjërësinë e themelitRT 720

b= Rprer 1440

b 1.17 m ak= 0.4

bk 0.4

*Shohim nëse plotësohet kushti m 1.1

≥ 7 => 9.03

kolona

*Llogarisim “h”

L

N1 N2 N3

ΣNi Σqi*li

R

+

l

thA

l

b

kushti në prerje

h=

h 1.03 m

kushti në përkulje

h=

h 0.85 m

pervetesohet me e madhja

h 0.9 m

*Forma e prerjes tërthore – përvetësojmë drejtkëndësh

J=

Jx 0.071 m4

*Gjejmë konstantën e elasticitetit të traut

E 2.9E+07 Tabela 2.1 fq 76

α = E0 18000

μ0 0.35

α = 43.57 L 10.6 m

pranojm vleren qe eshte me afer tabeles se Simvuldit

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

*l1 1

10 15

÷

3h

12

b*

( )3

0

20 m

*E *b*l

1-m *E *J

π

Ndajme skemen reale ne skema elastike a1 5.3 m

a2 1 m

a3 0 m

β1 0.50

β2 0.09

β1 0.50

β2 0.09

β3 0 Px=P'*q

QX=Q'*q*b*l

MX=M'*q*b*l2

Ne baze te β nga tabelat I xjerrim koeficientat P' ; Q' ; M' dhe totali eshte llogaritur ne baze te formulave

L1 L1

L2

L1 L1

L2

N1

N2

N1

m1 m1

m2

aβ=

l

x x

x

P '*NP = M M'*N*l

b*lQ Q'*N

=

=

x x2

x

P '*NP = M M'*m

b*lQ '*m

Ql

=

=

x x2

x

P '*NP = M M'*m

b*lQ '*m

Ql

=

=

x x

x

P '*NP = M M'*N*l

b*lQ Q '*N

=

=

N1 1767 KN b 1.17 m

N2 2616 KN l 10.6 m

q 5.5 kn/m

P/P' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

P' 1.414 1.19 1.017 0.892 0.818 0.793 0.818 0.892 1.017 1.19 1.414

P 297.14 250.07 213.71 187.44 171.89 166.64 171.89 187.44 213.71 250.07 297.14

P' 3.864 2.857 2.075 1.515 1.81 1.068 1.8 1.515 2.075 2.075 3.864

P 548.46 405.52 294.53 215.04 256.91 151.59 255.49 215.04 294.53 294.53 548.46

P' -8.037 -4.964 -2.868 -1.501 -0.63 0 0.63 1.501 2.868 4.964 8.037

P -159.33 -98.41 -56.86 -29.76 -12.49 0.00 12.49 29.76 56.86 98.41 159.33

P' -3.73 -1.716 -0.149 0.97 1.614 1.865 1.614 0.97 -0.149 -1.716 -3.73

P -49.95 -22.98 -2.00 12.99 21.61 24.97 21.61 12.99 -2.00 -22.98 -49.95

P' 1.696 1.32 1.028 0.819 0.694 0.652 0.694 0.819 1.028 1.32 1.696

P 9.328 7.26 5.654 4.5045 3.817 3.586 3.817 4.5045 5.654 7.26 9.328

P totale 645.65 541.46 455.04 390.22 441.75 346.79 465.30 449.73 568.75 627.28 964.30

N1

N2

N1

m1 m1

m2

N1 1767 KN b 1.17 m m1 82 knm

N2 2616 KN l 10.6 m m2 157 knm

q 5.5 kn/m

Q/Q' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

Q' 0 0.13 0.24 0.334 0.419 0.5 -0.419 -0.334 -0.24 -0.13 0

Q 0 340.08 627.84 873.74 1096.10 1308.00 -1096.10 -873.74 -627.84 -340.08 0

Q' 0 0.335 -0.421 -0.244 -0.111 0 -0.111 -0.244 -0.421 -0.665 0

Q 0 591.95 -743.91 -431.15 -196.14 0.00 -196.14 -431.15 -743.91 -1175.06 0

Q' 0 -0.641 -1.025 -1.238 -1.343 -1.373 -1.343 -1.238 -1.025 -0.641 0

Q 0 -9.49 -15.18 -18.34 -19.89 -20.34 -19.89 -18.34 -15.18 -9.49 0

Q' 0 -0.269 -0.358 -0.313 -0.179 0 -0.179 -0.313 -0.358 -0.269 0

Q 0 -2.08 -2.77 -2.42 -1.38 0.00 -1.38 -2.42 -2.77 -2.08 0

Q' 0 0.05 0.066 0.059 0.033 0 -0.033 -0.059 -0.066 -0.05 0

Q 0 3.42 4.52 4.04 2.26 0.00 -2.26 -4.04 -4.52 -3.42 0

Q total 0 923.87 -129.50 425.88 880.95 1287.66 -1315.78 -1329.69 -1394.22 -1530.13 0

-843.13 -1459.14 272.21

N1

N2

N1

m1 m1

m2

N1 1767 KN b 1.17 m m1 82 knm

N2 2616 KN l 10.6 m m2 157 knm

q 5.5 kn/m

M/M' 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

M' 0 0.07 0.025 0.054 0.092 0.138 0.092 0.054 0.025 0.07 0

M 0 1941.07 693.24 1497.40 2551.12 3826.68 2551.12 1497.40 693.24 1941.07 0

M' 0 0.018 -0.035 -0.068 -0.086 -0.092 -0.086 -0.068 -0.035 -0.018 0

M 0 337.14 -655.56 -1273.65 -1610.80 -1723.18 -1610.80 -1273.65 -655.56 -337.14 0

M' 0 -0.035 -0.113 -0.234 -0.363 -0.5 0.363 0.234 0.113 0.035 0

M 0 -5.50 -17.74 -36.74 -56.99 -78.50 56.99 36.74 17.74 5.50 0

M' 0 -0.015 0.952 0.918 0.893 0.833 0.893 0.918 0.952 -0.015 0

M 0 -1.2 78.1 75.3 73.2 68.3 73.2 75.3 78.1 -1.2 0

M' 0 0.03 0.009 0.015 0.019 0.02 0.019 0.015 0.009 0.03 0

M 0 21.77 6.53 10.89 13.79 14.52 13.79 10.89 6.53 21.77 0

M totale 0 2293.26 104.54 273.17 970.35 2107.83 1084.33 346.65 140.02 1629.97 0

2375.26 2264.83 1711.97

N1

N2

N1

m1 m1

m2


N1

N2

N3

N1

N2

N3

q

201

242

249

244

249

283

369

528

780

1147

1652

438 370

3.16

315 995

723

459

162224

760

1530 1085

244347

136

255

454

334

981

1330

1316

740570

648

DIA

GR

AM

I I

MO

ME

NT

EV

E P

ER

KU

LE

SE

DIA

GR

AM

I I

FO

RC

AV

E P

RE

RE

SE

DIA

GR

AM

I I

PR

ES

INO

NE

VE

ne

ta

ba

nin

in e

tra

ut

ne

ba

zam

en

t e

las

tik

645

514

455

390

442

347

465

449

568

627

964

928

834

129426

881

1288

1459

1315

1329

1394

1530272

2293

2375105

273

970

2108

2265

1084

365

1401629

1711

DIA

GR

AM

I I

MO

ME

NT

EV

E P

ER

KU

LE

SE

DIA

GR

AM

I I

FO

RC

AV

E P

RE

RE

SE

DIA

GR

AM

I I

PR

ES

INO

NE

VE

ne

ta

ba

nin

in e

tra

ut

ne

ba

zam

en

t e

las

tik


LLOGARITJA E PLLAKES SE THEMELIT

Vlerat e forcave normale qe shkarkojne kolonat ne pllake

kolona vlera ni ne knkolona vl ne kn

1 431 11 1311

2 1060 12 2616

3 1767 13 0

4 0 14 0

5 0 15 680

6 681 16 1094

7 1236 17 1767

8 0 18 0

9 0 19 0

10 808

K1 K2 K3

K6 K7

K10K11

K12

K15 K16 K17

1.0 2.9 6.4 1.0

1.0

4.3

4.3

1.0

5.3

5.3

5.65 5.65

X

Y


Hapi I parë

Zgjedhim per pllaken beton me rrrezistenc ne prerje Rpr.Lartesia e pllakes nga kushti del:

a 5.65 m L 11.3 m

b 5.3 m B 10.6 m

ak 0.4 m μ0 0.35 mvaresisht nga dheu tabela 2.1 fq 76

bk 0.4 m E0 12000 t. 2.3

Rpr 1440

*Llogarisim lartësinë e themelit*

nga kushti në prerje kemi

h= Nmax 2616 KN

m 1.1

h 1.03 m

Llogarisim shtangësinë cilindrike të pllakës*

E 3.40E+06 kpa nga tabela 2.1

D= μ 0.166 koef I puasonit per betonin

D 320420.88 kPa*m

*Llogarisim treguesin e elasticitetit të të pllakës*

S=

S 22.68

α=

α 1.07

S > 3.75 ateher bëhet fjalë për pllakë elastike.

Hapi I dytë

*Transferojmë të gjitha ngarkesat në qendër të pllakes (në pikën O)*

= 2a*2b*h*γ Nth 3090.91 KN

= 13451 KN

a

b

( )2

0

20

*E *b*a

* 1-

π

D μ

( )3

2

E*h

12* 1-μ

( )k k

N

2 a b *Rprer*m+

4

α


Mx=(680*4.3+1094*4.3+1767*4.3-(431*4.3+1060*4.3+1767*4.3+681*1.81+1236*1.81))

My=680*4.65+808*4.65+431*4.65+1094*1.75+1311*1075+1236*1.75+1060*1.75-

(17687*4.65+2616*4.65+1767*4.65)

Mx -2252.87 KNm

M -11447.4 KNm

Hapi I tretë *Llogarisim sforcimin n tabanin e pllakes

Per kete qellim llogarisim peshen e pllakes*

127.46 KNm

148.75 KNm

84.01 KNm

192.20 KNm

K1 K2 K3

K6 K7

K10K11

K12

K15 K16 K17

X

Y

s A s

B

s C s

D

= = −P x

A B

x

N Mσ σ

A W

=A Bσ σ

= = +P xD C

x

N Mσ σ

A W=D Cσ σ

= = −CP Y

A

Y

N Mσ σ

A W= CAσ σ

= = −DP Y

B

Y

N Mσ σ

A W= DBσ σ


Hapi I katertë

*Ndajmë themelin në tre rrypa horizontal dhe katër rrypa vertikal

K1 K2 K3

K6 K7

K10K11

K12

K15 K16 K17

10

.6

3.2

53

.05

52

.15

2.1

45

K1 K2 K3

K6 K7

K10K11

K12

K15 K16 K17

11.3

2.475 4.65 4.175


Hapi I pestë

*Për secilin rryp ne drejtim X veprojmë si më poshtë*

Për Rx1

b1 2.145 m

l 11.3 m

bi/2 1.07 m

σ ose q 138.72 kPa

-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat ështëNgarkesat nga kolonat K1 K2 K3

Np= 3258 KN K1 431 KN

K2 1060 KN

K3 1767 KN

-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është

Rp= q* l* b

Rp 3362.31 KN

ngarkesa mesatare është

Nm=

Nm 3310.15 KN

-presioni i modifikuar në taban është

qmod 136.57 kPa

-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin

F=

F 1.02

N1= 431 * 1.01600808117838= 437.90 KN

N2= 1060 * 1.01600808117838= 1076.97 KN

N3= 1767 * 1.01600808117838= 1795.29 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


Për Rx2bi 2.15

l 11.3

bi/2 1.08 m

σ ose q 139.04 kPa

-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat ështëNgarkesat nga kolonat

Np= 1917 KN K6 681 KN

K7 1236 KN


Rp= q* l* b

Rp 3378 KN


Nm=

Nm 2647.50 KN


qmod 108.97 kPa


F=

F 1.38

N6= 681 * 1.38106469090711= 940.51 KN

N7= 1236 * 1.38106469090711= 1707.00 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


Për Rx3bi 3.055 m

l 11.3 m

bi/2 1.53 m

σ ose q 197.57 kPa


Np= 4735 KN K10 808 KN

K11 1311 KN

K12 2616 KN


Rp= q* l* b

Rp 6820.33 KN


Nm=

Nm 5777.67 KN


qmod 167.36 kPa


F=

F 1.22

N10= 808 * 1.22020384542564= 985.92 KN

N11= 1311 * 1.22020384542564= 1599.69 KN

N12= 2616 * 1.22020384542564= 3192.05 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


Për Rx4bi 3.25 m

l 11.3 m

bi/2 1.63 m

σ ose q 210.18 kPa


Np= 3542 KN K15 681 KN

K16 1094 KN

K17 1767 KN


Rp= q* l* b

Rp 7718.8 KN


Nm=

Nm 5630.40 KN


qmod 153.31 kPa


F=

F 1.59

N15= 681 * 1.58961018770371= 1082.52 KN

N16= 1094 * 1.58961018770371= 1739.03 KN

N17= 1767 * 1.58961018770371= 2808.84 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


Hapi I gjashtë

*Për secilin rryp ne drejtim Y veprojmë si më poshtë*

Për Ry1bi 2.475 m

l 10.6 m

bi/2 1.24 m

σ ose q 116.59 kPa


Np= 2600 KN K1 680 KN

K6 808 KN

K10 681 KN

K15 431 KN


Rp= q* l* b

Rp 3058.7 KN


Nm=

Nm 2829.35 KN


qmod 107.85 kPa


F=

F 1.09

N1= 680 * 1.08821172691964= 739.98 KN

N6= 808 * 1.08821172691964= 879.28 KN

N10= 681 * 1.08821172691964= 741.07 KN

N15= 431 * 1.08821172691964= 469.02 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


Për Ry2bi 4.65

l 10.6

bi/2 2.33 m

σ ose q 219.05 kPa


Np= 4701 KN K2 1094 KN

K7 1311 KN

K11 1236 KN

K16 1060 KN


Rp= q* l* b

Rp 10796.7 KN


Nm=

Nm 7748.87 KN


qmod 157.21 kPa


F=

F 1.65

N2= 1094 * 1.64834471135631= 1803.29 KN

N7= 1311 * 1.64834471135631= 2160.98 KN

N11= 1236 * 1.64834471135631= 2037.35 KN

N16= 1060 * 1.64834471135631= 1747.25 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


Për Ry3bi 4.175 m

l 10.6 m

bi/2 2.09 m

σ ose q 196.67 kPa


Np= 6150 KN K3 1767 KN

K12 2616 KN

K17 1767 KN


Rp= q* l* b

Rp 8703.61 KN


Nm=

Nm 7426.81 KN


qmod 167.82 kPa


F=

F 1.21

N3= 1767 * 1.20761081813223= 2133.85 KN

N12= 2616 * 1.20761081813223= 3159.11 KN

N17= 1767 * 1.20761081813223= 2133.85 KN

*2

= +l

bD1

-A

A

σ σσ σ

2

NP

+P

R

mod= m

p

q* Nq

R

m

p

N

N


RRYPAT Np [ KN ] Rp [ KN ] Nm [ KN ] qmod [ kPa ] F N' 1 2 3

437.90

3258 3362.31 3310.15 136.57 1.016 1076.97 68.28 -231.324 68.28

b1= 2.145 m l= 11.3 m 1795.29

940.51 pika 2 djathtas

1917 3378 2647.50 108.97 1.381 1707.00 54.49 -1898.72 806.38

b2= 2.15 l= 11.3 m

985.92

4735 6820.33 5777.67 167.36 1.220 1599.69 83.68 -1586.38 83.68

b3= 3.25 m l= 11.3m 3192.05

1082.52

3542 7718.8 5630.4 153.3 1.590 1739.03 76.66 -1973.38 76.66

b4= 3.25m l= 11.3 m 2808.84

739.98

2600 3058.70 2829.35 107.85 1.088 879.28 53.92 -1667.23 -3258.72

741.07

b4= 2.475m l= 10.6 m 469.02

1803.29

4701 10796.74 7748.87 157.21 1.648 2160.98 78.60 -1914.38 -9457.51

2037.35

b4= 4.65m l= 10.6 m 1747.25

2133.85

6150 8703.61 7426.81 167.82 1.208 3159.11 83.91 -4911.9 83.91

b4= 4.175m l= 10.6 m 2133.85

808 1311 2616Rx3

681 1236

Rx2

430 1060 1767Rx1

681 1094 1767Rx4

681 1060 17671767Ry1

1094 1311 10601236Ry2

1767 2616 1767Ry3

437.9

01076.9

71795.2

9

68.28

231.324

68.28

940.5

11707

54.49

1898.72

985.9

21599.6

93192.0

5

83.68

1586.38

83.68

Rx1

Rx2

Rx4

qm

od

=136.5

7

qm

od

=108.9

7

qm

od

=167.3

6

1082.5

21739.0

32808.8

4

76.66

1973.38

76.66

qm

od

=153.3

Rx3

Skem

a e

ng

ark

imit

te r

ryp

it R

X d

he

dia

gra

mi i m

om

en

teve p

erk

ule

se

73

9.9

88

79

.28

46

9.0

27

41.0

7

53.92

1667.22

3258.72

53.92

10

83.2

92

16

0.9

81

74

7.2

52

03

7.3

5

78.60

1914.38

9457.51

78.60

213

3.8

53

159

.11

21

33.8

5

83.91

4911.9

83.91

Ry 1

Ry2

Ry3

qm

od

=1

07.

85

qm

od

=15

7.2

1

qm

od

=16

7.8

2

LLOGARITJA E THEMELEVE ME PILOTA

N= 2616 KN

M= 314 KNm

Q= 209 KN

*Profili gjeologjik dhe pilota*

RERE E IMET

γ= 18.5 KN/m3

Φ= 24

Ik

SURERERE

γ= 17.8 KN/m3

Φ= 25

Ik 0.43

SUREARGJILE

γ= 18.7 KN/m3

Φ= 22

Ik -0.07

hj 1 m

l1 0.3 m

l2 5 m

l3 2 m

d 0.4 m

N

Q

M

1.3

5

10

l1

l2

l3


*Llogarisim aftësinë mbajtëse sipas dheut*Pilot shtyll

Pilote e varur P= Pσ

P= PF + Pσ

Llogaria e aftesise mbajtese te pilotes se varur

Ap 0.13 m2

Up 1.26 m

2

p*

A4

π=

d

pU *= π d

1.3

5

hj

l1

l2

l3

z1

z2

z3

p fP m*k[ R*Ap*m U * m * ]σ= + ∑ i il * f

Per a pilota me goditje nxjerrim parametrat e nevojshme nga libri(323 tab 3.4 : 3.5)

1 z 8.3 m

1 nga tabela 3.3 per z=8.3 dhe ik=-0.07

R 9900 Kpa

Ferkimi kufitare

zi = dhe granulumetria per dherat jo kohezive

zi = dhe Ik per dherat kohezive nga libri (321 tab 3.2)

fi

z1 1.15 m Ik f1 23 per rera te imta

z2 3.8 m Ik 0.43 f2 16

z3 7.3 m Ik -0.07 f3 60

m 1

k 0.7

aftesia mbajtese e pilotes se varure eshte

P 1,052.85 KN

Llogaria e aftesise mbajtese te pilotes shtylle

k 0.17

P 211.492 KN

*Llogarisim numrin e pilotave*

μ=(1.1-1.3)

μ= 1.3

N 2616

P 1,052.85

n 3.23 marrim dy pilota

n 2

*Vendosja në jastëk e pilotave (n= 2 pilota)

σmmf

P m* * * Pk R A=

=N

n * μP

2

j ih l+

2

j ih l+

amin= 3*d

amin 1.2 m

c= 0.70*d

c 0.28 m

bj 0.962 m

lj 2.6 m

*Llogaritja e ngarkesës nga konstruksioni në cdo pilot*

γmes 20

Hzh 1 m

Nj 50.024 KN

PON 1318 KN

ne rastin tone

xi 0.6 m

0.72 m

M= 314 KNm

P01 1632 KN

P01=P02

c

amin=1.2 m

2.6 m

0.962 m

2 2

* *x i

i i

y iM y M x

y x

+= ± ±

∑ ∑

jOi

N NPn

*j jl+

= ……… =j

ON j zh mesN NP .N b* h * γ

n

2

*

i

y i

x

M x+= ±

∑

jOi

N NPn

2 20.6 2 0.72= =∑ iX *

2∑ iX

fundamente 140518042858-phpapp02

Documents