ZID DE SPRIJIN DIN PAMANT ARAMAT

He 8.9m L' 0.7 H 0.7H L 10m

Df 1.5m adancimea de fundare

H He Df 10.4m q 25kN

m2

ϕkz 12.09deg ϕkt 17.3deg

ckz 7.09kPa ckt 15.2kPa

γkz 18.2kN

m3

γkt 19.1kN

m3

Verificarea la lunecare-se face in starea limita ultima GEO

Pentru verificarea la lunecare se recomanda folosirea coeficientilor partiali de siguranta pentruCP3 (A2+M2+R3)

Stabilirea coeficientilor partiali de siguranta pentru CP3

Actiuni : γGl 1.0 pentru actiuni permanente (favorabile/nefavorabile)

γQl 1.3 pentru actiuni variabile (nefavorabile)

Parametrii geotehnici

γφl 1.25 pentru unghiul de frecare intern efectiv

γc'l 1.25 pentru coeziunea efectiva

γγl 1.0 pentru greutatea volumica

Rezistenta totala a pamantului

γR.h 1.0 pentru rezistenta la lunecare

Valorile de calcul a parametrilor geotehnici:

γd

γkt

γγl19.1

kN

m3

cdt

ckt

γc'l12.16 kPa

tan ϕkz deg 0.211 deg

Evaluarea presiunilor active si a impingerii pamantului:

Coeficientul de impingere activa a pamantului (dupa teoria Coulomb)

φ ϕkt δ ϕkz

α 0

β 0

kacos φ α( )( )

2

cos α( )( )2

cos α δ( ) 1sin φ δ( ) sin φ β( )

cos α δ( ) cos β α( )

2

0.485

pa0 γQl q ka γGl 2 cdt ka 1.173kN

m2

pa1 γQl q ka γGl γd H ka 2 cdt ka 95.18kN

m2

Impingerea activa Pa 0.5 H pa1 494.935kN

m

Descompunerea impingerii dupa orizontala si verticala

Pah Pa cos α δ( ) 483.957kN

m cos δ( ) 0.978

sin δ( ) 0.209

Pav Pa sin α δ( ) 103.663kN

m

EVALUAREA IMPINGERII PAMANTULUI

P'a 0.5 γd H2

ka 501.037kN

m

Paq q H ka 126.117kN

m

EVALUAREA GREUTATII SI A SUPRASARCINII

G L H 1 m γd 1.986 103

kN

Q q L 250kN

m

Q' 0kN

m pentru verificarea la luncare deoarece ar fi un efort favorabil

Gcp G

Qcp 1.3 Q 325kN

m

>Stabilitatea la alunecare la contactul umplutura armata/teren

Rh Pah 483.957kN

m

Rv 1G1

m Pav Q' 2.09 10

3

kN

m

Rv tan ϕkt cdt L 772.582kN

m

Conditia impusa R(h)<=R(v)*tan(ϕ.kz)+c.dt*L VERIFICA

>Stabilitatea la alunecare la contactul armatura/teren

δa 0.85..0.95( ) tan ϕkz 0.85..0.95 unghiul de frecare dintre armatura si teren pentru geogrila

fal 1 factor partial pentru alunecare pe talpa

Rh 483.957kN

m

RvlG Q m( )

m2.236 10

3

1

mkN

0.85 tan ϕkz 0.182

0.95 tan ϕkz 0.203

0.203 Rvl ckz L 524.889kN

m

Verifica

>Verificare la presiune pe teren

-Presiunea pe baza

Df 1.5myh

1 H

33.467 m

γd 19.1kN

m3

Med Pah yh PavL

2

m 1.159 103

m kN

γd Df 28.65kN

m2

RvcpG

mQcp Pav 2.415 10

3

kN

m

eB

Med

Rvcp m0.48 m

L

61.667 m e.B < L/6

σv

Rvcp

L 2 eB267.157 kPa

L' 1m

B L

B' B 2 eB 9.04 m

Pentru unghiul de frecare a terenului de sub pamantul armatavem urmatorii coeficienti

ϕkt 17.3 deg

Nq eπ tan ϕkt

tan 45ϕkt

2

6.256

Nc Nq 1 1

tan ϕkt 16.874

Nγ 2 Nq 1 tan ϕkt 3.274

m'

2B'

L'

1B'

L'

1.1

A' L' B' 9.04 m2

iq 1483.9

2415 9.04 15.21

0.311

m'

0.815

ic 1483.9

2415 9.04 15.21

0.311

m' 10.677

iγ iq

1 iq Nc 0.311

0.78

pcr ckt Nc ic 0.5 γkt L Nγ iγ 417.647 kPa

Conditia verifica deoarece σ.v= 267.157 kPa < pcr= 417.647 kPa

CAPACITATEA PORTANTA A ARMATURII NU ESTE DEPASITA

Calculul fortei maxime de intindere in armatura

Conform tabelului atasat rezulta

Determinarea factorilor partiali pentru armaturi

fm11 Fabricatie - acopera posibilele reduceri ale capacitatii materialelor in comparatie cu valorile caracteristicile determinate in cadrul procedurilor de control si posibilele eroride determinare

fm12 Extrapolarea datelor din incercari - ia in considerare increderea in evaluarea rezistenteipe termen lung a materialelor. Poate varia in functie de durata de viata a structurii.

fm21 Posibilitatea de deterioare - in in considerare deteriorarea din timpul executiei

fm22 Influenta mediului - ia in considerare degradarea datorata conditiilor de mediu

Se poate defini factorul partial de material, f.m ca fiind

fm111 1

fm112 1

fm11 1

fm121 1

fm122 1.6

fm12 1

fm21 1.6 fm22 1.1

fm1 fm11 fm12 1

fm2 fm21 fm22 1.76

fm fm1 fm2 1.76

Dispunerea armaturilor

Tk 95kN

m

Td

Tk

fm53.977

kN

m

Pentru cota z=10.4m unde impingerea este maxima se calculeaza valoarea

Sv

Td

γkz H ka q ka 1.20.433 m Se considera distanta dintre geogrile de 40 cm

Se ia distanta dintre armaturi Sva 0.3m

Forta de intindere datorata sarcinilor concentrate verticale (date de fundatii de latime b)

Ti2 0

Forta de intindere datorata sarcinilor concentrate orizontale (date de fundatii de latime b)

Ti3 0

Forta de intindere maxima din armatura "i" este:

Til 63.73kN

m

Tim Til Ti2 Ti3 63.73kN

m

Verificarea armaturii la smulgere

ξ 45ϕkz

2 44.894

90 ξ 45.106

tan 45ϕkz

2

deg

0.996

cota Lai Lpi til X Pi

0.80 9.5616 0.4384 11.08826 3.196736 22

1.60 8.7648 1.2352 14.968 1.119538 22

2.40 7.968 2.032 18.84303 0.675098 22

3.20 7.1712 2.8288 22.71306 0.482293 22

4.00 6.3744 3.6256 26.70458 0.376562 22

4.80 5.5776 4.4224 30.78683 0.309788 22

5.10 5.2788 4.7212 32.34488 0.29074 22

5.40 4.98 5.02 33.91943 0.274045 22

5.70 4.6812 5.3188 35.51158 0.259306 22

6.00 4.3824 5.6176 37.12246 0.246209 22

6.30 4.0836 5.9164 38.75322 0.234503 22

6.60 3.7848 6.2152 40.40506 0.223987 22

6.90 3.486 6.514 42.07921 0.214498 22

7.20 3.1872 6.8128 43.77693 0.205899 22

7.50 2.8884 7.1116 45.49953 0.198078 22

7.80 2.5896 7.4104 47.24838 0.190943 22

8.10 2.2908 7.7092 49.02487 0.184412 22

8.40 1.992 8.008 50.83046 0.17842 22

8.70 1.6932 8.3068 52.66668 0.172908 22

9.00 1.3944 8.6056 54.53509 0.167827 22

9.30 1.0956 8.9044 56.43734 0.163136 22

9.60 0.7968 9.2032 58.37515 0.158795 22

9.90 0.498 9.502 60.35031 0.154775 22

10.20 0.1992 9.8008 62.36469 0.151045 22

10.40 0 10 63.73037 0.148708 22

u