gestion des eaux de ruissellement etude hydraulique
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ALPES ASSAINISSEMENT
ISDND VENTAVON GESTION DES EAUX DE RUISSELLEMENT
ETUDE HYDRAULIQUE Amélioration du dispositif de gestion des ERI
Alpes Assainissement ISDND VENTAVON
Gestion des eaux de ruissellement ETUDE HYDRAULIQUE
Amélioration du dispositif de gestion des ERI
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Emetteur Arcadis Agence de Marseille Immeuble CAP AZUR Ilôt M3 Euromed 67 Rue Chevalier Paul CS 30321 13236 Marseille cedex 02 Tél. : +33 (0)4 96 14 59 59 Fax : +33 (0)4 91 72 36 84
Réf affaire Emetteur 17-000342 51-3279 Chef de Projet A LABASTIE Auteur principal S. DREGER / C. MICHEL Nombre total de pages 21+annexes
Indice Date Objet de l’édition/révision Etabli par Vérifié par Approuvé
par
A 12/04/2017 Première diffusion Sophie
DREGER
Guylain
ANGUIL
Aurélie
LABASTIE
B 10/10/2017 Minimisation des volumes de terrassement et ajustement des
contraintes autour du bassin ERI – MAJ selon minutes Arcadis du
15/05/07 validé par le client fin aout 2017
Céline
MICHEL
Aurélie
LABASTIE
Patrick
BASTIDE
C 14/11/2017 Prise en compte remarque §3.1 VEOLIA Céline
MICHEL
Aurélie
LABASTIE
Patrick
BASTIDE
Il est de la responsabilité du destinataire de ce d ocument de détruire l’édition périmée ou de l’annot er « Edition périmée ». Document protégé, propriété exclusive d’ARCADIS ESG. Ne peut être utilisé ou communiqué à des tiers à des fins autres que l’objet de l’étude commandée.
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TABLE DES MATIERES
1 INTRODUCTION 4
2 PRESENTATION DU SITE 5
3 GESTION DES EAUX DE RUISSELLEMENT 6
3.1 Principe de gestion des eaux du site et diagnostic 6
3.2 Proposition d’amélioration de la gestion des ERI 7
3.2.1 Partie Nord 7
3.2.2 Partie Est 8
3.2.3 Partie Sud-Est 8
3.2.4 Partie Ouest 8
3.3 Dimensionnement des fossés 10
3.3.1 Méthodologie 10
3.3.2 Application au site de Ventavon 12
3.4 Bassin de gestion des ERI 16
Liste des annexes
ANNEXE 1 PLAN TOPOGRAPHIQUE DE L’EXISTANT
ANNEXE 2 PLANS DE PRINCIPE DES AMENAGEMENTS HYDRAULIQUE
PROPOSES POUR AMELIORER LA GESTION DES ERI (2 PHASE S)
ANNEXE 3 COUPES ET PROFILS DE PRINCIPE DES TRAVAUX
PROPOSES
ANNEXE 4 PRE-DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES
ANNEXE 5 PLAN SIMPLIFIE DES BASSINS VERSANTS (HYPOTHESE
POUR ESTIMATION DU VOLUME DU BASSIN ERI)
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1 INTRODUCTION
Dans le cadre de l'exploitation et de la réalisation du dossier de demande d’autorisation d’exploiter en vue de la mise en conformité du site de Ventavon (05), Alpes Assainissement souhaite faire réaliser une étude hydraulique concernant la gestion des eaux de ruissellement interne (implantation et dimensionnement des fossés de collecte, redimensionnement du bassin de stockage des eaux de ruissellement internes) conformément aux recommandations de l’Arrêté Ministériel du 15 février 2016.
La présente note décrit les hypothèses retenues, les méthodologies de pré-dimensionnement ainsi que les dispositifs proposés.
Il s’agit d’une étude de stade avant-projet, qui devra être complétée par des études de dimensionnements plus détaillées en fonction des choix retenus.
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2 PRESENTATION DU SITE
Le site de Ventavon est actuellement en cours d’exploitation.
Il est divisé en quatre casiers, présentant à ce jour les caractéristiques suivantes :
� Casiers 1 et 2 : arrivés au terme de leur exploitation, équipés de couvertures finales constituées, de bas en haut, des éléments suivants :
� géomembrane de 1.5 mm (en PEHD) ;
� géosynthétique de drainage des eaux ;
� 70 à 80 cm de terre végétale.
� Casier 3a (ou casier 3 Nord) : en cours d’exploitation, partiellement recouvert en partie sommitale d’une couverture provisoire en matériaux argileux ; sur le flanc Ouest, le talus est constitué par une superposition de diguettes en argile formant deux risbermes de 3 à 4 m de large. Il est à noter que ce flanc a été recouvert par une carapace en matériaux granulaires, vraisemblablement pour limiter le ravinement.
� Casier 3b (ou casier 3 Sud) : aménagé conformément à la réglementation en termes de barrières de sécurité passive et active, en attente d’exploitation.
Pour les casiers 3a et 3b, la couverture finale sera conforme aux recommandations de l’Arrêté Ministériel du 15 février 2016, sans mise en œuvre d’une géomembrane.
Dans cet optique, le client envisage la mise en œuvre de bas en haut d’une étanchéité assurée par 0,5 m de matériaux argileux de perméabilité inférieure à 10-9 m/s, puis d’un géosynthétique de drainage et d’une couverture terreuse de 1 à 1,5 m d’épaisseur.
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3 GESTION DES EAUX DE RUISSELLEMENT
3.1 Principe de gestion des eaux du site et diagnos tic
Sur le principe, l’ensemble des eaux du site en exploitation, est géré via des fossés périphériques, raccordés sur un unique bassin situé en partie Sud-Ouest de la zone.
Lors de la visite de site réalisée le 28 mars 2017, il a été constaté les éléments suivants :
� Au Nord, la plateforme réalisée sur une partie du casier 3a en exploitation, présente une pente très faible voire inverse par rapport au fossé périphérique. De plus, ce dernier est discontinu et présente des pentes très faibles voire nulle.
� Dans l’angle Nord-Est du casier 1, le réaménagement forme une cuvette ne permettant pas aux eaux de couverture de s’écouler correctement vers la piste et le fossé.
� A l’Est, un fossé est partiellement existant en bordure de site ; il pourra être en partie réutilisé dans le cadre du présent projet.
� Au Sud, une descente d’eau en géomembrane existe et semble fonctionnelle (à vérifier en période de crue), il manque un ouvrage de réception de type « dissipateur » et le fossé « géomembrané » existant en pied (en amont du bassin ERI) est encombré et présente une pente faible.
� Côté Ouest du Casier 3 en cours d’exploitation, le flanc est constitué de deux risbermes telles que prévues au plan de réaménagement du Dossier de Demande d’Autorisation d’Exploiter. Aucun fossé n’existe mis à part en bordure du casier 3b (casier 3 Sud), mais ce dernier est de section insuffisante pour gérer les eaux à terme et présente une pente trop faible voire localement nulle.
� De manière générale, la capacité et la pente des ouvrages enterrés est à vérifier en considérant une pluie décennale.
� La bassin ERI existant voit sa capacité de stockage limité par un fil d’eau d’entrée relativement bas (environ 541 NGF pour une plateforme située vers la cote 543 NGF).
Remarque sur les eaux de ruissellement externes (ERE)
Au Nord, on note l’absence de fossé de gestion des eaux de ruissellement externes au site. Ce sujet n’est pas l’objet de la mission, mais la réalisation d’un fossé externe au droit du chemin existant serait envisageable selon le client. Dans ces conditions, la présente étude considère que ces eaux seront détournées et n’interfèrent pas avec les ERI.
Ainsi, les volumes d’eau provenant de l’extérieur n’ont pas été pris en compte dans les calculs présentés dans ce document.
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3.2 Proposition d’amélioration de la gestion des ER I
Sur la base des constats réalisés et des débits à évacuer (estimés au §. 0), il a été recherché, pour chaque section du site (Nord, est, Ouest, Sud), la solution de reprise nécessitant un volume de terrassement minimum tout en permettant une gestion gravitaire des eaux vers le bassin ERI existant, via la réalisation de fossé simple, étanché avec une géomembrane.
Pour ces travaux, on distinguera deux phases :
� Une phase intermédiaire correspondant globalement à la situation actuelle, avant exploitation du casier 3b (casier 3 Sud) jusqu’à son 1er niveau de risberme ;
� Une phase finale, correspondant à la fin de l’exploitation.
Les différences de travaux à réaliser pour ces deux phases ne concernent que les fossés Ouest et Nord-Ouest.
Les propositions d’adaptation sont illustrées sur l es plans en Annexe 2 et coupes et Annexe 3.
3.2.1 Partie Nord En partie Nord, les pentes existantes du dôme sont faibles. Dans l’attente de l’exploitation de cette zone, il sera maintenu une pente des plateformes globalement dirigée vers le Sud-Ouest, où une descente d’eau provisoire est à créer.
Ainsi le fossé Nord-Ouest définitif ne sera à réaliser qu’après la réalisation du dôme dans cette partie du site. A ce moment, il conviendra de rehausser la piste dans sa partie Ouest, de manière à créer un fossé d’ouest vers l’est avec une pente moyenne de 0,7%.
La partie Est du fossé Nord, sera à réaliser dès que possible, en parallèle du rechargement de l’angle Nord-Est du casier 1 (suppression de la cuvette existante). Ce rechargement sera réalisé de préférence avec de la terre végétale pour permettre une revégétalisation rapide.
Le fossé sera réalisé en bordure de la piste après qu’elle ait été réhaussée.
Figure 1 : Coupe type fossé Nord, partie Est
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3.2.2 Partie Est Dans la partie Est, le nouveau fossé est a été calé de manière à maintenir le fil d’eau du passage sous piste existant en amont immédiat de la descente d’eau actuelle (en extrémité Sud du fossé Est actuel, soit à la cote 566,2 NGF) et afin de maintenir une profondeur de fossé d’au moins 40 cm.
Cela conduit à proposer les principes suivants, de l’amont vers l’aval (soit depuis l’angle Nord-Est vers le Sud) :
� Remplacement de la canalisation existante, par un ouvrage équivalent mais calé plus haut en altitude, cela après rehausse de la piste (fil d’eau de la canalisation existante : 569,3 NGF � fil d’eau de la nouvelle canalisation : 570,1 NGF) ;
� Réalisation d’un fossé en bordure Est de la piste rehaussé, pente 0,5% sur une centaine de mètre ;
� Puis reprofilage du fossé existant avec une pente de 1% minimum jusqu’au passage sous piste existant ;
� Remplacement du passage sous piste de capacité insuffisante et réalisation d’un entonnement pour éviter les débordements vers le Sud
Figure 2 : Coupe type fossé Nord, partie amont
3.2.3 Partie Sud-Est La descente d’eau existante sera remplacée par un ouvrage neuf, en enrochements liaisonnés par exemple, soigneusement raccordé à l’ouvrage sous piste (situé en amont). Elle est à compléter avec un ouvrage de dissipation à réaliser à son pied.
La canalisation existante en pied n’est apparemment pas fonctionnelle, il convient de la remplacer par un fossé, voire par la continuité de la descente d’eau en enrochements liaisonnés.
Enfin le fossé existant bien que plus ou moins fonctionnel, sera de préférence repris par la création d’un fossé en géomembrane ou en béton présentant une pente d’au moins 1%.
3.2.4 Partie Ouest Côté Ouest, les eaux peuvent être gérées sur plusieurs niveaux, du fait de la présence des risbermes, on privilégiera la gestion des eaux au niveau des risbermes dans la mesure du possible afin de conserver une largeur minimum pour la piste en pied.
En partie amont où des risbermes sont existantes, ces dernières seront profilées (dans l’épaisseur de la couche d’argile) de manière à former un fossé large. Ce fossé sera raccordé à la descente d’eau provisoire puis à terme à la première risberme du casier 3b.
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Figure 3 : Coupe type fossé Ouest, partie amont
Au niveau de la piste Ouest, les eaux seront gérées via :
� Un fossé aval provisoire (avant réalisation de la première risberme du casier 3b), à réaliser en bordure Ouest de la piste et à raccorder au bassin ou à sa canalisation amont (arrivée Ouest) ;
� Un fossé amont, qui se rejettera provisoirement (avant exploitation du casier 3b) sur le fossé aval provisoire, puis à terme dans un ouvrage enterré situé sous la première digue du casier 3b ;
� Un ouvrage enterré placé sous la première digue du casier 3b, après réhausse de la piste, afin de présenter une pente d’au moins 1%.
Figure 4 : Coupe type fossé Ouest, partie aval
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3.3 Dimensionnement des fossés Les fossés de collecte seront dimensionnés sur la base d’une pluie de durée égale au temps de
concentration du bassin versant pour une période de retour décennal.
3.3.1 Méthodologie
Les débits ont été estimés avec la méthode rationnelle qui repose sur le concept du temps de
concentration et suppose une linéarité de la transformation de la pluie en débit. Le temps de
concentration est défini comme étant le temps mis par l’eau pour rejoindre l’exutoire depuis le
point le plus éloigné (en durée d'écoulement). Cette méthode permet de calculer le débit de pointe
Q(T) de période de retour (T) à l’exutoire d’un bassin versant de surface S et de coefficient de
ruissellement Cr pour une averse ayant une durée égale au temps de concentration tc et
d’intensité moyenne i(tc, T) de période de retour T.
Q = 1 / 3,6 x S x Cr x i
Avec :
Q : débit à évacuer (m3/s)
S : surface de l’impluvium (km2)
Cr : coefficient de ruissellement
i : intensité de la pluie (mm/h)
Intensité de pluie
L’intensité de pluie est fournie pour différentes durées de pluie pour la station de Laragne
Montéglin (données Météo France), cf. tableau ci-après.
Durée pluie Hauteur
(mm)
Intensité de pluie équivalente
(mm/h)
6 minutes 11.3 mm 113
15 minutes 22.5 mm 90
30 minutes 30.7 mm 61
1 heure 39.3 mm 39
2 heures 48.3 mm 24
Tableau 1 : Evaluation de l’intensité des pluies se lon la durée de puie
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Temps de concentration
L’estimation du temps de concentration est réalisée au moyen des formules empiriques
suivantes :
Formule de Turazza :
tc = 0.1 [(S.L)1/3 / P1/2]
Avec :
tc : temps de concentration (h)
S : surface du bassin versant (km2)
L : ligne de plus grande pente (km)
P : pente du site (m/m)
Dimensionnement des fossés de collecte des eaux plu viales
Le débit évacuable par un ouvrage hydraulique est donné par la formule de Manning-Strickler (loi
hydrodynamique des écoulements uniformes à surface libre) :
Q = S K Rh 2/3 pente1/2
Avec :
Q : débit évacuable par l’ouvrage (m3/s)
K : rugosité de l’ouvrage (coefficient de Strickler)
Rh : rayon hydraulique (m)
S : section mouillée (m2)
Avec Rh = S / P
P : périmètre mouillé (m)
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3.3.2 Application au site de Ventavon
Le réseau de collecte et de transport des eaux de ruissellement a été dimensionné pour un
épisode pluvial de fréquence décennal et de durée égale au temps de concentration (cas le plus
défavorable).
Le site, dans sa version réaménagée, a été décomposé en 3 sous-bassins versants de base :
Le calcul du temps de concentration a été réalisé en considérant le haut du dôme du projet de
réaménagement jusqu’à la zone de bassin, pour chaque sous-bassin versant.
1
3
2
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Sous-
bassin
versant
Superficie
(km 2)
L (m) Pente % Temps de
concentration
– Turazza
(min)
1 0,04081 900 4 10
2 0,04587 700 5 9
3 0,02327 200 18 2
Tableau 2 : Temps de concentration et hauteur d’eau associées
L’intensité de pluie servant au dimensionnement des fossés a été considérée pour une pluie de
durée la plus proche du temps de concentration (mais jamais inférieure à 6 min), soit ici une
intensité de 113 mm/h, ce qui constitue une approche sécuritaire pour le dimensionnement des
fossés.
La méthode rationnelle est ensuite appliquée à chaque secteur de talus pour dimensionner le
fossé en pied de dôme gérant l’ensemble des talus supérieurs.
Le coefficient de ruissellement qui a été considéré pour le dimensionnement des fossés, est de
0,7 (valeur la plus forte au droit du réaménagement, hors pistes).
Sous-bassin
versant
Superficie
(km 2)
Hauteur
d’eau (mm)
Coefficient de
ruissellement
Débit à évacuer
(m3/s)
1 0,04081 113 0.7 0.91
2 0,04587 113 0.7 1.02
3 0,02327 113 0.7 0.52
Tableau 3 : Débits global à évacuer pour chaque bas sin versant
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Autrement dit, en première approche il convient de vérifier que les ouvrages hydrauliques peuvent évacuer :
Partie Est :
Partie Ouest :
Fossé Nord : 0.45 m 3/s (la moitié environ du BV1)
Fossé Est (partie amont): 0.61 m 3/s (le 2/3 du BV1)
Fossé Est (partie aval) : 0.91 m 3/s (la totalité du BV1)
Fossé Sud (côté Est) : 1.17 m 3/s (la totalité du BV1 +1/2 du BV3)
Passage sous piste vers bassin : 1.43 m 3/s (la totalité du BV1 et BV3)(au Sud)
Fossé Ouest partie amont : 0.51 m 3/s (la moitié environ du BV2)(sur risberme)
Fossé Ouest partie aval (bas) : 0.61 m 3/s (la moitié environ du BV2 (partie enterrée sous digue) majoré pour tenir compte
phase intermédiaire)
Fossé Ouest partie aval (haut) : 0.51 m 3/s (la moitié environ du BV2)(sur risberme)
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Dans ces contions, le calcul de prédimensionnement présentés en Annexe 4, conduisent à retenir pour chaque zone les sections types suivantes :
Zone Type d’ouvrage Pente
moye
nne
(%)
Profondeur
ou hauteur
Largeur en
crête
Débit évacuable
(m3/s)
Fossé Nord Fossé trapézoidale
avec géomembrane
0,7 % 0,35 m 1 m 0,48 m3/s
Fossé Est (partie
amont)
Fossé trapézoidale
avec géomembrane
0,5 % 0,45 m 1,2 m 0,68 m3/s
Fossé Est (partie aval) Fossé trapézoidale
avec géomembrane
1 % 0,45 m 1,2 m 0,97 m3/s
Passage sous piste
(Sud-Est)
Cadre ou buse 3 % Buse 600 mm ou cadre
L=0,8 et h= 0,4 m
1,2 à 1,4 m3/s
Fossé sud (côté Est) Fossé trapézoidale
avec géomembrane
1 % 0,5 m 1,3 m 1,2 m3/s
Fossé sud (risberme) Fossé profilé dans
argile
1,5 % 0,2 m Largeur
risberme
0,5 m3/s
Passage sous piste
(entrée Est dans le
bassin)
Cadre ou buse 3 % Buse 700 mm ou cadre
L=0,8 et h= 0,4 m
1,4 à 1,7 m3/s *
Tableau 4 : Pré-dimensionnement des ouvrages hydrau lique en partie Est.
Zone Type d’ouvrage Pente
moyen
ne (%)
Profondeur
ou hauteur
Largeur en
crete
Débit évacuable
(m3/s)
Fossé Ouest
(risberme 3a)
Fossé profilé
dans argile
1,5 % 0,2 m Largeur
risberme
0,47 m3/s
Fossé Ouest
(risberme 3b)
Fossé profilé
dans argile
1,5 % 0,25 m Largeur
risberme
0,56 m3/s
Fossé Ouest (partie
aval enterré)
Cadre ou buse 3 % Buse 700 mm ou cadre
L=0,8 et h= 0,4 m
0,7 à 0,85 m3/s
Tableau 5 : Pré-dimensionnement des ouvrages hydrau lique en partie Ouest.
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3.4 Bassin de gestion des ERI
Le dimensionnement du bassin est effectué sur la base d’une averse journalière (24h) de période
de retour 10 ans. Pour la station de Laragne Montéglin, la hauteur de pluie pour ces
caractéristiques fournie par Météo France est de 102,7 mm
Le projet prévoit l’imperméabilisation de l’ensemble du massif de déchets par mise en œuvre
d’une couverture, toutes zones confondues. Le coefficient de ruissellement considéré est variable
selon le type de couverture envisagée ou déjà en place. Les hypothèses retenues sont résumées
dans le tableau ci-après.
Zone Type de revêtement (de bas en
haut) ou hypothèse
Surface
concernée
Coefficient de
ruissselement retenu
Casiers 1 et 2 DEDG + 70 à 80 cm de terre 31 600 m² 0.6
Casiers 3a et 3b (hors
flanc)
Argile + Gsy drainange + 1 à 1,5 m
de terre
51 400 m² 0.5
Casiers 3a et 3b
(flancs Ouest et Sud)
Diguettes en argile 20 400 m² 0.7
Bassin et pistes Piste revétue 7 000 m² 0.9
Tableau 6 : Coefficient de ruissellement retenu et impluvium associé
En considérant le site en fin d’exploitation, phase pour laquelle la production d’ERI sera maximale,
l’impluvium sera d’une superficie de 110 400 m2, dont la répartition est illustrée sur le plan en
Annexe 5)
Dans ces conditions, le volume généré par la pluie de projet à stocker par le bassin est de l’ordre
de 6 700 m3.
Le bassin réalisable dans l’emprise actuel du bassin existant et de la réserve incendie est estimé
à 7 700 m3 en considérant un fil d’eau d’entrée à 542,5 NGF, un fond à la cote 537,0 NGF et la
création d’une rampe d’accès large d’environ 3 m en incliné à 10%.
Ainsi, il sera possible de stocker dans le nouveau bassin ERI :
� Les 6 700 m 3 nécessaires à la gestion des eaux ERI pour une pluie de période de retour décennale, conformément à l’arrêté ministériel du 15 février 2016 ;
� Une réserve incendie de plus de 250 m3.
Alpes Assainissement ISDND VENTAVON
Gestion des eaux de ruissellement ETUDE HYDRAULIQUE
Amélioration du dispositif de gestion des ERI
AFR-ETU-3279-B01-NOT-02B du 10/10/2017 Annexes
Réf Aff. Arcadis / 17-000342 51-3279 17.000459-ETU-B01-3279-NOT-02B-note-ERI.docx
Annexe 1 Plan topographique de l’existant
Alpes Assainissement ISDND VENTAVON
Gestion des eaux de ruissellement ETUDE HYDRAULIQUE
Amélioration du dispositif de gestion des ERI
AFR-ETU-3279-B01-NOT-02B du 10/10/2017 Annexes
Réf Aff. Arcadis / 17-000342 51-3279 17.000459-ETU-B01-3279-NOT-02B-note-ERI.docx
Annexe 2 Plans de principe des aménagements hydraulique proposés pour améliorer la gestion des ERI (2 phases)
Rehausse de piste ou risberme
Reprofilage de piste existante
Zone à recharger
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
569.73
569.45
566.66
565.30
564.44
563.32
557.87
548.90
548.68
548.74
548.66
548.79
549.10
570.52
571.06
571.45
571.36
571.57
571.34
571.50
571.55
571.62
571.53
571.63
571.49
571.45
567.95
566.26
565.02
565.10
565.65566.21
567.74
566.86
565.90
565.29
564.54
565.40
565.48
565.95
571.98
571.94
571.23
571.57
571.95
571.64
571.96
571.45
571.15
570.88570.15
570.08
569.53
569.03
571.09
571.59
572.96
573.93
575.00
573.72
574.20
576.55
575.66
575.23
573.70
572.41
571.93
570.70
568.67
540.54
540.42
540.52
540.38
540.29
540.24
540.28
539.97
540.03
540.09
540.13
539.92
539.83
539.83
539.84
539.68
539.65
539.67
539.73
539.66
539.50
539.56
539.54
539.38
539.39
539.53
543.13
538.24
538.33
538.30
538.32
538.46
543.55
569.83
569.44
569.44
568.94
569.15
570.25
546.86
547.21
550.17
549.67
552.78
555.51
560.54
567.13
557.08
553.64
548.93
546.85
547.59
547.05
546.04
546.19
546.92
541.72
541.05
543.24
543.14
540.12
538.70
538.25
543.06
543.35
543.45
542.80
540.63
540.14
540.96
543.11
543.57
543.91
543.16
543.87
544.12
544.90
544.86
545.05
545.44
547.13
545.96
547.19
545.83
544.98
541.71
541.49
541.38
541.80
541.57
541.08
539.79
538.64
538.99
538.52
538.46
538.86
538.21
538.22
538.24
538.33
538.49
538.66
538.56
539.46
545.66
545.86
543.39
545.37
545.14
545.43
545.64
555.85
554.97
553.22
552.36
551.68
551.90552.42
560.83
562.04
563.30
565.64
557.36
559.55
560.59
556.54
564.53
561.47
558.44
555.19
557.91
570.92
570.94
570.78
570.09
570.53
570.72
570.86
570.78
571.46
571.19
571.37
571.29
571.55
572.06
572.38
572.04
571.93
571.33
560.71
560.79
559.82
563.91
566.30
562.51
556.85
563.31
562.34
559.62
570.23
570.19
570.00
569.98
569.77
569.87
569.08
569.88
569.88
571.17
571.10
570.37
570.00
538.95
539.22
539.02
540.04
543.69
544.18
545.24
545.44
540.80
540.96
544.43
544.55
558.29
561.42
563.06
563.95
559.48
559.42
558.61
556.57
556.84
557.39
557.94
555.36
555.38
554.72
554.79
554.23
571.01
566.73
564.30
549.55
549.21
550.99
552.29
553.01
555.13
556.59
559.69
561.37
562.06
562.55
563.03
563.65
564.25
564.86
565.27
565.83
566.36
567.53
568.26
558.75
567.21
562.46
569.49
569.97
570.49
570.57
570.84
571.11
571.47
571.74
571.58
571.71
571.60
571.25
570.91
570.67
570.62
570.60
570.31
571.14
557.76
553.61
552.06
550.16
553.13
554.87
556.61
560.47
561.67
550.45
548.19
566.91
566.70
567.65
548.86
558.72
557.47
556.19
553.25
548.90
548.83
550.55
552.13
555.39
554.92
555.02
554.96
554.97
555.77
555.79
555.27
555.04
550.01
550.54
550.00
551.46550.17
550.15
542.98
548.48
544.49
543.38
543.38543.38
546.28
543.03
540.65
541.99
542.34
542.22
540.86
540.95
540.78
540.82
540.92
540.78
540.65
541.16
540.73
540.47
540.31
540.19
540.02
540.00
539.82
539.69
539.49
539.58
539.45
542.53
539.20
539.27
539.28
539.31
539.40
539.45
539.65
539.77
539.92
539.95
540.18
540.41
540.45
540.47
540.64
544.37
544.84
548.44
547.75
542.61
542.64
542.60
543.38
543.03
542.74
542.67
542.70
542.60
543.50
543.31
542.88
542.80
542.50
542.92
543.01
543.18
543.12
543.00
543.10
543.06
543.04
543.08
543.06
544.37
536.61
536.73
543.62
545.35
545.25
546.14
546.45
546.54
547.50
536.78
536.73
536.71
536.77
536.80
537.56
537.04
543.44
543.33
543.16
543.20
545.04
545.10
545.09
545.04
544.92
544.12
544.12
544.07
544.17
544.20
544.20
545.52
545.38
545.25
545.25
545.91
546.08
545.49545.22
551.23
545.13
545.06
545.52
545.06
544.68
545.05
545.06
545.75
555.43
556.02
556.19
556.76
558.46
552.37
558.20
567.63
568.50
568.56
569.11
569.73
569.99
570.25
570.37
569.91
570.04
569.90
570.11
570.13
569.74
569.70
569.88
571.60 571.72
571.46
571.67
569.91
570.08
570.19
569.91
569.83
569.49
568.00
563.52
561.67
565.06
564.88
564.89
564.77
564.68
564.85
565.07
564.79
555.73
555.65
555.73
555.65
555.14
550.32
551.63
551.50
551.14
550.83
550.82
550.39
549.70
549.22
555.00
555.06
555.43
555.57
556.25
555.96
555.63
563.15
563.17
562.47
561.99561.11
561.16
560.62
560.27
560.23
560.13
560.13
563.98
564.41
564.45564.58
565.22
564.21
563.93
564.65
564.47
564.36
564.18
563.45
562.52
561.21
560.16
559.27
561.16
546.27
545.17
545.13
540.92
543.50
542.95
542.95
542.37
542.38
542.24
542.15
541.69
549.48
549.10
548.85
548.34
548.51
548.60
548.50
548.59
549.98
549.37
549.38
549.16
549.19
553.30
554.08
554.16
554.37
554.28
553.58
554.43
555.06
554.94
554.44
554.73
555.13
555.26
555.25
554.85
554.66
555.45
556.10
567.92
572.10
573.79
576.57
577.55
577.55 576.80
575.39
572.90
573.29
576.08
572.91
572.24
571.34
572.70
573.41
574.15
575.18
576.57
576.87
576.80
577.02
571.16
571.55
571.79
571.42
571.18
569.97
570.73
570.98
571.32
571.68
570.40
571.99
571.71
571.21
566.09
566.91
568.24
568.86
570.14
570.92
571.17
571.30
561.52
549.23
549.03
571.27
571.34
572.21
571.35
571.37
571.33
570.87
570.91
571.48
571.42
571.50
571.09
570.89
543.74
549.99
548.73
548.60
548.53
547.91
543.94
546.64
545.42
550.96
560.83
550.40
555.64
551.39
552.93
555.87
556.03
557.44
566.27
567.23
568.16
565.30
566.00
566.20
565.73
545.71
545.77
545.75
546.23
546.09
546.40
570.98
570.91
570.84
570.69
Stock
Stock
Piste
Piste
CTRL-A
REF-3
STATION
Stock
Piste
Bassin
571.08
571.07
571.59
572.22
573.27
574.02
575.14
574.06
573.31
572.88
572.46
571.98
571.23
571.16
571.51
572.32
572.62
572.77
572.89
572.82
572.60
572.36
572.18
571.96
571.56
571.36
571.40
571.38
571.12
571.79
571.68
571.54
571.88
571.87
571.74
572.15
572.29
572.20
572.34
572.45
572.67
573.18
574.50
574.77
574.00
573.21
572.41
571.93
572.75
573.45
573.44
572.66
571.87
571.22
571.94
572.49
571.45
571.04
570.69
571.52
572.21
572.47
572.45
572.44
572.26
571.89
571.88
571.75
571.63
571.70
572.11
572.32
571.52
572.25
571.76
572.31
571.88
572.02
572.04
571.85
570.86
572.35
571.62
571.80
Fe=570.91
Fe=571.10
570.88
571.03
570.74
571.03
571.32
571.27
570.53
570.51
570.09
570.33
570.35
569.81
571.01
Fe=569.33
Fe=569.34
569.71
569.62569.64
570.07
570.15
570.16
569.87
569.68
569.21
568.81
568.39
567.75
567.00
Fe=566.20
565.51
Fe=565.88
558.67
558.50
Fe=552.39
Fe=544.35
544.96
544.98
544.94
545.01
544.75
548.34
544.45
Fe=540.68
Fe=541.35
Fe=540.59
540.75
540.72
540.75
Fe=540.67
Fe=540.90
540.76
Fe=542.22
543.17
543.02
542.75
542.52
543.18
543.57
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543.89
544.17
544.27
544.28
544.34
544.56
545.28
546.79
548.07
549.73
554.72
555.58
550.04
Fe=543.82
571.68
571.85
572.13
572.26
572.34
572.12
572.14
571.84
571.63
571.56
571.60
571.98
572.25
572.21
571.86
572.03
571.82
571.82
571.23
571.53
571.63
572.77
574.96
574.27572.67
572.65
573.68
573.69
572.53
573.77
572.28
576.83
577.42
577.78
577.68
577.05
576.77
576.77
576.84
577.14
577.73
577.57
577.10
576.82
575.97
574.96
573.39
572.40
571.86
571.72
571.67
571.79
572.14
572.38
572.42
572.23
572.37
571.83
571.45
571.58
573.28
573.68
573.95
574.28
574.56
575.71
575.23
574.57
571.70
571.62
571.63
571.78
575.41
575.99
575.83
575.33
573.79
573.01
572.60
572.37574.99
574.71
575.15
575.86
577.03
577.57
577.80
578.00
578.09
577.31
0
4
0
0
Portail
P
o
r
t
a
il
0
4
0
0
0400
0600
01000
0
6
0
0
e
n
t
e
r
r
é
0500
0200
0
6
0
0
0300
M
e
rlo
n
P
i
s
t
e
543.5
550.5
Aménagementévolutif des plateformes
pour diriger les eauxvers la descented'eau provisoire
A reprofilervers fossé Nord
570.9
Fossé
544.2
570.15
Fossé risberme
Fossé provisoireavant réalisation de la1ère digue du casier 3b
Descente d'eauprovisoireCanalisation
enterrée
Risberme reprofiléavec argile
fe = 544.6Ouvrage dedissipation
Descente d'eauen enrochements
liaisonnés
571.7
1%Bassin ERI
Fe entrée = 542.5Cote fond = 537.0
Capacité maxi. ≈ 7000 m³S ≈ 2360 m²
fe = 557.5fe = 554.8
fe = 547.8
fe = 542.5(épaisseur recouvrement ≥ 0.8m)
fe = 542.5
fe = 544.2
fe = 543.2
fe = 543.8
1 %
fe = 566.2fe = 567.7
fe = 569.6
fossé 1 %
fossé 0.5 % fe = 570.1
fe = 571.4
0.7 %
Remplacement de lacanalisation existante
Remplacement dupassage sous piste
fe = 570.2
548.2549.8 fe = 549.3
Fossé étanche
Descente d'eauCanalisation entérrée
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
Echelle Ref. Affaire Document Page
TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
FR0117.000342 Plan N°
A0 Création du document MVE CEM CCO
1/1500 1/1
N
Situation intermédiaire avant exploitation du casier 3b
19/09/2017
01
0 20 40 100m60 80
Echelle 1/1500
ALPES ASSAINISSEMENT
LEGENDE :
ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
569.73
569.45
566.66
565.30
564.44
563.32
557.87
548.90
548.68
548.74
548.66
548.79
549.10
570.52
571.06
571.45
571.36
571.57
571.34
571.50
571.55
571.62
571.53
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571.49
571.45
567.95
566.26
565.02
565.10
565.65566.21
567.74
566.86
565.90
565.29
564.54
565.40
565.48
565.95
571.98
571.94
571.23
571.57
571.95
571.64
571.96
571.45
571.15
570.88570.15
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571.59
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575.00
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576.55
575.66
575.23
573.70
572.41
571.93
570.70
568.67
540.54
540.42
540.52
540.38
540.29
540.24
540.28
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539.83
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539.67
539.73
539.66
539.50
539.56
539.54
539.38
539.39
539.53
543.13
538.24
538.33
538.30
538.32
538.46
543.55
569.83
569.44
569.44
568.94
569.15
570.25
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547.21
550.17
549.67
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560.54
567.13
557.08
553.64
548.93
546.85
547.59
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546.19
546.92
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540.12
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541.49
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541.57
541.08
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538.64
538.99
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538.86
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538.22
538.24
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538.49
538.66
538.56
539.46
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545.43
545.64
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553.22
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551.68
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563.30
565.64
557.36
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560.59
556.54
564.53
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555.19
557.91
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570.94
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570.09
570.53
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570.78
571.46
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571.37
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571.55
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572.38
572.04
571.93
571.33
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570.00
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569.88
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570.37
570.00
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570.60
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567.65
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540.00
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536.73
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545.10
545.09
545.04
544.92
544.12
544.12
544.07
544.17
544.20
544.20
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545.25
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545.06
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545.06
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570.13
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555.73
555.65
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555.13
555.26
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555.87
556.03
557.44
566.27
567.23
568.16
565.30
566.00
566.20
565.73
545.71
545.77
545.75
546.23
546.09
546.40
570.98
570.91
570.84
570.69
Stock
Stock
Piste
Piste
CTRL-A
REF-3
STATION
Stock
Piste
Bassin
571.08
571.07
571.59
572.22
573.27
574.02
575.14
574.06
573.31
572.88
572.46
571.98
571.23
571.16
571.51
572.32
572.62
572.77
572.89
572.82
572.60
572.36
572.18
571.96
571.56
571.36
571.40
571.38
571.12
571.79
571.68
571.54
571.88
571.87
571.74
572.15
572.29
572.20
572.34
572.45
572.67
573.18
574.50
574.77
574.00
573.21
572.41
571.93
572.75
573.45
573.44
572.66
571.87
571.22
571.94
572.49
571.45
571.04
570.69
571.52
572.21
572.47
572.45
572.44
572.26
571.89
571.88
571.75
571.63
571.70
572.11
572.32
571.52
572.25
571.76
572.31
571.88
572.02
572.04
571.85
570.86
572.35
571.62
571.80
Fe=570.91
Fe=571.10
570.88
571.03
570.74
571.03
571.32
571.27
570.53
570.51
570.09
570.33
570.35
569.81
571.01
Fe=569.33
Fe=569.34
569.71
569.62569.64
570.07
570.15
570.16
569.87
569.68
569.21
568.81
568.39
567.75
567.00
Fe=566.20
565.51
Fe=565.88
558.67
558.50
Fe=552.39
Fe=544.35
544.96
544.98
544.94
545.01
544.75
548.34
544.45
Fe=540.68
Fe=541.35
Fe=540.59
540.75
540.72
540.75
Fe=540.67
Fe=540.90
540.76
Fe=542.22
543.17
543.02
542.75
542.52
543.18
543.57
543.68
543.89
544.17
544.27
544.28
544.34
544.56
545.28
546.79
548.07
549.73
554.72
555.58
550.04
Fe=543.82
571.68
571.85
572.13
572.26
572.34
572.12
572.14
571.84
571.63
571.56
571.60
571.98
572.25
572.21
571.86
572.03
571.82
571.82
571.23
571.53
571.63
572.77
574.96
574.27572.67
572.65
573.68
573.69
572.53
573.77
572.28
576.83
577.42
577.78
577.68
577.05
576.77
576.77
576.84
577.14
577.73
577.57
577.10
576.82
575.97
574.96
573.39
572.40
571.86
571.72
571.67
571.79
572.14
572.38
572.42
572.23
572.37
571.83
571.45
571.58
573.28
573.68
573.95
574.28
574.56
575.71
575.23
574.57
571.70
571.62
571.63
571.78
575.41
575.99
575.83
575.33
573.79
573.01
572.60
572.37574.99
574.71
575.15
575.86
577.03
577.57
577.80
578.00
578.09
577.31
0
4
0
0
Portail
P
o
r
t
a
il
0
4
0
0
0400
0600
01000
0
6
0
0
e
n
t
e
r
r
é
0500
0200
0
6
0
0
0300
M
e
rlo
n
P
i
s
t
e
5
7
5
.
0
0
5
8
0
.
0
0
575.00
570.00
565.00
560.00
555.00
550.00
5
4
5
.0
0
575.0
0
570.0
0
565.0
0
560.00
5
5
5
.0
0
5
5
0
.0
0
5
7
5
.0
0
f700
Fossé
Zone à recharger
Fossé sur risberme
548.2
Fossé sur risberme
Canalisation enterrée
Descente d'eauen enrochements
liaisonnés
Fossé
549.8 550.5
Descente d'eau
570.9570.15
544.2
Bassin ERIFe entrée = 542.5Cote fond = 537.0
Capacité maxi. ≈ 7000 m³S ≈ 2360 m²
fe = 543.8
fe = 542.5
fe = 547.8
fe = 554.8
fe = 549.3
fe = 557.5
fe = 572.5
fe = 571.4
fe = 570.1
fe = 570.2
fossé 0.5 %fe = 569.6
fossé 1 %
fe = 567.7
fe = 566.2
0.7 %
Remplacement de lacanalisation existante
Remplacement dupassage sous piste
fe = 543.6Ouvrage dedissipation
fe = 543.2
Descente d'eau
0.7 %
Zone à recharger
Rehausse de piste ou risberme
Reprofilage de piste existante
Fossé étancheOuvrage enterrée (cadre ou canalisation)Descente d'eau
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
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TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
FR0117.000342 Plan N°
A0 Création du document MVE CEM CCO
1/1500 1/1
N
Situation finale
19/09/2017
02
0 20 40 100m60 80
Echelle 1/1500
ALPES ASSAINISSEMENT ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
LEGENDE :
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg
Alpes Assainissement ISDND VENTAVON
Gestion des eaux de ruissellement ETUDE HYDRAULIQUE
Amélioration du dispositif de gestion des ERI
AFR-ETU-3279-B01-NOT-02B du 10/10/2017 Annexes
Réf Aff. Arcadis / 17-000342 51-3279 17.000459-ETU-B01-3279-NOT-02B-note-ERI.docx
Annexe 3 Coupes et profils de principe des travaux proposés
PC = 560
Distances cumulées
EXISTANT - piste
EXISTANT - (pf fossé)
PROJET - (pente fossé)
PROJET fossé - (profondeur terrassement)
PROJET - Piste
PROJET - delta piste existante / piste projet
572.
40
0.2
PROJET - (fil d'eau)
572.
50
572.
40
572.
00
571.
80
571.
610.
4
571.
40
0.1
0.3
571.
20
571.
00
570.
80
570.
60
0.0
0.3
0.0
0.6
0.5
570.
40
570.
20
Fossé étanche ( pente moyenne 0.7 % ) 570.
20 0.5 %vers fosséext.
PL : Fossé NordEch H : 1/1000Ech V : 1/200PC : 560.0
Remblais Déblais Remblais
572.70
572.90
572.10
571.70
571.50
571.10
570.90
570.90
+0.3
+0.5
+0.5
+0.9
+1.0
+0.5
+0.7
+0.6
+0.6
0.00
10.0
0
20.0
0
30.0
0
40.0
0
50.0
0
60.0
0
Coupe type fossé en remblais(sans talus ext.) Coupe type fossé
en déblais / remblais
70.0
0
80.0
0
90.0
0
100.
00
110.
00
120.
00
130.
00
140.
00
150.
00
160.
00
170.
00
Ouest Est
180.
00
190.
00
200.
00
210.
00
220.
00
230.
00
240.
00
260.
00
250.
00
270.
00
280.
00
290.
00
300.
00
320.
00
310.
00
Fossé existant à comblerpour raccordement sur fossé Est
571.
80
572.
40
571.
64
571.
01
571.
08
571.
88
571.
50
570.
50
570.
00
570.
03
570.
20
Coupe type fosséen remblais
572.
50
Vers lefossé Est
Projet de piste
Projet fossé ERI
Remplacementde la canalisation
existante
571.6
569.9 570.3
Nouveau fosséraccordé
1/1
Piste rehaussé Reprofilage dôme
? DEG couverture?DEG casier ( sans échelle )
571.9Fossé Piste Rehausse profil réam
?
ClôtureSupprimer le merlon en copeau de bois
( sans échelle ) ( sans échelle )
572.2
Clôture 572.9
?
PisteFossé
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
Echelle Ref. Affaire Document Page
TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
FR0117.000342 Plan N°
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FOSSE NORD - Profil en long
19/09/2017
3.2
ALPES ASSAINISSEMENT ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg
Fossé étanche
.
Piste
Clôture
Filet anti-envolRéduction largueur
de la piste
>3.5 voirie 4.0 m
là où c'est posible
( sans échelle )
PC = 555
PL : Fossé EstEch H : 1/1000Ech V : 1/200PC : 560.0
Nord
60.0
0
70.0
0
80.0
0
90.0
0
100.
00
110.
00
120.
00
130.
00
140.
00
150.
00
160.
00
170.
00
180.
00
190.
00
200.
00
210.
00
220.
00
230.
00
240.
00
260.
00
250.
00
270.
00
280.
00
290.
00
300.
00
320.
00
310.
00
0.00
10.0
0
20.0
0
30.0
0
40.0
0
50.0
0
60.0
0
330.
00
569.
5856
9.92
0.34
570.
40+0
.5
569.
5956
9.83
0.24
570.
1057
0.50
+0.6
5
569.
4956
9.97
0.48
570.
1057
0.60
0.00
570.
10
569.
90
+0.4
556
9.57
569.
850.
2856
9.80
570.
30
+0.1
569.
6057
0.11
0.52
569.
7057
0.20
+0.1
569.
6157
0.47
0.86
569.
6057
0.20
569.
60
569.
6157
0.48
0.87
569.
40
569.
4857
0.31
0.84
569.
20
569.
4257
0.12
0.71
569.
00
569.
3156
9.93
0.62
568.
90
569.
1456
9.85
0.71
568.
60
568.
8356
9.56
0.73
568.
40
568.
4556
9.17
0.72
568.
20
568.
2156
8.76
0.55
568.
00
567.
9056
8.53
0.63
567.
80
567.
5156
8.16
0.65
566.
8256
7.55
0.72
336.
3356
6.39
567.
120.
74
567.
70
Fossé étanche 0.5 % Fossé étanche 1 % Raccord sur existant
567.
7056
7.70
SudCoupe type partie Amont
Rehausse piste(angle casier 1)
Coupe type partie Aval
Entrée passage enterréfe = 556.20
Passage sous piste à revoir carsous-dimensionné (Cadre ou buse)
+ entonnement à créer
Remblais Maintien de la piste existante
Distances cumulées
EXISTANT - piste
EXISTANT - (pf fossé)
EXISTANT - Fil d'eau
PROJET - (pente fossé)
PROJET fossé - (profondeur terrassement)
PROJET - Piste
PROJET - delta piste existante / piste projet
PROJET - (fil d'eau)
Remplacementde la canalisation
existante
566.
20
Clôture
Filet
Existant
.
Piste rehaussée
( sans échelle )
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
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TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
FR0117.000342 Plan N°
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FOSSE EST - Profil en long
19/09/2017
3.1
ALPES ASSAINISSEMENT ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg
PC = 530
PL : Fossé SudEch H : 1/1000Ech V : 1/200PC : 560.0
70.0
0
80.0
0
90.0
0
100.
00
110.
00
120.
00
130.
00
140.
00
150.
000.00
10.0
0
20.0
0
30.0
0
40.0
0
50.0
0
60.0
0
Descente d'eauen enrochement liaisonné
566.
0356
6.77
0.73
552.
39
544.
35
543.
82
0.35
0.84
0.34
0.41
0.25 2.17
0.81
1.13
1.09
1.13
1.21
1.19
1.02 0.57
0.47
0.26
560.
08
557.
69
544.
32
544.
21
544.
17
544.
11
544.
13
544.
03
544.
00
561.
43
558.
53
552.
67
551.
75
550.
58
548.
39
546.
19
545.
45
545.
30
545.
30
545.
32
545.
33
545.
06
544.
63
544.
4754
4.26
544.
0015
5.02
544.
60
543.
90
Fossé en Gmbou béton (1%)
Cana oucadre
Vers bassinfe entrée 542.5®
Ouvragede
dissipation
Distances cumulées
Cotes Voie
TN - Projet
Cotes terrain
PROJET - (pente fil d'eau)
PROJET - (fil d'eau)
Entrée dansle bassin
fes = 542.5
®
Ø 600 / 23%
®
FOSSE SUD - Profil en long
19/09/2017
3.3
ALPES ASSAINISSEMENT ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
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TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
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1/1
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg
PC = 530
60.0
0
70.0
0
80.0
0
90.0
0
100.
00
110.
00
120.
00
130.
00
140.
00
150.
00
160.
00
170.
00
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60.0
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330.
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7155
0.52
0.19
549.
8854
9.88
549.
750.
3554
9.30
549.
4054
9.32
0.08
549.
30+0
.1
548.
0754
8.46
548.
2054
7.20
546.
9854
7.55
0.61
547.
90
543.
9954
4.30
0.31
545.
20
543.
9154
4.22
544.
90+0
.7
543.
5654
4.77
0.21
544.
50+0
.7
542.
6954
3.00
0.31
544.
20+1
.2
340.
0054
2.34
543.
511.
16
548.
7454
8.60
0.14
Fossé terre ( + fossé principal sur risberme ) Fil d'eau ajustable
Reprofilage pisteexistante
+0
0.35
547.
80
546.
901.5%
544.
205.5%
543.
20
1.5%Fossé en terre en bord de piste
RemplacementØ300
Descente d'eauprovisoire
Fossé sur risberme
Reprofilage à une cote prochedu fossé existant (5.5 %)
Reprofilage du fossé existant pente 1 % + pose cana ou cadre enterrée
549.
75
+0 +0.4
+0.9
PL : Fossé OuestEch H : 1/1000Ech V : 1/200PC : 560.0
Nord Sud
Coupe type fossé en remblais(sous talus ext.)
Coupe type partie aval
Distances cumulées
EXISTANT - piste
EXISTANT - (pf fossé)
EXISTANT - Fil d'eau
PROJET - (pente fossé)
PROJET fossé - (profondeur terrassement)
PROJET - Piste
PROJET - delta piste existante / piste projet
PROJET - (fil d'eau)
Projet de piste
Projet fossé oucanalisation ERI
Remplacement de lacanalisation Ø600
existante
Ouvrage enterré ( + fossé sur risberme )1 % 542.
70
Remblais
Reprofilage pisteexistante Rehausse de la piste existante
550.
50
Bassininfiltration
SAB
Argile
0.20 environ
Fossé en argileavec ou sans Géomembrane
Fosséterre
( sans échelle )Fossé
provisoire Canaou
cadre
Déchets
Piste
Avant DigueAprès Digue ( sans échelle )
Digue enArgile
0.20 environ
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
Echelle Ref. Affaire Document Page
TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
FR0117.000342 Plan N°
A0 Création du document MVE CEM CCO
1/1
FOSSE OUEST - Profil en long
19/09/2017
3.3
ALPES ASSAINISSEMENT ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg
Alpes Assainissement ISDND VENTAVON
Gestion des eaux de ruissellement ETUDE HYDRAULIQUE
Amélioration du dispositif de gestion des ERI
AFR-ETU-3279-B01-NOT-02B du 10/10/2017 Annexes
Réf Aff. Arcadis / 17-000342 51-3279 17.000459-ETU-B01-3279-NOT-02B-note-ERI.docx
Annexe 4 Pré-dimensionnement des ouvrages hydrauliques
VENTAVON - Pré-dimensionnement hydraulique - Hypoth èses
Sous-bassin versant Superficie (km 2) Hauteur d’eau (mm)Coefficient de ruissellement Débit à évacuer (m 3/s)
1 0.04081 113 0.7 0.912 0.04587 113 0.7 1.023 0.02327 113 0.7 0.52
Autrement dit, il convient de vérifier les ouvrages hydraulique peuvent évacuer :
Fossé Nord : 0.45 m3/s (la moitié environ du BV1)
Fossé Est (partie amont): 0.61 m3/s (le 2/3 du BV1)
Fossé Est (partie aval) : 0.91 m3/s (la totalité du BV1)
Fossé Sud (côté Est) : 1.17 m3/s (la totalité du BV1 +1/2 du BV3)
Fossé Sud (sur risberme) : 0.52 m3/s (la totalité du BV3)
Passage sous piste vers bassin : 1.43 m3/s (la totalité du BV1 et BV3)(au Sud)
Fossé Ouest partie amont : 0.51 m3/s (la moitié environ du BV2)(sur risberme)
Fossé Ouest partie aval (bas) : 0.61 m3/s (la moitié environ du BV2 (partie enterrée sous digue) majoré pour tenir compte
phase intermédiaire)
Fossé Ouest partie aval (haut) : 0.51 m3/s (la moitié environ du BV2)(sur risberme)
1
3
2
CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ
Grande base du Fossé B = 1.00 m
Petite base du Fossé b = 0.30 m
Profondeur du Fossé P = 0.35 m
Pente du Fossé = 0.007 m/m
b
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.10
Hauteur de remplissage H = 0.35 m Hauteur de remplissage H = 0.35 m
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 478.88 l/s Débit des Effluents = 471.08 l/s
Vitesse des Effluents = 2.10 m/s Vitesse des Effluents = 2.47 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.20
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 478.88 l/s Débit des Effluents = 471.08 l/s
Vitesse des Effluents = 2.10 m/s Vitesse des Effluents = 2.07 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ
Grande base du Fossé B = 1.20 m
Petite base du Fossé b = 0.30 m
Profondeur du Fossé P = 0.45 m
Pente du Fossé = 0.005 m/m
b
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.10
Hauteur de remplissage H = 0.45 m Hauteur de remplissage H = 0.45 m
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 684.31 l/s Débit des Effluents = 671.76 l/s
Vitesse des Effluents = 2.03 m/s Vitesse des Effluents = 2.34 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.20
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 684.31 l/s Débit des Effluents = 671.76 l/s
Vitesse des Effluents = 2.03 m/s Vitesse des Effluents = 1.99 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ
Grande base du Fossé B = 1.20 m
Petite base du Fossé b = 0.30 m
Profondeur du Fossé P = 0.45 m
Pente du Fossé = 0.010 m/m
b
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.10
Hauteur de remplissage H = 0.45 m Hauteur de remplissage H = 0.45 m
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 967.75 l/s Débit des Effluents = 950.01 l/s
Vitesse des Effluents = 2.87 m/s Vitesse des Effluents = 3.31 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.20
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 967.75 l/s Débit des Effluents = 950.01 l/s
Vitesse des Effluents = 2.87 m/s Vitesse des Effluents = 2.81 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UNE CANALISATION
Diamètre de la Canalisation Ø = 600 mmPente de la Canalisation = 0.030 m/m
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.57 m Hauteur de remplissage H = 0.57 m
Angle α correspondant = 308.316° Angle α correspondant = 308.316°
Pourcentage de remplissage = 98% Pourcentage de remplissage = 98%
Débit des Effluents = 1 188.46 l/s Débit des Effluents = 1 005.62 l/s
Vitesse des Effluents = 4.28 m/s Vitesse des Effluents = 3.62 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 1 106.04 l/s Débit des Effluents = 929.86 l/s
Vitesse des Effluents = 3.91 m/s Vitesse des Effluents = 3.29 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN OUVRAGE CADRE
Largeur de l'Ouvrage Cadre L = 0.80 m
Hauteur de l'Ouvrage Cadre P = 0.40 m
Pente de l'Ouvrage Cadre = 0.030 m/m
L
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.38 m Hauteur de remplissage H = 0.38 m
Pourcentage de remplissage = 95% Pourcentage de remplissage = 95%
Débit des Effluents = 1 415.87 l/s Débit des Effluents = 1 204.00 l/s
Vitesse des Effluents = 4.66 m/s Vitesse des Effluents = 3.96 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 1 157.25 l/s Débit des Effluents = 966.61 l/s
Vitesse des Effluents = 3.62 m/s Vitesse des Effluents = 3.02 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ
Grande base du Fossé B = 1.30 m
Petite base du Fossé b = 0.30 m
Profondeur du Fossé P = 0.50 m
Pente du Fossé = 0.010 m/m
b
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.10
Hauteur de remplissage H = 0.50 m Hauteur de remplissage H = 0.45 m
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 84%
Débit des Effluents = 1 212.87 l/s Débit des Effluents = 1 118.68 l/s
Vitesse des Effluents = 3.03 m/s Vitesse des Effluents = 3.31 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.20
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 1 212.87 l/s Débit des Effluents = 1 188.83 l/s
Vitesse des Effluents = 3.03 m/s Vitesse des Effluents = 2.97 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ SUPERFICIEL
Première longueur du Fossé l1 = 3.50 m
Seconde longueur du Fossé l2 = 0.75 m
Profondeur du Fossé P = 0.20 m
Pente du Fossé = 0.015 m/m
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 45 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.19 m Hauteur de remplissage H = 0.19 m
Pourcentage de remplissage = 90% Pourcentage de remplissage = 90%
Débit des Effluents = 437.94 l/s Débit des Effluents = 634.80 l/s
Vitesse des Effluents = 1.14 m/s Vitesse des Effluents = 1.66 m/s
Coefficient de rugosité K = 45 Coefficient de rugosité γ = 0.20
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 502.13 l/s Débit des Effluents = 872.69 l/s
Vitesse des Effluents = 1.18 m/s Vitesse des Effluents = 2.05 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UNE CANALISATION
Diamètre de la Canalisation Ø = 700 mmPente de la Canalisation = 0.030 m/m
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.67 m Hauteur de remplissage H = 0.67 m
Angle α correspondant = 308.316° Angle α correspondant = 308.316°
Pourcentage de remplissage = 98% Pourcentage de remplissage = 98%
Débit des Effluents = 1 792.70 l/s Débit des Effluents = 1 525.95 l/s
Vitesse des Effluents = 4.75 m/s Vitesse des Effluents = 4.04 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 1 668.38 l/s Débit des Effluents = 1 412.80 l/s
Vitesse des Effluents = 4.34 m/s Vitesse des Effluents = 3.67 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN OUVRAGE CADRE
Largeur de l'Ouvrage Cadre L = 0.80 m
Hauteur de l'Ouvrage Cadre P = 0.40 m
Pente de l'Ouvrage Cadre = 0.030 m/m
L
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.38 m Hauteur de remplissage H = 0.38 m
Pourcentage de remplissage = 95% Pourcentage de remplissage = 95%
Débit des Effluents = 1 415.87 l/s Débit des Effluents = 1 204.00 l/s
Vitesse des Effluents = 4.66 m/s Vitesse des Effluents = 3.96 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 1 157.25 l/s Débit des Effluents = 966.61 l/s
Vitesse des Effluents = 3.62 m/s Vitesse des Effluents = 3.02 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ SUPERFICIEL
Première longueur du Fossé l1 = 3.50 m
Seconde longueur du Fossé l2 = 0.50 m
Profondeur du Fossé P = 0.20 m
Pente du Fossé = 0.015 m/m
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 45 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.19 m Hauteur de remplissage H = 0.19 m
Pourcentage de remplissage = 90% Pourcentage de remplissage = 90%
Débit des Effluents = 411.21 l/s Débit des Effluents = 595.89 l/s
Vitesse des Effluents = 1.14 m/s Vitesse des Effluents = 1.65 m/s
Coefficient de rugosité K = 45 Coefficient de rugosité γ = 1.00
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 471.48 l/s Débit des Effluents = 320.69 l/s
Vitesse des Effluents = 1.18 m/s Vitesse des Effluents = 0.80 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ SUPERFICIEL
Première longueur du Fossé l1 = 3.50 m
Seconde longueur du Fossé l2 = 0.50 m
Profondeur du Fossé P = 0.25 m
Pente du Fossé = 0.010 m/m
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 45 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.24 m Hauteur de remplissage H = 0.24 m
Pourcentage de remplissage = 90% Pourcentage de remplissage = 90%
Débit des Effluents = 485.11 l/s Débit des Effluents = 714.36 l/s
Vitesse des Effluents = 1.08 m/s Vitesse des Effluents = 1.58 m/s
Coefficient de rugosité K = 45 Coefficient de rugosité γ = 1.00
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 556.22 l/s Débit des Effluents = 395.88 l/s
Vitesse des Effluents = 1.11 m/s Vitesse des Effluents = 0.79 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN FOSSÉ
Grande base du Fossé B = 1.00 m
Petite base du Fossé b = 0.30 m
Profondeur du Fossé P = 0.35 m
Pente du Fossé = 0.010 m/m
b
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.10
Hauteur de remplissage H = 0.30 m Hauteur de remplissage H = 0.30 m
Pourcentage de remplissage = 79% Pourcentage de remplissage = 79%
Débit des Effluents = 228.61 l/s Débit des Effluents = 494.93 l/s
Vitesse des Effluents = 1.27 m/s Vitesse des Effluents = 2.75 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.20
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 572.37 l/s Débit des Effluents = 563.05 l/s
Vitesse des Effluents = 2.52 m/s Vitesse des Effluents = 2.47 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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B
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H
H
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\Minutes-VB\VENTAVON_Pre-dim-ouvrage-hydrau-K=0.7.xlsx / Ouest-fossé-3b
CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UNE CANALISATION
Diamètre de la Canalisation Ø = 700 mmPente de la Canalisation = 0.010 m/m
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 65 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.67 m Hauteur de remplissage H = 0.67 m
Angle α correspondant = 308.316° Angle α correspondant = 308.316°
Pourcentage de remplissage = 98% Pourcentage de remplissage = 98%
Débit des Effluents = 840.95 l/s Débit des Effluents = 881.01 l/s
Vitesse des Effluents = 2.23 m/s Vitesse des Effluents = 2.33 m/s
Coefficient de rugosité K = 65 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 782.63 l/s Débit des Effluents = 815.68 l/s
Vitesse des Effluents = 2.03 m/s Vitesse des Effluents = 2.12 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
Ple
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Φ
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α
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\Minutes-VB\VENTAVON_Pre-dim-ouvrage-hydrau-K=0.7.xlsx / Ouest-cana-3b
CALCUL DU DÉBIT DES EFFLUENTS
DANS UN OUVRAGE CADRE
Largeur de l'Ouvrage Cadre L = 0.80 m
Hauteur de l'Ouvrage Cadre P = 0.40 m
Pente de l'Ouvrage Cadre = 0.010 m/m
L
Formule de Manning-Strickler (Recommandation du SETRA-LCPC - 1982) Formule de Bazin (Instruction technique INT 77-284 du 22/06/1977)
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Hauteur de remplissage H = 0.38 m Hauteur de remplissage H = 0.38 m
Pourcentage de remplissage = 95% Pourcentage de remplissage = 95%
Débit des Effluents = 817.45 l/s Débit des Effluents = 695.13 l/s
Vitesse des Effluents = 2.69 m/s Vitesse des Effluents = 2.29 m/s
Coefficient de rugosité K = 80 Coefficient de rugosité γ = 0.30
Pourcentage de remplissage = 100% Pourcentage de remplissage = 100%
Débit des Effluents = 668.14 l/s Débit des Effluents = 558.07 l/s
Vitesse des Effluents = 2.09 m/s Vitesse des Effluents = 1.74 m/s
Date : le 20 octobre 2017 ### © A. Gentreau - 01/2010 ###
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\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\Minutes-VB\VENTAVON_Pre-dim-ouvrage-hydrau-K=0.7.xlsx / Ouest-cadre-3b
Alpes Assainissement ISDND VENTAVON
Gestion des eaux de ruissellement ETUDE HYDRAULIQUE
Amélioration du dispositif de gestion des ERI
AFR-ETU-3279-B01-NOT-02B du 10/10/2017 Annexes
Réf Aff. Arcadis / 17-000342 51-3279 17.000459-ETU-B01-3279-NOT-02B-note-ERI.docx
Annexe 5 Plan simplifié des bassins versants (hypothèse pour estimation du volume du bassin ERI)
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
X
569.73
569.45
566.66
565.30
564.44
563.32
557.87
548.90
548.68
548.74
548.66
548.79
549.10
570.52
571.06
571.45
571.36
571.57
571.34
571.50
571.55
571.62
571.53
571.63
571.49
571.45
567.95
566.26
565.02
565.10
565.65566.21
567.74
566.86
565.90
565.29
564.54
565.40
565.48
565.95
571.98
571.94
571.23
571.57
571.95
571.64
571.96
571.45
571.15
570.88570.15
570.08
569.53
569.03
571.09
571.59
572.96
573.93
575.00
573.72
574.20
576.55
575.66
575.23
573.70
572.41
571.93
570.70
568.67
540.54
540.42
540.52
540.38
540.29
540.24
540.28
539.97
540.03
540.09
540.13
539.92
539.83
539.83
539.84
539.68
539.65
539.67
539.73
539.66
539.50
539.56
539.54
539.38
539.39
539.53
543.13
538.24
538.33
538.30
538.32
538.46
543.55
569.83
569.44
569.44
568.94
569.15
570.25
546.86
547.21
550.17
549.67
552.78
555.51
560.54
567.13
557.08
553.64
548.93
546.85
547.59
547.05
546.04
546.19
546.92
541.72
541.05
543.24
543.14
540.12
538.70
538.25
543.06
543.35
543.45
542.80
540.63
540.14
540.96
543.11
543.57
543.91
543.16
543.87
544.12
544.90
544.86
545.05
545.44
547.13
545.96
547.19
545.83
544.98
541.71
541.49
541.38
541.80
541.57
541.08
539.79
538.64
538.99
538.52
538.46
538.86
538.21
538.22
538.24
538.33
538.49
538.66
538.56
539.46
545.66
545.86
543.39
545.37
545.14
545.43
545.64
555.85
554.97
553.22
552.36
551.68
551.90552.42
560.83
562.04
563.30
565.64
557.36
559.55
560.59
556.54
564.53
561.47
558.44
555.19
557.91
570.92
570.94
570.78
570.09
570.53
570.72
570.86
570.78
571.46
571.19
571.37
571.29
571.55
572.06
572.38
572.04
571.93
571.33
560.71
560.79
559.82
563.91
566.30
562.51
556.85
563.31
562.34
559.62
570.23
570.19
570.00
569.98
569.77
569.87
569.08
569.88
569.88
571.17
571.10
570.37
570.00
538.95
539.22
539.02
540.04
543.69
544.18
545.24
545.44
540.80
540.96
544.43
544.55
558.29
561.42
563.06
563.95
559.48
559.42
558.61
556.57
556.84
557.39
557.94
555.36
555.38
554.72
554.79
554.23
571.01
566.73
564.30
549.55
549.21
550.99
552.29
553.01
555.13
556.59
559.69
561.37
562.06
562.55
563.03
563.65
564.25
564.86
565.27
565.83
566.36
567.53
568.26
558.75
567.21
562.46
569.49
569.97
570.49
570.57
570.84
571.11
571.47
571.74
571.58
571.71
571.60
571.25
570.91
570.67
570.62
570.60
570.31
571.14
557.76
553.61
552.06
550.16
553.13
554.87
556.61
560.47
561.67
550.45
548.19
566.91
566.70
567.65
548.86
558.72
557.47
556.19
553.25
548.90
548.83
550.55
552.13
555.39
554.92
555.02
554.96
554.97
555.77
555.79
555.27
555.04
550.01
550.54
550.00
551.46550.17
550.15
542.98
548.48
544.49
543.38
543.38543.38
546.28
543.03
540.65
541.99
542.34
542.22
540.86
540.95
540.78
540.82
540.92
540.78
540.65
541.16
540.73
540.47
540.31
540.19
540.02
540.00
539.82
539.69
539.49
539.58
539.45
542.53
539.20
539.27
539.28
539.31
539.40
539.45
539.65
539.77
539.92
539.95
540.18
540.41
540.45
540.47
540.64
544.37
544.84
548.44
547.75
542.61
542.64
542.60
543.38
543.03
542.74
542.67
542.70
542.60
543.50
543.31
542.88
542.80
542.50
542.92
543.01
543.18
543.12
543.00
543.10
543.06
543.04
543.08
543.06
544.37
536.61
536.73
543.62
545.35
545.25
546.14
546.45
546.54
547.50
536.78
536.73
536.71
536.77
536.80
537.56
537.04
543.44
543.33
543.16
543.20
545.04
545.10
545.09
545.04
544.92
544.12
544.12
544.07
544.17
544.20
544.20
545.52
545.38
545.25
545.25
545.91
546.08
545.49545.22
551.23
545.13
545.06
545.52
545.06
544.68
545.05
545.06
545.75
555.43
556.02
556.19
556.76
558.46
552.37
558.20
567.63
568.50
568.56
569.11
569.73
569.99
570.25
570.37
569.91
570.04
569.90
570.11
570.13
569.74
569.70
569.88
571.60 571.72
571.46
571.67
569.91
570.08
570.19
569.91
569.83
569.49
568.00
563.52
561.67
565.06
564.88
564.89
564.77
564.68
564.85
565.07
564.79
555.73
555.65
555.73
555.65
555.14
550.32
551.63
551.50
551.14
550.83
550.82
550.39
549.70
549.22
555.00
555.06
555.43
555.57
556.25
555.96
555.63
563.15
563.17
562.47
561.99561.11
561.16
560.62
560.27
560.23
560.13
560.13
563.98
564.41
564.45564.58
565.22
564.21
563.93
564.65
564.47
564.36
564.18
563.45
562.52
561.21
560.16
559.27
561.16
546.27
545.17
545.13
540.92
543.50
542.95
542.95
542.37
542.38
542.24
542.15
541.69
549.48
549.10
548.85
548.34
548.51
548.60
548.50
548.59
549.98
549.37
549.38
549.16
549.19
553.30
554.08
554.16
554.37
554.28
553.58
554.43
555.06
554.94
554.44
554.73
555.13
555.26
555.25
554.85
554.66
555.45
556.10
567.92
572.10
573.79
576.57
577.55
577.55 576.80
575.39
572.90
573.29
576.08
572.91
572.24
571.34
572.70
573.41
574.15
575.18
576.57
576.87
576.80
577.02
571.16
571.55
571.79
571.42
571.18
569.97
570.73
570.98
571.32
571.68
570.40
571.99
571.71
571.21
566.09
566.91
568.24
568.86
570.14
570.92
571.17
571.30
561.52
549.23
549.03
571.27
571.34
572.21
571.35
571.37
571.33
570.87
570.91
571.48
571.42
571.50
571.09
570.89
543.74
549.99
548.73
548.60
548.53
547.91
543.94
546.64
545.42
550.96
560.83
550.40
555.64
551.39
552.93
555.87
556.03
557.44
566.27
567.23
568.16
565.30
566.00
566.20
565.73
545.71
545.77
545.75
546.23
546.09
546.40
570.98
570.91
570.84
570.69
Stock
Stock
Piste
Piste
CTRL-A
REF-3
STATION
Stock
Piste
Bassin
571.08
571.07
571.59
572.22
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e
S = 20 554 m²
S = 51 400 m²
S = 31 882 m²
S = 7 000 m²
Bassin ERIFe entrée = 542.5Cote fond = 537.0
Capacité maxi. ≈ 7000 m³S ≈ 2360 m²
Ind.Date Objet de l'édition/révision Etabli. Vérif. App.
Echelle Ref. Affaire Document Page
TRAVAUX AMENAGEMENT HYDRAULIQUE (ERI)
FR0117.000342 Plan N°
A0 Création du document MVE CEM CCO
1/1500 1/1
N
Principe de gestion des ERI
Localisation des impluvions
19/09/2017
04
0 20 40 100m60 80
Echelle 1/1500
ALPES ASSAINISSEMENT ISDND VENTAVON - Site de Beynon (05)
\\frms1fs01\Affaires\0147\17-000342_VEOLIA_ISDND_VENTAVO\10 _DIV_ Production DIVERS\HYDRAU\CAO\03-Plans\17-000342_VENTA-APS_Travaux-aménag-hydrau.dwg