grad.buzet.hrgrad.buzet.hr/wp-content/uploads/2019/08/4_9_građevinski-projekt_projekt-dovoda-i...projektiranje...

PROJEKTIRANJE I GRAĐEVINARSTVO

Jasne Crnobori 101, 52100, Pula

OIB 23661833599 Zajednička oznaka projekta : BZ 07/15

www.con-tec.hr Broj projekta : 2163-15-G

___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________

GRAĐEVINA : POSLOVNA GRAĐEVINA u Buzetu

- rekonstrukcija i dogradnja Dječjeg vrtića „Grdelin“

SADRŽAJ MAPE :

1) OPĆI DIO

OPĆA DOKUMENTACIJA

I. GRAĐEVINSKI PROJEKT:

2) TEHNIČKI DIO

TEKSTUALNI DIO:

GRAFIČKI PRIKAZI:

II. PROJEKT DOVODA I ODVODA VODE:

3) TEHNIČKI DIO

TEKSTUALNI DIO:

GRAFIČKI PRIKAZI:

Pula, rujan 2015.

3





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Pula, rujan 2015.

5





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Pula, rujan 2015.

6





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Pula, rujan 2015.

7





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Pula, rujan 2015.

8





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Pula, rujan 2015.

9





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



SADRŽAJ PROJEKTA :

GRAĐEVINSKI PROJEKT

TEHNIČKI DIO

TEKSTUALNI DIO:

1) PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE

2) TEHNIČKI OPIS

3) ISKAZ PROCIJENE TROŠKOVA GRAĐENJA

4) STATIČKI RAČUN

GRAFIČKI PRIKAZI:

PLANOVI POZICIJA

Pula, rujan 2015.

14





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE

1. Zemljani radovi

2. Tesarski radovi

3. Beton i armirani beton - Tehnički uvjeti za izvođenje betonskih i armirano betonskih radova

4. Zidane konstrukcije

1. ZEMLJANI RADOVI

Zemljani radovi moraju se izvoditi prema važećim tehničkim propisima, kao i prema važećim standardima iz

predmetnog područja:

I OPĆI PROPISI

II TRASIRANJE

III ISKOPI :

kategorija iskopa

deponiranje materijala

kategorija materijala

sredstva za izvršenje radova na iskopima

izvršenje radova

transporti

unutarnji nasip

obračun

Sve ostalo, ukoliko nije definirano naprijed navedenim, treba uskladiti prema GN 200 za zemljane radove.

Standardi za zemljane radove, sadrže i predradnje koje se obavezno poduzimaju i to:

zaštitne mjere i sredstva zaštite pri radu

pregled bočnih strana iskopa svaki dan prije početka radova.

podupiranje stranica iskopa u tlu, gdje je moguć odron, kako zbog dubine iskopa ili načina

iskopa

čišćenje temeljnih jama prije početka izvođenja betonskih radova

obavezna kontrola svega gore navedenog, kao i upis u građevinski dnevnik o istom

Standardi:

HRN U.B1.010. do U.B1.010. (geomehaničko ispitivanje tla) ukoliko se ukaže potreba za

miniranjem, primjeniti standarde :

HRN H.D1.031. do H.D1.040. (eksplozivi)

HRN N.S8.020. do N.S8.051. (zaštita od eksploziva)

Pula, rujan 2015.

16





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



2. TESARSKI RADOVI

Tesarski radovi moraju se izvoditi prema važećim tehničkim propisima, kao i prema važećim standardima iz

predmetnog područja.

Standardi za tesarske radove sadrže pored opisanih radova i predradnje, koje se obavezno poduzimaju i to

:

zaštitne mjere i sredstva zaštite pri radu

uzimanje potrebnih mjera na objektu

postava i uklanjanje platoa za izradu, te postava i uklanjanje pomoćnih i ostalih skela

odabiranje, slaganje i sortiranje građe po dimenzijama, uključivo sa potrebnim prijenosima,

transportom na gradilištu i do gradilišta, tj mjesta ugradnje

obavezna kontrola kvalitete prije ugradnje (atesti isl.), kao i obavezni upis u građevinski

dnevnik

Standardi:

HRN D.BO.020.,022. (drvena građa)

HRN D.A1.020.,057. (ispitivanje drveta)

HRN D.B1.020.,026.,D.B2.020.,D.B3.020.,022.,024. (oblo tehničko drvo)

HRN M.B4.103.,C.BO.501. (čavli i žica)

Sve ostalo, tj. način izvedbe, kategorizacija građe, način obračuna i sl. treba biti usklađeno prema GN

601.

3. BETONSKE KONSTRUKCIJE

Program kontrole i osiguranja kvalitete betonske konstrukcije:

- svojstva koja moraju imati građevni proizvodi koji se ugrađuju u betonsku konstrukciju, uključivo

odgovarajuće podatke propisane odredbama o označavanju građevnih proizvoda Prema prilozima

TPBK-a;

- ispitivanja i postupci dokazivanja uporabljivosti građevnih proizvoda koji se izrađuju na gradilištu

za potrebe toga gradilišta;

- ispitivanja i postupci dokazivanja nosivosti i uporabljivosti betonske konstrukcije;

- uvjete građenja i druge zahtjeve koji moraju biti ispunjeni tijekom izvođenja betonske

konstrukcije, a koji i maju utjecaj na postizanje projektiranih odnosno propisanih tehničkih

svojstava betonske konstrukcije i ispunjavanje bitnih zahtjeva za građevinu, te

- druge uvijete značajne za ispunjavanje zahtjeva propisanim TPBK-om i posebnim propisima.

Svojstva građevnih proizvoda koji se ugrađuju u betonsku konstrukciju i odgovarajući podaci propisani

odredbama o označavanju građevnih proizvoda Prema TPBK-u :

Betonski elementi

(element konstrukcije;klasa tlačne čvrstoće;klasa izloženosti sa debljinom zaštitnog sloja)) :

- međukatne

konstrukcije: C 16/20 XC1 (2,00cm)

- grede : C 16/20 XC1 (2,00cm)

- stupovi : C 16/20 XC1 (2,00cm)

- temelji : C 16/20 XC1 (2,00cm)

Pula, rujan 2015.

17





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Armatura

(Naziv i oznaka (broj) čelika) :

- šipkasta armatura: B500A

- mrežasta armatura: B500B

Građevni proizvodi obuhvaćeni TBPK-om s pripadajućim normama, specifikacijama i sustavom potvrđivanja

sukladnosti (opisano tablicom) :

Građevni proizvodi za čija je tehnička svojstva,

na način propisan Pravilnikom o ocjenjivanju

sukladnosti, ispravama o sukladnosti i

označavanju građevnih proizvoda, NN 1/05,

dokazano da su sukladna svojstvima određenim

hrvatskom normom koja je sukladna načelima

europskog usklađivanja tehničkog zakonodavstva

ili preuzetom europskom tehničkom dopuštenju,

označavaju se predočenom oznakom (određenom

prilogom 5, na način i sa sadržajem određenim

tom specifikacijom.

Građevni proizvodi za čija je tehnička

svojstva dokazano da su sukladna svojstvima

određenim drugim tehničkim specifikacijama,

tehničkim propisom ili priznatim tehničkim

pravilom, označavaju se oznakom i na način

određen pravnim pravilima propisanim Pravilnikom

o izgledu i upotrebi potvrdbenog

(certifikacijskog) znaka (»Narodne novine«, br.

88/98, 165/98 i 8/99 – ispravak).

Pula, rujan 2015.

18





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Nakon stupanja na snagu ugovora iz članka 40.

Pravilnika o sukladnosti i označavanju građevnih

proizvoda, NN 1/05, i u skladu s tim ugovorom

građevni proizvod za čija je tehnička svojstva,

na način propisan ovim Pravilnikom, dokazano da

su sukladna svojstvima određenim hrvatskom

normom koja je sukladna načelima europskog

usklađivanja tehničkog zakonodavstva ili

europskom tehničkom dopuštenju, označavaju se

oznakom određenom prilogom 5. koji je sastavni

dio spomenutog Pravilnika na način i sa sadržajem

određenim tom specifikacijom.

Ispitivanja i postupci dokazivanja uporabljivosti građevnih proizvoda koji se izrađuju na gradilištu za

potrebe toga gradilišta :

Za armaturu i predgotovljene betonske elemente propisano je i da osim proizvodnjom mogu nastati

izrađivanjem na gradilištu (pri čemu se gradilištem smatra prostor, uključujući i privremeno zauzeti

prostor, na kojemu se gradi, rekonstruira, adaptira, izvode radovi na održavanju ili uklanjanja građevina,

kao i prostor potreban za omogućavanje primjene odgovarajuće tehnologije građenja, ali i svaki proizvodni

pogon u kojemu se armatura ili predgotovljeni betonski element, primjenom odgovarajuće tehnologije

građenja izrađuju za potrebe određenog gradilišta a u skladu s projektom betonske konstrukcije te po

posebnoj narudžbi investitora odnosno izvođača radova).

Ispitivanje svojstava čelika za armiranje i za prednapinjanje provodi se prema nizovima normi nHRN EN

10080, nHRN EN 10138 te prema nizu normi HRN EN ISO 15630 i prema normi HRN EN 10002-1.

Ako armaturu čini sklop čelika za armiranje i drugog čeličnog proizvoda, kao što su čelični lim, čelični

profil, čelična cijev i sl., tada se uzimanje uzoraka i priprema ispitnih uzoraka za mehanička ispitivanja tih

čeličnih proizvoda provodi prema normi HRN EN ISO 377.

Potvrđivanje sukladnosti armature proizvedene prema tehničkoj specifikaciji provodi se prema odredbama

te specifikacije, odredbama Priloga B TBPK i posebnog propisa.

Potvrđivanje sukladnosti čelika za armiranje provodi se prema odredbama Dodatka ZA norme nHRN EN

10080-1, a čelika za prednapinjanje prema odredbama Dodatka ZA norme nHRN EN 10138-1 i odredbama

posebnog propisa.

Potvrđivanje sukladnosti predgotovljenoga betonskog proizvoda proizvedenog prema tehničkoj

specifikaciji (normi ili tehničkom dopuštenju) provodi se prema odredbama te specifikacije te prema

odredbama TBPK.

Norma HRN EN 13369 podobno propisuje postupke i uloge u postupku potvrđivanja sukladnosti

predgotovljenih betonskih proizvoda. Postupci kontrole opreme za proizvodnju predgotovljenih betonskih

elemenata, sastavnih materijala, proizvodnje i gotovih predgotovljenih elemenata dani su u Prilogu D norme

HRN EN 13369.

Beton se, prema TBPK, uvijek proizvodi, pri čemu se gradilišna betonara smatra proizvodnim pogonom

(tvornicom) u skladu s tehničkim specifikacijama. Za gradilišnu proizvodnju betona potrebno je osigurati

Pula, rujan 2015.

19





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



sve propisane uvijete za potvrđivanje sukladnosti betona. To znači da za laboratorijska ispitiovanja unutar

stalne unutarnje kontrole proizvodnje koju provodi proizvođač betona (nejčešće i izvođač cijele betonske

konstrukcije), može imati svoj ispitni laboratorij ili može taj posao prepustiti drugom ispitnom laboratoriju

koji za te poslove ne mora biti ovlašten za provođenje tih postupaka Sektora za graditeljstvo Ministarstva

zaštite okoliša, prostornog uređenja i graditeljstva, a niti akreditiran od Hrvatske akreditacijske

agencije.

Voda, kao sastavni dio betona podliježe određenoj provjeri prikladnosti, osim vode iz vodovoda koja se

može rabiti bez posebnih provjera.

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi za vodu za pripremu betona, način i učestalost ispitivanja te

potvrđivanje prikladnosti vode za pripremu betona provodi se prema normi HRN EN 1008 Voda za

pripremu betona-Specifikacije za uzorkovanje, ispitivanje i potvrđivanje prikladnosti vode, uključujući

vodu za pranje instalacija za otpadnu vodu u industriji betona kao vode za pripremu betona i prema prilogu

F TBPK.

Ispitivanja i postupci dokazivanja nosivosti i uporabljivosti betonske konstrukcije :

Tehnička svojstva betona i materijal od kojih se beton proizvodi moraju biti specificirana prema TBPK i

normi HRN EN 206-1, te normama specifikacijama za materijale.

Proizvođač betona je odgovoran za proizvodnju i transport, a izvođač radova za ugradnju, zbijanje i njegu

svježeg betona. Ako se ne posveti dovoljno pozornosti svim postupcima prilikom projektiranja sastava

betona (prethodna ispitivanja, utvrđivanje sastava betona), proizvodnji, transportu, ugradnji, zbijanju i

njezi betona, neće se postići željena čvrstoća i trajnost konstruktivnog elementa. Važno je naglasiti da

nije dovoljno samo ispravno ugraditi beton. Tretman betona u prvih šest do deset sati nakon ugrađivanja,

te prvih nekoliko dana nakon očvršćivanja (postupak njege betona prema HRN ENV 13670-1) značajno

utječu na kasnija svojstva betona.

Ako se za neku betonsku konstrukciju, nakon njezina završetka, na temelju zapisa i/ili dokumentacije može

utvrditi:

- da su građevni proizvodi ugrađeni u betonsku konstrukciju na propisani način i imaju propisane isprave o

sukladnosti(za proizvedene građevne proizvode), odnosno dokaze uporabljivosti (za izrađene građevne

proizvode),

- da su uvjeti građenja i druge okolnosti, koje mogu biti od utjecaja na tehnička svojstva betonske

konstrukcije, bili sukladni zahtjevima iz projekta,

- da betonska konstrukcija ima dokaze nosivosti i uporabljivosti utvrđene ispitivanjem pokusnim

opterećenjem, kada je ono propisano kao obvezno ili zahtijevano projektom,

Smatra se da ta betonska konstrukcija ima projektom predviđena svojstva i da je uporabljiva za građevinu

čiji je sastavni dio.

Ako se za neku betonsku konstrukciju:

- ne može utvrditi njezina uporabljivost, zbog manjkavosti ili nepostojanja zapisa i/ili dokumentacije, ili

- se utvrdi da nema projektom predviđena tehnička svojstva,

mora se naknadno provesti dokazivanje da betonska konstrukcija ispunjava zahtjeve TPBK. Ta se

dokumentacija smatra sastavnim dijelom izvedbene dokumentacije i mora biti prezentirana na tehničkom

pregledu građevine.

Ako bi se pak pokazalo da betonska konstrukcija nema tehnička svojstva propisana TPBK-om pa je

potrebna njezina sanacija, tada je potrebno izraditi projekt sanacije koji podliježe provjeri kroz postupak

izmjene građevinske dozvole (za složene građevine) ili postupak potvrde glavnog projekta (za ostale

građevine).

Pula, rujan 2015.

20





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Uvjeti građenja i drugi zahtjevi koji moraju biti ispunjeni tijekom izvođenja betonske konstrukcije, a

koji i maju utjecaj na postizanje projektiranih odnosno propisanih tehničkih svojstava betonske

konstrukcije i ispunjavanje bitnih zahtjeva za građevinu :

Građenje građevina koje sadrže betonsku konstrukciju mora biti takvo da betonska konstrukcija ima

tehnička svojstva i da ispunjava druge zahtjeve propisane TBPK-om u skladu s tehničkim rješenjem

građevine i uvjetima za građenje danim projektom te da se osigura očuvanje tih svojstava i uporabljivost

građevine tijekom njezinog trajanja.

Tehnička svojstva betonske konstrukcije moraju biti takva da tijekom trajanja građevine uz propisano,

odnosno projektom određeno izvođenje radova na izradi betonske konstrukcije i održavanju betonske

konstrukcije, ona podnese sve utjecaje uobičajene uporabe i utjecaje okoliša, tako da tijekom građenja i

uporabe predvidiva djelovanja na građevinu ne prouzroče:

- rušenje građevine ili njezinog dijela,

- deformacije nedopuštenog stupnja,

- oštećenja građevinskog sklopa ili opreme zbog deformacije betonske konstrukcije,

- nerazmjerno velika oštećenja građevine ili njezinog dijela u odnosu na uzrok zbog kojih su nastala.

Tehnička svojstva betonske konstrukcije moraju biti takva da se u slučaju požara očuva nosivost

konstrukcije ili njezinog dijela tijekom određenog vremena propisanom posebnim propisom.

Pri izvođenju betonske konstrukcije izvođač je dužan pridržavati se projekta betonske konstrukcije i

tehničkih uputa za ugradnju i uporabu građevnih proizvoda i odredaba TBPK-a.

Kod preuzimanja građevnog proizvoda proizvedenog izvan gradilišta izvođač mora utvrditi:

- je li građevni proizvod isporučen s oznakom u skladu s posebnim propisom i podudaraju li se podaci na

dokumentaciji s kojom je građevni proizvod isporučen s podacima o oznaci,

- je li građevni proizvod isporučen s tehničkim uputama za ugradnju i uporabu,

- jesu li svojstva, uključivo rok uporabe građevnog proizvoda te podaci značajni za njegovu ugradnju,

uporabu i utjecaj na svojstva i trajnost betonske konstrukcije sukladni svojstvima i podacima određenim

glavnim projektom.

Podatke o isporučenim proizvodima i utvrđenim veličinama izvođač mora evidentirati u građevnom

dnevniku, a dokumentaciju s kojom su proizvodi isporučeni mora pohraniti među dokumentaciju gradilišta.

Ako građevni proizvod nije isporučen s propisanom dokumentacijom ili ako mu:

- deklarirana svojstva (za građevni proizvod proizveden izvan gradilišta), odnosno

- utvrđena svojstva (za proizvod izrađen na gradilištu)

Ne odgovaraju zahtjevima projekta, kao i u slučaju da je proizvodu protekao rok uporabe, zabranjena je

njegova ugradnja u betonsku konstrukciju.

Ugradnju građevnog proizvoda u betonsku konstrukciju odobrava nadzorni inženjer, upisom u građevinski

dnevnik.

U okviru održavanja betonsku konstrukciju treba:

- redovito pregledavati, u razmacima i na način određen projektom građevine, TPBK-om i/ili posebnim

propisom donesenim u skladu s odredbama Zakona o gradnji,

- izvanredno pregledavati nakon kakvog izvanrednog događaja ili po zahtjevu inspekcije,

odnosno,

- na njoj treba izvoditi one radove kojima se betonska konstrukcija zadržava ili vraća u stanje određeno

projektom građevine i TPBK-om, odnosno propisom u skladu s kojim je betonska konstrukcija izvedena.

Kao i pri svim drugim aktivnostima vezanim za betonske konstrukcije, i održavanje treba dokumentirati na

propisani način, tj. treba:

- izraditi i čuvati izvješća o pregledima i ispitivanjima betonske konstrukcije,

- voditi zapise o radovima održavanja,

- dokumentirati na drugi prikladan način,

Pula, rujan 2015.

21





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Kao i pribaviti i čuvati drugu dokumentaciju propisanu TBPK-om ili drugim propisima donesenim u skladu s

odredbama zakona o gradnji, odnosno normama na koje ti propisi upućuju.

Što se tiče građevnih proizvoda koji se rabe za održavanje, kao i radova koji se izvode u okviru radova

održavanja betonske konstrukcije, vrijede sva pravila koja su TPBK-om propisana za izvođenje betonske

konstrukcije.

4. ZIDANE KONSTRUKCIJE

Projektiranje i izvedba suvremenih zidanih konstrukcija definirana je Tehničkim propisom za zidane

konstrukcije (TPZK) i nizovima norma HRN ENV 1996. Ovaj skup propisa i norma predstavlja trenutačno

stanje područja i obuhvaća područja materijala, projektiranja, odabira konstrukcijskih pojedinosti te

nosivost i uporabljivost.

Mjere osiguravanja kvalitete valja provoditi u svim fazama projektiranja, izgradnje, korištenja, dakle u

čitavome uporabnom vijeku konstrukcije. Te mjere obuhvaćaju:

- definiranje zahtjeva pouzdanosti

- organizacijske mjere

- nadzor u različitim fazama projektiranja, izvedbe, uporabe i održavanja

Program kontrole i osiguranja kvalitete:

- razred nadzora i izvođenja zidane konstrukcije

- svojstva koja moraju imati građevni proizvodi koji se ugrađuju u zidanu konstrukciju, uključivo

odgovarajuće podatke propisane odredbama o označavanju građevnih proizvoda prema prilozima

TPZK-a

- ispitivanja i postupci dokazivanja uporabljivosti građevnih proizvoda koji se izrađuju na gradilištu

za potrebe toga gradilišta

- način kontrole građevnih proizvoda prije ugradnje

- ispitivanja i postupci dokazivanja nosivosti i uporabljivosti zidane konstrukcije

- uvjete građenja i druge zahtjeve koji moraju biti ispunjeni tijekom izvođenja zidane konstrukcije,

a koji imaju utjecaj na postizanje projektiranih odnosno propisanih tehničkih svojstava zidane

konstrukcije i ispunjavanje bitnih zahtjeva za građevinu

- druge uvjete značajne za ispunjavanje zahtjeva propisanih TPZK-om i posebnim propisima

Razred nadzora i izvođenja zidane konstrukcije:

Nadzorni inženjer utvrđuje za koji razred kontrole izvedbe ziđa (A, B, C,) je osposobljen izvođač, te

utvrđuje odgovara li taj razred propisanom u projektu. Ako ne odgovara, treba se donijeti odluka kako

postupiti. U slučajevima da je razred viši od zahtijevanog, pa je pouzdanost tako izvedene konstrukcije

veća od tražene, jasno može se prihvatiti. Ako je slučaj da je razred niži, treba o tome obavijestiti

projektanta, te zajedno s njim donijeti odluku što treba poduzeti.

Ziđe se izvodi od zidnih elemenata, proizvedenih prema odredbama Priloga B i morta proizvedenog prema

odredbama priloga C Tehničkog propisa, te prema projektu zidane konstrukcije. Odredbe navedenih

priloga uključuju i odredbe odgovarajućih norma specifikacija.

Kako bi se postigla projektom predviđena tehnička svojstva, izvođenje zidane konstrukcije mora biti u

skladu s uvjetima i zahtjevima njezinog glavnog projekta, poglavito s Programom kontrole i osiguranja

kvalitete, te mora biti najmanje u skladu s općim zahtjevima za izvođenje zidanih konstrukcija danim u

Prilogu „J“ TPZK-a i normama na koje taj Prilog upućuje.

Ukoliko bi se izvođenjem odstupilo od norma na koje upućuje prilog „J“ TPZK, mora se odgovarajućim

metodama (ispitivanjima ili sl.) i pratećom dokumentacijom koju izvođač mora imati na gradilištu dokazati

usklađenost s tim normama.

Pula, rujan 2015.

22





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Svojstva građevnih proizvoda koji se ugrađuju u zidanu konstrukciju i

o označavanju građevnih proizvoda:

Zidni elementi : prema TPZK, Prilog „B“

normama niza HRN EN 1052 i HRN EN 771

- vrsta zidnog elementa: opečni zidni element niz HRN EN 771

norme ispitivanja ZA veza sa Direktivom

- dimenzija v/š/d = : 20-30/37,5/23,8(cm)

- grupa zidnog elementa : Grupa 2a točka 3.1. norme HRN ENV 1996-1

tablica 3.1 norme HRN ENV 1996-1-1

(postotak šupljina HRN EN 772-3)

- tlačna čvrstoća zidnog

elementa fd : 10.0 (N/mm2) norma HRN EN 772-1

točka 5 HRN EN 1052-1

- razred kontrole

proizvodnje zidnih

elemenata : II niz HRN EN 771, Specifikacije za zidne

elemente;

HRN EN 771-1:Zidni elementi od opečne

gline

- razred izvedbe : B NAD, HRN ENV 1996-1-1

- parcijalni koeficijent

sigurnosti za

materijale γM : 3,0 HRN ENV 1996-1-1:2004,Opća pravila za

zgrade. Pravila za armirano i nearmirano

ziđe;točka 2.3.3.2

Na svim isporučenim zidnim elementima moraju biti jasno označeni podaci, na elementu, pakiranju,

otpremnici ili bilo kojoj potvrdi.

Označavanje je prema dodatku ZA odgovarajuće norme specifikacija, i prema postojećem zakonodavstvu:

- norma specifikacija iz niza HRN EN 771

- Pravilnik o ocjenjivanju sukladnosti, ispravama o sukladnosti i označavanju građevnih proizvoda

(NN 1/05)

Mort koji se koristi u gradnji : prema TPZK, Prilog „C“

Norma specifikacija proizvoda HRN EN

998-2

Potvrđivanje sukladnosti ZA dodaci norme

HRN EN 998-2

- vrsta morta : G(mort opće namjene)

- razred morta : M5

- tlačna čvrstoća

morta fm : 5.0 (N/mm2) norma HRN EN 1015-11

- približni sastav

cement;hidratizirano

vapno;pijesak : 1; 1; 5

Označavanje je prema dodatku ZA odgovarajuće norme specifikacija, i prema postojećem zakonodavstvu:

Pula, rujan 2015.

23





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



- Označivanje u općem dijelu mora se uskladiti s Pravilnikom o ocjenjivanju sukladnosti. Sadržaj

dijela koji se odnosi na tehnička svojstva proizvoda treba odgovarati oznakama prema ZA.1 i ZA.2

norme HRN EN 998-2.

- Tvornički projektiran mort - označava se na otpremnici i/ili na ambalaži prema

dodatku ZA.3 norme HRN EN 998-2

- Mort zadanog sastava – označava se na otpremnici i/ili na ambalaži prema

dodatku ZA.3 norme HRN EN 998-2

- Pravilnik o ocjenjivanju sukladnosti, ispravama o sukladnosti i označavanju građevnih proizvoda

(NN 1/05)

Ispitivanja i postupci dokazivanja uporabljivosti građevnih proizvoda koji se izrađuju na gradilištu za

potrebe toga gradilišta:

Mort, beton, armatura, zidni elementi od prirodnog kamena i predgotovljeno ziđe mogu biti izrađeni na

gradilištu za potrebe toga gradilišta. Da bi se smjeli ugraditi u konstrukciju mora biti dokazana njihova

uporabljivost. Podatke o dokazivanju uporabljivosti i postignutim svojstvima građevinskog proizvoda

izvođač zapisuje u građevinski dnevnik.

Mort koji se proizvodi n gradilištu za potrebe toga gradilišta je mort zadanog sastava specificiran u

glavnom projektu omjerom pojedinih sastojaka i svojstvima tih sastojaka. Svojstva zidarskog cementa se

specificiraju prema normi HRN EN 413-1, građevnog vapna prema normi HRN EN 459-1, agregata prema

normi HRN EN 13139, a vode prema normi HRN EN 1008. Za mort zadanog sastava gdje je u glavnom

projektu zahtijevana tlačna čvrstoća veća od 5 N/mm2, smije se primijeniti samo mort proizveden u

proizvodnom pogonu (tvornici). Za mort zadanog sastava koji se za obiteljske kuće ili jednostavne

građevine izrađuje na tom gradilištu i čija je zahtijevana tlačna čvrstoća manja ili jednaka 5 N/mm2,

uporabljivost se smatra dokazanom ako je potvrđena sukladnost pojedinih sastojaka te ako je utvrđeno da

su omjeri sastojaka morta i način izrade u skladu s glavnim projektom.

TPZK propisuje da se zahtjevi na beton koji je sastavni dio zidane konstrukcije izrađuju prema Tehničkom

propisu za betonske konstrukcije. Iznimno od odredbi tog propisa za gradnju obiteljskih kuća dopuštena

je ugradnja betona u serklaže do razreda tlačne čvrstoće C 16/20 pripremljenog na gradilištu, ukoliko je

to predviđeno projektom zidane konstrukcije. Podaci o sastavnim materijalima, načinu pripreme, načinu

ugradnje, građevnim proizvodima i provedenim kontrolnim postupcima evidentiraju se u građevnom

dnevniku.

Predgotovljeno ziđe može se izrađivati na gradilištu za potrebe toga gradilišta. Dokazivanje uporabljivosti

predgotovljenog ziđa izrađenog prema projektu zidane konstrukcije uključuje: razred proizvodnje zidnog

elementa (I ili II); razred izvedbe predgotovljenog ziđa ( A, B ili C); ispitivanje tipa predgotovljenog ziđa.

Način kontrole građevnih proizvoda prije ugradnje:

Građevni proizvod proizveden u proizvodnom pogonu (tvornici) izvan gradilišta smije se ugraditi u zidanu

konstrukciju samo ako je za njega izdana isprava o sukladnosti.

Mort, beton, armatura zidni elementi od prirodnog kamena i predgotovljeno ziđe izrađeni na gradilištu za

potrebe tog gradilišta, smiju se ugraditi u zidanu konstrukciju samo ako je za njih dokazana uporabljivost

u skladu s projektom zidane konstrukcije.

Kod preuzimanja građevnog proizvoda izvođač zidane konstrukcije mora utvrditi:

- je li građevni proizvod isporučen s oznakom u skladu s posebnim propisom i podudaraju li se podaci

po dokumentaciji s kojom je građevni proizvod isporučen s podacima u oznaci

- je li građevni proizvod isporučen s tehničkim uputama za gradnju i uporabu

- jesu u svojstva, uključivo rok uporabe građevnog proizvoda te podaci značajni za njegovu ugradnju,

uporabu i utjecaj na svojstva i trajnost zidane konstrukcije sukladni svojstvima i podacima

određenim glavnim projektom

Prije zidanja ziđa izvođač mora provesti sljedeće:

Pula, rujan 2015.

24





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



- pregled svake otpremnice i oznaka na zidnim elementima, mortu i drugim građevnim proizvodima,

koji se koriste

- vizualnu kontrolu zidnih elemenata, vreća morta i ambalaže ostalih građevnih proizvoda da se

utvrde moguća oštećenja

- utvrđivanje razreda kontrole proizvodnje zidnih elemenata (I ili II)

Izvođač mora prije početka ugradnje u zidanu konstrukciju provjeriti je li izrađeno odnosno proizvedeno

predgotovljeno ziđe u skladu sa zahtjevima iz projekta zidane konstrukcije, te je li tijekom rukovanja i

skladištenja predgotovljenog ziđa došlo do njegovog oštećivanja, deformiranja ili druge promjene koja bi

bila od utjecaja na tehnička svojstva zidane konstrukcije.

Nadzorni inženjer neposredno prije ugradnje predgotovljenog ziđa u zidanu konstrukciju mora:

- provjeriti je li za predgotovljeno ziđe, izrađeno prema projektu zidane konstrukcije, dokazana

njegova uporabljivost u skladu s projektom

- provjeriti postoji li za predgotovljeno ziđe proizvedeno prema tehničkoj specifikaciji isprava o

sukladnosti te je li predgotovljeno ziđe sukladno zahtjevima iz projekta zidane konstrukcije

- provjeriti je li predgotovljeno ziđe postavljeno u skladu s projektom zidane konstrukcije i Prilogom

„H“ TPZK, odnosno s tehničkom uputom za ugradnju i uporabu

- dokumentirati nalaze svih provedenih provjera zapisom u građevinski dnevnik

Ispitivanja i postupci dokazivanja nosivosti i uporabljivosti zidane konstrukcije:

Prema TPZK za dokaz uporabljivosti zidane konstrukcije treba uzeti u obzir:

- zapise u građevinskom dnevniku o svojstvima i drugim podacima o građevnim proizvodima

ugrađenim u zidanu konstrukciju

- rezultate nadzornih radnji i kontrolnih postupaka koja se sukladno ovom propisu obvezno provode

prije ugradnje građevnih proizvoda u zidanu konstrukciju

- dokaze uporabljivosti rezultate ispitivanja, zapise o provedenim postupcima i dr. koje je izvođač

osigurao tijekom građenja zidane konstrukcije

- rezultate ispitivanja pokusnim opterećenjem zidane konstrukcije ili njezinih dijelova

- uvjete građenja i druge okolnosti koje prema građevinskom dnevniku i drugoj dokumentaciji koju

izvođač mora imati na gradilištu, te dokumentaciju koju mora imati proizvođač građevnog

proizvoda, a mogu biti od utjecaja na tehnička svojstva zidane konstrukcije

Ispitivanje pokusnim opterećenjem zidanih konstrukcija provodi se u cilju ocjene ponašanja konstrukcije u

odnosu na projektom predviđene pretpostavke. Pokusnim opterećenjem ispituju se zidane konstrukcije za

koje je ispitivanje predviđeno projektom.

Za zidanu konstrukciju koja nema projektom predviđena tehnička svojstva ili se ista ne mogu utvrditi zbog

nedostatka potrebne dokumentacije, mora se naknadnim ispitivanjima i naknadnim proračunima utvrditi

tehnička svojstva zidane konstrukcije.

Uvjeti građenja i drugi zahtjevi koji moraju biti ispunjeni tijekom izvođenja zidane konstrukcije, a

koji imaju utjecaj na postizanje projektiranih odnosno propisanih tehničkih svojstava zidane

konstrukcije i ispunjavanje bitnih zahtjeva za građevinu:

Zaštita za vrijeme skladištenja i rukovanja:

Zidne elemente treba zaštiti od kiše, ciklusa smrzavanja i odmrzavanja te prskanja.

Za tvornički mort vrijede upute proizvođača. Potrebno je spriječiti zagađivanje morta, promjenu

vlažnosti, a suhe mortove dostavljene u vrećama skladištiti tako da se troše redom kojim su dopremljene.

Bez prethodnih kontrolnih ispitivanja ne smije se ugrađivati mort nakon provedena 3 mjeseca na gradilištu.

U pogledu materijala za gradilišne mortove i ispunski beton, veziva treba zaštiti od međudjelovanja s

vlagom i zrakom, različite vrste skladištiti odvojeno, a vreće trošiti redom kojim su doprimljene na

gradilište. Bez prethodnih kontrolnih ispitivanja ne smiju se ugrađivati veziva nakon provedena 3 mjeseca

na gradilištu. Agregat treba zaštiti od zagađenja i skladištiti odvojeno različite vrste.

Pula, rujan 2015.

25





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Pomoćni dijelovi i proizvodi za zidane konstrukcije (zidne spone, vlačne trake, konzole) treba skladištiti

pod krovom i zaštiti od zemlje, deformiranja, raspucavanja, oštećenja rubova te površinskih oštećenja i

oštećenja obloge.

Šipke armature i predgotovljena armatura horizonatlnih sljubnica skladišti se iznad tla, dovoljno daleko od

blata, ulja, masti, boje ili zavarivanja.

Natege treba zaštiti od svih kemijskih, elektrokemijskih ili bioloških uzročnika korozije, zagađenja,

deformiranja, izloženosti kiši, dodira s tlom, zavarivanja i drugih oštećenja.

Priprema materijala:

Proizvodi moraju biti čisti, a priprema se provodi u skladu s uputama proizvođača. Sa stanovišta trajnosti

posebno je važno vrijeme miješanja morta. Norma napominje da prikladno vrijeme nakon dodavanja svih

sastojaka pri strojnom miješanju iznosi 3 do 5 minuta. Produljeno miješanje, kada se dodaje sredstvo za

uvlačenje zraka, može dovesti do prekomjernog uvlačenja zraka, a time i do smanjenja adhezije i

trajnosti. Osim u slučaju morta s odgodom početka vezivanja, vrijeme miješanja ne treba biti dulje od 15

minuta. Mort se ne smije ugrađivati ukoliko je započeo proces stvrdnjavanja.

Zaštita novoizvedenog ziđa:

Mjere zaštite obuhvaćene normom odnose se na:

1) zaštitu od kiše

2) zaštitu od cikličnog smrzavanja i odmrzavanja

3) zaštitu od učinka vrućine

4) zaštitu od učinka niske vlažnosti

5) zaštitu od mehaničkog oštećenja

6) mjere za osiguranje stabilnosti ziđa

ad 1) Ziđe treba zaštititi od izravnog djelovanja kiše sve dok mort nije sazrio kako ne bi došlo do ispiranja

morta iz sljubnica ili nepoželjnih učinaka ciklusa močenja i sušenja. U suprotnom može doći do

iscvjetavanja, bujanja vapna ili oštećenja materijala neotpornih na vodu. Za vrijeme jakih kiša prekida se

zidanje i završna obrada sljubnica, a zidne elemente, mort i svježe obrađene sljubnice treba zaštititi. Za

zaštitu završenog ziđa potrebno je izvesti klupčice, pragove, oluke i privremene cijevi za odvodnju čim

prije nakon zidanja i završne obrade sljubnica.

ad 2) U pogledu zaštite od oštećenja uslijed djelovanja mraza norma samo navodi da je potrebno

primijeniti „primjerene mjere predostrožnosti“, ali se zahtjeva da se ziđe oštećeno cikličnim djelovanjem

smrzavanja i odmrzavanja, koje ne može dostići svoju punu čvrstoću i trajnost, zamijeni novim.

ad 3) Novoizvedeno ziđe treba zaštiti od visokih temperatura i male vlažnosti. Osim male relativne vlage i

visoke temperature, neprikladni uvjeti koji zahtijevaju zaštitu novoizvedenog ziđa uključuju i jaka zračna

strujanja. Za sprečavanje prekomjernog gubitka vlage može se ziđe prekriti paronepropusnim materijalom

(npr.polietilen). mjere zaštite od visokih temperatura iodržavanja vlažnosti treba provoditi dok cement u

mortu ne hidratizira.

ad 4) Mjere zaštite od mehaničkih oštećenja (npr.udara) planiraju se obzirom na druge radove koji su u

tijeku ili slijede, gradilišni transport, primjenu skela i procese izvedbe, a usmjerene su na istaknuta mjesta

kao što su uglovi, otvori, podnožja stupova te površina ziđa. Dovršeno ziđe treba zaštititi kako daljnji

radovi ne bi prljali lice ziđa ili utjecali na zidni vez pri budućim radovima kao što je žbukanje.

ad 5) Za osiguranje stabilnosti i prevelikog naprezanja svježeg morta potrebno je ograničiti visinu ziđa

koje se zida u jednom danu. Ograničenje se određuje ovisno o debljini zida, vrsti morta, obliku i

obujamskoj masi zidnih elemenata te stupnju izloženosti vjetru. Općenito se navodi da se ziđe ne smije

izložiti djelovanjima dok nije postiglo odgovarajuću čvrstoću da se može oduprijeti djelovanjima. Na

primjer, punjenje iza potpornog zida ne treba izvesti dok zid nije sposoban preuzeti opterećenja koja

nastaju pri zapunjavanju, uzimajući u obzir utjecaj zbijanja i vibracija. Kod zidova izloženih djelovanju

Pula, rujan 2015.

26





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



vjetra ili opterećenjima u izvedbi treba razmotriti i potrebu privremenog podupiranja da bi se osigurala

stabilnost.

Drugi uvjeti značajni za ispunjavanje zahtjeva propisanih TPZK-om i posebnim propisima:

Obzirom na obveze koje ima vlasnik građevine glede njezinog održavanja poglavito radi očuvanja svih

bitnih zahtjeva za građevinu, TPZK-om su uređena pitanja održavanja zidane konstrukcije kao dijela

građevine koji služi ispunjavanju bitnih zahtjeva.

U okviru održavanja, zidanu konstrukciju treba:

- redovito pregledavati, u razmacima i na način određen projektom građevine, TPZK-om i/ili posebnim

propisom donesenim u skladu s odredbama Zakona o gradnji,

- izvanredno pregledavati nakon kakvog izvanrednog događaja ili po zahtjevu inspekcije, donosno,

- na njoj treba izvoditi one radove kojima se zidana konstrukcija zadržava ili vraća u stanje određeno

projektom građevine i TPZK-om odnosno propisom u skladu s kojim je zidana konstrukcija izvedena.

Kao i pri svim prethodnim aktivnostima vezanim za zidane konstrukcije, i održavanje treba dokumentirati

na propisani način, tj.treba:

- izraditi i čuvati izvješća o pregledima i ispitivanjima zidane konstrukcije,

- voditi zapise o radovima održavanja,

- dokumentirati na drugi prikladan način,

kao i pribaviti i čuvati drugu dokumentaciju propisanu TPZK-om ili drugim propisima donesenim u skladu s

odredbama zakona o gradnji, odnosno normama na koje ti propisi upućuju.

Što se tiče građevnih proizvoda koji se rabe za održavanje, kao i radova koji se izvode u okviru radova

održavanja zidane konstrukcije, vrijede sva pravila koja su TPZK-om propisana za izvođenje zidane

konstrukcije.

5. BRAVARSKI RADOVI – Program osiguranja i kontrole kvalitete sa uvjetima izvođenja čelične

konstrukcije

S A D R Ž A J :

1.UVJETI KVALITETE

2.KONTROLA KVALITETE

3.IZRADA KONSTRUKCIJE

4.ANTIKOROZIVNA ZAŠTITA

5.PROPISI I STANDARDI

1. UVJETI KVALITETE

1.1. MATERIJAL

1.1.1. OSNOVNI MATERIJAL

Kvaliteta osnovnog materijala vidljiva je u specifikaciji čelika. Primjenjeni su materijali prema

standardu za nosive čelične konstrukcije. Kao osnovni materijal za nosivu čeličnu konstrukciju primjenjuje

se čelik S 235JR (Č0361). Vrsta čelika odabrana je prema namjeni i statičkom opterećenju konstrukcije,

pa se kod nabave materijala treba obavezno pridržavati oznake kvalitete iz ovog elaborata.

1.1.2. SPOJNI MATERIJAL

1.1.2.1. VIJČANI SPOJEVI

Pula, rujan 2015.

27





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



U čeličnim konstrukcijama upotrebljavaju se vijci sa propisanim osobinama prema standardu HRN.

M.B1.023. Za navrtke, podložne pločice i ostale dijelove vidi spisak standarda na kraju ovih uvjeta. Ovim

elaboratom primjenjuju se vijci dimenzija i oznaka kvalitete prema statičkom računu ovog elaborata.

1.1.2.2. ZAVARENI SPOJEVI

Izbor vrste i proizvodnje elektroda ili žice treba povjeriti nadležnom zavodu, tako da odabrana

elektroda ili žica za konkretni materijal daje optimalne spojeve sa minimalnim deformacijama. Zavarivanje

nosivih čeličnih konstrukcija se mora vršiti u skladu sa standardom HRN.U.E7.150.

2. KONTROLA KVALITETE

U toku radova u radionici, na montaži i prije puštanja u pogon potrebno je vršiti stalne kontrole i to

:

- kvalitete materijala

- kontrola izrade

Sva ispitivanja za dokaz kvalitete materijala i izrade treba povjeriti stručnoj ustanovi ovlaštenoj za takva

ispitivanja.

2.1. KONTROLA MATERIJALA

2.1.1. KONTROLA OSNOVNOG MATERIJALA

Sav materijal mora imati atest o kvaliteti kojeg izdaje proizvođač materijala, a dobavlja ga izvođač

radova. Ukoliko izvođač radova nema atest dužan je materijal dati na ispitivanje nadležnom zavodu za

ispitivanje materijala. Osim ishodovanja atesta potrebno je izvršiti svu potrebnu kontrolu materijala, kako

u radioni tako i na gradilištu. Materijal za čeličnu konstrukciju mora biti pažljivo pregledan kod nabave i

prije uzimanja u izradu po svim zahtjevima u pogledu čvrstoće, granice razvlačenja, kemijskog sastava,

žilavosti, zavarljivosti, tolerancija i dimenzija, jednolikosti strukture, a sve u skladu sa standardima prema

kojima je materijal odabran.

Posebnu pažnju treba obratiti na limove koji imaju grešku pri valjanju. Takve limove treba zamijeniti

ispravnim. Nadzorni inženjer mora imati uvid u svaku fazu izrade ili montaže, bilo u radionici ili na

gradilištu.

2.1.2. KONTROLA OSTALOG MATERIJALA

Vijci, podložne pločice, matice, stezaljke i sličan materijal u pogledu dimenzija i kvalitete mora biti u

skladu sa specifikacijom iz projekta i sa zahtijevanim standardima. Svaka vrsta materijala mora biti

ispitana i atestirana. U suprotnom, nadzorni inženjer mora takav materijal ukloniti i zamijeniti

odgovarajućim. Ista napomena vrijedi i za kontrolu elektroda.

2.2. KONTROLA IZRADE

Svi elementi konstrukcije pojedinačno i u cjelini moraju odgovarati po obliku i dimenzijama onim iz

projektne dokumentacije. Izmjena se može vršiti samo uz suglasnost projektanta. Izvedba mora biti u

skladu sa propisom za toleranciju mjera i oblika kod nosivih čeličnih konstrukcija.

2.3. KONTROLA VAROVA

Kontrola kvalitete zavarenih spojeva mora obuhvaćati sve faze izrade konstrukcije, tj. preuzimanje

materijala, kontrola i priprema elektroda, izvođenje i pregled zavarenih spojeva poslije varenja i obrade. O

Pula, rujan 2015.

28





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



kontroli u svim fazama treba voditi dnevnik. Kontrolu vrši kvalificirana osoba. Kontrola vara vrši se stalno u

toku izrade i montaže i to :

- vizualno

2.4. KONTROLA VIJČANIH SPOJEVA

Glave vijaka i matice trebaju nalijegati cijelom svojom površinom. Kod kosih površina treba predvidjeti

kose podložne pločice. Kod prednapregnutih spojeva treba kontrolirati slijedeće :

A / Prije sastavljanja spoja – kontrolirati kvalitetu obrade spojnih površina, izradu rupa, njihovo

poklapanje i prijanjanje površina.

B / Kod sastavljenog spoja – kontrolirati dimenzije vijaka, matica i podložnih pločica. Kod prednaprezanja

obuhvatiti 5 – 10% broja vijaka i kontrolirati pritegnutost moment ključem prema standardu HRN.

U.E7.140. U slučaju nedovoljne pritegnutosti treba kontrolirati sve vijke u spoju.

3.IZRADA I MONTAŽA KONSTRUKCIJE

3.1.IZRADA KONSTRUKCIJE

Tehničkom dokumentacijom određena je vrsta i kvaliteta materijala za izradu konstrukcije. Izvođač

radova dužan je predočiti nadzornom inženjeru prije izvođenja radova :

- ateste materijala za izradu konstrukcije

- ateste spojnih sredstava ( vijaka, elektroda i dr. )

- ateste varioca koji će raditi na izradi konstrukcije

Za vrijeme izrade konstrukcije izvođač je dužan voditi :

- radionički dnevnik

- atestiranje nosivosti elemenata konstrukcije

Svi sastavni dijelovi konstrukcije moraju biti izrađeni prema radioničkim nacrtima. Sve izmjene i dopune

moraju se evidentirati uz suglasnost projektanta. Svi varovi kao i montažni spojevi moraju se očistiti i

ispraviti nepravilno izvedeni dijelovi, te nakon pregleda izvoditi antikorozivnu zaštitu i bojanje.

3.2. MONTAŽA KONSTRUKCIJE

Za vrijeme montaže mora se voditi dnevnik sa svim podacima o izvedenim radovima i uvjetima izvođenja.

Pri montaži ne smije doći do oštećenja elemenata i koristiti samo ona sredstva koja su predviđena

projektnom dokumentacijom. U svemu ostalom treba se pridržavati Pravilnika o tehničkim mjerama i

uvjetima za montažu čeličnih konstrukcija.

4. ANTIKOROZIVNA ZAŠTITA

Sa površine čelične konstrukcije treba odstraniti nečistoću, masnoću, rđu i ostatke od prskanja pri

zavarivanju.

ODMAŠĆIVANJE – se vrši čistim krpama i četkama uz primjenu dozvoljenih organskih rastvora ili vode.

Nakon odmašćivanja konstrukcija se mora osušiti suhim krpama ili mlazom suhog komprimiranog zraka.

ČIŠĆENJE – je dozvoljeno isključivo mlazom abraziva ( pjeskarenjem Sa 2.5 ). Površina ne smije ostati

gruba i hrapava.

OTPRAŠIVANJE – se vrši usisavanjem ili otpuhivanjem prašine mlazom suhog komprimiranog zraka.

Izvodi se sukladno standardu ISO 12944 – 5, odnosno :

Pula, rujan 2015.

29





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



- Izloženost : C3 - Srednje korozivni uvjeti (Urbana i industrijska područja s umjerenim

zagađenjem sumpornim dioksidom. Obalna područja s niskim salinitetom.)

- Očekivana trajnost : H – preko 15 god.

- Debljine slojeva kao kod proizvođača HEMPEL. Moguća antikorozivna zaštita i prema drugim

sustavima uz zadovoljavanje gore navedenog standarda.

D.s.f.

(m) HOK (g/m3)

ISO sustav Svojstva sistema premaza

HEMPADUR 15360 HEMPADUR 15570

HEMPATHANE 55210

40 80 40

160

134 S 3.21- H Trajni sistem koji pruža galvansku

zaštitu.

Ukupna debljina premaza 160 m.

5. PROPISI I STANDARDI

Popis priznatih tehničkih pravila i normi za projektiranje

Djelovanja (Opterećenja)

Pravilnik o tehničkim normativima za djelovanja nosivih građevinskih konstrukcija (SL br. 26/88) i priznata

tehnička pravila koja su vezana uz primjenu toga pravilnika.

HRN U.C7.121/88: Osnove projektiranja građevinskih konstrukcija. Korisna opterećenja stambenih i javnih

zgrada.

HRN U.C7.122/88: Osnove projektiranja građevinskih konstrukcija. Određivanje korisnog opterećenja

stropova u proizvodnim pogonima i skladištima.

HRN U.C7.123/88: Osnove projektiranja građevinskih konstrukcija. Vlastita težina konstrukcija i

konstrukcijskih elemenata i uskladištenog materijala koji se uzima u obzir pri dimenzioniranju

Pravilnik o tehničkim normativima za izgradnju objekata visokogradnje u seizmičkim područjima (SL br.

31/81,49/82, 29/83, 21/88 i 52/90) i priznata tehnička pravila koja su vezana uz primjenu toga pravilnika.

Privremeni tehnički propisi za građenje u seizmičkim područjima (Službeni list br. 39/64.) i priznata

tehnička pravila koja su vezana uz primjenu tih propisa.

Tehnički propisi za djelovanje vjetra na nosive čelične konstrukcije. (SL br. 41/64)

Pravilnik o tehničkim normativima za određivanje opterećenja mostova. (SL br. 1/91)

HRN ENV 1991-2-2 Eurokod 1: Osnove projektiranja i djelovanja na konstrukcije – 2-2.dio: Djelovanja na

konstrukcije – Djelovanja na konstrukcije izložene požaru (ENV 1991-2-2:1995)

Dimenzioniranje i konstruiranje

Pravilnik o tehničkim normativima za nosive čelične konstrukcije (SL br. 61/86) i priznata tehnička pravila

koja su vezana uz primjenu toga pravilnika.

Tehnički propisi za jednostavne konstrukcije zgrada kod nosivih čeličnih konstrukcija. (SL br. 6/65)

Tehnički propisi za lake čelične građevine kod nosivih čeličnih konstrukcija. (SL br. 6/65)

Nosive čelične konstrukcije od općih konstrukcijskih čelika. Izbor osnovnog materijala. HRN U.E7.010.

Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Centrično pritisnuti štapovi konstantnog jednodjelnog

presjeka. HRN U.E7.081.

Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Određivanje duljine izvijanja štapova. HRN U.E7.086.

Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Centrično pritisnuti štapovi konstantnog višedjelnog

presjeka HRN U.E7.091.

Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Štapovi izloženi pritisku i savijanju. HRN U.E7.096.

Pula, rujan 2015.

30





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Bočno izvijanje nosača. HRN U.E7.101. i HRN

U.E7.101/1.

Stabilnost nosivih čeličnih konstrukcija. Pritisnuti štapovi sa elastičnim poprečnim osloncima. HRN

U.E7.106.

Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Stabilnost okvirnih nosača. HRN U.E7.111.)

Stabilnost nosivih čeličnih konstrukcija. Stabilnost lučnih nosača. HRN U.E7.116.

Provjera stabilnosti nosivih čeličnih konstrukcija. Proračun izbočivanja limova. HRN U.E7.121.

Ležišta i zglobovi nosivih čeličnih konstrukcija. HRN U.E7.131.

Spojevi s vijcima visoke klase čvrstoće kod nosivih čeličnih konstrukcija Tehnički uvjeti. HRN U.E7.140.

Nosive čelične konstrukcije spojene zakovicama i vijcima. Tehnički uvjeti HRN U.E7.145. i HRN

U.E7.145/I/91.

Norme za nelegirane konstrukcijske čelike

HRN EN 10017:2007, Valjana čelična žica za vučenje i/ili hladno valjanje -- Mjere i dopuštena odstupanja

(EN 10017:2004)

HRN EN 10020:20XX, Definicije i razredba vrsta čelika (EN 10020:2000)

HRN EN 10021:20XX, Opći tehnički uvjeti isporuke za čelik i čelične proizvode (EN 10021:2006)

HRN EN 10024:2005, Toplo valjani I-profili sa skošenim pojasnicama – Dopuštena odstupanja oblika i

mjera (EN 10024:1995)

HRN EN 10025-1:2006, Toplo valjani proizvodi od konstrukcijskih čelika – 1. dio: Opći tehnički uvjeti

isporuke (EN 10025-1:2004)

HRN EN 10025-2:2007, Toplo valjani proizvodi od konstrukcijskih čelika -- 2. dio: Tehnički uvjeti isporuke

za nelegirane konstrukcijske čelike (EN 10025-2:2004)


za normalizacijski žarene/normalizacijski valjane zavarljive sitnozrnate konstrukcijske čelike (EN 10025-

3:2004)


za termomehanički valjane zavarljive sitnozrnate konstrukcijske čelike (EN 10025-4:2004)


za konstrukcijske čelike otporne na atmosfersku koroziju (EN 10025-5:2004)


za plosnate proizvode od konstrukcijskih čelika s visokom granicom razvlačenja u poboljšanome stanju (EN

10025-6:2004)

HRN EN 10027-1:2007, Sustavi označivanja za čelike -- 1. dio: Nazivi čelika (EN 10027-1:2005)

HRN EN 10027-2:1999, Sustavi označivanja čelika -- 2. dio: Brojčani sustav (EN 10027-2:1992)

HRN EN 10029:2000, Toplo valjani čelični limovi debljine ≥ 3 mm -- Dopuštena odstupanja dimenzija,

oblika i mase (EN 10029:1991)

HRN EN 10034:2003, I-profili i H-profili od konstrukcijskih čelika -- Dopuštena odstupanja mjera i oblika

(EN 10034:1993)

HRN EN 10048:2003, Toplo valjana čelična traka -- Dopuštena odstupanja mjera i oblika (EN 10048:1996)

HRN EN 10051:2003, Neprekinuti, neprevučeni toplo valjani lim i traka od nelegiranih ili legiranih čelika --

Dopuštena odstupanja mjera i oblika (uključuje amandman A1:1997) (EN 10051:1991+A1:1997)

HRN EN 10055:2005, Toplo valjani T-profil s istokračnom pojasnicom zaobljenih rubova i prijelaza --

Mjere i dopuštena odstupanja oblika i mjera (EN 10055:1995)

HRN EN 10056-1:2005, Čelični kutnici s jednakim i nejednakim krakovima -- 1. dio: Mjere (EN 10056-

Pula, rujan 2015.

31





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



1:1998)

HRN EN 10056-2:2005, Čelični kutnici s jednakim i nejednakim krakovima -- 2. dio: Dopuštena odstupanja

oblika i mjera (EN 10056-2:1993)

HRN EN 10058:2007, Toplo valjane plosnate čelične šipke za opću namjenu -- Mjere i dopuštena

odstupanja oblika i mjera (EN 10058:2003

HRN EN 10059:2005, Toplo valjane četverokutne čelične šipke za opću namjenu -- Mjere i dopuštena

odstupanja oblika i mjera (EN 10059:2003)

HRN EN 10060:2005, Toplo valjane okrugle čelične šipke za opću namjenu – Mjere i dopuštena odstupanja

oblika i mjera (EN 10060:2003)

HRN EN 10061:2005, Toplo valjane šesterokutne čelične šipke za opću namjenu -- Mjere i dopuštena

odstupanja oblika i mjera (EN 10061:2003)

HRN EN 10080:2005, Čelik za armiranje betona – Zavarljivi armaturni čelik – Općenito (EN 10080:2005)

HRN EN 10130:20XX, Hladno valjani plosnati proizvodi od mekog čelika za hladnu preradbu Tehnički

uvjeti isporuke (EN 10130:2006)

HRN EN 10131:20XX, Hladno valjani plosnati proizvodi od niskougljičnog čelika bez prevlake i elektrolitski

nanašenom prevlakom cinka ili cink-nikal prevlakom kao i čelika povišene granice razvlačenja, namijenjeni

hladnome oblikovanju – Dopuštena odstupanja mjera i oblika (EN 10131:2006)

HRN EN 10139:2000, Hladno valjane trake bez prevlaka od mekih čelika za hladno oblikovanje – Tehnički

uvjeti isporuke (EN10139:1997)

HRN EN 10140:20XX, Hladno valjana uska čelična traka – Dopuštena odstupanja mjera i oblika (EN

10140:2006)

HRN EN 10143:20XX, Čelični lim i traka prevučeni metalom postupkom kontinuiranog vrućeg uranjanja –

Dopuštena odstupanja mjera i oblika (EN 10143:2006)

HRN EN 10149-1:2007, Toplo valjani plosnati proizvodi od čelika s visokom granicom razvlačenja za hladno

oblikovanje -- 1. dio: Opći uvjeti isporuke (EN 10149-1:1995)


oblikovanje -- 2. dio: Uvjeti isporuke za termomehanički valjane čelike (EN 10149-2:1995)


oblikovanje -- 3. dio: Uvjeti isporuke za normalizacijski žarene ili normalizacijski valjane čelike (EN 10149-

3:1995)

HRN EN 10152:2000, Elektrolitički pocinčani hladno valjani plosnati proizvodi od čelika Tehnički uvjeti

isporuke (EN 10152:1993)

HRN EN 10163-1:2007, Uvjeti isporuke za stanje površine toplo valjanih čeličnih ploča, širokih traka i

profila -- 1. dio: Opći uvjeti (EN 10163-1:2004)


profila 2. dio: Ploča i široke trake (EN 10163-2:2004)


profila -- 3. dio: Profili (EN 10163-3:2004)

HRN EN 10164:20XX, Čelični proizvodi s poboljšanim svojstvima na deformaciju okomito na površinu

proizvoda -- Tehnički uvjeti isporuke (EN 10164:2004)

HRN EN 10169-1:20XX, Čelični plosnati proizvodi sa kontinuirano nanesenim organskim prevlakama

(trakaste prevlake) – dio 1: Općenito (definicije, materijali, tolerancije i ispitne metode (EN 10169-

1:2003)


(trakaste prevlake) – dio 2: Proizvodi za vanjske primjene u građevinarstvu (EN 10169-2:2006)


(trakaste prevlake) – dio 3: Proizvodi za unutarnje primjene u građevinarstvu (ENV 10169-3:2003).

Pula, rujan 2015.

32





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



HRN EN 10204:20XX, Metalni proizvodi – Vrste dokumenata o ispitivanju (EN 10204:2004)

HRN EN 10210-1:20XX, Toplo oblikovani šuplji profili od nelegiranih i sitnozrnatih konstrukcijskih čelika –

1. dio: Tehnički uvjeti isporuke (EN 10210-1:2006)

HRN EN 10210-2:20XX, Toplo oblikovani šuplji profili od nelegiranih i sitnozrnatih konstrukcijskih čelika –

2. dio: Dopuštena odstupanja, dimenzije i statičke vrijednosti presjeka (EN 10210-2:2006)

HRN EN 10219-1:20XX, Hladno oblikovani šuplji profili za čelične konstrukcije od nelegiranih i

sitnozrnatih čelika – 1. dio: Tehnički uvjeti isporuke (EN 10219-1:2006)

HRN EN 10219-2:20XX, Hladno oblikovani šuplji profili za čelične konstrukcije od nelegiranih i

sitnozrnatih čelika – 2. dio: Dopuštena odstupanja, dimenzije i statičke vrijednosti presjeka (EN 10219-

2:2006)

HRN EN 10268:20XX, Hladno valjani plosnati proizvodi s visokom granicom razvlačenja od mikrolegiranih

čelika za hladno oblikovanje -- Opći uvjeti isporuke (EN 10268:2006)

HRN EN 10279:2007, Toplo valjani čelični U profili -- Dozvoljena odstupanja oblika, mjera i mase (EN

10279:2000)

HRN EN 10292:20XX, Kontinuirano vruće pocinčana traka i lim od čelika s visokom granicom razvlačenja

za hladno oblikovanje – Tehnički uvjeti isporuke (EN 10292:2007)

HRN EN 10326:2007, Trake i limovi od konstrukcijskih čelika s prevlakom nanesenom neprekidnim vrućim

uranjanjem -- Tehnički uvjeti isporuke (EN 10326:2004)

HRN EN 10327:20XX, Kontinuirano vruće pocinčana traka i lim od (mekanog) niskougljičnog čelika za

hladno oblikovanje – Tehnički uvjeti isporuke (EN 10327:2004)

HRN ISO 4997:20XX, Kontinuirano hladno valjani plosnati proizvodi iz nelegiranih konstrukcijskih čelika

(ISO 4997:2007)

A.6.2 Norme za nehrđajuće čelike

HRN EN 10051:2003, Neprekinuti, neprevučeni toplo valjani lim i traka od nelegiranih ili legiranih čelika --

Dopuštena odstupanja mjera i oblika (uključuje amandman A1:1997)

(EN 10051:1991+A1:1997)

HRN EN 10088-1:2007, Nehrđajući čelici -- 1. dio: Popis nehrđajućih čelika (EN 10088-1:2005)

HRN EN 10088-2:2007, Nehrđajući čelici -- 2. dio: Tehnički uvjeti isporuke za limove/ploče i trake od

korozijski postojanih čelika za opću namjenu (EN 10088-2:2005)

HRN EN 10088-3:2007, Nehrđajući čelici -- 3. dio: Tehnički uvjeti isporuke za poluproizvode, šipke, žicu,

profile i svijetlo vučene proizvode od korozijski postojanih čelika za opću namjenu (EN 10088-3:2005)

HRN EN 10296-2:2007, Zavarene okrugle čelične cijevi za strojarsku i inženjersku namjenu -- Tehnički

uvjeti isporuke -- 2. dio: Nehrđajući čelik (EN 10296-2:2005)

HRN EN 10297-2:2007, Bešavne okrugle čelične cijevi za strojarsku i inženjersku namjenu -- Tehnički

uvjeti isporuke, 2. dio: Nehrđajući čelik (EN 10297-2:2005)

HRN EN ISO 1127:20XX, Cijevi od nehrđajućeg čelika -- Mjere, dopuštena odstupanja i dogovorene mase

po jediničnoj dužini (ISO 1127:1992; EN ISO 1127:1996)

HRN EN ISO 9445:20XX, Kontinuirano hladno valjana uska i široka traka, lim i štapovi iz nehrđajućih

čelika – tolerancije mjera i oblika (ISO 9445:2002)

Norme za mehaničke spojne elemente

HRN EN 15048-1:20XX, Neprednapeti konstrukcijski vijčani spojni elementi – Dio 1: Opći zahtjevi

HRN EN 898-1:2005, Mehanička svojstva spojnih elemenata izrađenih od ugljičnih i legiranih čelika – 1.

dio: Vijci i svorni vijci

HRN EN 20898-2:20XX, Mehanička svojstva spojnih elemenata izrađenih od ugljičnih i legiranih čelika –

2. dio: Matice s propisanim ispitnim silama, standardni navoj.

Pula, rujan 2015.

33





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



HRN EN ISO 3269:2005, Spojni elementi – Prijamno ispitivanje

HRN EN 14399-1:20XX, Konstrukcijski vijčani spojni elementi visoke čvrstoće za prednapinjanje – Dio 1:

Opći zahtjevi


Ispitivanje podobnosti za prednapinjanje


Sustav HR – Šesterokutni sklopovi vijak matica


Sustav HV – Šesterokutni sklopovi vijak matica


Ravne podloške za sustav HR


Ravne ukošene podloške za sustave HR i HV


Vijčani sklop s upuštenom glavom


Sustav HV – Šesterokutni vijčani sklop s upasnim vijkom


Sustav HR ili HV – Vijčani sklop s direktnim pokazivačem vlaka

HRN EN 14399-10:20XX, Konstrukcijski vijčani spojni elementi visoke čvrstoće za prednapinjanje – Dio

10: Sustav HRC – Vijčani sklop s baždarenim prednaponom

HRN EN ISO 1479:2005, Vijci za lim sa šesterokutnom glavom

HRN EN ISO 1481:2005, Vijci za lim valjkaste glave s urezom

HRN EN ISO 2320:2005, Šesterokutne čelične matice s osiguranjem od odvijanja – Mehanička i uporabna

svojstva

HRN EN ISO 3506-1:2005, Mehanička svojstva spojnih elemenata izrađenih od korozijski postojanih

(nehrđajućih) čelika – 1. dio: Vijci i svorni vijci

HRN EN ISO 3506-2:2005, Mehanička svojstva spojnih elemenata izrađenih od korozijski postojanih

(nehrđajućih) čelika – 2. dio: Matice

HRN EN ISO 7040:2005, Šesterokutna matica osigurana od odvijanja nemetalnim uloškom, oblik 1 –

Razred čvrstoće 5, 8 i 10

HRN EN ISO 7042:2005, Šesterokutna matica osigurana od odvijanja, oblik 2 – Razred čvrstoće 5, 8, 10 i

12

HRN EN ISO 7719:2005, Šesterokutne matice s osiguranjem od odvijanja u cijelosti izrađene od metala,

tip 1 – Razredi čvrstoće 5, 8 i 10

HRN EN ISO 10511:2005, Šesterokutna niska matica osigurana od odvijanja nemetalnim uloškom

(nemetalni uložak)

HRN EN ISO 10512:2005, Šesterokutna matica osigurana od odvijanja nemetalnim uloškom, oblik 1, fini

metrički navoj – Razred čvrstoće materijala 6, 8 i 10

HRN EN ISO 10513:2005, Šesterokutna matica osigurana od odvijanja, tip 2, fini metrički navoj – Razred

čvrstoće 8, 10 i 12

HRN EN ISO 15480:2005, Samonarezni vijci sa šesterokutnom prirubnom glavom

HRN EN ISO 15976:2005, Oklopljene zakovice zatvorenog struka s prekidnim trnom i zaobljenom glavom

– St/St

HRN EN ISO 15979:2005, Oklopljene zakovice šupljeg struka s prekidnim trnom i zaobljenom glavom –

St/St

HRN EN ISO 15980:2005, Oklopljene zakovice šupljeg struka s prekidnim trnom i upuštenom glavom –

Pula, rujan 2015.

34





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



TEHNIČKI OPIS

Predmet ovog statičkog računa je POSLOVNA GRAĐEVINA u Buzetu – rekonstrukcija i dogradnja

Dječjeg vrtića „Grdelin“. Kao podloga za izradu korišten je Arhitektonski projekt broj 07/2015, pod

zajedničkom oznakom projekta BZ 07/15, izrađen od ovlaštene arhitektice JADRANKE DREMPETIĆ d.i.a.

Za potrebe izrade projekta napravljeno je IZVJEŠĆE O REZULTATIMA INŽINJERSKO-GEOLOŠKOG I

GEOTEHNIČKOG ISTRAŽIVANJA NA k.č. 1418, dijelovi k.č. 1417/1, 1422 i 1425/1 k.o. Buzet – Stari

Grad, izrađeno od strane GEOS-a d.o.o. Rovinj, ožujak 2011. (izvješće broj 06/2011-15.03.2011.)

ELEMENTI KONSTRUKCIJE

AB KROVNE PLOČE

Po svom statičkom sustavu su križno armirane ploče debljine 24,00 cm ( nagib krova = 5°) i debljine 20,00

cm (nagib krova = 18°). Izvode se od betona C25/30 i armiraju se armaturom B500(MA 500/560). Ploče

se oslanjaju na opečne zidove i AB grede.

Svi otvori u pločama (prodori dimnjaka, ventilacija i sl.) armiraju se serklažno s 4Ø14, vilice Ø 6/20 cm.

Svi slobodni rubovi ploča (oni koji se ne oslanjaju na zidove ili grede) također se serklažno armiraju s 4 Ø

14, vilice Ø 6/20 cm.

Zahtijevane protupožarne otpornosti krovnih ploča su R60 i REI90. Najmanja debljina ploča koju treba

osigurati, sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R60 iznosi 8,0 cm, a

najmanja udaljenost od ruba ploče do težišta glavne armature 1,00 cm. Najmanja debljina ploča koju treba

osigurati, sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti REI90 iznosi 10,0 cm, a

najmanja udaljenost od ruba ploče do težišta glavne armature 1,50 cm.

AB MEĐUKATNE PLOČE

Po svom statičkom sustavu su križno armirane ploče debljine 25,00 i 20,00 cm. Izvode se od betona

C25/30 i armiraju se armaturom B500(MA 500/560).

Ploče se oslanjaju na opečne zidove i AB grede.

Svi otvori u pločama (prodori dimnjaka, ventilacija i sl.) armiraju se serklažno s 4 Ø 14, vilice Ø 6/20 cm.

Svi slobodni rubovi ploča (oni koji se ne oslanjaju na zidove ili grede uz stepenice i slično) također se

serklažno armiraju s 4 Ø 14, vilice Ø 6/20 cm.

Zahtijevana protupožarna otpornost međukatnih ploča je REI90. Najmanja debljina ploča koju treba

osigurati, sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti REI90 iznosi 10,0 cm, a

najmanja udaljenost od ruba ploče do težišta glavne armature 1,50 cm.

AB STEPENICE

Debljina ploče kraka je 15,00 cm. Izvode se od betona C25/30 i armature B500. Oslanjaju se na opečne

zidove i ab međukatnu ploču.

Pula, rujan 2015.

37





___________________________________________________________________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________________________________



Zahtijevana protupožarna otpornost stepeništa je REI90. Najmanja debljina ploča koju treba osigurati,

sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti REI90 iznosi 10,0 cm, a najmanja

udaljenost od ruba ploče do težišta glavne armature 3,0 cm.

AB GREDE I NADVOJI I STUPOVI

Također se izvode od betona C25/30 i armature B500. Grede su po statičkom sustavu proste grede i

kontinuirane grede, a sve prema statičkom računu.

Zahtijevane protupožarne otpornosti greda, nadvoja i stupova su R60, R90 i REI90.

Najmanja udaljenost od ruba proste grede do težišta glavne armature koju treba osigurati, sukladno HRN

ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R60 iznosi 3,0 cm za širinu grede od 20,0 cm, a

2,5 cm za širinu grede od 30,0 cm. Najmanja udaljenost od ruba proste grede do težišta glavne armature

koju treba osigurati, sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R90 i REI90

iznosi 4,5 cm za širinu grede od 20,0 cm, a 4,0 cm za širinu grede od 30,0 cm.

Najmanja udaljenost od ruba kontinuirane grede do težišta glavne armature koju treba osigurati, sukladno

HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R60 iznosi 1,2 cm za širinu grede od 20,0 cm

pa na više. Najmanja udaljenost od ruba kontinuirane grede do težišta glavne armature koju treba

osigurati, sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R90 i REI90 iznosi 3,5

cm za širinu grede od 15,0 cm, a 2,5 cm za širinu grede od 25,0 cm pa na više.

Najmanja udaljenost od ruba stupa do težišta glavne armature koju treba osigurati, sukladno HRN ENV

1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R60 i stup izložen požaru samo sa jedne strane iznosi

2,5 cm za širinu stupa od 15,5 cm i više. Najmanja udaljenost od ruba stupa do težišta glavne armature

koju treba osigurati, sukladno HRN ENV 1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R60 i stup

izložen požaru sa više strana iznosi 4,6 cm za širinu stupa od min 25 cm, pa na više.

Najmanja udaljenost od ruba stupa do težišta glavne armature koju treba osigurati, sukladno HRN ENV

1992-1-2, za zadovoljenje protupožarne otpornosti R90 i REI90 i stup izložen požaru sa više strana iznosi

5,3 cm za širinu stupa od min 35 cm, pa na više.

AB HORIZONTALNI I VERTIKALNI SERKLAŽI

Horizontalni serklaži izvode se u visini međukatnih i krovnih ploča. Vertikalni serklaži izvode se na

spojevima nosivih zidova. Izvode se od betona C25/30 i armiraju se armaturom B500, a sve prema

statičkom računu.

Za zadovoljenje protupožarne otpornosti horizontalnih serklaža vrijede pravila ista opisanima u krovnim i

međukatnim pločama.

Za zadovoljenje protupožarne otpornosti vertikalnih serklaža vrijede pravila ista opisanima u AB

stupovima.

Pula, rujan 2015.

38

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15

Broj projekta : 2163-15-G

N-1. NADSTREŠNICA

Dimenzije :

Kvadratni cijevni profili 120x100x5

Kvadratni cijevni profili 50x50x4

Materijal :

Čelik : S235

Analiza opterećenja :

q: q=g+p

1. Pokrov - staklo 0,40 kN/m2

2. Vlastita tež. nosača (određena je programski) kN/m2

Ukupno q=g+p 0,40 kN/m2

Vjetar

w(+)= 0,50 kN/m2

w(-)= -1,65 kN/m2

Snijeg s= 0,45 kN/m2

Čelični element N-1 izračunat je računalnim programom TOWER 6.

Za rezultate vidi prilog.

dab h

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

45

_________________________________________________________________________________________________________

Ulazni podaci - Konstrukcija

Tower - 3D Model Builder 6.0 Radimpex - www.radimpex.rsRegistered to CON-TEC d.o.o.

Izometrija

V_4

V_1

H_1

K_7

K_6

K_8

K_5

V_3

H_6

H_7

H_8

H_9

Dispozicija okvira

Shema nivoaNaziv z [m] h [m]

1.35 1.35Naziv z [m] h [m]

0.00

Tabela materijalaNo Naziv materijala E[kN/m2] [kN/m3] t[1/C] Em[kN/m2] m1 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda

Set: 1 Presjek: HOP [] 120x100x5, Fiktivna ekscentričnost

3

2

10

12

0.5

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I31 - Čelik 2.036e-3 1.200e-3 1.000e-3 5.684e-6 3.069e-6 4.076e-6

Set: 2 Presjek: HOP [] 50x50x4, Jednostavni štap, Fiktivna ekscentričnost

3

2

5

5

0.4

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I31 - Čelik 6.950e-4 4.000e-4 4.000e-4 3.893e-7 2.170e-7 2.170e-7

Pula, rujan 2015.

46

_________________________________________________________________________________________________________

Ulazni podaci - Opterećenje


p=0.40

Opt. 1: g (g)

Okvir: H_1

p=0.80

Opt. 1: g (g)

Okvir: H_6

p=0.80

Opt. 1: g (g)

Okvir: H_7

p=0.80

Opt. 1: g (g)

Okvir: H_8

p=0.50

Opt. 2: +w

Okvir: H_1

p=0.40

Opt. 1: g (g)

Okvir: H_9

Lista slučajeva opterećenjaNo Naziv1 g (g)2 +w3 -w4 s5 Komb.: I6 Komb.: I+II

No Naziv7 Komb.: I+III8 Komb.: I+II+III9 Komb.: I+IV10 Komb.: I+II+IV11 Komb.: I+III+IV12 Komb.: I+II+III+IV

Pula, rujan 2015.

47

_________________________________________________________________________________________________________


p=1.00

Opt. 2: +w

Okvir: H_6

p=1.00

Opt. 2: +w

Okvir: H_7

p=1.00

Opt. 2: +w

Okvir: H_8

p=0.50

Opt. 2: +w

Okvir: H_9

p=1.65

Opt. 3: -w

Okvir: H_1

p=3.30

Opt. 3: -w

Okvir: H_6

p=3.30

Opt. 3: -w

Okvir: H_7

p=3.30

Opt. 3: -w

Okvir: H_8

p=1.65

Opt. 3: -w

Okvir: H_9 Pula, rujan 2015.

48

_________________________________________________________________________________________________________


p=0.45

Opt. 4: s

Okvir: H_1

p=0.90

Opt. 4: s

Okvir: H_6

p=0.90

Opt. 4: s

Okvir: H_7

p=0.90

Opt. 4: s

Okvir: H_8

p=0.45

Opt. 4: s

Okvir: H_9

Pula, rujan 2015.

49

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


14.66

0.1

6.15

6.83

0.4

1.81

0.03

Opt. 1: g (g)

Reakcije ležajeva Okvir: H_8

11.85

0.1

4.71

5.75

0.3

1.60

0.02

Opt. 2: +w


39.11

0.3

15.5

3

18.96

1.0

5.27

0.08

Opt. 3: -w


10.67

0.1

4.24

5.17

0.3

1.44

0.02

Opt. 4: s


14.66

0.1

6.15

6.83

0.4

1.81

0.03

Opt. 5: I


26.51

0.0

10.8

5

12.57

0.7

3.41

0.05

Opt. 6: I+II


24.45

0.5

9.38

12.13

0.6

3.45

0.04

Opt. 7: I+III


12.60

0.3

4.67

6.39

0.3

1.86

0.02

Opt. 8: I+II+III


25.33

10.3

8

12.00

0.7

3.25

0.05

Opt. 9: I+IV


Pula, rujan 2015.

50

_________________________________________________________________________________________________________


1.93

0.2

0.44

1.22

0.0

0.42

Opt. 12: I+II+III+IV


37.18

0.1

15.0

9

17.74

1.0

4.85

0.08

Opt. 10: I+II+IV


13.78

0.3

5.15

6.96

0.3

2.02

0.02

Opt. 11: I+III+IV


37.18 0.1

15.0

9

24.45

0.59.

38

12.13 1.0

4.85

0.04

17.74

0.63.

450.

08

Opt. 13: [Anv] 5-12

Reakcije ležajeva (Min/Max) Okvir: H_8

Pula, rujan 2015.

51

_________________________________________________________________________________________________________


14.66(R1)

0.10

6.15

14.66(R1)

0.10

6.15

4.14(R1)

0.45

1.06

0.15

6.83(R1)

0.451.

810.

03

7.40(R1)

1.81

6.83(R1)

0.45

1.81

0.03

4.14(R1)

0.45

1.06

0.15

Opt. 1: g (g)

Reakcije ležajeva Okvir: V_4

11.85(R1)

0.12

4.71

11.85(R1)

0.12

4.71

3.05(R1)

0.33

0.87

0.11

5.75(R1)

0.33

1.60

0.02

6.12(R1)

1.66

5.75(R1)

0.33

1.60

0.02

3.05(R1)

0.33

0.87

0.11

Opt. 2: +w


39.11(R1)

0.39

15.5

3

39.11(R1)

0.39

15.5

3

10.06(R1)

1.10

2.86

0.37

18.96(R1)

1.09

5.27

0.08

20.19(R1)

5.48

18.96(R1)

1.09

5.27

0.08

10.06(R1)

1.10

2.86

0.37

Opt. 3: -w


10.67(R1)

0.11

4.24

10.67(R1)

0.11

4.24

2.74(R1)

0.30

0.78

0.10

5.17(R1)

0.30

1.44

0.02

5.51(R1)

1.49

5.17(R1)

0.30

1.44

0.02

2.74(R1)

0.30

0.78

0.10

Opt. 4: s

Reakcije ležajeva Okvir: V_4 Pula, rujan 2015.

52

_________________________________________________________________________________________________________


14.66(R1)

0.10

6.15

14.66(R1)

0.10

6.15

4.14(R1)

0.45

1.06

0.15

6.83(R1)

0.451.

810.

03

7.40(R1)

1.81

6.83(R1)

0.45

1.81

0.03

4.14(R1)

0.45

1.06

0.15

Opt. 5: I


26.51(R1)

0.01

10.8

5

26.51(R1)

0.01

10.8

5

7.19(R1)

0.78

1.93

0.27

12.57(R1)

0.78

3.41

0.05

13.52(R1)

3.47

12.57(R1)

0.78

3.41

0.05

7.19(R1)

0.78

1.93

0.27

Opt. 6: I+II


24.45(R1)

0.50

9.38

24.45(R1)

0.50

9.38

5.92(R1)

0.64

1.80

0.22

12.13(R1)

0.64

3.45

0.04

12.79(R1)

3.67

12.13(R1)

0.64

3.45

0.04

5.92(R1)

0.64

1.80

0.22

Opt. 7: I+III


12.60(R1)

0.38

4.67

12.60(R1)

0.38

4.67

2.87(R1)

0.31

0.93

0.11

6.39(R1)

0.31

1.86

0.02

6.67(R1)

2.01

6.39(R1)

0.31

1.86

0.02

2.87(R1)

0.31

0.93

0.11

Opt. 8: I+II+III


53

_________________________________________________________________________________________________________


25.33(R1)

10.3

8

25.33(R1)

10.3

8

6.88(R1)

0.75

1.84

0.25

12.00(R1)

0.753.

250.

05

12.90(R1)

3.30

12.00(R1)

0.75

3.25

0.05

6.88(R1)

0.75

1.84

0.25

Opt. 9: I+IV


37.18(R1)

0.12

15.0

9

37.18(R1)

0.12

15.0

9

9.93(R1)

1.08

2.71

0.37

17.74(R1)

1.08

4.85

0.08

19.02(R1)

4.96

17.74(R1)

1.08

4.85

0.08

9.93(R1)

1.08

2.71

0.37

Opt. 10: I+II+IV


13.78(R1)

0.39

5.15

13.78(R1)

0.39

5.15

3.18(R1)

0.35

1.02

0.12

6.96(R1)

0.34

2.02

0.02

7.28(R1)

2.17

6.96(R1)

0.34

2.02

0.02

3.18(R1)

0.35

1.02

0.12

Opt. 11: I+III+IV


1.93(R1)

0.27

0.44

1.93(R1)

0.27

0.44

0.13(R1)

0.01

0.15

1.22(R1)

0.01

0.42

1.16(R1)

0.51

1.22(R1)

0.01

0.42

0.13(R1)

0.01

0.15

Opt. 12: I+II+III+IV


54

_________________________________________________________________________________________________________


37.18(R1)0.12

15.0

9

24.45(R1)

0.50

9.38

37.18(R1)0.50

15.0

9

24.45(R1)

0.12

9.38

5.92(R1)1.08

2.71

0.37

9.93(R1)

0.64

1.80

0.22

12.13(R1)0.64

4.85

0.08

17.74(R1)

1.083.

450.

04

12.79(R1)

4.96

19.02(R1)

3.67

12.13(R1)1.08

4.85

0.04

17.74(R1)

0.64

3.45

0.08

5.92(R1)0.64

2.71

0.22

9.93(R1)

1.08

1.80

0.37

Opt. 13: [Anv] 5-12

Reakcije ležajeva (Min/Max) Okvir: V_4

N1(M3)

7.8

6

T2(M3)

-0.

09

0.0

9

M3

0.0

8

u2

1.1

3

-3.

48

Opt. 13: [Anv] 5-12

N1 [kN], T2 [kN], M3 [kNm], u2 [m/1000] Utjecaji u gredi: (145-275)

Pula, rujan 2015.

55

_________________________________________________________________________________________________________

Dimenzioniranje (čelik)


0.15 (10)

Kontrola napona Okvir: V_1

0.25 (10)

Kontrola napona Okvir: H_9

0.22 (10)

0.34 (10)


0.36 (10)


0.22 (10)

0.34 (10)


0.25 (10)


0.16 (10)

Kontrola napona Okvir: K_8

0.16 (10)


0.16 (10)


Pula, rujan 2015.

56

_________________________________________________________________________________________________________


0.16 (10)


0.03 (10)

Kontrola napona Okvir: V_3

Pula, rujan 2015.

57

_________________________________________________________________________________________________________


0.03

Kontrola stabilnosti Okvir: V_3

0.18

Kontrola stabilnosti Okvir: V_1

0.27

Kontrola stabilnosti Okvir: H_9

0.68

0.38


0.40


0.68

0.38


0.27


0.41

Kontrola stabilnosti Okvir: K_8

0.48


Pula, rujan 2015.

58

_________________________________________________________________________________________________________


0.48


0.41


ŠTAP 194-63POPREČNI PRESJEK: HOP [] 120x100x5HRN

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

z

y

100

120

5

[mm]

T

Ax = 20.360 cm2 Ay = 12.000 cm2 Az = 10.000 cm2 Iz = 407.64 cm4 Iy = 306.93 cm4 Ix = 568.36 cm4 Wz = 67.940 cm3

FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 10. γ=0.40 7. γ=0.29 6. γ=0.27 9. γ=0.25 11. γ=0.18 8. γ=0.17 5. γ=0.15 12. γ=0.05

KONTROLA DEFORMACIJA

Maksimalni progib štapa u = 5.820 mm(slučaj opterećenja 10, na 220.0 cm od početka štapa)

SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33DOPUŠTENI NAPON : 18.00MJERODAVNI UTJECAJI (na 240.0 cm od početka štapa)

Računska uzdužna sila N = -19.041 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = 3.709 kNmPoprečna sila u y pravcu Ty = 0.031 kNSistemska dužina štapa L = 400.00 cmDužina izvijanja oko z osi li,z = 400.00 cmDužina izvijanja oko y osi li,y = 400.00 cmKrivulja izvijanja za z os CKrivulja izvijanja za y os C

ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU

KONTROLA STAB.PRI EKSC. TLAKU HRN U.E7.096

Polumjer inercije i,z = 4.475 cmPolumjer inercije i,y = 3.883 cmVitkost z = 89.394Vitkost y = 103.02Relativna vitkost 'z = 0.962 Pula, rujan 2015.

59

_________________________________________________________________________________________________________


Relativna vitkost 'y = 1.109Relativni napon ' = 0.052Koef.zavisan od oblika Mz = 1.000Bezdimenzionalni koeficijent ,z = 0.562Bezdimenzionalni koeficijent ,y = 0.480Koeficijent povećanja utjecaja Kmz = 1.051Koeficijent povećanja utjecaja Kmy = 1.000Utjecaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.392Utjecaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 1.476Odnos h / b = 1.200 <= 10Razmak viličastih ležajeva L_vil. = 400.00 cmGranična vrijednost razmaka ležajeva l_cr = 729.17 cm L_vili. < l_crGranični napon _d = 24.000 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 18.000 kN/cm2Koef.povećanja ut. od b.i. = 1.000Normalni napon od N (N) = 0.935 kN/cm2Normalni napon od Mz (Mz) = 5.459 kN/cm2Maksimalni napon _max = 7.114 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 18.000 kN/cm2

Kontrola napona: _max <= _dop

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA HRN U.E7.121Izbočavanje hrbata HOP O

Dimenzije lima a/b/t = 400/12/0.5 (cm)Način oslanjanja: AOdnos a/b = 33.333 Rubni normalni napon u limu 1 = -6.394 kN/cm2Rubni normalni napon u limu 2 = 4.524 kN/cm2Odnos 1/2 = -0.707 Koeficijent izbočavanja k_ = 17.074 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 32.951 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 562.61 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.207 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.250 Korekcijski faktor f = 0.000 Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 24.000 kN/cm2Faktorirani napon tlaka = 8.525 kN/cm2

Kontrola napona: <= _u

Koeficijent izbočavanja k_ = 5.344 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 32.951 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 176.08 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.281 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.250 Kritični napon izbočavanja _cr = 176.08 kN/cm2Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 13.856 kN/cm2Faktorirani posmični napon = 0.003 kN/cm2


Kombinirano naponsko stanje '2 = 0.126

Kontrola napona: '2 <= 1

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA HRN U.E7.121Izbočavanje gornjeg pojasa HOP O

Dimenzije lima a/b/t = 400/10/0.5 (cm)Način oslanjanja: AOdnos a/b = 40.000 Rubni normalni napon u limu 1 = -6.394 kN/cm2Rubni normalni napon u limu 2 = -6.394 kN/cm2Odnos 1/2 = 1.000 Koeficijent izbočavanja k_ = 4.000 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 47.450 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 189.80 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.356 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.000 Korekcijski faktor f = 0.000 Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 24.000 kN/cm2Faktorirani napon tlaka = 8.525 kN/cm2


KONTROLA USPOREDNOG NAPONA

Normalni napon = 6.394 kN/cm2Posmični napon = 0.003 kN/cm2Maksimalni usporedni napon ,up = 6.394 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 18.000 kN/cm2 Pula, rujan 2015.

60

_________________________________________________________________________________________________________


Kontrola napona: ,up _dop


Računska uzdužna sila N = -19.041 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = -0.869 kNmPoprečna sila u y pravcu Ty = -5.117 kNSistemska dužina štapa L = 400.00 cm

Posmični napon = 0.426 kN/cm2Dopušteni posmični napon _dop = 10.392 kN/cm2

Kontrola napona: <= _dop



z

y

50

50

4

[mm]

T

Ax = 6.950 cm2 Ay = 4.000 cm2 Az = 4.000 cm2 Iz = 21.700 cm4 Iy = 21.700 cm4




SLUČAJ OPTEREĆENJA: 7FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33DOPUŠTENI NAPON : 18.00MJERODAVNI UTJECAJI (početak štapa)

Računska uzdužna sila N = -13.793 kNPoprečna sila u y pravcu Ty = -0.093 kNSistemska dužina štapa L = 365.82 cmDužina izvijanja oko z osi li,z = 365.82 cmDužina izvijanja oko y osi li,y = 365.82 cmKrivulja izvijanja za z os CKrivulja izvijanja za y os C

ŠTAP IZLOŽEN CENTRIČNOM TLAKU

KONTROLA STABILNOSTI NA CENT.TLAK HRN U E7.081/1986

Dužina izvijanja oko z osi Liz = 365.82 cmDužina izvijanja oko y osi Liy = 365.82 cmPolumjer izvijanja za os z iz = 1.767 cmPolumjer izvijanja za os y iy = 1.767 cmEfektivna vitkost (Liz/iz) ,z = 207.03 Efektivna vitkost (Liy/iy) ,y = 207.03 Vitkost pri granici razvlačenja ,v = 92.930 Relativna vitkost oko z osi 'z = 2.228 Relativna vitkost oko y osi 'y = 2.228 Bezdimenzionalni koeficijent z = 6.957 Bezdimenzionalni koeficijent y = 6.957 Bezdimenzionalni koeficijent ,z = 0.163 Bezdimenzionalni koeficijent ,y = 0.163 Dopušteni napon izvijanja oko z osi i,z = 2.927 kN/cm2Dopušteni napon izvijanja oko y osi i,y = 2.927 kN/cm2Mjerodavni dopušteni napon izvijanja i,d = 2.927 kN/cm2Računski normalni napon ,n = 1.985 kN/cm2 Pula, rujan 2015.

61

_________________________________________________________________________________________________________


Kontrola napona: ,n <= i,dop


Računska uzdužna sila N = 7.789 kNPoprečna sila u y pravcu Ty = -0.093 kNSistemska dužina štapa L = 365.82 cm




Računska uzdužna sila N = -13.757 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = 0.085 kNmSistemska dužina štapa L = 365.82 cm

KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE HRN U.E7.101

Odnos h / b = 1.000 <= 10Razmak viličastih ležajeva L_vil. = 365.82 cmGranična vrijednost razmaka ležajeva l_cr = 364.58 cm L_vilj. >= l_crOtporni moment inercije Wz = 8.680 cm3Torzijski momenat inercije Id = 38.930 cm4Ekvivalentna vitkost _ekv = 23.604Relativna vitkost ' = 0.254Bezdimenzionalni koeficijent = 0.973Granični napon _d = 23.342 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 17.507 kN/cm2Stvarni napon - pojas _stv = 0.977 kN/cm2

Kontrola napona: _stv <= _dop


Dimenzije lima a/b/t = 365.821/5/0.4 (cm)Način oslanjanja: AOdnos a/b = 73.164 Rubni normalni napon u limu 1 = -2.957 kN/cm2Rubni normalni napon u limu 2 = -1.002 kN/cm2Odnos 1/2 = 0.339 Koeficijent izbočavanja k_ = 5.838 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 121.47 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 709.10 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.184 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.165 Korekcijski faktor f = 0.000 Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 24.000 kN/cm2Faktorirani napon tlaka = 3.942 kN/cm2





KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA HRN U.E7.121Izbočavanje donjeg pojasa HOP O Pula, rujan 2015.

62

_________________________________________________________________________________________________________





Računska uzdužna sila N = 20.252 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = 0.085 kNmSistemska dužina štapa L = 365.82 cm


Normalni napon = 3.891 kN/cm2Posmični napon = 0.000 kN/cm2Maksimalni usporedni napon ,up = 3.891 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 18.000 kN/cm2Kontrola napona: ,up _dop



z

y

100

120

5

[mm]

T

Ax = 20.360 cm2 Ay = 12.000 cm2 Az = 10.000 cm2 Iz = 407.64 cm4 Iy = 306.93 cm4 Ix = 568.36 cm4 Wz = 67.940 cm3 Wy = 61.386 cm3



Maksimalni progib štapa u = 1.241 mm(slučaj opterećenja 10, početak štapa)


Računska uzdužna sila N = -4.681 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = 0.106 kNmMomenat savijanja oko y osi My = -1.466 kNmPoprečna sila u z pravcu Tz = 0.979 kNPoprečna sila u y pravcu Ty = 0.080 kNSistemska dužina štapa L = 800.00 cmDužina izvijanja oko z osi li,z = 800.00 cmDužina izvijanja oko y osi li,y = 800.00 cmKrivulja izvijanja za z os CKrivulja izvijanja za y os C Pula, rujan 2015.

63

_________________________________________________________________________________________________________


ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU

KONTROLA STAB.PRI EKSC. TLAKU HRN U.E7.096

Polumjer inercije i,z = 4.475 cmPolumjer inercije i,y = 3.883 cmVitkost z = 178.79Vitkost y = 206.04Relativna vitkost 'z = 1.924Relativna vitkost 'y = 2.217Relativni napon ' = 0.013Koef.zavisan od oblika Mz = 1.000Bezdimenzionalni koeficijent ,z = 0.210Bezdimenzionalni koeficijent ,y = 0.164Koeficijent povećanja utjecaja Kmz = 1.050Koeficijent povećanja utjecaja Kmy = 1.067Utjecaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.887Utjecaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 2.055Odnos h / b = 0.833 <= 10Razmak viličastih ležajeva L_vil. = 800.00 cmGranična vrijednost razmaka ležajeva l_cr = 875.00 cm L_vili. < l_crGranični napon _d = 24.000 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 18.000 kN/cm2Koef.povećanja ut. od b.i. = 1.000Normalni napon od N (N) = 0.230 kN/cm2Normalni napon od Mz (Mz) = 0.156 kN/cm2Normalni napon od My (My) = 2.388 kN/cm2Maksimalni napon _max = 3.183 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 18.000 kN/cm2

Kontrola napona: _max <= _dop

KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA HRN U.E7.121Izbočavanje hrbata HOP O (li.)

Dimenzije lima a/b/t = 800/12/0.5 (cm)Način oslanjanja: AOdnos a/b = 66.667 Rubni normalni napon u limu 1 = -2.773 kN/cm2Rubni normalni napon u limu 2 = -2.462 kN/cm2Odnos 1/2 = 0.888 Koeficijent izbočavanja k_ = 4.226 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 32.951 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 139.24 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.415 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.028 Korekcijski faktor f = 0.000 Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 24.000 kN/cm2Faktorirani napon tlaka = 3.697 kN/cm2






KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA HRN U.E7.121Izbočavanje hrbata HOP O (de.)

Dimenzije lima a/b/t = 800/12/0.5 (cm)Koeficijent izbočavanja k_ = 5.341 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 32.951 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 175.99 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.281 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.250 Kritični napon izbočavanja _cr = 175.99 kN/cm2Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 13.856 kN/cm2Faktorirani posmični napon = 0.009 kN/cm2


Pula, rujan 2015.

64

_________________________________________________________________________________________________________









KONTROLA STABILNOSTI NA IZBOČ.LIMOVA HRN U.E7.121Izbočavanje donjeg pojasa HOP O









SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33DOPUŠTENI NAPON : 18.00 Pula, rujan 2015.

65

_________________________________________________________________________________________________________


MJERODAVNI UTJECAJI (na 600.0 cm od početka štapa)

Računska uzdužna sila N = -4.681 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = -0.374 kNmMomenat savijanja oko y osi My = 0.493 kNmPoprečna sila u z pravcu Tz = -0.979 kNPoprečna sila u y pravcu Ty = -0.400 kNSistemska dužina štapa L = 800.00 cm





z

y

50

50

4

[mm]

T

Ax = 6.950 cm2 Ay = 4.000 cm2 Az = 4.000 cm2 Iz = 21.700 cm4 Iy = 21.700 cm4





Računska uzdužna sila N = -7.707 kNPoprečna sila u y pravcu Ty = -0.108 kNSistemska dužina štapa L = 416.92 cmDužina izvijanja oko z osi li,z = 416.92 cmDužina izvijanja oko y osi li,y = 416.92 cmKrivulja izvijanja za z os CKrivulja izvijanja za y os C

ŠTAP IZLOŽEN CENTRIČNOM TLAKU

KONTROLA STABILNOSTI NA CENT.TLAK HRN U E7.081/1986

Dužina izvijanja oko z osi Liz = 416.92 cmDužina izvijanja oko y osi Liy = 416.92 cmPolumjer izvijanja za os z iz = 1.767 cmPolumjer izvijanja za os y iy = 1.767 cmEfektivna vitkost (Liz/iz) ,z = 235.95 Efektivna vitkost (Liy/iy) ,y = 235.95 Vitkost pri granici razvlačenja ,v = 92.930 Relativna vitkost oko z osi 'z = 2.539 Relativna vitkost oko y osi 'y = 2.539 Bezdimenzionalni koeficijent z = 8.593 Bezdimenzionalni koeficijent y = 8.593 Bezdimenzionalni koeficijent ,z = 0.129 Bezdimenzionalni koeficijent ,y = 0.129 Dopušteni napon izvijanja oko z osi i,z = 2.319 kN/cm2Dopušteni napon izvijanja oko y osi i,y = 2.319 kN/cm2Mjerodavni dopušteni napon izvijanja i,d = 2.319 kN/cm2Računski normalni napon ,n = 1.109 kN/cm2

Kontrola napona: ,n <= i,dop

Pula, rujan 2015.

66

_________________________________________________________________________________________________________



Računska uzdužna sila N = 4.385 kNPoprečna sila u y pravcu Ty = -0.108 kNSistemska dužina štapa L = 416.92 cm




Računska uzdužna sila N = -7.670 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = 0.112 kNmSistemska dužina štapa L = 416.92 cm

KONTROLA STABILNOSTI BOČNO IZVIJANJE HRN U.E7.101

Odnos h / b = 1.000 <= 10Razmak viličastih ležajeva L_vil. = 416.92 cmGranična vrijednost razmaka ležajeva l_cr = 364.58 cm L_vilj. >= l_crOtporni moment inercije Wz = 8.680 cm3Torzijski momenat inercije Id = 38.930 cm4Ekvivalentna vitkost _ekv = 25.199Relativna vitkost ' = 0.271Bezdimenzionalni koeficijent = 0.964Granični napon _d = 23.134 kN/cm2Dopušteni napon _dop = 17.350 kN/cm2Stvarni napon - pojas _stv = 1.292 kN/cm2

Kontrola napona: _stv <= _dop


Dimenzije lima a/b/t = 416.923/5/0.4 (cm)Način oslanjanja: AOdnos a/b = 83.385 Rubni normalni napon u limu 1 = -2.396 kN/cm2Rubni normalni napon u limu 2 = 0.189 kN/cm2Odnos 1/2 = -0.079 Koeficijent izbočavanja k_ = 8.194 Eulerov napon izbočavanja lima _E = 121.47 kN/cm2Kritični napon izbočavanja _cr = 995.40 kN/cm2Relativna vitkost ploče 'p = 0.155 Bezdim. koef. izbočavanja _p = 1.000 Korekcijski faktor c_ = 1.250 Korekcijski faktor f = 0.000 Relativni granični napon 'u = 1.000 Granični napon izbočavanja _u = 24.000 kN/cm2Faktorirani napon tlaka = 3.194 kN/cm2





SLUČAJ OPTEREĆENJA: 10FAKTOR SIGURNOSTI : 1.33DOPUŠTENI NAPON : 18.00MJERODAVNI UTJECAJI (na 208.5 cm od početka štapa) Pula, rujan 2015.

67

_________________________________________________________________________________________________________


Računska uzdužna sila N = 11.384 kNMomenat savijanja oko z osi Mz = 0.112 kNmSistemska dužina štapa L = 416.92 cm



Pula, rujan 2015.

68

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


PRORAČUN OSLONACA

SPOJ N-1 NA AB PLOČU

Reakcije Anv (5-12) : RH = 19,02 (kN)

RV = 3,67 (kN)

SPOJ N-1 NA AB STUP (MJERODAVNO)

Reakcije Anv (5-12) : RH = 24,45 (kN)

RV = 9,38 (kN)

Karakteristike:

Debljina vara = 5,0 mm

Debljina lima t= 14,0mm

Vijak : M 12 kv. 5.6

Fz= 24,49 (kN)

Fτ= 31,55 (kN)

Fσb= 43,20 (kN) (č0362)

za lim t=14mm Fσb'= 60,48 (kN)

Kontrola napona u varu

σ=((24,45/12*2*0,5)2+(9,38/12*2*0,5)2)0,5 = 2,18 < σdop = 13,50 (kN/cm2)

Nosivost vijaka

u osi vijaka 2*24,49 = 48,98 (kN)

smik 4*31,55 = 126,20 (kN)

po omotaču rupe 4*60,48 = 241,92 (kN)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

69

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


MAKSIMALNA SILA U ZATEGI

Reakcije Anv (5-12) : N = 7,86 (kN)

Karakteristike:

Debljina vara = 5,0 mm

Debljina lima t= 14,0mm

Vijak : 20 kv. 5.6

Fτ= 49,30 (kN)

Fσb= 61,00 (kN) (č0362)

za lim t=14mm Fσb'= 85,40 (kN)

Kontrola napona u varu

σ=((24,45/5*2*0,5)2+(9,38/5*2*0,5)2)0,5 = 1,57 < σdop = 13,50 (kN/cm2)

Nosivost vijaka

smik 1*49,30 = 49,30 (kN)

po omotaču rupe 1*85,40 = 85,40 (kN)

Napomena :

Oblikovanje spojeva izvoditi prema izvedbenom projektu uz minimalno zadovoljavanje

proračunskih mjera odabranih ovim proračunom!

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

70

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


N-2. ČELIČNA KONSTRUKCIJA

Dimenzije :

Okrugli cijevni profil 127.0 /20.0 mm

Materijal :

Čelik : S235

Napomena :

Čelična konstrukcija se izvodi konstruktivno!

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

71

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


P-201. AB KROVNA KRIŽNA PLOČA

Dimenzije :

b= 100,00 cm

h= 20,00 cm

Kut nagnuća ploče α= 18,00 (°)

Razred izloženosti : XC1

c= 1,50 cm d= 18,00 cm

Materijali :

Beton : C25/30 Armatura : (B500)

fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)

fck,cube= 30 (N/mm2)

γc= 1,50 γs= 1,15

ANALIZA OPTEREĆENJA :

Površinska opterećenja :

g q

1. Krovni IZO panel, rebr. lim 0,15 kN/m2

2. Drvena podkonstrukcija 0,10 kN/m2

3. Izolacije 0,10 kN/m2

4. Vl.težina ab ploče 5,00 kN/m2

5. Podgled 0,30 kN/m2

6. Uporabno 1,00 kN/m2

Ukupno g/cosα;q = 5,94 1,00 (kN/m2) 6,94

qu=1.35*g + 1.5*q= 9,52 kN/m2 14,40764

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

72

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Linijska opterećenja :

Na poz. G-201: g q

GREDA dim. 30/40 cm 3,00 kN/m1

Linijsko od vijenca 1,50 kN/m1

4,50 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-201:


Linijsko od zida iznad (H=1,90) 10,26 kN/m1

13,26 0,00 (kN/m1)



16,50 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-202:



12,72 0,00 (kN/m1)



5,70 0,00 (kN/m1)

AB element P-201 izračunat je računalnim programom TOWER 6.


______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

73

_________________________________________________________________________________________________________



Tabela materijalaNo Naziv materijala E[kN/m2] [kN/m3] t[1/C] Em[kN/m2] m1 Beton MB 30 3.150e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.150e+7 0.20

Setovi pločaNo d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] <1> 0.200 0.100 1 Tanka ploča Izotropna

Setovi greda

Set: 1 Presjek: b/d=30/40, Fiktivna ekscentričnost

3

2

30

40

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I31 - Beton MB 30 1.200e-1 1.000e-1 1.000e-1 1.944e-3 9.000e-4 1.600e-3

Setovi linijskih ležajevaSet K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 Tlo [m]

1 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+6

Pula, rujan 2015.

74

_________________________________________________________________________________________________________



q = -5.94

p=-1

3.26

~-16

.50

p=-5

.70~

-12.

72

p=-4.50p=-4.50

Opt. 1: g

q = -1.00

Opt. 2: q

Lista slučajeva opterećenjaNo Naziv1 g2 q

No Naziv3 Komb.: 1.35xI+1.5xII4 Komb.: I+II

Pula, rujan 2015.

75

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


10.7415.15

-30.06

0.00

0.00 0.00

0.00

-6.0

10.

00

0.00

7.57

-12.

03

-18.

04 7.57

-24.

06

0.00

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Utjecaji u ploči: max Mx= 15.15 / min Mx= -30.06 kNm/m

14.00

-12.66

-9.71

10.50

7.00

3.50

0.00

-4.2

2

3.50

0.00

-4.22

-8.4

5

0.00-4

.22 3.50

0.00

-8.4

5 7.00

-4.2

2

3.50

7.00

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Utjecaji u ploči: max Mxy= 14.00 / min Mxy= -12.66 kNm/m

25.87

13.07

5.2

4

9.4

1

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Utjecaji u gredi: max M3= 25.87 / min M3= 0.00 kNm Pula, rujan 2015.

76

_________________________________________________________________________________________________________


-34

.29

11.

85

-12

.49

3.2

5

-31.09

15.49

-27.07 -18.22

244.92

-12.49

183.49

69.

61

-31

.09

85.8

9

233.84

-34.29

-27

.07

15.

14

-2.

25

11.

49

-18

.22

Opt. 1: g

Utjecaji u lin. ležaju: max r2= 244.92 / min r2= -34.29 kN/m

-4.

49

1.9

5

-2.

03

-5.15

2.61

-4.56 -2.87

22.61

-2.03

22.94

8.90

-5.

15

93

22.73

-4.49

-4.

56

2.5

5

-0.

71

1.9

2

-2.

87 Opt. 2: q


-53

.03

18.

94

-19

.91

1.6

9

-49.70

24.83

-43.38 -28.90

364.55

-19.91

282.11

07.3

2

-49

.70

3.85

349.78

-53.03

-43

.38

24.

26

-4.

10

18.

39

-28

.90

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


-38

.78

13.

81

-14

.52

1.4

5

-36.24

18.10

-31.63 -21.09

267.53

-14.52

206.42

78.5

1

-36

.24

7.82

256.57

-38.78

-31

.63

17.

69

-2.

96

13.

41

-21

.09

Opt. 4: I+II

Utjecaji u lin. ležaju: max r2= 267.53 / min r2= -38.78 kN/m Pula, rujan 2015.

77

_________________________________________________________________________________________________________


15.29(R3)

r2 = 1.90

r2 =

9.4

1

r2 =

35.

76

r2 =

44.

87

r2 = 13.25 r2 = 45.78

r2 =

50.

37

r2 = 7.19

Opt. 1: g

Reakcije ležajeva

0.60(R3)

r2 = 0.30

r2 =

1.5

9

r2 =

3.4

1

r2 =

6.9

4

r2 = 1.52 r2 = 6.46

r2 =

4.7

2

r2 = 1.19

Opt. 2: q

Reakcije ležajeva

21.54(R3)

r2 = 3.01

r2 =

15.

08

r2 =

53.

39

r2 =

70.

99

r2 = 20.17 r2 = 71.50

r2 =

75.

07

r2 = 11.49

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Reakcije ležajeva

15.89(R3)

r2 = 2.20

r2 =

11.

00

r2 =

39.

17

r2 =

51.

82

r2 = 14.77 r2 = 52.24

r2 =

55.

08

r2 = 8.38

Opt. 4: I+II

Reakcije ležajeva Pula, rujan 2015.

78

_________________________________________________________________________________________________________

Dimenzioniranje (beton)


Aa - d.zona [cm2/m]0.000.280.570.851.131.411.701.98

Mjerodavno opterećenje: 1.35xI+1.50xII TPBK, C 25, B500, a=2.00 cm

Aa - d.zona - max Aa,d= 1.98 cm2/mAa - g.zona [cm2/m]

-3.68-3.15-2.63-2.10-1.58-1.05-0.530.00


Aa - g.zona - max Aa,g= -3.68 cm2/m

Q-221

(α1=

0°,α

2=90

°)

Q-22

1(α1

=0°,α2

=90°

)

Aa - d.zona [cm2/m]0.000.280.570.851.131.411.701.98

Odabrana armatura TPBK, C 25, B500, a=2.00 cm

Aa - d.zona

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Ø8/15(α=0°)

Aa - g.zona [cm2/m]-3.68-3.15-2.63-2.10-1.58-1.05-0.530.00


Aa - g.zona Pula, rujan 2015.

79

_________________________________________________________________________________________________________


1.65

0.82

0.3

3

0.5

9

Mjerodavno opterećenje: 1.35xI+1.50xII TPBK, C 25, B500

Armatura u gredama: max Aa2/Aa1= 1.65 cm2

3Ø12

(4.0

0m)

5Ø16

(4.0

0m)

3Ø10

(1.9

3m)

4Ø12

(1.9

3m)

3Ø10(2.00m)

4Ø12(2.00m)

3Ø10(2.00m)

4Ø12(2.00m)

Odabrana armatura TPBK, C 25, B500

Armatura u gredama: Aa2/Aa1

1Ø10

(4.0

0m)

1Ø10

(4.0

0m)

1Ø10

(1.9

3m)

1Ø10

(1.9

3m)

1Ø10(2.00m)

1Ø10(2.00m)

1Ø10(2.00m)

1Ø10(2.00m)



Ø8/

20(N

=20)

(m=2

)Ø8/

20(N

=10)

(m=2

)

Ø8/20(N=10)(m=2)Ø8/20(N=10)(m=2)


Armatura u gredama: Aa,v Pula, rujan 2015.

80

_________________________________________________________________________________________________________


330

269

222

271

45 926 28

11

2 2

3

3

4

4


Dispozicija greda

Greda 330-269TPBKC 25 (C = 1.50, S = 1.15)B500 Dimenzioniranje jednog slučajaopterećenja: 1.35xI+1.50xII

Presjek 1-1 x = 2.01m

Ø 8 /2 0(m = 2 )

5 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 0.77 kNM3u = 25.87 kNm

εb/εa = -1.895/25.000 ‰Aa1 = 1.65 cm2Aa2 = 0.00 cm2Aa3 = 0.00 cm2Aa4 = 0.00 cm2Aa,v = 0.00 cm2/m (m=2)[Odabrano Aa,v = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm2/m]

Postotak armiranja: 1.25%



Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 1.71 kNM3u = 13.05 kNm



Pula, rujan 2015.

81

_________________________________________________________________________________________________________




Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 0.37 kNM3u = 5.24 kNm





Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 2.72 kNM3u = 9.42 kNm



Pula, rujan 2015.

82

_________________________________________________________________________________________________________


Mjerodavno opterećenje: I+II TPBK, C 25, B500

ak2/ak1,t0

ak2/ak1,t∞ [mm]0.000.020.040.060.080.100.120.14


max ak2/ak1,t∞= 0.14 mm

6.95 5.00

1.9

1

0.5

6

Dijagram progiba u ploči (T0)

6.95 5.00

9.0

5

2.5

8

Dijagram progiba u ploči (T∞) Pula, rujan 2015.

83

_________________________________________________________________________________________________________


2.002.00

4.00

1.93

TPBK, C 25, B500

Dijagram pukotine: max ak(t0)= 0.00 mm

0.03

2.002.004.

00

1.93

TPBK, C 25, B500

Dijagram pukotine: max ak(t∞)= 0.03 mm

0.0

4

0.0

2

0.05

0.44

2.002.00

4.00

1.93

TPBK, C 25, B500

Dijagram progiba: max ug(t0)= 0.44 mm

0.2

4

0.1

8

0.28

1.94

2.002.00

4.00

1.93

TPBK, C 25, B500

Dijagram progiba: max ug(t∞)= 1.94 mm Pula, rujan 2015.

84

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


PRORAČUN PUKOTINA I PROGIBA

Računski raspon ploče L1= 695 (cm)

Koeficijent starenja betona χ= 0,80

Koeficijent tečenja betona φ= 2,97

Koeficijent skupljanja betona εs= -0,60 (0/00)

Kratkotrajno opterećenje 14,41 (%)

Proračun pukotina ploče :

wk(t=0)= 0,000 < wg= 0,300 (mm)

wk(t=∞)= 0,140 < wg= 0,300 (mm)

ZADOVOLJAVA

Proračun progiba ploče :

υtot(t=0)= 0,191 < Leff/250= 2,780 (cm)

υtot(t=∞)= 0,905 < Leff/250= 2,780 (cm)

ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

85

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15



Dimenzije :

b= 100,00 cm

h= 20,00 cm



c= 1,50 cm d= 18,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15



g q








qu=1.35*g + 1.5*q= 9,52 kN/m2 14,40764

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

86

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15



Na poz. G-202 i poz. G-203: g q




7,74 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-203:



Linijsko od P-201(L=6,25m) 18,56 3,13 kN/m1

25,06 3,13 (kN/m1)




21,35 2,50 (kN/m1)



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

87

_________________________________________________________________________________________________________





Setovi greda


3

2

30

40

[cm]

T



3

2

20

120

[cm]

T



1 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+6

Pula, rujan 2015.

88

_________________________________________________________________________________________________________



q = -5.94

p=-7.74 p=-7.74

p=-6.50~-25.06 p=-25.06 p=-25.06~-6.50 p=-6.50~-21.35 p=-21.35~-6.50

Opt. 1: g

q = -1.00

p=0.00~-3.13 p=-3.13 p=-3.13~0.00 p=0.00~-2.50 p=-2.50~0.00

Opt. 2: q



Pula, rujan 2015.

89

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


3.15

3.55

4.83

10.54

4.16

1.64 -42.583.01

0.00

0.00

-14.

19

-7.1

0

-7.1

0

0.00

0.00

0.00

-14.

19

0.00

0.00

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


8.39

-5.51

-8.179.13

7.02

2.28

4.57

0.00 0.00-2.73

2.28

4.576.85

2.28 0.00 -2

.73

-5.45

-5.4

5

4.57

-2.73

6.85-5.45

4.57 0.00

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


.07

-17

2.98

49.

30

-8.

52

23.

47

2.5

6

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Utjecaji u gredi: max M3= 149.07 / min M3= -172.98 kNm Pula, rujan 2015.

90

_________________________________________________________________________________________________________


49.

32

-35

.00

104

.23

104.23

-18

.78

27.

60

259.91

-1.29

8.26

-18.78

Opt. 1: g


5.1

2

-3.

09

5.7

3

5.73 7.2

-2.

66

1.7

7

30.16

-2.66

Opt. 2: q


74.

25

-51

.89

149

.31

149.31

-29

.34

39.

92

396.12

-1.40

13.15

-29.34

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


54.

43

-38

.09

109

.96

109.96

-21

.44

29.

37

290.07

-1.06

9.59

-21.44

Opt. 4: I+II


91

_________________________________________________________________________________________________________


149.28(R3)

r2 = 5.41

r2 =

35.

00

r2 =

25.

35

r2 =

28.

67

r2 = 6.68

Opt. 1: g

Reakcije ležajeva

17.48(R3)

r2 = -0.19

r2 =

3.9

4

r2 =

2.3

8

r2 =

3.6

3

r2 = 1.04

Opt. 2: q

Reakcije ležajeva

227.75(R3)

r2 = 7.02

r2 =

53.

16

r2 =

37.

80

r2 =

44.

14

r2 = 10.58

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Reakcije ležajeva

166.76(R3)

r2 = 5.22

r2 =

38.

94

r2 =

27.

74

r2 =

32.

29

r2 = 7.72

Opt. 4: I+II


92

_________________________________________________________________________________________________________


N1

T2 20.7

1

-10

.36

0.7

1 -

0.24

15.

77

M3

-5.

75

16.

01

u2

-0.

80

Opt. 1: g

N1 [kN], T2 [kN], M3 [kNm], u2 [m/1000] Utjecaji u gredi: (252-369)

N1

T2 1.71

-0.

71

1.0

4

M3

-0.

50

1.2

4

u2

-0.

06

Opt. 2: q

N1 [kN], T2 [kN], M3 [kNm], u2 [m/1000] Utjecaji u gredi: (252-369) Pula, rujan 2015.

93

_________________________________________________________________________________________________________



Aa - d.zona [cm2/m]0.000.310.610.921.231.541.842.15



-4.13-3.54-2.95-2.36-1.77-1.18-0.590.00


Aa - g.zona - max Aa,g= -4.13 cm2/m

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Aa - d.zona [cm2/m]0.000.310.610.921.231.541.842.15


Aa - d.zona

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Ø8/15(α=0°)

Aa - g.zona [cm2/m]-4.13-3.54-2.95-2.36-1.77-1.18-0.590.00



94

_________________________________________________________________________________________________________


3.4

9 0

.54

3.0

0

0.9

8 1

.49

0.1

6



4Ø14(11.95m)

4Ø14(11.95m)

3Ø10(5.00m)

4Ø14(5.00m)

3Ø10(1.00m)

4Ø12(1.00m)



3Ø10(11.95m)

3Ø10(11.95m)

1Ø10(5.00m)

1Ø10(5.00m)

1Ø10(1.00m)

1Ø10(1.00m)



Ø8/20(N=60)(m=2)

Ø8/20(N=25)(m=2)Ø8/20(N=5)(m=2)



95

_________________________________________________________________________________________________________


1 325

252 36955 90

1

1

2

2

3

3

4

4

5

5

6

6


Dispozicija greda



Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 5.81 kNM3u = 2.52 kNm





Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 4

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 30.52 kNM3u = -8.52 kNm




Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 4

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 0.88 kNM3u = 23.43 kNm



Pula, rujan 2015.

96

_________________________________________________________________________________________________________




Ø8/20(m=2)

4Ø14

4Ø143Ø10

3Ø10

20

120

[cm]3

2

T2u = 4.19 kNM3u = 148.83 kNm




Ø8/20(m=2)

4Ø14

4Ø143Ø10

3Ø10

20

120

[cm]3

2

T2u = 108.24 kNM3u = -135.67 kNm




Ø8/20(m=2)

4Ø14

4Ø143Ø10

3Ø10

20

120

[cm]3

2

T2u = -86.11 kNM3u = -172.98 kNm



Pula, rujan 2015.

97

_________________________________________________________________________________________________________


ak2/ak1,t0 [mm]0.000.010.030.040.050.060.080.09


max ak2/ak1,t0= 0.09 mmak2/ak1,t∞ [mm]

0.000.030.050.080.110.140.160.19



6.95 5.00

1.8

7 1.7

1

Dijagram progiba u ploči (T∞)

6.95 5.00

0.4

8

0.4

4

Dijagram progiba u ploči (T0) Pula, rujan 2015.

98

_________________________________________________________________________________________________________


1.00 5.00

6.95 5.00 TPBK, C 25, B500


1.00 5.00

6.95 5.00 TPBK, C 25, B500


0.6

5

0.3

9

1.00 5.00

6.95 5.00

TPBK, C 25, B500


0.0

3

3.2

6

1.3

2

1.00 5.00

6.95 5.00

TPBK, C 25, B500


99

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15









wk(t=0)= 0,090 < wg= 0,300 (mm)

wk(t=∞)= 0,190 < wg= 0,300 (mm)

ZADOVOLJAVA


υtot(t=0)= 0,048 < Leff/250= 2,780 (cm)

υtot(t=∞)= 0,187 < Leff/250= 2,780 (cm)

ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

100

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


P-101. AB PLOČA

Dimenzije :

b= 100,00 cm

h1= 25,00 cm

h2= 20,00 cm

h ploča podesta= 20,00 cm


c= 1,50 cm d= 18,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15



UREDI g q

1. Pod 0,50 kN/m2

2. Estrih 1,10 kN/m2

3. Izolacija 0,10 kN/m2

4. Vlastita težina ploče (h2) 6,25 kN/m2

5. Zamjenjuće za pregrade 1,00 kN/m2



9,25 2,00 (kN/m2) 11,25

17,77778

PODEST g q

1. Pod 0,50 kN/m2

2. Estrih 1,10 kN/m2

3. Izolacija 0,10 kN/m2

4. Vlastita težina ploče (h2) 6,25 kN/m2



8,25 3,00 (kN/m2)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

101

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15



Na poz. G-101: g q

Linijsko od P-201 (L=6,25m) 18,56 3,13 kN/m1


31,79 3,13 (kN/m1)

Na poz. G-101:



22,25 1,20 (kN/m1)

Na poz. G-102:



Linijsko od serklaža 1,50 kN/m1

21,75 0,00 (kN/m1)




40,31 3,13 (kN/m1)




20,13 0,00 (kN/m1)




27,26 1,20 (kN/m1)

Linijsko od ST-1 9,86 3,62 kN/m1

Na poz. G-107:


3,24 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-103:

Linijsko od parapetnog zida iznad 5,94 kN/m1

5,94 0,00 (kN/m1)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

102

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Na poz. G-104:



14,73 0,00 (kN/m1)




29,58 2,50 (kN/m1)

Koncentrirana opterećenja :

Od poz. N-1: g q+s+w(+)

U razini ploče 1,06 1,65 kN

1,06 1,65 (kN)


Od stupa S-1 23,10 22,52 kN

24,91 25,56 (kN)


1,81 3,15 (kN)


Od stupa S-2 93,04 31,56 kN

94,85 34,60 (kN)


1,06 1,65 (kN)



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

103

_________________________________________________________________________________________________________




Setovi pločaNo d[m] e[m] Materijal Tip proračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] <1> 0.200 0.100 1 Tanka ploča Izotropna<2> 0.250 0.125 1 Tanka ploča Izotropna

Setovi greda


3

2

30

60

[cm]

T



3

2

30

50

[cm]

T



3

2

30

50

[cm]

15

T



3

2

30

30

[cm]

T



3

2

30

50

[cm]

15

T



1 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+62 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+63 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

Pula, rujan 2015.

104

_________________________________________________________________________________________________________



q = -3.00

q = -2.00

p=-29.58~-14.73p=-14.73~-29.58

p=-2

7.26

~-20

.13

p=-2

0.13

~-27

.26

p=-4

0.31

~-21

.75

p=-2

1.75

~-40

.31

p=-9

.86

p=-5.94

p=-3

.24

p=-31.79

p=-22.25

P=-1.06

P=-1.81

P=-1.06

P=-24.91

P=-94.85

Opt. 1: g (g)

q = -2.00

q = -3.00

p=-2.50~0.00p=0.00~-2.50

p=-1

.20~

0.00

p=0.

00~-

1.20

p=-3

.13~

0.00

p=0.

00~-

3.13

p=-3

.62

p=-3.13

p=-1.20

P=-1.65

P=-3.15

P=-1.65

P=-34.60

P=-25.56

Opt. 2: q

Lista slučajeva opterećenjaNo Naziv1 g (g)2 q


Pula, rujan 2015.

105

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


-259.7178.00

-51.

94

-51.

94

0.00

0.00

0.00

0.00

-103.89

0.00

0.00

-103

.89

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00

-103

.89 0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


30.84

-49.6823.84

-24.84

-12.42 0.00 0.00

10.2

8

0.00

0.00

-12.42

0.00

0.00

0.0010.28

0.00

10.28

-24.

84-1

2.42

0.00

10.28

0.00

0.00

10.28

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


3.1

4

-24

.74

-16

.66

89.

26 96.

56

-27

.08

36.98

1.45

22.53

80

-71

.83

3.32

18.51

20.20

11.82

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


106

_________________________________________________________________________________________________________


-77.25

18.20 -53.36

97.29

0.2

4 -

113.

15

388

5.38

-

1698

.51

159

.29

-18

4.53

41.

91 -

12.4

0 4

8.01

-

365.

81

97.

29

282

.09

-21

4.31

23.

75 -

0.03

16.

79 -

35.4

9

-35.49

258

282.09

-152.46

25.47

-15

2.46

1

80.4

0

-47

1.66

1

93.4

6

24.

64 -

105.

63

183

.55

676.09

161.88

236.70

202.17

Opt. 1: g (g)


-19.32

4.46 -12.85

23.75

0.0

1 -

12.0

0

610

.06

-26

3.82

2

7.78

-

25.7

6

14.

76 -

0.84

1

.79

-3.

26

11.

77

-91

.40

23.

75

25.

77

-27

.63

7.9

3

4.2

0

-8.

86

-8.86

12.8

42.42

-35.90

5.26

-35

.90

35.

93

-11

6.68

4

7.75

3.4

8

-22

.50

27.

62

66.16

26.37

45.79

53.30

Opt. 2: q


-133.26

31.26 -91.32

166.96

0.3

5 -

170.

75

616

0.35

-

2688

.71

256

.72

-28

7.76

78.

71 -

21.6

3 8

2.47

-

630.

94

166

.96

419

.47

-33

0.76

43.

96 -

0.05

28.

97 -

61.2

0

-61.20

368

419.47

-259.67

42.26

-25

9.67

2

97.4

3

-81

1.76

3

32.8

0

38.

48 -

176.

36

289

.22

969.41

258.09

377.87

352.87

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


-96.57

22.66 -66.22

121.03

0.2

6 -

125.

15

449

5.44

-

1962

.33

187

.08

-21

0.29

56.

66 -

15.6

6 5

9.78

-

457.

21

121

.03

307

.86

-24

1.94

31.

68 -

0.03

20.

99 -

44.3

5 -44.35

271

307.86

-188.36

30.72

-18

8.36

2

16.3

3

-58

8.34

2

41.2

1

28.

12 -

128.

13

211

.17

713.88

188.25

275.58

255.47

Opt. 4: I+II


107

_________________________________________________________________________________________________________


97.29(R3)

r2 = -81.50r2 = -8.95

r2 = -9.85

r2 =

-6.

06

r2 =

22.

40

r2 =

125

.72

r2 =

167

.74

r2 =

258

.08

r2 =

74.

06

r2 =

2.8

5r2

= 9

2.58

r2 = -2.26

r2 = 8.78

Opt. 1: g (g)

Reakcije ležajeva

23.75(R3)

r2 = -9.17r2 = -2.54

r2 = -3.68

r2 =

-0.

97

r2 =

3.9

5

r2 =

29.

36r2

= 3

1.69

r2 =

33.

70r2

= 1

1.88

r2 =

0.7

3r2

= 1

7.19

r2 = 0.62

r2 = 1.81

Opt. 2: q

Reakcije ležajeva

166.96(R3)

r2 = -123.77r2 = -15.88

r2 = -18.81

r2 =

-9.

63

r2 =

36.

16

r2 =

213

.77

r2 =

273

.98

r2 =

398

.96

r2 =

117

.81 r2

= 4

.95

r2 =

150

.77

r2 = -2.12

r2 = 14.57

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Reakcije ležajeva

121.03(R3)

r2 = -90.67r2 = -11.48

r2 = -13.53

r2 =

-7.

03

r2 =

26.

35

r2 =

155

.08

r2 =

199

.43

r2 =

291

.78

r2 =

85.

94

r2 =

3.5

8r2

= 1

09.7

7

r2 = -1.64

r2 = 10.59

Opt. 4: I+II


108

_________________________________________________________________________________________________________



Aa - d.zona [cm2/m]0.001.012.013.024.035.046.047.05



-25.39-21.76-18.14-14.51-10.88-7.25-3.630.00


Aa - g.zona - max Aa,g= -25.38 cm2/m Pula, rujan 2015.

109

_________________________________________________________________________________________________________


Q-3

35(α

1=0°

,α2=

90°)Q-335(α1=0°,α2=90°)

Q-503(α

1=0°,α

2=90°)

Aa - d.zona [cm2/m]0.001.012.013.024.035.046.047.05


Aa - d.zona

Q-221(α

1=0°,α

2=90°)

Q-503(α1=0°,α2=90°)

Ø10/10(α=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-221

(α1=

0°,α

2=90

°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-5

03(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-5

03(α

1=0°

,α2=

90°)

Ø12

/10(α=

0°)

Ø22/

10(α

=0°)

Ø10/

15(α

=90°

)

Aa - g.zona [cm2/m]-25.39-21.76-18.14-14.51-10.88-7.25-3.630.00



110

_________________________________________________________________________________________________________


0.0

7 1.2

3

0.8

3 1

.11

0.73

3.6

7

0.1

9

4.5

9 4

.05

1.85

1.12

0.29

0.92

1.00

0.58



3Ø10(1.00m)

4Ø12(1.00m)

4Ø16(0.69m)

4Ø16(0.69m)

3Ø12(5.02m)

5Ø14(5.02m)

3Ø12(5.02m)

5Ø14(5.02m)

4Ø14

(8.6

8m)

4Ø14

(8.6

8m)

4Ø16(1.62m)

4Ø16(1.62m)

2Ø10

(0.9

1m)

3Ø10

(0.9

1m)

3Ø10

(1.1

0m)

4Ø12

(1.1

0m)

3Ø10

(1.1

0m)

4Ø12

(1.1

0m)

3Ø10

(1.0

0m)

4Ø12

(1.0

0m)


Armatura u gredama: Aa2/Aa1 Pula, rujan 2015.

111

_________________________________________________________________________________________________________


1Ø10(1.00m)

1Ø10(1.00m)

1Ø10(0.69m)

1Ø10(0.69m)

1Ø10(5.02m)

1Ø10(5.02m)

1Ø10(5.02m)

1Ø10(5.02m)

1Ø10

(8.6

8m)

1Ø10

(8.6

8m)

1Ø14(1.62m)

1Ø14(1.62m)

1Ø10

(1.1

0m)

1Ø10

(1.1

0m)

1Ø10

(1.1

0m)

1Ø10

(1.1

0m)

1Ø10

(1.0

0m)

1Ø10

(1.0

0m)



Ø8/20(N=5)(m=2)Ø8/20(N=3)(m=2) Ø8/20(N=25)(m=2)

Ø8/20(N=25)(m=2)

Ø8/

20(N

=43)

(m=2

)

Ø8/20(N=8)(m=2)

Ø8/

20(N

=5)(

m=2

)Ø8/

20(N

=6)(

m=2

)

Ø8/

20(N

=6)(

m=2

)

Ø8/

20(N

=5)(

m=2

)



112

_________________________________________________________________________________________________________


177 2471 6 300 775

842382

463 633

803

868

401

522

227

322

75

130

1

1

2

2

3

3

4

4

5

5

6

6

7

7

88

99

1010

11

11

12

12

13 13

14 14

15 15

16 16

17 17

18 18


Dispozicija greda



Ø8/20(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

60

[cm]3

2

T2u = 0.05 kNM1u = 3.12 kNmM3u = 2.65 kNm

εb/εa = -0.340/25.000 ‰Aa1 = 0.11 + 0.07` = 0.19 cm2Aa2 = 0.00 + 0.07` = 0.07 cm2Aa3 = 0.00 + 0.15` = 0.15 cm2Aa4 = 0.00 + 0.15` = 0.15 cm2Aa,v = 0.31 cm2/m (m=2)[Odabrano Aa,v = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm2/m]

Postotak armiranja: 0.47%`) - dodatna uzdužna armatura za prihvat torzije.

Pula, rujan 2015.

113

_________________________________________________________________________________________________________




Ø8/20(m=2)

4Ø16

4Ø161Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 25.75 kNM3u = -24.74 kNm





Ø8/20(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 60.31 kNM3u = -16.66 kNm




Ø8/20(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = -4.36 kNM3u = 89.06 kNm




Ø8/20(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 69.37 kN

Aa1 = 0.00 cm2Aa2 = 0.00 cm2Aa3 = 0.00 cm2Aa4 = 0.00 cm2Aa,v = 0.51 cm2/m (m=2)[Odabrano Aa,v = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm2/m]


Pula, rujan 2015.

114

_________________________________________________________________________________________________________




Ø8/20(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

60

[cm]3

2

T2u = -0.42 kNM3u = 96.54 kNm




Ø8/20(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

60

[cm]3

2

T2u = -92.51 kNM3u = -27.08 kNm





Ø8/20(m=2)

4Ø14

4Ø141Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = -27.53 kNM3u = 36.98 kNm




Ø8/20(m=2)

4Ø14

4Ø141Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 62.17 kNM3u = 14.32 kNm



Presjek 10-10 x = 7.78m

Ø8/20(m=2)

4Ø14

4Ø141Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 9.97 kNM3u = -14.80 kNm



Pula, rujan 2015.

115

_________________________________________________________________________________________________________



Presjek 11-11 x = 0.22m

Ø8/20(m=2)

4Ø16

4Ø161Ø14

1Ø14

30

50

[cm]3

2

T2u = -8.73 kNM3u = -71.83 kNm



Presjek 12-12 x = 0.93m

Ø8/20(m=2)

4Ø16

4Ø161Ø14

1Ø14

30

50

[cm]3

2

T2u = -60.49 kNM3u = -38.68 kNm




Presjek 13-13 x = 0.49m

Ø8/20(m = 2)

3Ø1 0

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -3.20 kNM3u = 3.32 kNm




Presjek 14-14 x = 0.00m

Ø8/20(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = -66.71 kN



Presjek 15-15 x = 0.28m

Ø8/20(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 0.26 kNM3u = 18.51 kNm



Pula, rujan 2015.

116

_________________________________________________________________________________________________________



Presjek 16-16 x = 0.61m

Ø8/20(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 3.75 kNM3u = 20.20 kNm



Presjek 17-17 x = 1.10m

Ø8/20(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = 68.68 kN




Presjek 18-18 x = 0.33m

Ø8/20(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

T2u = -0.62 kNM3u = 11.78 kNm



Pula, rujan 2015.

117

_________________________________________________________________________________________________________


ak2/ak1,t0 [mm]0.000.050.100.150.19


max ak2/ak1,t0= 0.33 mm

ak2/ak1,t∞ [mm]0.000.080.160.24



1.2

6

0.8

5


6.0

5

3.5

3


118

_________________________________________________________________________________________________________


0.0

7

0.0

4

0.0

4

5.021.62

8.68

1.10

1.10

1.00

0.91

1.00

0.69

TPBK, C 25, B500


0.1

4

0.1

1

0.1

1

5.021.62

8.68

1.10

1.10

1.00

0.91

1.00

0.69

TPBK, C 25, B500


1.9

8 0

.92

0.42

0.0

9

0.01

5.021.62

8.68

1.10

1.10

1.00

0.91

1.00

0.69

TPBK, C 25, B500


0.0

1

8.7

2 4

.91

1.41

0.4

2

0.03

0.07

0.07

0.04

5.021.62

8.68

1.10

1.10

1.00

0.91

1.00

0.69

TPBK, C 25, B500


119

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15









wk(t=0)= 0,190 < wg= 0,300 (mm)

wk(t=∞)= 0,240 < wg= 0,300 (mm)

ZADOVOLJAVA


υtot(t=0)= 0,126 < Leff/250= 2,000 (cm)

υtot(t=∞)= 0,605 < Leff/250= 2,000 (cm)

ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

120

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15



Dimenzije :

b= 100,00 cm

h= 24,00 cm


Razred izloženosi : XC1

c= 1,50 cm d= 22,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15



g q








qu=1.35*g + 1.5*q= 10,58 kN/m2 12,94399

Površinsko od uređaja za klimu 2,00 kN/m2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

121

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15



Na poz. G-112: g q

GREDA dim. 30/65 cm/cosα 4,89 kN/m1

4,89 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-114:



9,19 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-107:





10,10 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-108:


Linijsko od P-101(L=1,70m-podest) 7,01 2,55 kN/m1



Linijsko od serklaža*2 3,00 kN/m1


35,29 3,78 (kN/m1)

Na poz. G-109:


Linijsko od parapeta 4,32 kN/m1


21,57 0,00 (kN/m1)


Linijsko od P-101 (L=5,0m-uredi) 23,13 5,00 kN/m1

Linijsko od parapeta 4,32 kN/m1


44,70 5,00 (kN/m1)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

122

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Na poz. G-110:


Linijsko od P-101 (L=5,0m-uredi) 23,13 5,00 kN/m1




Linijsko od serklaža*2 3,00 kN/m1

69,92 6,23 (kN/m1)

Na poz. G-110:


2,50 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-111:



5,49 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-116:


8,25 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-117:


Linijsko od čelične konstr. N-2 1,50 (kN/m1)

3,50 0,00 (kN/m1)



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

123

_________________________________________________________________________________________________________





Setovi greda


3

2

30

65

[cm]

T



3

2

30

85

[cm]

T



3

2

30

30

[cm]

T



3

2

30

40

[cm]

T



3

2

30

50

[cm]

15

T


Pula, rujan 2015.

124

_________________________________________________________________________________________________________



3

2

25

40

[cm]

T



3

2

30

110

[cm]

T



3

2

20

40

[cm]

10 T



1 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+62 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+103 3.150e+7 3.150e+7 3.150e+7

Pula, rujan 2015.

125

_________________________________________________________________________________________________________



q = -6.73

q = -8.73

p=-3

.50

p=-69.92

p=-44.70~-21.57p=-21.57~-44.70p=-35.29p=-35.29

p=-1

0.10

p=-9

.19

p=-2

.50

p=-5

.49

p=-8.25

p=-8.25

p=-8.25

p=-4.89

Opt. 1: g

q = -1.00p=-6.23

p=-5.00~0.00p=0.00~-5.00p=-3.78p=-3.78

Opt. 2: q



Pula, rujan 2015.

126

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


0.74

0.69

4.50

18.5310.21

-214.10

32.276.32

4.30

17.55

23.6630.76

2.0041.73

0.9425.77

2.01

8.86

0.87

25.0410.65

1.84

23.79

0.00

0.00

0.00

0.00

-35.69

0.00

0.00

-35.

69

-35.

69

0.00 0.00

0.00

-35.69

0.00

0.00

0.00

-35.

690.00

-35.69

0.00

0.00

-71.37

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


30.51

20.34

21.90

28.77

29.47

-34.46-29.24

-26.08

21.80

20.34

10.17

0.00

-8.6

1

0.00

0.00

10.1

7

0.00

-8.6

1

-17.

230.

00-17.23

0.00

20.34

20.34 10.17

0.00

-17.2

3

-17.23

0.00

-8.61

0.00

0.00

0.00

0.00

10.1

7

0.000.00

10.17 -8.6

1

10.17 20.34

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


-83

.95

192

.35

165.90

1.79

6.7

8

9.7

7

112

.72

-35

.10

-1.43

8.84

-2.00

128.44

-201.77

106.29

-27

.73

7.4

3

-54

.18

1.5

3

-18.42

11.08

-17.19

1.36

-10.13

23.79

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


127

_________________________________________________________________________________________________________


-0.

05

20.

16 -

3.21

-75

.87

821.29 -149.41 47.15

-146.37 -3.21

6.78

-47.88 5.85

132

.12

151

.92

4.43 -49.90

6.99 -3.52

-3.

52

15.

52

-25

9.0 6

0

.20

0.0

9 -

96.5

1

50.

45

-87

.83

0.1

2

113

.16

113

.16

402.82 -28.90

180.62

154

.60

-13

.64

723

.58

544.74

406.09

24.73 5.87

Opt. 1: g


3.0

0

-0.

71

-10

.99

78.40 -12.97 5.23

-21.82 -0.71

1.09

-4.15 0.41

11.

74

11.

80

0.27 -4.42

1.13 -0.75

-0.

75

2.3

4

-30

.27

0.0

2 -

8.85

7.6

3

-7.

76

0.0

1

13.

38

52.53 -2.54

24.90

19.

10

-0.

74

72.

40

48.88

43.58

2.36 0.99

Opt. 2: q


-0.

08

31.

73 -

5.40

-11

8.90

1226.34 -221.16 71.50

-230.32 -5.40

10.7

-70.85 8.51

195

.97

222

.78

6.39 -74.00

11.1 -5.87

-5.

87

24.

46

-39

5.1 4

0

.29

0.1

4 -

143.

57

79.

56

-13

0.20

0

.18

172

.84

622.61 -42.83

281.19

237

.36

-19

.52

108

5.42

808.72

613.59

36.01 8.90

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


-0.

06

23.

17 -

3.92

-86

.86

899.69 -162.38 52.39

-168.19 -3.92

7.87

-52.02 6.26

143

.86

163

.71

4.70 -54.32

8.12 -4.27

-4.

27

17.

86

-28

9.3 3

0

.21

0.1

0 -

105.

36

58.

09

-95

.59

0.1

3

126

.54

455.36 -31.45

205.52

173

.70

-14

.38

795

.97

593.62

449.67

26.41 6.86

Opt. 4: I+II


128

_________________________________________________________________________________________________________


261.75(R3)

133.72(R3)

159.17(R3)

194.45(R3)

332.84(R3)

r2 =

1.9

9r2 =

156

.10

r2 =

169

.14

r2 =

81.

50r2

= 2

7.03

r2 = 123.94r2 = 64.28r2 = -51.75 r2 = 10.37

r2 =

-5.

79r2

= -

6.01

r2 = 10.79

r2 = -7.01

r2 = 108.08

r2 = 125.85

Opt. 1: g

Reakcije ležajeva

22.10(R3)

12.87(R3)

20.40(R3)

25.25(R3)

33.66(R3)

r2 =

-0.

68r2

= 17

.08

r2 =

20.

15r2

= 1

1.61

r2 =

3.2

4

r2 = 13.47r2 = 7.72r2 = -8.34 r2 = 2.77

r2 =

-0.

27r2

= -

0.26

r2 = 1.63

r2 = -0.55

r2 = 7.86

r2 = 10.47

Opt. 2: q

Reakcije ležajeva

386.52(R3)

199.82(R3)

245.48(R3)

300.38(R3)

499.83(R3)

r2 =

1.6

7r2 =

236

.35

r2 =

258

.56

r2 =

127

.45

r2 =

41.

36

r2 = 187.53r2 = 98.37r2 = -82.37 r2 = 18.16

r2 =

-8.

23r2

= -

8.51

r2 = 17.01

r2 = -10.28

r2 = 157.69

r2 = 185.60

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Reakcije ležajeva

283.86(R3)

146.59(R3)

179.57(R3)

219.70(R3)

366.51(R3)

r2 =

1.3

1r2 =

173

.18

r2 =

189

.29

r2 =

93.

12r2

= 3

0.28

r2 = 137.41r2 = 72.01r2 = -60.09 r2 = 13.14

r2 =

-6.

07r2

= -

6.27

r2 = 12.42

r2 = -7.56

r2 = 115.93

r2 = 136.32

Opt. 4: I+II


129

_________________________________________________________________________________________________________



Aa - d.zona [cm2/m]0.000.651.291.942.583.233.874.52



-19.63-16.83-14.02-11.22-8.41-5.61-2.800.00



130

_________________________________________________________________________________________________________


Q-335(α1=0°,α2=90°)

Q-335(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-335(α1

=0°,α

2=90

°)Q-

335(α1

=0°,α2

=90°

)

Aa - d.zona [cm2/m]0.000.651.291.942.583.233.874.52


Aa - d.zona

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-335(α1=0°,α2=90°)

Ø8/

15(α

=0°)

Ø8/15

(α=9

0°)

Ø8/15(α=90°)

Ø8/15(α=90°)

Ø10

/15(α=

0°)

Ø12/10(α=0°)

Aa - g.zona [cm2/m]-19.63-16.83-14.02-11.22-8.41-5.61-2.800.00



131

_________________________________________________________________________________________________________


3.2

1.7

6

0.09

0.12 4.45

0.6

0 1

.18

1.18

1.10

0.64

7.6

3

4.81

0.15

0.3

9

0.5

8

5.8

9 0.56

2.81

2.32

0.1

6

0.0

3

0.70

0.12

1.44



3Ø12(9.22m)

5Ø16(9.22m)

3Ø12

(5.8

6m)

5Ø16

(5.8

6m)

2Ø10

(1.0

0m)

3Ø10

(1.0

0m)

3Ø10(1.00m)

3Ø12(1.00m)

3Ø10(1.07m)

3Ø12(1.07m)

3Ø10(4.87m)

4Ø16(4.87m)

3Ø10

(4.7

1m)

4Ø12

(4.7

1m)

4Ø16

(11.

13m

)

4Ø16

(11.

13m

)

4Ø16(2.36m)

4Ø16(2.36m)

4Ø16(2.36m)

4Ø16(2.36m)

3Ø10

(11.

13m

)

3Ø14

(11.

13m

)

2Ø10

(0.8

0m)

3Ø10

(0.8

0m)



132

_________________________________________________________________________________________________________


2Ø10(9.22m)

2Ø10(9.22m)

2Ø12

(5.8

6m)

2Ø12

(5.8

6m)

1Ø10(1.00m)

1Ø10(1.00m)

1Ø10(1.07m)

1Ø10(1.07m)

1Ø12(4.87m)

1Ø12(4.87m) 1Ø10

(4.7

1m)

1Ø10

(4.7

1m)

3Ø12

(11.

13m

)

3Ø12

(11.

13m

)

3Ø12(2.36m)

3Ø12(2.36m)

3Ø12(2.36m)

3Ø12(2.36m)

1Ø10

(11.

13m

)

1Ø10

(11.

13m

)


Armatura u gredama: Aa3/Aa4Ø8/25(N=35)(m=2)

Ø8/

25(N

=23)

(m=2

)

Ø8/

25(N

=4)(

m=2

)

Ø8/25(N=4)(m=2)Ø8/25(N=4)(m=2) Ø8/25(N=19)(m=2)

Ø8/

25(N

=19)

(m= 2

)

Ø8/

25(N

=45)

(m=2

)

Ø8/25(N=9)(m=2)

Ø8/25(N=9)(m=2)

Ø8/

25(N

=45)

(m=2

)

Ø8/

25(N

=3)(

m=2

)



133

_________________________________________________________________________________________________________


1659624

62

33

10

2 11 40 85 182 700

1008

1004

1943 2028

1285

2042

1334

1502

1425

405

1

1

2

2

3

3

44

55

6

6

7

7

8

8

9

9

1010

1111

12 12

13 13

14

14

15

15

16

16

17

17

1818

1919

2020

2121

2222

2323


Dispozicija greda



Ø8/15(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø10

2Ø10

30

65

[cm]3

2

T2u = 204.53 kN




Ø8/15(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø10

2Ø10

30

65

[cm]3

2

T2u = 207.22 kNM3u = -83.95 kNm




Ø8/25(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø10

2Ø10

30

65

[cm]3

2

T2u = 0.32 kNM3u = 192.35 kNm



Pula, rujan 2015.

134

_________________________________________________________________________________________________________




Ø8/25(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø12

2Ø12

30

85

[cm]3

2

T2u = 1.37 kNM3u = 165.84 kNm





Ø8/25(m = 2)

3Ø1 0

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -1.12 kNM3u = 1.75 kNm





Ø 8 /2 5(m = 2 )

3 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = -8.03 kNM3u = 6.23 kNm



Pula, rujan 2015.

135

_________________________________________________________________________________________________________




Ø 8 /2 5(m = 2 )

3 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

T2u = 7.88 kNM3u = 9.21 kNm





Ø8/25(m=2)

4Ø16

3Ø101Ø12

1Ø12

30

50

[cm]3

2

T2u = 5.28 kNM3u = 112.54 kNm




Ø8/25(m=2)

4Ø16

3Ø101Ø12

1Ø12

30

50

[cm]3

2

T2u = -92.89 kNM3u = -35.10 kNm




Presjek 10-10 x = 1.36m

Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = 0.14 kNM3u = 8.84 kNm



Presjek 11-11 x = 2.02m

Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = -6.62 kNM3u = -2.00 kNm



Pula, rujan 2015.

136

_________________________________________________________________________________________________________



Presjek 12-12 x = 2.14m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -0.56 kNM3u = 128.44 kNm



Presjek 13-13 x = 5.57m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 145.70 kNM3u = -201.06 kNm



Presjek 13-13 x = 5.57m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -131.31 kNM3u = -201.77 kNm




Presjek 14-14 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 72.73 kNM3u = -27.73 kNm



Presjek 15-15 x = 1.57m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -1.74 kNM3u = 7.30 kNm




Presjek 16-16 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 140.00 kNM3u = -54.18 kNm



Presjek 17-17 x = 1.97m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 1.71 kNM3u = 1.53 kNm

εb/εa = -0.127/25.000 ‰

Pula, rujan 2015.

137

_________________________________________________________________________________________________________





Presjek 18-18 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

T2u = 48.37 kNM3u = -18.42 kNm



Presjek 19-19 x = 3.91m

Ø8/25(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

T2u = -0.73 kNM3u = 11.03 kNm



Presjek 20-20 x = 10.77m

Ø8/25(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

T2u = -49.05 kNM3u = -17.19 kNm




Presjek 21-21 x = 0.44m

Ø8/25(m = 2)

3Ø1 0

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -1.40 kNM3u = 1.36 kNm



Pula, rujan 2015.

138

_________________________________________________________________________________________________________



Presjek 22-22 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = 46.15 kNM3u = -10.13 kNm



Presjek 23-23 x = 1.18m

Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = -16.47 kNM3u = 22.52 kNm



Pula, rujan 2015.

139

_________________________________________________________________________________________________________



ak2/ak1,t∞ [mm]0.000.040.090.130.170.210.260.30



ak2/ak1,t0 [mm]0.000.030.050.080.100.130.150.18



2.52

1.56 4.79


12.12

8.31 25.50


140

_________________________________________________________________________________________________________


0.1

3

0.05

0.1

5

5.57

5.56

11.1

3

2.362.

362.

35

0.80

9.22

1.00 1.07 4.87

5.86

1.00

TPBK, C 25, B500


0.05

0.2

0

0.12 0.2

2

5.57

5.56

11.1

3

2.36

2.36

2.35

0.80

9.22

1.00 1.07 4.87

5.86

1.00

TPBK, C 25, B500


0.15

2.24

0.17

0.06

3.5

9

0.83 9.8

0

5.57

5.56

11.1

3

2.36

2.36

2.35

0.80

9.22

1.00 1.07 4.87

5.86

1.00

TPBK, C 25, B500


0.68

0.02

11.51

0.0

2

0.61

0.37

10.

66

0.0

5

0.0

4

0.03

4.17

28.

24

5.57

5.56

11.1

3

2.36

2.36

2.35

0.80

9.22

1.00 1.07 4.87

5.86

1.00

TPBK, C 25, B500


141

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15









wk(t=0)= 0,180 < wg= 0,300 (mm)

wk(t=∞)= 0,300 < wg= 0,300 (mm)

ZADOVOLJAVA


υtot(t=0)= 0,479 < Leff/250= 3,460 (cm)

υtot(t=∞)= 2,550 < Leff/250= 3,460 (cm)

ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

142

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15



Dimenzije :

b= 100,00 cm

h= 24,00 cm



c= 1,50 cm d= 22,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15



g q








qu=1.35*g + 1.5*q= 10,58 kN/m2 12,94399


Na poz. G-115:


2,25 0,00 (kN/m1)



2,79 0,00 (kN/m1)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

143

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Na poz. G-115:



3,60 0,00 (kN/m1)



4,95 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-114:



9,19 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-113:

GREDA dim. 30/30 cm/cosα 2,26 kN/m1

2,26 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-111:



5,12 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-110:


2,50 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-116:


8,25 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-117:


Linijsko od čelične konstr. N-2 1,50 (kN/m1)

3,50 0,00 (kN/m1)

Na poz. G-118:


3,30 0,00 (kN/m1)

Od čelične konst.-nadstrešnice 1,50 (kN/m1)



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

144

_________________________________________________________________________________________________________





Setovi greda


3

2

30

30

[cm]

T



3

2

30

85

[cm]

T



3

2

30

30

[cm]

T



3

2

25

30

[cm]

T



3

2

25

40

[cm]

T


Pula, rujan 2015.

145

_________________________________________________________________________________________________________



3

2

30

110

[cm]

T



3

2

20

40

[cm]

10 T



3

2

30

44

[cm]

T



1 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+62 3.600e+6 3.600e+6 3.600e+63 3.150e+7 3.150e+7 3.150e+7

Pula, rujan 2015.

146

_________________________________________________________________________________________________________



q = -6.73

p=-1.50

p=-3

.50

p=-2.79~-2.25p=-4.95~-3.60

p=-2.26

p=-5

.12

p=-5

.12

p=-2

.50

p=-8.25

p=-8

.25

p=-8.25

p=-9

.19

p=-3.30

Opt. 1: g

q = -1.00

Opt. 2: q



Pula, rujan 2015.

147

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


7.772.08

8.67

36.69

3.40

4.85

19.988.45

19.17

33.46

0.71

2.24

-138.67

0.91

1.65

0.89

2.06

10.00

0.00 0.00

0.00

0.00

-23.

11

0.00

-46.

23

-23.

11

-46.

23

-23.

11

0.00

0.00

-46.

23

0.00

0.00 -46.

23

-46.23

0.00

0.00

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


28.30

-15.48

23.84-14.79

-13.54

-16.23

-19.99

-14.19

14.15

14.157.07 0.

00

-6.6

6

-13.

33

-6.66

0.00

7.07

0.00

-6.6

6

21.23

0.00

7.07

0.00

7.07

-13.33

0.00-6.66

-6.66

-6.66

0.00

-6.6

60.00

7.07

7.07

0.00 0.00

7.07

7.070.00

-6.6

6-6.6

6 0.00 7.07

0.00

0.00

-13.33

0.00

7.07-6

.66

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


-52

.33

56.

27

-16.80

10.75

-17.01

-36

.99

5.0

7

117.67

-199.62

114.16

4.2

2

-40

.70

-6.60

11.40

10.70

-8.00

1.44

2.10

4.6

1

223.98

0.7

1

-0.

33

4.2

9

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


148

_________________________________________________________________________________________________________


121.81

-15.74

278.95

212.98

697.77 -18.45

14.10 -85.48

138

.81

0.1

0 -

208.

02

48.

05

-88

.84

0.1

2

108.49

31.

27 -

24.7

3

-23.14

-3.

18

17.

17 -

23.1

4

5.39 -48.42

6.70 -3.18

131

.61

136

.43

-3.53

6.96

-48.90 5.58

-19.89

14.40

-29.90

721.64

129

.42

-15

.74

16.

53 -

3.53

Opt. 1: g


17.10

-2.33

37.76

29.20

70.39 -0.94

2.08 -13.67

17.

95

0.0

1 -

27.6

9

7.2

3

-7.

97

0.0

1

15.47

4.8

3 -

4.72

-4.50

-0.

70

2.5

6

-4.

50

0.37 -4.27

1.09 -0.70

11.

78

11.

90

-0.76

1.12

-4.35 0.38

-4.36

2.25

-2.08

71.43

17.

20

-2.

33

2.4

7

-0.

76

Opt. 2: q


190.08

-24.74

433.23

331.31

1047.57 -26.31

22.16 -135.90

214

.32

0.1

6 -

322.

36

75.

71

-13

1.88

0

.18

169.66

49.

45

-40

.46

-37.99

-5.

35

27.

03 -

37.9

9

7.83 -71.77

10.68 -5.35

195

.33

198

.65

-5.91

11.07

-72.54 8.10

-33.39

22.81

-43.49

1081.35

200

.52

-24

.74

26.

02 -

5.91

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII


138.90

-18.07

316.72

242.17

768.16 -19.38

16.18 -99.15

156

.76

0.1

2 -

235.

71

55.

28

-96

.80

0.1

3

123.95

36.

09

-29

.45

-27.64 -

3.88

19.

74 -

27.6

4

5.76 -52.69

7.79 -3.88

143

.38

146

.08

-4.29

8.08

-53.25 5.96

-24.25

16.65

-31.98

793.06

146

.62

-18

.07

19.

00 -

4.29

Opt. 4: I+II


149

_________________________________________________________________________________________________________


288.67(R3)

170.68(R3)

333.64(R3)

176.20(R3)

r2 = 8.18r2

= 4

8.09

r2 =

235

.40

r2 =

91.

00r2

= 4

9.67

r2 = 9.47r2 =

43.

05

r2 =

28.

82

r2 = 42.97 r2 = -11.41

r2 = 122.25

r2 = 118.57

r2 = -5.72

r2 =

9.3

8

r2 =

-6.

05r2

= -

6.24

Opt. 1: g

Reakcije ležajeva

37.53(R3)

21.86(R3)

33.83(R3)

22.59(R3)

r2 = 1.24

r2 =

7.0

8r2

= 3

2.05

r2 =

12.

97r2

= 7

.44

r2 = 1.41

r2 =

4.6

8

r2 =

3.2

3

r2 = 5.72 r2 = -2.09

r2 = 9.88

r2 = 9.42

r2 = 0.15

r2 =

1.0

6

r2 =

-0.

29r2

= -

0.30

Opt. 2: q

Reakcije ležajeva

446.00(R3)

263.20(R3)

501.15(R3)

271.76(R3)

r2 = 12.90

r2 =

75.

54r2

= 3

65.8

6r2

= 1

42.3

1r2

= 7

8.22

r2 = 14.90r2 =

65.

14

r2 =

43.

76

r2 = 66.58 r2 = -18.55

r2 = 179.86

r2 = 174.20

r2 = -7.50

r2 =

14.

25

r2 =

-8.

60r2

= -

8.87

Opt. 3: 1.35xI+1.5xII

Reakcije ležajeva

326.20(R3)

192.54(R3)

367.46(R3)

198.79(R3)

r2 = 9.41

r2 =

55.

17r2

= 2

67.4

5r2

= 1

03.9

7r2

= 5

7.11

r2 = 10.88r2 =

47.

73

r2 =

32.

05

r2 = 48.69 r2 = -13.51

r2 = 132.13

r2 = 127.99

r2 = -5.57

r2 =

10.

44

r2 =

-6.

34r2

= -

6.54

Opt. 4: I+II


150

_________________________________________________________________________________________________________



Aa - d.zona [cm2/m]0.000.571.131.702.262.833.393.96



-14.22-12.19-10.16-8.13-6.09-4.06-2.030.00



151

_________________________________________________________________________________________________________


Q-3

35(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-335(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-335(α1=0°,α2=90°)

Ø10/15(α=0°)

Aa - d.zona [cm2/m]0.000.571.131.702.262.833.393.96


Aa - d.zona

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-2

21(α

1=0°

,α2=

90°)

Q-221(α

1=0°

,α2=9

0°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Q-221(α1=0°,α2=90°)

Ø10/15(α=90°)

Ø10/1

5(α=

0°)

Ø10/1

5(α=

90°)

Ø10/

15(α

=0°)

Ø10

/15(α=

0°)

Ø10

/15(α=

0°)

Ø10/15(α=90°)

Ø10/15(α=90°)

Ø10/

15(α

=90°

)

Aa - g.zona [cm2/m]-14.22-12.19-10.16-8.13-6.09-4.06-2.030.00



152

_________________________________________________________________________________________________________


3.0

6

1.07

1.09

0.8

0

4.40

0.8

8

0.42 0.50

0.0

3

3.3

0

0.1

1

2.57

2.50

0.0

9

0.72

0.68

0.12

0.18

0.4

0

6.55

0.0

6

0.3

6



3Ø12(7.27m)

4Ø16(7.27m)

3Ø10

(11.

13m

)

3Ø14

(11.

13m

)

4Ø16(2.36m)

4Ø16(2.36m)

4Ø16

(11.

13m

)

4Ø16

(11.

13m

)

4Ø16(2.36m)

4Ø16(2.36m)

3Ø10

(4.7

m)

4Ø12

(4.7

m)

3Ø12(1.80m)

2Ø10(1.80m)

2Ø10

(0.8

0m)

3Ø10

(0.8

0m)

2Ø10

(0.8

0m)

3Ø10

(0.8

0m)

2Ø10(2.48m)

4Ø12(2.48m)

3Ø12

(7.5

0m)

5Ø16

(7.5

0m)

2Ø10(1.10m)

3Ø12(1.10m)



153

_________________________________________________________________________________________________________


1Ø12(7.27m)

1Ø12(7.27m)

1Ø10

(11.

13m

)

1Ø10

(11.

13m

)

3Ø12(2.36m)

3Ø12(2.36m)

3Ø12

(11.

13m

)

3Ø12

(11.

13m

)

3Ø12(2.36m)

3Ø12(2.36m)

1Ø10

(4.7

m)

1Ø10

(4.7

m)

2Ø12

(7.5

0m)

2Ø12

(7.5

0m)



Ø8/13(N=2)(m=2)

Ø8/20(N=35)(m=2)

Ø8/

25(N

=45)

(m=2

)

Ø8/25(N=9)(m=2)

Ø8/

25(N

=45)

(m=2

)

Ø8/25(N=9)(m=2)

Ø8/

25(N

=19)

(m=2

)

Ø8/25(N=7)(m=2)

Ø8/

25(N

=3)(

m=2

)Ø

8/25

(N=3

)(m

=2)

Ø8/25(N=10)(m=2)

Ø8/

25(N

=30)

(m=2

)

Ø8/25(N=4)(m=2)



154

_________________________________________________________________________________________________________


1034356

2380

16621316 1608

2280 2369

765

1320

720

644

1639

1549

1 33

537

64

1717 18271147 13781

1

2

2

3

3

44

5

5

66

77

88

99

1010

1111

12

12

13

13

1414

1515

16

16

17

17

1818

1919

2020

21

21

22

22

23

23


Dispozicija greda



Ø8/25(m = 2)

3Ø1 2

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -1.01 kNM3u = 4.21 kNm



Pula, rujan 2015.

155

_________________________________________________________________________________________________________




Ø8/25(m = 2)

3Ø1 2

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -0.82 kNM3u = 0.71 kNm




Ø8/25(m = 2)

3Ø1 2

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -1.57 kNM3u = -0.33 kNm





Ø8/25(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø12

2Ø12

30

85

[cm]3

2

T2u = 2.22 kNM3u = 223.79 kNm





Ø8/25(m = 2)

4Ø1 2

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

T2u = -0.04 kNM3u = 4.61 kNm



Pula, rujan 2015.

156

_________________________________________________________________________________________________________




Ø 8 /2 5(m = 2 )

3 Ø 1 0

2 Ø 1 0

25

30

[cm]3

2

T2u = -3.88 kNM3u = 2.10 kNm





Ø 8 /2 5(m = 2 )

3 Ø 1 0

2 Ø 1 0

25

30

[cm]3

2

T2u = 2.21 kNM3u = 1.44 kNm





Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = -0.22 kNM3u = 10.70 kNm




Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = -21.08 kNM3u = -8.00 kNm



Pula, rujan 2015.

157

_________________________________________________________________________________________________________



Presjek 10-10 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = 17.49 kNM3u = -6.60 kNm



Presjek 11-11 x = 1.18m

Ø8/25(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

T2u = 0.61 kNM3u = 11.40 kNm




Presjek 12-12 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 1.94 kNM3u = 4.22 kNm



Presjek 13-13 x = 1.97m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -105.57 kNM3u = -40.70 kNm




Presjek 14-14 x = 2.13m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -1.07 kNM3u = 117.62 kNm

εb/εa = -1.281/25.000 ‰



Presjek 15-15 x = 5.57m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 141.59 kNM3u = -199.53 kNm

εb/εa = -1.789/25.000 ‰



Presjek 15-15 x = 5.57m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -140.38 kNM3u = -199.62 kNm

εb/εa = -1.790/25.000 ‰ Pula, rujan 2015.

158

_________________________________________________________________________________________________________





Presjek 16-16 x = 0.39m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = 96.15 kNM3u = -36.99 kNm



Presjek 17-17 x = 1.97m

Ø8/25(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

T2u = -0.39 kNM3u = 5.07 kNm




Presjek 18-18 x = 0.30m

Ø8/25(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

T2u = 56.79 kNM3u = -16.80 kNm



Presjek 19-19 x = 7.14m

Ø8/25(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

T2u = 0.88 kNM3u = 10.67 kNm



Presjek 20-20 x = 10.82m

Ø8/25(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

T2u = -56.41 kNM3u = -17.01 kNm



Pula, rujan 2015.

159

_________________________________________________________________________________________________________



Presjek 21-21 x = 0.00m

Ø 8 /1 3(m = 2 )

4 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 2

1 Ø 1 2

30

44

[cm]3

2

T2u = 162.57 kN



Presjek 22-22 x = 0.32m

Ø 8 /1 3(m = 2 )

4 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 2

1 Ø 1 2

3044

[cm]3

2

T2u = 164.00 kNM3u = -52.33 kNm



Presjek 23-23 x = 4.29m

Ø 8 /2 0(m = 2 )

4 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 2

1 Ø 1 2

30

44

[cm]3

2

T2u = 0.32 kNM3u = 56.27 kNm



Pula, rujan 2015.

160

_________________________________________________________________________________________________________


ak2/ak1,t∞ [mm]0.000.060.110.170.220.28



ak2/ak1,t0 [mm]0.000.040.090.130.180.22



1.80

1.60

2.7

8

0.2

1

0.1

6


9.23

8.42

14.

18

1.0

7


161

_________________________________________________________________________________________________________


0.2

5

0.20

5.56

5.57

11.1

3

2.36

2.48

0.80

2.35

2.35

0.80

1.80 1.10

7.50

7.27

TPBK, C 25, B500


0.1

0

0.10

5.56

5.57

11.1

3

2.36

2.48

0.80

2.35

2.35

0.80

1.80 1.10

7.50

7.27

TPBK, C 25, B500


13.

09

11.

0.55

0.0

1

0.44

0.42

0.02

0.02

0.6

2

11.39

0.0

5

0.2

6

5.56

5.57

11.1

3

2.36

2.48

0.80

2.35

2.35

0.80

1.80 1.10

7.50

7.27

TPBK, C 25, B500

Dijagram progiba: max ug(t∞)= 13.09 mm

2.1

0

2.2

0.16

0.08

0.08

0.0

8

2.50

0.0

4

5.56

5.57

11.1

3

2.36

2.48

0.80

2.35

2.35

0.80

1.80 1.10

7.50

7.27

TPBK, C 25, B500

Dijagram progiba: max ug(t0)= 2.50 mm Pula, rujan 2015.

162

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15









wk(t=0)= 0,220 < wg= 0,300 (mm)

wk(t=∞)= 0,280 < wg= 0,300 (mm)

ZADOVOLJAVA


υtot(t=0)= 0,278 < Leff/250= 3,480 (cm)

υtot(t=∞)= 1,418 < Leff/250= 3,480 (cm)

ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

163

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


ST-1. AB STEPENICE

Dimenzije :

b= 100,00 cm

h= 15,00 cm


c= 1,50 cm d= 13,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15


g/cos30 q

1. Završni sloj 0,40

2. Vl.tež. stepenika 2,32

3. Vlastita težina ploče 3,75

4. Zamjenjujuće za ogradu 0,30

5. Podgled 0,30

6. Uporabno 3,00

8,17 3,00

Raspon ploče :

l= 2,42 m

Statički proračun :

Mg=0,125*l2*g = 5,95 kNm

Mq=0,125*l2*q = 2,19 kNm

Vg=0,5*l*g = 9,86 kN

Vq=0,5*l*q = 3,62 kN

MSd=1,35*Mg+1,5*Mq= 11,32 kNm

VSd=1,35*Rg+1,5*Rq= 18,75 kNm

Dimenzioniranje :

msd=Msd/b*d2*fcd= 0,040

z= 0,958

x= 0,107

ec2= 2,400

es1= 20,000

As1=Msd/z*d*ss1 = 2,09 cm2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

164

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Odabrano armatura :

Komada= 7

Profil f= 8,00 mm

As= 3,52 cm2Odabrano: 7 f 8/m

Postotak armiranja m= 0,23 (%) Razdjelna: 5 f 6/m

Minimalni i maksimalni postoci armiranja :

1) As1,min=0,6*b*d/fyk= 1,56 cm2/m

2) As1,min=0,0015*b*d= 1,95 cm2/m

3) As1,max=0,31*b*d*fcd/fyd= 15,45 cm2/m

1,95 < 3,52 < 15,45

Provjera na poprečne sile :

k=1,6-d= 1,47 =>1

Površina sidrene armature As1= 3,52 cm2 …………………… (na osloncu)

r1=As1//bwd= 0,0027 <=0,02 …………………… (bw=b)

tRd= 0,30 (N/mm2)

scp= 0,00 …………………… (nema uzdužne sile)

VRd1=(tRd*k(1,2+40r)+0,15scp)bwd= 75,00 kN

VSd < VRd1 ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

165

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


ST-2. AB STEPENICE

Dimenzije :

b= 100,00 cm

h= 15,00 cm


c= 1,50 cm d= 13,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15


g q

1. Završni sloj 0,40

2. Vlastita težina ploče 3,75

3. Podgled 0,30

4. Linijsko od ST-1 9,86 3,62

5. Uporabno 3,00

14,31 6,62

Raspon ploče :

l= 2,45 m


Mg=0,125*l2*g = 10,74 kNm

Mq=0,125*l2*q = 4,97 kNm

Vg=0,5*l*g = 17,53 kN

Vq=0,5*l*q = 8,11 kN

MSd=1,35*Mg+1,5*Mq= 21,95 kNm

VSd=1,35*Rg+1,5*Rq= 35,83 kNm

Dimenzioniranje :

msd=Msd/b*d2*fcd= 0,078

z= 0,919

x= 0,194

ec2= 3,500

es1= 14,500

As1=Msd/z*d*ss1 = 4,22 cm2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

166

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Odabrano armatura :

Komada= 7

Profil f= 10,00 mm

As= 5,50 cm2Odabrano: 7 f 8/m

Postotak armiranja m= 0,37 (%) Razdjelna: 5 f 6/m

Minimalni i maksimalni postoci armiranja :

1) As1,min=0,6*b*d/fyk= 1,56 cm2/m

2) As1,min=0,0015*b*d= 1,95 cm2/m

3) As1,max=0,31*b*d*fcd/fyd= 15,45 cm2/m

1,95 < 5,50 < 15,45

Provjera na poprečne sile :

k=1,6-d= 1,47 =>1

Površina sidrene armature As1= 5,50 cm2 …………………… (na osloncu)

r1=As1//bwd= 0,0042 <=0,02 …………………… (bw=b)

tRd= 0,30 (N/mm2)

scp= 0,00 …………………… (nema uzdužne sile)

VRd1=(tRd*k(1,2+40r)+0,15scp)bwd= 78,49 kN

VSd < VRd1 ZADOVOLJAVA

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

167

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-201. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 40,00 cm


c= 2,00 cm d= 36,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15

AB element G-201 izračunat je računalnim programom TOWER 6.

AB element G-201 izračunat je u sklopu AB elementa P-201i P-202.


Odabran presjek i armatura :

Ø 8 /2 0

(m = 2 )

4 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

168

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-202. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 40,00 cm


c= 2,00 cm d= 36,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15


AB element G-202 izračunat je u sklopu AB elementa P-201 i P-202.



Ø 8 /2 0

(m = 2 )

5 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

169

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-203. AB GREDA

Dimenzije :

b= 20,00 cm

h= 120,00 cm


c= 2,00 cm d= 116,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15


AB element G-203 izračunat je u sklopu AB elementa P-202.



Ø8/20

(m=2)

4Ø14

4Ø143Ø10

3Ø10

20

120

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

170

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-101. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 50,00 cm


c= 2,00 cm d= 46,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m=2)

4Ø14

4Ø141Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

171

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-102. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 50,00 cm


c= 2,00 cm d= 46,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m=2)

4Ø16

4Ø161Ø14

1Ø14

30

50

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

172

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-103. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 60,00 cm


c= 2,00 cm d= 56,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m=2)

4Ø12

3Ø102Ø10

2Ø10

30

60

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

173

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-104. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 50,00 cm


c= 2,00 cm d= 46,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

174

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-105. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 50,00 cm


c= 2,00 cm d= 46,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m=2)

5Ø14

3Ø121Ø10

1Ø10

30

60

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

175

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-106. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 50,00 cm


c= 2,00 cm d= 46,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

30

50

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

176

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-107. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 30,00 cm


c= 2,00 cm d= 26,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/20

(m = 2)

3Ø1 0

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

177

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-108. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 40,00 cm


c= 2,00 cm d= 36,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø 8 /2 5

(m = 2 )

3 Ø 1 2

3 Ø 1 01 Ø 1 0

1 Ø 1 0

30

40

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

178

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-109. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 50,00 cm


c= 2,00 cm d= 46,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m=2)

4Ø16

3Ø121Ø12

1Ø12

30

50

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

179

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-110. AB GREDA

Dimenzije :

b= 25,00 cm

h= 40,00 cm


c= 2,00 cm d= 36,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m=2)

4Ø12

3Ø101Ø10

1Ø10

25

40

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

180

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-111. AB GREDA

Dimenzije :

b= 25,00 cm

h= 30,00 cm


c= 2,00 cm d= 26,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø 8 /2 5

(m = 2 )

3 Ø 1 0

2 Ø 1 0

25

30

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

181

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-112. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 65,00 cm


c= 2,00 cm d= 61,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø10

2Ø10

30

65

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

182

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-113. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 30,00 cm


c= 2,00 cm d= 26,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m = 2)

4Ø1 2

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

183

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-114. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 85,00 cm


c= 2,00 cm d= 81,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m=2)

5Ø16

3Ø122Ø12

2Ø12

30

85

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

184

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-115. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 30,00 cm


c= 2,00 cm d= 26,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m = 2)

3Ø1 2

2Ø1 0

30

30

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

185

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-116. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 110,00 cm


c= 2,00 cm d= 106,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m=2)

4Ø16

4Ø163Ø12

3Ø12

30

110

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

186

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-117. AB GREDA

Dimenzije :

b= 20,00 cm

h= 40,00 cm


c= 2,00 cm d= 36,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





Ø8/25

(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

187

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-118. AB GREDA

Dimenzije :

b= 30,00 cm

h= 44,00 cm


c= 2,00 cm d= 40,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15





U polju: Na ležaju:

Ø 8 /2 0

(m = 2 )

4 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 2

1 Ø 1 2

30

44

[cm]3

2

Ø 8 /1 3

(m = 2 )

4 Ø 1 6

3 Ø 1 21 Ø 1 2

1 Ø 1 2

30

44

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

188

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


G-119. AB GREDA

Dimenzije :

b= 20,00 cm

h= 40,00 cm


c= 2,00 cm d= 36,50 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


gc= 1,50 gs= 1,15


Ø8/25

(m=2)

3Ø14

3Ø101Ø10

1Ø10

20

40

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

189

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


S-1. AB VERTIKALNI SERKLAŽ

Dimenzije :

b= 30,00 (cm)

h= 30,00 (cm)

l= 375,00 (cm)


c= 2,00 cm d= 26,5 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


g q

1. Od N-1 kN

g(x) 14,66 kN

g(y) 6,15 kN

s(x) 10,67 kN

s(y) 4,25 kN

w+(x) 11,85 kN

w+(y) 4,71 kN

w-(x) -39,11 kN

w-(y) -15,53 kN

2. Vlastita težina 8,44 kN

AB element S-1 izračunat je računalnim programom TOWER 6.



Ø8/20

(m = 2)

3Ø1 4

3Ø1 41 Ø1 4

1 Ø1 4

30

30

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

190

_________________________________________________________________________________________________________

Ulazni podaci - Konstrukcija, Ulazni podaci - Opterećenje


P=14

.66

P=6.15

Opt. 1: g (g)

P=10

.67

P=4.25

Opt. 2: s

P=11

.85

P=4.71

Opt. 3: w+

P=39.11

P=15

.53

Opt. 4: w-


3.75 3.75Naziv z [m] h [m]

0.00


Setovi greda


3

2

30

30

[cm]

T


Lista slučajeva opterećenjaNo Naziv1 g (g)2 s3 w+4 w-

No Naziv5 Komb.: 1.35xI+1.5xII6 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.5xIII7 Komb.: 1.35xI+1.5xIV

Pula, rujan 2015.

191

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


5.31

Opt. 1: g (g)

Utjecaji u gredi: max M3= 5.31 / min M3= -0...

3.67

Opt. 2: s

Utjecaji u gredi: max M3= 3.67 / min M3= -...

4.07

Opt. 3: w+


-33.79

Opt. 4: w-


12.68

Opt. 5: 1.35xI+1.5xII


18.79

Opt. 6: 1.35xI+1.5xII+1.5xIII


-43.51

Opt. 7: 1.35xI+1.5xIV


18.79 -43.51

Opt. 8: [Anv] 5-7

Utjecaji u gredi: max M3= 18.79 / min M3= -... Pula, rujan 2015.

192

_________________________________________________________________________________________________________


3.94

23.1

0

2.21

Opt. 1: g (g)

Reakcije ležajeva

2.7210

.67

1.53

Opt. 2: s

Reakcije ležajeva

3.01

11.8

5

1.70

Opt. 3: w+

Reakcije ležajeva

25.03

15.5

3

14.08

Opt. 4: w-

Reakcije ležajeva

9.39

47.1

9

5.28

Opt. 5: 1.35xI+1.5xII

Reakcije ležajeva

13.92

64.9

6

7.83


Reakcije ležajeva

32.23

7.89

18.13

Opt. 7: 1.35xI+1.5xIV

Reakcije ležajeva

13.92

64.9

6

32.23

7.89

7.83

18.13

Opt. 8: [Anv] 5-7

Reakcije ležajeva (Min/Max) Pula, rujan 2015.

193

_________________________________________________________________________________________________________



2.98 2.98

Mjerodavno opterećenje: 5-7 TPBK, C 25, B500


3Ø14

(3.7

5m)

3Ø14

(3.7

5m)



1Ø14

(3.7

5m)

1Ø14

(3.7

5m)



Ø8/

20(N

=19)

(m=2

)



194

_________________________________________________________________________________________________________


2

1

11


Dispozicija greda

Greda 2-1TPBKC 25 (C = 1.50, S = 1.15)B500 Dimenzioniranje grupe slučajevaopterećenja: 5-7li,2 = 3.75 m (2 = 43.30)li,3 = 3.75 m (3 = 43.30)Nepomična konstrukcija


Ø8/20(m= 2)

3Ø1 4

3Ø1 41 Ø1 4

1 Ø1 4

30

30

[cm]3

2

Mjerodavna kombinacija za savijanje:1.35xI+1.50xIVN1u = -3.79 kNM2u = 0.00 kNmM3u = -43.51 kNm

Mjerodavna kombinacija za posmik:1.35xI+1.50xIVT2u = -32.23 kNT3u = 0.00 kNM1u = 0.00 kNm

e2 = 1.0<e0> + 2.3<eII> = 3.3 cm|M2| = 0.12 kNme3 = 1.0<e0> + 2.3<eII> = 3.3 cm|M3| = 0.12 kNmεb/εa = -3.500/17.713 ‰Aa1 = 2.98 cm2Aa2 = 2.98 cm2Aa3 = 0.99 cm2Aa4 = 0.99 cm2Aa,v = 0.00 cm2/m (m=2)[Odabrano Aa,v = Ø8/20(m=2) = 2.51 cm2/m]


Pula, rujan 2015.

195

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


S-2. AB VERTIKALNI SERKLAŽ

Dimenzije :

b= 30,00 (cm)

h= 30,00 (cm)

l= 375,00 (cm)


c= 2,00 cm d= 26,5 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


g q

1. Od G-203 69,94 9,04 kN

2. Od N-1 kN

g(x) 14,66 kN

g(y) 6,15 kN

s(x) 10,67 kN

s(y) 4,25 kN

w+(x) 11,85 kN

w+(y) 4,71 kN

w-(x) -39,11 kN

w-(y) -15,53 kN


AB element S-1 izračunat je računalnim programom TOWER 6.



Ø8/20

(m = 2)

3Ø1 4

3Ø1 41 Ø1 4

1 Ø1 4

30

30

[cm]3

2

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

196

_________________________________________________________________________________________________________

Ulazni podaci - Konstrukcija, Ulazni podaci - Opterećenje


P=69

.94

P=14

.66

P=6.15

Opt. 1: g (g)

P=9.

04

Opt. 2: q

P=10

.67

P=4.25

Opt. 3: s

P=11

.85

P=4.71

Opt. 4: w+

P=39.11

P=15

.53

Opt. 5: w-


3.75 3.75Naziv z [m] h [m]

0.00


Setovi greda


3

2

30

30

[cm]

T


Lista slučajeva opterećenjaNo Naziv1 g (g)2 q3 s4 w+5 w-

No Naziv6 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.5xIII7 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.5xIII+

+1.5xIV8 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.5xV

Pula, rujan 2015.

197

_________________________________________________________________________________________________________

Statički proračun


5.31

Opt. 1: g (g)

Utjecaji u gredi: max M3= 5.31 / min M3= -0.00 kNm

Opt. 2: q

Utjecaji u gredi: max M3= 0.00 / min M3= 0.00 kNm

3.67

Opt. 3: s


4.07

Opt. 4: w+


-33.79

Opt. 5: w-


12.68



198

_________________________________________________________________________________________________________


18.79

Opt. 7: 1.35xI+1.5xII+1.5xIII+1.5xIV


-43.51

Opt. 8: 1.35xI+1.5xII+1.5xV


18.79 -33.79

Opt. 9: [Anv] 5-7


Pula, rujan 2015.

199

_________________________________________________________________________________________________________


3.94

93.0

4

2.21

Opt. 1: g (g)

Reakcije ležajeva

9.04

Opt. 2: q

Reakcije ležajeva

2.72

10.6

7

1.53

Opt. 3: s

Reakcije ležajeva

3.01

11.8

5

1.70

Opt. 4: w+

Reakcije ležajeva

25.03

15.5

3

14.08

Opt. 5: w-

Reakcije ležajeva

9.39

155.

17

5.28


Reakcije ležajeva

13.92

172.

94

7.83

Opt. 7: 1.35xI+1.5xII+1.5xIII+1.5xIV

Reakcije ležajeva

32.23

115.

87

18.13

Opt. 8: 1.35xI+1.5xII+1.5xV

Reakcije ležajeva

13.92

172.

94

25.03

15.5

3

7.83

14.08

Opt. 9: [Anv] 5-7

Reakcije ležajeva (Min/Max) Pula, rujan 2015.

200

_________________________________________________________________________________________________________



2.43 2.43



3Ø14

(3.7

5m)

3Ø14

(3.7

5m)



1Ø14

(3.7

5m)

1Ø14

(3.7

5m)



Ø8/

20(N

=19)

(m=2

)



201

_________________________________________________________________________________________________________


2

1

11


Dispozicija greda

Greda 2-1TPBKC 25 (C = 1.50, S = 1.15)B500 Dimenzioniranje grupe slučajevaopterećenja: 5-7li,2 = 3.75 m (2 = 43.30)li,3 = 3.75 m (3 = 43.30)Nepomična konstrukcija


Ø8/20(m= 2)

3Ø1 4

3Ø1 41 Ø1 4

1 Ø1 4

30

30

[cm]3

2

Mjerodavna kombinacija za savijanje:1.00xVN1u = 15.53 kNM2u = 0.00 kNmM3u = -33.79 kNm

Mjerodavna kombinacija za posmik:1.00xVT2u = -25.03 kNT3u = 0.00 kNM1u = 0.00 kNm



Pula, rujan 2015.

202

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


S-101. AB STUP

Dimenzije :

b= 30,00 (cm)

h= 85,00 (cm)

l= 390,00 (cm)


c= 2,00 cm d= 81,5 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


q: g q

1. Od P-103 131,61 11,78 kN


Ukupno g;q= 156,47 11,78 kN


NSd=1,35*g+1,5*q

NSd= 228,9079 kN

Dimenzioniranje :

As=NSd-Ac*0,85*fcd/(fyd-0,85*fcd)

As= -80,44 cm2

1)As,min=4Φ12 : 4,52 (cm2)

2)As,min=0,15*NSd/fyd : 0,79 (cm2)

3)As,min=(0,3/100)*Ac : 7,65 (cm2)

As,max=(4/100)*Ac : 102,00 (cm2)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

203

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Odabrano armatura :

Komada= 10

Profil f= 16,00 mm

As= 20,11 cm2

As,min < As,prov < As,max

Vertikalni razmak spona:

Φ 8 /16cm

1) ew=12*Φs,min : 19,20 cm mjerodavno, ev,prov=16cm

2) ew≤b : 30,00 cm

3)ew≤30cm : 30,00 cm

Progušćivanje spona pri vrhu i podnožju stupa:

razmak progušćivanja ≤ 0,6*ew 13,20 cm

ew'= 13,00 cm

na duljini od: 52 cm


______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

204

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


S-102. AB STUP

Dimenzije :

b= 30,00 (cm)

h= 60,00 (cm)

l= 370,00 (cm)


c= 2,00 cm d= 56,5 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


q: g q

1. Od P-103 176,20 22,59 kN


Ukupno g;q= 192,85 22,59 kN


NSd=1,35*g+1,5*q

NSd= 294,2325 kN

Dimenzioniranje :


As= -53,63 cm2

1)As,min=4Φ12 : 4,52 (cm2)

2)As,min=0,15*NSd/fyd : 1,02 (cm2)

3)As,min=(0,3/100)*Ac : 5,4 (cm2)

As,max=(4/100)*Ac : 72,00 (cm2)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

205

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Odabrano armatura :

Komada= 8

Profil f= 16,00 mm

As= 16,08 cm2



Φ 8 /16cm


2) ew≤b : 30,00 cm

3)ew≤30cm : 30,00 cm



ew'= 13,00 cm



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

206

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


S-103. AB STUP

Dimenzije :

b= 30,00 (cm)

h= 30,00 (cm)

l= 370,00 (cm)


c= 2,00 cm d= 26,5 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


q: g q

1. Od P-103 333,64 33,83 kN


Ukupno g;q= 341,97 33,83 kN


NSd=1,35*g+1,5*q

NSd= 512,3978 kN

Dimenzioniranje :


As= -18,13 cm2

1)As,min=4Φ12 : 4,52 (cm2)

2)As,min=0,15*NSd/fyd : 1,77 (cm2)

3)As,min=(0,3/100)*Ac : 2,7 (cm2)

As,max=(4/100)*Ac : 36,00 (cm2)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

207

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Odabrano armatura :

Komada= 4

Profil f= 16,00 mm

As= 8,04 cm2



Φ 8 /16cm


2) ew≤b : 30,00 cm

3)ew≤30cm : 30,00 cm



ew'= 13,00 cm



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

208

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


S-104. AB STUP

Dimenzije :

b= 20,00 (cm)

h= 30,00 (cm)

l= 315,00 (cm)


c= 2,00 cm d= 26,5 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


q: g q

1. Od P-202 149,28 17,48 kN

2. Od P-101 97,29 23,75 kN

3. Od težine stupa iznad 5,63 kN


Ukupno g;q= 256,92 41,23 kN


NSd=1,35*g+1,5*q

NSd= 408,687 kN

Dimenzioniranje :


As= -10,49 cm2

1)As,min=4Φ12 : 4,52 (cm2)

2)As,min=0,15*NSd/fyd : 1,41 (cm2)

3)As,min=(0,3/100)*Ac : 1,8 (cm2)

As,max=(4/100)*Ac : 24,00 (cm2)

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

209

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


Odabrano armatura :

Komada= 4

Profil f= 16,00 mm

As= 8,04 cm2



Φ 8 /16cm


2) ew≤b : 30,00 cm

3)ew≤30cm : 30,00 cm



ew'= 13,00 cm



______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

210

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


HS. HORIZONTALNI SERKLAŽ

Dimenzije :

b= 20,0-30,0 (cm)

h= 20,00 (cm)


c= 2,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15

VS. VERTIKALNI SERKLAŽ

Dimenzije :

b= 25,0-30,0 (cm)

h= 25,0-30,0 (cm)


c= 2,00 cm

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

211

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


T-1. AB TEMELJ (samac)

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


Q: Q=G+P

1. Od stupa S-103 375,80 kN 353,96

Ukupno do temelja Q'=G'+P'= 375,80 kN

2. Vlastita tež. temelja 17,28 kN

Ukupno Q=G+P= 393,08 kN

Statičke veličine:

Proračun temelja :

Širina temelja b= 1,20 (m') 1,2

Dubina temelja d= 1,20 (m') 1,2

Visina temelja v= 0,50 (m') 0,5

Površina temelja Ftem= 1,44 (m2)

KONTROLA NAPONA U SPOJNICI

TEMELJA I TLA :

sdop-tla= 350,00 (kN/m2) Q

stem-tlo= 272,97 (kN/m2) stem-tlo=

stem-tlo<sdop-tla Ftem

Napomena: iz konstruktivnih razloga temelj armirati sa:

GORNJA ZONA: f 8/20 križno

DONJA ZONA: f 12/15 križno

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

212

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


T-2. AB TEMELJ (samac)

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15

Dimenzije :

Širina temelja b= 0,60 (m')

Dubina temelja d= 3,70 (m')

Visina temelja v= 0,50 (m')


GORNJA ZONA: f 8/20 križno

DONJA ZONA: f 12/15 križno

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

213

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


T-3. TRAKASTI TEMELJ

Materijali :


fck= 25 (N/mm2) fyk= 500 (N/mm2)


γc= 1,50 γs= 1,15


q: g q

1. Od P-103-lijevo (L=7,25m) 24,40 3,63 kN/m'

2. Od P-103-desno (L=7,85m) 26,42 3,93 kN/m'

3. Vl.tež. zida 14,81 kN/m'

Ukupno do temelja NSd1= 99,91 kN/m'

4. Vlastita težina temelja*1,35 9,72 kN/m'



Proračun AB temelja: Skica temelja:

Širina temelja b= 0,60 (m')

Visina temelja v= 0,50 (m')

Površina temelja Ftem= 0,60 (m2)

KONTROLA NAPONA U SPOJNICI TEMELJA I TLA

sdop-tla= 350,00 (kN/m2) q

stem-tlo= 126,01 (kN/m2) stem-tlo =

stem-tlo<sdop-tla Ftem

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

214

________________________________________________________________________

Zaj.ozn. : BZ 07/15


KONTROLA NAPONA U SPOJNICI TEMELJA I ZIDA

Dimenzije :

Debljina zida t= 25,00 (cm)

Svjetla visina kata h= 3,15 (m)

Duljina zida L= 1,80 (m)

Materijali :

Opeka : Mort : M5

Dimenzije: v/š/d= 25/25/23,8(cm) fm= 5,0 (N/mm2)

Grupa zidnog el. GRUPA 2a

Faktor oblika zidnog el. δ= 1,25

Tlačna čvrstoća zidnog el. fd= 10 (N/mm2)

Kategorija kontrole proizvodnje zidnih el.: (II)

Kategorija kontrole zidanja: B

Proračun :

fb δ x fd = 12,5 (N/mm2)

emk em +ek ≥ 0,05t 0,05 t < 0,05 t

Vitkost (hef/tef) 9,5 < 27(max)

Koef.smanjenja nosivosti zida Φm= 0,85

fk K x fb0.65 x fm

0.25 = 0,425 (kN/cm2) K = 0,55

NRd Φi,m x t x fk / γM = 300,84 (kN/m) γM = 3,0

NSd1 ≤ NRd ok


GORNJA ZONA: 4 f 10

DONJA ZONA: 4 f 10

vilice f 6/33

______________________________________________________________________________________________________________________________

STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

215

SEIZMIČKI PRORAČUN

ag/g= 0,10

q0= 2,00

Ac= 24,35Ct= 0,02T= 0,07 (s)

q=q0*kD*kR*kw= 2,00

Razred tla B

S= 1,000= 2,50

kd1= 0,67

kd2= 1,67

TA= 0,00

TB= 0,15

TC= 0,60 Proračunski spektar odziva

TD= 3,00

Sd= 0,112

PRORAČUN TEŽINA PO KATOVIMA

Stalno opterećenje

Pozicija Površina Opterećenje Ploča Zidovi Ukupnom2 kN/m2 kN kN kN

200 110,25 5,94 654,89 738,05 1392,93100 390,10 8,00 3120,80 1838,88 4959,68

Ukupno G= 6352,61 kN

Uporabno opterećenje

Pozicija Površina Opterećenje i Ukupnom2 kN/m2 kN kN

200 110,25 1,00 0,30 33,08100 390,10 2,00 0,30 234,06

Ukupno G= 267,14 kN

Ukupna potresna sila :

Fb= 741,7407694 kN

0,000

0,020

0,040

0,060

0,080

0,100

0,120

0,140

0,0000 0,5000 1,0000 1,5000 2,0000 2,5000 3,0000 3,5000

Pula, rujan 2015.

216

RASPODJELA SEIZMIČKIH SILA PO KATOVIMA

Fb*hi*WiFi= --------------

hi*Wi

Pozicija hi Wi hiWi Fim kN kNm kN

200 5,65 1426,01 8056,93 270,66100 2,70 5193,74 14023,10 471,08

22080,03 741,74

Seizmičko djelovanje za smjer X

Eedx=Ex + 0,3Ey

Seizmičko djelovanje za smjer X

Eedy=0,3Ex + Ey

Pula, rujan 2015.

217

POZICIJA Lx(m) Ly(m) g-(kN/m2) p-(kN/m2) Gp(kN) Xp(m) Yp(m) Gp*Xp Gp*Yp

POZ "200"P-202 11,64 2,17 5,94 0,35 154,46 5,98 7,44 923,66 1149,16P-201 11,64 6,00 5,94 0,35 427,07 5,98 3,15 2553,89 1345,28Z-1 1,25 0,30 38,50 14,44 0,47 0,00 6,84 0,00Z-2 1,20 0,30 38,50 13,86 3,70 0,00 51,28 0,00Z-3 5,80 0,30 38,50 66,99 9,20 0,00 616,31 0,00Z-4 0,65 0,30 38,50 7,51 0,17 8,70 1,30 65,32Z-5 6,60 0,30 38,50 76,23 4,80 8,70 365,90 663,20Z-6 0,75 0,30 38,50 8,66 11,75 8,70 101,78 75,36Z-7 0,30 8,40 38,50 97,02 0,00 4,34 0,00 421,07Z-8 0,30 4,20 38,50 48,51 6,95 2,24 337,14 108,57Z-9 0,30 2,40 38,50 27,72 6,95 7,34 192,65 203,46Z-10 0,30 0,70 38,50 8,09 11,95 0,50 96,62 4,04Z-11 0,30 3,70 38,50 42,74 11,95 6,68 510,68 285,47

0,00 0,00 0,00

UKUPNO POZ "200" 993,29 5758,06 4320,93

CENTAR MASA : POZ "200"

(Gp*xp)

Y= --------= 5,80 (m) G

(Gp*Yp)

Y= --------= 4,35 (m) G

_________________________________________________________________________________.

Pula, rujan 2015.

218

POZICIJA Lx(m) Ly(m) g-(kN/m2) p-(kN/m2) Gp(kN) Xp(m) Yp(m) Gp*Xp Gp*Yp

POZ "100"P-1 2,41 6,00 8,00 2,00 130,14 2,41 3,55 313,64 462,00P-2 3,00 4,50 8,00 2,00 121,50 5,30 2,40 643,95 291,60P-3 4,75 8,37 8,00 2,00 357,82 9,47 4,34 3388,53 1552,93P-4 3,20 1,30 8,00 2,00 37,44 5,20 5,50 194,69 205,92P-5 10,67 17,05 6,73 0,35 1256,18 17,43 8,67 21895,25 10891,10P-6 9,40 8,37 6,73 0,35 543,27 6,92 13,00 3759,44 7062,53P-7(step.podest) 1,83 2,17 6,73 3,00 32,68 2,50 7,44 81,71 243,16P-8(step.krak) 2,32 1,00 8,17 3,00 22,43 4,63 6,85 103,87 153,68P-9(step.krak) 2,32 1,00 8,17 3,00 22,43 4,64 8,03 104,10 180,15P-10(step.podest) 1,00 2,17 14,31 3,00 34,31 6,30 7,44 216,14 255,25

Z-1 4,68 0,30 44,10 61,92 2,87 0,00 177,70 0,00Z-2 0,88 0,30 44,10 11,64 6,65 0,00 77,42 0,00Z-3 11,32 0,30 50,40 171,16 17,41 0,00 2979,87 0,00Z-4 0,60 0,30 55,30 9,95 20,00 3,11 199,08 30,96Z-5 0,86 0,30 55,30 14,27 22,63 3,11 322,87 44,37Z-6 3,20 0,20 44,10 28,22 5,19 4,75 146,48 134,06Z-7 5,27 0,20 44,10 46,48 4,15 6,25 192,90 290,51Z-8 0,55 0,30 44,10 7,28 1,74 8,68 12,66 63,16Z-9 1,30 0,30 44,10 17,20 3,68 8,68 63,29 149,29Z-10 1,69 0,30 44,10 22,36 6,25 8,68 139,74 194,07Z-11 8,15 0,30 50,40 123,23 15,92 8,68 1961,79 1069,62Z-12 0,60 0,30 55,30 9,95 20,00 14,24 199,08 141,74Z-13 0,86 0,30 55,30 14,27 22,63 14,24 322,87 203,17Z-14 11,22 0,30 50,40 169,65 17,45 17,35 2960,33 2943,37Z-15 0,30 2,25 44,10 29,77 0,83 1,27 24,71 37,80Z-16 0,30 1,32 44,10 17,46 1,13 4,06 19,73 70,90Z-17 0,30 0,82 44,10 10,85 1,26 5,28 13,67 57,28Z-18 0,30 0,80 44,10 10,58 1,56 8,14 16,51 86,15Z-19 0,30 0,82 55,30 13,60 1,88 9,24 25,58 125,70Z-20 0,30 0,85 55,30 14,10 2,08 11,09 29,33 156,39Z-21 0,20 4,50 44,10 39,69 3,69 2,40 146,46 95,26Z-22 0,30 5,18 44,10 68,53 6,95 2,74 476,29 187,78Z-23 0,30 2,37 44,10 31,36 6,95 7,34 217,92 230,15Z-24 0,30 0,90 44,10 11,91 11,92 0,60 141,93 7,14Z-25 0,25 5,30 44,10 58,43 11,97 3,70 699,44 216,20Z-26 0,25 3,68 44,10 40,57 11,97 12,86 485,65 521,76Z-27 0,25 1,70 44,10 18,74 11,97 16,35 224,35 306,44Z-28 0,30 2,81 55,30 46,62 22,91 1,55 1068,02 72,26Z-29 0,30 2,81 55,30 46,62 22,91 15,79 1068,02 736,10

UKUPNO POZ "100" 3724,62 45114,98 29469,92

SVEUKUPNO G (kN) : 4717,91 50873,05 33790,85

CENTAR MASA : POZ "100"

(Gp*xp)

Y= --------= 12,11 (m) G

(Gp*Yp)

Y= --------= 7,91 (m) G

_________________________________________________________________________________.

Pula, rujan 2015.

219

RASPODJELA HORIZONTALNIH SILA – PRIZEMLJE – SMJER X

prizemlje kat ukupno Sx - sila u smjeru osi X (kN)Sx= 471,08 270,66 741,74 (kN) Sy - sila u smjeru osi Y (kN)Sy= 141,32 81,20 222,52 (kN) Zxi - krutost u smjeru osi X (kN/m)h= 3,15 m Zyi - krutost u smjeru osi Y (kN/m)

E= 5000000,00 kN/m2E - modul elastičnosti

G= 300000,00 kN/m2G - modul smikah - visina kata

i lx ly Zyi xi Zyixi Zxi yi Zxiyi1 4,68 0,30 0,00 2,87 0,00 108970,09 0,00 0,002 0,88 0,30 0,00 6,65 0,00 12790,70 0,00 0,003 11,32 0,30 0,00 17,41 0,00 268488,47 0,00 0,004 0,60 0,30 0,00 20,00 0,00 6021,09 3,11 18725,595 0,86 0,30 0,00 22,63 0,00 12275,02 3,11 38175,326 3,20 0,20 0,00 5,19 0,00 48455,39 4,75 230163,117 5,27 0,20 0,00 4,15 0,00 82188,48 6,25 513678,018 0,55 0,30 0,00 1,74 0,00 4972,52 8,68 43161,469 1,30 0,30 0,00 3,68 0,00 23949,71 8,68 207883,4510 1,69 0,30 0,00 6,25 0,00 34303,22 8,68 297751,9211 8,15 0,30 0,00 15,92 0,00 192614,69 8,68 1671895,5112 0,60 0,30 0,00 20,00 0,00 6021,09 14,24 85740,3313 0,86 0,30 0,00 22,63 0,00 12275,02 14,24 174796,3014 11,22 0,30 0,00 17,45 0,00 266098,36 17,35 4616806,5615 0,30 2,25 48807,43 0,83 40510,17 0,00 1,27 0,0016 0,30 1,32 24484,75 1,13 27667,77 0,00 4,06 0,0017 0,30 0,82 11253,63 1,26 14179,57 0,00 5,28 0,0018 0,30 0,80 10748,65 1,56 16767,89 0,00 8,14 0,0019 0,30 0,82 11253,63 1,88 21156,82 0,00 9,24 0,0020 0,30 0,85 12018,36 2,08 24998,19 0,00 11,09 0,0021 0,20 4,50 69727,09 3,69 257292,97 0,00 2,40 0,0022 0,30 5,18 121103,12 6,95 841666,69 0,00 2,74 0,0023 0,30 2,37 51865,74 6,95 360466,90 0,00 7,34 0,0024 0,30 0,90 13309,26 11,92 158646,36 0,00 0,60 0,0025 0,25 5,30 103340,83 11,97 1236989,70 0,00 3,70 0,0026 0,25 3,68 70445,43 11,97 843231,82 0,00 12,86 0,0027 0,25 1,70 28805,00 11,97 344795,82 0,00 16,35 0,0028 0,30 2,81 62964,43 22,91 1442515,04 0,00 1,55 0,0029 0,30 2,81 62964,43 22,91 1442515,04 0,00 15,79 0,00

703091,77 7073400,73 1079423,85 7898777,55

Pula, rujan 2015.

220

Centar krutosti :

xck= 9,97 myck= 8,28 m

Centar masa :PRIZEMLJE KAT

xck= 12,11 m 5,80 myck= 7,91 m 4,35 m

Ekscentricitet :PRIZEMLJE KAT

ex= 2,14 m -4,17 mey= -0,37 m -3,93 m

Momenti :

Mcx= -1274,16 kNm

i Zyi xic Zxi yi

c Zyixic2 Zxiyi

c2

1 0,00 -7,10 108970,09 -8,28 0,00 7470815,352 0,00 -3,32 12790,70 -8,28 0,00 876910,083 0,00 7,44 268488,47 -8,28 0,00 18407139,854 0,00 10,03 6021,09 -5,17 0,00 160937,125 0,00 12,66 12275,02 -5,17 0,00 328097,816 0,00 -4,78 48455,39 -3,53 0,00 603797,797 0,00 -5,82 82188,48 -2,03 0,00 338690,518 0,00 -8,23 4972,52 0,40 0,00 795,609 0,00 -6,29 23949,71 0,40 0,00 3831,9510 0,00 -3,72 34303,22 0,40 0,00 5488,5111 0,00 5,95 192614,69 0,40 0,00 30818,3512 0,00 10,03 6021,09 5,96 0,00 213878,7613 0,00 12,66 12275,02 5,96 0,00 436028,3814 0,00 7,48 266098,36 9,07 0,00 21890555,0415 48807,43 -9,14 0,00 -7,01 4077353,40 0,0016 24484,75 -8,84 0,00 -4,22 1913375,75 0,0017 11253,63 -8,71 0,00 -3,00 853746,14 0,0018 10748,65 -8,41 0,00 -0,14 760231,40 0,0019 11253,63 -8,09 0,00 0,96 736528,38 0,0020 12018,36 -7,89 0,00 2,81 748168,16 0,0021 69727,09 -6,28 0,00 -5,88 2749924,90 0,0022 121103,12 -3,02 0,00 -5,54 1104508,90 0,0023 51865,74 -3,02 0,00 -0,94 473036,30 0,0024 13309,26 1,95 0,00 -7,68 50608,45 0,0025 103340,83 2,00 0,00 -4,58 413363,31 0,0026 70445,43 2,00 0,00 4,58 281781,73 0,0027 28805,00 2,00 0,00 8,07 115219,99 0,0028 62964,43 12,94 0,00 -6,73 10542990,43 0,0029 62964,43 12,94 0,00 7,51 10542990,43 0,00

35363828 50767785,1

x= -1,48E-005 (rad)

Pula, rujan 2015.

221

Za smjer djelovanja x

i RTyi RR

yi RRxi Ryi Rxi

1 0,00 0,00 13,35 0,00 13,352 0,00 0,00 1,57 0,00 1,573 0,00 0,00 32,89 0,00 32,894 0,00 0,00 0,46 0,00 0,465 0,00 0,00 0,94 0,00 0,946 0,00 0,00 2,53 0,00 2,537 0,00 0,00 2,47 0,00 2,478 0,00 0,00 -0,03 0,00 -0,039 0,00 0,00 -0,14 0,00 -0,1410 0,00 0,00 -0,20 0,00 -0,2011 0,00 0,00 -1,14 0,00 -1,1412 0,00 0,00 -0,53 0,00 -0,5313 0,00 0,00 -1,08 0,00 -1,0814 0,00 0,00 -35,70 0,00 -35,7015 9,81 6,60 0,00 16,41 0,0016 4,92 3,20 0,00 8,12 0,0017 2,26 1,45 0,00 3,71 0,0018 2,16 1,34 0,00 3,50 0,0019 2,26 1,35 0,00 3,61 0,0020 2,42 1,40 0,00 3,82 0,0021 14,02 6,48 0,00 20,49 0,0022 24,34 5,41 0,00 29,75 0,0023 10,43 2,32 0,00 12,74 0,0024 2,68 -0,38 0,00 2,29 0,0025 20,77 -3,06 0,00 17,71 0,0026 14,16 -2,08 0,00 12,08 0,0027 5,79 -0,85 0,00 4,94 0,0028 12,66 -12,05 0,00 0,60 0,0029 12,66 -12,05 0,00 0,60 0,00

Pula, rujan 2015.

222

obnovi sliku

Mjerilo : 10

TLOCRT

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26

X

Y

Pula, rujan 2015.

223

VRTIC.DRU�l�-----------------------------------------------------Stranica: Projekt : Pozicija:-----------------------------------------------------------------------

Position: �W� Windlasten�W

SYSTEM:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Wand X1 Y1 X2 Y2 Breite E-ModulNr. Nr. m m m m m MN/mý 1 1 0.00 0.15 5.35 0.15 0.300 0.300E+04 2 1 6.35 0.15 7.25 0.15 0.300 0.300E+04 3 1 11.90 0.15 23.21 0.15 0.300 0.300E+04 4 1 19.85 3.26 20.45 3.26 0.300 0.300E+04 5 1 22.35 3.26 23.22 3.26 0.300 0.300E+04 6 1 3.75 4.90 6.95 4.90 0.200 0.300E+04 7 1 1.66 6.40 7.25 6.40 0.200 0.300E+04 8 1 1.62 8.83 2.18 8.83 0.300 0.300E+04 9 1 3.18 8.83 4.48 8.83 0.300 0.300E+04 10 1 5.55 8.83 7.25 8.83 0.300 0.300E+04 11 1 12.25 8.83 20.15 8.83 0.300 0.300E+04 12 1 19.85 14.39 20.45 14.39 0.300 0.300E+04 13 1 22.35 14.39 23.22 14.39 0.300 0.300E+04 14 1 12.00 17.50 23.22 17.50 0.300 0.300E+04 15 1 0.86 0.30 1.10 2.56 0.300 0.300E+04 16 1 1.21 3.55 1.35 4.88 0.300 0.300E+04 17 1 1.47 5.97 1.55 6.79 0.300 0.300E+04 18 1 1.67 7.88 1.75 8.66 0.300 0.300E+04 19 1 1.99 8.99 2.08 9.81 0.300 0.300E+04 20 1 2.18 10.81 2.27 11.67 0.300 0.300E+04 21 1 3.84 0.30 3.84 4.80 0.200 0.300E+04 22 1 7.09 0.30 7.09 5.48 0.300 0.300E+04 23 1 7.09 6.30 7.09 8.68 0.300 0.300E+04 24 1 12.07 0.30 12.07 1.20 0.300 0.300E+04 25 1 12.12 1.20 12.12 6.50 0.250 0.300E+04 26 1 12.12 11.17 12.12 14.85 0.250 0.300E+04 27 1 12.12 15.65 12.12 17.35 0.250 0.300E+04 28 1 23.06 0.30 23.06 3.11 0.300 0.300E+04 29 1 23.06 14.54 23.06 17.35 0.300 0.300E+04

QUERSCHNITTSWERTE:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Xs Ys Fl„che EIx EIy EIxyNr. m m mý kNmý kNmý kNmý 1 2.67 0.15 1.61 0.000E+00 0.115E+08 0.000E+00 2 6.80 0.15 0.27 0.000E+00 0.547E+05 0.000E+00 3 17.56 0.15 3.39 0.000E+00 0.109E+09 0.000E+00 4 20.15 3.26 0.18 0.000E+00 0.162E+05 0.000E+00 5 22.78 3.26 0.26 0.000E+00 0.494E+05 0.000E+00 6 5.35 4.90 0.64 0.000E+00 0.164E+07 0.000E+00 7 4.45 6.40 1.12 0.000E+00 0.873E+07 0.000E+00 8 1.90 8.83 0.17 0.000E+00 0.132E+05 0.000E+00 9 3.83 8.83 0.39 0.000E+00 0.165E+06 0.000E+00 10 6.40 8.83 0.51 0.000E+00 0.368E+06 0.000E+00 11 16.20 8.83 2.37 0.000E+00 0.370E+08 0.000E+00 12 20.15 14.39 0.18 0.000E+00 0.162E+05 0.000E+00 13 22.78 14.39 0.26 0.000E+00 0.494E+05 0.000E+00 14 17.61 17.50 3.37 0.000E+00 0.106E+09 0.000E+00 15 0.98 1.43 0.68 0.871E+06 0.982E+04 0.925E+05 16 1.28 4.22 0.40 0.177E+06 0.000E+00 0.187E+05 17 1.51 6.38 0.25 0.415E+05 0.000E+00 0.405E+04 18 1.71 8.27 0.24 0.358E+05 0.000E+00 0.367E+04 19 2.03 9.40 0.25 0.416E+05 0.000E+00 0.457E+04 20 2.22 11.24 0.26 0.480E+05 0.000E+00 0.502E+04 21 3.84 2.55 0.90 0.456E+07 0.000E+00 0.000E+00 22 7.09 2.89 1.55 0.104E+08 0.000E+00 0.000E+00

Page 1

Pula, rujan 2015.

224

VRTIC.DRU 23 7.09 7.49 0.71 0.101E+07 0.000E+00 0.000E+00 24 12.07 0.75 0.27 0.547E+05 0.000E+00 0.000E+00 25 12.12 3.85 1.33 0.930E+07 0.000E+00 0.000E+00 26 12.12 13.01 0.92 0.311E+07 0.000E+00 0.000E+00 27 12.12 16.50 0.43 0.307E+06 0.000E+00 0.000E+00�-----------------------------------------------------Stranica: Projekt : Pozicija:-----------------------------------------------------------------------


QUERSCHNITTSWERTE:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Xs Ys Fl„che EIx EIy EIxyNr. m m mý kNmý kNmý kNmý 28 23.06 1.71 0.84 0.166E+07 0.000E+00 0.000E+00 29 23.06 15.94 0.84 0.166E+07 0.000E+00 0.000E+00

BELASTUNG:----------------------------------------------------------------------- Px Y Py X Dreh-Moment -Punkt-X -Punkt-Y kN m kN m kNm m m 741.41 8.28 222.42 9.97 -1274.16 9.97 8.28

LASTVERTEILUNG:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Fx Fy F I FII AlphaNr. kN kN kN kN grad 1 37.66 0.00 37.66 0.00 0.00 2 0.18 0.00 0.18 0.00 0.00 3 355.78 0.00 355.78 0.00 0.00 4 0.05 0.00 0.05 0.00 0.00 5 0.15 0.00 0.15 0.00 0.00 6 4.82 0.00 4.82 0.00 0.00 7 24.77 0.00 24.77 0.00 0.00 8 0.04 0.00 0.04 0.00 0.00 9 0.44 0.00 0.44 0.00 0.00 10 0.98 0.00 0.98 0.00 0.00 11 98.50 0.00 98.50 0.00 0.00 12 0.04 0.00 0.04 0.00 0.00 13 0.11 0.00 0.11 0.00 0.00 14 217.08 0.00 217.08 0.00 0.00 15 0.59 5.54 5.57 -0.00 83.94 16 0.11 1.13 -1.13 0.11 -90.00 17 0.02 0.26 0.02 0.26 0.00 18 0.02 0.23 0.23 -0.02 90.00 19 0.03 0.27 0.03 0.27 0.00 20 0.03 0.31 0.03 0.31 0.00 21 0.00 28.39 28.39 -0.00 90.00 22 0.00 67.35 67.35 -0.00 90.00 23 0.00 6.53 6.53 -0.00 90.00 24 0.00 0.37 0.37 -0.00 90.00 25 0.00 63.44 63.44 -0.00 90.00 26 0.00 21.24 21.24 -0.00 90.00 27 0.00 2.09 2.09 -0.00 90.00 28 0.00 12.64 12.64 -0.00 90.00 29 0.00 12.64 12.64 -0.00 90.00�

Page 2

Pula, rujan 2015.

225

Z-3-x. ZID od OPEKE – POTRES

Materijali :Opeka : Mort : M5


Grupa zidnog el. GRUPA 2aFaktor oblika zidnog el. δ= 1,25


Kategorija kontrole proizvodnje zidnih el.: (II)Kategorija kontrole zidanja: B

Tlačna čvrstoća f k= 6,36 (N/mm2)Posmična čvrstoća f vk0= 0,30 (N/mm2)

Vlačna čvrstoća f t= 0,30 (N/mm2)

Dimenzije :l= 1132,00 cmt= 30,00 cm

Am= 33960,00 cm2

Analiza opterećenja - vertikalno:q: g q

1. Od P-102 20,20 3,00 kN/m'2. Vl.tež. zida 21,60 kN/m'


NSd1= 483,36 kN

______________________________________________________________________________________________________________________________STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

226

Analiza opterećenja - horizontalno:

Iz rezultata proračuna :VSd1= 355,78 kN (ZID 3 – PRORAČUN)

Proračun :

d= 0,14 N/mm2

fvko= 0,10 N/mm2

fvk=0,5fvko + 0,4d= 0,11 N/mm2

VRu=fv * Am= 363,15 kNVSd1 ≤ VRd ok

______________________________________________________________________________________________________________________________STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

227

RASPODJELA HORIZONTALNIH SILA – PRIZEMLJE – SMJER Y

prizemlje kat ukupno Sx - sila u smjeru osi X (kN)Sx= 141,32 270,66 411,98 (kN) Sy - sila u smjeru osi Y (kN)Sy= 471,08 81,20 552,28 (kN) Zxi - krutost u smjeru osi X (kN/m)h= 3,15 m Zyi - krutost u smjeru osi Y (kN/m)

E= 5000000,00 kN/m2E - modul elastičnosti

G= 300000,00 kN/m2G - modul smikah - visina kata

i lx ly Zyi xi Zyixi Zxi yi Zxiyi1 4,68 0,30 0,00 2,87 0,00 108970,09 0,00 0,002 0,88 0,30 0,00 6,65 0,00 12790,70 0,00 0,003 11,32 0,30 0,00 17,41 0,00 268488,47 0,00 0,004 0,60 0,30 0,00 20,00 0,00 6021,09 3,11 18725,595 0,86 0,30 0,00 22,63 0,00 12275,02 3,11 38175,326 3,20 0,20 0,00 5,19 0,00 48455,39 4,75 230163,117 5,27 0,20 0,00 4,15 0,00 82188,48 6,25 513678,018 0,55 0,30 0,00 1,74 0,00 4972,52 8,68 43161,469 1,30 0,30 0,00 3,68 0,00 23949,71 8,68 207883,4510 1,69 0,30 0,00 6,25 0,00 34303,22 8,68 297751,9211 8,15 0,30 0,00 15,92 0,00 192614,69 8,68 1671895,5112 0,60 0,30 0,00 20,00 0,00 6021,09 14,24 85740,3313 0,86 0,30 0,00 22,63 0,00 12275,02 14,24 174796,3014 11,22 0,30 0,00 17,45 0,00 266098,36 17,35 4616806,5615 0,30 2,25 48807,43 0,83 40510,17 0,00 1,27 0,0016 0,30 1,32 24484,75 1,13 27667,77 0,00 4,06 0,0017 0,30 0,82 11253,63 1,26 14179,57 0,00 5,28 0,0018 0,30 0,80 10748,65 1,56 16767,89 0,00 8,14 0,0019 0,30 0,82 11253,63 1,88 21156,82 0,00 9,24 0,0020 0,30 0,85 12018,36 2,08 24998,19 0,00 11,09 0,0021 0,20 4,50 69727,09 3,69 257292,97 0,00 2,40 0,0022 0,30 5,18 121103,12 6,95 841666,69 0,00 2,74 0,0023 0,30 2,37 51865,74 6,95 360466,90 0,00 7,34 0,0024 0,30 0,90 13309,26 11,92 158646,36 0,00 0,60 0,0025 0,25 5,30 103340,83 11,97 1236989,70 0,00 3,70 0,0026 0,25 3,68 70445,43 11,97 843231,82 0,00 12,86 0,0027 0,25 1,70 28805,00 11,97 344795,82 0,00 16,35 0,0028 0,30 2,81 62964,43 22,91 1442515,04 0,00 1,55 0,0029 0,30 2,81 62964,43 22,91 1442515,04 0,00 15,79 0,00

703091,77 7073400,73 1079423,85 7898777,55

Pula, rujan 2015.

228

Centar krutosti :

xck= 9,97 myck= 8,28 m

Centar masa :PRIZEMLJE KAT

xck= 12,11 m 5,80 myck= 7,91 m 4,35 m

Ekscentricitet :PRIZEMLJE KAT

ex= 2,14 m -4,17 mey= -0,37 m -3,93 m

Momenti :

Mcx= -446,47 kNm

i Zyi xic Zxi yi

c Zyixic2 Zxiyi

c2

1 0,00 -7,10 108970,09 -8,28 0,00 7470815,352 0,00 -3,32 12790,70 -8,28 0,00 876910,083 0,00 7,44 268488,47 -8,28 0,00 18407139,854 0,00 10,03 6021,09 -5,17 0,00 160937,125 0,00 12,66 12275,02 -5,17 0,00 328097,816 0,00 -4,78 48455,39 -3,53 0,00 603797,797 0,00 -5,82 82188,48 -2,03 0,00 338690,518 0,00 -8,23 4972,52 0,40 0,00 795,609 0,00 -6,29 23949,71 0,40 0,00 3831,9510 0,00 -3,72 34303,22 0,40 0,00 5488,5111 0,00 5,95 192614,69 0,40 0,00 30818,3512 0,00 10,03 6021,09 5,96 0,00 213878,7613 0,00 12,66 12275,02 5,96 0,00 436028,3814 0,00 7,48 266098,36 9,07 0,00 21890555,0415 48807,43 -9,14 0,00 -7,01 4077353,40 0,0016 24484,75 -8,84 0,00 -4,22 1913375,75 0,0017 11253,63 -8,71 0,00 -3,00 853746,14 0,0018 10748,65 -8,41 0,00 -0,14 760231,40 0,0019 11253,63 -8,09 0,00 0,96 736528,38 0,0020 12018,36 -7,89 0,00 2,81 748168,16 0,0021 69727,09 -6,28 0,00 -5,88 2749924,90 0,0022 121103,12 -3,02 0,00 -5,54 1104508,90 0,0023 51865,74 -3,02 0,00 -0,94 473036,30 0,0024 13309,26 1,95 0,00 -7,68 50608,45 0,0025 103340,83 2,00 0,00 -4,58 413363,31 0,0026 70445,43 2,00 0,00 4,58 281781,73 0,0027 28805,00 2,00 0,00 8,07 115219,99 0,0028 62964,43 12,94 0,00 -6,73 10542990,43 0,0029 62964,43 12,94 0,00 7,51 10542990,43 0,00

35363828 50767785,1

x= -5,18E-006 (rad)

Pula, rujan 2015.

229

Za smjer djelovanja y

i RTyi RR

yi RRxi Ryi Rxi

1 0,00 0,00 4,68 0,00 4,682 0,00 0,00 0,55 0,00 0,553 0,00 0,00 11,52 0,00 11,524 0,00 0,00 0,16 0,00 0,165 0,00 0,00 0,33 0,00 0,336 0,00 0,00 0,89 0,00 0,897 0,00 0,00 0,86 0,00 0,868 0,00 0,00 -0,01 0,00 -0,019 0,00 0,00 -0,05 0,00 -0,0510 0,00 0,00 -0,07 0,00 -0,0711 0,00 0,00 -0,40 0,00 -0,4012 0,00 0,00 -0,19 0,00 -0,1913 0,00 0,00 -0,38 0,00 -0,3814 0,00 0,00 -12,51 0,00 -12,5115 32,70 2,31 0,00 35,01 0,0016 16,41 1,12 0,00 17,53 0,0017 7,54 0,51 0,00 8,05 0,0018 7,20 0,47 0,00 7,67 0,0019 7,54 0,47 0,00 8,01 0,0020 8,05 0,49 0,00 8,54 0,0021 46,72 2,27 0,00 48,99 0,0022 81,14 1,90 0,00 83,04 0,0023 34,75 0,81 0,00 35,56 0,0024 8,92 -0,13 0,00 8,78 0,0025 69,24 -1,07 0,00 68,17 0,0026 47,20 -0,73 0,00 46,47 0,0027 19,30 -0,30 0,00 19,00 0,0028 42,19 -4,22 0,00 37,96 0,0029 42,19 -4,22 0,00 37,96 0,00

Pula, rujan 2015.

230

obnovi sliku

Mjerilo : 10

TLOCRT

-2

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26

X

Y

Pula, rujan 2015.

231

VRTIC.DRU�l�-----------------------------------------------------Stranica: Projekt : Pozicija:-----------------------------------------------------------------------


SYSTEM:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Wand X1 Y1 X2 Y2 Breite E-ModulNr. Nr. m m m m m MN/mý 1 1 0.00 0.15 5.35 0.15 0.300 0.300E+04 2 1 6.35 0.15 7.25 0.15 0.300 0.300E+04 3 1 11.90 0.15 23.21 0.15 0.300 0.300E+04 4 1 19.85 3.26 20.45 3.26 0.300 0.300E+04 5 1 22.35 3.26 23.22 3.26 0.300 0.300E+04 6 1 3.75 4.90 6.95 4.90 0.200 0.300E+04 7 1 1.66 6.40 7.25 6.40 0.200 0.300E+04 8 1 1.62 8.83 2.18 8.83 0.300 0.300E+04 9 1 3.18 8.83 4.48 8.83 0.300 0.300E+04 10 1 5.55 8.83 7.25 8.83 0.300 0.300E+04 11 1 12.25 8.83 20.15 8.83 0.300 0.300E+04 12 1 19.85 14.39 20.45 14.39 0.300 0.300E+04 13 1 22.35 14.39 23.22 14.39 0.300 0.300E+04 14 1 12.00 17.50 23.22 17.50 0.300 0.300E+04 15 1 0.86 0.30 1.10 2.56 0.300 0.300E+04 16 1 1.21 3.55 1.35 4.88 0.300 0.300E+04 17 1 1.47 5.97 1.55 6.79 0.300 0.300E+04 18 1 1.67 7.88 1.75 8.66 0.300 0.300E+04 19 1 1.99 8.99 2.08 9.81 0.300 0.300E+04 20 1 2.18 10.81 2.27 11.67 0.300 0.300E+04 21 1 3.84 0.30 3.84 4.80 0.200 0.300E+04 22 1 7.09 0.30 7.09 5.48 0.300 0.300E+04 23 1 7.09 6.30 7.09 8.68 0.300 0.300E+04 24 1 12.07 0.30 12.07 1.20 0.300 0.300E+04 25 1 12.12 1.20 12.12 6.50 0.250 0.300E+04 26 1 12.12 11.17 12.12 14.85 0.250 0.300E+04 27 1 12.12 15.65 12.12 17.35 0.250 0.300E+04 28 1 23.06 0.30 23.06 3.11 0.300 0.300E+04 29 1 23.06 14.54 23.06 17.35 0.300 0.300E+04

QUERSCHNITTSWERTE:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Xs Ys Fl„che EIx EIy EIxyNr. m m mý kNmý kNmý kNmý 1 2.67 0.15 1.61 0.000E+00 0.115E+08 0.000E+00 2 6.80 0.15 0.27 0.000E+00 0.547E+05 0.000E+00 3 17.56 0.15 3.39 0.000E+00 0.109E+09 0.000E+00 4 20.15 3.26 0.18 0.000E+00 0.162E+05 0.000E+00 5 22.78 3.26 0.26 0.000E+00 0.494E+05 0.000E+00 6 5.35 4.90 0.64 0.000E+00 0.164E+07 0.000E+00 7 4.45 6.40 1.12 0.000E+00 0.873E+07 0.000E+00 8 1.90 8.83 0.17 0.000E+00 0.132E+05 0.000E+00 9 3.83 8.83 0.39 0.000E+00 0.165E+06 0.000E+00 10 6.40 8.83 0.51 0.000E+00 0.368E+06 0.000E+00 11 16.20 8.83 2.37 0.000E+00 0.370E+08 0.000E+00 12 20.15 14.39 0.18 0.000E+00 0.162E+05 0.000E+00 13 22.78 14.39 0.26 0.000E+00 0.494E+05 0.000E+00 14 17.61 17.50 3.37 0.000E+00 0.106E+09 0.000E+00 15 0.98 1.43 0.68 0.871E+06 0.982E+04 0.925E+05 16 1.28 4.22 0.40 0.177E+06 0.000E+00 0.187E+05 17 1.51 6.38 0.25 0.415E+05 0.000E+00 0.405E+04 18 1.71 8.27 0.24 0.358E+05 0.000E+00 0.367E+04 19 2.03 9.40 0.25 0.416E+05 0.000E+00 0.457E+04 20 2.22 11.24 0.26 0.480E+05 0.000E+00 0.502E+04 21 3.84 2.55 0.90 0.456E+07 0.000E+00 0.000E+00 22 7.09 2.89 1.55 0.104E+08 0.000E+00 0.000E+00

Page 1

Pula, rujan 2015.

232

VRTIC.DRU 23 7.09 7.49 0.71 0.101E+07 0.000E+00 0.000E+00 24 12.07 0.75 0.27 0.547E+05 0.000E+00 0.000E+00 25 12.12 3.85 1.33 0.930E+07 0.000E+00 0.000E+00 26 12.12 13.01 0.92 0.311E+07 0.000E+00 0.000E+00 27 12.12 16.50 0.43 0.307E+06 0.000E+00 0.000E+00�-----------------------------------------------------Stranica: Projekt : Pozicija:-----------------------------------------------------------------------


QUERSCHNITTSWERTE:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Xs Ys Fl„che EIx EIy EIxyNr. m m mý kNmý kNmý kNmý 28 23.06 1.71 0.84 0.166E+07 0.000E+00 0.000E+00 29 23.06 15.94 0.84 0.166E+07 0.000E+00 0.000E+00

BELASTUNG:----------------------------------------------------------------------- Px Y Py X Dreh-Moment -Punkt-X -Punkt-Y kN m kN m kNm m m 222.42 8.28 741.41 9.97 -446.47 9.97 8.28

LASTVERTEILUNG:-----------------------------------------------------------------------Pfeiler Fx Fy F I FII AlphaNr. kN kN kN kN grad 1 11.50 -0.00 11.50 0.00 -0.00 2 0.05 -0.00 0.05 0.00 -0.00 3 108.70 -0.00 108.70 0.00 -0.00 4 0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.00 5 0.05 -0.00 0.05 0.00 -0.00 6 1.45 -0.00 1.45 0.00 -0.00 7 7.40 -0.00 7.40 0.00 -0.00 8 0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.00 9 0.13 -0.00 0.13 0.00 -0.00 10 0.29 -0.00 0.29 0.00 -0.00 11 29.13 -0.00 29.13 0.00 -0.00 12 0.01 -0.00 0.01 0.00 -0.00 13 0.03 -0.00 0.03 0.00 -0.00 14 60.80 -0.00 60.80 0.00 -0.00 15 2.05 19.27 19.38 -0.00 83.94 16 0.41 3.93 3.95 -0.00 83.99 17 0.09 0.92 0.92 -0.00 84.43 18 0.08 0.79 0.80 0.00 84.14 19 0.10 0.92 0.93 -0.00 83.74 20 0.11 1.06 1.07 -0.00 84.03 21 0.00 100.69 100.69 0.00 90.00 22 0.00 231.21 231.21 0.00 90.00 23 0.00 22.43 22.43 0.00 90.00 24 0.00 1.22 1.22 0.00 90.00 25 0.00 207.53 207.53 0.00 90.00 26 0.00 69.47 69.47 0.00 90.00 27 0.00 6.85 6.85 0.00 90.00 28 0.00 37.56 37.56 0.00 90.00 29 0.00 37.56 37.56 0.00 90.00�

Page 2

Pula, rujan 2015.

233

Z-3-y. ZID od OPEKE – POTRES

Materijali :Opeka : Mort : M5


Grupa zidnog el. GRUPA 2aFaktor oblika zidnog el. δ= 1,25


Kategorija kontrole proizvodnje zidnih el.: (II)Kategorija kontrole zidanja: B

Tlačna čvrstoća f k= 6,36 (N/mm2)Posmična čvrstoća f vk0= 0,30 (N/mm2)

Vlačna čvrstoća f t= 0,30 (N/mm2)

Dimenzije :l= 1132,00 cmt= 30,00 cm

Am= 33960,00 cm2

Analiza opterećenja - vertikalno:q: g q

1. Od P-102 20,20 3,00 kN/m'2. Vl.tež. zida 21,60 kN/m'


NSd1= 483,36 kN

______________________________________________________________________________________________________________________________STATIČKI RAČUN

Pula, rujan 2015.

234


Jasne Crnobori 101, 52100 Pula



___________________________________________________________________________________________________________________________________

_______________________________________________________________________________________________


-rekonstrukcija i dogradnja Dječjeg vrtića „Grdelin“

4

Prilikom ispitivanja zabrtve se svi krajnji otvori, osim najvišeg kroz koji se nalije voda. Ispitivanje

se vrši vodenim stupcem visine min 3 m. Ako u roku od 15 minuta ne nastupe nikakve promjene, smatra se

da je instalacija ispravna i zapisnički se predaje.

2.6. OPĆI USLOVI

Svi radovi trebaju se izvest točno po tehničkom opisu, općim uslovima, nacrtima, uputama

projektanta, sanitarne inspekcije, te prema odluci o opskrbi vodom i izvedbi vodovodnih uređaja na

području općine gdje se građevina gradi.

3.0. NAČIN ZBRINJAVANJA GRAĐEVINSKOG OTPADA

Višak materijala preostao nakon izvođenja vodovodne i kanalizacione mreže odvesti na deponij

građevinskog materijala.

Deponiranje vršiti razastiranjem u slojevima. Ovaj deponij će se nakon dovoza građevinskog

materijala urediti planiranjem, te će se površina deponija dovesti na nivo izgleda ostalog okoliša.

4.0. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA

KAKVOĆE

Na građevini je potrebno izvršiti kontrolu kakvoće na :

4.1. Materijalima cijevi

4.2. Betonima:

-betonskim oknima

-usidrenjima

4.1. Materijali cijevi

Materijal cijevi predviđenih za ugradnju u građevinu su:

4.1.1. Vodovodne polipropilenske (PPR) cijevi

4.1.2. PVC cijevi za kanalizaciju

4.1.1. Vodovodne polipropilenske (PPR) cijevi

Polipropilenske cijevi upotrebljavaju se za instalaciju vode u unutrašnjosti zgrada i za dvorišne vodove.

Cijevi se zrađuju od polipropilena i podnose tlak do 25 bara. Promjer im je 20 … 450 mm, a duljina im

je od 4 m kao ravne ili u namotima do 100m.

Sustav se sastoji od polipropilenskih cijevi i elemenata, te kombiniranih elemenata za prijelaz na metalni

dio razvoda. PPR sustav montira se međusobnim zavarivanjem cijevi i spojnih elemenata. Za prijelaz na

čelične pocinčane cijevi postoje prijelazni elementi koji su također izrađeni od polipropilena sa metalnim

umetcima izrađenim od poniklovanog mesinga. Kod montaže cjevovoda za brtvljenje vanjskog ili unutrašnjeg

metalnog navoja upotrebljavamo samo teflonsku traku. Izolacija cjevovoda izvodi se pomoću izolacijskih

cijevi od pjenastog polietilena koje se navlače direktno na cjevovod.

4.1.2. PVC cijevi za kanalizaciju

Pula, rujan 2015.

243





___________________________________________________________________________________________________________________________________

_______________________________________________________________________________________________



5

Karakteristike PVC cijevi

Cijevi od PVC-a imaju izvanrednu kemijsku postojanost koja se ogleda u slijedećem:

- PVC cijevi su otporne na pitku i slanu vodu, životinjska i biljna ulja, alkohol, spojeve klora, razblažene

kiseline, baze, sulfate, olovne spojeve, agresivne plinove, sapun i ostala sredstva za pranje, itd.

-PVC cijevi ne korodiraju i ne djeluju kao katalizatori

- Od svih kemijskih agenasa jedino cikloalifatični i cikloaromatični rastvarači, aldehidi i ketoni, zatim

klorirani ugljovodici, kao i anilin napadaju u većoj ili manjoj mjeri PVC cijevi.

Dobava i ugradnja

Planiranje i polaganje kanalizacionih cjevovoda iz tvrdog PVC-a izvesti prema slijedećim normama, uputst-

vima i propisima: HSS.G.C6.501,G.06.502 i DIN 53 482.

Cijevi položene u rov trebaju biti ravne i bez napona. Promjena pravca na spojni naglavcima nije dozvoljena.

Cijevi se spajaju pomoću utičnog kolčaka s gumenim prstenom. Prije upotrebe, odnosno ugradnje cijevi i

spojenih dijelova, potrebno je očistiti unutrašnju površinu kolčaka i prsten, kao i kraj cijevi koji se utiče.

Potom se prsten montira u žlijeb kolčaka. Krajevi cijevi se namažu Vinisap-om i utaknu u kolčak uz lagano

okretanje do dna kolčaka, a potom vrate za cca 10 mm. Cijevi se prema potrebi mogu rezati finom pilom, a

potom se krajevi iskose turpijom.

Kut skošenja iznosi cca 15°. Kako se PVC, dakle i Vinidurit kanalizacione cijevi, ne vežu se s mortom i

betonom, za dobivanje nepropusne veze na spoju cijev- kanalizaciono okno upotrebljava se betonski ili

azbest-cementni umetak u žlijeb umetka postavlja se gumena brtva koja omogućava nepropusnu, a

istovremeno i elastičnu vezu cijevi i okna. Kod umetanja cijevi u umetak, kraj cijevi se namaže Vinisap-om.

U nedostatku ovog betonskog ili azbest-cementnog umetka na završetak cijevi, prethodno namazan

ljepilom je sloj pijeska, preko kojega se omogućava vezivanje s mortom i betonom stijenke okna. Nanošenje

sloja pijeska na kraj cijevi se izvodi ovako:

- kraj PVC cijevi se očisti odmaščivaćem

- nanosi se ljepilo

- na površinu prekrivenu ljepilom rasprši se suhi zidarski pjesak.

Spajanje PVC kanalizacionih cijevi omogućeno je, primjenom posebnih fazonskih komada, sa lijevano-

željeznim, keramičkim i betonskim cijevima.

Svi materijali i oprema mogu se ugrađivati ako je njihova kvaliteta dokazana ispravama proizvođača ili

certifikatom.

4.2. Betoni

Betoni su predviđeni u svim dijelovima projekta. Od betona su izrađena sva revizijska okna, usidrenja

lukova kanalizacijskih vertikala, sabirna jama, vodomjerno okno.

Predviđena je doprema gotovog betona iz betonare. U osnovi imamo dvije zahtijevane kvalitete betona.

Kontrola betona sastoji se iz kontrole proizvodnje i kontrole suglasnosti sa uvjetima projekta konstrukcije

i projekta betona.

Kontrolu proizvodnje vrši proizvođač betona od vremena preuzimanja do završetka njegovanja ugrađenog

betona.

Kontrolu proizvodnje do predaje izvođaču betonskih radova vrši proizvođač betona.

Kontrolu suglasnosti sa propisanim uvjetima kvalitete betona na mjestu ugrađivanja vrši izvođač betonskih

radova i to:

- za svaku vrstu betona najmanje jedan uzorak za svaki dan betoniranja na građevini

- jedan uzorak u prosjeku na 150 mješavina ili 100 m3 betona

- najmanje tri uzorka za jednu partiju betona

- jedan uzorak od svake isporučene količine betona za konstruktivne lelemente koji su značajni za

sigurnost konstrukcije i u koje se ugrađuju samo manje količine betona.

Pula, rujan 2015.

244





___________________________________________________________________________________________________________________________________

_______________________________________________________________________________________________



6

Za beton pripremljen isključivo za potrebe građevine, odnosno gradilišta, a pogon ima kontrolu kvalitete

proizvodnje prema propisanom standardu, rezultati ispitivanja betona u pogonu mogu se koristiti i za dokaz

suglasnosti sa uvjetima kvalitete betona na mjestu ugrađivanja.

5.0. HIDRAULIČKI PRORAČUN

5.1. VODOVODNA MREŽA

Dimenzioniranje vodovodne mreže hladne vode u građevini tj. poslije priključka na vanjsku vodovodnu

mrežu, a za redovitu potrošnju sanitarnih uređaja i ostalih potrošnih mjesta, izvedeno je na bazi J.O., a

prema tablicama Brix-a. Po ovom sistemu dimenzionirana je i razvodna mreža tople vode.

Glavni dovodni vod

Za predmetnu građevinu odabran je glavni dovodni vod (priključni vod) od postojeće ulične vodovodne

mreže do vodomjernog okna:

Polipropilenske (PPR) cijevi Ø 40 mm.

Za 18,25 J.O.

Q = 1,090 l/s h = 0,24 mVs/m

v = 1,20 l/s

DIMENZIONIRANJE VODOMJERA Potrošnja vode za dograđeni dio iznosi Qmj = 0,637 x 3600 / 1000 = 2,29 m3 /h, ovima količinama treba

dodati količine koje se troše u postojećem dijelu građevine. Zbroj potrošnji (postojeće i novo) biti će

mjerodavna za odabir vodomjera.

5.2. SANITARNA KANALIZACIJA

vrsta sanitarnog

pribora kom.

br.jed.

opterećenja

po komadu

ukupno jed.

Opterećenj

a

wc 10 0,25 2,50

tuš kada 4 1,00 4,00

umivaonik 19 0,50 9,50

perilica 2 1,00 2,00

bide 4 0,25 1,00

19,00

wc 1 0,25 0,25

umivaonik 1 0,50 0,50

0,75

19,75

prizemlje

prizemlje ukupno:

ukupno J.O:

kat

kat ukupno:

Pula, rujan 2015.

245





___________________________________________________________________________________________________________________________________

_______________________________________________________________________________________________



7

Dimenzioniranje sanitarne kanalizacije unutar građevine i priključnog voda na uličnu kan. mrežu,

izvedeno je empirijski pomoću tablica s propisanim minimalnim dimenzijama unutrašnjih promjera cijevi.

Temeljna mreža na koju se pripajaju WC-i propisana je min. Ø 150 mm.

Za priključke kanalizacijskih vertikala DN110 u temeljnoj mreži se do kanalizacionog okna ugrađuju PVC

DN160 cijevi.

Sveukupno fekalno opterećenje građevine:

Vrsta sanitarnog Ukupan Ekvival. Količina Za K iz Proračun izljeva

objekta broj faktor izljeva u N*K=K tablica P izljeva (l/s)

istih l/s Q=(N*P*G)/100

N K G K P Q

Umivaonik 20 0,50 0,17 10,00 14,30 0,49

WC - niski ispirač 11 6,00 2,00 66,00 5,60 1,23

Tuš kada 4 0,70 0,22 2,80 14,30 0,13

Perilica 2 2,00 0,67 4,00 14,30 0,19

Bide 4 0,70 0,17 2,00 14,30 0,10

2,13Ukupna količina izljeva (l/s):

Ukupno fekalno opterećenje građevine iznosi 2,13 l/s.

Vanjska kanalizacijska mreža je od PVC DN 160 i DN 200 kanalizacijskih cijevi sve do uljeva u uličnu

kanalizacijsku mrežu.

5.3. OBORINSKA KANALIZACIJA

Vanjska oborinska kanalizacijska mreža izvodi se od PVC DN 200 i DN 250 cijevi sve do uljeva u uličnu

oborinsku kanalizacijsku mrežu.

Pula, rujan 2015.

246

grad.buzet.hrgrad.buzet.hr/wp-content/uploads/2019/08/4_9_građevinski-projekt_projekt-dovoda-i...projektiranje...

Documents