gt067din2013-ghidprivindinterpretareasicontrolullucrarilordecompactareapamanturilornecoezivecugranul-140117051010-phpapp02.pdf...

Anex la Ordinul MDRAP nr../2013

GHID PRIVINDINTERPRETAREA I CONTROLUL LUCRRILOR

DE COMPACTARE A PMNTURILOR NECOEZIVE CU GRANULAIE MARE,

Indicativ GT 067-2013

1

CUPRINS

1. PREVEDERI GENERALE

1.1.Obiect i domeniul de aplicare

1.2. Simboluri i uniti de msur

1.3. Abrevieri

2. DOCUMENTE CONEXE I DE REFERIN

3. PARAMETRI GEOTEHNICI PRIVIND NATURA I STAREA DE NDESARE A

PMNTURILOR NECOEZIVE

4.CRITERII PENTRU IDENTIFICAREA I ALEGEREA MATERIALULUI PUS N OPER N

VEDEREA EXECUTRII LUCRRILOR TIP PERN

5. ETAPE PREMERGTOARE LUCRRILOR DE COMPACTARE TIP PERN

5.1. Stabilirea parametrilor geotehnici pentru materialul utilizat

5.2. Compactarea de prob

6. METODE DE VERIFICARE A CALITII LUCRRILOR DE COMPACTARE A


6.1. Stabilirea volumului ncercrilor de verificare

6.2. Metode de verificare a calitii lucrrilor de compactare

7. RAPORTAREA REZULTATELOR I RECEPIA LUCRRILOR

8. SCURT PREZENTARE A ORDINII OPERAIUNILOR DE EXECUIE A UNEI PERNE

DIN PMNTURI NECOEZIVE

ANEXE:ANEXA I -Model raport de ncercareANEXA II-Determinarea parametrilor geotehnici optimiANEXA III- ncercarea cu placa SE RN 1997-2-anexa k (informativa)ANEXA IV- Controlul calitii lucrrilor tip pern prin ncercri cu placaANEXA V- ncercarea de penetrare dinamic (dp)ANEXA VI- Aprecierea gradului de ndesare n funcie de rezisten la penetrare dinamicANEXA VII-Exemple de corelaii ntre gradul de ndesare i parametri geotehnici obinuti din penetrare standard (spt)ANEXA VIII- Referine tehnice i legislative

2

1. PREVEDERI GENERALE

1.1.Obiect i domeniul de aplicare

1.1.1. Prezentul ghid stabilete metodele de control al calitii umpluturilor controlate (perne)

executate din pmnturi necoezive, cu respectarea actelor normative specifice, n concordan cu

legislaia european aplicabil.

1.1.2. Lucrrile de tip pern se realizeaz de regul pe terenuri dificile de fundare, ncadrate n

categoriile geotehnice 2 i 3 conform normativului NP 074, asociate riscurilor geotehnice mare,

respectiv foarte mare. Se mai pot folosi i n cazul aducerii n cot a terenului de fundare n

funcie de prevederile din proiect.

1.1.3. Terenurile ncadrate ca dificile se caracterizeaz printr-o deformabilitate mare i neuniform

i o capacitate portant redus. n vederea eliminrii acestor inconveniente se procedeaz n unele

cazuri la excavarea total sau parial a terenului dificil de fundare i nlocuirea cu un strat din

material necoeziv compactat controlat tip pern.

1.1.4. Pmnturile necoezive se definesc din punct de vedere granulometric ca pmnturi grosiere si

foarte grosiere conform SR EN ISO 14688-1, ce se ncadreaz n domeniul granular al nisipurilor

(d = 0,063...2 mm), pietriurilor (d = 2...63 mm) si bolovniurilor (d >63......200mm).

1.1.5. Compactarea este un proces fizico-mecanic, prin care, sub aciunea unui lucru mecanic

exterior n cazul pamanturilor necoezive, se realizeaz o reaezare a particulelor fazei solide, care

are drept urmare o micorare a porozitii i o cretere a gradului de ndesare, ceea ce conduce la

modificarea caracteristicilor mecanice (rezisten i deformabilitate).

3

1.1.6. Pentru o compactare eficient trebuie determinai parametri optimi:

a) umiditatea optim de compactare, wopt,;

b) densitatea maxim n stare uscat, dmax .

1.1.7. Metodele de verificare a calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor sunt directe i

indirecte.

1.1.8. Metodele directe constau in determinarea parametrilor geotehnici.

1.1.9. Metodele de teren pentru verificarea pe cale indirect a calitii compactrii pmnturilor

necoezive (penetrri dinamice, ncercri cu placa, metode geofizice, metode radiometrice) sunt

utilizate numai n asociere cu metodele directe, bazate pe determinarea parametrilor geotehnici.

1.1.10. Verificarea calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive se realizeaz conform

caietului de sarcini elaborat de proiectant.

1.1.11. ncercrile de laborator i n situ pentru controlul compactrii pmnturilor necoezive se

execut de ctre laboratoare de analiz i ncercri n activitatea de construcii, autorizate n

condiiile legii de ctre Inspectoratul de Stat n Construcii I.S.C., pentru profilul GTF (Geotehnic

i Teren de Fundare).

1.1.12. Prezentul normativ se adreseaz tuturor factorilor implicai n procesul investiional:

proiectani, verificatori de proiecte, experi tehnici, executani, responsabili tehnici cu execuia,

investitori, proprietari, administratori i utilizatori, operatori economici cu activitate n construcii,

precum i autoritilor administraiei publice i organismelor de verificare/control.

4

1.2. Simboluri i uniti de msur

Litere latine

Cu (-) coeficientul de uniformitate granulometricCc (-) factorul de curbur granulometricd10 (mm) dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 10% pe

curba granulometricd30 (mm) dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 30% pe

curba granulometricd60 (mm) dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 60% pe

curba granulometricd90 (mm) dimensiunea particulelor corespunzatoare procentului de 90% pe

curba granulometric.dmax (mm) dimensiunea maxim a particulelorD (%) gradul de compactaree - indicele poriloremax - indicele porilor corespunztor greutii volumice minimaleemin - indicele porilor corespunztor greutii volumice maximaleEoed i-j kPa modulul edometric pentru diferite trepte (i, j) de incrcare EPLT kPa modulul de tasare pe baza ncercrii cu placaID - gradul de ndesarek (m/s) coeficientul de permeabilitatem (g) masa pmntului n stare naturalmw (g) masa apeimd (g) masa probei uscatems (g) masa particulelor soliden (%) porozitateaN - numrul de lovituri pentru o penetrare pe 300 mm la ncercarea de

penetrare standard SPTN10L - numrul de lovituri pentru o penetrare de 10 cm la ncercarea de

penetrare dinamic cu penetrometrul uor DPLN10M - numrul de lovituri pentru o penetrare de 10 cm la ncercarea de

penetrare dinamic cu penetrometrul mediu DPM.

N10H - numrul de lovituri pentru o penetrare de 10 cm la ncercarea de

penetrare dinamic cu penetrometrul greu DPH(N1)60 - numrul de lovituri la ncercarea de penetrare standard, SPT

corectat pentru pierderile de energie i normalizat n funcie de

presiunea geologic vertical efectivV (cm3) volumul pmnt inclusiv goluriVs (cm3) volumul particulelor solide (fr goluri)

5

pV (cm3) volumul porilor

Litere greceti

(g/cm3) densitatea pmntuluis (g/cm3) densitatea scheletului minerald (g/cm3) densitatea pmntului n stare uscatdmax (g/cm3) densitatea pmntului n stare uscat maximdmin (g/cm3) densitatea pmntului n stare uscat minim (kN/m3) greutatea volumics (kN/m3) greutatea volumic a scheletuluid (kN/m3) greutatea volumic n stare uscatdmax (kN/cm3) greutatea volumic maxim n stare uscat (grade) unghi de frecare interioar (grade) unghi de frecare interioar n termeni de eforturi efective

1.3. Abrevieri

DP ncercarea de penetrare dinamicDPL ncercarea de penetrare dinamic cu penetrometrul uorDPH ncercarea de penetrare dinamic cu penetrometrul greuPLT ncercarea de ncrcare cu placaSPT ncercarea de penetrare standard

2. DOCUMENTE CONEXE I DE REFERIN

Documentele conexe i de referin sunt prezentate n anexa VIII.

3. PARAMETRI GEOTEHNICI PRIVIND NATURA I STAREA DE NDESARE A


3.1. Clasificarea pmnturilor necoezive

(1) Clasificarea pmnturilor grosiere funcie de mrimea particulelor n conformitate cu

prevederile SR EN ISO 14688-1 este prezentat n tabelul 3.1.

Tabelul 3.1. Clasificarea pmnturilor grosiere

Fraciuni ale pmnturilor Subdiviziuni Mrimea particulelor(mm)

Pmnt foarte grosier Bolovni >63 pn la 200Pmnt grosier Pietri >2,0 pn la 63

Pietri mare >20 pn la 63Pietri mijlociu >6,3 pn la 20

Pietri mic >2,0 pn la 6,3Nisip >0,063 pn la 2,0

6

Nisip mare >0,63 pn la 2,0Nisip mijlociu > 0,2 pn la 0,63

Nisip fin >0,063 pn la 0,2

3.2. Granulozitatea (distribuia granulometric) reprezint repartiia procentual dup mrimi, a

granulelor (particulelor) componente ale fazei solide a pmnturilor. Se reprezint sub forma unei

curbe granulometrice, pe care se definesc diametre procentuale (d10, d30, d60, d90), reprezentnd

dimensiunea particulelor corespunztoare procentului respectiv (10%, 30%, 60%, 90%) pe curba

granulometric.

(2) Coeficientul de uniformitate granulometric, Cu, este indicele care caracterizeaz forma

curbei granulometrice n zona de la d10 pn la d60 i se calculeaz cu relaia:

10

60

dd

Cu

= [ ] (3.1)

unde:

d10 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 10% pe curba granulometric

d60 - dimensiunea particulelor corespunztoare procentului de 60% pe curba granulometric.

(3) Factorul de curbur granulometric, Cc, este indicele care caracterizeaz forma curbei

granulometrice pentru d10, d30 si d60 i se calculeaz cu relaia:

6010

230 )(

dddCc

= [ ] (3.2)

unde:




3.3. Umiditatea, w, reprezint raportul dintre masa apei din porii unei probe de pamant si masa

uscat a acesteia. Rezultatul se exprima n procente, conform urmtoarei relatii de calcul:

d

w

mm

w = .100 [ ]% (3.3)

unde:

7

mw (g) - masa apei

md (g) - masa probei uscate

3.4. Densitatea scheletului mineral, s, este raportul dintre masa particulelor solide componente ale

pmntului i volumul propriu acestor particule (fr goluri).

s

ss V

m= [g/cm3] (3.4)

unde:

ms (g) masa particulelor solide

Vs (cm3) volumul particulelor solide (fara goluri)

3.5. Densitatea pmntului, , reprezint raportul dintre masa pmntului n stare natural i

volumul acestuia (inclusiv golurile) conform urmtoarei relaii de calcul:

mV

= [g/cm3] (3.5)

unde:

m (g) - masa pmntului n stare natural.

V (cm3) - volumul pmnt inclusiv goluri .

3.6. Densitatea pmntului n stare uscat, d, reprezint raportul dintre masa pmntului n stare

uscat i volumul acestuia (inclusiv golurile) conform urmtoarei relaii de calcul:

1001 wV

mdd

+==

[g/cm3] (3.6)

unde:

md (g) - masa probei uscate.

V (cm3) - volumul pmntului inclusiv goluri.

w (%) - umiditatea pmntului .

(g/cm3) - densitatea pmntului.

3.7. Porozitatea, n, reprezint raportul dintre volumul porilor i volumul pmntului inclusiv

golurile:

8

pVnV

= .100 [ ]% (3.7.)

unde:

pV (cm3) volumul porilor.

V (cm3) volumul pmntului inclusiv golurile.

3.8. Indicele porilor, e, reprezint raportul dintre volumul porilor i volumul particulelor solide ale

unui pmnt i se calculeaz conform urmtoarei relaii de calcul:

p

s

Ve

V= [-] (3.8)

unde:

pV (cm3) volumul porilor

sV (cm3) volumul particulelor solide

(4) Deoarece n calculele geotehnice se utilizeaz greutile volumice, acestea pot fi

determinate prin calcule corespunztoare:

- greutatea volumic a scheletului - s;

- greutatea volumic in stare naturala - ;- greutatea volumic n stare uscat - d

Relaia de calcul este:g = [kN/m3] (3.9)

unde:

g - acceleratia gravitationala = 9,81 2( / )m s

3.9. Gradul de ndesare, ID, caracterizeaz ndesarea pmnturilor granulare (nisip i pietri) n

funcie de indicele porilor (e) i de indicii porilor corespunztori greutii volumice minimale (emax)

i greutii volumice maximale ( emin). Gradul de ndesare se poate exprima conform relaiilor:

)()(

minmax

max

eeeeI D

= [-] (3.10)

)()(

minmax

minmax

ddd

dddDI

= [-] (3.11)

9

unde:

e - indicele porilor

emax - indicele porilor corespunztor greutii volumice minimale

emin - indicele porilor corespunztor greutii volumice maximale

d - densitatea pmntului n stare uscat

dmax - densitatea maxima in stare uscata

dmin - densitatea minima n stare uscat

3.10. Gradul de compactare , D, se calculeaz cu relaia:

100max

=d

dD

[%] (3.12)

unde:

d - greutatea volumica n stare uscat, determinat n laborator sau n situ

dmax - greutatea volumic maxim n stare uscat, determinat n laborator pe probe din

pmntul utilizat n lucrare.

NOT : n principiu, noiunea de ID se utilizeaz la pmnturi necoezive, iar D la pmnturi

coezive.

3.11. Coeficientul de permeabilitate , k, se calculeaz cu relaia:

ivk = [ ]sm / (3.13)

unde:

v - viteza aparent de filtraie ca fiind raportul dintre debitul de ap care trece printr-o

suprafa plan din mediul poros, perpendicular pe direcia curentului fluid i aria

suprafeei;

i - gradientul hidraulic sau panta hidraulic

3.12. Parametri mecanici

(a) modulul edometric (Eoed i-j) pentru diferite trepte (i, j) de incrcare ;

(b) unghi de frecare interioar ().

10

4. CRITERII PENTRU IDENTIFICAREA I ALEGEREA MATERIALULUI PUS N

OPER N VEDEREA EXECUTRII LUCRRILOR TIP PERN

4.1. Criteriile pentru alegerea pmnturilor necoezive utilizate la executarea lucrrilor tip pern

trebuie s se bazeze pe atingerea dup compactare a unei rezistene, rigiditi i permeabiliti

corespunztoare.

(1) Criteriile trebuie s ia n considerare scopul umpluturii i cerinele impuse de lucrrile

amplasate pe aceasta.

(2) n acest sens se vor avea n vedere prevederile din SR EN 1997-2, cap. 5.10 ncercri de

compactare a pmntului.

4.2. La alegerea pmnturilor necoezive pentru realizarea lucrrilor de compactare tip pern trebuie

s se in seama de urmtoarele aspecte:

a) natura i caracteristicile fizice ale terenului natural de sub pern;

11

b) nivelul apei subterane n terenul de sub pern;

c) caracteristici mecanice ale terenului de sub pern;

d) compoziia granulometric a materialului utilizat n pern;

e) capacitatea de compactare;

f) permeabilitatea materialului dup compactare;

g) deformabilitatea materialului dup compactare;

h) efectele excavrii, transportului i punerii n oper a materialului;

i) condiiile meteoclimatice de la data execuiei.

4.3. Pmnturile necoezive utilizate la realizarea pernelor se exploateaz direct din cariere,

balastiere sau prin excavare. n cazul n care pmnturile necoezive se exploateaz de sub nivelul

hidrostatic, materialul se depune n depozite intermediare pentru eliminarea excesului de umiditate.

Cnd materialul este uscat se aduce la umiditatea optim de compactare prin adugare de ap.

4.4. Pentru aceeai pern, dup transportul n lucrare, se recomand aprovizionarea cu material

dintr-o singur carier (surs). Nu se accept prezena resturilor vegetale vizibile, buci de lemn,

materii organice, deeuri industriale, resturi menajere.

4.5. Granulozitatea materialului trebuie s fie continu, reprezentat sub forma unei curbei

granulometrice bine gradate, care se apreciaz pe baza unor mijloace cantitative furnizate de factorul

de curbur granulometric (1

(b) balast nisipos, amestec natural de pietri i nisip (fraciuni cu ponderi apropiate).

(c) limitarea prii fine (max 5%).

4.9. n cazul n care baza pernei se execut la nivelul apei subterane sau sub acesta, se recomand ca

straturile respective sa fie realizate din bolovni.

4.10. Stabilirea parametrilor tehnologici de compactare se va face pe baza unui poligon

experimental.

5. ETAPE PREMERGTOARE LUCRRILOR DE COMPACTARE TIP PERN

5.1. Stabilirea parametrilor geotehnici pentru materialul utilizat

5.1.1. ncercri de laborator i n situ

5.1.1.1. Determinarea granulozitii

(1) Pentru realizarea acestei ncercri se vor avea n vedere prevederile din SR EN 1997-2.

(2) Determinarea granulozitii pentru pmnturile necoezive se efectueaz, n funcie de

mrimea granulelor, conform STAS 1913/5, corelat cu SR EN 933-2, care stabilete dimensiunile

nominale i forma ochiurilor sitelor de estur metalic i de tabl perforat.

(3) n funcie de mrimea granulelor, analiza granulometric se efectueaz prin:

a) metoda cernerii pe ciururi, pentru pmnturi cu granule mai mari de 2 mm

(conform SR EN 933-2);

13

b) metoda cernerii pe ciururi i site, pentru pmnturi cu granule mai mari de 0,063

mm;

(4) Masa minim M a eantionului de pmnt necoeziv supus analizei granulometrice este

dat n tabelul 5.1.

Tabelul 5.1.

Diametrul procentual d90 (mm)

Masa minim m

75 120 kg63 70 kg45 25 kg

37,5 15 kg31,5 10 kg22,4 4 kg20 2 kg16 1,5 kg

11,2 600 g10 500 g8 400 g

5,6 250 g4 200 g

2,8 150 g 2 100 g

5.1.1. 2. Determinarea umiditii

(5) Determinarea umiditii pmnturilor necoezive se efectueaz n laborator sau n situ,

conform STAS 1913/1.

(6) n cazul pmnturilor necoezive cu coninut predominant de particule nisipoase (d < 2mm)

se recomand realizarea determinrilor de umiditate n laborator, deoarece metodele de teren pot da

erori de 1...2,5 % procente de umiditate fa de metoda de laborator.

(7) Domeniile de utilizare ale metodelor de determinare a umiditii, conform STAS 1913/1,

sunt prezentate n tabelul 5.2.

Tabelul 5.2.

Metoda de determinare Categoria de pmntn laborator, prin uscare n etuv Toate categoriile de pmnt

14

Pe teren, prin ardere cu alcool metilic Toate categoriile cu excepia pmnturilor grosiere cu dimensiunea maxim a particulei dmax < 2 mm

Pe teren, prin ardere cu flacra Pmnturi grosiere avnd dimensiunea maxim a granulei dmax > 2...63 mm

(8) Masa minim, mmin, de pmnt necoeziv necesar pentru determinarea umiditii se

stabilete n funcie de diametrul procentual d90 (corespunztoare coninutului de 90% pe curba

granulometric), dup cum urmeaz:

a) pentru d90 < 2 mm, mmin = 100g;

b) pentru d90 = 2......10 mm, mmin = m;

c) pentru d90 > 10 mm, mmin = 0,3 m.

n relaiile de mai sus valoarea m este indicat n Tabelul 5.1.

5.1.1.3. Determinarea densitii scheletului

(9) Densitatea scheletului pmntului se determin conform STAS 1913/2.

Obs. Deoarece calculul valorilor ID i D se poate efectua pe baza valorilor d, respectiv d (fr evaluarea indicelui porilor, e), determinarea densitii scheletului nu este obligatorie pentru

controlul compactrii pmnturilor necoezive.

5.1.1.4. Determinarea densitii pmntului

(10) Determinarea densitii (sau a greutii volumice) n cazul pmnturilor necoezive se

efectueaz pe teren conform STAS 1913/15.

(11) n funcie de dimensiunea maxim a granulelor dmax se pot utiliza urmtoarele metode de

determinare a densitii:

a) pentru dmax 100 mm, metoda determinrii volumului cu ap i cu folie din material

plastic, conform STAS 1913/15;

b) pentru dmax > 100, metoda topografic , conform STAS 1913/15.

15

(12) Dimensiunile gropii spate n teren se aleg astfel ca masa probei de pmnt s fie egal cu

cel puin 1,4 x m (unde m este masa indicat n Tabelul 5.1, n funcie de diametrul procentual d90 al

materialului).

5.1.1.5. Determinarea coeficientului de permeabilitate

(13) Coeficientul de permeabilitate, k, se determin n laborator n stare inundat pe probe compactate prin ncercarea Proctor. (14) Conform STAS 1913/6 acesta se determin prin urmtoarele metode:

a) metoda permeametrului cu gradient constant se aplic la toate tipurile de

pmnturi;

b) metoda permeametrului cu gradient variabil se aplic la pmnturi necoezive.

(15) Pe probe naturale se recomand obinerea coeficientului de permeabilitate n permeametru, att pe direcie vertical ct i orizontal, pentru evidenierea anizotropiei.

(16) Cnd se analizeaz permeabilitatea pmnturilor stratificate trebuie avut n vedere orientarea stratelor n raport cu direcia de curgere a apei.

Aceast orientare poate varia ntre 0 00 90 . Cnd curgerea este paralel cu stratificaia coeficientul de permeabilitate (k//) este media ponderal a coeficienilor de permeabilitate a stratelor componente, dar ponderea hotrtoare o are stratul cu permeabilitatea cea mai mare.

(17) Cnd curgerea apei este perpendicular pe stratificaie valoarea

coeficientului de permeabilitate ( k ) este condiionat de stratul cu permeabilitatea cea mai mic n care pierderea de sarcin este maxim. (18) Determinarea coeficientului de permeabilitate poate fi determinat i prin alte metode

conform SR EN 1997-2:

a) ncercri n situ;

b) corelaii empirice cu curba granulometric;

c) evaluarea pe baza ncercrii n edometru.

16

(19) Evaluarea coeficientului de permeabilitate poate fi optimizat printr-o combinaie ntre

aceste metode. O variaie a coeficientului de permeabilitate poate exista chiar i n cazul unui

pmnt omogen, datorit unor mici variaii ale strii de eforturi, ale indicelui porilor, ale structurii,

mrimii particulelor i ale stratificaiei.

(20) n cazul nisipurilor omogene, coeficientul de permeabilitate poate fi evaluat pe baza

corelaiilor cu curba granulometrica.

5.1.1.6. Determinarea caracteristicilor de compresibilitate

(21) Parametri principali de compresibilitate se determin prin metode de laborator i de teren dup cum urmeaz:

a) ncercarea de compresibilitate n edometru (STAS 8942/1)

Caracterizarea compresibilitii pmnturilor se realizeaz prin urmtorii parametri dedui

din curba de compresiune:

i) modulul edometric (Eoed i-j);

ii) coeficientul de compresibilitate (mv);

iii) indicele de compresiune (Cc)

iiii) presiunea de preconsolidare ( 'p )

b) ncercri pe teren cu placa (STAS 8942/3, STAS 2914/4)

i) modulul de deformaie liniar E din ncrcri pn la o presiune stabilit prin caietul de sarcini.

5.1.1.7. Determinarea parametrilor rezistenei la forfecare, prin ncercarea de forfecare

direct conform STAS 8942/2.

(22) n cazul pmnturilor necoezive rezistena la forfecare este dat de un singur parametru i anume unghiul de frecare interioara , care variaz cu dimensiunea i forma particulelor, natura suprafeei i gradul de ndesare. (23) n unele cazuri poate s apar i o coeziune (aparent).

5.1.1.8. Determinarea densitii n stare uscat

17

(24) Determinarea densitii n stare uscat a pmnturilor necoezive se face prin calcul pe baza

valorilor obinute prin ncercri pe aceeai prob, ale densitii, i ale umiditii w, cu relatia 3.6.

Obs. Greutatea volumic n stare uscat se calculeaz cu relaia:

dd g = [kN/m3] (5.1)

5.1.1.9. Determinarea densitii maxime, respectiv minime n stare uscat a pmnturilor

necoezive

(25) Determinarea densitii maxime n stare uscat (corespunztoare indicelui porilor emin),

respectiv a densitii minime n stare uscat (corespunztoare indicelui porilor emax) se face conform

STAS 13006, respectiv STAS 13021, pentru pmnturi necoezive coninnd n stare uscat 100%

particule cu dimensiunea maxim dmax < 63 mm, din care 30 % particule cu diametru mai mare de 40

mm.

5.1.1.10. Determinarea caracteristicilor de compactare prin incercarea PROCTOR

(26) n faza premergtoare executrii lucrrilor de compactare de tip pern se fac ncercri de

compactare PROCTOR pentru determinarea caracteristicilor de compactare. Aceste ncercri

stabilesc relaia dintre natura pmntului, umiditate (w), lucrul mecanic specific de compactare (L)

i greutatea volumic n stare uscat (d).

(27) De pe diagrama de compactare se reine valoarea umiditii optime de compactare (wopt)

creia i corespunde greutatea volumic n stare uscat maxim (dmax).

(28) Dimensiunile cilindrilor n care se realizeaz compactarea se stabilesc n funcie de

dimensiunea maxim a particulei de pmnt dmax (mrimea diametrului ochiului de ciur prin care

trece cel puin 75 % din material). Conform STAS 1913/13, dimensiunea maxim a granulei este

dmax = 31,5 mm. n cazul pmnturilor foarte grosiere se fac ncercri speciale de compactare.

(29) n funcie de valoarea lucrului mecanic se deosebesc dou ncercri Proctor:

a) ncercarea PROCTOR normal - L= 0,6 J/cm3;

b) ncercarea PROCTOR modificat - L= 2,7 J/cm3

18

(30) Determinrile caracteristicilor de compactare prin ncercarea PROCTOR pot fi afectate de

erori ale rezultatelor ce conduc la discordane ntre concluziile din laborator i performanele

obinute n situ. Printre aceste cauze se menioneaz:

a) modul de prelevare i alegere a probelor care se aduc la laborator i se pregtesc pentru

determinare;

b) modul de pregtire cnd se face umezirea i omogenizarea;

c) modul diferit de aplicare al lucrului mecanic de compactare n laborator i pe teren;

d) modul de compactare n laborator: poziiile succesive ale maiului, cadena loviturilor,

grosimile diferitelor straturi. Acest factor cuprinde i coeficientul personal al operatorului care

execut determinarea, iar pentru diminuarea acestui coeficient se utilizeaz dispozitive automate de

compactare.

Observatie:

(31) n cazul pmnturilor foarte permeabile, cum sunt pietriurile curate i nisipurile curate

grosiere i uniforme, nu se obin densiti maxime bine definite, n consecin umiditatea optim

poate fi dificil de obinut.

NOT:

Echipamentele utilizate la determinrile menionate anterior vor fi etalonate i se va stabili

intervalul de etalonare utiliznd urmtoarea formul:

i

n

ii PFtt =

=1max0 (5.2)

unde:

t0 - intervalul iniial de etalonare

tmax - intervalul maxim recomandat de etalonare pentru tipul de aparat.

Fi - coeficientul de influen al factorului i asupra indicaiilor aparatului.

Pi - ponderea factorului i asupra influenei indicaiilor aparatului.

Coeficienii de influen (F) se vor alege astfel:

0,90 0,95 - pentru influen foarte mic.

0,75 0,85 - pentru influen mic.

0,60 0,70 - pentru influen medie.

19

0,45 0,55 - pentru influen mare.

0,20 0,40 - pentru influen foarte mare.

Intervalele de etalonare vor fi revizuite regulat i ajustate. Modificarea frecvenei etalonrii

se face dup obinerea unui nou certificat de etalonare, la schimbarea modului de utilizare, a

mediului de lucru sau a preciziei cerute.

La ajustarea intervalului de etalonare n cazul utilizrii unor date obinute din calibrarea

anterioar:

a) intervalul de etalonare va fi redus dac dou calibrri succesive sunt gsite

n afara toleranei admisibile - recomandat cu -20 %;

b) intervalul de etalonare poate fi mrit dac n urma a trei calibrri succesive

se constat stabilitatea caracteristicilor aparatului (deviaia indicaiilor

aparatului n timp se afl n tolerane admise) - recomandat cu + 20%.

Intervalele maxime de etalonare se stabilesc n cadrul laboratorului de ncercri funcie de

tipul echipamentului, starea echipamentului, frecvena utilizrii, etc.

5.2. Compactarea de prob

5.2.1. Compactarea de prob se execut pe poligoane experimentale care pot fi ncadrate chiar i n

cuprinsul pernei, cu scopul de a stabili utilajul cu care se va realiza compactarea, grosimea optim a

stratului elementar, numrul minim de treceri pe fiecare strat.

5.2.2. Determinrile pe sectoarele de prob se efectueaz n prezena proiectantului.

5.2.3. Materialul utilizat (pmnt necoeziv) i utilajul de compactat vor fi aceleai care urmeaz a fi

utilizate efectiv n lucrare.

5.2.4. Pentru fiecarea serie de compactare de prob constructorul va efectua determinrile prezentate

n cap. 5.1., pe minim 3 probe de control.

(32) n prealabil vor fi cunoscute valorile parametrilor de compactare determinai n laborator

prin metoda Proctor, pe acelai material.

20

(33) Funcie de modul de ncrcare n timp i natura materialului, se folosesc rezultatele

ncercrilor Proctor astfel:

a) pentru ramblee i perne din materiale coezive - ncercarea Proctor normal.

b) pentru perne din balast - ncercarea Proctor modificat.

5.2.5. Determinrile astfel efectuate vor fi prezentate proiectantului pentru definitivarea proiectului

de execuie a pernei, respectiv a caietului de sarcini, cu referire la utilaj, proces tehnologic i condiii

de calitate a lucrrilor de compactare.

5.2.6. Limitele inferioare admise pentru valoarea medie i valoarea minim a parametrilor de

compactare (D, ID i d) se stabilesc de ctre proiectant n funcie de tipul i importana lucrrii.

5.2.7. Abaterile admisibile fa de gradul de ndesare prevzut n proiect sunt definitivate de

proiectant pe baza rezultatelor obinute prin compactarea de prob.

6. METODE DE VERIFICARE A CALITII LUCRRILOR DE COMPACTARE A


6.1. Stabilirea volumului ncercrilor de verificare

6.1.1. Avnd stabilite tipul utilajului, numrul de treceri, grosimea stratului elementar i umiditatea

de compactare, se va trece la compactarea efectiv a straturilor pn la realizarea grosimii pernei.

6.1.2. La lucrrile tip pern, fa de prevederile din caietul de sarcini, se mai verific:

21

a) natura terenului de la baza pernei i proprietile fizico-mecanice;

b) calitatea materialului utilizat la executarea pernei;

c) respectarea tehnologiei de compactare;

d) realizarea nivelului de compactare.

6.1.3. Condiiile de calitate ale pmnturilor necoezive din care se realizeaz perna sunt prezentate

n tabelul 6.1, n funcie de granulozitatea acestora.

Tabelul 6.1.

Caracteristici de compactare orientative

Caracteristici Simbol UM Nisip Pietri BolovniGreutatea volumic n

stare uscat

d kN/m3 19,520,5 20,521,5 21,5

Umiditatea optim de compactare

wopt % 810 68 46

Gradul de ndesare ID - 0,80 0,75 -

6.1.4. Poziia punctelor de control se stabilete de ctre proiectant n planul spturilor, iar pe

antier, cnd proiectantul consider necesar. Numrul minim al punctelor n care se face verificarea

compactrii lucrrilor pmnturilor necoezive este prezentat n tabelul 6.2. Numrul punctelor de

verificare se stabilete prin caietul de sarcini ntocmit de proiectant.

Tabelul 6.2.

Numrul minim al punctelor n care se face verificarea compactrii

Tipul lucrrii Numrul punctelor de verificare Documente tehnice si standarde

Perne de pmnt (pentru fundare direct) 1 punct/20 m

3 rambleureglementri tehnice specifice privind

verificarea calitii i recpia lucrrilor de construcii i instalaii aferente

Platforme, umplutura n jurul fundaiilor i sub pardoseli,

sistematizri verticale

1 punct/(50...100) m3 rambleu1 punct/(200...1000) m2

platforma

reglementri tehnice specifice privind verificarea calitii i recpia lucrrilor de

construcii i instalaii aferente

Terasamente de drumuri i ci ferate

1 punct/(200...1000) m2 platforma

STAS 2914 ireglementri tehnice specifice privind

verificarea calitii i recpia lucrrilor de construcii i instalaii aferente

Terasamente cu volume peste 100.000 m3

1 punct/(500...2000) m3 rambleu STAS 9850

22

(exclusiv baraje i diguri)

Terasamente de ci ferate1 punct/400 m3 strat compactat

n corpul terasamentului1 punct/250 m3 n substratul cii

STAS 7582

6.1.5. Verificarea gradului de compactare a pernei, se face pe toat grosimea acesteia, prin adoptarea

unei reele de puncte de verificare, distana dintre punctele reelei fiind determinat de uniformitatea

rezultatelor obinute pe stratele elementare.

6.1.6. Controlul va avea caracter operativ (pe fiecare strat elementar) pentru a se putea lua din timp

msurile necesare, n cazul cnd se constat o calitate a pernei necorespunztoare.

6.1.7. Controlul compactrii pmnturilor necoezive se execut prin verificarea gradului de ndesare

(ID) obinut n lucrare, care trebuie s se nscrie n limitele stabilite n caietul de sarcini. Abateriile

admisibile fa de gradul de compactare prevzut n proiect sunt prezentate n tabelul 6.3.

Tabelul 6.3.

Abateriile admisibile fa de gradul de compactare prevzut n proiect

Tipul lucrrii Mediu Minimreglementri tehnice

specifice privind verificarea calitii i recpia lucrrilor de

construcii i instalaii aferente

Dpr (%) este valoarea

gradului de compactare

prevzut n proiect

Perne de pmnt (pentru fundare direct)

Dpr - 2% Dpr - 5%

Umpluturi n jurul fundaiilor i sub pardoseli

Dpr - 5% Dpr - 8%

Sistematizarea vertical a terenului

Dpr - 10% Dpr - 15%

6.1.7. Numrul determinrilor pentru controlul calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor

necoezive sunt stabilite prin caietul de sarcini de ctre proiectant, n funcie de tipul i importana

lucrrii.

6.1.8. Cerine minimale pentru controlul lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive

23

(1). Determinarea gradului de ndesare (ID) sau a gradului de compactare (D) pe fiecare strat

elementar prin metode directe i indirecte conform punctului 6.1.3.

(2). Determinarea modulului de deformaie liniar prin ncercri pe teren cu placa

(STAS 8942/3 i/sau STAS 2914/4, dup caz) :

a) pe teren natural;

b) pe nlime, din dou n dou strate elementare.

c) la partea superioar a pernei.

(3). ncercarea de penetrare dinamic (SR EN ISO 22476-2) pe toat grosimea pernei.

Dac sunt plci mici, ncercarea de penetrare dinamic este facultativ. Lng ncercrile cu

placa pe teren natural, se vor face i determinri de proprieti geomecanice ale acestuia. Pentru

pernele suport al unor lucrri cu ncarcri n regim permanent se efectueaz obligatoriu ncercri

cu placa conform STAS 8942/3. ncercrile cu placa efectuate conform STAS 2914/4, sunt n acest

caz doar orientative.

(4). Determinarea w prin metoda cu folia, pe strate elementare.

6.2. Metode de verificare a calitii lucrrilor de compactare

6.2.1. Metodele de verificare a compactrii lucrrilor tip pern se mpart n dou categorii:

a) metode directe din care rezult gradul de compactare i caracteristicile de deformabilitate;

b) metode indirecte care prin obinerea unor valori corelate permit estimarea gradului de

ndesare i caracteristicile de deformabilitate.

6.2.2. Metodele utilizate pentru verificarea calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor

necoezive se aplic conform reglementrile tehnice specifice, aplicabile, n vigoare, i respectnd

prevederile din SR EN 1997-2.

24

6.2.3. O organizare eficient a controlului calitii compactrii pmnturilor necoezive trebuie s

utilizeze att metodele directe ct i indirecte, rezultatele obinute prin metode directe fiind

verificate i precizate prin metode indirecte.

6.2.4. Controlul calitii lucrrilor de compactare a pmnturilor necoezive n vederea recepiei se

face obligatoriu prin metoda stabilit n poligonul experimental sau n cadrul lucrrilor anterioare.

6.2.5. Metoda direct pentru determinarea gradului de ndesare (ID) prin determinarea greutii

volumice pe teren conform STAS 1913/15 (metoda determinrii volumului de ap i cu folia din

material plastic).

(1) La limita, prin extrapolare, se poate admite i pentru pmnturile macrogranulare,

determinarea gradului de compactare (D), valabil n cazul pmnturilor coezive.

(2) Determinarea umiditii pmntului compactat, compararea cu umiditatea optim

determinat n laborator 3%optw w = , parametri optimi de compactare i calculul gradului de

compactare 100max

=d

dD

(ANEXA II).

6.2.6. Metoda direct pentru determinarea caracteristicilor de deformaie prin determinarea

modului de deformaie liniar prin ncercri pe teren cu placa (STAS 8942/3-90). Aceasta metod

se utilizeaz pentru determinarea compresibilitii i portanei, respectiv a tasrilor (s) i a modului

de deformaie liniar (E). Exemple de calcul pentru determinarea EPLT si ks sunt prezentate n Anexa

III, conform SR EN 1997-2. n Anexa IV sunt rezultatele ncercrilor experimentale pentru controlul

calitii lucrrilor tip pern prin ncercri cu placa (STAS 8942/3).

6.2.7. O metod des utilizat este ncercarea de compresiune cu placa.

(1 ) Principiul ncercrii const n stabilirea curbelor de tasare prin compresiune, pe baza crora

se apreciaz deformaia i capacitatea portant a pmntului. Din liniile (curbele) tasrii prin

compresiune se poate determina modul de deformare E v i modulul de balast k s.

(2) O alt metod compatibil este cea a ncercrilor cu placa dinamic (Dinaplaca).

(3) Cele dou metode pot fi folosite doar n asociere cu celelalte metode n vigoare.

25

6.2.8. Metoda indirect pentru determinarea gradului de ndesare (ID) prin ncercarea de penetrare

dinamic (SR EN ISO 22476-2). Rezultatele acestei ncercri se utilizeaz pentru determinarea

proprietilor de rezisten i deformabilitate a pmnturilor necoezive, dar i n pmnturi cu

granulaie fin, prin corelaii adecvate (ANEXA VI).

(1) Exist patru tipuri de procedee funcie de lucrul mecanic dezvoltat:

a) ncercarea de penetrare dinamic uoar (DPL);

b) ncercarea de penetrare dinamic medie (DPM);

c) ncercarea de penetrare dinamic grea (DPH);

d) ncercarea de penetrare dinamic foarte grea (DPSH).

(2) Alegarea tipului de ncercare de penetrare dinamic pentru verificarea calitii compactrii

pmnturilor necoezive se face funcie de natura pmntului i de grosimea straturilor elementare

ale pernei.

6.2.9. Gradul de ndesare (ID) a pmnturilor necoezive din pern se apreciaz funcie de numrul de

lovituri (N10).

(1) n Anexa V sunt prezentate exemple de corelaii ale rezultatelor obinute pe baza

ncercrilor de penetrare dinamic (DP).

6.2.10. Metoda indirect pentru determinarea caracteristicilor de rezisten prin ncercarea de

penetrare standard ( SR EN ISO 22476-3).

(1) Principiul ncercrii const n infigerea unui tub carotier lsnd s cad un berbec cu mas

de 63,5 kg pe o nicoval sau pe un cap de batere, de la o nlime de 760 mm. Numrul de lovituri

(N) necesar pentru ptrunderea tubului carotier pe 300 mm reprezint rezistena la penetrare.

(2) Exemple de corelaii ntre numrul de lovituri (N) i gradul de ndesare (ID) sunt prezentate

n ANEXA VII, conform SR EN 1997-2.

26

7. RAPORTAREA REZULTATELOR I RECEPIA LUCRRILOR

7.1. Efectuarea controlului compactrii se face de ctre laboratoare autorizate i/sau acreditate cu

consultarea specialitilor n domeniu (geotehnicieni), n concordan cu parametrii impui prin

caietul de sarcini al lucrrii, precum i cu cei prevzui de prezentul ghid.

7.2. Lucrrile de tip pern vor fi recepionate pe fiecare strat elementar pentru a evita refaceri de

terasamente.

7.3. Rezultatele determinrilor efectuate n laborator sau pe teren sunt prezentate n rapoarte de

ncercare.

(1) Rapoartele de ncercare se elaboreaz conform SR EN ISO/CEI 17025, pct. 5.10

Raportarea rezultatelor. n ANEXA I este prezentat un model de raport de ncercare.

7.4. Toate rapoartele de ncercare se consemneaz ntr-un registru denumit Registru de procese

verbale pentru verificarea calitii lucrrilor ce devin ascunse.

7.5. Rapoartele de ncercare emise pentru lucrrile de compactare se pstreaz la unitatea

elaboratoare i la beneficiarul lucrrii, care le va include n cartea construciei.

7.6. Recepionarea lucrrilor de compactare tip pern, se face n conformitate cu reglementrile

tehnice privind verificarea calitii i recepia lucrrilor de construcie, aplicabile, n vigoare.

7.7. Recepia compactrii se face la faa locului de ctre reprezentanii beneficiarului, executantului

i proiectantului (geotehnicianul), pe baza rezultatelor tuturor verificrilor efectuate, i va fi

consemnat ntr-un document de recepie ce se ataeaz la cartea construciei.

7.8. Documentele privind execuia terasamentelor i nregistrrile legate de lucrrile executate se

pstreaz la cartea tehnic.

27

8. SCURT PREZENTARE A ORDINII OPERAIUNILOR DE EXECUIE A UNEI

PERNE DIN PMNTURI NECOEZIVE

a) execuia excavaiei n terenul natural pn la cota din proiect;

b) compactarea bazei excavaiei;

c) verificarea portanei terenului de fundare prin ncercri cu placa i identificarea

proprietilor fizico-mecanice ale acestuia;

d) verificarea sursei de balast prin ncercri Proctor i alte ncercri de tipul: gelivitate, testul

Los Angeles, rezistena la abraziune, etc.;

28

e) execuia poligonului experimental pentru stabilirea modului de punere n oper a

balastului pe strate elementare;

f) execuia pernei pe strate elementare, cu verificarea de calitate prin metoda cu folia pe

fiecare strat i ncercri cu placa din dou n dou strate elementare;

g) verificarea final a pernei prin ncercri cu placa i eventual prin metode indirecte.

ANEXA IModel raport de ncercare

LABORATORUL Certificat de autorizare laborator gradul I Nr. ........................Certificat de acreditare nr.........................

Director,

Contract nr.Termen de predare:

RAPORT DE NCERCARE nr. din data de .......

29

(Denumire ncercare)

1. Denumirea obiectului de ncercat: 2. Productor (denumire, adresa telefon, fax, e-mail): 3. Solicitantul incercarii (denumire, adresa telefon, fax, e-mail): 4. Descrierea i identificarea obiectului supus ncercrii: 5. Data primirii obiectului supus ncercrii: 6. Data efecturii ncercrii: 7. Identificarea specificaiei sau a procedurii referitoare la ncercare: 8. Descrierea procedurii de prelevare: 9. Orice abateri suplimentare sau omisiuni fa de specificaia de ncercare i orice alte

informaii semificative: 10. Identificarea metodei sau procedurii de ncercare nestandardizate utilizate: 11. Rezultate obinute (msuratori, examinri i rezultate derivate, susinute prin tabele, grafice,

schie):12. Declaraie privind incertitudinea msurrii: Incertitudinea de msurare, I, este .......,

determinat pentru un nivel de ncredere de ............. avnd n vedere c pentru ...........(se trece aparatul de ncercare i/sau de msurare), incertitudinea standard de tip B extinsa cu factorul de extindere k=2, conform Certificatului de etalonare Nr..../ ..........este ......

13. Declaraie c rezultatele ncercrii se refer numai la obiectul supus ncercrii14. Raportul de ncercare nu poate fi reprodus parial sau total fr aprobarea scris a

laboratorului ce a efectuat ncercarea

Aprobat ef laborator,

Verificat, Executat,

Raport de ncercare nr........ din ....... pg......din ........Ex.original/copia nr.......

ANEXA II

Determinarea parametrilor geotehnici optimi

Rezultate ncercri experimentalePerna de balast cu grosimea de 2,60 m pentru fundarea unui rezervor de pcur 20.000 mc

A/. Rezultatele ncercrilor de laborator asupra materialului granular (balast)

30

1. Umiditatea natural

Proba 1 - w = 4,70%

Proba 2 - w = 4,0 %

Conform STAS 1913/13, umiditatea optim de compactare a balastului este de wopt = 2...6%.

Rezult c ambele probe de balast se afla la umiditatea optim de compactare.

2. Densitatea

2.1. Densitatea balastului n stare afnat

Proba 1 - = 1,45 g/cm3

Proba 2 - = 1,42 g/cm3

2.2. Densitatea balastului ndesat prin vibrare

Proba 1 - = 1,88 g/cm3

Proba 2 - = 1,90 g/cm3

2.3. Densitatea maxim n stare uscat (ncercarea Proctor)

Proba 1 - dmax = 1,80 g/cm3

Proba 2 - dmax = 1,83 g/cm3

3. Compoziia granulometric

Proba 1

Diametru ciurului(mm)

40 31 16 7 3 1

Treceri prin ciur(%)

100 99,2 95,4 83,1 64,6 45,8

Proba 2

Diametru ciurului(mm)

40 31 16 7 3 1

Treceri prin ciur(%)

100 100 95,3 81,1 61,4 43,6

Factor de uniformitate 10

60

ddC

u=

Proba 1 - Cu = 9 - curb mediu gradat

Proba 2 -Cu = 7,5 - curb mediu gradat

B/. Verificarea lucrrilor de compactare. Rezultate obinute

Verificarea lucrrilor de compactare, la realizarea pernei de balast, s-a fcut prin prelevare de

probe pe fiecare strat elementar. Au fost prelevate cte 20 probe de balast, din puncte uniform

distribuite pe suprafaa stratului.

31

Determinarea densitii balastului, compact prin cilindrare, s-a efectuat conform STAS

1913/15 prin metoda determinrii volumului de ap i folia de material plastic. Umiditatea balastului

a fost determinat prin ardere la flacar.

Rezultatele determinrilor obinute pe probe de balast prelevate pe fiecare strat, sunt

prevzute n tabelele II.1 - II.9.

Tabelul II.1.Rezultatele determinrilor de laborator - stratul 1

Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)

Densitate n stare uscatd (g/cm3)

Umiditate(%)

1 25 2,09 1,88 112 33 2,11 1,90 113 33 2,0 1,80 114 32 1,99 1,79 115 30 2,13 1,92 116 32 2,12 1,91 117 32 2,11 1,90 118 38 1,91 1,72 119 30 2,11 1,90 1110 30 2,11 1,90 1111 38 2,11 1,90 1112 38 2,10 1,89 1113 38 2,06 1,86 1114 34 2,05 1,85 1115 35 2,0 1,80 1116 35 2,03 1,83 1117 35 2,0 1,80 1118 35 2,04 1,84 1119 35 2,02 1,82 1120 35 2,01 1,81 11


Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 19,2 1,82 5,22 30 2,03 1,93 5,23 30 1,90 1,81 5,24 30 2,0 1,90 6,05 30 2,06 1,94 6,06 30 2,01 1,90 6,07 30 1,96 1,85 6,08 30 1,97 1,86 6,09 30 1,93 1,82 6,010 30 1,94 1,83 5,311 30 2,01 1,91 5,312 30 2,02 1,92 5,313 30 2,03 1,92 5,3

32

14 30 2,02 1,91 5,315 30 2,01 1,91 5,316 30 2,04 1,93 5,317 30 1,96 1,86 5,318 30 1,99 1,89 5,319 30 2,01 1,91 5,320 30 2,02 1,91 5,3


Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 2,0 1,88 62 30 2,01 1,90 63 30 2,01 1,90 64 30 1,95 1,84 65 30 1,91 1,80 66 30 1,95 1,84 67 30 1,93 1,82 68 30 2,0 1,89 69 30 1,99 1,88 6

10 30 2,05 1,93 611 30 1,98 1,90 412 30 2,03 1,95 413 30 1,98 1,90 414 30 1,92 1,85 415 30 1,96 1,85 616 30 2,01 1,90 617 30 1,98 1,87 618 30 1,99 1,88 619 30 1,96 1,85 620 30 1,98 1,87 6


Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 2,0 1,88 62 30 2,01 1,90 63 30 2,01 1,90 64 30 1,95 1,84 65 30 1,91 1,80 66 30 1,95 1,84 67 30 1,93 1,82 68 30 2,0 1,89 69 30 1,99 1,88 610 30 2,05 1,93 611 30 1,98 1,90 412 30 2,03 1,95 413 30 1,98 1,90 4

33

14 30 1,92 1,85 415 30 1,96 1,85 616 30 2,01 1,90 617 30 1,98 1,87 618 30 1,99 1,88 619 30 1,96 1,85 620 30 1,98 1,87 6


Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 1,93 1,85 4,22 30 1,88 1,80 4,23 30 1,91 1,83 4,24 30 1,95 1,87 4,25 30 1,94 1,86 4,26 30 1,96 1,88 4,27 30 1,98 1,90 4,28 30 2,0 1,92 4,29 30 2,01 1,94 3,5

10 30 2,0 1,93 3,511 30 2,03 1,96 3,512 30 1,97 1,90 3,513 30 1,91 1,85 3,514 30 1,95 1,88 3,515 30 1,97 1,90 3,516 30 1,93 1,86 3,517 30 1,97 1,90 3,518 30 1,91 1,85 3,519 30 1,88 1,82 3,520 30 1,91 1,85 3,5


Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 1,97 1,89 42 30 1,98 1,90 43 30 1,99 1,91 44 30 2,01 1,93 45 30 1,99 1,91 46 30 2,0 1,92 47 30 1,92 1,85 48 30 2,03 1,95 49 30 1,93 1,86 410 30 1,97 1,89 411 30 1,99 1,91 412 30 1,99 1,91 4

34

13 30 1,96 1,90 314 30 1,96 1,90 315 30 1,94 1,88 316 30 1,96 1,90 317 30 1,90 1,85 318 30 1,85 1,80 319 30 1,88 1,83 320 30 1,87 1,82 3

Tabelul II.7.Rezultatele determinarilor de laborator - stratul 6

Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 1,95 1,86 4,72 30 1,93 1,84 4,73 30 1,96 1,87 4,74 30 1,94 1,85 4,75 30 1,97 1,88 4,76 30 1,99 1,90 4,77 30 2,01 1,92 4,78 30 1,97 1,88 4,79 30 1,93 1,84 4,710 30 1,95 1,86 4,711 30 1,96 1,90 3,312 30 1,94 1,88 3,313 30 1,98 1,92 3,314 30 2,01 1,95 3,315 30 1,91 1,85 3,316 30 1,93 1,87 3,317 30 1,94 1,88 3,318 30 1,96 1,90 3,319 30 1,97 1,91 3,320 30 1,94 1,88 3,3

Tabelul II.8.Rezultatele determinarilor de laborator - stratul 7

Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 1,98 1,90 4,22 30 19,4 1,86 4,23 30 1,93 1,85 4,24 30 2,0 1,92 4,25 30 1,91 1,83 4,26 30 1,88 1,80 4,27 30 1,93 1,85 4,28 30 1,89 1,80 5,29 30 1,97 1,87 5,210 30 2,03 1,93 5,211 30 2,0 1,90 5,212 30 2,01 1,91 5,213 30 1,94 1,84 5,2

35

14 30 2,01 1,91 5,215 30 2,0 1,90 5,216 30 1,94 1,84 5,217 30 2,01 1,91 5,218 30 1,94 1,84 5,219 30 2,0 1,90 5,220 30 1,96 1,86 5,2

Tabelul II.9Rezultatele determinarilor de laborator - stratul 8

Nr. prob

Grosime strat(cm)

Densitate pmnt

(g/cm3)


Umiditate(%)

1 30 1,89 1,80 5,22 30 1,94 1,84 5,23 30 1,97 1,87 5,24 30 2,0 1,90 5,25 30 1,94 1,84 5,26 30 2,01 1,91 5,27 30 1,94 1,84 5,28 30 1,92 1,83 5,29 30 1,91 1,80 6,010 30 1,95 1,84 6,011 30 1,93 1,82 6,012 30 1,99 1,88 6,013 30 1,91 1,80 6,014 30 2,0 1,89 6,015 30 1,96 1,85 6,016 30 1,93 1,82 6,017 30 1,98 1,87 6,018 30 1,96 1,85 6,019 30 1,93 1,82 6,020 30 1,91 1,80 6,0

n general se constat c umiditatea balastului a fost cuprins ntre 2 i 6%, adic

corespunztoare valorii umiditii optime de compactare pentru balast.

Valorile mai mari s-au datorat unei ploi czute dup compactarea stratului respectiv.

n ceea ce privete densitatea n stare uscat a balastului (d), se constat c aceasta are valori

egale sau mai mari dect valoarea minim prescris de proiectant d = 1,80 g/cm3, adic s-a realizat

un grad de ndesare ID > 98% (valoare stabilit de proiectant).

C/. Concluzii

36

Se apreciaz ca perna de balast realizat pentru un rezervor de pcur s-a executat n condiii

bune, densitatea balastului n stare uscat (d) avnd valori mai mari dect valoarea stabilit de

proiectant.

ANEXA III

ncercarea cu placa SR EN 1997-2-

Exemple de calcul conform SR EN 1997-2 ANEXA K (Informativ)

A// Exemplu de calcul pentru determinarea modului de tasare cu placa PLTE (modul secant)

n cazul ncercrilor cu placa efectuate, modulul de tasare cu placa, PLTE , poate fi calculat

cu relaia:

37

2(1 )4PLT

p bEs

=

(III.1)

n care:

p - este domeniul de presiune aplicat asupra terenului;

s - variaia tasrii totale inclusiv tasarea din curgerea lent corespunztoare variaiei de

presiune, p

b diametrul plcii;

- coeficientul lui Poisson pentru condiiile ncercrii

Coeficientul lui Poisson ,, este egal cu 0,3 n cazul pmnturilor granulare.

B/. Exemplu pentru determinarea valorii coeficientului de pat, sk

Coeficientul de pat ( sk ) se poate calcula cu relaia:

spks

=

(III.2)

n care:

p - domeniul ales de presiuni aplicate terenului;

s - variaia tasrii, inclusiv tasarea datorat curgerii lente, pentru domeniul de presiuni

p ales.

ANEXA IV

Controlul calitii lucrrilor tip pern prin ncercri cu placa (STAS 8942/3-90)

ncercri experimentale

ncercrile cu placa au fost efectuate conform STAS 8942/3-90 Teren de fundare.

Determinarea modulului de deformaie liniar prin ncercri cu placa. Perna de balast a fost

executat n dou strate grosimea fiind de 2,75 m. Pentru verificarea calitii lucrrilor tip pern

urmtoarele ncercari:

38

a). msurtori radiometrice pentru determinarea densitii n stare uscat a balastului

compactat;

b). ncercri cu placa n vederea determinrii modulului de deformaie liniar a pernei de

balast.

Efectuarea ncercrilor cu placa

ncercrile au fost efectuate pe fiecare strat elementar. De acord cu proiectantul, s-a stabilit

un numr de 12 ncercri, distribuite aa cum sunt prezentate in tabelul IV.1.

La perna de balast realizat au fost executate cte o ncercare n primul strat, respectiv dou

ncercri pe cel de-al doilea strat.

ncercrile au fost efectuate pe balast la starea de umiditate din lucrare, de regul foarte

redus.

ncrcarea pe placa a fost facut n trepte, de regul 100, 200 i 300 kPa, pn la stabilizarea

acestora n timp, conform STAS 8942/3.

Tabelul IV.1

Valorile modulului de deformaie liniar (E) determinate prin ncercri cu placa pe strate

STRATUL I (1)p = 300 kPas = 2,41 mmE = 51400 kPa

(4)p = 300 kPas = 2,60 mmE = 47700 kPa

(7)p = 300 kPas = 3,93 mmE = 37800 kPa

(10)p = 250 kPas = 1,79 mmE = 57300 kPa

STRATUL II (2)P = 300 kPas = 2,01 mmE= 61600 kPa

(5)p = 300 kPas = 1,35 mmE = 91800 kPa

(8)p = 300 kPas = 4,60 mmE = 26900 kPa

(11)p = 300 kPas = 2,41 mmE = 51400 kPa

STRATUL II (3) (6) (9) (12)

39

p = 300 kPas = 1,69 mmE = 73300 kPa

p = 300 kPas = 1,53 mmE = 81000 kPa

p = 300 kPas = 2,29 mmE = 51400 kPa

p = 300 kPas = 2,21 mmE = 56700 kPa

(n) numrul de ordine al ncrcrii

Prelucrarea rezultatelor. Date obinute

Cu datele nregistrate s-au trasat graficele centralizatoare cuprinznd:

- variaia presiunii nete pe placa, cu timpul t;

- variaia tasrii, s, a placii, n funcie de timp;

- variaia tasrii stabilizate fa de presiunea net pe plac.

Modulul de deformaie liniar a terenului de fundare a fost calculat, de regul pentru

presiunea p = 300 kPa. n tabelul IV.1. sunt prezentate valorile modului de deformaie liniar (E),

presiunea (p) i tasarea (s) corespunztoare pentru care a fost calculat modulul.

Din tabel se poate constata c valorile de compactare, determinate prin ncercri pe stratele

de balast compact, sunt superioare valorii minime indicate pentru perna de balast de proiectant

(30000 kPa), ele variind intre 37800 kPa i 81000 kPa n funcie de gradul de compactare realizat i

de compoziia granulometric a balastului obinut prin amestec nisip-pietri. O singur ncercare a

pus n eviden o zon n care, iniial compactarea era insuficient (E =26900 kPa).

Concluzie

Realizarea pernei de balast n dou strate, n grosime total de 2,75 m, a condus la

mbuntirea terenului de fundare, prin nlocuirea stratului iniial de modul E 10000 kPa, cu un

strat de balast (compactat) de modul E > 30000 kPa.

ANEXA V

ncercarea de penetrare dinamic (dp)

A/. Exemple de corelaii ntre numrul de lovituri i gradul de ndesare

40

Corelaii ntre numrul de lovituri (N10) i gradul de ndesare (ID) pentru diferite valori ale

coefientului de uniformitate (Cu) (domeniul de valabilitate 103 50N ) conform

SR EN 1997-2 ANEXA G

- nisip uniform ( 3)uC deasupra nivelului apei subterane

100,15 0,260lg ( )D LI N DPL= +

100,10 0,435lg ( )D HI N DPH= +

- nisip-pietri neuniform ( 6)uC deasupra nivelului apei subterane

100,14 0,550lg ( )D HI N DPH= +

B/. Exemplul unei corelaii ntre unghiul efectiv de frecare interioar i gradul de ndesare

Stabilirea unghiului efectiv de frecare interioar '( ) funcie de gradul de ndesare (ID),

pentru calculul capacitii portante a pmnturilor necoezive (tabelul V.1.)

Tabelul V.1. Unghiul efectiv de frecare interioar '( ) la pmnturile necoezive n funcie de

gradul de ndesare (ID), i de coeficientul de uniformitate (Cu)

Tipul pmntului Uniformitatea Domeniul ID%

Unghiul efectiv de frecare interioar

'( )0

Nisip fin, nisip cu pietri, nisip- pietri

Uniform( 6)UC 65 ndesat 35Nisip, nisip cu pietri, pietri Neuniform

(6 15)UC 15....35 afnat 3035....65 ndesare medie 34

>65 ndesat 38

ANEXA VI

Aprecierea gradului de ndesare n funcie de rezisten la penetrare dinamic

41

Experimentrile efectuate pe pmnturi necoezive compactate riguros controlate din punct

de vedere al granulozitii, gradului de ndesare au permis stabilirea prin prelucrare statistic a unei

relaii de calcul pentru aprecierea gradului de ndesare pe baza rezistenei la penetrare exprimat prin

numrul de lovituri pentru ptrunderea conului de penetrare cu 10 cm.

+= 32101 log ahaNaI D (VI.1)

unde:

N10 - numrul de lovituri h - presiunea geologic la nivelul vrfului penetrometrului;

a1, a2, a3 - coeficieni care depind de natura terenului i tipul de penetrometru

- abaterea medie.

n figurile VI.1 si VI.2 sunt prezentate diagramele obinute pe baza relaiei (VI.1) pentru

diferite valori ale gradului de ndesare, determinate pentru nisip, respectiv nisip cu pietri, n cazul

utilizrii ncercrii de penetrare dinamic uoar (DPL) i a penetrrii dinamice medii (DPM).

Figura. VI.1 - Variaia gradului de ndesare cu numrul de lovituri pentru nisip

42

Figura VI.2 Variaia gradului de ndesare cu numrul de lovituri pentru nisip cu pietri

Figura VI.3 - Dreapta de regresie pentru aprecierea gradului de ndesare

Pentru aprecierea gradului de ndesare a pmnturilor din lucrrile de compactare, diagrama

obinut din datele sondajului de penetrare se suprapune peste diagramele care corespund cu natura

pmntului i penetrometrul utilizat.

n funcie de poziia diagramei n raport cu diagramele corespunztoare diferitelor grade de

ndesare se poate aprecia gradul de ndesare al lucrrilor de compactare.

43

Prelucrarea statistic a unor date experimentale efectuate n condiii controlate de laborator

pe nisipuri medii a condus la relaia:

25,098,0log554,0(%)log 10 += LD NI (VI.2)

n figura VI.3 este reprezentat dreapta de regresie care are ecuaia (VI.2) i care permite

aprecierea rapid a gradului de ndesare.

Relaia (VI.2) este valabil pn la adncimea de 3,04,0 m, pn la care influena presiunii

geologice este foarte mic i pentru sondaje de ncercri de penetrare uoar (DPL).

44

ANEXA VII

Exemple de corelaii ntre gradul de ndesare i parametri geotehnici obinuti din

penetrare standard (spt), conform SR EN 1997-2

A/. Exemple de corelaii ntre numrul de lovituri i gradul de indesare

Relaia dintre numrul de lovituri dintre (N60), gradul de ndesare (ID) i presiunea total

(iniial) efectiv ' 0v (kPa x 10-2) ntr-un nisip poate fi exprimat prin relaia:

'0

60v

D

baIN += (VII.1)

unde:

a i b sunt parametri n nisip normal consolidat;'0v - presiune total efectiv

n tabelul VII.1 sunt prezentate corelaiile ntre numrul normalizat de lovituri (N1)60 i

gradul de ndesare (ID).

Tabelul VII. 1

Corelaia ntre numrul normalizat de lovituri (N1)60 i gradul de ndesare (ID)

Foarte afnat Afnat Mediu ndesat Foarte ndesat(N1)60 0..3 3....8 8....25 25...42 42....58(ID) 0%....15% 15%.....35% 35%...65% 65%.....85% 85%....100%

B/. Exemplu de corelaie ntre gradul de ndesare (ID) i unghiul efectiv de frecare interioar

al nisipurilor cuaroase '( ) (vezi tabelul VII.2)

Tabelul VII.2

Corelaie ntre gradul de ndesare (ID) i unghiul efectiv de frecare interioar al nisipurilor cuaroase '(

)

Gradul de ndesare

ID

Fin Mediu Mare

% Uniform Neuniform Uniform Neuniform Uniform Neuniform406080100

34363942

36384143

36384143

38414344

38414344

41434446

45

ANEXA VIII

Referine tehnice i legislative

Not:1. Referinele datate au fost luate n considerare la data elaborrii prezentei reglementri tehnice;2. La data utilizrii reglementrii tehnice se va consulta ultima form n vigoare a referinelor legislative i tehnice.

1. Lista standardelor

Nr. Standarde Denumire1. SR EN 1997-1: 2004 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli

generale2. SR EN 1997-1:2004/NB:2007 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli

generale. Anex naional.3. SR EN 1997-2: 2007 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2. Investigarea i

ncercarea terenului.4. SR EN 1997-2:2007/NB:2009 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2: Investigarea i

ncercarea terenului. Anexa naional.5. SR EN 1998-5: 2004 Eurocod 8. Proiectarea structurilor pentru rezistena la

cutremur. Partea 5. Fundaii, structuri de susinere i aspecte generale.

6. SR EN 1998-5:2004/NA:2007 Eurocod 8: Proiectarea structurilor pentru rezistena la cutremur. Partea 5: Fundaii, structuri de susinere i aspecte geotehnice. Anexa naional.

7. SR EN ISO 14688-1: 2004 Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 1. Identificare i descriere.

8. SR EN ISO 14688-2: 2005 Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 2. Principii pentru o clasificare.

9. SR EN ISO 14688-2: 2005/C91: 2007 Cercetri i incercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 2. Principii pentru o clasificare.

10. SR EN 933-2:1998 ncercri pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale agregatelor. Partea 2: Analiza granulometric. Site de control, dimensiuni nominale ale ochiurilor.

11. SR EN ISO/CEI 17025:2005 Cerine generale pentru competena laboratoarelor de ncercri i etalonri.

12. SR EN ISO/CEI 17025:2005/AC:2007 Cerine generale pentru competena laboratoarelor de ncercri i etalonri.

13. SR EN ISO 22476-2:2006 Cercetri i ncercri geotehnice. ncercri pe teren. Partea 2: ncercare de penetrare dinamic.

14. SR EN ISO 22476-3:2006 Cercetri i ncercri geotehnice. ncercri pe teren. Partea 3: ncercare de penetrare standard.

15. SR EN ISO 14688-1: 2004/AC:2006 Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 1: Identificare i descriere.

16. SR EN 1997-1:2004/AC:2009 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 1: Reguli generale17. SR EN 1997-2:2007/AC:2010 Eurocod 7: Proiectarea geotehnic. Partea 2: Investigarea i

ncercarea terenului.

46

18. STAS 1913/15-75 Teren de fundare. Determinarea greutii volumice pe teren19. STAS 1913/2-76 Teren de fundare. Determinarea densitii scheletului

pmntului.20. STAS 1913/3-76 Teren de fundare. Determinarea densitii pmnturilor.21. STAS 1913/6-76 Teren de fundare. Determinarea permeabilitii n laborator.22. STAS 1913 /1-82 Teren de fundare. Determinarea umiditii.23. STAS 1913/13-83 Teren de fundare. Determinarea caracteristicilor de

compactare. ncercarea Proctor.24. STAS 1913/5-85 Teren de fundare. Determinarea granulozitii25. STAS 2914-84 Lucrri de drumuri. Terasamente. Condiii tehnice generale

de calitate26. STAS 3300/2-85 Teren de fundare. Calculul terenului de fundare n cazul

fundrii directe27. STAS 6400-84 Lucrri de drumuri. Straturi de baz i de fundaie. Condiii

tehnice generale de calitate28. STAS 7582-91 Lucrri de cai ferate. Terasamente. Prescripii de proiectare

i de verificare a calitii29. STAS 8840-83 Lucrri de drumuri. Straturi de fundaii prin pmnturi

stabilizate mecanic. Condiii tehnice generale de calitate30. STAS 8942/2-82 Teren de fundare. Determinarea rezistenei pmnturilor la

forfecare, prin ncercarea de forfecare direct31. STAS 8942/1-89 Teren de fundare. Determinarea compresibilitii

pmnturilor prin ncercarea n edometru32. STAS 8942/3-90 Teren de fundare. Determinarea modulului de deformaie

liniar prin ncercri pe teren cu placa33. STAS 2914/4-89 Lucrri de drumuri i de cale ferat. Determinarea modulului

de deformaie liniar34. STAS 9850-89 Lucrri de mbuntiri funciare. Verificarea compactrii

terasamentelor

35. STAS 13006-91 Teren de fundare. Determinarea densitii maxime corespunztoare strii uscate a pmnturilor necoezive

36. STAS 13021-91 Teren de fundare. Determinarea densitii minime corespunztoare strii uscate a pmnturilor necoezive

2. LegislaieNr. Acte normative Publicaia

1. Legea nr.10/1995 privind calitatea n construcii, cu modificrile ulterioare

Publicat n Monitorul Oficial, Partea I, numrul 12 din 24 ianuarie 1995

2. Normativ privind ntocmirea i verificarea documentaiilor geotehnice pentru construcii, indicativ NP 074-2013

Proiect de reglementare tehnic notificat

47

Nr.StandardeNr. crt.Acte normativePublicaia1.

gt067din2013-ghidprivindinterpretareasicontrolullucrarilordecompactareapamanturilornecoezivecugranul-140117051010-phpapp02.pdf...

Documents