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ELECTROMAGNETISME
JOURNEES CEM HYPER 2006JOURNEES CEM HYPER 2006
DIMENSIONNEMENT SIMPLIFIÉ DES DURCISSEMENTS CEMDIMENSIONNEMENT SIMPLIFIÉ DES DURCISSEMENTS CEM
22 mars 2006
DIMENSIONNEMENT DES DIMENSIONNEMENT DES DURCISEMENTS CEM SIMPLIFIÉDURCISEMENTS CEM SIMPLIFIÉ
PAR LA MÉTHODE ASYMPTOTIQUEPAR LA MÉTHODE ASYMPTOTIQUE
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22 mars 2006
CHAMP D’APPLICATION DU DURCISSEMENT CEMCHAMP D’APPLICATION DU DURCISSEMENT CEM
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22 mars 2006
DÉFINITION DU DURCISSEMENT CEMDÉFINITION DU DURCISSEMENT CEM
La conception du durcissement CEM d’un grand système est toujours une opération difficile
Agresseurs nombreux en conduction et en rayonnement
Phénomènes physiques complexes et multiples
3 solutions possibles
Une analyse méthodique et complète
Quelques précautions et on attend les essais
Un dimensionnement simplifié du durcissement
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22 mars 2006
DÉFINITION DU DURCISSEMENT CEMDÉFINITION DU DURCISSEMENT CEM
Le dimensionnement simplifié du durcissement s’appuie sur deux fondements
la statistique
les fonctions logarithmiques
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22 mars 2006
Un dimensionnement simplifié du durcissementUn dimensionnement simplifié du durcissement
La statistique
Niveau d’immunité
Niveau de perturbation
Marge de durcissement
Densité de probabilité
s
p
Échelle des puissances
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22 mars 2006
Un dimensionnement simplifié du durcissementUn dimensionnement simplifié du durcissement
La statistique
Probabilité de conformité
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0
N
Pro
babi
lité
s =écart type de la susceptibilité 3 dB
p =écart type de la perturbation 5 dB
p + s 8 dB
N=1.25 marge = 10 dB
probabilité de conformité = 90%
N= 2.5 marge = 20 dB
probabilité de conformité = 99%
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Un dimensionnement simplifié du durcissementUn dimensionnement simplifié du durcissement
La statistique
La marge permet de prendre en compte:
La dispersion des composants du système
Les évolutions du système au cours de son exploitation
Le vieillissement des certain composants
Et justifie la simplification des calculs dimensionnants
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22 mars 2006
les fonctions logarithmiques
Un dimensionnement simplifié du durcissementUn dimensionnement simplifié du durcissement
4 types de fonctions sont utilisées pour l’analyse en CEM
La proportionnalité Z = L L’inversion Z= 1/C
proportionnalité au carré E= KIAF² Inversion au carré Sin²x/x²
Sur une échelle logarithmique nous obtenons
Pente +1
Pente +2
Pente -1
Pente -2
Constante
Fréquence
Amplitude
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22 mars 2006
Application aux signaux périodiques rectangulairesApplication aux signaux périodiques rectangulaires
-0,3
-0,1
0,1
0,3
0,5
0,7
0,9
1,1
0 5 10 15 20
Amplitude en V
Temps
Amplitude en dBV
t
T
A
1/t
20*log(2At/T)
1/T 2/T 3/T
Cette enveloppe est indépendante de la fréquence de répétition du signal. Elle ne dépend que de sa forme
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22 mars 2006
Application aux signaux périodiques numériquesApplication aux signaux périodiques numériques
Amplitude en V
Temps
A
Les signaux numériques se caractérisent par un front de montée de durée tm
Amplitude en dBV
1/t
20*log(2At/T)
1/T 2/T 3/T
Amplitude en VA
Temps
1/tm
Pente en 1/t
Pente en 1/t²
Temps
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22 mars 2006
Application aux signaux en double exponentielleApplication aux signaux en double exponentielle
btta eeA **F(t) =
A
Temps
²)²(*²)²(*
baab
A
)*
*log(*20ba
abA
aA
*2a
*2b
baab
*
*bab
²ab
t tLoga )2(
Pour f telle que = << a << b G(f) = ( niveau constant)
Pour f telle que = a << << b G(f) = ( pente d'ordre 1)
Pour f telle que = a << b << G(f) = ( pente d'ordre 2)
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22 mars 2006
Application aux filtresApplication aux filtres
Filtre passe bas
Filtre passe bande
FcLes filtres du 1er ordre
N
-100
-90
-80
-70
-60
-50
-40
-30
-20
-10
0
1,000E+08
1,100E+08
1,200E+08
1,300E+08
1,400E+08
1,500E+08
1,600E+08
1,700E+08
1,800E+08
1,900E+08
2,000E+08
Frequency (Hz)
Lev
el (
dB
m)
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22 mars 2006
Application aux blindages des câblesApplication aux blindages des câbles
Vp
Par définition:Par définition:
Zt = Vp / IZt = Vp / Igainegaine
Zt
Fréquence
Résistance du blindage
30 MHz
Effet de peau
Fuites de champ H
Modélisation simplifiée de Zt
Zt est définie en 0hm/m
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22 mars 2006
B0 = pas de blindage B1 => Zt0 = 0dB/m
B2 => Zt0 = -10dB/m
B3 => Zt0 = -20dB/m
B4 => Zt0 = -30dB/m
B5 => Zt0 = -40dB/m
B6 => Zt0 = -50dB/m
Fréquence
Modélisation asymptotique:
Simple tresse lâche
enrubannage
Simple tresse
Simple tresse optimisée
Tresse + enrubannage
Double tresses
B2
B3
B4
B5
B6
Zt
30 MHz
Application aux blindages des câblesApplication aux blindages des câbles
Pente en F
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22 mars 2006
Application aux cages de FaradayApplication aux cages de Faraday
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,01 0,1 1 10 100 1000 10000
Fréquence en MHz
Att
énu
atio
n e
n d
B
0
20
40
60
80
100
0,01 0,10 1,00 10,00 100,00 1000,00 10000,00
Fréquence en MHz
Att
én
ua
tio
n e
n d
B0,25
0,64
1,27
2,54
6,4
12,7
25,4
50
Une cage de Faraday se comporte comme un filtre passe bas du 1er ordre en champ H Fc environ 300Hz
comme un filtre passe bande pour une OEM voir ci-dessus
Cas du hublot grillagé
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Application aux rayonnement des boucles de masseApplication aux rayonnement des boucles de masse
HE
A
sin*111
4
**32
3
rrr
AIH
En Champ proche => sin*
4
* AIH
En Champ lointain => sin*
²*²*
²**
rc
FAIH
Fréquence
Amplitude en dBA/m
Pente en F²
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Application aux rayonnements sur les boucles de masseApplication aux rayonnements sur les boucles de masse
On l'obtient le courant de gaine en divisant "e" par ZboucleOn l'obtient le courant de gaine en divisant "e" par Zboucle
Fréquence en MHz
Fréquence en MHz
ee
100/l100/l
Z boucleZ boucle
50/l50/l
chH ****2
ZcFréquence
qq kHz
50/l50/l 100/l100/lqq kHz
3*H*h
6*H*h
Courant de gaineCourant de gaine
Zc=125 0hms ( h/d=2)
l = longueur de la boucle de masse
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22 mars 2006
Application aux susceptibilités des terminauxApplication aux susceptibilités des terminaux
Susceptibilité en dBV
Fréquence
Susceptibilité du terminal
Protection des filtres d’entrée
Limite des protection des filtres d’entrée
-8dBv
22 dBv
Fc 30 Fc
Seuil de perturbation
Seuil de destruction
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22 mars 2006
Exemple 1 protection d’une cage de Faraday à une IEMNExemple 1 protection d’une cage de Faraday à une IEMN
FcAe
Temps
Fréquence
Transformée de Transformée de Fourrier du signal Fourrier du signal résiduelrésiduel
Cage de Faraday = Filtre du 1er ordre
Fc a/2
aA
As
H IEMN
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22 mars 2006
FctLog
AeFcaAeaMAs **
)2(2**2*1*
M =Ae/a
Fc =a1/2 F1
As
FcF
AeAs
dB
1log*20
Exemple 1 protection d’une cage de Faraday à une IEMNExemple 1 protection d’une cage de Faraday à une IEMN
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22 mars 2006
Exemple 2 : Durcissement d’un câblageExemple 2 : Durcissement d’un câblage
Fréquence en MHz
L=5m
L= 25m
L= 2,5m
Vp en dBV
CARACTERISTIQUE DES TENSIONS INDUITESCARACTERISTIQUE DES TENSIONS INDUITES
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22 mars 2006
Zone de bonfonctionnement
Zone de perturbation
Zone de destruction
2.2 66 fréquence en MHz
12
0,4
300
10
Risque de destructionRisque de destruction
NB : LES AGRESSIONS ONT ÉTÉ SUPPOSÉES CONSTANTES DANS LA GAMME DE FRÉQUENCE
Exemple 2 : Durcissement d’un câblageExemple 2 : Durcissement d’un câblage
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22 mars 2006
CONCLUSIONSCONCLUSIONS
L’APPROCHE ASYMPTOTIQUE EST CERTAINEMENT LA VOIE OPTIMALE L’APPROCHE ASYMPTOTIQUE EST CERTAINEMENT LA VOIE OPTIMALE POUR DURCIR UN SYSTEME COMPLEXEPOUR DURCIR UN SYSTEME COMPLEXE
ELLE NÉCESSITE CEPENDANT UNE BONNE EXPÉRIENCE EN CEM ET BIEN ELLE NÉCESSITE CEPENDANT UNE BONNE EXPÉRIENCE EN CEM ET BIEN SOUVENT LA RECHERCHES DE DONNÉES MANQUANTESSOUVENT LA RECHERCHES DE DONNÉES MANQUANTES
ELLE NÉCESSITE ÉGALEMENT UNE MÉTHODE PRÉCISE ET LA RIGUEUR ELLE NÉCESSITE ÉGALEMENT UNE MÉTHODE PRÉCISE ET LA RIGUEUR DANS SON SUIVIDANS SON SUIVI
ASSOCIÉE A LA PROBABILITÉ DE CONFORMITÉ, ELLE PERMET AU ASSOCIÉE A LA PROBABILITÉ DE CONFORMITÉ, ELLE PERMET AU CONCEPTEUR D’OPTIMISER SON ÉTUDECONCEPTEUR D’OPTIMISER SON ÉTUDE
L’OUTIL DE BASE EST BIEN SUR LE TABLEUR ET TOUTES LES FONCTIONS L’OUTIL DE BASE EST BIEN SUR LE TABLEUR ET TOUTES LES FONCTIONS QU’IL PROPOSEQU’IL PROPOSE