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Jornadas de Perforación, Terminación, Reparación y Servicio de Pozos – IAPG - 2010
Perforación y terminación de
pozos Monobore
en Yacimiento Sierra Chata
Autor: Autor: Darío BuzagloDarío Buzaglo
Co-Autor:Co-Autor: Fernando Barbalace Fernando Barbalace Martín MatesanzMartín Matesanz Victor VistosoVictor Vistoso
Jornadas de Perforación, Terminación, Reparación y Servicio de Pozos – IAPG - 2010
• IntroducciónIntroducción
• Ubicación, Geología, PremisaUbicación, Geología, Premisa
• ObjetivoObjetivo
• DesarrolloDesarrollo
• Técnica, operativa, planificación para perforación y terminaciónTécnica, operativa, planificación para perforación y terminación
• Oportunidades de mejoraOportunidades de mejora
• ConclusionesConclusiones
TemarioTemario
Jornadas de Perforación, Terminación, Reparación y Servicio de Pozos – IAPG - 2010
Ubicación geográfica – Yacimiento Sierra Ubicación geográfica – Yacimiento Sierra ChataChata
Sierra ChataSierra Chata
150 km150 km
NeuquénNeuquénNeuquénNeuquén
El yacimiento Sierra Chata está ubicado a 150 Km al noroeste de la ciudad de Neuquén.
La superficie total del área es de 864 km², con un total de 69 pozos perforados, y una producción de:
• 2.500.000 m³/d de gas, con 13% CO2
• 26 m³/d de petróleo
• 26 m³/d de gasolina
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• Reservorio principal
Fm.Mulichinco: se trata de areniscas de origen continental principalmente de ambiente fluvial de tipo entrelazado, hacia el tope cambia a un ambiente marino que presenta areniscas calcáreas con cemento dolomítico y dolomías (sello).
•Espesor total 140 m.
• Parámetros promedio del reservorio
Porosidad: 10 %
Permeabilidad: 0.2 a 5 md
• Profundidad de los pozos: 1800/2000 mts
• Distancia entre pozos: 1200/1600 mts
Gr. CUYO
Fm. B. NEGRA
Fm. AUQUILCO
Fm. S. BLANCAS
Fm. V. MUERTA
Fm. QUINTUCO
Fm. CENTENARIO
Gr. RAYOSO
Gr. NEUQUENJU
RA
SIC
OC
RE
TA
CIC
O
EDAD COLUMNA LITOLOGICA
FLUVIAL
PLATAFORMA
CARBONATICA
FLUVIO - EOLICO
MARINOHIPERSALINO
PLATAFORMA INTERNA
PLANICIE ALUVIAL
(550 m)
(770 m)
(550 m)
(500 m)
(200 m)
(200m)
> 500 m
Fm. CATRIEL (80 m)
Fm. MULICHINCO( 140 m )
( 300 m)
PLATAFORMA EXTERIOR
PLATAFORMA
(50 m)
Fm. LOTENA (120m)
LITOESTRATIGRAFICAUNIDAD
MARINO SOMERO
Reservori oReservori o
FLUVIAL
FLUVIAL
Gr. CUYO
Fm. B. NEGRA
Fm. AUQUILCO
Fm. S. BLANCAS
Fm. V. MUERTA
Fm. QUINTUCO
Fm. CENTENARIO
Gr. RAYOSO
Gr. NEUQUENJU
RA
SIC
OC
RE
TA
CIC
O
EDAD COLUMNA LITOLOGICA
FLUVIAL
PLATAFORMA
CARBONATICA
FLUVIO - EOLICO
MARINOHIPERSALINO
PLATAFORMA INTERNA
PLANICIE ALUVIAL
(550 m)
(770 m)
(550 m)
(500 m)
(200 m)
(200m)
> 500 m
Fm. CATRIEL (80 m)
Fm. MULICHINCO( 140 m )
( 300 m)
PLATAFORMA EXTERIOR
PLATAFORMA
(50 m)
Fm. LOTENA (120m)
LITOESTRATIGRAFICAUNIDAD
MARINO SOMERO
Reservori oReservori o
FLUVIAL
FLUVIAL
Yacimiento Sierra Chata – Columna estratigraficaYacimiento Sierra Chata – Columna estratigrafica
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Premisa Premisa
Implementar un diseño de pozo que nos permita reducir los costos de perforación y terminación, respecto de los que se encontraban en el Yacimiento.
9 5/8” 650 m9 5/8” 650 m
7” 2000 m7” 2000 m
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• IntroducciónIntroducción
• Ubicación, Geología, PremisaUbicación, Geología, Premisa
• ObjetivoObjetivo
• DesarrolloDesarrollo
• Técnica, operativa, planificación para perforación y terminaciónTécnica, operativa, planificación para perforación y terminación
• Situaciones adversasSituaciones adversas
• Oportunidades de mejoraOportunidades de mejora
• ConclusionesConclusiones
TemarioTemario
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ObjetivoObjetivo
Diseñar una geometría de pozo para zonas mono capa o multicapa con contenido de CO2 y presiones compatibles el cual pueda ser entubado con casing de 3 ½” L-80 TBL* para ser producido en conjunto.
* La selección del diámetro de casing se fundamentaen criterios extractivos, considerando una situación de compromiso entre las velocidades límites para evitar el ahogo del pozo y la flexibilidad operativa.
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• IntroducciónIntroducción
• Ubicación, Geología, PremisaUbicación, Geología, Premisa
• ObjetivoObjetivo
• DesarrolloDesarrollo
• Técnica, operativa, planificación para perforación y terminaciónTécnica, operativa, planificación para perforación y terminación
• Oportunidades de mejoraOportunidades de mejora
• ConclusionesConclusiones
TemarioTemario
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• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
PerforaciónPerforación
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aaaaaa
Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
Perforación
La premisa fue diseñar una geometría de pozo que pueda ser entubado con casing de 3 ½” L-80 TBL.Para ello se tomaron las curvas de presión poral, fractura y las condiciones de borde a las cual estaría sometido dicha tubería durante las operaciones de entubación, cementación, estimulación y durante su vida productiva. Con estas variables se corroboró el diseño con el simulador de la Compañía SIDERCA quedando el siguiente diseño de pozo.
ColumnaTVD
mMDm
LitologíaBHST
°F
PresiónFmpsi
Grad de Fractura
psi/ftMínima Máxima Lodo TVD MD
Ø Trépano
in
CasingØ in - #/ft
Esquema
Gpo. Neuquén0 0
60 136 0.61 1.00 1.41 1.01
Rayoso
192 192
68 610 0.607 0.99 1.40 1.01
Huitrín672 672
89 1110 0.635 1.00 1.46 1.01
Troncoso893 893
Evaporitas 98 1270 0.65 1.00 1.50 1.01
Upper Agrio902 902
98 1500 0.66 0.99 1.52 1.01
Agrio1225 1225
Middle Shale 112 1760 0.7 0.99 1.61 1.01
Avilé1265 1265
Sandstone 114 1810 0.72 1.00 1.66 1.01
Lower Agrio1293 1293
115 2120 0.74 0.99 1.71 1.01
Agrio1711 1711
Lower Shale 133 2430 0.75 0.99 1.73 1.01
Mulichinco1734.18 1734.18
Top Lms 134 2500 0.68 1.01 1.57 1.03
Capa A1745.2 1745.2
134 2000 0.66 0.80 1.52 1.03
Capa B1757.78 1757.78
135 2400 0.69 0.96 1.59 1.03
Capa C1763.85 1763.85
135 2400 0.74 0.95 1.71 1.03
Capa D1776.12 1776.12
136 1200 0.72 0.47 1.66 1.03
Capa E1783.83 1783.83
136 2600 0.67 1.02 1.54 1.03
Capa F11806.74 1806.74
137 2600 0.62 1.01 1.43 1.03
Capa F21825.18 1825.18
138 2600 0.62 1.00 1.43 1.03
Capa G1837.24 1837.24
138 2600 0.67 0.99 1.54 1.03
Capa H1842.12 1842.12
139 2600 0.68 0.98 1.57 1.03
Capa I1874.83 18874.8
140 2500 0.81 0.93 1.87 1.03
Quintuco1904.78 1904.78
141 3050 0.8 1.12 1.84 1.13
0.8 1.84
Densidad Secciones
653 653
3 1/
2" -
9.2
#/ft
- L
80 (
Cr1
3) T
BL
7" -
23
#/ft
- K
55
8 3/4 ''
6 x 7"
6 1/8 ''
1300 1300
1942 1942
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• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
PerforaciónPerforación
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Fluido de perforaciónFluido de perforación
PerforaciónPerforación
Fragmento de Perfil 0 -500 mts Fragmento de Perfil 500 -1850 mts
En función de estudios de DRX de distintas muestras a distintas profundidades, se definió la utilización de un sistema (base Aminas) denominado KLASHIELD.
Se cambio la configuración del BHA en la perforación del pozo guía (0-650 mts) colocando un rectificador a 70 m del trépano. También en la perforación desde 650 mts hasta 1250 mts se colocó un trépano bicéntrico 6 x 7”.
Se utilizaron lubricantes y carbonato de diferentes granulometrías para zonas permeables.
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• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
PerforaciónPerforación
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PerforaciónPerforación
En función de la geometría del pozo a perforar, se seleccionaron tres diámetros de trepanos a utilizar:
• Tramo guía de 0-650 mts - Trépano PDC 8 ¾”• Tramo aislación 650-1500 mts - Trépano bicentrico 6” x 7”• Tramo aislación 1500-1900 mts - Trépano PDC 6 1/8”
En el primer pozo se corrió la bicentrica con LWD para evaluar el comportamiento de las mismas en función de las distintas variables de perforación:
• Se mostró que es en vano realizar maniobras de calibre, ya que la herramienta al momento de sacar, sale en su drift de 6”, por lo tanto, evitar este tipo de maniobras representa un ahorro importante en tiempos de calibración del pozo, haciéndose mas efectivo el ahorro cuanto mas profunda es la maniobra que se evita.
• No hubo variación en la inclinación durante la sección perforada con el trépano bicéntrico, el máximo ángulo de inclinación registrado por el LWD fue de 1.5° en la profundidad de 1023m.
• En la etapa donde el trépano construyó ángulo (875m a 975m), se observa un incremento importante en el valor del caliper del pozo, esto indica que se puede estar lavando el hueco piloto (ya sea por una hidráulica agresiva, litologías muy blandas, cuestiones de pared de pozo, etc.), brindando esto una mayor posibilidad a desviarse de la vertical.
Comentarios:No hay variación en la inclinación durante la sección perforada con el trepano bicentrico 6" x 7". El máximo ángulo de inclinación fue de 1.5° en la profundidad de 1023m.El WOB aplicado sobre el trepano no varia en demasía como para originar tendencia a desviación, estando siempre acotado entre 8Klbs y 12Klbs, con un WOB promedio de 10.04Klbs.Dado que la mayor inclinación es solo de 1.5°, no se puede apreciar una relación directa entre alguno de los parámetros de perforación y la inclinación que marque una tendencia a desviar.Se observa que el caliper se incrementa excesivamente (entre 875m y 975m) a la vez que se inicia la etapa de construcción donde el trepano levanta ángulo, esto es debido a que se lava el hueco (ya sea por una hidráulica excesiva, litología muy blanda,cuestiones de pared de pozo, etc.) brindando mayor posibilidad a que cambie el ángulo del pozo.
Recomendaciones:Reducir el caudal a un mínimo que produzca por lo menos 200-220PSI de caída de presión en el trepano y con esto evitar que se erosione el hueco piloto y se reduzca el caliper final del pozo. También se disminuye la tendencia a desviar el pozo teniendo unhueco piloto mas firme y en calibre (5 1/4" en este tipo de bicentrico).Otra alternativa seria utilizar V-Stab.
SCh - 65dProf vs WOB
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
8 10 12
WOB
Pro
f
Prof vs GPM
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
300 350 400
GPM
Pro
f
Prof vs SPP
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
1000 2000 3000
SPP
Pro
f
Prof vs TQ
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
250 500 750
TQ
Pro
f
Prof vs RPM
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
75 100 125 150
RPM
Pro
f
Prof vs ROPpromedio
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
0 20 40
ROPpromedio
Pro
f
Prof vs ROP
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
0 20 40
ROP
Pro
f
Prof vs Inc
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
0 1 2
Inc
Pro
f
Prof vs AZ
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
100 200 300
AZP
rof
Prof vs Deg/30m
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
0 0.5 1
Deg/30m
Pro
f
Prof vs Caliper
600
650
700
750
800
850
900
950
1000
1050
1100
1150
1200
1250
1300
5 7 9
Caliper
Pro
f
TrépanosTrépanos
0
50
100
150
200
250
300
350
SCh-0065D SCh-0079 SCh-0080 SCh-0072 SCh-0078 SCh-0087D SCh-0073
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• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
PerforaciónPerforación
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PerforaciónPerforación
Control de SólidosControl de SólidosSe utilizó un nuevo sistema de locación seca,
denominado LST (“Logistic, Storage and Transport of cutting and liquid”).
•Dos Bateas Semi remolqueDos bateas de 25 m³ y un camión-tractor para el
almacenamiento y transporte de los recortes de perforación, como así también para recibir los desplazamientos y colchones de cementación, las mismas pueden transportar hasta 35 Tn.
•Tanque Cisterna Semi remolquePara este sistema se dispuso de una cisterna semi
remolque de 35 m³ para el transporte y suministro de agua industrial al equipo perforador, cabe destacar que en algunas oportunidades se utilizó esta cisterna, para el almacenamiento y transporte del agua proveniente del proceso de Dewatering.
Las ventajas principales de este sistema son:
• Reducción de costos operativos.• Mayor Seguridad en el manipuleo de los
cuttings (derrames, cargas suspendidas)• Disminución de viajes a cantera.• Mayor capacidad y seguridad para la
evacuación de los volúmenes durante cementaciones.
• Minimización de derrames en locación.• Reducción de vehículos pesados y personal
en locación.• Minimización de riesgos de accidentes
vehiculares en locación y en yacimiento (menor cantidad de viajes).
• Reducción en los tiempos necesarios para el proceso de Dewatering.
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• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
PerforaciónPerforación
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PerforaciónPerforación
Cementación - Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación - Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
Guía 7”• Criterios de Diseño
– Utilizar lechadas con cemento tipo “A” con acelerante de fragüe. – Asegurar buen cemento en zapato.– Asegurar mediante Top Job buen cemento en boca de pozo.– Lechada de Relleno dens: 12.5ppg– Lechada Principal dens: 15.6 ppg
Aislación 3,5”• Criterios de Diseño
– Lechada de relleno:– Densidad: 9.9 ppg (Resist Comp 950 psi a las 24 hs)
– Lechada Principal:– Deberá tener una densidad tal que transmita una presión hidrostática
necesaria para controlar las presiones de formación y al mismo tiempo no exceder el gradiente de fractura.
– Deberá tener propiedades de muy buen desarrollo de resistencia, bajo filtrado y contener en su formulación aditivos anti-migratorios. Esta lechada deberá aislar formación Mulichinco.
– Densidad: 15.6 ppg (Resist Comp 2500 psi a las 24 hs)
Tope 300 mTope 300 m
7 “ 650 m7 “ 650 m
3 ½“ 2000 m3 ½“ 2000 m
Tope 1600 mTope 1600 m
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PerforaciónPerforación
• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
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PerforaciónPerforación
Boca de PozoBoca de Pozo Para este diseño de pozo se utilizó un cabezal de casing diseñado por la compañía MMA para pozos de producción por casing de 7 1/16” x 3 ½” 5000 PSI.
La sección A va roscada al casing guía de 7”, y es donde se monta la BOP para continuar con la perforación del tramo final de pozo.
Cuando se entuba el tramo final del pozo se coloca el colgador de tubing de 3 ½”, el cual asienta dentro de la sección A y tiene las siguientes características:
Es de tipo mandrell de instalación a través de la BOP.
El colgador tiene pasajes que permiten manejar el retorno de la cementación a través de la BOP.
Equipo de contingencias para la situación de atascamiento del casing.
Tanto en la configuración Standard como en la de contingencia, se proveen sellos metal-metal para la línea de producción y preparación para Back Pressure Valve (BPV).
Permite la reciprocación de la tubería durante la operación de cementación.
La utilización del colgador mandrell evita el tiempo de espera de fragüe de cemento.
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• Consideraciones de DiseñoConsideraciones de Diseño
• Fluido de perforaciónFluido de perforación
• TrépanosTrépanos
• Control de SólidosControl de Sólidos
• Cementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamientoCementación- Diseño de lechadas - Fluido de desplazamiento
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Conjunto de BOPConjunto de BOP
PerforaciónPerforación
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PerforaciónPerforación
ARREGLO BOP PARA PERFORAR FASE II : 8 3/4" - INTERVALO 650 - 1942 m
1 m
1.0m
5,5 m
Conductor 13 3/8" @ 2 mGuía 7"@ 650 m
Producción 3 1/2" @ 1942 m
Sección C7 1/16" 5M
Carretel 7 1/16" 5
MLinea de Matar
CHEK_VALVE
VALV_MANUAL
VALV_HID
Manifold
VALV_MANUAL
HCR
Parcial 7 1/16" 5M
Total 7 1/16" 5M
Hydril GL Anular 7 1/16" 5M
Carretel Espaciador7 1/16" 5M
Antes de comenzar con la perforación del primer pozo se analizó los diferentes arreglos disponibles que se podían montar en el pozo, definiéndose utilizar un conjunto de 7 1/16” 5000 psi. Esto contribuyó en los tiempos de montaje y en lo que respecta a seguridad.
Para el montaje se debe torquear una sola brida (7 1/16” 5000) ya que la BOP se la deja armada con el carretel con doble salida lateral y el espaciador.
Conjunto de BOPConjunto de BOP
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• Equipamiento Rig LessEquipamiento Rig Less
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Metodología empleadaMetodología empleada
• ConclusionesConclusiones
TerminaciónTerminación
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Equipamiento Rig-Less
MANIFOLD
SEPARADOR
OMEGA
BOCA DE
POZO
PILETA DE ENSAYOLINEAS A FOSA DE QUEMA
Esquema de las instalaciones del rig less en locación
TerminaciónTerminación
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• Equipamiento Rig LessEquipamiento Rig Less
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Metodología empleadaMetodología empleada
TerminaciónTerminación
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Boca de pozo
TerminaciónTerminación
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• Equipamiento Rig LessEquipamiento Rig Less
• Boca de PozoBoca de Pozo
• Metodología empleadaMetodología empleada
TerminaciónTerminación
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Metodología empleada en Sierra Chata En la mayoría de los casos, y en líneas generales, para cada capa a abrir, se realizaron los siguientes pasos:
HH22OO
0
1000
2000 3000
4000
5000psi0
1000
2000 3000
4000
5000psi
650 m 7”650 m 7”
2000 m 3 ½”2000 m 3 ½”
9. Rotación de tapones con Coiled Tubing y motor de fondo 2 1/8. Fluido utilizado: espuma (durante la rotación se mantiene el pozo vivo, quemando a fosa)
1. Vaciado del pozo con N2 utilizando unidad CT
2. Bombeo una píldora de agua tratada y filtrada (Agua filtrada + 0,35% ClayFix + 0,2% Gas Perm1000)
3. Se presurizó con N2 con 4000 psi
5. Se abrió pozo por orificio (generalmente de 18 mm), ensayo por separador, según programa de evaluación.
6. Se fractura. Se realiza ensayo de limpieza y post fractura
7. En caso de tener que seguir con otro punzado superior:• Fijación de tapón composite con cable• Repite proceso a partir del punto 2
4. Se punzó con cargas Scallop 2 1/8" 6 tpp 6.5 gr
8. Terminación de capa superior
TerminaciónTerminación
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• IntroducciónIntroducción
• Ubicación, Geología, PremisaUbicación, Geología, Premisa
• ObjetivoObjetivo
• DesarrolloDesarrollo
• Técnica, operativa, planificación para perforación y terminaciónTécnica, operativa, planificación para perforación y terminación
• Oportunidades de mejoraOportunidades de mejora
• ConclusionesConclusiones
TemarioTemario
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Oportunidades de mejoraOportunidades de mejora
Perforación Durante la perforación de la
última fase de uno de los pozos se atravieza una zona presurizada. No existió rápida detección y pronto cierre por lo que hubo que abrir el pozo al campo ya que la presión estaba por exceder la MPCA.
650 m 7”650 m 7”
1300 m 7”1300 m 7”
2000 m 6 1/8”2000 m 6 1/8”
Surgencia 30 barrilesSurgencia 30 barrilesHsurg 470 mHsurg 470 m
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Terminación• Durante la maniobra de fijación de un TPN Composite,
se queda en pesca adapter-kit y taponera.
• Se utiliza un TPN N de Aluminio, el cual no tenía pestaña (traba). Al momento de rotarlo generaba efecto crapodina sobre el tapón que se encontraba por debajo del mismo.
Oportunidades de mejoraOportunidades de mejora
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• Los siete pozos se perforaron dentro de los tiempos programados. Logrando un ahorro del 25% en costos y tiempos respecto de los pozos perforados y terminados tradicionalmente.
• El desempeño del fluido de perforación fue muy bueno, ajustándose a las necesidades del proyecto.
• Los trépanos seleccionados para la perforación de los siete pozos cumplieron con los resultados esperados demostrando una mejora continua en las horas netas de perforación.
• Se demostró la eficiencia del sistema de control de sólidos LST seleccionado para la perforación de los tres pozos. Para obtener un funcionamiento exitoso se requiere de una muy buena comunicación entre el Supervisor de Control de Sólidos y el Company-Man para programar la logística del movimiento del único tractor disponible en locación.
• Las lechadas de cementación seleccionados fueron exitosas demostrando muy buenos resultados de aislamiento demostrados en los CBL-VDL corridos. No se tuvo que realizar ninguna cementación correctiva.
• La utilización de BOP de 7 1/16” 5000 psi contribuyó en los tiempos de montaje y en lo que respecta a seguridad de montaje.
ConclusionesConclusiones
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• La completación realizada bajo metodología Rig-less permitió obtener múltiples beneficios respecto a las completaciones convencionales con Equipo de WO, como trabajar con el pozo vivo, reducir tiempo de contactos entre fluidos de terminación y formación.
• Se minimizaron riesgos de accidentes debido a la menor cantidad de gente involucrada en la operación.
• Posterior al punzado (realizados con presión de nitrógeno) gran parte de las capas fueron puestas en producción sin necesidad de realizar algún otro tipo de estimulación.
• Los tiempos de completación de los pozos monobore son menores que los terminados tradicionalmente , esto nos permite poner el pozo en producción en un menor plazo.
• Se deben realizar CCO de todas las herramientas bajas al pozo para disminuir la probabilidad de dejar herramientas en pesca.
ConclusionesConclusiones
Jornadas de Perforación, Terminación, Reparación y Servicio de Pozos – IAPG - 2010
Perforación y terminación de
pozos Monobore
en Yacimiento Sierra Chata
Autor: Autor: Darío BuzagloDarío Buzaglo
Co-Autor:Co-Autor: Fernando Barbalace Fernando Barbalace Martín MatesanzMartín Matesanz Victor VistosoVictor Vistoso