laporan perhitungan struktur ruko
DESCRIPTION
Teknik SipilTRANSCRIPT
-
Berikut data Struktur Disajikan dalam bentuk gambar
Gambar Struktur 3D
DATA STRUKTUR
-
Gambar Pembalokan Lantai 1
-
Gambar Pembalokan Atap
-
Gambar Portal Y-4
-
Gambar Portal X-A
-
A. PERATURAN PEMBEBANANPeraturan Pembebanan yang dipakai adalah Peraturan Pembebanan Indonesia 1983
Berikut Data Beban yang Digunakan dalam Perhitungan Struktur
Beton = 2200 Kg/m3
Beton Bertulang = 2400 Kg/m3
Pasangan Bata Merah = 1700 Kg/m3
Pasangan Batu Cetak = 2200 Kg/m3
Penggantung Langit Langit = 7 Kg/m2
Penutup atap Genring = 50 Kg/m2
Beban ME = 13 Kg/m2
Penutup atap Seng Gelombang = 10 Kg/m2
Penutup Lantai Dari Ubin = 24 Kg/m2
Beban Mati Akibat Tendon Air = 500 Kg/m2
Beban Hidup Lantai Rumah Tinggal = 200 Kg/m2
Beban Hidup Lantai Toserba = 250 Kg/m2
Beban Hidup Tangga = 300 Kg/m2
B. DATA DIMENSI BANGUNAN
Luas Pelat Lantai 1 = 124 m2
Luas Pelat Lantai Atap = 12.3 m2
Luas Pelat Dak Beton = 13 m2
Panjang Total Balok Anak Ba20x30 = 13 mPanjang Total Balok Anak Ba25x30 = 41.5 m
Panjang Total Balok Anak Ba20x25 = 1.5 m
Panjang Total Balok Induk BI30x40 (Lantai 1) = 76 m
Panjang Total Balok Anak Ba25x30 (Lantai Atap) = 3.5 m
Panjang Total Balok Induk BI30x40 (Lantai Atap) = 14 m
Panjang Total Kolom (Lantai Dasar - Lantai 1) = 87.5 m
Panjang Total Kolom (Lantai 1 - Atap) = 60.2 m
Panjang Total Ring Balk 1 RB30x40 = 73 m
Panjang Total Ring Balk 2 RB20x25 = 40 m
Panjang Dinding Total Lantai Dasar = 77 m
Panjang Total Dinding Lantai 1 = 77 m
Panjang Total Dinding Lantai Atap = 23 m
PERHITUNGAN PEMBEBANAN
-
Panjang Total Tangga (Tangga 1 & 2) = 16 m
C. DATA BEBAN
BEBAN LANTAI 1
Pelat Lantai = Kg
Beban M/E = Kg
Beban Penggantung (Plafond) = Kg
Keramik = Kg
Beban Balok Anak Ba20x30 = Kg
Beban Balok Anak Ba25x30 = Kg
Beban Balok Anak Ba20x25 = Kg
Beban Balok Induk BI30x40 = Kg
Beban Kolom K40x40 = Kg
Beban Dinding = Kg
Beban Tangga = Kg
Beban hidup Pada Lantai = Kg
Beban Hidup Pada Tangga = Kg
Total Beban Lantai 1 W1= Kg
BEBAN ATAP
Pelat Lantai = Kg
Beban M/E = Kg
Beban Penggantung (Plafond) = Kg
Beban Balok Anak Ba25x30 = Kg
Beban Balok Induk BI30x40 = Kg
Beban Ring Balk 1 RB25x30 = Kg
Beban Ring Balk 2 RB20x30 = Kg
Beban Kolom K40x40 = Kg
Beban Dinding = Kg
Beban Titik Akibat Kuda Kuda dan Atap = Kg
Total Beban Atap W2= Kg
D. PERHITUNGAN GAYA GESER AKIBAT GEMPA
BERAT BANGUNAN TOTAL
Berat Lantai 1 W1= Kg
Berat Lantai 2 W2= Kg
Berat Total Wt= Kg
30875
39096
1774.5
2400.78
21888
33600
101640
5760
955.5
3276
7470
180
249636
720
249635.78
1774.5
21024
4800
15411.2
50820
955.5
6000
105447
3528
630
4032
105447
355083
-
WAKTU GETAR BANGUNAN
Kota Kupang termasuk wilayah gempa 4 = 0,17 n = 0,17 x 3 =0.51 dtkkontrol waktu getar ;
T1 = 0,06 H^= 0.29dtk < n
KOEFISIEN KOEFISIEN
- Koefsn Gempa Dasar : C = 0.07 - Faktor Keutamaan : I = 1.0 - Faktor Reduksi gempa : R = 4.00
GAYA GESER HORIZONTAL
V = Vx = Vy (C x I x Wt) / R = Kg
DISTRIBUSI GAYA GESER HORIZONTAL
Wi x hi
Wi x hi
Wi x hi
(Kg/m)
2 369065.20
1 1372996.79
1742061.99
E. PERHITUNGAN BEBAN PADA PORTAL
BEBAN PADA BALOK INDUK BI30x40Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m
Beban Dinding = Kg/m
Total Beban Mati Balok Induk (qBIDL) = Kg/m
BEBAN PADA BALOK ANAK BA25x30Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m
Beban Dinding = Kg/m
Total Beban Mati Balok Induk (qBADL) = Kg/m
180
150
330
6213.9522
Fi =Wi x hi
x V
TingkatWi hi Wi x hi Fi =
untuk tiap portal
1/4 Fix 1/5 Fiy
( Kg ) ( m ) ( Kn ) ( Kn ) ( Kn )
x V
105447.20 3.50 1316.46 329.11 329.11
249635.78 5.50 4897.49 1224.37 1224.37
6213.95
288
792
1080
-
BEBAN PADA BALOK ANAK BA20x30Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m
Beban Dinding = Kg/m
Total Beban Mati Balok Induk (qBADL) = Kg/m
BEBAN PADA BALOK ANAK BA20x25Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m
Beban Dinding = Kg/m
Total Beban Mati Balok Induk (qBADL) = Kg/m
BEBAN RINGBALK 1 RB30x40Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m
Beban Dinding = Kg/m
Total Beban Mati Balok Induk (qRB1DL) = Kg/m
BEBAN RINGBALK 2 RB20x25Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m
Total Beban Mati Balok Induk (qRB2DL) = Kg/m
BEBAN KOLOM K40x40Beban Mati
Beban Sendiri (qKDL) = Kg/m
BEBAN TITIK AKIBAT KUDA KUDA
Total Beban (Fk) = Kg
BEBAN PELAT
Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m2
Beban Spesi 2 cm = Kg/m2
Beban Penggantung (Plafond) = Kg/m2
Keramik = Kg/m2
Total Beban Mati Pelat Atap (qPLDL) = Kg/m2
120
1320
1320
372
1464
288
288
120
120
144
24
1440
720
384
500
288
42
18
-
Beban Hidup
Beban hidup Pada Lantai = Kg/m2
Total Beban Mati Pelat Atap (qPLLL) = Kg/m2
BEBAN ATAP
Beban Mati
Beban Penggantung (Plafond) = Kg/m2
Beban M/E = Kg/m2
Total Beban Mati Pelat Atap (qPLDL) = Kg/m2
BEBAN PELAT ATAP
Beban Mati
Beban Sendiri = Kg/m2
Beban Mati Akibat Tendon Air =
Total Beban Mati Pelat Atap (qPLDL) = Kg/m2
Beban Hidup
Beban hidup Pada Lantai = Kg/m2
Total Beban Mati Pelat Atap (qPLLL) = Kg/m2
F. KOMBINASI PEMBEBANANKombinasi Beban yang dimaksud adalah :1. U = 1.4DL2. U = 1.2DL + 1.6LL3. U = 1.2DL + 1.0LL + 1.0 ( 1.0 Ex 0.3 Ey)4. U = 1.2DL + 1.0LL + 1.0 ( 0.3 Ex 1.0 Ey)
250
250
288
288
18
25
43
250
250
-
G. GAMBAR PORTAL DAN PEMBEBANAN
Pembebanan Pada Portal 3D
-
PERHITUNGAN BALOK INDUK 30/40
A. DATA BALOK LANTAI
BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja (deform) untuk tulangan lentur, fy = 400 MPa
Tegangan leleh baja (polos) untuk tulangan geser, fy = 240 MPa
DIMENSI BALOK
Lebar balok b = 300 mmLebar balok b = 300 mmTinggi balok h = 400 mmDiameter tulangan (deform) yang digunakan, D = 18 mmDiameter sengkang (polos) yang digunakan, P = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 40 mmMOMEN DAN GAYA GESER RENCANA
Momen rencana positif akibat beban terfaktor, Mu+ = 112.524 kNm
Momen rencana negatif akibat beban terfaktor, Mu - = 112.524 kNm
Gaya geser rencana akibat beban terfaktor, Vu = 130.294 kN
B. PERHITUNGAN TULANGAN
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85
-
Rasio tulangan pada kondisi balance ,
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0217
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 *0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.2589
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + + D/2 = 59.00 mm
Jumlah tulangan dlm satu baris, ns = ( b - 2 * ds) / ( 25 + D ) = 4.23
Digunakan jumlah tulangan dalam satu baris, ns = 4 bhJarak horisontal pusat ke pusat antara tulangan,
x = ( b - ns * D - 2 * ds ) / ( ns - 1 ) = 36.67 mm
Jarak vertikal pusat ke pusat antara tulangan, y = D + 25 = 43.00 mm
1. TULANGAN MOMEN POSITIF
Momen positif nominal rencana, Mn = Mu+
/ f = 140.656 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 76 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 324.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 4.4663
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.01322
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.01322Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1285 mm
2
Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D2 ) = 5.051
Digunakan tulangan, 6 D 18
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 1527 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 1.50
nb < 3 (OK)Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 4 59.00 236.00
2 2 102.00 204.00
3 0 0.00 0.00
n = 6 S [ ni * yi ] = 440
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 73.33 mm73.33 < 76 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 326.67 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 119.750 mm
-
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 162.936 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 130.349 kNmSyarat : f * Mn Mu+
130.349 > 112.524 AMAN (OK)
2. TULANGAN MOMEN NEGATIF
Momen negatif nominal rencana, Mn = Mu- / f = 140.656 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 325.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d
2 ) = 4.4388
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.01312
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, r min = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.01312Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1280 mm
2
2Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D
2 ) = 5.028
Digunakan tulangan, 6 D 18
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 1527 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 1.50
nb < 3 (OK)
Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 4 59.00 236.00
2 2 102.00 204.00
3 0 0.00 0.00
n = 6 S [ ni * yi ] = 440
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 73.33 mm73.33 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 326.7 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 119.750 mm
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 162.936 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 130.349 kNmSyarat : f * Mn Mu-
130.349 > 112.524 AMAN (OK)
-
3. TULANGAN GESER
Gaya geser ultimit rencana, Vu = 130.294 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.60
Tegangan leleh tulangan geser, fy = 240 MPa
Kuat geser beton, Vc = ( fc') / 6 * b * d * 10-3
= 72.449 kN
Tahanan geser beton, f * Vc = 43.469 kN
Perlu tulangan geserTahanan geser sengkang, f * Vs = Vu - f * Vc = 86.825 kN
Kuat geser sengkang, Vs = 144.708 kN
Digunakan sengkang berpenampang : 2 P 10
Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P2 = 157.08 mm
2
Jarak sengkang yang diperlukan : s = Av * fy * d / ( Vs * 103 ) = 84.41 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = d / 2 = 163.33 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = 250.00 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 100.00 mm
Diambil jarak sengkang : s = 100 mmDigunakan sengkang, 2 P 10 100
-
PERHITUNGAN BALOK INDUK 25/30
A. DATA BALOK LANTAI
BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja (deform) untuk tulangan lentur, fy = 400 MPa
Tegangan leleh baja (polos) untuk tulangan geser, fy = 240 MPa
DIMENSI BALOK
Lebar balok b = 250 mmLebar balok b = 250 mmTinggi balok h = 300 mmDiameter tulangan (deform) yang digunakan, D = 16 mmDiameter sengkang (polos) yang digunakan, P = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 40 mmMOMEN DAN GAYA GESER RENCANA
Momen rencana positif akibat beban terfaktor, Mu+ = 36.857 kNm
Momen rencana negatif akibat beban terfaktor, Mu - = 36.857 kNm
Gaya geser rencana akibat beban terfaktor, Vu = 59.320 kN
B. PERHITUNGAN TULANGAN
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85
-
Rasio tulangan pada kondisi balance ,
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0217
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 *0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.2589
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + + D/2 = 58.00 mm
Jumlah tulangan dlm satu baris, ns = ( b - 2 * ds) / ( 25 + D ) = 3.27
Digunakan jumlah tulangan dalam satu baris, ns = 3 bhJarak horisontal pusat ke pusat antara tulangan,
x = ( b - ns * D - 2 * ds ) / ( ns - 1 ) = 43.00 mm
Jarak vertikal pusat ke pusat antara tulangan, y = D + 25 = 41.00 mm
1. TULANGAN MOMEN POSITIF
Momen positif nominal rencana, Mn = Mu+
/ f = 46.072 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 225.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 3.6402
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.01036
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.01036Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 583 mm
2
Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D2 ) = 2.900
Digunakan tulangan, 5 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 1005 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 1.67
nb < 3 (OK)Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 3 58.00 174.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 5 S [ ni * yi ] = 372
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 74.40 mm74.40 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 225.60 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
-
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 71.695 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 57.356 kNmSyarat : f * Mn Mu+
57.356 > 36.857 AMAN (OK)
2. TULANGAN MOMEN NEGATIF
Momen negatif nominal rencana, Mn = Mu- / f = 46.072 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 225.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d
2 ) = 3.6402
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.01036
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, r min = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.01036Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 583 mm
2
2Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D
2 ) = 2.900
Digunakan tulangan, 5 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 1005 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 1.67
nb < 3 (OK)
Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 3 58.00 174.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 5 S [ ni * yi ] = 372
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 74.40 mm74.40 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 225.6 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 71.695 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 57.356 kNmSyarat : f * Mn Mu-
57.356 > 36.857 AMAN (OK)
-
3. TULANGAN GESER
Gaya geser ultimit rencana, Vu = 59.320 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.60
Tegangan leleh tulangan geser, fy = 240 MPa
Kuat geser beton, Vc = ( fc') / 6 * b * d * 10-3
= 41.926 kN
Tahanan geser beton, f * Vc = 25.156 kN
Perlu tulangan geserTahanan geser sengkang, f * Vs = Vu - f * Vc = 34.164 kN
Kuat geser sengkang, Vs = 56.940 kN
Digunakan sengkang berpenampang : 2 P 10
Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P2 = 157.08 mm
2
Jarak sengkang yang diperlukan : s = Av * fy * d / ( Vs * 103 ) = 148.97 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = d / 2 = 112.80 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = 250.00 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 100.00 mm
Diambil jarak sengkang : s = 100 mmDigunakan sengkang, 2 P 10 100
-
PERHITUNGAN BALOK INDUK 20/30
A. DATA BALOK LANTAI
BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja (deform) untuk tulangan lentur, fy = 400 MPa
Tegangan leleh baja (polos) untuk tulangan geser, fy = 240 MPa
DIMENSI BALOK
Lebar balok b = 200 mmLebar balok b = 200 mmTinggi balok h = 300 mmDiameter tulangan (deform) yang digunakan, D = 16 mmDiameter sengkang (polos) yang digunakan, P = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 40 mmMOMEN DAN GAYA GESER RENCANA
Momen rencana positif akibat beban terfaktor, Mu+ = 21.723 kNm
Momen rencana negatif akibat beban terfaktor, Mu - = 21.723 kNm
Gaya geser rencana akibat beban terfaktor, Vu = 36.635 kN
B. PERHITUNGAN TULANGAN
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85
-
Rasio tulangan pada kondisi balance ,
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0217
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 *0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.2589
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + + D/2 = 58.00 mm
Jumlah tulangan dlm satu baris, ns = ( b - 2 * ds) / ( 25 + D ) = 2.05
Digunakan jumlah tulangan dalam satu baris, ns = 2 bhJarak horisontal pusat ke pusat antara tulangan,
x = ( b - ns * D - 2 * ds ) / ( ns - 1 ) = 52.00 mm
Jarak vertikal pusat ke pusat antara tulangan, y = D + 25 = 41.00 mm
1. TULANGAN MOMEN POSITIF
Momen positif nominal rencana, Mn = Mu+
/ f = 27.154 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 225.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 2.6819
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00734
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00734Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 330 mm
2
Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D2 ) = 1.642
Digunakan tulangan, 4 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 804 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 2.00
nb < 3 (OK)Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 2 58.00 116.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 4 S [ ni * yi ] = 314
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 78.50 mm78.50 > 75 perkirakan lagi d' (NG)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 221.50 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
-
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 56.037 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 44.830 kNmSyarat : f * Mn Mu+
44.830 > 21.723 AMAN (OK)
2. TULANGAN MOMEN NEGATIF
Momen negatif nominal rencana, Mn = Mu- / f = 27.154 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 225.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d
2 ) = 2.6819
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00734
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, r min = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00734Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 330 mm
2
2Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D
2 ) = 1.642
Digunakan tulangan, 4 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 804 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 2.00
nb < 3 (OK)
Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 2 58.00 116.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 4 S [ ni * yi ] = 314
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 78.50 mm78.50 > 75 perkirakan lagi d' (NG)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 221.5 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 56.037 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 44.830 kNmSyarat : f * Mn Mu-
44.830 > 21.723 AMAN (OK)
-
3. TULANGAN GESER
Gaya geser ultimit rencana, Vu = 36.635 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.60
Tegangan leleh tulangan geser, fy = 240 MPa
Kuat geser beton, Vc = ( fc') / 6 * b * d * 10-3
= 33.541 kN
Tahanan geser beton, f * Vc = 20.125 kN
Perlu tulangan geserTahanan geser sengkang, f * Vs = Vu - f * Vc = 16.510 kN
Kuat geser sengkang, Vs = 27.517 kN
Digunakan sengkang berpenampang : 2 P 10
Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P2 = 157.08 mm
2
Jarak sengkang yang diperlukan : s = Av * fy * d / ( Vs * 103 ) = 308.25 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = d / 2 = 110.75 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = 250.00 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 100.00 mm
Diambil jarak sengkang : s = 100 mmDigunakan sengkang, 2 P 10 100
-
PERHITUNGAN BALOK INDUK 20/25
A. DATA BALOK LANTAI
BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja (deform) untuk tulangan lentur, fy = 400 MPa
Tegangan leleh baja (polos) untuk tulangan geser, fy = 240 MPa
DIMENSI BALOK
Lebar balok b = 200 mmLebar balok b = 200 mmTinggi balok h = 250 mmDiameter tulangan (deform) yang digunakan, D = 16 mmDiameter sengkang (polos) yang digunakan, P = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 40 mmMOMEN DAN GAYA GESER RENCANA
Momen rencana positif akibat beban terfaktor, Mu+ = 7.361 kNm
Momen rencana negatif akibat beban terfaktor, Mu - = 7.361 kNm
Gaya geser rencana akibat beban terfaktor, Vu = 20.631 kN
B. PERHITUNGAN TULANGAN
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85
-
Rasio tulangan pada kondisi balance ,
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0217
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 *0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.2589
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + + D/2 = 58.00 mm
Jumlah tulangan dlm satu baris, ns = ( b - 2 * ds) / ( 25 + D ) = 2.05
Digunakan jumlah tulangan dalam satu baris, ns = 2 bhJarak horisontal pusat ke pusat antara tulangan,
x = ( b - ns * D - 2 * ds ) / ( ns - 1 ) = 52.00 mm
Jarak vertikal pusat ke pusat antara tulangan, y = D + 25 = 41.00 mm
1. TULANGAN MOMEN POSITIF
Momen positif nominal rencana, Mn = Mu+
/ f = 9.202 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 175.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 1.5023
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00394
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00394Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 138 mm
2
Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D2 ) = 0.686
Digunakan tulangan, 4 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 804 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 2.00
nb < 3 (OK)Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 2 58.00 116.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 4 S [ ni * yi ] = 314
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 78.50 mm78.50 > 75 perkirakan lagi d' (NG)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 171.50 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
-
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 39.952 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 31.962 kNmSyarat : f * Mn Mu+
31.962 > 7.361 AMAN (OK)
2. TULANGAN MOMEN NEGATIF
Momen negatif nominal rencana, Mn = Mu- / f = 9.202 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 175.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d
2 ) = 1.5023
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00394
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, r min = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00394Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 138 mm
2
2Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D
2 ) = 0.686
Digunakan tulangan, 4 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 804 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 2.00
nb < 3 (OK)
Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 2 58.00 116.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 4 S [ ni * yi ] = 314
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 78.50 mm78.50 > 75 perkirakan lagi d' (NG)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 171.5 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 39.952 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 31.962 kNmSyarat : f * Mn Mu-
31.962 > 7.361 AMAN (OK)
-
3. TULANGAN GESER
Gaya geser ultimit rencana, Vu = 20.631 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.60
Tegangan leleh tulangan geser, fy = 240 MPa
Kuat geser beton, Vc = ( fc') / 6 * b * d * 10-3
= 26.087 kN
Tahanan geser beton, f * Vc = 15.652 kN
Perlu tulangan geserTahanan geser sengkang, f * Vs = Vu - f * Vc = 4.979 kN
Kuat geser sengkang, Vs = 8.298 kN
Digunakan sengkang berpenampang : 2 P 10
Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P2 = 157.08 mm
2
Jarak sengkang yang diperlukan : s = Av * fy * d / ( Vs * 103 ) = 795.10 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = d / 2 = 85.75 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = 250.00 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 100.00 mm
Diambil jarak sengkang : s = 100 mmDigunakan sengkang, 2 P 10 100
-
PERHITUNGAN RING BALOK 30/40
A. DATA BALOK LANTAI
BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja (deform) untuk tulangan lentur, fy = 400 MPa
Tegangan leleh baja (polos) untuk tulangan geser, fy = 240 MPa
DIMENSI BALOK
Lebar balok b = 300 mmLebar balok b = 300 mmTinggi balok h = 400 mmDiameter tulangan (deform) yang digunakan, D = 16 mmDiameter sengkang (polos) yang digunakan, P = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 40 mmMOMEN DAN GAYA GESER RENCANA
Momen rencana positif akibat beban terfaktor, Mu+ = 52.195 kNm
Momen rencana negatif akibat beban terfaktor, Mu - = 52.195 kNm
Gaya geser rencana akibat beban terfaktor, Vu = 60.061 kN
B. PERHITUNGAN TULANGAN
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85
-
Rasio tulangan pada kondisi balance ,
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0217
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 *0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.2589
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + + D/2 = 58.00 mm
Jumlah tulangan dlm satu baris, ns = ( b - 2 * ds) / ( 25 + D ) = 4.49
Digunakan jumlah tulangan dalam satu baris, ns = 4 bhJarak horisontal pusat ke pusat antara tulangan,
x = ( b - ns * D - 2 * ds ) / ( ns - 1 ) = 40.00 mm
Jarak vertikal pusat ke pusat antara tulangan, y = D + 25 = 41.00 mm
1. TULANGAN MOMEN POSITIF
Momen positif nominal rencana, Mn = Mu+
/ f = 65.244 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 325.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 2.0590
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00550
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00550Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 537 mm
2
Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D2 ) = 2.669
Digunakan tulangan, 6 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 1206 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 1.50
nb < 3 (OK)Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 4 58.00 232.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 6 S [ ni * yi ] = 430
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 71.67 mm71.67 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 328.33 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
-
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 135.608 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 108.486 kNmSyarat : f * Mn Mu+
108.486 > 52.195 AMAN (OK)
2. TULANGAN MOMEN NEGATIF
Momen negatif nominal rencana, Mn = Mu- / f = 65.244 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 325.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d
2 ) = 2.0590
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00550
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, r min = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00550Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 537 mm
2
2Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D
2 ) = 2.669
Digunakan tulangan, 6 D 16
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 1206 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 1.50
nb < 3 (OK)
Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 4 58.00 232.00
2 2 99.00 198.00
3 0 0.00 0.00
n = 6 S [ ni * yi ] = 430
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 71.67 mm71.67 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 328.3 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 94.617 mm
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 135.608 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 108.486 kNmSyarat : f * Mn Mu-
108.486 > 52.195 AMAN (OK)
-
3. TULANGAN GESER
Gaya geser ultimit rencana, Vu = 60.061 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.60
Tegangan leleh tulangan geser, fy = 240 MPa
Kuat geser beton, Vc = ( fc') / 6 * b * d * 10-3
= 72.672 kN
Tahanan geser beton, f * Vc = 43.603 kN
Perlu tulangan geserTahanan geser sengkang, f * Vs = Vu - f * Vc = 16.458 kN
Kuat geser sengkang, Vs = 27.429 kN
Digunakan sengkang berpenampang : 2 P 10
Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P2 = 157.08 mm
2
Jarak sengkang yang diperlukan : s = Av * fy * d / ( Vs * 103 ) = 446.68 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = d / 2 = 164.17 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = 250.00 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 100.00 mm
Diambil jarak sengkang : s = 100 mmDigunakan sengkang, 2 P 10 100
-
PERHITUNGAN RING BALOK 20/25
A. DATA BALOK LANTAI
BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja (deform) untuk tulangan lentur, fy = 400 MPa
Tegangan leleh baja (polos) untuk tulangan geser, fy = 240 MPa
DIMENSI BALOK
Lebar balok b = 200 mmLebar balok b = 200 mmTinggi balok h = 250 mmDiameter tulangan (deform) yang digunakan, D = 12 mmDiameter sengkang (polos) yang digunakan, P = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 40 mmMOMEN DAN GAYA GESER RENCANA
Momen rencana positif akibat beban terfaktor, Mu+ = 6.036 kNm
Momen rencana negatif akibat beban terfaktor, Mu - = 6.036 kNm
Gaya geser rencana akibat beban terfaktor, Vu = 7.487 kN
B. PERHITUNGAN TULANGAN
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85
-
Rasio tulangan pada kondisi balance ,
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0217
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 *0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.2589
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + + D/2 = 56.00 mm
Jumlah tulangan dlm satu baris, ns = ( b - 2 * ds) / ( 25 + D ) = 2.38
Digunakan jumlah tulangan dalam satu baris, ns = 2 bhJarak horisontal pusat ke pusat antara tulangan,
x = ( b - ns * D - 2 * ds ) / ( ns - 1 ) = 64.00 mm
Jarak vertikal pusat ke pusat antara tulangan, y = D + 25 = 37.00 mm
1. TULANGAN MOMEN POSITIF
Momen positif nominal rencana, Mn = Mu+
/ f = 7.545 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 175.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 1.2319
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00320
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00350Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 123 mm
2
Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D2 ) = 1.083
Digunakan tulangan, 4 D 12
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 452 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 2.00
nb < 3 (OK)Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 2 56.00 112.00
2 2 93.00 186.00
3 0 0.00 0.00
n = 4 S [ ni * yi ] = 298
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 74.50 mm74.50 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 175.50 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 53.222 mm
-
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 26.942 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 21.554 kNmSyarat : f * Mn Mu+
21.554 > 6.036 AMAN (OK)
2. TULANGAN MOMEN NEGATIF
Momen negatif nominal rencana, Mn = Mu- / f = 7.545 kNm
Diperkirakan jarak pusat tulangan lentur ke sisi beton, d' = 75 mmTinggi efektif balok, d = h - d' = 175.00 mm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / ( b * d
2 ) = 1.2319
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0.00320
Rasio tulangan minimum, rmin = fc' / ( 4 * fy ) = 0.00280Rasio tulangan minimum, r min = 1.4 / fy = 0.00350
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.00350Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 123 mm
2
2Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / ( p / 4 * D
2 ) = 1.083
Digunakan tulangan, 4 D 12
Luas tulangan terpakai, As = n * p / 4 * D2 = 452 mm
2
Jumlah baris tulangan, nb = n / ns = 2.00
nb < 3 (OK)
Baris Jumlah Jarak Juml. Jarak
ke ni yi ni * yi1 2 56.00 112.00
2 2 93.00 186.00
3 0 0.00 0.00
n = 4 S [ ni * yi ] = 298
Letak titik berat tulangan, d' = S [ ni * yi ] / n = 74.50 mm74.50 < 75 perkiraan d' (OK)
Tinggi efektif balok, d = h - d' = 175.5 mm
a = As * fy / ( 0.85 * fc' * b ) = 53.222 mm
Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6
= 26.942 kNm
Tahanan momen balok, f * Mn = 21.554 kNmSyarat : f * Mn Mu-
21.554 > 6.036 AMAN (OK)
-
3. TULANGAN GESER
Gaya geser ultimit rencana, Vu = 7.487 kN
Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0.60
Tegangan leleh tulangan geser, fy = 240 MPa
Kuat geser beton, Vc = ( fc') / 6 * b * d * 10-3
= 26.087 kN
Tahanan geser beton, f * Vc = 15.652 kN
Hanya perlu tul.geser minTahanan geser sengkang, f * Vs = Vu - f * Vc = - kN
Kuat geser sengkang, Vs = 7.487 kN
Digunakan sengkang berpenampang : 2 P 10
Luas tulangan geser sengkang, Av = ns * p / 4 * P2 = 157.08 mm
2
Jarak sengkang yang diperlukan : s = Av * fy * d / ( Vs * 103 ) = 881.17 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = d / 2 = 87.75 mm
Jarak sengkang maksimum, smax = 250.00 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 100.00 mm
Diambil jarak sengkang : s = 100 mmDigunakan sengkang, 2 P 10 100
-
PERHITUNGAN PLAT LANTAI (SLAB ) PLAT LENTUR DUA ARAH (TWO WAY SLAB )
A. DATA BAHAN STRUKTUR
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja untuk tulangan lentur, fy = 240 MPa
B. DATA PLAT LANTAI
Panjang bentang plat arah x, Lx = 3.00 m
Panjang bentang plat arah y, Ly = 3.50 m
Tebal plat lantai, h = 120 mm
Koefisien momen plat untuk : Ly / Lx = 1.17 KOEFISIEN MOMEN PLAT
Lapangan x Clx = 36
Lapangan y Cly = 17
Tumpuan x Ctx = 76
Tumpuan y Cty = 57
Diameter tulangan yang digunakan, = 10 mm
Tebal bersih selimut beton, ts = 20 mm
C. BEBAN PLAT LANTAI
1. BEBAN MATI (DEAD LOAD )
No Jenis Beban Mati Berat satuan Tebal (m) Q (kN/m2)
1 Berat sendiri plat lantai (kN/m3) 24.0 0.12 2.880
2 Berat finishing lantai (kN/m3) 22.0 0.05 1.100
3 Berat plafon dan rangka (kN/m2) 0.2 - 0.200
4 Berat instalasi ME (kN/m2) 0.5 - 0.500
Total beban mati, QD = 4.680
2. BEBAN HIDUP (LIVE LOAD )
Beban hidup pada lantai bangunan = 300 kg/m2
QL = 3.000 kN/m2
-
3. BEBAN RENCANA TERFAKTOR
Beban rencana terfaktor, Qu = 1.2 * QD + 1.6 * QL = 10.416 kN/m2
4. MOMEN PLAT AKIBAT BEBAN TERFAKTOR
Momen lapangan arah x, Mulx = Clx * 0.001 * Qu * Lx2 = 3.375 kNm/m
Momen lapangan arah y, Muly = Cly * 0.001 * Qu * Lx2 = 1.594 kNm/m
Momen tumpuan arah x, Mutx = Ctx * 0.001 * Qu * Lx2 = 7.125 kNm/m
Momen tumpuan arah y, Muty = Cty * 0.001 * Qu * Lx2 = 5.343 kNm/m
Momen rencana (maksimum) plat, Mu = 7.125 kNm/m
D. PENULANGAN PLAT
Untuk : fc' 30 MPa, b1 = 0.85
Untuk : fc' > 30 MPa, b1 = 0.85 - 0.05 * ( fc' - 30) / 7 = -
Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0.85Rasio tulangan pada kondisi balance ,
r = b * 0.85 * f '/ f * 600 / ( 600 + f ) = 0.0430rb = b1* 0.85 * fc'/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0430
Faktor tahanan momen maksimum,
Rmax = 0.75 * rb * fy * [ 1 * 0.75 * rb * fy / ( 0.85 * fc') ] = 5.9786
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, ds = ts + / 2 = 25.0 mm
Tebal efektif plat lantai, d = h - ds = 95.0 mm
Ditinjau plat lantai selebar 1 m, b = 1000 mm
Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 8.906 kNm
Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 0.98678
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan :
r = 0.85 * fc' / fy * [ 1 - [ 1 2 * Rn / ( 0.85 * fc' ) ] = 0.0042
Rasio tulangan minimum, rmin = 0.0025
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.0042
Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 403 mm2
Jarak tulangan yang diperlukan, s = p / 4 * 2 * b / As = 195 mm
Jarak tulangan maksimum, smax = 2 * h = 240 mm
Jarak tulangan maksimum, smax = 200 mm
Jarak sengkang yang harus digunakan, s = 195 mm
Diambil jarak sengkang : s = 190 mmDigunakan tulangan, 10 - 100
Luas tulangan terpakai, A = p / 4 * 2 * b / s = 785 mm2
-
E. KONTROL LENDUTAN PLAT
Modulus elastis beton, Ec = 4700* fc' = 21019 MPa
Modulus elastis baja tulangan, Es = 2.00E+05 MPa
Beban merata (tak terfaktor) padaplat, Q = QD + QL = 7.680 N/mm
Panjang bentang plat, Lx = 3000 mm
Batas lendutan maksimum yang diijinkan, Lx / 240 = 12.500 mm
Momen inersia brutto penampang plat, Ig = 1/12 * b * h3 = 144000000 mm
3
Modulus keruntuhan lentur beton, fr = 0.7 * fc' = 3.130495168 MPa
Nilai perbandingan modulus elastis, n = Es / Ec = 9.52
Jarak garis netral terhadap sisi atas beton, c = n * As / b = 7.473 mmMomen inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. :
Icr = 1/3 * b * c3 + n * As * ( d - c )
2 = 57390911 mm4
yt = h / 2 = 60 mm
Momen retak : Mcr = fr * Ig / yt = 7513188 NmmMomen maksimum akibat beban (tanpa faktor beban) :
Ma = 1 / 8 * Q * Lx2 = 8640000 Nmm
Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,Inersia efektif untuk perhitungan lendutan,
Ie = ( Mcr / Ma )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma )
3 ] * Icr = 114341088 mm4
Lendutan elastis seketika akibat beban mati dan beban hidup :
de = 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 3.370 mm
Rasio tulangan slab lantai : r = As / ( b * d ) = 0.0083Faktor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun), nilai :
z = 2.0
l = z / ( 1 + 50 * r ) = 1.4151Lendutan jangka panjang akibat rangkak dan susut :
dg = l * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 4.769 mm
Lendutan total, dtot = de + dg = 8.140 mm
Syarat : dtot Lx / 240
8.140 < 12.500 AMAN (OK)
-
ANALISIS KEKUATAN KOLOM BETON BERTULANGDENGAN DIAGRAM INTERAKSI
KODE KOLOM K5
INPUT DATA KOLOM
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Tegangan leleh baja, fy = 390 MPa
Lebar kolom, b = 400 mmTinggi kolom, h = 400 mm
Tebal brutto selimut beton, ds = 50 mm
Jumlah tulangan, n = 16 buah
Diameter tulangan, D = 16 mmPERHITUNGAN DIAGRAM INTERAKSI
Modulus elastis baja, Es = 2.E+05 MPa
1 = 0.85 untuk fc' 30 MPa
1 = 0.85 - 0.008 (fc' - 30) untuk fc' > 30 MPa
Faktor distribusi tegangan, 1 = 0.85
Luas tulangan total, As = n * p / 4 * D2 = 3217 mm
2
Jarak antara tulangan, x = ( h - 2*ds ) / 4 = 75.000 mm
Rasio tulangan, r = As / Ag = 2.01%
Faktor reduksi kekuatan,
f = 0.65 untuk Pn 0.1 * fc' * b * h Untuk : 0 Pn 0.1 * fc' * b * h
-
f = 0.80 untuk Pn = 0 f = 0.65 + 0.15 * ( Pno - Pn ) / PnoNo Luas masing-masing tulangan Jarak tulangan thd. sisi beton Pada kondisi tekan aksial sentris (Mno = 0) :
1 As1 = 5/16 * As = 1005 mm2
d1 = 4*x + ds = 350 mm Pno = 0.80*[ 0.85*fc' *b*h + As*(fy - 0.85*fc')]*10-3
2 As2 = 2/16 * As = 402 mm2
d2 = 3*x + ds = 275 mm Pno = 3136 kN
3 As3 = 2/16 * As = 402 mm2
d3 = 2*x + ds = 200 mm 0.1 * fc' * b * h *10-3
= 320 kN
4 As4 = 2/16 * As = 402 mm2
d4 = x + ds = 125 mm Pada kondisi balance :
5 As5 = 5/16 * As = 1005 mm2
d5 = ds = 50 mm c = cb = 600 / (600 + fy) * d1 = 212.12 mm
As = 3217 mm2
Pada kondisi garis netral terletak pada jarak c dari sisi beton tekan terluar :
Regangan pada masing-masing baja tulangan : si = 0.003 * ( c - di ) / cTegangan pada masing-masing baja tulangan :
Untuk | si | < fy / Es maka : fsi = esi* Es
Untuk | si | fy / Es maka : fsi =| si | / esi* fyJumlah interval jarak grs netral = 125 Dc = 3.2000
URAIAN PERHITUNGAN PERSAMAAN UNIT
Gaya-gaya internal pada masing-masing baja tulangan : Fsi = Asi * fsi * 10-3
kN
Resultan gaya internal baja tulangan : Cs = [ S Fsi ]*10-3
kN
Momen akibat gaya internal masing-masing baja tulangan : Msi = Fsi*(h/2 - di) kNmm
Ms = S Msi kNmm
Tinggi blok tegangan tekan beton, a = 1 * c mm
Gaya internal pada beton tekan : Cc = 0.85 * fc' * b * a * 10-3
kN
Momen akibat gaya internal tekan beton : Mc = Cc * (h - a) / 2 kNmm
Gaya aksial nominal : Pn = Cs + Cc kN
Momen nominal : Mn = (Mc + Ms)*10-3
kNm
-
Gaya aksial rencana : Pu = f * Pn kNMomen rencana : Mu = f * Mn kNm
c s1 s2 s3 s4 s5 fs1 fs2 fs3 fs4 fs5 Fs1 Fs2 Fs3 Fs4 Fs5
mm MPa MPa MPa MPa MPa kN kN kN kN kN
KONDISI TEKAN AKSIAL SENTRIS
420.00 0.00050 0.00104 0.00157 0.00211 0.00264 100.000 207.143 314.286 390.000 390.000 100.531 83.297 126.382 156.828 392.071
416.80 0.00048 0.00102 0.00156 0.00210 0.00264 96.161 204.127 312.092 390.000 390.000 96.672 82.084 125.500 156.828 392.071
413.60 0.00046 0.00101 0.00155 0.00209 0.00264 92.263 201.064 309.865 390.000 390.000 92.753 80.853 124.604 156.828 392.071
410.40 0.00044 0.00099 0.00154 0.00209 0.00263 88.304 197.953 307.602 390.000 390.000 88.773 79.602 123.694 156.828 392.071
407.20 0.00042 0.00097 0.00153 0.00208 0.00263 84.283 194.794 305.305 390.000 390.000 84.730 78.331 122.770 156.828 392.071
404.00 0.00040 0.00096 0.00151 0.00207 0.00263 80.198 191.584 302.970 390.000 390.000 80.624 77.041 121.832 156.828 392.071
400.80 0.00038 0.00094 0.00150 0.00206 0.00263 76.048 188.323 300.599 390.000 390.000 76.452 75.729 120.878 156.828 392.071
397.60 0.00036 0.00093 0.00149 0.00206 0.00262 71.831 185.010 298.189 390.000 390.000 72.212 74.397 119.909 156.828 392.071
394.40 0.00034 0.00091 0.00148 0.00205 0.00262 67.546 181.643 295.740 390.000 390.000 67.904 73.043 118.924 156.828 392.071
391.20 0.00032 0.00089 0.00147 0.00204 0.00262 63.190 178.221 293.252 390.000 390.000 63.526 71.667 117.923 156.828 392.071
388.00 0.00029 0.00087 0.00145 0.00203 0.00261 58.763 174.742 290.722 390.000 390.000 59.075 70.268 116.906 156.828 392.071
384.80 0.00027 0.00086 0.00144 0.00203 0.00261 54.262 171.206 288.150 390.000 390.000 54.550 68.846 115.872 156.828 392.071
381.60 0.00025 0.00084 0.00143 0.00202 0.00261 49.686 167.610 285.535 390.000 390.000 49.949 67.400 114.820 156.828 392.071
378.40 0.00023 0.00082 0.00141 0.00201 0.00260 45.032 163.953 282.875 390.000 390.000 45.271 65.930 113.751 156.828 392.071
375.20 0.00020 0.00080 0.00140 0.00200 0.00260 40.299 160.235 280.171 390.000 390.000 40.512 64.434 112.663 156.828 392.071
372.00 0.00018 0.00078 0.00139 0.00199 0.00260 35.484 156.452 277.419 390.000 390.000 35.672 62.913 111.557 156.828 392.071
368.80 0.00015 0.00076 0.00137 0.00198 0.00259 30.586 152.603 274.620 390.000 390.000 30.748 61.365 110.431 156.828 392.071
365.60 0.00013 0.00074 0.00136 0.00197 0.00259 25.602 148.687 271.772 390.000 390.000 25.738 59.791 109.286 156.828 392.071
362.40 0.00010 0.00072 0.00134 0.00197 0.00259 20.530 144.702 268.874 390.000 390.000 20.639 58.188 108.121 156.828 392.071
359.20 0.00008 0.00070 0.00133 0.00196 0.00258 15.367 140.646 265.924 390.000 390.000 15.449 56.557 106.934 156.828 392.071
356.00 0.00005 0.00068 0.00131 0.00195 0.00258 10.112 136.517 262.921 389.326 390.000 10.166 54.897 105.727 156.557 392.071
352.80 0.00002 0.00066 0.00130 0.00194 0.00257 4.762 132.313 259.864 387.415 390.000 4.787 53.206 104.497 155.789 392.071
349.60 0.00000 0.00064 0.00128 0.00193 0.00257 -0.686 128.032 256.751 385.469 390.000 -0.690 51.485 103.246 155.006 392.071
346.40 -0.00003 0.00062 0.00127 0.00192 0.00257 -6.236 123.672 253.580 383.487 390.000 -6.269 49.731 101.970 154.209 392.071
343.20 -0.00006 0.00060 0.00125 0.00191 0.00256 -11.888 119.231 250.350 381.469 390.000 -11.951 47.946 100.672 153.398 392.071
340.00 -0.00009 0.00057 0.00124 0.00190 0.00256 -17.647 114.706 247.059 379.412 390.000 -17.741 46.126 99.348 152.571 392.071
336.80 -0.00012 0.00055 0.00122 0.00189 0.00255 -23.515 110.095 243.705 377.316 390.000 -23.640 44.272 98.000 151.728 392.071
-
333.60 -0.00015 0.00053 0.00120 0.00188 0.00255 -29.496 105.396 240.288 375.180 390.000 -29.653 42.382 96.625 150.869 392.071
330.40 -0.00018 0.00050 0.00118 0.00187 0.00255 -35.593 100.605 236.804 373.002 390.000 -35.782 40.456 95.224 149.993 392.071
327.20 -0.00021 0.00048 0.00117 0.00185 0.00254 -41.809 95.721 233.252 370.782 390.000 -42.031 38.492 93.796 149.100 392.071
324.00 -0.00024 0.00045 0.00115 0.00184 0.00254 -48.148 90.741 229.630 368.519 390.000 -48.404 36.489 92.340 148.190 392.071
320.80 -0.00027 0.00043 0.00113 0.00183 0.00253 -54.613 85.661 225.935 366.209 390.000 -54.903 34.446 90.854 147.262 392.071
317.60 -0.00031 0.00040 0.00111 0.00182 0.00253 -61.209 80.479 222.166 363.854 390.000 -61.534 32.362 89.338 146.314 392.071
314.40 -0.00034 0.00038 0.00109 0.00181 0.00252 -67.939 75.191 218.321 361.450 390.000 -68.300 30.236 87.792 145.348 392.071
311.20 -0.00037 0.00035 0.00107 0.00179 0.00252 -74.807 69.794 214.396 358.997 390.000 -75.204 28.066 86.214 144.361 392.071
308.00 -0.00041 0.00032 0.00105 0.00178 0.00251 -81.818 64.286 210.390 356.494 390.000 -82.253 25.851 84.603 143.355 392.071
304.80 -0.00044 0.00029 0.00103 0.00177 0.00251 -88.976 58.661 206.299 353.937 390.000 -89.449 23.589 82.958 142.327 392.071
301.60 -0.00048 0.00026 0.00101 0.00176 0.00250 -96.286 52.918 202.122 351.326 390.000 -96.798 21.279 81.278 141.277 392.071
298.40 -0.00052 0.00024 0.00099 0.00174 0.00250 -103.753 47.051 197.855 348.660 390.000 -104.304 18.920 79.562 140.204 392.071
295.20 -0.00056 0.00021 0.00097 0.00173 0.00249 -111.382 41.057 193.496 345.935 390.000 -111.974 16.510 77.809 139.109 392.071
292.00 -0.00060 0.00017 0.00095 0.00172 0.00249 -119.178 34.932 189.041 343.151 390.000 -119.811 14.047 76.018 137.989 392.071
288.80 -0.00064 0.00014 0.00092 0.00170 0.00248 -127.147 28.670 184.488 340.305 390.000 -127.822 11.529 74.187 136.845 392.071
285.60 -0.00068 0.00011 0.00090 0.00169 0.00247 -135.294 22.269 179.832 337.395 390.000 -136.012 8.955 72.315 135.675 392.071
282.40 -0.00072 0.00008 0.00088 0.00167 0.00247 -143.626 15.722 175.071 334.419 390.000 -144.389 6.322 70.400 134.478 392.071
279.20 -0.00076 0.00005 0.00085 0.00166 0.00246 -152.149 9.026 170.201 331.375 390.000 -152.957 3.629 68.442 133.254 392.071
276.00 -0.00080 0.00001 0.00083 0.00164 0.00246 -160.870 2.174 165.217 328.261 390.000 -161.724 0.874 66.438 132.002 392.071
272.80 -0.00085 -0.00002 0.00080 0.00163 0.00245 -169.795 -4.839 160.117 325.073 390.000 -170.696 -1.946 64.387 130.720 392.071
269.60 -0.00089 -0.00006 0.00077 0.00161 0.00244 -178.932 -12.018 154.896 321.810 390.000 -179.882 -4.833 62.287 129.408 392.071
266.40 -0.00094 -0.00010 0.00075 0.00159 0.00244 -188.288 -19.369 149.550 318.468 390.000 -189.288 -7.789 60.137 128.064 392.071
263.20 -0.00099 -0.00013 0.00072 0.00158 0.00243 -197.872 -26.900 144.073 315.046 390.000 -198.923 -10.817 57.935 126.687 392.071
260.00 -0.00104 -0.00017 0.00069 0.00156 0.00242 -207.692 -34.615 138.462 311.538 390.000 -208.795 -13.920 55.679 125.277 392.071
256.80 -0.00109 -0.00021 0.00066 0.00154 0.00242 -217.757 -42.523 132.710 307.944 390.000 -218.913 -17.100 53.366 123.832 392.071
253.60 -0.00114 -0.00025 0.00063 0.00152 0.00241 -228.076 -50.631 126.814 304.259 390.000 -229.287 -20.360 50.995 122.350 392.071
250.40 -0.00119 -0.00029 0.00060 0.00150 0.00240 -238.658 -58.946 120.767 300.479 390.000 -239.925 -23.703 48.563 120.830 392.071
247.20 -0.00125 -0.00034 0.00057 0.00148 0.00239 -249.515 -67.476 114.563 296.602 390.000 -250.839 -27.134 46.069 119.271 392.071
244.00 -0.00130 -0.00038 0.00054 0.00146 0.00239 -260.656 -76.230 108.197 292.623 390.000 -262.040 -30.654 43.508 117.671 392.071
240.80 -0.00136 -0.00043 0.00051 0.00144 0.00238 -272.093 -85.216 101.661 288.538 390.000 -273.538 -34.267 40.880 116.028 392.071
237.60 -0.00142 -0.00047 0.00047 0.00142 0.00237 -283.838 -94.444 94.949 284.343 390.000 -285.345 -37.978 38.181 114.341 392.071
234.40 -0.00148 -0.00052 0.00044 0.00140 0.00236 -295.904 -103.925 88.055 280.034 390.000 -297.476 -41.791 35.409 112.608 392.071
231.20 -0.00154 -0.00057 0.00040 0.00138 0.00235 -308.304 -113.668 80.969 275.606 390.000 -309.941 -45.709 32.560 110.828 392.071
-
228.00 -0.00161 -0.00062 0.00037 0.00136 0.00234 -321.053 -123.684 73.684 271.053 390.000 -322.757 -49.736 29.630 108.997 392.071
224.80 -0.00167 -0.00067 0.00033 0.00133 0.00233 -334.164 -133.986 66.192 266.370 390.000 -335.938 -53.879 26.617 107.114 392.071
221.60 -0.00174 -0.00072 0.00029 0.00131 0.00232 -347.653 -144.585 58.484 261.552 390.000 -349.499 -58.141 23.518 105.176 392.071
218.40 -0.00181 -0.00078 0.00025 0.00128 0.00231 -361.538 -155.495 50.549 256.593 390.000 -363.458 -62.528 20.327 103.182 392.071
215.20 -0.00188 -0.00083 0.00021 0.00126 0.00230 -375.836 -166.729 42.379 251.487 390.000 -377.832 -67.046 17.042 101.129 392.071
212.00 -0.00195 -0.00089 0.00017 0.00123 0.00229 -390.000 -178.302 33.962 246.226 390.000 -392.071 -71.699 13.657 99.014 392.071
208.80 -0.00203 -0.00095 0.00013 0.00120 0.00228 -390.000 -190.230 25.287 240.805 390.000 -392.071 -76.496 10.169 96.833 392.071
205.60 -0.00211 -0.00101 0.00008 0.00118 0.00227 -390.000 -202.529 16.342 235.214 390.000 -392.071 -81.442 6.572 94.585 392.071
202.40 -0.00219 -0.00108 0.00004 0.00115 0.00226 -390.000 -215.217 7.115 229.447 390.000 -392.071 -86.544 2.861 92.266 392.071
199.20 -0.00227 -0.00114 -0.00001 0.00112 0.00225 -390.000 -228.313 -2.410 223.494 390.000 -392.071 -91.810 -0.969 89.872 392.071
196.00 -0.00236 -0.00121 -0.00006 0.00109 0.00223 -390.000 -241.837 -12.245 217.347 390.000 -392.071 -97.248 -4.924 87.400 392.071
192.80 -0.00245 -0.00128 -0.00011 0.00105 0.00222 -390.000 -255.809 -22.407 210.996 390.000 -392.071 -102.867 -9.010 84.846 392.071
189.60 -0.00254 -0.00135 -0.00016 0.00102 0.00221 -390.000 -270.253 -32.911 204.430 390.000 -392.071 -108.675 -13.234 82.206 392.071
186.40 -0.00263 -0.00143 -0.00022 0.00099 0.00220 -390.000 -285.193 -43.777 197.639 390.000 -392.071 -114.683 -17.604 79.476 392.071
183.20 -0.00273 -0.00150 -0.00028 0.00095 0.00218 -390.000 -300.655 -55.022 190.611 390.000 -392.071 -120.901 -22.126 76.649 392.071
180.00 -0.00283 -0.00158 -0.00033 0.00092 0.00217 -390.000 -316.667 -66.667 183.333 390.000 -392.071 -127.339 -26.808 73.723 392.071
176.80 -0.00294 -0.00167 -0.00039 0.00088 0.00215 -390.000 -333.258 -78.733 175.792 390.000 -392.071 -134.011 -31.660 70.690 392.071
173.60 -0.00305 -0.00175 -0.00046 0.00084 0.00214 -390.000 -350.461 -91.244 167.972 390.000 -392.071 -140.929 -36.691 67.546 392.071
170.40 -0.00316 -0.00184 -0.00052 0.00080 0.00212 -390.000 -368.310 -104.225 159.859 390.000 -392.071 -148.106 -41.912 64.283 392.071
167.20 -0.00328 -0.00193 -0.00059 0.00076 0.00210 -390.000 -386.842 -117.703 151.435 390.000 -392.071 -155.558 -47.331 60.896 392.071
164.00 -0.00340 -0.00203 -0.00066 0.00071 0.00209 -390.000 -390.000 -131.707 142.683 390.000 -392.071 -156.828 -52.963 57.376 392.071
160.80 -0.00353 -0.00213 -0.00073 0.00067 0.00207 -390.000 -390.000 -146.269 133.582 390.000 -392.071 -156.828 -58.818 53.717 392.071
157.60 -0.00366 -0.00223 -0.00081 0.00062 0.00205 -390.000 -390.000 -161.421 124.112 390.000 -392.071 -156.828 -64.911 49.908 392.071
154.40 -0.00380 -0.00234 -0.00089 0.00057 0.00203 -390.000 -390.000 -177.202 114.249 390.000 -392.071 -156.828 -71.257 45.942 392.071
151.20 -0.00394 -0.00246 -0.00097 0.00052 0.00201 -390.000 -390.000 -193.651 103.968 390.000 -392.071 -156.828 -77.872 41.808 392.071
148.00 -0.00409 -0.00257 -0.00105 0.00047 0.00199 -390.000 -390.000 -210.811 93.243 390.000 -392.071 -156.828 -84.772 37.495 392.071
144.80 -0.00425 -0.00270 -0.00114 0.00041 0.00196 -390.000 -390.000 -228.729 82.044 390.000 -392.071 -156.828 -91.978 32.992 392.071
141.60 -0.00442 -0.00283 -0.00124 0.00035 0.00194 -390.000 -390.000 -247.458 70.339 388.136 -392.071 -156.828 -99.509 28.285 390.196
138.40 -0.00459 -0.00296 -0.00134 0.00029 0.00192 -390.000 -390.000 -267.052 58.092 383.237 -392.071 -156.828 -107.388 23.360 385.272
135.20 -0.00477 -0.00310 -0.00144 0.00023 0.00189 -390.000 -390.000 -287.574 45.266 378.107 -392.071 -156.828 -115.640 18.203 380.114
132.00 -0.00495 -0.00325 -0.00155 0.00016 0.00186 -390.000 -390.000 -309.091 31.818 372.727 -392.071 -156.828 -124.293 12.795 374.706
128.80 -0.00515 -0.00341 -0.00166 0.00009 0.00184 -390.000 -390.000 -331.677 17.702 367.081 -392.071 -156.828 -133.375 7.118 369.030
125.60 -0.00536 -0.00357 -0.00178 0.00001 0.00181 -390.000 -390.000 -355.414 2.866 361.146 -392.071 -156.828 -142.920 1.153 363.064
-
122.40 -0.00558 -0.00374 -0.00190 -0.00006 0.00177 -390.000 -390.000 -380.392 -12.745 354.902 -392.071 -156.828 -152.965 -5.125 356.786
119.20 -0.00581 -0.00392 -0.00203 -0.00015 0.00174 -390.000 -390.000 -390.000 -29.195 348.322 -392.071 -156.828 -156.828 -11.740 350.172
116.00 -0.00605 -0.00411 -0.00217 -0.00023 0.00171 -390.000 -390.000 -390.000 -46.552 341.379 -392.071 -156.828 -156.828 -18.720 343.192
112.80 -0.00631 -0.00431 -0.00232 -0.00032 0.00167 -390.000 -390.000 -390.000 -64.894 334.043 -392.071 -156.828 -156.828 -26.095 335.816
109.60 -0.00658 -0.00453 -0.00247 -0.00042 0.00163 -390.000 -390.000 -390.000 -84.307 326.277 -392.071 -156.828 -156.828 -33.902 328.010
106.40 -0.00687 -0.00475 -0.00264 -0.00052 0.00159 -390.000 -390.000 -390.000 -104.887 318.045 -392.071 -156.828 -156.828 -42.178 319.734
103.20 -0.00717 -0.00499 -0.00281 -0.00063 0.00155 -390.000 -390.000 -390.000 -126.744 309.302 -392.071 -156.828 -156.828 -50.967 310.945
100.00 -0.00750 -0.00525 -0.00300 -0.00075 0.00150 -390.000 -390.000 -390.000 -150.000 300.000 -392.071 -156.828 -156.828 -60.319 301.593
96.80 -0.00785 -0.00552 -0.00320 -0.00087 0.00145 -390.000 -390.000 -390.000 -174.793 290.083 -392.071 -156.828 -156.828 -70.289 291.623
93.60 -0.00822 -0.00581 -0.00341 -0.00101 0.00140 -390.000 -390.000 -390.000 -201.282 279.487 -392.071 -156.828 -156.828 -80.940 280.971
91.00 -0.00854 -0.00607 -0.00359 -0.00112 0.00135 -390.000 -390.000 -390.000 -224.176 270.330 -392.071 -156.828 -156.828 -90.146 271.765
KONDISI TEKAN AKSIAL KECIL : Pn = 0.1 * fc' * b * h
KONDISI BALANCE
212.12 -0.00195 -0.00089 0.00017 0.00123 0.00229 -390.000 -177.857 34.286 246.429 390.000 -392.071 -71.521 13.787 99.095 392.071
-
b = 400 mm
h = 400 mm
16 D 16
fc' = 20 MPa
fy = 390 MPa
Pu Mu(kN) (kNm)
625.000 83.670
562.606 58.301
466.181 13.286
206.697 59.716
263.048 74.788
271.746 77.483
319.249 41.136
190.370 118.304
121.417 116.696
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200
f.P
n (
kN
)
f.Mn (kNm)
h
b
-
ANALISIS KOLOM DENGAN DIAGRAM INTERAKSI 148.502 106.551
b = 400 mm
h = 400 mm
16 D 16
fc' = 20 MPa
fy = 390 MPa
Pu Mu
(kN) (kNm)
625.000 83.670
562.606 58.301
466.181 13.286
206.697 59.716
263.048 74.788
271.746 77.483
319.249 41.136
190.370 118.304
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200
f.P
n (
kN
)
f.Mn (kNm)
h
b
-
121.417 116.696
ANALISIS KOLOM DENGAN DIAGRAM INTERAKSI 148.502 106.551Cs Ms1 Ms2 Ms3 Ms4 Ms5 Ms a Cc Mc Pn Mn .Pn .MnkN kNmm kNmm kNmm kNmm kNmm kNmm mm kN kNmm kN kNm kN kNm
3135.95 0.00 0.65 2038.37 0.00
859.109 -15079.64 -6247.28 0.00 11762.12 58810.61 49245.81 357.00 2427.60 52193.40 3135.95 101.44 0.65 2038.37 65.94
853.155 -14500.77 -6156.32 0.00 11762.12 58810.61 49915.65 354.28 2409.10 55072.12 3135.95 104.99 0.65 2038.37 68.24
847.109 -13912.94 -6063.94 0.00 11762.12 58810.61 50595.85 351.56 2390.61 57900.53 3135.95 108.50 0.65 2038.37 70.52
840.968 -13315.94 -5970.13 0.00 11762.12 58810.61 51286.67 348.84 2372.11 60678.62 3135.95 111.97 0.65 2038.37 72.78
834.731 -12709.56 -5874.84 0.00 11762.12 58810.61 51988.33 346.12 2353.62 63406.42 3135.95 115.39 0.65 2038.37 75.01
828.395 -12093.58 -5778.04 0.00 11762.12 58810.61 52701.12 343.40 2335.12 66083.90 3135.95 118.79 0.65 2038.37 77.21
821.958 -11467.75 -5679.70 0.00 11762.12 58810.61 53425.29 340.68 2316.62 68711.07 3135.95 122.14 0.65 2038.37 79.39
815.417 -10831.86 -5579.77 0.00 11762.12 58810.61 54161.11 337.96 2298.13 71287.93 3113.55 125.45 0.65 2023.80 81.54
808.771 -10185.64 -5478.22 0.00 11762.12 58810.61 54908.87 335.24 2279.63 73814.48 3088.40 128.72 0.65 2007.46 83.67
802.015 -9528.86 -5375.01 0.00 11762.12 58810.61 55668.87 332.52 2261.14 76290.73 3063.15 131.96 0.65 1991.05 85.77
795.148 -8861.23 -5270.10 0.00 11762.12 58810.61 56441.40 329.80 2242.64 78716.66 3037.79 135.16 0.65 1974.56 87.85
788.167 -8182.51 -5163.45 0.00 11762.12 58810.61 57226.78 327.08 2224.14 81092.29 3012.31 138.32 0.65 1958.00 89.91
781.069 -7492.40 -5055.00 0.00 11762.12 58810.61 58025.33 324.36 2205.65 83417.61 2986.72 141.44 0.65 1941.37 91.94
773.850 -6790.62 -4944.72 0.00 11762.12 58810.61 58837.39 321.64 2187.15 85692.62 2961.00 144.53 0.65 1924.65 93.94
766.509 -6076.87 -4832.56 0.00 11762.12 58810.61 59663.31 318.92 2168.66 87917.31 2935.16 147.58 0.65 1907.86 95.93
759.041 -5350.84 -4718.47 0.00 11762.12 58810.61 60503.43 316.20 2150.16 90091.70 2909.20 150.60 0.65 1890.98 97.89
751.444 -4612.21 -4602.40 0.00 11762.12 58810.61 61358.13 313.48 2131.66 92215.78 2883.11 153.57 0.65 1874.02 99.82
743.714 -3860.65 -4484.30 0.00 11762.12 58810.61 62227.79 310.76 2113.17 94289.56 2856.88 156.52 0.65 1856.97 101.74
735.847 -3095.82 -4364.11 0.00 11762.12 58810.61 63112.81 308.04 2094.67 96313.02 2830.52 159.43 0.65 1839.84 103.63
727.840 -2317.36 -4241.78 0.00 11762.12 58810.61 64013.60 305.32 2076.18 98286.17 2804.02 162.30 0.65 1822.61 105.49
719.418 -1524.91 -4117.25 0.00 11741.79 58810.61 64910.25 302.60 2057.68 100209.02 2777.10 165.12 0.65 1805.11 107.33
710.350 -718.08 -3990.46 0.00 11684.16 58810.61 65786.23 299.88 2039.18 102081.55 2749.53 167.87 0.65 1787.20 109.11
701.117 103.52 -3861.36 0.00 11625.47 58810.61 66678.26 297.16 2020.69 103903.78 2721.81 170.58 0.65 1769.17 110.88
691.713 940.30 -3729.86 0.00 11565.70 58810.61 67586.76 294.44 2002.19 105675.69 2693.91 173.26 0.65 1751.04 112.62
682.134 1792.69 -3595.92 0.00 11504.82 58810.61 68512.20 291.72 1983.70 107397.30 2665.83 175.91 0.65 1732.79 114.34
672.375 2661.11 -3459.45 0.00 11442.79 58810.61 69455.07 289.00 1965.20 109068.60 2637.57 178.52 0.65 1714.42 116.04
662.430 3546.04 -3320.39 0.00 11379.58 58810.61 70415.85 286.28 1946.70 110689.59 2609.13 181.11 0.65 1695.94 117.72
-
652.294 4447.95 -3178.66 0.00 11315.16 58810.61 71395.07 283.56 1928.21 112260.27 2580.50 183.66 0.65 1677.33 119.38
641.962 5367.33 -3034.19 0.00 11249.49 58810.61 72393.25 280.84 1909.71 113780.64 2551.67 186.17 0.65 1658.59 121.01
631.428 6304.69 -2886.89 0.00 11182.53 58810.61 73410.96 278.12 1891.22 115250.70 2522.64 188.66 0.65 1639.72 122.63
620.686 7260.57 -2736.68 0.00 11114.26 58810.61 74448.76 275.40 1872.72 116670.46 2493.41 191.12 0.65 1620.71 124.23
609.729 8235.52 -2583.47 0.00 11044.62 58810.61 75507.28 272.68 1854.22 118039.90 2463.95 193.55 0.65 1601.57 125.81
598.552 9230.11 -2427.18 0.00 10973.58 58810.61 76587.12 269.96 1835.73 119359.03 2434.28 195.95 0.65 1582.28 127.37
587.147 10244.95 -2267.70 0.00 10901.09 58810.61 77688.95 267.24 1817.23 120627.86 2404.38 198.32 0.65 1562.85 128.91
575.507 11280.66 -2104.95 0.00 10827.11 58810.61 78813.43 264.52 1798.74 121846.38 2374.24 200.66 0.65 1543.26 130.43
563.626 12337.89 -1938.81 0.00 10751.59 58810.61 79961.29 261.80 1780.24 123014.58 2343.87 202.98 0.65 1523.51 131.93
551.495 13417.32 -1769.19 0.00 10674.49 58810.61 81133.24 259.08 1761.74 124132.48 2313.24 205.27 0.65 1503.61 133.42
539.107 14519.66 -1595.96 0.00 10595.75 58810.61 82330.06 256.36 1743.25 125200.07 2282.36 207.53 0.65 1483.53 134.89
526.453 15645.64 -1419.02 0.00 10515.32 58810.61 83552.55 253.64 1724.75 126217.35 2251.21 209.77 0.65 1463.28 136.35
513.525 16796.03 -1238.25 0.00 10433.15 58810.61 84801.55 250.92 1706.26 127184.32 2219.78 211.99 0.65 1442.86 137.79
500.314 17971.63 -1053.51 0.00 10349.18 58810.61 86077.92 248.20 1687.76 128100.98 2188.07 214.18 0.65 1422.25 139.22
486.809 19173.29 -864.68 0.00 10263.35 58810.61 87382.57 245.48 1669.26 128967.34 2156.07 216.35 0.65 1401.45 140.63
473.002 20401.87 -671.61 0.00 10175.59 58810.61 88716.46 242.76 1650.77 129783.38 2123.77 218.50 0.65 1380.45 142.02
458.883 21658.30 -474.18 0.00 10085.85 58810.61 90080.59 240.04 1632.27 130549.11 2091.15 220.63 0.65 1359.25 143.41
444.439 22943.53 -272.21 0.00 9994.05 58810.61 91475.98 237.32 1613.78 131264.54 2058.22 222.74 0.65 1337.84 144.78
429.661 24258.56 -65.56 0.00 9900.11 58810.61 92903.72 234.60 1595.28 131929.66 2024.94 224.83 0.65 1316.21 146.14
414.535 25604.44 145.93 0.00 9803.98 58810.61 94364.97 231.88 1576.78 132544.46 1991.32 226.91 0.65 1294.36 147.49
399.051 26982.27 362.45 0.00 9705.56 58810.61 95860.90 229.16 1558.29 133108.96 1957.34 228.97 0.65 1272.27 148.83
383.195 28393.20 584.17 0.00 9604.78 58810.61 97392.77 226.44 1539.79 133623.15 1922.99 231.02 0.65 1249.94 150.16
366.953 29838.45 811.28 0.00 9501.55 58810.61 98961.89 223.72 1521.30 134087.03 1888.25 233.05 0.65 1227.36 151.48
350.312 31319.26 1043.98 0.00 9395.78 58810.61 100569.63 221.00 1502.80 134500.60 1853.11 235.07 0.65 1204.52 152.80
333.255 32836.98 1282.47 0.00 9287.37 58810.61 102217.44 218.28 1484.30 134863.86 1817.56 237.08 0.65 1181.41 154.10
315.769 34393.01 1526.99 0.00 9176.23 58810.61 103906.84 215.56 1465.81 135176.81 1781.58 239.08 0.65 1158.02 155.40
297.835 35988.80 1777.76 0.00 9062.24 58810.61 105639.42 212.84 1447.31 135439.46 1745.15 241.08 0.65 1134.35 156.70
279.437 37625.91 2035.02 0.00 8945.30 58810.61 107416.85 210.12 1428.82 135651.79 1708.25 243.07 0.65 1110.36 157.99
260.556 39305.96 2299.03 0.00 8825.30 58810.61 109240.90 207.40 1410.32 135813.82 1670.88 245.05 0.65 1086.07 159.29
241.174 41030.66 2570.05 0.00 8702.11 58810.61 111113.44 204.68 1391.82 135925.53 1633.00 247.04 0.65 1061.45 160.58
221.270 42801.82 2848.38 0.00 8575.60 58810.61 113036.41 201.96 1373.33 135986.94 1594.60 249.02 0.65 1036.49 161.87
200.822 44621.34 3134.30 0.00 8445.63 58810.61 115011.88 199.24 1354.83 135998.04 1555.65 251.01 0.65 1011.17 163.16
179.808 46491.22 3428.14 0.00 8312.07 58810.61 117042.05 196.52 1336.34 135958.82 1516.14 253.00 0.65 985.49 164.45
-
158.204 48413.60 3730.23 0.00 8174.75 58810.61 119129.19 193.80 1317.84 135869.30 1476.04 255.00 0.65 959.43 165.75
135.985 50390.70 4040.92 0.00 8033.53 58810.61 121275.76 191.08 1299.34 135729.47 1435.33 257.01 0.65 932.96 167.05
113.125 52424.90 4360.58 0.00 7888.23 58810.61 123484.33 188.36 1280.85 135539.34 1393.97 259.02 0.65 906.08 168.37
89.594 54518.72 4689.60 0.00 7738.67 58810.61 125757.61 185.64 1262.35 135298.89 1351.95 261.06 0.65 878.76 169.69
65.364 56674.80 5028.42 0.00 7584.67 58810.61 128098.50 182.92 1243.86 135008.13 1309.22 263.11 0.65 850.99 171.02
40.971 58810.61 5377.46 0.00 7426.01 58810.61 130424.70 180.20 1225.36 134667.06 1266.33 265.09 0.65 823.12 172.31
30.506 58810.61 5737.20 0.00 7262.50 58810.61 130620.92 177.48 1206.86 134275.69 1237.37 264.90 0.65 804.29 172.18
19.715 58810.61 6108.14 0.00 7093.89 58810.61 130823.25 174.76 1188.37 133834.00 1208.08 264.66 0.65 785.25 172.03
8.583 58810.61 6490.80 0.00 6919.95 58810.61 131031.98 172.04 1169.87 133342.01 1178.45 264.37 0.65 766.00 171.84
-2.907 58810.61 6885.77 0.00 6740.42 58810.61 131247.41 169.32 1151.38 132799.71 1148.47 264.05 0.65 746.50 171.63
-14.772 58810.61 7293.62 0.00 6555.03 58810.61 131469.88 166.60 1132.88 132207.10 1118.11 263.68 0.65 726.77 171.39
-27.031 58810.61 7715.02 0.00 6363.48 58810.61 131699.74 163.88 1114.38 131564.18 1087.35 263.26 0.65 706.78 171.12
-39.703 58810.61 8150.64 0.00 6165.48 58810.61 131937.35 161.16 1095.89 130870.94 1056.18 262.81 0.65 686.52 170.83
-52.811 58810.61 8601.22 0.00 5960.67 58810.61 132183.12 158.44 1077.39 130127.41 1024.58 262.31 0.65 665.98 170.50
-66.377 58810.61 9067.54 0.00 5748.70 58810.61 132437.47 155.72 1058.90 129333.56 992.52 261.77 0.65 645.14 170.15
-80.425 58810.61 9550.44 0.00 5529.20 58810.61 132700.87 153.00 1040.40 128489.40 959.98 261.19 0.65 623.98 169.77
-94.981 58810.61 10050.82 0.00 5301.76 58810.61 132973.81 150.28 1021.90 127594.93 926.92 260.57 0.65 602.50 169.37
-110.074 58810.61 10569.65 0.00 5065.93 58810.61 133256.81 147.56 1003.41 126650.16 893.33 259.91 0.65 580.67 168.94
-125.735 58810.61 11107.96 0.00 4821.24 58810.61 133550.43 144.84 984.91 125655.07 859.18 259.21 0.65 558.47 168.48
-141.994 58810.61 11666.88 0.00 4567.18 58810.61 133855.30 142.12 966.42 124609.68 824.42 258.46 0.65 535.87 168.00
-152.415 58810.61 11762.12 0.00 4303.22 58810.61 133686.57 139.40 947.92 123513.98 795.51 257.20 0.65 517.08 167.18
-161.930 58810.61 11762.12 0.00 4028.74 58810.61 133412.09 136.68 929.42 122367.96 767.49 255.78 0.65 498.87 166.26
-171.831 58810.61 11762.12 0.00 3743.12 58810.61 133126.47 133.96 910.93 121171.64 739.10 254.30 0.65 480.41 165.29
-182.143 58810.61 11762.12 0.00 3445.66 58810.61 132829.01 131.24 892.43 119925.01 710.29 252.75 0.65 461.69 164.29
-192.892 58810.61 11762.12 0.00 3135.61 58810.61 132518.96 128.52 873.94 118628.07 681.04 251.15 0.65 442.68 163.25
-204.105 58810.61 11762.12 0.00 2812.15 58810.61 132195.50 125.80 855.44 117280.82 651.33 249.48 0.65 423.37 162.16
-215.814 58810.61 11762.12 0.00 2474.39 58810.61 131857.75 123.08 836.94 115883.27 621.13 247.74 0.65 403.73 161.03
-229.926 58810.61 11762.12 0.00 2121.37 58529.47 131223.58 120.36 818.45 114435.40 588.52 245.66 0.65 382.54 159.68
-247.655 58810.61 11762.12 0.00 1752.03 57790.78 130115.54 117.64 799.95 112937.22 552.30 243.05 0.65 358.99 157.98
-266.223 58810.61 11762.12 0.00 1365.20 57017.12 128955.05 114.92 781.46 111388.74 515.23 240.34 0.65 334.90 156.22
-285.691 58810.61 11762.12 0.00 959.61 56205.95 127738.30 112.20 762.96 109789.94 477.27 237.53 0.65 310.23 154.39
-306.126 58810.61 11762.12 0.00 533.88 55354.47 126461.09 109.48 744.46 108140.84 438.34 234.60 0.65 284.92 152.49
-327.603 58810.61 11762.12 0.00 86.44 54459.61 125118.79 106.76 725.97 106441.43 398.37 231.56 0.65 258.94 150.51
-
-350.203 58810.61 11762.12 0.00 -384.38 53517.95 123706.31 104.04 707.47 104691.71 357.27 228.40 0.65 232.23 148.46
-367.296 58810.61 11762.12 0.00 -880.49 52525.74 122217.99 101.32 688.98 102891.68 321.68 225.11 0.65 209.09 146.32
-381.255 58810.61 11762.12 0.00 -1403.97 51478.79 120647.56 98.60 670.48 101041.34 289.22 221.69 0.66 192.17 147.30
-396.006 58810.61 11762.12 0.00 -1957.15 50372.43 118988.02 95.88 651.98 99140.69 255.98 218.13 0.68 174.07 148.33
-411.619 58810.61 11762.12 0.00 -2542.63 49201.47 117231.58 93.16 633.49 97189.73 221.87 214.42 0.70 154.42 149.24
-428.171 58810.61 11762.12 0.00 -3163.32 47960.07 115369.49 90.44 614.99 95188.46 186.82 210.56 0.71 133.10 150.01
-445.750 58810.61 11762.12 0.00 -3822.51 46641.69 113391.91 87.72 596.50 93136.89 150.75 206.53 0.73 109.95 150.63
-464.453 58810.61 11762.12 0.00 -4523.89 45238.93 111287.78 85.00 578.00 91035.00 113.55 202.32 0.75 84.79 151.09
-484.393 58810.61 11762.12 0.00 -5271.64 43743.43 109044.53 82.28 559.50 88882.81 75.11 197.93 0.76 57.44 151.37
-505.697 58810.61 11762.12 0.00 -6070.52 42145.67 106647.89 79.56 541.01 86680.30 35.31 193.33 0.78 27.66 151.46
-524.109 58810.61 11762.12 0.00 -6760.98 40764.75 104576.51 77.35 525.98 84853.72 1.87 189.43 0.80 1.50 151.38
208.00 0.00
208.00 200.00
0.00 0.00
41.361 58810.61 5364.05 0.00 7432.11 58810.61 130417.38 180.30 1226.06 134680.90 1267.42 265.10 0.65 823.82 172.31
-
PERHITUNGAN FONDASI FOOTPLAT BENTUK EMPAT PERSEGI PANJANG
A. DATA FONDASI FOOT PLAT
DATA TANAH
Kedalaman fondasi, Df = 1.00 m
Berat volume tanah, g = 1000.00 kN/m3
Sudut gesek dalam, f = 15.00 Kohesi, c = 0.00 kPa
Tahanan konus rata-rata (hasil pengujian sondir), qc = 1000.00 kg/cm2
Nilai N hasil uji SPT N = 1000DIMENSI FONDASI
Lebar fondasi arah x, Bx = 1.65 m
Lebar fondasi arah y, By = 1.65 m
Tebal fondasi, h = 0.40 m
Lebar kolom arah x, bx = 0.40 m
Lebar kolom arah y, by = 0.40 m
Posisi kolom (dalam = 40, tepi = 30, sudut = 20) as = 40
BAHAN KONSTRUKSI
Kuat tekan beton, fc' = 20.0 MPa
Kuat leleh baja tulangan, fy = 390 MPa
Berat beton bertulang, gc = 24 kN/m3
-
BEBAN RENCANA FONDASI
Gaya aksial akibat beban terfaktor, Pu = 625.291 kN
Momen arah x akibat beban terfaktor, Mux = 80.000 kNm
Momen arah y akibat beban terfaktor, Muy = 80.000 kNm
B. KAPASITAS DUKUNG TANAH
1. MENURUT TERZAGHI DAN PECK (1943)
Kapasitas dukung ultimit tanah menurut Terzaghi dan Peck (1943) :
qu = c * Nc * (1 + 0.3 * B / L) + Df * g * Nq + 0.5 * B * Ng * (1 - 0.2 * B / L)
c = kohesi tanah (kN/m2) c = 0.00
Df = Kedalaman fondasi (m) Df = 1.00 m
g = berat volume tanah (kN/m3) g = 1000.00 kN/m3
B = lebar fondasi (m) B = By = 1.65 m
L = panjang fondasi (m) L = By = 1.65 m
Sudut gesek dalam, f = 15.00
f = f / 180 * p = 0.2617994 rad f = f / 180 * p = 0.2617994 rada = e(3*p / 4 - f/2)*tan f = 1.8153276
Kpg = 3 * tan2 [ 45 + 1/2*( f + 33) ] = 20.359467
Faktor kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi :
Nc = 1/ tan f * [ a2 / (2 * cos2 (45 + f/2) - 1 ] = 12.861
Nq = a2 / [ (2 * cos2 (45 + f/2) ] = Nc * tan f + 1 = 4.446
Ng = 1/2 * tan f * [ Kpg / cos2 f - 1 ] = 2.790
Kapasitas dukung ultimit tanah menurut Terzaghi :
qu = c*Nc*(1+0.3*B/L) + Df*g*Nq + 0.5*B*Ng*(1-0.2*B/L) = 4448.01 kN/m2
Kapasitas dukung tanah, qa = qu / 3 = 1482.67 kN/m2
2. MENURUT MEYERHOF (1956)
Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof (1956) :
qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd ( dalam kg/cm
2)
dengan, Kd = 1 + 0.33 * Df / B harus 1.33
qc = tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi ( kg/cm2 )
B = lebar fondasi (m) B = By = 1.65 m
Df = Kedalaman fondasi (m) Df = 1.00 m
-
Kd = 1 + 0.33 * Df / B = 1.2 < 1.33
diambil, Kd = 1.2
Tahanan konus rata-rata hasil sondir pada dasar fondasi, qc = 1000.00 kg/cm2
qa = qc / 33 * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd = 50.789 kg/cm
2
Kapasitas dukung ijin tanah, qa = 5078.89 kN/m2
3. MENURUT SKEMPTON (1986)
Kapasitas dukung tanah menurut Skempton (1986) :
qa = 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd ( dalam kN/m
2 )
dengan, N' = CN * N
CN = 2 / ( 1 + po / pr )
Kd = 1 + 0.33 * Df / B harus 1.33
Df = Kedalaman fondasi (m) Df = 1.00 m
B = lebar fondasi (m) B = By = 1.65 m
po = tekanan overburden efektif, po = Df * g = 1000 kN/m2
pr = tegangan efektif referensi, pr = 100 kN/m2
C = faktor koreksi overburden , C = 2 / ( 1 + p / p ) = 0.18CN = faktor koreksi overburden , CN = 2 / ( 1 + po / pr ) = 0.18
N' = nilai SPT terkoreksi, N' = CN * N = 181.82
Kd = 1 + 0.33 * Df / B = 1.2 < 1.33
Diambil, Kd = 1.2Kapasitas dukung ijin tanah,
qa = 12.5 * N' * [ ( B + 0.3 ) / B ]2 * Kd = 3809.17 kN/m
2
4. KAPASITAS DUKUNG TANAH YANG DIPAKAI
Kapasitas dukung tanah menurut Terzaghi dan Peck : qa = 1482.67 kN/m2
Kapasitas dukung tanah menurut Meyerhof : qa = 5078.89 kN/m2
Kapasitas dukung tanah menurut Skempton : qa = 3809.17 kN/m2
Kapasitas dukung tanah yang dipakai : qa = 1482.67 kN/m2
C. KONTROL TEGANGAN TANAH
-
Luas dasar foot plat, A = Bx * By = 2.7225 m2
Tahanan momen arah x, Wx = 1/6 * By * Bx2 = 0.7487 m
3
Tahanan momen arah y, Wy = 1/6 * Bx * By2 = 0.7487 m
3
Tinggi tanah di atas foot plat, z = Df - h = 0.60 m
Tekanan akibat berat foot plat dan tanah, q = h * gc + z * g = 609.600 kN/m2
Eksentrisitas pada fondasi :
ex = Mux / Pu = 0.1279 m < Bx / 6 = 0.2750 m (OK)
0 tak terjadi teg.tarik (OK)
D. GAYA GESER PADA FOOT PLAT1. TINJAUAN GESER ARAH X
-
Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 0.075 mTebal efektif foot plat, d = h - d' = 0.325 m
Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat, ax = ( Bx - bx - d ) / 2 = 0.463 mTegangan tanah pada bidang kritis geser arah x,
qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = 933.177 kN/m2
Gaya geser arah x, Vux = [ qx + ( qmax - qx ) / 2 - q ] * ax * By = 292.643 kN
Lebar bidang geser untuk tinjauan arah x, b = By = 1650 mm
Tebal efektif footplat, d = 325 mm
Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, bc = bx / by = 1.0000
Kuat geser foot plat arah x, diambil nilai terkecil dari Vc yang diperoleh dari pers.sbb. :
Vc = [ 1 + 2 / bc ] * fc' * b * d / 6 * 10-3 = 1199.091 kN
Vc = [ as * d / b + 2 ] * fc' * b * d / 12 * 10-3 = 1974.262 kN
Vc = 1 / 3 * fc' * b * d * 10-3 = 799.394 kN
Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 799.394 kNFaktor reduksi kekuatan geser, f = 0.75
Kuat geser foot plat, f * Vc = 599.546 kN
Syarat yang harus dipenuhi,Syarat yang harus dipenuhi,
f * Vc Vux 599.546 > 292.643 AMAN (OK)
2. TINJAUAN GESER ARAH Y
Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 0.085 mTebal efektif foot plat, d = h - d' = 0.315 m
Jarak bid. kritis terhadap sisi luar foot plat, ay = ( By - by - d ) / 2 = 0.468 mTegangan tanah pada bidang kritis geser arah y,
qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = 931.882 kN/m2
-
Gaya geser arah y, Vuy = [ qy + ( qmax - qy ) / 2 - q ] * ay * Bx = 295.307 kN
Lebar bidang geser untuk tinjauan arah y, b = Bx = 1650 mm
Tebal efektif footplat, d = 315 mm
Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, bc = bx / by = 1.0000
Kuat geser foot plat arah y, diambil nilai terkecil dari Vc yang diperoleh dari pers.sbb. :
Vc = [ 1 + 2 / bc ] * fc' * b * d / 6 * 10-3 = 1162.196 kN
Vc = [ as * d / b + 2 ] * fc' * b * d / 12 * 10-3 = 1866.558 kN
Vc = 1 / 3 * fc' * b * d * 10-3 = 774.798 kN
Diambil, kuat geser foot plat, Vc = 774.798 kNFaktor reduksi kekuatan geser, f = 0.75
Kuat geser foot plat, f * Vc = 581.098 kN
Syarat yang harus dipenuhi,
f * Vc Vux 581.098 > 295.307 AMAN (OK)
3. TINJAUAN GESER DUA ARAH (PONS)3. TINJAUAN GESER DUA ARAH (PONS)
Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 0.085 mTebal efektif foot plat, d = h - d' = 0.32 m
Lebar bidang geser pons arah x, cx = bx + d = 0.715 m
Lebar bidang geser pons arah y, cy = by + d = 0.715 m
Gaya geser pons yang terjadi,
Vup = ( Bx * By - cx * cy ) * [ ( qmax + qmin ) / 2 - q ] = 507.875 kN
Luas bidang geser pons, Ap = 2 * ( cx + cy ) * d = 0.901 m2
Lebar bidang geser pons, bp = 2 * ( cx + cy ) = 2.860 m
-
Rasio sisi panjang thd. sisi pendek kolom, bc = bx / by = 1.0000
Tegangan geser pons, diambil nilai terkecil dari fp yang diperoleh dari pers.sbb. :
fp = [ 1 + 2 / bc ] * fc' / 6 = 2.236 MPafp = [ as * d / bp + 2 ] * fc' / 12 = 2.387 MPa
fp = 1 / 3 * fc' = 1.491 MPaTegangan geser pons yang disyaratkan, fp = 1.491 MPa
Faktor reduksi kekuatan geser pons, f = 0.75
Kuat geser pons, f * Vnp = f * Ap * fp * 103 = 1007.24 kN
Syarat : f * Vnp Vup 1007.237 > 507.875 AMAN (OK)
f * Vnp Pu1007.237 > 625.291 AMAN (OK)
E. PEMBESIAN FOOTPLAT
1. TULANGAN LENTUR ARAH X
Jarak tepi kolom terhadap sisi luar foot plat, ax = ( Bx - bx ) / 2 = 0.625 mTegangan tanah pada tepi kolom,
qx = qmin + (Bx - ax) / Bx * (qmax - qmin) = 891.083 kN/m2
Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah,
Mux = 1/2 * ax2 * [ qx + 2/3 * ( qmax - qx ) - q ] * By = 125.495 kNm
Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = By = 1650 mm
Tebal plat fondasi, h = 400 mmJarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, d' = 75 mmTebal efektif plat, d = h - d' = 325 mm
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Kuat leleh baja tulangan, fy = 390 MPa
Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 MPa
-
Faktor distribusi teg. beton, b1 = 0.85
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0224553
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1-*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.299
Mn = Mux / f = 156.869 kNm
Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 0.90009
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan,
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - {1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) } ] = 0.0024
Rasio tulangan minimum, rmin = 0.0025
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.0025
Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1340.63 mm2
Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm
Jarak tulangan yang diperlukan, s = p / 4 * D2 * b / As = 247 mm
Jarak tulangan maksimum, smax = 200 mm
Jarak tulangan yang digunakan, s = 200 mmDigunakan tulangan, D 16 - 100
Luas tulangan terpakai, As = p / 4 * D2 * b / s = 3317.52 mm
2Luas tulangan terpakai, As = p / 4 * D * b / s = 3317.52
2. TULANGAN LENTUR ARAH Y
Jarak tepi kolom terhadap sisi luar foot plat, ay = ( By - by ) / 2 = 0.625 mTegangan tanah pada tepi kolom,
qy = qmin + (By - ay) / By * (qmax - qmin) = 891.083 kN/m2
Momen yang terjadi pada plat fondasi akibat tegangan tanah,
Muy = 1/2 * ay2 * [ qy + 2/3 * ( qmax - qy ) - q ] * Bx = 125.495 kNm
Lebar plat fondasi yang ditinjau, b = Bx = 1650 mm
Tebal plat fondasi, h = 400 mmJarak pusat tulangan thd. sisi luar beton, d' = 85 mm
-
Tebal efektif plat, d = h - d' = 315 mm
Kuat tekan beton, fc' = 20 MPa
Kuat leleh baja tulangan, fy = 390 MPa
Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 MPa
Faktor distribusi teg. beton, b1 = 0.85
rb = b1* 0.85 * fc/ fy * 600 / ( 600 + fy ) = 0.0224553
Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0.80
Rmax = 0.75 * rb * fy * [1-*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5.299
Mn = Muy / f = 156.869 kNm
Rn = Mn * 106 / ( b * d2 ) = 0.95815
Rn < Rmax (OK)Rasio tulangan yang diperlukan,
r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - {1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ) } ] = 0.0025
Rasio tulangan minimum, rmin = 0.0025
Rasio tulangan yang digunakan, r = 0.0025
Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1315.09 mm2
Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm
Jarak tulangan yang diperlukan, s = p / 4 * D2 * b / As = 252 mmsJarak tulangan maksimum, smax = 200 mm
Jarak tulangan yang digunakan, s = 200 mmDigunakan tulangan, D 16 - 100
Luas tulangan terpakai, As = p / 4 * D2 * b / s = 3317.52 mm
2
3. TULANGAN SUSUT
-
Rasio tulangan susut minimum, rsmin = 0.0014
Luas tulangan susut arah x, Asx = rsmin* d * Bx = 750.750 mm2
Luas tulangan susut arah y, Asy = rsmin* d * By = 727.650 mm2
Diameter tulangan yang digunakan, 10 mm
Jarak tulangan susut arah x, sx = p / 4 * 2 * By / Asx = 173 mm
Jarak tulangan susut maksimum arah x, sx,max = 200 mm
Jarak tulangan susut arah x yang digunakan, sx = 173 mm
Jarak tulangan susut arah y, sy = p / 4 * 2 * Bx / Asy = 178 mm
Jarak tulangan susut maksimum arah y, sy,max = 200 mm
Jarak tulangan susut arah y yang digunakan, sy = 178 mmDigunakan tulangan susut arah x, 10 - 100Digunakan tulangan susut arah y, 10 - 100
-
TABLE: Element Forces - Frames
Frame Station OutputCase CaseType P V2 V3 T M2 M3
Text m Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m
1 0 1.4DL Combination 0.74 -41.57 0.01 -0.974 0.013 -25.67
1 0.6 1.4DL Combination 0.74 -27.4 0.01 -0.974 0.006 -4.886
1 1.2 1.4DL Combination 0.74 -11.67 0.01 -0.974 3E-04 6.874
1 1.8 1.4DL Combination 0.74 4.262 0.01 -0.974 -0.006 9.095
1 2.4 1.4DL Combination 0.74 20 0.01 -0.974 -0.012 1.777
1 3 1.4DL Combination 0.74 34.16 0.01 -0.974 -0.018 -14.56
1 0 1.2DL+1.6LL Combination 0.688 -39.31 0.009 -0.698 0.011 -24.01
1 0.6 1.2DL+1.6LL Combination 0.688 -26.47 0.009 -0.698 0.005 -4.13
1 1.2 1.2DL+1.6LL Combination 0.688 -11.07 0.009 -0.698 -6E-04 7.196
1 1.8 1.2DL+1.6LL Combination 0.688 4.643 0.009 -0.698 -0.006 9.124
1 2.4 1.2DL+1.6LL Combination 0.688 20.04 0.009 -0.698 -0.012 1.654
1 3 1.2DL+1.6LL Combination 0.688 32.89 0.009 -0.698 -0.018 -14.37
2 0 1.4DL Combination 0.125 -27.71 0.017 0.878 0.017 -15
2 0.5 1.4DL Combination 0.125 -16.03 0.017 0.878 0.009 -4.012
2 1 1.4DL Combination 0.125 -3.116 0.017 0.878 -5E-05 0.819
2 1.5 1.4DL Combination 0.125 9.798 0.017 0.878 -0.009 -0.896
2 2 1.4DL Combination 0.125 21.47 0.017 0.878 -0.017 -8.767
2 0 1.2DL+1.6LL Combination 0.132 -26.69 0.014 0.823 0.015 -14.76
2 0.5 1.2DL+1.6LL Combination 0.132 -16.19 0.014 0.823 0.008 -3.953
2 1 1.2DL+1.6LL Combination 0.132 -3.678 0.014 0.823 0.001 1.086
2 1.5 1.2DL+1.6LL Combination 0.132 8.831 0.014 0.823 -0.006 -0.275
2 2 1.2DL+1.6LL Combination 0.132 19.33 0.014 0.823 -0.013 -7.402
3 0 1.4DL Combination 2.392 -41.06 -0.012 0.088 -0.008 -22.07
3 0.58333 1.4DL Combination 2.392 -28.18 -0.012 0.088 -0.001 -1.874
3 1.16667 1.4DL Combination 2.392 -15.3 -0.012 0.088 0.006 10.81
3 1.75 1.4DL Combination 2.392 -2.426 -0.012 0.088 0.012 15.98