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LÍNEA AÉREA 110 KV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARAN, LERIDA
DOCUMENTO N°1:
MEMORIA
AUTOR: Jorge Villacampa Puyal DIRECTOR: Antonio Montañés Espinosa ESPECIALIDAD: Electricidad CONVOCATORIA: Abril 2015
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
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Resumen:
Debido a los acontecimientos sucedidos en verano del 2013 en el Valle de Arán, provincia de Lérida, se produjo una importante riada que afectó seriamente los municipios y la línea eléctrica que los abastecía eléctricamente, dicha línea será el objeto de nuestro proyecto.
El proyecto pretende llevar a cabo la construcción de una nueva Línea Aérea de Alta
Tensión de 110 kV en el mismo emplazamiento que la anteriormente construida, entre las subestaciones de Pont de Rei y Benós. Para poder realizar este tipo de proyectos, es necesario seguir minuciosamente la legislación vigente en la materia, por ello, previamente a la realización del proyecto, es necesario acometer un estudio exhaustivo del Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión (RLAT), Aprobado por el Boletín Oficial del Estado en el Real Decreto 223/2008.
La potencia estimada a transportar será de 94,5 MW a una tensión de 110 kV. Además
la configuración de los apoyos será de doble circuito para facilitar ampliaciones futuras en el transporte energético.
Las dos subestaciones que se emplean como puntos de conexión a la red distan entre si
alrededor de 15 km, encontrándose la primera en el municipio de Caneján y la segunda en el municipio de Benós.
El trazado de la línea discurre en su totalidad por la provincia de Lérida. La traza
escogida respeta las zonas ambientalmente protegidas así como las zonas urbanas, trascurriendo únicamente por terrenos rurales, por lo que su impacto es mínimo, no haciendo falta adoptar medidas extraordinarias como el soterramiento de la línea
La longitud total del trazado es de 15301 metros y cuenta con 74 apoyos, contando los
dos finales de línea. La altura sobre el nivel del mar del trazado oscila entre 584 y 871,20 metros, por lo que la categoría de la línea para el cálculo de las sobre cargas será la B. La línea comprende 73 vanos, agrupados en 33 alineaciones. Además en todo el trazado existen 15 ángulos y 3 derivaciones. Éstas últimas se dirigen a la Central hidroeléctrica de San Juan de Torán, la S.E.T. de Les y la S.E.T. de Bosost.
A partir del trazado se ha realizado un estudio topográfico obteniéndose el perfil de la
línea, el cual hemos implementado a través una un programa informático, Andelec. Una vez digitalizado el perfil del trazado de la línea, se ha dimensionado la línea en todas sus variables, a fin de cumplir con cada una de las especificaciones Reglamento (RLAT).
Los apoyos elegidos son del fabricante MADE, en concreto de las series Olmo, Arce y
Drago. Los conductores escogidos a partir del estudio eléctrico serán del tipo LA-280 (Hawk) y el cable de tierra será único y del tipo OPGW 34. Por último, los herrajes seleccionados para la construcción de la presente línea son del fabricante MADE y los elementos aislantes son de SGD-La Granja.
La configuración de las crucetas de los apoyos serán de doble circuito al tresbolillo, a
pesar de que montaremos un circuito simple. Las cimentaciones de los apoyos serán del tipo monobloque para los apoyos Olmo y
del tipo fraccionadas para los apoyos Arce y Drago.
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La toma de tierra proyectada para cada apoyo consistirá en cuatro picas de dos metros de longitud, unidas a través de conductor de cobre desnudo alrededor de las cimentaciones.
Por último se detallan los documentos de los que consta el proyecto: Memoria, Anexo
I, Pliego de condiciones, Estudios de Seguridad y Salud, Presupuesto de la obra y Planos: todos ellos tienen la finalidad de describir y definir la instalación y los elementos que la integran, valorar el conjunto de la instalación y evidenciar el cumplimiento de las prescripciones técnicas impuestas en el vigente Reglamento.
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Índice PÁG.
1- ANTECEDENTES ____________________________________________________ 7
2- OBJETO DEL PROYECTO _____________________________________________ 7
3- EMPLAZAMIENTO __________________________________________________ 7
4- ALCANCE DEL PROYECTO ____________________________________________ 9
5- TITULAR DE LA PETICIÓN ____________________________________________ 9
6- REGLAMENTACIÓN _________________________________________________ 9
7- NORMATIVA GENERAL _____________________________________________ 10
8- EMPLAZAMIENTO DE LAS INSTALACIONES _____________________________ 10
9- CATEGORÍA DE LA LÍNEA Y ZONA _____________________________________ 11
10- POTENCIA A TRANSPORTAR _______________________________________ 11
11- TRAZADO DE LA LÍNEA ___________________________________________ 12
12- RELACIÓN DE ENTIDADES Y ORGANISMOS AFECTADOS _________________ 14
13- CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN ______________________________ 15
13.1- CARACTERÍSTICAS GENERALES _______________________________________ 15
13.2- DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES ____________________________________ 15
13.2.1- APOYOS _______________________________________________________________ 16
13.2.1.1- Apoyos con derivación _______________________________________________ 16
13.2.1.2- Protección de superficies de los apoyos _________________________________ 17
13.2.1.3- Dimensiones de los apoyos ___________________________________________ 17
13.2.2- CONDUCTORES Y CABLE DE TIERRA _________________________________________ 19
13.2.3- CADENAS DE AISLAMIENTO _______________________________________________ 21
13.2.4- HERRAJES ______________________________________________________________ 21
13.2.1.4- Herrajes para el conductor ___________________________________________ 22
13.2.1.5- Herrajes para cable de tierra __________________________________________ 23
13.2.5- EMPALMES PARA EL CONDUCTOR Y CABLE DE TIERRA __________________________ 24
13.2.6- ACCESORIOS ___________________________________________________________ 25
14. CARACTERÍSTICAS DE LA OBRA CIVIL ____________________________________ 26
14.1- CIMENTACIONES PARA LOS APOYOS __________________________________ 26
14.1.1- Cimentación tipo monobloque _____________________________________________ 26
14.1.2- Cimentación tipo fraccionada (cuatro patas) __________________________________ 27
14.2- PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS ____________________________________ 27
14.3- SEÑALIZACIÓN ____________________________________________________ 29
14.4- PROTECCIONES ___________________________________________________ 29
14- SUPERVISIÓN TÉCNICA DE LA LÍNEA____________ ¡Error! Marcador no definido.
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15- CONCLUSIONES _________________________________________________ 31
16- BIBLIOGRAFÍA __________________________________________________ 32
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ANEXOS A LA MEMORIA
ANEXO I. CALCULOS JUSTIFICATIVOS
ANEXO II. ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
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1- ANTECEDENTES
Con motivo de las riadas sufridas en el Valle de Arán en Junio del 2013, las cuales
produjeron la rotura de varios tramos del tendido eléctrico, se redacta el presente proyecto de
una Línea Eléctrica Aérea de Alta Tensión en zona de montaña de 110 kV a petición de la
Escuela de Ingeniería y Arquitectura de la Universidad de Zaragoza, con C.I.F.: Q5018001G y
domicilio social en C/María de Luna s/n, Edificio C, 50.018 de Zaragoza.
Así mismo, deseamos garantizar su correcto funcionamiento y el cumplimiento de la
normativa vigente.
2- OBJETO DEL PROYECTO
El objeto de este proyecto es el estudio, descripción y evaluación de las instalaciones
necesarias para la distribución de la energía eléctrica generada en las centrales hidroeléctricas
del Valle de arán, en la provincia de Lérida.
Se llevará a cabo el diseño de toda la línea, tanto de la zona afectada por la riada,
como los tramos no dañados, de forma que se implementará una línea completamente nueva.
Del estudio de la infraestructura eléctrica y la ubicación donde se sitúa la línea objetivo
del proyecto, así como las necesidades energéticas (potencia generada), de las instalaciones
eléctricas existentes y/o en proyecto, de la orografía y características del terreno, se ha optado
por la construcción de:
La línea Aérea a la tensión nominal de 110 kV tendrá su origen en la Subestación de la
Central Hidroeléctrica de Pont de Rei, la cual recorrerá los pueblos del bajo Arán, hasta
finalizar en la subestación de la Central Hidroeléctrica de Benós. La línea será de simple
circuito, estando los apoyos preparados para la instalación de un segundo circuito para
posibles ampliaciones futuras.
Con el presente proyecto se pretende establecer las características de la instalación,
teniendo presentes criterios de seguridad, calidad de servicio, técnicos, estéticos, medio
ambientales, económicos y de explotación de las instalaciones, siendo su objeto la solicitud
oficial de la línea en proyecto, en cuanto a Autorización Administrativa.
3- EMPLAZAMIENTO
La línea eléctrica en proyecto se localizará en el Valle de Arán, comarca española
situada en los pirineos centrales (provincia de Lérida, España). La comarca está integrada por 9
municipios, de los cuales cabe destacar su capital, Vielha Mitg Arán (Viella Medio Arán).
Las siguientes imágenes muestran la situación geográfica donde se emplazará la línea,
en la provincia de Lérida (figura 3 a)), y más concretamente el Valle de Arán (figura 3 b)).
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Figura 3 a). Situación de la línea en la provincia de Lérida
Figura 3 b). Situación de la línea en el Valle de Arán
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4- ALCANCE DEL PROYECTO
Es de alcance de este proyecto la instalación de una Línea Aérea de Alta Tensión de
110 kV, necesaria para garantizar el suministro de energía eléctrica a los municipios localizados
en la zona afectada por la riada, los cuales son Canejan, Bausen, Les, Bosost, Arres, Vilamos y
Las Bordas, provincia de Lérida.
Los documentos que formarán parte del proyecto serán: Memoria, Anexos, Pliego de
Condiciones, Estudio de Seguridad y Salud Laboral, Presupuesto y Planos. En él se describen,
justifican y valoran, a nivel constructivo, todos los elementos constitutivos de la Línea Aérea de
Alta Tensión de 110 kV situada en el Valle de Arán, entre la subestación de la central
hidroeléctrica de Pont de Rei y la subestación de la central hidroeléctrica de Benós, que
recorrerá los términos municipales Canejan, Bausen, Les, Bosost, Arres, Vilamos y Las Bordas,
provincia de Lérida.
Mediante la documentación expuesta se pretende describir las características
constructivas de las instalaciones eléctricas, de acuerdo a las directrices que señalan los
vigentes reglamentos que se refieren a este tipo de instalaciones.
5- TITULAR DE LA PETICIÓN
Se redacta el presente proyecto a petición de la Escuela de Ingeniería y Arquitectura
de Zaragoza, con domicilio social en C/ María de Luna, 3, Edificio Torres Quevedo (Campus Rio
Ebro), 50018 Zaragoza y CIF Q5018001G, el cual consiste en la realización del proyecto LÍNEA
AÉREA ALTA TENSIÓN 110 KV, INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, en los términos municipales
Canejan, Bausen, Les, Bosost, Arres, Vilamos, Las Bordas, provincia de Lérida.
6- REGLAMENTACIÓN
El diseño y construcción de la Línea Aérea de Alta Tensión a la que se refiere el
presente proyecto deberá cumplir lo que se establece en los siguientes Reglamentos y Normas
en su edición vigente:
Real Decreto (RD) 1955/2000, de 1 de Diciembre, por el que se Regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica (BO.E. n°310 de 27-12-00).
Ley de prevención de Riesgos Laborales (LPRL), (Ley 31/1995, de 8 de Noviembre de
1995, B.O.E. n°269 de 10-11-1995).
Real Decreto 614/2001, de 8 de Junio, sobre disposiciones mínimas para la protección
de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico (B.O.E. n°148 de
21-06-2001).
Decreto 223/2008, de 15 de febrero, Reglamento sobre condiciones técnicas y
garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas
complementarias ITC-LAT 01 a 09.
Decreto 328/92 (DOGC) Plan de espacios de interés natural.
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Decreto 351/87 (DOGC 932 de 28-12-1987) por el que se determinan los
procedimientos administrativos aplicables a las instalaciones eléctricas.
Ley 54/97 de 27-11-97 del Sector Eléctrico (BO.E. n°285 de 28-11-1997).
Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el que se establecen medidas para la
protección de la avifauna contra la colisión y electrocución en líneas eléctricas de alta
tensión (BO.E. n°222 de 13-09-2008).
Otras reglamentaciones o disposiciones administrativas nacionales, autonómicas o
locales vigentes.
7- NORMATIVA GENERAL
Como referencia para la redacción del presente proyecto se ha considerado la
siguiente documentación:
Normas UNE de obligado cumplimiento según se desprende de los reglamentos, en sus correspondientes actualizaciones efectuadas por el Ministerio de Industria Turismo y Comercio.
Normas UNE que no siendo de obligado cumplimiento, definan características de los elementos integrantes de las instalaciones.
Normas europeas (EN).
Proyecto tipo UNESA.
Recomendaciones UNESA.
Estándares de Ingeniería de Grupo ENDESA (Normas GE).
Otras normas y disposiciones vigentes que puedan ser de obligado cumplimiento.
8- EMPLAZAMIENTO DE LAS INSTALACIONES
La Línea Aérea discurrirá por los siguientes municipios de la comarca española del Valle
de Arán.
Municipios Comarca
Caneján, Bausen, Les, Bosost, Arres, Vilamos, Las Bordas Valle de Arán
Tabla 8.1. Municipios recorridos por la línea.
El trazado puede consultarse en los planos de Situación y Emplazamiento y está
definido por el siguiente listado de coordenadas UTM, referenciadas en el huso 30 (ED50):
Origen de la línea: Pórtico en S.E.T. “Central hidroeléctrica de Pont de Rei”
PÓRTICO XUTM (m) YUTM (m)
P1 (Línea 1) 314.951,61 4.746.379,82
Tabla 8.2. Origen de la línea.
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Vértices:
Vertice XUTM (m) YUTM (m)
V1(Apoyo N°15) 313.457,55 4.742.713,96
V2(Apoyo N°20) 312.469,18 4.741.506,34
V3(Apoyo N°21) 312.293,26 4.741.397,84
V4(Apoyo N°26) 311.896,11 4.740.582,78
V5(Apoyo N°29) 311.810,48 4.740.091,42
V6(Apoyo N°36) 311.320,32 4.738.906,63
V7(Apoyo N°38) 311.012,53 4.738.516,63
V8(Apoyo N°41) 310.768,97 4.737.922,89
V9(Apoyo N°42) 310.811,13 4.737.634,21
V10(Apoyo N°43) 310.909,39 4.737.453,39
V11(Apoyo N°45) 311.169,37 4.737.218,68
V12(Apoyo N°48) 311.274,65 4.736.747,02
V13(Apoyo N°54) 311.756,92 4.735.834,08
V14(Apoyo N°61) 312.423,21 4.734.977,59
V15(Apoyo N°67) 313.405,66 4.734.422,30
V16(Apoyo N°71) 314.089,12 4.734.338,19
LÍNEA 1: PONT DE REI- BENÓS
Tabla 8.3. Vértices de la línea
Final de la línea: Pórtico en S.E.T. “Central hidroeléctrica de Benós”
PÓRTICO XUTM (m) YUTM (m)
P2 (Línea 1) 314.560,77 4.734.146,87
Tabla 8.2. Final de la línea.
9- CATEGORÍA DE LA LÍNEA Y ZONA
Según se indica en los artículos 3 y 17 del Vigente Reglamento Técnico de Líneas
Aéreas de Alta Tensión, las líneas en proyecto se clasifican:
Por su altitud……………………………………………………………………. B
Por su nivel de tensión, 110 kV…………………………………………. 1a
categoría
10- POTENCIA A TRANSPORTAR
La máxima potencia a transportar por esta línea será de 94,5 MW, la cual estará constituida
por un único circuito simplex:
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11- TRAZADO DE LA LÍNEA
El origen de la Línea Aérea objeto de este proyecto es el pórtico P1 de la S.E.T. en la
Central Hidroeléctrica de Pont de Rei, desde donde y a través de 33 alineaciones y 74 apoyos
se llegará al pórtico P2 de la subestación existente en la Central Hidroeléctrica de Benós,
mediante una línea de simple circuito.
La longitud total de la línea es de 15301 metros, discurriendo por los Términos
Municipales de Canejan, Bausen, Les, Bossost, Arres, Vilamos, Las Bordas, en la provincia de
Lérida.
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ALINEACIÓN APOYOS LONGITUD (m) TERMINO MUNICIPAL
1 P1 - 1 17 Caneján
2 1 - 3 437 Caneján
3 3 - 4 84 Caneján
4 4 - 5 488 Caneján y Bausén
5 5 - 6 209 Bausén
6 6 - 15 2702 Bausén y Les
7 15 - 18 919 Les
8 18 - 20 645 Les
9 20 - 21 205 Les
10 21 - 26 907 Les y Bosost
11 26 - 29 501 Bosost
12 29 - 36 1282 Bosost
13 36 - 38 495 Bosost
14 38 - 41 643 Bosost
15 41 - 42 293 Bosost
16 42 - 43 205 Bosost
17 43 - 44 90 Bosost
18 44 - 45 262 Bosost
19 45 - 46 160 Bosost y Arres
20 46 - 47 218 Arres
21 47 - 48 104 Arres
22 48 - 50 149 Arres
23 50 - 52 524 Arres
24 52 - 54 369 Arres y Vilamós
25 54 - 58 601 Vilamós
26 58 - 60 312 Vilamós
27 60 - 61 165 Vilamós y Las Bordas
28 61 - 65 835 Las Bordas
29 65 - 67 290 Las Bordas
30 67 - 71 685 Las Bordas
31 71 - 72 143 Las Bordas
32 72 - 74 340 Las Bordas
33 74 - P2 22 Las Bordas
TOTAL 33 Alineaciones 15301
LÍNEA : PONT DE REI- BENÓS
Tabla 11. Trazado de la línea
En el transcurso de la línea Aérea tendremos una altura mínima y máxima sobre el
nivel del mar mínima de 584 m y 871 m respectivamente. Por tanto según el Reglamento de
Líneas Eléctricas de Alta Tensión, la Línea se considerará en Zona B.
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12- RELACIÓN DE ENTIDADES Y ORGANISMOS AFECTADOS
En la siguiente tabla se indican los organismos o entidades afectados por la línea en
proyecto por cruzamientos o por paralelismos, que cumplen lo que al respecto se establece en
el apartado 5.3 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, y para los
cuales se confeccionan las correspondientes tablas.
Ministerio de Carreteras del Estado
APOYOS
N°AFECCIÓN TÉRMINO MUNICIPAL
4 - 5 Cruzamiento con Carretera N-230 en P.K. 186 Caneján y Bausen
8 - 9 Cruzamiento con Carretera de Bausen en P.K. 0,380 Bausen
10 - 11 Cruzamiento con Carretera N-230 en P.K. 184 Bausen y Les
62 - 63 Cruzamiento con Carretera de Arró Las Bordas
72 - 73 Cruzamiento con Carretera N-230 en P.K. 171,2 Las Bordas
Consejo General de Arán
APOYOS
N°AFECCIÓN TÉRMINO MUNICIPAL
10 - 11 Cruzamiento con Camino de la Lana de Les Les
18 - 19 Cruzamiento con Pista forestal Portet Les
19 - 20 Cruzamiento con Pista forestal Portet Les
32 - 33 Cruzamiento con Camino de la Lana de Bosost Bosost
38 - 39 Cruzamiento con Camino de la Central Bosost
39 - 40 Cruzamiento con Camino de la Central Bosost
Confederación Hidrográfica del Ebro.
APOYOS
N°AFECCIÓN TÉRMINO MUNICIPAL
4 - 5 Cruzamiento con Río Garona Caneján y Bausen
10 - 11 Cruzamiento con Río Garona Bausen y Les
28 - 29 Cruzamiento con Presa del canal Bosost
72 - 73 Cruzamiento con Río Garona Las Bordas
73 - 74 Cruzamiento con Río Garona Las Bordas
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Endesa Distribución Eléctrica, S.L.
APOYOS N° AFECCIÓN TÉRMINO MUNICIPAL
4 - 5 Cruzamiento con Línea Aérea Media Tensión a S.E.T. Bausén Caneján y Bausen
8 - 9 Cruzamiento con Línea Aérea Media Tensión Bausen
71 - 72 Cruzamiento con Línea Aérea Media Tensión Las Bordas
5 - 8 Paralelismo con línea Media Tensión Bausen
13- CARACTERÍSTICAS DE LA INSTALACIÓN
13.1- CARACTERÍSTICAS GENERALES
La Línea objeto del presente proyecto tiene como principales características las
siguientes:
Cable de tierra
Tensión nominal
Tensión más elevada
Potencia a transportar
N° de circuitos
N° de conductores por fase
Disposición conductores
110 kV
123 kV
99,66 MW
1
Uno (Simplex)
Tresbolil lo
15.301 km
Tense Máximo OPGW
a -15 °C + Hielo
Aislamiento
Apoyos
Tipo de cimentación de
Apoyos
Puesta a tierra de Apoyos
Cadenas de 8 elementos U100BS / 127
en vidrio templado
74 Apoyos metálicos de celosía de acero galvanizado
Monobloque
Fraccionada 4 patas
Electrodo de difusión o anillo difusor
LÍNEA 1: PONT DE REI- BENÓS
B
120 km/h
Tres, de aluminio y acero tipo LA-280
2000 daN
Uno, Cable compuesto OPGW 34F42Z
1200 daN
Longitud de la l ínea
Zona de Cálculo
Velocidad de viento máxima
considerada
Conductores por circuito
Tense Máximo LA-280
a -15 °C + Hielo
Tabla 13.1: Características generales
13.2- DESCRIPCIÓN DE LOS MATERIALES
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13.2.1- APOYOS
La selección del apoyo del presente documento se ha realizado mediante el catálogo del fabricante MADE.
Este fabricante realiza apoyos normalizados para líneas eléctricas. La primera ventaja
que presentan las torres normalizadas es la mejora de precio, ya que se han realizado todas las fases de cálculo y diseño, así como el montaje de prototipos. Además, permiten responder con la seguridad de que no se producirán problemas en el montaje en obra. Por lo tanto se reduce el costo total y el tiempo de ejecución del proyecto ya que se reduce la complejidad del mismo, al aprovechar la experiencia acumulada en procesos anteriores y se reducen las
complicaciones de acopio y almacenamiento. Los apoyos seleccionados en el proyecto serán de la series OLMO, ARCE y DRAGO con
los armados H, de forma que, pese a realizar un montaje de simple circuito, prepararemos la línea para trabajar con una disposición de doble circuito para ampliaciones futuras.
Los apoyos OLMO y ARCE seleccionados están preparados para una tensión de hasta
132 kV, por lo que no estará sobredimensionado, ya que la tensión de la línea proyectada será de 110 kV. Por otra parte podremos emplear la primera serie para cimentaciones monobloque y la segunda para fraccionadas.
Los apoyos DRAGO, de mayor robustez que los anteriores, empleados para una tensión
de hasta 220 kV serán empleados en apoyos de principio y final de línea, donde se ejercen mayores esfuerzos y en apoyos de alturas por encima de 30 metros, debido a que las otras series no superan dicha altura.
Todos los apoyos están constituidos por perfiles angulares galvanizados, totalmente
atornillados, de cuerpo formado por tramos troncopiramidales cuadrados y cabeza prismática.
Todos los apoyos dispondrán de una cúpula para instalar el cable de guarda con fibra
óptica, situados a una distancia necesaria que permite garantizar que los cables conductores
siempre se encuentren comprendidos dentro del ángulo de protección eficaz, con la doble
misión de protección contra la acción del rayo y comunicación.
En cada apoyo se instalará la perceptiva placa de señalización en el que se indicará su
tensión, número de apoyo y otros datos de interés.
13.2.1.1- Apoyos con derivación
A lo largo de la línea tendremos varios apoyos con una disposición especial, los cuales
serán apoyos de derivación, en ellos se añadirá una semicruceta recta perpendicular a las
crucetas del armado, donde se suspenderá una cadena especial formada por 8 aisladores y un
contrapeso, de modo que se impida el contacto eléctrico entre los conductores y el apoyo, en
la unión realizada para la continuidad eléctrica entre línea y derivación.
Tanto los apoyos de derivación como la cadena se puede observar en el documento de
planos del proyecto.
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A continuación se indican los apoyos con derivación que tendremos en el proyecto y el
destino de la línea derivada.
Apoyos N°6: se trata de un apoyo de Alineación/Anclaje, por un lado de la cruceta
se proyectará la línea principal y por la otra cruceta se producirá la unión con la
derivación, la cual es una línea que proviene de la Central Hidroeléctrica de Torán,
de 13,12 MW de potencia.
Apoyo N°21: apoyo de Ángulo/Anclaje, tiene la misma disposición que la anterior,
variando los ángulos de salida de las líneas. La derivación de este apoyo comunica
directamente con el pórtico de la Subestación Eléctrica de Les.
Apoyos N°38: apoyo de Ángulo/Anclaje, tiene la misma disposición que las
anteriores, variando los ángulos de salida de las líneas. En este caso la derivación
se une directamente con el pórtico de la Subestación Eléctrica de Bosost.
13.2.1.2- Protección de superficies de los apoyos
Para evitar la corrosión, todos los perfiles y elementos metálicos de la estructura
estarán galvanizados en caliente. Este galvanizado por inmersión en caliente se hará de
acuerdo con la norma UNE-EN ISO 1461:1999.
La superficie presentará una galvanización lisa adherente, uniforme, sin
discontinuidades y sin manchas
13.2.1.3- Dimensiones de los apoyos
Se precisa de una distancia mínima a mantener de los conductores entre sí, de acuerdo
al apartado 5.4.1 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, en los
vanos de la línea aérea. En el anexo de Cálculos justificativos puede consultarse una tabla
resumen con dichas distancias.
La altura elegida de los apoyos está determinada por la distancia mínima
reglamentaria a mantener al terreno y demás obstáculos por los conductores de la línea aérea.
En la siguiente tabla se expresa la ubicación de cada torre definida por sus
coordenadas UTM en el huso 30 (ED50) así como los tipos de apoyos y características
particulares en cada caso, siendo:
PL: Principio de línea. °
AL: Alineación.
AL/A: Alineación/Anclaje.
AN/AL: Ángulo/Alineación.
AN/A: Ángulo/Anclaje.
FL: Final de línea.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 18 |P á g i n a
XUTM YUTM
P1 314.951,61 4.746.379,82 S.E.T. "Pont de Rei" 14 -- Pórtico
1 314.941,21 4.746.368,51 DRAGO 900 24 H40 PL/FL
2 314.848,51 4.746.142,84 ARCE 300 30 H41 AL
3 314.769,35 4.745.948,27 ARCE 900 27,5 H42 AL/A
4 314.738,52 4.745.870,42 ARCE 900 27,5 H43 AL/A
5 314.553,86 4.745.415,75 ARCE 900 23 H44 AL/A
6 314.475,13 4.745.221,38 ARCE 900 20,7 H45 AL/A
7 314.387,97 4.745.007,33 ARCE 300 30 H46 AL
8 314.255,31 4.744.680,40 ARCE 300 23 H47 AL
9 314.082,72 4.744.256,37 ARCE 300 30 H48 AL
10 313.979,48 4.744.000,31 ARCE 300 30 H49 AL
11 313.830,62 4.743.631,36 ARCE 300 25 H50 AL
12 313.715,70 4.743.349,37 ARCE 300 30 H51 AL
13 313.606,44 4.743.082,31 DRAGO 300 33 H4 AL
14 313.519,85 4.742.867,08 OLMO 275 5TA H5 AL
15 313.457,38 4.742.715,71 ARCE 900 18,45 H40 AN/A
16 313.273,48 4.742.456,55 ARCE 300 30 H40 AL
17 313.094,64 4.742.206,86 ARCE 300 23 H40 AL
18 312.922,48 4.741.968,80 ARCE 900 20,7 H40 AL/A
19 312.693,16 4.741.735,78 ARCE 300 25 H40 AL
20 312.471,56 4.741.505,18 ARCE 900 18,45 H40 AN/A
21 312.293,04 4.741.398,06 ARCE 900 20,7 H40 AN/A
22 312.227,96 4.741.265,11 OLMO 275 5TA H5 AL
23 312.157,52 4.741.120,71 OLMO 275 5TA H5 AL
24 312.091,96 4.740.986,67 ARCE 300 27,5 H40 AL
25 311.987,97 4.740.771,23 ARCE 300 27,5 H40 AL
26 311.895,93 4.740.584,10 ARCE 900 25 H40 AN/A
27 311.862,72 4.740.396,89 OLMO 275 5TA H5 AL
28 311.842,14 4.740.278,46 ARCE 300 23 H40 AL
29 311.810,05 4.740.092,08 ARCE 900 25 H40 AN/A
30 311.730,82 4.739.900,00 OLMO 275 5TA H5 AL
31 311.674,14 4.739.761,98 OLMO 275 5TA H5 AL
32 311.616,12 4.739.623,13 OLMO 275 5TA H5 AL
33 311.544,80 4.739.447,65 ARCE 300 25 H40 AL
34 311.442,18 4.739.203,68 ARCE 300 23 H40 AL
35 311.381,94 4.739.056,34 ARCE 300 23 H40 AL
36 311.320,10 4.738.906,85 ARCE 900 23 H40 AN/A
37 311.116,04 4.738.647,70 ARCE 300 23 H40 AL
38 311.012,55 4.738.517,28 ARCE 900 30 H40 AN/A
39 310.919,63 4.738.291,41 OLMO 275 6T H5 AL
40 310.844,31 4.738.107,70 ARCE 300 23 H40 AL
41 310.768,54 4.737.923,35 ARCE 900 25 H40 AN/A
42 310.810,91 4.737.634,42 ARCE 900 25 H40 AL/A
43 310.910,65 4.737.451,37 ARCE 900 25 H40 AN/A
44 310.975,31 4.737.394,46 ARCE 900 23 H40 AL/A
45 311.167,76 4.737.223,76 ARCE 900 25 H40 AN/A
46 311.204,02 4.737.063,87 ARCE 900 27,5 H40 AL/A
47 311.252,27 4.736.852,47 ARCE 900 27,5 H40 AL/A
48 311.273,78 4.736.747,70 ARCE 900 25 H40 AN/A
49 311.324,06 4.736.674,55 ARCE 300 27,5 H40 AL
50 311.354,80 4.736.626,00 ARCE 900 25 H40 AL/A
FUNCIÓNPOSICIÓN (HUSO 30)
N° TIPO ALTURA LIBRE ARMADO
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 19 |P á g i n a
XUTM YUTM
51 311.527,79 4.736.364,99 ARCE 300 23 H40 AL
52 311.609,68 4.736.170,14 ARCE 900 25 H40 AL/A
53 311.676,28 4.736.018,83 ARCE 300 23 H40 AL
54 311.756,78 4.735.833,22 ARCE 900 25 H40 AN/A
55 311.857,44 4.735.701,55 ARCE 300 30 H40 AL
56 311.929,75 4.735.606,12 OLMO 610 6T H5 AL
57 312.018,01 4.735.491,41 OLMO 610 6T H5 AL
58 312.128,23 4.735.351,83 ARCE 900 27,5 H40 AL/A
59 312.228,99 4.735.219,72 ARCE 300 27,5 H40 AL
60 312.319,06 4.735.106,07 ARCE 900 25 H40 AL/A
61 312.421,50 4.734.979,17 ARCE 900 30 H40 AN/A
62 312.593,70 4.734.880,36 ARCE 300 25 H40 AL
63 312.829,74 4.734.745,24 ARCE 300 30 H40 AL
64 313.003,54 4.734.648,59 OLMO 610 6T H5 AL
65 313.153,56 4.734.565,50 ARCE 900 25 H40 AL/A
66 313.260,00 4.734.504,17 ARCE 300 30 H40 AL
67 313.405,85 4.734.421,41 ARCE 900 25 H40 AN/A
68 313592,26 4.734.400,18 ARCE 300 30 H40 AL
69 313786,10 4.734.377,66 ARCE 300 30 H40 AL
70 313.914,45 4.734.362,59 OLMO 610 6T H5 AL
71 314.088,49 4.734.339,08 ARCE 900 27,5 H40 AN/A
72 314.222,78 4.734.283,58 ARCE 900 27,5 H40 AL/A
73 314.395,99 4.734.212,59 ARCE 300 30 H40 AL
74 314.537,69 4.734.154,50 DRAGO 900 18 H4 PL/FL
P2 314.561,29 4.734.149,70 S.E.T. "Benós" 14 -- Pórtico
FUNCIÓNN°POSICIÓN (HUSO 30)
TIPO ALTURA LIBRE ARMADO
Tabla 13.2. Ubicación de los apoyos
En el documento de planos se adjunta el detalle de los apoyos tipo, en el cual se
resumen las dimensiones y pesos de los fustes y armados, así como el esquema de las
cimentaciones con las medidas y volúmenes de cimentación.
13.2.2- CONDUCTORES Y CABLE DE TIERRA
CONDUCTOR DE FASE
El conductor de fase a utilizar en la construcción de la línea aérea es el LA- 280, que es
un cable de Aluminio-Acero galvanizado, de acuerdo a la Norma UNE 21018, cuyas principales
características se indican en la siguiente tabla:
Denominación: ................................................................................. LA-280 (HAWK)
Composición: .............................................. 26 de 3,44 mm(Al) + 7 de 2,68 mm (Ac)
Sección total: ........................................................................................... 281,1 mm2
Peso del cable: ..................................................................................... 0.956 daN/m
Módulo de elasticidad: ................................................................... 7.546 daN/mm2
Coeficiente de dilatación lineal: ......................................................... 18,9 x 10-6 °C-1
Carga de rotura: ........................................................................................ 8450 daN
Resistencia eléctrica a 20°C: ................................................................ 0,1194 Ω/km
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CABLE DE TIERRA
En cuanto al cable de tierra, para protección frente a las descargas atmosféricas, y para
comunicaciones, la línea aérea está dotada de un cable compuesto tierra-fibra óptica, del tipo
OPGW, de acuerdo a las Normas UNE-EN 60794-4 y GE NNJ001.
El cable de tierra seleccionado en el presente proyecto es el OPGW- 34F42Z, que es un
cable de acero recubierto de aluminio con un núcleo de fibra óptica. Debido a este núcleo, se
puede emplear también para realizar operaciones de telemando o para la transmisión de
comunicaciones.
La composición del cable se puede observar en la figura 3, que queda descrita en la
tabla 2.
Figura 13.2.2. Cable de tierra
Como se puede observar en la figura 3 y en la tabla 2, el cable OPGW - 34F42Z consta de un núcleo óptico absorbente de hidrógeno que sirve como soporte central dieléctrico, alrededor del cual se encuentran las fibras ópticas en tubos de protección holgados, taponados con gel antihumedad para evitar la entrada de humedad. Y recubriendo esta estructura se encuentra un tubo de aluminio extruido y una corona de hilos de acero recubiertos de aluminio, que dotan a la misma de unas buenas características mecánicas.
Este cable por tanto, tiene una elevada protección de la fibra, un buen equilibrio entre
sus características eléctricas y mecánicas y un diseño altamente fiable.
Las características principales del cable de tierra vienen detalladas a continuación
Denominación: .................................................................................. OPGW 34F42Z
Sección total: ................................................................................................ 80 mm2
Diámetro del cable: ..................................................................................... 13,9mm
Peso del cable: ......................................................................................... 0,417 daN
MARCA ESTRUCTURA
NÚCLEO ÓPTICO, ABSORBENTE DE HIDRÓGENO:
1 Soporte central dieléctrico
2 Fibras ópticas
3
Tubos de protección holgada de las fibras,
taponadas con gel antihumedad
4 Cintas de protección térmica
PROTECCIONES METÁLICAS:
5 Tubo de aluminio extruido
6 Corona con hilos de acero recubierto de aluminio
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Módulo de elasticidad: .................................................................. 11.650 daN/mm2
Coeficiente de dilatación lineal: ........................................................ 17,6 x 10-6 °C-1
Carga de rotura: ....................................................................................... 5.396 daN
13.2.3- CADENAS DE AISLAMIENTO
Se consideran bajo esta denominación los aisladores y todos los elementos necesarios
para la fijación de los mismos al apoyo y a los conductores, así como los elementos de fijación
del cable de tierra a la torre y los elementos de protección eléctrica de los aisladores.
El aislamiento estará dimensionado mecánicamente para el conductor 242-AL1/39-
STIA (LA-280) y eléctricamente para 110 kV. Éste constará de cadenas de aislamiento de
elementos de vidrio templado, del tipo caperuza (CEI -305) y vástago.
La normativa aplicable para la fabricación de estos aisladores será:
- UNE-EN 60.305 – Características de los elementos de las cadenas de aisladores
tipo caperuza y vástago.
- UNE-EN 60.383 – Definición de métodos de ensayo y criterios de aceptación.
- UNE 21.009 – Medidas de acoplamiento para rótula y alojamiento de rótula de
los elementos de cadenas de aisladores.
- UNE-EN 60372 – Dispositivos de enclavamiento para las uniones entre los
elementos de las cadenas de aisladores mediante rótula y alojamiento de
rótula. Dimensiones y ensayos.
En los cruzamientos (Art. 32) el coeficiente de seguridad respecto a la carga de rotura
mínima deberá aumentar un 25% respecto al indicado en el Art. 29 del Reglamento de Líneas
Eléctricas de Alta Tensión.
13.2.4- HERRAJES
Los elementos que se incluyen en este apartado serán aquellos necesarios para la
fijación de los aisladores tanto a los apoyos y a los conductores, los de fijación del cable de
tierra a la torre, los de protección eléctrica de los aisladores y accesorios del conductor como
pueden ser antivibradores, separadores, manguitos, etc.
Para la elección de los herrajes se tendrá en cuenta su comportamiento frente al
efecto corona y serán fundamentalmente de acero forjado, protegido de la oxidación
mediante galvanizado a fuego.
Todos los bulones serán siempre con tuerca, arandela y pasador, estando
comprendido el juego entre éstos y sus taladros entre 1 y 1,5 mm. El juego axial entre piezas
estará comprendido entre 1 y 2,5 mm.
Las grapas de amarre tendrán como mínimo una carga de rotura que sea inferior al
90% de las del cable correspondiente.
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ABRIL 2015 22 |P á g i n a
Se tendrán en cuenta las disposiciones de los taladros y los gruesos de chapas y
casquillos de cogida de las cadenas para que éstas queden posicionadas adecuadamente.
Todas las características métricas, constructivas, de ensayo, etc. de los herrajes serán
las indicadas en las normas siguientes:
- UNE-EN 61.284: Requisitos y ensayos para herrajes de líneas eléctricas aéreas
- UNE 21.009: Medidas de acoplamiento para rótula y alojamiento de rótula de
los elementos de cadenas de aisladores.
- UNE 207009: Herrajes y elementos de fijación y empalme para líneas
eléctricas aéreas de alta tensión.
- UNE-EN 60372: Dispositivos de enclavamiento para las uniones entre los
elementos de las cadenas de aisladores mediante rótula y alojamiento de
rótula. Dimensiones y ensayos.
13.2.1.4- Herrajes para el conductor
La composición de las distintas cadenas de herrajes para el conductor, sus cargas de
rotura y esfuerzos máximos a los que pueden ser sometidos serán los que marca el
Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión para el conductor.
Los herrajes a utilizar en el presente proyecto han sido seleccionados del catálogo de
herrajes MADE.
Cadena de suspensión sencilla:
1 Grillete recto GN-16.
1 Anilla bola protección AB-16P.
1 rotula de protección R-16P.
1 Descargador superior D-35.
1 Descargador inferior D-35.
1 Grapa de suspensión armada GSA.
- Carga de rotura del grillete de unión al apoyo ...................................... 14.000 daN
- Carga de rotura de la grapa ................................................................... 10.000 daN
- Carga de rotura del resto de la cadena .................................................. 13.500 daN
Cadena de suspensión doble:
2 Grillete recto GN-16.
1 Eslabón ES-16.
2 Yugo triangular Y-16.
2 Horquilla bola paralela HBP-16.
2 Rotula de horquilla RH-16.
1 Horquilla HP-16.
1 Descargador superior D-35.
1 Raqueta R-35.
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1 Grapa de suspensión armada GSA.
- Carga de rotura del grillete de unión al apoyo ......................................... 14.000 daN
- Carga de rotura de la grapa ...................................................................... 10.000 daN
- Carga de rotura del resto de la cadena .................................................... 13.500 daN
Cadena de amarre:
2 Grillete recto GN-16.
1 Anilla bola protección. AB-16P.
1 Rótula de protección R-16P.
1 Cola de compresión.
1 Descargador Superior D-35.
1 Raqueta inferior R-35.
1 Contrapeso para bucle de cable.
1 Grapa de compresión GA.
- Carga de rotura del grillete de unión al apoyo ...................................... 14.000 daN
- Carga de rotura de la grapa ................................................................... 10.500 daN
- Carga de rotura del resto de la cadena .................................................. 13.500 daN
En el documento de Planos se adjunta el detalle de las cadenas de herrajes para
conductor.
13.2.1.5- Herrajes para cable de tierra
Las cadenas serán sencillas debiendo tenerse en cuenta los máximos esfuerzos
soportables para cumplir los coeficientes de seguridad impuestos por el Reglamento de Líneas
Eléctricas de Alta, estando constituidas por las siguientes piezas.
Cadena de suspensión OPGW 34F42Z:
1 Grillete recto GN-16.
1 Eslabón revirado ESR-16.
1 Grapa de conexión paralela GPC-11/28.
1 Conector de puesta a tierra GCPSAL-18/24.
1 Grapa de suspensión armada GSA.
1 Inserto goma neopreno.
1 Juego de varillas preformadas.
- Carga de rotura del grillete de unión al apoyo ...................................... 14.000 daN
- Carga de rotura de la grapa ..................................................................... 7.500 daN
- Carga de rotura del resto de la cadena .................................................. 12.000 daN
Cadena de amarre bajante OPGW 34F42Z:
1 Grillete recto GN-16.
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1 Tirante TA-1/L.
1 Horquilla guardacabos G-16.
1 Empalme de protección.
1 Retención preformada.
1 Grapa conexión a tierra GCPSAL-18/24.
1 Antivibradores Stockbridge AMG.
1 Varillas de protección VPAW.
- Carga de rotura del grillete de unión al apoyo ...................................... 14.000 daN
- Carga de rotura del resto de la cadena .................................................. 12.000 daN
Cadena de amarre pasante OPGW 34F42Z:
Grillete recto GN-16.
Tirante TA-1/L.
Horquilla guardacabos G-16.
Empalme de protección
Retención preformada.
Grapa conexión a tierra GCPSAL-18/24.
Antivibradores Stockbridge AMG.
Varillas de protección VPAW.
- Carga de rotura del grillete de unión al apoyo ...................................... 14.000 daN
- Carga de rotura del resto de la cadena .................................................. 12.000 daN
En el documento de Planos se adjunta el detalle de las cadenas de herrajes para cables
de tierra.
13.2.5- EMPALMES PARA EL CONDUCTOR Y CABLE DE TIERRA
Los empalmes de los conductores entre si se efectuarán por el sistema de “manguito
comprimido”, estando constituidos por:
Tubo de aluminio de extrusión para la compresión del aluminio. ·
Tubo de acero de extrusión para la compresión del acero.
Serán de un material prácticamente inoxidable y homogéneo con el material del
conductor que unen, con objeto de evitar formación de un par eléctrico apreciable. La
ejecución quedará hecha de modo que el empalme tenga una resistencia mecánica por lo
menos igual al 95% de la del cable que une y una resistencia eléctrica igual a la de un trozo de
cable sin empalme de la misma longitud. Cumplirán lo fijado en la norma UNE 21021.
Su ejecución se realizará mediante una máquina apropiada que dispondrá de los
troqueles necesarios para que resulte, tras la compresión, una sección del empalme hexagonal
con la medida entre-caras dada por el fabricante, lo cual servirá para garantizar que la unión
ha quedado correctamente realizada.
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ABRIL 2015 25 |P á g i n a
13.2.6- ACCESORIOS
Antivibradores:
ANTIVIBRADORES PARA EL CONDUCTOR
Sirven para proteger los conductores y el cable de tierra de los efectos perjudiciales
que pueden producir los fenómenos de vibración eólica a causa de los vientos de componente
transversal a la línea y velocidades comprendidas entre 1 y 10 m/s, con la consiguiente pérdida
de conductividad y resistencia mecánica. Cumplirán la norma UNE-EN 61897.
En general y según recomienda el apartado 3.2.2 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de
Líneas Eléctricas de Alta Tensión (R.D.223/2008), la tracción a temperatura de 15 °C no debe
superar el 22% de la carga de rotura, si se realiza el estudio de amortiguamiento y se instalan
dichos dispositivos, o que bien no supere el 15% de la carga de rotura si no se instalan.
La flexión dinámica del conductor sujeto a la vibración puede producir roturas
prematuras por fatiga de sus alambres con la consiguiente pérdida de conductividad y
resistencia mecánica.
La intensidad de este fenómeno depende de las características del conductor, de su
estado tensional y de las características del viento.
En este caso concreto, de acuerdo a los cálculos obtenidos, tenemos un EDS menor a
15% en todos los vanos de la línea, por tanto no sería necesario el montaje de antivibradores
en ninguno de los puntos a lo largo del montaje eléctrico.
ANTIVIBRADORES PARA EL CABLE DE TIERRA
En el cable de tierra tampoco se sobrepasarán los valores anteriormente mencionados
de EDS, pero en este caso, la compañía eléctrica obliga a la colocación de antivibradores en los
vanos para mayor seguridad de la línea. De forma que se colocarán dos antivibrador por cada
vano.
La distancia entre el antivibrador y las retenciones preformadas se verificará con el
fabricante de antivibradores mediante los cálculos oportunos.
Salvapájaros:
Se instalarán salvapájaros de tipo espiral sobre los conductores de fase y/o de tierra a
lo largo de toda la línea. Estos dispositivos se instalarán con una cadencia de 10 metros, serán
de un color vivo para mejorar su visibilidad, y con ellos se pretende reducir la mortalidad de
aves en la línea por colisión.
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ABRIL 2015 26 |P á g i n a
Contrapesos:
Se instalarán los contrapesos para bucles necesarios en los puentes flojos de los
apoyos con cadena de amarre, dos contrapesos por puente y conductor de fase, con el
objetivo de reducir la oscilación del bucle causada por el viento. El contrapeso, de hierro
fundido, galvanizado y con un peso aproximado de 10 kg, no deberá dañar al conductor y
estará protegido contra la corrosión.
En los apoyos de derivación se instalarán contrapesos para cadenas de suspensión en
las cadenas especiales de las semicrucetas adicionales, con el objetivo de evitar el contacto
entre los cables y el apoyo. El contrapeso, de hierro fundido, galvanizado y con un peso
aproximado determinado por la compañía eléctrica, no deberá dañar al conductor y estará
protegido contra la corrosión.
De acuerdo al estudio realizado en los vanos, no se producirán pérdidas de peso del
gravivano, de modo que no se colocarán contrapesos para compensar y limitar desvíos de las
cadenas.
14. CARACTERÍSTICAS DE LA OBRA CIVIL
14.1- CIMENTACIONES PARA LOS APOYOS
La fijación de los apoyos al terreno, se realizarán mediante cimentaciones constituidas
por dados de hormigón en masa de calidad HM-20 y deberán cumplir lo especificado en la
Instrucción de hormigón Estructural EHE 98.
Las cimentaciones de los distintos apoyos serán proyectadas de acuerdo con la
naturaleza del terreno.
Con motivo de conocer la naturaleza del terreno hemos realizado un análisis
geotécnico del mismo, de este modo determinaremos de forma adecuada la cimentación de
cada uno de los apoyos de la línea en proyecto
Una vez realizado este análisis se ha obtenido un coeficiente de compresibilidad que
presenta el terreno será de 12 kg/cm3, una resistencia a la compresión de 2,5 kg/cm2 y un
ángulo de arranque de tierras de 30°.
El coeficiente de seguridad al vuelco para las distintas hipótesis no es inferior a:
Hipótesis normales: ................................................................................................ 1,5
Hipótesis anormales: .............................................................................................. 1,2
14.1.1- Cimentación tipo monobloque
Los apoyos empleados para esta cimentación serán de la serie OLMO, son del tipo monobloque prismático de sección cuadrada, el cálculo se realizará bajo las especificaciones que recoge el apartado 3.6 de la ITC-07 del Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión, mediante el método mediante la fórmula de Sulzberger.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 27 |P á g i n a
El bloque de cimentación sobresaldrá del terreno, como mínimo 20cm, formando
zócalos, con objeto de proteger los extremos inferiores de los montantes y sus uniones. Dichos zócalos terminarán con un vierteaguas de 5 cm de altura para facilitar así mismo la evacuación del agua de lluvia.
Sus dimensiones serán las facilitadas por el fabricante según el tipo de terreno,
definido por el coeficiente de comprensibilidad, que como hemos comentado anteriormente será K = 12 kg/cm3.
Las características dimensionales de las cimentaciones se acompañan en el Anexo I y
en los planos adjuntos.
14.1.2- Cimentación tipo fraccionada (cuatro patas)
Los apoyos de las series ARCE y DRAGO serán los empleados en este segundo tipo de
cimentación, serán del tipo “Pata de elefante”. Fraccionadas en cuatro bloques independientes
y secciones circulares.
El bloque de cimentación sobresaldrá del terreno, como mínimo 20cm, formando zócalos, con objeto de proteger los extremos inferiores de los montantes y sus uniones. Dichos zócalos terminarán con un vierteaguas de 5 cm de altura para facilitar así mismo la evacuación del agua de lluvia.
Sus dimensiones serán calculadas por el fabricante según el método del talud natural o
ángulo de arrastre de tierras, el terreno ofrece una resistencia a la compresión de 2,5 kg/cm2 y ángulo de arranque de las tierras de 30°. En el caso de tener otras características mecánicas, deberá procederse al recalculo de las zapatas.
Las características dimensionales de las cimentaciones se acompañan en el Anexo I y
en los planos adjuntos.
14.2- PUESTA A TIERRA DE LOS APOYOS
La puesta a tierra de los apoyos se realizará teniendo en cuenta lo que al respecto se
especifica en el apartado 7 de la ITC-LAT-07 del vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta
Tensión (R.D. 223/08).
LÍNEA DE TIERRA
Los apoyos estarán provistos de una puesta a tierra, con objeto de limitar las tensiones
de defecto a tierra que puedan producirse por descargas en el propio apoyo.
Se instalará procurando que su recorrido sea lo más corto posible, evitando trazados
tortuosos y curvas de poco radio.
Todas las conexiones de la Línea Principal de Tierra a las masas se efectuarán siempre
mediante derivaciones sobre esta.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 28 |P á g i n a
Los empalmes y conexiones aéreas que sea necesario ejecutar en ella se realizarán
mediante compresión. Para unión con las derivaciones se utilizarán grapas apropiadas de
apriete mecánico.
La unión con el Electrodo de Tierra se realizará mediante soldadura aluminotérmica.
ELECTRODO DE TIERRA
Se emplearán electrodos de tierra, que estará formado por una combinación en
paralelo de conductor y picas enterradas.
El conductor será siempre desnudo, de cobre de 1x50 mm2 de sección, composición
1x7 de 3 mm de diámetro.
Las picas serán de acero con un recubrimiento de cobre de 300 micras de espesor,
siendo su diámetro de 14 mm y su longitud de 2 metros.
Todas las conexiones o empalmes que sea necesario realizar en el mismo se realizarán
mediante soldadura aluminotérmica.
RESISTIVIDAD DEL TERRENO
La resistividad del terreno, fundamental para el cálculo de la puesta a tierra, se
determinará mediante medición con un telurómetro, utilizando el procedimiento “Wenner” de
cuatro electrodos en línea separados la misma distancia”a”.
De acuerdo a la ubicación de los apoyos del presente proyecto, teniendo en cuenta la
clasificación de los apoyos según ubicación establecida por la instrucción, todos los apoyos
serán clasificados como Apoyos No Frecuentados.
SJSTEMA DE PUESTA A TIERRA: APOYOS NO FRECUENTADOS
En los apoyos metálicos de celosía el Electrodo de Tierra estará compuesto por 4 picas
enterradas a una profundidad de 0,8 metros formando un cuadrado alrededor del macizo de
hormigón de 5 metros de lado mediante conductor de cobre desnudo en la cimentación para
los monobloque y en las cimentaciones de cuatro patas formarán un cuadrado de 7 metros de
lado, uniéndose cada pica a cada una de las patas del apoyo mediante el mencionado
conductor de cobre.
La Línea de Tierra se conexionará, mediante grapa bimetálica al montante del apoyo
metálico, por encima de la peana de hormigón y por el interior del apoyo para los de celosía y
en el dispositivo exterior preparado al efecto en los tubulares, la tornilleria de dicha pieza será
de acero inoxidable. El paso a través del macizo de hormigón de la cimentación del apoyo se
realizará por el interior de un tubo flexible corrugado de PVC, cuyo grado de resistencia a la
compresión e impacto será como mínimo de 2 y 2 respectivamente, según norma UNE EN
50086-1.
En el documento PLANOS se muestran los detalles de las tomas de tierra.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 29 |P á g i n a
14.3- SEÑALIZACIÓN
Todos los apoyos irán provistos de una placa de señalización en la que se indicará: el número del apoyo (correlativos), tensión de la Línea (110kV), símbolo de peligro eléctrico y logotipo de la empresa distribuidora, este último a nivel opcional.
Las placas se instalarán a una altura del suelo de 3 m en la cara paralela o más cercana
a los caminos o carreteras, para que puedan ser vistas fácilmente.
14.4- PROTECCIONES
La protección contra sobrecargas, sobretensiones y cortocircuitos no son objeto del presente proyecto y se dispondrán en las Subestaciones Transformadoras los oportunos elementos (interruptores automáticos, relés, etc.), los cuales corresponderán a las exigencias que presente el conjunto de la instalación de la que forme parte la Línea Aérea en proyecto.
15- SUPERVISIÓN TÉCNICA DE LA OBRA
Durante las fases de ejecución del proyecto constructivo, del tendido, de la confección de conexiones, de los ensayos y de la puesta en servicio, la empresa distribuidora designará los técnicos competentes más adecuados a cada tarea con tal de garantizar la calidad de los trabajos y asegurar la calidad en la explotación futura de la línea objeto de este proyecto.
En este sentido, todos los trabajos se llevarán a cabo siguiendo los baremos de calidad
habituales de la empresa distribuidora, y bajo la estrecha vigilancia de los técnicos referidos en el párrafo anterior.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 30 |P á g i n a
16- RESUMEN DEL PRESUPUESTO
Este apartado contiene el resumen del presupuesto, del presente proyecto, mediante
el cual se plantea una serie de capítulos en los que se tiene en cuenta todo lo necesario para la
ejecución de la obra.
Capítulo
Capítulo 1 EQUIPAMIENTO ELÉCTRICO 1.503.495,61 Capítulo 1.1 RESUMEN DE APOYOS 1.172.675,83 Capítulo 1.2 CONDUCTORES Y CABLES 219.416,34 Capítulo 1.3 AISLADORES Y HERRAJES 75.402,28 Capítulo 1.4 PUESTA A TIERRA 13.203,94 Capítulo 1.5 ACCESORIOS Y PROTECCIONES 22.797,22 Capítulo 2 MONTAJE DEL EQUIPAMIENTO ELÉCTRICO 773.735,41 Capítulo 2.1 RESUMEN DE APOYOS 112.971,98 Capítulo 2.2 CONDUCTORES Y CABLES 608.520,77 Capítulo 2.3 AISLADORES Y HERRAJES 40.166,48 Capítulo 2.4 PUESTA A TIERRA 9.399,70 Capítulo 2.5 ACCESORIOS Y PROTECCIONES 2.676,48 Capítulo 3 EJECUCIÓN DEL MATERIAL DE LA OBRA 253.379,05 Capítulo 4 PUESTA EN MARCHA DE LA INSTALACIÓN 7.807,40 Capítulo 5 SERVICIOS TÉCNICOS Y ADMINISTRATIVOS 78.368,58
Presupuesto de ejecución material 2.616.786,05 13% de gastos generales 340.182,19 6% de beneficio industrial 157.007,16
Suma 3.113.975,40 21% IVA 653.934,83
Presupuesto de ejecución por contrata 3.767.910,23
Asciende el presupuesto de ejecución por contrata a la expresada cantidad de TRES
MILLONES SETECIENTOS SESENTA Y SIETE MIL NOVECIENTOS DIEZ EUROS CON
VEINTITRES CÉNTIMOS.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 31 |P á g i n a
17- CONCLUSIÓN Para concluir el proyecto de la Línea Aérea de Alta Tensión 110 kV, Interconexiones
Valle de Arán. Se aporta la documentación expuesta:
DOC 1 MEMORIA
DOC 2 PLIEGO DE CONDICIONES
DOC 3 ESTUDIOS DE SEGURIDAD Y SALUD
DOC 4 PRESUPUESTO
DOC 5 PLANOS
De esta forma se pretende confeccionar la línea aérea en proyecto adecuándose a los
requerimientos establecidos en el vigente Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión y
sus Instrucciones Técnicas Complementarias.
Queda a disposición de los Organismos Competentes para cualquier aclaración, duda o
modificación que se considere oportuna.
Zaragoza, a 13 de Abril del 2015
Fdo: Jorge Villacampa Puyal
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA MEMORÍA
ABRIL 2015 32 |P á g i n a
18- BIBLIOGRAFÍA
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
- Transporte de la energía eléctrica, José Luis Tora Galván, Editorial Univ Pontificia
de comillas, 1997.
- Pliego de Condiciones Técnicas de Líneas Eléctricas en Alta Tensión.
- Instituto Cartográfico y geológico de Cataluña, Generalitat de Catalunya.
- Criterios de diseño de líneas aéreas de Alta tensión. Grupo Endesa.
- Condiciones Técnicas y de Seguridad de las Instalaciones de Fecsa Endesa. Norma
técnica particular Generalidades (NTP-GEN).
- Condiciones Técnicas y de Seguridad de las Instalaciones de Fecsa Endesa. Norma
técnica particular (NTP-LAMT).
- UNESA, Asociación Española de la Industria Eléctrica.
- R.L.A.T.: Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
- Método de cálculo mecánico y tablas de tendido de los conductores de aluminio-
acero, de tipo normal, para líneas de distribución.
- Instrucción técnica complementaria MIE-RAT 13: Instalación de puesta a tierra. - Reglamento de Carreteras de Cataluña.
BIBLIOGRAFÍA WEB
- www.f2i2.net/Documentos/LSI/LAT/Guia_ITC-LAT_07_oct13.pdf ITC-LAT-07
- www.f2i2.net/legislacionseguridadindustrial/legislacionNacionalGrupo. Legislación
nacional- Líneas eléctricas Alta tensión.
- www.madetorres.com. Fabricante de apoyos metálicos y herrajes.
- www.sgdlagranja.es. Catálogos aisladores de vidrio.
- www.generalcable.es/Productos. Fabricante de conductores aéreos.
- www.cad-projects.org. Planos de herrajes para las cadenas
- www.icc.cat/vissir3
- www.carreteros.org/ccaa/legislacion/carreteras/cataluna/tr/articulos/articulo_38.
- www.endesadistribucion.es/es/instalaciones2/Documents/DOGC_4827-2007.pdf.
Normas Técnicas Particulares.
- www.endesaonline.com
- www.blog.andelec.es. Blog del programa eléctrico Andelec.
LÍNEA AÉREA 110 KV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARAN, LERIDA
ANEXO I
CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS
AUTOR: Jorge Villacampa Puyal DIRECTOR: Antonio Montañés Espinosa ESPECIALIDAD: Electricidad CONVOCATORIA: Abril 2015
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 2 |P á g i n a
ÍNDICE
1- CÁLCULOS ELÉCTRICOS JUSTIFICATIVOS _______________________________________ 4
1.1- CONSTANTES Y CARACTERÍSTICAS DE LA LÍNEA _____________________________________ 4
1.2- INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE ________________________________________________ 4
1.3- POTENCIA A TRANSPORTAR _____________________________________________________ 5
1.4- RESISTENCIA ELÉCTRICA ________________________________________________________ 5
1.5- REACTANCIA MEDIA POR KILÓMETRO ____________________________________________ 6
1.6- SUSCEPTANCIA POR KILÓMETRO _________________________________________________ 7
1.7- PERDITANCIA ________________________________________________________________ 8
1.8- IMPEDANCIA ________________________________________________________________ 8
1.9- ADMITANCIA ________________________________________________________________ 8
1.10- IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA __________________________________________________ 9
1.11- ÁNGULO CARACTERÍSTICO ______________________________________________________ 9
1.12- POTENCIA CARACTERÍSTICA_____________________________________________________ 9
1.13- ECUACIÓN DE PROPAGACIÓN ___________________________________________________ 9
1.14- RESUMEN CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS DE LA LÍNEA ______________________________ 11
1.15- EFECTO CORONA ____________________________________________________________ 12
1.16- CAPACIDAD DE TRANSPORTE POR LÍMITE TÉRMICO _________________________________ 13
1.17- CAÍDA DE TENSIÓN ___________________________________________________________ 13
1.18- PÉRDIDA DE POTENCIA _______________________________________________________ 14
1.19- VALORES ELÉCTRICOS DE LA LÍNEA EN FUNCIÓN DEL COS Φ ___________________________ 14
2- CÁLCULOS MECÁNICOS DE LOS CONDUCTORES ________________________________ 15
2.1- CARACTERÍSTICAS MÉCANICAS DE LOS CONDUCTORES Y DEL CABLE DE TIERRA ___________ 15
2.2- HIPÓTESIS DE CÁLCULO _______________________________________________________ 15
2.2.1- Cálculo del vano regulador ________________________________________________ 16
2.2.2- Vano__________________________________________________________________ 17
2.2.3- Gravivano _____________________________________________________________ 17
2.2.4- Eolovano ______________________________________________________________ 18
2.2.5- Vano de regulación ______________________________________________________ 18
2.2.6- Flechas ________________________________________________________________ 19
2.3- ACCIONES A CONSIDERAR _____________________________________________________ 20
2.3.1- Acción del propio peso ___________________________________________________ 20
2.3.2- Acción del viento ________________________________________________________ 20
2.3.3- Acción del Hielo _________________________________________________________ 21
2.3.4- Acciones de la temperatura _______________________________________________ 22
2.3.5- Acciones de la elasticidad _________________________________________________ 23
2.3.6- Acciones sobre las cadenas ________________________________________________ 23
2.4- TABLAS DE CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES ________________________________ 25
2.4.1- Conductor 242-AL1/39-ST1A (LA-280 Hawk) __________________________________ 26
2.4.2- Cable de tierra OPGW 34F42Z _____________________________________________ 42
2.5- TABLAS RESUMEN DE CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES _______________________ 58
3- CÁLCULO CADENAS DE AISLAMIENTO _______________________________________ 62
3.1- CÁLCULO ELÉCTRICO _________________________________________________________ 62
3.2- CÁLCULO MECÁNICO _________________________________________________________ 62
3.3- ELECCIÓN DEL TIPO Y NÚMERO DE AISLADORES ____________________________________ 63
3.4- COMPROBACIÓN DE LAS CADENAS ELEGIDAS _____________________________________ 64
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 3 |P á g i n a
4- CÁLCULO DE LOS APOYOS _________________________________________________ 65
4.1- ACCIONES A CONSIDERAR _____________________________________________________ 65
4.2- HIPÓTESIS DE CÁLCULO _______________________________________________________ 66
4.3- TABLAS DE CÁLCULO DE APOYOS ________________________________________________ 69
4.4- CÁLCULO DE CIMENTACIONES __________________________________________________ 79
4.4.1- Cimentación tipo monobloque _____________________________________________ 79
4.4.2- Cimentación tipo cuatro patas _____________________________________________ 81
5- CÁLCULO DE LAS PUESTAS A TIERRA DE LOS APOYOS ___________________________ 83
6- DISTANCIAS DE SEGURIDAD _______________________________________________ 85
6.1- DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO ___________________________________ 85
6.2- SEPARACIÓN ENTRE LOS CONDUCTORES Y ACCESORIOS EN TENSIÓN A APOYOS __________ 85
6.3- SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES _____________________________________________ 89
6.4- DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES Y CABLES DE TIERRA _____________________________ 92
7- DISTANCIA EN CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS ______________________________ 93
7.1- LÍNEAS ELÉCTRICAS Y DE TELECOMUNICACIÓN ____________________________________ 93
7.1.1- Cruzamientos ___________________________________________________________ 93
7.1.2- Paralelismos entre líneas eléctricas _________________________________________ 94
7.1.3- Paralelismos entre líneas eléctricas aéreas y líneas de telecomunicación ___________ 94
7.2- CARRETERAS ________________________________________________________________ 95
7.2.1- Cruzamientos ___________________________________________________________ 95
7.3- FERROCARRILES ELECTRIFICADOS, TRANVÍAS Y TROLEBUSES _________________________ 95
7.3.1- Cruzamientos ___________________________________________________________ 95
7.4- DISTANCIAS A TELEFÉRICOS Y CABLES TRANSPORTADORES ___________________________ 96
7.4.1- Cruzamientos ___________________________________________________________ 96
7.5- RIOS .Y CANALES, NAVEGABLES O FLOTABLES _____________________________________ 96
7.5.1- Cruzamientos ___________________________________________________________ 96
7.6- PASO POR ZONAS ____________________________________________________________ 97
7.6.1- Bosques, árboles y masas de arbolado_______________________________________ 97
7.7- EDIFICIOS, CONSTRUCCIONES Y ZONAS URBANAS __________________________________ 97
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 4 |P á g i n a
1- CÁLCULOS ELÉCTRICOS JUSTIFICATIVOS
1.1- CONSTANTES Y CARACTERÍSTICAS DE LA LÍNEA
Datos eléctricos de la instalación
Tensión nominal: .................................................................................................. 110 kV
Tensión más elevada: ........................................................................................... 123 kV
Circuitos: ................................................................................................................... Uno
N° de Conductores/Fase: ............................................................................... I (Simplex)
Conductor Aéreo: ................................................................. 242-AL1/39-ST1A (LA-280)
Frecuencia: ............................................................................................................. 50 Hz
Factor de potencia (desfavorable): ................................................................ cos ϕ =0,9
Longitud: .......................................................................................................... 15.301 m
Potencia máxima admisible por circuito: ....................................................... 99,66 MW
Características del conductor 242-AL1/39-ST1A (LA-280 Hawk)
Denominación: ..................................................................... 242-AL1/39-ST1A (LA-280)
Composición: .................................................... 26 de 3,44 mm(Al) + 7 de 2,68 mm (Ac)
Sección total: ................................................................................................. 281.1 mm2
Diámetro total: .................................................................................................. 21,8 mm
Intensidad máxima admisible: ................................................................................ 582 A
Resistencia eléctrica a 20°C: ....................................................................... 0,1194 Ω/km
Disposición conductores: ............................... Simple tresbolillo (Instalación 1 circuito)
1.2- INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE
La densidad de corriente máxima admisible en régimen permanente, de acuerdo al
artículo 4.2.1 de la ITC-LAT- 07 para una línea de corriente alterna y 50 Hz e frecuencia para
conductores de Aluminio, se obtiene de la tabla 11 de dicha Instrucción.
Para cables de aluminio-acero, como en el caso del presente proyecto, se tomará el
valor de la tabla de la densidad de corriente correspondiente a su sección total como si fuera
de aluminio y su valor se multiplicará por un coeficiente de reducción que para el cable a
utilizar, de composición 26+7, será de 0,937.
Al emplear una sección de cable que no se encuentra en dicha tabla, para obtener el
valor de la densidad de corriente se interpolará entre dos valores externos e la tabla lo más
ajustados posibles, que contengan la sección.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 5 |P á g i n a
Sección (mm2) Densidad de corriente (A/mm2) Aluminio
250 .................................................................................................... 2,30
300 .................................................................................................... 2,15
Por lo tanto, se interpola para la sección de cable empleada (281,1 mm2) y se obtiene:
2,15 − 2,30
300 − 250=
𝜎 − 2,30
281,1 − 250
𝜎 = 2,207 𝐴/𝑚𝑚2
A este valor obtenido se le aplica el factor de corrección, ya que es un cable de
Aluminio-Acero, y se obtiene su valor mediante la siguiente expresión:
𝜎𝑐 = 𝜎 ∙ 𝑓𝑐 = 2,207 ∙ 0,937 = 2,068 𝐴
𝑚𝑚2
De esta forma obtenemos la intensidad máxima admisible por el conductor mediante
la expresión:
𝐼𝑚á𝑥 = 𝜎𝑚á𝑥 ∙ 𝑆
Al sustituir por los valores anteriores se obtiene:
𝐼𝑚á𝑥 = 2,068 ∙ 281,1 = 581,22 𝐴
1.3- POTENCIA A TRANSPORTAR
La potencia máxima por circuito que puede transportar viene dada por la
intensidad anteriormente calculada.
𝑃𝑚á𝑥 =√3 ∙ 𝑉 ∙ 𝐼𝑚á𝑥 ∙ cos 𝜑
1000 (𝑀𝑊)
Por tanto, al sustituir los valores se obtiene:
𝑃𝑚á𝑥 =√3 ∙ 110 ∙ 581,22 ∙ 0,9
1000= 99,66 𝑀𝑊
1.4- RESISTENCIA ELÉCTRICA
La resistencia eléctrica del conductor de la línea varía con la temperatura, a
efectos de cálculo debe utilizarse el valor correspondiente a 75°C considerado como
resultante de la temperatura ambiente más la que adquiere el conductor por el paso
de la carga.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 6 |P á g i n a
𝑅𝐾 = 𝑅20 ∙ [1 +∝20∙ (𝜃 − 20)] (Ω
𝑘𝑚)
Siendo:
RK = resistencia del conductor a 75°C por kilómetro. (Ω/km).
R20 = resistencia del conductor a 20°C por kilómetro. (Ω/km).
α20 = coef. de variación de la resistividad a 20°C en función de la Tª (°C).
θ = temperatura de servicio (75°C).
Se conoce que a 20°C, la resistencia del conductor es de 0,1194 Ω/km y α para
el aluminio es de 0,00407, de forma que se obtiene:
𝑅𝐾 = 0,1194 ∙ [1 + 0,00407 ∙ (𝜃 − 20)] = 0,1461 Ω
𝑘𝑚
Obteniendo un valor de resistencia eléctrica del conductor total de la línea:
𝑅 = 0,1461 ∙ 15,301 = 2,235 Ω
1.5- REACTANCIA MEDIA POR KILÓMETRO
La reactancia kilométrica de la línea viene dada por la fórmula:
𝑋 = 2 ∙ 𝜋 ∙ 𝑓 ∙ 𝑀 (Ω
𝑘𝑚)
Siendo M el coeficiente de inducción mutua:
𝑀 = (𝐾 + 4,605 ∙ log (2𝐷
𝑑)) ∙ 10−4 (
𝐻
𝑘𝑚)
Siendo:
X = reactancia (Ω.km).
f = frecuencia (Hz).
D = separación media geométrica entre conductores (mm).
d = diámetro del conductor (mm).
K = constante que toma el valor de 0,5.
Separación media geométrica entre fases
En la línea en estudio colocaremos armados de doble circuito, sin embargo solo
emplearemos un circuito, esta medida la adoptamos para posibles ampliaciones
futuras de la línea. El armado más empleado será el H40 de la serie ARCE. La
disposición de los conductores será la siguiente:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 7 |P á g i n a
𝐷 = √𝐷12 ∙ 𝐷23 ∙ 𝐷313 = √7,63 ∙ 7,63 ∙ 8
3= 7,75 𝑚
Sustituyendo obtenemos los siguientes valores de reactancia:
𝑋𝐾 = 0,428 Ω
𝑘𝑚
𝑋 = 0,428 ∙ 15,301 = 6,55 Ω
1.6- SUSCEPTANCIA POR KILÓMETRO
El valor de la susceptancia por kilómetro de la línea se calcula mediante la
fórmula:
𝐵𝐾 = 𝐶 ∙ 2𝜋 ∙ 𝑓 (𝑆
𝑘𝑚)
𝐶 =24,2
log (𝐷𝑟 )
∙ 10−9 (𝐹𝑎𝑟𝑎𝑑𝑖𝑜𝑠
𝑘𝑚)
Sustituyendo C (capacidad kilométrica) por la expresión y siendo la capacidad
para un conductor cilíndrico:
𝐶 =24,2
log𝐷𝑟
∙ 10−9 (𝐹𝑎𝑟𝑎𝑑𝑖𝑜𝑠
𝑘𝑚)
𝐵 = 2 ∙ 𝜋 ∙ 𝑓 ∙24,2
log𝐷𝑟
∙ 10−9
Siendo:
B = susceptancia en Siemens/km.
F = frecuencia de la red en Herzios.
D = separación media geométrica entre conductores en mm.
r = radio del conductor en mm.
Sustituyendo valores, obtenemos:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 8 |P á g i n a
𝐵𝐾 = 2,665 ∙ 10−6 𝑆
𝑘𝑚
𝐵 = 2,848 ∙ 10−6 ∙ 15,301 = 40,79 ∙ 10−6 𝑆
1.7- PERDITANCIA
La perditancia o conductancia kilométrica de la línea vendrá dada por los
valores de las pérdidas por efecto corona y por las pérdidas en los aisladores:
𝐺 = [𝑃𝐴 + 𝑃𝐸𝐶] ∙10−3
𝑉2 (
𝑆
𝑘𝑚)
Siendo:
PA = Pérdidas en los aisladores en kW/km.
PEC = Pérdidas por efecto corona en kW/km.
V = Tensión de servicios por fase de la línea en kV.
Debido a que tanto las pérdidas por efecto corona como las pérdidas en los
aisladores, considerando la longitud de la línea, resultan prácticamente despreciables,
se considera que el valor de la conductancia es cero.
1.8- IMPEDANCIA
La impedancia kilométrica de la línea vendrá dada por la resistencia y la
reactancia kilométrica, así como se muestra en formula siguiente:
𝑧𝐾 = 𝑅 + 𝑗 ∙ 𝑋 (Ω
𝑘𝑚)
Sustituyendo obtenemos:
𝑧𝐾 = 𝑅𝐾 + 𝑗 ∙ 𝑋𝐾 = 0,1461 + 𝑗 ∙ 0.428 = 0,452 |71,15° Ω
𝑘𝑚
𝑧 = 𝑅 + 𝑗 ∙ 𝑋 = 2,235 + 𝑗 ∙ 6,550 = 6,92 |71,15° Ω
1.9- ADMITANCIA
La admitancia kilométrica de la línea vendrá dada por los valores de
conductancia y susceptancia kilométrica, mediante la ecuación:
𝑌 = 𝐺 + 𝑗 ∙ 𝐵 (𝑆
𝑘𝑚)
Sustituyendo obtenemos:
𝑌 = 𝐺 + 𝑗 ∙ 𝐵 = 0 + 𝑗 ∙ 40,79 ∙ 10−6 = 40,79 ∙ 10−6 |90° Ω
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 9 |P á g i n a
1.10- IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA
La impedancia característica de la línea Zc, se determina mediante la siguiente
expresión:
𝑍𝑐 = √
= √
6,92 |71,15°
40,79 ∙ 10−6 |90°= 411,88 |−9,42° Ω
1.11- ÁNGULO CARACTERÍSTICO
En una línea cerrada sobre su ZC en el final de la misma, la tensión y la intensidad decrecen desde el origen hasta el final siguiendo una ley exponencial ligada a su ángulo característico θ, que es quien determina el valor y la fase de tensión e intensidad:
= √ ∙ = √6,92 |71,15° ∙ 40,79 ∙ 10−6 |90° = 16,80 ∙ 10−3|80,57°
1.12- POTENCIA CARACTERÍSTICA
La potencia característica de la línea Pc (o potencia natural), se determina de la siguiente forma:
𝑃𝐶 =𝑈2
𝑍𝐶=
110.0002
411,88 = 29,37 𝑀𝑊
La potencia característica de la línea es la potencia correspondiente a la impedancia equivalente Zc. La potencia característica no depende de la longitud de la línea, sino que es función del cuadrado de la tensión de transporte y como en esta situación, el valor de la capacidad contrarresta el valor de la autoinducción, en situación de potencia característica, la línea estaría funcionando en condiciones óptimas de trabajo ya que a lo largo de toda la línea se cumpliría que:
𝐶𝑜𝑠 𝜑1 = 𝐶𝑜𝑠 𝜑2 = 𝐶𝑜𝑠 𝜑
1.13- ECUACIÓN DE PROPAGACIÓN
Las ecuaciones de propagación para la línea en función de las constantes del
cuadripolo equivalente son:
𝑉1 = 𝐴 ∙ 𝑉2 + 𝐵 ∙ 𝐼2
𝐼1 = 𝐶 ∙ 𝑉2 + 𝐷 ∙ 𝐼2
Las constantes auxiliares de la línea considerando únicamente los dos primeros
términos del desarrollo en serie de las funciones hiperbólicas son:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 10 |P á g i n a
𝐴 = 1 +𝑍 ∙ 𝑌
2= 𝐷
𝐵 = 𝑍 ∙ (1 +𝑍 ∙ 𝑌
6)
𝐶 = 𝑌 ∙ (1 +𝑍 ∙ 𝑌
6)
Las constantes son:
𝐴 = 𝐷 = 1 + (6,92 |71,15° ∙ 40,79 ∙ 10−6 |90°
2) = 0,9998 + 𝑗 ∙ 4,56 ∙ 10−5
𝐵 = 6,92 |71,15° ∙ (1 +6,92 |71,15° ∙ 40,79 ∙ 10−6 |90°
6) = 2,235 + 𝑗 ∙ 6,548
𝐶 = 40,79 ∙ 10−6 |90° ∙ (1 +6,92 |71,15° ∙ 40,79 ∙ 10−6 |90°
6) = −62,00 ∙ 10−9 + 𝑗 ∙ 4,078 ∙ 10−5
Tomando como referencia para el eje real la tensión nominal en las subestaciones
receptoras, constante e igual a 110000 V para ambas líneas, la tensión simple será:
𝑉2 =110.000
√3= 63.508,53 𝑉 𝑉2 = 63.508,53 |0° 𝑉
Como carga en la subestación receptora se tomará una potencia de 99,66 MW por
circuito, con un cos ϕ =0,9, que supone una intensidad en el extremo receptor para cada línea
de:
𝐼2 =𝑃
√3 ∙ 𝑉2 ∙ 𝑐𝑜𝑠𝜑=
99.660
√3 ∙ 110 ∙ 0,9= 581,20 𝐴 𝐼2 = 581,20 |−25,84°
La tensión al principio de la línea será, de acuerdo a las ecuaciones de propagación:
𝑉1 = ∙ 𝑉2 + ∙ 𝐼2 = 66.323,68 + 𝑗 ∙ 2.861,91 = 66.385,40 |2,47° 𝑉
lo que da una caída de tensión para cada línea de:
Δ𝑉% =|𝑉1| − |𝑉2|
|𝑉1|∙ 100 =
66.385,40 − 63.508,53
66.385,40∙ 100 = 4,33%
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 11 |P á g i n a
1.14- RESUMEN CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS DE LA LÍNEA
Resistencia eléctrica a 20°C: ............................................................................... 2,235 Ω
Reactancia de autoinducción: ............................................................................ 6,550 Ω
Susceptancia: ................................................................................................ 40,79∙10-6 S
Perditancia: ................................................................................................................ 0 S
Impedancia:
Módulo: ................................................................................................... 6,92 Ω
Argumento: ............................................................................................. 71,15°
Admitancia:
Módulo: ........................................................................................... 40,79.10-6 S
Argumento: .................................................................................................. 90°
Impedancia característica:
Módulo: ............................................................................................... 411,88 Ω
Argumento: .............................................................................................. -9,42°
Ángulo característico:
Módulo: .............................................................................................. 16,80.10-3
Argumento: ............................................................................................. 80,57°
Potencia característica: .................................................................................. 29,37 MW
Constantes auxiliares
A:
Módulo: ................................................................................................... 0,9998
Argumento: ......................................................................................... 2,61∙10-3
B:
Módulo: ....................................................................................................... 6,92
Argumento: ............................................................................................. 71,15°
C:
Módulo: .............................................................................................. 4,078∙10-5
Argumento: .................................................................................................. 90°
D = A
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 12 |P á g i n a
CONSTANTES AUXILIARES
A=D
B
C
0,9998 + j∙4,56∙10-5
2,235 + j∙6,548
- 62,00∙10-9 + j∙4,078∙10-5
0,9998 ∠ 2,61 ∙10-3
6,92 ∠ 71,15°
4,078∙10-5 ∠ 90°
Impedancia característica (Ω) 406,32 - j∙67,41 411,88 ∠ -9,42°
Ángulo característico 2,75∙10-3 + j∙0,016 16,80∙10-3 ∠ 80,57°
MAGNITUDES COMPLEJAS
Impedancia (Ω) 2,235 + j∙6,550
0 + j∙40,79∙10-6
6,92 ∠ 71,15°
40,79∙10-6 ∠ 90°Admitancia (S)
Resistencia eléctrica a 25°C (Ω)
Reactancia de autoinducción (Ω)
Susceptancia (S)
Perditancia (S)
2,235
6,55
40,79∙10-6
0
Tabla 1.14. Características Eléctricas de la línea
1.15- EFECTO CORONA
El efecto corona se produce cuando el conductor adquiere un potencial lo
suficientemente elevado como para dar un gradiente de campo eléctrico radial igual o superior
a la rigidez dieléctrica del aire. Será interesante por lo tanto comprobar si en algún punto de la
línea se llega a alcanzar la tensión crítica disruptiva. Para ello utilizaremos la fórmula de Peek:
𝑈𝐶 = 𝑉𝐶 ∙ √3 =29,8
√2∙ √3 ∙ 𝑚𝑐 ∙ 𝛿 ∙ 𝑚𝑇 ∙ 𝑟 ∙ ln
𝐷
𝑟
Siendo:
UC = tensión compuesta crítica eficaz en kV para la que empiezan las pérdidas por
efecto corona, es decir, tensión crítica disruptiva.
VC = tensión simple correspondiente.
29,8 = valor máximo o de cresta, en kV/cm, de la rigidez dieléctrica del aire a 25°
C de temperatura, y a la presión barométrica de 76 cm de columna de mercurio.
mC = coeficiente de rugosidad del conductor (consideramos 0,85 para cables).
mT = coeficiente meteorológico.
r = radio del conductor en cm.
D = distancia media geométrica entre fases en cm.
δ = factor de corrección de la densidad del aire, función de la altura sobre el nivel
del mar.
El valor de δ se calculará por:
𝛿 =3,921 ∙ ℎ
273 + 𝜃
h = presión barométrica en cm de columna de mercurio.
θ = temperatura en grados centígrados, correspondiente a la altitud de punto
que se considere.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 13 |P á g i n a
Teniendo en cuenta que la altura media es de y = 800 m sobre el nivel del mar
hallaremos la presión barométrica correspondiente mediante la fórmula de Halley:
log(ℎ) = log 76 −𝑦
18.336 → ℎ = 68,736 𝑐𝑚
Suponiendo una temperatura media de 9,2° C, obtendremos δ = 0,9551.
𝛿 =3,921 ∙ 68,736
273 + 10= 0,9551
De esta forma podemos ya calcular el valor de la tensión crítica disruptiva.
Si considerásemos tiempo seco (mT=1):
𝑈𝐶 = 𝑉𝐶 ∙ √3 =29,8
√2∙ √3 ∙ 0,85 ∙
3,921 ∙ 68,736
273 + 9,2∙ 1 ∙ 1,09 ∙ ln
775
1,09= 212,08 𝑘𝑉
𝑈𝐶 = 212,08 𝑘𝑉 > 123 𝑘𝑉
Al ser el valor de la tensión crítica disruptiva mayor que la tensión compuesta más
elevada, definida según el apartado 4.3 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de
Alta Tensión, no tendríamos efecto corona en las líneas para el caso de tiempo seco.
Si considerásemos tiempo húmedo (mT=0,8):
𝑈𝐶,1 = 𝑉𝐶 ∙ √3 =29,8
√2∙ √3 ∙ 0,85 ∙
3,921 ∙ 68,736
273 + 9,2∙ 0,8 ∙ 1,09 ∙ ln
775
1,09= 169,66 𝑘𝑉
𝑈𝐶,1 = 169,66 𝑘𝑉 > 123 𝑘𝑉
Al ser el valor de la tensión crítica disruptiva mayor que la tensión compuesta más
elevada, definida según el apartado 4.3 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de
Alta Tensión, tampoco tendríamos efecto corona en las líneas para el caso de tiempo húmedo.
1.16- CAPACIDAD DE TRANSPORTE POR LÍMITE TÉRMICO
La capacidad de transporte total de la línea, atendiendo a su intensidad será:
𝑃𝑐𝑖𝑟𝑐𝑢𝑖𝑡𝑜 =√3 ∙ 𝑈 ∙ 𝐼 ∙ 𝑐𝑜𝑠𝜑
1000=
√3 ∙ 110 ∙ 581,22 ∙ 0,9
1000= 99,66 𝑀𝑊
1.17- CAÍDA DE TENSIÓN
La caída de tensión por resistencia y reactancia de las líneas (despreciando la
influencia capacitiva), viene dada por la expresión:
𝑒% =100 ∙ (𝑅𝐾 + 𝑋𝐾 ∙ tan 𝜑) ∙ 𝑃 ∙ 𝐿
𝑈2
𝑒1% =100 ∙ (0,1460 + 0.428 ∙ 0,4843) ∙ 99,66 ∙ 15,301
1102= 4,45%
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 14 |P á g i n a
y en el valor absoluto:
𝑒1 =4,45 ∙ 110.000
100= 4.895 𝑉
1.18- PÉRDIDA DE POTENCIA
La pérdida de potencia porcentual viene dada por la expresión:
𝑃% =100 ∙ 𝑅 ∙ 𝑃
𝑈2 ∙ cos2 𝜑∙ 𝐿
𝑃% =100 ∙ 0,1460 ∙ 99,66
1102 ∙ 0,92∙ 15,301 = 2,27 %
y en el valor absoluto:
𝑝 =1,86 ∙ 99,66
100= 2,26 𝑀𝑊
Como podemos observar, los cálculos reflejan una pérdida de potencia inferior al 3%
por cada 100 km.
De los cálculos expuestos se deduce que el conductor elegido (LA -280), es válido para
las necesidades de la instalación, cumpliendo con todas las condiciones exigidas tanto en lo
que concierne a caídas de tensión, capacidad de transporte y pérdidas de potencia.
1.19- VALORES ELÉCTRICOS DE LA LÍNEA EN FUNCIÓN DEL COS ϕ
COS ϕ POT.MÁX (MW)CAÍDA DE
TENSIÓN (%)
PÉRDIDA DE
POTENCIA (%)
1 110,74 2,04 2,04
0,95 105,20 3,81 2,15
0,9 99,66 4,45 2,27
0,85 94,13 4,89 2,41
0,8 88,59 5,23 2,56
Tabla 1.19. Valores en función del Cos ϕ
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 15 |P á g i n a
2- CÁLCULOS MECÁNICOS DE LOS CONDUCTORES
2.1- CARACTERÍSTICAS MÉCANICAS DE LOS CONDUCTORES Y DEL CABLE DE TIERRA
Datos de cálculo conductor 242-AL1/39-ST1A (LA-280 Hawk)
Denominación: ...................................................................................... 242-AL1/39-ST1A
Sección: ........................................................................................................... 281,1 mm2
Diámetro: ............................................................................................................ 21,8 mm
Peso propio: ................................................................................................ 0,956 daN /m
Sobrecarga de viento (120 km/h): ................................................................ 1,08 daN /m
Sobrecarga de hielo (Zona B): ..................................................................... 0,840 daN /m
Carga de rotura: ............................................................................................... 8.450 daN
Módulo de elasticidad: .......................................................................... 7.546 daN /mm2
Coeficiente de dilatación lineal: .................................................................. 18,9x10-6 °C-1
Tense máximo (-15°C + H): ............................................................................... 2000 daN
Datos de cálculo cable de tierra OPGW 34F42Z
Denominación: .......................................................................................... OPGW 34F42Z
Sección: ............................................................................................................. 78,9 mm2
Diámetro: ............................................................................................................ 13,9 mm
Peso propio: ................................................................................................ 0,417 daN /m
Sobrecarga de viento (120 km/h): .............................................................. 0,803 daN /m
Sobrecarga de hielo (Zona B): ..................................................................... 0,646 daN /m
Carga de rotura: ............................................................................................... 5.396 daN
Módulo de elasticidad: ........................................................................ 11.650 daN /mm2
Coeficiente de dilatación lineal: .................................................................. 17,6x10-6 °C-1
Tense máximo Zona B: .................................................................................... 1200 daN
2.2- HIPÓTESIS DE CÁLCULO
La hipótesis de sobrecarga para el cálculo de las tensiones y flechas del conductor, serán las definidas por el Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión en su apartado 3.5.3 de la ITC 07, para zona B.
Para el cálculo de las tensiones y flechas reglamentarias utilizaremos la ecuación de
cambio de condiciones.
Ecuación de cambio de condiciones:
𝑇22(𝑇2 + 𝐴) ∙ 𝐵
𝐴 = 𝛼 ∙ 𝐸 ∙ 𝑆 ∙ (𝜃2 − 𝜃1) − 𝑇1 +𝑎2 ∙ 𝑤1
2 ∙ 𝐸 ∙ 𝑆
24 ∙ 𝑇12
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 16 |P á g i n a
𝐵 =𝑎2 ∙ 𝑤2
2 ∙ 𝐸 ∙ 𝑆
24
Siendo:
E = módulo de elasticidad del conductor en daN /mm2.
S = sección del conductor en mm2.
α = coeficiente de dilatación lineal del conductor en °C-1.
a = vano en m.
T1, T2 = tenses en kg. en los estados 1 y 2.
w1, w2 = sobrecarga del conductor en los estados 1 y 2 en daN /m.
θ1, θ2 = temperaturas del conductor en los estados 1 y 2 en °C.
Para condiciones de viento o de hielo será necesario tener en cuenta, para la
resolución de la ecuación de cambio de condiciones, la velocidad del viento V, el coeficiente C
para el cálculo de manguito de hielo, y el diámetro del conductor.
Así se calcula el valor de T2 dados unos valores de T1, w1, θ1, w2, θ2. Conocido el valor
de T2, se calcula la flecha correspondiente con la ecuación siguiente:
𝑓 =𝑤2 ∙ 𝑎2
8 ∙ 𝑇2
Siendo:
f = flecha del vano en m.
a = vano en m.
w2 = peso aparente del conductor en el estado 2 en daN /m.
T2 = tense del conductor en kg. en el estado 2.
En la siguiente tabla se muestran los coeficientes de seguridad para la situación más
desfavorable de los conductores, los cuales se han impuesto para el cálculo de las
tablas de flechas y tenses:
CONDUCTOR HIPÓTESIS DE CÁLCULO
TRACCIÓN
MÁXIMA
(daN)
CARGA DE
ROTURA (daN)
COEFICIENTE
SEGURIDAD
242-AL1/39-ST1A -15°C + H (120 km/h) 2000 8450 4,22
OPGW 34F42Z -15°C + H (120 km/h) 1200 5396 4,49
Tabla 2.2. Coeficientes de seguridad de los conductores empleados
2.2.1- Cálculo del vano regulador
El vano de cálculo o regulación se determinará para cada serie de vanos
comprendidos entre dos apoyos de amarre, y vendrá dado por la expresión:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 17 |P á g i n a
𝑉𝑎𝑛𝑜𝑟𝑒𝑔𝑢𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 = √∑ 𝑎3
∑ 𝑎
De los diferentes vanos comprendidos entre dos apoyos de amarre y en cada
estado, la tracción horizontal es constante, de modo que se determinarán sus flechas
de regulación de un vano concreto en una serie de vano regulador a partir de la
expresión:
𝐹𝐿𝐸𝐶𝐻𝐴𝑉𝐴𝑁𝑂 𝑅𝐸𝐺𝑈𝐿𝐴𝐷𝑂𝑅 = 𝐹𝑙𝑒𝑐ℎ𝑎𝑉𝐴𝑁𝑂 𝐶𝐴𝐿𝐶𝑈𝐿𝑂 ∙ (𝑉𝑎𝑛𝑜𝐴 𝑅𝐸𝐺𝑈𝐿𝐴𝑅
𝑉𝑎𝑛𝑜𝐶𝐴𝐿𝐶𝑈𝐿𝑂)
2
2.2.2- Vano
Según el reglamento de líneas de alta tensión, se define como vano como la
distancia entre 2 apoyos consecutivos en una línea eléctrica.
2.2.3- Gravivano
El gravivano de un apoyo es la longitud de vano que determina la acción del
propio peso que los cables transmiten al mismo. Se expresa dicha longitud por la
distancia horizontal entre los vértices de las catenarias de los vanos contiguos al apoyo
que se considere:
𝑎𝑔 = 𝑎𝑔1 + 𝑎𝑔2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 18 |P á g i n a
2.2.4- Eolovano
El eolovano de un apoyo es la longitud de vano horizontal que hay que
considerar para determinar el esfuerzo que, debido a la acción del viento sobre los
cables, transmiten éstos al apoyo:
𝑎𝑣 =𝑎1 + 𝑎2
2
2.2.5- Vano de regulación
El vano de cálculo o de regulación se determinará para cada serie de vanos
comprendidos entre dos apoyos de amarre, y vendrá por la expresión:
𝑉𝑎𝑛𝑜 𝑑𝑒 𝑟𝑒𝑔𝑢𝑙𝑎𝑐𝑖ó𝑛 = 𝑎𝑟 = √∑ 𝑎3
∑ 𝑎
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 19 |P á g i n a
2.2.6- Flechas
Se denomina flecha a la distancia del punto más bajo de la catenaria con
respecto a la recta que une los extremos de los apoyos que conforman un vano:
La flecha de un vano, se puede calcular con la siguiente expresión:
𝑓 =𝑃 ∙ 𝑎2
8 ∙ 𝑇
Siendo:
f = flecha en m.
P = peso del cable (daN/m).
a = longitud del vano en m.
T = tensión del cable (daN).
Aunque, a simple vista, al observar un vano de una línea aérea pueda parecer
que la longitud de cable es considerablemente mayor que la longitud horizontal entre
los apoyos que forman el vano observando, ésta no lo es, y se puede comprobar
fácilmente con la siguiente expresión:
𝐿 = 𝑎 +8 ∙ 𝑓2
3 ∙ 𝑎
Siendo:
L = longitud del cable en m.
f = flecha en m.
a = longitud del vano en m.
Probablemente, el documento más importante durante la ejecución de una
línea eléctrica aérea, sean las tablas de tendido, donde figuran las longitudes de las
flechas para los vanos de cálculo según la temperatura y la longitud del vano de
tendido. Estas tablas se adjuntan más adelante.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 20 |P á g i n a
𝐹𝐿𝐸𝐶𝐻𝐴𝑉𝐴𝑁𝑂 𝐴 𝑅𝐸𝐺𝑈𝐿𝐴𝑅 = 𝐹𝑙𝑒𝑐ℎ𝑎𝑉𝐴𝑁𝑂 𝐶𝐴𝐿𝐶𝑈𝐿𝐴𝐷𝑂 ∙ (𝑉𝑎𝑛𝑜𝐴 𝑅𝐸𝐺𝑈𝐿𝐴𝑅
𝑉𝑎𝑛𝑜𝐶𝐴𝐿𝐶𝑈𝐿𝑂)
2
2.3- ACCIONES A CONSIDERAR
Para realizar el cálculo mecánico de un conductor es fundamental conocer cuáles son
las fuerzas que actúan sobre el mismo:
2.3.1- Acción del propio peso
El cable tendido entre dos apoyos forma una curva llamada catenaria, de
difícil cálculo, que se puede aproximar bastante bien por una parábola para vanos de
hasta 500 m.
Si relacionamos las ecuaciones de la flecha y la longitud del cable en un vano,
se observa fácilmente la acción del peso del cable sobre el mismo:
Siendo:
L = longitud del cable en m.
P = peso del cable en kg/m.
f = flecha en m.
a = longitud del vano en m.
T = tensión del cable en daN.
2.3.2- Acción del viento
Un cable aéreo tendido entre dos apoyos, se ve expuesto a la acción del
viento que incide sobre él. Esta acción es directamente proporcional al cuadrado de la
velocidad del viento y a la superficie expuesta.
En la siguiente imagen se puede ver la acción horizontal del viento
(Pv [daN/m]) sobre el cable, combinada con la acción vertical del peso (P [daN /m]),
que genera como resultante el peso aparente del cable (W [daN m]):
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 21 |P á g i n a
𝑤 = √𝑝2 + 𝑝𝑉2 𝑝𝑉 = 𝑃 ∙ 𝑑
Siendo:
W = peso aparente del cable en daN/m.
P = peso del cable en daN.
pv = acción horizontal del viento en daN.
P = presión del viento en daN/m2.
d = diámetro del cable en m.
Para determinar la presión del viento en función de la velocidad existen
diversos métodos, siendo el empleado aquí el siguiente:
𝑃 = 𝐾 ∙ 𝑉2 ∙ 𝑆
Siendo:
K = constante función de la forma geométrica (0,007).
P = presión del viento en daN.
v = velocidad del viento en km/h.
S = superficie normal al viento en m2.
Para superficies expuestas al viento, con forma aerodinámica (como un cable
conductor), hay que aplicar unos factores de corrección en función del diámetro de la
misma:
𝐷 ≤ 16𝑚𝑚 ⇒ 𝐾 = 0,007 ∙ 0,6 = 0,0042
𝐷 ≥ 16𝑚𝑚 ⇒ 𝐾 = 0,007 ∙ 0,5 = 0,0035
2.3.3- Acción del Hielo
El hielo que puede formarse alrededor del conductor hace aumentar
considerablemente el peso del mismo, por lo que se eleva la tensión, pudiendo llegar a
producirse la rotura del cable. Según el artículo 3.1.3 de la ITC-LAT-07 del Reglamento
de Líneas Aéreas de Alta Tensión, se consideran diversos manguitos de hielo
dependiendo de la zona en la que esté instalada la línea.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 22 |P á g i n a
En la siguiente tabla se pueden ver las sobrecargas a tener en cuenta que
indica la instrucción, junto con un dibujo donde se observan las fuerzas que se dan en
la sobrecarga de Hielo.
Zona Sobrecarga ph
A No se considera sobrecarga
B pH = 0,18∙√d
C pH = 0,36∙√d
Tabla 2.3.3. Sobrecargas debidas al hielo
Para calcular la sobrecarga debida al peso y al hielo, basta con realizar la suma
de ambos de la siguiente manera:
𝑤𝐻 = 𝑝 + 𝑝𝐻
Siendo:
pH es el peso del hielo [daN/m].
d es el diámetro del conductor o cable de tierra [mm]..
wH es la carga del peso más el hielo [daN/m].
2.3.4- Acciones de la temperatura
Debido a los cambios de temperatura, el conductor se dilata o se contrae. Esto
origina variaciones en la tensión y en la flecha, que aunque no son muy importantes en
vanos de pequeña longitud, deberemos tenerlas en cuenta en el cálculo mecánico.
Como la dilatación es lineal responde a la fórmula:
𝐿 = 𝐿0 ∙ (1 − 𝛼 ∙ 𝜃)
Siendo:
L = longitud a la temperatura de estudio en m.
L0 = longitud del cable a 0°C en m.
pv = acción horizontal del viento en daN.
α = coeficiente de dilatación lineal en °C-1.
θ = temperatura considerada en °C.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 23 |P á g i n a
Para hallar la variación de la longitud entre dos temperaturas diferentes θ1 y
θ2 deberemos aplicar la siguiente fórmula:
𝐿1 − 𝐿2 = 𝐿0 ∙ (1 − 𝛼 ∙ 𝜃1) − 𝐿0 ∙ (1 − 𝛼 ∙ 𝜃2) = 𝐿0 ∙ 𝛼(𝜃1 − 𝜃2)
2.3.5- Acciones de la elasticidad
Cuando un conductor está sometido a una determinada tensión, se produce un
alargamiento de su longitud que responde a la ley de Hooke.
𝐿 = 𝐿0 ∙ (1 +𝑇
𝐸𝑆)
Siendo:
L es la longitud a la temperatura de estudio [m].
L0 es la longitud del cable a 0°C [m].
T es la tensión del cable [kg].
E es el módulo de elasticidad de cable [daN/mm2] ó [kg/mm2].
S es la superficie normal al viento [m2].
Para hallar la variación de la longitud entre dos tensiones T1 y T2.
𝐿1 − 𝐿2 = 𝐿0 ∙ (1 +𝑇1
𝐸𝑆) − 𝐿0 ∙ (1 +
𝑇2
𝐸𝑆) = 𝐿0 ∙ (
𝑇1 − 𝑇2
𝐸𝑆)
En la siguiente tabla se muestran los resultados de las acciones sobre los
conductores en las diferentes hipótesis:
Tipo de cable
CARGA
PERMANENTE,
PESO PROPIO
(daN/m)
SOBRECARGA
DEL VIENTO
120 km/h
(daN/m)
SOBRECARGA
DEL HIELO
(daN/m)
LA-280 0,956 1,080 0,840
OPGW 0,417 0,803 0,646
Tabla 2.3.5. Acciones para los conductores según hipótesis
2.3.6- Acciones sobre las cadenas
La fuerza del viento sobre las cadenas de aisladores hay que tenerla en cuenta
para:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 24 |P á g i n a
Calcular los esfuerzos que transmiten las cadenas sobre el apoyo, como
consecuencia del viento.
Calcular la distancia existente entre los conductores y partes puestas de
tierra, ya que es necesario determinar el ángulo de desviación de la cadena
de aisladores. Para ello es necesario establecer las ecuaciones
correspondientes al equilibrio de la cadena de aisladores teniendo en
cuenta las fuerzas que intervienen en dicho equilibrio:
Fv Cadena fuerza del viento sobre la cadena.
Fv Conductor fuerza del viento sobre el conductor.
P Cadena Peso de la cadena.
P Conductor/herrajes Peso del conductor y herrajes.
La expresión de la fuerza del viento sobre cada cadena de aisladores es:
𝐹𝑐 = 𝑞 ∙ 𝐴𝑖 [𝑑𝑎𝑁]
Siendo:
Ai es el área de la cadena de aisladores proyectada horizontalmente en un
plano vertical paralelo al eje de la cadena de aisladores [m2]
q es la presión del viento, cuyo valor es:
𝑞 = 70 ∙ (𝑉𝑉
120)
2
[𝑑𝑎𝑁
𝑚2 ]
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 25 |P á g i n a
2.4- TABLAS DE CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES
Para el cable LA-280:
La carga de rotura del conductor es de 8.450 daN y la tracción máxima de 2.000 daN
que corresponde a la hipótesis de -15 °C + Hielo. Por lo tanto la relación:
𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑡𝑢𝑟𝑎
𝑇𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖ó𝑛 𝑚á𝑥𝑖𝑚𝑎=
8.450
2.000= 4,22 > 3
está de acuerdo con lo indicado en el apartado 3.2.1 de la ITC-LAT 07.
Para el cable OPGW:
La carga de rotura del cable de tierra es de 5.396 daN y la tracción máxima de 1.200
daN máxima que corresponde a la hipótesis de -15 °C + Hielo. Por lo tanto la relación:
𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑡𝑢𝑟𝑎
𝑇𝑟𝑎𝑐𝑐𝑖ó𝑛 𝑚á𝑥𝑖𝑚𝑎=
5.396
1.200= 4,50 > 3
está de acuerdo con lo indicado en el apartado 3.2.1 de la ITC-LAT 07.
A continuación se presentan las tablas del cálculo mecánico de conductores para los
diferentes tipos de cable y que resultan de aplicar la ecuación de cambio de condiciones, para
cada una de las hipótesis de cálculo anteriores. Las flechas de regulación de los vanos
pertenecientes a cada una de las zonas de cálculo se determinarán a partir de la expresión
indicada en el apartado anterior.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 26 |P á g i n a
2.4.1- Conductor 242-AL1/39-ST1A (LA-280 Hawk)
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 928
1,796 1269
Flecha (m)
-15°C hielo 5,38
-10°C viento 4,15
50°C 6,46
15°C viento 5,90
0°C hielo 5,75
Mínima -15°C 4,72
-10 °C + 50% viento 4,51
45°C 6,34
40°C 6,22
35°C 6,09
30°C 5,96
25°C 5,83
20°C 5,70
15°C (EDS) 5,57
10°C 5,43
5°C 5,30
0°C 5,15
-5°C 5,01
-10°C 4,87
922
Tensión (daN)
2000
1650
1474
1874
887
1213
904
1321
1082
1112
1143
1177
941
961
983
1005
1029
1055
Desviación cadenas
Sin
Sobr
ecar
gas
Sección, mm2
Diámetro, mm:
Peso, daN/m:
Peso + viento, daN/m:
Peso + hielo, daN/m:
Hipótesis
Máxima
Flec
ha
Tensión máxima
Coef. Dilatación, °C-1
Carga de rotura, daN
Parámetros (m) Máximo:
Mínimo:
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 1 y N° 3
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 27 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 606
1,796 1773
Flecha (m)
-15°C hielo 0,79
-10°C viento 0,74
50°C 1,46
15°C viento 1,07
0°C hielo 0,97
Mínima -15°C 0,50
-10 °C + 50% viento 0,55
45°C 1,38
40°C 1,30
35°C 1,23
30°C 1,14
25°C 1,06
20°C 0,98
15°C (EDS) 0,90
10°C 0,82
5°C 0,74
0°C 0,67
-5°C 0,61
-10°C 0,55
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 3 y N° 4
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1732
1538
1695
Desviación cadenas 1593
Sin
Sobr
ecar
gas
611
647
688
737
793
860
Flec
ha Máxima
579
1200
1641
938
1029
1135
1255
1389
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 1064
1,796 1144
Flecha (m)
-15°C hielo 26,73
-10°C viento 26,61
50°C 28,14
15°C viento 27,48
0°C hielo 27,32
Mínima -15°C 26,01
-10 °C + 50% viento 23,75
45°C 27,85
40°C 27,68
35°C 27,55
30°C 27,39
25°C 27,23
20°C 27,10
15°C (EDS) 26,95
10°C 26,80
5°C 26,62
0°C 26,47
-5°C 26,33
-10°C 26,16
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 4 y N° 5
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1622
1088
1094
Desviación cadenas 1246
Sin
Sobr
ecar
gas
1022
1028
1033
1039
1045
1050
Flec
ha Máxima
1017
1578
1967
1056
1062
1069
1075
1081
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 28 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 915
1,796 1327
Flecha (m)
-15°C hielo 4,90
-10°C viento 4,79
50°C 5,98
15°C viento 5,41
0°C hielo 5,26
Mínima -15°C 4,12
-10 °C + 50% viento 3,97
45°C 5,86
40°C 5,74
35°C 5,61
30°C 5,48
25°C 5,35
20°C 5,23
15°C (EDS) 5,09
10°C 4,96
5°C 4,83
0°C 4,69
-5°C 4,55
-10°C 4,40
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 5 y N° 6
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1653
1189
1269
Desviación cadenas 1329
Sin
Sobr
ecar
gas
893
912
932
954
977
1001
Flec
ha Máxima
875
1464
1865
1027
1054
1084
1116
1150
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 1018
1,796 1181
Flecha (m)
-15°C hielo 12,67
-10°C viento 12,55
50°C 13,89
15°C viento 13,25
0°C hielo 13,09
Mínima -15°C 11,97
-10 °C + 50% viento 10,75
45°C 13,75
40°C 13,61
35°C 13,48
30°C 13,33
25°C 13,19
20°C 13,05
15°C (EDS) 12,90
10°C 12,75
5°C 12,60
0°C 12,45
-5°C 12,30
-10°C 12,12
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 6 y N° 15
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1631
1115
1129
Desviación cadenas 1268
Sin
Sobr
ecar
gas
983
993
1003
1014
1025
1036
Flec
ha Máxima
973
1544
1936
1048
1060
1073
1086
1099
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 29 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 1002
1,796 1192
Flecha (m)
-15°C hielo 10,58
-10°C viento 10,45
50°C 11,76
15°C viento 11,15
0°C hielo 10,99
Mínima -15°C 9,88
-10 °C + 50% viento 9,18
45°C 11,62
40°C 11,48
35°C 11,34
30°C 11,21
25°C 11,06
20°C 10,92
15°C (EDS) 10,78
10°C 10,64
5°C 10,49
0°C 10,33
-5°C 10,18
-10°C 10,03
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 15 y N° 18
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1634
1123
1140
Desviación cadenas 1276
Sin
Sobr
ecar
gas
969
981
993
1005
1018
1031
Flec
ha Máxima
958
1532
1926
1045
1059
1074
1090
1106
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 1010
1,796 1185
Flecha (m)
-15°C hielo 11,71
-10°C viento 11,59
50°C 12,91
15°C viento 12,34
0°C hielo 12,16
Mínima -15°C 11,01
-10 °C + 50% viento 10,20
45°C 12,76
40°C 12,62
35°C 12,48
30°C 12,34
25°C 12,20
20°C 12,06
15°C (EDS) 11,91
10°C 11,76
5°C 11,62
0°C 11,47
-5°C 11,31
-10°C 11,16
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 18 y N° 20
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1632
1117
1133
Desviación cadenas 1271
Sin
Sobr
ecar
gas
977
988
999
1010
1022
1034
Flec
ha Máxima
966
1532
1926
1047
1060
1073
1087
1102
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 30 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 1163
1,796 1293
Flecha (m)
-15°C hielo 4,72
-10°C viento 4,61
50°C 4,53
15°C viento 5,22
0°C hielo 5,07
Mínima -15°C 4,07
-10 °C + 50% viento 3,81
45°C 4,37
40°C 4,23
35°C 4,09
30°C 3,94
25°C 3,79
20°C 3,64
15°C (EDS) 3,49
10°C 3,33
5°C 3,18
0°C 3,03
-5°C 2,88
-10°C 2,72
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 20 y N° 21
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1654
1849
1236
Desviación cadenas 1333
Sin
Sobr
ecar
gas
1148
1187
1229
1275
1325
1380
Flec
ha Máxima
1112
1460
1861
1440
1506
1578
1657
1743
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 892
1,796 1317
Flecha (m)
-15°C hielo 4,14
-10°C viento 4,03
50°C 5,18
15°C viento 4,62
0°C hielo 4,48
Mínima -15°C 3,51
-10 °C + 50% viento 3,31
45°C 5,06
40°C 4,94
35°C 4,82
30°C 4,70
25°C 4,57
20°C 4,45
15°C (EDS) 4,32
10°C 4,19
5°C 4,06
0°C 3,93
-5°C 3,79
-10°C 3,65
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 21 y N° 26
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1659
1211
1259
Desviación cadenas 1346
Sin
Sobr
ecar
gas
873
893
916
939
965
992
Flec
ha Máxima
853
1445
1848
1021
1053
1087
1124
1164
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 31 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 866
1,796 1353
Flecha (m)
-15°C hielo 3,48
-10°C viento 3,37
50°C 4,48
15°C viento 3,94
0°C hielo 3,80
Mínima -15°C 2,87
-10 °C + 50% viento 2,74
45°C 4,37
40°C 4,25
35°C 4,14
30°C 4,02
25°C 3,90
20°C 3,78
15°C (EDS) 3,65
10°C 3,53
5°C 3,40
0°C 3,27
-5°C 3,14
-10°C 3,00
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 26 y N° 29
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1665
1236
1293
Desviación cadenas 1366
Sin
Sobr
ecar
gas
849
872
896
923
951
982
Flec
ha Máxima
828
1424
1829
1015
1051
1091
1134
1182
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 899
1,796 1304
Flecha (m)
-15°C hielo 4,36
-10°C viento 4,25
50°C 5,40
15°C viento 4,85
0°C hielo 4,70
Mínima -15°C 3,72
-10 °C + 50% viento 3,60
45°C 5,02
40°C 4,90
35°C 4,79
30°C 4,67
25°C 4,55
20°C 4,43
15°C (EDS) 4,31
10°C 4,18
5°C 4,06
0°C 3,93
-5°C 3,80
-10°C 3,64
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 29 y N° 36
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1657
1209
1247
Desviación cadenas 1341
Sin
Sobr
ecar
gas
878
899
920
943
968
994
Flec
ha Máxima
859
1450
1853
1023
1053
1086
1122
1160
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 32 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 988
1,796 1205
Flecha (m)
-15°C hielo 9,18
-10°C viento 9,06
50°C 10,34
15°C viento 9,74
0°C hielo 9,58
Mínima -15°C 8,49
-10 °C + 50% viento 7,92
45°C 10,20
40°C 10,08
35°C 9,93
30°C 9,79
25°C 9,66
20°C 9,52
15°C (EDS) 9,38
10°C 9,23
5°C 9,08
0°C 8,94
-5°C 8,79
-10°C 8,64
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 36 y N° 38
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1637
1131
1152
Desviación cadenas 1283
Sin
Sobr
ecar
gas
958
970
984
998
1012
1027
Flec
ha Máxima
945
1522
1916
1042
1059
1076
1093
1112
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 927
1,796 1270
Flecha (m)
-15°C hielo 5,33
-10°C viento 5,22
50°C 6,41
15°C viento 5,85
0°C hielo 5,70
Mínima -15°C 4,68
-10 °C + 50% viento 4,47
45°C 6,29
40°C 6,17
35°C 6,04
30°C 5,91
25°C 5,78
20°C 5,65
15°C (EDS) 5,52
10°C 5,38
5°C 5,24
0°C 5,11
-5°C 4,96
-10°C 4,82
1029
1055
1083
1112
1144
1178
1214
Desviación cadenas 1322
Sin
Sobr
ecar
gas
903
921
940
961
982
1005
Flec
ha Máxima
886
1473
1872
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1651
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 38 y N° 41
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 33 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 994
1,796 1200
Flecha (m)
-15°C hielo 9,64
-10°C viento 9,51
50°C 10,93
15°C viento 10,32
0°C hielo 10,16
Mínima -15°C 8,94
-10 °C + 50% viento 8,33
45°C 10,66
40°C 10,53
35°C 10,39
30°C 10,26
25°C 10,12
20°C 9,98
15°C (EDS) 9,84
10°C 9,69
5°C 9,54
0°C 9,39
-5°C 9,24
-10°C 9,09
1043
1059
1075
1092
1110
1128
1147
Desviación cadenas 1281
Sin
Sobr
ecar
gas
962
974
987
1000
1014
1028
Flec
ha Máxima
950
1525
1920
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1636
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 41 y N° 42
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 910
1,796 1291
Flecha (m)
-15°C hielo 4,72
-10°C viento 4,61
50°C 5,93
15°C viento 5,36
0°C hielo 5,21
Mínima -15°C 4,07
-10 °C + 50% viento 3,92
45°C 5,65
40°C 5,53
35°C 5,41
30°C 5,28
25°C 5,16
20°C 5,03
15°C (EDS) 4,90
10°C 4,76
5°C 4,63
0°C 4,49
-5°C 4,36
-10°C 4,21
1025
1054
1085
1118
1153
1192
1234
Desviación cadenas 1333
Sin
Sobr
ecar
gas
889
908
929
951
974
999
Flec
ha Máxima
870
1460
1861
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1654
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 42 y N° 43
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 34 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 631
1,796 1736
Flecha (m)
-15°C hielo 0,91
-10°C viento 0,85
50°C 1,61
15°C viento 1,20
0°C hielo 1,10
Mínima -15°C 0,58
-10 °C + 50% viento 0,64
45°C 1,53
40°C 1,45
35°C 1,36
30°C 1,28
25°C 1,20
20°C 1,11
15°C (EDS) 1,02
10°C 0,94
5°C 0,86
0°C 0,78
-5°C 0,71
-10°C 0,64
946
1031
1130
1242
1369
1509
1660
Desviación cadenas 1572
Sin
Sobr
ecar
gas
634
669
710
756
810
873
Flec
ha Máxima
603
1222
1659
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1726
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 43 y N° 44
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 971
1,796 1222
Flecha (m)
-15°C hielo 7,71
-10°C viento 7,58
50°C 8,88
15°C viento 8,29
0°C hielo 8,13
Mínima -15°C 7,02
-10 °C + 50% viento 6,59
45°C 13,21
40°C 13,01
35°C 12,81
30°C 12,61
25°C 12,39
20°C 12,19
15°C (EDS) 11,97
10°C 11,76
5°C 11,54
0°C 11,33
-5°C 11,10
-10°C 10,88
1039
1058
1078
1098
1121
1144
1168
Desviación cadenas 1294
Sin
Sobr
ecar
gas
942
956
971
987
1004
1021
Flec
ha Máxima
928
1508
1904
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1641
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 44 y N° 45
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 35 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 836
1,796 1396
Flecha (m)
-15°C hielo 2,87
-10°C viento 2,77
50°C 3,85
15°C viento 3,33
0°C hielo 3,20
Mínima -15°C 2,29
-10 °C + 50% viento 2,29
45°C 3,72
40°C 3,61
35°C 3,50
30°C 3,39
25°C 3,28
20°C 3,16
15°C (EDS) 3,04
10°C 2,92
5°C 2,79
0°C 2,67
-5°C 2,55
-10°C 2,42
1007
1049
1095
1146
1202
1266
1335
Desviación cadenas 1390
Sin
Sobr
ecar
gas
822
847
873
903
934
969
Flec
ha Máxima
799
1399
1807
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1673
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 45 y N° 46
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 927
1,796 1270
Flecha (m)
-15°C hielo 5,33
-10°C viento 5,22
50°C 6,49
15°C viento 5,92
0°C hielo 5,77
Mínima -15°C 4,68
-10 °C + 50% viento 4,47
45°C 6,29
40°C 6,17
35°C 6,04
30°C 5,91
25°C 5,78
20°C 5,65
15°C (EDS) 5,52
10°C 5,38
5°C 5,24
0°C 5,11
-5°C 4,96
-10°C 4,82
1029
1055
1083
1112
1144
1178
1214
Desviación cadenas 1322
Sin
Sobr
ecar
gas
903
921
941
961
982
1005
Flec
ha Máxima
886
1473
1873
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1651
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 46 y N° 47
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 36 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 684
1,796 1653
Flecha (m)
-15°C hielo 1,21
-10°C viento 1,14
50°C 1,98
15°C viento 1,54
0°C hielo 1,43
Mínima -15°C 0,82
-10 °C + 50% viento 0,86
45°C 1,89
40°C 1,81
35°C 1,72
30°C 1,63
25°C 1,53
20°C 1,44
15°C (EDS) 1,34
10°C 1,25
5°C 1,16
0°C 1,07
-5°C 0,98
-10°C 0,90
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 47 y N° 48
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1713
1447
1580
Desviación cadenas 1525
Sin
Sobr
ecar
gas
684
717
754
796
844
900
Flec
ha Máxima
654
1269
1697
963
1036
1120
1216
1324
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 585
1,796 1804
Flecha (m)
-15°C hielo 0,70
-10°C viento 0,65
50°C 1,34
15°C viento 0,96
0°C hielo 0,86
Mínima -15°C 0,43
-10 °C + 50% viento 0,47
45°C 1,26
40°C 1,19
35°C 1,12
30°C 1,04
25°C 0,96
20°C 0,88
15°C (EDS) 0,80
10°C 0,73
5°C 0,66
0°C 0,59
-5°C 0,53
-10°C 0,48
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 48 y N° 50
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1737
1562
1725
Desviación cadenas 1610
Sin
Sobr
ecar
gas
591
627
670
720
779
848
Flec
ha Máxima
559
1181
1626
931
1027
1139
1265
1406
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 37 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 982
1,796 1211
Flecha (m)
-15°C hielo 8,55
-10°C viento 8,43
50°C 9,69
15°C viento 9,11
0°C hielo 8,94
Mínima -15°C 7,86
-10 °C + 50% viento 7,35
45°C 9,56
40°C 9,43
35°C 9,30
30°C 9,16
25°C 9,02
20°C 8,88
15°C (EDS) 8,74
10°C 8,60
5°C 8,46
0°C 8,31
-5°C 8,16
-10°C 8,01
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 50 y N° 52
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1638
1136
1158
Desviación cadenas 1287
Sin
Sobr
ecar
gas
952
965
979
994
1009
1025
Flec
ha Máxima
939
1516
1912
1041
1058
1076
1095
1115
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 885
1,796 1325
Flecha (m)
-15°C hielo 3,93
-10°C viento 3,87
50°C 4,94
15°C viento 4,40
0°C hielo 4,26
Mínima -15°C 3,30
-10 °C + 50% viento 3,21
45°C 4,83
40°C 4,71
35°C 4,59
30°C 4,47
25°C 4,35
20°C 4,23
15°C (EDS) 4,10
10°C 3,97
5°C 3,84
0°C 3,71
-5°C 3,57
-10°C 3,44
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 52 y N° 54
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1661
1216
1267
Desviación cadenas 1352
Sin
Sobr
ecar
gas
866
887
910
934
961
989
Flec
ha Máxima
846
1439
1842
1019
1052
1088
1127
1169
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 38 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 824
1,796 1413
Flecha (m)
-15°C hielo 2,70
-10°C viento 2,60
50°C 3,64
15°C viento 3,14
0°C hielo 3,00
Mínima -15°C 2,13
-10 °C + 50% viento 2,13
45°C 5,36
40°C 5,20
35°C 5,03
30°C 4,87
25°C 4,69
20°C 4,52
15°C (EDS) 4,34
10°C 4,16
5°C 3,97
0°C 3,78
-5°C 3,57
-10°C 3,41
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 54 y N° 58
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1676
1277
1351
Desviación cadenas 1400
Sin
Sobr
ecar
gas
812
837
865
895
928
964
Flec
ha Máxima
788
1389
1799
1004
1048
1097
1151
1221
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 836
1,796 1396
Flecha (m)
-15°C hielo 2,87
-10°C viento 2,77
50°C 3,83
15°C viento 3,32
0°C hielo 3,18
Mínima -15°C 2,29
-10 °C + 50% viento 2,29
45°C 5,64
40°C 5,48
35°C 5,32
30°C 5,14
25°C 4,97
20°C 4,79
15°C (EDS) 4,61
10°C 4,42
5°C 4,24
0°C 4,05
-5°C 3,86
-10°C 3,67
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 58 y N° 60
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1673
1266
1335
Desviación cadenas 1395
Sin
Sobr
ecar
gas
822
847
873
902
934
969
Flec
ha Máxima
799
1398
1807
1007
1049
1095
1146
1203
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 39 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 845
1,796 1383
Flecha (m)
-15°C hielo 3,06
-10°C viento 2,95
50°C 4,03
15°C viento 3,51
0°C hielo 3,37
Mínima -15°C 2,44
-10 °C + 50% viento 2,49
45°C 3,92
40°C 3,81
35°C 3,70
30°C 3,59
25°C 3,47
20°C 3,35
15°C (EDS) 3,23
10°C 3,10
5°C 2,98
0°C 2,85
-5°C 2,73
-10°C 2,64
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 60 y N° 61
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1670
1235
1322
Desviación cadenas 1382
Sin
Sobr
ecar
gas
831
855
881
909
940
973
Flec
ha Máxima
808
1407
1814
1010
1050
1093
1142
1195
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 909
1,796 1293
Flecha (m)
-15°C hielo 4,67
-10°C viento 4,56
50°C 5,72
15°C viento 5,17
0°C hielo 5,02
Mínima -15°C 4,02
-10 °C + 50% viento 3,88
45°C 5,61
40°C 5,48
35°C 5,36
30°C 5,24
25°C 5,11
20°C 4,98
15°C (EDS) 4,85
10°C 4,72
5°C 4,58
0°C 4,45
-5°C 4,31
-10°C 4,17
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 61 y N° 65
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1655
1193
1236
Desviación cadenas 1334
Sin
Sobr
ecar
gas
887
907
927
949
973
998
Flec
ha Máxima
869
1458
1860
1025
1054
1085
1118
1155
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 40 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 814
1,796 1432
Flecha (m)
-15°C hielo 2,53
-10°C viento 2,43
50°C 3,46
15°C viento 2,95
0°C hielo 2,82
Mínima -15°C 1,97
-10 °C + 50% viento 1,93
45°C 3,36
40°C 3,25
35°C 3,14
30°C 3,03
25°C 2,92
20°C 2,81
15°C (EDS) 2,69
10°C 2,57
5°C 2,45
0°C 2,33
-5°C 2,21
-10°C 2,11
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 65 y N° 67
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1678
1275
1369
Desviación cadenas 1409
Sin
Sobr
ecar
gas
803
829
857
888
922
960
Flec
ha Máxima
778
1381
1791
1001
1047
1098
1155
1218
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 868
1,796 1348
Flecha (m)
-15°C hielo 3,52
-10°C viento 3,41
50°C 4,51
15°C viento 3,98
0°C hielo 3,84
Mínima -15°C 2,90
-10 °C + 50% viento 2,85
45°C 4,40
40°C 4,29
35°C 4,17
30°C 4,05
25°C 3,93
20°C 3,81
15°C (EDS) 3,69
10°C 3,56
5°C 3,43
0°C 3,30
-5°C 3,17
-10°C 3,04
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 67 y N° 71
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1665
1232
1289
Desviación cadenas 1365
Sin
Sobr
ecar
gas
851
873
897
924
952
982
Flec
ha Máxima
830
1425
1830
1015
1051
1090
1133
1180
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 41 |P á g i n a
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 798
1,796 1459
Flecha (m)
-15°C hielo 2,30
-10°C viento 2,20
50°C 3,21
15°C viento 2,71
0°C hielo 2,58
Mínima -15°C 1,76
-10 °C + 50% viento 1,74
45°C 3,11
40°C 3,00
35°C 2,90
30°C 2,79
25°C 2,68
20°C 2,57
15°C (EDS) 2,46
10°C 2,34
5°C 2,22
0°C 2,11
-5°C 1,99
-10°C 1,89
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 71 y N° 72
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1682
1295
1395
Desviación cadenas 1422
Sin
Sobr
ecar
gas
788
815
845
877
913
953
Flec
ha Máxima
763
1367
1780
997
1046
1101
1162
1230
281,1 7546
21,8 18,9·10-6
0,956 8450
1,450 844
1,796 1384
Flecha (m)
-15°C hielo 3,02
-10°C viento 2,92
50°C 3,98
15°C viento 3,47
0°C hielo 3,33
Mínima -15°C 2,43
-10 °C + 50% viento 2,42
45°C 3,87
40°C 3,76
35°C 3,65
30°C 3,54
25°C 3,42
20°C 3,30
15°C (EDS) 3,19
10°C 3,06
5°C 2,94
0°C 2,81
-5°C 2,69
-10°C 2,56
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 71 y N° 74
Zona: B Conductor: 242-AL1/39-ST1A (LA-280 HAWK)
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima2000
1671
1257
1323
Desviación cadenas 1383
Sin
Sobr
ecar
gas
830
854
880
908
939
973
Flec
ha Máxima
807
1406
1813
1009
1049
1094
1142
1196
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 42 |P á g i n a
2.4.2- Cable de tierra OPGW 34F42Z
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1024
1,076 1446
Flecha (m)
-15°C hielo 5,38
-10°C viento 5,23
50°C 5,85
15°C viento 5,77
0°C hielo 5,69
Mínima -15°C 4,15
-10 °C + 50% viento 3,72
45°C 5,73
40°C 5,62
35°C 5,49
30°C 5,36
25°C 5,23
20°C 5,10
15°C (EDS) 4,97
10°C 4,84
5°C 4,71
0°C 4,57
-5°C 4,43
-10°C 4,29
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 1 y N° 3
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1039
583
603
Desviación cadenas 747
Sin
Sobr
ecar
gas
436
445
455
466
478
490
Flec
ha Máxima
427
941
1134
503
517
531
547
564
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 43 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 815
1,076 2463
Flecha (m)
-15°C hielo 0,47
-10°C viento 0,73
50°C 1,08
15°C viento 0,97
0°C hielo 0,92
Mínima -15°C 0,36
-10 °C + 50% viento 0,41
45°C 1,00
40°C 0,93
35°C 0,86
30°C 0,78
25°C 0,71
20°C 0,65
15°C (EDS) 0,59
10°C 0,54
5°C 0,49
0°C 0,45
-5°C 0,42
-10°C 0,39
621
681
745
812
882
953
1027
Desviación cadenas 994
Sin
Sobr
ecar
gas
366
396
430
470
515
566
Flec
ha Máxima
340
825
1034
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1089
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 3 y N° 4
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1091
1,076 1173
Flecha (m)
-15°C hielo 26,69
-10°C viento 26,52
50°C 27,35
15°C viento 27,30
0°C hielo 27,21
Mínima -15°C 25,37
-10 °C + 50% viento 20,66
45°C 27,10
40°C 26,99
35°C 26,81
30°C 26,70
25°C 26,52
20°C 26,41
15°C (EDS) 26,24
10°C 26,13
5°C 25,97
0°C 25,81
-5°C 25,70
-10°C 25,54
473
475
478
481
483
486
489
Desviación cadenas 667
Sin
Sobr
ecar
gas
458
460
463
465
468
470
Flec
ha Máxima
455
992
1182
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1017
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 4 y N° 5
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 44 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1017
1,076 1480
Flecha (m)
-15°C hielo 4,90
-10°C viento 4,75
50°C 5,37
15°C viento 5,28
0°C hielo 5,20
Mínima -15°C 3,69
-10 °C + 50% viento 3,34
45°C 5,25
40°C 5,13
35°C 5,00
30°C 4,89
25°C 4,75
20°C 4,63
15°C (EDS) 4,50
10°C 4,37
5°C 4,23
0°C 4,10
-5°C 3,96
-10°C 3,83
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 5 y N° 6
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1041
595
617
Desviación cadenas 756
Sin
Sobr
ecar
gas
434
444
455
466
479
492
Flec
ha Máxima
424
937
1130
506
521
538
556
575
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1070
1,076 1245
Flecha (m)
-15°C hielo 12,65
-10°C viento 12,49
50°C 13,19
15°C viento 13,11
0°C hielo 13,02
Mínima -15°C 11,35
-10 °C + 50% viento 9,47
45°C 13,05
40°C 12,91
35°C 12,79
30°C 12,66
25°C 12,49
20°C 12,36
15°C (EDS) 12,23
10°C 12,08
5°C 11,94
0°C 11,79
-5°C 11,65
-10°C 11,49
481
487
493
499
505
512
519
Desviación cadenas 690
Sin
Sobr
ecar
gas
451
456
460
465
471
476
Flec
ha Máxima
446
975
1166
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1024
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 6 y N° 15
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 45 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1062
1,076 1271
Flecha (m)
-15°C hielo 10,56
-10°C viento 10,39
50°C 11,09
15°C viento 11,02
0°C hielo 10,93
Mínima -15°C 9,26
-10 °C + 50% viento 7,80
45°C 10,97
40°C 10,82
35°C 10,68
30°C 10,54
25°C 10,41
20°C 10,28
15°C (EDS) 10,13
10°C 10,01
5°C 9,85
0°C 9,71
-5°C 9,56
-10°C 9,41
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 15 y N° 18
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1027
522
530
Desviación cadenas 699
Sin
Sobr
ecar
gas
448
454
460
466
472
478
Flec
ha Máxima
443
969
1160
485
491
499
506
514
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1067
1,076 1254
Flecha (m)
-15°C hielo 11,69
-10°C viento 11,52
50°C 12,22
15°C viento 12,16
0°C hielo 12,07
Mínima -15°C 10,39
-10 °C + 50% viento 8,70
45°C 12,08
40°C 11,95
35°C 11,82
30°C 11,69
25°C 11,55
20°C 11,40
15°C (EDS) 11,26
10°C 11,12
5°C 10,99
0°C 10,83
-5°C 10,68
-10°C 10,54
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 18 y N° 20
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1026
516
523
Desviación cadenas 694
Sin
Sobr
ecar
gas
450
455
460
465
471
477
Flec
ha Máxima
445
972
1163
483
489
495
502
509
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 46 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1014
1,076 1496
Flecha (m)
-15°C hielo 4,71
-10°C viento 4,57
50°C 5,28
15°C viento 5,19
0°C hielo 5,11
Mínima -15°C 3,51
-10 °C + 50% viento 3,20
45°C 5,06
40°C 4,94
35°C 4,83
30°C 4,70
25°C 4,57
20°C 4,44
15°C (EDS) 4,31
10°C 4,18
5°C 4,05
0°C 3,92
-5°C 3,78
-10°C 3,64
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 20 y N° 21
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1042
601
624
Desviación cadenas 760
Sin
Sobr
ecar
gas
433
443
454
466
479
493
Flec
ha Máxima
423
935
1128
508
524
541
559
579
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1002
1,076 1554
Flecha (m)
-15°C hielo 4,13
-10°C viento 4,00
50°C 4,60
15°C viento 4,50
0°C hielo 4,42
Mínima -15°C 2,96
-10 °C + 50% viento 2,76
45°C 4,48
40°C 4,36
35°C 4,24
30°C 4,12
25°C 3,99
20°C 3,87
15°C (EDS) 3,75
10°C 3,62
5°C 3,49
0°C 3,36
-5°C 3,23
-10°C 3,09
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 21 y N° 26
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1045
621
648
Desviación cadenas 774
Sin
Sobr
ecar
gas
429
441
453
466
481
496
Flec
ha Máxima
418
928
1122
513
531
551
572
595
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 47 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 988
1,076 1643
Flecha (m)
-15°C hielo 3,47
-10°C viento 3,34
50°C 3,92
15°C viento 3,82
0°C hielo 3,74
Mínima -15°C 2,36
-10 °C + 50% viento 2,26
45°C 3,81
40°C 3,69
35°C 3,58
30°C 3,46
25°C 3,34
20°C 3,22
15°C (EDS) 3,10
10°C 2,97
5°C 2,85
0°C 2,73
-5°C 2,60
-10°C 2,48
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 26 y N° 29
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1050
651
685
Desviación cadenas 795
Sin
Sobr
ecar
gas
424
437
451
467
483
501
Flec
ha Máxima
412
918
1113
521
543
566
592
620
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1007
1,076 1532
Flecha (m)
-15°C hielo 4,35
-10°C viento 4,21
50°C 4,82
15°C viento 4,73
0°C hielo 4,64
Mínima -15°C 3,17
-10 °C + 50% viento 2,92
45°C 4,70
40°C 4,58
35°C 4,46
30°C 4,34
25°C 4,21
20°C 4,09
15°C (EDS) 3,96
10°C 3,83
5°C 3,70
0°C 3,57
-5°C 3,43
-10°C 3,30
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 29 y N° 36
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1044
613
639
Desviación cadenas 769
Sin
Sobr
ecar
gas
430
442
454
466
480
495
Flec
ha Máxima
420
930
1124
511
528
547
567
589
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 48 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1055
1,076 1297
Flecha (m)
-15°C hielo 9,17
-10°C viento 9,00
50°C 9,69
15°C viento 9,61
0°C hielo 9,53
Mínima -15°C 7,88
-10 °C + 50% viento 6,70
45°C 9,56
40°C 9,43
35°C 9,29
30°C 9,15
25°C 9,01
20°C 8,88
15°C (EDS) 8,74
10°C 8,61
5°C 8,46
0°C 8,31
-5°C 8,17
-10°C 8,03
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 36 y N° 38
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1029
531
541
Desviación cadenas 707
Sin
Sobr
ecar
gas
446
452
459
466
473
480
Flec
ha Máxima
440
964
1155
488
495
504
513
522
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1022
1,076 1448
Flecha (m)
-15°C hielo 5,33
-10°C viento 5,18
50°C 5,81
15°C viento 5,72
0°C hielo 5,64
Mínima -15°C 4,10
-10 °C + 50% viento 3,68
45°C 5,69
40°C 5,57
35°C 5,44
30°C 5,32
25°C 5,18
20°C 5,06
15°C (EDS) 4,92
10°C 4,79
5°C 4,66
0°C 4,52
-5°C 4,38
-10°C 4,24
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 38 y N° 41
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1039
584
604
Desviación cadenas 748
Sin
Sobr
ecar
gas
435
445
455
466
478
490
Flec
ha Máxima
426
941
1134
503
517
532
548
566
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 49 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1058
1,076 1288
Flecha (m)
-15°C hielo 9,62
-10°C viento 9,46
50°C 10,15
15°C viento 10,06
0°C hielo 9,98
Mínima -15°C 8,33
-10 °C + 50% viento 7,06
45°C 10,01
40°C 9,88
35°C 9,75
30°C 9,60
25°C 9,48
20°C 9,34
15°C (EDS) 9,21
10°C 9,06
5°C 8,91
0°C 8,77
-5°C 8,62
-10°C 8,48
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 41 y N° 42
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1028
528
537
Desviación cadenas 704
Sin
Sobr
ecar
gas
447
453
459
466
472
479
Flec
ha Máxima
441
966
1157
486
494
502
510
519
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1014
1,076 1496
Flecha (m)
-15°C hielo 4,71
-10°C viento 4,57
50°C 5,18
15°C viento 5,09
0°C hielo 5,01
Mínima -15°C 3,51
-10 °C + 50% viento 3,20
45°C 5,06
40°C 4,94
35°C 4,83
30°C 4,70
25°C 4,57
20°C 4,44
15°C (EDS) 4,31
10°C 4,18
5°C 4,05
0°C 3,92
-5°C 3,78
-10°C 3,64
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 42 y N° 43
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1042
601
624
Desviación cadenas 760
Sin
Sobr
ecar
gas
433
443
454
466
479
493
Flec
ha Máxima
423
935
1128
508
524
541
559
579
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 50 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 835
1,076 2408
Flecha (m)
-15°C hielo 0,91
-10°C viento 0,84
50°C 1,21
15°C viento 1,10
0°C hielo 1,05
Mínima -15°C 0,42
-10 °C + 50% viento 0,48
45°C 1,13
40°C 1,06
35°C 0,98
30°C 0,90
25°C 0,82
20°C 0,76
15°C (EDS) 0,69
10°C 0,63
5°C 0,58
0°C 0,53
-5°C 0,49
-10°C 0,45
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 43 y N° 44
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1086
932
1004
Desviación cadenas 979
Sin
Sobr
ecar
gas
372
400
433
470
512
559
Flec
ha Máxima
348
833
1040
611
669
730
795
862
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1046
1,076 1336
Flecha (m)
-15°C hielo 7,69
-10°C viento 7,53
50°C 8,23
15°C viento 8,15
0°C hielo 8,06
Mínima -15°C 6,42
-10 °C + 50% viento 5,53
45°C 8,08
40°C 7,95
35°C 7,81
30°C 7,68
25°C 7,55
20°C 7,41
15°C (EDS) 7,27
10°C 7,14
5°C 7,00
0°C 6,85
-5°C 6,71
-10°C 6,57
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 44 y N° 45
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1032
545
557
Desviación cadenas 718
Sin
Sobr
ecar
gas
443
450
458
466
474
483
Flec
ha Máxima
436
957
1149
492
501
511
522
533
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 51 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 969
1,076 1753
Flecha (m)
-15°C hielo 2,87
-10°C viento 2,75
50°C 3,30
15°C viento 3,20
0°C hielo 3,12
Mínima -15°C 1,83
-10 °C + 50% viento 1,81
45°C 3,19
40°C 3,08
35°C 2,97
30°C 2,86
25°C 2,74
20°C 2,63
15°C (EDS) 2,51
10°C 2,40
5°C 2,28
0°C 2,16
-5°C 2,05
-10°C 1,94
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 45 y N° 46
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1055
689
731
Desviación cadenas 820
Sin
Sobr
ecar
gas
418
433
449
467
487
508
Flec
ha Máxima
404
907
1103
531
557
586
617
652
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1022
1,076 1448
Flecha (m)
-15°C hielo 5,33
-10°C viento 5,18
50°C 5,87
15°C viento 5,78
0°C hielo 5,70
Mínima -15°C 4,10
-10 °C + 50% viento 3,68
45°C 5,68
40°C 5,57
35°C 5,44
30°C 5,32
25°C 5,18
20°C 5,06
15°C (EDS) 4,92
10°C 4,79
5°C 4,66
0°C 4,52
-5°C 4,38
-10°C 4,24
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 46 y N° 47
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1039
584
604
Desviación cadenas 748
Sin
Sobr
ecar
gas
436
445
455
466
478
490
Flec
ha Máxima
426
941
1134
503
517
532
548
565
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 52 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 871
1,076 2271
Flecha (m)
-15°C hielo 1,21
-10°C viento 1,14
50°C 1,55
15°C viento 1,44
0°C hielo 1,38
Mínima -15°C 0,60
-10 °C + 50% viento 0,66
45°C 1,46
40°C 1,38
35°C 1,29
30°C 1,20
25°C 1,12
20°C 1,03
15°C (EDS) 0,96
10°C 0,88
5°C 0,81
0°C 0,75
-5°C 0,69
-10°C 0,64
590
640
694
753
815
885
947
Desviación cadenas 943
Sin
Sobr
ecar
gas
385
409
437
469
505
545
Flec
ha Máxima
363
852
1055
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1079
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 47 y N° 48
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 835
1,076 2408
Flecha (m)
-15°C hielo 0,91
-10°C viento 0,84
50°C 1,21
15°C viento 1,10
0°C hielo 1,05
Mínima -15°C 0,42
-10 °C + 50% viento 0,48
45°C 1,13
40°C 1,06
35°C 0,98
30°C 0,90
25°C 0,82
20°C 0,76
15°C (EDS) 0,69
10°C 0,63
5°C 0,58
0°C 0,53
-5°C 0,49
-10°C 0,45
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 48 y N° 50
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1086
932
1004
Desviación cadenas 978
Sin
Sobr
ecar
gas
372
400
433
470
512
559
Flec
ha Máxima
348
834
1041
611
668
729
794
861
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 53 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1053
1,076 1312
Flecha (m)
-15°C hielo 8,54
-10°C viento 8,38
50°C 9,04
15°C viento 8,98
0°C hielo 8,89
Mínima -15°C 7,25
-10 °C + 50% viento 6,20
45°C 8,92
40°C 8,78
35°C 8,65
30°C 8,52
25°C 8,39
20°C 8,26
15°C (EDS) 8,12
10°C 7,97
5°C 7,83
0°C 7,70
-5°C 7,55
-10°C 7,41
489
498
507
516
526
536
547
Desviación cadenas 711
Sin
Sobr
ecar
gas
445
452
459
466
473
481
Flec
ha Máxima
439
961
1153
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1030
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 50 y N° 52
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1000
1,076 1580
Flecha (m)
-15°C hielo 3,92
-10°C viento 3,79
50°C 4,37
15°C viento 4,28
0°C hielo 4,20
Mínima -15°C 4,10
-10 °C + 50% viento 1,63
45°C 4,26
40°C 4,14
35°C 4,02
30°C 3,90
25°C 3,78
20°C 3,66
15°C (EDS) 3,54
10°C 3,41
5°C 3,28
0°C 3,15
-5°C 3,02
-10°C 2,89
515
534
555
578
603
630
659
Desviación cadenas 780
Sin
Sobr
ecar
gas
428
440
453
467
482
498
Flec
ha Máxima
417
925
1119
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1046
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 50 y N° 52
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 54 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 964
1,076 1791
Flecha (m)
-15°C hielo 2,69
-10°C viento 2,57
50°C 3,12
15°C viento 3,01
0°C hielo 2,94
Mínima -15°C 1,68
-10 °C + 50% viento 1,68
45°C 3,01
40°C 2,91
35°C 2,79
30°C 2,68
25°C 2,57
20°C 2,46
15°C (EDS) 2,34
10°C 2,22
5°C 2,11
0°C 2,00
-5°C 1,89
-10°C 1,78
535
563
594
627
664
703
747
Desviación cadenas 830
Sin
Sobr
ecar
gas
416
431
449
467
488
510
Flec
ha Máxima
402
903
1099
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1057
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 54 y N° 58
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 969
1,076 1753
Flecha (m)
-15°C hielo 2,87
-10°C viento 2,75
50°C 3,30
15°C viento 3,20
0°C hielo 3,12
Mínima -15°C 1,83
-10 °C + 50% viento 1,80
45°C 3,19
40°C 3,08
35°C 2,97
30°C 2,86
25°C 2,74
20°C 2,63
15°C (EDS) 2,51
10°C 2,40
5°C 2,28
0°C 2,16
-5°C 2,05
-10°C 1,94
532
557
586
618
652
689
731
Desviación cadenas 821
Sin
Sobr
ecar
gas
418
433
449
467
487
508
Flec
ha Máxima
404
907
1103
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1055
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 58 y N° 60
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 55 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 976
1,076 1715
Flecha (m)
-15°C hielo 3,05
-10°C viento 2,92
50°C 3,49
15°C viento 3,39
0°C hielo 3,31
Mínima -15°C 1,98
-10 °C + 50% viento 1,94
45°C 3,40
40°C 3,28
35°C 3,16
30°C 3,04
25°C 2,91
20°C 2,79
15°C (EDS) 2,66
10°C 2,53
5°C 2,41
0°C 2,28
-5°C 2,16
-10°C 2,05
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 60 y N° 61
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1055
692
715
Desviación cadenas 812
Sin
Sobr
ecar
gas
417
432
449
467
487
509
Flec
ha Máxima
407
910
1106
534
560
590
622
658
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 1012
1,076 1501
Flecha (m)
-15°C hielo 4,66
-10°C viento 4,52
50°C 5,14
15°C viento 5,05
0°C hielo 4,97
Mínima -15°C 3,47
-10 °C + 50% viento 3,16
45°C 5,02
40°C 4,90
35°C 4,78
30°C 4,66
25°C 4,53
20°C 4,40
15°C (EDS) 4,27
10°C 4,14
5°C 4,00
0°C 3,87
-5°C 3,73
-10°C 3,60
508
524
542
560
581
602
626
Desviación cadenas 762
Sin
Sobr
ecar
gas
432
443
454
466
479
493
Flec
ha Máxima
422
934
1127
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1042
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 61 y N° 65
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 56 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 957
1,076 1832
Flecha (m)
-15°C hielo 2,52
-10°C viento 2,41
50°C 2,94
15°C viento 2,83
0°C hielo 2,76
Mínima -15°C 1,54
-10 °C + 50% viento 1,55
45°C 2,83
40°C 2,73
35°C 2,62
30°C 2,51
25°C 2,40
20°C 2,29
15°C (EDS) 2,18
10°C 2,06
5°C 1,95
0°C 1,84
-5°C 1,74
-10°C 1,65
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 65 y N° 67
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1058
712
764
Desviación cadenas 839
Sin
Sobr
ecar
gas
414
430
448
467
489
513
Flec
ha Máxima
399
899
1096
539
568
601
636
675
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 988
1,076 1638
Flecha (m)
-15°C hielo 3,51
-10°C viento 3,38
50°C 3,96
15°C viento 3,86
0°C hielo 3,78
Mínima -15°C 2,39
-10 °C + 50% viento 2,28
45°C 3,84
40°C 3,74
35°C 3,61
30°C 3,50
25°C 3,38
20°C 3,26
15°C (EDS) 3,13
10°C 3,01
5°C 2,89
0°C 2,76
-5°C 2,64
-10°C 2,52
521
542
565
591
619
649
683
Desviación cadenas 794
Sin
Sobr
ecar
gas
425
437
452
467
483
501
Flec
ha Máxima
412
919
1114
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1049
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 67 y N° 71
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 57 |P á g i n a
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 947
1,076 1892
Flecha (m)
-15°C hielo 2,29
-10°C viento 2,18
50°C 2,70
15°C viento 2,59
0°C hielo 2,52
Mínima -15°C 1,35
-10 °C + 50% viento 1,39
45°C 2,60
40°C 2,49
35°C 2,38
30°C 2,28
25°C 2,17
20°C 2,07
15°C (EDS) 1,96
10°C 1,85
5°C 1,74
0°C 1,64
-5°C 1,54
-10°C 1,45
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 72 y N° 74
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1061
735
789
Desviación cadenas 852
Sin
Sobr
ecar
gas
410
428
447
467
491
516
Flec
ha Máxima
395
893
1091
545
577
612
651
693
78,9 11650
13,9 17,6·10-6
0,417 5396
0,906 976
1,076 1724
Flecha (m)
-15°C hielo 3,01
-10°C viento 2,89
50°C 3,44
15°C viento 3,35
0°C hielo 3,27
Mínima -15°C 1,95
-10 °C + 50% viento 1,91
45°C 3,71
40°C 3,59
35°C 3,46
30°C 3,33
25°C 3,20
20°C 3,08
15°C (EDS) 2,95
10°C 2,81
5°C 2,68
0°C 2,55
-5°C 2,42
-10°C 2,29
528
553
580
610
643
679
719
Desviación cadenas 813
Sin
Sobr
ecar
gas
420
434
450
467
486
506
Flec
ha Máxima
407
910
1106
Hipótesis Tensión (daN)
Tensión máxima1200
1053
Peso, daN/m: Carga de rotura, daN
Peso + viento, daN/m: Parámetros (m) Máximo:
Peso + hielo, daN/m: Mínimo:
Diámetro, mm: Coef. Dilatación, °C-1
LINEA AÉREA 110 KV SE.T. Pont de Rei - S.E.T. Benos
ENTRE APOYOS N° 72 y N° 74
Zona: B Conductor: OPGW 34F42Z
Sección, mm2 Mod. Elástico, daN/mm2
2.5- TABLAS RESUMEN DE CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES
ARMADO VANO SERIEVANO
CÁLCULOZONA
Tense a -
15°C + Hielo
(daN)
Tense EDS
(15°C) (daN)
Tense Flecha
Máxima (50°C)
(daN)
Parámetro
Flecha
Máxima (50°C)
Tense Desviación
de Cadenas (-
10°C+V/2) (daN)
Tense Flecha
Mínima
(daN)
Parámetro
Flecha Mínima
P 1 17 1 17 B
DRAGO 900 H4 24,00 CA 1 2 227 219 B 2000 1029 887 928 1321 1213 1269
ARCE 300 H40 30,00 CS 2 3 210 219 B 2000 1029 887 928 1321 1213 1269
ARCE 900 H40 27,50 CA 3 4 84 3 84 B 2000 938 579 606 1593 1695 1773
ARCE 900 H40 27,50 CA 4 5 488 4 488 B 2000 1056 1017 1064 1246 1094 1144
ARCE 900 H40 23,00 CA 5 6 209 5 209 B 2000 1027 875 915 1329 1269 1327
ARCE 900 H40 20,70 CA 6 7 230 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 300 H40 30,00 CS 7 8 352 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 300 H40 23,00 CS 8 9 460 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 300 H40 30,00 CS 9 10 276 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 300 H40 30,00 CS 10 11 396 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 300 H40 25,00 CS 11 12 303 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 300 H40 30,00 CS 12 13 288 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
DRAGO 300 H4 33,00 CA 13 14 232 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
OLMO 275 H5 5TA CS 14 15 165 336 B 2000 1048 973 1018 1268 1129 1181
ARCE 900 H40 18,45 CA 15 16 317 307 B 2000 1045 958 1002 1276 1140 1192
ARCE 300 H40 30,00 CS 16 17 308 307 B 2000 1045 958 1002 1276 1140 1192
ARCE 300 H40 23,00 CS 17 18 294 307 B 2000 1045 958 1002 1276 1140 1192
ARCE 900 H40 20,70 CA 18 19 325 323 B 2000 1047 966 1010 1271 1133 1185
ARCE 300 H40 25,00 CS 19 20 320 323 B 2000 1047 966 1010 1271 1133 1185
ARCE 900 H40 18,45 CA 20 21 205 9 205 B 2000 1440 1112 1163 1333 1236 1293
ARCE 900 H40 20,70 CA 21 22 148 192 B 2000 1411 1073 892 1346 1259 1317
OLMO 275 H5 5TA CS 22 23 162 192 B 2000 1411 1073 892 1346 1259 1317
OLMO 275 H5 5TA CS 23 24 150 192 B 2000 1411 1073 892 1346 1259 1317
ARCE 300 H40 27,50 CS 24 25 240 192 B 2000 1411 1073 892 1346 1259 1317
ARCE 300 H40 27,50 CS 25 26 207 192 B 2000 1411 1073 892 1346 1259 1317
ARCE 900 H40 25,00 CA 26 27 189 176 B 2000 1368 1014 866 1366 1293 1353
OLMO 275 H5 5TA CS 27 28 120 176 B 2000 1368 1014 866 1366 1293 1353
ARCE 300 H40 23,00 CS 28 29 192 176 B 2000 1368 1014 866 1366 1293 1353
ARCE 900 H40 25,00 CA 29 30 208 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
OLMO 275 H5 5TA CS 30 31 148 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
OLMO 275 H5 5TA CS 31 32 151 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
OLMO 275 H5 5TA CS 32 33 190 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
ARCE 300 H40 25,00 CS 33 34 267 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
ARCE 300 H40 23,00 CS 34 35 158 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
ARCE 300 H40 23,00 CS 35 36 160 197 B 2000 1023 859 899 1341 1247 1304
ARCE 900 H40 23,00 CA 36 37 330 286 B 2000 1042 945 988 1283 1152 1205
ARCE 300 H40 23,00 CS 37 38 165 286 B 2000 1042 945 988 1283 1152 120513
LA-280
8
10
11
12
APOYOS
2
7
6
Destensado
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 59 |P á g i n a
ARMADO VANO SERIEVANO
CÁLCULOZONA
Tense a -
15°C + Hielo
(daN)
Tense EDS
(15°C) (daN)
Tense Flecha
Máxima (50°C)
(daN)
Parámetro
Flecha
Máxima (50°C)
Tense Desviación
de Cadenas (-
10°C+V/2) (daN)
Tense Flecha
Mínima
(daN)
Parámetro
Flecha Mínima
ARCE 900 H40 30,00 CA 38 39 245 218 B 2000 1029 886 927 1322 1214 1270
OLMO 275 H5 6T CS 39 40 198 218 B 2000 1029 886 927 1322 1214 1270
ARCE 300 H40 23,00 CS 40 41 200 218 B 2000 1029 886 927 1322 1214 1270
ARCE 900 H40 25,00 CA 41 42 293 15 293 B 2000 1043 950 994 1281 1147 1200
ARCE 900 H40 25,00 CA 42 43 205 16 205 B 2000 1025 870 910 1333 1234 1291
ARCE 900 H40 25,00 CA 43 44 90 17 90 B 2000 946 603 631 1572 1660 1736
ARCE 900 H40 23,00 CA 44 45 262 18 262 B 2000 1039 928 971 1294 1168 1222
ARCE 900 H40 25,00 CA 45 46 160 19 160 B 2000 1007 799 836 1390 1335 1396
ARCE 900 H40 27,50 CA 46 47 218 20 218 B 2000 1029 886 927 1322 1214 1270
ARCE 900 H40 27,50 CA 47 48 104 21 104 B 2000 963 654 684 1525 1580 1653
ARCE 900 H40 25,00 CS 48 49 90 79 B 2000 931 559 585 1610 1725 1804
ARCE 300 H40 27,50 CS 49 50 59 79 B 2000 931 559 585 1610 1725 1804
ARCE 900 H40 25,00 CA 50 51 313 276 B 2000 1041 939 982 1287 1158 1211
ARCE 300 H40 23,00 CS 51 52 211 276 B 2000 1041 939 982 1287 1158 1211
ARCE 900 H40 25,00 CA 52 53 166 187 B 2000 1019 846 885 1352 1267 1325
ARCE 300 H40 23,00 CS 53 54 203 187 B 2000 1019 846 885 1352 1267 1325
ARCE 900 H40 25,00 CA 54 55 167 155 B 2000 1004 788 824 1400 1351 1413
ARCE 300 H40 30,00 CS 55 56 117 155 B 2000 1004 788 824 1400 1351 1413
OLMO 610 H5 6T CS 56 57 146 155 B 2000 1004 788 824 1400 1351 1413
OLMO 610 H5 6T CS 57 58 171 155 B 2000 1004 788 824 1400 1351 1413
ARCE 900 H40 27,50 CA 58 59 167 157 B 2000 1007 799 836 1395 1335 1396
ARCE 300 H40 27,50 CS 59 60 145 157 B 2000 1007 799 836 1395 1335 1396
ARCE 900 H40 25,00 CA 60 61 165 27 165 B 2000 1010 808 845 1382 1322 1383
ARCE 900 H40 30,00 CA 61 62 196 219 B 2000 1025 869 909 1236 1334 1293
ARCE 300 H40 25,00 CS 62 63 271 219 B 2000 1025 869 909 1236 1334 1293
ARCE 300 H40 30,00CS 63 64 198 219 B 2000 1025 869 909 1236 1334 1293
OLMO 610 H5 6T CS 64 65 170 219 B 2000 1025 869 909 1236 1334 1293
ARCE 900 H40 25,00 CA 65 66 123 150 B 2000 1001 778 814 1409 1369 1432
ARCE 300 H40 30,00 CS 66 67 167 150 B 2000 1001 778 814 1409 1369 1432
ARCE 900 H40 25,00 CA 67 68 187 177 B 2000 1015 830 868 1365 1289 1348
ARCE 300 H40 30,00 CS 68 69 196 177 B 2000 1015 830 868 1365 1289 1348
ARCE 300 H40 30,00 CS 69 70 127 177 B 2000 1015 830 868 1365 1289 1348
OLMO 610 H5 6T CS 70 71 175 177 B 2000 1015 830 868 1365 1289 1348
ARCE 900 H40 27,50 CA 71 72 143 31 143 B 2000 997 763 798 1422 1395 1459
ARCE 900 H40 27,50 CA 72 73 187 173 B 2000 1009 807 844 1383 1323 1384
ARCE 300 H40 30,00 CS 73 74 153 173 B 2000 1009 807 844 1383 1323 1384
DRAGO 900 H4 18,00 CA 74 P2 22 33 22 B
25
22
LA-280
APOYOS
14
23
24
28
29
26
32
Destensado
30
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 60 |P á g i n a
ARMADO VANO SERIEVANO
CÁLCULOZONA
Tense a -
15°C + Hielo
(daN)
Tense EDS
(15°C) (daN)
Tense Flecha
Máxima (50°C)
(daN)
Parámetro
Flecha
Máxima (50°C)
Tense Desviación
de Cadenas (-
10°C+V/2) (daN)
Tense Flecha
Mínima
(daN)
Parámetro
Flecha Mínima
P 1 17 1 17 B
DRAGO 900 H4 24,00 CA 1 2 227 219 B 1200 503 427 1024 747 603 1446
ARCE 300 H40 30,00 CS 2 3 210 219 B 1200 503 427 1024 747 603 1446
ARCE 900 H40 27,50 CA 3 4 84 3 84 B 1200 621 340 815 994 1027 2463
ARCE 900 H40 27,50 CA 4 5 488 4 488 B 1200 473 455 1091 667 489 1173
ARCE 900 H40 23,00 CA 5 6 209 5 209 B 1200 506 424 1017 756 617 1480
ARCE 900 H40 20,70 CA 6 7 230 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 300 H40 30,00 CS 7 8 352 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 300 H40 23,00 CS 8 9 460 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 300 H40 30,00 CS 9 10 276 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 300 H40 30,00 CS 10 11 396 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 300 H40 25,00 CS 11 12 303 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 300 H40 30,00 CS 12 13 288 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
DRAGO 300 H4 33,00 CA 13 14 232 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
OLMO 275 H5 5TA CS 14 15 165 336 B 1200 481 446 1070 690 519 1245
ARCE 900 H40 18,45 CA 15 16 317 307 B 1200 485 443 1062 699 530 1271
ARCE 300 H40 30,00 CS 16 17 308 307 B 1200 485 443 1062 699 530 1271
ARCE 300 H40 23,00 CS 17 18 294 307 B 1200 485 443 1062 699 530 1271
ARCE 900 H40 20,70 CA 18 19 325 323 B 1200 483 445 1067 694 423 1254
ARCE 300 H40 25,00 CS 19 20 320 323 B 1200 483 445 1067 694 423 1254
ARCE 900 H40 18,45 CA 20 21 205 9 205 B 1200 508 423 1014 760 624 1496
ARCE 900 H40 20,70 CA 21 22 148 192 B 1200 513 418 1002 774 648 1554
OLMO 275 H5 5TA CS 22 23 162 192 B 1200 513 418 1002 774 648 1554
OLMO 275 H5 5TA CS 23 24 150 192 B 1200 513 418 1002 774 648 1554
ARCE 300 H40 27,50 CS 24 25 240 192 B 1200 513 418 1002 774 648 1554
ARCE 300 H40 27,50 CS 25 26 207 192 B 1200 513 418 1002 774 648 1554
ARCE 900 H40 25,00 CA 26 27 189 176 B 1200 521 412 988 795 685 1643
OLMO 275 H5 5TA CS 27 28 120 176 B 1200 521 412 988 795 685 1643
ARCE 300 H40 23,00 CS 28 29 192 176 B 1200 521 412 988 795 685 1643
ARCE 900 H40 25,00 CA 29 30 208 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
OLMO 275 H5 5TA CS 30 31 148 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
OLMO 275 H5 5TA CS 31 32 151 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
OLMO 275 H5 5TA CS 32 33 190 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
ARCE 300 H40 25,00 CS 33 34 267 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
ARCE 300 H40 23,00 CS 34 35 158 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
ARCE 300 H40 23,00 CS 35 36 160 197 B 1200 511 420 1007 769 639 1532
ARCE 900 H40 23,00 CA 36 37 330 286 B 1200 488 440 1055 707 541 1297
ARCE 300 H40 23,00 CS 37 38 165 286 B 1200 488 440 1055 707 541 1297
APOYOS
Destensado
2
6
OPGW 34F42Z
13
7
8
10
11
12
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 61 |P á g i n a
ARMADO VANO SERIEVANO
CÁLCULOZONA
Tense a -
15°C + Hielo
(daN)
Tense EDS
(15°C) (daN)
Tense Flecha
Máxima (50°C)
(daN)
Parámetro
Flecha
Máxima (50°C)
Tense Desviación
de Cadenas (-
10°C+V/2) (daN)
Tense Flecha
Mínima
(daN)
Parámetro
Flecha Mínima
ARCE 900 H40 30,00 CA 38 39 245 218 B 1200 503 426 1022 748 604 1448
OLMO 275 H5 6T CS 39 40 198 218 B 1200 503 426 1022 748 604 1448
ARCE 300 H40 23,00 CS 40 41 200 218 B 1200 503 426 1022 748 604 1448
ARCE 900 H40 25,00 CA 41 42 293 15 293 B 1200 486 441 1058 704 537 1288
ARCE 900 H40 25,00 CA 42 43 205 16 205 B 1200 508 423 1014 760 624 1496
ARCE 900 H40 25,00 CA 43 44 90 17 90 B 1200 611 348 835 979 1004 2408
ARCE 900 H40 23,00 CA 44 45 262 18 262 B 1200 492 436 1046 718 557 1336
ARCE 900 H40 25,00 CA 45 46 160 19 160 B 1200 531 404 969 820 731 1753
ARCE 900 H40 27,50 CA 46 47 218 20 218 B 1200 503 426 1022 748 604 1448
ARCE 900 H40 27,50 CA 47 48 104 21 104 B 1200 590 363 871 943 947 2271
ARCE 900 H40 25,00 CS 48 49 90 79 B 1200 611 348 835 978 1004 2408
ARCE 300 H40 27,50 CS 49 50 59 79 B 1200 611 348 835 978 1004 2408
ARCE 900 H40 25,00 CA 50 51 313 276 B 1200 489 439 1053 711 547 1312
ARCE 300 H40 23,00 CS 51 52 211 276 B 1200 489 439 1053 711 547 1312
ARCE 900 H40 25,00 CA 52 53 166 187 B 1200 515 417 1000 780 659 1580
ARCE 300 H40 23,00 CS 53 54 203 187 B 1200 515 417 1000 780 659 1580
ARCE 900 H40 25,00 CA 54 55 167 155 B 1200 535 402 964 830 747 1791
ARCE 300 H40 30,00 CS 55 56 117 155 B 1200 535 402 964 830 747 1791
OLMO 610 H5 6T CS 56 57 146 155 B 1200 535 402 964 830 747 1791
OLMO 610 H5 6T CS 57 58 171 155 B 1200 535 402 964 830 747 1791
ARCE 900 H40 27,50 CA 58 59 167 157 B 1200 532 404 969 821 731 1753
ARCE 300 H40 27,50 CS 59 60 145 157 B 1200 532 404 969 821 731 1753
ARCE 900 H40 25,00 CA 60 61 165 27 165 B 1200 534 407 976 812 715 1715
ARCE 900 H40 30,00 CA 61 62 196 219 B 1200 508 422 1012 762 626 1501
ARCE 300 H40 25,00 CS 62 63 271 219 B 1200 508 422 1012 762 626 1501
ARCE 300 H40 30,00CS 63 64 198 219 B 1200 508 422 1012 762 626 1501
OLMO 610 H5 6T CS 64 65 170 219 B 1200 508 422 1012 762 626 1501
ARCE 900 H40 25,00 CA 65 66 123 150 B 1200 539 399 957 839 764 1832
ARCE 300 H40 30,00 CS 66 67 167 150 B 1200 539 399 957 839 764 1832
ARCE 900 H40 25,00 CA 67 68 187 177 B 1200 521 412 988 794 683 1638
ARCE 300 H40 30,00 CS 68 69 196 177 B 1200 521 412 988 794 683 1638
ARCE 300 H40 30,00 CS 69 70 127 177 B 1200 521 412 988 794 683 1638
OLMO 610 H5 6T CS 70 71 175 177 B 1200 521 412 988 794 683 1638
ARCE 900 H40 27,50 CA 71 72 143 31 143 B 1200 545 395 947 852 789 1892
ARCE 900 H40 27,50 CA 72 73 187 173 B 1200 528 407 976 813 719 1724
ARCE 300 H40 30,00 CS 73 74 153 173 B 1200 528 407 976 813 719 1724
DRAGO 900 H4 18,00 CA 74 P2 22 33 22 B Destensado
23
24
25
14
22
26
28
29
32
30
OPGW 34F42Z
APOYOS
3- CÁLCULO CADENAS DE AISLAMIENTO
Tal y como se explicó en el apartado 13.2.3 referente al aislamiento, los aisladores utilizados en
este proyecto serán de vidrio del tipo caperuza vástago (CEI -305).
Con el objetivo de elegir el tipo de aisladores y determinar el número necesario se llevan a cabo
cálculos eléctricos y mecánicos.
3.1- CÁLCULO ELÉCTRICO
El apartado 4.4 de la ITC 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión establece las
pautas eléctricas que deben ser consideradas para la elección del aislamiento.
En primer lugar, es necesario determinar el nivel de contaminación presente en la zona afectada
por la instalación. El entorno afectado por este proyecto se caracteriza por ser una zona montañosa con
baja densidad tanto de industrias como de viviendas. Por lo tanto, acorde a la tabla 14 de la ITC 07 del
RLAT, se ha elegido un nivel de contaminación I, ligero. Esta tabla establece que, para el nivel de
contaminación elegido, la línea de fuga específica nominal mínima es de 16mm/kV.
A partir de la línea de fuga mínima, se puede definir la línea de fuga total fase-tierra como:
𝐿í𝑛𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑔𝑎 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑈𝑚𝑎𝑥 ∙ 𝐿í𝑛𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑔𝑎 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑎
Siendo:
Umax = la tensión máxima compuesta de la red, en kV.
En el caso del presente proyecto, para una tensión máxima de 123 kV y la línea de fuga mínima
elegida, se obtiene una línea de fuga total de 1968 mm.
3.2- CÁLCULO MECÁNICO
Según se indica en el apartado 3.4 de la ITC 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión,
el coeficiente de seguridad mecánica para el aislamiento no será inferior a 3, tanto para cadenas de
suspensión como para cadenas de amarre.
Ambos tipos de cadenas han de soportar el peso del conductor. El peso del conductor varía según
las condiciones meteorológicas que se pueden dar en la zona, viéndose afectado por sobrecargas de viento
o hielo. El caso más desfavorable corresponde a una sobrecarga por hielo, resultando el peso del
conductor:
𝑝𝑎 = 𝑝 + 𝑝ℎ
Donde:
𝑝ℎ = 0,18 ∙ √𝑑
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 63 |P á g i n a
Siendo:
d: diámetro del cable, en mm.
p: peso propio del conductor, en daN/m.
El conductor utilizado en este proyecto, LA-280, tiene un peso propio de 0,956 daN/m, dando lugar
a un peso aparente de 1,796 daN/m.
Una vez calculado el peso aparente por unidad de longitud, se obtendrá el peso soportado por una
cadena de aislamiento en el caso más desfavorable. La situación más desfavorable corresponde con el vano
más largo. En este caso, el vano más largo tiene una longitud de 488 metros, quedando un peso de 876,448
daN.
Además, en el caso de cadenas de amarre se comprueba que la carga de rotura del aislador es
mayor, con un coeficiente de seguridad de 3, que la carga máxima que puede transmitir el conductor que,
como se analizará en el cálculo mecánico del conductor del Anexo I, es la carga de rotura dividida por un
coeficiente de seguridad de 4,22.
𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝐿𝐴 − 280
4,22<
𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑟𝑜𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑖𝑠𝑙𝑎𝑑𝑜𝑟
3
2002,37 𝑑𝑎𝑁 <𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑟𝑜𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑖𝑠𝑙𝑎𝑑𝑜𝑟
3
3.3- ELECCIÓN DEL TIPO Y NÚMERO DE AISLADORES
Una vez analizados los requisitos eléctricos y mecánicos que han de cumplir los aisladores, se
procede a la elección de un aislador para cada tipo de cadena.
El número de aisladores se determinará mediante la siguiente expresión.
𝑁º 𝑎𝑖𝑠𝑙𝑎𝑑𝑜𝑟𝑒𝑠 = (𝑁𝐴 ∙ 𝑈𝑚𝑎𝑥
𝑙í𝑛𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑓𝑢𝑔𝑎 𝑝𝑜𝑟 𝑎𝑖𝑠𝑙𝑎𝑑𝑜𝑟) + 1
Donde:
NA= nivel de aislamiento en mm/kV.
Umax = la tensión máxima compuesta de la red, en kV.
CADENAS DE SUSPENSIÓN
Las cadenas empleadas en los apoyos de suspensión serán de dos tipos, cadenas de suspensión
sencilla para apoyos normales y cadenas de suspensión doble para apoyos de seguridad reforzada, ambas
lógicamente para conductor simple.
Teniendo en cuenta el peso aparente que ha de soportar, se ha elegido el aislador U-70-BL para las
cadenas de suspensión, cuyas propiedades se exponen a continuación:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 64 |P á g i n a
Tipo de Aislador: ......................................................................................... U 70 BL
Material ....................................................................................... Vidrio Templado
Diámetro nominal máximo de la parte aislante ........................................ 255 mm
Paso: .......................................................................................................... 146 mm
Longitud de línea por unidad: ................................................................... 320 mm
Norma de acoplamiento: ................................................................................ 16 A
Carga de rotura mínima: ............................................................................... 70 kN
Peso de un elemento ................................................................................ 3,4 daN
Utilizando la expresión anterior para el cálculo del número de aisladores, se obtiene que sean
necesarios 8 aisladores. En las cadenas de suspensión doble, se colocarán 8 aisladores por cada cadena.
CADENAS DE AMARRE
Para las cadenas de amarre, se ha elegido el aislador U-100-BL, ya que de esta forma además de
cumplir con la carga de rotura normal calculada, cumpliremos con la carga de rotura de seguridad reforzada
y la exigida por el reglamento para zonas con cruzamientos, las cuales exigen aumentar la carga de rotura
un 25%. Sus propiedades se exponen a continuación:
Tipo de Aislador: ....................................................................................... U 100 BL
Material ....................................................................................... Vidrio Templado
Diámetro nominal máximo de la parte aislante ........................................ 255 mm
Paso: .......................................................................................................... 146 mm
Longitud de línea por unidad: ................................................................... 320 mm
Norma de acoplamiento: ................................................................................ 16 A
Carga de rotura mínima: ............................................................................. 100 kN
Peso de un elemento ............................................................................ 3,675 daN
La cadena de aislamiento de amarre estará formada por 8 aisladores.
En el Documento de Planos se adjunta el detalle de las cadenas de aislamiento a instalar.
3.4- COMPROBACIÓN DE LAS CADENAS ELEGIDAS
La tabla 12 del apartado 4.4 de la ITC 07 del RLAT establece unos valores mínimos de tensión
soportada normalizada de corta duración a frecuencia industrial y una tensión soportada normalizada a los
impulsos tipo rayo mínimas que deben soportar los aisladores.
Para la tensión máxima de la línea objeto de este proyecto, esos valores mínimos son los indicados
a continuación:
Tensión más elevada: .............................................................................. 123 kV
Tensión a frecuencia industrial: .............................................................. 230k V
Tensión soportada al impulso tipo rayo: ................................................. 550 Kv
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 65 |P á g i n a
El catálogo de los aisladores elegidos, en nuestro proyecto catálogo de SGD La Granja, ofrece los
valores que soportan, dependiendo del número de aisladores que forman la cadena. Para el caso de las
cadenas elegidas, estos valores son:
AISLADOR U-70-BL U-100-BL
Tensión a frecuencia
industrial (kV)300 300
Tensión a impulso tipo rayo
(kV)660 660
Longitud línea de fuga (mm) 2560 2560
Tabla 3.4. Valores eléctricos para 8 aisladores
Comparando los valores de la tabla con los valores mínimos anteriormente comentados, se
comprueba que el tipo de aislador elegido es válido. También se observa que la longitud de la línea de fuga
es superior a la mínima establecida en el apartado 3.1.
4- CÁLCULO DE LOS APOYOS
Para el dimensionamiento de cada uno de los apoyos se han considerado las acciones de cargas y
sobrecargas que recoge el Reglamento de Líneas de Alta Tensión para las zonas B y C y combinadas en la
forma y condiciones especificadas en el apartado 3 de la ITC-LAT 07 del citado reglamento.
4.1- ACCIONES A CONSIDERAR
De acuerdo con el Capítulo 3 de la ITC-07 del vigente Reglamento de Condiciones Técnicas y
Garantías de Seguridad en Líneas Eléctricas de Alta Tensión (RLAT), las acciones a considerar son las
siguientes.
1) Cargas permanentes (Cap. 3.1.1)
Se consideran las cargas verticales debidas al peso propio de los conductores, cable de tierra (si lo
hubiere), aisladores, herrajes, apoyos y cimentaciones.
2) Sobrecarga de viento (Cap. 3.1.2)
Se considera un viento horizontal de 120 km/h actuando perpendicularmente a las superficies
sobre las que índice (conductores, cable de tierra y apoyos).
3) Sobrecarga de hielo (Cap. 3.1.3)
Se considerará sometidos los conductores y cables de tierra a una sobrecarga de un manguito de
hielo de valor de 0,18 x √d daN por metro lineal para la Zona B, siendo d el diámetro del conductor o cable
de tierra en milímetros.
4) Desequilibrio de tracciones (Cap. 3.1.4)
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 66 |P á g i n a
Los mínimos desequilibrios de tracciones a considerar según la función que cumple el apoyo son
los siguientes:
- Apoyos con cadena de suspensión ........................ 15% tracción máx. de todos conductores
- Apoyos de amarre/ángulo ...................................... 25% tracción máx. de todos conductores
- Apoyos de anclaje/ángulo: ...................................... 50% tracción máx. de todos conductores
- Apoyos fin de línea: ................................................ 100% tracción máx. de todos conductores
5) Rotura de un conductor (Cap. 3.1.5)
Se considera la torsión más desfavorable que produce la rotura de un conductor.
- Apoyos con cadena de suspensión ........................ 50% tracción máx. de un conductor
- Apoyos de amarre/ángulo ...................................... 100% tracción máx. de un conductor
- Apoyos de anclaje/ángulo: ...................................... 100% tracción máx. de un conductor
- Apoyos fin de línea: ................................................ 100% tracción máx. de un conductor
6) Esfuerzo de ángulo en solicitación de viento (Cap. 3.1.6)
Se considera el esfuerzo resultante de ángulo de las tracciones de todos los conductores y cable de
tierra correspondiente a la hipótesis de viento a la temperatura para la zona B de -10° C.
4.2- HIPÓTESIS DE CÁLCULO
La aplicación de las siguientes fórmulas da lugar a la tabla de cálculo de apoyos, respetándose los
coeficientes de seguridad reglamentados.
Según el Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión, apartado 5.3 de la ITC-LAT 07, se ha
considerado un 25 % superior los coeficientes de seguridad de cimentaciones, apoyos y crucetas para las
hipótesis normales en el caso de cruzamientos (seguridad reforzada).
ZONA DEL CÁLCULO B Y C
(Hielo) (Hielo + Viento)
V
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a una
sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a
una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la
categoría de la línea.
Cargas permanentes
(apdo. 3.1.1) considerando
los conductores y cables de
tierra sometidos a la
sobrecarga de hielo mínima
(apdo. 3.1.3).
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1)
considerando los conductores y cables de
tierra sometidos a la sobrecarga de hielo
mínima (apdo. 3.1.3) y a una sobrecarga de
viento mínima correspondiente a 60 km/h
(apdo. 3.1.2).
T
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una
velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la categoría
de la línea, sobre:
- Conductores y cables de tierra.
- Apoyo.
SÓLO ÁNGULO: Resultante de ángulo (apdo. 3.1.6.)
ALINEACIÓN:
No se aplica.
ÁNGULO:
Resultante de ángulo
(apdo. 3.1.6.).
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) para una
velocidad mínima de 60 km/h y sobrecarga
de hielo (apdo. 3.1.3) sobre:
- Conductores y cables de tierra.
- Apoyo.
SÓLO ÁNGULO: Resultante de ángulo (apdo.
3.1.6.)
LDesequilibrio de tracciones
(apdo. 3.1.4.1)
Rotura de conductores y cables de
tierra (apdo. 3.1.5.1.)
V
Cargas permanentes (apdo 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a una
sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente
a una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la
categoría de la línea.
Cargas permanentes (apdo.
3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra
sometidos a la
sobrecarga de hielo mínima
(apdo. 3.1.3).
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1)
considerando los conductores y cables de
tierra sometidos a la sobrecarga de hielo
mínima (apdo. 3.1.3) y a una sobrecarga de
viento mínima correspondiente a 60 km/h
(apdo. 3.1.2)
T
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a
una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la
categoría de la línea, sobre:
- Conductores y cables de tierra.
- Apoyo.
SÓLO ÁNGULO: Resultante de ángulo (apdo. 3.1.6.)
ALINEACIÓN:
No se aplica.
ÁNGULO:
Resultante de ángulo
(apdo. 3.1.6.).
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) para una
velocidad mínima de 60 km/h y
sobrecarga de hielo (apdo. 3.1.3) sobre:
- Conductores y cables de tierra.
-Apoyo.
SÓLO ÁNGULO: Resultante de ángulo (apdo.
3.1.6.)
LDesequilibrio de tracciones
(apdo. 3.1.4.1)
Rotura de conductores y cables de
tierra (apdo. 3.1.5.1.)
ALINEACIÓN:
No se aplica.
ÁNGULO:
Resultante de ángulo
(apdo. 3.1.6.)
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a la sobrecarga de hielo
mínima (apdo. 3.1.3). Para las líneas de categoría
especial, además de la sobrecarga de hielo, se considerarán
los conductores y cables de tierra sometidos a una sobrecarga de
viento mínima correspondiente a 60 km/h (apdo. 3.1.2)Amarre de
Alineación
o
Amarre de
Ángulo
No aplica
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de tierra se considerará:
1ª Hipótesis: Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la categoría de la línea y a la temperatura de -10°C en zona B y -15°C en zona C.
Resto hipótesis: Sometidos a una sobrecarga de hielo mínima (apdo. 3.1.3) y a la temperatura de -15°C en zona B y -20°C en zona C. En las líneas de categoría especial, además de la sobrecarga de hielo, se considerarán los conductores y
cables de tierra sometidos a una sobrecarga de viento mínima correspondiente a 60 km/h (apdo. 3.1.2). La 20 Hipótesis (Hielo+Viento) será de aplicación exclusiva para las líneas de categoría especial.
4ª HIPÓTESIS
(Rotura de coductores)
Suspensión de
Alineación
o
Suspensión de
ángulo
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a la sobrecarga de hielo
mínima (apdo. 3.1.3).
Para las líneas de categoría especial, además de la sobrecarga de
hielo, se considerarán los conductores y cables de tierra sometidos a
una sobrecarga de viento mínima correspondiente a 60 km/h (apdo.
3.1.2).
ALINEACIÓN:
No se aplica.
ÁNGULO:
Resultante de ángulo
(apdo. 3.1.6.)
No aplica
2ª HIPÓTESIS TIPO DE
APOYOS
TIPO DE
ESfUERZO1ª HIPÓTESIS (Viento)
3ª HIPÓTESIS
(Desequilibrio de tracciones)
V = Esfuerzo vertical L = Esfuerzo longitudinal T = Esfuerzo transversal
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 68 |P á g i n a
(Hielo) (Hielo + Viento)
V
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a una
sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a
una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la
categoría de la línea.
Cargas permanentes
(apdo. 3.1.1) considerando
los conductores y cables de
tierra sometidos a la
sobrecarga de hielo mínima
(apdo. 3.1.3).
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1)
considerando los conductores y cables de
tierra sometidos a la sobrecarga de hielo
mínima (apdo. 3.1.3) y a una sobrecarga de
viento mínima correspondiente a 60 km/h
(apdo. 3.1.2).
T
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una
velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la categoría
de la línea, sobre:
- Conductores y cables de tierra.
- Apoyo.
SÓLO ÁNGULO: Resultante de ángulo (apdo. 3.1.6.)
ALINEACIÓN:
No se aplica.
ÁNGULO:
Resultante de ángulo
(apdo. 3.1.6.).
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) para una
velocidad mínima de 60 km/h y sobrecarga
de hielo (apdo. 3.1.3) sobre:
- Conductores y cables de tierra.
- Apoyo.
SÓLO ÁNGULO: Resultante de ángulo (apdo.
3.1.6.)
LDesequilibrio de
tracciones (apdo. 3.1.4.3)
Rotura de conductores y cables de tierra (apdo.
3.1.5.3)
V
Cargas permanentes (apdo 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a una
sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente
a una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la
categoría de la línea.
Cargas permanentes (apdo.
3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra
sometidos a la
sobrecarga de hielo mínima
(apdo. 3.1.3).
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1)
considerando los conductores y cables de
tierra sometidos a la sobrecarga de hielo
mínima (apdo. 3.1.3) y a una sobrecarga de
viento mínima correspondiente a 60 km/h
(apdo. 3.1.2)
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1)
considerando los conductores y cables de tierra
sometidos a la sobrecarga de hielo mínima (apdo.
3.1.3).
Para las líneas de categoría especial, además de
la sobrecarga de hielo, se considerarán los
conductores y cables de tierra sometidos a una
sobrecarga de viento mínima correspondiente a
60 km/h (apdo. 3.1.2).
T
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a
una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la
categoría de la línea, sobre:
- Conductores y cables de tierra.
- Apoyo.
No aplica
Esfuerzo del viento (apdo. 3.1.2) para una
velocidad mínima de 60 km/h y
sobrecarga de hielo (apdo. 3.1.3) sobre:
- Conductores y cables de tierra.
-Apoyo.
No aplica
L Desequilibrio de traccione(apdo. 3.1.4.4)Rotura de conductores y cables de tierra (apdo.
3.1.5.4)
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de tierra se considerará:
1ª Hipótesis: Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 ó 140 km/h según la categoría de la línea y a la temperatura de -10°C en zona B y -15°C en zona C.
Resto hipótesis: Sometidos a una sobrecarga de hielo mínima (apdo. 3.1.3) y a la temperatura de -15°C en zona B y -20°C en zona C. En las líneas de categoría especial, además de la sobrecarga de hielo, se considerarán los conductores y cables de
tierra sometidos a una sobrecarga de viento mínima correspondiente a 60 km/h (apdo. 3.1.2). La 20 Hipótesis (Hielo+Viento) será de aplicación exclusiva para las líneas de categoría especial.
No aplica
Desequilibrio de tracciones (apdo. 3.1.4.4)
Anclaje de
Alineación
o
Anclaje de
Ángulo
Cargas permanentes (apdo. 3.1.1) considerando los
conductores y cables de tierra sometidos a la sobrecarga de hielo mínima
(apdo. 3.1.3).
Para las líneas de categoría especial, además de la sobrecarga de hielo, se
considerarán los conductores y cables de tierra sometidos a una sobrecarga
de viento mínima correspondiente a 60 km/h (apdo. 3.1.2).
ALINEACIÓN:
No se aplica.
ÁNGULO:
Resultante de ángulo
(apdo. 3.1.6.)
No aplica
Fin de línea
4ª HIPÓTESIS
(Rotura de coductores)
TIPO DE
APOYOS
TIPO DE
ESfUERZO1ª HIPÓTESIS (Viento)
2ª HIPÓTESIS 3ª HIPÓTESIS
(Desequilibrio de
tracciones)
V = Esfuerzo vertical L = Esfuerzo longitudinal T = Esfuerzo transversal
4.3- TABLAS DE CÁLCULO DE APOYOS
1a Hipótesis:
Los esfuerzos útiles horizontal de los apoyos en esta hipótesis (EH RESIST), son coincidentes con un viento de 120 km/h sobre el apoyo, con un
coeficiente de seguridad incluido de valor 1,5, excepto aquellos apoyos de seguridad Reforzada, con un coeficiente de seguridad de 1,875.
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
1 Principio de Línea DRAGO 900 H4 24,00 CA REF 122 180,00 -73,34 159,99 1650 -62,34 115,51 1038
2 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 218,5 180,00 320,66 256,3 0 127,17 182,23 0
3 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 147 180,00 303,37 196,5 0 104,41 122,6 0
4 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 286 180,00 489,97 329,88 0 185,92 238,52 0
5 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA REF 348 180,00 374,34 397,46 0 135,04 290,23 0
6 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 219,5 180,00 633,14 971,29 369,26 228,76 680,39 284,56
7 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 291 180,00 341,26 335,33 0 136,05 242,69 0
8 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 406 180,00 437,75 460,68 0 188,92 338,6 0
9 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 368 180,00 419,52 437,39 0 151,84 306,91 0
10 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 336 180,00 501,01 402,51 0 187,65 280,22 0
11 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 349,5 180,00 250,73 417,23 0 77,92 291,48 0
12 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 295,5 180,00 308,28 376,5 0 121,56 246,45 0
13 Al ineación/Suspens ión DRAGO 300 H4 33,00 CA N 260 180,00 206,94 301,54 0 77,17 216,84 0
14 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 198,5 180,00 366,65 234,5 0 147,41 165,55 0
15 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA N 241 189,14 318,55 564,09 0 127,72 368,18 0
16 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 312,5 180,00 252,5 358,76 0 97,04 260,63 0
17 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 301 180,00 257,5 346,23 0 112,42 251,03 0
18 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA REF 309,5 180,00 508,38 355,49 0 210,79 258,12 0
19 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 322,5 180,00 240,64 369,66 0 91,8 268,97 0
20 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA REF 262,5 194,00 559,44 724,6 0 216,46 471,88 0
21 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 176,5 162,00 196,84 1175,46 522,85 19,12 769,09 377,06
22 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 155 180,00 140,25 187,09 0 48,11 129,27 0
23 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 156 180,00 226,57 188,18 0 86,1 130,1 0
24 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 195 180,00 168,46 230,69 0 60,39 162,63 0
25 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 223,5 180,00 189,18 261,75 0 69,46 186,4 0
26 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 198 165,16 217,46 748,16 0 83,41 486,65 0
27 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 154 180,00 198,85 186 0 73,91 128,44 0
28 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 156 180,00 245,74 188,18 0 94,54 130,1 0
29 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA REF 200 192,00 178,81 600,65 0 64,9 385,03 0
30 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 178 180,00 291,45 212,16 0 114,55 148,45 0
31 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 149,5 180,00 223,26 181,09 0 84,65 124,68 0
32 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 170,5 180,00 264,93 222,12 0 158,56 142,2 0
ÁNGULO
PRIMERA HIPÓTESIS (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 70 |P á g i n a
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
33 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 228,5 180,00 210,91 285,34 0 60,54 190,57 0
34 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 212,5 180,00 208,88 249,76 0 78,11 177,23 0
35 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 159 180,00 230,01 191,45 0 87,59 132,61 0
36 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 245 195,23 344,2 719,77 0 137,52 477,62 0
37 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 247,5 180,00 270,94 287,91 0 105,29 206,42 0
38 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA REF 205 164,00 469,87 1157,07 176,18 140,98 820,66 250,05
39 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS REF 221,5 180,00 238,29 277,71 0 72,64 184,73 0
40 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 199 180,00 332,07 235,05 0 132,29 165,97 0
41 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 246,5 151,00 124,58 1105,91 0 24,28 708,16 0
42 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 249 180,00 213,53 307,68 0 64,41 207,67 0
43 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 147 162,00 458,79 728,04 0 171,74 539,59 0
44 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 176 180,00 339,92 228,11 0 120,35 146,78 0
45 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 211 213,11 291,32 1212,66 0 97,75 772,26 0
46 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 189 180,00 -0,43 242,28 0 -29,27 157,63 0
47 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 161 180,00 358,81 211,76 0 128,72 134,27 0
48 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CS N 97 158,40 131,64 768,89 0 44,54 486,46 0
49 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 74,5 180,00 377,8 99,34 0 152,73 62,13 0
50 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 186 180,00 -61,56 220,88 0 -56,25 155,12 0
51 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 262 180,00 392,93 303,72 0 158,8 218,51 0
52 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 188,5 180,00 39,41 241,74 0 -11,68 157,21 0
53 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 184,5 180,00 296,27 219,24 0 116,63 153,87 0
54 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 185 167,40 248,33 507,85 0 78,42 311,44 0
55 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 142 180,00 44,98 172,92 0 44,98 118,43 0
56 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 131,5 180,00 125,76 161,47 0 41,81 109,67 0
57 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 158 180,00 184,56 190,36 0 67,6 131,77 0
58 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 169 180,00 474,73 220,48 0 179,84 140,95 0
59 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 156 180,00 139,18 188,18 0 47,63 130,1 0
60 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 155 180,00 76,46 205,22 0 2,89 129,27 0
61 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA N 180,5 159,86 341,84 229,97 0 116,21 583,32 0
62 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 233,5 180,00 216,94 290,79 0 63,21 194,74 0
63 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00CS REF 234,5 180,00 453,48 291,88 0 167,17 195,57 0
64 Al ineación/Suspens ión OLMO 275H5 6T CS N 184 180,00 215,44 202,35 0 81,09 140,95 0
65 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 146,5 180,00 5,19 195,96 0 -0,93 122,18 0
66 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 145 180,00 304,87 176,19 0 -28,38 122,18 0
67 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 177 156,58 118,69 899,08 0 32,8 568,99 0
68 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 191,5 180,00 185,48 226,87 0 67,89 147,62 0
69 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 161,5 180,00 159,15 194,17 0 56,41 134,69 0
70 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 151 180,00 284,34 182,73 0 111,51 125,93 0
71 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 159 194,57 500,76 631,25 0 151,18 398,11 0
72 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 165 180,00 97,04 216,12 0 10,58 137,61 0
73 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 170 180,00 206,02 221,57 0 58,59 141,78 0
74 Final de l ínea DRAGO 900 H4 18,00 CA REF 87,5 180,00 92,47 119,66 1671 10,65 63,8 1053
ÁNGULO
PRIMERA HIPÓTESIS (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 71 |P á g i n a
2ª Hipótesis:
Los esfuerzos útiles verticales y horizontales de los apoyos en esta hipótesis (EH RESIST.), llevan un coeficiente de seguridad incluido de valor 1,5.
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
1 Principio de Línea DRAGO 900 H4 24,00 CA REF 122 180,00 -194,98 0 2000 -159,25 0 1200
2 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 218,5 180,00 567,47 0 0 320,88 0 0
3 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 147 180,00 457,83 0 0 256,75 0 0
4 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 286 180,00 796,19 0 0 459,82 0 0
5 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA REF 348 180,00 597,49 0 0 340,23 0 0
6 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 219,5 180,00 1109,69 842,25 138,92 582,22 590,88 104
7 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 291 180,00 606,01 0 0 343,88 0 0
8 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 406 180,00 788 0 0 452,9 0 0
9 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 368 180,00 717,33 0 0 385,45 0 0
10 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 336 180,00 812,44 0 0 442,57 0 0
11 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 349,5 180,00 402,41 0 0 196,53 0 0
12 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 295,5 180,00 545,27 0 0 307,43 0 0
13 Al ineación/Suspens ión DRAGO 300 H4 33,00 CA N 260 180,00 356,65 0 0 194,32 0 0
14 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 198,5 180,00 649,38 0 0 370,05 0 0
15 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA N 241 189,14 561,5 318,71 0 318,8 191,22 0
16 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 312,5 180,00 442,06 0 0 245,48 0 0
17 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 301 180,00 284,34 0 0 284,34 0 0
18 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA REF 309,5 180,00 917,4 0 0 532,23 0 0
19 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 322,5 180,00 420,02 0 0 232,24 0 0
20 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA REF 262,5 194,00 978,79 491,48 0 546,06 294,89 0
21 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 176,5 162,00 237,64 165,9 612,83 10,91 -10,24 459,62
22 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 155 180,00 232,72 0 0 120,13 0 0
23 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 156 180,00 388,99 0 0 213,89 0 0
24 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 195 180,00 286,38 0 0 152,26 0 0
25 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 223,5 180,00 323,58 0 0 174,53 0 0
26 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 198 165,16 413,53 516,56 0 207,01 309,94 0
27 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 154 180,00 338,67 0 0 183,7 0 0
28 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 156 180,00 424,19 0 0 235,01 0 0
29 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA REF 200 192,00 343,55 418,11 0 163,21 250,87 0
30 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 178 180,00 509,4 0 0 286,1 0 0
31 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 149,5 180,00 383,26 0 0 210,46 0 0
32 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 170,5 180,00 425,74 0 0 210,81 0 0
33 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 228,5 180,00 329,51 0 0 152,98 0 0
34 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 212,5 180,00 359,81 0 0 196,29 0 0
35 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 159 180,00 396,04 0 0 218,11 0 0
36 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 245 195,23 647,95 530,04 0 345,78 318,02 0
SEGUNDA HIPÓTESIS (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV. ÁNGULO
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 72 |P á g i n a
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
37 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 247,5 180,00 474,94 0 0 265,31 0 0
38 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA REF 205 164,00 555,22 176,75 138,92 256,71 -256,87 104,19
39 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS REF 221,5 180,00 378,95 0 0 182,66 0 0
40 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 199 180,00 585,42 0 0 331,67 0 0
41 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 246,5 151,00 175,08 984,6 0 62,05 590,76 0
42 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 249 180,00 341,08 0 0 163,46 0 0
43 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 147 162,00 783,57 984,6 0 427,3 590,76 0
44 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 176 180,00 567,23 0 0 299,26 0 0
45 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 211 213,11 475,86 1139,97 0 243,1 683,98 0
46 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 189 180,00 -54,49 0 0 -73,79 0 0
47 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 161 180,00 602,9 0 0 320,69 0 0
48 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CS N 97 158,40 359,7 749,53 0 196,41 449,72 0
49 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 74,5 180,00 643,15 0 0 366,51 0 0
50 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 186 180,00 -145,77 0 0 -128,55 0 0
51 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 262 180,00 701,22 0 0 401,06 0 0
52 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 188,5 180,00 15,15 0 0 -32,01 0 0
53 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 184,5 180,00 518,17 0 0 291,35 0 0
54 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 185 167,40 399,11 438,94 0 196,57 263,36 0
55 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 142 180,00 218,6 0 0 111,68 0 0
56 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 131,5 180,00 204,73 0 0 103,37 0 0
57 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 158 180,00 312,91 0 0 168,24 0 0
58 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 169 180,00 808,38 0 0 443,96 0 0
59 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 156 180,00 230,49 0 0 118,79 0 0
60 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 155 180,00 74,05 0 0 24,92 0 0
61 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA N 180,5 159,86 568,24 700,78 0 298,05 420,47 0
62 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 233,5 180,00 340,59 0 0 159,62 0 0
63 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00CS REF 234,5 180,00 774,19 0 0 419,78 0 0
64 Al ineación/Suspens ión OLMO 275H5 6T CS N 184 180,00 370,52 0 0 202,76 0 0
65 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 146,5 180,00 26,31 0 0 -3,7 0 0
66 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 145 180,00 532,74 0 0 300,15 0 0
67 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 177 156,58 161,24 811,83 0 53,86 487,1 0
68 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 191,5 180,00 316,35 0 0 170,24 0 0
69 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 161,5 180,00 266,74 0 0 140,53 0 0
70 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 151 180,00 494,25 0 0 277,05 0 0
71 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 159 194,57 855,48 507,22 0 470,43 304,33 0
72 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 165 180,00 126,9 0 0 31,52 0 0
73 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 170 180,00 318,45 0 0 146,44 0 0
74 Final de l ínea DRAGO 900 H4 18,00 CA REF 87,5 180,00 109,76 0 2000 23,66 0 1200
ÁNGULO
SEGUNDA HIPÓTESIS (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 73 |P á g i n a
3ª Hipótesis:
Los esfuerzos útiles verticales y horizontales de los apoyos en esta hipótesis (EH RESIST.), llevan un coeficiente de seguridad incluido de valor 1,2.
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
1 Principio de Línea DRAGO 900 H4 24,00 CA REF 122 180,00 0 0 0 0 0 0
2 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 218,5 180,00 567,47 0 300 320,88 0 180
3 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 147 180,00 457,83 0 1000 256,75 0 600
4 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 286 180,00 796,19 0 1000 459,82 0 600
5 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA REF 348 180,00 597,49 0 1000 340,23 0 600
6 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 219,5 180,00 1109,69 805,88 1138,92 582,22 590,88 704,19
7 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 291 180,00 606,01 0 1000 343,88 0 600
8 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 406 180,00 788 0 300 452,9 0 180
9 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 368 180,00 717,33 0 300 385,45 0 180
10 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 336 180,00 812,44 0 300 442,57 0 180
11 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 349,5 180,00 402,41 0 300 196,53 0 180
12 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 295,5 180,00 545,27 0 300 307,43 0 180
13 Al ineación/Suspens ión DRAGO 300 H4 33,00 CA N 260 180,00 356,65 0 300 194,32 0 180
14 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 198,5 180,00 649,38 0 300 370,05 0 180
15 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA N 241 189,14 561,5 318,71 1000 318,8 191,22 598
16 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 312,5 180,00 442,06 0 300 245,48 0 180
17 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 301 180,00 284,34 0 300 284,34 0 180
18 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA REF 309,5 180,00 917,4 0 1000 532,23 0 600
19 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 322,5 180,00 420,02 0 300 232,24 0 180
20 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA REF 262,5 194,00 978,79 491,48 1000 546,06 294,89 596
21 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 176,5 162,00 208,24 111,5 1612,83 10,91 -10,24 1052,24
22 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 155 180,00 232,72 0 300 120,13 0 180
23 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 156 180,00 388,99 0 300 213,89 0 180
24 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 195 180,00 286,38 0 300 152,26 0 180
25 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 223,5 180,00 323,58 0 300 174,53 0 180
26 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 198 165,16 413,53 516,56 1000 207,01 309,94 595
27 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 154 180,00 338,67 0 300 183,7 0 180
28 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 156 180,00 424,19 0 300 235,01 0 180
29 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA REF 200 192,00 343,55 418,11 1000 163,21 250,87 597
30 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 178 180,00 509,4 0 300 286,1 0 180
31 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 149,5 180,00 383,26 0 300 210,46 0 180
32 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 170,5 180,00 425,74 0 300 210,81 0 180
33 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 228,5 180,00 329,51 0 300 152,98 0 180
34 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 212,5 180,00 359,81 0 300 196,29 0 180
35 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 159 180,00 396,04 0 300 218,11 0 180
36 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 245 195,23 647,95 530,04 1000 345,78 318,02 595
TERCERA HIPÓTESIS (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV. ÁNGULO
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 74 |P á g i n a
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
37 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 247,5 180,00 474,94 0 300 265,31 0 180
38 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA REF 205 164,00 555,22 231,16 1138,92 256,71 -256,87 698,35
39 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS REF 221,5 180,00 378,95 0 300 182,66 0 180
40 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 199 180,00 585,42 0 300 331,67 0 180
41 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 246,5 151,00 175,08 984,6 1000 62,05 590,76 582
42 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 249 180,00 341,08 0 1000 163,46 0 600
43 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 147 162,00 783,57 625,74 1000 427,3 375,44 593
44 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 176 180,00 567,23 0 1000 299,26 0 600
45 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 211 213,11 475,86 1139,97 1000 243,1 683,98 575
46 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 189 180,00 -54,49 0 1000 -73,79 0 600
47 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 161 180,00 602,9 0 1000 320,69 0 600
48 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CS N 97 158,40 359,7 749,53 300 196341 449,72 177
49 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 74,5 180,00 643,15 0 300 366,51 0 180
50 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 186 180,00 -145,77 0 1000 -128,55 0 600
51 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 262 180,00 701,22 0 300 401,06 0 180
52 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 188,5 180,00 15,15 0 1000 -32,01 0 600
53 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 184,5 180,00 518,17 0 300 291,35 0 180
54 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 185 167,40 399,11 438,94 1000 196,57 263,36 596
55 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 142 180,00 218,6 0 300 111,68 0 180
56 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 131,5 180,00 204,73 0 1000 103,37 0 180
57 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 158 180,00 312,91 0 300 168,24 0 180
58 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 169 180,00 808,38 0 1000 443,96 0 600
59 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 156 180,00 230,49 0 300 118,79 0 180
60 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 155 180,00 74,05 0 1000 24,92 0 600
61 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA N 180,5 159,86 568,24 700,78 1000 298,05 420,47 591
62 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 233,5 180,00 340,59 0 300 159,62 0 180
63 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00CS REF 234,5 180,00 774,19 0 300 419,78 0 180
64 Al ineación/Suspens ión OLMO 275H5 6T CS N 184 180,00 370,52 0 300 202,76 0 180
65 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 146,5 180,00 26,31 0 1000 -3,7 0 600
66 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 145 180,00 532,74 0 300 300,15 0 180
67 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 177 156,58 161,24 811,83 1000 53,86 487,1 588
68 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 191,5 180,00 316,35 0 1000 170,24 0 180
69 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 161,5 180,00 266,74 0 300 140,53 0 180
70 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 151 180,00 494,25 0 300 277,05 0 180
71 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 159 194,57 855,48 507,22 1000 470,43 304,33 595
72 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 165 180,00 126,9 0 300 31,52 0 600
73 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 170 180,00 318,45 0 300 146,44 0 180
74 Final de l ínea DRAGO 900 H4 18,00 CA REF 87,5 180,00 0 0 0 0 0 0
ÁNGULO
TERCERA HIPÓTESIS (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 75 |P á g i n a
4 ª Hipótesis:
Los esfuerzos útiles verticales y horizontales de los apoyos en esta hipótesis (EH RESIST.), llevan un coeficiente de seguridad incluido de valor 1,2.
V T L V T L V T L
1 Principio de Línea DRAGO 900 H4 24,00 CA REF 122 180,00 -97,49 0 0 -194,98 0 4000 -160 0 2400
2 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 218,5 180,00 283,735 0 1000 567,47 0 0 320,88 0 0
3 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 147 180,00 228,915 0 2000 457,83 0 0 256,75 0 0
4 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 286 180,00 398,095 0 2000 796,19 0 0 459,82 0 0
5 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA REF 348 180,00 298,745 0 2000 597,49 0 0 340,23 0 0
6 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 219,5 180,00 554,85 787,84 2138,92 1109,69 787,84 138,92 582,22 590,88 0
7 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 291 180,00 303,005 0 1000 606,01 0 0 343,88 0 0
8 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 406 180,00 394 0 1000 788 0 0 452,9 0 0
9 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 368 180,00 358,665 0 1000 717,33 0 0 385,45 0 0
10 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 336 180,00 406,22 0 1000 812,44 0 0 442,57 0 0
11 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 349,5 180,00 201,205 0 1000 402,41 0 0 196,53 0 0
12 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 295,5 180,00 272,635 0 1000 545,27 0 0 307,43 0 0
13 Al ineación/Suspens ión DRAGO 300 H4 33,00 CA N 260 180,00 178,325 0 1000 356,65 0 0 194,32 0 0
14 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 198,5 180,00 324,69 0 1000 649,38 0 0 370,05 0 0
15 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA N 241 189,14 280,75 79,675 1993,64 561,5 159,35 0 318,8 191,22 0
16 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 312,5 180,00 221,03 0 1000 442,06 0 0 245,48 0 0
17 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 301 180,00 142,17 0 1000 284,34 0 0 284,34 0 0
18 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA REF 309,5 180,00 458,7 0 2000 917,4 0 0 532,23 0 0
19 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 322,5 180,00 210,01 0 1000 420,02 0 0 232,24 0 0
20 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA REF 262,5 194,00 489,395 122,87 1985,09 978,79 245,74 0 546,06 294,89 0
21 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 176,5 162,00 104,12 201,36 1975,38 208,24 111,5 612,83 16,28 375,43 0
22 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 155 180,00 116,36 0 1000 232,72 0 0 120,13 0 0
23 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 156 180,00 194,495 0 1000 388,99 0 0 213,89 0 0
24 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 195 180,00 143,19 0 1000 286,38 0 0 152,26 0 0
25 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 223,5 180,00 161,79 0 1000 323,58 0 0 174,53 0 0
26 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 198 165,16 206,765 258,28 1983,25 413,53 516,56 0 202 309,94 0
27 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 154 180,00 169,335 0 1000 338,67 0 0 183,7 0 0
28 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 156 180,00 212,095 0 1000 424,19 0 0 235,01 0 0
29 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA REF 200 192,00 171,775 104,53 1989,04 343,55 209,06 0 178 250,87 0
30 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 178 180,00 254,7 0 1000 509,4 0 0 286,1 0 0
31 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 149,5 180,00 191,63 0 1000 383,26 0 0 210,46 0 0
32 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 170,5 180,00 212,87 0 1000 425,74 0 0 210,81 0 0
33 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 228,5 180,00 164,755 0 1000 329,51 0 0 152,98 0 0
34 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 212,5 180,00 179,905 0 1000 359,81 0 0 196,29 0 0
35 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 159 180,00 198,02 0 1000 396,04 0 0 218,11 0 0
36 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 245 195,23 323,975 265,02 1982,36 647,95 530,04 0 345,78 318,02 0
FASE CONDUCTOR ROTO FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV. ÁNGULO FASE CONDUCTOR
CUARTA HIPÓTESIS FASE ROTA (daN)
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 76 |P á g i n a
V T L V T L V T L
37 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 247,5 180,00 237,47 0 1000 474,94 0 0 265,31 0 0
38 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA REF 205 164,00 262,08 509,5 2119,45 555,22 231,16 138,92 262,08 334,01 0
39 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS REF 221,5 180,00 189,475 0 1000 378,95 0 0 182,66 0 0
40 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 199 180,00 292,71 0 1000 585,42 0 0 331,67 0 0
41 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 246,5 151,00 87,54 492,3 1938,46 175,08 984,6 0 62,05 590,76 0
42 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 249 180,00 170,54 0 2000 341,08 0 0 163,46 0 0
43 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 147 162,00 391,785 312,87 1975,38 783,57 625,74 0 427,3 375,44 0
44 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 176 180,00 283,615 0 2000 567,23 0 0 299,26 0 0
45 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 211 213,11 237,93 569,985 1917,09 475,86 1139,97 0 243,1 683,98 0
46 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 189 180,00 -27,245 0 2000 -54,49 0 0 -73,79 0 0
47 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 161 180,00 301,45 0 2000 602,9 0 0 320,69 0 0
48 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CS N 97 158,40 179,85 569,985 1964,57 359,7 1139,97 0 196 449,72 0
49 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 74,5 180,00 321,575 0 1000 643,15 0 0 366,51 0 0
50 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 186 180,00 -72,885 0 2000 -145,77 0 0 -128,55 0 0
51 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 262 180,00 350,61 0 1000 701,22 0 0 401,06 0 0
52 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 188,5 180,00 7,575 0 2000 15,15 0 0 -32,01 0 0
53 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 184,5 180,00 259,085 0 1000 518,17 0 0 291,35 0 0
54 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 185 167,40 199,555 219,47 1987,92 399,11 438,94 0 196,57 263,36 0
55 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 142 180,00 109,3 0 1000 218,6 0 0 111,68 0 0
56 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 131,5 180,00 102,365 0 1000 204,73 0 0 103,37 0 0
57 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 158 180,00 156,455 0 1000 312,91 0 0 168,24 0 0
58 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 169 180,00 404,19 0 2000 808,38 0 0 443,96 0 0
59 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 156 180,00 115,245 0 1000 230,49 0 0 118,79 0 0
60 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 155 180,00 37,025 0 2000 74,05 0 0 24,92 0 0
61 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA N 180,5 159,82 284,12 350,39 1969,07 568,24 700,78 0 298,05 420,47 0
62 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 233,5 180,00 170,295 0 1000 340,59 0 0 159,62 0 0
63 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00CS REF 234,5 180,00 387,095 0 1000 774,19 0 0 419,78 0 0
64 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 184 180,00 185,26 0 1000 370,52 0 0 202,76 0 0
65 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 146,5 180,00 13,155 0 2000 26,31 0 0 -3,7 0 0
66 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 145 180,00 266,37 0 1000 532,74 0 0 300,15 0 0
67 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 177 156,58 80,62 405,915 1958,37 161,24 811,83 0 53,86 487,1 0
68 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 191,5 180,00 158,175 0 1000 316,35 0 0 170,24 0 0
69 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 161,5 180,00 133,37 0 1000 266,74 0 0 140,53 0 0
70 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 151 180,00 247,125 0 1000 494,25 0 0 277,05 0 0
71 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 159 194,57 427,74 253,61 1983,86 855,48 507,22 0 470,43 304,33 0
72 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 165 180,00 63,45 0 2000 126,9 0 0 31,52 0 0
73 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 170 180,00 159,225 0 1000 318,45 0 0 146,44 0 0
74 Final de l ínea DRAGO 900 H4 18,00 CA REF 87,5 180,00 54,88 0 0 109,76 0 4000 24 0 2400
N° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV. ÁNGULO
CUARTA HIPÓTESIS FASE ROTA (daN)
FASE CONDUCTOR ROTO FASE CONDUCTOR FASE OPGW
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 77 |P á g i n a
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
1 Principio de Línea DRAGO 900 H4 24,00 CA REF 122 180,00 -194,98 0 4000 -80 0 0
2 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 218,5 180,00 567,47 0 0 160,44 0 600
3 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 147 180,00 457,83 0 0 128,38 0 1200
4 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 286 180,00 796,19 0 0 229,91 0 1200
5 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA REF 348 180,00 908,01 0 0 170,12 0 1200
6 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 219,5 180,00 1109,69 787,84 138,92 291,00 295,44 1200
7 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 291 180,00 606,01 0 0 171,94 0 600
8 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 406 180,00 788 0 0 226,45 0 600
9 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 368 180,00 717,33 0 0 192,73 0 600
10 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 336 180,00 812,44 0 0 221,29 0 600
11 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 349,5 180,00 812,51 0 0 98,27 0 600
12 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 295,5 180,00 545,27 0 0 153,72 0 600
13 Al ineación/Suspens ión DRAGO 300 H4 33,00 CA N 260 180,00 365,65 0 0 97,16 0 600
14 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 198,5 180,00 649,38 0 0 185,03 0 600
15 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA N 241 189,14 561,5 318,71 0 159,40 95,61 1196,18
16 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 312,5 180,00 442,06 0 0 122,74 0 600
17 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 301 180,00 284,34 0 0 142,17 0 600
18 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA REF 309,5 180,00 917,4 0 0 266,12 0 1200
19 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 322,5 180,00 420,02 0 0 116,12 0 600
20 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 18,45 CA REF 262,5 194,00 978,79 245,74 0 273,03 73,72 1191,06
21 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 20,70 CA N 176,5 162,00 208,24 111,5 612,83 8,00 187,72 1185,23
22 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 155 180,00 232,72 0 0 60,07 0 600
23 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 156 180,00 388,99 0 0 106,95 0 600
24 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 195 180,00 286,38 0 0 76,13 0 600
25 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 223,5 180,00 323,58 0 0 87,27 0 600
26 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 198 165,16 413,53 516,56 0 101,00 154,97 1983,25
27 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS N 154 180,00 338,67 0 0 91,85 0 600
28 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS REF 156 180,00 424,19 0 0 117,51 0 600
29 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA REF 200 192,00 343,55 209,06 0 89,00 62,72 1989,04
30 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 178 180,00 509,4 0 0 143,05 0 600
31 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 149,5 180,00 383,26 0 0 105,23 0 600
32 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 5TA CS REF 170,5 180,00 425,74 0 0 105,41 0 600
33 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 228,5 180,00 329,51 0 0 76,49 0 600
34 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 212,5 180,00 359,81 0 0 98,15 0 600
35 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 159 180,00 396,04 0 0 109,06 0 600
36 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 245 195,23 647,95 530,04 0 172,89 159,01 1982,36
CUARTA HIPÓTESIS TIERRA ROTO (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV. ÁNGULO
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 78 |P á g i n a
Vertical Transversal Longitudinal Vertical Transversal Longitudinal
37 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 247,5 180,00 474,94 0 0 132,66 0 600
38 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA REF 205 164,00 555,22 231,16 138,92 131,00 167 1188,32
39 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS REF 221,5 180,00 378,95 0 0 91,33 0 600
40 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 199 180,00 585,42 0 0 165,84 0 600
41 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 246,5 151,00 175,08 984,6 0 31,03 295,38 1163,08
42 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 249 180,00 341,08 0 0 81,73 0 0
43 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 147 162,00 783,57 625,74 0 213,65 187,72 1185,23
44 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 23,00 CA N 176 180,00 567,23 0 0 149,63 0 1200
45 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 211 213,11 475,86 1139,97 0 121,55 342 1150,26
46 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 189 180,00 -54,49 0 0 -36,90 0 1200
47 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 161 180,00 602,9 0 0 160,35 0 1200
48 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CS N 97 158,40 359,7 1139,97 0 98,00 341,99 1178,74
49 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 74,5 180,00 643,15 0 0 183,26 0 600
50 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 186 180,00 -145,77 0 0 -64,28 0 1200
51 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 262 180,00 701,22 0 0 200,53 0 600
52 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 188,5 180,00 15,15 0 0 -16,01 0 1200
53 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 23,00 CS N 184,5 180,00 518,17 0 0 145,68 0 600
54 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 185 167,40 399,11 438,94 0 98,29 131,68 1192,75
55 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 142 180,00 218,6 0 0 55,84 0 600
56 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 131,5 180,00 204,73 0 0 51,69 0 600
57 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 158 180,00 312,91 0 0 84,12 0 600
58 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 169 180,00 808,38 0 0 221,98 0 1200
59 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 27,50 CS N 156 180,00 230,49 0 0 59,40 0 600
60 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 155 180,00 74,05 0 0 12,46 0 1200
61 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 30,00 CA N 180,5 159,82 568,24 700,78 0 149,03 210,23 1181,44
62 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 25,00 CS REF 233,5 180,00 340,59 0 0 79,81 0 600
63 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00CS REF 234,5 180,00 774,19 0 0 209,89 0 600
64 Al ineación/Suspens ión OLMO 275H5 6T CS N 184 180,00 370,52 0 0 101,38 0 600
65 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 146,5 180,00 26,31 0 0 -1,85 0 1200
66 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 145 180,00 532,74 0 0 150,08 0 600
67 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 25,00 CA N 177 156,58 161,24 811,83 0 26,93 243,55 1175,02
68 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 191,5 180,00 316,35 0 0 85,12 0 600
69 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS N 161,5 180,00 266,74 0 0 70,27 0 600
70 Al ineación/Suspens ión OLMO 275 H5 6T CS N 151 180,00 494,25 0 0 138,53 0 600
71 Angular/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA N 159 194,57 855,48 507,22 0 235,22 152,17 1190,31
72 Al ineación/Ancla je ARCE 900 H40 27,50 CA REF 165 180,00 126,9 0 0 15,76 0 1200
73 Al ineación/Suspens ión ARCE 300 H40 30,00 CS REF 170 180,00 318,45 0 0 73,22 0 600
74 Final de l ínea DRAGO 900 H4 18,00 CA REF 87,5 180,00 109,76 0 4000 12 0 0
ÁNGULO
CUARTA HIPÓTESIS TIERRA ROTO (daN)
FASE CONDUCTOR FASE OPGWN° APOYO FUNCIÓN APOYO SEGURIDAD EOLOV.
4.4- CÁLCULO DE CIMENTACIONES
Las cimentaciones de los apoyos serán de hormigón en masa de calidad HM-20 y
deberán cumplir lo especificado en la Instrucción de Hormigón Estructural EHE 98.
Se proyectan las cimentaciones de los distintos apoyos de acuerdo con la naturaleza
del terreno.
El coeficiente de seguridad al vuelco para las distintas hipótesis no es inferior a:
Hipótesis normales ................................................................................................. 1,5
Hipótesis anormales................................................................................................ 1,2
4.4.1- Cimentación tipo monobloque
Las dimensiones de las cimentaciones de los apoyos de la serie Olmo han sido
calculadas por el fabricante teniendo en cuenta todo lo que al respecto se especifica
en el apartado 3.6.1 del vigente Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión.
Los cálculos de la cimentación se realizarán con el método de Sulzberger, un
método experimental verificado en el que, para inclinaciones inferiores a tgα < 0,01, el
terreno se comporta como un cuerpo más o menos plástico elástico y su resistencia
crece proporcionalmente a la profundidad de excavación.
Por lo tanto las hipótesis de cálculo se resumen en:
El ángulo máximo que puede girar el macizo de hormigón es tg (α) = 0,01.
El terreno se comporta como un cuerpo plástico y elástico y por ello los
desplazamientos del macizo dan origen a reacciones que le son sensiblemente
proporcionales.
Se considera que la resistencia del terreno es nula en la superficie y crece
proporcionalmente a la profundidad de excavación.
El macizo gira sobre un eje situado a 2/3 de profundidad y a 1/4 de su anchura.
Por exigencia de la normativa de la operadora se adoptará además un coeficiente
de seguridad de 1,5 o superior en la relación entre el momento de vuelco y el
momento resistente.
El momento del fallo a vuelco para un esfuerzo exterior “F” en punta del
apoyo es:
𝑀𝑉 = 𝐹 ∙ (𝐻𝐿 +2 ∙ ℎ
3) = 𝐹 ∙ (𝐻𝐿 −
1 ∙ ℎ
3)
El momento estabilizador de vuelco que equilibra el
momento exterior es el resultado de las fatigas que aporta la
resistencia del terreno y el peso propio del bloque.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 80 |P á g i n a
Según los estudios de la fórmula de Sulzberger el momento
estabilizador tiene la expresión:
𝑀𝑒 = 139 ∙ 𝐾 ∙ 𝑏 ∙ ℎ4 + 880 ∙ 𝑎2 ∙ 𝑏 ∙ ℎ + 0,4 ∙ 𝑃 ∙ 𝑎
siendo:
Mv y Me = momento de vuelco y estabilizador respectivamente en kg x m
K = 12 kg/cm2 x cm (coeficiente compresibilidad del terreno).
P = peso del apoyo, aislamiento y conductores en kg.
a,b,h = medidas de la cimentación en m.
Los datos de las cimentaciones se encuentran en la siguiente tabla. Las
magnitudes se encuentran definidas en la figura.
Compresibilidad K (kg/cm3)
K= 12
h(m) 2,40
a(m) 2,00
V(m3) 9,60
Hu(m) 23,80
h(m) 2,45
a(m) 2,10
V(m3) 10,80
Hu(m) 25,50
Altura
5TA
H=26,00
C=1,71
OLMO 275
Dimensiones
Altura
6T
H=27,75
C=1,75
Tabla 3.4.1. Cimentaciones Monobloque MADE
Figura 3.4.1. Cimentación Monobloque MADE
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 81 |P á g i n a
4.4.2- Cimentación tipo cuatro patas
Las cimentaciones de los apoyos de la series ARCE y DRAGO (MADE) serán de
hormigón en masa, de resistencia mecánica de 200 kg/cm2, del tipo “Pata de Elefante”,
fraccionadas en cuatro bloques independientes con un primer tramo de sección
cuadrada y una expansión troncocónica en la base.
Cada bloque de cimentación sobresaldrá del terreno, como mínimo 20 cm,
formando zócalos, con el objeto de proteger los extremos inferiores de los montantes
y sus uniones, dichos zócalos terminarán en punta cónica para facilitar la evacuación
del agua de lluvia.
Las dimensiones de las cimentaciones serán las facilitadas por el fabricante
según el tipo de terreno, definido por el coeficiente de compresibilidad.
El cálculo de cimentaciones de los apoyos se realizará mediante el método
conocido como de “Conos de arranque de tierras”, respetando los coeficientes de
seguridad al arranque comentados anteriormente y mantener la presión sobre el
terreno dentro de los límites que permitan sus características.
Dicho método consiste en que cada uno de los cuatro bloques que conforman
la cimentación estará calculado para resistir el esfuerzo de arrancamiento y distribuir
el de compresión en el terreno.
Cuando la pata transmita un esfuerzo de tracción (FT) se opondrá a él el peso
del propio macizo de hormigón (PH) más el peso del cono de tierras arrancadas (PC) con
un coeficiente de seguridad de 1,5 para hipótesis normales ó 1,2 para hipótesis
anormales.
𝑃𝐻 + 𝑃𝐶
𝐹𝑇≥ 1,5 (ó 1,2)
Cuando el esfuerzo sea de compresión (Fc), la presión ejercida por éste más el
peso del bloque de hormigón sobre el fondo de la cimentación (de aérea A) deberá ser
menor que la presión máxima admisible del terreno (σ):
𝐹𝐶 + 𝑃𝐻
𝐴≥ 𝜎
Las dimensiones de las cimentaciones serán las facilitadas por el fabricante
según el tipo de terreno, definido por el coeficiente de compresibilidad, se han
calculado bajo las siguientes premisas:
Angulo de arranque de las tierras ................................................................. 30°
Presión máxima sobre el terreno ...................................................... 2,5 kg/cm2
Densidad del terreno ...................................................................... 1.750 kg/m3
Densidad del hormigón ................................................................... 2.200 kg/m3
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 82 |P á g i n a
Los datos de las cimentaciones se encuentran en la siguiente tabla. Las
magnitudes se encuentran definidas en la figura.
Apoyo Altura ød D(m) d(m) H(m) h(m) V(m3)
20,70 4,05 1,30 0,90 1,90 0,40 4 X 1,34
23,00 4,35 1,30 0,90 1,90 0,40 4 X 1,34
25,00 4,65 1,30 0,90 1,95 0,40 4 X 1,37
27,50 4,95 1,30 0,90 1,95 0,40 4 X 1,37
30,00 5,30 1,30 0,90 1,95 0,40 4 X 1,37
18,45 3,75 1,60 1,00 2,70 0,55 4 X 2,43
20,70 4,05 1,60 1,00 2,75 0,55 4 X 2,47
23,00 4,35 1,60 1,00 2,75 0,55 4 X 2,47
25,00 4,65 1,60 1,00 2,80 0,55 4 X 2,51
27,50 4,95 1,60 1,00 2,80 0,55 4 X 2,51
30,00 5,30 1,60 1,00 2,85 0,55 4 X 2,55
Drago 300 33,00 4,65 1,30 0,90 2,20 0,40 4 X 1,53
18,00 5,55 1,60 1,00 2,75 0,60 4 X 2,15
24,00 6,95 1,60 1,00 2,80 0,60 4 X 2,33
Arce 300
Arce 900
Drago 900
Tabla 3.4.2. Cimentaciones Fraccionada MADE
Figura 3.4.2. Cimentación Fraccionada MADE
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 83 |P á g i n a
5- CÁLCULO DE LAS PUESTAS A TIERRA DE LOS APOYOS
El sistema de puesta a tierra de los apoyos se ha calculado según lo especificado en el
artículo 7 de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas de Alta Tensión y siguiendo la normativa
de la empresa Endesa.
Estará constituido por uno o varios electrodos de puesta a tierra enterrados en el
suelo y por la línea de tierra que conecta dichos electrodos a los elementos de deban quedar
puestos a tierra.
Los electrodos de puesta a tierra deberán ser de material, diseño, dimensiones,
colocación en el terreno y número apropiados para la naturaleza y condiciones del terreno, de
modo que puedan garantizar una tensión de contacto dentro de los niveles aceptables.
Los elementos que constituyen el sistema de puesta a tierra son:
Línea de tierra, formada por un conductor de cobre desnudo de 50 mm2de
sección.
Electrodo de puesta a tierra.
Mediante estos elementos que forman la puesta a tierra tenemos el objetivo de lograr
una resistencia de tierra inferior a 20 Ω.
Los electrodos de puesta a tierra dispondrán de la siguiente forma:
Electrodo de difusión vertical, formado por 4 picas con alma de acero y
recubrimiento de cobre de 300 micras de espesor, de 2 m de longitud y 14
mm de diámetro enterrados a una profundidad de 0,8 m y unidas por
conductor de cobre desnudo de sección 50 mm2, que irá protegido mediante
tubo de plástico rígido de 36 mm de diámetro en el tramo que discurre la
cimentación. Todas las conexiones o empalmes que sea necesario realizar en
el mismo se realizarán mediante soldadura aluminotérmica.
Para el cálculo de la puesta a tierra de un apoyo con cimentación monobloque
mediante electrodo de difusión conocemos los siguientes valores:
Resistividad (ρ) del terreno: 300 Ω.m.
Número de picas: 4.
Longitud de la pica: 2 m.
Longitud del cable de cobre entre cada pica: 5 m.
Resistencia de una pica:
𝑅𝑝1 = 𝑅𝑝2 = 𝑅𝑝3 = 𝑅𝑝4 =ρ
𝐿=
300 Ω ∙ m
2 𝑚= 150 Ω
Resistencia total de las picas en paralelo:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 84 |P á g i n a
𝑅𝑇 = 𝑅𝑇1 //𝑅𝑇2//𝑅𝑇3//𝑅𝑇4 =1
1𝑅𝑇1
+1
𝑅𝑇2+
1𝑅𝑇3
+1
𝑅𝑇4
=1
1150
+1
150+
1150
+1
150
= 37,5 Ω
Resistencia del conductor de cobre:
𝑅𝑐𝑜𝑛𝑑 =2 ∙ ρ
𝐿𝑜𝑛𝑔=
2 ∙ 300 Ω ∙ m
(5 ∙ 4) 𝑚= 30 Ω
Resistencia total de las picas y el conductor en paralelo:
𝑅𝑡𝑜𝑡 =𝑅𝑇 ∙ 𝑅𝑐𝑜𝑛𝑑
𝑅𝑇 + 𝑅𝑐𝑜𝑛𝑑=
37,5 ∙ 30
37,5 + 30 = 16,67 Ω < 20 Ω
De modo que observamos que la resistencia de tierra para este caso cumple con lo
exigido en el reglamento, donde se requiere una resistencia máxima de 20 Ω.
Para el cálculo de la puesta a tierra de un apoyo con cimentación fraccionada
mediante electrodo de difusión, únicamente se modificara la longitud del cable de cobre entre
cada pica de los datos de partida, el cual será de 7 metros.
Las resistencias de las picas tendrán el mismo valor que en las anteriores
cimentaciones, en cambio variarán los siguientes datos que detallamos a continuación:
Resistencia del conductor de cobre:
𝑅𝑐𝑜𝑛𝑑 =2 ∙ ρ
𝐿𝑜𝑛𝑔=
2 ∙ 300 Ω ∙ m
(7 ∙ 4) 𝑚= 21,43 Ω
Resistencia total de las picas y el conductor en paralelo:
𝑅𝑡𝑜𝑡 =𝑅𝑇 ∙ 𝑅𝑐𝑜𝑛𝑑
𝑅𝑇 + 𝑅𝑐𝑜𝑛𝑑=
37,5 ∙ 21,43
37,5 + 21,43 = 13,64 Ω < 20 Ω
En este caso, como era lógico, también se cumplen los requisitos del reglamento.
En las subestaciones entre las que discurre la línea Aérea, las autoválvulas están
preparadas para soportar intensidades de 10 kA. La sección de los conductores de cobre será
tal, que la máxima corriente que circule por ellos en caso de defecto o descarga atmosférica no
lleve a estos conductores a una temperatura cercana a la de fusión, ni ponga en peligro sus
empalmes y conexiones, y la corriente que soporta debe ser inferior a la dimensionada para las
autoválvulas de las subestaciones.
Para justificar el dimensionamiento del diámetro del conductor, el cual hemos
determinado que será de 50 mm2 debemos saber que la densidad de corriente del cobre es de
160 A/mm2.
𝐼𝑐𝑜𝑏𝑟𝑒 = 160 A
𝑚𝑚2∙ 𝑆𝑒𝑐 𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒 = 160
A
𝑚𝑚2∙ 50 𝑚𝑚 2 = 8 kA < 10 kA
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 85 |P á g i n a
La intensidad soportada por el conductor de cobre es inferior a la soportada por la
autoválvula, de modo que su dimensionamiento es el adecuado.
6- DISTANCIAS DE SEGURIDAD
6.1- DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO
La altura mínima de los conductores al terreno, estando aquellos en su posición de
máxima flecha vertical, ha de ser la que resulte de aplicar la siguiente fórmula:
𝐻 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 = 5,3 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠, 𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 6 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
Dadd = Distancia de Aislamiento Adicional (m).
Del = Distancia de Aislamiento eléctrico ,este valor se encuentra tabulado en el
apartado 5.2 de la ITC-LAT 07, en función de la tensión más elevada de la línea, resultando:
𝐻 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 = 5,3 + 1,00 = 6,3 𝑚
Se adoptará un mínimo de 8 metros.
La flecha máxima se obtendrá en las hipótesis de 50°C sin sobrecargas, 15°C con
sobrecarga de viento ó de 0°C con sobrecarga de hielo, según se refleja en la tabla de cálculo
mecánico de conductores.
6.2- SEPARACIÓN ENTRE LOS CONDUCTORES Y ACCESORIOS EN TENSIÓN A
APOYOS
En el apartado 5.4.2. de la ITC-LAT 07 se establece que la separación mínima entre
conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no será inferior a Del con un mínimo de
0,2 metros.
Del se obtiene de la tabla 15 del apartado 5.3 de la ITC-LAT 07, resultando para una
tensión de línea de 110 kV, un valor Del = 1,00 m.
En el caso de las cadenas de suspensión, se considerarán los conductores y la cadena
de aisladores desviados bajo la acción de la mitad de la presión de viento correspondiente a un
viento de velocidad 120 km/h, a la temperatura de -5 ºC para zona A, de -10 ºC para zona B y -
15 ºC para zona C.
Para los apoyos de la serie Arce, se tiene un vuelo de cruceta de 2,3 m. Considerando
una longitud de la cadena de suspensión simple y doble de 1,50 m y 1,90 m respectivamente, y
una distancia mínima al apoyo de 1,00 m, se obtendrán los ángulos de inclinación de las
cadenas, que nos medirán las distancias al apoyo ó a la cruceta.
Cadena de suspensión simple:
𝐷min 𝑎𝑝𝑜𝑦𝑜 = 2,3 − 1,50 ∙ 𝑠𝑒𝑛𝛼 = 1,00
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 86 |P á g i n a
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑠𝑒𝑛2,3 − 1,00
1,50 ; 𝛼 = 60,07°
𝐷𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎 = 1,50 ∙ 𝑐𝑜𝑠𝛼 = 1,00
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠1,00
1,50 ; 𝛼 = 48,19°
Cadena de suspensión doble:
𝐷min 𝑎𝑝𝑜𝑦𝑜 = 2,3 − 1,90 ∙ 𝑠𝑒𝑛𝛼 = 1,00
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑠𝑒𝑛2,3 − 1,00
1,90 ; 𝛼 = 43,17°
𝐷𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎 = 1,90 ∙ 𝑐𝑜𝑠𝛼 = 1,00
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑐𝑜𝑠1,00
1,90 ; 𝛼 = 58,24°
Por lo tanto el máximo ángulo de inclinación de las cadenas de suspensión simple y doble que permiten los apoyos será de 48,19° y 43,17° respectivamente. Este valor deberá ser tenido en cuenta en aquellos apoyos que por la configuración del terreno originen posibles pérdidas de peso, las cuales se tendrán que contrarrestar con la colocación de contrapesos.
En algunos apoyos, debido al desnivel, se obtienen ángulos de oscilación superiores a
los permitidos de acuerdo a los cálculos realizados anteriormente. De modo que en los apoyos
con este inconvenientes colocaremos contrapesos adecuados para reducir el ángulo y obtener
de este modo una distancia eléctrica dentro de los límites exigidos por el reglamento para la
categoría de la línea proyectada.
Los apoyos en los que colocaremos contrapesos serán los siguientes:
N° APOYO APOYO CONTRAPESO (daN)
11 ARCE 300 H40 25,00 CS 90,00
19 ARCE 300 H40 25,00 CS 30,00
33 ARCE 300 H40 25,00 CS 30,00
73 ARCE 300 H40 30,00 CS 30,00
Tabla 5.2.1 Apoyos con contrapeso
A continuación se indican los ángulos de oscilación calculados de las cadenas para
cada uno de los apoyos proyectados:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 87 |P á g i n a
N° APOYO APOYOÁNGULO DE
OSCILACIÓN
1 DRAGO 900 H4 24,00 CA 0,00
2 ARCE 300 H40 30,00 CS 23,36
3 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
4 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
5 ARCE 900 H40 23,00 CA 0,00
6 ARCE 900 H40 20,70 CA 0,00
7 ARCE 300 H40 30,00 CS 27,92
8 ARCE 300 H40 23,00 CS 27,47
9 ARCE 300 H40 30,00 CS 30,96
10 ARCE 300 H40 30,00 CS 23,26
11 ARCE 300 H40 25,00 CS 41,66
12 ARCE 300 H40 30,00 CS 30,11
13 DRAGO 300 H4 33,00 CS 42,00
14 OLMO 275 H5 5TA CS 17,74
15 ARCE 900 H40 18,45 CA 0,00
16 ARCE 300 H40 30,00 CS 40,36
17 ARCE 300 H40 23,00 CS 34,21
18 ARCE 900 H40 20,70 CA 0,00
19 ARCE 300 H40 25,00 CS 39,00
20 ARCE 900 H40 18,45 CA 0,00
21 ARCE 900 H40 20,70 CA 0,00
22 OLMO 275 H5 5TA CS 42,00
23 OLMO 275 H5 5TA CS 24,22
24 ARCE 300 H40 27,50 CS 41,34
25 ARCE 300 H40 27,50 CS 41,34
26 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
27 OLMO 275 H5 5TA CS 28,00
28 ARCE 300 H40 23,00 CS 22,29
29 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
30 OLMO 275 H5 5TA CS 20,80
31 OLMO 275 H5 5TA CS 23,75
32 OLMO 275 H5 5TA CS 27,47
33 ARCE 300 H40 25,00 CS 37,59
34 ARCE 300 H40 23,00 CS 35,37
35 ARCE 300 H40 23,00 CS 24,22
36 ARCE 900 H40 23,00 CA 0,00
37 ARCE 300 H40 23,00 CS 30,54
38 ARCE 900 H40 30,00 CA 0,00
39 OLMO 275 H5 6T CS 39,00
40 ARCE 300 H40 23,00 CS 19,80
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 88 |P á g i n a
N° APOYO APOYOÁNGULO DE
OSCILACIÓN
41 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
42 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
43 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
44 ARCE 900 H40 23,00 CA 0,00
45 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
46 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
47 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
48 ARCE 900 H40 25,00 CS 0,00
49 ARCE 300 H40 27,50 CS 5,71
50 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
51 ARCE 300 H40 23,00 CS 21,30
52 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
53 ARCE 300 H40 23,00 CS 20,81
54 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
55 ARCE 300 H40 30,00 CS 42,00
56 OLMO 275 H5 6T CS 42,00
57 OLMO 275 H5 6T CS 28,00
58 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
59 ARCE 300 H40 27,50 CS 44,12
60 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
61 ARCE 900 H40 30,00 CA 0,00
62 ARCE 300 H40 25,00 CS 42,61
63 ARCE 300 H40 30,00CS 18,77
64 OLMO 275H5 6T CS 26,56
65 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
66 ARCE 300 H40 30,00 CS 14,03
67 ARCE 900 H40 25,00 CA 0,00
68 ARCE 300 H40 30,00 CS 36,90
69 ARCE 300 H40 30,00 CS 37,95
70 OLMO 275 H5 6T CS 17,22
71 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
72 ARCE 900 H40 27,50 CA 0,00
73 ARCE 300 H40 30,00 CS 36,50
74 DRAGO 900 H4 18,00 CA 0,00
Tabla 5.2.2. Ángulos de oscilación para los apoyos
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 89 |P á g i n a
6.3- SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES
La distancia mínima reglamentaria entre conductores se determina según la fórmula
del apartado 5.4.1. de la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión:
𝐷 = 𝐾 ∙ √𝐹 + 𝐿 + 𝐾′ ∙ 𝐷𝑃𝑃
siendo:
D = separación entre conductores en metros.
F = flecha máxima en metros, según apartado 3.2.3 de la ITC-LAT 07.
L = longitud en metros de la cadena de suspensión.
DPP = distancia mínima aérea especificada, para prevenir una descarga
disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente
lento p rápido. Los valores de Dpp se indican en el apartado 5.2 de la ITC-
LAT 07, en función de la tensión más elevada de la línea.
K’ = coeficiente que depende de la tensión nominal de la línea (K’=0,75) para
líneas de 1ª categoría y K’=0,85 en líneas de categoría especial. K’ = 0,75 en
nuestro proyecto.
K = coeficiente oscilación conductores con el viento, que se tomará de la
siguiente tabla adjunta:
Superior a 65° 0,7 0,65
Comprendido entre 40° y 65° 0,65 0,6
Inferior a 40° 0,6 0,55
Líneas de tensión
nominal superiores a 30
kV
Líneas de tensión
nominal igual ó inferior
a 30 kV
Valores de K
Ángulo de oscilación (α)
Tabla 5.3. Valores de “K” según “α”
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔𝑆𝑜𝑏𝑟𝑒𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎 𝑣𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜
𝑃𝑒𝑠𝑜 𝑝𝑟𝑜𝑝𝑖𝑜= 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔
1,08
0,956= 48,48° ⇒ 𝐾 = 0,65
En las tablas resumen adjuntas pueden consultarse las separaciones entre
conductores necesarias para cada vano de la línea en proyecto, comprobándose que no
superan la separación dada por el armado elegido.
Longitud (m) SerieVano de
cálculo (m)
Flecha Máxima
vano Cálculo
+50°C (m)
Flecha
máxima
+50°C (m)
Separación de
Conduc. Mínima
Exigida (m)
Separación
conductores
proyectada (m)
P 1 CA CA 17 1 17 0,38 0,38 1,26 3,30
1 2 CA CS 227 219 6,45 7,15 2,60 4,00
2 3 CS CA 210 219 6,45 6,04 2,65 4,00
3 4 CA CA 84 3 84 1,46 1,46 1,65 4,00
4 5 CA CA 488 4 488 28,14 28,14 4,31 4,50
5 6 CA CA 209 5 209 13,26 5,97 2,45 4,00
6 7 CA CS 230 336 13,86 6,51 2,52 4,00
7 8 CS CS 352 336 13,86 15,27 3,53 4,00
8 9 CS CS 460 336 13,86 26,12 4,28 4,00
9 10 CS CS 276 336 13,86 9,38 3,05 4,00
10 11 CS CS 396 336 13,86 19,43 3,87 4,00
11 12 CS CS 303 336 13,86 11,32 3,23 4,00
12 13 CS CS 288 336 13,86 10,23 3,09 4,00
13 14 CS CS 232 336 13,86 6,68 2,73 3,30
14 15 CS CA 165 336 13,86 3,35 2,30 4,00
15 16 CA CS 317 307 11,75 12,57 3,17 4,00
16 17 CS CS 308 307 11,75 11,87 3,24 4,00
17 18 CS CA 294 307 11,75 10,84 3,15 4,00
18 19 CA CS 325 323 12,89 13,14 3,22 4,00
19 20 CS CA 320 323 12,89 12,70 3,35 4,00
20 21 CA CA 205 9 205 5,89 5,89 2,44 4,00
21 22 CA CS 148 192 5,16 3,07 2,00 4,00
22 23 CS CS 162 192 5,16 3,68 2,35 3,30
23 24 CS CS 150 192 5,16 3,16 2,27 3,30
24 25 CS CS 240 192 5,16 8,09 2,88 4,00
25 26 CS CA 207 192 5,16 6,04 2,65 4,00
26 27 CA CS 189 176 4,47 5,19 2,34 4,00
27 28 CS CS 120 176 4,47 2,09 2,10 3,30
28 29 CS CA 192 176 4,47 5,33 2,57 4,00
29 30 CA CS 208 197 5,39 6,05 2,46 4,00
30 31 CS CS 148 197 5,39 3,05 2,25 3,30
31 32 CS CS 151 197 5,39 3,18 2,27 3,30
32 33 CS CS 190 197 5,39 5,03 2,58 3,30
33 34 CS CS 267 197 5,39 9,94 3,10 4,00
34 35 CS CS 158 197 5,39 3,48 2,32 3,30
35 36 CS CA 160 197 5,39 3,57 2,33 4,00
36 37 CA CS 330 286 10,33 13,81 3,28 4,00
37 38 CS CA 165 286 10,33 3,45 2,31 4,00
38 39 CA CS 245 218 6,40 8,11 2,71 3,30
39 40 CS CS 198 218 6,40 5,31 2,61 4,00
40 41 CS CA 200 218 6,40 5,41 2,58 4,00
ApoyosTipo
cadena
2
7
6
8
10
11
12
13
14
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 91 |P á g i n a
Longitud (m) SerieVano de
cálculo (m)
Flecha Máxima
vano Cálculo
+50°C (m)
Flecha
máxima
+50°C (m)
Separación de
Conduc. Mínima
Exigida (m)
Separación
conductores
proyectada (m)
41 42 CA CA 293 15 293 10,93 10,93 3,01 4,00
42 43 CA CA 205 16 205 5,93 5,93 2,45 4,00
43 44 CA CA 90 17 90 1,61 1,61 1,69 4,00
44 45 CA CA 262 18 262 8,88 8,88 2,80 4,00
45 46 CA CA 160 19 160 3,85 3,85 2,14 4,00
46 47 CA CA 218 20 218 6,49 6,49 2,52 4,00
47 48 CA CS 104 90 1,60 2,14 1,81 4,00
48 49 CS CS 90 90 1,60 1,60 2,01 4,00
49 50 CS CA 59 90 1,60 0,72 1,84 4,00
50 51 CA CS 313 276 9,69 12,5 3,16 4,00
51 52 CS CA 211 276 9,69 5,70 2,61 4,00
52 53 CA CS 166 187 4,94 3,92 2,15 4,00
53 54 CS CA 203 187 4,94 5,83 2,63 4,00
54 55 CA CS 167 155 3,63 4,24 2,20 4,00
55 56 CS CS 117 155 3,63 2,08 2,10 3,30
56 57 CS CS 146 155 3,63 3,25 2,28 3,30
57 58 CS CA 171 155 3,63 4,47 2,46 4,00
58 59 CA CS 167 160 3,82 4,2 2,19 4,00
59 60 CS CS 145 160 3,82 3,15 2,27 4,00
60 61 CS CA 165 160 3,82 4,09 2,40 4,00
61 62 CA CS 196 204 5,72 5,29 2,36 4,00
62 63 CS CS 271 204 5,72 10,15 3,12 4,00
63 64 CS CS 198 204 5,72 5,42 2,62 3,30
64 65 CS CS 170 204 5,72 3,99 2,39 4,00
65 66 CS CS 123 204 5,72 2,09 2,10 4,00
66 67 CS CA 167 204 5,72 3,85 2,37 4,00
67 68 CA CS 187 177 4,51 5,05 2,32 4,00
68 69 CS CS 196 177 4,51 5,57 2,60 4,00
69 70 CS CS 127 177 4,51 2,34 2,14 3,30
70 71 CS CA 175 177 4,51 4,42 2,45 4,00
71 72 CA CS 143 164 3,98 3,1 2,34 4,00
72 73 CS CS 187 164 3,98 5,2 2,60 4,00
73 74 CS CA 153 164 3,98 3,47 2,37 4,00
74 P2 CA CA 22 29 22 0,45 0,45 1,30 3,30
28
21
22
23
24
ApoyosTipo
cadena
25
26
27
6.4- DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES Y CABLES DE TIERRA
Respecto a la protección contra descargas atmosféricas (rayos) mediante el empleo de cable de tierra
dispuesto en cúpula de apoyos por encima de los conductores, el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de
Alta Tensión recomienda en su apartado 2.1.7. de la ITC-LAT 07 que el ángulo que forma la vertical que pasa por
el punto de fijación del cable de tierra, con la línea determinada por este punto y cualquier conductor de fase,
no exceda de 35 grados.
En la línea en proyecto se plantean las siguientes disposiciones de los armados:
ARMADO H5 (SERIE OLMO). Cadena de suspensión simple ALINEACIÓN:
Longitud cúpula: 4,01 m.
Longitud cruceta: 2,70 m.
Longitud cadena de suspensión: 1,50 m.
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎 + 𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑎𝑑 𝑠𝑢𝑠𝑝) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
2,70
4,01 + 1,50) = 26,10° < 35°
ARMADO H5 (SERIE OLMO). Cadena de suspensión doble ALINEACIÓN:
Longitud cúpula: 4,01 m.
Longitud cruceta: 2,70 m.
Longitud cadena de suspensión: 1,90 m.
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎 + 𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑎𝑑 𝑠𝑢𝑠𝑝) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
2,70
4,01 + 1,90) = 24,55° < 35°
ARMADO H40 (SERIE ARCE). Cadena de suspensión simple ALINEACIÓN:
Longitud cúpula: 4,30 m.
Longitud cruceta: 2,90 m.
Longitud cadena de suspensión: 1,50 m.
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎 + 𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑎𝑑 𝑠𝑢𝑠𝑝) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
2,90
4,30 + 1,50) = 26,56° < 35°
ARMADO H40 (SERIE ARCE). Cadena de suspensión doble ALINEACIÓN:
Longitud cúpula: 4,30 m.
Longitud cruceta: 2,90 m.
Longitud cadena de suspensión: 1,90 m.
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎 + 𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑎𝑑 𝑠𝑢𝑠𝑝) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
2,90
4,30 + 1,9) = 25,06° < 35°
ARMADO H40 (SERIE ARCE). Cadena de amarre ANCLAJE:
Longitud cúpula: 4,30 m.
Longitud cruceta: 2,90 m.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 93 |P á g i n a
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
2,90
4,30) = 34,00° < 35
ARMADO H4 (SERIE DRAGO). Cadena de amarre FIN DE LÍNEA:
Longitud cúpula: 4,30 m.
Longitud cruceta: 3,00 m.
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
3,00
4,30) = 34,90° < 35
ARMADO H4 (SERIE DRAGO). Cadena de suspensión simple ALINEACIÓN:
Longitud cúpula: 4,30 m.
Longitud cruceta: 3,00 m.
Longitud cadena de suspensión: 1,50 m.
𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑟𝑢𝑐𝑒𝑡𝑎
𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐ú𝑝𝑢𝑙𝑎 + 𝑙𝑜𝑛𝑔 𝑐𝑎𝑑 𝑠𝑢𝑠𝑝) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
3,00
4,30 + 1,50) = 27,34° < 35°
7- DISTANCIA EN CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS
En los puntos siguientes se resumen las distancias reglamentarias para los cruzamientos a realizar con
cada uno de los organismos afectados.
En el documento PLANOS aparecen reflejadas las distancias existentes en los cruzamientos.
El vano de cruce y los apoyos que lo limitan cumplen las prescripciones especiales que se detallan en el
apartado 5.3. de la ITC 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, solicitando condicionado si
procede al Organismo o Entidad afectada.
7.1- LÍNEAS ELÉCTRICAS Y DE TELECOMUNICACIÓN
7.1.1- Cruzamientos
En los cruces con líneas eléctricas se sitúa a mayor altura la de tensión más elevada, y en caso
de igualdad la de instalación posterior.
La distancia entre los conductores de la línea inferior y las partes más próximas de los apoyos
de la superior, considerándose los conductores de la línea inferior en su posición de máxima desviación
bajo la acción de la hipótesis de viento del apartado 3.2.3 de la ITC-LAT 07, no es inferior a los valores
del apartado 5.6.1. En la siguiente tabla se muestran dichos valores mínimos, remarcándose la tensión
de nuestra línea proyectada.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 94 |P á g i n a
TENSIÓNDISTANCIA MÍNIMA
(m)
< 45 kV 2
45 kV 2,1
45 kV < V ≤ 66 kV 3
66 kV < V ≤ 132 kV 4
132 kV < V ≤ 220 kV 5
220 kV < V ≤ 400 kV 7
Tabla 6.1.1 a). Distancia mínima en cruzamientos
La mínima distancia vertical entre los conductores de fase de ambas líneas, en las condiciones
más desfavorables no debe ser inferior a la especificada en el ap. 5.6.1 de la ITC-LAT 07:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑝𝑝 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
En el caso de que la línea inferior tenga instalado cable de tierra, la mínima distancia vertical
entre los conductores de fase de la línea eléctrica superior y los cables de tierra de la línea inferior no
debe ser inferior a la especificada en el ap. 5.6.1 de la ITC-LAT 07.
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 2 𝑚)
En la siguiente tabla se indican las distancias mínimas reglamentarias:
TENSIÓN (kV)DISTANCIA MÍNIMA
FASE-FASE (m)
DISTANCIA MÍNIMA
FASE-TIERRA (m)
45 3,2 2,1
66 3,2 2,2
110 4,15 2,5
132 4,4 2,7
220 5,5 3,2
400 7,2 4,3
Tabla 6.1.1 b). Distancias mínimas reglamentarias
7.1.2- Paralelismos entre líneas eléctricas
Se recomienda una distancia mínima igual a 1,5 veces la altura del apoyo más alto entre los
conductores más próximos de una y otra línea.
Además, se también se mantiene una distancia mínima igual a la señalada para separación
entre conductores en el apartado 5.4.1. de la ITC 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión,
considerando como valor de U el de la línea de mayor tensión.
7.1.3- Paralelismos entre líneas eléctricas aéreas y líneas de telecomunicación
Se mantiene entre las trazas de los conductores más próximos de una y otra línea una distancia
mínima igual a 1,5 veces la altura del apoyo más alto.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 95 |P á g i n a
7.2- CARRETERAS
7.2.1- Cruzamientos
La altura mínima de los conductores sobre la rasante de la carretera cumple con:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 7 𝑚)
siendo:
Dadd = 6,3 m para líneas de 1ª, 2ª y 3ª categoría.
Del = 1,00 m para una tensión de 110 kV.
De modo que:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 6,3 + 1,00 = 7,3 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
Además, los apoyos se instalan fuera de la zona afectada por la línea límite de edificación y a
una distancia superior a vez y media su altura desde la arista exterior de la calzada.
La línea límite de edificación se encuentra, medida desde el borde exterior de la calzada y en
función de la categoría de la carretera, a las distancias indicadas a continuación:
Red de carreteras del Estado (Ley 25/88, de 29 de Julio, de carreteras)
Autopistas, autovías y vías rápidas ........................................... 50 metros
Resto de carreteras de la red estatal ........................................ 25 metros
Red de carreteras autonómicas de Cataluña (aprobado por Decreto Legislativo 2/2009, de Ley
de Carreteras de Cataluña)
Autopistas, y vías preferentes ................................................ 100 metros
Carreteras convencionales de la red básica ............................. 50 metros
Resto de carreteras de las otras redes ..................................... 30 metros
7.3- FERROCARRILES ELECTRIFICADOS, TRANVÍAS Y TROLEBUSES
7.3.1- Cruzamientos
La altura mínima de los conductores sobre el conductor más alto de todas las líneas de
energía eléctrica, telefónica y telegráfica del ferrocarril no debe ser inferior a la especificada en el ap.
5.9.1 de la ITC-LAT 07, donde se cumple con:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 3,50 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 4 𝑚)
siendo:
Del = 1,00 m para una tensión de 110 kV.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 96 |P á g i n a
De modo que:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 3,5 + 1,00 = 4,5 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
No se instalan apoyos dentro de la superficie afectada por la línea límite de edificación, que es
la situada a 50 metros de la arista exterior de la explanación medidos en horizontal y
perpendicularmente al carril exterior de la vía férrea.
Además, en los cruzamientos se instalan los apoyos a una distancia de la arista exterior de la
explanación superior a vez y media la altura del apoyo.
7.4- DISTANCIAS A TELEFÉRICOS Y CABLES TRANSPORTADORES
7.4.1- Cruzamientos
El cruce de una línea eléctrica con teleféricos o cables transportadores deberá efectuarse
siempre superiormente, salvo casos razonadamente muy justificados que expresamente se autoricen.
La distancia mínima vertical de los conductores de la línea eléctrica, con su máxima flecha
vertical, y la parte más elevada del teleférico, teniendo en cuenta las oscilaciones de los cables del
mismo durante su explotación normal y la posible sobre elevación que pueda alcanzar por reducción de
carga en caso de accidente será de:
𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 = 4,5 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 5 𝑚)
siendo:
Del = 1,00 m para una tensión de 110 kV.
De modo que:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 4,5 + 1,00 = 5,5 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
La distancia horizontal entre la parte más próxima del teleférico y los apoyos de la línea
eléctrica en el vano de cruce será como mínimo la obtenida en la fórmula anterior, es decir, 5,5 metros.
7.5- RIOS .Y CANALES, NAVEGABLES O FLOTABLES
7.5.1- Cruzamientos
La distancia mínima vertical de los conductores, con su máxima flecha vertical, sobre la
superficie del agua para el máximo nivel que pueda alcanzar ésta es de:
La altura mínima de los conductores sobre la rasante de la carretera cumple con:
𝐺 + 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
siendo:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 97 |P á g i n a
G= gálibo (4,7 m si no existe gálibo definido).
Dadd = 2,3 m para líneas de 1ª, 2ª y 3ª categoría.
Del = 1,00 m para una tensión de 110 kV.
De modo que:
𝐷 = 4,7 + 2,30 + 1,00 = 8 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
Los apoyos se instalan a una distancia superior a 25 metros y, como mínimo, a vez y media
la altura de los apoyos, desde el borde del cauce fluvial.
7.6- PASO POR ZONAS
Se cumple en todo caso lo dispuesto en el apartado 5.12 de la ITC-LAT 07.
7.6.1- Bosques, árboles y masas de arbolado
Cuando se sobrevuelen masas de arbolado se abrirán calles libres de cualquier vegetación que
pueda favorecer un incendio, siempre que se cuente con la autorización del organismo competente.
Se establece una zona de protección de la línea definida por la zona de servidumbre de vuelo,
incrementada por la siguiente distancia de seguridad a ambos lados de dicha proyección:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 = 1,5 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 2 𝑚)
siendo:
Del = 1,00 m para una tensión de 110 kV.
De modo que:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 1,5 + 1,00 = 2,5 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
En caso de no disponer del permiso necesario para abrir la calle, se mantendrá entre los
conductores en su posición más desfavorable y la masa de arbolado una distancia vertical suficiente
para permitir el desarrollo completo de la especie sobrevolada sin necesidad de realizar podas
periódicas de la misma. Por lo tanto la distancia de los conductores al suelo deberá ser la altura máxima
de la especie sobrevolada, incrementada en la distancia de la tabla anterior expresada en función de la
tensión de la línea
7.7- EDIFICIOS, CONSTRUCCIONES Y ZONAS URBANAS
No se construirán líneas por encima de edificios e instalaciones industriales en la franja definida por la
servidumbre de vuelo, incrementada por la siguiente distancia mínima de seguridad a ambos lados:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 𝐷𝑎𝑑𝑑 + 𝐷𝑒𝑙 = 3,3 + 𝐷𝑒𝑙 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 5 𝑚)
siendo:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO I
ABRIL 2015 98 |P á g i n a
Del = 1,00 m para una tensión de 110 kV.
De modo que:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 3,3 + 1,00 = 4,3 metros
Observamos que la distancia calculada es inferior a la distancia mínima exigida por el reglamento, de
modo que queda incrementada por una distancia de seguridad a ambos lados de 5,50 metros.
No obstante, en los casos de mutuo acuerdo entre las partes, las distancias mínimas que deberán existir
en las condiciones más desfavorables, entre los conductores de la línea eléctrica y los edificios o construcciones
que se encuentren bajo ella serán las indicadas en el ap. 5.12.2 de la ITC-LAT 07:
Sobre puntos accesibles a las personas:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 5,5 + 𝐷𝑒𝑙 = 5,5 + 1,00 = 6,5 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 6 𝑚)
Sobre puntos no accesibles a las personas:
𝐷𝑚𝑖𝑛 = 3,3 + 𝐷𝑒𝑙 = 3,3 + 1,00 = 4,3 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠 (𝑐𝑜𝑛 𝑢𝑛 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑑𝑒 4 𝑚)
En la línea proyectada, todos los cruzamientos con edificios y zonas urbanas se considerarán como
puntos no accesibles.
LÍNEA AÉREA 110 KV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARAN, LERIDA
ANEXO II
ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
AUTOR: Jorge Villacampa Puyal DIRECTOR: Antonio Montañés Espinosa ESPECIALIDAD: Electricidad CONVOCATORIA: Abril 2015
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO II. ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
ABRIL 2015 2 |P á g i n a
Índice PÁG.
1- OBJETO __________________________________________________________ 3
2- PRESCRIPCIONES TÉCNICAS DE PROTECCIÓN ____________________________ 3
2.1- PRESCRICPIONES GENÉRICAS ___________________________________________ 3
2.2- CARACTERÍSTICAS DE LOS ELEMENTOS DEL TENDIDO ELÉCTRICO PARA EVITAR
ELECTROCUCIONES _________________________________________________________ 3
2.2.1- AISLAMIENTO______________________________________________________ 4
2.2.2- DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES ___________________________________________ 4
2.2.3- CRUCETAS Y ARMADOS____________________________________________________ 4
2.3- MEDIDAS PARA MINIMIZAR EL RIESGO DE COLISIÓN ________________________ 4
2.4- MEDIDAS ADOPTADAS PARA REDUCIR EL IMPACTO PAISAJÍSTICO _____________ 4
3- PLANOS __________________________________________________________ 5
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO II. ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
ABRIL 2015 3 |P á g i n a
1- OBJETO
Este documento tiene por objeto describir las actuaciones que se adoptan sobre las
instalaciones eléctricas aéreas de alta tensión, con tensión nominal superior o igual a 30 kV, en
cumplimiento de la siguiente legislación.
Real Decreto 1432/2008, de 29 de agosto, por el Ministerio Presidencial, por
el que se establecen medidas para la protección de la avifauna contra la
colisión y electrocución en líneas eléctricas de alta tensión (BO.E. n°222 de 13-
09-2008).
Resolución MAH/3627/2010, de 25 de octubre, por la que se delimitan las
áreas prioritarias de reproducción, alimentación, dispersión y concentración
local de las especies de aves amenazadas en Cataluña, y se da publicidad de
las zonas de protección para la avifauna con la inalidad de reducir el riesgo de
electrocución y colisión con las líneas eléctricas de alta tensión.
2- PRESCRIPCIONES TÉCNICAS DE PROTECCIÓN
Para lograr cumplir con lo definido en el primer apartado del presente documento, se
describen las acciones adoptadas en el proyecto y realización de las instalaciones eléctricas
aéreas, (planteamiento del trazado, características constructivas y definición de las
características técnicas de los equipos), con el fin de reducir los riesgos de electrocución o
colisión que las mismas suponen para la avifauna, así como para la reducción del impacto
paisajístico.
Estas acciones se han estructurado en los siguientes puntos.
2.1- PRESCRICPIONES GENÉRICAS
Con carácter general se adoptarán las siguientes medidas:
No se instalarán aisladores rígidos.
No se instalarán puentes flojos por encima de travesaños ó cabecera de los
apoyos.
No se instalarán autoválvulas y seccionadores en posición dominante, por encima de
travesaños o cabecera de apoyos.
2.2- CARACTERÍSTICAS DE LOS ELEMENTOS DEL TENDIDO ELÉCTRICO PARA EVITAR
ELECTROCUCIONES
Para evitar la electrocución de la avifauna se han adoptado las siguientes
prescripciones técnicas:
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO II. ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
ABRIL 2015 4 |P á g i n a
2.2.1- AISLAMIENTO
Los apoyos se proyectan con cadenas de aisladores suspendidos o de amarre, pero
nunca rígidos.
2.2.2- DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES
La distancia entre conductores no aislados será igual o superior a 1,50 m.
2.2.3- CRUCETAS Y ARMADOS
Apoyos de alineación (suspensión): La fijación de las cadenas de aisladores a las
crucetas se realizará a través de cartelas, manteniendo una distancia mínima de 0,75 m entre
el punto de posada y el conductor en tensión.
Apoyos de ángulo y anclaje (amarre): La fijación de los conductores a la cruceta se
realizará a través de cartelas que permitan mantener una distancia mínima de 0,70 m entre
zona de posada y punto en tensión (1,00 m en espacios naturales protegidos ya declarados o
dotados de instrumentos de planificación de recursos naturales específicos).
Apoyos con armado tipo tresbolillo (doble circuito): La distancia entre la semicruceta
inferior y el conductor superior no será inferior a 1,50 metros
En apoyos con cadenas de suspensión, para la fase central se procederá al
aislamiento de la grapa y de 1 metro de conductor a cada lado de la misma.
En apoyos con cadenas de amarre, se forrará el puente central.
2.3- MEDIDAS PARA MINIMIZAR EL RIESGO DE COLISIÓN
La prescripción técnica prevista para este objetivo es la señalización de los vanos que
atraviesan cauces fluviales, zonas húmedas, pasos de cresta, collados de rutas migratorias y/o
colonias de nidificación, mediante el empleo de bandas de balizamiento de neopreno en “X”,
dispuestas en los conductores de fase y/o de tierra, de diámetro aparente inferior a 20 mm, de
manera que generen un efecto visual equivalente a una señal cada 10 metros como máximo.
2.4- MEDIDAS ADOPTADAS PARA REDUCIR EL IMPACTO PAISAJÍSTICO
Con carácter general se adoptarán las siguientes medidas para reducir el impacto
paisajístico:
En la construcción de la línea se mantendrá el mismo trazada de la línea dañada.
El trazado de la línea discurrirá próximo a vías de comunicación (carreteras,
líneas aéreas, caminos, etc.).
Se evitará el trazado por cumbres o lomas en zonas de relieve accidentado.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO II. ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
ABRIL 2015 5 |P á g i n a
Se evitarán los desmontes y la roturación de la cubierta vegetal en la
construcción de los caminos de acceso a la línea, utilizando accesos existentes.
Se retirarán los elementos sobrantes en la construcción.
Se evitará el arrastre de materiales sueltos a cursos de aguas superficiales
durante el movimiento de tierras.
Se adecuará la ubicación del apoyo al terreno, utilizando patas de longitud
variable.
Al objeto de lograr cierta uniformidad en el entorno paisajístico, y siempre que
sea posible, se procurará que el material constitutivo de los apoyos sea de
similares características a los ya existentes en la zona.
3- PLANOS
Montaje cadenas de aislamiento. Características y distancias.
Tipos de apoyos. Distancias de seguridad.
Dispositivos de balizamiento: Tipo, ubicación y cadencia.
LÍNEA AÉREA 110 kV. INTERCONEXIONES VALLE DE ARÁN, LERIDA ANEXO II. ESTUDIOS DE IMPACTO AMBIENTAL
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