lugar das raizes 4
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O mtodo do lugar das razes -Exemplos
5.1 Introduo
Neste captulo, apresentamos exemplos de projeto de controladores utilizando o mtodo dolugar das razes.
5.2 Projeto de controladores utilizando o lugar das razes
Antes de apresentarmos os exemplos da utilizao do lugar das razes para o projeto decontroladores, vamos fazer uma breve reviso da anlise de resposta transitria de sistemas
de 2a. ordem.
5.2.1 Reviso: Resposta transitria de sistemas de 2a. ordem
Suponha o seguinte sistema de 2a. ordem:
G(s) =2n
s(s + 2n).
Um sistema de controle em malha fechada com G(s) (veja Figura 5.1) pode ser descritocomo:
Y(s)R(s)
= G(s)1 + G(s)
= 2ns2 + 22ns +
2n
.
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Figura 5.1: Sistema de 2a. ordem em malha fechada.
Os plos em malha fechada (veja Figura 5.2) so dados por:
s = jd,
onde a atenuao do sistema e d a freqncia natural amortecida. As seguintesrelaes podem ser definidas:
d = n
1 2, = n,
cos =
n= .
Figura 5.2: Plos complexos e grandezas associadas.
A resposta transitria deste sistema assume diferentes comportamentos de acordo como valor do coeficiente de amortecimento (veja Figura 5.3):
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Figura 5.3: Resposta transitria a degrau em funo de .
Sistema sub-amortecido (0 < < 1): a resposta a degrau do sistema no domniodo tempo dada por:
y(t) = 1 expnt
1 2sin
dt + tan1
1 2
, para t 0.
Sistema com amortecimento crtico ( = 1): a resposta do sistema no domniodo tempo dada por:
y(t) = 1 expnt(1 + nt), para t 0.
Sistema superamortecido ( > 1): neste caso a resposta no domnio do tempo:
y(t) = 1+
1
2
2 1( +2 1) exp(+
2
1)nt
1
2
2 1(
2 1)exp(
21)nt para t 0.
Para este sistema de 2a. ordem possvel estabelecer uma relao entre as grandezasque especificam a resposta transitria a degrau e os plos do sistema.
A resposta transitria a degrau para este sistema (veja Figura 5.4) pode ser caracteri-zado pelas seguintes grandezas:
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Figura 5.4: Resposta transitria do sistema de segunda ordem e suas grandezas caractersticas.
Tempo de subida tr
O tempo de subida tr aqui definido como o tempo que o sistema demora para subir de 0e 100% do valor final:
tr = d
.
Instante do pico tp
O instante do pico tp se refere ao instante da ocorrncia do primeiro pico do sobresinal:
tp =
d.
Mximo sobresinal Mp
O mximo sobresinal definido da seguinte forma:
Mp =y(tp) y()
y() 100%,
e pode ser calculado da seguinte forma:
Mp = exp
12
.
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Tempo de acomodao ts
O tempo de acomodao ts definido como o instante de tempo tal que o sinal de erropassa a ser menor que um determinado valor percentual, em geral, definido como 2% ou5%.
O tempo de acomodao ts em geral aproximado atravs das seguintes equaes:
Critrio de 2%:ts =
4
n. (5.1)
Critrio de 5%:
ts =3
n.
Estas aproximaes no entanto podem fornecer erros significativos como pode ser ob-servado na Figura 5.5 que ilustra a variao de ts em funo de .
Figura 5.5: Tempo de acomodao ts em funo de .
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Podemos observar que o tempo de acomodao ts varia de forma discontnua. Para ocritrio de 2%, por exemplo, ts varia aproximadamente da seguinte forma:
3T < ts < 4T para 0.3 < < 0.7, 3T < ts < 6T para 0.7 < < 1.0.
Os lugares geomtricos de freqncia natural no amortecida n constante descrevemcrculos no plano s e os lugares geomtricos para coeficiente de amortecimento constante so retas no plano s como pode ser observado na Figura 5.6
Figura 5.6: (a) Lugar geomtrico para n = cte - (b) Lugar geomtrico para = cte - (c)Lugar geomtrico para = cte - (d) Lugar geomtrico para d = cte.
Exemplo 5.1Deseja-se projetar um controlador H(s) para o sistema ilustrado na Figura 5.7 onde aplanta dada por:
G(s) =0.5
s(s + 3).
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E(s)R(s) Y(s)H(s)
Controlador
G(s)
Planta
+
referencia
saida
U(s)
Figura 5.7: Sistema de controle em malha fechada.
O controlador H(s) deve ser tal que garanta as seguintes especificaes:
1. Erro estacionrio ess = 0 para entrada a degrau;
2. Tempo de assentamento ts < 4seg (critrio de 2%);
3. Mximo sobresinal Mp < 5%.
O primeiro passo para o projeto a escolha da estrutura do controlador (P, PI, PD,PID, etc.). Sabemos que para satisfazer a condio do erro estacionrio ess basta utilizarum controlador proporcional H(s) = Kp j que o sistema G(s) j possui um integrador1/s.
Podemos calcular o erro estacionrio atravs da seguinte forma:
ess = limt
e(t) = lims0
sE(s),
= lim s1
1 + G(s)H(s)R(s),
= lim ss(s + 3)
s(s + 3) + 0.5Kp
1
s,
= lims0
s(s + 3)
s(s + 3) + 0.5Kp,
= 0.
Conclumos ento que o erro estacionrio ess nulo para uma entrada degrau caso sejaadotado um controlador proporcional.
Agora devemos escolher Kp de tal forma que satisfaa as condies do tempo de as-sentamento ts e do mximo sobresinal Mp. Para um controlador H(s) = Kp, a funo detransferncia do sistema de controle em malha fechada pode ser escrito como:
Y(s)
R(s)=
0.5Kps2 + 3s + 0.5Kp
,
o que equivalente ao sistema de 2a. ordem padro:
Y(s)R(s)
= 2ns2 + 2ns + 2n
.
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Para um sistema de 2a. ordem padro as especificaes transitrias de mximo so-bresinal Mp e do tempo de assentamento ts estabelecem um lugar geomtrico no plano
s.
O tempo de assentamento ts (critrio de 2%) dado aproximadamente por:
ts =4
n,
como deseja-se que ts < 4seg ento:
ts < 4seg 4
n< 4
n > 1.
como = n ento:
> 1.
Para o mximo sobresinal devemos ter:
Mp < 5%
Mp = exp
12
< 0.05 1 2
< 2.99 ( 1)
1 2
> 2.99
1 2
> 0.95
2 > 0.48 2 0.48 > 0.
o que resulta em < 0.69 e > 0.69. Entretanto, sabemos que necessariamente > 0ento ficamos somente com > 0.69. Sabemos que:
cos = ,
onde o ngulo descrito por uma reta que cruza o plo complexo e a origem do sistemade coordenadas e o eixo real (contado a partir do sentido anti-horrio) Veja Figura 5.2.
Para = 0.69 = 0.8092rad = 46.37o . Ento, como:
> 0.69 < 46.37o.
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O lugar geomtrico no plano s onde esto as razes do sistema em malha fechada quesatisfazem as especificaes de ts < 4seg e Mp < 0.05 dado pela interseco das seguintes
regies:
> 1
e
< 46.37o.
A Figura 5.8 ilustra o lugar geomtrico definido por estas condies.
=0.69
=0.69
>0.69
>0.69
>1
>1
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A Figura 5.9 ilustra o lugar geomtrico e o lugar das razes do sistema em funo deKp.
Root Locus
Real Axis
Im
agAxis
3 2.5 2 1.5 1 0.5 0
1.5
1
0.5
0
0.5
1
1.5
3 2.5 2 1.5 1 0.5
0.985
0.94
0.86 0.76 0.64 0.5 0.34 0.16
0.985
0.94
0.86 0.76 0.64 0.5 0.34 0.16
=0.69
=0.69
>0.69
>0.69
Kp=4.5
1
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Com esta escolha de Kp = 4.5 o sistema de controle em malha fechada pode ser escritocomo:
Y(s)
R(s)=
2ns2 + 2ns + 2n
=2.25
s2 + 3s + 2.25.
onde = 1 e n = 1.5.
A resposta a degrau do sistema em malha fechada ilustrado na Figura 5.10. Podemosobservar que o tempo de assentamento ts = 3.87seg e o mximo sobresinal Mp = 0%.
Se calcularmos o tempo de assentamento ts pela Equao 5.1 obtemos:
ts =
4
n = 2.67seg.
A Equao 5.1 fornece portanto valores muito diferentes para = 1.0.
Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 1 2 3 4 5 60
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
System: s3Settling Time: 3.89
Mp=0%
Figura 5.10: Resposta a degrau do sistema
Exemplo 5.2Deseja-se projetar um controlador H(s) para o sistema ilustrado na Figura 5.7 onde aplanta dada por:
G(s) =0.5
(s + 3).
O controlador H(s) deve ser tal que garanta as seguintes especificaes:
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1. Erro estacionrio ess = 0 para entrada a degrau;
2. Tempo de assentamento ts < 4seg (critrio de 2%);3. Mximo sobresinal Mp < 5%.
O primeiro passo para o projeto a escolha da estrutura do controlador (P, PI, PD,PID, etc.). Sabemos que para satisfazer a condio do erro estacionrio ess necessrio ainsero de um integrador 1/s em malha aberta j que o sistema G(s) um sistema de 1a.ordem. Desta forma, vamos escolher um controlador proporcional-integral PI:
H(s) = Kp
1 +
1
Tis
.
Podemos calcular o erro estacionrio atravs da seguinte forma:
ess = limt
e(t) = lims0
sE(s),
= lim s1
1 + G(s)H(s)R(s),
= lims0
Tis(s + 3)
Tis(s + 3) + 0.5Kp(Tis + 1),
= lims0
0
0 + 0.5Kp= 0.
Conclumos ento que o erro estacionrio ess nulo para uma entrada degrau caso sejaadotado um controlador proporcional-integral.
Para este caso, a funo de transferncia em malha aberta dada por:
G(s)H(s) = Kp0.5(Tis + 1)
Tis(s + 3),
Os plos e o zero em malha aberta so dados por:
plos em malha aberta: s = 0, s = 3; zero em malha aberta: s = 1/Ti.
A funo de transferncia do sistema de controle em malha fechada dada por:
Y(s)
R(s)=
G(s)H(s)
1 + G(s)H(s)=
0.5Kp(Tis + 1)
Tis(s + 3) + 0.5Kp(Tis + 1)
=0.5KpTi(s +
1Ti
)
s2 + (3 + 0.5Kp)s +0.5KpTi
.
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Root Locus
Real Axis
ImagAxis
5 4.5 4 3.5 3 2.5 2 1.5 1 0.5 02
1.5
1
0.5
0
0.5
1
1.5
2
4 3 2 1
0.99
0.96
0.91 0.84 0.74 0.6 0.42 0.22
0.99
0.96
0.91 0.84 0.74 0.6 0.42 0.22
Kp=5.5, s=1.2
Kp=5.5, s=4.54
=0.69
=0.69
>0.69
>0.69
1
Figura 5.11: Lugar das razes para Ti = 0.5.
A adio de um zero em malha aberta pode provocar uma mudana significativa de com-portamento do sistema em relao ao sistema de 2a. ordem. Desta forma, no podemosutilizar as equaes para o tempo de subida tr, tempo de assentamento ts, instante dopico tp e o mximo sobresinal Mp de maneira precisa. Muitas vezes, para efeito de projetoutilizamos as equaes do sistema padro, mas devemos nos lembrar que o efeito do zeroadicional pode ser significativo.
O controlador PI possui dois parmetros, o ganho proporcional Kp e o tempo integralTi. O lugar das razes obviamente construdo em funo de um nico parmetro. Destaforma, vamos escolher um valor para Ti e construir o lugar das razes em funo de Kp.
Qual o valor de Ti que devemos escolher ? Para mostrar como a escolha de Tiinfluencia a soluo para este problema vamos escolher dois valores para Ti e construir olugar das razes para estes valores.
1. Vamos escolher inicialmente fazer Ti = 0.5. Com esta escolha o zero s = 1/Tiestar entre os dois plos de malha aberta. Para este caso, a malha aberta pode serescrita como:
G(s)H(s) =0.25s + 0.5
0.5s2 + 1.5s
O lugar das razes para este sistema ilustrado na Figura 5.11
Vamos escolher no lugar das razes o ponto s = 1.2 que resulta no valor de Kp = 5.5.A outra raiz correspondente a Kp = 5.5 s = 4.54.
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O sistema de controle em malha fechada pode ser escrito como:
Y(s)
R(s) =1.375s + 2.75
s2 + 5.75s + 5.5 .
A resposta a degrau para este sistema ilustrada na Figura 5.12. Note que o tempode acomodao ts = 2.72seg e o mximo sobresinal Mp = 0%.
Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 50
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1From: r
To:y
System: T_r2ySettling Time: 2.72
Mp=0%
Figura 5.12: Resposta a degrau do sistema em malha fechada.
Para efeito de comparao, vamos analisar o comportamento do sistema de 2a. ordempadro equivalente. O sistema de 2a. ordem padro equivalente aquele que tem omesmo denominador, ou seja,
Y(s)R(s)
= 2n
s2 + 2ns + 2n= 5.5
s2 + 5.75s + 5.5.
Para este sistema, o coeficiente de amortecimento = 1.22 e a freqncia natural noamortecida n = 2.35. Utilizando a frmula para o tempo de acomodao temos:
ts =4
n=
4
1.22 2.35 = 1.4seg.
A resposta a degrau para este sistema est ilustrada na Figura 5.13. Note que o valordo tempo de assentamento ts igual a 3.48seg e o mximo sobresinal Mp = 0%. Destaforma, conclumos que a equao para o clculo do tempo de assentamento ts no
vale neste caso, e que o sistema padro possui o tempo de assentamento para respostaa degrau bastante diferente do sistema em malha fechada projetado.
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Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 50
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
System: s10Settling Time: 3.48
Mp=0%
Figura 5.13: Resposta a degrau do sistema padro.
2. Vamos escolher agora Ti = 0.2, logo 1/Ti = 5. Desta forma, o zero s = 1/Ti est esquerda dos plos em malha aberta s = 0, s = 3. A malha aberta para estaescolha de Ti dada por:
G(s)H(s) =0.1s + 0.5
0.2s2 + 0.6s
O lugar das razes em conjunto com o lugar geomtrico para ts < 4seg e Mp < 5%est ilustrado na Figura 5.14. Note que agora, o lugar das razes descreve um crculoaonde esto contidos os plos conjugados complexos. Podemos por exemplo, escolheros plos s = 1.94j0.79 que correspondem ao ganho Kp = 1.75.
A funo de transferncia em malha fechada resultante pode ser escrita como:
Y(s)
R(s)=
0.175s + 0.875
s2 + 3.875s + 4.375.
A resposta a degrau para este sistema ilustrada na Figura 5.15. Note que o tempode acomodao ts = 2.13seg e o mximo sobresinal Mp = 0%.
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Root Locus
Real Axis
ImagAxis
10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0
3
2
1
0
1
2
3
8 6 4 2
0.994
0.975
0.935 0.88 0.8 0.66 0.48 0.25
0.994
0.975
0.935 0.88 0.8 0.66 0.48 0.25
X XO
+
+
0.69
>0.69
s=1.94+0.79Kp=1.75
s=1.94+0.79Kp
=1.75
>1
-
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Para efeito de comparao, vamos analisar o comportamento do sistema de 2a. ordempadro equivalente. O sistema de 2a. ordem padro equivalente dado por:
Y(s)
R(s)=
2ns2 + 2ns + 2n
=4.375
s2 + 3.875s + 4.375.
Para este sistema, o coeficiente de amortecimento = 0.93 e a freqncia natural noamortecida n = 2.1. Utilizando a frmula para o tempo de acomodao ts temos:
ts =4
n=
4
0.93 2.1 = 2.05seg.
A resposta a degrau para este sistema est ilustrada na Figura 5.16. Note que o valordo tempo de assentamento ts igual a 2.4seg e o mximo sobresinal Mp = 0.05%.
Neste caso, a equao para o calculo do tempo de assentamento ts tambm no forneceum valor preciso. Entretanto, o sistema projetado e o sistema padro possuem tempode assentamento ts relativamente prximos.
Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 1 2 3 4 5 60
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
System: s10Settling Time: 2.4
Figura 5.16: Resposta a degrau do sistema padro.
Exemplo 5.3Deseja-se projetar um controlador H(s) do tipo PID para o sistema ilustrado na Figura5.7 onde a planta dada por:
G(s) =1
(s + 2)(s + 3).
O controlador H(s) deve ser tal que garanta as seguintes especificaes:
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Root Locus
Real Axis
ImagAxis
5 4 3 2 1 0
2
1.5
1
0.5
0
0.5
1
1.5
2
5 4 3 2 1
0.992
0.965
0.92 0.86 0.76 0.62 0.44 0.22
0.992
0.965
0.92 0.86 0.76 0.62 0.44 0.22
X X X
O
O 1 0.69
>0.69
+
+
+
s=1.2+j0.558 Kp=0.551
s=1.2j0.558 Kp=0.551
s=3.15 Kp=0.551
Figura 5.17: Lugar das razes e lugar geomtrico para ts < 4seg e Mp < 5%.
1. Escolha 1 Vamos escolher por exemplo o par de plos complexos conjugados s =1.2 j0.558 que corresponde a um coeficiente de amortecimento = 0.90 e umafreqncia natural n = 1.32rad/seg. O ganho proporcional Kp = 0.55 e o terceiroplo s = 3.1.Para estes valores o tempo derivativo Td = 0.17 e o tempo integral Ti = 0.75. Osistema de controle em malha fechada pode ser escrito como:
Y(s)
R(s)=
0.55s2 + 3.3s + 5.5
s3 + 5.55s2 + 9.3s + 5.5.
A resposta a degrau do sistema em malha fechada est ilustrada na Figura 5.18.Note que o tempo de assentamento ts corresponde a 3.28seg e o Mximo sobresinalMp = 0.1%.
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Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 50
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
System: s4Settling Time: 3.28
Figura 5.18: Resposta a degrau do sistema em malha fechada.
Utilizando a equao para o tempo de assentamento ts obtemos:
ts =4
n=
4
0.9 1.32 = 3.36seg.
O sistema padro similar corresponde a:
Y(s)
R(s)=
2ns2 + 2ns + 2n
=1.74
s2 + 2.38s + 1.74.
A resposta a degrau deste sistema est ilustrado na Figura 5.19. O tempo de assen-tamento obtido ts = 3.58 e o Mximo sobresinal Mp = 0.1%.
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Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 50
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
System: s5Settling Time: 3.58
Figura 5.19: Resposta a degrau do sistema padro em malha fechada.
2. Escolha 2 Vamos escolher agora um outro par de plos complexos conjugados s =3.1 j1.29 que corresponde a um coeficiente de amortecimento = 0.92 e umafreqncia natural n = 3.36rad/seg. O ganho proporcional associado vale Kp =10.4, e o terceiro plo s = 9.2.A funo de transferncia em malha fechada pode ser escrita como
Y(s)
R(s)=
10.4s2 + 62.4s + 104
s3 + 15.4s2 + 68.4 + 104.
A resposta a degrau do sistema em malha fechada est ilustrada na Figura 5.20.Note que o tempo de assentamento ts corresponde a 0.83seg e o Mximo sobresinal
Mp = 4.39%.
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Notas de Aula PMR2360 Newton Maruyama
Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.90
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
System: s7Settling Time: 0.833
Mp=4.39%
Figura 5.20: Resposta a degrau do sistema em malha fechada.
Utilizando a equao para o tempo de assentamento ts obtemos:
ts =4
n=
4
0.92 3.36 = 3.1seg.
O sistema padro similar corresponde a:
Y(s)
R(s)=
2ns2 + 2ns + 2n
=11.29
s2 + 6.2s + 11.29.
A resposta a degrau deste sistema est ilustrado na Figura 5.21. O tempo de assen-tamento obtido ts = 2.44seg e o Mximo sobresinal Mp = 0.05%.
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Notas de Aula PMR2360 Newton Maruyama
Step Response
Time (sec)
Amplitude
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 40
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
System: s8Settling Time: 1.47
Mp=0.05%
Figura 5.21: Resposta a degrau do sistema padro em malha fechada.
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