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ING. JUAN CARLOS ESTRADA ROMEROMECANICA DE SUELOS Y PROCEDIMIENTOS
GEOTECNICOS DE CONSTRUCCIONPRUEBA No. 6, COL. INDUSTRIAL, CP 07800 MÉXICO, D. F. TEL 55 77 56 30 FAX 57 81 57 73
E – MAIL [email protected]
ESTUDIO DE MECÁNICA DE
SUELOS PARA EL DESARROLLONAOS, EN UN PREDIO UBICADOEN LA AUTOPISTA TIJUANA – ENSENADA KM 24+812, COSTAESTE, DISTRITO I, BARRIO 2,MUNICIPIO ROSARITO, ESTADO
DE BAJA CALIFORNIA NORTE.
MECÁNICA DE SUELOS 2007-103 CENTRAL DE ARQUITECTURA
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I N D I C E
PAG.1. ANTECEDENTES 3
2. EXPLORACIÓN Y MUESTREO DEL SUBSUELO 4
3. PRUEBAS DE LABORATORIO 5
4. GEOLOGIA REGIONAL 6
5. CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS Y FÍSICAS DEL SUBSUELO 7
6. ANÁLISIS DE CIMENTACIÓN 19
6.1 Determinación de la capacidad de carga de las zapatas y de la losa decimentación 206.2 Dimensionamiento de las zapatas 246.3 Estado limite de falla en condiciones estáticas 256.4 Estado limite de falla en condiciones dinámicas 256.5 Estado limite de servicio 266.6 Procedimiento constructivo para la excavación de las zapatas 296.7 Procedimiento constructivo para la excavación de las zapatas 30
7. CIMENTACIÓN DE LAS ALBERCAS 32
8. EMPUJE SOBRE LOS MUROS PERIMETRALES DEL SOTANO 34
9. MURO MARINO 35
10. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO PARA LA EXCAVACION QUE ALOJARAEL SOTANO 36
11. MOVIMIENTO DE TIERRAS Y PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO DE LOSTERRAPLENES 37
12. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 40
ANEXO I: MEMORIA DE CALCULO 51
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1. ANTECEDENTES.
Se proyecta la construcción del Desarrollo NAOS, en un predio ubicado en
la Autopista Tijuana – Ensenada km 24+812, Costa Este, Distrito I, Barrio 2,
Municipio Rosarito, Estado de Baja California Norte. La localización del sitio se
muestra en la figura 1.
El predio de interés presenta una superficie sensiblemente plana con un
desnivel del orden de 5.00 m entre la playa y la autopista, hacia el lado norte del
predio lo cruza un cauce de escurrimiento de aguas pluviales, con profundidad de
1.00 a 1.50 m, aproximadamente, respecto al nivel de la superficie del terreno. En
la figura 2 se presenta el levantamiento topográfico que incluye las curvas de
nivel de la superficie del terreno.
El proyecto arquitectónico contempla un conjunto constituido por tres torres
con dos sótanos, planta baja y 19 niveles, una mansión de dos niveles y tres
albercas. En las figuras 3 a 7 se presentan las plantas arquitectónicas de sótano
2, sótano 1, planta de acceso, segundo nivel, y planta tipo del tercer al 19º nivel,
respectivamente; en la figura 8 se presenta el corte transversal A-A’. En las
figuras 9 y 10 se presentan las plantas arquitectónicas del nivel inferior y del nivel
de acceso de la Mansión, respectivamente; y en las figuras 11 y 12 se presentan
los cortes arquitectónicos E-E’ y D-D’ de la mansión, ubicados como se indica en
la planta de la figura 9.
El estudio tiene por propósito en base a las características estratigráficas de
los depósitos del subsuelo, resultado de los sondeos de exploración y muestreo ydel subsuelo, realizados en el predio de interés, así como en las propiedades
mecánicas de los materiales determinadas mediante pruebas de campo y de
laboratorio, determinar las alternativas de cimentación que resulten más
adecuadas para las estructuras proyectadas, que incluirá la capacidad de carga
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admisible para diseño, la profundidad de desplante y su procedimiento
constructivo; establecer el procedimiento constructivo de la excavación que
alojará el sótano; y dar las recomendaciones de movimiento de tierras y
construcción de terraplenes, así como de los muros de contención que los
confinarán.
En este informe se describen los trabajos realizados, se reportan los
resultados obtenidos y se consignan las recomendaciones para el diseño y
construcción de las alternativas de cimentación que se juzgan más convenientes,
así como sus procedimientos constructivos correspondientes, el procedimiento
constructivo de la excavación que alojará el sótano, y las recomendaciones de
construcción de terraplenes.
2. EXPLORACIÓN Y MUESTREO DEL SUBSUELO.
Para determinar las características estratigráficas y físicas de los materiales
del subsuelo en el área que ocuparán las torres, se efectuaron cuatro sondeos de
tipo mixto, denominados SM-1, SM-2, SM-3 y SM-4 a 19.00, 20.00, 18.00 y 17.20
m de profundidad, respectivamente, combinando el muestreo en suelos
empleando la prueba de penetración estándar, mediante la que se obtienen
muestras representativas alteradas y se mide simultáneamente el índice de
resistencia a la penetración de los materiales atravesados y en la profundidad a la
que se encuentren fragmentos de roca o los depósitos de basalto se obtuvieron
núcleos de roca mediante el empleo de barril muestreador NQL, hincado a
rotación mediante el ataque de la roca con una broca de barril con incrustaciones
de diamante, que corta núcleos cilíndricos de roca.
La prueba de penetración estándar consiste en hincar 60 cm el penetrómetro
estándar de 3.50 cm de diámetro interior, por medio de golpes que le proporciona
un martinete de 63.50 kg que cae desde una altura de 76 cm; el índice de
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resistencia a la penetración de los materiales atravesados se mide contando el
número de golpes necesarios para avanzar los 30 cm intermedios.
La obtención de núcleos de roca se efectuó mediante el empleo de barril
muestreador NQL, hincado a rotación mediante el ataque de la roca con una
broca de barril, que corta núcleos cilíndricos de roca; la broca contiene en la
corona insertos de diamante en una matriz de carburo de tungsteno, y es enfriada
con agua inyectada a presión
La investigación de las características estratigráficas y físicas de los
depósitos superficiales del subsuelo en los sitios en los que se construirán el
pórtico y la casa de ventas, se realizó mediante la excavación de dos pozos a
cielo abierto, denominados PCA–1 y PCA-2, respectivamente, a 2.50 m de
profundidad, se inspeccionaron sus paredes determinando la estratigrafía
mediante la clasificación de los materiales con técnicas de campo y se midió in
situ la resistencia al esfuerzo cortante de los materiales mediante un
penetrómetro manual.
En el anexo fotográfico se presentan fotografías de los núcleos de roca
obtenidos mediante el empleo de barril muestreador NQL, y vistas panorámicas
del predio de interés.
3. PRUEBAS DE LABORATORIO.
Todas las muestras obtenidas se clasificaron en forma visual y al tacto, en
estado húmedo y seco mediante pruebas del Sistema Unificado de Clasificación
de Suelos (SUCS); se determino también su contenido natural de agua.
En todos las muestras obtenidas se realizaron límites de consistencia, y se
determino la variación granulométrica mediante el cribado de los materiales a
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través de una batería de mallas, los resultados de estás pruebas se muestran en
las figuras 13 a 91.
En los tramos en los que se obtuvieron núcleos de roca con barril
muestreador NQL se determino el porcentaje de recuperación y índice de calidad
de la roca (RQD).
Las pruebas de laboratorio se realizaron siguiendo las especificaciones
establecidas en el Manual de la A. S. T. M.
En las figuras 92 a 95 se presentan en forma gráfica los resultados de las
pruebas de laboratorio efectuadas en las muestras de los sondeos, incluyendo los
valores del índice de resistencia a la penetración estándar de los materiales
atravesados, del índice de calidad de la roca (RQD), y del porcentaje de
recuperación del muestreo con barril NQL, con broca de diamante.
En la figura 96 se muestran los perfiles estratigráficos y los resultados de las
pruebas de laboratorio, ejecutadas en las muestras obtenidas de los pozos a cielo
abierto.
4. GEOLOGIA REGIONAL.
La zona en la que se encuentra el predio de interés fisiográficamente queda
comprendida en la Provincia Península de Baja California. En la figura 97 se
presenta el plano topográfico regional en el que se indica la ubicación del predio
de interés.
Regionalmente el área de interés pertenece a la Formación Rosario Beach
del Mioceno la cual aflora en la zona costera entre San Diego y Ensenada,
cubriendo discordantemente a las rocas mas antiguas, esta constituida por
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derrames de basalto, eventualmente con intercalaciones de arenisca, brecha
arenosa, y conglomerados (Tm B-Ar); depositados en un ambiente fluvio-lacustre
y de plataforma marina somera, con vulcanismo situado al oeste de la línea de la
costa. En la figura 98 se presenta el plano geológico regional en el que se indica
la ubicación del predio de interés, y en la figura 99 se presenta un corte geológico
de la zona de interés.
Particularmente en el área que cubrirá la estructura de interés
superficialmente con espesor del orden de 2.00 m, aproximadamente, se
encuentran depósitos de tipo aluvial constituidos por arcilla poco arenosa, café
oscura, de consistencia firme a dura, con índice de resistencia a la penetración de
13 a 30 golpes; subyaciendo a los depósitos aluviales se encuentra un deposito
de roca basáltica que superficialmente se ha degradado completamente a un
suelo de tipo residual, disminuyendo la degradación con la profundidad, hasta una
profundidad variable de 7.00 a 15.00 m en la que la degradación prácticamente
desaparece, encontrándose la roca con un fracturamiento que disminuye con la
profundidad de intenso a medio.
5. CARACTERÍSTICAS ESTRATIGRÁFICAS Y FÍSICAS DEL SUBSUELO.
En general las características estratigráficas y físicas del subsuelo en el
predio de interés son las siguientes:
• Superficialmente con espesor del orden de 2.00 m, aproximadamente, se
encuentra arcilla poco arenosa, café oscura, con contenido de agua medio
de 20 a 25%, de consistencia firme a dura.
• A partir de 2.00 m de profundidad, con espesor variable de 3.00 a 3.50 m,
aproximadamente, se encuentra una capa de suelos residuales, debido a la
degradación total de la roca basáltica original, constituida por arcilla
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arenosa a poco arenosa con pocas gravas, con contenido de agua variable
de 10 a 35%, de consistencia muy dura, con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes.
• Enseguida con espesor variable de 3.00 a 5.00 m, aproximadamente, se
encuentra basalto con un alto grado de alteración, constituyendo un
deposito de gravas y fragmentos de basalto empacados en arcilla arenosa,
café rojiza, de consistencia muy dura con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes, con un porcentaje de
recuperación con barril muestreador NQL variable de 13 a 25%.
• A continuación con espesor variable de 2.00 a 5.00 m, se tiene basalto muy
fracturado, con un grado de alteración que varia con la profundidad de
medio a bajo, constituyendo un deposito de fragmentos de basalto
empacados en grava arenosa poco arcillosa, muy compacto, con índice de
resistencia a la penetración estándar de más de 50 golpes, con un
porcentaje de recuperación con barril muestreador NQL variable de 10 a
41%.
• Finalmente entre 10.00 y 20.00 m, máxima profundidad explorada, se tiene
basalto muy fracturado a medianamente fracturado, disminuyendo la
fracturacion con la profundidad, con un porcentaje de recuperación con
barril muestreador NQL variable de 12 a 100%.
La alteración y el fracturamiento del deposito de la roca basáltica es muy
variable en el área que cubrirá la estructura proyectada, tanto en sentido vertical
como horizontal dando lugar a una gran heterogeneidad de los materiales del
subsuelo, tanto en cuanto a la resistencia de los materiales como a su
compresibilidad, sobre todo en la profundidad en la que el deposito de roca se ha
degradado a materiales arcillosos con contenido de agua variable de 10 a 35% y
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porcentajes de arcilla variables de 30 a 75%, teniéndose que en los sitios en los
que se efectuaron los sondeos SM-1 y SM-2 la degradación alcanza
profundidades del orden de los 15.00 m, disminuyendo la degradación con la
profundidad, y por lo tanto disminuyendo el porcentaje de arcilla e
incrementadose el porcentaje de gravas y arenas; y en los sitios en los que se
efectuaron los sondeos SM-3 y SM-4, la degradación se reduce a profundidades
del orden de los 7.50 m.
Las características estratigráficas y físicas del subsuelo, en los sitios en los
que se efectuaron cada uno de los sondeos realizados presentan la siguiente
secuencia:
SONDEO MIXTO SM-1
Profundidad Descripción
(m)
0.00 – 2.00 Arcilla limosa poco arenosa, café grisáceo oscuro,
con contenido de agua de 20%, de consistencia
muy firme a dura, con índice de resistencia a la
penetración estándar de 23 a 36 golpes; con
variación granulométrica de 0% de gravas, 12 a
24% de arena y 76 a 88% de finos; con límite
líquido de 46 a 57% y plástico de 23 a 25%, del
grupo CL según el SUCS (Sistema Unificado de
Clasificación de suelos).
2.00 – 3.00 Gravas empacadas en arena poco arcillosa, café
clara, con contenido de agua de 12%, muy
compacta, con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes; con
variación granulométrica de 60% de gravas, 27%
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de arena y 13% de finos; con límite líquido de 36%
y plástico de 26%, del grupo GW según el SUCS
(Sistema Unificado de Clasificación de suelos). con
resistencia al esfuerzo cortante de 45 ton/m2
medida in situ con un penetrómetro manual.
3.00 – 4.80 Arcilla arenosa poco limosa, café grisáceo oscuro,
con contenido de agua de 16 a 21%, con índice de
compresión de 0.08, de consistencia muy dura, con
índice de resistencia a la penetración estándar de
más de 50 golpes; con variación granulométrica de
0% de gravas, 12 a 24% de arena y 75 a 88% de
finos; con límite líquido de 34 a 39% y plástico de
16 a 20%, del grupo CL según el SUCS (Sistema
Unificado de Clasificación de suelos).
4.80 – 9.00 Arcilla arenosa con gravas y boleos, café grisáceo
oscuro, con contenido de agua de 18%, con índice
de compresión de 0.08, de consistencia muy dura,
con índice de resistencia a la penetración estándar
de más de 50 golpes; con porcentaje de
recuperación de 15%, con respecto a la longitud
muestreada con barril muestreador NQL; con índice
de calidad de la roca (RQD) de 0%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
9.00 – 11.30 Arena con gravas arcillosa, café claro y café
grisáceo oscuro, con contenido de agua de 20 a
24%, con índice de compresión de 0.14, de
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consistencia muy dura, con índice de resistencia a
la penetración estándar de más de 50 golpes; con
variación granulométrica de 31 a 52% de gravas,
30 a 47% de arena y 18 a 31% de finos; con límite
líquido de 35 a 46% y plástico de 18 a 22%, del
grupo GC según el SUCS (Sistema Unificado de
Clasificación de suelos).
11.30 – 14.80 Gravas y boleos empacados en arena poco
arcillosa, café grisáceo oscuro, con contenido de
agua de 18%, con índice de compresión de 0.08,
muy compacto, con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes; con
porcentaje de recuperación de 28%, con respecto a
la longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 0%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
14.80 – 19.00 Roca basáltica muy fracturada, gris oscuro; con
porcentaje de recuperación de 25%, con respecto a
la longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 0%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
SONDEO MIXTO SM-2
Profundidad Descripción
(m)
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0.00 – 2.00 Arcilla limosa poco arenosa, café grisáceo oscuro,
con contenido de agua de 25%, de consistencia
firme a muy firme, con índice de resistencia a la
penetración estándar de 13 a 25 golpes; con
variación granulométrica de 0% de gravas, 10 a
18% de arena y 72 a 90% de finos; con límite
líquido de 49% y plástico de 26%, del grupo CL
según el SUCS (Sistema Unificado de Clasificación
de suelos).
2.00 – 3.50 Gravas empacadas en arena arcillosa, café clara,
con contenido de agua de 10%, muy compacta, con
índice de resistencia a la penetración estándar de
más de 50 golpes; con variación granulométrica de
33% de gravas, 40% de arena y 20% de finos; con
límite líquido de 22% y plástico de 14%, del grupo
GW según el SUCS (Sistema Unificado de
Clasificación de suelos). con resistencia al esfuerzo
cortante de 45 ton/m2 medida in situ con un
penetrómetro manual.
3.50 – 5.50 Arcilla arenosa poco limosa, café grisáceo oscuro,
con contenido de agua de 10 a 17%, con índice de
compresión de 0.01, de consistencia muy dura, con
índice de resistencia a la penetración estándar de
más de 50 golpes; con variación granulométrica de0% de gravas, 27 a 33% de arena y 67 a 73% de
finos; del grupo CL según el SUCS (Sistema
Unificado de Clasificación de suelos).
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5.50 – 8.30 Arcilla arenosa con pocas gravas, café, con
contenido de agua de 18%, con índice de
compresión de 0.08, de consistencia muy dura, con
índice de resistencia a la penetración estándar de
más de 50 golpes; con variación granulométrica de
10 a 23% de gravas, 52 a 58% de arena y 30 a
39% de finos; con límite líquido de 54 a 59% y
plástico de 19 a 22%, del grupo GW según el
SUCS (Sistema Unificado de Clasificación de
suelos).
8.30 – 10.50 Arcilla arenosa con pocas gravas, café grisáceo
oscuro, con contenido de agua de 18 a 26%, con
índice de compresión de 0.14, de consistencia muy
dura, con índice de resistencia a la penetración
estándar de más de 50 golpes; con variación
granulométrica de 12 a 27% de gravas, 28 a 31 a
47% de arena y 43 a 67% de finos; con límite
líquido de 53 a 58% y plástico de 19 a 21%, del
grupo SC según el SUCS (Sistema Unificado de
Clasificación de suelos).
10.50 – 11.90 Gravas y boleos empacados en arena arcillosa,
café grisáceo oscuro; con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes; con
porcentaje de recuperación de 67%, con respecto ala longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 28%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
mala.
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11.90 – 15.00 Arcilla arenosa con pocas gravas, café grisáceo
oscuro, con contenido de agua de 16 a 20%, con
índice de compresión de 0.08, de consistencia muy
dura, con índice de resistencia a la penetración
estándar de más de 50 golpes; con variación
granulométrica de 19 a 26% de gravas, 41 a 53%
de arena y 27 a 42% de finos; con límite líquido de
58% y plástico de 30%, del grupo SC según el
SUCS (Sistema Unificado de Clasificación de
suelos).
15.00 – 20.00 Roca basáltica muy fracturada, gris oscuro; con
porcentaje de recuperación de 28%, con respecto a
la longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 9%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
SONDEO MIXTO SM-3
Profundidad Descripción
(m)
0.00 – 2.00 Arcilla limosa poco arenosa, café grisáceo oscuro,
con contenido de agua de 25%, de consistencia
media a muy firme, con índice de resistencia a lapenetración estándar de 8 a 20 golpes; con
variación granulométrica de 0% de gravas, 10 a
17% de arena y 83 a 90% de finos; con límite
líquido de 47 a 62% y plástico de 23 a 26%, del
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grupo CL según el SUCS (Sistema Unificado de
Clasificación de suelos).
2.00 – 3.50 Gravas empacadas en arena arcillosa, café clara,
con contenido de agua de 10%, muy compacta, con
índice de resistencia a la penetración estándar de
más de 50 golpes; con variación granulométrica de
33% de gravas, 40% de arena y 26% de finos; con
límite líquido de 23% y plástico de 13%, del grupo
GW según el SUCS (Sistema Unificado de
Clasificación de suelos). Con resistencia al
esfuerzo cortante de 45 ton/m2 medida in situ con
un penetrómetro manual.
3.50 – 8.00 Arcil la arenosa con pocas gravas, café grisáceo
clara, con contenido de agua de 15 a 24%, con
índice de compresión de 0.03 a 0.18, de
consistencia muy dura, con índice de resistencia a
la penetración estándar de más de 50 golpes; con
variación granulométrica de 2 a 22% de gravas, 36
a 51% de arena y 30 a 70% de finos; del grupo SC
según el SUCS (Sistema Unificado de Clasificación
de suelos).
8.00 – 12.50 Gravas y boleos empacados en arena arcillosa,
café claro; con índice de resistencia a lapenetración estándar de más de 50 golpes; con
porcentaje de recuperación de 50%, con respecto a
la longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 8%,
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correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
12.50 – 15.50 Gravas y boleos empacados en arena poco
arcillosa, café claro; con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes; con
porcentaje de recuperación de 26%, con respecto a
la longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 7%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
15.00 – 20.00 Roca basáltica medianamente fracturada, gris
oscuro; con porcentaje de recuperación de 39%,
con respecto a la longitud muestreada con barril
muestreador NQL; con índice de calidad de la roca
(RQD) de 29%, correspondiente a un índice de
calidad de la roca mala.
SONDEO MIXTO SM-4
Profundidad Descripción
(m)
0.00 – 2.00 Arcilla limosa poco arenosa, café grisáceo oscuro,
con contenido de agua de 25%, de consistencia
firme, con índice de resistencia a la penetraciónestándar de 13 a 15 golpes; con variación
granulométrica de 0% de gravas, 16 a 26% de
arena y 73 a 84% de finos; con límite líquido de
50% y plástico de 20 a 23%, del grupo CL según el
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SUCS (Sistema Unificado de Clasificación de
suelos).
2.00 – 3.50 Arcillosa arenosa con gravas, café, con contenido
de agua de 8%, de consistencia muy dura, con
índice de resistencia a la penetración estándar de
más de 50 golpes; con variación granulométrica de
18% de gravas, 52% de arena y 30% de finos; con
límite líquido de 27 a 34% y plástico de 17 a 19%,
del grupo GW según el SUCS (Sistema Unificado
de Clasificación de suelos). Con resistencia al
esfuerzo cortante de 45 ton/m2 medida in situ con
un penetrómetro manual.
3.50 – 7.00 Arcilla arenosa con pocas gravas, café rojizo y café
clara, con contenido de agua de 30 a 36%, con
índice de compresión de 022 a a 0.38, de
consistencia muy dura, con índice de resistencia a
la penetración estándar de más de 50 golpes; con
variación granulométrica de 0 a 23% de gravas, 28
a 36% de arena y 64 a 72% de finos; del grupo SC
según el SUCS (Sistema Unificado de Clasificación
de suelos).
7.00 – 8.50 Roca basáltica muy fracturada, gris oscuro; con
porcentaje de recuperación de 37%, con respecto ala longitud muestreada con barril muestreador NQL;
con índice de calidad de la roca (RQD) de 0%,
correspondiente a un índice de calidad de la roca
muy mala.
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8.50 – 17.20 Roca basáltica medianamente fracturada, gris
oscuro; con porcentaje de recuperación de 80%,
con respecto a la longitud muestreada con barril
muestreador NQL; con índice de calidad de la roca
(RQD) de 33%, correspondiente a un índice de
calidad de la roca mala.
En la figura 100 se presenta un corte estratigráfico longitudinal al área
cubierta por las torres, según la línea que une los sondeos SM-1, SM-2, SM-3 y
SM-4, que incluye el nivel de la superficie del terreno, el nivel de piso terminado
del sótano 2, y el nivel de apoyo de las zapatas de la torre, considerando que se
desplanten a 2.0 m de profundidad, respecto al nivel de piso del sótano 2; así
como las características estratigráficas de los materiales del subsuelo.
Se midió el nivel freático en la perforación del sondeo SM-3 realizado,
encontrándose al nivel 7.00 m de profundidad, respecto al brocal del sondeo.
De acuerdo al Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de
Electricidad, el área de interés se encuentra en la provincia sísmica C, como se
observa en la figura 101, de acuerdo a las características geotectónicas de la
Republica Mexicana, y considerando las características estratigráficas de los
depósitos del subsuelo en el predio de interés, al nivel al que se desplantarán las
estructuras, correspondientes a una zona con suelos tipo I, es decir suelos firmes,
el coeficiente sísmico para el diseño estructural de estructuras del grupo B es de
0.36. Dada la importancia de la estructura proyectada, se recomienda realizar unestudio para la evaluación del espectro de diseño sísmico de sitio, que considere
la interacción suelo – estructura.
Considerando las características de rigidez de la cimentación que más
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adelante se define para las torres, la deformabilidad de los materiales del
subsuelo y la presión de contacto aplicada a los materiales de apoyo por la
cimentación, el módulo de reacción del suelo deberá considerarse de 4.00 kg/cm3.
6. ANALISIS DE CIMENTACION.
Considerando las características arquitectónicas y estructurales de las
torres proyectadas, además de las características estratigráficas y físicas del
subsuelo antes descritas, en particular la existencia a partir de 2.00 m de
profundidad, de un deposito basáltico en el que la alteración y el fracturamiento
de la roca basáltica es muy variable en el área que cubrirá la estructura
proyectada, tanto en sentido vertical como horizontal dando lugar a una gran
heterogeneidad de los materiales del subsuelo, tanto en cuanto a la resistencia de
los materiales como a su compresibilidad, sobre todo en la profundidad en la que
el deposito de roca se ha degradado a materiales arcillosos con contenido de
agua variable de 10 a 35% y porcentajes de arcilla variables de 30 a 75%,
teniéndose que en los sitios en los que se efectuaron los sondeos SM-1 y SM-2 la
degradación alcanza profundidades del orden de los 15.00 m, disminuyendo la
degradación con la profundidad, y por lo tanto disminuyendo el porcentaje de
arcilla e incrementadose el porcentaje de gravas y arenas; y en los sitios en los
que se efectuaron los sondeos SM-3 y SM-4, la degradación se reduce a
profundidades del orden de los 7.50 m. Considerando las condiciones anteriores
se juzga que la cimentación más adecuada para las estructuras proyectadas será
mediante será mediante zapatas corridas para los muros de carga diseñadas para
una capacidad de carga admisible variable de 121 a 158 ton/m2, como se indica
en las gráficas de la figura 102, en la que se presenta la capacidad de cargaadmisible en función del ancho de las zapatas, y de su profundidad de desplante;
y zapatas cuadradas para las columnas diseñadas para una capacidad de carga
admisible variable de 142.5 a 162 ton/m2, como se indica en las gráficas de la
figura 103, en la que se presenta la capacidad de carga admisible en función del
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ancho de las zapatas y de su profundidad de desplante. En caso que el diseño de
las zapatas con las capacidades de carga antes indicadas, de por resultado
zapatas corridas con anchos menores de 0.6 m, ó zapatas cuadradas menores de
1 m de lado, deberá reducirse la capacidad de carga admisible a valores que den
por resultado zapatas con dimensiones adecuadas.
Para la caseta de acceso, colindante con la carretera, zapatas cuadradas
diseñadas para una capacidad de carga admisible de 20.00 ton/m2, y zapatas
corridas diseñadas para una capacidad de carga admisible de 15.00 ton/m2, en
ambos casos desplantadas a 0.80 m de profundidad, respecto al nivel de piso,
sobre la arcilla arenosa café oscura, de consistencia muy firme, existente a esa
profundidad. Y para el pórtico de acceso, zapatas corridas diseñadas para una
capacidad de carga admisible de 40.00 ton/m2, desplantadas a 2.80 m de
profundidad, respecto al nivel de piso en el área de acceso, sobre la arena
arcillosa con gravas, café clara, con contenido de agua de 10%, de consistencia
muy dura, existente a esa profundidad en el área que ocupa el pórtico.
A continuación se presentan los resultados de los análisis efectuados para
las alternativas de cimentación propuestas.
6.1.Determinación de la capacidad de carga de las zapatas
La capacidad de carga se determinó considerando que los materiales
afectados por la superficie potencial de falla son suelos cohesivo-friccionantes, y
aplicando el criterio de Meyerhof dado por la siguiente expresión1:
Ca = {c Nc + P'v (Nq - 1) + 0.5 γ B Nγ} FR + Pv
1 Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Cimentaciones. GacetaOficial del Departamento del D. F., Décima Cuarta Época Tomo II No. 103 BIS, México, D. F. 6 deoctubre de 2004.
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Donde:
Ca: Capacidad de carga admisible del suelo de apoyo de la cimentación, en
ton/m2
c: Cohesión del material de apoyo, en ton/m2.
Nc: Coeficiente de capacidad de carga, adimensional y dado por:
Nc = 5.14 (1 + 0.25 Df/B + 0.25 B/L)
En la cual:
Df: Profundidad de desplante la cimentación en m.
B: Ancho del cimiento, en m.
L: Largo del cimiento, en m.
P'v: Presión vertical efectiva a la profundidad de desplante, en ton/m2.
Nq: Coeficiente de capacidad de carga, adimensional y dado por
Nq = e π tan φ tan2 (45º + φ / 2)
Siendo:
φ : Ángulo de fricción interna del suelo de apoyo, en grados.
Nq: Se multiplica por {1+ tan φ} en el caso de zapatas cuadradas, y por
{1+ (B / L) tan φ}, para el caso de cimientos rectangulares.
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γ: Peso volumétrico del suelo, abajo del nivel desplante, en ton/m3.
Nγ: Coeficiente de capacidad de carga adimensional y dado por:
N γ = 2 (Nq + 1) tan φ
Nγ: Se multiplica por 0.60 en el caso de zapatas cuadradas y por 1.00 -
0.40 (B/L) para cimientos rectangulares.
FR: Factor de resistencia, adimensional e igual a 0.35 para las zapatas.
Pv: Presión vertical total a la profundidad de desplante de la cimentación.
Los materiales que se tendrán al nivel del desplante recomendado para las
zapatas de la torre, en sus condiciones menos favorables, corresponden a un
depósito basáltico degradado a arcilla arenosa poco limosa con gravas y
fragmentos de basalto, café grisáceo oscuro, con contenido de agua de 15 a 20%,
con índice de compresión de 0.08 a 0.30, de consistencia muy dura, con índice deresistencia a la penetración estándar del orden de 80 golpes para que el
penetrometro estándar avance 30 cm en estos materiales; a los que se les
considero una cohesión de 50.00 ton/m2 y un ángulo de fricción interna de 26º,
determinados en función de la correlación de estos parámetros con el índice de
resistencia a la penetración estándar, y con las propiedades índice de los
materiales de apoyo; en base a los que se obtuvo que para muros de carga se
emplearán zapatas corridas diseñadas para una capacidad de carga admisible
variable de 121 a 158 ton/m2, como se indica en la gráfica de la figura 102, en la
que se presenta la capacidad de carga admisible en función del ancho de las
zapatas, y de su profundidad de desplante; y zapatas cuadradas para las
columnas diseñadas para una capacidad de carga admisible variable de 142.5 a
162 ton/m2, como se indica en las gráficas de la figura 103, en la que se presenta
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la capacidad de carga admisible en función del ancho de las zapatas y de su
profundidad de desplante. En el caso de las zapatas para los sótanos colindantes
a las torres, para la mansión y para el pórtico de acceso, para tener dimensiones
de zapatas adecuadas, la capacidad de carga admisible para diseño, deberá
limitarse a 45.00 ton/m2 para zapatas cuadradas y a 35.00 ton/m2 para zapatas
corridas, o a un valor menor si la descarga del elemento estructural
correspondiente da por resultado zapatas cuadradas con ancho menor de 1.00 m,
o zapatas corridas con ancho menor de 0.60 m.
Los materiales que se tendrán al nivel del desplante recomendado para las
zapatas de la caseta de acceso, corresponden a una arcilla arenosa café oscura,
de consistencia muy firme, a los que se les considero una cohesión de 8.00
ton/m2 y un ángulo de fricción interna de 15º, determinados en función de la
determinación en sitio de la resistencia al esfuerzo cortante con un penetrómetro
manual, con la correlación de estos parámetros con el índice de resistencia a la
penetración estándar, y con las propiedades índice de los materiales; en base a
los que se obtuvo que para muros de carga se emplearán zapatas corridas
diseñadas para una capacidad de carga admisible variable de 19.00 a 25.00
ton/m2, como se indica en las gráficas de la figura 104, en la que se presenta la
capacidad de carga admisible en función del ancho de las zapatas, y de su
profundidad de desplante; y zapatas cuadradas para las columnas diseñadas
para una capacidad de carga admisible variable de 23.00 a 36.00 ton/m2, como se
indica en las gráficas de la figura 105, en la que se presenta la capacidad de
carga admisible en función del ancho de las zapatas y de su profundidad de
desplante. Para tener dimensiones de zapatas adecuadas, la capacidad de carga
admisible para diseño, deberá limitarse a 20.00 ton/m2 para zapatas cuadradas ya 15.00 ton/m2 para zapatas corridas, o a un valor menor si la descarga del
elemento estructural correspondiente da por resultado zapatas cuadradas con
ancho menor de 1.00 m, o zapatas corridas con ancho menor de 0.60 m.
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6.2.Dimensionamiento de las zapatas.
Para el dimensionamiento de las zapatas se deberá considerar que el
Reglamento de Construcciones indica tomar la carga que resulte mayor de las
siguientes condiciones:
• Condiciones estáticas, que considera la combinación de cargas
permanentes más carga viva con intensidad máxima más el peso de la
cimentación, afectadas de un factor de carga de 1.40.
• Condiciones dinámicas, que considera la combinación de cargas
permanentes más carga viva con intensidad instantánea y acción
accidental más crítica (incremento de carga provocada por el momento de
volteo debido al sismo) más el peso de la cimentación, afectadas por un
factor de carga de 1.10.
En el caso de la combinación de cargas (en particular las que incluyan
solicitaciones sísmicas) que den lugar a excentricidades actuando a una distancia
“e” del eje centroidal del cimiento el ancho efectivo de éste, deberá considerarse
igual a:
B’ = B - 2e.
Donde:
B’: Ancho reducido, en m.
B: Ancho de la zapata, en m.
e: Excentricidad con respecto al centroide del área de cimentación.
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6.3.Estado límite de falla en condiciones estáticas.
Considerando la combinación de cargas permanentes y cargas vivas con
intensidad máxima, más el peso de la cimentación, afectadas por un factor de
carga de 1.4, una vez dimensionadas las cimentaciones deberá verificarse que la
desigualdad siguiente se satisfaga:
(Q FC / A) < R FR
Donde:
Q: Suma de las acciones verticales a tomar en cuenta en la combinación
considerada en ton.
FC: Factor de carga, adimensional e igual a 1.40.
A: Área de apoyo de la cimentación, en m2.
R: Capacidad de carga de los materiales que subyacen a la zapata de
cimentación.
FR: Factor de resistencia, igual a 0.35.
6.4.Estado límite de falla en condiciones dinámicas.
Considerando la combinación de cargas permanentes y cargas vivas con
intensidad instantánea y acción accidental más critica (sismo), más el peso de lacimentación, afectadas por un factor de carga de 1.10 una vez dimensionadas las
cimentaciones deberá comprobarse que la desigualdad siguiente se satisfaga:
(Q FC / A) < R FR
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Donde:
FC: Factor de carga, que para este caso es igual a 1.10.
R: Capacidad de carga de los materiales que subyacen a la zapata de
cimentación.
FR: Factor de resistencia igual a 0.35.
6.5.Estado límite de servicio.
Las zapatas sufrirán asentamientos predominantemente elásticos cuando
estas se encuentren en la zona en la que las características estratigráficas del
subsuelo correspondan a las determinadas por los sondeos SM-3 y SM-4, en la
que los materiales de apoyo de las zapatas son preponderantemente granulares;
y presentarán asentamientos predominantemente plásticos por consolidación de
los materiales arcillosos, en la zona en la que las características estratigráficas
del subsuelo correspondan a las determinadas por los sondeos SM-1 y SM-2, en
donde los materiales presentan contenidos importantes de arcilla.
6.5.1 Asentamientos elásticos de zapatas.
Para la evaluación de los asentamientos elásticos que presentarán las
zapatas que se encuentren en la zona en la que las características estratigráficas
del subsuelo correspondan a las determinadas por los sondeos SM-3 y SM-4, en
la que los materiales de apoyo de las zapatas son preponderantementegranulares, considerando un factor de carga de 1, y aplicando el criterio de
Steinbrenner y los módulos de elasticidad obtenidos de correlacionar estos con
las propiedades índice de los materiales de apoyo
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Según dicho criterio, el desplazamiento vertical bajo la esquina de un área
rectangular descargada, colocada en la superficie de una capa de espesor D, está
dada por:
q BHD = ----- [(1- µ2) F1 + (1 - µ - 2 µ2) F2]
EDonde:
q: Descarga uniformemente repartida superficialmente, provocada con
la excavación, en ton/m2.
B: Ancho del área descargada, en m.
F1 y F2: Coeficientes adimensionales, que dependen de la relación
Z/L y L/B.
D: Espesor del estrato considerado, en m.
L: Longitud del área descargada
E: Módulo de elasticidad del suelo bajo la zona de excavación, en
ton/m2.
µ: Relación de Poisson, adimensional.
Que para un sistema de capas o estratos queda la siguiente expresión:
H = HD1 (E1, µ1) + [HD2 (E2, µ2) - HD1 (E2, µ 2)] + ..... + [HDn (En, µn) -
HDn-1 (En, µn)]
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Los módulos de elasticidad y relación de Poisson considerados se enlistan a
continuación:
Profundidad Módulo de elasticidad Relación de Poisson
(m) (ton/m2)
9.50 – 11.50 4,000 0.35
11.50 – 19.50 15,000 0.35
Se obtuvieron asentamientos de tipo elástico de 5.07, 6.35, y 6.84 cm, para
zapatas cuadradas de 3.0, 4.0 y 5.0 m de lado, los cuales resultan admisibles.
6.5.2 Asentamientos plásticos de zapatas.
Se estimaron los asentamientos de tipo plástico que sufrirán las zapatas que
se encuentren en la zona en la que las características estratigráficas del subsuelo
correspondan a las determinadas por los sondeos SM-1 y SM-2, en donde los
materiales corresponden a gravas y fragmentos de basalto empacados en arcilla,
tomando en cuenta que transmitirán un incremento de presión a los materiales del
subsuelo considerando un factor de carga de 1, actuando a partir del nivel de
desplante de la cimentación.
Los asentamientos se calcularon empleando un programa de computadora,
el cual determina la distribución de esfuerzos en el subsuelo debidas al
incremento de presión neta, según la teoría de Boussinesq y en base a éstos, los
asentamientos tomando en cuenta las presiones efectivas actuales del subsuelo y
las curvas de compresibilidad de los estratos arcillosos afectados por la
sobrecarga aplicada.
Se obtuvieron asentamientos de tipo plástico de 7.7, 8.4, y 9.8 cm, para
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zapatas cuadradas de 3.0, 4.0 y 5.0 m de lado, los cuales resultan admisibles,
observándose que son del mismo orden que los asentamientos elásticos,
determinados para las zapatas que se encontrarán en la zona en la que los
materiales de apoyo son predominantemente granulares.
En el anexo se presentan las memorias de cálculo para la determinación de
la capacidad de carga de las zapatas, así como de sus asentamientos.
6.6.Estabilidad de taludes.
Considerando las características de los materiales del subsuelo en el sitio de
interés, para los taludes verticales de hasta 7.0 m de altura, de la excavación que
alojará el sótano, se verifico su estabilidad mediante el cumplimiento de la
desigualdad 2
γ H + FC q < Uq No c FR
Donde:
FC: Factor de carga, igual a 1.1.
γ: Peso volumétrico del material, igual a 1.80 ton/m3
H: Altura máxima de la excavación, igual a 7.0 m
q: Sobrecarga igual a 1.50 ton/m2.
Uq: Factor de reducción debido a la sobrecarga que depende de la
relación q / γ H, igual a 0.91
2 Jambu, N. “Stability Analysis of Slopes with Dimensionless Parameters”Prentice Hall, Harvard University Cambridge, Mass, Harvard Series No. 46 (1959).
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No: Número de estabilidad que depende del ángulo del talud, igual a
3.83.
c: Cohesión más baja en la altura de la excavación, igual a 6.00 ton/m2.
FR: Factor de reducción de resistencia, igual a 0.70.
Considerando un talud vertical de 7.5 m de altura se tiene:
γ H + FC q = 14.25 ton/m2 < Uq No c FR = 14.63 ton/m2
Por lo que los taludes verticales de 7.0 m de altura, de la excavación que
alojará el sótano tienen un factor de seguridad admisible con respecto a falla por
deslizamiento del talud.
6.7.Procedimiento constructivo para la excavación de las zapatas.
El procedimiento constructivo para las excavaciones que alojarán las
zapatas se indica a continuación.
a) Las excavaciones necesarias para alojar a las zapatas de cimentación se
podrán hacer con taludes verticales.
b) Todo el material producto de la excavación será retirado a donde lo
indique la dirección de obra, y no podrá utilizarse como material de
relleno mejorado.
c) Se revisará que al nivel de desplante propuesto para las zapatas se
encuentren los materiales resistentes recomendados para su apoyo.
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d) Una vez realizadas las cepas que alojarán las zapatas de cimentación, se
retiraran todos los materiales sueltos y se renivelará el fondo de la
excavación mediante una plantilla de concreto pobre, que a la vez proteja
al material de alteraciones por el tránsito de trabajadores.
e) Se procederá a colocar el armado y a colar la cimentación.
f) Una vez construida la cimentación se rellenarán las excavaciones
realizadas para alojar las zapatas de acuerdo al siguiente procedimiento.
• Para el relleno de las cepas podrán ser utilizados mezclas de gravas,
arenas y material fino que cumplan con las siguientes especificaciones:
Límite líquido 40% máx.
Indice plástico 20% máx.
Contracción lineal 8% máx.
Valor relativo de soporte (CBR) 10% mín.
Contenido de agua óptimo 25% máx.
Peso volumétrico seco máximo 1.30 ton/m3 mín.
• Los materiales con los que se realizará el relleno de las cepas, se
disgregarán hasta el grado de no presentar grumos o terrones y se
mezclarán hasta obtener una revoltura homogénea en su constitución y
granulometría.
• Los materiales ya mezclados y con el contenido de agua óptimo,
previamente determinado en el laboratorio, se colocarán en capas no
mayores de 23 cm de espesor en estado suelto, y se compactarán al 95%
de su peso volumétrico seco máximo según la prueba proctor estándar.
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• Se deberán efectuar pruebas de compactación en las capas compactadas,
para verificar el porcentaje de compactación alcanzado en la construcción.
• Se recomienda hacer una prueba consistente en una cala volumétrica, por
cada 5.00 m3 de material compactado.
• El proceso de compactación será controlado por el laboratorio de mecánica
de suelos, usando la expresión:
% de compactación = (γd sitio / γd máximo) x 100
7. CIMENTACIÓN DE LAS ALBERCAS.
Las albercas se cimentarán mediante su losa de fondo rigidizada mediante
un sistema de contratrabes reticulares, desplantadas sobre una plataforma de
suelo - cemento con espesor de 60 cm, que a su vez se apoyará sobre el
terraplén construido para alcanzar los niveles de proyecto arquitectónico.
A continuación se indica el procedimiento para la construcción y control de la
plataforma de suelo - cemento sobre los que se desplantarán las losas de
cimentación de las albercas, correspondientes a su losa de fondo:
a) Los materiales con los que se construirán las plataformas de suelo –
cemento deberán ser mezclas de gravas, arenas y finos importados debancos de préstamo que satisfagan las siguientes especificaciones.
Límite líquido 40% máx.
Índice plástico 20% máx.
Contracción lineal 8% máx.
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Valor relativo de soporte (CBR) 15% mín.
Contenido de agua óptimo 25% máx.
Peso volumétrico seco máximo 1.30 ton/m3 mín.
Tamaño máximo de partícula 7.50 cm
Porcentaje de finos 50% máx.
b) Los materiales con los que se construirán las plataformas de suelo -
cemento, se disgregarán hasta el grado de no presentar grumos o terrones
y se mezclarán con un proporcionamiento de 50% del material del lugar, y
50% de arenas y finos importados de bancos de préstamo, hasta obtener
una revoltura homogénea en su constitución y granulometría. A los
materiales con los que se construirán las plataformas de suelo – cemento,
se les adicionará cemento en un porcentaje de 5%, en peso, (75 kg por
metro cúbico de material) mezclándolos hasta distribuir el cemento
uniformemente, de tal manera que el material presente un color y textura
uniforme, y previamente a su colocación se procederá a mezclarlo con su
contenido de agua óptimo + 2%.
c) Se procederá a colocar el suelo cemento, en el área que cubrirán las
plataformas en capas de 25 cm de espesor como máximo en estado suelto,
de tal manera que una vez compactas tengan 20 cm de espesor,
compactándolas al 95% de su peso volumétrico seco máximo, según la
prueba proctor estándar, empleando rodillo neumático o rodillo liso
vibratorio, ambos con peso mínimo de 12.00 ton.
d) Se deberán efectuar pruebas de compactación en las capas compactadas,para verificar el porcentaje de compactación alcanzado en la construcción.
Se recomienda hacer una prueba consistente en una cala volumétrica, por
cada 10.00 m3 de material compactado.
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e) Para el control de compactación, se recomienda que desde las primeras
capas tendidas se desarrolle un terraplén de prueba, para definir el número
de pasadas óptimo con el equipo elegido.
El proceso de compactación será controlado por el laboratorio de mecánica
de suelos, usando la expresión:
% de compactación = ( γd sitio / γd máximo ) x 100
requiriéndose como mínimo el 95% para las plataformas de suelo - cemento.
8. EMPUJE SOBRE LOS MUROS PERIMETRALES DEL SOTANO.
Tomando en cuenta las características estratigráficas y físicas de los
materiales del subsuelo, así como las del proyecto, la determinación de los
empujes a largo plazo sobre los muros perimetrales del sótano, se realizó
siguiendo las recomendaciones establecidas en el Manual de Diseño de Obras
Civiles de la Comisión Federal de Electricidad, bajo la condición de empuje de
suelo en reposo y considerando los siguientes efectos:
o La presión que ejerce la masa de suelo en condiciones de reposo, obtenida
como el producto acumulado del peso volumétrico total para profundidades
sobre el nivel freático, y bajo este, el peso volumétrico sumergido, por los
espesores en los que se considera el mismo valor, afectados por el
coeficiente de presión de tierras en reposo, considerado de 0.60.
o La acción de una sobrecarga uniformemente repartida de 1.50 kg/cm2,
actuando en un área contigua al muro, obteniéndose los esfuerzos
inducidos bajo un punto en la parte media lateral del área, afectada por el
coeficiente de presión de tierras en reposo.
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o Para tomar en cuenta las solicitaciones sísmicas, se determinó una
componente horizontal expresada como el producto del peso de la masa de
suelo potencialmente deslizante por un coeficiente sísmico de 0.36.
Una vez calculados los valores de los tres efectos, se superpusieron
obteniéndose la envolvente de empujes horizontales totales que deberán ser
considerados en el diseño o revisión de los muros. En la figura 106 se muestran
los valores obtenidos en forma gráfica, los que deberán ser considerados en el
diseño o revisión de los muros perimetrales.
9. MURO MARINO.
El muro de contención que formará parte de la alberca que colindará con la
playa, y que confinará el terraplén que se construirá en la zona del área
recreativa, será un muro de contención tipo marino con las características que se
presentan esquemáticamente en la figura 107, constituido por un muro de
concreto reforzado tipo cantiliver, cimentado por pilas de 6.00 m de longitud, y de
0.80 m de diámetro ubicadas en tres bolillo como se indica esquemáticamente en
la planta de la figura 108.
Considerando las características arquitectónicas y estructurales del muro de
contención marino proyectado, además de las características estratigráficas y
físicas del subsuelo, en particular la existencia entre las cotas de – 5.00 y – 10.00
de arcilla arenosa con gravas, de consistencia muy dura, con índice de resistencia
a la penetración estándar de más de 50 golpes; se estableció que la cimentación
del muro marino que evite que este colapse por socavación de su base, en caso
de una marejada, podrá ser resuelta mediante pilas de sección constante, de 0.80
m de diámetro, apoyadas por su punta al nivel -12, respecto al nivel 0.00 de
proyecto arquitectónico, es decir, de 6.00 m de longitud, como se muestra
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esquemáticamente en el corte de la figura 107, en el que se indican los niveles de
proyecto arquitectónico, distribuidas a cada 8.00 m entre si como se indica
esquemáticamente en la planta de la figura108.
10. PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO PARA LA EXCAVACIÓN QUE
ALOJARÁ EL SÓTANO.
Los taludes que dejará la excavación que alojara los sótanos de la torre
central del conjunto que se construirá en una primera etapa, en los lados que no
serán colindantes con las torre de los extremos del conjunto que se construirán en
etapas posteriores, tendrán inicialmente una inclinación de 0.25: 1.00, (horizontal:
vertical) y serán interiores al área que cubrirán los sótanos, como se muestra en
la figura 109, realizándose la excavación de acuerdo al siguiente procedimiento.
1. Inicialmente la excavación se efectuará hasta el nivel de proyecto del piso
del sótano, correspondiente al nivel -6.40 m, respecto al nivel 0.00 de
proyecto arquitectónico, dejando en el perímetro de la excavación un talud
con inclinación 0.25 : 1.0 (horizontal : vertical), interiores al área que
cubrirán los sótanos, como se indica en la figura 109.
2. Una vez alcanzado el nivel -6.40 m, se excavará a talud vertical, recortando
el talud 0.25 : 1.0 en tramos alternados de 5 m de longitud, hasta el nivel al
que se encuentran materiales resistentes, correspondiente a una
profundidad del orden de 2.5 m, respecto a la corona del talud, como se
indica en la figura 109, procediendo inmediatamente a confinar el talud
vertical con un repellado de mortero de cemento de 3 cm de espesor,
aplicado sobre una malla 6x6-10/10 anclada al talud mediante varillas de
1.50 m de longitud, de 3/4“ de diámetro, con punta en uno de sus extremos,
y un doblez a 90º de 10 cm de longitud en el extremo que sujetará a la
malla, hincadas en una retícula de 1.00 m de lado.
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3. Una vez confinada la parte superior excavada a talud vertical, se excavará
a talud vertical la parte inferior del talud con inclinación 0.25 : 1.00 en
tramos alternados de 5.00 m hasta el nivel máximo de excavación,
protegiéndose la parte inferior del talud vertical con un repellado de
mortero de cemento de 2.50 cm de espesor, aplicado sobre una malla tipo
gallinero anclada al talud mediante varillas de 0.40 m de longitud, de 1/2“
de diámetro, con punta en uno de sus extremos, y un doblez a 90º de 5 cm
de longitud en el extremo que sujetará a la malla, hincadas en una retícula
de 1.00 m de lado.
4. Una vez alcanzado el nivel de piso del sótano se realizarán las
excavaciones que alojará las zapatas que constituirán la cimentación de la
torres, de acuerdo al procedimiento constructivo que se consigna en el
inciso 6.7.
Los taludes que dejará la excavación que alojara los sótanos de la torre
central del conjunto que se construirá en una primera etapa, en los lados que
serán colindantes con las torre de los extremos del conjunto que se construirán en
etapas posteriores, se excavarán en una sola etapa hasta la máxima profundidad
de excavación con una inclinación de 0.75: 1.00, (horizontal: vertical) y serán
exteriores al área que cubrirán los sótanos, como se muestra en la figura 109’,
protegiéndose de inmediato el talud con un repellado de mortero de cemento de
2.50 cm de espesor, aplicado sobre una malla tipo gallinero anclada al talud
mediante varillas de 0.40 m de longitud, de 1/2“ de diámetro, con punta en uno de
sus extremos, y un doblez a 90º de 5 cm de longitud en el extremo que sujetará ala malla, hincadas en una retícula de 1.5 m de lado.
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11. MOVIMIENTO DE TIERRAS Y PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO DE
LOS TERRAPLENES.
Para alcanzar los niveles de proyecto arquitectónico de las áreas recreativas
se tendrá un movimiento de tierras mediante cortes y terraplenes.
En la figura 8 se presentan los cortes transversales A-A’, ubicado como se
indica en la planta de la figura 5, que incluyen el nivel actual de la superficie del
terreno, los niveles de proyecto arquitectónico, que para alcanzarse en el área
recreativa requerirán de la construcción de terraplenes de hasta 5.00 m de
espesor, considerando que previamente a la construcción de los terraplenes,
deberá efectuarse un despalme de 1.00 m de espesor que retire los materiales
arcillosos superficiales con características de mayor expansibilidad.
Considerando los niveles actuales de la superficie del terreno definidos por
las curvas de nivel del levantamiento topográfico y los niveles de piso de proyecto
arquitectónico que se indican en el corte transversal A-A’, ubicado como se indica
en la planta de la figura 5, para alcanzar éstos en algunas zonas se efectuarán
cortes y en la zona recreativa será necesario la construcción de un terraplén, que
se desplantará sobre la arcilla arenosa a poco arenosa, café oscura, de
consistencia firme a dura, que se encuentra a partir de 1.00 m de profundidad,
respecto al nivel actual de la superficie actual del terreno, es decir, que deberán
retirarse completamente los materiales superficiales, que se encuentran entre la
superficie y 1.00 m de profundidad correspondientes a la capa de arcilla con
características de mayor expansibilidad.
A continuación se indica el procedimiento del movimiento de tierras para
alcanzar los niveles de proyecto y para la construcción y control de los
terraplenes:
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a) En el área en que se tendrá el sótano se efectuarán excavaciones para
alcanzar el nivel de piso del sótano y en el área recreativa para alcanzar
los niveles de proyecto arquitectónico se despalmará la superficie del
terreno en un espesor de 1.00 m, a fin de eliminar la capa de suelo
arcilloso con mayor potencial de expansividad; el material producto de
despalme se retirará del área.
b) Antes de la construcción de los terraplenes, se deberán preparar
superficies planas horizontales, escalonadas, a partir de las que se
construirán los terraplenes
c) Todas las referencias topográficas existentes en el lugar se respetarán
durante la construcción, tales como: alineamientos, niveles, señalamientos,
etc., reponiéndose en caso de que se dañen o alteren.
d) La construcción de los terraplenes se efectuará con una mezcla de gravas
arenas y finos que satisfaga las siguientes especificaciones, que
establecen las normas de la SCT para la construcción de terraplenes:
Límite líquido 40% máx.
Índice plástico 20% máx.
Contracción lineal 5% máx.
Valor relativo de soporte estándar 15% mín.
Contenido de agua óptimo 25% máx.
Peso volumétrico seco máximo 1.3 ton/m3 mín.
Porcentaje de finos 50% máx.
e) Los materiales con los que se construirán los terraplenes, se disgregarán
hasta el grado de no presentar grumos o terrones y se mezclarán mediante
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una motoconformadora hasta obtener una revoltura homogénea en su
constitución y granulometría.
f ) Los materiales ya mezclados y con el contenido de agua óptimo,
previamente determinado en el laboratorio, se colocarán en capas no
mayores de 25 cm de espesor en estado suelto, y se compactarán al 95%
de su peso volumétrico seco máximo según la prueba proctor estándar,
empleando un rodillo vibratorio de 12.00 ton de peso.
g ) Se deberán efectuar pruebas de compactación en las capas compactadas,
para verificar el porcentaje de compactación alcanzado en la construcción.
Se recomienda hacer una prueba consistente en una cala volumétrica, por
cada 50.00 m3 de material compactado.
h ) Para el control de compactación, se recomienda que desde las primeras
capas tendidas se desarrolle un terraplén de prueba, para definir el número
de pasadas óptimo con el equipo elegido.
El proceso de compactación será controlado por el laboratorio de mecánica
de suelos, usando la expresión:
% de compactación = ( γd sitio / γ d máximo ) x 100
Requiriéndose como mínimo el 95% de compactación, respecto a su peso
volumétrico seco máximo, según la prueba proctor.
12.CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
Se proyecta la construcción del Desarrollo NAOS, en un predio ubicado en
la Autopista Tijuana – Ensenada km 24+812, Costa Este, Distrito I, Barrio 2,
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Municipio Rosarito, Estado de Baja California Norte. La localización del sitio se
muestra en la figura 1.
El predio de interés presenta una superficie sensiblemente plana con un
desnivel del orden de 5.00 m entre la playa y la autopista, hacia el lado norte del
predio lo cruza un cauce de escurrimiento de aguas pluviales, con profundidad de
1.00 a 1.50 m, aproximadamente, respecto al nivel de la superficie del terreno. En
la figura 2 se presenta el levantamiento topográfico que incluye las curvas de
nivel de la superficie del terreno.
El proyecto arquitectónico contempla un conjunto constituido por tres torres
con dos sótanos, planta baja y 19 niveles, una mansión de dos niveles y tres
albercas. En las figuras 3 a 7 se presentan las plantas arquitectónicas de sótano
2, sótano 1, planta de acceso, segundo nivel, y planta tipo del tercer al 19º nivel,
respectivamente; en la figura 8 se presenta el corte transversal A-A’, ubicado
como se indica en la planta de la figura 5. En las figuras 9 y 10 se presentan las
plantas arquitectónicas del nivel inferior y del nivel de acceso de la Mansión,
respectivamente; y en las figuras 11 y 12 se presentan los cortes arquitectónicos
E-E’ y D-D’ de la mansión, ubicados como se indica en la planta de la figura 9.
El estudio tiene por propósito en base a las características estratigráficas de
los depósitos del subsuelo, resultado de los sondeos de exploración y muestreo y
del subsuelo, realizados en el predio de interés, así como en las propiedades
mecánicas de los materiales determinadas mediante pruebas de campo y de
laboratorio, determinar las alternativas de cimentación que resulten más
adecuadas para las estructuras proyectadas, que incluirá la capacidad de cargaadmisible para diseño, la profundidad de desplante y su procedimiento
constructivo; establecer el procedimiento constructivo de la excavación que
alojará el sótano; y dar las recomendaciones de movimiento de tierras y
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construcción de terraplenes, así como de los muros de contención que los
confinarán.
Regionalmente el área de interés pertenece a la Formación Rosario Beach
del Mioceno la cual aflora en la zona costera entre San Diego y Ensenada,
cubriendo discordantemente a las rocas mas antiguas, esta constituida por
derrames de basalto, eventualmente con intercalaciones de arenisca, brecha
arenosa, y conglomerados (Tm B-Ar); depositados en un ambiente fluvio-lacustre
y de plataforma marina somera, con vulcanismo situado al oeste de la línea de la
costa. En la figura 98 se presenta el plano geológico regional en el que se indica
la ubicación del predio de interés, y en la figura 99 se presenta un corte geológico
de la zona de interés.
Particularmente en el área que cubrirá la estructura de interés
superficialmente con espesor del orden de 2.00 m, aproximadamente, se
encuentran depósitos de tipo aluvial constituidos por arcilla poco arenosa, café
oscura, de consistencia firme a dura, con índice de resistencia a la penetración de
13 a 30 golpes; subyaciendo a los depósitos aluviales se encuentra un deposito
de roca basáltica que superficialmente se ha degradado completamente a un
suelo de tipo residual, disminuyendo la degradación con la profundidad, hasta una
profundidad variable de 7.00 a 15.00 m en la que la degradación prácticamente
desaparece, encontrándose la roca con un fracturamiento que disminuye con la
profundidad de intenso a medio.
En general las características estratigráficas y físicas del subsuelo en el
predio de interés son las siguientes:
• Superficialmente con espesor del orden de 2.00 m, aproximadamente, se
encuentra arcilla poco arenosa, café oscura, con contenido de agua medio
de 20 a 25%, de consistencia firme a dura.
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• A partir de 2.00 m de profundidad, con espesor variable de 3.00 a 3.50 m,
aproximadamente, se encuentra una capa de suelos residuales, debido a la
degradación total de la roca basáltica original, constituida por arcilla
arenosa a poco arenosa con pocas gravas, con contenido de agua variable
de 10 a 35%, de consistencia muy dura, con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes.
• Enseguida con espesor variable de 3.00 a 5.00 m, aproximadamente, se
encuentra basalto con un alto grado de alteración, constituyendo un
deposito de gravas y fragmentos de basalto empacados en arcilla arenosa,
café rojiza, de consistencia muy dura con índice de resistencia a la
penetración estándar de más de 50 golpes, con un porcentaje de
recuperación con barril muestreador NQL variable de 13 a 25%.
• A continuación con espesor variable de 2.00 a 5.00 m, se tiene basalto muy
fracturado, con un grado de alteración que varia con la profundidad de
medio a bajo, constituyendo un deposito de fragmentos de basalto
empacados en grava arenosa poco arcillosa, muy compacto, con índice de
resistencia a la penetración estándar de más de 50 golpes, con un
porcentaje de recuperación con barril muestreador NQL variable de 10 a
41%.
• Finalmente entre 10.00 y 20.00 m, máxima profundidad explorada, se tiene
basalto muy fracturado a medianamente fracturado, disminuyendo la
fracturación con la profundidad, con un porcentaje de recuperación con
barril muestreador NQL variable de 12 a 100%.
La alteración y el fracturamiento del deposito de la roca basáltica es muy
variable en el área que cubrirá la estructura proyectada, tanto en sentido vertical
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como horizontal dando lugar a una gran heterogeneidad de los materiales del
subsuelo, tanto en cuanto a la resistencia de los materiales como a su
compresibilidad, sobre todo en la profundidad en la que el deposito de roca se ha
degradado a materiales arcillosos con contenido de agua variable de 10 a 35% y
porcentajes de arcilla variables de 30 a 75%, teniéndose que en los sitios en los
que se efectuaron los sondeos SM-1 y SM-2 la degradación alcanza
profundidades del orden de los 15.00 m, disminuyendo la degradación con la
profundidad, y por lo tanto disminuyendo el porcentaje de arcilla e
incrementadose el porcentaje de gravas y arenas; y en los sitios en los que se
efectuaron los sondeos SM-3 y SM-4, la degradación se reduce a profundidades
del orden de los 7.50 m.
En la figura 100 se presenta un corte estratigráfico longitudinal al área
cubierta por las torres, según la línea que une los sondeos SM-1, SM-2, SM-3 y
SM-4, que incluye el nivel de la superficie del terreno, el nivel de piso terminado
del sótano 2, y el nivel de apoyo de las zapatas de la torre, considerando que se
desplanten a 2.0 m de profundidad, respecto al nivel de piso del sótano 2; así
como las características estratigráficas de los materiales del subsuelo.
Se midió el nivel freático en la perforación del sondeo SM-3 realizado,
encontrándose al nivel 7.00 m de profundidad, respecto al brocal del sondeo.
De acuerdo al Manual de Diseño por Sismo de la Comisión Federal de
Electricidad, el área de interés se encuentra en la provincia sísmica C, como se
observa en la figura 101, de acuerdo a las características geotectónicas de la
Republica Mexicana, y considerando las características estratigráficas de losdepósitos del subsuelo en el predio de interés, al nivel al que se desplantarán las
estructuras, correspondientes a una zona con suelos tipo I, es decir suelos firmes,
el coeficiente sísmico para el diseño estructural de estructuras del grupo B es de
0.36. Dada la importancia de la estructura proyectada, se recomienda realizar un
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estudio para la evaluación del espectro de diseño sísmico de sitio, que considere
la interacción suelo – estructura.
Considerando las características de rigidez de la cimentación que más
adelante se define para las torres, la deformabilidad de los materiales del
subsuelo y la presión de contacto aplicada a los materiales de apoyo por la
cimentación, el módulo de reacción del suelo deberá considerarse de 4.00 kg/cm3.
Considerando las características arquitectónicas y estructurales de las
torres proyectadas, además de las características estratigráficas y físicas del
subsuelo antes descritas, en particular la existencia a partir de 2.00 m de
profundidad, de un deposito basáltico en el que la alteración y el fracturamiento
de la roca basáltica es muy variable en el área que cubrirá la estructura
proyectada, tanto en sentido vertical como horizontal dando lugar a una gran
heterogeneidad de los materiales del subsuelo, tanto en cuanto a la resistencia de
los materiales como a su compresibilidad, sobre todo en la profundidad en la que
el deposito de roca se ha degradado a materiales arcillosos con contenido de
agua variable de 10 a 35% y porcentajes de arcilla variables de 30 a 75%,
teniéndose que en los sitios en los que se efectuaron los sondeos SM-1 y SM-2 la
degradación alcanza profundidades del orden de los 15.00 m, disminuyendo la
degradación con la profundidad, y por lo tanto disminuyendo el porcentaje de
arcilla e incrementadose el porcentaje de gravas y arenas; y en los sitios en los
que se efectuaron los sondeos SM-3 y SM-4, la degradación se reduce a
profundidades del orden de los 7.50 m. Considerando las condiciones anteriores
se juzga que la cimentación más adecuada para las estructuras proyectadas será
mediante será mediante zapatas corridas para los muros de carga diseñadas parauna capacidad de carga admisible variable de 121 a 158 ton/m2, como se indica
en las gráficas de la figura 102, en la que se presenta la capacidad de carga
admisible en función del ancho de las zapatas, y de su profundidad de desplante;
y zapatas cuadradas para las columnas diseñadas para una capacidad de carga
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admisible variable de 142.5 a 162 ton/m2, como se indica en las gráficas de la
figura 103, en la que se presenta la capacidad de carga admisible en función del
ancho de las zapatas y de su profundidad de desplante. En caso que el diseño de
las zapatas con las capacidades de carga antes indicadas, de por resultado
zapatas corridas con anchos menores de 0.6 m, ó zapatas cuadradas menores de
1 m de lado, deberá reducirse la capacidad de carga admisible a valores que den
por resultado zapatas con dimensiones adecuadas.
Para la caseta de acceso, colindante con la carretera, zapatas cuadradas
diseñadas para una capacidad de carga admisible de 20.00 ton/m2, y zapatas
corridas diseñadas para una capacidad de carga admisible de 15.00 ton/m2, en
ambos casos desplantadas a 0.80 m de profundidad, respecto al nivel de piso,
sobre la arcilla arenosa café oscura, de consistencia muy firme, existente a esa
profundidad. Y para el pórtico de acceso, zapatas corridas diseñadas para una
capacidad de carga admisible de 40.00 ton/m2, desplantadas a 2.80 m de
profundidad, respecto al nivel de piso en el área de acceso, sobre la arena
arcillosa con gravas, café clara, con contenido de agua de 10%, de consistencia
muy dura, existente a esa profundidad en el área que ocupa el pórtico.
Los materiales que se tendrán al nivel del desplante recomendado para las
zapatas de la torre, en sus condiciones menos favorables, corresponden a un
depósito basáltico degradado a arcilla arenosa poco limosa con gravas y
fragmentos de basalto, café grisáceo oscuro, con contenido de agua de 15 a 20%,
con índice de compresión de 0.08 a 0.30, de consistencia muy dura, con índice de
resistencia a la penetración estándar del orden de 80 golpes para que el
penetrometro estándar avance 30 cm en estos materiales; a los que se lesconsidero una cohesión de 50.00 ton/m2 y un ángulo de fricción interna de 26º,
determinados en función de la correlación de estos parámetros con el índice de
resistencia a la penetración estándar, y con las propiedades índice de los
materiales de apoyo; en base a los que se obtuvo que para muros de carga se
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emplearán zapatas corridas diseñadas para una capacidad de carga admisible
variable de 121 a 152 ton/m2, como se indica en la gráfica de la figura 102, en la
que se presenta la capacidad de carga admisible en función del ancho de las
zapatas, y de su profundidad de desplante; y zapatas cuadradas para las
columnas diseñadas para una capacidad de carga admisible variable de 142.5 a
160 ton/m2, como se indica en las gráficas de la figura 103, en la que se presenta
la capacidad de carga admisible en función del ancho de las zapatas y de su
profundidad de desplante. En el caso de las zapatas para los sótanos colindantes
a las torres, para la mansión y para el pórtico de acceso, para tener dimensiones
de zapatas adecuadas, la capacidad de carga admisible para diseño, deberá
limitarse a 45.00 ton/m2 para zapatas cuadradas y a 35.00 ton/m2 para zapatas
corridas, o a un valor menor si la descarga del elemento estructural
correspondiente da por resultado zapatas cuadradas con ancho menor de 1.00 m,
o zapatas corridas con ancho menor de 0.60 m.
Los materiales que se tendrán al nivel del desplante recomendado para las
zapatas de la caseta de acceso, corresponden a una arcilla arenosa café oscura,
de consistencia muy firme, a los que se les considero una cohesión de 8.00
ton/m2 y un ángulo de fricción interna de 15º, determinados en función de la
determinación en sitio de la resistencia al esfuerzo cortante con un penetrómetro
manual, con la correlación de estos parámetros con el índice de resistencia a la
penetración estándar, y con las propiedades índice de los materiales; en base a
los que se obtuvo que para muros de carga se emplearán zapatas corridas
diseñadas para una capacidad de carga admisible variable de 19.00 a 25.00
ton/m2, como se indica en las gráficas de la figura 104, en la que se presenta la
capacidad de carga admisible en función del ancho de las zapatas, y de suprofundidad de desplante; y zapatas cuadradas para las columnas diseñadas
para una capacidad de carga admisible variable de 23.00 a 36.00 ton/m2, como se
indica en las gráficas de la figura 105, en la que se presenta la capacidad de
carga admisible en función del ancho de las zapatas y de su profundidad de
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desplante. Para tener dimensiones de zapatas adecuadas, la capacidad de carga
admisible para diseño, deberá limitarse a 20.00 ton/m2 para zapatas cuadradas y
a 15.00 ton/m2 para zapatas corridas, o a un valor menor si la descarga del
elemento estructural correspondiente da por resultado zapatas cuadradas con
ancho menor de 1.00 m, o zapatas corridas con ancho menor de 0.60 m.
Las zapatas sufrirán asentamientos predominantemente elásticos cuando
estas se encuentren en la zona en la que las características estratigráficas del
subsuelo correspondan a las determinadas por los sondeos SM-3 y SM-4, en la
que los materiales de apoyo de las zapatas son preponderantemente granulares;
y presentarán asentamientos predominantemente plásticos por consolidación de
los materiales arcillosos, en la zona en la que las características estratigráficas
del subsuelo correspondan a las determinadas por los sondeos SM-1 y SM-2, en
donde los materiales presentan contenidos importantes de arcilla.
Para la evaluación de los asentamientos elásticos que presentarán las
zapatas que se encuentren en la zona en la que las características estratigráficas
del subsuelo correspondan a las determinadas por los sondeos SM-3 y SM-4, en
la que los materiales de apoyo de las zapatas son preponderantemente
granulares, considerando un factor de carga de 1, se aplico el criterio de
Steinbrenner y los módulos de elasticidad obtenidos de correlacionar estos con
las propiedades índice de los materiales de apoyo
Se obtuvieron asentamientos de tipo elástico de 5.07, 6.35, y 6.84 cm, para
zapatas cuadradas de 3.0, 4.0 y 5.0 m de lado, los cuales resultan admisibles.
Se estimaron los asentamientos de tipo plástico que sufrirán las zapatas que
se encuentren en la zona en la que las características estratigráficas del subsuelo
correspondan a las determinadas por los sondeos SM-1 y SM-2, en donde los
materiales corresponden a gravas y fragmentos de basalto empacados en arcilla,
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tomando en cuenta que transmitirán un incremento de presión a los materiales del
subsuelo considerando un factor de carga de 1, actuando a partir del nivel de
desplante de la cimentación.
Los asentamientos se calcularon empleando un programa de computadora,
el cual determina la distribución de esfuerzos en el subsuelo debidas al
incremento de presión neta, según la teoría de Boussinesq y en base a éstos, los
asentamientos tomando en cuenta las presiones efectivas actuales del subsuelo y
las curvas de compresibilidad de los estratos arcillosos afectados por la
sobrecarga aplicada.
Se obtuvieron asentamientos de tipo plástico de 7.7, 8.4, y 9.8 cm, para
zapatas cuadradas de 3.0, 4.0 y 5.0 m de lado, los cuales resultan admisibles,
observándose que son del mismo orden que los asentamientos elásticos,
determinados para las zapatas que se encontrarán en la zona en la que los
materiales de apoyo son predominantemente granulares.
En el anexo se presentan las memorias de cálculo para la determinación de
la capacidad de carga de las zapatas, así como de sus asentamientos.
En el inciso 6.6 se presenta el procedimiento constructivo para la excavación
de las zapatas.
Las albercas se cimentarán mediante su losa de fondo rigidizada mediante
un sistema de contratrabes reticulares, desplantadas sobre una plataforma de
suelo - cemento con espesor de 60 cm, que a su vez se apoyará sobre el
terraplén construido para alcanzar los niveles de proyecto arquitectónico.
La envolvente de empujes horizontales totales que deberán ser
considerados en el diseño o revisión de los muros perimetrales de los sótanos se
presentan en la figura 106.
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El muro de contención que formará parte de la alberca que colindará con la
playa, y que confinará el terraplén que se construirá en la zona del área
recreativa, será un muro de contención tipo marino con las características que se
presentan esquemáticamente en la figura 107, constituido por un muro de
concreto reforzado tipo cantiliver, cimentado por pilas de 6.00 m de longitud, y de
0.80 m de diámetro ubicadas en tres bolillo como se indica esquemáticamente en
la planta de la figura 108.
En el capitulo 10 se presenta el procedimiento constructivo para la
excavación que alojará los sótanos.
En el capitulo 11 se presentan las recomendaciones de movimiento de
tierras y procedimiento constructivo de los terraplenes.
MAYO 16 DE 2008
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MECANICADESUELOSYPROCEDIMEINTOSGEOTECNICOSDECONSTRUCCION
M E M O R I A D E C A L C U L O
c =
5 0 . 0 0
t o n / m ²
c =
5 0 . 0 0
t o n / m ²
c =
5 0 . 0 0
t o n / m ²
γ =
1 . 8 0
t o n / m ³
γ =
1
. 8 0
t o n / m ³
γ =
1 . 8 0
t o n / m ³
Φ =
2 6 . 0 0
º
Φ =
2 6 . 0 0
º
Φ =
2 6 . 0 0
º
F R =
0 . 3
5
F R =
0
. 3 5
F R =
0 . 3
5
π =
3 . 1
4
π =
3
. 1 4
π =
3 . 1
4
t a n Φ =
0 . 4
8 7 7
t a n Φ =
0 . 4 8 7 7
t a n Φ
=
0 . 4
8 7 7
P