memoria de calculo la macarena

MAYO 2012 -REV.A

MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURA DE CONCRETO

MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURA

EDIFICIO-ESTACIONAMIENTO

PROYECTO: “CLUB RESIDENCIAL EL SOLAR DE LA CASTELLANA”

ELABORADO POR: REVISADO POR: APROBADO POR :

FIRMA NOMBRE: Cargo:




CONTENIDO

PÁG

1 OBJETIVO 4

2 ALCANCE 4

3 CÓDIGOS Y NORMAS APLICABLES 4

3.1 Normas COVENIN: 4

3.2 Normas Internacionales: 4

3.3 Otros códigos: 5

4 DOCUMENTOS Y PLANOS DE REFERENCIA 5

5 CARACTERISTICAS DE LAS ESTRUCTURAS 5

6 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES 6

7 CASOS DE CARGAS APLICADAS 7

7.1 Cargas Permanentes (Dead) 7

7.2 Cargas Variables (Live) 8

7.3 Cargas de Viento (Wind) 8

7.4 Cargas Sísmicas (Sx; Sy) 8

8 ESPECTRO SISMICO 8

9 ASIGNACION DE COEFICIENTES DE BALASTO 11

10 CASOS DE CARGAS 12

11 COMBINACIONES DE CARGAS 12

12 ANALISIS DE EDIFICIO ALA - 01 14

12.1 Modelo Matematico 14

12.2 Cargas Aplicadas Variables 14

12.3 Analisis Estatico Usando Coeficiente Basal 15

12.4 Sismo en X-X y con excentricidades 15

12.5 Sismo en Y-Y y con excentricidades 15

12.6 Analisis Dinamico con Respuesta de Espectro 16

12.7 Fuente de Masa a Considerar: 17

12.8 Respuesta de la Estructura según el tipo de Estructura 17

12.9 Peso De La Estructura: 20

12.10 Cortante Dinamico: 20

12.11 Deriva Evaluado al 80% de R: 21


12.12 Desplazamiento absoluto: 22

13 DISEÑO DE FUNDACIÓN EDIFICIO TORRE 01 – 16 PISOS 23

13.1 Asignacion de suelo de soporte 24

13.2 Combinaciones para Chequeo de Presion en Suelo: 24

13.3 Presion en el suelo: max. 2kg/cm2 25

13.4 Esfuerzo en el concreto; f’c=210kg/cm2 25

13.5 Area de acero en vigas de cimentación – Riostras 26

13.6 Area de acero en losa de cimentación 26

14 DISEÑO DE LOSA DE ENTREPISO MOSTRAREMOS EL PISO 08: 27

14.1 Combinaciones para diseño de losa: 27

14.2 Deflexion en la losa: 28

14.3 Esfuerzo en la losa maciza: 28

14.4 Refuerzo en la losa maciza: 29

14.5 Refuerzo en la los confinamientos horizontales: 29

15 DISEÑO DE MUROS DE EDL: 30

15.1 Mostraremos los muros M1X y M1Y, similar es el diseño de los demás muros: 30

15.2 Normativa de Diseño para los muros: 30

15.3 Diseño de Muro M1Y, espesor e=0.15m; material concreto f’c=250kg/cm2 y malla refuerzo de ½” grado 60 los primeros 08 niveles; el resto malla de acero trefilado (malla electrosoldada 3/8”) 31

15.4 Diseño de Muro M1X, espesor e=0.15m; material mampostería f’m=60kg/cm2 y confinamiento en los extremos y centro de muro; refuerzo de 6Ø1/2” grado 60 todos los niveles 34


1 OBJETIVO

El presente estudio corresponde a la memoria de cálculo sismorresistente del proyecto Multifamiliar ubicado en San Cristóbal, Estado de Táchira.

El tipo de estructura seleccionada es de ductilidad limitada EMDL, por la densidad de muros existentes en ambos ejes.

El proyecto Multifamiliar es 16 niveles PRIMER MODULO ALA 1 y 12 niveles el SEGUNDO MODULO ALA 2.

2 ALCANCE

La solución estructural de dicha edificación, se basa en los criterios de seguridad y economía.

Optándose por una solución donde podamos controlar el desplazamiento lateral debido a acciones sísmicas, esta estructura con muros y losas de concreto es de Ductilidad Limitada, por ello la importancia de evaluar y diseñar la estructura bajo acción de cargas dinámicas amplificadas para interacción suelo – edificio.

El análisis estructural del edificio se realizó con el software ETABS V9.70 y para las fundaciones el software SAFE V12.1; bajo normas: ACI 318-05 y COVENIN-MINDUR.

3 CÓDIGOS Y NORMAS APLICABLES

Los siguientes códigos, leyes, normas y regulaciones en su versión más reciente fueron considerados en el diseño:

3.1 Normas COVENIN:

1618:1982 Estructuras de Acero para Edificaciones. Proyecto. Fabricación y Construcción.

1750:1987 Especificaciones Generales para Edificios.

1753:2006 Proyecto y Construcción de Obras en Concreto Estructural.

1756-1:2001 Edificaciones Sismorresistentes. Parte 1. Requisitos.

2002:1988 Criterios y Acciones Mínimas para el Proyecto de Edificaciones.

2003:1989 Acciones del Viento Sobre las Construcciones.

3.2 Normas Internacionales:

ACI (American Concrete Institute).

ACI 301-05 Specifications for Structural Concrete for Building.

ACI 318-05 Building Code Requirements for Structural Concrete.

ASCE (American Society of Civil Engineers).

ASCE 7-05 Minimun Desing Loads for Buildings and other Structures.

ICC (International Code Council).


ICC-IBC 2006 International Building Code

3.3 Otros códigos:

MINDUR-1985 Manual para el Proyecto de Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones.

Gaceta Oficial Nº 4.044 Ex – 08/09/88

Proyecto Construcción, Reparación, Reforma, Mantenimiento de Edificaciones.

4 DOCUMENTOS Y PLANOS DE REFERENCIA

- Planta de distribución serie: Arquitectura edificio B Lam. A-07






- Corte a-a’ serie: Arquitectura edificio B Lam. A-15

- Corte b-b’ serie: Arquitectura edificio B Lam. A-16

- Corte c-c’ y d-d’ serie: Arquitectura edificio B Lam. A-17

- Estudio de suelos informe geotécnico

5 CARACTERISTICAS DE LAS ESTRUCTURAS

Se ha considerado concreto cuya resistencia a la compresión es f´c=250 kg/cm2, para la fundación se usara platea de cimentación con vigas riostras; placas de concreto armado para los muros del ascensor, escaleras macizas, muros de ductilidad limitada reforzada con acero trefilado en mallas cuya fluencia es (fy)=5,000 kg/cm2 y losa maciza; reforzado con cabillas de acero corrugado Grado 60° con esfuerzo en fluencia (fy) =4,200 Kg/cm2. La losa de entrepiso será de concreto macizo cuyo espesor e=0.12m, en los volados así como en la llegada de las escaleras; las áreas de losa donde se empotran las instalaciones sanitaria con tubería de 04” el espesor será: e=0.18m. El acceso vertical (escalera) también es maciza en dos tramos y un descanso en cada entrepiso.


Edificio Torre 01 - 16 pisos Ala N°01

Edificio Torre 02 - 13 pisos Ala N°02

6 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES

El concreto a ser utilizado será de 250 Kg/cm2 de resistencia específica a compresión. El cemento para la elaboración del concreto será tipo Portland.

El acero de refuerzo debe tener un esfuerzo de fluencia Fy no menor de 4200 Kg/cm2 y el acero estructural será del tipo ASTM A-36 o equivalente que tiene un esfuerzo de fluencia no menor de 2530 Kg/cm2 según lo dispuesto en los Criterios de Diseño Civil (Capitulo 12.2).

Mat Name E

(kg/cm2) Poisson

(1/°C)

1 STEEL 2,10 106 0,30 1,2 10-5

2 CONCRETE 2,38 105 0,20 1,0 10-5


Concreto:

Coeficiente de deformación transversal (coef. poisson)

Entrada de datos para el Concreto

Mampostería:

Entrada de datos para la mampostería reforzada

7 CASOS DE CARGAS APLICADAS

7.1 Cargas Permanentes (Dead)

Son las cargas que actúan sobre la estructura durante operación con poca variación, como lo son el peso propio de los elementos de concreto armado, el cual es considerado automáticamente por el programa Etabs.


7.2 Cargas Variables (Live)

En este grupo de acciones se incluyen las cargas por uso. Generalmente, estas cargas se suponen distribuidas uniformemente sobre los elementos estructurales que las soportan. Estas fueron consideradas según los Criterios de Diseño Civil (Capitulo 12.1 Cargas de Diseño).

7.3 Cargas de Viento (Wind)

Las cargas actuantes sobre las estructuras, debidas a la acción del viento, serán calculadas de acuerdo a lo establecido en la Norma Venezolana COVENIN 2003-89 “Acciones del Viento sobre las Construcciones”, basándonos en los datos suministrados en el Cuadro 1. Parámetros para el Cálculo de la Acción del Viento en los Criterios de Diseño Civil (Capitulo 12.1 Cargas de Diseño).

7.4 Cargas Sísmicas (Sx; Sy)

Para la estimación de las cargas sísmicas actuantes se procedió introduciendo el espectro sísmico según los datos establecidos en la Norma COVENIN 1756-2001 “Edificaciones Sismorresistentes”, que a su vez esta contemplada en los Criterios de Diseño Civil (Capitulo 12.1 Cargas de Diseño).

Definición de Casos de Cargas

8 ESPECTRO SISMICO

El Espectro de Diseño Sísmico que se empleó es del producto de los datos suministrados en los Criterios de Diseño Civil (Capitulo 12.1 Cargas de Diseño) y a su vez el mismo fue calculado según la Norma COVENIN 1756-2001 de “Edificaciones Sismorresistentes”.

De acuerdo a lo establecido en esta norma se diseñó tomando en cuenta los siguientes parámetros:


Mapa de Zonificación Sísmica

Parámetros para el Diseño Sismorresistente de Estructuras

EDIFICACIONES (COVENIN 1756-98) - PARÁMETROS

VALOR

Mapa de riesgo sísmico

Zona sísmica 5

Coeficiente de aceleración horizontal A0

0,30

Clasificación según el uso

Grupo B2

Factor de importancia 1,0

Perfil geotécnico

Forma espectral tipificada

S2

Factor de corrección φ 0,90

Factor de reducción de respuesta 4.5 (1)

Tipo de estructura III (2)

Nivel de Diseño ND3 (1)

Valor que depende del grado de incursión, en el rango inelástico, que se permita en los mecanismos de falla de la estructura para disipar energía.

(2) Función del Tipo de Estructura y el Nivel de Diseño.


Espectro de Respuesta R=1 y Espectro de Diseño R=4.5


Definición de Espectro de Diseño

9 ASIGNACION DE COEFICIENTES DE BALASTO

Para la estimación del modulo de Balasto de los resortes en las losas se empleo la fórmula de Bowles, la cual esta fundamentada en la tensión admisible de la cimentación. No es más que el producto de un factor de seguridad por una constante cuyo valor es 40 por el esfuerzo admisible del suelo (δa); el esfuerzo admisible utilizado fue el expuesto en los Criterios de Diseño Civil (Capitulo 12.5.2).


10 CASOS DE CARGAS

10.1 SOLICITACIONES PARA ESTADO LIMITE RESISTENCIA REQUERIDA La resistencia requerida (U) para cargas permanentes (CP), cargas variables (CV), carga variable en techo (CVt), empuje de tierra (CE), y cargas de sismo (S) será como mínimo:

Las combinaciones de carga han sido tomadas de la norma 1753 COVENIN para su empleo en el diseño. Estas combinaciones son las siguientes:

U= 1.4(CP+CF)

U= 1.2(CP+CF+CT) + 1.6(CV+CE) + 0.5CVt

U= 1.2CP + 1.6CVt + ( CV ó ± 0.8W)

U= 1.2CP ± 1.6W + CV + 0.5CVt

U= 1.2CP + CV ± S

U= 0.9CP ± 1.6W

U= 0.9CP ± S

U= 0.9CP ± 1.6CE

Nota: para acciones sismica:

S = SH ± (0.2 α ϕ βAo) CP

11 COMBINACIONES DE CARGAS

Para el diseño de estructuras de concreto armado en el estado de rotura o límite de agotamiento se evaluarán las siguientes combinaciones, sin limitarse a ellas, según aplique.

Sobrecargas repartidas vivas (L):

1° al 16°: 200 (vivienda)

Escalera y corredores: 400

Techo: 100

TABLE: Combination Definitions

ComboName ComboType AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor SteelDesign ConcDesign

Text Text Yes/No Text Text Unitless Yes/No Yes/No

1-C Linear Add No Linear Static D 1,4 No Yes

1-C Linear Static D 1,7

2-C Linear Add No Response Combo 1-C 0,75 No Yes

2-C Response Spectrum SX 0,66


3-C Response Spectrum SX -0,66


4-C Response Spectrum SY 0,66


5-C Response Spectrum SY -0,66


TABLE: Combination Definitions

ComboName ComboType AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor SteelDesign ConcDesign

Text Text Yes/No Text Text Unitless Yes/No Yes/No


6-C Linear Static L 1,28

6-C Linear Static WX 1,28



7-C Linear Static WX -1,28



9-C Linear Static WY -1,28



8-C Linear Static WY 1,28

Combinaciones de Carga

Definición de Combinaciones de Carga para diseño

Licencia vigente para el uso del Software Etabs v9.7.0


12 ANALISIS DE EDIFICIO ALA - 01

12.1 Modelo Matematico

Modelo Matematico con Etabs

12.2 Cargas Aplicadas Variables

Asignación de cargas vivas de entrepiso y de techo


12.3 Analisis Estatico Usando Coeficiente Basal

Coeficiente basal: =0.182 Cortante Esperado: 0.182 x Peso x 90% ………………………………..(1)

12.4 Sismo en X-X y con excentricidades

12.5 Sismo en Y-Y y con excentricidades


12.6 Analisis Dinamico con Respuesta de Espectro

Nota: Criterio de Combinación:

Alternativamente, la respuesta máxima podrá estimarse mediante la combinación cuadrática completa CQC de los valores calculados para cada modo. Usamos la recomendación del Dr. Edward Wilson: Los efectos ortogonales en el análisis espectral, en modelos tridimensionales, para el diseño de edificios y puentes requiere que los elementos sean diseñados para el 100% de las fuerzas sísmicas prescrito en una dirección, más el 30% de las fuerzas prescritas en la dirección perpendicular. (Analisis Estatico y Dinamico; Autor Ed. Wilson, pag. 212)

Combinación Cuadrática Completa (CQC)


12.7 Fuente de Masa a Considerar:

Tomados desde las masas de los elementos mas el 25% de la carga viva variable

12.8 Respuesta de la Estructura según el tipo de Estructura

Periodo Teorico Ta : 0.80 seg. según la Norma COVENIN 1756 -1 Articulo 9.3.2


Periodo fundamental de traslación en las direcciones principales T1=0.70seg y T2=0.48seg

Participación de masa:

Periodos predominantes Modo 1 y 2 traslacionales

La participación de la masa en la respuesta modal determina que los periodos predominante es T1=0.70seg (X-X) con 74% de masa y T2=0.48seg (Y-Y) con 64% de masa.

Modo Periodo UX UY UZ UX UY UZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ

1 0.704505 74.1609 0.0034 0 74.1609 0.0034 0 0.0046 99.576 0.0756 0.0046 99.576 0.0756

2 0.481437 0.0014 64.2156 0 74.1623 64.219 0 92.227 0.0005 5.4587 92.2316 99.5765 5.5343

3 0.475289 0.1172 4.2176 0 74.2796 68.4366 0 6.6127 0.1208 63.4094 98.8443 99.6974 68.9437

4 0.217363 12.9865 0.0001 0 87.266 68.4367 0 0.0001 0.0015 0.0165 98.8444 99.6989 68.9602

5 0.134057 0.0003 4.3484 0 87.2663 72.7851 0 0.0434 0.0004 10.6202 98.8879 99.6993 79.5803


Modo Periodo UX UY UZ UX UY UZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ

6 0.116847 3.8067 3.1148 0 91.073 75.8999 0 0.1902 0.2038 1.1911 99.0781 99.9031 80.7715

7 0.116369 1.1337 9.505 0 92.2067 85.4049 0 0.599 0.0655 4.228 99.6771 99.9686 84.9995

8 0.077102 2.6023 0 0 94.8089 85.4049 0 0 0.005 0.0001 99.6771 99.9736 84.9996

9 0.065717 0.0005 1.3473 0 94.8094 86.7522 0 0.0527 0 4.5219 99.7299 99.9736 89.5215

10 0.055965 1.4855 0.0003 0 96.295 86.7526 0 0 0.0187 0 99.7299 99.9923 89.5215

11 0.055347 0.0251 0.0007 0 96.32 86.7533 0 0 0.0003 0.0004 99.7299 99.9926 89.5219

12 0.055002 0.0201 0.0019 0 96.3401 86.7552 0 0.0001 0.0002 0.001 99.73 99.9928 89.5229

13 0.054346 0.0049 0.004 0 96.345 86.7591 0 0.0002 0.0001 0.0019 99.7302 99.9929 89.5248

14 0.053586 0 4.6883 0 96.345 91.4474 0 0.2002 0 1.871 99.9304 99.9929 91.3958

15 0.053402 0.005 0.1159 0 96.35 91.5633 0 0.0048 0.0001 0.045 99.9352 99.993 91.4407

16 0.052258 0.0009 0.0008 0 96.3509 91.5641 0 0 0 0.0002 99.9352 99.993 91.4409

17 0.050968 0.0031 0.0004 0 96.354 91.5645 0 0 0 0.0001 99.9352 99.993 91.4411

18 0.049626 0.0005 0 0 96.3544 91.5646 0 0 0 0 99.9352 99.993 91.4411

19 0.048296 0.0057 0 0 96.3601 91.5646 0 0 0 0.0001 99.9352 99.993 91.4411

20 0.047097 0.0043 0 0 96.3645 91.5646 0 0 0 0 99.9352 99.993 91.4411

21 0.045971 0.0848 0.0001 0 96.4492 91.5647 0 0 0.0003 0.0003 99.9352 99.9934 91.4415

22 0.045501 0.2163 0.0001 0 96.6655 91.5648 0 0 0.0001 0.0001 99.9353 99.9935 91.4415

23 0.043905 0.0067 0.0061 0 96.6722 91.5709 0 0.0001 0.0001 0.0117 99.9354 99.9936 91.4532

24 0.043371 0.0047 0.0059 0 96.6769 91.5768 0 0.0003 0 0.0032 99.9357 99.9936 91.4564

25 0.042966 0.0001 0.0031 0 96.6771 91.5799 0 0 0 0.0035 99.9357 99.9936 91.4599

26 0.042761 0.0011 0 0 96.6782 91.5799 0 0.0004 0.0001 0.0002 99.9361 99.9937 91.4601

27 0.042366 0.8213 0.0002 0 97.4995 91.5801 0 0 0.0007 0.0008 99.9361 99.9945 91.461

28 0.041102 0.0001 0.6169 0 97.4995 92.197 0 0.003 0 2.4042 99.9391 99.9945 93.8652

29 0.034942 0.7824 0.0001 0 98.2819 92.1971 0 0 0.0032 0 99.9391 99.9977 93.8652

30 0.033324 0 2.4912 0 98.2819 94.6883 0 0.0333 0 0.9644 99.9724 99.9977 94.8296

31 0.029531 0.5255 0.0054 0 98.8074 94.6937 0 0.0001 0.0004 0.0084 99.9724 99.9981 94.8379

32 0.02922 0.0063 0.4137 0 98.8137 95.1074 0 0.0038 0 1.1956 99.9762 99.9981 96.0335

33 0.026276 0.0207 0.0206 0 98.8344 95.128 0 0.0003 0 0.3181 99.9766 99.9981 96.3516

34 0.025532 0.3309 0.0045 0 99.1653 95.1325 0 0.0001 0.0008 0.0226 99.9766 99.9989 96.3742

35 0.02356 0.0014 1.4637 0 99.1667 96.5962 0 0.0141 0 0.345 99.9907 99.9989 96.7192

36 0.023266 0 0.0003 0 99.1668 96.5965 0 0 0 0 99.9907 99.9989 96.7192

37 0.023211 0 0.0011 0 99.1668 96.5976 0 0 0 0.0001 99.9908 99.9989 96.7193

38 0.023119 0.0001 0.0011 0 99.1669 96.5988 0 0 0 0 99.9908 99.9989 96.7194

39 0.022991 0.0003 0.002 0 99.1671 96.6008 0 0 0 0.0001 99.9908 99.9989 96.7194

40 0.022841 0.0237 0 0 99.1909 96.6008 0 0 0 0 99.9908 99.999 96.7194

41 0.022738 0.1719 0.0168 0 99.3628 96.6176 0 0.0001 0.0002 0.0028 99.9909 99.9992 96.7222

42 0.02263 0.0019 0.0042 0 99.3647 96.6218 0 0 0 0.0004 99.9909 99.9992 96.7226

43 0.022282 0.051 0.0003 0 99.4157 96.6221 0 0 0.0001 0.0011 99.9909 99.9992 96.7237

44 0.022143 0.0006 0.1653 0 99.4163 96.7874 0 0.0004 0 0.7103 99.9914 99.9992 97.4341

45 0.022101 0.002 0.0144 0 99.4183 96.8018 0 0 0 0.1163 99.9914 99.9992 97.5503

46 0.021818 0.0013 0.0057 0 99.4196 96.8075 0 0 0 0.051 99.9914 99.9992 97.6014

47 0.02155 0.0005 0.0037 0 99.4202 96.8111 0 0 0 0.0001 99.9914 99.9992 97.6015

48 0.021272 0.0008 0.001 0 99.421 96.8121 0 0 0 0.0121 99.9914 99.9992 97.6136


12.9 Peso De La Estructura:

Total= 7,357.80 Tn

Cortante Basal Esperado = 0.182x7,357.80x90% = 1,205.20 Tn

12.10 Cortante Dinamico:

Cortantes Dinámicos Amplificados SPECXX= 1,204.33 Tn y SPECYY= 1,205.11 Tn


12.11 Deriva Evaluado al 80% de R:

Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftY

STORY17 Diaph D1 X DRIFT 124 5.905 14.35 46.2 0.00185

STORY17 Diaph D1 Y DRIFT 162 5.905 12.325 46.2 0.00151

STORY16 Diaph D1 X DRIFT 232 22.98 23 43.2 0.00201












STORY10 Diaph D1 X DRIFT 232 22.98 23 27 0.00379

STORY10 Diaph D1 Y DRIFT 696 27.805 2.175 27 0.00232




STORY8 Diaph D1 Y DRIFT 238 -0.995 8.65 21.6 0.00223









Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftY








Deriva en X-X= 4.1/1000, Y-Y =2.3/1000…………. OK! (medido con el 80% del R), limite 5/1000

12.12 Desplazamiento absoluto:

Desplazamientos Absolutos: X-X: 12.43cm en Y-Y: 6.53 cm; ubicación del centro de masa (CM)

Story Diaph Load UX UY UZ RX RY RZ Point X Y Z

STORY17 D1 DRIFT MAX 12.7989 7.7407 0 0 0 0.00139 782 470.006 1141.011 4620

STORY17 D1 DRIFT MIN -12.7989 -7.7407 0 0 0 -0.00139 782 470.006 1141.011 4620

STORY16 D1 DRIFT MAX 12.2825 6.6964 0 0 0 0.00126 783 1338.241 1137.007 4320

STORY16 D1 DRIFT MIN -12.2825 -6.6964 0 0 0 -0.00126 783 1338.241 1137.007 4320

STORY15 D1 DRIFT MAX 11.8406 6.2953 0 0 0 0.00118 784 1365.048 1134.165 4050

STORY15 D1 DRIFT MIN -11.8406 -6.2953 0 0 0 -0.00118 784 1365.048 1134.165 4050

STORY14 D1 DRIFT MAX 11.334 5.8489 0 0 0 0.0011 785 1365.048 1134.165 3780

STORY14 D1 DRIFT MIN -11.334 -5.8489 0 0 0 -0.0011 785 1365.048 1134.165 3780

STORY13 D1 DRIFT MAX 10.7469 5.3844 0 0 0 0.00101 786 1365.048 1134.165 3510

STORY13 D1 DRIFT MIN -10.7469 -5.3844 0 0 0 -0.00101 786 1365.048 1134.165 3510

STORY12 D1 DRIFT MAX 10.0758 4.9018 0 0 0 0.00092 787 1365.048 1134.165 3240

STORY12 D1 DRIFT MIN -10.0758 -4.9018 0 0 0 -0.00092 787 1365.048 1134.165 3240

STORY11 D1 DRIFT MAX 9.3238 4.4116 0 0 0 0.00083 788 1365.048 1134.165 2970


Story Diaph Load UX UY UZ RX RY RZ Point X Y Z

STORY11 D1 DRIFT MIN -9.3238 -4.4116 0 0 0 -0.00083 788 1365.048 1134.165 2970

STORY10 D1 DRIFT MAX 8.4971 3.9133 0 0 0 0.00075 789 1365.048 1134.165 2700

STORY10 D1 DRIFT MIN -8.4971 -3.9133 0 0 0 -0.00075 789 1365.048 1134.165 2700

STORY9 D1 DRIFT MAX 7.6049 3.406 0 0 0 0.00069 790 1365.048 1134.165 2430

STORY9 D1 DRIFT MIN -7.6049 -3.406 0 0 0 -0.00069 790 1365.048 1134.165 2430

STORY8 D1 DRIFT MAX 6.6581 2.8962 0 0 0 0.00063 791 1365.048 1134.165 2160

STORY8 D1 DRIFT MIN -6.6581 -2.8962 0 0 0 -0.00063 791 1365.048 1134.165 2160

STORY7 D1 DRIFT MAX 5.6704 2.3914 0 0 0 0.00056 792 1365.048 1134.165 1890

STORY7 D1 DRIFT MIN -5.6704 -2.3914 0 0 0 -0.00056 792 1365.048 1134.165 1890

STORY6 D1 DRIFT MAX 4.6587 1.9009 0 0 0 0.00047 793 1365.048 1134.165 1620

STORY6 D1 DRIFT MIN -4.6587 -1.9009 0 0 0 -0.00047 793 1365.048 1134.165 1620

STORY5 D1 DRIFT MAX 3.6457 1.4349 0 0 0 0.00039 794 1365.048 1134.165 1350

STORY5 D1 DRIFT MIN -3.6457 -1.4349 0 0 0 -0.00039 794 1365.048 1134.165 1350

STORY4 D1 DRIFT MAX 2.6703 1.0074 0 0 0 0.0003 795 1361.747 1134.206 1080

STORY4 D1 DRIFT MIN -2.6703 -1.0074 0 0 0 -0.0003 795 1361.747 1134.206 1080

STORY3 D1 DRIFT MAX 1.8024 0.6345 0 0 0 0.00021 796 1358.464 1134.247 810

STORY3 D1 DRIFT MIN -1.8024 -0.6345 0 0 0 -0.00021 796 1358.464 1134.247 810

STORY2 D1 DRIFT MAX 1.0226 0.327 0 0 0 0.00012 797 1360.609 1134.378 540

STORY2 D1 DRIFT MIN -1.0226 -0.327 0 0 0 -0.00012 797 1360.609 1134.378 540

STORY1 D1 DRIFT MAX 0.3775 0.1077 0 0 0 0.00004 798 1395.214 1141.617 270

STORY1 D1 DRIFT MIN -0.3775 -0.1077 0 0 0 -0.00004 798 1395.214 1141.617 270

13 DISEÑO DE FUNDACIÓN EDIFICIO TORRE 01 – 16 PISOS

Modelo Matemático

Fundación – Platea de cimentacion


13.1 Asignacion de suelo de soporte

Coeficiente de winkler para esfuerzo admisible S2 de 2.00kg/cm2 le corresponde un modulo subgrade 4.00kg/cm3

13.2 Combinaciones para Chequeo de Presion en Suelo:

Comb1: 0.833Dead + 0.833Live

Comb2: 0.625Dead + 0.625Live – 0.625Sx

Comb3: 0.625Dead + 0.625Live - 0.625Sx

Comb4: 0.625Dead + 0.625Live + 0.625Sy

Comb5: 0.625Dead + 0.625Live - 0.625Sy

ComboEnvelope: Comb1+ Comb2+ Comb3+ Comb4+ Comb5+ Comb6

Definicion de Combinaciones de Carga


13.3 Presion en el suelo: max. 2kg/cm2

La Presion máxima trasmitida es de 1.50 kg/cm2 < 2.00kg/cm2

13.4 Esfuerzo en el concreto; f’c=210kg/cm2

Los esfuerzos máximos para la envolvente están por debajo de 140 kg/cm2


13.5 Area de acero en vigas de cimentación – Riostras

Dispocision de acero de refuerzo a flexion y corte en vigas riostras (vigas de cimentacion)

13.6 Area de acero en losa de cimentación


14 DISEÑO DE LOSA DE ENTREPISO MOSTRAREMOS EL PISO 08:

Modelo Matemático

14.1 Combinaciones para diseño de losa:

U= 1.4(CP+CF)

U= 1.2(CP+CF+CT) + 1.6(CV+CE) + 0.5CVt

U= 1.2CP + 1.6CVt + ( ɣCV ó ± 0.8W)

U= 1.2CP ± 1.6W + ɣCV + 0.5CVt

U= 1.2CP + ɣCV ± S

U= 0.9CP ± 1.6W

U= 0.9CP ± S

U= 0.9CP ± 1.6CE


14.2 Deflexion en la losa:

14.3 Esfuerzo en la losa maciza:


14.4 Refuerzo en la losa maciza:

Acero de refuerzo en la losa maciza

14.5 Refuerzo en la los confinamientos horizontales:

Ver detalles en los Planos


15 DISEÑO DE MUROS DE EDL:

15.1 Mostraremos los muros M1X y M1Y, similar es el diseño de los demás muros:

Distribucion de muros en vista Planta

15.2 Normativa de Diseño para los muros:

NORMATIVA PARA EL DISEÑO: ACI-318 -05


15.3 Diseño de Muro M1Y, espesor e=0.15m; material concreto f’c=250kg/cm2 y malla refuerzo de ½” grado 60 los primeros 08 niveles; el resto malla de acero trefilado (malla electrosoldada 3/8”)

Fuerzas Actuantes; Cortante, Flexion y Carga Axial

Cortante en el muro Vu= 61.64Tn el corte resistente es Vn=128Tn


Momento Flector actuante: 427.58Tn-m

Disposicion de acero de refuerzo para el muro M1Y

La distribución de acero vertical es la siguiente


El acero vertical será cabilla de ½” @ 0.15m conservadoramente; iniciando con una a 0.05 de los extremos

Similar al primer nivel, usaremos esta configuración hasta el nivel N°08 (ver detalles en Planos)


15.4 Diseño de Muro M1X, espesor e=0.15m; material mampostería f’m=60kg/cm2 y confinamiento en los extremos y centro de muro; refuerzo de 6Ø1/2” grado 60 todos los niveles

Disposicion de los confinamientos en el muro M1X

Fuerzas Actuantes; Cortante, Flexion y Carga Axial

Cortante en el muro Vu= 19.07Tn el corte resistente es Vn=60Tn


Momento Flector actuante: 109.84 Tn-m

Disposicion de acero de refuerzo en los confinamientos para el muro M1X

Primer nivel, usaremos confinamiento de 8Ø1/2” en los extremos y el medio en una sección de concreto de 15x45m en los extremos y el centro (ver detalles en planos de estructuras) Atte. Ing. Jorge Cabanillas Rodriguez, MSc CIP 84284

memoria de calculo la macarena

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