memoria de calculo soratira

MEMORIA DE CÁLCULO DE LA CAPTACION SORATIRADISEÑO HIDRAULICO DE LA BOCATOMA SORATIRA

1.- Datos proporcionados para el diseño

Caudal de Derivación 0.10 m3/s

Caudal Máxima T=25años 43.18 m3/s

Caudal Medio 1.25 m3/s

Caudal Mínimo Anual Medio 0.10 m3/s

Cota del Lecho del Río 4190.00 msnm

Cota Captación 4190.20 msnm

2.- Dimensionamiento de la Ventana de Captación

a) Sí trabaja como orificio ahogado b) Sí trabaja como vertedero

Q = 0.13 m3/s

Q = 0.13 m3/s L = 0.50 m h = 0.28 m

L = 0.50 m C = 1.70 -

ho = 0.19 m L (m) h (m)

Cd = 0.60 - 6.58 0.05

2.33 0.10

1.27 0.15

0.82 0.20

0.094 = 0.103 ERROR! 0.59 0.25

0.45 0.30

Conclusión: 0.36 0.35

Número de Ventanas: 1.00 Und 0.29 0.40

Longitud de la Ventana: 0.50 m 0.24 0.45

Altura de la Ventana: 0.30 m

* Verificación del Predimensionamiento de la Ventana de Captación:

Q necesario = 0.13 m3/s Chequeo Q total = 0.13 m3/s

A necesario = 0.15 m2 A total = 0.15 m2

V mínima = 1.07 m/s Vmed. = 0.83 m/s Aceptable

4190.60

0.10

ho N° Vent. = 1.00 0.30 H B = 0.60

L = 0.50 0.20

4190.00

4.- Dimensionamiento del Barraje Movil:

Determinación de la Velocidad de Arrastre:

C= 3.00 d = 0.06 m vO = 1.10 m/s.

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0.40

0.45

0.50

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

Car

ga

del

Ver

ted

or

(m)

Longitud del Vertedor (m)

CARGA VS LONGITUD

hgACdQ **2**

2.02

**2**

ho

hogLCd

Q

32

*

LC

Qh

dCvO **5.1

5.1CLhQ

Determinación de las Caracteristicas de Barraje Movil:

Nivel del Eje del Barraje 4190.00 msnm Area Necesaria 1.14 m2

Nivel de Salida de Barraje 4190.70 msnm Número de Compuertas 1.00 Und

Caudal Medio Anual 1.25 m3/s Longitud de Compuertas 1.70 m

Velocidad de Arrastre 1.10 m/s Espesor de los Pilares 0.30 m

Coeficiente del Vertedor 0.60 - Longitud de Barraje Movil 1.70 m

Pendiente Canal de Limpia 1.00 % Altura de Compuerta Oper 0.70 m

Area Total de Operación 1.19 m2

? Aceptable

4.- Dimensionamiento del Barraje Fijo:

Determinación de las Cargas sobre el Vertedor en la Máxima Avenida:

Longitud del Ancho del Río Considerado : 17.00 m

Longitud del Barraje Fijo : 15.00 m

Coeficiente de Descarga Asumido : C = 1.80

NivelCarga

HdCaudal

Qv

4190.00 0.00 0.00

4190.15 0.00 0.00

4190.30 0.00 0.00

4190.45 0.00 0.00

4190.60 0.00 0.00

4190.75 0.00 0.00

4190.90 0.00 0.00

4191.05 0.15 1.57

4191.20 0.30 4.44

4191.35 0.45 8.15

4191.50 0.60 12.55

4191.65 0.75 17.54

4191.80 0.90 23.05

4191.95 1.05 29.05

4192.10 1.20 35.49 Hd = 1.3676 m OK!

4192.25 1.35 42.35 Nivel = 4191.97 msnm

4192.40 1.50 49.60 Qv = 43.18 m3/s

4192.55 1.65 57.23

4192.70 1.80 65.20

Determinación del Dimensionamiento del Barraje Fijo:

Linea de Energía

hv= 0.11 Vv = 1.463 m/shv = 0.109 m.

He= 1.97 F = 0.3

Hd= 1.37

R1 = 0.50 m Asumido

Yn = 0.67 m

4190.60 NYn = 4190.17 msnm

HtP = 0.60

4189.50

4190.00

Cota de Fondo

4189.50

4190.00

4190.50

4191.00

4191.50

4192.00

4192.50

4193.00

0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00

Niv

el

del

Ag

ua (m

snm

)

Caudal Vertido (m3/s)

Descarga Sobre el Barraje Fijo

Q C L Hd * *3

2

Diseño del Perfil de la cresta del vertedero del barraje Coord. de cresta de barraje:

X Y Cota

Zp = 1.50 0.000 0.000 4190.60

0.050 0.002 4190.60

y= 0.383 X 1,85 dy/dx= 0.667 0.100 0.005 4190.59

A = 0.709 0.150 0.011 4190.59 º

X = 0.931 0.200 0.020 4190.58

Y = 0.336 0.250 0.029 4190.57

0.300 0.041 4190.56

0.350 0.055 4190.55

0.400 0.070 4190.53

0.450 0.087 4190.51

0.500 0.106 4190.49

0.550 0.127 4190.47

0.600 0.149 4190.45

0.650 0.173 4190.43

0.700 0.198 4190.40

0.750 0.225 4190.38

0.800 0.253 4190.35

0.850 0.284 4190.32

0.900 0.315 4190.28

0.950 0.348 4190.25

Calculo de la Entrada de la Cresta del Barraje:

y

x (0,0)

L2

L1 = 0.24 m

L2 = 0.386 m

R1 = 0.684 m

R1 R2 = 0.274 m

R2

Pt(xt,yt) Xt Yt cota

L1 0.931 0.336 4190.26

yX

H d 0 50

1 85

0 85. *.

.

5.- Dimensionamiento de la Poza Disipadora:

| 4192.08y2 = yn Línea de Energía

hv = 0.11

hf 0-1 0.01091

Hd = 1.37

4190.60 4191.88

4190.67hv 2 = 0.14 hv n =

P = 0.60 hv 1

y2 = 1.735 yn = 0.67

4190.00 y1

4189.50 4190.00

Calculo del Tirante Conjugado Menor Y1:

Eo = E1+hfo-1

V1 = 6.448 6.448 m/s

Y1 = 0.446 OK! mhv1 = 2.119 m

F1 = 3.081

Calculo del Tirante Conjugado Mayor Y2:y2 v2 hv 2 F2

1.735 1.659 0.14 0.402

Comprobación de Niveles de Energia

1.74 <= 1.17 Aceptable

1.17 <= 2.00 OK!

Cálculo de la Longitud del Colchon Disipador de la Poza:

1.- Método de Schoklitsch 2.- Método de Safranez 3.- U.S. Bureau of Reclamation L = 4*d2

Lmin 6.443 m L = 8.253 m L = 6.94 m

Lmax 7.731 m

Entonces el Valor Asumido de la Longitud del Colchon es: L = 6.00 m

6.- Cálculo de Enlace entre el Perfil y Solado:

Hd = 1.3676P áng. = 0.6667

R R = 2

T = 0.693

R = 1.5*Hd Tx= 0.545

Ty= 0.429

Ø

Tx

Ty

T

g

VYCE

2

21

111

)(*)65( 12 ddL 11 **6 FdL

1*81*2

1 21

1

2 Fy

y

2*15.1 drYn

g

VhHdPCE

2

2

00

))2

(*2( 10

2

1101 hfg

VhYHPCCgV

7.- Cálculo de Filtración Contra Arrastre de Finos: Pts Lh Lv

0-1 0.00 1.50

Ancho del Primer Diente : 0.600 m 1-2 0.60 0.00

Profundidad del Primer Diente: 1.500 m 2-3 0.50 0.50 CL= 4.00

Ancho del Segundo Diente : 0.600 m 3-4 8.70 0.00 Ah= 1.30

Profundidad del Segundo Diente: 1.900 m 4-5 0.50 0.50 L = 5.19

Espesor de la Poza disipadora: 0.600 m 5-6 0.60 0.00

Talud del Perfil del Barraje: 1.500 - 6-7 0.00 1.60 Fs = 1.48993

Talud de Salida del Colchon: 1.500 -

4191.97 PARCIAL 10.90 4.10

LONG. TOTAL : 7.73 OK!

1.37

4190.60

4190.67

0.67

4190.00 4190.00

1.00

4189.500 1.5

0.50

0.60 0.75

1.50 0.50 0.5 1.60

4188.900 1 0.50

0.50 2.00 0.71 0.71

0.600

0.60 4188.40

2.08 6.63 1.75

7.- Cálculo de la Fuerza de Subpresión:

Hx = H + H'

Pts W (Kg/m3) h (m) h' (m) P rec. X (m) Sp (Kg)

1.00 1000.00 1.30 0.00 0.17 0.00 0.00

2.00 1000.00 1.30 1.50 0.17 1.50 2545.91

3.00 1000.00 1.30 1.50 0.17 2.10 2445.23

4.00 1000.00 1.30 1.00 0.17 2.81 1826.10

5.00 1000.00 1.30 1.00 0.17 11.51 366.30

6.00 1000.00 1.30 1.50 0.17 12.22 747.17

7.00 1000.00 1.30 1.50 0.17 12.82 646.49

8.00 1000.00 1.30 -0.10 0.17 14.42 0.00

0.000 0.00

366.30

1826.10

747.17 646.49

2545.91 2445.23

Chequeo del espesor de la poza disipadora:

Pts Wc (Kg/m3) e (Kg) Cond.

1.00 2200.00 1542.98 OK!

2.00 2200.00 1106.73 OK!

3.00 2200.00 222.001 OK!

Tx T

VH LLL *3

1

b

aSpe

**3

4

WaLL

HHS xxx **

8.- Cálculo de Enrocado de Protección de la Estructura:

Según bligth C = 3.5

Le = longitud de la escollera Dr= 0.07

Lt = Longitud total de escollera q = 2.88

Lc = Longitud del colchón Db = P 0.60

Lt = 2.54 m

Lt (asum) =3.00 m

Profundidad necesaria para resistir el efecto erosivo(Prof de Socavación)

Lacey´s Blench

D= X*R -yn yn = 0.67

q = 2.879 m3/s/m

x = 1.88 PromedioD50 = 30 mm

f = 9.64

R = 1.274 XR

T = 2.389

D = 3.57 mD = XR - yn

3.57

Cálculo de la Profundidad de Socavación

t = 1.48185 m t = 1.50 m

Datos:

Q = 43.18 Yn = 0.67

L = 15.00D50 = 30

beta = 0.97

x = 0.325

9.- Dimensionamiento Hidraulico de la Estructura de Toma:

Dimensiones del Orificio y Conducto

Las dimensiones de la ventana: L = 0.50 m h = 0.30 m

LcLtLe 2

1***67.0 qDbCLt

21

**60.0 DrCLo

1**12.1***60.0

21

21

Dr

DbqDrCLt

31

2

*34.1

f

qR

hgACQ **2**hgC

QA

**2*

gAC

Qh

***2 22

2

1

1

28.050 ***68.0

x

DL

Qt

50*76.1 Df

Determinación del gasto máximo que puede pasar por las compuertas.

Determinación de la capacidad del mecanismo elevador

4192.38

Muro

4192.08

0.11 4191.97

1.37 4190.60

4190.586

4190.47

y2

0.60 y3

4190.20

0.20 0.2

5 4190.10

4190.00

Bd = 0.28

Aplicando la ecuación de energía en 1 y 2:

E1 y2 E2 4190.610 0.003

delta 4190.00 4190.61 0.386 0.407 4190.61

y1 = 0.60

v1 = 0.42 y2 = 0.386 OK!

hv = 0.01

hf 0 B y2 v2 hv2 E2

L= 0.50 0.50 0.386 0.65 0.02 0.410

Qd = 0.13

Tirante en la compuerta de Regulación

E2 y3 E3 0.410 0.005

0.410 0.37 0.410 0.410

y2 = 0.37 OK!

B y3 v3 hv3 Hf3 E3

0.50 0.37 0.676 0.023 0.013 0.406

AEg

vy

g

vy

*2*2

22

2

21

1

3

23

32 *2Hf

g

vyE

232

32

2

***2*5.1 y

yLg

Qd

222

22

2

***2y

yLg

Qd 32y 2

2y

33y 2

3y

10.- Análisis de Estabilidad del Muro de Gravedad

11.- Calibración del Modelo Matemático para generar caudal medio anual

AREA DE LA CUENCA (Ac) = 8286.00 Km2 COEFICIENTE ESCORRENTÍA ( C ) = 0.254 ----COEF. DE RETENCIÓN (R) = 55.00 mm/año COEF. PREC. EFECTIVA - I ( C1 ) = 0.046 ----COEF. CAL IBRADO (w) = 0.055 ---- COEF. PREC. EFECTIVA - II ( C2 ) = 0.954 ----

ESCORRENTIA LAMINA DE

GENERADOS ESCORRENTIA

PE-I PE-II PE bi Gi ai Ai CMi Generados Aforados Aforadosmm/mes mm/mes mm/mes mm/mes ---- mm/mes ---- mm/mes mm/mes m3/seg m3/seg mm/mes

ENE 31 140.20 26.13 54.59 53.29 0.00 0.00 0.40 22.00 31.29 96.80 117.10 37.85

FEB 28 121.60 16.33 38.94 37.91 0.00 0.00 0.05 2.75 35.16 120.43 125.50 36.64

MAR 31 119.70 15.51 37.49 36.49 0.00 0.00 -0.15 -8.25 44.74 138.41 144.20 46.61

ABR 30 30 47.70 0.98 5.47 5.27 0.38 34.80 0.20 11.00 29.06 92.90 80.70 25.24

MAY 31 61 13.70 0.00 1.52 1.45 0.14 12.80 0.10 5.50 8.75 27.06 29.50 9.54

J UN 31 92 4.90 0.00 0.59 0.57 0.05 4.71 0.00 0.00 5.27 16.32 10.80 3.49

J UL 31 123 4.90 0.00 0.59 0.57 0.02 1.73 0.00 0.00 2.30 7.11 7.00 2.26

AGO 31 154 11.90 0.00 1.34 1.28 0.01 0.64 0.00 0.00 1.92 5.93 5.70 1.84

SET 30 184 30.60 0.22 3.15 3.02 0.00 0.24 0.00 0.00 3.26 10.42 5.00 1.56

OCT 31 215 52.50 1.29 6.36 6.13 0.00 0.09 0.05 2.75 3.47 10.73 7.10 2.30

NOV 30 73.90 3.46 12.18 11.78 0.00 0.00 0.10 5.50 6.28 20.08 18.40 5.76

DIC 31 106.60 10.65 28.34 27.54 0.00 0.00 0.25 13.75 13.79 42.65 37.70 12.19

CALCULOS ANUALES 728.20 74.58 190.58 185.28 0.60 55.00 1.00 55.00 185.28 588.83 588.70 185.28

HIDROGRAMA

CALIBRACION DEL MODELO MATEMATICO LUTZ SCHOLZESTACIÓN PUENTE AZANGARO

ITEMSPRECIPITACION MENSUAL CONTRIBUCION DE RETENCION CAUDALES

MENSUALESTOTAL "Pm"

Precipitación Efectiva Gasto Retención Abastecimiento

Mes DíasPeriodo

seco

Caudal Caudal Generado Aforado

m3/s m3/sAGO 5.93 5.70SET 10.42 5.00OCT 10.73 7.10NOV 20.08 18.40DIC 42.65 37.70ENE 96.80 117.10FEB 120.43 125.50MAR 138.41 144.20ABR 92.90 80.70MAY 27.06 29.50J UN 16.32 10.80J UL 7.11 7.00

0.0

20.0

40.0

60.0

80.0

100.0

120.0

140.0

160.0

AGO SET OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL

CAUD

AL (m

3/s)

MESES

HIDROGRAMA DE CAUDALES GENERADOS Y AFORADOS

GENERADO

AFORADO

12.- Generación de Caudales Medias Mensuales para la Irrigación Soratira

AREA DE LA CUENCA (Ac) = 125.00 Km2 COEFICIENTE ESCORRENTÍA ( C ) = 0.254COEF. DE RETENCIÓN (R) = 55.00 mm/año COEF. PREC. EFECTIVA - I ( C1 ) = 0.046COEF. CAL IBRADO (w) = 0.055 ---- COEF. PREC. EFECTIVA - II ( C2 ) = 0.954

ESCORRENTIA

GENERADOS

PE-I PE-II PE bi Gi ai Ai CMi Generadosmm/mes mm/mes mm/mes mm/mes ---- mm/mes ---- mm/mes mm/mes m3/seg

ENE 31 127.93 19.30 43.98 42.86 0.00 0.00 0.40 22.00 20.86 0.97

FEB 28 94.89 7.37 21.46 20.81 0.00 0.00 0.05 2.75 18.06 0.93

MAR 31 102.20 9.31 25.61 24.87 0.00 0.00 -0.15 -8.25 33.12 1.55

ABR 30 30 42.18 0.68 4.59 4.41 0.28 40.42 0.20 11.00 33.84 1.63

MAY 31 61 7.16 0.00 0.85 0.81 0.07 10.71 0.10 5.50 6.02 0.28

J UN 31 92 1.31 0.00 0.15 0.15 0.02 2.84 0.00 0.00 2.99 0.14

J UL 31 123 2.64 0.00 0.32 0.31 0.01 0.75 0.00 0.00 1.06 0.05

AGO 31 154 5.27 0.00 0.64 0.61 0.00 0.20 0.00 0.00 0.81 0.04

SET 30 184 20.51 0.00 2.16 2.06 0.00 0.06 0.00 0.00 2.11 0.10

OCT 31 215 48.27 1.02 5.57 5.36 0.00 0.01 0.05 2.75 2.63 0.12

NOV 30 68.89 2.82 10.52 10.16 0.00 0.00 0.10 5.50 4.66 0.22

DIC 31 93.18 6.96 20.55 19.93 0.00 0.00 0.25 13.75 6.18 0.29

CALCULOS ANUALES 614.42 47.46 136.40 132.34 0.38 55.00 1.00 55.00 132.34 6.33

HIDROGRAMA

Abastecimiento

Mes DíasPeriodo

seco

GENERARACION DE CAUDALES MEDIAS - MODELO MATEMATICO LUTZ SCHOLZSISTEMA DE RIEGO POR ASPERSION SORATIRA - ESTACION PROGRESO

ITEMSPRECIPITACION MENSUAL CONTRIBUCION DE RETENCION CAUDALES

MENSUALES

TOTAL "Pm"

Precipitación Efectiva Gasto Retención

CaudalGenerado

m3/sAGO 0.04SET 0.10OCT 0.12NOV 0.22DIC 0.29ENE 0.97FEB 0.93MAR 1.55ABR 1.63MAY 0.28J UN 0.14J UL 0.05

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

AGO SET OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL

CAUD

AL (m

3/s)

MESES

HIDROGRAMA DE CAUDALES GENERADOS Y AFORADOS

QGenerado

13- Temperatura Media Mensual – Estación Progreso

CUENCA : RAMIS LATITUD (S) : 14º41'21.1" REGION : PUNO

RIO : LONGITUD (W) : 70º21'55.8" PROV. : AZANGARO

TIPO : CO ALTITUD : 3970 MSNM DIST. : ASILLO

COD AÑO ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC MEDIA

C110 1964 11.00 10.00 9.00 10.00 8.00 6.00 6.00 9.00 9.00 9.00 9.00 9.00 8.75C110 1965 9.00 9.00 9.00 9.00 8.00 6.00 7.00 8.00 10.00 11.00 11.00 11.00 9.00C110 1966 12.00 10.00 10.00 10.00 8.00 7.00 7.00 9.00 10.00 11.00 11.00 10.00 9.58C110 1967 11.00 9.00 10.00 9.00 9.00 8.00 7.00 8.00 10.00 9.00 11.00 9.00 9.17C110 1968 10.00 9.00 9.00 9.00 7.00 6.00 5.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.50C110 1969 9.00 10.00 9.00 9.00 9.00 6.00 6.00 6.00 9.00 11.00 11.00 11.00 8.83C110 1970 10.00 10.00 9.00 9.00 8.00 7.00 6.00 8.00 9.00 10.00 11.00 9.00 8.83C110 1971 9.00 8.00 9.00 9.00 7.00 7.00 5.00 7.00 9.00 9.00 10.00 10.00 8.25C110 1972 9.00 8.00 10.00 9.00 8.00 5.00 6.00 7.00 9.00 10.00 11.00 10.00 8.50C110 1973 10.00 10.00 9.00 9.00 8.00 6.00 5.00 7.00 8.00 10.00 10.00 9.00 8.42C110 1974 9.00 9.00 9.00 9.00 8.00 6.00 7.00 7.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.58C110 1975 9.00 10.00 9.00 9.00 7.00 7.00 6.00 8.00 9.00 9.00 10.00 10.00 8.58C110 1976 9.00 10.00 10.00 9.00 7.00 6.00 7.00 7.00 8.00 10.00 10.00 10.00 8.58C110 1977 11.00 9.00 10.00 9.00 7.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.83C110 1978 9.00 10.00 9.00 9.00 7.00 7.00 6.00 8.00 8.00 10.00 10.00 10.00 8.58C110 1979 9.00 10.00 10.00 9.00 7.00 7.00 6.00 7.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.67C110 1980 10.00 10.00 10.00 9.00 7.00 7.00 6.00 8.00 9.00 9.00 10.00 10.00 8.75C110 1981 9.00 9.00 10.00 9.00 8.00 6.00 7.00 8.00 8.00 9.00 11.00 10.00 8.67C110 1982 10.00 10.00 11.00 10.00 8.00 8.00 4.00 5.00 6.00 8.00 8.00 10.00 8.17C110 1983 10.00 9.00 9.00 9.00 7.00 8.00 6.00 7.00 9.00 10.00 11.00 11.00 8.83C110 1984 9.00 10.00 9.00 9.00 8.00 6.00 6.00 8.00 10.00 10.00 10.00 10.00 8.75C110 1985 10.00 9.00 9.00 9.00 8.00 7.00 6.00 8.00 9.00 9.00 7.00 9.00 8.33C110 1986 9.00 9.00 9.00 9.00 6.00 6.00 7.00 7.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.42C110 1987 10.00 10.00 10.00 10.00 8.00 7.00 6.00 9.00 10.00 11.00 11.00 11.00 9.42C110 1988 10.00 11.00 10.00 9.00 8.00 6.00 6.00 8.00 9.00 10.00 11.00 10.00 9.00C110 1989 9.00 9.00 9.00 9.00 7.00 6.00 5.00 6.00 9.00 9.00 9.00 10.00 8.08C110 1990 10.00 9.00 9.00 9.00 8.00 6.00 6.00 7.00 8.00 9.00 9.00 9.00 8.25C110 1991 9.00 9.00 9.00 9.00 8.00 5.00 6.00 6.00 8.00 10.00 10.00 10.00 8.25C110 1992 10.00 10.00 10.00 9.00 8.00 7.00 6.00 7.00 9.00 9.00 10.00 10.00 8.75C110 1993 9.00 10.00 9.00 9.00 8.00 6.00 7.00 7.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.67C110 1994 10.00 10.00 9.00 9.00 8.00 5.00 6.00 7.00 9.00 9.00 10.00 10.00 8.50C110 1995 10.00 10.00 10.00 9.00 7.00 6.00 6.00 9.00 10.00 11.00 10.00 9.00 8.92C110 1996 9.00 9.00 10.00 9.00 8.00 6.00 6.00 8.00 9.00 11.00 10.00 10.00 8.75C110 1997 10.00 9.00 9.00 8.00 7.00 6.00 7.00 8.00 10.00 11.00 11.00 12.00 9.00C110 1998 12.00 12.00 12.00 11.00 8.00 8.00 7.00 9.00 9.00 10.00 10.00 11.00 9.92C110 1999 11.00 10.00 10.00 9.00 8.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 9.00C110 2000 10.00 9.00 9.00 9.00 9.00 7.00 6.00 8.00 9.00 9.00 11.00 9.00 8.75C110 2001 9.00 9.00 9.00 9.00 8.00 6.00 5.00 5.00 9.00 11.00 11.00 11.00 8.50C110 2002 10.00 10.00 10.00 9.00 8.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 10.00 11.00 9.58C110 2003 10.00 10.00 10.00 9.00 7.00 6.00 6.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.75C110 2004 9.00 9.00 9.00 9.00 8.00 6.00 6.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.58C110 2005 10.00 10.00 9.00 9.00 8.00 7.00 7.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.92C110 2006 9.00 10.00 10.00 9.00 7.00 6.00 6.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.67C110 2007 9.00 9.00 9.00 9.00 8.00 6.00 6.00 8.00 9.00 10.00 11.00 10.00 8.67C110 2008 10.00 10.00 10.00 9.00 7.00 6.00 6.00 7.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.67

N' DATOS 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00

PROMEDIO 9.73 9.58 9.51 9.11 7.69 6.42 6.20 7.60 8.98 9.87 10.13 10.02 8.74

DESVEST 0.81 0.72 0.66 0.44 0.63 0.78 0.81 1.01 0.72 0.73 0.81 0.66 0.37

MAXIMO 12.00 12.00 12.00 11.00 9.00 8.00 9.00 10.00 10.00 11.00 11.00 12.00 9.92

MINIMO 9.00 8.00 9.00 8.00 6.00 5.00 4.00 5.00 6.00 8.00 7.00 9.00 8.08

MEDIANA 10.00 10.00 9.00 9.00 8.00 6.00 6.00 8.00 9.00 10.00 10.00 10.00 8.67

110

TEMPERATURA MEDIA MENSUAL COMPLETADO Y EXTENDIDO ( ºC ) - HEC 04

ESTACION PROGRESO CODIGO

14- Humedad Relativa Mensual – Estación Progreso




COD AÑO ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC MEDIA


N' DATOS 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00

PROMEDIO 68.38 68.07 66.36 61.93 56.51 52.62 51.87 52.49 53.36 56.80 56.87 61.44 58.89

DESVEST 7.95 8.51 9.94 10.49 11.95 14.36 13.64 13.01 12.52 10.74 11.07 9.32 9.20

MAXIMO 86.00 85.00 84.00 83.00 81.00 84.00 84.00 81.00 80.00 77.00 85.00 80.00 81.67

MINIMO 52.00 48.00 28.00 27.00 31.00 25.00 30.00 27.00 31.00 39.00 30.00 40.00 42.25

MEDIANA 69.00 69.00 68.00 63.00 58.00 53.00 50.00 52.00 52.00 55.00 57.00 63.00 59.33

110

HUMEDAD RELATIVA MENSUAL COMPLETADO Y EXTENDIDO ( % ) - HEC 04


15- Precipitación Media Mensual – Estación Progreso




COD AÑO ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC TOTAL


N' DATOS 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00 45.00

PROMEDIO 127.93 94.89 102.20 42.18 7.16 1.31 2.64 5.27 20.51 48.27 68.89 93.18 614.42

DESVEST 33.42 30.50 37.41 28.56 7.93 3.63 5.44 8.58 13.28 31.25 33.04 34.79 117.02

MAXIMO 192.00 169.00 218.00 149.00 41.00 22.00 25.00 37.00 54.00 158.00 178.00 185.00 912.00

MINIMO 50.00 38.00 23.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 10.00 18.00 355.00

MEDIANA 133.00 87.00 102.00 38.00 5.00 0.00 0.00 1.00 18.00 41.00 68.00 90.00 587.00

110

PRECIPITACION TOTAL MENSUAL COMPLETADO Y EXTENDIDO (mm) - HEC 04


16- Precipitación Media Mensual al 75% de Persistencia – Estación Progreso

m ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC P (X) T (X)(mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (%) (años)

1 192.00 169.00 218.00 149.00 41.00 22.00 25.00 37.00 54.00 158.00 178.00 185.00 2.17% 45.002 191.00 167.00 197.00 114.00 22.00 8.00 18.00 27.00 53.00 132.00 129.00 154.00 4.35% 22.503 180.00 158.00 163.00 105.00 21.00 5.00 13.00 22.00 50.00 108.00 126.00 145.00 6.52% 15.004 168.00 158.00 155.00 85.00 18.00 5.00 13.00 21.00 41.00 100.00 122.00 141.00 8.70% 11.255 163.00 136.00 145.00 69.00 16.00 5.00 11.00 20.00 38.00 84.00 109.00 139.00 10.87% 9.006 155.00 131.00 137.00 69.00 14.00 4.00 10.00 17.00 34.00 79.00 109.00 135.00 13.04% 7.507 154.00 126.00 135.00 68.00 14.00 3.00 6.00 14.00 33.00 77.00 98.00 132.00 15.22% 6.438 154.00 120.00 127.00 59.00 13.00 2.00 5.00 13.00 33.00 75.00 97.00 131.00 17.39% 5.639 152.00 118.00 124.00 58.00 13.00 1.00 4.00 13.00 32.00 65.00 90.00 129.00 19.57% 5.0010 152.00 114.00 123.00 52.00 11.00 1.00 3.00 8.00 31.00 61.00 89.00 125.00 21.74% 4.5011 151.00 112.00 122.00 52.00 11.00 1.00 3.00 6.00 29.00 59.00 88.00 122.00 23.91% 4.0912 150.00 111.00 116.00 51.00 11.00 1.00 2.00 5.00 27.00 58.00 86.00 118.00 26.09% 3.7513 149.00 110.00 115.00 51.00 10.00 1.00 2.00 5.00 26.00 58.00 80.00 117.00 28.26% 3.4614 147.00 107.00 111.00 50.00 9.00 0.00 1.00 5.00 26.00 54.00 80.00 110.00 30.43% 3.2115 146.00 104.00 108.00 48.00 9.00 0.00 1.00 4.00 25.00 54.00 79.00 104.00 32.61% 3.0016 146.00 101.00 107.00 48.00 9.00 0.00 1.00 4.00 23.00 52.00 79.00 104.00 34.78% 2.8117 146.00 101.00 105.00 44.00 9.00 0.00 1.00 3.00 23.00 50.00 77.00 102.00 36.96% 2.6518 143.00 101.00 105.00 42.00 9.00 0.00 0.00 3.00 22.00 49.00 75.00 100.00 39.13% 2.5019 142.00 92.00 104.00 41.00 7.00 0.00 0.00 2.00 22.00 48.00 74.00 98.00 41.30% 2.3720 141.00 90.00 104.00 39.00 7.00 0.00 0.00 2.00 20.00 45.00 73.00 98.00 43.48% 2.2521 141.00 88.00 103.00 39.00 6.00 0.00 0.00 1.00 20.00 43.00 71.00 91.00 45.65% 2.1422 134.00 88.00 103.00 39.00 6.00 0.00 0.00 1.00 19.00 42.00 70.00 90.00 47.83% 2.0523 133.00 87.00 102.00 38.00 5.00 0.00 0.00 1.00 18.00 41.00 68.00 90.00 50.00% 1.9624 131.00 85.00 102.00 33.00 4.00 0.00 0.00 1.00 17.00 41.00 63.00 90.00 52.17% 1.8825 127.00 85.00 101.00 32.00 4.00 0.00 0.00 1.00 17.00 40.00 61.00 89.00 54.35% 1.8026 125.00 83.00 99.00 31.00 4.00 0.00 0.00 1.00 17.00 40.00 58.00 84.00 56.52% 1.7327 123.00 82.00 95.00 30.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17.00 39.00 58.00 84.00 58.70% 1.6728 120.00 82.00 95.00 29.00 3.00 0.00 0.00 0.00 17.00 37.00 56.00 81.00 60.87% 1.6129 120.00 81.00 94.00 29.00 2.00 0.00 0.00 0.00 16.00 36.00 55.00 80.00 63.04% 1.5530 117.00 80.00 92.00 28.00 2.00 0.00 0.00 0.00 15.00 34.00 54.00 79.00 65.22% 1.5031 117.00 80.00 90.00 27.00 2.00 0.00 0.00 0.00 15.00 33.00 54.00 76.00 67.39% 1.4532 117.00 79.00 86.00 27.00 2.00 0.00 0.00 0.00 14.00 31.00 54.00 71.00 69.57% 1.4133 114.00 79.00 83.00 26.00 2.00 0.00 0.00 0.00 11.00 31.00 48.00 70.00 71.74% 1.3634 109.00 79.00 83.00 24.00 1.00 0.00 0.00 0.00 10.00 29.00 48.00 68.00 73.91% 1.3235 108.00 76.00 82.00 22.00 1.00 0.00 0.00 0.00 9.00 28.00 45.00 66.00 76.09% 1.2936 107.00 74.00 81.00 22.00 1.00 0.00 0.00 0.00 8.00 23.00 45.00 63.00 78.26% 1.2537 106.00 74.00 80.00 21.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 21.00 43.00 61.00 80.43% 1.2238 105.00 72.00 79.00 21.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.00 20.00 41.00 60.00 82.61% 1.1839 84.00 70.00 73.00 20.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 18.00 37.00 57.00 84.78% 1.1540 82.00 66.00 53.00 18.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 17.00 34.00 56.00 86.96% 1.1341 78.00 63.00 49.00 18.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 17.00 33.00 55.00 89.13% 1.1042 69.00 59.00 47.00 15.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.00 16.00 26.00 48.00 91.30% 1.0743 67.00 53.00 46.00 10.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.00 12.00 18.00 44.00 93.48% 1.0544 51.00 41.00 37.00 5.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 9.00 12.00 33.00 95.65% 1.0245 50.00 38.00 23.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 10.00 18.00 97.83% 1.00

PRECIPITACION AL 75 % DE PROBABILIDAD DE OCURRENCIA (AÑO SECO)MES ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC P (X) PRECIPITACION (mm)

PMM 108.50 77.50 82.50 23.00 1.00 0.00 0.00 0.00 9.50 28.50 46.50 67.00 75%

P. E. 84.58 64.70 68.38 17.10 0.00 0.00 0.00 0.00 4.28 22.33 38.60 56.09 37.00Cálculo de Precipitación Efectiva Según Water Power

DISTRIBUCION DE PROBABILIDAD DE OCURRENCIA DE LLUVIA EFECTIVA

PROYECTO : RIEGO POR ASPERSION SORATIRA

17- Balance Hídrico con Proyecto – Irrigación Soratira

LATITUD 14º41'21.1" LONGITUD 70º21'55.8" ALTITUD 3970 m.n.s.m.

Nº DESCRIPCION UND ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC

1.00 Temperatura Media Mensual ( ºC ) ºC 9.73 9.58 9.51 9.11 7.69 6.42 6.20 7.60 8.98 9.87 10.13 10.022.00 Temperatura Media Mensual ( ºF ) ºF 49.52 49.24 49.12 48.40 45.84 43.56 43.16 45.68 48.16 49.76 50.24 50.043.00 Humedad Relativa (HR) % % 68.38 68.07 66.36 61.93 56.51 52.62 51.87 52.49 53.36 56.80 56.87 61.444.00 Factor Mensual de Latitud (MF) (mm) mm 2.74 2.34 2.32 1.91 1.66 1.46 1.57 1.84 2.12 2.50 2.61 2.775.00 Factor de Correcion por Huemedad (CH) - 0.93 0.94 0.96 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.006.00 Factor de Correcion por altura (CE) - 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08

Evapotranspiracion Potencial (ETP) mm 136.72 116.67 118.44 99.78 82.14 68.65 73.14 90.72 110.21 134.28 141.54 149.62

CALENDARIO AGRÍCOLA PARA LAS HECTAREAS DEL PROYECTO

Nº CEDULA DE CULTIVO A (has) ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC

1.00 Pastos Cultivados 30.002.00 Pastos Naturales 25.003.00 Avena Forrajera 40.004.00 Papa 35.005.00 Cebana Forrajera 35.006.00 Habas 15.007.00 Alfalfa 20.008.00 Quinua 35.00

AREA TOTAL DE RIEGO 235.00

AREA CULTIVADA EN LOS MESES DEL AÑO


1.00 Pastos Cultivados 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.002.00 Pastos Naturales 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

3.00 Avena Forrajera 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.004.00 Papa 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00

5.00 Cebana Forrajera 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.006.00 Habas 15.00 15.00 15.00 15.00 15.00 15.00 15.00 15.00 15.00 15.007.00 Alfalfa 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.008.00 Quinua 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00

AREA DE RIEGO DE LA CEDULA 210.00 210.00 210.00 210.00 210.00 195.00 70.00 70.00 120.00 210.00 210.00 210.00 210.00

COEFICIENTE DE CULTIVO PONDERADO)

COEFICIENTE DE CULTIVO PONDERADO ( Kp)


1.00 Pastos Cultivados 25.00 0.14 0.14 0.14 0.13 0.13 0.36 0.36 0.21 0.12 0.12 0.12 0.132.00 Pastos Naturales 20.00 0.10 0.10 0.10 0.09 0.09 0.26 0.26 0.15 0.09 0.09 0.09 0.093.00 Avena Forrajera 35.00 0.18 0.15 0.13 0.10 0.07 0.09 0.14 0.16 0.174.00 Papa 30.00 0.13 0.14 0.15 0.15 0.14 0.08 0.10 0.12 0.135.00 Cebana Forrajera 30.00 0.13 0.14 0.14 0.12 0.09 0.08 0.12 0.14 0.146.00 Habas 15.00 0.06 0.07 0.07 0.05 0.07 0.06 0.07 0.06 0.067.00 Alfalfa 20.00 0.11 0.11 0.11 0.10 0.11 0.31 0.31 0.18 0.10 0.10 0.10 0.118.00 Quinua 35.00 0.14 0.15 0.14 0.11 0.06 0.16 0.13 0.15 0.16 0.14

Coeficiente de cultivo Kp Ponderado 210.00 0.98 0.99 0.96 0.86 0.69 0.93 0.93 0.77 0.75 0.89 0.94 0.97

FUENTE: BALANCE HIDRICO DE LA CUENCA RAMIS

DEMANDA DE AGUA DEL RIEGO POR ASPERSION SORATIRACALCULO DE EVAPOTRANSPIRACION POTENCIAL - HARGREAVES "ESTACION PROGRESO"

CALCULO DE LA DEMANDA DE AGUA PARA UN AÑO SECO

Nº CONCEPTO UND ENE FEB MAR ABR MAY J UN J UL AGO SET OCT NOV DIC

1.00 ----- 0.98 0.99 0.96 0.86 0.69 0.93 0.93 0.77 0.75 0.89 0.94 0.972.00 Hás 210.00 210.00 210.00 210.00 195.00 70.00 70.00 120.00 210.00 210.00 210.00 210.003.00 Evapotranspiración Potencial (ETP) mm/mes 136.72 116.67 118.44 99.78 82.14 68.65 73.14 90.72 110.21 134.28 141.54 149.624.00 Evapotranspiración Real (ETR =Kc*ETP) mm/mes 133.92 115.61 114.24 85.55 56.78 63.74 67.92 69.56 82.97 119.60 133.45 145.345.00 Precipitación al 75% de Percistencia (P_75%) mm/mes 108.50 77.50 82.50 23.00 1.00 0.00 0.00 0.00 9.50 28.50 46.50 67.006.00 Precipitación Efectiva (PPef) mm/mes 84.58 64.70 68.38 17.10 0.00 0.00 0.00 0.00 4.28 22.33 38.60 56.097.00 Ascención Capilar (Ac) mm/mes 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.008.00 Lámina de Riego Neta (LRN= ETR-Ppef-Ac) mm/mes 49.34 50.91 45.86 68.45 56.78 63.74 67.92 69.56 78.69 97.28 94.85 89.259.00 Eficiencia de Riego (Efr) % 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.7510.00 Lámina de Riego Bruta (LRB=LRN/Efr) mm/mes 65.56 67.64 60.93 90.95 75.44 84.69 90.24 92.42 104.56 129.25 126.02 118.5811.00 Frecuencia de Riego Dias 11.50 12.50 12.50 21.00 21.50 28.00 28.00 24.00 21.50 22.50 20.50 18.5012.00 Volumen de Agua/Há m3/Há 656 676 609 910 754 847 902 924 1046 1292 1260 118613.00 Días del Mes Días 31.00 28.00 31.00 30.00 31.00 30.00 30.00 31.00 30.00 31.00 30.00 31.0014.00 Módulo de Riego (24 horas) L t/seg/há 0.24 0.28 0.23 0.35 0.28 0.33 0.35 0.35 0.40 0.48 0.49 0.4415.00 Módulo de Riego (18 horas) L t/seg/há 0.33 0.37 0.30 0.47 0.38 0.44 0.46 0.46 0.54 0.64 0.65 0.5916.00 Módulo de Riego (12 horas) L t/seg/há 0.49 0.56 0.46 0.70 0.56 0.65 0.70 0.69 0.81 0.97 0.97 0.8917.00 Requerimiento Total Caudal (Q) m3/seg 0.051 0.059 0.048 0.074 0.055 0.023 0.024 0.041 0.085 0.101 0.102 0.093

Requerimiento Total Volumen (Vt) MM3 0.138 0.142 0.128 0.191 0.147 0.059 0.063 0.111 0.220 0.271 0.265 0.249

BALANCE HIDRICO


1 Requerimiento de Caudal para el Proyecto (Q) M3/seg 0.051 0.059 0.048 0.074 0.055 0.023 0.024 0.041 0.085 0.101 0.102 0.0932 Descargas Medias Mensuales Río Quiskuni M3/seg 0.973 0.933 1.546 1.632 0.281 0.139 0.050 0.038 0.102 0.123 0.225 0.289

M3/seg 0.922 0.875 1.498 1.558 0.226 0.116 0.025 -0.004 0.017 0.021 0.123 0.196

Descargas Medias Mensuales Generadas por el Modelo Lutz Scholz

BALANCE HIDRICO

Coeficiente de Cultivo: KcArea de Cultivo

18- Balance Hídrico de Áreas Mejoradas – Irrigación Soratira



1.00 Temperatura Media Mensual ( ºC ) ºC 9.73 9.58 9.51 9.11 7.69 6.42 6.20 7.60 8.98 9.87 10.13 10.02

2.00 Temperatura Media Mensual ( ºF ) ºF 49.52 49.24 49.12 48.40 45.84 43.56 43.16 45.68 48.16 49.76 50.24 50.04

3.00 Humedad Relativa (HR) % % 68.38 68.07 66.36 61.93 56.51 52.62 51.87 52.49 53.36 56.80 56.87 61.44

4.00 Factor Mensual de Latitud (MF) (mm) mm 2.74 2.34 2.32 1.91 1.66 1.46 1.57 1.84 2.12 2.50 2.61 2.77

5.00 Factor de Correcion por Huemedad (CH) - 0.93 0.94 0.96 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

6.00 Factor de Correcion por altura (CE) - 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08


CALENDARIO AGRÍCOLA PARA LAS HECTAREAS MEJ ORAS


1.00 Pastos Cultivados 10.00

2.00

3.00 Avena Forrajera 17.50

4.00 Papa 12.00

5.00

6.00 Habas 7.50

7.00

8.00 Quinua 5.00




1.00 Pastos Cultivados 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.002.00 0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


5.00 0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

6.00 Habas 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.507.00 0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.008.00 Quinua 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00





1.00 Pastos Cultivados 10.00 0.22 0.22 0.22 0.21 0.22 1.00 1.00 0.44 0.19 0.19 0.19 0.212.00 0 0.003.00 Avena Forrajera 17.50 0.36 0.30 0.27 0.21 0.16 0.18 0.29 0.32 0.344.00 Papa 12.00 0.21 0.23 0.24 0.24 0.24 0.13 0.16 0.20 0.215.00 0 0.006.00 Habas 7.50 0.12 0.14 0.13 0.10 0.18 0.12 0.13 0.12 0.127.00 0 0.008.00 Quinua 5.00 0.08 0.09 0.08 0.06 0.04 0.12 0.08 0.09 0.09 0.08








BALANCE HIDRICO



M3/seg 0.960 0.919 1.534 1.615 0.269 0.136 0.046 0.030 0.083 0.099 0.200 0.266


BALANCE HIDRICO

19- Balance Hídrico de Áreas Incorporadas – Irrigación Soratira



1.00 Temperatura Media Mensual ( ºC ) ºC 9.73 9.58 9.51 9.11 7.69 6.42 6.20 7.60 8.98 9.87 10.13 10.02

2.00 Temperatura Media Mensual ( ºF ) ºF 49.52 49.24 49.12 48.40 45.84 43.56 43.16 45.68 48.16 49.76 50.24 50.04

3.00 Humedad Relativa (HR) % % 68.38 68.07 66.36 61.93 56.51 52.62 51.87 52.49 53.36 56.80 56.87 61.44

4.00 Factor Mensual de Latitud (MF) (mm) mm 2.74 2.34 2.32 1.91 1.66 1.46 1.57 1.84 2.12 2.50 2.61 2.77

5.00 Factor de Correcion por Huemedad (CH) - 0.93 0.94 0.96 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

6.00 Factor de Correcion por altura (CE) - 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08


CALENDARIO AGRÍCOLA PARA LAS HECTAREAS A INCORPORAR


1.00 Pastos Cultivados 20.00

2.00 25.00

3.00 Avena Forrajera 22.50

4.00 Papa 23.00

5.00 Cebana Forrajera 35.00

6.00 Habas 7.50

7.00 20.00

8.00 Quinua 30.00




1.00 Pastos Cultivados 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.002.00 0 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00 25.00


5.00 Cebana Forrajera 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00

6.00 Habas 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.507.00 0 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.008.00 Quinua 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00 30.00





1.00 Pastos Cultivados 20.00 0.13 0.13 0.13 0.12 0.11 0.31 0.31 0.20 0.11 0.11 0.11 0.122.00 Pastos Naturales 25.00 0.14 0.14 0.14 0.13 0.13 0.35 0.35 0.22 0.12 0.12 0.12 0.133.00 Avena Forrajera 22.50 0.13 0.11 0.10 0.08 0.05 0.07 0.10 0.12 0.124.00 Papa 23.00 0.11 0.13 0.13 0.13 0.12 0.07 0.09 0.11 0.125.00 Cebana Forrajera 35.00 0.18 0.19 0.18 0.16 0.11 0.11 0.16 0.18 0.196.00 Habas 7.50 0.04 0.04 0.04 0.03 0.04 0.03 0.04 0.04 0.047.00 Alfalfa 20.00 0.13 0.13 0.13 0.12 0.13 0.34 0.34 0.21 0.12 0.12 0.12 0.138.00 Quinua 30.00 0.13 0.15 0.14 0.11 0.06 0.16 0.13 0.15 0.15 0.13








BALANCE HIDRICO



M3/seg 0.929 0.881 1.503 1.566 0.231 0.117 0.025 0.000 0.027 0.034 0.135 0.207

Descargas Medias Mensuales Generadas por el Modelo Lutz Scholz


BALANCE HIDRICO

20- Demanda de Agua del proyecto – Irrigación Soratira

DEMANDA DE AGUA DEL PROYECTONº CONCEPTO AREA ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC

1 DEMANDAS MEJORADA 52.000 0.013 0.014 0.011 0.017 0.012 0.004 0.004 0.008 0.019 0.024 0.024 0.0232 DEMANDAS INCORPORADAS 183.000 0.045 0.052 0.043 0.066 0.051 0.023 0.024 0.038 0.075 0.089 0.090 0.082

3 TOTAL DEMANDA 235.000 0.058 0.066 0.054 0.083 0.063 0.026 0.028 0.046 0.094 0.113 0.114 0.105

0.000

0.020

0.040

0.060

0.080

0.100

0.120

ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC

Caud

al (m

3/s)

Tiempo (Meses)

DEMANDA DE AGUA - RIEGO POR ASPERSION SORATIRA

DEMANDA MEJORADA DEMANDA INCORPORADA DEMANDA TOTAL

21- Diseño del Sistema de Riego Soratira – Modulo 01

EFICIENCIA DE APLICACIÓN

DEPARTAMENTO : PUNO PROYECTO : RIEGO POR ASPERSIÓN SORATIRA

PROVINCIA : AZANGARO LUGAR : SORATIRA - MODULO 01

DISTRITO : SAN ANTON DISEÑO : GRUPO INAMPO

DATOS PARA EL DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO PRESURIZADO

Largo de Superficie Ls = 68.00 mts Temperatura Media Anual Tm = 8.74 ºC TASA DE INFILTRACIÓN BÁSICA

Ancho de Superficie Bs = 110.00 mts Precipitación Media (75%) Pp = 37.00 mm

Área Proyectada de Riego AR = 0.75 Has Velocidad del Viento Vv = 3.40 m/seg

Pendiente del Terreno S = 2.00 % Caudal de la Fuente Q = 37.67 lt/seg

Capacidad de Campo CC = 40.00 % Infiltración Básica Ib = 6.50 mm/hr

Punto de Marchitez Permanente PM = 20.00 % Infiltracion Instantania Ii = 25.00 mm/hr

Humedad Aprovechable HFU = 50.00 % Eficiencia de Aplicación Ea = 75.26 %

Densidad Aparente del Suelo Da = 1.25 gr/cm3 J ornada de Riego J = 18.00 Hrs/día

Profundidad de la Raiz Pr = 50.00 cm Número de Días/Mes N = 30.00 dias

Evapotranspiración Real Etr = 145.34 mm/mes Ln del Balance Hídrico Ln = 69.39 mm/mes

Relación Entre Pendiente del Terreno

DATOS DEL ASPERSOR SELECCIONADO y la Tasa de Precipitación de Aspersión

Tipo del Aspesor Seleccionado NAAN

Presión de Trabajo Po = 1.97 atm Presión de Trabajo Po = 19.74 mts

Caudal de salida del Aspersor Qasp = 0.13 Lts/seg Diámetro de Alcance D = 22.00 mts

Diámetro de la Boquilla Øboq = 1/9 Pulg Factor Reduccion de Hum. Fr = 0.50 ----

!USAR BALANCE HIDRICO PARA LOS CALCULOS

FORMULAS PARA EL DISEÑO RESULTADO DE LOS CÁLCULOS

Lámina Neta de Riego (BBHH) Ln = 6.94 cm

Ln = (HFU (CC - PM) Da Pr) / 100 Lámina Neta de Riego (CCHH) Ln = 6.25 cm

Lr = Ln / Ea Lámina Real de Riego Lr = 9.22 cm

Ir = Fr = Ln / Etr Intervalo o Frecuencia de Riego Fr = 14.00 días

SMR = (AR / IR)*(7 / 6) Superficie Mínima de Riego SMR = 0.06 Has/día

E = Fr*Øhum. Cálculo del Traslape E = 15.56 mts

Entonces Escogemos la siguientes Espaciamiento de Aspersores Easp = 16.00 mts

Dispocisiones de Espaciamientos Espaciamiento entre Laterales E lat = 16.00 mts

Pluv =Qa*3600/Area Intencidad de Tasa Precipitación Pp = 1.76 mm/hr OK!

Tr = Lr / Pp Tiempo de Riego Tr = 53.00 horas

Tiempo de Cambio Tc = 10.00 Min

# Posiciones/dia = J / ( Tr + Tc ) Número de Posturas al día # Post = 0.34 Posturas

Largo del Módulo 68.00 m Longitud de la Tubería Principal Lp = 52.00 mts

Ancho del Módulo 108.00 m Longitud de la Tubería Lateral Ll = 46.00 mts

# Nasp = L l / E1 Número de Aspersores / Lateral Nasp = 3.00 Aspersores

SRL = Nasp*A*#Posturas/día Superficie de Riego por Lateral SRL = 0.03 Has

NL = SMS / SRL Número de Laterales para SMR NL = 2.00 Lat.

Ndr = A / SRL (Intervalo de Riego Modif.) Número Total de días de Riego Ndr = 29.00 Días

Q lat = Qasp * Naps Caudal por Lateral Q lat = 0.38 Lt/seg

Qs = Qlat*NL Caudal del Sistema Qs = 0.75 Lt/seg

D I S E Ñ O D E R I E G O P O R A S P E R S I Ó N

FORMULAS PARA EL DISEÑO DISEÑO HIDRÁULICO DE LA TUBERÍA LATERAL

Caudal de Diseño del Lateral Q lat = 1.350 m3/hr

Ø cal = 15.5*(Qlat) 0̂.5 Diámetro de Tubería Calculado Ø cal = 18.009 mm

Diámetro de Tubería de Diseño Ø dis = 0.750 Pulg.

Velocidad del Flujo del Conducto V = 1.316 m/s

Perdida de Carga Unitaria J = 0.1219 m/m

Factor de Salidas Multiples F = 0.535 ----

1.85 Perdida de Carga en el Lateral hf = 2.999 mts

Pa = 0.20*Po (Po entre 1ro y Ultimo Asp) Presión Admisible Pa = 3.948 m.c.a. OK !

Pe = Altura de la Planta + 0.30 m Altura del Elevador Pe = 0.600 mts

Pm = Po+3/4*hf+Pe Carga a la Entrada Tub. Lateral Pm = 22.588 m.c.a.

Pu = Pm - hf Presión Última Pu = 19.589 m.c.a

FORMULAS PARA EL DISEÑO DISEÑO HIDRÁULICO DE LA TUBERÍA PRINCIPAL

Ø cal = 15.5*(Qlat) 0̂.5 Caudal de Diseño del Principal Q pric = 2.70 m3/hr

Diámetro de Tubería Calculado Ø cal = 25.47 mm




Factor de Salidas / Lateral F = 0.64 ----

1.85 Perdida de Carga en el Principal hf = 1.07 mts

Hf = Hf lat + hf pr Perdida de Carga Total en Tub. Hf = 4.07 mts

Hf acc = 0.20*Hf Perdida de Carga en Accesorios Hf acc = 0.81 mts

Hf sist = Hf + Pacc Perdida de Carga Total del Sist. Hf sist = 4.88 mts

Hm = Po + Hf sist Presión a la Entrada de Tubería Hm = 24.62 m.c.a

CD = Hm + Pe Carga Dinámica CD = 25.22 mts

CR = CT + CD CT = 4150 Cota del Reservorio CR = 4175.22 m.s.n.m.

Hazen W. (m)

Hazen W. (m)

D I S E Ñ O H I D R Á U L I C O D E T U B E R Í A S

2

*4

D

Q

A

QV

87.4852.1

10 **10*21.1

DC

QJ

FLJHf **

26

1

2

1

1

1

N

m

NmF

2

*4

D

Q

A

QV

87.4852.1

10 **10*21.1

DC

QJ

FLJHf **

26

1

2

1

1

1

NL

m

NLmF

22- Diseño del Sistema de Riego Soratira – Modulo 02

EFICIENCIA DE APLICACIÓN

DEPARTAMENTO : PUNO PROYECTO : RIEGO POR ASPERSIÓN SORATIRA

PROVINCIA : AZANGARO LUGAR : SORATIRA - MODULO 02

DISTRITO : SAN ANTON DISEÑO : GRUPO INAMPO

DATOS PARA EL DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO PRESURIZADO

Largo de Superficie Ls = 125.00 mts Temperatura Media Anual Tm = 8.74 ºC TASA DE INFILTRACIÓN BÁSICA

Ancho de Superficie Bs = 200.00 mts Precipitación Media (75%) Pp = 37.00 mm

Área Proyectada de Riego AR = 2.50 Has Velocidad del Viento Vv = 3.40 m/seg

Pendiente del Terreno S = 2.00 % Caudal de la Fuente Q = 37.67 lt/seg

Capacidad de Campo CC = 40.00 % Infiltración Básica Ib = 6.50 mm/hr

Punto de Marchitez Permanente PM = 20.00 % Infiltracion Instantania Ii = 25.00 mm/hr

Humedad Aprovechable HFU = 50.00 % Eficiencia de Aplicación Ea = 75.26 %

Densidad Aparente del Suelo Da = 1.25 gr/cm3 J ornada de Riego J = 18.00 Hrs/día

Profundidad de la Raiz Pr = 50.00 cm Número de Días/Mes N = 30.00 dias

Evapotranspiración Real Etr = 145.34 mm/mes Ln del Balance Hídrico Ln = 69.39 mm/mes

Relación Entre Pendiente del Terreno

DATOS DEL ASPERSOR SELECCIONADO y la Tasa de Precipitación de Aspersión

Tipo del Aspesor Seleccionado NAAN

Presión de Trabajo Po = 3.17 atm Presión de Trabajo Po = 31.70 mts

Caudal de salida del Aspersor Qasp = 0.24 Lts/seg Diámetro de Alcance D = 25.50 mts

Diámetro de la Boquilla Øboq = 1/7 Pulg Factor Reduccion de Hum. Fr = 0.50 ----

!USAR BALANCE HIDRICO PARA LOS CALCULOS

FORMULAS PARA EL DISEÑO RESULTADO DE LOS CÁLCULOS

Lámina Neta de Riego (BBHH) Ln = 6.94 cm

Ln = (HFU (CC - PM) Da Pr) / 100 Lámina Neta de Riego (CCHH) Ln = 6.25 cm

Lr = Ln / Ea Lámina Real de Riego Lr = 9.22 cm

Ir = Fr = Ln / Etr Intervalo o Frecuencia de Riego Fr = 14.00 días

SMR = (AR / IR)*(7 / 6) Superficie Mínima de Riego SMR = 0.21 Has/día

E = Fr*Øhum. Cálculo del Traslape E = 18.03 mts

Entonces Escogemos la siguientes Espaciamiento de Aspersores Easp = 18.00 mts

Dispocisiones de Espaciamientos Espaciamiento entre Laterales E lat = 18.00 mts

Pluv =Qa*3600/Area Intencidad de Tasa Precipitación Pp = 2.67 mm/hr OK!

Tr = Lr / Pp Tiempo de Riego Tr = 35.00 horas

Tiempo de Cambio Tc = 10.00 Min

# Posiciones/dia = J / ( Tr + Tc ) Número de Posturas al día # Post = 0.51 Posturas

Largo del Módulo 125.00 m Longitud de la Tubería Principal Lp = 107.00 mts

Ancho del Módulo 198.00 m Longitud de la Tubería Lateral Ll = 90.00 mts

# Nasp = L l / E1 Número de Aspersores / Lateral Nasp = 5.00 Aspersores

SRL = Nasp*A*#Posturas/día Superficie de Riego por Lateral SRL = 0.08 Has

NL = SMS / SRL Número de Laterales para SMR NL = 3.00 Lat.

Ndr = A / SRL (Intervalo de Riego Modif.) Número Total de días de Riego Ndr = 30.00 Días

Q lat = Qasp * Naps Caudal por Lateral Q lat = 1.20 Lt/seg

Qs = Qlat*NL Caudal del Sistema Qs = 3.6 Lt/seg

D I S E Ñ O D E R I E G O P O R A S P E R S I Ó N

FORMULAS PARA EL DISEÑO DISEÑO HIDRÁULICO DE LA TUBERÍA LATERAL

Caudal de Diseño del Lateral Q lat = 4.320 m3/hr

Ø cal = 15.5*(Qlat) 0̂.5 Diámetro de Tubería Calculado Ø cal = 32.216 mm




Factor de Salidas Multiples F = 0.457 ----

1.85 Perdida de Carga en el Lateral hf = 1.479 mts

Pa = 0.20*Po (Po entre 1ro y Ultimo Asp) Presión Admisible Pa = 6.340 m.c.a. OK !

Pe = Altura de la Planta + 0.30 m Altura del Elevador Pe = 0.600 mts

Pm = Po+3/4*hf+Pe Carga a la Entrada Tub. Lateral Pm = 33.409 m.c.a.

Pu = Pm - hf Presión Última Pu = 31.930 m.c.a

FORMULAS PARA EL DISEÑO DISEÑO HIDRÁULICO DE LA TUBERÍA PRINCIPAL

Ø cal = 15.5*(Qlat) 0̂.5 Caudal de Diseño del Principal Q pric = 12.96 m3/hr

Diámetro de Tubería Calculado Ø cal = 55.80 mm




Factor de Salidas / Lateral F = 0.53 ----

1.85 Perdida de Carga en el Principal hf = 1.15 mts

Hf = Hf lat + hf pr Perdida de Carga Total en Tub. Hf = 2.63 mts

Hf acc = 0.20*Hf Perdida de Carga en Accesorios Hf acc = 0.53 mts

Hf sist = Hf + Pacc Perdida de Carga Total del Sist. Hf sist = 3.15 mts

Hm = Po + Hf sist Presión a la Entrada de Tubería Hm = 34.85 m.c.a

CD = Hm + Pe Carga Dinámica CD = 35.45 mts

CR = CT + CD CT = 4150 Cota del Reservorio CR = 4185.45 m.s.n.m.

Hazen W. (m)

Hazen W. (m)

D I S E Ñ O H I D R Á U L I C O D E T U B E R Í A S

2

*4

D

Q

A

QV

87.4852.1

10 **10*21.1

DC

QJ

FLJHf **

26

1

2

1

1

1

N

m

NmF

2

*4

D

Q

A

QV

87.4852.1

10 **10*21.1

DC

QJ

FLJHf **

26

1

2

1

1

1

NL

m

NLmF

23- Diseño del Sistema de Presiones del Sistema de Riego Soratira

CALCULO DE PRESIONES EN REDES - IRRIGACION SORATIRA

PROYECTO: SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSION SORATIRA

LINEA CONDUCCION Y DE DISTRIBUCION

ELEMENTO NIVEL DINAMICO LONGITUD (KM) Q DEL TRAMO P ENDIENTES DIAMETRO (") Ø COMERC. VEL. FLUJ O Hf H P IEZOM. P RESION COTA P IEZO.SALI.

Reserv. 01 4150.00 4150.00 4150.00

1.00 4128.00 0.545 104.550 40.35 8.01 12.00 1.43 3.03 4146.97 18.97 4146.97

M-01 4105.00 0.337 52.650 124.44 4.90 8.00 1.62 3.80 4143.17 38.17 4143.17

M-02 4098.00 0.199 49.050 227.54 4.21 8.00 1.51 1.96 4141.21 43.21 4141.21

M-03 4083.00 0.206 45.450 283.24 3.91 6.00 2.49 7.16 4134.05 51.05 4134.05

M-04 4077.00 0.206 41.850 277.60 3.80 6.00 2.29 6.15 4127.90 50.90 4127.90

M-05 4070.00 0.216 38.250 268.69 3.70 6.00 2.10 5.46 4122.45 52.45 4122.45

M-06 4065.00 0.160 34.650 359.03 3.36 5.00 2.74 8.20 4114.25 49.25 4114.25

M-07 4062.00 0.111 33.900 472.82 3.15 5.00 2.68 5.44 4108.81 46.81 4108.81

M-08 4059.50 0.113 33.150 438.29 3.17 5.00 2.62 5.31 4103.50 44.00 4103.50

M-09 4056.00 0.166 32.400 286.99 3.43 5.00 2.56 7.49 4096.01 40.01 4096.01

M-10 4049.50 0.205 28.800 226.86 3.44 5.00 2.27 7.46 4088.54 39.04 4088.54

M-11 4040.50 0.215 25.200 223.46 3.28 5.00 1.99 6.11 4082.43 41.93 4082.43

M-12 4036.50 0.210 21.600 218.72 3.11 5.00 1.71 4.49 4077.94 41.44 4077.94

M-13 4034.00 0.212 18.000 207.27 2.93 5.00 1.42 3.23 4074.71 40.71 4074.71

M-14 4030.50 0.223 14.400 198.24 2.72 5.00 1.14 2.25 4072.46 41.96 4072.46

M-15 4026.00 0.202 10.800 229.98 2.36 5.00 0.85 1.20 4071.26 45.26 4071.26

M-16 4021.00 0.204 7.200 246.36 2.00 3.00 1.58 6.88 4064.38 43.38 4064.38

M-17 4017.25 0.205 3.600 229.92 1.56 2.50 1.14 4.66 4059.73 42.48 4059.73

1.00 4128.00 4146.97 4146.97

M-18 4100.75 0.285 51.900 162.02 4.61 8.00 1.60 3.13 4143.84 43.09 4143.84

M - 19 4090.25 0.211 48.300 254.57 4.09 6.00 2.65 8.21 4135.63 45.38 4135.63

M - 20 4083.00 0.206 44.700 256.11 3.97 6.00 2.45 6.94 4128.69 45.69 4128.69

2.00 4077.50 0.137 41.100 373.64 3.56 6.00 2.25 3.96 4124.73 47.23 4124.73

M - 21,22 4075.50 0.096 41.100 515.47 3.33 6.00 2.25 2.76 4121.97 46.47 4121.97

M - 23,24 4067.40 0.215 36.750 253.79 3.69 6.00 2.01 5.06 4116.91 49.51 4116.91

M - 25,26 4061.50 0.241 29.550 230.06 3.46 5.00 2.33 9.19 4107.72 46.22 4107.72

3.00 4059.80 0.221 22.350 217.31 3.15 5.00 1.76 5.02 4102.70 42.90 4102.70

4.00 4055.50 0.157 22.350 300.61 2.95 5.00 1.76 3.57 4099.12 43.62 4099.12

M - 27,28 4053.75 0.110 7.200 412.46 1.80 5.00 0.57 0.31 4098.81 45.06 4098.81

4.00 4055.50 4099.12 4099.12

5.00 4047.25 0.293 15.150 177.33 2.83 5.00 1.20 3.24 4095.88 48.63 4095.88

M - 29,30 4046.00 0.166 7.200 300.91 1.92 5.00 0.57 0.46 4095.41 49.41 4095.41

5.00 4047.25 4095.88 4095.88

M - 31 4039.00 0.282 7.950 201.69 2.16 3.00 1.74 11.42 4084.46 45.46 4084.46

M - 32 4033.70 0.213 4.350 238.87 1.66 2.50 1.37 6.85 4077.61 43.91 4077.61

M - 33 4030.00 0.155 0.750 308.14 0.81 2.50 0.24 0.19 4077.42 47.42 4077.42

RESER - 02 4045.00 4045.00 4045.00

6.00 4037.50 0.112 78.900 66.96 6.48 14.00 0.79 0.17 4044.83 7.33 4044.83

7.00 4033.00 0.150 57.600 78.84 5.56 12.00 0.79 0.28 4044.55 11.55 4044.55

8.00 4032.00 0.166 57.600 75.82 5.61 12.00 0.79 0.31 4044.24 12.24 4044.24

M34,35 4010.75 0.620 57.600 54.02 6.01 12.00 0.79 1.14 4043.10 32.35 4043.10

M36,37 4006.50 0.212 50.400 172.63 4.50 10.00 0.99 0.74 4042.35 35.85 4042.35

M38,39 4004.00 0.212 43.200 180.92 4.20 8.00 1.33 1.66 4040.70 36.70 4040.70

M40,41 3999.50 0.212 36.000 194.33 3.87 8.00 1.11 1.18 4039.52 40.02 4039.52

M42,43 3998.00 0.225 28.800 184.52 3.59 8.00 0.89 0.83 4038.69 40.69 4038.69

M44,45 3993.50 0.212 21.600 213.14 3.12 5.00 1.71 4.53 4034.15 40.65 4034.15

M46,47 3991.50 0.212 14.400 201.20 2.71 5.00 1.14 2.14 4032.01 40.51 4032.01

M48,49 3989.50 0.212 7.200 200.54 2.08 5.00 0.57 0.59 4031.42 41.92 4031.42

9.00 3988.50 0.110 7.200 390.18 1.82 5.00 0.57 0.31 4031.11 42.61 4031.11

6.00 4037.50 4044.83 4044.83

10.00 4027.50 0.365 21.300 47.47 4.23 12.00 0.29 0.11 4044.72 17.22 4044.72

M-50 4024.00 0.170 21.300 121.87 3.49 12.00 0.29 0.05 4044.67 20.67 4044.67

M-51 4021.25 0.115 20.550 203.64 3.09 12.00 0.28 0.03 4044.64 23.39 4044.64

M-52 4020.00 0.115 19.800 214.23 3.02 12.00 0.27 0.03 4044.61 24.61 4044.61

M-53 4017.25 0.120 19.050 227.98 2.94 10.00 0.38 0.07 4044.54 27.29 4044.54

M-54 4013.50 0.120 18.300 258.65 2.82 10.00 0.36 0.06 4044.47 30.97 4044.47

M-55,56 4011.75 0.115 17.550 284.55 2.72 10.00 0.35 0.06 4044.42 32.67 4044.42

M-57 4011.00 0.135 16.050 247.53 2.71 8.00 0.49 0.17 4044.25 33.25 4044.25

M-58 4009.50 0.720 15.300 48.26 3.72 8.00 0.47 0.82 4043.42 33.92 4043.42

M-59 4008.50 0.041 11.700 862.29 1.86 8.00 0.36 0.03 4043.39 34.89 4043.39

M-60 4006.25 0.115 10.950 323.00 2.22 8.00 0.34 0.07 4043.32 37.07 4043.32

M-61 4005.00 0.058 10.200 660.75 1.86 6.00 0.56 0.13 4043.20 38.20 4043.20

M-62 4004.00 0.060 6.600 653.27 1.58 6.00 0.36 0.06 4043.14 39.14 4043.14

M-63 4001.50 0.112 5.850 371.76 1.70 5.00 0.46 0.21 4042.92 41.42 4042.92

M-64 4001.25 0.040 5.100 1041.84 1.30 5.00 0.40 0.06 4042.86 41.61 4042.86

M-65 4000.00 0.080 1.500 535.81 0.94 5.00 0.12 0.01 4042.85 42.85 4042.85

M-66 3999.00 0.070 0.750 626.46 0.70 5.00 0.06 0.00 4042.85 43.85 4042.85

12.121 Km

RESUMEN:

LINEA DE CONDUCCION

CRP 0.00 Und.

TUB. PVC SAP C-7,5, D=50" 0.00 Mts.

LINEA DE ADUCCION Y RED DE DISTRIBUCION Chequeo:TUB. RIB LO C 40 " 0.00 Kms 0.00 Mts

TUB. RIB LO C 30 " 0.00 Kms 0.00 Mts



TUB. PVC UF C-7.5 12 " 2.25 Kms 2245.75 Mts

TUB. PVC UF C-7.5 10 " 0.57 Kms 567.00 Mts

TUB. PVC UF C-7.5 8.0 " 2.48 Kms 2480.50 Mts





Longitud Total 12.121 Kms 12121.35 Mts

24- Diseño Hidráulico del Reservorio

DATOS DE DISEÑO:

Caudal Máx. Captación Qmax = 100.000 Lts/Seg.

Caudal Mín Captación Qmin = 50.000 Lts/Seg.

Tiempo de Riego Tr = 18.000 Hrs 5.55

Talud del Reservorio Z = 1.500 -

Base del Reservorio BC = 22.500 Mts A máx = 1133.17

Altura de Agua h = 3.058 Mts 44.85 H máx = 3.70 33.75

Relación Long/Base L/BC = 1.500 - V máx = 4192.72

5.55 22.50 5.55 5.55

5.55 5.55

1 3.06 3.70

Z 33.69 Altura de Terreno Ht = 10.000 m

22.50 Largo de Terreno Lt = 100.000 m

Pendiente del Terreno St = 0.10 m/m

RESULTADOS DE DISEÑO DEL RESERVORIO

Caudal de Diseño de la Cámara Qd = 50.000 Lts/Seg.

Volumen de la Camara de Carga VC = 3240.00 m3

Volumen de la Camara (diseño) Vd = 3240.000 m3

Tiempo de Almacenamiento Ta = 18.000 Hrs

Largo de la Cámara de Carga LC = 33.750 Mts

Area Hidráulica de Operacióm A = 1059.475 M2

Volumen de Operación Vo = 3240.000 m3 OK!

Altura de la Cámara de Carga Alt.C = 3.700 Mts

Corona del Reservorio (berma) C = 0.800 Mts

DESCARGA POR LA ADUCCIÓN

Diametro (D) = 14 Pulg.

Area (A) = 993.147 Cm2

Coef. (Cd) = 0.82 ---

h (m) Q (l/s)

3.058 630.8062.752 598.4132.446 564.1642.141 527.8191.835 488.6471.529 446.0471.223 398.9240.917 345.4310.612 282.197

33.60

33.60

22.50

DISEÑO HIDRÁULICO DEL RESERVORIO CON REVESTIMIENTO DE CONCRETO

9

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

17.0

0

117.

00

217.

00

317.

00

417.

00

517.

00

617.

00

717.

00

Car

ga

Hid

rául

ica

(h)

Caudal de Descarga (Qd)

CURVA DE DESCARGA

25- Diseño Estructural del Reservorio

PRIMER CASO

La Cámara se encuentra sin agua, con relleno en los muros laterales y el nivel freático en la cota más alta observada en campo.

P(Kg) = 0 W = 250 Kg/m2

11.25 5.55 0.30B/2 ZH e2

Ps2

NF

Hc 3.70 6.67 L

Psc1 h2

W h1 Ps3 Pa

Ø= 33.69 h3 ET Ps4 ha

e2 0.30 B A h4

B/2

Datos:

Peso unitario del material seco PU s= 1650 Kg/m3 Peso Unit. del Concreto (Kg/m3) PUc = 2400 Kg/m3

Peso unitario del agua PUa = 1000 Kg/m3 Resistencia de Concreto (Kg/cm2) f 'c = 175 Kg/cm2

Angulo de Fricción interna Ø = 33 ° Fluencia del Acero (Kg/cm2) f 'y = 4200 Kg/cm2

Cap. Portante del Suelo Seco s seco = 1.5 Kg/cm2 PU Mat. en agua (dsat=ds-m*da) PUsat = 1050 Kg/m3

Cap. Portante del Suelo Sat. s sat = 0.5 Kg/cm2 Recubrimiento de Muros y Losa r = 0.15 m

Coeficiente de Permeabilidad K = 0.004 cm/s Fac. Presión Neutra = (1-senØ) yn = 0.46

Profundidad del Nivel Freático (Hp-Ha)hnf = 3.3 m Supresión: da * (Hp + e2) q = 4000 Kg/m2

Altura de agua en el suelo (m) : hp - hnfha = 0.40 m Ancho de cimentación: Bc+2 * e1 Ac = 23.1 m

MOMENTO AL VUELCO EN EL PUNTO A: MOMENTO EN EL PUNTO B:

Descripcion Elem.Peso (Kg)

Distancia (m)

Momento (Kg-m)

Presion de la Sobre Carga Psc1 = 425.50 1.85 787.175

Presion por el Suelo Seco Ps2 = 4132.76 1.5 6199.14

Presion del Suelo Saturado Ps3 = 193.2 0.2 38.64 q = 700 Kg/m2

Presion del Suelo Saturado Ps4 = 38.64 0.13 5.0232 MB = 38445.62 Kg-m/m

Presion de Agua en Estrucrura Pa = 80 0.13 10.4

MV(A) = 7040.378

MOMENTO ESTABILIZANTE DE LA ESTRUCTURA ANÁLIS DE LA SUB PRESIÓN

Descripcion Elem. Peso (Kg) Dist. (m)Mom (Kg-

m)

Peso de la Losa de la Cámara P1 = 8316 0.15 1247.4 Q = 16170 Kg/m

Peso Muro Lateral de Cámara P2 = 4802.4 2.77 13302.65 Factor de Seguridad

Carga Puntual P = 0 0.15 0 Fs = 1.5

13118.4 ME(A) = 14550.05 Fs = 1.62 OK!

PRESIÓN DE LA ESTRUCTURA SOBRE EL SUELO (s t) Factor de Seguridad de Presión

st = 0.04 Kg/cm2 FSp = 1.5

s sat /st = 12.50 OK!

DISEÑO ESTRUCTURAL DEL RESERVORIO

2

1**8

1eBqMM CAB

1*2* eBqQ C

10000**2

*2*2

2

21

eB

QPP

Ct

)( 2eHaq agua

memoria de calculo soratira

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