memoria de cálculo transportadoes actualizacion sabado 31-05
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MEMORIA DE CLCULO TRANSPORTADOR HORIZONTAL.
Antecedentes y datos:
Material a transportar.
Polines de madera
Peso mximo por poln de madera: 15 kgs.
Produccin 1 polin cada 36 segundos por cada torno, de un total de 9 tornos, tenemos 13,5
toneladas hora de polines de madera.
Densidad: 480 kgs/m.
Velocidad de la cinta estimada: 1 m/seg.
Caractersticas del ancho de la banda: 500 mm, ya que el poln ms ancho posee un dimetro
menor a 200 mm. El hecho de poseer 500 mm de ancho le permite un acomode ptimo al poln de
madera en el desembarque del elevador.
(FALTA DIAGRAMA EXPLICATIVO)
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SELECCIN DEL RODILLO DE IMPACTO.
Basndose en los datos de la banda se procede a elegir un poln de impacto que sea lo
suficientemente fuerte para soportar la carga.
Para ello elegimos al proveedor Rumelca, el cual toma del CEMA su mtodo de seleccin de
rodillos de impacto:
Por lo tanto tenemos un paso por cada rodillo de 1,65 m, pero por razones de seguridad y espacio,
colocaremos un paso de los polines de 1,5 m.
La siguiente tabla nos entrega el dimetro recomendado por ancho de banda y la velocidad por la
cual se mueve.
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Con la carga dinmica obtenida, ingresamos a las tablas del catlogo para la eleccin de nuestro
rodillo plano de impacto:
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Debido a que la carga dinmica de 11,87 dN es bastante inferior a la carga dinmica mxima de
179 dN, obtenemos un rodillo que soportar eficientemente los impactos y el peso del material,
tanto en cada como en transporte.
Con lo consiguiente, podemos elegir el soporte del mismo fabricante:
Cuyas medidas son las siguientes:
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SELECCIN DE LA CINTA TRANSPORTADORA:
Para la seleccin de la cinta transportadora, se utilizar el mtodo aprobado por el CEMA,
desarrollado por la marca FORBO-SIEGLING, para el transporte de bultos y paquetes, debido a que
el poln de madera se traslada en forma compacta.
Por las caractersticas tcnicas especial para maderas que ofrece el fabricante, se decanta por una
cinta: siegling transiln E 18/3 UO/VSH MT-SE color disponible NEGRO.
Con el siguiente procedimiento se comprobar si la cinta correspondiente es la adecuada:
Se necesita saber si debido a la traccin la cinta resistir los esfuerzos.
Donde:
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Para mr se hizo el supuesto de que la polea motriz y conduca en ambos casos pesaran 80
kilgramos, en caso de ser menor se supondr como un factor de seguridad para el accionamiento
de la banda. Para el caso de ser menor supondr un reclculo de la banda.
Suposicin de 10 polines sobre la cinta.
Fuerza de traccin mxima de la banda.
Donde:
-
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El tambor motriz operar en ambientes hmedos y por las disposicin del transportador, adems de utilizar
tornillo tensor, el ngulo de abrace corresponder a 180.
Por lo tanto:
Con la fuerza de traccin podremos saber si el tipo de banda es acertado, mediante la desigualdad:
Donde
Siendo:
De las siguientes tablas obtenemos:
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Por lo tanto cumpliendo a cabalidad con la condicin, podemos sealar que la banda es adecuada
para el trabajo establecido.
Dimetro mnimo del tambor motriz.
Calculado el esfuerzo tangencial, mediante la siguiente expresin, determinar el dimetro mnimo
del tambor motriz:
Donde:
-
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El factor Clo obtenemos de la siguiente tabla:
Potencia mnima P para accionar el tambor motriz.
La potencia mnima a transmitir para accionar el tambor motriz viene dado por la siguiente
expresin:
+
-
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Potencia mecnica mnima del motor necesaria.
Donde:
Acercndola a un valor comercial tomamos como Potencia del motor de 1 kW.Caracterizacin de las tensiones y deslizamiento en la banda.
Mediante el mtodo de euler se intentar caracterizar las tensiones que ocurren en la banda
transportadora, tanto en el ramal tenso como en el ramal flojo:
Donde:
Mediante las siguientes igualdades obtendremos la fuerza F:
-
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Explicado mediante el siguiente diagrama:
Segn el fabricante Rumelca, podemos obtener un factor de abrazamiento de la siguiente tabla:
As obtenemos qu:
Esta condicin nos indica que la banda no desliza en la polea motriz.
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SELECCIN DEL TAMBOR MOTRIZ.
El tambor motriz ser seleccionado por el fabricante Rumelca, debido a que es el nico fabricante
que ofrece un mtodo basado en resistencia de los materiales y avalado para el uso de bandas de
goma y textiles por la normal DIN 22102.
En este procedimiento el primero paso es determinar el dimetro del eje necesario para
determinar el momento de flexin Mf y el momento torsor Mt.
Para ello se comienza con el clculo de la resultante de las tensiones CP, mediante la siguiente
expresin:
Donde:
Una vez obtenida la resultante de las tensiones se puede calcular el momento flector mediante la
siguiente expresin:
Donde:
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Ahora se procede a calcular el momento torsor:
Donde:
Las revoluciones de la polea motriz se obtienen de la siguiente expresin de conversin:
Donde:
-
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+
Ahora reemplazamos en la frmula de momento torsor:
El siguiente paso es calcular el momento ideal de flexin, descrito por la siguiente ecuacin:
Reemplazando los datos encontrados en la ecuacin obtenemos:
En este punto calculamos el mdulo de resistencia:
Donde:
-
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El esfuerzo admisible del material se obtiene de la siguiente tabla, eligindose un Fe 37,
correspondiendo en nomenclatura a un acero estructural A-37:
En este punto con la siguiente expresin podemos determinar el dimetro mnimo del eje para
este tipo de poleas motrices:
Ya que el dimetro mnimo son de 40 mm, elegiremos aquel valor.
Ya que obtuvimos el eje mnimo, queda verificar si la deflexin y el ngulo del eje no excedan los
valores establecidos por el fabricante. Estos valores se miden bajo los siguientes parmetros:
La deflexin debe cumplir que:
-
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Siendo la flexin mxima reemplazada en la condicin del siguiente modo:
[ ] Donde:
De la siguiente tabla obtenemos los valores de b y C:
Reemplazando los factores en la condicin tenemos qu:
* +
Obteniendo:
Cumplindose la condicin de flexin. A continuacin se muestra la condicin del ngulo de
flexin del eje, dado por la siguiente expresin:
-
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Reemplazando en la igualdad tenemos que:
+ Obteniendo:
Cumpliendo con el ngulo de flexin del eje y los dems parmetros se elige la polea motriz y
conducida:
-
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SELECCIN MOTORREDUCTOR:
Teniendo una velocidad aproximadamente de 100 rpm de giro en el tambor motriz, debemos
encontrar un Motorreductor que permita una velocidad de salida lo ms cercana a la del tambor
motriz.
Adems contamos con una potencia que debe transmitir para mover el sistema, esta potencia es
similar a 1 kW 1,34 HP, por lo como medida de diseo se aumentar la potencia del motor a 1,5
HP.
Del catlogo de motorreductores motovario se estima un equipo, el cual se acerca a nuestra
solucin:
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Las medidas del motorreductor son las siguientes:
Dejndonos una relacin de transmisin:
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SELECCIN DE LA CADENA:
Hay que tener en cuenta un factor relevante antes de elegir la cadena, que es el nmero de
dientes que debe tener tanto pin conductor como el conducido. Segn Porras y Soriano(elementos de mquina, transmisin de potencia, universidad de castilla-la mancha), se
recomienda un nmero impar de dientes en el pin conductor y un nmero par de dientes en el
pin conducido. Esto ltimo hace que la distribucin de contacto entre un diente y un rodillo
determinado sea mnima, originando una mejor distribucin del desgaste.
Para una velocidad de cadena
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Donde seala la seccin ocupada para transportadores de cargas no uniformes y accionadas por motorelctrico.
Para el factor fdel nmero de dientes, se ocupa la siguiente expresin:
Reemplazando en la ecuacin, obtenemos:
Con esta potencia corregida y los rpm ingresamos en el siguiente grfico segn la norma europea
BS/ISO y elegimos la cadena necesaria, como tambin el tipo de lubricacin requerida:
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Como se puede observar, entre las potencias comprendidas entre 2 y 3 kW, es la nica lnea
acorde a aquella potencia, le corresponde a una cadena de paso (0,75 mm) y a una lubricacin
recomendada por goteo, aunque en este aspecto tambin una lubricacin manual peridica
tambin es permisible.
Antes se calcula la distancia prevista entre centros segn la siguiente expresin:
Donde: El nmero de pasos a elegir vara la disposicin que se elija para la cadena, para una disposicin
compacta elegir 30 pasos, mediana 40 pasos y mxima 50 pasos.
Ahora el nmero de pasos necesarios de la cadena:
-
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Donde:
En este punto se calcula la distancia entre centro, dado por la siguiente expresin:
0 1
Donde:
0 1
-
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Para el caso de un mejor ajuste el fabricante considera un 2% de adicin a los eslabones:
Por lo que recalculando la distancia entre centros tenemos que:
La velocidad en la cadena se desarrolla con la siguiente expresin:
Donde:
La masa lineal de la cadena corresponde a:
El largo de la cadena corresponde a:
-
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Peso total de la cadena:
SELECCIN DEL PIN CONDUCTOR Y CONDUCIDO:
Para un paso de cadena o 0,75 se elegirn del catlogo de comercial Ducasse el tipo de ruedatanto para el pin conductor como para el conducido segn la norma europea BS/ISO.
Para conocer el tipo de pin solicitado necesitamos conocer, mediante el paso de la cadena y
nmero de dientes, el dimetro primitivo DP, dimetro interno DI, dimetro externo DE y rayo
cavidad Ri.
El dimetro primitivo puede conocerse mediante la siguiente expresin:
Donde:
-
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Reemplazando en la frmula anterior obtenemos:
Con la siguiente relacin podemos dimensionar para elegir los piones:
Donde:
Por lo tanto de la siguiente tabla se escogen los piones requeridos:
-
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Cuyos pesos estimados son:
Falta:
-Dimensionar tornillo tensor.
-dimensionar eje reductor.
-seleccionar rodamientos y porta-rodamientos.
-confirmar los ejes por fatiga.
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DIMENSIONAMIENTO DE LA ESTRUCTURA SOPORTANTE-TRANSPORTADOR HORIZONTAL:
La estructura soportante de todo el sistema, se compondr de perfiles de acero elegidos y
comprobados mediante las diversas teoras de la rama de resistencias de los materiales. Se
separarn en regiones las cuales repiten el patrn de clculo, cosa de facilitar el
dimensionamiento y el clculo del total de la estructura.
Como apoyo al clculo se utilizar el programa MD Solids 4.0, para obtener las reacciones, fuerza
cortante mxima y momentos mximos.
Seccin lateral de la polea conductora:
El perfil escogido, es un perfil C del catlogo Cintac, las caractersticas sern dadas a continuacin:
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Y cuyas propiedades mecnicas son las siguientes:
(Utalca, propiedades de los materiales, escuela de arquitectura)
En la siguiente figura podemos definir que en la seccin A se concentran los pesos del motor y la
polea conductora, tal como en el punto B soportan los pesos de los rodillos de ida y los rodillos de
vuelta de la cinta. En el centro de la viga se soporta otro de los rodillo de ida (por motivos de
diseo, recordar que cada 1,4 m estar un rodillo de impacto de ida, mientras que un rodillo de
vuelta estar cada 2,8 metros). La banda y una cantidad de materia prima a transportar
(suponiendo el peor de los casos; 10 polines de madera de 15 kg cada uno en una seccin de 2,8
metros) se encontrar en un peso repartido por toda la seccin.
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Del diagrama de cuerpo libre mostrado, tenemos que:
( )
Donde:
Para el caso del perfil lateral, tenemos que por esttica, se divide en 2 las fuerzas asociadas a
ambos extremos entre los perfiles laterales (salvo el peso del motor), por lo tanto:
-FALTA COMPROBACION POR ESTATICA DE LA CONDICION DE IGUALDAD!!!!
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Una vez establecidas las fuerzas, podemos conocer la fuerza cortante mxima y el momento de
flexin mximo respectivamente:
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Obteniendo una fuerza de corte mxima de 1062,21 N. justo en el centro de la seccin analizada,
adems de las reacciones en los apoyos, reflejadas en la parte superior derecha de la imagen
mostrada.
El diagrama de momento en la flexin nos dio un mximo de 725,14 N-m.
Dimensionamiento del perfil:
Falla por flexin:
De la siguiente condicin se despeja un momento resistente para el dimensionado del perfil.
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Despejando queda:
Donde: Reemplazando en la ecuacin se obtiene que:
Teniendo en cuenta que el material ocupado es un A42-27 entonces tenemos que:
Tomando el Mmx obtenido del diagrama de momentos, obtenemos que:
+ Falla por corte:
De la teora de deflexin obtenemos la siguiente relacin:
Por el mtodo de superposicin se obtiene: Adems segn la norma NCH-427 of. 72:
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Quedando:
Reemplazando en la desigualdad:
Donde:
Despejando el momento de inercia de la ecuacin tenemos qu:
Reemplazando:
. + /
Escogiendo el siguiente perfil C:
-
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Anlisis del soporte transversal.
Tomando las reacciones de venidas desde la seccin longitudinal se procede a dimensional las secciones
adecuadas.
Donde:
Las fuerzas (P) 1 y 2 son tomadas de las reacciones de las viga longitudinal donde se apoya en esta
viga, por lo tanto debido a que esta reaccin es la ms desfavorable, ya que se encuentra en ese
-
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mismo lado el peso de los componentes de la transmisin de potencia, se entiende que del otro
lado no estarn, tomando esta reaccin podemos dimensionar un perfil que sea lo
suficientemente fuerte para resistir los requerimientos:
Obteniendo:
Adems de la obtencin del momento flector mximo:
Ahora con las siguientes comprobaciones veremos las dimensiones mnimas que debe tener el
perfil:
Dimensionamiento del perfil transversal:
Falla por flexin:
-
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Donde:
Reemplazando en la ecuacin se obtiene que:
Teniendo en cuenta que el material ocupado es un A42-27 entonces tenemos que:
Tomando el Mmx obtenido del diagrama de momentos, obtenemos que:
+
Falla por corte:
De la teora de deflexin obtenemos la siguiente relacin:
Por el mtodo de superposicin se obtiene: Adems segn la norma NCH-427 of. 72:
Quedando:
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Reemplazando en la desigualdad:
Donde:
Despejando el momento de inercia de la ecuacin tenemos qu:
Reemplazando:
. + /
Desarrollando la ecuacin, se obtiene qu:
Eligiendo el siguiente perfil:
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Anlisis de las columnas:
Para efectuar el anlisis se debe elegir un perfil y mediante tanteo, se escoge la columna que se
ajuste a los requerimientos para que no pandee en ninguna de las direcciones.
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Las propiedades para el acero UNE-EN 10025-94 son las siguientes:
El primero paso es obtener el radio de giro del perfil:
Donde:
Por lo tanto, reemplazando los datos en la ecuacin obtenemos para los ejes X e Y:
En segunda instancia se procede al clculo de la constante de columna:
-
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Donde:
+ +
Como tercer paso se establece la relacin de esbeltez ():
Donde:
Obteniendo k por:
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Considerando la constante de columna con la esbeltez segn eje se obtiene que:
Se concluye que se trata de una columna corta. Por lo tanto para la carga crtica de pandeo se
puede ocupar la frmula de Euler para columnas cortas, se establece que la mayor relacin de
esbeltez ocurre en el eje X, por lo tanto ocuparemos esta seccin:
, + -
Donde:
+{ }
Por lo que la carga permisible P puede ser obtenida de la forma bsica de esfuerzo admisible:
Donde:
-
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Despejando la ecuacin obtenemos:
Debido a que de las reacciones obtenidas en la carga sobre la columna son de 1107,24 N, la carga
permisible nos indica que este perfil no pandea. En la prctica se puede escoger un perfil de
menores dimensiones para ahorrar material desde el punto de vista de resistencia, pero por
motivos de diseo de acuerdo a las medidas de los perfiles anteriores, este perfil es el ms idneo
para la construccin de las columnas soportantes de la estructura.
MEMORIA DE CLCULO TRANSPORTADOR VERTICAL.
Las caractersticas del ancho de la banda depende exclusivamente del largo del poln a elevar, de
modo que como el mximo de largo que se tiene es de 0,75 m, la banda por lo menos debe ser de
0,8 m debido a que este ltimo es el valor de ancho comercial.
Las caractersticas geomtricas de la estructura del transportador son las siguientes:
Dando un total de =25,1 y un largo de la carrera de la cinta de 5,19 m.
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Para este caso no se ocupan rodillos de impacto, debido a que la cinta descansar en una mesa
metlica del tipo artesa, sino que adems esta cinta contar con perfiles transversales de goma
para facilitar la elevacin de los polines de madera.
SELECCIN PERFILES TRANSVERSALES DE CAUCHO.
Para este producto se elige el proveedor Siban.
El criterio de seleccin de los perfiles, se basa netamente en la geometra del producto a trasladar,
debido a que el fabricante, dedica esta clase de productos al transporte de ridos, metales y
piedras de grueso calibre. Por lo que el traslado de polines de madera no presenta ninguna
desventaja frente al producto que ofrece este proveedor.
Por lo que el nico criterio de seleccin adecuado se basa en la altura de este:
Para un ngulo de elevacin mximo de 60 se obtiene la siguiente expresin del fabricante:
Siendo:
Teniendo un dimetro mximo de 150 mm, entonces obtenemos qu:
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Debido a que el fabricante, aconseja agregar de 10 a 20 mm, ms sobre la altura, entonces nuestra
altura queda en 7,5 cm ya que esta es la menor medida de altura, quedando justamente en la
mitad del dimetro ms grande de los polines de madera:
La distancia entre cada perfil quedar definida en 1100 mm.
SELECCIN DE LA CINTA ELEVADORA.
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Para la seleccin de la cinta transportadora, se utilizar el mtodo aprobado por el CEMA,
desarrollado por la marca FORBO-SIEGLING, para el transporte de bultos y paquetes, debido a que
el poln de madera se traslada en forma compacta.
Por las caractersticas que ofrece el fabricante para la elevacin de bultos se elige la cinta con
denominacin E 15/M V1/V10HMT.
En este punto se necesita conocer la fuerza tangencial a la cual es sometida la cinta, para ello, se
utilizar la siguiente expresin:
Donde:
.
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Para mr se hizo el supuesto de que la polea motriz y conduca en ambos casos pesaran 80kilgramos, en caso de ser menor se supondr como un factor de seguridad para el accionamiento
de la banda. Para el caso de ser menor supondr un reclculo de la banda.
Suposicin de 3 polines sobre la banda:
Fuerza de traccin mxima de la banda.
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Donde:
El tambor motriz operar en ambientes hmedos y por las disposicin del transportador, adems de utilizartornillo tensor, el ngulo de abrace corresponder a 210.
Con la fuerza de traccin podremos saber si el tipo de banda es acertado, mediante la desigualdad:
Donde
Siendo:
De las siguientes tablas obtenemos:
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Por lo tanto cumpliendo a cabalidad con la condicin, podemos sealar que la banda es adecuada
para el trabajo establecido.
Dimetro mnimo del tambor motriz.
Calculado el esfuerzo tangencial, mediante la siguiente expresin, determinar el dimetro mnimo
del tambor motriz:
Donde:
-
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Potencia mnima P para accionar el tambor motriz.
La potencia mnima a transmitir para accionar el tambor motriz viene dado por la siguiente
expresin:
+
Potencia mecnica mnima del motor necesaria.
-
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Donde:
Por lo tanto llevndolo a una potencia comercial se elige una potencia del motor de 0,55 kW, el
cual son 0,75 HP.
Caracterizacin de las tensiones y deslizamiento en la banda.
Mediante el mtodo de euler se intentar caracterizar las tensiones que ocurren en la banda
transportadora, tanto en el ramal tenso como en el ramal flojo:
Donde:
Mediante las siguientes igualdades obtendremos la fuerza F:
-
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Explicado mediante el siguiente diagrama:
As obtenemos qu:
Esta condicin nos indica que la banda no desliza en la polea motriz.
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SELECCIN DEL TAMBOR MOTRIZ.
El tambor motriz ser seleccionado por el fabricante Rumelca, debido a que es el nico fabricante
que ofrece un mtodo basado en resistencia de los materiales y avalado para el uso de bandas de
goma y textiles por la normal DIN 22102.
En este procedimiento el primero paso es determinar el dimetro del eje necesario para
determinar el momento de flexin Mf y el momento torsor Mt.
Para ello se comienza con el clculo de la resultante de las tensiones CP, mediante la siguiente
expresin:
Donde:
Una vez obtenida la resultante de las tensiones se puede calcular el momento flector mediante la
siguiente expresin:
Donde:
-
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Ahora se procede a calcular el momento torsor:
Donde:
Las revoluciones de la polea motriz se obtienen de la siguiente expresin de conversin:
Donde:
-
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+
Ahora reemplazamos en la frmula de momento torsor:
El siguiente paso es calcular el momento ideal de flexin, descrito por la siguiente ecuacin:
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Reemplazando los datos encontrados en la ecuacin obtenemos:
En este punto calculamos el mdulo de resistencia:
Donde:
El esfuerzo admisible del material se obtiene de la siguiente tabla, eligindose un Fe 37,
correspondiendo en nomenclatura a un acero estructural A-37:
En este punto con la siguiente expresin podemos determinar el dimetro mnimo del eje para
este tipo de poleas motrices:
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Ya que el dimetro mnimo son de 40 mm, elegiremos aquel valor.
Ya que obtuvimos el eje mnimo, queda verificar si la deflexin y el ngulo del eje no excedan los
valores establecidos por el fabricante. Estos valores se miden bajo los siguientes parmetros:
La deflexin debe cumplir que:
Siendo la flexin mxima reemplazada en la condicin del siguiente modo:
[ ] Donde:
De la siguiente tabla obtenemos los valores de b y C:
-
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* +
Cumplindose la condicin de flexin. A continuacin se muestra la condicin del ngulo de
flexin del eje, dado por la siguiente expresin:
Reemplazando en la igualdad tenemos que:
-
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+
Obteniendo:
Cumpliendo con el ngulo de flexin del eje y los dems parmetros se mantiene la eleccin de la
polea motriz y conducida:
SELECCIN MOTORREDUCTOR:
Teniendo una velocidad aproximadamente de 60 rpm de giro en el tambor motriz, se debe
encontrar un Motorreductor que permita una velocidad de salida lo ms cercana a la del tambor
motriz. Tomando los datos de potencia a la cual transmitir al tambor motriz, los cuales son 0,56
kW 0,75 HP, por medidas de diseo se escoge un motor de un 1 HP
Del catlogo de motorreductores motovario se estima un equipo, el cual se acerca a nuestrasolucin:
-
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Las medidas del Motorreductor son los siguientes:
-
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Dejndonos una relacin de transmisin:
-
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SELECCIN DE LA CADENA:
Hay que tener en cuenta un factor relevante antes de elegir la cadena, que es el nmero de
dientes que debe tener tanto pin conductor como el conducido. Segn Porras y Soriano
(elementos de mquina, transmisin de potencia, universidad de castilla-la mancha), se
recomienda un nmero impar de dientes en el pin conductor y un nmero par de dientes en elpin conducido. Esto ltimo hace que la distribucin de contacto entre un diente y un rodillo
determinado sea mnima, originando una mejor distribucin del desgaste.
Para una velocidad de cadena
-
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Donde seala la seccin ocupada para transportadores de cargas no uniformes y accionadas por motor
elctrico.
Para el factor fdel nmero de dientes, se ocupa la siguiente expresin:
Reemplazando en la ecuacin, obtenemos:
Con esta potencia corregida y los rpm ingresamos en el siguiente grfico segn la norma europea
BS/ISO y elegimos la cadena necesaria, como tambin el tipo de lubricacin requerida:
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Como podemos observar para una potencia de 0,8 kW y 60 rpm le corresponde una cadena de
5/8 de paso 15,875 mm.
Antes se calcula la distancia prevista entre centros segn la siguiente expresin:
Donde:
El nmero de pasos a elegir vara la disposicin que se elija para la cadena, para una disposicin
compacta elegir 30 pasos, mediana 40 pasos y mxima 50 pasos.
Ahora el nmero de pasos necesarios de la cadena:
Donde:
-
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En este punto se calcula la distancia entre centro, dado por la siguiente expresin:
0 1Donde:
0 1 Para el caso de un mejor ajuste el fabricante considera un 2% de adicin a los eslabones:
-
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Por lo que recalculando la distancia entre centros tenemos que:
La velocidad en la cadena se desarrolla con la siguiente expresin:
Donde:
La masa lineal de la cadena corresponde a:
El largo de la cadena corresponde a:
-
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Peso total de la cadena:
SELECCIN DEL PIN CONDUCTOR Y CONDUCIDO:
Para un paso de cadena 5/8 o 0,625 se elegirn del catlogo de comercial Ducasse el tipo de
rueda tanto para el pin conductor como para el conducido segn la norma europea BS/ISO.
Para conocer el tipo de pin solicitado necesitamos conocer, mediante el paso de la cadena ynmero de dientes, el dimetro primitivo DP, dimetro interno DI, dimetro externo DE y rayo
cavidad Ri.
El dimetro primitivo puede conocerse mediante la siguiente expresin:
Donde:
Reemplazando en la frmula anterior obtenemos:
-
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Con la siguiente relacin podemos dimensionar para elegir los piones:
Donde:
Por lo tanto de la siguiente tabla se escogen los piones requeridos:
-
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ANLISIS ESTRUCTURA SOPORTANTE:
Para dimensionar la elevacin del
Perfil transversal superior:
Para la eleccin de este perfil se procede a cortar en secciones el elevador, dado que el elevador
tiene una distancia mnima de 5,19 [m], se procede a dividir en 5 secciones de 1,038 [m] para el
anlisis de las cargas que soporta este tipo de viga. A continuacin un detalle de los pesos
soportados por esta seccin:
Placa soportante y lateral:
Se eligen del catlogo Cintac las planchas A36 con espesores de 3 [mm] para la placa soportante yde 2 [mm] para la placa lateral:
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Peso banda:
El peso de la carga se supone en 30 [kg] para esta seccin, como medida de seguridad:
La masa de los topes al ser de 1,8 [kg] se puede tomar como un valor insignificante, porque en el
total se consideraran 10 topes a lo largo de toda la cinta, por lo que en esta seccin arrojara un
peso 17,658 [kg] los cuales no son lo suficiente como para influir en la seleccin del perfil.
Para el clculo de las reacciones, se supondrn los pesos (a excepcin de las placas laterales) en
una sola carga puntual P en el centroide de la placa, de modo que produzca las mayores
solicitaciones a la hora del clculo de las vigas transversales:
Por condicin de esttica, la reparticin de las fuerzas en cada una de las vigas transversales
corresponde a la mitad de la fuerza en el centroide, esto se debe a la condicin de simetra en le
geometra de la estructura, de modo de facilitar el clculo:
-
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Obteniendo las siguientes reacciones, fuerzas y momentos:
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En este punto se procede a su dimensionamiento:
Falla por flexin:
De la siguiente condicin se despeja un momento resistente para el dimensionado del perfil.
Despejando queda:
Donde: Reemplazando en la ecuacin se obtiene que:
Teniendo en cuenta que el material ocupado es un A42-27 entonces tenemos que:
Tomando el Mmx obtenido del diagrama de momentos, obtenemos que:
+
Falla por corte:
De la teora de deflexin obtenemos la siguiente relacin:
-
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Por el mtodo de superposicin se obtiene:
Adems segn la norma NCH-427 of. 72:
Quedando:
Reemplazando en la desigualdad:
Donde:
Despejando el momento de inercia de la ecuacin tenemos qu:
Reemplazando:
. + /
-
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