memoria del proyecto final de carrera
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Memoria completa del proyecto final de carrera. El documento incluye la memoria general, constructiva, estructural y de instalaciones. Alonso Gª de Jalón es licenciado por la ETSAB, UPC, Barcelona.TRANSCRIPT
Hotel-Resort en el Rin Proyecto Fin de Carrera ETSAB septiembre 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 1 de 36
MEMORIA Tabla de contenido
1 El lugar y el entorno Condicionantes de partida 2 2 El proyecto idea programa y decisiones 3
21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental 4 22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto 5 23 Planteamiento estructural y constructivo 6 24 Criterios de sostenibilidad medioambiental 7
3 Memoria constructiva 8 31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras 8 32 Envolvente 8 33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores 9 34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas 9 35 Acondicionamiento acuacutestico 10 36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1 11 37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya 11
4 Memoria de instalaciones 12 41 Funcionamiento general del edificio 12 42 Redes exteriores generales de servicios 12 43 Drenaje de aguas pluviales 13 44 Instalacioacuten de gas natural 13 45 Suministro de agua sanitaria 13
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten 13 452 Suministro de agua caliente sanitaria 14
46 Red de saneamiento 15 461 Esquema general de la red de saneamiento 15 462 Red de saneamiento de una habitacioacuten 15
47 Acondicionamiento teacutermico 15 471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante 16 472 Renovacioacuten de aire 16 473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos 16
48 Instalacioacuten eleacutectrica 16 49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten 17 410 Proteccioacuten contra incendios 17 411 Proteccioacuten contra rayos 19
5 Memoria de caacutelculo estructural 20 511 Estado de cargas 20 512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos 21
52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina 28 53 Caacutelculo y armado de una viga 30
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga 30 532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga 31
54 Caacutelculo de armado de un pilar 32 541 Caacutelculo de armado de un pilar 32 542 Caacutelculo de la zapata de un pilar 33
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina 34 56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten 35
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten 35 562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten 36
57 Caacutelculo del armado de la solera 36
PLANOS escala(s)
REFERENCIAS R1 Aproximacioacuten al entorno
-
R2 Referencias proyectuales -
PLANTAS P1 Planta general de emplazamiento 12000 1500
P2 Planta principal 1400 1100
SECCIONES S1 Relacioacuten con el entorno 1250
ALZADOS S2 Alzados exteriores SE y SW
1100
S3 Alzados exteriores NE y NW
1100
S4 Secciones transversales por el patio
1100
S5 Secciones longitudinales por el patio
1100
S6 Secciones perimetrales
1100
CONSTRUCCIOacuteN C1 Seccioacuten transversal de la habitacioacuten tipo 15 120
C2 Seccioacuten longitudinal de la habitacioacuten tipo
120
C3 Planta de la habitacioacuten tipo 15 120
C4 Seccioacuten transversal del vestiacutebulo 15 120
C5 Seccioacuten longitudinal del vestiacutebulo 15 120
ESTRUCTURA E1 Plantas y esquemas de estructuras 1100 1200
E2 Detalles estructurales 150 110
INSTALACIONES I1 Esquemas de instalaciones (1)
1250
I2 Esquemas de instalaciones (2)
1250
Hotel-Resort en el Rin
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 2 de 36
1 El lugar y el entorno Condicionantes de partida
El proyecto tiene lugar en Alemania en la ribera del Rin en un paisaje marcado por los castillos y
los vintildeedos Navegando a lo largo del Rin aguas abajo de Wiesbaden se suceden los castillos
medievales a una y otra orilla a modo de defensa Todo el valle estaacute asimismo repleto de vintildeedos
De hecho la zona es famosa por su produccioacuten viniacutecola y por su bello paisaje siendo un destino
turiacutestico habitual dentro de Alemania
El lugar del proyecto estaacute junto a uno de esos castillos -el Schloss Vollrads- en el municipio de
Oestrich-Winckel (Hessen) a escasos cinco kiloacutemetros de la famosa villa de Ruumldesheim am Rhein
Este castillo tiene la particularidad al contrario del resto de la zona de que no estaacute situado en la
orilla del riacuteo sino kiloacutemetro y medio hacia el interior ya completamente rodeado de vintildeedos y de
un pequentildeo bosque en su parte trasera
El castillo consta de una torre central de base romana y de un cuerpo principal de eacutepoca medieval
que se forma alrededor de un patio cuyo centro es la torre En los abovedados soacutetanos del
castillo se encuentran las bodegas de vino La mayor parte del edificio se usa como lugar de
reunioacuten de la empresa propietaria o de otras empresas que aprovechan el espacio para
convenciones Dispone tambieacuten de un restaurante Es a su vez comuacuten la visita de turistas al
castillo y a las bodegas
Situacioacuten (fuente cartograacutefica Google Maps) Bodegas abovedadas del castillo
Vista desde el camino principal de acceso
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2 El proyecto idea programa y decisiones
Aprovechando la coyuntura la finalidad
del proyecto consiste en construir un
pequentildeo hotel rural vinculado tanto al
turismo como a las convenciones ya
existentes a modo de prolongar estas
estancias que ahora mismo suelen
producirse en un solo diacutea sin posibilidad
de pernocta
Para tal propoacutesito el programa que se
plantea es un pequentildeo hotel de diez
habitaciones (veinte plazas hoteleras) y
un ldquospardquo que pueda funcionar tambieacuten
de manera independiente al hotel La
superficie construida total es de
203079 m2c En el cuadro de
superficies adjunto se pormenoriza el
programa y se resume la organizacioacuten
del mismo
El proyecto parte de la idea de no destacar sobre el terreno para no cambiar la apariencia del
paisaje rural Se entiende que es una construccioacuten pequentildea y de alguacuten modo secundaria en su
entorno de modo que se busca algo que no llame la atencioacuten A su vez es necesario que el hotel
esteacute directamente vinculado con el castillo pues son funcionalmente edificios complementarios
Es importante por tanto que la accesibilidad entre ambos edificios sea coacutemoda y directa siempre
en la medida de lo posible ya que el entorno del castillo estaacute compuesto por pequentildeas colinas de
pendientes no muy pronunciadas
Vista interior del spa
Zona Estancia Superficie uacutetil (m2)
entrada 1380
vestiacutebulo 11900
aseo 1 300
aseo 2 320
almaceacuten 890
terraza 615
SUBTOTAL 15405 974
habitacioacuten grande (x6) 26760
habitacioacuten pequentildea (x4) 14520
oficio 1 340
oficio 2 670
SUBTOTAL 42290 2674
espacio piscinas 39300
sauna 1900
bantildeo turco 1900
vestiacutebulo 4750
vestuario 1 1950
vestuario 2 1830
zona taquillas 2910
SUBTOTAL 54540 3449
filtros piscina 1310
climatizacioacuten piscina 1080
climatizacioacuten hotel 2120
cuarto de depoacutesitos 740
cuarto de gep 490
pasillo instalaciones 2460
cuarto de calderas 490
SUBTOTAL 8690 549
bantildeo servicio (x2) 1180
lavadero 710
cuarto de basuras 1020
almaceacuten 4410
despacho 4710
SUBTOTAL 12030 761
corredores y distrubuidores 25190
SUBTOTAL 25190 1593
158145 10000
203079
TOTAL SUPERFICIE UacuteTIL (m2)
TOTAL SUPERFICIE CONSTRUIDA (m2c)
OTROS SERVICIOS
CIRCULACIOacuteN
RECEPCIOacuteN VESTIacuteBULO
HABITACIONES
INSTALACIONES
SPA
Ortofoto del emplazamiento (fotografiacutea Google Maps
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21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental
La ladera es por lo general de orientacioacuten sudeste y con vistas hacia el riacuteo factor favorable a
valorar Tambieacuten se tiene en cuenta la faceta comercial del proyecto el hotel tiene que ser visible
para que la gente lo visite y sea comercialmente rentable
Teniendo en cuenta todos estos factores el hotel se situacutea arraigado en el suelo a la vera del
acceso al castillo donde la pendiente es maacutes baja y la relacioacuten con el castillo es maacutes directa y a la
vez es visible y tiene vistas sin ser interrumpidas por el castillo Se construye soacutelo en planta baja
entendieacutendose como una especie de ldquozoacutecalordquo del castillo El edificio estaacute a una cota lo
suficientemente baja para no competir con el castillo construyeacutendose semienterrado en la
ladera
Esta voluntad de hacer de zoacutecalo del castillo queda enfatizada en la eleccioacuten de una fachada
compuesta de la misma piedra que la torre del castillo y del muro que lo cerca que es la piedra
propia del lugar -ver plano S1- Como referencia principal de esta idea puede verse la posada en
Santa Maria de Bouro de Souto de Moura -ver plano R2-
A la izquierda la referencia mallorquina ldquoparet de pedra secardquo rematada superiormente con ldquocadenetardquo
A la derecha la mamposteriacutea del muro perimetral del recinto del castillo con piedra del lugar
La orientacioacuten del edificio es paralela a las trazas del recinto del castillo lo que permite asiacute mismo
ajustarlo e integrarlo coherentemente en la pendiente de la ladera Esta orientacioacuten -girada unos
45ordm respecto al mediodiacutea solar- tambieacuten es favorable de cara al soleamiento Asiacute se consigue que
las habitaciones y el spa tengan orientacioacuten SE mientras la recepcioacuten y el corredor de las
habitaciones se abran hacia el patio con orientacioacuten NW y NE
Vista aeacuterea oblicua del castillo y su entorno con la implantacioacuten del edificio proyectado
Vista lejana desde uno de los caminos de aproximacioacuten al castillo
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22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto
Tomando la idea del castillo donde el edificio se origina a partir de un patio cercado por un muro
el hotel realiza un ejercicio mimeacutetico de este concepto conformaacutendose a partir de un muro de
piedra que cerca un patio ndashver planos P1 y P2- El patio tiene un gesto de apertura hacia el castillo
haciendo maacutes evidente si cabe la vinculacioacuten Se trata por tanto de un edificio casi claustral cuyo
ensimismamiento se quiebra voluntariamente para permitir la relacioacuten directa con el castillo
El edificio se compone de tres voluacutemenes -ver volumetriacutea en plano P1 y secciones en plano S3-
- uno principal donde se ocupan los espacios principales o ldquoservidosrdquo desde la concepcioacuten
kahniana
- otro volumen secundario o ldquoservidorrdquo de menor tamantildeo y adyacente al primero y
- un tercer volumen agregado al primero de una fisonomiacutea distinta -materializada en
hormigoacuten- donde estaacuten las habitaciones y que se abre al paisaje exterior del valle
rompiendo asiacute la rotundidad claustral del conjunto
El volumen de servicio es un corredor que da al patio y hace de transicioacuten exterior-interior hacia
los espacios principales del primer volumen vestiacutebulo y spa y tambieacuten los espacios de personal
almacenaje e instalaciones Este volumen principal se convierte en un volumen de transicioacuten
cuando da al volumen de las habitaciones que por privacidad buena orientacioacuten y vistas no se
enfoca hacia el patio sino hacia el riacuteo y el sol El vestiacutebulo y el spa ndashpor la posibilidad de usarse
autoacutenomamente- se disponen como es loacutegico en la parte maacutes cercana al castillo y al camino de
acceso Las habitaciones quedan algo maacutes alejadas por privacidad y loacutegica de recorridos Las
instalaciones estaacuten en la parte maacutes alejada quedando como la fachada ldquotraserardquo que cuenta con
otro acceso propio de servicio
Se toma la decisioacuten de cubrir el edificio con boacutevedas de cantildeoacuten rebajadas por diversos motivos
- Por su adecuada disposicioacuten en un edificio que mezcla tradicioacuten y modernidad
- Por coherencia formal y estructural apoyada en el muro perimetral del que surge el
proyecto como concepto
- Por relacioacuten tipoloacutegica con las boacutevedas de las bodegas situadas bajo el castillo y los
claustros conventuales
- Y sobre todo por su caracteriacutestica espacialidad por el modo particular en que dota a las
estancias de una espacialidad uacutenica marcada por una clara direccionalidad -la que sigue la
directriz de la boacuteveda- una altura de techo holgada y la percepcioacuten de estabilidad y
rotundidad formal
Para salvaguardar la unidad formal del conjunto las boacutevedas no se manifiestan en fachada sino
que aparecen siempre en los interiores Soacutelo en el volumen agregado de las habitaciones de
distinta naturaleza se muestran los arcos en fachada No obstante las boacutevedas conforman la
El patio del hotel alrededor del cual se organiza el edificio
Vistas exteriores del cuerpo de edificacioacuten correspondiente a las habitaciones del hotel
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totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
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En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
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En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 1 de 36
MEMORIA Tabla de contenido
1 El lugar y el entorno Condicionantes de partida 2 2 El proyecto idea programa y decisiones 3
21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental 4 22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto 5 23 Planteamiento estructural y constructivo 6 24 Criterios de sostenibilidad medioambiental 7
3 Memoria constructiva 8 31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras 8 32 Envolvente 8 33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores 9 34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas 9 35 Acondicionamiento acuacutestico 10 36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1 11 37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya 11
4 Memoria de instalaciones 12 41 Funcionamiento general del edificio 12 42 Redes exteriores generales de servicios 12 43 Drenaje de aguas pluviales 13 44 Instalacioacuten de gas natural 13 45 Suministro de agua sanitaria 13
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten 13 452 Suministro de agua caliente sanitaria 14
46 Red de saneamiento 15 461 Esquema general de la red de saneamiento 15 462 Red de saneamiento de una habitacioacuten 15
47 Acondicionamiento teacutermico 15 471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante 16 472 Renovacioacuten de aire 16 473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos 16
48 Instalacioacuten eleacutectrica 16 49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten 17 410 Proteccioacuten contra incendios 17 411 Proteccioacuten contra rayos 19
5 Memoria de caacutelculo estructural 20 511 Estado de cargas 20 512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos 21
52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina 28 53 Caacutelculo y armado de una viga 30
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga 30 532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga 31
54 Caacutelculo de armado de un pilar 32 541 Caacutelculo de armado de un pilar 32 542 Caacutelculo de la zapata de un pilar 33
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina 34 56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten 35
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten 35 562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten 36
57 Caacutelculo del armado de la solera 36
PLANOS escala(s)
REFERENCIAS R1 Aproximacioacuten al entorno
-
R2 Referencias proyectuales -
PLANTAS P1 Planta general de emplazamiento 12000 1500
P2 Planta principal 1400 1100
SECCIONES S1 Relacioacuten con el entorno 1250
ALZADOS S2 Alzados exteriores SE y SW
1100
S3 Alzados exteriores NE y NW
1100
S4 Secciones transversales por el patio
1100
S5 Secciones longitudinales por el patio
1100
S6 Secciones perimetrales
1100
CONSTRUCCIOacuteN C1 Seccioacuten transversal de la habitacioacuten tipo 15 120
C2 Seccioacuten longitudinal de la habitacioacuten tipo
120
C3 Planta de la habitacioacuten tipo 15 120
C4 Seccioacuten transversal del vestiacutebulo 15 120
C5 Seccioacuten longitudinal del vestiacutebulo 15 120
ESTRUCTURA E1 Plantas y esquemas de estructuras 1100 1200
E2 Detalles estructurales 150 110
INSTALACIONES I1 Esquemas de instalaciones (1)
1250
I2 Esquemas de instalaciones (2)
1250
Hotel-Resort en el Rin
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 2 de 36
1 El lugar y el entorno Condicionantes de partida
El proyecto tiene lugar en Alemania en la ribera del Rin en un paisaje marcado por los castillos y
los vintildeedos Navegando a lo largo del Rin aguas abajo de Wiesbaden se suceden los castillos
medievales a una y otra orilla a modo de defensa Todo el valle estaacute asimismo repleto de vintildeedos
De hecho la zona es famosa por su produccioacuten viniacutecola y por su bello paisaje siendo un destino
turiacutestico habitual dentro de Alemania
El lugar del proyecto estaacute junto a uno de esos castillos -el Schloss Vollrads- en el municipio de
Oestrich-Winckel (Hessen) a escasos cinco kiloacutemetros de la famosa villa de Ruumldesheim am Rhein
Este castillo tiene la particularidad al contrario del resto de la zona de que no estaacute situado en la
orilla del riacuteo sino kiloacutemetro y medio hacia el interior ya completamente rodeado de vintildeedos y de
un pequentildeo bosque en su parte trasera
El castillo consta de una torre central de base romana y de un cuerpo principal de eacutepoca medieval
que se forma alrededor de un patio cuyo centro es la torre En los abovedados soacutetanos del
castillo se encuentran las bodegas de vino La mayor parte del edificio se usa como lugar de
reunioacuten de la empresa propietaria o de otras empresas que aprovechan el espacio para
convenciones Dispone tambieacuten de un restaurante Es a su vez comuacuten la visita de turistas al
castillo y a las bodegas
Situacioacuten (fuente cartograacutefica Google Maps) Bodegas abovedadas del castillo
Vista desde el camino principal de acceso
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2 El proyecto idea programa y decisiones
Aprovechando la coyuntura la finalidad
del proyecto consiste en construir un
pequentildeo hotel rural vinculado tanto al
turismo como a las convenciones ya
existentes a modo de prolongar estas
estancias que ahora mismo suelen
producirse en un solo diacutea sin posibilidad
de pernocta
Para tal propoacutesito el programa que se
plantea es un pequentildeo hotel de diez
habitaciones (veinte plazas hoteleras) y
un ldquospardquo que pueda funcionar tambieacuten
de manera independiente al hotel La
superficie construida total es de
203079 m2c En el cuadro de
superficies adjunto se pormenoriza el
programa y se resume la organizacioacuten
del mismo
El proyecto parte de la idea de no destacar sobre el terreno para no cambiar la apariencia del
paisaje rural Se entiende que es una construccioacuten pequentildea y de alguacuten modo secundaria en su
entorno de modo que se busca algo que no llame la atencioacuten A su vez es necesario que el hotel
esteacute directamente vinculado con el castillo pues son funcionalmente edificios complementarios
Es importante por tanto que la accesibilidad entre ambos edificios sea coacutemoda y directa siempre
en la medida de lo posible ya que el entorno del castillo estaacute compuesto por pequentildeas colinas de
pendientes no muy pronunciadas
Vista interior del spa
Zona Estancia Superficie uacutetil (m2)
entrada 1380
vestiacutebulo 11900
aseo 1 300
aseo 2 320
almaceacuten 890
terraza 615
SUBTOTAL 15405 974
habitacioacuten grande (x6) 26760
habitacioacuten pequentildea (x4) 14520
oficio 1 340
oficio 2 670
SUBTOTAL 42290 2674
espacio piscinas 39300
sauna 1900
bantildeo turco 1900
vestiacutebulo 4750
vestuario 1 1950
vestuario 2 1830
zona taquillas 2910
SUBTOTAL 54540 3449
filtros piscina 1310
climatizacioacuten piscina 1080
climatizacioacuten hotel 2120
cuarto de depoacutesitos 740
cuarto de gep 490
pasillo instalaciones 2460
cuarto de calderas 490
SUBTOTAL 8690 549
bantildeo servicio (x2) 1180
lavadero 710
cuarto de basuras 1020
almaceacuten 4410
despacho 4710
SUBTOTAL 12030 761
corredores y distrubuidores 25190
SUBTOTAL 25190 1593
158145 10000
203079
TOTAL SUPERFICIE UacuteTIL (m2)
TOTAL SUPERFICIE CONSTRUIDA (m2c)
OTROS SERVICIOS
CIRCULACIOacuteN
RECEPCIOacuteN VESTIacuteBULO
HABITACIONES
INSTALACIONES
SPA
Ortofoto del emplazamiento (fotografiacutea Google Maps
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21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental
La ladera es por lo general de orientacioacuten sudeste y con vistas hacia el riacuteo factor favorable a
valorar Tambieacuten se tiene en cuenta la faceta comercial del proyecto el hotel tiene que ser visible
para que la gente lo visite y sea comercialmente rentable
Teniendo en cuenta todos estos factores el hotel se situacutea arraigado en el suelo a la vera del
acceso al castillo donde la pendiente es maacutes baja y la relacioacuten con el castillo es maacutes directa y a la
vez es visible y tiene vistas sin ser interrumpidas por el castillo Se construye soacutelo en planta baja
entendieacutendose como una especie de ldquozoacutecalordquo del castillo El edificio estaacute a una cota lo
suficientemente baja para no competir con el castillo construyeacutendose semienterrado en la
ladera
Esta voluntad de hacer de zoacutecalo del castillo queda enfatizada en la eleccioacuten de una fachada
compuesta de la misma piedra que la torre del castillo y del muro que lo cerca que es la piedra
propia del lugar -ver plano S1- Como referencia principal de esta idea puede verse la posada en
Santa Maria de Bouro de Souto de Moura -ver plano R2-
A la izquierda la referencia mallorquina ldquoparet de pedra secardquo rematada superiormente con ldquocadenetardquo
A la derecha la mamposteriacutea del muro perimetral del recinto del castillo con piedra del lugar
La orientacioacuten del edificio es paralela a las trazas del recinto del castillo lo que permite asiacute mismo
ajustarlo e integrarlo coherentemente en la pendiente de la ladera Esta orientacioacuten -girada unos
45ordm respecto al mediodiacutea solar- tambieacuten es favorable de cara al soleamiento Asiacute se consigue que
las habitaciones y el spa tengan orientacioacuten SE mientras la recepcioacuten y el corredor de las
habitaciones se abran hacia el patio con orientacioacuten NW y NE
Vista aeacuterea oblicua del castillo y su entorno con la implantacioacuten del edificio proyectado
Vista lejana desde uno de los caminos de aproximacioacuten al castillo
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22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto
Tomando la idea del castillo donde el edificio se origina a partir de un patio cercado por un muro
el hotel realiza un ejercicio mimeacutetico de este concepto conformaacutendose a partir de un muro de
piedra que cerca un patio ndashver planos P1 y P2- El patio tiene un gesto de apertura hacia el castillo
haciendo maacutes evidente si cabe la vinculacioacuten Se trata por tanto de un edificio casi claustral cuyo
ensimismamiento se quiebra voluntariamente para permitir la relacioacuten directa con el castillo
El edificio se compone de tres voluacutemenes -ver volumetriacutea en plano P1 y secciones en plano S3-
- uno principal donde se ocupan los espacios principales o ldquoservidosrdquo desde la concepcioacuten
kahniana
- otro volumen secundario o ldquoservidorrdquo de menor tamantildeo y adyacente al primero y
- un tercer volumen agregado al primero de una fisonomiacutea distinta -materializada en
hormigoacuten- donde estaacuten las habitaciones y que se abre al paisaje exterior del valle
rompiendo asiacute la rotundidad claustral del conjunto
El volumen de servicio es un corredor que da al patio y hace de transicioacuten exterior-interior hacia
los espacios principales del primer volumen vestiacutebulo y spa y tambieacuten los espacios de personal
almacenaje e instalaciones Este volumen principal se convierte en un volumen de transicioacuten
cuando da al volumen de las habitaciones que por privacidad buena orientacioacuten y vistas no se
enfoca hacia el patio sino hacia el riacuteo y el sol El vestiacutebulo y el spa ndashpor la posibilidad de usarse
autoacutenomamente- se disponen como es loacutegico en la parte maacutes cercana al castillo y al camino de
acceso Las habitaciones quedan algo maacutes alejadas por privacidad y loacutegica de recorridos Las
instalaciones estaacuten en la parte maacutes alejada quedando como la fachada ldquotraserardquo que cuenta con
otro acceso propio de servicio
Se toma la decisioacuten de cubrir el edificio con boacutevedas de cantildeoacuten rebajadas por diversos motivos
- Por su adecuada disposicioacuten en un edificio que mezcla tradicioacuten y modernidad
- Por coherencia formal y estructural apoyada en el muro perimetral del que surge el
proyecto como concepto
- Por relacioacuten tipoloacutegica con las boacutevedas de las bodegas situadas bajo el castillo y los
claustros conventuales
- Y sobre todo por su caracteriacutestica espacialidad por el modo particular en que dota a las
estancias de una espacialidad uacutenica marcada por una clara direccionalidad -la que sigue la
directriz de la boacuteveda- una altura de techo holgada y la percepcioacuten de estabilidad y
rotundidad formal
Para salvaguardar la unidad formal del conjunto las boacutevedas no se manifiestan en fachada sino
que aparecen siempre en los interiores Soacutelo en el volumen agregado de las habitaciones de
distinta naturaleza se muestran los arcos en fachada No obstante las boacutevedas conforman la
El patio del hotel alrededor del cual se organiza el edificio
Vistas exteriores del cuerpo de edificacioacuten correspondiente a las habitaciones del hotel
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totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
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En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
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En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 2 de 36
1 El lugar y el entorno Condicionantes de partida
El proyecto tiene lugar en Alemania en la ribera del Rin en un paisaje marcado por los castillos y
los vintildeedos Navegando a lo largo del Rin aguas abajo de Wiesbaden se suceden los castillos
medievales a una y otra orilla a modo de defensa Todo el valle estaacute asimismo repleto de vintildeedos
De hecho la zona es famosa por su produccioacuten viniacutecola y por su bello paisaje siendo un destino
turiacutestico habitual dentro de Alemania
El lugar del proyecto estaacute junto a uno de esos castillos -el Schloss Vollrads- en el municipio de
Oestrich-Winckel (Hessen) a escasos cinco kiloacutemetros de la famosa villa de Ruumldesheim am Rhein
Este castillo tiene la particularidad al contrario del resto de la zona de que no estaacute situado en la
orilla del riacuteo sino kiloacutemetro y medio hacia el interior ya completamente rodeado de vintildeedos y de
un pequentildeo bosque en su parte trasera
El castillo consta de una torre central de base romana y de un cuerpo principal de eacutepoca medieval
que se forma alrededor de un patio cuyo centro es la torre En los abovedados soacutetanos del
castillo se encuentran las bodegas de vino La mayor parte del edificio se usa como lugar de
reunioacuten de la empresa propietaria o de otras empresas que aprovechan el espacio para
convenciones Dispone tambieacuten de un restaurante Es a su vez comuacuten la visita de turistas al
castillo y a las bodegas
Situacioacuten (fuente cartograacutefica Google Maps) Bodegas abovedadas del castillo
Vista desde el camino principal de acceso
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2 El proyecto idea programa y decisiones
Aprovechando la coyuntura la finalidad
del proyecto consiste en construir un
pequentildeo hotel rural vinculado tanto al
turismo como a las convenciones ya
existentes a modo de prolongar estas
estancias que ahora mismo suelen
producirse en un solo diacutea sin posibilidad
de pernocta
Para tal propoacutesito el programa que se
plantea es un pequentildeo hotel de diez
habitaciones (veinte plazas hoteleras) y
un ldquospardquo que pueda funcionar tambieacuten
de manera independiente al hotel La
superficie construida total es de
203079 m2c En el cuadro de
superficies adjunto se pormenoriza el
programa y se resume la organizacioacuten
del mismo
El proyecto parte de la idea de no destacar sobre el terreno para no cambiar la apariencia del
paisaje rural Se entiende que es una construccioacuten pequentildea y de alguacuten modo secundaria en su
entorno de modo que se busca algo que no llame la atencioacuten A su vez es necesario que el hotel
esteacute directamente vinculado con el castillo pues son funcionalmente edificios complementarios
Es importante por tanto que la accesibilidad entre ambos edificios sea coacutemoda y directa siempre
en la medida de lo posible ya que el entorno del castillo estaacute compuesto por pequentildeas colinas de
pendientes no muy pronunciadas
Vista interior del spa
Zona Estancia Superficie uacutetil (m2)
entrada 1380
vestiacutebulo 11900
aseo 1 300
aseo 2 320
almaceacuten 890
terraza 615
SUBTOTAL 15405 974
habitacioacuten grande (x6) 26760
habitacioacuten pequentildea (x4) 14520
oficio 1 340
oficio 2 670
SUBTOTAL 42290 2674
espacio piscinas 39300
sauna 1900
bantildeo turco 1900
vestiacutebulo 4750
vestuario 1 1950
vestuario 2 1830
zona taquillas 2910
SUBTOTAL 54540 3449
filtros piscina 1310
climatizacioacuten piscina 1080
climatizacioacuten hotel 2120
cuarto de depoacutesitos 740
cuarto de gep 490
pasillo instalaciones 2460
cuarto de calderas 490
SUBTOTAL 8690 549
bantildeo servicio (x2) 1180
lavadero 710
cuarto de basuras 1020
almaceacuten 4410
despacho 4710
SUBTOTAL 12030 761
corredores y distrubuidores 25190
SUBTOTAL 25190 1593
158145 10000
203079
TOTAL SUPERFICIE UacuteTIL (m2)
TOTAL SUPERFICIE CONSTRUIDA (m2c)
OTROS SERVICIOS
CIRCULACIOacuteN
RECEPCIOacuteN VESTIacuteBULO
HABITACIONES
INSTALACIONES
SPA
Ortofoto del emplazamiento (fotografiacutea Google Maps
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21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental
La ladera es por lo general de orientacioacuten sudeste y con vistas hacia el riacuteo factor favorable a
valorar Tambieacuten se tiene en cuenta la faceta comercial del proyecto el hotel tiene que ser visible
para que la gente lo visite y sea comercialmente rentable
Teniendo en cuenta todos estos factores el hotel se situacutea arraigado en el suelo a la vera del
acceso al castillo donde la pendiente es maacutes baja y la relacioacuten con el castillo es maacutes directa y a la
vez es visible y tiene vistas sin ser interrumpidas por el castillo Se construye soacutelo en planta baja
entendieacutendose como una especie de ldquozoacutecalordquo del castillo El edificio estaacute a una cota lo
suficientemente baja para no competir con el castillo construyeacutendose semienterrado en la
ladera
Esta voluntad de hacer de zoacutecalo del castillo queda enfatizada en la eleccioacuten de una fachada
compuesta de la misma piedra que la torre del castillo y del muro que lo cerca que es la piedra
propia del lugar -ver plano S1- Como referencia principal de esta idea puede verse la posada en
Santa Maria de Bouro de Souto de Moura -ver plano R2-
A la izquierda la referencia mallorquina ldquoparet de pedra secardquo rematada superiormente con ldquocadenetardquo
A la derecha la mamposteriacutea del muro perimetral del recinto del castillo con piedra del lugar
La orientacioacuten del edificio es paralela a las trazas del recinto del castillo lo que permite asiacute mismo
ajustarlo e integrarlo coherentemente en la pendiente de la ladera Esta orientacioacuten -girada unos
45ordm respecto al mediodiacutea solar- tambieacuten es favorable de cara al soleamiento Asiacute se consigue que
las habitaciones y el spa tengan orientacioacuten SE mientras la recepcioacuten y el corredor de las
habitaciones se abran hacia el patio con orientacioacuten NW y NE
Vista aeacuterea oblicua del castillo y su entorno con la implantacioacuten del edificio proyectado
Vista lejana desde uno de los caminos de aproximacioacuten al castillo
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22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto
Tomando la idea del castillo donde el edificio se origina a partir de un patio cercado por un muro
el hotel realiza un ejercicio mimeacutetico de este concepto conformaacutendose a partir de un muro de
piedra que cerca un patio ndashver planos P1 y P2- El patio tiene un gesto de apertura hacia el castillo
haciendo maacutes evidente si cabe la vinculacioacuten Se trata por tanto de un edificio casi claustral cuyo
ensimismamiento se quiebra voluntariamente para permitir la relacioacuten directa con el castillo
El edificio se compone de tres voluacutemenes -ver volumetriacutea en plano P1 y secciones en plano S3-
- uno principal donde se ocupan los espacios principales o ldquoservidosrdquo desde la concepcioacuten
kahniana
- otro volumen secundario o ldquoservidorrdquo de menor tamantildeo y adyacente al primero y
- un tercer volumen agregado al primero de una fisonomiacutea distinta -materializada en
hormigoacuten- donde estaacuten las habitaciones y que se abre al paisaje exterior del valle
rompiendo asiacute la rotundidad claustral del conjunto
El volumen de servicio es un corredor que da al patio y hace de transicioacuten exterior-interior hacia
los espacios principales del primer volumen vestiacutebulo y spa y tambieacuten los espacios de personal
almacenaje e instalaciones Este volumen principal se convierte en un volumen de transicioacuten
cuando da al volumen de las habitaciones que por privacidad buena orientacioacuten y vistas no se
enfoca hacia el patio sino hacia el riacuteo y el sol El vestiacutebulo y el spa ndashpor la posibilidad de usarse
autoacutenomamente- se disponen como es loacutegico en la parte maacutes cercana al castillo y al camino de
acceso Las habitaciones quedan algo maacutes alejadas por privacidad y loacutegica de recorridos Las
instalaciones estaacuten en la parte maacutes alejada quedando como la fachada ldquotraserardquo que cuenta con
otro acceso propio de servicio
Se toma la decisioacuten de cubrir el edificio con boacutevedas de cantildeoacuten rebajadas por diversos motivos
- Por su adecuada disposicioacuten en un edificio que mezcla tradicioacuten y modernidad
- Por coherencia formal y estructural apoyada en el muro perimetral del que surge el
proyecto como concepto
- Por relacioacuten tipoloacutegica con las boacutevedas de las bodegas situadas bajo el castillo y los
claustros conventuales
- Y sobre todo por su caracteriacutestica espacialidad por el modo particular en que dota a las
estancias de una espacialidad uacutenica marcada por una clara direccionalidad -la que sigue la
directriz de la boacuteveda- una altura de techo holgada y la percepcioacuten de estabilidad y
rotundidad formal
Para salvaguardar la unidad formal del conjunto las boacutevedas no se manifiestan en fachada sino
que aparecen siempre en los interiores Soacutelo en el volumen agregado de las habitaciones de
distinta naturaleza se muestran los arcos en fachada No obstante las boacutevedas conforman la
El patio del hotel alrededor del cual se organiza el edificio
Vistas exteriores del cuerpo de edificacioacuten correspondiente a las habitaciones del hotel
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totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
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En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 9 de 36
En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 10 de 36
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 3 de 36
2 El proyecto idea programa y decisiones
Aprovechando la coyuntura la finalidad
del proyecto consiste en construir un
pequentildeo hotel rural vinculado tanto al
turismo como a las convenciones ya
existentes a modo de prolongar estas
estancias que ahora mismo suelen
producirse en un solo diacutea sin posibilidad
de pernocta
Para tal propoacutesito el programa que se
plantea es un pequentildeo hotel de diez
habitaciones (veinte plazas hoteleras) y
un ldquospardquo que pueda funcionar tambieacuten
de manera independiente al hotel La
superficie construida total es de
203079 m2c En el cuadro de
superficies adjunto se pormenoriza el
programa y se resume la organizacioacuten
del mismo
El proyecto parte de la idea de no destacar sobre el terreno para no cambiar la apariencia del
paisaje rural Se entiende que es una construccioacuten pequentildea y de alguacuten modo secundaria en su
entorno de modo que se busca algo que no llame la atencioacuten A su vez es necesario que el hotel
esteacute directamente vinculado con el castillo pues son funcionalmente edificios complementarios
Es importante por tanto que la accesibilidad entre ambos edificios sea coacutemoda y directa siempre
en la medida de lo posible ya que el entorno del castillo estaacute compuesto por pequentildeas colinas de
pendientes no muy pronunciadas
Vista interior del spa
Zona Estancia Superficie uacutetil (m2)
entrada 1380
vestiacutebulo 11900
aseo 1 300
aseo 2 320
almaceacuten 890
terraza 615
SUBTOTAL 15405 974
habitacioacuten grande (x6) 26760
habitacioacuten pequentildea (x4) 14520
oficio 1 340
oficio 2 670
SUBTOTAL 42290 2674
espacio piscinas 39300
sauna 1900
bantildeo turco 1900
vestiacutebulo 4750
vestuario 1 1950
vestuario 2 1830
zona taquillas 2910
SUBTOTAL 54540 3449
filtros piscina 1310
climatizacioacuten piscina 1080
climatizacioacuten hotel 2120
cuarto de depoacutesitos 740
cuarto de gep 490
pasillo instalaciones 2460
cuarto de calderas 490
SUBTOTAL 8690 549
bantildeo servicio (x2) 1180
lavadero 710
cuarto de basuras 1020
almaceacuten 4410
despacho 4710
SUBTOTAL 12030 761
corredores y distrubuidores 25190
SUBTOTAL 25190 1593
158145 10000
203079
TOTAL SUPERFICIE UacuteTIL (m2)
TOTAL SUPERFICIE CONSTRUIDA (m2c)
OTROS SERVICIOS
CIRCULACIOacuteN
RECEPCIOacuteN VESTIacuteBULO
HABITACIONES
INSTALACIONES
SPA
Ortofoto del emplazamiento (fotografiacutea Google Maps
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 4 de 36
21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental
La ladera es por lo general de orientacioacuten sudeste y con vistas hacia el riacuteo factor favorable a
valorar Tambieacuten se tiene en cuenta la faceta comercial del proyecto el hotel tiene que ser visible
para que la gente lo visite y sea comercialmente rentable
Teniendo en cuenta todos estos factores el hotel se situacutea arraigado en el suelo a la vera del
acceso al castillo donde la pendiente es maacutes baja y la relacioacuten con el castillo es maacutes directa y a la
vez es visible y tiene vistas sin ser interrumpidas por el castillo Se construye soacutelo en planta baja
entendieacutendose como una especie de ldquozoacutecalordquo del castillo El edificio estaacute a una cota lo
suficientemente baja para no competir con el castillo construyeacutendose semienterrado en la
ladera
Esta voluntad de hacer de zoacutecalo del castillo queda enfatizada en la eleccioacuten de una fachada
compuesta de la misma piedra que la torre del castillo y del muro que lo cerca que es la piedra
propia del lugar -ver plano S1- Como referencia principal de esta idea puede verse la posada en
Santa Maria de Bouro de Souto de Moura -ver plano R2-
A la izquierda la referencia mallorquina ldquoparet de pedra secardquo rematada superiormente con ldquocadenetardquo
A la derecha la mamposteriacutea del muro perimetral del recinto del castillo con piedra del lugar
La orientacioacuten del edificio es paralela a las trazas del recinto del castillo lo que permite asiacute mismo
ajustarlo e integrarlo coherentemente en la pendiente de la ladera Esta orientacioacuten -girada unos
45ordm respecto al mediodiacutea solar- tambieacuten es favorable de cara al soleamiento Asiacute se consigue que
las habitaciones y el spa tengan orientacioacuten SE mientras la recepcioacuten y el corredor de las
habitaciones se abran hacia el patio con orientacioacuten NW y NE
Vista aeacuterea oblicua del castillo y su entorno con la implantacioacuten del edificio proyectado
Vista lejana desde uno de los caminos de aproximacioacuten al castillo
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22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto
Tomando la idea del castillo donde el edificio se origina a partir de un patio cercado por un muro
el hotel realiza un ejercicio mimeacutetico de este concepto conformaacutendose a partir de un muro de
piedra que cerca un patio ndashver planos P1 y P2- El patio tiene un gesto de apertura hacia el castillo
haciendo maacutes evidente si cabe la vinculacioacuten Se trata por tanto de un edificio casi claustral cuyo
ensimismamiento se quiebra voluntariamente para permitir la relacioacuten directa con el castillo
El edificio se compone de tres voluacutemenes -ver volumetriacutea en plano P1 y secciones en plano S3-
- uno principal donde se ocupan los espacios principales o ldquoservidosrdquo desde la concepcioacuten
kahniana
- otro volumen secundario o ldquoservidorrdquo de menor tamantildeo y adyacente al primero y
- un tercer volumen agregado al primero de una fisonomiacutea distinta -materializada en
hormigoacuten- donde estaacuten las habitaciones y que se abre al paisaje exterior del valle
rompiendo asiacute la rotundidad claustral del conjunto
El volumen de servicio es un corredor que da al patio y hace de transicioacuten exterior-interior hacia
los espacios principales del primer volumen vestiacutebulo y spa y tambieacuten los espacios de personal
almacenaje e instalaciones Este volumen principal se convierte en un volumen de transicioacuten
cuando da al volumen de las habitaciones que por privacidad buena orientacioacuten y vistas no se
enfoca hacia el patio sino hacia el riacuteo y el sol El vestiacutebulo y el spa ndashpor la posibilidad de usarse
autoacutenomamente- se disponen como es loacutegico en la parte maacutes cercana al castillo y al camino de
acceso Las habitaciones quedan algo maacutes alejadas por privacidad y loacutegica de recorridos Las
instalaciones estaacuten en la parte maacutes alejada quedando como la fachada ldquotraserardquo que cuenta con
otro acceso propio de servicio
Se toma la decisioacuten de cubrir el edificio con boacutevedas de cantildeoacuten rebajadas por diversos motivos
- Por su adecuada disposicioacuten en un edificio que mezcla tradicioacuten y modernidad
- Por coherencia formal y estructural apoyada en el muro perimetral del que surge el
proyecto como concepto
- Por relacioacuten tipoloacutegica con las boacutevedas de las bodegas situadas bajo el castillo y los
claustros conventuales
- Y sobre todo por su caracteriacutestica espacialidad por el modo particular en que dota a las
estancias de una espacialidad uacutenica marcada por una clara direccionalidad -la que sigue la
directriz de la boacuteveda- una altura de techo holgada y la percepcioacuten de estabilidad y
rotundidad formal
Para salvaguardar la unidad formal del conjunto las boacutevedas no se manifiestan en fachada sino
que aparecen siempre en los interiores Soacutelo en el volumen agregado de las habitaciones de
distinta naturaleza se muestran los arcos en fachada No obstante las boacutevedas conforman la
El patio del hotel alrededor del cual se organiza el edificio
Vistas exteriores del cuerpo de edificacioacuten correspondiente a las habitaciones del hotel
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totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
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En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
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En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 4 de 36
21 Integracioacuten paisajiacutestica y ambiental
La ladera es por lo general de orientacioacuten sudeste y con vistas hacia el riacuteo factor favorable a
valorar Tambieacuten se tiene en cuenta la faceta comercial del proyecto el hotel tiene que ser visible
para que la gente lo visite y sea comercialmente rentable
Teniendo en cuenta todos estos factores el hotel se situacutea arraigado en el suelo a la vera del
acceso al castillo donde la pendiente es maacutes baja y la relacioacuten con el castillo es maacutes directa y a la
vez es visible y tiene vistas sin ser interrumpidas por el castillo Se construye soacutelo en planta baja
entendieacutendose como una especie de ldquozoacutecalordquo del castillo El edificio estaacute a una cota lo
suficientemente baja para no competir con el castillo construyeacutendose semienterrado en la
ladera
Esta voluntad de hacer de zoacutecalo del castillo queda enfatizada en la eleccioacuten de una fachada
compuesta de la misma piedra que la torre del castillo y del muro que lo cerca que es la piedra
propia del lugar -ver plano S1- Como referencia principal de esta idea puede verse la posada en
Santa Maria de Bouro de Souto de Moura -ver plano R2-
A la izquierda la referencia mallorquina ldquoparet de pedra secardquo rematada superiormente con ldquocadenetardquo
A la derecha la mamposteriacutea del muro perimetral del recinto del castillo con piedra del lugar
La orientacioacuten del edificio es paralela a las trazas del recinto del castillo lo que permite asiacute mismo
ajustarlo e integrarlo coherentemente en la pendiente de la ladera Esta orientacioacuten -girada unos
45ordm respecto al mediodiacutea solar- tambieacuten es favorable de cara al soleamiento Asiacute se consigue que
las habitaciones y el spa tengan orientacioacuten SE mientras la recepcioacuten y el corredor de las
habitaciones se abran hacia el patio con orientacioacuten NW y NE
Vista aeacuterea oblicua del castillo y su entorno con la implantacioacuten del edificio proyectado
Vista lejana desde uno de los caminos de aproximacioacuten al castillo
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 5 de 36
22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto
Tomando la idea del castillo donde el edificio se origina a partir de un patio cercado por un muro
el hotel realiza un ejercicio mimeacutetico de este concepto conformaacutendose a partir de un muro de
piedra que cerca un patio ndashver planos P1 y P2- El patio tiene un gesto de apertura hacia el castillo
haciendo maacutes evidente si cabe la vinculacioacuten Se trata por tanto de un edificio casi claustral cuyo
ensimismamiento se quiebra voluntariamente para permitir la relacioacuten directa con el castillo
El edificio se compone de tres voluacutemenes -ver volumetriacutea en plano P1 y secciones en plano S3-
- uno principal donde se ocupan los espacios principales o ldquoservidosrdquo desde la concepcioacuten
kahniana
- otro volumen secundario o ldquoservidorrdquo de menor tamantildeo y adyacente al primero y
- un tercer volumen agregado al primero de una fisonomiacutea distinta -materializada en
hormigoacuten- donde estaacuten las habitaciones y que se abre al paisaje exterior del valle
rompiendo asiacute la rotundidad claustral del conjunto
El volumen de servicio es un corredor que da al patio y hace de transicioacuten exterior-interior hacia
los espacios principales del primer volumen vestiacutebulo y spa y tambieacuten los espacios de personal
almacenaje e instalaciones Este volumen principal se convierte en un volumen de transicioacuten
cuando da al volumen de las habitaciones que por privacidad buena orientacioacuten y vistas no se
enfoca hacia el patio sino hacia el riacuteo y el sol El vestiacutebulo y el spa ndashpor la posibilidad de usarse
autoacutenomamente- se disponen como es loacutegico en la parte maacutes cercana al castillo y al camino de
acceso Las habitaciones quedan algo maacutes alejadas por privacidad y loacutegica de recorridos Las
instalaciones estaacuten en la parte maacutes alejada quedando como la fachada ldquotraserardquo que cuenta con
otro acceso propio de servicio
Se toma la decisioacuten de cubrir el edificio con boacutevedas de cantildeoacuten rebajadas por diversos motivos
- Por su adecuada disposicioacuten en un edificio que mezcla tradicioacuten y modernidad
- Por coherencia formal y estructural apoyada en el muro perimetral del que surge el
proyecto como concepto
- Por relacioacuten tipoloacutegica con las boacutevedas de las bodegas situadas bajo el castillo y los
claustros conventuales
- Y sobre todo por su caracteriacutestica espacialidad por el modo particular en que dota a las
estancias de una espacialidad uacutenica marcada por una clara direccionalidad -la que sigue la
directriz de la boacuteveda- una altura de techo holgada y la percepcioacuten de estabilidad y
rotundidad formal
Para salvaguardar la unidad formal del conjunto las boacutevedas no se manifiestan en fachada sino
que aparecen siempre en los interiores Soacutelo en el volumen agregado de las habitaciones de
distinta naturaleza se muestran los arcos en fachada No obstante las boacutevedas conforman la
El patio del hotel alrededor del cual se organiza el edificio
Vistas exteriores del cuerpo de edificacioacuten correspondiente a las habitaciones del hotel
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 6 de 36
totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 7 de 36
En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 9 de 36
En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 15 de 36
9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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22 Esquema organizativo Objetivos y decisiones de proyecto
Tomando la idea del castillo donde el edificio se origina a partir de un patio cercado por un muro
el hotel realiza un ejercicio mimeacutetico de este concepto conformaacutendose a partir de un muro de
piedra que cerca un patio ndashver planos P1 y P2- El patio tiene un gesto de apertura hacia el castillo
haciendo maacutes evidente si cabe la vinculacioacuten Se trata por tanto de un edificio casi claustral cuyo
ensimismamiento se quiebra voluntariamente para permitir la relacioacuten directa con el castillo
El edificio se compone de tres voluacutemenes -ver volumetriacutea en plano P1 y secciones en plano S3-
- uno principal donde se ocupan los espacios principales o ldquoservidosrdquo desde la concepcioacuten
kahniana
- otro volumen secundario o ldquoservidorrdquo de menor tamantildeo y adyacente al primero y
- un tercer volumen agregado al primero de una fisonomiacutea distinta -materializada en
hormigoacuten- donde estaacuten las habitaciones y que se abre al paisaje exterior del valle
rompiendo asiacute la rotundidad claustral del conjunto
El volumen de servicio es un corredor que da al patio y hace de transicioacuten exterior-interior hacia
los espacios principales del primer volumen vestiacutebulo y spa y tambieacuten los espacios de personal
almacenaje e instalaciones Este volumen principal se convierte en un volumen de transicioacuten
cuando da al volumen de las habitaciones que por privacidad buena orientacioacuten y vistas no se
enfoca hacia el patio sino hacia el riacuteo y el sol El vestiacutebulo y el spa ndashpor la posibilidad de usarse
autoacutenomamente- se disponen como es loacutegico en la parte maacutes cercana al castillo y al camino de
acceso Las habitaciones quedan algo maacutes alejadas por privacidad y loacutegica de recorridos Las
instalaciones estaacuten en la parte maacutes alejada quedando como la fachada ldquotraserardquo que cuenta con
otro acceso propio de servicio
Se toma la decisioacuten de cubrir el edificio con boacutevedas de cantildeoacuten rebajadas por diversos motivos
- Por su adecuada disposicioacuten en un edificio que mezcla tradicioacuten y modernidad
- Por coherencia formal y estructural apoyada en el muro perimetral del que surge el
proyecto como concepto
- Por relacioacuten tipoloacutegica con las boacutevedas de las bodegas situadas bajo el castillo y los
claustros conventuales
- Y sobre todo por su caracteriacutestica espacialidad por el modo particular en que dota a las
estancias de una espacialidad uacutenica marcada por una clara direccionalidad -la que sigue la
directriz de la boacuteveda- una altura de techo holgada y la percepcioacuten de estabilidad y
rotundidad formal
Para salvaguardar la unidad formal del conjunto las boacutevedas no se manifiestan en fachada sino
que aparecen siempre en los interiores Soacutelo en el volumen agregado de las habitaciones de
distinta naturaleza se muestran los arcos en fachada No obstante las boacutevedas conforman la
El patio del hotel alrededor del cual se organiza el edificio
Vistas exteriores del cuerpo de edificacioacuten correspondiente a las habitaciones del hotel
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totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
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En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
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En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 6 de 36
totalidad de las cubiertas del edificio trasladando a la volumetriacutea global la organizacioacuten
abovedada del proyecto
La decisioacuten de construir con boacutevedas es especialmente importante y comprometida por el fuerte
condicionante formal que suponen eacutestas a la hora de desarrollar el proyecto
La forma en patio distingue dos tipos de alzados -ademaacutes del volumen exterior de las
habitaciones- uno exterior y otro interior De este modo la fachada exterior intenta ser maciza
peacutetrea con pocos huecos pequentildeos y verticales La fachada interior sin embargo y aunque sigue
siendo una fachada auacuten pesada se abre al patio con huecos grandes creando de nuevo una
dicotomiacutea entre los dos alzados entre tradicioacuten y modernidad
La seccioacuten transversal es muy caracteriacutestica la boacuteveda del volumen servidor deja al ser de menor
altura espacio para disponer ventanas altas en los espacios principales o servidos ndashver plano S3-
La iluminacioacuten natural alta profunda y uniforme llena asiacute sin problemas las estancias que tienen
hasta 98 metros de anchura gracias a la mejor distribucioacuten de la luz que dan estas ventanas altas
casi cenitales
El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de ventanas altas
rehundidas respecto a la fachada del patio Se trata de sendas franjas corridas de ventanas de
140 m de alto situadas a 370 m de altura Esta disposicioacuten aporta al edificio una franja de
iluminacioacuten natural que al ser alta alcanza gran profundidad y uniformidad
En general se busca conscientemente que cada estancia o espacio disfrute de maacutes de un foco o
fachada de iluminacioacuten natural ndasho en su defecto que los huecos sean grandes- para evitar la
excesiva focalizacioacuten de la luz
23 Planteamiento estructural y constructivo
El proyecto de aspecto tradicional tiene sin embargo voluntad de mostrar la contemporaneidad
en su estructura Es por ello por lo que la construccioacuten se realiza completamente en hormigoacuten
armado dejando esta estructura soacutelo semi-revestida para mostrar asiacute la sinceridad estructural
Por el exterior murospilares de hormigoacuten estaacuten revestidos de piedra pero dejando en la parte
superior un elemento de remate Por el interior los muros estaacuten revestidos soacutelo hasta cierta
altura
Se pone especial atencioacuten en resolver el problema teacutermico de la envolvente del edificio dado el
duro clima del lugar en invierno Se aprovecha el espacio entre estructura y revestimiento para
aislar adecuadamente el edificio El edificio estaacute resuelto sin puentes teacutermicos -ver planos C1 a
C5-
Interior de una de las habitaciones
Vestiacutebulo principal y recepcioacuten del hotel
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En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
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En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
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32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 7 de 36
En el caso del volumen de las habitaciones por la distinta expresioacuten de eacuteste no se reviste de
piedra Las boacutevedas se proyectan en fachada ndashver referencias de las casas de Antoni Bonet en
plano R2- y el remate superior de eacutestas es un murete de hormigoacuten visto
Los techos estaacuten asimismo formados por boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de baldosas
ceraacutemicas por ambos lados El revestimiento de baldosas aporta no soacutelo calidez a las boacutevedas por
su tono terroso sino que sus juntas producen ademaacutes el dibujo de una cuadriacutecula que refuerza la
percepcioacuten del cantildeoacuten ciliacutendrico de las mismas las juntas longitudinales acentuacutean la profundidad
de la boacuteveda mientras que las transversales enfatizan su curvatura
24 Criterios de sostenibilidad medioambiental
Desde el concepto del proyecto se persigue maximizar la sostenibilidad ambiental del edificio
mediante dos grupos de objetivos
Minimizacioacuten de la demanda energeacutetica
- El hecho de que el edificio esteacute parcialmente enterrado disminuye significativamente el
intercambio energeacutetico con el exterior
- El aislamiento teacutermico es completo continuo y sin puentes teacutermicos el espesor miacutenimo
es de 100 mm de poliestireno extruido o poliuretano proyectado
- A tal efecto se elige la carpinteriacutea exterior de madera de gran espesor (100 mm) por su
buen comportamiento teacutermico El vidrio doble tiene una buena caacutemara de aire (14 mm) y
rellena de gas argoacuten lo que le otorga una mayor resistencia teacutermica un 30 superior a
los vidrios dobles normales (4-6-4)
- Como consecuencia de lo anterior la transmitancia teacutermica de la envolvente es muy
reducida y claramente inferior a las de las normas de referencia (CTE y Decreto de
Ecoeficiencia catalaacuten)
- El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna minimizando la necesidad
de iluminacioacuten eleacutectrica
- La iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente utilizando laacutemparas LED o flourescentes
- Se disponen mecanismos de deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la
iluminacioacuten de ciertos recintos
Sostenibilidad ambiental respecto a los materiales
- Se utilizan en lo posible materiales del lugar para minimizar el gasto energeacutetico del
transporte (piedra de revestimiento madera de la carpinteriacutea hormigoacuten armado ladrillos
y baldosas producidos cerca etc
- Todos los materiales utilizados en la construccioacuten del edificio seraacuten reciclables en el
momento de su demolicioacuten
- Se maximiza la reutilizacioacuten de las tierras sobrantes de la excavacioacuten en la propia obra
- Se maximiza la reutilizacioacuten de los escombros de la obra en la misma obra
- Se dispone de un local de basuras para separacioacuten selectiva previa de residuos soacutelidos
Pasillo distribuidor de acceso a las habitaciones
Espacio de la piscina con el efecto de la doble franja de iluminacioacuten natural
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3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 9 de 36
En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 10 de 36
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 8 de 36
3 Memoria constructiva
En este proyecto se acepta la aplicacioacuten plena del Coacutedigo Teacutecnico de la Edificacioacuten (CTE RD
3142006) de acuerdo con sus Disposiciones Transitorias aunque se trata de una norma espantildeola
y el edificio proyectado estaacute en Alemania El edificio proyectado cumple las exigencias baacutesicas
establecidas en el CTE y que son de aplicacioacuten a su caso y se aplican aquiacute por extensioacuten a falta de
un mejor conocimiento de la normativa alemana
En defecto o complemento de lo anterior se utiliza la normativa alemana y catalana
31 Estructura cimentacioacuten y contencioacuten de tierras
1 Estructura horizontal La resolucioacuten de la estructura estaacute manifiestamente definida por el uso de boacutevedas
Eacutestas son elementos de hormigoacuten armado que por las caracteriacutesticas del arco pueden
ser muy finosndashdiez centiacutemetros de grosor quince en el caso del vestiacutebulo- pero hay que
tener en cuenta los empujes que producen En el caso de las habitaciones al tener
muros y por compensacioacuten del empuje entre boacutevedas no hay problema Tampoco en el
volumen del corredor ni en el vestiacutebulo donde las luces son maacutes o menos pequentildeas (no
olvidemos que es una planta baja y por tanto las sobrecargas no son muy grandes)
Los uacutenicos espacios donde los empujes son significativos son el de la piscina y el
destinado a servicio e instalaciones ambos de 98 metros de luz En estos casos se hace
un estudio comparativo de dos soluciones -ver plano E1- una aumentando el espesor
de la boacuteveda y aumentando el canto de los pilares a modo de contrafuertes la otra
utilizando cables de acero ndashcada cinco metros- para absorber los empujes y rigidizar la
estructura Se desestima una tercera opcioacuten consistente en dar a la boacuteveda un espesor
variable por no presentar en su estudio cambios significativos respecto a la solucioacuten de
los contrafuertes y no poder prescindir de eacutestos
La opcioacuten elegida es la de los tensores de acero ya que el poacutertico funciona mucho mejor
de este modo el hormigoacuten a compresioacuten y el acero a traccioacuten Comparativamente los
cortantes y los momentos son mucho maacutes bajos y los axiles mucho maacutes altos lo que
indica el buen funcionamiento de la estructura Ademaacutes se evita asiacute el problema
esteacutetico que dariacutean los contrafuertes y el derroche econoacutemico en hormigoacuten armado
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
2 Estructura vertical y contencioacuten de tierras La estructura vertical que soporta las boacutevedas de cubierta estaacute constituida por poacuterticos
planos de hormigoacuten armado formados por vigas y pilares de directriz recta con luces
maacuteximas de 500 m que corresponden al moacutedulo de disentildeo del edificio
En el caso de las fachadas exteriores los elementos de apoyo son muros continuos pues
es esa la idea de cerramiento en patio del proyecto Asiacute mismo en algunos casos los
poacuterticos se han sustituido por muros ciegos de HA para aprovecharlos como divisiones
entre habitaciones
En el caso de la fachada noroeste que en gran medida estaacute enterrada se dispone un
muro de contencioacuten de hormigoacuten armado
3 Cimentacioacuten La cimentacioacuten es de tipo superficial y se resuelve mediante zapatas cuadradas (para los
pilares) y corridas (para los muros) El plano de cimentacioacuten es el mismo para toda la
cimentacioacuten buscando una fundamentacioacuten homogeacutenea sobre el mismo nivel litoloacutegico
para minimizar el riesgo de asientos diferenciales
4 Juntas de dilatacioacuten Dadas las dimensiones del edificio se ha dividido la estructura en tres bloques
separados por dos juntas de dilatacioacuten de manera que la dimensioacuten lineal en planta no
sobrepase los 40 m
La solucioacuten constructiva apoyada de las juntas de dilatacioacuten evita duplicar la estructura
vertical mediante apoyos en libre dilatacioacuten
5 Construccioacuten de las boacutevedas La secuencia de construccioacuten de las boacutevedas de hormigoacuten armado prevista es como
sigue
1) Ejecucioacuten de la estructura vertical 2) Ejecucioacuten y colocacioacuten de cimbras de planchas de acero 3) Colocacioacuten del aplacado del techo o intradoacutes rejuntando las juntas para evitar
que la lechada de cemento del hormigonado ensucie las baldosas de gres 4) Armado y vertido del hormigoacuten
De todas formas el proceso se puede adaptar al hacer de la empresa constructora
elegida Asiacute el aplacado del intradoacutes podriacutea ejecutarse una vez desencofrada la boacuteveda
de hormigoacuten armado
32 Envolvente
1 Fachadas Las fachadas son de muros compuestos con hoja interior de hormigoacuten armado caacutemara
rellena de aislamiento teacutermico de 10 cm de poliestireno extruido en planchas o
proyectado y revestimiento exterior de mamposteriacutea de piedra del lugar a modo de
siacutemil con la torre y muro del castillo
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En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
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DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 16 de 36
471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 19 de 36
Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 29 de 36
4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 30 de 36
53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 9 de 36
En el volumen de las habitaciones los muros portantes constituyen la separacioacuten entre
ellas revistieacutendose con ladrillo enfoscado por fuera en el tramo exterior final por ambas
caras para dar una mayor sensacioacuten de grosor y por tanto de pesadez y fuerza en el
contacto con el terreno
2 Cubierta Las cubiertas estaacuten conformadas por las boacutevedas de hormigoacuten armado revestidas de
baldosas ceraacutemicas de gres de tono terroso por ambos lados
3 Solera El suelo se ejecuta con una solera por simplicidad constructiva y voluntad de arraigarse
al terreno y disponer de mayor inercia teacutermica Como el sistema de calefaccioacuten se
resuelve mediante suelo radiante el embaldosado es ceraacutemico para facilitar la difusioacuten
del calor del suelo evitaacutendose moquetas y parquets
4 Carpinteriacutea exterior La carpinteriacutea exterior es de madera de roble protegida con barniz transpirable incoloro
acorde con la impronta tradicional del edificio y la buacutesqueda de una solucioacuten sin
puentes teacutermicos ya que los marcos de madera tienen baja transmitancia teacutermica Los
marcos y las hojas tienen dos galces El origen natural la reciclabilidad y la calidez que da
la madera son tambieacuten motivos para su eleccioacuten Los mecanismos de accionamiento son
de acero inoxidable
Los vidrios son dobles (8-14-8) de seguridad el exterior y con caacutemara intermedia ancha
(14 mm) rellena de gas argoacuten para minimizar la transmitancia teacutermica
33 Compartimentacioacuten y revestimientos interiores
1 Divisiones interiores La mayor parte de las divisiones interiores coinciden con muros estructurales de HA El
resto son de ladrillo hueco de 9-14 cm de espesor y en menor medida panelados
autoportantes con perfileriacutea metaacutelica Tambieacuten se utilizan tabiques de cartoacuten-yeso
revestidos en algunas zonas como en los bantildeos de las habitaciones
2 Carpinteriacutea interior Al igual que la exterior la interior es de madera de roble Las puertas de paso son de
panel chapado en roble Los mecanismos de accionamiento son de acero inoxidable
3 Revestimientos verticales Las divisiones principales estaacuten revestidas de madera Los tabiques maacutes grandes son de
ladrillo siempre enfoscado o revestido y con un espesor adecuado a su altura Los
tabiques de una escala maacutes domeacutestica son de cartoacuten-yeso siempre revestidos por
panelados de madera excepto en la zona de servicios donde soacutelo se enfoscan En el
caso de los bantildeos de las habitaciones el revestimiento es un alicatado En los vestuarios
se utilizan los habituales paneles laminados HPL
Se revisten de madera tambieacuten los muros estructurales de cerramiento de fachada o
entre habitaciones pero siempre hasta media altura dejando ver la estructura del
edificio pero al mismo tiempo daacutendole calidez a los interiores y resolviendo por su
interior el paso de instalaciones
4 Revestimientos horizontales El pavimento es de baldosas ceraacutemicas de gres en este caso de un color tenue para no
sobrecargar el espacio En la zona del spa se dispondraacute de un pavimento antideslizante
de baldosas de gres de color similar al del resto del hotel
Las albardillas y los umbrales de los huecos de la fachada del patio son de gres de gran
formato
5 Falsos techos Se dispone en los espacios que por su excesiva altura quedan desproporcionados a su
uso un falso techo de lamas verticales de madera considerablemente separadas y
orientadas paralelamente a la boacuteveda de modo que aunque el espacio queda acotado
siempre se puede observar el techo si se quiere y al mismo tiempo se permite el paso
de luz a traveacutes de las ventanas altas que dan al patio
34 Limitacioacuten de la demanda energeacutetica Transmitancias teacutermicas
Las transmitancias teacutermicas de los elementos de la envolvente del hotel resultan
ciertamente bajas de acuerdo con los criterios de sostenibilidad ambiental que
informan el proyecto
La zona climaacutetica de referencia elegida -ver Apeacutendice D del CTE DB HE1- es la E1 la maacutes
dura en invierno en Espantildea y con menor soleamiento (ej Cordillera Cantaacutebrica)
1 Transmitancia teacutermica de la fachada-tipo Tomamos como fachada-tipo la correspondiente al vestiacutebulo o recepcioacuten con
orientacioacuten sudeste El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 057
Wm2middotK Su transmitancia (U) se calcula con la foacutermula tradicional
U = 1 [(SUMA Ri)+1Rsi+1Rse] Wm2middotK = 0237 Wm2middotK
cuyo desarrollo se recoge en la tabla siguiente
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 10 de 36
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
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36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
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4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 15 de 36
9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 16 de 36
471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
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32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 10 de 36
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
MAMPOSTERIA + PE + HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Mamposteriacutea de piedra 200 1204 0166 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Hormigoacuten armado 300 1204 0249
Espesor total muro (mm) 600
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 0237
2 Transmitancia teacutermica de la carpinteriacutea exterior tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica en orientacioacuten SE es U lt 310 Wm2middotK
y es independiente del de huecos
Repitiendo el proceso para la carpinteriacutea- tipo de exterior resulta U = 1987 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD
(l)
RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
CARPIENTERIacuteA MADERA ROBLE mm WmmiddotK m2KW
Ventana de madera de roble (10) 100 0103 0097 Vidrio de seguridad 4+4 (90) 8 0705 0010 Caacutemara de aire con argoacuten (90) 12 0050 0216 Vidrio laminado (90) 8 0705 0010
Resistencia teacutermica superficial interior 1Rsi = 0130 Resistencia teacutermica superficial exterior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = Wm2middotK 1987
3 Transmitancia teacutermica de la cubierta abovedada de la habitacioacuten tipo
El liacutemite para este factor y en esta zona climaacutetica es U lt 035 Wm2middotK
Repitiendo el proceso para la cubierta abovedada tipo resulta U = 0251 Wm2middotK
DESCRIPCIOacuteN ESPESOR (e)
CONDUCTIVIDAD (l) RESISTENCIA
TEacuteRMICA (el)
BOacuteVEDA DE HORMIGOacuteN mm WmmiddotK m2KW
Embaldosado inferior 17 0645 0026 Boacuteveda de hormigoacuten armado 100 1204 0083 Poliestireno extruido 100 0028 3634 Mortero de cemento 70 1032 0068 Embaldosado exterior 17 0645 0026
Espesor total de la cubierta (mm) 304
Resistencia teacutermica superficial inferior 1Rsi = 0100 Resistencia teacutermica superficial superior 1Rse = 0040
U = 1`[SUMA (el)+1Rsi+1Rse] = (Wm2middotK) 0251
35 Acondicionamiento acuacutestico
1 Verificacioacuten de las condiciones del CTE DB HR El acondicionamiento acuacutestico no precisa de un sistema o instalacioacuten maacutes allaacute del
propio sistema constructivo A estos efectos el edificio cumple con los requisitos del CTE
DB HR Eacuteste exige verificar
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y de dimensionado del aislamiento
acuacutestico a ruido aeacutereo y del aislamiento acuacutestico a ruido de impactos de los
recintos del edificio
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del tiempo de
reverberacioacuten y de absorcioacuten acuacutestica de los recintos afectados por esta
exigencia mediante la aplicacioacuten del meacutetodo de caacutelculo especificado en el
apartado 32 (no aplicable en este edificio)
- cumplimiento de las condiciones de disentildeo y dimensionado del apartado 33
referentes al ruido y vibraciones de las instalaciones
- cumplimiento de las condiciones relativas a los productos de construccioacuten
expuestas en el apartado 4
Tratamos aquiacute el cumplimiento del primer apartado correspondiente a una habitacioacuten
2 Aislamiento acuacutestico a ruido aeacutereo El aislamiento acuacutestico entre dos habitaciones contiguas y entre el pasillo y cada
habitacioacuten se produce por efecto de la gran masa del muro de HA de 30 cm de espesor
que las separa que tiene una masa aproximada de M = 750 kgm2 La resistencia
acuacutestica (en dBA) puede medirse por la foacutermula R = 365 log M - 415 = 6344 dBA muy
superior a los 55 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR
3 Aislamiento acuacutestico de la cubierta La boacuteveda de cubierta de 10 cm de espesor de HA tiene una masa miacutenima de 320
kgm2 con una resistencia acuacutestica R = 365 log M - 415 = 4994 dBA muy superior a
los 33 dBA que exige la tabla 32 del CTE DB HR para el uso hotelero (en relacioacuten con la
tabla 21 del DB HR)
4 Aislamiento acuacutestico a ruido de impactos Este problema no se produce en el hotel ya que dispone de solado flotante en virtud de
la disposicioacuten constructiva del mismo con junta elaacutestica perimetral en el encuentro con
los muros
Por otra parte el edificio soacutelo tiene una planta por lo que no es posible molestar con
ruido de impacto a la planta inferior
5 Aislamiento acuacutestico de la ventana tipo La resistencia acuacutestica de la ventana se calcula por la foacutermula R = 133 log (e)+195
siendo ldquoerdquo el espesor de cada hoja vidrio Por tanto R = 3151 dBA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 11 de 36
36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 12 de 36
4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
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32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 11 de 36
36 Nivel de impermeabilizacioacuten de la fachada-tipo seguacuten CTE DB HS-1
1 Grado de impermeabilidad de la fachada Se verifica en este apartado el cumplimiento de grado de proteccioacuten frente a la
humedad de la fachada descubierta tipo de acuerdo con lo determinado por el
apartado 23 del CTE DB HS-1 Para ello se determina el grado de impermeabilidad de la
fachada frente a la penetracioacuten de las precipitaciones dependiendo de las
caracteriacutesticas del edificio y su situacioacuten geograacutefica en base a la siguiente secuencia
1) Altura de coronacioacuten del edificio sobre el terreno lt 15 m
2) Zona eoacutelica (figura 25 DB HS-1) C
3) Tipo de terreno (apartado 2311) III
4) Clase del entorno en el que estaacute situado el edificio (tabla 26) E0
5) Grado de exposicioacuten al viento (tabla 26) V2
6) Zona pluviomeacutetrica de promedios (figura 24) III
7) Grado de impermeabilidad miacutenimo (tabla 25) gt 3
2 Condiciones de la solucioacuten constructiva de la fachada Las condiciones exigidas a cada solucioacuten constructiva en funcioacuten de la existencia o no de
revestimiento exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 27 Para
un grado de impermeabilidad miacutenimo de 4 se elige una de las soluciones constructivas
admisibles R1 + B2 + C1
R1 Revestimiento de mamposteriacutea de piedra amorterada de 200 mm de espesor
La norma exige que el revestimiento exterior debe tener al menos una resistencia media a la filtracioacuten Se considera que proporcionan esta resistencia los revestimientos discontinuos riacutegidos pegados de las siguientes caracteriacutesticas de piezas menores de 300 mm de lado fijacioacuten al soporte suficiente para garantizar su estabilidad adaptacioacuten a los movimientos del soporte
B2 Aislamiento teacutermico de espuma de poliuretano proyectado La norma determina que debe disponerse al menos una barrera de
resistencia media a la filtracioacuten Se considera como tal un aislante no hidroacutefilo adosado a la hoja principal
C1 Muro de HA de 30 cm de espesor Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio Se
considera como tal una faacutebrica cogida con mortero de 12 cm de espesor de ladrillo ceraacutemico bloque de hormigoacuten o piedra natural
37 Cumplimiento del Decreto de Ecoeficiencia de la Generalitat de Catalunya
Se cumplen con suficiencia las condiciones que exige el DECRET 212006 de 14 de febrer pel qual es regula lrsquoadopcioacute de criteris ambientals i drsquoecoeficiegravencia en els edificis ya que como se ha
expuesto hasta aquiacute el proyecto tiene condiciones de sostenibilidad ambiental mucho maacutes exigentes que el propio CTE
1 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos al agua Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 3 del Decreto ya que el hotel dispone de
- Sistema separativo para aguas pluviales y residuales
- Todos los grifos disponen de mecanismos de ahorro (filtros) y
consecuentemente su caudal maacuteximo no sobrepasa los liacutemites de caudal
determinados en el artiacuteculo 32 del Decreto (9-12 lmin)
- El mecanismo de las cisternas de inodoro es de doble descarga y ademaacutes
permite detenerla a voluntad
2 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a la energiacutea Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 4 del Decreto ya que
- La transmitancia teacutermica de las partes macizas de la envolvente es muy inferior
al liacutemite miacutenimo de 070 Wm2middotK (del orden del 30)
- La transmitancia teacutermica de los huecos de fachada de la envolvente es muy
inferior al liacutemite miacutenimo de 330 Wm2middotK (del orden del 60)
- Se utiliza energiacutea solar teacutermica para calentar el agua sanitaria en un 30 de las
necesidades previstas de consumo (zona climaacutetica I ninguna comparable en
Cataluntildea)
3 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los materiales y sistemas constructivos De acuerdo con el artiacuteculo 6 del Decreto el edificio proyectado obtiene muchos maacutes
puntos que el miacutenimo de 10 exigidos de acuerdo con el siguiente desglose
Puntuacioacuten artiacuteculo 6 - Decreto de Ecoeficiencia puntos
Mayor aislamiento en fachadas U gt 30 8
Recuperacioacuten de productos de demolicioacuten 4
Ventilacioacuten cruzada 6
Detectores de presencia en alumbrado de zonas comunes 3
Aislamiento acuacutestico de las ventanas gt 28 dBA 4
Total puntos 25
4 Paraacutemetros de ecoeficiencia relativos a los residuos Se cumplen los requisitos del artiacuteculo 7 del Decreto ya que
- Se dispone de un local para almacenamiento y separacioacuten selectiva previa de
los diferentes tipos de residuos soacutelidos urbanos
- El proyecto contemplaraacute un plan de gestioacuten de residuos de la construccioacuten
para escombros y otros residuos de la construccioacuten que incluye cuantificacioacuten
de los residuos que se generaraacuten por tipologiacuteas y fases de la obra definiendo
las operaciones de separacioacuten selectiva que se preveacute realizar a la obra
especificando la reutilizacioacuten in situ e identificando los gestores de residuos
autorizados que se utilizaraacuten mediante su valorizacioacuten
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 12 de 36
4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 15 de 36
9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 16 de 36
471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 17 de 36
2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 30 de 36
53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 12 de 36
4 Memoria de instalaciones
41 Funcionamiento general del edificio
1 Condicionamiento por la estructura Las instalaciones estaacuten muy condicionadas por las boacutevedas y los muros de HA vistos
Esto implica que no haya falsos techos en los espacios principales con lo que se resuelve
el paso de instalaciones de la siguiente manera -ver plano I1-
La entrada de agua y las derivaciones de electricidad por los tabiques de revestimiento de los muros
El saneamiento la electricidad y la ventilacioacuten bajo el suelo La calefaccioacuten se resuelve con suelo radiante El gas natural soacutelo llega hasta la caldera por la zona de servicios
2 Centralizacioacuten y zona de servicios Las instalaciones del hotel se concentran en dos zonas
a) En el ala noroeste del edificio se dispone de una gran zona de servicios y
maquinaria del hotel incluyendo los vestuarios de personal y el almaceacuten
general En ella se ubica la caldera central de gas natural que produce toda la
energiacutea caloriacutefica y los depoacutesitos acumuladores de ACS
Tiene acceso directo para vehiacuteculos desde el exterior y dispone de iluminacioacuten
natural corrida merced a las ventanas altas de la boacuteveda asiacute como ventilacioacuten
con entrada de aire exterior y expulsioacuten de gases y vahos por varias rejillas y
chimeneas verticales directamente a la cubierta
b) Junto a la Recepcioacuten del hotel se dispone de un cuarto de control donde se
ubican los elementos de control de las instalaciones al alcance del personal de
la Recepcioacuten Alberga el sub-cuadro eleacutectrico de zona la central anti-intrusioacuten
la central de deteccioacuten de incendios la central domoacutetica etc
Una cavidad (ldquocavityrdquo) registrable a manera de pequentildea galeriacutea de servicios recorre el
pasillo distribuyendo la ventilacioacuten y el cableado eleacutectrico principal y de datos y
telecomunicaciones y conecta la zona de servicios con el cuarto de control
3 Criterios generales Se dispone de entrada y salida de ventilacioacuten en cada estancia -normativa seguacuten el CTE-
Del mismo modo podriacutea disponerse aire acondicionado pero se desestima su uso por
varios motivos el clima es friacuteo los techos son altos con lo que el aire caliente sube y se
estratifica confinaacutendose en la parte superior del volumen inmediatamente bajo la
boacuteveda La doble fachada del edificio (fachadas con orientaciones opuestas) se puede
aprovechar para crear una buena ventilacioacuten cruzada La fisonomiacutea del edificio el grosor
de la envolvente los voladizos y retranqueos y los espacios de transicioacuten evitan el
asoleamiento directo indeseado en las habitaciones
Se plantean algunos caacutelculos geneacutericos (placas solares necesarias pararrayos etchellip)
como ejemplos demostrativos normalmente deferidos a una habitacioacuten
42 Redes exteriores generales de servicios
Al tratarse de un edificio situado en el campo no dispone de todos los servicios urbanos
pero siacute de algunos que ya dan servicio al castillo y que discurren por el camino de acceso
al castillo (Vollradser Allee)
- conexioacuten con la red municipal de agua sanitaria
- conexioacuten con la red municipal de saneamiento
- suministro de electricidad en baja tensioacuten
- Red de telefoniacutea y datos
La distancia del Schloss Vollrads al nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel es de soacutelo unos 900 m
En naranja trazado de las redes de agua potable y saneamiento
En azul curso del arroyo hasta el Rin (cartografiacutea httpwwwgoolzoomcom)
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43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 13 de 36
43 Drenaje de aguas pluviales
La evacuacioacuten de las aguas pluviales se produce mediante vertido directo por gravedad de la red
de drenaje del edificio hacia la conduccioacuten existente que lleva al arroyo que pasa por el este del
edificio proyectado y desemboca en el Rin La diferencia altimeacutetrica con el riacuteo es de unos 70 m
Seccioacuten transversal del terreno hasta el riacuteo (fuente httpwwwgoolzoomcom)
La red de drenaje dispone de dos tipos de canalizacioacuten
- zanja de drenaje con tubos de dren al pie de las fachadas
- conduccioacuten cerrada que recorre el periacutemetro exterior del edificio y recoge el
vertido de las zanjas anteriores
1 Evacuacioacuten de aguas pluviales ejemplo de la cubierta de una habitacioacuten Teniendo en cuenta la habitacioacuten y las cubiertas superiores que desaguan sobre eacutesta la
superficie a desaguar por cada uno de los dos canalones es de 680 y 520 msup2
Si miramos en la tabla 46 del CTE DB HS-5
Para superficies lt 100 m2 se necesitan 2 desaguumles
Utilizaremos por tanto dos gaacutergolas una por cada canaloacuten
2 Dimensionado del canaloacuten El canaloacuten de las cubiertas de las habitaciones que recibe maacutes agua recibe 728 msup2
Seguacuten 422 del CTE DB HS-5 con un reacutegimen pluviomeacutetrico de 115 mmh la superficie
equivalente es de 837 msup2 Teniendo en cuenta que el canaloacuten no es semicircular se le
aplica el factor de correccioacuten de un 10 maacutes de seccioacuten Con una pendiente del 05
nos hariacutea falta un Oslash150 mm La seccioacuten seriacutea Π x (1502)sup2 2 = 8836 cmsup2 Un 10 maacutes da
un total de 972 cmsup2 Nuestro ldquocanaloacutenrdquo real es mucho mayor que eso ya que incluye el
espacio entre el punto maacutes alto de cada boacuteveda
3 Dimensionado de la gaacutergola
La seccioacuten de un sumidero deberiacutea ser de 15 a 2 veces la seccioacuten recta de la tuberiacutea a la
que se conecta La hipoteacutetica tuberiacutea para una superficie de desaguumle equivalente de
837 msup2 seriacutea de Oslash63 mm seguacuten la tabla 423 del CTE DB HS-5 El diaacutemetro de la
gaacutergola estariacutea entre 945 y 126 mm Se dimensiona por tanto con un Oslash100 mm
4 Dimensionado del tubo de dren horizontal
El reacutegimen pluviomeacutetrico del lugar es de 115 mmh
En este caso el tubo de dren recoge el agua de cinco habitaciones La superficie total de
desaguumle es de 520 + 680 +520 + 728 + 313 msup2= 2761 msup2
Multiplicando por el factor pluviomeacutetrico 115 son 3175 msup2
Le damos un 2 de pendiente y tenemos que seguacuten la tabla 424 del CTE DB HS-5 el
diaacutemetro nominal debe ser Oslash110 mm Se utilizaraacute una tuberiacutea de PVC semiabierta por la
parte superior de 22 mm de espesor
44 Instalacioacuten de gas natural
Junto a la fachada noreste se dispone de un gran depoacutesito exterior enterrado y aislado de gas
natural licuado con dimensioacuten y capacidad suficiente para tres meses de servicio del hotel La red
de gas natural se limita a la conduccioacuten de enlace entre el depoacutesito y la caldera
Una caldera central de gas natural produce toda la energiacutea caloriacutefica Se reparte la energiacutea
mediante varias bombas de circulacioacuten Sirve asiacute para la calefaccioacuten por suelo radiante para
calentar el aire climatizado para ventilacioacuten para el agua de las piscinas del spa para calefactar el
aire del spa y para el agua caliente sanitaria que a su vez dispone de un sistema complementario
de calentamiento mediante placas solares
45 Suministro de agua sanitaria
451 Suministro de agua ejemplo de una habitacioacuten
1 Caudal -seguacuten CTE DB HS-4
Tipo de aparato Caudal (ls) Unidades Uso Lavabo 01 2 AFS-ACS Inodoro con cisterna 01 1 AFS Ducha 03 1 AFS-ACS
2 Caudal instalado habitacioacuten ls
Q i habitacioacuten = Σ Q elementos = 05 ls
3 Caudal caacutelculo habitacioacuten ls
Q c habitacioacuten = Q i habitacioacuten middot k
k = coef simultaneidad = 1 radicn-1 (n = nordm elementos = 4)
Qc habitacioacuten = 05 ls x (1radic3) = 029 ls
Seguacuten la UNE 149201 se aplica un factor de correccioacuten por tratarse de un hotel En la foacutermula Qc = amiddot(Qt)b + c
Siendo Qt = caudal obtenido anteriormente en el caacutelculo para Qlt 05 ls
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a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
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9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 14 de 36
a= 0698 b= 05 c = -012 Qc = 026 ls
4 Dimensionado acometida individual habitacioacuten Aacutebaco de 4 columnas (dimensionado del montante de la vivienda v ideal= 1 ~15 ms)
Velocidad= 10 ms
Caudal = 026 ls
Peacuterdida de carga unitaria= 90 mmcdam
Diaacutemetro comercial = 195 x 22 mm (cobre estirado sin soldadura)
452 Suministro de agua caliente sanitaria
1 Demanda diaria de ACS a 60ordmC Seguacuten la tabla 31 del HE-4 sobre contribucioacuten solar miacutenima se requiere para un hotel
de la mayor categoriacutea (4) un aporte de 70 lcama
Demanda diaria de ACS
Ddp = 70 lcama y diacutea middot 10 camas = 700 l diacutea
Los vestuarios del spa y los vestuarios de servicio necesitan un aporte de 15 lservicio
Se calcula un total maacuteximo de servicios contando ambos tipos de vestuarios de 30 al diacutea
15 l middot 30 = 450 ldiacutea
Total demanda de ACS
Dd = 700 + 450 = 1150 ldiacutea
2 Contribucioacuten Solar miacutenima Seguacuten la tabla 21 del CTE DB HE-4 la contribucioacuten miacutenimo para 1150 ld de caudal es
del 30 tomando como referencia la Zona Climaacutetica I que es de las de Espantildea la que
menos horas de sol tiene asimilable por tanto a Alemania
3 Demanda anual de ACS
Da = Dd middot 365 diacuteas
Da = 1150 ldiacutea middot 365 diacuteas = 419750 lantildeo
4 Demanda energeacutetica anual para el calentamiento de ACS Se toma el estaacutendar de 60 ordmC como temperatura de caacutelculo La temperatura del agua de
la red se considera a 8ordmC
EACS = Da middot ∆T x Ce x δ
EACS = 419750 lantildeo middot (60-8)degC x 0001163 KWhdegC kg middot 1 kgl = 25384 KWhantildeo
5 Demanda energeacutetica anual a cubrir con energiacutea solar
EACS solar = EACS edificio x CS
EACS solar = 25384 KWhantildeo x 030 = 7615 KWhantildeo
6 Aacuterea de captadores solares
Aacuterea de Captadores = EACS solar I middot α middot δ middot r
Siendo I = valor de radiacioacuten solar =1635 KWhm2 antildeo
α = coeficiente de reduccioacuten por orientacioacuten e inclinacioacuten de la radiacioacuten recibida
r = rendimiento medio anual de la instalacioacuten
δ = coeficiente de reduccioacuten por sombra de la radiacioacuten recibida sobre los
captadores solares
Se toma una inclinacioacuten de 55ordm por ser en la latitud del emplazamiento (50ordmN) la maacutes
favorable a lo largo del antildeo y ofrecer por tanto el maacuteximo rendimiento
Orientacioacuten SW (289ordm respecto al sur) inclinacioacuten 55ordm α = 100
r = 40 middot δ = 1
Para determinar α se toma la siguiente tabla de referencia alemana
Peacuterdidas por orientacioacuten e inclinacioacuten de los paneles en la latitud 50ordm N
Sup Captadores = 7615 KWhantildeo (1635 KWhm2 antildeo middot 1 middot 1 middot 04) = 1164 m2
7 Nuacutemero de captadores Nuacutemero de captadores = Sup Captadores Superficie unitaria captador
Nuacutemero de captadores = 1164 m2 212 m2 = 549 nordm = 6 captadores
8 Volumen de acumulacioacuten de ACS calentada VACS solar
50 lt VACS solar Sup captadores lt 180
VACS solar inferior = 549 m2 middot 50 = 2745 l
VACS solar superior = 549 m2 middot 90 = 4941 l
Cogeremos un valor que venga acorde con un depoacutesito del mercado
1 depoacutesito de 500 l (diaacutemetro 750mm)
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 15 de 36
9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
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471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 17 de 36
2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 15 de 36
9 Situacioacuten y disposicioacuten de los paneles teacutermicos solares Los 6 paneles captadores se disponen en serie y se situacutean en el exterior del edificio
frente a la fachada nordeste que corresponde al ala de servicios y maquinaria ubicacioacuten
resguardada de las vistas desde las zonas accesibles a los usuarios del hotel
Esta disposicioacuten permite cierta libertad de orientacioacuten tomaacutendose la de la propia ladera
donde se ubican a la vista de que con la orientacioacuten de eacutesta (SW 289ordm respecto al sur)
no queda penalizado el rendimiento anual (α = 100)
46 Red de saneamiento
461 Esquema general de la red de saneamiento
La red de saneamiento estaacute formada por bajantes ventiladas (ver detalle en planos)
colectores enterrados con registros y arquetas en las uniones de PVC homologado hasta
la acometida al pozo de bloqueo que enlaza con la conduccioacuten que enlaza el Schloss
Vollrads y el nuacutecleo urbano de Oestrich-Winkel La conduccioacuten de las aguas residuales se
produce por gravedad
462 Red de saneamiento de una habitacioacuten ndashver plano C3-
1 Caacutelculo de unidades de descarga Unidades de descarga (CTE) y aparatos equivalentes (OCI) para predimensionado de red
de evacuacioacuten de residuos soacutelidos El caacutelculo es sobre la habitacioacuten de un hotel de uso
puacuteblico
CTE OCI
Bantildeo WC 5 UD 1 WC
Lavabo 2 UD 1 AE
Lavabo 2 UD 1 AE
Ducha 3 UD 3 AE
TOTAL 12 UD 5 AE + 1 WC
2 Ramales (seguacuten tabla 41 del CTE DB HS-5) Tramo lavabo 1 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo lavabo 2 2 UD Oslash40 mm 1 AE Tramo ducha 3 UD Oslash50 mm 3 AE Tramo WC 5 UD Oslash100 mm 1 WC Tramo comuacuten 12 UD Oslash100 mm 5 AE + 1 WC
Los tramos WC y comuacuten utilizaraacuten un Oslash110 mm por no existir el Oslash100 mm comercial
Los colectoresbajantes seraacuten de PVC de espesor 14 mm en los tramos de Oslash40 y Oslash50
mm y de 22 mm en los tramos de Oslash110 mm
47 Acondicionamiento teacutermico Datos climaacuteticos Esta zona de Alemania se caracteriza por tener un clima oceaacutenico con lluvias
distribuidas a la largo de todo el antildeo (sin una estacioacuten seca como en el Mediterraacuteneo) y
temperaturas frescas cuyas medias anuales oscilan entre los 59 y los 140 ordmC
Temperaturas y precipitaciones medias en la zona de Oestrich-Winckel
Las temperaturas medias en los meses maacutes calurosos estaacuten entre 8-13 ordmC de miacutenima y
19-24 ordmC de maacutexima Sin embargo durante los cinco meses de otontildeo-invierno (de
noviembre a marzo) las temperaturas medias oscilan entre 05 y 61 ordmC El problema
para el acondicionamiento teacutermico es por tanto el otontildeo-invierno
1 Zonas higroteacutermicas
De acuerdo con la clasificacioacuten que hace el CTE DB HE-1 (apartado 31) los espacios
habitables del hotel son espacios de baja carga interna porque en ellos se disipa poco
calor
A efectos de comprobacioacuten de las condensaciones en los cerramientos los espacios
habitables se dividen en funcioacuten del posible exceso de humedad interior
- zonas de higrometriacutea 5 piscina sauna y bantildeo turco
- zonas de higrometriacutea 4 vestuarios del spa
- zonas de higrometriacutea 3 habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios
habitables
Combinado con la divisioacuten del hotel por usos consecuentemente las tres zonas
higroteacutermicas del edificio seraacuten
- zona del spa
- zona de habitaciones vestiacutebulo y resto de espacios habitables
- zona de servicios (espacios no habitables)
Las condensaciones se evitan gracias al aislamiento teacutermico suficiente continuo y sin
puentes teacutermicos de la envolvente del edificio
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 16 de 36
471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 16 de 36
471 Instalacioacuten de calefaccioacuten por suelo radiante El edificio cuenta con un sistema de calefaccioacuten pensado para los largos inviernos
alemanes donde las temperaturas medias son continuadamente bajas y las ganancias
por soleamiento insignificantes El sistema elegido es el suelo radiante que presenta dos
grandes ventajas que le otorgan un gran confort
- combate eficazmente la estratificacioacuten del aire al tener el foco de calor a ras de
suelo por lo que la conveccioacuten del aire es maacutes eficiente esto es
particularmente interesante en el caso de los altos techos abovedados del
hotel
- aprovecha la inercia teacutermica del solado y la solera
- evita la sensacioacuten de pies friacuteos
- funciona con baja temperatura
El suelo radiante estaacute sectorizado para cada espacio servido
472 Renovacioacuten de aire
La necesidad de refrigeracioacuten en verano no es importante toda vez que la enorme
inercia teacutermica del edificio y las bajas temperaturas nocturnas permiten una gran
estabilidad y confort teacutermicos sin necesidad de recurrir a un sistema de aire
acondicionado completo No obstante se ha previsto un sistema de ventilacioacuten para
renovacioacuten del aire interior que en los meses friacuteos se calentaraacute por la caldera de gas del
edificio
1 General Como ventilacioacuten natural ademaacutes de la habitual a traveacutes de las ventanas correderas del
patio se colocan estrateacutegicamente aireadores en la parte alta de algunas de las
ventanas superiores Estos aireadores permaneceraacuten en invierno la mayor parte del diacutea
cerrados para evitar peacuterdidas teacutermicas excesivas Es en el verano cuando habitualmente
estaraacuten abiertos permitiendo asiacute una faacutecil ventilacioacuten cruzada sacando el aire caliente
por la parte superior del edificio aprovechando asiacute la altura de eacuteste y consiguiendo una
idoacutenea ventilacioacuten natural
Seguacuten el apartado IT 1142 del Reglamento de Instalaciones Teacutermicas de Edificios
(RITE) es necesario un sistema de ventilacioacuten mecaacutenico para el aporte del suficiente
caudal de aire exterior Se considera el edificio -un hotel- dentro de la categoriacutea IDA 2
aire de buena calidad
Para dimensionar los conductos generales se tienen en cuenta las tablas 1421 y
1424 que se refieren a los caudales de aire exterior por persona y por unidad de
superficie de espacios habitables y de locales no dedicados a ocupacioacuten humana
permanente (espacio de instalaciones y almaceacuten) respectivamente
El RITE exige seguacuten la tabla 1421 un caudal de 1250 dm3s por persona La
derivacioacuten del conducto del hotel -el spa tiene su propia derivacioacuten- se calcula para una
capacidad maacutexima de 50 personas Esto es Q = 625 dm3s = 0625 m3s Para una
velocidad maacutexima del aire en el conducto de 400 ms la seccioacuten precisa es
S = Qv = 0625 m3s 400 ms = 015625 m2 = 156250 mm2
con lo que se necesita un diaacutemetro de 2230 mm es decir un Oslash250 mm nominal
comercial de 49mm de espesor
La derivacioacuten del spa tambieacuten se calcula para cincuenta personas con lo que se utilizaraacute
tambieacuten un Oslash250 mm de PVC de 49mm de espesor
2 Habitacioacuten
En la habitacioacuten del hotel el nuacutemero de personas son dos con lo que el caudal es de
250 dm3s que a una velocidad de 4 ms nos da una seccioacuten S = Qv de 6250 mmsup2 El
diaacutemetro miacutenimo para satisfacer tal caudal seraacute de 892 mm es decir un Oslash 90 mm
comercial de PVC de 18 mm de espesor
473 Evacuacioacuten de gases en bantildeos
El bantildeo dispone de una ventilacioacuten aparte Para dimensionarla se toma como referencia
la tabla 21 del CTE DB HS-3 en la que se indica de que el caudal necesario para un bantildeo
es de 15 dm3s
S = Qv = 2759 mm2 lo que equivale a 345 mm de diaacutemetro es decir un Oslash 40 mm
comercial de PVC de 14 mm de espesor
Para cada conducto de aire que sale a cubierta -en general el de bantildeos y el de la
caldera- se dispone de un extractor Algunos conductos se agrupan haciendo uso del
mismo extractor tal como se ve en el plano de cubiertas -plano I1- los bantildeos de las
habitaciones tienen un uacutenico extractor al igual que los conductos de los vestuarios del
spa y los relativos al servicio en el volumen de instalaciones
48 Instalacioacuten eleacutectrica
1 Caracteriacutesticas generales Existe una red enterrada de suministro de energiacutea eleacutectrica en baja tensioacuten a pie de
parcela con capacidad suficiente para la potencia a instalar Es la misma red que da
servicio al castillo
La instalacioacuten de electricidad del hotel estaacute constituida por caja general de proteccioacuten
contadores derivaciones individuales cuadro general de distribucioacuten sub-cuadros
instalacioacuten interior en tubo aislante flexible conductores aislados de 750 V y 500 V y
mecanismos
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
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mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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2 Red de puesta a tierra La instalacioacuten eleacutectrica y las armaduras de la estructura del hotel estaacuten conectadas a
tierra mediante un cable trenzado de cobre desnudo y picas metaacutelicas clavadas en el
terreno
Esquema-tipo de disposicioacuten de la red de puesta a tierra (fuente NTE-IEP)
3 Domoacutetica La instalacioacuten eleacutectrica del hotel estaacute centralizada en una central domoacutetica que permite
el control y gestioacuten de los diferentes puntos de toma de energiacutea y mecanismos y
motores automatizados
4 Deteccioacuten anti-intrusioacuten El edificio dispone de un sistema de deteccioacuten de intrusos conectado a una central de
alarma a su vez conectada telefoacutenicamente con el gestor del sistema y la policiacutea Los
detectores estaacuten situados en puntos estrateacutegicos de las zonas comunes y en cada
habitacioacuten de forma que permitan el control efectivo de la presencia de posibles
intrusos
5 Iluminacioacuten eficiente El disentildeo del edificio aprovecha eficientemente la luz diurna gracias a su sistema de
ventanas altas rehundidas respecto a la fachada del patio Ello minimiza la necesidad de
alumbrado artificial
No obstante la iluminacioacuten eleacutectrica es muy eficiente -de acuerdo con el CTE DB HE-3-
utilizando tal efecto laacutemparas LED o flourescentes Ademaacutes se disponen mecanismos de
deteccioacuten de presencia que encienden automaacuteticamente la iluminacioacuten de ciertos
recintos
6 Esquema eleacutectrico Se puede ver el detalle del esquema completo de la instalacioacuten eleacutectrica en el plano I1
49 Instalacioacuten de telecomunicacioacuten
1 Telefoniacutea y datos Existe una red enterrada de telecomunicacioacuten por cable que ya da servicio al castillo El
edificio dispone de una red interna de telecomunicacioacuten y datos (telefoniacutea e internet a
alta velocidad) Se dispone de un armario para el recinto de instalaciones de
telecomunicacioacuten uacutenico (RITU) situado en el almaceacuten
El servicio de telefoniacutea da acceso a la RTB (Red Telefoacutenica Baacutesica) de conexioacuten a traveacutes
de los distintos operadores autorizados Se preveacute la opcioacuten de conexioacuten a RDSI (Redes
Digitales de Servicios Integrados) por si en el lugar existieran operadores autorizados
con sus correspondientes liacuteneas
Dentro del edificio todas las instalaciones de telecomunicaciones cuentan con una
organizacioacuten muy semejante dividida en tramos Los primeros discurren por zonas
comunes y el cuarto es privativo de cada usuario Estos tramos son
Red de alimentacioacuten es la parte que une el edificio con las sentildeales
provenientes de los cableados urbanos o de las ondas electromagneacuteticas viacutea
eacuteter
Red de distribucioacuten y dispersioacuten interior es la que une con cada punto de
terminacioacuten de la red (o PM) ubicaacutendose dentro de cada recinto con servicio
Todas las dependencias de habitables disponen de conexioacuten directa a esta red (tomas de
teleacutefono internet y televisioacuten)
2 Antenas El edificio tiene unas antenas capaces de recibir las siguientes sentildeales de
telecomunicacioacuten
a) TV Radio y Televisioacuten Terrestre
b) TVSAT Radio y Televisioacuten por sateacutelite
c) CATA Televisioacuten por cable (por si existe alguna red autorizada en el lugar)
410 Proteccioacuten contra incendios
Se proyecta el edificio del hotel para el cumplimiento de la normativa CTE-DB-SI por
evacuacioacuten en caso de incendio
- Se colocan elementos de extincioacuten de fuego
- Se sentildealizan adecuadamente las salidas y los medios de proteccioacuten
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- La estructura es resistente al fuego Los elementos estructurales no resistentes
al fuego se recubren para serlo es eacuteste el caso de los cables estructurales de
acero de las boacutevedas de mayor luz
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
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32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
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mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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1 Sectorizacioacuten y resistencia al fuego de los elementos delimitadores El CTE DB SI-1 exige que los sectores de incendio en uso hotelero sean menores de 2500
m2 construidos No obstante el edificio se divide en 2 sectores de incendio
- el spa
- el resto del hotel
Todas las zonas del hotel son de riesgo bajo de acuerdo con el CTE DB SI-1
Para la resistencia al fuego de los elementos de separacioacuten de los sectores de incendio
se cumplen las condiciones miacutenimas que marca el CTE DB SI-1 sobre resistencia al fuego
- fachadas y cubiertas REI 120
- estructura portante REI 120
- paredes y techos de separacioacuten con otro sector de incendio EI 120
- puertas de comunicacioacuten con otro sector de incendio EI2 60-C5
Los elementos estructurales no resistentes al fuego se recubren para serlo es eacuteste el
caso de los cables estructurales de acero de las boacutevedas de mayor luz Para la proteccioacuten
contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente base agua para
protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para proporcionar
una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal como exige el
CTE para este caso
2 Reaccioacuten al fuego de los elementos constructivos
Los materiales empleados en los acabados son muy estables frente al fuego materiales
ceraacutemicos hormigoacuten etc Los recubrimientos panelados en paredes son los elementos
maacutes deacutebiles o peligrosos pero cumplen con la clasificacioacuten de la tabla 41 del CTE DB SI-
1
Paredes panelados parciales de madera estratificada Exigido por la norma C-s2d0 C = Combustible Contribucioacuten limitada al fuego s2 = opacidad media a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Techos y paredes de hormigoacuten y ceraacutemica Exigido por la norma C-s2d0 A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego s1 = opacidad baja a los humos d0 = sin caiacuteda de gotas o partiacuteculas inflamadas Suelos ceraacutemicos Exigido por la norma EFL A1 = No combustible Sin contribucioacuten en grado maacuteximo al fuego
3 Caacutelculo de la ocupacioacuten El total de personas a evacuar en caso de incendio es de 189 de acuerdo en el CTE DB SI-3
DB SI-3
Uso previsto Zona tipo de actividad Ocupacioacuten Superficie uacutetil Personas
m2persona m2 nordm
Cualquiera Zonas de ocupacioacuten ocasional y accesibles
uacutenicamente a efectos de mantenimiento salas de
maacutequinas etclocales para material de limpieza
aseos de planta etc
ocupacioacuten
nula8690 -
Residencial Zonas de alojamiento 20 41280 21
puacuteblico Vestiacutebulos generales y zonas generales de uso
puacuteblico en plantas de soacutetano baja y entreplanta
2 11900 60
Administrativo Plantas o zonas de oficinas 10 4697 5
Puacuteblica Piscinas puacuteblicas
concurrencia zonas de bantildeo (superficie de los vasos de las
piscinas)2 9345 47
sauna y bantildeo turco 2 3780 19
vestuarios 3 11440 38
SUMA OCUPACIOacuteN Personas 189
Tabla 21 Densidades de ocupacioacuten
4 Salidas y evacuacioacuten
A fin de cumplir con las distancias maacuteximas de evacuacioacuten (35 m) que sentildeala el CTE DB SI-3 para el uso hotelero en plantas o recintos que dispongan de maacutes de una salida - se disponen 4 salidas de edificio los dos accesos del edificio y dos salidas de
emergencia ubicadas una en la sala de la piscina y otra en el corredor del patio
- Siempre hay dos recorridos alternativos a una distancia menor de 25 m
- Las puertas cumplen sobradamente las dimensiones miacutenimas para puertas de
dos hojas H = 095 m gt 060 m
- Los pasillos cumplen de sobras con las dimensiones miacutenimas A = 265 m gt 100
m
- Ninguna puerta ni otro elemento obstaculizan el recorrido de evacuacioacuten
- Las puertas de salida no precisan abrir en sentido evacuacioacuten porque ninguna
sirve a maacutes de 100 personas (CTE DB SI-3)
Se puede ver en el plano I2 la definicioacuten y justificacioacuten de los recorridos de evacuacioacuten
5 Medios de deteccioacuten Las habitaciones y cuarto de maquinaria disponen de detectores oacutepticos automaacuteticos
de humos en cada uno En el resto de zonas (espacios puacuteblicos y zona de maquinaria y
servicios) se dispone un detector cada 60 m2 aproximadamente
Existen pulsadores de alarma en pasillos salidas y almaceacuten situados junto a las BIE
Se dispone de alarma exterior sonora y luminosa
6 Medios de extincioacuten Se dispone de extintores moacuteviles estrateacutegicamente distribuidos por la planta del hotel
extintores de polvo seco 6 kg cada 15 metros
extintores de nieve carboacutenica de 35 kg junto a cada subcuadro eleacutectrico
Se instalaraacute un extintor automaacutetico de 12 kg en el falso techo sobre la caldera
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Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 19 de 36
Asiacute mismo se instala un sistema grupo presioacuten para incendios con servicio a 3 bocas de
incendio equipadas (BIE) -una por cada 40 metros de distancia en planta
aproximadamente- asiacute como una boca para uso exclusivo de los bomberos
El aljibe dispone de un volumen de agua miacutenimo garantizado de 12 m3 para uso
exclusivo en incendios
7 Sentildealizacioacuten y alumbrado de emergencia Todas las salidas los recorridos de evacuacioacuten y los medios de extincioacuten estaacuten
debidamente sentildealizados
Se dispone de alumbrado de emergencia con alimentacioacuten autoacutenoma para el caso del
corte del suministro eleacutectrico
411 Proteccioacuten contra rayos
Si bien la propia torre del castillo amparariacutea con su pararrayos al edificio proyectado se
procede en este apartado a comprobar y verificar el riesgo que podriacutea tener el hotel La
poca altura y exposicioacuten del nuevo edificio juegan a su favor
La normativa vigente (CTE DB SUA-8) especifica que seraacute necesaria la instalacioacuten de un
sistema de proteccioacuten contra el rayo cuando en un edificio el valor de la frecuencia
esperada de impactos (Ne) supere el valor de riesgo admisible (Na)
Volumen protegido por captadores de rayos seguacuten el DB SUA-8
1 Caracteriacutesticas del proyecto
Se toma como referencia una densidad de impactos Ng = 3 (densidad de impactos sobre
el terreno) equivalente a la maacutexima prevista por el DB SUA 8
Edificio aislado de 681 x 499m Altura 68m (lt43m)
2 Superficie de captura equivalente del edificio aislado Ae a = 499m
b = 681m
H = 68m
Aacuterea total = Ae = 95200 m2
3 Frecuencia esperada de impactos Ne Ne = Ng middot Ae middot C1middot 10-6 (nordm impactos antildeo)
Ng = 3
Ae = 95200 m2
C1 = 05 seguacuten la tabla 11 del CTE DB SU-8 (edificio proacuteximo a otros edificios o aacuterboles
de la misma altura o maacutes altos)
Ne = 3 impactosantildeo kmsup2 x 95200 msup2 x 05 x 10-6 kmsup2msup2 = 143 x 10-3 impactosantildeo
4 Frecuencia admisible de impactos Na Na = (55 middot 10-3) (C2 middotC3 middot C4 middot C5) ndashver tablas 12 a 15 del CTE DB SU-8
C2 = 1 estructura de hormigoacuten cubierta de hormigoacuten
C3 = 1 otros contenidos -no inflamable-
C4 = 3 uso puacuteblico
C5 = 1 no interrumpe servicio
Na = 55 middot 10-3 middot 3 = 165 middot 10-3
Ne lt Na
Por tanto no es necesario un pararrayos
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5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 20 de 36
5 Memoria de caacutelculo estructural
Estudio y caacutelculo de los poacuterticos principales del edificio
Se han analizado y calculado utilizando el programa WinEVA los poacuterticos estructurales maacutes
significativos del edificio correspondientes a
boacutevedas de las habitaciones vestiacutebulo corredores-bantildeos y zona de servicios- maquinaria y
poacuterticos secundarios longitudinales en los que descargan las boacutevedas del poacutertico principal de la piscina se hace un estudio especiacutefico en el apartado 52
511 Estado de cargas
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m
losa 2500 010 - 102 1250 490
morteros 2000 - 007 - - 102 700 490
baldosas 1 1800 - 002 - - 102 153 490
baldosas 2 1800 - 002 - - 102 153 490
piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110
SUBTOTAL 3319
losa 2500 010 - 106 391 148
morteros 2000 - 007 - 106 219 148
baldosas 1 1800 - 002 - 106 048 148
baldosas 2 1800 - 002 - 106 048 148
ventanas - - 120 035 - 100 042
hormigoacuten celular 900 030 100 270
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108
SUBTOTAL 1125
nieve 150 100 735 490
uso 100 100 490 490
SUBTOTAL 1225
nieve 150 100 221 148
uso 100 100 148 148
SUBTOTAL 369
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINASOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
POacuteRTICO
SECUNDARIO
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
SUPERIOR
PESO PROPIO
SOBRE VIGA
INFERIOR
INTERIOR
concepto Densidad seccioacuten altura q anchurafactor
curvaturaQ intervalo CARGA TOTAL
KNm3 m2 m KNm2 m KNm m KN
ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
SUBTOTAL 234 1170piedra 1 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600
viga 1 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125ladrillos arriba 1200 - 130 - 015 100 234 500 1170
perfil acero 7850 0010 - - - 100 076 500 381
SUBTOTAL 1255 6276ventanas - - 120 035 - 100 042 500 210
viga 2 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125hormigoacuten celular 900 030 100 270 500 1350
ladrillos abajo 1 1200 - 060 - 015 100 108 500 540SUBTOTAL 645 3225
piedra 2 2400 - 100 - 030 100 720 500 3600viga 3 2500 - 030 - 030 100 225 500 1125
ladrillos abajo 2 1200 - 090 - 015 100 162 500 810
perfil acero 7850 0014 - - - 100 110 500 550SUBTOTAL 1217 6085
morteros 2000 - 007 - 980 102 1399 500 6997
baldosas 1 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529baldosas 2 1800 - 002 - 980 102 306 500 1529
SUBTOTAL 2011 10056morteros 2000 - 007 - 565 106 838 500 4192
baldosas 1 1800 - 002 - 565 106 183 500 916
baldosas 2 1800 - 002 - 565 106 183 500 916SUBTOTAL 1205 6025
morteros 2000 - 007 - 295 106 438 500 2189baldosas 1 1800 - 002 - 295 106 096 500 478
baldosas 2 1800 - 002 - 295 106 096 500 478SUBTOTAL 629 3146
morteros 2000 - 007 - 500 109 763 100 763baldosas 1 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
baldosas 2 1800 - 002 - 500 109 167 100 167
SUBTOTAL 1097 1097
nieve 150 980 100 1470 500 7350uso 100 980 100 980 500 4900
SUBTOTAL 2450 12250nieve 150 565 100 848 500 4238
uso 100 565 100 565 500 2825SUBTOTAL 1413 7063
nieve 150 295 100 443 500 2213
uso 100 295 100 295 500 1475SUBTOTAL 738 3688
nieve 150 500 100 750 100 750uso 100 500 100 500 100 500
SUBTOTAL 1250 1250
presioacuten 070
succioacuten 040
SOBRECARGA
CUBIERTA
CORREDOR
SOBRECARGA
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
VIENTO
PESO PROPIO
CUBIERTA
PISCINA
PESO PROPIO
CUBIERTA HALL
PESO PROPIO
CUBIERTA
CORREDOR
BANtildeOS
PESO PROPIO
CUBIERTA
HABITACIOacuteN
SOBRECARGA
CUBIERTA
PISCINA
SOBRECARGA
CUBIERTA HALL
POacuteRTICO
PRINCIPAL
CARGA SOBRE
MURO
CARGA SOBRE
PILAR SUPERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
INTERIOR
CARGA SOBRE
PILAR INFERIOR
EXTERIOR
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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512 Graacuteficos de resultados de caacutelculo de los poacuterticos maacutes significativos
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
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32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 28 de 36
52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
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571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
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middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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52 Caacutelculo de la boacuteveda principal del espacio de la piscina
1 Datos Espesor = 10 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro Luz = 980 cm Md = 49 KNmiddotm5m=10 KNmiddotm Caacutelculo
250050middot80
middot10
middot80KN
m
mKN
d
MdF
250KN equivalen a 1Oslash12 cada 16cm Se dispondraacute por simplicidad constructiva un mallazo electrosoldado con lo que se dispone el primer mallazo comercial vaacutelido ME 15 x 15 E 12-8 es decir un mallazo de 15 x 15 cm de diaacutemetro 12mm y 8 mm respectivamente El mallazo secundario es el miacutenimo disponible comercialmente para unir con el mallazo principal de 12 mm Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 018 para losas con acero B 500 S Para 1 metro de losa
2180middot100middot1000middot00180 mmAAc
Atot
tot
180 mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm25 cm con lo que ya cumpliacutea
2 Caacutelculo del tensor de la boacuteveda Se ha elegido como referencia teacutecnica la solucioacuten de tensores de la casa DYWIDAG
(wwwdywidag-sistemascom) Para cubrir las solicitaciones previstas (565 KN maacuteximo)
haraacuten falta en cada cabeza de pilar del poacutertico de apoyo dos barras roscadas de 32 mm
de acero 500S con una capacidad mecaacutenica conjunta de 80366 KN
Previamente a su puesta en servicio seraacute preciso tensar las barras aplicaacutendoles un par de
apriete La finalidad del apriete es de dejar las barras alineadas y prestas a asumir carga
Para las barras de diaacutemetro 20 y 25 mm basta utilizar una llave dinamomeacutetrica manual
pero para las barras de diaacutemetro nominal 32 y mayores es preciso emplear un sistema
de apriete hidraacuteulico Para el diaacutemetro de 32 mm la fuerza de traccioacuten inducida en las
barras como consecuencia del par de apriete (100 KNmiddotm) es de 79 KN La separacioacuten
entre ambas partes del manguito tensor oscila entre 20 y 30 mm La tensioacuten a que las
barras se tensan para los pares de fuerzas indicados estaacute entre el 20 y el 30 de la
correspondiente al liacutemite elaacutestico
Dada la longitud necesaria de las barras (1030 m) es preciso utilizar dos de ellas unidas
con un manguito-tensor El manguito-tensor se emplea para empalmar y dar tensioacuten a
barras
La proteccioacuten contra la corrosioacuten se consigue con las sucesivas capas de imprimacioacuten y
esmalte propias de las estructuras metaacutelicas Posteriormente se protegeraacuten contra el
fuego
La proteccioacuten contra el fuego se aplica a traveacutes de toda la longitud de los tirantes Seguacuten
las especificaciones no deben superar una temperatura maacutexima de 100degC con una
temperatura de llama de 1100degC durante 90 minutos Eso se consigue en envolviendo
las barras con una malla de proteccioacuten contra incendios de 2 capas A continuacioacuten se
instalan capas medias de PE sobre las mallas de proteccioacuten Finalmente se pintaraacuten
El anclaje en la estructura de HA seraacute embebido gracias al sistema de placa de acero
fijada con una tuerca
Para la proteccioacuten contra el fuego se preveacute un revestimiento monocomponente de base
agua para protecciones intumescentes Se aplica sobre superficies metaacutelicas para
proporcionar una proteccioacuten efectiva contra el fuego de hasta 90 minutos (RF 90) tal
como exige el CTE para este caso
3 Caacutelculo del armado a cortante en el anclaje del tensor
El esfuerzo axil de los tensores es de 565 KN redondeando 283 por cable El tensor
arranca desde la cabeza del pilar por consideraciones esteacuteticas en lugar de desde la
viga Se desprecia el momento producido respecto a la unioacuten de la boacuteveda y la viga por
ser el brazo de palanca muy pequentildeo -25 cm-
Para contrarrestar el esfuerzo cortante que producen los 565 KN de los tensores bastan
12 redondos empty12 El esfuerzo cortante se reparte en 6 estribos 4 horizontales y dos
verticales
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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4 Comparacioacuten de dos versiones estructurales de la boacuteveda de la piscina
Se han analizado dos versiones estructurales para la boacuteveda principal de espacio de la
piscina con y sin tensor horizontal ndashse puede ver a mayor escala en el plano E1-
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
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St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
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53 Caacutelculo y armado de una viga
531 Caacutelculo y armado a flexioacuten de una viga
Comprobacioacuten de cuantiacutea Se calcula el armado miacutenimo 028 para vigas con acero B 500 S
2252middot300middot300middot00280 mmAAc
Atot
tot
252mm2 = 1 Oslash 20 ya que seraacute necesario por los esfuerzos armar con redondos del 20
seraacuten 2 Oslash 20 por construccioacuten (uno por esquina)g = 27318 KN
Armado por tramos
Tramo 1 μA = Md b x dsup2 fcd = 145030 x 030sup2 x 2500015 = 032 ω = 039 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 585 KN 5 empty20 (68296 KN) ω = 68296 030 x 030 x fcd = 046 μ = 038 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 171 KNmiddotm Tramo 2 μA = Md b x dsup2 fcd = 75030 x 030sup2 x 2500015 = 017 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 3 μA = Md b x dsup2 fcd = 119030 x 030sup2 x 2500015 = 027 ω = 033 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 495 KN 4 empty20 (54637 KN) ω = 54637 030 x 030 x fcd = 037 μ = 030 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 135 KNmiddotm Tramo 4 μA = Md b x dsup2 fcd = 71030 x 030sup2 x 2500015 = 016 ω = 019 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 285 KN 3 empty20 (40977 KN) ω = 40977 030 x 030 x fcd = 028 μ = 024 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 108 KNmiddotm Tramo 5 μA = Md b x dsup2 fcd = 13030 x 030sup2 x 2500015 = 003 ω = 004 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 60 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
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Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 31 de 36
Tramo 6 μA = Md b x dsup2 fcd = 35030 x 030sup2 x 2500015 = 008 ω = 009 (por tabla) As fyd = ω x b x d x fcd As fyd = 135 KN ndash armado miacutenimo= 2 empty20 (27318 KN) ω = 27318 030 x 030 x fcd = 019 μ = 017 Mrr = μ x b x dsup2 x fcd = 77 KNmiddotm
Longitudes de anclaje L1 = 60 cm L2 = 84 cm
Recubrimiento Se presupone que el lugar tiene un ambiente IIb =humedad alta por lo que rrt gt40 cm arsquo gt 20 mm a lt 300 mm
532 Caacutelculo y armado a cortante de una viga
Datos Aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm Hormigoacuten HA-25 Acero B-500 S Armadura longitudinal ndash 20 mm Ambiente IIb Los esfuerzos indicados estaacuten mayorados St= separacioacuten entre estribos Vs= Contribucioacuten del acero Vcu= Contribucioacuten del hormigoacuten Vd = Cortante mayorado
Comprobacioacuten del agotamiento del hormigoacuten por compresioacuten oblicua Tramo 1 Vu1 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 171 KN Tramo 2 Vu2 = 03 middot fcd middot b middot d = 03 middot 2515 middot 300 middot 300 = 450 KN gt 106 KN Por tanto no habraacute cansancio del hormigoacuten por compresioacuten oblicua
Contribucioacuten del hormigoacuten
Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028 Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 300 middot 300 = 31 KN Separacioacuten entre estribos maacutexima tomando 2 Oslash8 como armado aacutengulo de colocacioacuten del estribado = 90ordm
- 08 middot 30 cm = 24 cm
- As middot fyd middot 25 (b middot fck^(23)) middot sen 90ordm = (2middot(middot 4^2) middot 400 middot 25) (300 middot 25^(23) middot sen 90ordm) = 10053102565 = 392 mm = 39 cm
- 30 cm As 2 Oslash8 = 1005 mm2
Contribucioacuten del acero Vsmin= 09 middot d middot As middot fyd Stmin = 09 middot 03 middot 1005 middot 400 240 = 45 KN
Armado por tramos Tramo 1 izda Vs = Vrd - Vcu = 141 - 31 = 110 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 110000 N = 99 mm ndash 2 Oslash8 cada 9 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 130 - 31 = 99 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 99000 N = 110 mm ndash 2 Oslash8 cada 11 cm Tramo 2 izda Vs = Vrd - Vcu = 76 - 31 = 45 KN St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 45000 N = 241 mm ndash 2 Oslash8 cada 24 cm dcha Vs = Vrd - Vcu = 50 - 31 = 19 KN
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 32 de 36
St = (09 middot d middot As middot fyd) Vs = (09 middot 300 mm middot 1005 mm2 middot 400 Nmm2) 19000 N = 571 mm ndash 2 Oslash8 cada 57 cm ndash St miacuten = 24 cm
54 Caacutelculo de armado de un pilar
541 Caacutelculo de armado de un pilar
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico principal
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
550
809
12
10middot500
402
12
30middot 30
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
003
952
12
10middot500
802
4
15middot
402
12
30middot 30
44
44
3
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
48155357
651middot61)003550middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot584
300middot300
12
300middot300
2400middot481middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
cm
136338
46
1520
30020
2
mm
h
ev
c2244
300
136
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 224410middot584 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico principal
Comprobacioacuten de pandeo del pilar P27 (parte superior) en el poacutertico secundario
Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 338 mKNM x middot46 240c (armado a dos caras)
041
5
12
30middot 30
5
12
30middot30
402
12
30middot 30
44
44
33
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 33 de 36
571
5
12
30middot 30
5
12
30middot 30
802
4
15middot
42
12
30middot 30
44
44
33
43
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
B
50161157
631middot61)571041middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm
4
310middot644
300middot300
12
300middot300
2400middot501middot
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
5911345
4
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
20
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2
inf
mmmmm 753510middot644 4
inf
Podemos afirmar que el pilar no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
e
aX
a
middot461360middot338middot
0
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot70200middot345middot
0
0
100
51
25middot300middot300
10middot46
51
25middotmiddot 2
6
xAc
M xX
020
51
25middot300middot300
10middot7
51
25middotmiddot 2
6
yAc
M y
y
230
51
25middot300middot300
10middot338 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima
Por tabla 090
KNfAfAc
fAydtot
cd
ydtot135
51
25middot300middot090middot
middot
middot2
KNfAs ydtot 344
135135middot
4 Oslash 10 mm uno en cada esquina rrt gt40 cm alt 35 cm arsquo gt 2cm Es menor que la cuantiacutea miacutenima que seraacute con la que armaremos y es 04 en pilares
con acero B 500 S
2360middot300middot300middot0040 mmAAc
Atot
tot
4 Oslash 10 mm son 316 mm2 Usaremos 4 Oslash 12 mm (452 mm2)
Armado transversal Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 300 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
Vs poacutertico principal = 28 KN poacutertico secundario = 2KN siempre menor que la
contribucioacuten del hormigoacuten con lo que Oslasht = 6 mm St = 240 mm con estribos en las
cuatro barras
542 Caacutelculo de la zapata de un pilar
Predimensionado de una zapata cuadrada
Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
2
2
1
1
4
4
3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 34 de 36
32 41
middot46middot6
41middot41
453
middot
6
middot
mKNKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 332 mKN
2231 mKNmed
2
min 130 mKN Se dimensionaraacute una zapata de b= 140 cm La altura se toma geomeacutetricamente para
construir una zapata riacutegida en funcioacuten del pilar (30 x 30 cm) y de la base de la zapata
(140 cm) hmiacuten= 55 cm
Armado de la zapata Al ser la zapata riacutegida y el pilar estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (17 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico ya que es el miacutenimo
Longitudes de anclaje m= 15
lbl = m middot Oslash2
lbl = 15 middot 122= 216 cm ge fyk20 middot Oslash = 50020 middot 12 = 30 cm rarr lbl = 30 cm
55 Caacutelculo de armado de un muro de la piscina
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico principal Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
8850
809
12
10middot500
205
12
30middot 500
44
44
3
3
2
2
1
1
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3
3
2
2
1
1
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3
3
L
I
L
I
L
I
L
I
L
EI
L
EI
L
EI
L
EI
A
)(0 cimientosB
901885057
)08850middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
mm
A
I
Lm 08114
300middot5000
12
300middot5000
5200middot901middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
1520
30020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 753508114inf
Podemos afirmar que el muro pandea en el sentido del poacutertico principal
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
Comprobacioacuten de pandeo del muro de la piscina en el poacutertico secundario Se compara la esbeltez mecaacutenica con la esbeltez liacutemite inferior para el caso de
estructuras translacionales
KNNd 527 mKNM x middot153 240c (armado a dos caras)
)(0 muroA
)(0 muroB
001057
0)0middot(457
57
middotmiddot61middot457
BA
BAbA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
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25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
ba
Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 35 de 36
mm
A
I
Lm 603
5000middot300
12
5000middot300
5200middot001middot
3
100240
1middotmiddot352
inf
h
ev
c
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v 240c 0e
mmN
M
mmh
mm
290527
153
25020
500020
20
mm
h
ev
c7535
300
290
2401middot
230
240middot35100
2401middotmiddot35
2inf
mmmmm 7535603inf
Podemos afirmar que el muro no pandea en el sentido del poacutertico secundario
mKNeeNMfinal
cmh
L
eh
ehke
aX
a
middot30578280029middot527middot
782830
520middot901middot
029middot1030
029middot2030middot0004640middot
middot10
middot20middotmiddot
0
22
0
mKNeeNMfinal
e
aY
a
middot153290middot527middot
0
0
040
51
25middot300middot300middot5000
10middot305
51
25middotmiddot
6
xAc
M xX
000middot
51
25middot5000middot300middot5000
153
51
25middotmiddot
yAc
M y
y
020
51
25middot300middot5000
10middot527 3
v
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado vertical
Por tabla 0 Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en
muros con acero B 500 S
21350middot300middot5000middot00090 mmAAc
Atot
tot
13505m=270mm 2 m alt 30 cm se dispondraacute 1Oslash 10 mm25 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima para armado horizontal Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S ya que Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del
hormigoacuten Vcu = 01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Por tanto
24992middot300middot5200middot00320 mmAAc
Atot
tot
4992(52mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
a lt 150 mm se colocan estribos cada dos barras
56 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
561 Caacutelculo de armado de un muro de contencioacuten
Armado vertical del fuste Como datos de base se toman una densidad del terreno y un aacutengulo de rozamiento del
terreno ldquoestaacutendarrdquo y una cohesioacuten nula para simplificar por el lado de la seguridad
2
3
0
ordm30
18
mKNc
mKN
KNmKHE A 293
1middot13middot
2
18middotmiddotmiddot
2
1 22
312
30
424
22
tgtgKA
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
EB
EA
middot76515345
middot3157145
1
0
31730middot80
middot76
middot80KN
m
mKN
d
MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
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Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera
HOTEL RESORT RURAL en Oestrich-Winkel Alemania paacutegina 36 de 36
mKNmEM E middot3013middot3
1middot KNMM Ed 45middot51
mKNmMMM
mKNmMMM
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middot76515345
middot3157145
1
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31730middot80
middot76
middot80KN
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mKN
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MdF
Entramos en tabla de armados y corresponde 1Oslash16 cada 25 cm
Para la cara interior dispondremos 13 de esa capacidad lo que corresponde a 1Oslash10
cada 25 cm
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 009 para armaduras verticales en muros con acero B
500 S
21647middot300middot6100middot00090 mmAAc
Atot
tot
1647(71m)=232mm 2 m alt 30 cm equivale a 1Oslash 8 mm20 cm por tanto siacute cumple
Armado horizontal del fuste Vs poacutertico principal = 47 KN siempre menor que la contribucioacuten del hormigoacuten Vcu =
01 middot middot 100 middot middot fck13 middot b middot d
= 1 + 200 d) = 1 + (200 300) = 182
= 00028
Vcu = 01 middot 182 middot 191 middot 5000 middot 300 = 517 KN
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima Se calcula el armado miacutenimo 032 para armaduras horizontales en muros con acero B
500 S
26816middot300middot7100middot00320 mmAAc
Atot
tot
6816(71mmiddot2 liacuteneas de armado)=480mm 2 m alt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 12
mm20 cm
rrt gt40 cm arsquo gt 2cm
Oslasht gt 6 mm gt 025 middot Oslash maacutex = 4 mm
St lt 15Oslash miacuten = 240 mm lt b = 5000 mm lt 300 mm
a gt 150 mm se colocan estribos en todas las barras
562 Caacutelculo de la zapata corrida de un muro de contencioacuten
Predimensionado de la zapata Se toma orientativamente la carga admisible del terreno como qad = 300 KNm2 El
esfuerzo axil Nd ya estaacute mayorado max lt 125 middot 300 = 375 KNm2
Se predimensiona una zapata de base 14m y se comprueba
01middot41
middot76middot6
01middot41
5527
middot
6
middot 22
mKNmKN
ba
Md
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Nd
2
max 308 mKN
275 mKNmed
2
min 158 mKN
Armado de la zapata
Al ser la zapata riacutegida y el muro estar muy por debajo de su tensioacuten maacutexima (3 Nmm2)
no hay que armarla a traccioacuten por lo que se armaraacute a cuantiacutea miacutenima
Comprobacioacuten de cuantiacutea miacutenima As min asymp 00018 middot (b middot h) 00018 middot 1400 middot 550 = 1386 mm2
As min gt Asempty10mm 1386 gt 12 middot 7854 = 94248 rarr armamos con 1386
mm2rarrempty12 = 13 unidades 1 cada 10 cm (total 1470 mm2)
En el sentido perpendicular el armado seraacute ideacutentico
Longitudes de anclaje En relacioacuten al muro de contencioacuten del que recibe los anclajes
Para empty10 = 25 cm
Para empty16 = 54 cm
57 Caacutelculo del armado de la solera Datos Espesor = 15 cm Se dispone un uacutenico mallazo en el centro
Se calcula el armado miacutenimo 018 de la cuantiacutea del hormigoacuten para losas con acero B
500 S Para 1 metro de losa
2270middot1000middot150middot00180 mmAAc
Atot
tot
270 mm 2 m a lt 30 cm asiacute que se dispondraacuten 1Oslash 8 mm16 cm en cada direccioacuten
Barcelona 4 de septiembre de 2012
Alonso Garciacutea de Jaloacuten Colera