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PROYECTO CONSTRUCTIVO Instalación Solar Fotovoltaica de Evacuación a Red en Pinos Puente, Granada

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Mª Ángeles Ruiz Moreno 2

ÍNDICE

1. ANTECEDENTES

2. BJETIVO Y ALCANCE DEL PROYECTO

3. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

3.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS

3.2. EMPLAZAMIENTO

3.3. TOPOGRAFÍA

3.4. ESTUDIO GEOLÓGICO

3.5. ESTUDIO GEOTÉCNICO

3.6. CLIMATOLOGÍA

3.7. EFECTOS SÍSMICOS

3.8. HIDROLOGÍA Y DRENAJE

3.9. MOVIMIENTO DE TIERRAS

3.10. RED DE VIALES

3.11. INSTALACIÓN ELÉCTRICAS EN BAJA TENSIÓN

3.12. INSTALACIÓN ELÉCTRICAS EN M.T. 3.12.1. Línea eléctrica subterránea .t. 3.12.2. Centro de transformación 3.12.3. Centro de seccionamiento y medida 3.12.4. Línea subterránea de evacuación a red y entronque

3.13. CASETA DE CONTROL Y OFICINAS

3.14. ALUMBRADO EXTERIOR Y SEGURIDAD

3.15. PRODUCCIÓN ESTIMADA

3.16. PRESUPUESTO Y REVISIÓN DE PRECIOS

3.17. ESTUDIO DE ACTUACIÓN

3.18. ESTUDIO DE DESMANTELAMIENTO

3.19. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL

3.20. SEGURIDAD Y SALUD

3.21. PLAN DE CALIDAD

3.22. PLAN DE OBRA

3.23. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

4. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PRESENTE PROYECTO


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1. ANTECEDENTES

Hoy en día, la vida no se concibe sin un uso continuo de energías, ya sea para aspectos de la actividad cotidiana, transporte, iluminación, climatización, etc.

Como es conocido, un alto porcentaje de esta demanda de energía es cubierta mediante combustibles fósiles de los cuales se disponen cantidades limitadas por lo que se hace imprescindible el planteamiento de nuevas formas de energía ilimitadas y que se renueven de forma natural para solucionar el problema energético a medio y largo plazo ante un eventual agotamiento de dichos combustibles fósiles.

A partir de esta necesidad surgen las energías renovables o alternativas. Se conciben como la llave de un futuro energético más limpio, eficaz, seguro y autónomo en el que se satisfacen las necesidades de hoy sin comprometer el mañana.

Bajo estas condiciones se ha considerado la redacción de este proyecto por el cual se construye una planta de generación solar fotovoltaica conectada a la red de titularidad pública, en este caso en el municipio de Pinos Puente.

Con ello se quiere dar a conocer al Ayuntamiento de Pinos Puente las condiciones de construcción y tramitaciones necesarias para la ejecución de este tipo de instalaciones y así intentar fomentar este uso de energías que repercuten directamente en en una bonificación monetaria extra que podría ser utilizada en el desarrollo socioeconómico y cultural del municipio.

2. OBJETIVO Y ALCANCE DEL PROYECTO

Este proyecto tiene por objeto llevar a cabo el diseño para la implantación de tecnologías de sistemas fotovoltaicos conectados a red sobre suelo, con el fin último de generar energía eléctrica en alta tensión para su venta a la compañía eléctrica distribuidora de la zona. Para ello parte del aprovechamiento de una fuente de energía limpia y renovable acogiéndose a la normativa que le sea de aplicación. Esta normativa se puede consultar en el anejo número 27, Marco legal.

Por tanto, en este proyecto se define y se dimensiona los elementos necesarios constituyentes para la construcción de dicha planta solar fotovoltaica de conexión a red, tanto eléctricos como civiles.

Antes de decantarse por la instalación sobre estructuras fijas, se ha elaborado un estudio de viabilidad en el que se han barajado diferentes alternativas de diseño con objeto de alcanzar el dimensionado óptimo de la instalación fotovoltaica, atendiendo no sólo a los criterios económicos, sino también a necesidades energéticas y medioambientales.

Por último, mencionar que el alcance de este proyecto es apoyar la diversificación energética y la producción de energía de forma respetuosa con el medio ambiente construyendo una instalación fotovoltaica que se enmarque dentro de las actuaciones previstas en el marco de la estrategia del Plan de Energías Renovables 2011-2020, cuyo objetivo para 2020 es alcanzar los 7.250 MW de potencia instalada, que se corresponderán con 12.356 GWh de generación eléctrica bruta.

3. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

3.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LAS OBRAS

Los terrenos donde se ubicará el huerto solar, de acuerdo con las indicaciones de los Decretos que los regulan, y teniendo en cuenta que se trata de instalaciones que deben ser calificadas por los ayuntamientos donde se ubiquen, como de interés social, se ubicará en zonas de gran radiación solar, cercanas a los núcleos de población y redes eléctricas de distribución, y en suelo relativamente llano, como es en este caso los terrenos no urbanizables situados en la zona Norte de Pinos Puente.

Esta planta fotovoltaica está compuesta por una total de dos subinstalaciones sobre estructura fija de 800 kW nominales cada una en una extensión de 4 hectáreas aproximadamente.

El generador fotovoltaico constará de estructuras soporte sobre terreno en las cuales se posicionarán las placas solares que permanecerán con una inclinación de 33º y orientación completamente hacia el Sur, fijas a lo largo de todo el año. Se usarán paneles solares de 230 Wp compuestos de células de silicio policristalino.

Para el conexionado de las diferentes estructuras soporte en paralelo se han utilizado cajas de conexión con los parámetros eléctricos compatibles con los de entrada de los tramos predecesores. Debido a la limitación de entradas de la estación de inversión, se ha dimensionado dos niveles de conexión. Las canalizaciones eléctricas en estos tramos irán soterradas bajo tubo de PVC como se recoge en el anejo Instalación eléctrica de Baja Tensión.

Cada subinstalación llevará un edificio en el que se albergarán dos inversores y el transformador en zonas independientes donde se convertirá de corriente continua a corriente alterna en Media Tensión para su inyección a red.

Los inversores serán de 400 kW nominales. En la habitación de inversión, a su entrada, se unirán los circuitos procedentes de cada una de las cajas de conexiones en paralelo que unifican el cableado desde las estructuras soporte de los módulos y se ubicarán las protecciones de corriente continua necesarias. A la salida de cada uno de los inversores se dispondrán igualmente las protecciones de corriente alterna en B.T. antes de pasar al centro de transformación.

El centro de transformación estará compuesto por un transformador de 880 kVA y a la salida de éste, se dispondrán un armario de protecciones para media tensión del que partirá la línea de media tensión subterránea hacia el centro de seccionamiento y medida.

En el centro de seccionamiento y medida se unificarán las dos líneas de M.T. (una por cada centro de transformación) y se realizará la medida de la energía generada. Además, en esta caseta se producirá el seccionamiento de la instalación y conectará la línea de evacuación subterránea en bucle que partirá hacia el punto de inyección de la red de distribución en Media Tensión que pasa por la zona de proyecto, propiedad de Sevillana Endesa.

Esta línea de evacuación irá subterránea y en el punto de inyección, apoyo cercano a la parcela, se ha optado por una doble conexión aéreo-subterránea de media tensión.


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Se ha proyectado además, una acometida en Baja Tensión para los consumos internos de la instalación independiente de la instalación generadora.

Se ejecutará también un edificio donde se dispondrá el cuadro eléctrico general de los consumos internos, los receptores de los sistema de seguridad y control, un pequeño almacén, aseos y una zona de oficinas.

Además se ha proyectado un cerramiento perimetral y un sistema de seguridad y videovigilancia para salvaguardar la integridad de la instalación.

Por último mencionar que se ha diseñado un vial de servicio en el interior de la parcela para la conexión de los elementos principales, una red de drenaje de la escorrentía superficial y zonas de maniobra de vehículos.

3.2. EMPLAZAMIENTO

La finca utilizada se encuentra al Norte del núcleo urbano de Pinos Puente. Está limitada al Este con la carretera provincial GR-213, al Oeste por un camino agrícola, y al Norte por zonas de cultivo de olivar.

En la actualidad está destinada al cultivo de olivar en su totalidad y tiene asignada la clasificación jurídica de suelo rústico.

Los datos catastrales de la parcela son los siguientes:

• Referencia catastral: 18161A007000150000SY

• Localización: Polígono 7 Parcela 15 TOMILLARES. PINOS PUENTE (GRANADA)

• Clase: Rústico

• Coeficiente de participación: 100%

• Uso: Agrario

• Superficie: 41.315 m2

Utilizando SIGPAC se ha identificado sus coordenadas UTM siendo:

• Huso: 30

• X: 433.543 m

• Y: 4.124.184 m

El núcleo de población más cercano a la actuación prevista es el casco urbano del municipio de Pinos Puente, aproximadamente, a unos 400 metros del borde inferior de los terrenos se encuentra una de las zonas industriales de la población y a partir de unos 1.000 metros se sitúa la zona residencial.

A nivel local, la parcela donde se ubicará la central fotovoltaica se ha escogido debido a su orografía suave, a la proximidad de red eléctrica para su conexión a red y a los accesos como se verá posteriormente.

Además se trata de una zona donde no existen montañas ni edificaciones en el entorno próximo que pudieran producir sombras o dificultar la explotación de la misma.

Se puede ver a mayor tamaño la ubicación de la parcela en el plano de Situación que se adjunta en este el proyecto constructivo.

En el anejo número 1 se describe más a fondo la localización de la instalación.

3.3. TOPOGRAFÍA

La zona donde se enmarcan los terrenos son penillanuras, zonas de transición entre la formación de Sierra Elvira y las zonas con relieve más llano. En estas zonas se producen alternancias de pendientes con zonas de relieve suave.

Concretamente, para la parcela considerada, la altitud oscila entre los 626 metros a los 610 metros con una pendiente media del 5 % favorable hacia el Sur.

En el anejo número 2 se describe la topografía del entorno de la instalación.

3.4. ESTUDIO GEOLÓGICO

El estudio geológico se ha desarrollado con la recopilación de la documentación existente sobre el área y planos geológicos siguientes:

• Hoja Geológica nº 1009 – I, III (Granada) E 1/50.000. IGME.

• Hoja Geológica nº 1008 - IV (Montefrío) E 1/50.000. IGME.

• Hoja Geológica nº 1025 - II (Padul) E 1/50.000. IGME.

El término de Pinos Puente es producto de la actuación de dos fases tectónicas sucesivas: la Orogénesis Alpina del Subbético Meridional y la fase tectónica del Cuaternario.

La región se caracteriza por materiales de alta variabilidad litológica (conglomerados, arenas, limos, arcillas, yesos, calizas, calcarenitas, etc.), depositados principalmente desde el Mioceno Superior hasta la actualidad y que han sufrido deformaciones, en algunos casos importantes, ligadas a la Neotectónica o la tectónica activa.

Edafológicamente hablando, en la zona predominan los Cambisoles cálcicos acompañados de Regosoles y Fluvisoles calcáreos y Luvisoles cálcicos. Esta unidad de suelo presenta una matriz con gran diversidad de materiales, tales como conglomerados, limos, margas, materiales aluviales, areniscas calcáreas, arenas, derrubios y calizas margosas.

En el anejo número 3 se detallan las características geológicas de la zona de proyecto.


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3.5. ESTUDIO GEOTÉCNICO

Para la realización de este apartado se ha contado con el Mapa Geotécnico del Instituto Geológico y Minero (IGME), concretamente se ha usado la hoja 83 Granada – Málaga.

La área geotécnica presente en los terrenos es la III2 . Cuyas características más importantes son:

• En ella quedan comprendidos los materiales del Mioceno-Plioceno-Cuaternario, detríticos en general e indiferenciados, constituidos por conglomerados, limos, arenas, areniscas y calizas lacustres de origen continental.

• La topografía de esta área es suave pero donde es acentuada pueden aparecer problemas de

deslizamientos y arrollamientos en zonas de abarrancamiento muy acusadas. • Las características hidrológicas oscilan entre semipermeables y permeables y el drenaje se

considera aceptable bien por escorrentía superficial o interna, aunque, puede pasar a deficiente donde la morfología no colabore. Además presenta acuíferos bien definidos.

• Respecto al carácter geotécnico, es muy similar al III1 aunque en menor medida, los

problemas son atenuados por la mayor compactación y grado de cementación que presenta y la capacidad de carga se eleva a valores de medios a altos.

Esta área en concreto para los terrenos en estudio presenta unas condiciones constructivas

aceptables aunque, según la memoria descriptiva para esta hoja en concreto, si las acciones antrópicas no son severas se pueden considerar favorables. Esto es debido a que su morfología es suave no presentando problemas de drenaje natural y, aunque esta área en general puede presentar problemas dominantemente geológicos, no tienen gran desarrollo.

Según los ensayos realizados en el entorno de la parcela, estos suelos se consideran en general como adecuado o incluso seleccionados de tipo 2 pero como no se han realizado ensayos propios se va a considerar como adecuados puesto que es más restrictivo quedando de esta manera del lado de la seguridad.

En la segunda parte del anejo número 3 se exponen todas las características geotécnicas.

3.6. CLIMATOLOGÍA

La zona en estudio se puede incluir dentro de los climas mediterráneos continentalizados. Para la caracterización climatológica del área en estudio de han analizado las siguientes variables:

• Temperaturas

En Pinos Puente y en general en toda la Vega de Granada, el régimen térmico se rige por un fuerte contraste estacional entre un verano largo y caluroso(con una temperatura estival en torno a los 23 °C de media), un invierno frío no excesivamente amplio (con una temperatura media comprendida entre los 6 y los 10 °C) frente a la irrelevancia de la primavera y otoño.

• Irradiación y turbidez

Debido al relieve casi plano y extenso de la comarca de la Vega de Granada, los movimientos de las masas de aire por corrientes subtropicales y advecciones u olas de calor, en combinación con la estructura y ubicación topográfica que dificulta la influencia marina, hacen que la zona posea una intensa radiación solar.

Para la zona en estudio y un ángulo horizontal, la irradiación solar media es de 5.160 Wh/m2/día y la turbidez atmosférica medida a partir de la turbidez de Linke presenta un valor medio de 3,1 por lo que se considera una atmósfera limpia.

• Pluviometría

El régimen anual de precipitaciones se caracteriza por presentar dos situaciones extremas, un verano muy seco y un invierno relativamente lluvioso. También se caracteriza por la irregularidad pluviométrica y el carácter torrencial con que a veces se presentan las precipitaciones (el 22% de la lluvia en la comarca es en forma de tormenta).

El volumen anual de precipitaciones es de 357 mm aproximadamente con una humedad relativa anual del 59 % según datos de PVGis.

• Viento

En el entorno de proyecto existe una escasez de vientos fuertes debido a su atenuación por las barreras montañosas de alrededor. Éstos tienen dirección dominante Noroeste (NW) y en muchos casos son sustituidos por brisas de montaña o valles locales.

En el Anejo número 5 se amplía toda esta información .

3.7. EFECTOS SÍSMICOS

Según lo dispuesto en la NCSE-02, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daños que puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra de que se trate, las construcciones se clasifican como de moderada importancia, dado que su destrucción por un terremoto no interrumpiría un servicio imprescindible ni daría lugar a efectos catastróficos.

Dado que nuestra construcción se enmarca dentro de estructuras de importancia moderada, no será obligatoria la consideración de las acciones sísmicas en el dimensionamiento de las estructuras a proyectar.


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En el anejo número 5 se desarrolla esta información.

3.8. HIDROLOGÍA Y DRENAJE

Respecto al tema hidrológico, se ha estudiado la posibilidad de inundación de la zona de proyecto para la avenida de los 500 años partiendo del estudio hidrológico proporcionado por el Ayuntamiento de Pinos Puente. A la vista de los resultados obtenidos, se deduce que no se tiene peligro alguno por aspectos de inundación ya que los terrenos están a mucha mayor cota de la que presenta la lámina de agua para la avenida de 500 años.

El estudio hidrológico para la zona del proyecto debido a la interceptación del vial interior con las cuencas vertientes existentes, ha dado un caudal de diseño para las obras de drenaje de 0,0163 m3/s.

Las obras de drenaje longitudinal se han escogido unas dimensiones de 0,6 metros con un talud 3H:1V verificando que son capaces de evacuar dicho caudal mediante la fórmula de Manning-Strickler.

Para el cálculo de los colectores se ha escogido finalmente tubos de hormigón en masa porosos de diámetro 30 cm que actuarán además de canalizaciones dreanantes para evitar zonas de encharcamientos de agua.

En el anejo número 6 se pueden consultar los cálculos y el resto de información.

3.9. MOVIMIENTO DE TIERRAS

El resumen del movimiento de tierras a realizar para la construcción de este proyecto es el siguiente:

El total del volumen de tierras que se deben de extraer es de:

EXCAVACIÓN (m3) Vial de servicio 270 Zanja de canalización en B.T. 1.410,25 Zanja de canalización en M.T. 155,44 Red de drenaje 37,72 Caseta de inversión y transformación 32,83 Caseta de seccionamiento 13,41 Edificio de control 11,2 Vallado perimetral 11,58 Arqueta tipo A1 33,69 Total 1.976,12

El volumen total que se va a utilizar para el relleno en cada uno de los trabajos mencionados:

Relleno (m3)

Vial de servicio 210 Zanja de canalización en B.T. 1.007,01 Zanja de canalización en M.T. 48,59 Red de drenaje 20,75 Caseta de inversión y transformación 28,35

Caseta de seccionamiento 11,17

Edificio de control 0 Vallado perimetral 0 Arqueta tipo A1 4,68

Total 1.330,55

Una vez establecidos los volúmenes de desmonte y relleno, concluimos con un exceso de 576,38 m3 que parte irán destinados para el relleno de los huecos de la plantación y el nivelado y la parte sobrante irá a vertedero.

En el anejo número 7 se recogen las descripciones de cada una de las partidas de movimiento de tierra y los cálculos realizados.

3.10. RED DE VIALES

La red de viales a realizar es camino interior de uso exclusivo para la instalación que de conexión a los diferentes elementos de la planta.

El trazado se ha realizado de forma que produzca la menor afección posible al medio natural.

Todos los viales del huerto solar tienen que cumplir unas especificaciones mínimas que se establecen a continuación:

• Carga por eje en el camino: 12 T

• Anchura de carril: 3,5 m

• Pendiente máxima: 5 %

• Radio mínimo de curvatura: 12 m en el exterior de la curva

• Bombeo transversal: 2 %

• Talud en desmonte: 3H / V1

• Talud en terraplén: 2H / V1

La IMDp en este caso puede considerarse menor de 25 vehículos pesados /día, con lo que puede estimarse una categoría de tráfico según Norma 6.1 - IC de T42.

La formación de la explanada de categoría E2 se asegura con la presencia de al menos 1m de suelo adecuado bajo el firme, lo que queda confirmado según el estudio geológico de la zona tomando como referencia sondeos realizados en el entorno.


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Por lo que se refiere a la sección estructural del firme, para una categoría de tráfico pesado T42 y una categoría de explanada E2, estará constituida por subbase de zahorra artificial de 30 cm de espesor, extendida y compactada por medios mecánicos en dos tongadas de 15 cm de espesor, con eventual humectación hasta el 98% del Proctor Modificado.

Como pavimento se extenderá y apisonará una capa superficial de gravilla lavada procedente de machaqueo, en idénticas condiciones de compactación, de 10 cm de espesor.

A ambos lados de la plataforma, se dispondrá una cuneta en terreno natural realizada con maquinaria al efecto.

La siguiente figura muestra la sección de firme adoptada en el proyecto:

Figura: Sección de firme adoptada (Fuente: Elaboración propia)

En el anejo número 8 se describen más detalladamente lo expuesto en este apartado así como los datos del trazado en planta y alzado de dicho vial.

3.11. INSTALACIÓN ELÉCTRICAS EN BAJA TENSIÓN

La instalación solar fotovoltaica en estudio dispone de tres zonas en baja tensión bien diferenciadas:

• La zona de corriente continua, desde los módulos hasta la llegada al inversor.

• La zona de corriente alterna, desde la salida de los inversores hasta la entrada al transformador situado en el mismo edificio, por lo que esta zona es de dimensiones reducidas y ya viene dimensionada por el fabricante.

• Las instalaciones en corriente alterna para los distintos consumos propios internos.

En el anejo número 9 se exponen todos los cálculos realizados para el dimensionamiento de esta instalación así como información adicional que en esta memoria no se ha mencionado.

Los elementos más relevantes que componen esta instalación se describen brevemente a continuación:

• Paneles solares fotovoltaicos

El panel escogido es el módulo fotovoltaico policristalino IBC Polysol 230 LS (230 Wp) de IBC Solar.

Las características más importantes de estos paneles se pueden ver en la siguiente tabla:

Estos paneles están garantizados por el fabricante para 25 años, que será la vida útil, en principio, de la instalación. Presentan un rendimiento de no menos del 90 % los primeros 10 años y mayor del 80 % hasta 25 años.

Este modelo está diseñado para soportar tensiones del sistema de hasta 1000 V (muy indicados para conexiones a red como es este caso).

Además, la texturización con ácido de la célula mejora la absorción de la luz y, como resultado, son capaces de lograr mayores rendimientos y beneficios.

• Estructura soporte

Los paneles se situarán sobre estructuras fijas hincadas directamente al terreno. El modelo elegido de estructura soporte es el FS 2V del fabricante Schletter con riostra diagonal que le aporta más robustez al sistema.

Esta instalación se ejecuta en pack de 10 módulos en horizontal por 2 en vertical por lo que cada conjunto alberga 20 paneles. Las dimensiones más importantes del conjunto son:

- Longitud total del soporte………………………….. 10 mts - Distancia entre terreno y primera fila ……………… 0,50 mts - Ángulo de inclinación del soporte …………..……… 33 º - Altura máxima sobresuelo del soporte panel 33 º ...... 2,3mts

MODELO IBC Polysol 230 LS

Condiciones estándar de medida (STC)

Potencia máxima (Wp) 230 W

Tensión en punto de máxima potencia (Vpmp) 29,7 V

Corriente en punto de máxima potencia (Ipmp) 7,74 A

Tensión de cortocircuito (Vcc) 36,7 V

Corriente de cortocircuito (Icc) 8,72 A

Eficiencia 14 %


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• Inversor

Para la elección del inversor se ha optado por escoger es la estación Sunny Central 800 MV de inyección directa a media tensión de SMA-Ibérica .

Esta estación está compuesta por dos inversores Sunny Central 400 HE e incluye un centro de transformación trifásico con salida a media tensión.

Las características de este centro se recogen en la siguiente tabla:

MODELO Sunny Central 800 MV

Dat

os d

e en

trad

a C

C Potencia nominal 816 kW

Potencia máxima 900 KW Tensión entrada máxima 1000 V Rango de tensión en punto de máxima potencia 450 – 820 V Corriente máxima de entrada 1986 A Número de entradas en CC 16 + 16

Dat

os d

e sa

lida

C

A

Potencia asignada (25ºC) 880 kVA

Potencia nominal de CA ( 45ºC) 800 kVA Tensión nominal de CA 20000 V Corriente máxima de salida 25,4 A Corriente nominal de salida 23,2 A Frecuencia nominal 50 Hz Factor de potencia 0,9

Rendimiento europeo 97,3 %

• Protecciones

Las protecciones para las distintas líneas que componen dicha instalación han sido calculadas para las intensidades y voltajes que circulan por cada una de ellas.

Básicamente son fusibles, descargadores de sobretensiones e interruptor de desconexión adecuados a las características de la línea.

En el anejo número 9 en el apartado de protecciones.

• Red de tierras

La red de tierras para protecciones se va a realizar con picas y conductor de cobre desnudo enterrado. Se dimensionará de forma que la resistencia máxima posible, Rmax, será tal que ninguna masa pueda alcanzar una tensión de contacto de un valor superior a 24 V.

Como electrodos se utilizarán picas de cobre hincadas en el terreno de 2 m longitud y 14mm de diámetro. La configuración de las mismas debe ser redonda y de alta resistencia, asegurando una máxima rigidez para facilitar su introducción en el terreno.

Los cálculos arrojan que se ha de utilizar un mínimo de 7 picas para la instalación de generación.

En el caso de la instalación de consumos internos, como se va a tramitar con un contrato de suministro independiente a la generación, es necesario independizar la puesta a tierra de esta instalación con respecto a las anteriores. El resultado de los cálculos es de 1 pica de las mismas características que las anteriores.

• Instalación para consumos propios

Los consumos eléctricos internos tales como alumbrado exterior, sistemas de seguridad y tomas de corriente y alumbrado de las distintas casetas se situarán en circuitos independientes de los circuitos eléctricos de la instalación fotovoltaica.

La medida de tales consumos se realizará con equipos propios e independientes, que servirán de base para su facturación y se aprovechará la acometida en baja tensión existente en la parcela tramitando un nuevo contrato de suministro con la empresa distribuidora.

Se ha optado por esta opción por dos motivos principales:

• Seguridad: al desvincular estos consumos de la instalación de generación, una posible avería o problema eléctrico en la planta no afectará a los sistemas de seguridad y alumbrado.

• Precio: el precio de compra es más barato que el de venta de energía por lo que máxima la

rentabilidad de la planta al vender la totalidad de la potencia generada.

3.11.1. SECCIÓN DE CONDUCTORES Y CAÍDAS DE TENSIÓN

Las secciones de los conductores de los distintos tramos en los que se divide la instalación son:

1. Conexión de módulos en serie: Cable multicontact incorporado en los paneles.

2. Tramo Estructuras soporte - Caja de conexión I (CCI) : Conductor de cobre aislado de 6 mm2 de sección y aislamiento tipo de 0,6/1 kV.

3. Tramo CCI a caja de conexión II (CCII): Conductor de cobre aislado de 50 mm2 de sección y aislamiento tipo de 0,6/1 kV.

4. Tramo CCII a Inversor: Conductor de cobre aislado de 150 mm2 de sección y aislamiento tipo de 0,6/1 kV.

Las caídas de tensión máximas calculadas para cada una de las dos subinstalaciones son:

Primeramente se muestra las de la estación 1:


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Pérdidas

MOD 1 a CC 1.1 0,11 CC 1.1 a CCII 1.1 0,16 CCII 1.1 a INV 0,84 1,12

A continuación las de la estación 2:

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.1 0,14

CC 2.1 a CCII 2.1 0,52

CCII 2.1 a INV 0,53

1,19

3.11.2. CANALIZACIONES

El diseño de las canalizaciones se ha realizado según se explica en la ITC-BT 21 del REBT.

Línea Número y diámetro del tubo Sección de conductor

Módulo - CC 1 T - 63 mm 2x6 mm2 CC - CCII 1 T – 110 mm 2x50 mm2 CCII - Inversor 1 T – 180 mm 2x150 mm2

Tabla: Diámetro nominal interior de canalizaciones para conductores en corriente continua.

(Elaboración propia)

Los tubos serán de material termoplástico en montaje enterrado mediante la ejecución de una

zanja de dimensiones mínimas según los planos correspondientes. El relleno se efectuará según lo dispuesto en los planos estando compuestas por arena de río y tierra procedente de la excavación, apisonada con medios manuales.

3.12. INSTALACIÓN ELÉCTRICAS EN M.T.

La instalación de corriente alterna trifásica en Media Tensión se compone de las líneas subterráneas que parten del secundario (lado de M.T.) de cada uno de los transformadores de la planta solar hasta el centro de seccionamiento y medida, y de éste al punto de entronque con la línea de distribución eléctrica aérea, propiedad de la compañía distribuidora Sevillana Endesa.

3.12.1. LÍNEA ELÉCTRICA SUBTERRÁNEA .T.

Para realizar la unión eléctrica del tramo desde los centros de transformación al centro de seccionamiento y entrega, se proyectará una línea eléctrica de media tensión subterránea.

El trazado discurre por completo en el interior de la finca, paralelamente al camino interior proyectado.

El cálculo de la sección de los conductores se lleva a cabo de acuerdo al Reglamento de Líneas de Alta Tensión (LAT). Tras realizar los cálculos oportunos se ha dispuesto un conductor de aluminio de 240 mm2 de sección con aislamiento 18/30 kV.

La canalización escogida ha sido un tubo de material termoplástico de d= 225 mm de diámetro. Las dimensiones mínimas de la zanja serán de 60 cm de ancho por 1 metro de profundidad rellenándose con hormigón en masa y tierra procedente de la excavación según como se dispone en los planos.

En los extremos de las líneas subterráneas se colocará un dispositivo que permita poner a tierra los cables en caso de trabajos o reparación de averías, con el fin de evitar posibles accidentes originados por existencia de cargas de capacidad. Las cubiertas metálicas y las pantallas de las mismas estarán también puestas a tierra para soportar las tensiones que pueden aparecer en servicio o en caso de defecto.

En el anejo número 10 se desarrolla este apartado pudiéndose consultar los cálculos realizados.

3.12.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

La habitación donde estará ubicado el transformador y sus equipos correspondientes (ya que como hemos dicho forma parte de la estación Sunny Central 800 MV) será independiente y destinada únicamente a esta finalidad. Se colocará una malla metálica para la separación entre la zona de protección y la de transformación.

Este habitáculo será de construcción prefabricada de hormigón con dos puertas peatonales. El acceso estará restringido al personal de la planta y dispondrá de una puerta peatonal cuya cerradura estará normalizada. Además habrá una acera exterior perimetral, preferentemente de al menos de 1 metro de anchura, para protección suplementaria frente a tensiones de contacto.

Se dispondrá de 2 rejillas de ventilación para la entrada de aire situadas en la parte lateral inferior de dimensiones 960 x 700 mm cada una, consiguiendo así una superficie de ventilación para cada transformador de 1,34 m².

Para la evacuación del aire se dispondrá de una rejilla posterior superior de 1300 x 350 mm y 2 rejillas laterales superiores de 960 x 350 mm cada una, consiguiendo una superficie total de evacuación de 1,13 m².

Para un transformador de potencia de 880 kVA, el volumen mínimo del foso será de 541 litros. Dado que el foso de recogida de aceite del prefabricado tiene una capacidad de 600 litros para cada transformador, no habrá ninguna limitación en este sentido.

Los elementos principales de este centro serán:


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• Transformador

Será una máquina trifásica amplificadora de tensión, siendo la tensión entre fases a la salida de 20 kV y la tensión a la entrada de 360 V entre fases.

El transformador a instalar tendrá el neutro accesible en baja tensión y refrigeración natural (ONAN), en baño de aceite mineral.

• Aparamenta de Media Tensión

Las celdas de protección en el lado de media tensión a emplear serán celdas modulares de aislamiento en aire equipadas de aparellaje fijo que utiliza el hexafluoruro de azufre como elemento de corte y extinción de arco.

En este caso se ha utilizado como interruptor de protección del transformador un disyuntor en atmósfera de hexafluoruro de azufre destinado a interrumpir las corrientes de cortocircuito cuando se produzcan.

Las celdas de protección se han escogido para una intensidad asignada de 400 A que es la correspondiente a las funciones de línea y una tensión asignada de 24 kV.

• Puesta a tierra

La puesta a tierra para este centro estará dividida por la tierra de protección y la tierra de servicio.

En la primera se conectarán a tierra los elementos metálicos de la instalación que no estén en tensión normalmente, pero que puedan estarlo a causa de averías, accidentes, sobretensiones o circunstancias externas. El sistema de tierra adoptado tiene las siguientes características:

• Geometría del electrodo: Anillo perimetral

• Dimensiones: 7x4

• Número de picas: 8

• Separación entra picas: 3 m.

• Profundidad de enterramiento: 0,5 m.

En la segunda se conectarán a tierra el neutro del transformador y los circuitos de baja tensión de los transformadores del equipo de medida si lo hubiera. El sistema de tierra adoptado tiene las siguientes características:

• Geometría del electrodo: Picas en hilera.

• Dimensiones: 6 m



• Profundidad de enterramiento: 0,5 m. (cabeza de picas).

Las picas son de acero-cobre, de 2 m de longitud y 14 mm de diámetro, unidas entre sí por un conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de sección.

Además se ha realiza un cálculo de tensiones de contacto reales y admisibles dando como resultado que las primeras son menores que las segundas por lo que no tenemos que adoptar ninguna medida al respecto.

En el anejo número 11 se detallan más en profundidad lo aquí comentado así como los cálculos

realizados para su dimensionamiento.

3.12.3. CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y MEDIDA

El centro de seccionamiento es una instalación eléctrica compuesta principalmente por una serie de celdas y aparamenta eléctrica de protección y corte. Su función es la de unir la red eléctrica de la compañía con la instalación particular a la que está dando servicio.

Este edificio tendrá dos zonas independientes con accesos propios: la zona de abonado y la zona de la compañía que será cedida a la empresa de energía a la que se vaya a evacuar.

El local se encontrará necesariamente en superficie, a la misma cota que el vial de acceso y tendrá una acera exterior, preferentemente de al menos de 1 metro de anchura, para protección suplementaria frente a tensiones de contacto.

A pesar de la inexistencia de transformadores de potencia y por tanto de focos de calor en el interior del prefabricado de hormigón, se dispondrá de dos rejillas para la ventilación de cada una de las dos zonas del centro.

Los elementos que componen este centro son:

• Celda de entrada

La celda de entrada servirá de unión entre cada una de las líneas proyectadas de Media Tensión desde los centros de transformación hasta la entrada, por la parte de abonado, en este centro.

Las celdas seleccionadas son modulares bajo envolvente metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE-EN 62271-200.

• Celda de salida

Las celdas de salida están destinadas para el conexionado de la acometida aéreo-subterránea con el punto de inyección de la compañía eléctrica.

Estas celdas serán un conjunto compacto con telemando, equipado con tres funciones de línea con interruptor - seccionador y carcasa metálica con aislamiento integral.


Memoria


• Celda de remonte

Esta celda permitirá la desconexión general de la línea que proviene de la zona de la compañía antes de llegar a la celda de medida para posibles mantenimientos o reparaciones en la zona de abonado.

• Celda de medida

Para la medida de la potencia generada por la planta se ha incluido una celda de medida en Alta Tensión incluyendo 3 transformadores de intensidad de relación en función de la potencia a proteger y aislamiento 24 kV y 3 transformadores de tensión unipolares, de relación 22.000/110 y aislamiento 24 kV.

Además se ha proyectado dos redes de tierras independientes, una para cada zona, en la que se conectarán a tierra los elementos metálicos de la instalación que no estén en tensión normalmente, pero que puedan estarlo a causa de averías o circunstancias externas, es decir, las carcasas de las celdas, las armaduras del centro prefabricado, etc. Por el contrario, no se conectarán a esta tierra las rejillas de ventilación y puertas metálicas del centro por las que se pueda acceder desde el exterior.

En el anejo número 12 se detallan más en profundidad lo aquí comentado así como los cálculos

realizados para su dimensionamiento.

3.12.4. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE EVACUACIÓN A RED Y ENTRONQUE

Esta línea subterránea unirá el centro de seccionamiento con el punto de inyección de la red de distribución eléctrica para efectuar el vertido a la red de la energía producida por la planta de generación solar fotovoltaica.

El trazado discurre en su gran mayoría por el interior de la finca, sin embargo, punto de evacuación, se encuentra en la parcela colindante por el Norte pero muy cercano a la linde de los terrenos.

Una vez puesta en marcha la instalación, será cedida a la compañía eléctrica.

El cálculo de la sección de los conductores se lleva a cabo de acuerdo al Reglamento de Líneas de Alta Tensión (LAT). Tras realizar los cálculos oportunos se ha dispuesto un conductor de aluminio de 240 mm2 de sección con aislamiento 18/30 kV.

La canalización escogida ha sido un tubo de material termoplástico de d= 225 mm de diámetro dejando un tubo introducido libre para futuras actividades de la compañía.. Las dimensiones mínimas de la zanja serán de 60 cm de ancho por 1 metro de profundidad rellenándose con hormigón en masa y tierra procedente de la excavación según como dispone los planos.

El punto de conexión será el apoyo existente A-606833 de la línea de media tensión que atraviesa la parcela, donde se realizará el entronque aéreo/subterráneo con la línea subterránea en estudio en el centro de seccionamiento. Al tratarse de una línea en anillo se instalaran 2 entronques Aéreo/Subterráneo.

En los extremos de las líneas subterráneas se colocará un dispositivo que permita poner a tierra los cables en caso de trabajos o reparación de averías, con el fin de evitar posibles accidentes originados

por existencia de cargas de capacidad. Las cubiertas metálicas y las pantallas de las mismas estarán también puestas a tierra para soportar las tensiones que pueden aparecer en servicio o en caso de defecto.

En el anejo número 13 se desarrolla este apartado pudiéndose consultar los cálculos realizados.

3.13. CASETA DE CONTROL Y OFICINAS

Dentro de la parcela se ubica además un edificio prefabricado de dimensiones 7x6 metros en planta y 2,7 metros de altura cuya utilidad será la de albergar todos los dispositivos de control y manejo de la planta, dar servicio a las labores de vigilancia durante la obra y al personal de operación y mantenimiento durante el funcionamiento de la planta y ser una de las casetas de higiene y bienestar durante la construcción.

Se ha previsto proveerla de:

• Compartimentación interior: zona de oficinas, zona de sistemas de control y seguridad, baño y almacén.

• Alumbrado interior para cada una de las estancias.

• Alumbrado de Emergencia.

• Ventilación y/o aire acondicionado.

• Tomas de corriente para los distintos dispositivos interiores de control y auxiliares.

• Instalación de saneamiento con biodigestor.

• Suministro de agua para baños mediante pozo de agua.

En el anejo número 15 se amplía este apartado.

3.14. ALUMBRADO EXTERIOR Y SEGURIDAD

El diseño del alumbrado consistirá en el posicionamiento de proyectores con lámparas de vapor de sodio de alta presión sujetados por columnas de 12 metros de altura a lo largo del contorno interior de la instalación o en las zonas más transitadas.

Los dispositivos de seguridad por lo que se ha optado a instalarse en previsión de posibles robos o daños en la planta fotovoltaica van a ser un vallado perimetral alrededor de la superficie utilizada y un sistema de circuito de televisión y videovigilancia con barreras de infrarrojos perimetrales.

En el anejo 16 se detalla más esta epígrafe.


Memoria


3.15. PRODUCCIÓN ESTIMADA

Para la estimación de la producción estimada se han seguido las siguientes etapas:

1. Determinación de la superficie útil

A causa de las diferentes afecciones a las que se ve sometida la parcela, la superficie se reduce de 4,1 Ha a 3,4 Ha útiles para la construcción de la instalación solar fotovoltaica.

2. Selección de los elementos principales

3. Cálculo del espacio entre filas

Se consideran las instrucciones que ofrece el IDAE en su web a través del Pliego de Condiciones Técnicas para Instalaciones Conectadas a Red.

Teniendo en cuenta que se va a dimensionar la estructura soporte para ubicar dos paneles en vertical y considerando el ángulo de inclinación de 33º, la distancia mínima entre filas de paneles para que las sombras entre ellos no perjudiquen el rendimiento de la instalación es de 4,09 m.

Para facilitar los trabajos de diseño y dejar espacio para la circulación de vehículos para el esporádico mantenimiento de los paneles se han considerado distancias de 4,2 metros.

4. Determinación de la interconexión de los módulos fotovoltaicos

Para la planta completa se va a realizar una configuración en 20 paneles por ramal con un total de 382 ramales distribuidos en dos subcampos (191 cada uno) de igual potencia conectando así un total de 7.640 paneles.

5. Determinación de la potencia de la instalación

Como la instalación solar fotovoltaica se compone en dos subinstalaciones independientes con una potencia pico de 878,6 kWp cada una., por lo que la general es de 1.757.200 Wp.

Supone un dimensionado del 10 % como es habitual en estas instalaciones.

6. Cálculo de las pérdidas

Una vez realizados los cálculos necesarios se deduce que las pérdidas por cableado, potencia, orientación y sombras son del 1,44 %.

7. Determinación del rendimiento energético y producción energética de la instalación.

El performance ratio de la instalación es del 79,5 % y la producción energética anual estimada es de 2.961,4 MWh.

En el anejo 14 se detalla más información.

3.16. PRESUPUESTO Y REVISIÓN DE PRECIOS

En los anejos 18 y 19 se exponen la justificación de precios y las fórmulas de revisión de precios a utilizar.

Aplicando los precios establecidos según las bases de precios utilizadas para este proyecto para cada unidad de obra que forme parte del Proyecto se llega a los siguientes presupuestos:

3.17. ESTUDIO DE ACTUACIÓN

Debido a que los terrenos en los que se va a emplazar la obra tienen la categoría de suelos rústicos no urbanizables, ha de realizarse un estudio de actuación en el que se ha justificado que la implantación de la planta solar fotovoltaica es una actuación de interés público.

En el anejo número 20 se ha incluido este estudio.

3.18. ESTUDIO DE DESMANTELAMIENTO

La última fase del proyecto, una vez finalizada la vida útil de la planta solar, es la de abandono.

En esta etapa se realizan los trabajos de desmantelamiento, tratamiento de residuos y adaptación del terreno al medio.

El estudio de desmantelamiento y restitución de este proyecto se redacta según lo especificado en la nueva disposición adicional séptima de la Ley 7/2002 de 17 de diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía; incorporada por la Ley 18/2003, de 29 de diciembre.

En el anejo número 21 se recoge el estudio de desmantelamiento para la instalación en cuestión en el que se incluye las descripciones de las obras de mantenimiento, los materiales reciclados y residuos no reciclados o tóxicos, la estimación del presupuesto de las actividades del desmantelamiento que asciende a 137.032, 64 euros, y la duración de dichas obras que se estima en 4,5 meses.

3.19. ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL

En el anejo número 22 se incluye el estudio de impacto ambiental de las obras descritas en el proyecto obteniendo en este caso un impacto de magnitud moderada debido básicamente a la fabricación de los componentes de los paneles solares y el impacto visual que ocasiona. El procedimiento que se ha seguido se expone a continuación.

En primer lugar, se ha definido el entorno del proyecto, estudiando e inventariando los elementos ambientales susceptibles de ser afectados.


Memoria


En una segunda fase del estudio se realiza el análisis ambiental del proyecto, para ello se describen y analizan los condicionantes ambientales existentes para la fabricación, construcción y explotación y abandono del huerto solar, y se identifican además las principales acciones susceptibles de producir efectos.

El análisis de la interrelación entre las acciones contempladas en el proyecto y los factores medioambientales representativos del entorno, se realiza mediante una matriz causa-efecto, lo cual permitirá identificar, caracterizar y comparar los efectos ambientales producidos por la construcción y explotación de las obras.

Aquellos efectos identificados como significativos en dichas matrices, se valoran de forma precisa, de manera que pueden clasificarse en las categorías establecidas por la ley (compatible, moderado, severo y critico) de una forma lo más objetiva posible.

Para evitar o minimizar aquellos impactos más notables, se proyectan las medidas correctoras, técnica y económicamente viables.

Se ha elaborado el programa de vigilancia ambiental (P.V.A) con el fin de verificar el cumplimiento de las medidas preventivas y correctoras.

Por último se han estimado las emisiones de gases efecto invernadero que se han evitado lanzar a la atmósfera por optar por este sistema en comparación con los que se basan en restos fósiles.

3.20. SEGURIDAD Y SALUD

El Estudio de Seguridad y Salud se ha realizado siguiendo lo estipulado en el R.D. 1627/1997 del 24 de octubre sobre “Disposiciones mínimas de Seguridad y Salud en las obras de construcción”.

En el anejo número 23 se redacta el Estudio de Seguridad y Salud para esta obra en concreto.

En él se analizan y evalúan los riesgos de las distintas actividades y maquinaria que componen la obra y establecen las medidas de protección tanto colectiva como individual para que el desarrollo de las actividades se produzcan con el menor riesgo posible.

3.21. PLAN DE CALIDAD

En el anejo número 24 se redacta el Plan de Calidad donde se recogen los ensayos a realizar a los diferentes materiales utilizados en la obra.

El presupuesto para dicho plan asciende a 7.706,84 euros. Su contribución con respecto al presupuesto total es inferior al 1% por lo que el coste corre a cargo del constructor.

3.22. PLAN DE OBRA

El plazo de ejecución de las obras se ha estimado en 5 meses en función de los equipos necesarios, su rendimiento y la mano de obra disponible.

En el anejo número 26 se estudia el diagrama de barras de la planificación planteada.

3.23. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

En cumplimiento del Artículo 63, apartado B, párrafo 1 del Reglamento General de Contratación del Estado, se incluye en este apartado la clasificación que con arreglo al registro que deba ostentar el contratista para ejecutar la obra.

La clasificación que deberá ostentar la empresa adjudicataria de las obras será:

Grupo: I Subgrupo: 2 Categoría: e


Memoria


4. DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PRESENTE PROYECTO

DOCUMENTO 1: MEMORIA Y ANEJOS A LA MEMORIA

MEMORIA

ANEJOS A LA MEMORIA

Anejo 1: Localización

Anejo 2: Topografía

Anejo 3: Geología y geotecnia

Anejo 4: Climatología

Anejo 5: Efectos sísmicos

Anejo 6: Hidrología y drenaje

Anejo 7: Movimiento de tierras

Anejo 8: Red de viales

Anejo 9: Instalación eléctrica baja tensión

Anejos 10: Instalación eléctrica media tensión

Anejo 11: Centro de transformación

Anejo 12: Centro de seccionamiento

Anejo 13: Línea de evacuación y punto de entronque

Anejo 14: Producción estimada

Anejo 15: Caseta de control y oficinas

Anejo 16: Alumbrado y seguridad perimetral

Anejo 17: Expropiaciones y servicios afectados

Anejo 18: Justificación de precios

Anejo 19: Revisión de precios

Anejo 20: Estudio de actuación

Anejo 21: Estudio de desmantelamiento y restitución de los terrenos

Anjeo 22: Estudio de impacto ambiental

Anejo 23: Estudio de seguridad y salud

Anejo 24: Control de calidad

Anejo 25: Clasificación del contratista

Anejo 26: Plan de obra

Anejo 27: Marco legal

DOCUMENTO 2: PLANOS

Plano 1: Localización

Plano 2: Superficie disponible

Plano 3: Distribución general en planta

Plano 4: Perfiles de terreno

Plano 5: Trazado en planta del vial de servicio interior

Plano 6: Perfil longitudinal del vial de servicio interior

Plano 7: Secciones transversales del vial de servicio interior

Plano 8: Sección de firme del vial de servicio interior

Plano 9: Red de drenaje

Plano 10: Cableado en Baja Tensión

Plano 11: Canalización en Baja Tensión

Plano 12: Detalle conexión Módulos - CCI

Plano 13: Cableado en Media Tensión

Plano 14: Canalización en Media Tensión

Plano 15: Red de puesta a tierras general

Plano 16: Canalización para consumos propios

Plano 17: Iluminación

Plano 18: Sistema de vigilancia y seguridad

Plano 19: Unifilar CC subinstalación 1

Plano 20: Unifilar CC subinstalación 2

Plano 21: Unifilar caseta de inversores y transformación 1

Plano 22: Unifilar caseta de inversores y transformación 2

Plano 23: Unifilar centro de seccionamiento y medida

Plano 24: Unifilar consumos internos

Plano 25: Unifilar sistema de monitorización de planta

Plano 26: Detalle estructura soporte

Plano 27: Ubicación de fustes de estructuras soporte

Plano 28: Caseta de inversores y transformación

Plano 29: Caseta de inversores y transformación. Foso

Plano 30: Caseta de inversores y transformación. Red de puesta a tierra

Plano 31: Caseta de seccionamiento y medida

Plano 32: Caseta de seccionamiento y medida. Foso

Plano 33: Caseta de seccionamiento y medida. Red de puesta a tierra


Memoria


Plano 34: Edificio de control y oficinas

Plano 35: Edificio de control y oficinas. Instalación eléctrica y distribución de agua

Plano 36: Edificio de control y oficinas. Instalación de saneamiento

Plano 37: Edificio de control y oficinas. Cimentación

Plano 38: Detalle vallado perimetral

Plano 39: Detalle entronque aéreo/subterráneo

Plano 40: Zanjas subinstalación 1

Plano 41: Zanjas subinstalación 2

Plano 42 : Zanjas conducciones en M.T. y arqueta tipo

Plano 43: Otras zanjas

DOCUMENTO 3: PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES

DOCUMENTO 4: PRESUPUESTO

Cuadro de precios nº 1

Cuadro de precios nº 2

Presupuestos y mediciones

Resumen de presupuesto

Granada, junio de 2013

La alumna autor del Proyecto:

Fdo.: Mª Ángeles Ruiz Moreno

ANEJOS A LA MEMORIA


Mª Ángeles Ruiz Moreno

ÍNDICE GENERAL

Anejo 1: Localización

Anejo 2: Topografía

Anejo 3: Geología y geotecnia

Anejo 4: Climatología

Anejo 5: Efectos sísmicos

Anejo 6: Hidrología y drenaje

Anejo 7: Movimiento de tierras

Anejo 8: Red de viales

Anejo 9: Instalación eléctrica baja tensión

Anejos 10: Instalación eléctrica media tensión

Anejo 11: Centro de transformación

Anejo 12: Centro de seccionamiento

Anejo 13: Línea de evacuación y punto de entronque

Anejo 14: Producción estimada

Anejo 15: Caseta de control y oficinas

Anejo 16: Alumbrado y seguridad perimetral

Anejo 17: Expropiaciones y servicios afectados

Anejo 18: Justificación de precios

Anejo 19: Revisión de precios

Anejo 20: Estudio de actuación

Anejo 21: Estudio de desmantelamiento y restitución de los terrenos

Anjeo 22: Estudio de impacto ambiental

Anejo 23: Estudio de seguridad y salud

Anejo 24: Control de calidad

Anejo 25: Clasificación del contratista

Anejo 26: Plan de obra

Anejo 27: Marco legal

ANEJO 1: LOCALIZACIÓN

LPROYECTO CONSTRUCTIVO Instalación Solar Fotovoltaica de Evacuación a Red en Pinos Puente, Granada

Anejo: Localización


ÍNDICE

1. ASPECTOS GENERALES

2. DELIMITACIÓN CATASTRAL

3. NÚCLEOS DE POBLACIÓN CERCANOS

4. ACCESOS




1. ASPECTOS GENERALES

El presente proyecto final de carrera consistente en una instalación solar fotovoltaica conectada a red de distribución eléctrica en Media Tensión, se va a situar en el municipio de Pinos Puente, en la provincia de Granada.

Este municipio goza de una gran radiación solar y un ambiente muy limpio contando con un gran número de días soleados durante el año por lo que es apto para instalar un sistema fotovoltaico.

Figura: Localización parque fotovoltaico

A nivel local, la parcela donde se ubicará la central fotovoltaica se ha escogido debido a su

orografía suave presentando una ligera pendiente ascendente en el eje Norte – Sur favorable, a la proximidad de red eléctrica para su conexión a red y a los accesos como se verá posteriormente.

Además se trata de una zona donde no existen montañas ni edificaciones en el entorno próximo que pudieran producir sombras o dificultar la explotación de la misma.

Se puede ver a mayor tamaño la ubicación de la parcela en el plano de Situación que se adjunta en este el proyecto constructivo.

2. DELIMITACIÓN CATASTRAL

La finca, de titularidad privada, se encuentra al Norte del núcleo urbano. Está limitada al Este con la carretera provincial GR-213, al Oeste por un camino agrícola, y al Norte por zonas de cultivo de olivar.

En la actualidad está destinada al cultivo de olivar en su totalidad y tiene asignada la clasificación jurídica de suelo rústico.




• Clase: Rústico


• Uso: Agrario



• Huso: 30

• X: 433.543 m

• Y: 4.124.184 m

Del total de la finca descrita solamente se ocupará una superficie de unos 34.000 m2 destinados a albergar las estructuras soporte de los paneles y unas casetas de obra en la que se instalarán el centro de inversión-transformación, los elementos de control y medida de la planta y el centro de seccionamiento.




3. NÚCLEO DE POBLACIÓN CERCANO

El núcleo de población más cercano a la actuación prevista es el casco urbano del municipio de Pinos Puente, aproximadamente, a unos 400 metros del borde inferior de los terrenos se encuentra una de las zonas industriales de la población y a partir de unos 1.000 metros se sitúa la zona residencial.

Pinos Puente está asentado al pie de la elevación de Sierra Elvira y es atravesado por su parte oriental por el río Cubillas. Además se encuentra incluido dentro de la llamada Comarca de la Vega de Granada y dista de la capital granadina unos 16 km al Noroeste.

Está limitando con los municipios de Illora, Moraleda de Zafallona, Cijuela, Láchar, Fuente Vaqueros, Chauchina, Atarfe y Moclín.

Figura: Ubicación del pueblo de Pinos Puente y su término municipal

Los núcleos urbanos más importantes del término son: Pinos Puente, como capital del término,

Casanueva, Zujaira, Valderrubio, Trasmulas y Fuensanta. También hay que resaltar que existen números núcleos urbanos con menos de 50 habitantes como puede ser Alitaje, Ánsola, Búcor, BuenaVista, ect.

Como datos geográficos principales del municipio podemos destacar:

• Extensión del municipio: 98 km2

• Posición geográfica - Latitud: 37° 15′ 6″ N - Longitud: 3° 44′ 58″ W

• Altitud sobre el nivel de mar 1.082 - 576 metros

• Distancia a la capital de provincia 16 km

• Población: 9.248 habitantes (2011)

• Densidad de población: 135,21 hab/km²

A continuación se muestra un gráfico sectorial con las actividades económicas presentes en el

municipio de Pinos Puente:

Gráfico: gráfico sectorial de los sectores presentes en el municipio

Agricultura;

43,60%

Energia y

agua; 1,10%

Industria;

15,90%Construcción;

8,20%

Servicios; 31,10%




4. ACCESOS

El acceso situado en la carretera provincial GR-213 es el acceso principal de la finca. Sin embargo existe un segundo acceso por el camino agrícola anteriormente comentado. Estos dos accesos son debido a que una vía pecuaria atraviesa la parcela y la divide catastralmente en dos zonas 15a y 15b.

La carretera provincial GR-213 enlaza con la nacional N-323 en el entorno del embalse del Cubillas y la GR-NO-29 que une el municipio con el término municipal de Moclín.

Esta carretera provincial además atraviesa parte del municipio de Pinos Puente hasta llegar a la carretera nacional N-432.

Esta última constituye el principal acceso a Pinos Puente y su trazado atraviesa el núcleo urbano de Este a Oeste en forma de travesía. Este vial en su parte oriental, conecta directamente este pueblo a la capital y también da opción de incorporarse a las autovías A-92 y A-44. En su parte occidental se enlaza con la carretera autonómica A-336 y a diferentes carreteras provinciales como son GR-NO-19 o GR-NO-31.

En las siguientes imágenes capturadas del visor Google Maps se pueden ver dichos viales.

Figura: Accesos a la parcela

Figura: Accesos al municipio de Pinos Puente

ANEJO 2: TOPOGRÁFICA


Anejo: Topografía


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. OROGRAFÍA DE LA ZONA DE ESTUDIO

3. CARTOGRAFÍA


Anejo: Topografía


1. INTRODUCCIÓN

En este anejo se pretende analizar la topografía de la zona de proyecto justificando así su compatibilidad con este tipo de instalaciones de producción de energía.

Además, se hará una breve mención a la generación de la cartografía utilizada describiendo el proceso seguido para la obtención de la topografía que sirve de base a los planos del presente proyecto.

2. OROGRAFÍA DE LA ZONA DE ESTUDIO

El Término Municipal de Pinos Puente está enclavado en las Cordilleras Béticas, que ocupan el elemento más occidental del conjunto de cadenas alpinas europeas y se sitúan en el Sureste de España.

El relieve que presenta el municipio de Pinos Puente es muy heterogéneo y está estrechamente relacionado a la actividad tectónica de la zona así como a su historia geológica e hidrogeológica como se verá en anejos sucesivos.

En él se pueden apreciar las zonificaciones siguientes:

• Zona de montaña: se encuentra enmarcada en el borde septentrional de la Vega de Granada originando un su paisaje en forma de Sierras de diferentes altitud en medio de esta. El núcleo de Pinos Puente está asentado a la ladera Sur del Cerro del Piorno perteneciente la formación de Sierra Elvira. Éste presenta una altitud media de 1.082 m.

• Zona de llanura: es propiamente dicho la zona de Vega donde se desenvuelve la parte fundamental de la agricultura de regadío y donde se encuentra gran parte del asentamiento de la población.

• Zona de penillanuras: Son las zonas de transición entre las dos anteriores o como consecuencia del encajonamiento del Rio Cubillas a su paso por la sierra anteriormente mencionada. En estas zonas se producen alternancias de pendientes con zonas de relieve suave.

En esta última zona es en la que se encuentran los terrenos utilizados para este proyecto.


En la siguiente figura se muestra el extracto topográfico de la finca:

Figura: Mapa topográfico parcela (Fuente: Elaboración propia)

En el documento de planos que acompaña a este proyecto constructivo se puede ver con más detalle este mapa topográfico.

Además, también en los planos se recogen la realización de unos cortes transversales del terreno para observar las pendientes comentadas y la ubicación de las estructuras soporte del campo generador.


Anejo: Topografía


3. CARTOGRAFÍA

Para la elaboración de esta topografía se tomó como partida la hoja número 1.009 del modelo digital del terreno de 5 metros descargado gratuitamente del Centro Nacional de Información Geográfica.

Mediante el uso de un programa de información geográfica o SIG, en este caso ARCgis 9.3, se obtuvieron las curvas de nivel cada 1 y 5 metros, estas últimas son las mostradas en la anterior imagen.

Una vez generadas dichas curvas de nivel, se le añadieron las capas vectoriales necesarias para el desarrollo de los planos como, por ejemplo la de la red hidrográfica, red eléctrica, núcleos urbanos, viario, etc. georeferenciadas. Como no se encontraron todas las capas necesarias, se crearon nuevas capas mediante la importación de imágenes ráster al programa mencionado, referenciándolas para su posterior dibujo a mano de los elementos considerados (es el caso de las vías pecuarias, postes eléctricos, afecciones medioambientales y delimitación catastral entre otras).

Una vez realizadas todas las capas, se exportaron como archivo CAD para ser abierto por Autocad para la elaboración de los diferentes planos contenidos en este proyecto.

Por último, para el trazado del camino interior se creó un archivo con formato compatible con el programa Clip y, una vez finalizado el trazado, se volvió a exportar a autocad para la elaboración de los planos correspondientes ya que posee una interfaz más cómodo para la edición de planos.

ANEJO 3: GEOLOGÍA Y GEOTECNIA


Anejo: Geología y Geotecnia


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. ANÁLISIS GEOLÓGICO

2.1. ENCUADRE GEOLÓGICO

2.2. MORFOLOGÍA

2.3. TECTONICA 2.3.1. Orogénesis alpina del subbético medio meridional 2.3.2. Fase de tectónica cuaternaria

2.4. MAPA GEOLÓGICO

2.5. HIDROGEOLOGÍA

2.6. EDAFOLOGÍA

3. ANÁLISIS GEOTÉCNICO

3.1. ENSAYOS A REALIZAR 3.1.1. Trabajos de campo 3.1.2. Ensayos de laboratorio 3.1.3. Resultados obtenidos

3.2. CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS 3.2.1. Clasificación de los suelos 3.2.2. Métodos de excavación 3.2.3. Estabilidad




1. INTRODUCCIÓN

Se procede en este documento a la caracterización geológica y geotécnica de los materiales presentes en la zona de actuación de este proyecto en estudio dentro del término municipal de Pinos Puente.

En el apartado de geología se estudiará la historia geológica de la zona de afección, así como su hidrogeología, tectónica y edafología para formar una idea general de los terrenos en los que vamos a realizar las obras.

En el apartado de geotecnia se analizarán las diferentes unidades geotécnicas existentes en dicha región y su composición de materiales. Además se prestará atención a la existencia de posibles problemas de drenaje, asientos, etc. para tenerlos en cuenta a la hora de proyectar y mitigarlos.

2. ANÁLISIS GEOLÓGICO

El estudio geológico se ha desarrollado con la recopilación de la documentación existente sobre el área y planos geológicos siguientes:

• Hoja Geológica nº 1009 – I, III (Granada) E 1/50.000. IGME.

• Hoja Geológica nº 1008 - IV (Montefrío) E 1/50.000. IGME.

• Hoja Geológica nº 1025 - II (Padul) E 1/50.000. IGME.

2.1. ENCUADRE GEOLÓGICO

Este término municipal queda incluido en el área de la comarca de la Vega de Granada que, en sentido estricto, se inserta en una depresión tectónica formada en la orogenia alpina, donde se ha modelado una extensa llanura aluvial propiciada por una situación de endorreísmo cuaternario.

La pertenencia a esta comarca, hace que las características del término de Pinos Puente no sean del todo comprensibles si no se conocen las del conjunto comarcal.

Este sector se enmarca dentro del contexto geológico de las cordilleras Subbéticas (el orógeno alpino europeo más occidental). Concretamente se trata de un área situada en el borde Oeste de la depresión de Granada (Cuenca neógena-cuaternaria intramontañosa del orógeno).

La depresión de Granada se sitúa geológicamente dentro de las zonas internas Béticas. Están formadas principalmente por materiales calcáreos y pelíticos, depositados durante el Paleozoico y Triásico principalmente, aunque en algunos casos llegan hasta el Mioceno Inferior.

Estos materiales aparecen fuertemente deformados e incluso metamorfizados por diferentes fases de tectónicas ligadas a la orogenia alpina, que tuvieron lugar mayoritariamente desde el Cretácico hasta el Mioceno Inferior-Medio.

En una mayor aproximación a la zona de estudio, la depresión de Granada está rellena por materiales de alta variabilidad litológica (conglomerados, arenas, limos, arcillas, yesos, calizas, calcarenitas, etc.), depositados principalmente desde el Mioceno Superior hasta la actualidad y que han sufrido deformaciones, en algunos casos importantes, ligadas a la Neotectónica o la tectónica activa.

La relación actual entre los materiales del substrato y la depresión consiste bien en contactos estratigráficos discordantes, bien en contactos mecánicos, normalmente fallas normales que suelen ser activas y que sufren desplazamientos relacionados con la actividad sísmica del límite África-Eurasia. Esta particularidad hace que a la hora de la realización de cualquier obra de ingeniería o construcción sea muy recomendable la elaboración de un estudio geológico que contemple toda esta casuística.

Tanto unos materiales como otros están sujetos en la actualidad a los procesos geológicos externos, dependientes en gran medida de la naturaleza del clima (mediterráneo seco), como son la erosión y los procesos gravitacionales. Estos procesos afectan especialmente a los materiales de naturaleza arcillosa, lo que permite afirmar que se trata de materiales con un alto riesgo geológico, especialmente a la hora de realizar obras geotécnicas que incluyan desmontes o rellenos. A la hora de evaluar este particular es tener en cuenta la relación existente con los acuíferos y la red de drenaje.




2.2. MORFOLOGÍA

A modo general, los cuatro conjuntos orográficos que se distinguen en la provincia granadina son:

• Las sierras Subbéticas del norte, formadas por una serie de macizos compactos definidos por depresiones periféricas y altura media inferior a los 2.000 m.

• El surco Penibético o Intrabético, depresiones que separan longitudinalmente las alineaciones subbéticas y béticas con dos núcleos principales separados por Sierra Arana: las depresiones de Granada-Loja y Guadix – Baza-Huéscar.

• Cordilleras Béticas, que abordan la costa mediterránea y se disponen en dos alineaciones paralelas: Sierra Nevada y Sierra de Baza; y la litoral, sierra de la Contraviesa y Lújar.

• Y por último, un conjunto apenas diferenciado de las sierras anteriores: la estrecha franja litoral.

Las depresiones situadas entre estos conjuntos montañosos están surcadas por ríos de distinta relevancia.

El término municipal de Pinos Puente, que se encuentra dentro del sector subbético y se divide en

tres unidades morfológicas debido a lo extenso e irregular de su configuración:

1. En su borde septentrional, quedaría enmarcado dentro de los llamados "glacis de la cuenca del Cubillas" se caracteriza por un paisaje ondulado y el predominio de formaciones pliocuaternarias.

Sierra Elvira, constituye una fuerte repercusión en el modelado de este sector al desviar los cursos de agua procedentes de las sierras subbéticas, alimentando de este modo al río del Cubillas y no al Genil directamente.

2. La zona meridional, queda incluida en lo que llamaríamos el "límite Oeste de la Vega", que viene marcado por la interrupción de la llanura a causa de la interposición de unos materiales triásicos diapíricamente puestos en superficie.

Por el carácter arcilloso de la formación el modelado de estas elevaciones es suave, pero la existencia de esas coronaciones de caliza implica frecuentes rupturas de pendiente y la aparición de frecuentes resaltes duros.

3. El área central, donde se encuentran prácticamente ubicados todos los asentamientos urbanos, se correspondería con la "llanura central". Este núcleo central es sobre el que se desenvuelve la parte fundamental de la agricultura, puesto que es la que sostiene los regadíos.

2.3. TECTÓNICA

Si nos remontamos al origen de los materiales que rellenan la Depresión de Granada, vemos que estos son fundamentalmente sedimentos terciarios, sobre todo miocenos u pliocenos, de diversa naturaleza rocosa (limos grises, maciños, yesos, calizas, margas, arcillas rojizas...), recubiertos parcialmente por formaciones más recientes (conglomerados, material aluvial y travertinos del cuaternario).

Estos materiales son postorogénicos, pero los plegamientos de gran radio, así como la inestabilidad tectónica entre los distintos bloques que forman el borde y el fondo de la cuenca les han afectado dándoles inclinaciones muy acusadas en muchos casos. Aparecen además discordantes entre sí, debido a que las fases erosivas se alternaron con las de depósito.

La erosión cuaternaria ha completado la configuración actual de la Depresión, vaciando y remodelando parte del relleno y descubriendo nuevas líneas de fracturas.

Por lo comentado en los párrafos anteriores, el término de Pinos Puente es producto de la actuación de dos fases tectónicas sucesivas:

2.3.1. OROGENESIS ALPINA DEL SUBBÉTICO MEDIO MERIDIONAL

Se encuentra localizado al sureste de la zona, en Sierra Elvira, y rodeado por materiales de la Depresión de Granada.

La serie se inicia en el Trías con materiales arcillosos y margosos con intercalaciones de yeso. Las partes más elevadas del Trías están recubiertas de un material carbonatado de naturaleza dolomítica. Este tramo presenta también varias intrusiones de rocas ígneas ("Ofitas") entre las arcillas y margas.

En el paquete dolomítico suprayacente destaca la intercalación de coladas volcánicas originadas en un medio subacuoso, conocidas como pillow-lavas (lavas almohadilladas).

Finalmente se instaura una sedimentación carbonatada de calizas, margocalizas y margas durante todo el Jurásico, destacando algunos tramos con presencia de sílex y un Dogger fundamentalmente radiolarítico, volviendo a terminar con materiales calizos y margosos.

2.3.2. FASE DE TECTÓNICA CUATERNARIA

Se muestra con dos manifestaciones diferentes e incluso opuestas:

• Una subsidencia general de la zona interna de la Depresión de Granada manifestada claramente a través de una línea de fallas que aparecen con una claridad extraordinaria.

Una línea de falla recorre de Este a Oeste la zona interna del área deprimida desde el Norte de Láchar hasta la espalda de Sierra Elvira.




Figura: Esquema tectónico de la Comarca de la Vega de Granada E=1/250.000 (Fuente: IGME)

Los materiales cuaternarios aparecen en algunos puntos verticalmente dispuestos y el

hundimiento hacia esa línea de las formaciones cuaternarias determinaría un carácter especial en todo el borde Norte de la Vega.

• La elevación en el centro de la cuenca de una masa de arcillas yesosas que puede interpretarse como consecuencia de las presiones de los restantes bloques al hundirse.

Esta elevación abre paso la masa triásica entre los materiales del relleno, apareciendo como una suave loma en la parte más central de la zona deprimida, afectando con su elevación a los glacis del cuaternario medio y reciente que se han visto elevados frente a la llanura, interceptando el paso del río Genil.

Si bien la primera fase fue decisiva al ser responsable de la formación de la depresión y sus

bordes delimitando un área de subsidencia entre los bloques elevados (el conjunto de las Béticas, así como la presencia en el borde norte de la llanura de Sierra Elvira, eslabón de las montañas Béticas que emerge dentro del área deprimida como una isla) será la fase cuaternaria la que actué más directamente en nuestra zona produciéndose acumulación en el fondo y arrasamiento en los bordes acompañadas por la continua movilidad de los bloques hundidos y levantados.

2.4. MAPA GEOLÓGICO

La zona en la que se desarrolla este proyecto se localiza geológicamente en borde NW de dicha depresión dentro de la llanura del río Cubillas.

El mapa geológico y la columna estratigráfica típica de la zona es la que se muestra en la figura de la derecha:

Figura: Mapa geológico y columna estratigráfica de la zona en estudio




2.5. HIDROGEOLOGÍA

Desde el punto de vista hidrogeológico en la zona de estudio se pueden establecer 2 tipos de materiales en función de su naturaleza y capacidad de almacenar agua:

• Materiales impermeables, constituidos por las matrices arcillosas y limo-arcillosas del Terciario.

En estos materiales el agua se mueve, pero de forma muy lenta y sin presentar bolsadas importantes.

La comunicación entre los niveles permeables intercalados en las arcillas y margas se realiza a través de fracturas verticales poco abiertas por lo que es de carácter local.

Por ello, estos suelos tienden a generar encharcamientos superficiales asociados a un drenaje deficiente y no al afloramiento de un nivel freático.

• Materiales granulares permeables por porosidad intergranular, formados por los depósitos aluviales del Río Cubillas

A este conjunto pertenecen las arenas y gravas aluviales que constituyen el acuífero aluvial de la vega de Granada.

Aprovechando una depresión tectónica de tipo “graven” se forma un importante depósito aluvial conocido por el nombre de Vega de Granada. Esta depresión, como ya se ha comentado, está limitada por terrenos de edad Jurásico, Terciario y Cuaternario, entre los que se encuentran calizas y dolomías karstificadas (Jurásico) y conglomerados (pliocuaternarios y cuaternarios) que alimentan subterráneamente al acuífero, especialmente en el caso de calizas y dolomías.

El modelado de la Vega, y por ello el de Pinos Puente, es consecuencia de la migración lateral y vertical del río Genil y sus afluentes a lo largo de su historia geológica.

El aluvial del río Genil y sus afluentes presentan importantes espesores de gravas y arenas permeables, que en algunos puntos (centro de la cuenca) llegan a superar los 250 m (incluyendo niveles limosos y arcillosos impermeables intercalados). El conjunto forma un acuífero de tipo intergranular en el que el agua se acumula en los poros que quedan libres en el empaquetamiento de los granos. La unión continua de estos “poros” es la que da lugar a que el agua circule por ellos.

Recubriendo a este conjunto aparecen importantes espesores de tierras de labor asociadas a la actividad agrícola de la vega.

En niveles profundos, bajo el espesor de los materiales aluviales, se ha reconocido en sondeos un conjunto de margas con niveles de yeso y de margocaliza que representan la base impermeable sobre la que se desarrolla el acuífero de la vega de Granada, la principal manifestación hidrogeológica de la zona de estudio.

2.6. EDAFOLOGÍA

Dentro de esta zona se distinguen tres tipos de suelos, que vienen a corresponder, en general, con las zonas anteriormente señaladas de valle, llanuras y elevaciones montañosas.

• El primero, lo constituyen los Cambisoles cálcicos acompañados de Regosoles y Fluvisoles calcáreos y Luvisoles cálcicos que es propiamente dicho el tipo de suelo donde se ubica los terrenos para el proyecto.

Esta unidad de suelo presenta una matriz con gran diversidad de materiales, tales como conglomerados, limos, margas, materiales aluviales, areniscas calcáreas, arenas, derrubios y calizas margosas, es decir, rocas en general poco cementadas. El hecho de la poca diferenciación puede estar en relación a factores climáticos o a la erosión que le son adversos. Se ha considerado de permeabilidad media.

Estos suelos ocupan una extensión coincidente con las extensas penillanuras. El desarrollo de estos suelos sobre estos materiales, unido a la aridez que presentan algunas áreas, hace que presenten un perfil de desarrollo muy irregular, presentándose cierta cantidad de materia orgánica en las capas edafológicas superficiales. En estas áreas se caracterizan por escasa vegetación existentes, quedando el suelo sin cubrir y presentando en la superficie tan solo la roca madre ligeramente meteorizada.

• El segundo tipo, coincidiendo con las elevaciones montañosas, es el de los Litosoles, Luvisoles crómicos y Rendsinas con Combisoles cálcicos.

La matriz de este suelo está compuesta por calizas, dolomías y areniscas calcáreas formando suelos de color rojizo y húmico – calcáreos de montaña. Este suelo será de baja permeabilidad.

• El último grupo presente en el área lo constituyen los Fluvisoles calcáreos, suelos desarrollados sobre materiales aluviales y coluviales saturados en bases con carbonato cálcico libre.

Estos aluviales pueden provenir de arenas, conglomerados, arcillas y limos, poco o nada consolidados.

Se trata de suelos profundos, poco diferenciados y con un contenido medio-bajo en materia orgánica, que decrece muy lentamente con la profundidad. Sin embargo, se caracteriza por su alta permeabilidad.

La fertilidad de estos suelos, en general, está ligada a la humedad, es decir, a la existencia o no de agua para el regadío.




En la figura siguiente se recoge la distribución de estas unidades edáficas comentadas en el área de interés que nos ocupa:

Figura: Suelos en la zona de estudio

3. ANÁLISIS GEOTÉCNICO

En este apartado se estudiarán las propiedades que presentan los terrenos sobre los que se desarrolla el proyecto, de tal forma que se les pueda dar un uso adecuado compatible con sus características.

Para la realización de este apartado se ha contado con el Mapa Geotécnico del Instituto Geológico y Minero (IGME), concretamente se ha usado la hoja 83 Granada – Málaga.

En ella podemos ver que en el entorno de la finca podemos diferenciar tres áreas geotécnicas diferentes, según los materiales que aparecen en ellas:

• Área II2 : Comprende toda el área del municipio ocupada por el domino Subbético y está compuesta por

afloramientos rocosos de materiales carbonatados, calizas, dolomías o margocalizas.

Esta área presenta el mejor desarrollo de la morfología en sierras que tiende a organizarse en función de comportamiento diferente de estos materiales carbonatados respecto a los margosos adyacentes. Esta disposición está regida por factores tectónicos adoptando una morfología claramente litoestructural.

El conjunto dominante es el substrato aunque presentan posibilidades de recubrimiento en algunas zonas como se verá en las figuras sucesivas.

Los materiales aquí englobados son permeables y no presentan problemas de carga ni de asentamientos.

• Área III1 :

Comprende espacios ocupados por depósitos aluviales cuaternarios y sus asimilados donde su distribución está regida por factores morfológicos.

En general se tratan de depósitos de limos, conglomerados, arenas y arcillas, asociados con travertinos. Se trata de una morfología llana con taludes en los encajamientos de los ríos que discurren por ellas.

El drenaje es deficiente a causa del relieve suave. Los materiales son considerados como permeables aunque dependen mucho de la presencia de fracciones finas. En general existe agua a poca profundidad ligada a la existencia de acuíferos en zonas de elevada porosidad intergranular.

La capacidad de carga oscila entre media a baja y los asientos son de tipo medio mucho más acusados donde predominen las arcillas.

• Área III2 : Quedan comprendidos los materiales del Mioceno-Plioceno-Cuaternario, detríticos en general e

indiferenciados, constituidos por conglomerados, limos, arenas, areniscas y calizas lacustres de origen continental.

La topografía de esta área es suave pero donde es acentuada pueden aparecer problemas de deslizamientos y arrollamientos en zonas de abarrancamiento muy acusadas.

Las características hidrológicas oscilan entre semipermeables y permeables y el drenaje se considera aceptable bien por escorrentía superficial o interna, aunque, puede pasar a deficiente donde la morfología no colabore. Además presenta acuíferos bien definidos.




Respecto al carácter geotécnico, es muy similar al área anterior aunque en menor medida, los problemas son atenuados por la mayor compactación y grado de cementación que presenta y la capacidad de carga se eleva a valores de medios a altos.

En estos dos últimos el elemento predominante lo constituyen las formaciones superficiales.

A continuación se recogen las siguientes figuras extraídas de los planos geotécnicos del IGME para su mejor entendimiento:

Figura: Áreas geotécnica zona en estudio

Figura: Leyenda de las áreas geotécnica zona en estudio

Figura: Formaciones superficiales y sustratos




Figura: Características geotécnicas M: Zona con capacidad de carga media

m: Zona con posibilidad de asientos de magnitud media a baja

En este caso, el área que más nos va a condicionar es el III2 que presenta unas condiciones constructivas aceptables aunque, según la memoria descriptiva para esta hoja en concreto, si las acciones antrópicas no son severas se pueden considerar favorables. Esto es debido a que su morfología es suave no presentando problemas de drenaje natural y, aunque esta área en general puede presentar problemas dominantemente geológicos, no tienen gran desarrollo.

3.1. ENSAYOS A REALIZAR

En un proyecto de construcción de estas características se debería de realizar tanto trabajos de campo como ensayos de laboratorio para determinar las características de los materiales con los que se está tratando.

3.1.1. TRABAJOS DE CAMPO

Se enumeran los diferentes ensayos de campo que sería recomendable realizar tales como sondeos mecánicos de reconocimiento con la finalidad de extraer muestras inalteradas, S.P.T., calicatas y ensayos para el control del nivel freático.

3.1.2. ENSAYOS DE LABORATORIO

La finalidad de estos ensayos es definir los parámetros característicos del terreno para su posterior uso dentro de las obras o su desecho, como son:

• Granulometría

• Límites de Atterberg

• Materia orgánica y sales solubles

• Hinchamiento

• Densidad

• Humedad

• Resistencia

• etc.

A partir de la información obtenida, se elaboraría un Informe Geotécnico, en el cual figurarían la clasificación y propiedades del terreno deducidos de los datos obtenidos y, en base a ellos, descripción del procedimiento constructivo y medios de excavación, cimentación o tratamientos del terreno según se requiera o no en la obra.

3.1.3. RESULTADOS OBTENIDOS

Debido al carácter didáctico de este proyecto final de carrera se han supuesto los parámetros anteriores como ponderación de ensayos ejecutados en las proximidades de los terrenos en estudio que presentan analogías con estos, obteniendo:

• Granulometría - Porcentaje limos y arcillas < 30 %

- Porcentaje de arenas > 60 % - Porcentaje de gravas < 5 %

• Porcentaje en materia orgánica < 1%

• Porcentaje en sales solubles < 0,1 %

• Límites de Atterberg : - Límite líquido: 32 %. - Límite plástico: 21 %. - Índice de Plasticidad: 11 %.

• Peso específico: 1,8 – 2,2 t/m3.

• Humedad natural: 14 %.

• Densidad seca del Pretor Normal: 1,92 t/m3.

• Humedad óptima del Pretor Normal: 15 %.

• Ángulo de rozamiento interno efectivo: 28 º

• Ángulo de rozamiento interno residual efectivo: 24 º

m




• Cohesión: 1 - 5 t/m2.

• Permeabilidad: muy variable, de 1e-7 a 1e-10.

• Compresión simple: 1,5Kp/cm2.

• CBR: 13

3.2. CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS

3.2.1. CLASIFICACIÓN DE LOS SUELOS

Se va a clasificar el suelo según las prescripciones del artículo 330 del PG-3 para explanaciones, siendo:

• Suelos seleccionados. Se consideran como tales aquellos que cumplen las siguientes condiciones:

- Contenido en materia orgánica < 0,2% - Contenido en sales solubles < 0,2% - Tamaño máximo ≤ 100 mm - Pasa por el tamiz 0,40 UNE < 15%. En caso contrario cumpla todas las condiciones

siguientes: • Pasa por el tamiz 0,40 UNE < 75% • Pasa por el tamiz 2 UNE < 80% • Pasa por el tamiz 0,080 UNE < 25% • Límite líquido < 30 • Índice de plasticidad < 10

• Suelos adecuados. Se consideran como tales los que no pudiendo ser clasificados como seleccionados cumplen:

- Contenido en materia orgánica < 1% - Contenido en sales solubles < 0,2% - Tamaño máximo ≤ 100 mm - Pasa por el tamiz 2 UNE < 80%, por el tamiz 0,080 UNE < 35% - Límite líquido < 40, y en el caso que LL > 30, tendrá que cumplirse también que el

índice de plasticidad > 4

• Suelos tolerables. Se consideran como tales los que no pudiendo ser clasificados como seleccionados ni adecuados, cumplen:

- Contenido en materia orgánica < 2% - Contenido en yeso < 5% - Contenido en otras sales solubles distintas al yeso < 1% - Límite líquido < 65, y en el caso que LL > 40, tendrá que cumplirse también que el

índice de plasticidad > 0,73 (LL-20) - Asiento en ensayo de colapso < 1% - Hinchamiento libre < 3%

• Suelos marginales. Se consideran como tales los que no pudiendo ser clasificados como

seleccionados ni adecuados, ni tolerables, cumplen: - Contenido en materia orgánica < 5% - Hinchamiento libre < 3% - Si el límite líquido > 90, tendrá que cumplirse también que el índice de plasticidad <

0,73 (LL-20)

• Suelos inadecuados. Se consideran como tales : - Los que no se pueden incluir en las categorías anteriores - Las turbas y otros suelos que contengan materiales perecederos u orgánicos tales como

tocones, ramas, etc. - Los que puedan resultar insalubres para las actividades que sobre los mismos se

desarrollen

Estos suelos se consideran en general como adecuado o seleccionados de tipo 2 pero como no se han realizado ensayos propios se va a considerar como adecuados puesto que es más restrictivo quedando de esta manera del lado de la seguridad.

3.2.2. MÉTODOS DE EXCAVACIÓN

A la vista del reconocimiento detallado de las diferentes unidades geológico-geotécnicas afectadas, puede afirmarse que los materiales existentes en el entorno del estudio son excavadles en su totalidad por medios mecánicos convencionales.

3.2.3. ESTABILIDAD

El reconocimiento de los taludes existentes en la zona ha puesto de manifiesto que para valores de excavación superiores a los 40º, se produce la presencia de cárcavas e incisiones superficiales que dan lugar al deterioro y continuo retroceso de la superficie de excavación con la consiguiente caída continua del material erosionado a las cunetas.

Dicho proceso es producido por erosión debida a la escorrentía superficial, lo cual se soluciona con la plantación de vegetación de las superficies excavadas.

ANEJO 4: CLIMATOLOGÍA


Anejo: Climatología


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. DATOS CLIMATOLÓGICOS GENERALES

3. DATOS CLIMATOLÓGICOS LOCALES

4. TEMPERATURAS

5. IRRADIACIÓN Y TURBIDEZ

6. PLUVIOMETRÍA

7. VIENTOS




1. INTRODUCCIÓN

A lo largo de este anejo se va a exponer, analizar y caracterizar los principales parámetros que determinan la climatología de Pinos Puente y, concretamente, de la zona en estudio de este proyecto.

Para esta caracterización climática se han elegido como fuente de información estaciones meteorológicas ubicadas en el entorno integradas en el Subsistema de Información Climatológica Ambiental de la Junta de Andalucía y datos extraídos de PVGis.

2. DATOS CLIMATOLÓGICOS GENERALES

Debido a la conjunción de factores como su localización, conjuntos orográficos que la conforman, etc. Andalucía se caracteriza por un régimen climático muy complejo, con matices muy diferenciados dentro del clima de tipo mediterráneo (altas temperaturas, irregulares precipitaciones y fuerte insolación).

El mecanismo atmosférico que explica el desarrollo del clima mediterráneo en Andalucía depende de las condiciones de origen y evolución del anticiclón de las Azores y de la depresión de Islandia:

• El anticiclón subtropical cálido de las Azores, actúa coma controlador de la circulación atmosférica según la época del año.

- Durante la época invernal, la banda de altas presiones se encuentra situada entre los 40º N y 30º N, por lo que Andalucía se ve afectada por las borrascas del frente polar, con influencia directa de la depresión de Islandia que entran por el flanco portugués, y se desplazan hacia el mediterráneo, produciendo la mayoría de las lluvias anuales.

- Durante el verano, el anticiclón de las Azores suele situarse con eje horizontal y gran persistencia entre los 45° N y 35° N, dejando bajo su acción la Península y Baleares. El aire anticiclónico cálido y seco, provoca la persistente y habitual sequedad de los periodos estivales mediterráneos, desplazando hacia posiciones más septentrionales los sistemas nubosos del frente polar, pudiendo quedar entonces la península afectada por un clima subtropical, con tiempo perturbado tormentoso procedente del sur.

• Otros mecanismos de menor importancia meteorológica, pero que generan situaciones

extremas de sequedad, son las entradas de aire cálido procedente del sur. Aunque se pueden producir en cualquier época del año, sólo deben considerarse como olas de calor en verano, debido a que se suman a los rigores térmicos de esta época, llegando a elevarse la temperatura por encima de los 40°C.

A modo informativo, se puede ver en la tabla siguiente las distintas subregiones climáticas existentes en nuestra comunidad autónoma y sus características principales:

Tabla: Regiones climáticas en Andalucía. (Fuente: Consejería de Agricultura, Pesca y Medio Ambiente, Junta de Andalucía)

Como se puede observar en la tabla, en la zona oriental de Andalucía la diversidad climática es

más intensa que en la zona occidental.

La mayor altitud de la Andalucía oriental provoca un gradiente de altitud que facilita el desarrollo de temperaturas más frías. Esta orografía además ejerce de barrera que dificulta la entrada de los flujos suaves del oeste, incrementando, de esta forma, la continentalidad en algunas zonas por lo que descienden sustancialmente los niveles de precipitación y, por tanto, hace que aumente la aridez. La aridez se combina con lluvias torrenciales que desaguan a través de ramblas, secas la mayor parte del año.

Dentro de la provincia de Granada, Sierra Nevada tiene especial relevancia desde el punto de vista climático, en tanto que, como forma residual de la glaciación más meridional del continente, es el único enclave receptor de precipitaciones de nieve que permanece la mayor parte del año, suponiendo unas temperaturas más bajas en comparación con el resto de Andalucía. De igual forma, el gradiente pluviométrico altitudinal de la provincia combinado con efectos de orientación, ocasionan la aparición de zonas muy lluviosas con zonas poco lluviosas.





Habría que incluir el clima de Pinos Puente dentro del clima de la Comarca de la Vega, es por esto que hablaremos de las características del clima de la Vega en general, que muy bien nos van a reflejar las tendencias del clima nuestro municipio.

El clima de la Depresión de Granada posee un claro matiz continental-mediterráneo característico del sector intrabético de la comunidad andaluza (escasas precipitaciones, temperaturas más bajas y mayor presencia de heladas).

De forma general, la comarca está sujeta a dos situaciones atmosféricas generales: el dominio de las borrascas en el Oeste de la península (de la que se desprenden temperaturas suaves y la mayoría de las precipitaciones) y la disposición meridiana de los centros de acción, que rara vez llegan a producir precipitaciones continuas y a las que se deben las temperaturas más bajas.

Su continentalidad se debe en parte a su altitud, unos 670 metros de media (que la sitúa entre las regiones climáticas atlántica y mediterránea), y al aislamiento que le proporciona el cinturón de montañas que la rodean impidiendo que la suavidad climática del Mediterráneo llegue de lleno a la Depresión. Ambos factores son los causantes de situaciones de frío y humedad frente a situaciones cálidas y secas.

El resultado de la combinación de todos los elementos, tanto climáticos como los constitutivos, favorecen la aparición de un clima que presenta unas características propias que más bien podríamos denominar microclimáticas que presenta las siguientes características:

• Suelo con alto grado de humedad, influencia suave del Mediterráneo.

• Descensos en el gradiente térmico por su altitud.

• Gran duración de las estaciones extremas, invierno y verano.

• Aparición de brisas de montaña y valle.

• Sequía estival.

• Precipitaciones de tipo tormentoso.

• Frecuencia de heladas bien en forma de rocío o de escarcha.

• Situaciones de neblinas matinales debido a la combinación de su condición de cubeta cerrada y de sustrato frecuentemente húmedo que propicia las inversiones térmicas.

4. TEMPERATURAS

En general, se observa una graduación de las amplitudes desde el litoral hacia el interior. La costa es el área que presenta los contrastes menores, mientras que, conforme nos adentramos hacia el interior y ascendemos en altura, aumentan las diferencias.

En Pinos Puente y en general en toda la Vega de Granada, el régimen térmico se rige por un fuerte contraste estacional entre un verano largo y caluroso (con una temperatura estival en torno a los 23 °C de media), un invierno frío no excesivamente amplio (con una temperatura media comprendida entre los 6 y los 10 °C) frente a la irrelevancia de la primavera y otoño.

En los siguientes mapas se pueden observar las temperaturas medias anuales, en el mes de Enero y en el mes de Julio:

Figuras: Izquierda Temperatura Media Anual. Derecha arriba Temperatura media en Enero. Derecha abajo Temperatura media en Julio.

(Fuente: elaboración propia a partir del Atlas climático de AEMET)

La tabla y gráfica siguientes se han elaborado con la información extraída de PVGis para la zona en estudio donde se recogen las temperaturas medias mensuales, la temperatura mensual de las temperaturas máximas diarias y la temperatura mensual de las temperaturas mínimas diarias:




T TM Tm

Enero 6,7 13 0,3

Febrero 8,5 15,3 1,8

Marzo 11 18,3 3,4

Abril 12,8 20,1 5,6

Mayo 16,8 24,6 9

Junio 21,4 30 12,9

Julio 24,8 34,4 15,2

Agosto 24,5 33,9 15

Septiembre 20,9 29,4 12,4

Octubre 15,5 22,7 8,2

Noviembre 10,7 17,2 4,2

Diciembre 7,6 13,5 1,8

Anual 15,1 22,8 7,5

T: Temperatura media mensual TM: Temperatura mensual de las temperaturas máximas diarias Tm: Temperatura mensual de las temperaturas mínimas diarias

Tabla y gráfica: Temperaturas mensuales (ºC)

Como se puede observar, a lo largo del año la temperatura describe una curva ascendente

con un máximo y un mínimo muy marcado, coincidente con el invierno y el verano respectivamente.

De lo anterior puede deducirse lo siguiente:

• El mes de Enero representa junto con Diciembre la época más fría del año.

• A partir de Enero las temperaturas empiezan un ascenso continuado que finaliza con el máximo de Julio-Agosto.

• El umbral cálido (periodo que se inicia cuando la temperatura media de las máximas sobrepasa los 30 ºC) este umbral puede verse claramente a partir del mes de Junio y hasta el mes de Septiembre.

• La amplitud térmica anual que resulta de la diferencia del mes más cálido y del mes más frío es de 18,1 ºC y la amplitud térmica extrema que resulta de la diferencia de la temperatura

media de las máximas del mes más cálido y la media de las mínimas del mes más frío, es de 33,6 ºC.

Por último se adjunta en los siguientes mapas las horas de sol anuales para cada zona de la provincia de Granada:

Figura: Horas de Sol. (Fuente: elaboración propia a partir del Atlas climático de AEMET)

A modo general, todos estos valores nos indican que el clima de Pinos Puente presenta claras características de clima continental mediterráneo.

0

5

10

15

20

25

30

35

40

Enero

Febrero

Marzo

Abril

Mayo

Junio

Julio

Agosto

Septiembre

Octubre

Noviembre

Diciembre

T

TM

Tm




5. IRRADIACIÓN Y TURBIDEZ

Debido al relieve casi plano y extenso de la comarca de la Vega de Granada, los movimientos de las masas de aire por corrientes subtropicales y advecciones u olas de calor, en combinación con la estructura y ubicación topográfica que dificulta la influencia marina, hacen que la zona posea una intensa radiación solar.

En las siguientes figuras se muestran la irradiación directa media (recibida desde el sol sin que se desvíe en su paso por la atmósfera por fenómenos de reflexiones o refracciones intermedias) y la irradiación global media (suma de la directa y la difusa), ambas en kWh/m2/día para la provincia de Granada:

Figura: Irradiación global media (izquierda) y directa media (derecha) (Fuente: elaboración propia a partir del Atlas climático de AEMET)

Para la zona en estudio y un ángulo horizontal, la irradiación solar media es de 5.160 Wh/m2/día y la turbidez atmosférica medida a partir de la turbidez de Linke presenta un valor medio de 3,1 por lo que se considera una atmósfera limpia.

En la siguiente tabla se pueden ver los datos de estos parámetros en cada mes según PVGis de la zona de proyecto:

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic

I 2.570 3.400 4.860 5.830 6.850 8.010 8.130 7.240 5.550 4.040 2.870 2.450

Tl 2,4 2,9 2,5 3,2 3,4 3,7 3,8 4,1 3,8 2,8 2,8 2,4

Tabla y gráficas: Irradiación (Wh/m2/día) y turbidez

0

2000

4000

6000

8000

10000


IRRADIACIÓN

Irradiación

0

1

2

3

4

5


TURBIDEZ

Turbidez




6. PLUVIOMETRÍA

Desde el punto de vista de las precipitaciones, la provincia de Granada, al igual que el resto de la región andaluza, presenta características de región semiárida.

En la Vega de Granada, el volumen de precipitación es muy bajo. En estas zonas, se registran precipitaciones comprendidas entre 300–400 mm, las lluvias son escasas y poco copiosas, y a veces torrenciales.

En la figura inferior se recogen las precipitaciones medias anuales para la provincia:

Figura: Mapa de precipitaciones anuales medias para Granada. (Fuente: elaboración propia a partir del Atlas climático de AEMET)

En el caso de Pinos Puente, el régimen anual de precipitaciones se caracteriza por presentar dos

situaciones extremas, un verano muy seco y un invierno relativamente lluvioso. También se caracteriza por la irregularidad pluviométrica y el carácter torrencial con que a veces se presentan las precipitaciones (el 22% de la lluvia en la comarca es en forma de tormenta). El volumen anual de precipitaciones es de 357 mm aproximadamente con una humedad relativa anual del 59 % según datos de PVGis.

Como se muestra en la siguiente tabla, se ve claramente que la sequía de los meses de verano es notoria en evidente contraste con las elevadas precipitaciones en los meses más fríos como Enero y Diciembre.

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sept Oct Nov Dic Anual

R 41 38 30 38 28 17 4 3 16 42 48 53 357

H 73 67 59 57 53 47 40 43 52 64 72 76 59

R: Precipitación mensual media (mm) H: Humedad relativa media (%)

Tabla y gráfica: Precipitaciones y humedad relativa

Otros fenómenos meteorológicos característicos son las heladas y las tormentas. El primero, tanto

en forma de rocío como de escarcha, cuya presencia puede extenderse desde octubre a mayo, debido sobre todo a la persistencia invernal de los anticiclones polares así como a los mecanismos de inversiones y radiaciones térmicas. El segundo, frecuentes en primavera y otoño, aunque excepcional-mente pueden tener lugar en verano, se desarrolla por lluvias ligadas a fuertes calentamientos del suelo, asociados con situaciones de inestabilidad en las capas altas de la atmósfera.

En las siguientes figuras se puede observar los días de heladas anuales para la provincia granadina junto con los días medios anuales de tormenta:

Figura: Días de heladas (izquierda). Días de tormenta (derecha). (Fuente: elaboración propia a partir del Atlas climático de AEMET)

0

20

40

60

80

Ene Feb Mar AbrMay Jun Jul Ago Sep Oct Nov Dic

Precipitación

Humedad




Finalmente, respecto a los días de nieve se puede observar en la figura siguiente que para el entorno donde se va a desarrollar nuestro proyecto es irrelevante debido a que se producen en menos de 5 días anuales:

Figura: Número medio anual de días de nieve. (Fuente: elaboración propia a partir del Atlas climático de AEMET)

7. VIENTO

El factor viento puede ser importante en la caracterización climática de una región pues se encuentra estrechamente relacionado con las condiciones de presión en la atmósfera, las cuales determinan a su vez, las precipitaciones y olas de calor que pueden afectar a un territorio.

Los tipos de vientos que resultan de interés para nuestra provincia son los siguientes:

• Los vientos del E–NE, que después de haber remontado el Sistema Penibético, tienen carácter terral y seco.

• Los vientos de componente Sur cargados de humedad en el mar de Alborán, pero después de cruzar el Sistema Subbético se van convirtiendo en secos y cálidos.

• Los vientos de componente Norte, vientos terrales secos, muy cálidos en verano.

• Los vientos de componente Sur provienen de los desiertos africanos, son secos y recalentados, y llegan cargados de polvo y arena en suspensión.

• El viento de levante es el más constante y persistente, pudiendo llegar a soplar varios días consecutivos, y alcanzar velocidades de hasta 120 km/h. Sopla un promedio anual de ciento cincuenta días.

• Los vientos de componente Oeste, también llamados de poniente, pueden llegar a manifestarse con rachas de hasta 80–100 km/h. Abarcan un sector más amplio y se encuentran asociados a los frentes fríos de las borrascas que se desplazan desde el golfo de Cádiz hacia el mar de Alborán y Baleares. Su promedio anual es de noventa a cien días.

Figura: Magnitud de los vientos en Granada. (Fuente: Atlas climático de AEMET)

En el entorno de proyecto existe una escasez de vientos fuertes debido a su atenuación por las barreras montañosas de alrededor. Éstos tienen dirección dominante Noroeste (NW) y en muchos casos son sustituidos por brisas de montaña o valles locales.

ANEJO 5: EFECTOS SÍSMICOS


Anejo: Efectos Sísmicos


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. ÁMBITO DE APLICACIÓN

3. CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES

4. CRITERIOS DE APLICACIÓN DE LA NORMA

5. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO

5.1. ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA 5.2. CLASIFICACIÓN DEL TERRENO. COEFICIENTE DEL TERRENO 5.3. CÁLCULO PARA EL EMPLAZAMIENTO EN ESTUDIO

6. ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA

6.1. MODIFICACIÓN DEL ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA EN FUNCIÓN DEL AMORTIGUAMIENTO

6.2. ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA PARA MOVIMIENTOS VERTICALES

7. CONCLUSIONES




1. INTRODUCCIÓN

Dentro de los riesgos tanto naturales como tecnológicos que pueden afectar a nuestra instalación, uno de los más sobresalientes, por su carácter intensivo y por la brutalidad de sus impactos, es el riesgo sísmico.

El elevado grado de peligrosidad por sismos que tiene nuestra provincia, uno de los mayores de España, se debe de su situación geográfica en la zona de contacto activo entre la placa ibérica y la africana. La localización de este contacto se sitúa a lo largo del núcleo central de las Cordilleras Béticas.

Como consecuencia de esta situación, Granada ha sido a lo largo del tiempo epicentro de diferentes terremotos de gran intensidad. Entre ellos se pueden destacar el de Atarfe de 1.431 que alcanzó una intensidad IX en la escala MSK (que consta de 12 grados diferentes de menor a mayor gravedad), el de Granada de 1.575 con intensidad de grado X. Más cercanos a nuestros días fueron los sismos de Albolote de 1956 y de Galera en 1964, ambos con una intensidad MSK de grado VIII.

Figura: Mapa de peligrosidad sísmica (Fuente: Riesgos catastróficos y ordenación del territorio en Andalucía. Consejería de Obras Públicas y Transportes

e IGN (1999)

Por lo tanto, visto lo anterior, la peligrosidad sísmica granadina es importante en toda la provincia, concentrándose las mayores intensidades en el área de la depresión tectónica de Granada a causa de los diferentes sistemas de fallas activas de que consta, tanto en su interior como en el contacto con las distintas sierras béticas que la rodean.

2. ÁMBITO DE APLICACIÓN

Los criterios que han de seguirse dentro del territorio nacional para el estudio de los efectos sísmicos en la elaboración de proyectos constructivos se recogen en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación, NCSE-02.

En cumplimiento de lo dispuesto en el apartado 1.2.4. “Prescripciones de Índole General”, se incluyen a continuación la definición y cálculo de:

• Clasificación de las construcciones (según el Apdo. 1.2.2. de la NCSE-2002).

• Mapa de peligrosidad sísmica (según el Apdo. 2.1. de la NCSE-2002).

• Aceleración sísmica de cálculo (según el Apdo. 2.2. de la NCSE-2002)

3. CRITERIOS DE APLICACIÓN DE LA NORMA

La NCSE-02 no es de aplicación en las situaciones expuestas a continuación:

• En las construcciones de importancia moderada.

• En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica ab sea inferior a 0,04 g, siendo g la aceleración de la gravedad.

• En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab (art. 2.1) sea inferior a 0,08 g.

No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo, ac, (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08 g.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,04 g deberá tenerse en cuenta lo posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.




4. CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES

Según lo dispuesto en la NCSE-02, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daños que puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra de que se trate, las construcciones se clasifican en:

1. De importancia moderada Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda

ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños económicos significativos a terceros.

2. De importancia normal Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio

para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

3. De importancia especial Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible o

dar lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las construcciones que sí se consideren en el planteamiento urbanístico y documentos públicos análogos así como en reglamentaciones más específicas. Se citan a continuación:

- Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.

- Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones, radio, televisión, centrales telefónicas y telegráficas.

- Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos de desastre.

- Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos, policía, fuerzas armadas y parques de maquinaria y de ambulancias.

- Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como depósitos de agua, gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de distribución, centrales eléctricas y centros de transformación.

- Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes, muros, etc. que estén clasificadas como de importancia especial en las normativas o disposiciones específicas de puentes de carretera y de ferrocarril.

- Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones de ferrocarril, aeropuertos y puertos.

- Edificios e instalaciones industriales incluidos en el ámbito de aplicación del Real Decreto 1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas.

- Las grandes construcciones de ingeniería civil como centrales nucleares o térmicas, grandes presas y aquellas presas que, en función del riesgo potencial que puede derivarse de su

posible rotura o de su funcionamiento incorrecto, estén clasificadas en las categorías A o B del Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses vigente.

- Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos, o bien de interés cultural o similar, por los órganos competentes de las Administraciones Públicas.

- Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes superficies comerciales, en las que se prevea una ocupación masiva de personas.

Según el citado, las obras consideradas en el presente proyecto se clasifican como de moderada importancia, dado que su destrucción por un terremoto no interrumpiría un servicio imprescindible ni daría lugar a efectos catastróficos.

5. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO

La aceleración sísmica de cálculo, ac, se define como el producto:

ac = S ·ρ·ab

donde:

ab: Aceleración sísmica básica definida en el 5.1.

ρ : Coeficiente adimensional de riesgo, función de la probabilidad aceptable de que se exceda a en el período de vida para el que se proyecta la construcción. Toma los siguientes valores:

- construcciones de importancia normal, ρ = 1,0 - construcciones de importancia especial, ρ = 1,3

S: Coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:

- Para ρ·ab ≤ 0,1g S = 1,25/C

- Para 0,1g <ρ·ab < 0,4g S = C/1,25 + 3,33 (ρ* ab /g − 0,1) (1 − C/1,25)

- Para 0,4g ≤ ρ·ab ·S = 1,0

Siendo:

C: Coeficiente de terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación y se detalla en el apartado 5.2.

5.1. ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA

La citada norma delimita la peligrosidad sísmica de cada punto del territorio nacional en base a lo que denomina aceleración sísmica básica y el coeficiente de contribución k.

La aceleración sísmica básica, ab , se representa en relación al valor de la gravedad, g, e indica un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno.




El coeficiente de contribución, K, tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad sísmica de cada punto.

Estos dos parámetros se valoran, para el territorio nacional, por medio del mapa de peligrosidad sísmica que se muestra en la figura abajo representada.

Figura: Mapa de peligrosidad sísmica. (Fuente: NCSE – 02)

Este mapa de peligrosidad sísmica se descompone a nivel de más detallado por provincias que, para el caso de la provincia de Granada es el siguiente:

Figura: Mapa de peligrosidad sísmica distribuida por municipios (Fuente NCSR-02)

Para la ubicación de la instalación fotovoltaica, obtenemos una aceleración básica de 0,22g y un

coeficiente de contribución de 1,0 según los listados del Anejo 1 “Valores de la aceleración sísmica básica y coeficiente de distribución de los términos municipales con ab≥ 0,04g” de dicha Norma.

Como criterio de partida para la aplicación del sismo en la elaboración de proyectos, se parte de la citada aceleración sísmica básica y de la clasificación que establece la normativa en base a la importancia de la construcción estudiada.

5.2. CLASIFICACIÓN DEL TERRENO. COEFICIENTE DEL TERRENO

En la Norma NCSE-02, los terrenos se clasifican en los siguientes tipos:

• Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vs> 750 m/s.

• Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros.

Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ vs> 400 m/s. • Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia

firme a muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 400 m/s ≥ vs> 200 m/s.




• Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vs ≤ 200 m/s.

A cada uno de estos tipos de terreno se le asigna el valor del coeficiente C indicado en la tabla siguiente:

TIPO DE TERRENO COEFICIENTE C

I 1

II 1,3

III 1,6

IV 2

Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo se determinarán los espesores e1, e2, e3 y e4 de los tipos de terrenos I, II, III y IV respectivamente existentes en los 30 primeros metros bajo la superficie.

Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei, en metros, mediante la expresión:

C = Σ (Ci·ei) / 30

El coeficiente C no contempla el posible colapso del terreno bajo la estructura durante el terremoto debido a la inestabilidad del terreno como en el caso de arcillas sensibles, densificación de suelos, hundimiento de cavidades subterráneas, movimientos de ladera, etc. Especialmente habrá de analizarse la posibilidad de licuación (o licuefacción) de los suelos susceptibles a la misma.

5.3. CÁLCULO PARA EL EMPLAZAMIENTO EN ESTUDIO

Para Pinos Puente, se obtiene una ab = 0,22g por lo que la aceleración de cálculo será:

Ac = S·ρ·ab

Siendo:

ρ: coeficiente adimensional de riesgo. En este caso toma el valor 1. C: coeficiente de terreno que depende de las características geotécnicas del terreno. En este

caso tiene el valor de 1,6. S: Coeficiente de amplificación del terreno.

S = C/1,25 + 3,33(ρ·ab/g - 0,11) · (1 – C/1,25) = 1,177

Por lo tanto ac = 0,259

Este valor habrá que tenerlo en cuenta para diseñar cualquier estructura, como refleja la norma.

A partir de estos datos también se puede expresar la intensidad sísmica M.S.K. correspondiente a la aceleración sísmica básica ab – supuesta dicha intensidad una magnitud continua- aplicando la correlación siguiente:

I = (3,2233 + log10 (ab /g)) / 0,30103

De la fórmula anterior obtenemos I = 7,08

La intensidad sísmica a aplicar será por tanto de VII (en términos de intensidad M.S.K.), para un período de retorno de 500 años.

6. ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA

La Norma NCSE-02 establece un espectro normalizado de respuesta elástica en la superficie libre del terreno (Figura 2.2), para aceleraciones horizontales, correspondiente a un oscilador lineal simple con un amortiguamiento de referencia del 5% respecto al crítico, definido por los siguientes valores:

- Si T <TAα (T) = 1 + 1,5 T/TA - Si TA≤ T ≤ TBα (T) = 2,5 - Si T >TBα (T) = K·C/T

siendo:

α (T): Valor del espectro normalizado de respuesta elástica. T : Período propio del oscilador en segundos. K :Coeficiente de contribución, en este caso 1. C : Coeficiente del terreno, que tiene en cuenta las características geotécnicas del terreno de

cimentación y se detalla en el apartado 5.2. TA , TB : Períodos característicos del espectro de respuesta, de valores:

TA = K C/10

TB = K C/2,5

Figura: Espectro de respuesta elástica.




En aquellos casos especiales en que resulte C >1,8, el espectro de respuesta definido con las reglas anteriores puede no ser aplicable a las construcciones con período fundamental mayor de TB. En este caso, para T > TB se tomará α(T) = 2,5 a menos que se determine un espectro de respuesta específico del emplazamiento.

Para algunas estructuras y modos de vibración con períodos superiores a 4 segundos, la norma contempla la posibilidad de utilizar, siempre que lo justifique, valores espectrales menores de los predichos por las expresiones anteriores.

6.1. MODIFICACIÓN DEL ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA EN FUNCIÓN DEL AMORTIGUAMIENTO

Para valores del amortiguamiento de la estructura diferentes del 5% del crítico, los valores de α(T) para períodos T·TA se multiplicarán por el factor :

ν = (5 / Ω )0,4

donde Ω es el amortiguamiento de la estructura expresado como porcentaje del crítico.

Para períodos T <TA , las ordenadas espectrales se interpolarán linealmente entre los valores correspondientes a T = 0 y T = TA.

6.2. ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA PARA MOVIMIENTOS VERTICALES

Cuando sea preciso considerar movimientos verticales, se adoptará un espectro de respuesta elástica cuyas ordenadas espectrales sean el 70% de los valores correspondientes a las del espectro para movimientos horizontales definido en 2.4.

7. CONCLUSIONES

El Apartado 1.2.3. Criterios de Aplicación de la NCSE-2002, se comentan los casos en los cuales esta Norma será o no de obligado cumplimiento:

“ No es obligatoria la aplicación de esta Norma en:

- Las construcciones de moderada importancia.

- Las demás construcciones cuando la aceleración sísmica de cálculo ac (artículo 2.1), sea inferior a 0,04 g ; siendo g la aceleración de la gravedad ...”

Dado que nuestra construcción se enmarca dentro de estructuras de importancia moderada, no será obligatoria la consideración de las acciones sísmicas en el dimensionamiento de las estructuras a proyectar.

ANEJO 6: HIDROLOGÍA Y DRENAJE


Anejo: Hidrología y Drenaje


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. HIDROLOGÍA

2.1. CUENCA DEL CUBILLA

2.2. RIESGO DE INUNDACIÓN DE LA ZONA DE PROYECTO 2.2.1. Características físicas de las subcuencas 2.2.2. Precipitación media máxima diaria 2.2.3. Tiempos de concentración y retardo 2.2.4. Tormenta de diseño 2.2.5. Estimación de la lluvia neta: método del (scs) 2.2.6. Caudales de avenida 2.2.7. Altura de la lámina de agua 2.2.8. Conclusiones

2.3. ESTUDIO HIDRÓLOGICO ZONA DE PROYECTO 2.3.1. Cálculo de la máxima precipitación diaria 2.3.2. Cuenca vertiente 2.3.3. Tiempo de concentración 2.3.4. Intensidad media de precipitación 2.3.5. Coeficiente de escorrentía 2.3.6. Caudal de diseño

3. OBRAS DE DRENAJE

3.1. CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE DESAGÜE DE LAS CUNETAS

3.2. CÁLCULO DE LOS COLECTORES




1. INTRODUCCIÓN

En el presente anejo se estudiará la hidrología, tanto superficial como subterránea, existente en la zona de proyecto con carácter general y se contemplará el posible riesgo de inundación que presenta la finca escogida extrapolando datos del estudio hidrológico facilitado por el Ayuntamiento de Pinos Puente en su Plan de Ordenación Urbanística.

Una vez realizado este estudio, se calculará el caudal de diseño para las obras de drenaje tanto transversal como longitudinal que se van a emplazar en la parcela para la evacuación correcta del agua de escorrentía superficial que se pueda acumular en los terrenos.

Por otro lado se dimensionarán y justificarán las soluciones adoptadas para la evacuación de dicha agua interceptada por la huerta solar estudiando el drenaje transversal y longitudinal de la planta.

2. HIDROLOGÍA

Uno de los fines de los estudios hidrológicos es el de estudiar el comportamiento de los ríos o arroyos a su paso por las citadas zonas para determinar las posibilidades de desbordamiento para las máximas avenidas que afecten al cauce y configurar un mapa de peligrosidad de avenida de las zonas bajo su influencia. En concreto para la avenida de los 10 y 500 años.

Otro de los objetivos es determinar el caudal que debe evacuar cada elemento de desagüe superficial, ya sea longitudinal o transversal.

Este caudal se debe determinar para cada una de las cuencas cruzadas por la traza (drenaje transversal), así como para cada uno de los recintos hidrológicos que vierten al sistema de drenaje longitudinal (procedente de la plataforma y de la afluencia de agua hacia ella desde los desmontes).

Por último se realizarán los cálculos para el diseño de las cunetas y colectores proyectados en este proyecto cuya sección sea suficiente para evacuar el anterior caudal hacia el punto o puntos de desagüe previsto.

2.1. CUENCA HIDROGRÁFICA DEL CUBILLAS

La cuenta hidrográfica donde se ubica la parcela para la construcción de este proyecto fotovoltaico es la del río Cubillas a su paso por el municipio de Pinos Puente que discurre por su cauce natural presentando una sección trapezoidal.

Este río es uno de los más importantes afluentes del Genil siendo este último el que atraviesa toda la depresión de Granada- Loja desde que nace en Sierra Nevada (entre el Mulhacén y el Veleta), dando origen después a la fértil vega de Granada y continuando, después de Loja, hacia la provincia de Córdoba. Otros de sus afluentes descatados son el Cacín, el Monachil y el Darro.

La Cuenca del Genil junto con la de Guadiana Menor son subcuencas del Guadalquivir, en la vertiente atlántica.

2.1.1. CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA CUENCA

Casi toda su cuenca pertenece a Granada, salvo una pequeña parte que es de Jaén. Nace en los manantiales de Deifontes en la Sierra Arana y, tras bordear Sierra Elvira por el Norte, desemboca en el río Genil en el término municipal de Fuente Vaqueros, próximo al núcleo de Láchar.

Surca la zona central de la Vega de Granada y representa el más importante afluente del Genil, al recolectar aguas de las sierras subbéticas al este de Parapanda, gracias a sus afluentes (río Colomera, río Frailes, etc.).

Esta cuenca se caracteriza por tener una morfología suave, con cabeceras formadas por sierras calizas de gran permeabilidad y materiales metamórficos con tal grado de alteración que posibilitan la infiltración de las aguas de escorrentía; y la parte media y baja formada por materiales calizos, arenosos, arcillosos o franco-arcillosos.




2.2. RIESGO DE INUNDACIÓN DE LA ZONA DE PROYECTO

El objeto del presente estudio de inundación es la obtención del caudal de avenida de las precipitaciones máximas previstas correspondientes a los periodos de retorno de 10 y 500 años que puede desarrollar el río Cubillas para determinar si la zona objeto de estudio queda fuera de esta línea de inundación.

Para ello se ha consultado el estudio hidrológico e hidráulico confeccionado para el plan urbanístico del municipio de Pinos Puente. La metodología seguida para la determinación de los caudales de referencia es la propuesta por la instrucción 5.2-IC de 23 de Mayo de 1990.

Los métodos de estimación de los caudales asociados a distintos periodos de retorno dependen del tamaño y naturaleza de la cuenca aportante:

• Para cuencas pequeñas-medianas, son apropiados los métodos hidrometeorológicos, basado en la aplicación de una intensidad media de precipitación a la superficie de la cuenca, a través de una estimación de su escorrentía. Ello equivale a admitir que la única componente de esa precipitación que interviene en la generación de caudales máximos es la que ocurre superficialmente. En las cuencas grandes estos métodos pierden precisión y, por tanto, la estimación de los caudales es menos correcta.

La naturaleza de la cuenca portante influye en los métodos hidrometeorológicos, según que el tiempo de recorrido del flujo difuso sobre el terreno sea relativamente apreciable.

El método hidrometereológico es válido para tiempos de concentración inferiores a 6 horas, por lo que para aplicar éste método, hay que comprobar que los tiempos de concentración resultantes para la cuenca no excedan este valor.

• Para cuencas grandes, como es el caso de la cuenca del Río Cubilas, el estudio del tránsito

de las crecidas a través de la red hidrográfica que discurre por el entorno, se ha basado en el modelo hidrológico HEC-HMS que realiza una representación matemática de la realidad física y de los procesos de escorrentía que definen el comportamiento de una cuenca ante las precipitaciones en forma de lluvia.

El modelo está diseñado para simular la escorrentía superficial resultante de una precipitación determinada, mediante la consideración de la cuenca como un sistema de varios subcuencas interconectadas. Los resultados finales de la simulación son los hidrogramas de escorrentía.

El componente de escorrentía superficial para una subcuenca se utiliza para representar el movimiento del agua de la precipitación sobre la superficie del terreno hacia los cauces naturales. La entrada en este componente es el hietograma de precipitación, al que hay que restar las pérdidas por infiltración, evapotranspiración, retención y almacenamiento partiendo de los datos edafológicos, de cultivos y de vegetación. Con ello se obtiene el hidrograma de escorrentía de salida de la subcuenca.

Además se introduce en el modelo que, en este caso, el río Cubillas se encuentra regulado por los embalses del Cubillas y de Colomera. Como no existe normativa al respecto para establecer las hipótesis de cota de lámina de agua de cada embalse y dado que el primero de ellos se encuentra

prácticamente colmatado, para el cálculo del caudal de avenida se ha considerado el caso más desfavorable, es decir, los dos embalses llenos.

A continuación se muestra una representación esquemática de la cuenca del río Cubillas y de las subcuencas en las que ésta se ha dividido para realizar el estudio:

Figura: División de la cuenca de Río Cubillas hasta Pinos Puente en subcuencas (Fuente: E.H.H. Pinos Puente)

2.2.1. CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LAS SUBCUENCAS

Las características de las subcuencas pertenecientes a la cuenca estudiada y que aparecen reflejadas en el siguiente cuadro:




Tabla: Características de las subcuencas (Fuente: E.H.H. Pinos Puente)

2.2.2. PRECIPITACIÓN MEDIA MÁXIMA DIARIA

Se ha calculado para un periodo de retorno de 10 y 500 años a partir del Mapa de Máximas lluvias diarias del Ministerio de Fomento.

Las coordenadas UTM (huso 30) aproximadas del centro de cada una de las subcuencas y la precipitación media máxima para los periodos de retorno de 10 y 500 años son:

Tabla: Precipitación media máxima diaria subcuencas (Fuente: E.H.H. Pinos Puente)

2.2.3. TIEMPOS DE CONCENTRACIÓN Y RETARDO

El tiempo de concentración viene dado en función de la longitud del cauce principal y de la pendiente media según la fórmula:

Tc = 0,3 · (L / J 0,25)0,76

siendo: L (Km): la longitud del cauce principal J (m/m): su pendiente media

El tiempo de retardo, tp, viene dado como:

Tp ≈ 0.35⋅Tc




Tabla: Tiempo de concentración y retardo. (Fuente: E.H.H. Pinos Puente)

2.2.4. TORMENTA DE DISEÑO

Una vez calculados los anteriores parámetros, se procede al cálculo de la tormenta de diseño siguiendo los siguientes pasos:

• Curvas I-D-F: Este tipo de curvas nos ayudan a correlacionar estadísticamente las tres variables que condicionan a una tormenta: intensidad, duración y frecuencia. Para su obtención se aplica la siguiente fórmula, resultando una curva asociada a cada uno de los periodos de retorno y para cada una de las subcuencas:

• Método de los bloques alternados. Por último, para crear la tormenta de proyecto, se recurre a la creación de una tormenta sintética o hietograma sintético mediante el método de los bloques alternados. Este método es una forma simple de desarrollar un histograma de diseño utilizando la curva IDF (Intensidad-Duración-Frecuencia).

2.2.5. ESTIMACIÓN DE LA LLUVIA NETA: METODO DEL (SCS)

El método SCS (Servicio de Conservación de Suelos) está diseñado para el cálculo de la parte de precipitación que se pierde por culpa de la filtración del suelo. Gracias al método podemos discernir la precipitación efectiva (la que realmente se transforma en escorrentía) de la precipitación bruta.

El uso predominante de estos suelos es el cultivo del olivar y el herbáceo en secano. Salvo alguna excepción en terrenos cultivados, la implantación del olivar en grandes extensiones con pendientes elevadas y la propia naturaleza de los suelos labrados, sin ser claramente áreas marginales, hacen que la erosión laminar que les afecta pueda considerarse de moderada a alta.

Este valor inicial de escorrentía Po es necesario corregirlo por un coeficiente corrector, el cual se

obtiene a partir del mapa de la instrucción 5.2-IC (pág.20) siendo en este caso 3 obteniendo asi Po’.

En este estudio se consideró un valor del umbral de escorrentía ya corregido de 25mm.

2.2.6. CAUDALES DE AVENIDA

De ésta forma se obtiene los caudales máximos probables en el ámbito de estudio, para los periodos de retorno de 10 y 500 años, y que servirán para realizar el mapa de inundabilidad del entorno urbano.

Tabla: Caudales de avenida (Fuente: Ayuntamiento de Pinos Puente)




2.2.7. ALTURA DE LA LÁMINA DE AGUA

Para obtener la altura de la lámina de agua en el perfil longitudinal de cauce del entorno urbano de los caudales de avenida expuestos en el apartado anterior, se realiza un modelo hidráulico de simulación de los cauces a estudiar. Para ello, se utilizara el programa informático HEC-RAS.

El programa resuelve la ecuación de la energía unidimensional de modo iterativo en cada una de las secciones propuestas e interpola los resultados a lo largo de todo el perfil introducido. Las perdidas energéticas son evaluadas por fricción, para lo que se emplea la fórmula de Manning con un coeficiente de rugosidad de 0,050 para las secciones del cauce (cauces naturales con vegetación), y 0035 para la sección en canal (hormigón).

Las hipótesis básicas sobre las que se realiza el cálculo son:

• El flujo es estacionario; los valores de las variables no dependen del tiempo.

• El flujo es gradualmente variado: la curvatura de las líneas de corriente es despreciable, por lo que se puede suponer una distribución hidrostática de la presión.

• El flujo se considera unidimensional, considerándose que la distribución horizontal de la velocidad en las zonas del cauce y llanura de inundación se realiza por ambas márgenes. La altura de la energía es igual para todos los puntos de cada sección.

• La pendiente del cauce ha de ser menor de un 10%, al considerar que la altura de presión es equivalente a la cota del agua medida verticalmente.

• Se admite un cambio de régimen de lento a rápido y viceversa.

• La pendiente de la energía es constante entre dos secciones transversales.

• El lecho del cauce se considera fijo.

A continuación se muestra una representación esquemática de las secciones más próximas a la zona de estudio y la altura de dicha lámina:

Tabla: Secciones consideradas

(Fuente: Ayuntamiento de Pinos Puente)

• Sección 3269: La altura de la lámina de agua para un periodo de retorno de 10 años es de

4.10 m., y para un periodo de retorno de 500 años de 7.59 m.

• Sección 3130: La altura de la lámina de agua para un periodo de retorno de 10 años es de 3.54 m., y para un periodo de retorno de 500 años de 8.77 m.

• Sección 2885: La altura de la lámina de agua para un periodo de retorno de 10 años es de 4.50 m., y para un periodo de retorno de 500 años de 9.84 m.

• Sección 2734:La altura de la lámina de agua para un periodo de retorno de 10 años es de 4.56 m., y para un periodo de retorno de 500 años de 9.83 m.

• Sección 2618:La altura de la lámina de agua para un periodo de retorno de 10 años es de 5.54 m., y para un periodo de retorno de 500 años de 10.79 m.

2.2.8. CONCLUSIONES

A la vista de los resultados de las secciones cercanas a la zona de las obras del estudio hidrológico e hidráulico para el entorno urbano de Pinos Puente, se deduce que no se tiene peligro alguno por aspectos de inundación ya que los terrenos están a mucha mayor cota de la que presenta la lámina de agua para la avenida de 500 años.

2.3. ESTUDIO HIDRÓLOGICO ZONA DE PROYECTO

En este apartado se determinará el caudal que debe evacuar cada elemento de desagüe superficial, ya sea longitudinal o transversal.

Este caudal se debe determinar para cada una de las cuencas cruzadas por la traza (drenaje transversal), así como para cada uno de los recintos hidrológicos que vierten al sistema de drenaje longitudinal (procedente de la plataforma y de la afluencia de agua hacia ella desde los desmontes).

Para esta determinación se puede partir de datos de precipitaciones o de caudales aforados.

2.3.1. CÁLCULO DE LA MÁXIMA PRECIPITACIÓN DIARIA

El método tradicional para estimar la precipitación que se debe considerar en el diseño (la máxima correspondiente a un cierto período de retorno, descrito más adelante) consiste en analizar los datos disponibles en las estaciones meteorológicas próximas a la cuenca que se analiza.

Para ello se seguirá el documento publicado por el Ministerio de Fomento, “Máximas lluvias diarias en la España peninsular”, concretamente la hoja 3-6 Granada, que facilita el cálculo de precipitaciones para varios períodos de retorno.

A partir de estos datos, se establece una secuencia de operaciones que permiten calcular la precipitación máxima registrada en veinticuatro horas.




En primer lugar se obtiene mediantes las isolíneas presentadas el coeficiente de variación Cv (líneas rojas con valores inferiores a la unidad) y P, el valor medio de la máxima precipitación diaria anual (líneas moradas).

Figura: Mapa de isolíneas para Pinos Puente (Fuente: “Mapa para el Cálculo de Máximas Precipitaciones Diarias en la España Peninsular”).

Para esta superficie se van a considerar un Cv = 0,4 y una P = 38,5 mm

Para el periodo de retorno T y el Valor de Cv, se puede obtener el factor de amplificación kT mediante la tabla de la izquierda:

Tabla Factores de Amplificación K en función de T y Cv (Fuente: “Mapa para el Cálculo de Máximas Precipitaciones Diarias en la España Peninsular”).

Adoptando un T = 10 años, según recomienda para este tipo de obras de drenaje la Instrucción 5.2 – IC “Drenaje Superficial”.

El valor obtenido de kT lo multiplicamos por el valor medio de la máxima precipitación diaria anual obteniéndose así la máxima precipitación diaria para el periodo de retorno seleccionado, es este caso:

PT = kT · P

PT = 1,492 · 38,5 = 57,44 mm




2.3.2. CUENCA VERTIENTE

Los terrenos no son atravesados en ningún momento por ningún arroyo por lo que el drenaje se basará únicamente en la evacuación de la escorrentía tras una lluvia.

Este parámetro es el que se va a tomar como referencia para subdividir la cuenta con el objetivo de que el agua siga su curso natural.

Las características de las cuencas vertientes se muestran a continuación:

Cuenca C1 C2 C3

Área (m2) 6.956 8.081 2.355

Longitud (m) 136 182 121

Cota superior (m) 629,2 629,2 629,2

Cota inferior (m) 617,8 616,8 618

Naturaleza del suelo Textura franco arenosa

Uso del suelo Cultivos en hilera con p > 3 %

2.3.3. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN

En cuencas pequeñas (inferiores a un área de 75 km2), donde el flujo difuso es de poca importancia y casi toda el agua circula por unos cauces definidos, el tiempo de concentración, Tc, se puede estimar mediante la siguiente expresión:

Tc = 0,3 · (L / J 0,25)0,76

donde:

Tc = tiempo de concentración, en horas. L = Longitud del curso principal, en Km. J = Pendiente media del curso principal, en m/m.

El tiempo de concentración para este caso es de:

Cuenca Tc (h) Tc (min)

C1 0,11 6,33

C2 0,14 8,21

C3 0,09 5,68

2.3.4. INTENSIDAD MEDIA DE PRECIPITACIÓN

La intensidad media de precipitación es función del período de retorno, del clima propio de la zona y del tiempo de concentración de la cuenca.

Para su cálculo se emplea la fórmula propuesta por la Instrucción 5.2-IC.

siendo:

Id: Intensidad media diaria de precipitación, correspondiente al período de retorno considerado, en mm/h. Se calcula dividiendo por 24 la máxima lluvia diaria para el período de retorno considerado.

Pd: Precipitación total diaria correspondiente ha dicho período de retorno, en mm. Il: Intensidad horaria de precipitación correspondiente a dicho período de retorno, en mm/h. Il /Id: parámetro característico del lugar y se calcula con la figura 2.2. de la Instrucción de

Carreteras 5.2. IC. En este caso consideramos un valor de 9,5.

Aplicando la anterior fórmula, se obtienen los valores de intensidad media de la precipitación para un período de retorno de 10 años y para un tiempo de duración de la tormenta igual al tiempo de concentración (Tc).

Cuenca I (mm)

C1 76,89

C2 68,19

C3 80,72

2.3.5. COEFICIENTE DE ESCORRENTÍA

En general, el volumen del agua que discurre nunca es igual al que se ha precipitado, ya que una parte del agua es recogida por el subsuelo. La proporción de agua precipitada que escurre se conoce como coeficiente de escorrentía. Su valor debe ser fruto de una observación detallada de la naturaleza de la superficie, de los usos del suelo y de la pendiente del terreno. Se puede estimar en función de la precipitación máxima diaria para el período de retorno considerado.

El método utilizado ha sido el propuesto en la Instrucción 5.2-IC. Este método propone las siguientes leyes de escorrentía:




siendo:

Pd = Precipitación total diaria calculada anteriormente.

Po = Umbral de escorrentía. Su valor se podrá obtener de la Tabla 2.1 “Estimación inicial del umbral de escorrentía” de la Norma 5.2-I.C. “Drenaje Superficial”.

Este valor se multiplica por el coeficiente corrector del “Mapa del coeficiente corrector del umbral de escorrentía”. Para el uso de la tabla 2.1 los suelos se clasificarán en los grupos de la tabla 2.2 en cuya definición intervienen la textura definida por el diagrama triangular.

En este caso tendremos dos coeficientes, uno para la circulación del agua del terreno y otro para la circulación del agua en la plataforma, por lo tanto:

• C para escorrentía de la plataforma: El valor de Po es de 6mm, obtenido mediante el producto de 2 (firmes granulares sin pavimento) por 3, coeficiente corrector para la zona de Pinos Puente.

C = 0,66

• C para escorrentía del terreno: El valor de Po es de 39 mm, obtenido mediante el producto de 13 (cultivo en hilera) por 3, coeficiente corrector para la zona de Pinos Puente.

C = 0,07

2.3.6. CAUDAL DE DISEÑO

El caudal de diseño puede definirse como el máximo que puede circular por un elemento de desagüe superficial sin que los daños excedan de ciertos límites.

Puede obtenerse para cada cuenca empleando el método racional modificado a partir de la precipitación máxima para el período de retorno considerado. Éste es el método contenido en la norma 5.2-IC, “Drenaje superficial”:

Q = (Σ ci·Ai) · I/ K

Siendo:

Q: caudal de cálculo en el punto de desagüe de la cuenca o superficie drenada. c: coeficiente medio de escorrentía de la cuenca o superficie drenada. A: área de la cuenca o superficie drenada. I: Intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y para una

duración del aguacero igual al tiempo de concentración Tc, sobre la cuenca o superficie drenada.

K: Coeficiente función de las unidades a emplear y mayorado en un 20 % del caudal Q obtenido. Si A se mide en Km2y Q en m3/s, K toma el valor de 3.

Cuenca Q (m3/s)

C1 0,0157

C2 0,0163

C3 0,0067




3. DRENAJE

El diseño de la red de drenaje longitudinal se ha realizado conforme a la Instrucción 5.2.-IC ‘Drenaje Superficial’ de julio de 1990, teniendo en cuenta los factores:

• Topográficos: posición de la explanada respecto al terreno continuo, puntos altos y bajos. • Climatológicos e Hidrológicos: capacidad hidráulica de los diversos elementos para el

aguacero correspondiente al periodo de retorno de 10 años.

La evacuación del drenaje superficial deberá hacerse, en general, hacia donde iría normalmente el agua de no existir la carretera, o a cauces naturales o artificiales, dotados de las protecciones necesarias para evitar erosiones o sedimentaciones perjudiciales.

Las cunetas previstas en este proyecto son exclusivamente cunetas laterales. Su misión es recoger el caudal generado por las aguas superficiales que escurren por la plataforma y márgenes.

La red de drenaje longitudinal queda definida en los planos de trazado y drenaje incluido en el documento ‘Planos’.

Es necesaria la inclusión de pequeños colectores en algunos cruces en el carril así como de una conducción para llevar el agua hasta su desembocadura en un arroyo próximo. Se establecen un total de tres colectores para el paso subterráneo por el carril de circulación interior de la instalación.

Se detallarán estas conexiones en el capítulo de planos.

3.1. CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE DESAGÜE DE LAS CUNETAS

Para estimar la capacidad de desagüe en elementos donde la pérdida de energía sea debida al rozamiento con cauces o conductos de paredes rugosas en régimen turbulento se utilizará la fórmula de Manning-Strickler.

Q = S · RH2/3 · J1/2 · k

donde:

k: Coeficiente de rugosidad de Manning (adimensional) Rh: Radio Hidráulico, obtenido como cociente entre la superficie y el perímetro mojado J: Pendiente de la obra de drenaje (m/m) S: Área de la sección

Vamos a realizar una cuneta única, que evacúe el caudal máximo más desfavorable. Esto se debe a la similitud de los caudales que tienen que evacuar todos los tramos. De esta forma se simplifica la obra.

Los límites para el dimensionamiento son una velocidad de 6 m/s y un calado máximo del 75% de la altura de la cuneta. La pendiente longitudinal de la cuneta será de 2 % que es el caso más desfavorable según el trazado del vial de servicio.

El caudal máximo más desfavorable a desaguar es de 0,0163 m3/s. por cada una de las cunetas.

Se establecen unas cunetas de 0,6 m de anchura por 0,10 m de profundidad. El talud de esta cuneta es de 3H:1V. De esta forma se obtienen unas cunetas que permiten salvaguardar la seguridad de los vehículos ya que son transitables.

Calculamos pues la capacidad de desagüe de esta cuneta suponiendo que como máximo se puede ocupar el 75 %. Los datos de partida son los siguientes:

• Área = 0,03 m2

• Rh = 0,047 m

• J= 0,02

• K= 45 (tierra desnuda con superficie uniforme)

Con estos datos el Q resultante es de 0,025 m3/s por lo que se superan los 0,0163 m3/s a evacuar.

La velocidad del agua será:

V = Q/S =0,84 m/s.

Se considera una velocidad máxima aceptable por la poca relevancia para la obra considerada.

Para la construcción de las cunetas se procederá de la siguiente forma:

1. Desbroce de la zona.

2. Excavación de las cunetas ajustándose a las alineaciones, pendientes y dimensiones

comentadas.

3. Perfilado de taludes con medios mecánicos.

3.2. CÁLCULO DE LOS COLECTORES

Será necesario el dimensionamiento y construcción de colectores para establecer la continuidad del agua conducida por las cunetas hasta su llegada al punto de vertido.

Los colectores serán tuberías de hormigón prefabricados de sección circular. Se van a disponer de hormigón poroso para así empeñar una doble función: la de canalizadores del agua de las cunetas y la de tubo drenante puesto que van a circular por una zona donde puede haber riesgo de encharcamiento.

Dimensionamos por lo tanto estos colectores de igual forma para el caudal máximo usando la formulación de Manning-Strickler.

Los límites para el dimensionamiento son una velocidad de 6 m/s y un calado máximo del 75% de la sección para prevenir que esta pueda entrar en carga. La pendiente longitudinal será de 1,5 %.




Vamos a calcular el caudal para un diámetro de 20 cm. Los datos de partida son los siguientes:

• Área = 0,032 m2

• Rh = 0,05 m

• J= 0,015

• K= 60 (superficie de hormigón)

El caudal evacuado por esta sección al 75 % es 0,024 m3/s por lo que se superan los 0,0163 m3/s a evacuar.

Se establece por tanto, un diámetro único para todos los colectores de 0,2 m con capacidad de desagüe de 24 l/s. La longitud y situación de las tuberías se puede ver en el capítulo Planos.

Para la construcción de los colectores se procederá de la siguiente forma:

1. Excavado de zanja de drenaje.

2. Vertido del hormigón de limpieza HM-20 (3 cm).

3. Colocación de tubo drenante

4. Relleno de la zanja con material procedente de la excavación.

ANEJO 7: MOVIMIENTO DE TIERRAS


Anejo: Movimiento de tierras


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. VIAL SERVICIO

3. ZANJAS

3.1. CANALIZACIÓN EN BAJA TENSIÓN

3.2. CANALIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN

3.3. RED DE DRENAJE

4. CIMENTACIÓN

4.1. ESTRUCTURAS SOPORTE

4.2. CASETA INVERSOR - TRANSFORMACIÓN

4.3. CASETA DE SECCIONAMIENTO

4.4. EDIFICIO DE CONTROL

4.5. VALLADO PERIMETRAL

5. OTROS

5.1. ARQUETAS

6. MATERIAL APROVECHABLE




1. INTRODUCCIÓN

En este anejo se efectúa el estudio del movimiento de tierras que se va a realizar en los terrenos donde se ubica la instalación fotovoltaica.

A continuación se van a numerar las distintas unidades de obra, más adelante se desarrollarán en cada uno de los apartados, que pueden requerir movimiento de tierras:

• Vial de servicio.

• Zanjas para el tendido de cables subterráneos.

• Cimentaciones.

• Arquetas.

• Obras de drenaje.

• Otros.

Previamente al resto de la obra civil y después de la limpieza y desbroce oportuna, será necesario un nivelado de la parcela, tanto en dirección Norte – Sur como Este - Oeste, para eliminar los huecos de los cepellones de la plantación del olivar así como las posibles terrazas existentes ocasionadas al uso agrícola previo de la parcela.

Los materiales extraídos se utilizarán para su aprovechamiento en explanada o terraplén; así como para el relleno de los tramos subterráneos de las líneas de electricidad, tanto en media como en baja tensión.

Finalmente se calculará una estimación del volumen total movido, la parte de estos volúmenes que será aprovechada y la que será desechada a vertedero.

2. VIAL DE SERVICIO

Como ya se ha mencionado en varias ocasiones, el acceso al huerto solar se realiza desde la carretera de acceso a la zona Norte del municipio de Pinos Puente, GR - 213.

El vial que comunican los diferentes elementos principales de dicha instalación serán de nuevo trazado y su objetivo de proyecto es la de servir de acceso a estos elementos durante las obras como durante la explotación, minimizando las afecciones de los terrenos por los que discurren.

El trazado respetará lo máximo posible la rasante natural del terreno (atendiendo al criterio de mínima afección al medio) y se primarán las soluciones en desmonte frente a las de terraplén, procurando alcanzar un movimiento de tierras compensado (entre los volúmenes de desmonte y los de terraplén).

Este camino constituye la zona de paso de la maquinaria, debiendo permanecer el resto del territorio en su estado natural, por lo que éste no podrá ser usado, bajo ningún concepto, para circular o estacionar vehículos o para acopio de materiales.

El camino se acondicionará para que pueda ser usado por camiones tipo tráiler, que son los que transportarán las piezas necesarias para la construcción de la instalación.

Este acondicionamiento permitirá el transporte de los equipos a instalar así como una facilidad de acceso a la parcela, de la cual se verá también beneficiada durante su explotación, sobre todo en las labores de mantenimiento.

Considerando lo anterior y que el camino va a ser de uso exclusivo para la instalación, las especificaciones técnicas mínimas que se han supuesto para el trazado de este vial son las que se establecen a continuación:

• Ancho del carril: 3,5 m.

• Ancho de cunetas: 0,6 m

• Radio mínimo de curvatura: 12 m en el exterior de la curva.

• Pendiente máxima longitudinal: 5 % en tierra. • Pendientes máximas transversal

- en curva: 2 % - En tramo recto: 2%

En lo referente a las obras, una vez realizado el terraplén, o el desmonte en su caso, y la explanada que, debido a las pequeñas dimensiones de ésta se realizarán con el mismo material puesto que según el estudio geotécnico es como mínimo suelo adecuado, se realizará la capa sub-base del firme de 30 cm de espesor mediante la aportación de zahorras a cielo abierto. Esta capa se extenderá y apisonará por medios mecánicos en dos tongadas de 15 cm de espesor hasta conseguir un grado de compactación del 95% del Próctor Normal.

Por último, se culminará con el extendido y apisonado de una capa superficial de chino lavado procedente de machaqueo, en idénticas condiciones de compactación, de 10 cm de espesor definitivo que hará la función de capa de rodadura.




Para la evacuación del agua tanto de la plataforma como de los pequeños desmontes, se incluirá la formación de cunetas longitudinales en forma de V y talud 3:1 en terreno natural con maquinaria al efecto.

Las excavaciones se realizarán con talud 3/2, y el terraplenado con talud 2/1. Estos taludes no recibirán ningún tipo de tratamiento especial dada su pequeña altura total. Las pendientes transversales de la plataforma serán del 2% desde el eje hacia los extremos de la misma en todos los tramos rectos de los caminos.

El trazado del camino previsto, así como los perfiles transversales y longitudinal del mismo se detallan en los planos correspondientes.

En el anejo "Red de Viales" se desarrolla más en profundidad esta unidad de obra.

2.1. CÁLCULO VOLUMEN DE MOVIMIENTO DE TIERRA

Como hemos dicho anteriormente, este vial interior se ha diseñado para dar facilidad de acceso a los diferentes elementos de la instalación en su fase de construcción y mantenimiento por lo que su intensidad media diaria de vehículos pesados será baja, sobre todo en su fase de explotación.

Las características del diseño, la elección del firme y las cubicaciones en tramos de 20 metros se encuentran en el correspondiente Anejo de "Red de Viales".

En el diseño del trazado, se ha procurado que la plataforma esté a la misma altura que la cota del terreno por el que pasa con el objetivo de minimizar el impacto producido así como el volumen de tierras a mover procurando que el volumen de desmonte y terraplén estén compensados.

El volumen de movimiento de tierras total arrojado por el programa CLIP, programa que se ha utilizado para el proyectado del vial, es el siguiente:

VOLUMEN DE MOVIMIENTO DE TIERRAS (m3)

Desmonte 270

Terraplén 210

3. ZANJAS

Como todas conducciones eléctricas que unen los diferentes elementos de la planta solar se han proyectado subterráneas bajo tubo de PVC, será necesaria la ejecución de zanjas para dicho fin.

Los diferentes diseños, tanto de Baja como de Media Tensión, se pueden contemplar en los planos correspondientes de este proyecto.

El volumen de desmonte que habrá que realizar será la multiplicación de cada una de las secciones por las longitudes totales de las mismas.

3.1. ZANJA DE CANALIZACIÓN EN BAJA TENSIÓN

Se ejecutarán zanjas de Baja Tensión para la conexión de los módulos fotovoltaicos que componen cada una de las instalaciones generadoras a la caseta donde se encuentran los inversores, así como para el transporte de la electricidad de los consumos internos de la instalación.

Las zanjas se han diseñado para que discurran paralelamente al vial de servicio y las que unen los paneles solares y las cajas de conexiones que vayan por detrás de las estructuras soporte.

En este caso tenemos distintas secciones dependiendo del cableado que se disponga en cada una de éstas, se pueden dividir en:

• Línea de conexión entre estructuras soporte y CC1. • Línea de conexión entre CC1 y CC2. • Línea de conexión CC2 e inversor. • Línea de conexión centro de control a punto de consumo.

El relleno de las zanjas en general se conformará de la siguiente forma: Sobre el fondo de excavación se coloca un lecho de arena lavada de río hasta quedar por encima de los tubos de los circuitos eléctricos, que se dispondrán de forma que la separación entre cada uno de ellos y su contiguo no sea en ningún caso inferior a los 10 cm; y por encima de esta se dispondrá de una capa de tierra de relleno, que podría ser de la extraída de las diferentes excavaciones en la parcela.

Los volúmenes de extracción para cada uno de los tramos se recogen en la tabla siguiente:

TRAMO LONGITUD SECCIÓN EXCAVACIÓN Instalación 1 Instalación 2 Estructura soporte - CC1 985,684 950,048 0,6 · 0,4 464,57

CC1 - CC2 776,8 834,1 0,7 · 0,45 507,43 CC2 - Inversor 164,4 189,3 0,9 · 0,6 190,99 Consumos internos 434,06 0,6 · 0,4 104,17

Barrera de infrarrojos 894,15 0,4 · 0,4 143,06 Total 1.410,25




Los volúmenes de material de relleno aprovechable para cada uno de los tramos serán:

TRAMO LONGITUD SECCIÓN RELLENO Instalación 1 Instalación 2 Estructura soporte - CC1 985,684 950,048 0,6 · 0,4 464,57

CC1 - CC2 776,8 834,1 0,35 · 0,45 253,72 CC2 - Inversor 164,4 189,3 0,4 · 0,6 84,88 Consumos internos 434,06 0,35 · 0,4 60,77

Barrera de infrarrojos 894,15 0,4 · 0,4 143,06 Total 1.007,01

3.2. ZANJA DE CANALIZACIÓN EN MEDIA TENSIÓN

En este caso, este apartado incluye tanto las canalizaciones que unen los centro de transformación con el centro de seccionamiento como la línea de evacuación subterránea.

La profundidad de excavación es de 1,00 m y su anchura de 0,60 m. Sobre el fondo de excavación hasta una altura de 60 cm en el caso de la línea de evacuación y de 385 cm en las restantes, se dispondrá una capa de hormigón en la que irán inmersos los tubos de PVC. Dicha capa de hormigón tiene el espesor suficiente para cubrir por completo la superficie de todos los tubos.

Por encima de la capa de hormigón y hasta alcanzar rasante del terreno, se rellenará con tierra de relleno, que podría proceder de la extraída durante la excavación, en cuyo seno irán inmersos, tanto la placa de protección como la banda de señalización.

Entonces, el volumen a excavar es:

VMT = 0,6 · 1 · 192,74 = 115,44 m3

El volumen que será aprovechado para su relleno es de:

VMT, RELLENO = 0,6 · (18,15 · 0,615 + 0,4 · 174,57) = 48,59 m3

3.3. RED DE DRENAJE

Para evitar el encharcamiento localizado debido al agua de escorrentía y recoger el agua procedente de las cunetas del camino de servicio se ha diseñado una red de colectores drenantes.

Las zanjas a realizar será de, como mínimo, 0,5 · 0,4 metros por lo que el volumen de tierra a extraer será:

VD = 0,5 · 0,4 · 188,62 = 37,72 m3

El volumen de tierras aprovechadas para su posterior relleno considerando que la sección de relleno según los planos es de 0,11 m3 será de:

VD, RELLENO = 0,11 · 188,62 = 20,75 m3

4. CIMENTACIÓN

En este apartado se van a describir y calcular el volumen de tierra que hay que extraer para la cimentación de las estructuras soporte y las diferentes casetas proyectadas.

4.1. ESTRUCTURAS SOPORTE

La cimentación de las estructuras soporte es mediante el hincado del fuste sobre el terreno por lo que no es necesario ningún movimiento de tierras.

4.2. CASETA INVERSIÓN - TRANSFORMACIÓN

En la parcela se instalarán dos casetas compactas prefabricadas de hormigón armado que tienen unas dimensiones de 5,4 · 3,2 metros en planta y 2,7 m de altura.

Cada una de ellas albergará dos zonas independientes. La primera zona se dispondrán los inversores y los cuadros AC y DC de cada uno de los dos inversores, así como la entrada y salida de los diferentes circuitos. En la segunda zona se encontrará el transformador y el cuadro de Media Tensión.

El resto del espacio queda libre para permitir la maniobrabilidad del personal de mantenimiento.

El techo de las casetas será desmontable con objeto de poder introducir y extraer los diferentes elementos interiores por la parte superior por medio de una grúa.

El suelo será hueco y se requerirán de arquetas exteriores y interiores (éstas ya están incluidas en el edificio) en las zonas de entrada y salida de conductores bajo tuvo de PVC.

No se prevé que las casetas vayan a estar ocupadas, por lo que no será necesaria una red de saneamiento. Cada caseta contará con los siguientes servicios:

• Alumbrado

• Alumbrado de emergencia.

• Ventilación (Extracción del calor)

• Toma de corriente auxiliar.

La excavación a realizar será un cajeado de idénticas dimensiones que las casetas y con profundidad de 80 cm que será rellenado en su base por una capa de 10 cm de arena de río lavada y nivelada y por tierra procedente de la excavación.

El volumen de movimiento de tierras es:

VI-T = 2 · (5,4 · 3,2 · 0,95) = 32,83 m3

El volumen de relleno es:

VI-T, RELLENO = 2 · (5,4 · 3,2 · 0,75) = 28,35 m3




4.3. CASETA DE SECCIONAMIENTO

El centro de seccionamiento y medida se colocarán en la zona norte de la parcela lo más cercano al punto de evacuación a red. Esta caseta será prefabricada de hormigón armado al igual que la anterior pero de dimensiones 5,82 · 2,56 metros en planta y una altura de 2,310 metros.

Debido a las exigencias de la normativa vigente, en este centro debe de haber dos habitáculos independientes, uno para la zona de la compañía (una vez ejecutado será entregado a ella), y otra zona para el abonado.

En la primera zona se dispondrán de se realizará la instalación en bucle para la inyección a red e interruptores de corte telemático.

En la zona de abonado se dispondrá de un interruptor general de corte, la celda de medida para la contabilización de la energía producida y dos interruptores disyuntores para el corte de cada una de las líneas subterráneas en M.T. procedentes de los centros de transformación.

El resto del espacio queda libre para permitir la maniobrabilidad del personal de mantenimiento.

El techo de las casetas será desmontable con objeto de poder introducir y extraer los diferentes elementos interiores por la parte superior por medio de una grúa.

El suelo será hueco y se requerirán de arquetas exteriores y interiores (éstas ya están incluidas en el edificio) en las zonas de entrada y salida de conductores bajo tuvo de PVC.

No se prevé que las casetas vayan a estar ocupadas, por lo que no será necesaria una red de saneamiento. Cada caseta contará con los siguientes servicios:

• Alumbrado

• Alumbrado de emergencia.

• Ventilación (Extracción del calor)

• Toma de corriente auxiliar.

La excavación a realizar será un cajeado de idénticas dimensiones que las casetas y con profundidad de 80 cm que será rellenado en su base por una capa de 15 cm de arena de río lavada y nivelada y por tierra procedente de la excavación.

Por lo tanto, el volumen de movimiento de tierras es:

VSM = 5,82 · 2,56 · 0,9 = 13,41 m3

El volumen de relleno es:

VSM, RELLENO = 5,82 · 2,56 · 0,75 = 11,17 m3

4.4. EDIFICIO DE CONTROL

Esta caseta será como las anteriores prefabricada de hormigón armado y en este caso se requiero de una cimentación por losa de hormigón armado suficiente para evitar el posible hundimiento del terreno. En este caso, las dimensiones serán un poco mayores que las de la caseta,0.5 metros más en todo su perímetro, por lo que en planta medirá 7·8 metros y tendrá una profundidad de 0,2 m.

Esta losa estará atravesada por tubos de PVC encargados de la entrada y salida de las instalaciones de iluminación, saneamiento y distribución de agua requeridas.

En la construcción de esta losa se empleará hormigón sulforresistente HA-30/B/40/IIa y barras de acero corrugado de 12 milímetros de diámetro.

Por lo tanto, el volumen de tierras extraído de la excavación requerida para esta cimentación es:

VEC = 7 · 8 · 0,2 = 11,2 m3


Para evitar accesos no autorizados y vandalismo en el interior de la parcela se ha proyectado un cerramiento perimetral compuesto por una malla de simple torsión con terminación en alambres de espino, postes circulares, y una puerta para dar acceso.

La cimentación tanto para los postes del vallado como los de la puerta de acceso se utilizará tacos en forma de tronco de cono de hormigón en masa H-250.

En el caso de los postes perimetrales, el diámetro en la base de la cimentación en superficie será de 0,3 metros y tendrán una profundidad de 0,5 metros.

Para los postes que soportan la puerta, el diámetro en la base de la cimentación en superficie será de 0,4 metros y tendrán la misma profundidad que los anteriores.

El cerramiento perimetral tiene una longitud según plano de 440 m. Según planos de detalle del cerramiento es necesaria una cimentación cada 2,5 metros de 0.025 m3 de hormigón, por lo tanto:

VC = 965,48 · 0,03 / 2,5 = 11,58 m3




5. OTROS

5.1. ARQUETAS TIPO 1

Asimismo, en los cambios de dirección, entrada y salida de casetas, punto de inyección y cruces entre zanjas y camino de servicio se dispondrá de arquetas prefabricadas de hormigón.

Se tratará de arquetas de registro prefabricadas según el estándar de la compañía distribuidora Sevillana–Endesa como tipo “A1”, completas de hormigón en masa de dimensiones de embocadura 62,5*52,5 cm. interior y 1 m de altura total, compuesta por cubeta base y colocada sobre solera de hormigón HA-25/P/40/IIa, ligeramente armadas con mallazo y tronco piramidal simétrico para formación de la embocadura.

Requerirán, por lo tanto, de una excavación de 90*80 cms con una profundidad de 1,30 m de forma que en su base se disponga una capa de hormigón de 10 cms según las especificaciones anteriores que haga las veces de solera, y quede espacio para poder maniobrar libremente con los tubos de PVC y los diferentes circuitos eléctricos.

Las posiciones de dichas arquetas se corresponderán con los diferentes cruces entre caminos de servicio y circuitos de transporte de electricidad que se dan en la instalación, y serán las que pueden verse en el plano correspondiente.

El volumen de tierra será:

VA = 0,9 · 0,8 · 1,3 · 36 = 33,69 m3

El volumen de reposición de tierras es de:

VA = 0.13 · 36 = 4,68 m3

6. MATERIAL APROVECHABLE

El total del volumen de tierras que se deben de extraer es de:

EXCAVACIÓN (m3) Vial de servicio 270 Zanja de canalización en B.T. 1.410,25 Zanja de canalización en M.T. 155,44 Red de drenaje 37,72 Caseta de inversión y transformación 32,83 Caseta de seccionamiento 13,41 Edificio de control 11,2 Vallado perimetral 11,58 Arqueta tipo A1 33,69 Total 1.976,12

Por lo tanto el volumen total de desmonte sin tener en cuenta el coeficiente de esponjamiento es de

1.976,12 m3.

Vamos a establecer el volumen de material que se aprovecha para el relleno teniendo en cuenta el esponjamiento y la posterior compactación al 95% de humedad según el ensayo Proctor modificado.

El coeficiente de esponjamiento se establece en 0,8, pero al ser compactadas las tierras a utilizar se considera que ocupan un 95% de las tierras en origen. Por lo tanto el volumen a utilizar será de 1,052 veces el volumen a rellenar.

En la tabla siguiente se muestra el volumen total que se va a utilizar para el relleno en cada uno de los trabajos mencionados:

Relleno (m3) Vial de servicio 210 Zanja de canalización en B.T. 1.007,01 Zanja de canalización en M.T. 48,59 Red de drenaje 20,75 Caseta de inversión y transformación 28,35

Caseta de seccionamiento 11,17

Edificio de control 0 Vallado perimetral 0 Arqueta tipo A1 4,68

Total 1.330,55

Una vez establecidos los volúmenes de desmonte y relleno, concluimos con un exceso de 576,38 m3 que parte irá destinada para el relleno de los huecos de la plantación y el nivelado y la parte sobrante irá a vertedero.

ANEJO 8: RED DE VIALES


Anejo: Red de viales


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. FIRMES EMPLEADOS EN ÁMBITO RURAL

3. EL DIMENSIONAMIENTO DEL FIRME

4. SELECCIÓN DEL TIPO DE FIRME

5. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS

5.1. CAMINO DE ACCESO A LA HUERTA SOLAR

5.2. CAMINO DE SERVICIO




1. INTRODUCCIÓN

La red de viales de la instalación fotovoltaica está constituida por los viales de acceso a la instalación y los interiores de acceso a los diferentes elementos de la planta para su montaje y mantenimiento.

El acceso al huerto solar se realiza desde la carretera comarcal que da comunicación por el norte al municipio de Pinos Puente por lo que no se tendrá que dimensionar. En cambio, los caminos que comunican los módulos fotovoltaicos y distintas casetas emplazadas serán de nuevo trazado.

Por lo tanto, en el diseño de la red de viales, este anejo contempla la adecuación de los caminos existentes para que alcancen los mínimos necesarios para la circulación de vehículos y la construcción de nuevos caminos.

Para la elección del tipo de firme para los caminos interiores a la parcela, se ha tenido tomado como referencia los “Criterios para la selección del tipo de firme y sección en el proyecto de caminos forestales. Adaptación de las normas de carreteras al ámbito forestal” de la Universidad de Huelva, por presentar unas características similares a éstas.

Es habitual encontrar incertidumbre a la hora de seleccionar el tipo de firme y la sección concreta a adoptar en los proyectos de firmes forestales. Las normas de carreteras no son de estricta utilización en ellas, tienen un ámbito específico diferente del de las carreteras convencionales, y la ley de carreteras no es de aplicación en buena parte de los casos. La selección del tipo de firme debe atender a diferentes criterios a los estrictamente empleados en las carreteras.

El ámbito rural presenta particularidades que aconsejan estudiar detenidamente los proyectos de creación o reparación de vías rurales. La economía de la obra no es equiparable a la de las obras de carreteras. Puede haber obras de carretera donde la solución óptima sea una determinada tipología, y para las mismas características geotécnicas de los terrenos, dicha tipología no sea óptima para un camino rural. Existen numerosos factores que no permiten comparar con un factor de escala los presupuestos de estas obras, tales como condiciones de accesibilidad, maquinaria a emplear, pendientes de los tramos, etc.

2. FIRMES EMPLEADOS EN ÁMBITO RURAL

Dejando de lado las vías de uso general que discurren por zonas agrícolas, cuyas intensidades de tráfico son reducidas, pero que requieren un tratamiento similar al resto de vías interurbanas, las vías que aquí se hace referencia son las que dan servicio casi exclusivo a la instalación solar.

En las vías agrícolas y forestales, la sección estructural está resuelta, dependiendo del tráfico y del clima, de una de las siguientes maneras:

• Los vehículos circulan directamente sobre la explanación, por lo que las prestaciones funcionales son mínimas.

• Hay una estructura de firme formada por un cierto espesor de materiales granulares sin tratar, con lo que la situación es algo mejor que en el caso anterior.

• El terreno natural se estabiliza con cal o con cemento. • El firme está protegido con un riego de gravilla o una mezcla asfáltica de pequeño espesor.

La inexistencia de un firme propiamente dicho constituye la situación más común si el tráfico es muy bajo y el clima lo permite, pues los costes de ejecución serán mínimos, sin embargo, serán necesarios trabajos de conservación para mantener las condiciones óptimas de la vía.

Las tipologías de firmes en ingeniería civil clásica son:

• Firmes flexibles. Constituidos por base y subbase granular, y capa de rodadura formada por material bituminoso (tratamientos, mezclas), por material granular o una combinación de ambos.

• Firmes semiflexibles. Formados por una capa de rodadura de material bituminoso y una

base bituminosa. Puede haber una subbase bituminosa. • Firmes semirrígidos. Aunque la capa de rodadura está formada por una mezcla bituminosa

más o menos flexible, aparece una capa de subbase, o incluso de base rígida. Destacan el empleo de suelo-cemento y hormigones magros.

• Firmes rígidos. Todas las capas del firme son rígidas. La capa de rodadura está formada

por un pavimento de hormigón armado o en masa según la categoría de intensidad de tráfico de vehículos pesados.

De estas tipologías, las más usuales históricamente en calzadas de éste ámbito son las de firmes

flexibles.

Los firmes flexibles para estas calzadas suelen presentar tipologías donde la capa de rodadura puede ser de un material granular de granulometría continua (zahorra artificial en el mejor de los casos), material de granular discontinuo (macadam, con un árido grueso recebado con árido fino), combinación de material granular y ligante bituminoso (macadam bituminoso), tratamientos superficiales bituminosos, y en calzadas de primer orden o intensidad de tráfico más elevada, mezclas bituminosas (en frío o en caliente). Las capas de rodadura más frecuentes en pavimentos están constituidas por materiales granulares.




3. DIMENSIONAMIENTO DEL FIRME

Los factores más importantes a considerar en el proyecto de la explanada y firme son:

• Intensidad Media Diaria de Tráfico Pesado (IMDp).

Salvo casos excepcionales, las categorías de tráfico pesado para vías como las de este proyecto van a ser T31, T32, T41 y T42, de acuerdo a la notación empleada en la normativa de carreteras. Las categorías T31 y T32 son poco frecuentes.

Categoría tráfico pesado T31 T32 T41 T42

IMDp (vehículos pesados/día)

<200, ≥100

<100, ≥50

>50, ≥25

<25

Tabla: Categoría de tráfico pesado T3 y T4. (Fuente: Norma 6.1 – IC, tabla 1B)

• Inclinación media de las rampas

En los casos en los que se tienen tramos con una inclinación media superior al 7%, se recomienda considerar en proyecto la categoría de tráfico pesado inmediatamente superior, en caso de estar muy ajustado el valor que definió la correspondiente categoría.

Se varía el límite de pendiente que establece la normativa de carreteras para carretera convencionales.

• Tipo de explanada

Los suelos donde se asienta la explanada, condicionarán el diseño de ésta. En caminos rurales es habitual no considerar este factor, lo cual puede conducir a firmes mal concebidos estructuralmente. Si bien no se requiere la precisión a seguir en carreteras convencionales, sí puede ser económico tomarse algunas molestias a este respecto.

Por regla general, es económico no construir (excepto en algunos puntos de la traza) una explanada diferenciada del terreno. Pero no obstante, el firme se debe concebir con conocimiento de la explanada disponible. Los suelos encontrados habitualmente (excepto sobre marismas y otros lugares) para explanada, por su emplazamiento, afortunadamente rara vez son inadecuados o suelos marginales. Es habitual asimilar el terreno a explanadas del tipo E3, justificándose así el empleo de superficies de explanada directas sobre el terreno decapado.

Se establecen los siguientes valores de capacidad portante del terreno para adoptar las explanadas, distinguiendo la tipología de firme a emplear:

Categoría E1 E2 E3

Tipo de firme Flexible Rígido Flexible Rígido Flexible Rígido

Ev2 (Mpa) ≥ 60 ≥ 60 ≥ 120 ≥ 100 ≥ 280 ≥ 250

Tabla: Categoría de explanada según módulo de compresión

Los valores del módulo de compresibilidad en el segundo ciclo de carga se obtienen de acuerdo con la NLT-357 “Ensayo de carga con placa”.

• Presupuesto disponible para mantenimiento de la pista

Este factor puede condicionar en buena parte la elección de la tipología estructural del firme. Los firmes flexibles, por regla general, son mucho más económicos que los firmes rígidos pero presentan más problemas de conservación. Existe una tendencia a emplear firmes rígidos con pavimento de hormigón por tal motivo. La pluviosidad del emplazamiento debe ser un factor a tener en cuenta. A mayor pluviosidad, mayor deterioro del firme flexible convencional.

• Las condiciones de trabajo de la maquinaria de obra civil

Sobre todo, el problema surge en la aplicación de mezclas bituminosas en caliente, por la maquinaria requerida Una solución a ello es considerar la opción de mezclas bituminosas en frío. Este factor ha de tenerse en cuenta en el proyecto de firme.

• Presupuesto general disponible

Este es el factor condicionante que podemos decir que es perenne en los proyectos de firmes de este tipo. La no posibilidad de disponer de más presupuesto obliga a concebir firmes, por parte del proyectista, con un dimensionamiento claramente insuficiente para su uso. Se debe hacer un esfuerzo por transmitir a la propiedad la necesidad de unas calzadas bien concebidas, dimensionadas y ejecutadas.




4. SELECCIÓN DEL TIPO DE FIRME

Para la selección del tipo de firme se establecen los siguientes parámetros:

El tipo de vehículos que deberán circular por la misma, tendrá una carga por eje en el camino de 12 toneladas.

La IMDp puede considerarse menor de 25 vehículos pesados /día, con lo que puede estimarse una categoría de tráfico según Norma 6.1 - IC de T42.

La formación de la explanada de categoría E2 se asegura con la presencia de al menos 1m de suelo adecuado bajo el firme, lo que queda confirmado según el estudio geológico de la zona tomando como referencia sondeos realizados en el entorno.

Por lo que se refiere a la sección estructural del firme, para una categoría de tráfico pesado T42 y una categoría de explanada E2, estará constituida por subbase de zahorra artificial de 30 cm de espesor, extendida y compactada por medios mecánicos en dos tongadas de 15 cm de espesor, con eventual humectación hasta el 98% del Proctor Modificado.

Como pavimento se extenderá y apisonará una capa superficial de gravilla lavada procedente de machaqueo, en idénticas condiciones de compactación, de 10 cm de espesor.

A ambos lados de la plataforma, se dispondrá una cuneta en terreno natural realizada con maquinaria al efecto.

La siguiente figura muestra la sección de firme adoptada en el proyecto:

Figura: Sección de firme adoptada (Fuente: Elaboración propia)

5. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS

En el camino de acceso a la parcela se trata de un firme flexible con una sección tipo análoga a 3221 (15 cm de mezcla bituminosa y subbase de zahorra artificial de 35 cm sobre explanada E2 y dimensionada para tráfico pesado T32), anchura de calzada de 7 metros y cunetas revestidas de hormigón a ambos lados, por lo que no se llevará a cabo ningún acondicionamiento ya que se considera que cumple con las especificaciones mínimas anteriormente expuestas y facilita el acceso a la zona por lo que la afección resultante es nula.

El camino de servicio interior se proyectará para que puedan circular camiones tipo tráiler (que

son los que transportarán las piezas necesarias para la construcción del huerto), permitiendo el transporte de los equipos a instalar así como una facilidad de acceso interior de la parcela, viéndose beneficiada durante su explotación, sobre todo en las labores de mantenimiento.

Todos los viales del huerto solar tienen que cumplir unas especificaciones mínimas que se establecen a continuación:

• Carga por eje en el camino: 12 T

• Anchura de carril: 3,5 m

• Pendiente máxima: 5 %

• Radio mínimo de curvatura: 12 m en el exterior de la curva

• Bombeo transversal: 2 %

• Talud en desmonte: 3H / V1

• Talud en terraplén: 2H / V1

El trazado se ha realizado de forma que produzca la menor afección posible al medio natural.

Las pendientes transversales de la plataforma serán del 2%, desde el eje hacia los extremos de la misma, en toda la longitud de los caminos, mientras que las cunetas para drenaje serán del tipo “V” con pendiente 3H/1V para que cuando se precisen puedan ser transitables.

Se precisará un movimiento de tierras en los caminos para alcanzar el perfil longitudinal y transversal proyectado. Las excavaciones se realizarán con talud 3/1 los desmontes, y los terraplenes con talud 2/1.Estos taludes no recibirán ningún tipo de tratamiento especial dada su pequeña altura total. La rasante se deberá de configurar de forma que queden sensiblemente ajustados los volúmenes de desmonte y terraplén.

La tierra vegetal desbrozada será almacenada en lugar apropiado; cuando finalice la obra, dicha tierra será extendida en los terraplenes que haya sido necesario crear ya que, como hemos dicho, se estima que el material es, como mínimo, adecuado.

Como se ha indicado anteriormente, el radio mínimo de curvatura es de 12 metros dado que el vehículo de mayores dimensiones que circulará por la parcela será un vehículo articulado de tipo tráiler, y por tanto, con una longitud máxima de 18 m. Dicho radio de curvatura es suficiente para el paso de los




mismos por la parcela sin mayores problemas. No obstante, para que la carga pueda pasar es necesario eliminar cualquier obstáculo en el entorno de estas curvas.

Los viales, a su paso por las áreas de maniobra, deben ser solidarios a éstas para evitar la creación de escalones o pendientes bruscas de acceso.

La zona de afección necesaria para la ejecución de las obras, se acotará convenientemente tanto a efectos de seguridad del personal ajeno a la obra como para canalizar en lo posible el movimiento de maquinaria dentro de la zona acotada.

El trazado del camino previsto, así como los perfiles transversales y longitudinales del mismo se

detallan en los planos adjuntos.

Las características del drenaje longitudinal y transversal se pueden consultar en el anejo de Hidrología y Drenaje.

Los resultados obtenidos con el programa clip se resumen en las siguientes tablas:

Al. Tipo Radio AE/AS X1/Y1 X2/Y2

1 Fijo Infinito

962,728 1095,282

449,789 617,95

2 Acoplado a P 2 -25,000 15,811 5,000

15,811 5,000

3 Giratorio Infinito

1090,51

685,659

4 Acoplado a P 2 20,000 14,142 4,000

14,142 4,000

5 Giratorio Infinito

1145,775

735,334

Tabla: Datos de entrada en trazado en planta (elaboración propia con CLIP)

Estación Longitud Coord. X Coord. Y Acimut Radio Param. X Centro Y Centro

0+000,000 0 962,728 449,789 42,4969 infinito

0+219,123 219,123 1098,377 621,877 42,4969 infinito

0+229,122 10 1104,021 630,11 29,7651 -25 15,811 1081,704 641,377

0+245,685 16,563 1106,23 646,221 387,5878 -25 1081,704 641,377

0+255,685 10 1103,012 655,669 374,856 infinito 15,811

0+292,176 36,491 1088,971 689,351 374,856 infinito

0+302,175 10 1085,913 698,843 390,7712 20 14,142 1105,703 701,732

0+325,469 23,294 1095,231 718,771 64,9182 20 1105,703 701,732

0+335,469 10 1104,476 722,51 80,8334 infinito 14,142

0+378,713 43,244 1145,775 735,334 80,8334 infinito

Tabla: Puntos singulares en trazado en planta (elaboración propia con CLIP)

Vértice Estación

Cota Pente.(%) Long.(L) Radio(Kv) Flecha

1 0+000,000

615,6

2 0+080,000

618,7 3,875 100 -1640,079 -0,762

3 0+215,000

615,7 -2,2222 90 1246,152 0,813

4 0+319,000

620,9 5,000 50 -538,46 -0,58

5 0+378,713

618,2 -4,2857

Tabla: Datos de entrada trazado en alzado (elaboración propia con CLIP)




Estación As.Terr. Sup.Ocup. V.D.Tier. S.Terra. S.Tierr. 0+000 0 0 0 0,05 0,98

18 99 11 0+020 18 99 11 ,01 0,13

9 97 15 0+040 27 196 26 00 1,32

51 103 13 0+060 78 299 39 1,19 0

112 112 0 0+080 190 411 39 2,79 0

81 108 2 0+100 271 519 41 0,11 0,2

34 99 7 0+120 305 618 48 0,07 0,48

14 103 18 0+140 319 721 66 0 1,35

0 105 25 0+160 319 826 91 0 1,17

35 108 13 0+180 354 934 104 0,62 0,18

53 113 11 0+200 406 1.046 115 0,19 0,87

75 114 9 0+220 481 1.160 124 1,92 0

118 118 0 0+240 599 1.278 124 2,78 0

108 108 0 0+260 706 1.386 124 0,37 0

47 93 4 0+280 753 1.479 128 0 0,4

0 105 29 0+300 753 1.584 157 0 2,48

0 115 42 0+320 753 1.699 199 0 1,74

0 113 38 0+340 753 1.812 237 0 2,09

0 105 27 0+360 753 1.917 264 0 0,63

47 92 6 0+378,713 800 2.009 270 0,94 0

Tabla: Movimiento de tierras con estación cada 20 metros (elaboración propia con CLIP)

Estación Cota Pente.(%) Cota Ver. Long.(L) Radio(Kv) Flecha Theta(%)

0+000,000 615,6 3,875

0+020,000 616,375

TE 0+030,000 616,762 3,875

0+040,000 617,12

0+060,000 617,651

V 0+080,000 617,938 0,8264 618,7 100 -1640,079 -0,762 -6,0973

0+080,000 617,938

0+100,000 617,981

0+120,000 617,781

TS 0+130,000 617,589 -2,2222

0+140,000 617,367

0+160,000 616,922

TE 0+170,000 616,7 -2,2222

0+180,000 616,518

0+200,000 616,394

V 0+215,000 616,513 1,3889 615,7 90 1246,152 0,813 7,2222

0+220,000 616,592

0+240,000 617,111

TS 0+260,000 617,95 5

0+260,000 617,95

0+280,000 618,95

TE 0+294,000 619,65 5

0+300,000 619,917

V 0+319,000 620,32 0,3571 620,9 50 -538,46 -0,58 -9,2857

0+320,000 620,322

0+340,000 619,985

TS 0+344,000 619,829 -4,2857

0+360,000 619,143

0+378,713 618,286

Tabla: Cotas de la rasante cada 20 metros (elaboración propia con CLIP)

ANEJO 9: INSTALACIÓN ELÉCTRICA EN BAJA TENSIÓN


Anejo: Instalación eléctrica en Baja Tensión


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. ESQUEMA DE LA INSTALACIÓN

3. ELEMENTOS PRINCIPALES Y COMPONENTES ELÉCTRICOS

3.1. PANELES SOLARES

3.2. ESTRUCTURA SOPORTE

3.3. INVERSOR

3.4. CAJAS DE CONEXIÓN DE NIVEL I Y II

3.5. CAJA DE SECCIONAMIENTO DE PUESTA A TIERRA

3.6. ACOMETIDA EN BAJA TENSIÓN PARA CONSUMOS INTERNOS

4. INTERCONEXIÓN DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS

5. SECCIÓN DE CONDUCTORES Y CAÍDA DE TENSIÓN

5.1. FÓRMULAS EMPLEADAS

5.2. LÍNEA DE CORRIENTE CONTINUA

5.3. LÍNEAS DE CORRIENTE ALTERNA

6. CANALIZACIONES

6.1. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS

7. ELEMENTOS DE SEGURIDAD Y PROTECCIÓN

7.1. PROTECCIONES EN CORRIENTE CONTINUA 7.1.1. Protección contra contactos directos 7.1.2. Interruptores corriente continua 7.1.3. Fusibles en cada rama de módulos 7.1.4. Derivador de sobretensiones (varistor)

7.2. PROTECCIONES EN CORRIENTE ALTERNA 7.2.1. Interruptores automáticos de desconexión 7.2.2. Derivador de sobretensiones (varistor) 7.2.3. Cuadro de contador para consumos propios

8. RED DE PUESTA A TIERRA

8.1. CALCULO DE LA RESISTENCIA A PUESTA A TIERRA

8.2. CALCULO DE LA RED DE TIERRAS PARA CONSUMOS INTERNOS




1. INTRODUCCIÓN

La instalación solar fotovoltaica en estudio dispone de tres zonas en baja tensión bien diferenciadas:

• La zona de corriente continua, desde los módulos hasta la llegada al inversor.

• La zona de corriente alterna, desde la salida de los inversores hasta la entrada al transformador situado en el mismo edificio por lo que esta zona es de dimensiones reducidas.

• Las instalaciones en corriente alterna para los distintos consumos propios internos.

Es interesante concretar que según el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión (REBT), se considera baja tensión aquellas instalaciones con una tensión nominal inferior a 1000 V en el caso de alterna y de 1500 voltios en el caso de continua.

2. ESQUEMA DE LA INSTALACIÓN EN BAJA TENSIÓN

Para cada una de los dos subgeneradores que componen la planta solar de este proyecto final de carrera, la distribución de baja tensión es la que sigue:

Figura: Esquema general de Baja Tensión (BT) con elementos principales. (Elaboración propia)





3.1. PANELES SOLARES

El panel escogido, tras haber comparado varios de ellos, es el módulo fotovoltaico policristalino IBC Polysol 230 LS (230 Wp) de IBC Solar.

Estos paneles están garantizados por el fabricante para 25 años, que será la vida útil, en principio, de la instalación. Presentan un rendimiento de no menos del 90 % los primeros 10 años y mayor del 80 % hasta 25 años.

Este modelo está diseñado para soportar tensiones del sistema de hasta 1000 V (muy indicados para conexiones a red como es este caso).

Además, la texturización con ácido de la célula mejora la absorción de la luz y, como resultado, son capaces de lograr mayores rendimientos y beneficios.

Se presentan a continuación sus características técnicas y mecánicas de dicho módulo:

Condiciones Estándar de Medida (STC):

• Irradiación solar de 1000 W/m2 • Distribución espectral AM 1,5 G • Temperatura de célula de 25 °C.

Condiciones de operación nominal de las células (TONC)

• Irradiación de 800 W/m² (incidencia normal) • Distribución espectral AM 1.5, temperatura ambiente de 20 ° C • Velocidad del viento de 1 m/s.

Figura: Dimensiones y elementos del módulo IBC Polysol 230 LS. (Fuente: catálogo de IBC SOLAR)


Los paneles se situarán sobre estructuras fijas hincadas directamente al terreno. El modelo elegido de estructura soporte es el FS 2V del fabricante Schletter con riostra diagonal que le aporta más robustez al sistema.

El sistema FS se caracteriza por un tiempo de montaje mínimo, una larga durabilidad y una rentabilidad óptima. Presenta también elementos de protección como puntas captadora de rayos en las mesas modulares o la funcionalidad de los pilotes como sistema de puesta a tierra.

La cimentación de este sistema se configura con perfiles de acero hincados de geometría optimizada, garantizando una larga durabilidad, un empotramiento perfecto en el suelo, un sellado mínimo de éste y un buen acceso para el mantenimiento posterior de la instalación.

Además, la empresa pone a disposición de sus clientes el parque completo de maquinarias, hincadoras hidráulicas y personal experimentado para su montaje.

MODELO IBC Polysol 230 LS







Condiciones de operación nominal (TONC)

Temperatura de operación nominal de la célula 45 ºC

Potencia nominal 165,1 W




Eficiencia 14 %

Rango de tolerancias 0 - 5 %

Pérdidas

Pérdida de potencia por Tª -0,44 %/ºC

Pérdida de tensión por Tª - 125 mV/ºC

Pérdida de corriente por Tª 0,06 %/ºC

Dimensiones 1653x995x45 mm

Peso 20 kg




Figura: Estructura soporte FS 2V

Esta instalación se ejecuta en pack de 10 módulos en horizontal por 2 en vertical por lo que cada

conjunto alberga 20 paneles. Las dimensiones más importantes del conjunto son:

• Longitud total del soporte………………………….. 10 mts • Distancia entre terreno y primera fila ……………… 0,50 mts • Ángulo de inclinación del soporte …………..……… 33 º • Altura máxima sobresuelo del soporte panel 33 º ...... 2,3mts

Los materiales utilizados para su construcción son:

• Para elementos de fijación y tornillos se usa acero galvanizado en calor o acero inoxidable. • Para los perfiles donde se colocan los paneles están realizados con acero galvanizado. • Para los fustes se utiliza acero galvanizado.

Figura: Perfilería de la estructura soporte FS 2V

El cálculo estructural de cada sistema se realiza siempre mediante los datos de proyecto,

basándose en las normas aplicables y garantizando la estabilidad absoluta del sistema.

Esta estructura resistirá el peso propio de los módulos, las sobrecargas de viento y nieve según la norma NBE-AE-88.

3.3. INVERSOR

Puesto que los paneles trabajan siempre en CC (corriente continua), es necesaria la presencia de un inversor que transforme dicha CC a CA (corriente alterna).

Como ya se mencionó en el proyecto de viabilidad, para que un inversor sea compatible con el campo generador, hay que corroborar que la tensión de éste esté dentro del rango de tensión de entrada del inversor y que tanto la intensidad y potencia máximas no superen a sendos valores de entrada del inversor. De esta forma se podrá evacuar a la red de distribución toda la energía producida.

Por otro lado, los inversores deben cumplir con las directivas comunitarias de Seguridad Eléctrica en Baja Tensión y Compatibilidad Electromagnética.

Tras hacer un estudio comparativo entre varios modelos y fabricantes, se ha optado por escoger es la estación Sunny Central 800 MV de inyección directa a media tensión de SMA-Ibérica que presenta las siguientes características:


Dat

os d

e en

trad

a C

C

Potencia nominal 816 kW Potencia máxima 900 KW Tensión entrada máxima 1000 V Rango de tensión en punto de máxima potencia

450 – 820 V

Corriente máxima de entrada 1986 A Número de entradas en CC 16 + 16

Dat

os d

e sa

lida

C

A


Potencia nominal de CA ( 45ºC) 800 kVA Tensión nominal de CA 20000 V Corriente máxima de salida 25,4 A Corriente nominal de salida 23,2 A Frecuencia nominal 50 Hz Factor de potencia 1 - 0,9


Dis

posi

tivo

s de

pro

tecc

ión

y se

guri

dad

Interruptor de emergencia Sí Desconexión en el lado de CC Interruptor con fusible seccionable

Desconexión en el lado de CA Interruptor - seccionador de potencia con fusible

para MT Protección de sobretensión de CC Descargadores tipo II

Protección de sobretensión de CA Descargadores tipo I Monitorización De red, de tierra y de aislamiento Separación galvánica Sí Protección eléctrica IP20 Protección en área de conexión IP54




Dimensiones (ancho/alto/fondo) 5.400/3.620/3.200 mm

Peso 35.000 kg

Edificio prefabricado Estación compacta prefabricada de hormigón

armado

Esta estación está compuesta por dos inversores Sunny Central 400 HE e incluye un centro de transformación trifásico con salida a media tensión.

En la figura siguiente se puede observar la distribución de los diferentes elementos que componen dicho centro.

Figura: Distribución y medidas, en mm, del edificio prefabricado escogido. A: Central de datos. B: Armario de CC. C: Armario inversor. D: armario CA. E: armario de M.T., F: Transformador.

G: Subdistribución de la estación. (Fuente: Catálogo SMA)

Presenta las siguientes ventajas:

• Al prescindir del transformador de baja tensión, el rendimiento aumenta mientras se reducen los costes del inversor.

• Se recogen tanto el cuadro de corriente continua, inversores, cuadro de baja tensión en alterna y transformador en un mismo edificio reduciendo asimismo los costes de obra civil y los plazos de instalación ya que se entrega todo en bloque.

Los esquemas eléctricos de esta estación se pueden observar en los planos adjuntos correspondientes.

3.4. CAJAS DE CONEXIÓN DE NIVEL I Y II

Durante el diseño de este proyecto, se ha considerado la implantación de cajas de conexión de la marca Telergon.

Las cajas de conexión de nivel I, como las llama el fabricante, son aquellas cajas más próximas a los módulos fotovoltaicos.

Estas cajas de nivel I intermedias tienen como función la de agrupar el cableado procedente de las estructuras soporte (con 20 módulos en serie cada una) con el fin de salir de dicha caja con dos únicos conductores, uno positivo y otro negativo.

Otra característica es que permiten monitorizar el rendimiento fotovoltaico de forma precisa y fiable mediante la comparación y el análisis de cada corriente de string.

En la parte inferior de la caja se dispone de bases portafusibles para las distintas ramas (o paralelos) de las instalaciones. Todas ellas son agrupadas y salen de la caja con dos únicos conductores, precedido por un interruptor de corte en carga para interrumpir la generación de ese grupo de paneles sin afectar al resto. Otro punto a favor adicional es el nuevo descargador combinado, que se ocupa de la protección contra rayos y sobretensión. Todo ello garantiza una mayor seguridad de la instalación y una gran protección de los módulos fotovoltaicos.

Gracias a la sólida carcasa de poliéster, el montaje bajo la estructura de la malla de paneles es el más adecuado y soporta también condiciones ambientales extremas.

Las características técnicas de dicha caja de conexionado son:

Modelo CFV5M Telergon

Dat

os d

e E

ntra

da Número entradas 5 - 8

Intensidad por string 10 A Tensión máxima de entrada 900 V Fusible En positivo y negativo por string Tipo de fusible 10x38 mm gPV 900 Vdc Corriente nominal del fusible de 2 a 25 A

Dat

os

de

salid

a Tensión máxima de salida 900 V

Corriente máxima de salida 250 A Sección de cable 25 – 300 mm2

Comunicación RS485

Grado de protección IP65

Carcasa Armario mural de poliéster


Tabla: parámetros técnicos de cajas de conexionado nivel I Telergon.

(Fuente: catálogo del fabricante)




Por otra parte, las cajas de conexionado de nivel II se sitúan en el tramo previo a la entrada del inversor. Su función es la de agrupar el cableado procedente de las cajas de conexionado de nivel I con el fin de salir de dicha caja con dos únicos conductores, uno positivo y otro negativo que entrarán directamente al inversor.

Al igual que en las cajas de nivel I, permiten monitorizar el rendimiento fotovoltaico, incluyen portafusibles por cada canal de entrada, así como un interruptor seccionador y descargador combinado, que se ocupa de la protección contra rayos y sobretensión como ya se ha mencionado anteriormente.

Las características técnicas de dicha caja de conexión son:

Modelo CFV5M Telergon

Dat

os d

e E

ntra

da Número entradas 1 - 4

Intensidad por string 73 A Tensión máxima de entrada 900 V Fusible En positivo y negativo por string Tipo de fusible NHgPV 1000 Vdc Corriente nominal del fusible De 32 a 160 A

Dat

os

de

salid

a Tensión máxima de salida 900 V

Corriente máxima de salida 200 - 500 A Sección de cable 25 – 300 mm2

Comunicación RS485

Grado de protección IP65

Carcasa Armario mural de poliéster


Tabla: parámetros técnicos de cajas de conexionado nivel II, Telergon. (Fuente: catálogo del fabricante)

3.5. CAJA DE SECCIONAMIENTO DE PUESTA A TIERRA

Como se va a comentar en los cálculos de puesta a tierra de esta instalación de baja tensión, existe un “diferencial de continua” que evita los posibles accidentes derivados de un contacto indirecto en la zona de continua.

Así pues, este aparato está compuesto principalmente por una caja con un seccionador con motor que lleva acoplado un detector de aislamiento. En caso de detectarse una fuga, el detector de aislamiento actuaría sobre el seccionador y haría que todos los polos que llegan hasta ese cuadro se cortocircuitasen a tierra, eliminando la diferencia de tensión con tierra y evitaría la derivación de la fuga a través de una persona.

En la siguiente imagen, podemos apreciar en detalle del cuadro de puesta a tierra modelo CTR de Telergon:

Estos elementos deben de preceder a cualquier inversor, ya que como se habrá deducido ya, el aislamiento galvánico de los inversores haría imposible la detección de una fuga en el lado de continua.

3.6. INSTALACIÓN EN BAJA TENSIÓN PARA CONSUMOS INTERNOS

Los consumos eléctricos internos tales como alumbrado exterior, sistema de seguridad y tomas de corriente y alumbrado de las distintas casetas se situarán en circuitos independientes de los circuitos eléctricos de la instalación fotovoltaica.

La medida de tales consumos se realizará con equipos propios e independientes, que servirán de base para su facturación y se aprovechará la acometida en baja tensión existente en la parcela tramitando un nuevo contrato de suministro con la empresa distribuidora.

Se ha optado por esta opción por dos motivos principales:

• Seguridad: al desvincular estos consumos de la instalación de generación, una posible avería o problema eléctrico en la planta no afectará a los sistemas de seguridad y alumbrado.

• Precio: el precio de compra es más barato que el de venta de energía por lo que máxima la rentabilidad de la planta al vender la totalidad de la potencia generada.

El cuadro general de protección de esta acometida se ubicará en el edificio de control y de ahí partirá a los diferentes puntos de consumos. En cada una de las casetas se colocarán también un cuadro de protecciones compuesto por interruptor diferencial y magneto térmicos.

Estos circuitos estarán formados por un cable de fase, neutro y otro de tierra.

Los cables serán de cobre y las secciones será iguales tanto para la fase como para el neutro y el de tierra. El diámetro de los tubos serán acorde con la tabla 9 de la ITC-BT 21. Estos valores son:

• Alumbrado exterior: 2x6 + TTx6 mm2 bajo tubo de diámetro 63 mm.

• Sistema de seguridad: 2x4 + TTx4 mm2 bajo tubo de diámetro 63 mm.

• Alumbrado casetas: 2x1,5 + TTx1,5 mm2 bajo tubo de diámetro 32 mm.

• Toma de corriente casetas: 2x2,5 + TTx2,5 mm2 bajo tubo de diámetro 32 mm.

• Línea edificio de control a casetas: 2x10 mm2 + TTx10 mm2 bajo tubo de diámetro 63 mm.

El esquema eléctrico de estos consumos internos así como sus protecciones y trazado se puede observar en los planos adjuntos en este documento.




4. INTERCONEXIÓN DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS

Esta planta solar fotovoltaica se compone en dos instalaciones independientes con una potencia pico de 878,6 kWp cada una.

Una vez elegido el panel a utilizar, el número de estos para alcanzar dicha potencia es el resultado de una sencilla división:

N = Pp / Pp, panel = 878.600 / 230 = 3.820

Por lo tanto, cada instalación dispondrá de 3.820 módulos.

La forma de conseguir esta potencia es mediante la unión de módulos en serie y en paralelo. Cabe destacar que el número de módulos en serie multiplicará la tensión de dicho campo de manera proporcional mientras que el número de módulos en paralelo lo hará con la intensidad.

La agrupación de los módulos, en serie o en paralelo, dependerá de los parámetros de entrada del inversor seleccionado. Por ello, se configurará un sistema de tensión e intensidad que se adapte a las condiciones de entrada de dicho inversor.

Tal como se expone en las páginas anteriores, las características técnicas de dichos elementos necesarias para la interconexión se muestran en la siguiente tabla:

Inversor SMA Sunny Central 800 MV

Rango de tensiones en el punto de máxima potencia 450 – 820 V

Tensión máxima de entrada 1.000 V

Tensión nominal de entrada 500 V

Corriente máxima de entrada 1.986 A

Panel IBC Polysol 230 LS

Potencia pico (Pp) 230 W





Tabla: Parámetros de inversor y módulos necesarios

El número máximo y mínimo de módulos del que se puede disponer conectados en serie en cada

rama, vienen calculados en las siguientes expresiones:

Ns, max = Vpmp, max / Vpmp, panel = 820 / 29,7 = 27,6 paneles

Ns, min = Vpmp, min / Vpmp, panel = 450 / 29,7 = 15,1 paneles

Esto quiere decir, que lo string o series de módulos deberán estar comprendidas entre los 15 y 27 paneles, encontrando así la distribución que mejor se adapte a nuestras características.

Escogiendo 20 paneles en serie, la tensión nominal de trabajo en el punto de máxima potencia y en condiciones estándar, vendrá dada por la siguiente ecuación:

Vs = Ns · Vpmp, panel = 20 · 29,7 = 594 V < 820 V

Como podemos observar, el resultado entra dentro de las exigencias del intervalo de tensiones del punto de máxima potencia.

La tensión en circuito abierto del ramal, Vs,cc, es:

Vs,cc = Ns · Vcc, panel = 20 · 36,7 = 734 V < 820 V

La potencia máxima por rama, Ps,max, es:

Ps, max = 20 · 230 = 4.600 W

El número de cadenas en paralelo necesarias se obtiene mediante la siguiente ecuación:

Np = Pp / Ns · Pp, panel = 878,6 / 20·230 = 191 ramales

Una vez comprobado que las tensiones producidas en el generador son asumibles por el inversor, llega el turno de realizar el mismo proceso con la corriente generada por la instalación.

La intensidad que circula por un módulo es la corriente nominal de cada rama. En el punto de máxima potencia y bajo condiciones estándar, la corriente de cada string, Ipmp, r, será de 7,74 A.

Estos ramales se conexionan entre ellos en paralelo, haciendo que la corriente que llega al inversor sea la suma de todas las anteriores:

It = Np · Ipmp = 191 · 7,74 = 1.478,34 A

Los valores anteriores son siempre en condiciones estándar y en el punto de máxima potencia pero, también es se debe de cumplir que la corriente máxima que se puede generar en la instalación pueda ser soportada por nuestro inversor. Para ello se debe de cumplir que la corriente de cortocircuito máxima de cada ramal por el número de ramales en paralelo sea menor que la corriente máxima admisible de entrada al inversor, lo comprobamos:

Np x Icc< Imax, inv => 191 · 8,72 = 1.665,52 A < 1986 A




Entonces, sabiendo que las anteriores comprobaciones se verifican y que por tanto no hay que modificar la configuración planteada, cada una de las dos instalaciones se compondrá de 191 ramales de 20 paneles en serie.

La potencia total instalada en el campo solar, PT, será:

PT = 4.600 · 2 · 191 = 1.757.200 W

siendo la potencia nominal de la instalación de 1,6 MW.

En resumen, para la planta completa se va a configurar en 20 paneles por ramal con un total de 382 ramales distribuidos en dos subcampos de igual potencia conectando así un total de 7.640 paneles.

5. SECCIÓN DE CONDUCTORES Y CAÍDA DE TENSIÓN

La sección de los conductores varía en función de las características de la línea. En este proyecto, como ya se ha indicado, se distinguen dos tramos claramente diferenciados de baja tensión: el cableado de corriente continua y el cableado de corriente alterna. Para ambos, el modelo de cálculo de la sección de conductores es el mismo.

La determinación reglamentaria de la sección de un cable consiste en calcular la sección mínima normalizada que satisface simultáneamente las tres condiciones siguientes:

• Criterio de la intensidad máxima admisible o de calentamiento

La temperatura del conductor del cable, trabajando a plena carga y en régimen permanente, no deberá superar en ningún momento la temperatura máxima admisible asignada de los materiales que se utilizan para el aislamiento del cable.

• Criterio de la caída de tensión

La circulación de corriente a través de los conductores, ocasiona una pérdida de potencia transportada por el cable, y una caída de tensión o diferencia entre las tensiones en el origen y el final de la línea.

Esta caída de tensión debe ser inferior a los límite marcados por el REBT en cada parte de la instalación que, según se refleja en la ITC-BT 40, la caída de tensión máxima admisible entre el generador y la red de distribución no será superior al 1,5 %.

• Criterio de la intensidad de cortocircuito:

La temperatura que puede alcanzar el cable, como consecuencia de un cortocircuito o sobreintensidad de corta duración, no debe sobrepasar la temperatura máxima admisible de corta duración (para menos de 5 segundos) asignada a los materiales utilizados para el aislamiento del cable.

Según la ITC-BT-40: “Plantas Generadoras de Baja Tensión conectadas a red”, la intensidad soportada por los conductores no será inferior al 125% de la máxima intensidad del generador, es decir:

Imax = 1,25 · Ipmp

Siendo:

Imax: intensidad máxima soportada por la línea (A) Icc: la intensidad de cortocircuito bajo condiciones estándar (A)

5.1. FÓRMULAS EMPLEADAS

La intensidad y tensión en corriente continua es:

I = P / V

V = 2 · I · L




I: Intensidad de corriente, en amperios P: Potencia, en voltiamperio V: Tensión, en voltios L: Longitud del circuito, en metros La fórmula que se emplea para el cálculo de la sección en corriente continua es:

donde:

Scc: la sección del conductor en corriente continua (mm²). L: la longitud del conductor en el tramo correspondiente (m). I: la intensidad máxima de la línea, en (A). γ: la conductividad del conductor (m/A·mm²). La resistividad es por tanto ρ=1/γ (A·mm²/m). ∆V: la caída de tensión máxima.

Para el cálculo de la caída de tensión en corriente continua se utilizará la misma expresión

anterior despejando ∆V y reemplazando la intensidad de cortocircuito de la línea en cuestión por la nominal.

Para situaciones donde tengamos corriente alterna, la formulación es la siguiente:

Trifásica I = P / (√3 · V · cosφ)

Monofásica I = P / (V · cosφ)

I: Intensidad de corriente en amperios P: Potencia en volti-amperios V: Tensión en voltios cos φ: factor de potencia

Trifásica S = √3 · I · L · ρ · cosφ / ∆V

Monofásica S = 2 · I · L · ρ · cosφ / ∆V

S: sección en mm2

I: Intensidad de corriente, en amperios L: Longitud, en m ρ: resistividad en mm2/(A*m) Cosφ: factor de potencia ∆V: Caída de tensión, en voltios

5.2. LÍNEA DE CORRIENTE CONTINUA

Este circuito comprende el conjunto de cables que conecta los módulos fotovoltaicos con el inversor.

En todos los casos se utilizarán cables cobre con aislamiento tipo de 0,6/1 kV, unipolares y sección suficiente para que cumplan con los anteriores criterios. No obstante, como los conductores se instalarán enterrados bajo tubo en zona rural, una opción interesante sería la instalación de conductor resistente a las mordeduras de roedores.

Como se tratan de cables de distribución, se emplea la normativa indicada por la ITC-BT-06 e ITC-BT-07 (Redes de distribución en B.T. al aire y enterradas).

Los diferentes circuitos se pueden dividir en tres tramos generales, con secciones diferentes:

5.2.1. TRAMO 1

Este tramo comprende cada una de las líneas que recorren las 382 ramas de módulos fotovoltaicos. Se trata de un sistema monofásico al aire que conecta los 20 módulos en serie entre sí soportados por una estructura soporte con una configuración de 2 filas por 10 paneles cada una.

Tanto para la subinstalación 1 como para la 2, las características de la línea son:

TRAMO 1: Conexión en serie de los módulos en CC Símbolo Valor

Potencia de la carga P 230 Wp Tensión de trabajo V 594 V Intensidad de trabajo Ipmp 7,74 A Longitud L 10 Caída de tensión admisible ∆V 1,5 %

Tabla: Características técnicas de la línea CC tramo 1. (Elaboración propia)

Esta unión se realizará mediante conectores y conductores de 6 mm2 de sección multicontact

(sección mínima según el REBT) que los propios módulos traen ya de por sí.

Las pérdidas en este tramo se puede considerar despreciable dadas las longitudes del cableado de unión entre módulos.

5.2.2. TRAMO 2

Este tramo comprende las líneas enterradas que conectan cada una de las estructuras en serie a las cajas de conexiones y protección.

Tanto para el subcampo 1 como para el 2, las características de la línea son:




TRAMO 2: Conexión de módulos a caja de conexión (CC) Símbolo Valor

Potencia de la carga P 4.600 Wp Tensión de trabajo V 594 V Intensidad de trabajo Ipmp 7,74

Longitud L Variable

Caída de tensión admisible ∆V 1,5 % Resistividad del cobre ρ 1/56 = 0.0178


Debido a la forma de la parcela, estos tramos no son del mismo tamaño por lo que se presentan

tanto las secciones necesarias de los conductores como las caídas de tensión para cada uno de ellos en las siguientes tablas:

Para la instalación número 1:

CAJA DE CONEXIÓN 1.1, 1.4,1.6, 1.8, 1.12, 1.13, 1.14, 1.15, 1.16, 1.18, 1.19, 1.21, 1.22, 1.23, 1.25, 1.26

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo

(mm2) Sadoptada(mm2) Ipmp

(A) ∆V (V)

% de ∆V

1 9,68 14 0,54 6 7,74 0,64 0,11

2 9,68 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

3 9,68 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

4 9,68 11 0,43 6 7,74 0,51 0,09

5 9,68 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

6 9,68 3,8 0,15 6 7,74 0,17 0,03

CAJA DE CONEXIÓN 1.2, 1.7

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo

(mm2) Sadoptada(mm2) Ipmp

(A) ∆V (V)

% de ∆V

1 9,68 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14

2 9,68 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

3 9,68 3,5 0,14 6 7,74 0,16 0,03

4 9,68 14,3 0,55 6 7,74 0,66 0,11

5 9,68 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14

6 9,68 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

7 9,68 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

CAJA DE CONEXIÓN 1.3, 1.9, 1.10, 1.11, 1.17, 1.20, 1.24, 1.27, 1.28

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo

(mm2) Sadoptada(mm2)

Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,68 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14

2 9,68 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

3 9,68 3,5 0,14 6 7,74 0,16 0,03

4 9,68 14,3 0,55 6 7,74 0,66 0,11

5 9,68 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14 6 9,68 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

7 9,68 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

8 9,68 10,8 0,42 6 7,74 0,50 0,08

CAJA DE CONEXIÓN 1.5

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,68 14 0,54 6 7,74 0,64 0,11 2 9,68 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

3 9,68 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

4 9,68 11 0,43 6 7,74 0,51 0,09

5 9,68 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

Para la instalación 2, las secciones y caídas de tensión hasta las cajas de conexiones son las siguientes:

CAJA DE CONEXIÓN 2.4, 2.8, 2.9, 2.13, 2.17, 2.18, 2.20, 2.22

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 14 0,54 6 7,74 0,64 0,11 2 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

3 9,675 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

4 9,675 11 0,43 6 7,74 0,51 0,09

5 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

6 9,675 3,8 0,15 6 7,74 0,17 0,03

CAJA DE CONEXIÓN 2.1, 2.2, 2.3, 2.5, 2.6, 2.7, 2.10, 2.11, 2.14, 2.15, 2.23

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14 2 9,675 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

3 9,675 3,5 0,14 6 7,74 0,16 0,03

4 9,675 14,3 0,55 6 7,74 0,66 0,11

5 9,675 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14 6 9,675 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

7 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

8 9,675 10,8 0,42 6 7,74 0,50 0,08





Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

2 9,675 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

3 9,675 11 0,43 6 7,74 0,51 0,09 4 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

5 9,675 3,8 0,15 6 7,74 0,17 0,03


Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

2 9,675 14,3 0,55 6 7,74 0,66 0,11

3 9,675 14,7 0,57 6 7,74 0,68 0,11 4 9,675 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

5 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

6 9,675 10,8 0,42 6 7,74 0,50 0,08


Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 17,7 0,68 6 7,74 0,81 0,14 2 9,675 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

3 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

4 9,675 14,3 0,55 6 7,74 0,66 0,11

5 9,675 14,9 0,58 6 7,74 0,68 0,12

6 9,675 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

7 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00


Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 14 0,54 6 7,74 0,64 0,11

2 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

3 9,675 7,3 0,28 6 7,74 0,34 0,06

4 9,675 11 0,43 6 7,74 0,51 0,09

5 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,00 0,00

CAJA DE CONEXIÓN2.24

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 10,3 0,40 6 7,74 0,47 0,08

2 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

3 9,675 11,1 0,43 6 7,74 0,51 0,09

4 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

5 9,675 3,8 0,15 6 7,74 0,17 0,03

CAJA DE CONEXIÓN 2.25, 2.26

Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 10,3 0,40 6 7,74 0,47 0,08

2 9,675 3,4 0,13 6 7,74 0,16 0,03

3 9,675 11,1 0,43 6 7,74 0,51 0,09 4 9,675 11 0,43 6 7,74 0,51 0,09 5 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

6 9,675 3,8 0,15 6 7,74 0,17 0,03


Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 7,8 0,30 6 7,74 0,36 0,06

2 9,675 9,3 0,36 6 7,74 0,43 0,07

3 9,675 19,7 0,76 6 7,74 0,90 0,15 4 9,675 14,9 0,58 6 7,74 0,68 0,12

5 9,675 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

6 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

7 9,675 10,8 0,42 6 7,74 0,50 0,08


Módulo Imax

(A) L

(m) Scálculo


Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1 9,675 12,2 0,47 6 7,74 0,56 0,09

2 9,675 7,8 0,30 6 7,74 0,36 0,06

3 9,675 9,3 0,36 6 7,74 0,43 0,07

4 9,675 19,7 0,76 6 7,74 0,90 0,15 5 9,675 14,9 0,58 6 7,74 0,68 0,12

6 9,675 4 0,15 6 7,74 0,18 0,03

7 9,675 0,3 0,01 6 7,74 0,01 0,00

8 9,675 10,8 0,42 6 7,74 0,50 0,08

Nota: Los conductores están dimensionados para que puedan soportar holgadamente el 1.25 de la intensidad nominal.




La numeración de las estructuras soporte se ha realizado de arriba hacia abajo y de izquierda a derecha según se recoge a continuación:

Figura: Numeración de las estructuras soporte

5.2.3. TRAMO 3

Este tramo comprende las líneas enterradas que conectan cada una de cajas de conexiones de nivel I en paralelo, CC, a las cajas de conexiones de nivel II, CCII, antes de entrar al inversor.


TRAMO 3: Conexión CC a caja de conexión II (CCII)

Símbolo Valor

Potencia de la carga P Variable Tensión de trabajo V 594 V Intensidad de trabajo Ipmp Variable

Longitud L Variable

Caída de tensión admisible ∆V 1,5 %

Resistividad del cobre ρ 1/56 = 0.0178


Para que la configuración eléctrica de conexiones fuera lo más óptima posible, estos tramos no

son del mismo tamaño por lo que se presentan tanto las secciones necesarias de los conductores como las caídas de tensión para cada uno de ellos en las siguientes tablas:

Para la instalación 1, las secciones y caídas de tensión hasta las cajas de conexiones de nivel II correspondientes son:

CAJA DE CONEXIÓN II 1.1

CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)

Sadoptada(mm2) Ipmp (A)

∆V (V)

% de ∆V

1.1 58,05 44 10,21 50 46,44 0,97 0,16 1.2 67,725 31 8,39 50 54,18 0,80 0,13

1.3 77,4 22 6,80 50 61,92 0,65 0,11


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.4 58,05 56 12,99 50 46,44 1,23 0,21

1.5 48,375 24 4,64 50 38,7 0,44 0,07

1.6 58,05 42 9,74 50 46,44 0,93 0,16 1.7 67,73 3 0,81 50 54,18 0,06 0,01


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.8 58,05 76,5 17,74 50 46,44 1,69 0,28

1.9 77,4 41 12,68 50 61,92 1,21 0,20

1.10 77,4 62 19,17 50 61,92 1,82 0,31 1.11 77,4 20 6,19 50 61,92 0,59 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.12 58,05 77 17,86 50 46,44 1,70 0,29

1.13 58,05 45 10,44 50 46,44 0,99 0,17

1.14 58,05 13 3,02 50 46,44 0,29 0,05


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.15 58,05 88 20,41 50 46,44 1,94 0,33 1.16 58,05 56 12,99 50 46,44 1,23 0,21

1.17 77,4 20 6,19 50 61,92 0,59 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.18 594 58,05 88 50 46,44 1,94 0,33 1.19 594 58,05 56 50 46,44 1,23 0,21

1.20 594 77,4 20 50 61,92 0,59 0,10





CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.21 58,05 120 27,83 50 46,44 2,65 0,45

1.22 58,05 88 20,41 50 46,44 1,94 0,33

1.23 58,05 56 12,99 50 46,44 1,23 0,21

1.24 77,4 20 6,19 50 61,92 0,59 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

1.25 58,05 130 30,15 50 46,44 2,87 0,48 1.26 58,05 98 22,73 50 46,44 2,16 0,36

1.27 77,4 63 19,48 50 61,92 1,85 0,31

1.28 77,4 20 6,19 50 61,92 0,62 0,10

Y para la instalación 2 tenemos:


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.1 77,4 106 32,78 50 61,92 3,10 0,52

2.2 77,4 63 19,48 50 61,92 1,85 0,31

2.3 77,4 20 6,19 50 61,92 0,62 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.4 58,05 141 32,70 50 46,44 3,11 0,52 2.5 77,4 106 32,78 50 61,92 3,12 0,52

2.6 77,4 63 19,48 50 61,92 1,85 0,31

2.7 77,4 20 6,19 50 61,92 0,59 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.8 58,05 130 30,15 50 46,44 2,87 0,48 2.9 58,05 98 22,73 50 46,44 2,16 0,36

2.10 77,4 63 19,48 50 61,92 1,85 0,31

2.11 77,4 20 6,19 50 61,92 0,59 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.12 48,38 130 25,13 50 38,7 2,39 0,40 2.13 58,05 98 22,73 50 46,44 2,16 0,36

2.14 77,4 63 19,48 50 61,92 1,85 0,31

2.15 77,4 20 6,19 50 61,92 0,59 0,10


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.16 58,05 84 19,48 50 46,44 1,85 0,31 2.17 58,05 45 10,44 50 46,44 0,99 0,17

2.18 58,05 13 3,02 50 46,44 0,29 0,05


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.19 67,73 67 18,13 50 54,18 1,72 0,29 2.20 58,05 41 9,51 50 46,44 0,90 0,15

2.21 48,38 25 4,83 50 38,7 0,46 0,08


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.22 58,05 21 4,87 50 46,44 0,46 0,08

2.23 77,4 56 17,32 50 61,92 1,65 0,28


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.24 48,38 11 2,13 50 38,7 0,20 0,03

2.25 58,05 44 10,21 50 46,44 0,97 0,16

2.26 58,05 75 17,40 50 46,44 1,65 0,28


CC Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

2.27 594 67,73 24 50 54,18 0,62 0,10

2.28 594 77,4 66,5 50 61,92 1,95 0,33




5.2.4. TRAMO 4

Este tramo comprende las líneas enterradas que conectan las líneas que van desde las cajas de conexión de segundo nivel, CCII, a la entrada del inversor.


TRAMO 4: conexión CCII a inversor Símbolo Valor

Potencia de la carga P Variable Tensión de trabajo V 594 V Intensidad de trabajo Ipmp Variable Longitud L Variable Caída de tensión admisible ∆V 1,5 % Resistividad del cobre ρ 1/56 = 0.0178


Para la instalación 1, las secciones y caídas de tensión hasta las cajas de conexiones de nivel II correspondientes son:

Tramo Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

CCII 1-INV 203,18 130 105,53 150 162,54 5,01 0,84

CCII 2-INV 232,20 95 88,14 150 185,76 4,19 0,71

CCII 3-INV 290,25 51 59,14 150 232,2 2,81 0,47

CCII 4 -INV 174,15 32 22,27 150 139,32 1,06 0,18

CCII 5-INV 193,50 16 12,37 150 154,8 0,59 0,10

CCII 6 -INV 193,50 19 14,69 150 154,8 0,70 0,12

CCII 7 -INV 251,55 53 53,27 150 201,24 2,53 0,43

CCII 8 -INV 270,90 77 83,34 150 216,72 3,96 0,67

Y para el subcampo 2:

Tramo Imax (A)

L (m)

Scálculo (mm2)


∆V (V)

% de ∆V

CCII 1-INV 232,20 71,00 65,87 150,00 185,76 3,13 0,53

CCII 2-INV 290,25 41,00 47,55 150,00 232,20 2,26 0,38

CCII 3-INV 270,90 48,00 51,95 150,00 216,72 2,47 0,42

CCII 4 -INV 261,23 55,00 57,41 150,00 208,98 2,73 0,46

CCII 5-INV 174,15 70,00 48,71 150,00 139,32 2,31 0,39

CCII 6 -INV 174,15 32,00 22,27 150,00 139,32 1,06 0,18

CCII 7 -INV 135,45 64,00 34,64 150,00 108,36 1,65 0,28

CCII 8 -INV 164,48 85,00 55,86 150,00 131,58 2,65 0,45

CCII 9 -INV 145,13 100,00 57,98 150,00 116,10 2,76 0,46

A continuación se ha elaborado los trazados con mayores pérdidas para cada una de las entradas a los inversores, determinando así la línea que mayores problemas de caídas de tensión presenta.

Primeramente se muestra las de la estación 1:

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.1 0,11 CC 1.1 a CCII 1.1 0,16 CCII 1.1 a INV 0,84 1,12

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.6 0,14

CC 1.6 a CCII 1.2 0,16

CCII 1.2 a INV 0,71

1,00

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.10 0,14

CC 1.10 a CCII 1.3 0,31

CCII 1.3 a INV 0,47

0,92

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.12 0,11

CC 1.12 a CCII 1.4 0,29

CCII 1.4 a INV 0,18

0,57

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.15 0,11

CC 1.15 a CCII 1.5 0,33

CCII 1.5 a INV 0,10

0,53




Pérdidas

MOD 1 a CC 1.18 0,11

CC 1.18 a CCII 1.6 0,33

CCII 1.6 a INV 0,12

0,56

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.21 0,11

CC 1.21 a CCII 1.7 0,45

CCII 1.7 a INV 0,43

0,99

Pérdidas

MOD 1 a CC 1.25 0,11

CC 1.25 a CCII 1.8 0,48

CCII 1.8 a INV 0,67

1,26

A continuación las de la estación 2:

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.1 0,14

CC 2.1 a CCII 2.1 0,52

CCII 2.1 a INV 0,53

1,19

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.4 0,11

CC 2.4 a CCII 2.2 0,52

CCII 2.2 a INV 0,38

1,01

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.8 0,11

CC 2.8 a CCII 2.3 0,48

CCII 2.3 a INV 0,42

1,01

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.12 0,09

CC 2,12 a CCII 2.4 0,40

CCII 2.4 a INV 0,46

0,95

Pérdidas

MOD 3 a CC 2.16 0,11

CC 2.16 a CCII 2.5 0,31

CCII 2.5 a INV 0,39

0,82

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.19 0,14

CC 2.19 a CCII 2.6 0,29

CCII 2.6 a INV 0,18

0,61

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.23 0,14

CC 2.23 a CCII 2.7 0,28

CCII 2.7 a INV 0,29

0,71

Pérdidas

MOD 3 a CC 2.26 0,09

CC 2.26 a CCII 2.8 0,28

CCII 2.8 a INV 0,45

0,81

Pérdidas

MOD 1 a CC 2.28 0,15

CC 2.28 a CCII 2.9 0,33

CCII 2.9 a INV 0,46

0,95




Como vemos, ningún tramo completo supera el tanto por cierto que nos limita el REBT por lo que el cableado de la planta se considera bien diseñado (las pérdidas por tensión en el cableado de media tensión son, como se demostrará en el anejo de la instalación en M.T., despreciables).

En los planos adjuntos correspondientes de este proyecto constructivo se pueden observar tanto el trazado del cableado como las conexiones de cada una de las líneas mencionadas más detalladamente.

5.3. LÍNEAS DE CORRIENTE ALTERNA

Este tramo se compone de un circuito eléctrico comprendido entre cada uno de los inversores de 400 kW y el lado de baja tensión del transformador contiguo de 880 kVA. Toda esta instalación viene dimensionada por el fabricante por lo que no será necesario su cálculo.

Asimismo, a lo largo de la línea se colocan los sistemas de protección y maniobra en baja tensión de corriente alterna en un armario destinado para ello.

Tanto los inversores como el transformador se encuentran en el mismo edificio prefabricado, por ello, la longitud de cableado es muy pequeña y las pérdidas de tensión serán insignificantes.

De todos modos, se muestra los valores de cada una de las dos líneas a modo informativo:

TRAMO 1: Conexión de inversores a transformador Símbolo Valor

Potencia máxima (a 25 ºC) P 440 KVA Tensión de trabajo V 360 V Intensidad máxima Ipmp 635 A Longitud L 3 m

Caída de tensión admisible ∆V 1,5 %

Resistividad del cobre ρ 1/56 = 0.0178

Tabla: Características técnicas de la línea CA en BT. (Elaboración propia)

6. CANALIZACIONES

El diseño de las canalizaciones se ha realizado según se explica en la ITC-BT 21 del REBT.

Así pues para menos de 10 conductores por tubo, se aplicará la Tabla nº9 de dicha ITC, mientras que para más de 10 conductores se elegirá el diámetro de aquel tubo cuya sección interior sea como mínimo igual a 4 veces la sección ocupada por los conductores.

Tabla: Diámetros exteriores mínimos de los tubos en función del número y la sección de los conductores en canalizaciones de tubos enterrados.

(Fuente: Tabla 9 de ITC–BT 21)

Siguiendo esta tabla, en este caso tendremos:

Línea Número y diámetro del tubo Sección de conductor

Módulo - CC 1 T - 63 mm 2x6 mm2 CC - CCII 1 T – 110 mm 2x50 mm2 CCII - Inversor 1 T – 180 mm 2x150 mm2

Tabla: Diámetro nominal interior de canalizaciones para conductores en corriente continua.

(Elaboración propia)

Los tubos serán de material termoplástico en montaje enterrado, en zanja de dimensiones mínimas 40 cm. de ancho y 60 cm. de profundidad., con asiento mínimo de 5 cm. de arena de río, relleno con una capa mínima de 25 cm. de arena de río y tierra procedente de la excavación de 35 cm. de espesor, apisonada con medios manuales, con elementos de conexión.

En el plano correspondiente se detallan las secciones de cada una de las diferentes distribuciones enterradas en función de los circuitos eléctricos que circulan por ellas así como sus agrupaciones.




6.1. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS

6.1.1. CRUZAMIENTOS

A continuación se fijan, para cada uno de los casos indicados, las condiciones a que deben responder los cruzamientos de cables subterráneos de baja tensión directamente enterrados.

• Calles, caminos y carreteras

Los cables se colocarán en el interior de tubos protectores conforme con lo establecido en la ITC-BT-21, recubiertos de hormigón en toda su longitud a una profundidad mínima de 0,80 m. Siempre que sea posible, el cruce se hará perpendicular al eje del vial.

• Otros cables de energía eléctrica

Siempre que sea posible, se procurará que los cables de baja tensión discurran por encima de los de alta tensión.

La distancia mínima entre un cable de baja tensión y otros cables de energía eléctrica será: 0,25 m con cables de alta tensión y 0,10 m con cables de baja tensión. La distancia del punto de cruce a los empalmes será superior a 1 m.

Cuando no puedan respetarse estas distancias en los cables directamente enterrados, el cable instalado más recientemente se dispondrá en canalización entubada.

• Canalizaciones de agua

Siempre que sea posible, los cables se instalarán por encima de las canalizaciones de agua.

La distancia mínima entre cables de energía eléctrica y canalizaciones de agua será de 0,20 m.

Se evitará el cruce por la vertical de las juntas de las canalizaciones de agua o gas, o de los empalmes de la canalización eléctrica, situando unas y otros a una distancia superior a 1 m del cruce.

Cuando no puedan respetarse estas distancias en los cables directamente enterrados, la canalización instalada más recientemente se dispondrá entubada.

6.1.2. PROXIMIDADES Y PARALELISMOS

Los cables subterráneos de baja tensión directamente enterrados deberán cumplir las condiciones y distancias de proximidad que se indican a continuación, procurando evitar que queden en el mismo plano vertical que las demás conducciones.


Los cables de baja tensión podrán instalarse paralelamente a otros de baja o alta tensión, manteniendo entre ellos una distancia mínima de 0,10 m con los cables de baja tensión y 0,25 m con los cables de alta tensión.

Cuando no puedan respetarse estas distancias en los cables directamente enterrados, el cable instalado más recientemente se dispondrá en canalización entubada.

En el caso de que un mismo propietario canalice a la vez varios cables de baja tensión, podrá instalarlos a menor distancia, incluso en contacto.


La distancia mínima entre los cables de energía eléctrica y las canalizaciones de agua será de 0,20 m. La distancia mínima entre los empalmes de los cables de energía eléctrica y las juntas de las canalizaciones de agua será de 1 m.

Cuando no puedan respetarse estas distancias en los cables directamente enterrados, la canalización instalada más recientemente se dispondrá entubada.

Se procurará mantener una distancia mínima de 0,20 m en proyección horizontal, y que la canalización de agua quede por debajo del nivel del cable eléctrico.

No se contempla la existencia de situaciones de cruzamientos o paralelismos con líneas de

ferrocarril, cables de telecomunicación, conducciones de gas, conducciones de alcantarillado o depósitos de carburante.




7. ELEMENTOS DE SEGURIDAD Y PROTECCIÓN

El objeto de las medidas de seguridad y protecciones, es garantizar:

• La seguridad de las personas, tanto usuarios como operarios de la red. • La seguridad y el normal funcionamiento del sistema fotovoltaico, para que no afecte a la

operación ni a la integridad de otros equipos y sistemas conectados a dicha red.

Las conexiones cumplirán las consideraciones técnicas referentes a protecciones y seguridad de acuerdo a la Normativa Vigente (Real Decreto 1699/2011, de 18 de noviembre) y de acuerdo a las normas establecidas por la Compañía eléctrica.

La instalación fotovoltaica dispondrá de las siguientes medidas de seguridad y protecciones.

7.1. PROTECCIONES EN CORRIENTE CONTINUA 7.1.1. PROTECCIÓN CONTRA CONTACTOS DIRECTOS:

El contacto con tensiones superiores a 100Vdc como es el caso de la instalación considerada, puede resultar fatal para las personas, por lo que los elementos activos de la instalación serán inaccesibles.

En consecuencia, se utilizarán cables de doble aislamiento y las conexiones se realizarán mediante conectores Multi-Contac Tipo 3 o similares.

7.1.2. INTERRUPTORES CORRIENTE CONTINUA:

Se instalará un interruptor de corriente continua de corte en carga en el armario situado antes del inversor y en cada una de las cajas de conexiones.

Su función es proteger las distintas cadenas del generador fotovoltaico y aislar el generador del resto de la instalación para realizar operaciones de mantenimiento o reparación.

Para cada una de las estaciones de inversión-transformación, la corriente nominal del lado de continua vendrá marcada por la corriente nominal de funcionamiento de las estructuras de paneles que recoja de 7,74 A en el punto de máxima potencia, siendo la corriente de cortocircuito de los mismos 8,72 A, es decir:

I = 191 · 7,74 = 1.478,34 A

Esta intensidad estará repartida en dos líneas, una por cada inversor, cuya intensidad es:

Centro Inversor In

Estación 1 1 743,04

2 735,3

Estación 2 1 735,30

2 743,04

Para las cajas de nivel I se ha optado por interruptores manuales de corte en carga de 50, 63 y 80 A, según la intensidad de entrada en la caja de conexión.

Por último, para las cajas de conexión de nivel II se han elegido igualmente interruptores de corte en carga manuales pero de 160, 200 y 250 A.

7.1.3. FUSIBLES EN CADA RAMA DE MÓDULOS:

Su principal función es proteger la línea de sobreintensidades e irán alojados en las cajas de conexiones tanto de nivel I, nivel II como en la entrada de los inversores.

Dimensionado de fusibles en CC en cada rama

Para determinar la protección adecuada a disponer en las cajas de conexiones de nivel I, debemos de tener en cuenta los valores de referencia en las condiciones estándares de medida (CEM) entre otros aspectos que se escriben a continuación:

- El número de módulos en serie en una rama (Ns): 20 - El número de ramas en paralelo (Np): 191 - Vcc, tensión en circuito abierto: 36,7V - Icc, Intensidad de cortocircuito: 8,72 A

Teniendo en cuenta que las polaridades positiva y negativa nunca están conectadas a tierra, cada rama de módulos está equipada por dos fusibles, uno para el polo positivo de salida y otro para el polo negativo de salida. Esta regla se aplica cuando el número Np de ramas en paralelo es superior o igual a 4 (para 1, 2 o 3 ramas en paralelo la utilización de fusibles no es necesaria).

La tensión continua máxima de funcionamiento del fusible debe ser:

Vcc ≥ 1,2 · Ns · Vcc,pmp= 1,2·20·36,7 ≥ 880,8 V

El valor In del calibre del fusible en zonas de clima templado debe ser:

In =1.25· Ipmp = 9,98 A

Se ha escogido el modelo de fusible ZE-2625104 de Telergon con una intensidad nominal de 10 A con poder de corte de 30 KA.

Para el caso de las cajas de conexión de nivel II y procediendo del mismo modo se han escogido fusibles de la Serie NH 1000 DC de la misma marca con una intensidad nominal de 80, 63 y 50 A, acorde a la intensidad nominal de cada una de las líneas de entrada.




Dimensionado de fusibles en CC en entrada centro de inversor

Para determinar la protección adecuada a disponer en el armario de continua de la central de inversión debemos tener en cuenta la intensidad que recorre cada circuito de entrada en la condiciones estándares de medida (CEM).

Se han dispuesto fusibles de calibre que oscilan entre los 160 A, 200 A y 250 A según la intensidad de entrada dé cada una de las líneas.

7.1.4. DERIVADOR DE SOBRETENSIONES (VARISTOR):

Su principal función es asegurar una protección transitoria de alto voltaje que puede ser producida, por caída de rayo, conmutaciones o ruido eléctrico en la línea u otras causas.

Los varistores tienen la ventaja sobre los diodos (supresores de transitorios) que, al igual que ellos pueden absorber energías transitorias (incluso más altas), pueden suprimir los transitorios positivos y negativos.

Se colocarán varistores en los conductores positivo y negativo, conectado al conductor de tierra en la caja de conexiones.

El inversor dispone también de varistores en los conductores positivo y negativo de las líneas de entrada de corriente continua del campo fotovoltaico.

7.2. PROTECCIONES EN CORRIENTE ALTERNA 7.2.1. INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE DESCONEXIÓN

Su función principal es realizar la desconexión automática del inversor, en caso de pérdida de tensión o frecuencia de la red.

Incorpora además fusibles seccionadores cuya principal función es proteger la línea de sobreintensidades.

El inversor se puede conectar y desconectar manualmente utilizando el interruptor ON-OFF que incorpora.

La corriente nominal del interruptor automático del lado de alterna vendrá marcada por la potencia máxima del inversor y la tensión de la línea, es decir:

In = 1,73 · P / 3 · V

Siendo: P= la potencia pico de la central V= Tensión del lado del alterna

Luego In = 1,73·440.000/ 3·360 = 704,81 A

7.2.2. DERIVADOR DE SOBRETENSIONES (VARISTOR)

En la línea de corriente alterna se colocarán varistores tanto a la salida de los inversores como en la entrada de los transformadores para asegurarnos la protección de la línea. Así mismo el edificio de celda dispone de varistores para protegerse ante sobretensiones.

7.2.3. CUADRO DE PROTECCIÓN GENERAL EN CONTADOR CONSUMOS PROPIOS

• Interruptor automático y diferencial

Su principal función es la protección frente a contactos indirectos, aunque también actúa como límite de las tensiones de contacto en las partes metálicas en caso de falta de aislamiento de los conductores activos.

• Fusibles en cuadro de contadores

Su principal función es proteger la línea de sobreintensidades.

Se colocarán fusibles en los armarios de contadores.




8. RED DE PUESTA A TIERRA

De acuerdo con el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión, todas las masas de la instalación fotovoltaica estarán conectadas a una red de tierras independiente de la del neutro de la empresa distribuidora, así como de las masas del resto del suministro, asegurando que no se produzcan transferencias de defectos a la red de distribución.

Esta instalación de puesta tierra cumplirá, además, con lo exigido en el Real Decreto 1699/2011, del 18 de noviembre, sobre las condiciones de puesta a tierra en instalaciones fotovoltaicas conectadas a la red de baja tensión.

Independientemente de las redes de tierras propias del centro de transformación (herrajes y neutro), se proyectará una red de tierra para la parte de continua de la planta solar que formará un anillo general alrededor del generador.

Es conveniente decir que todas las masas de la instalación fotovoltaica están conectadas a una única tierra, conectando directamente a esta tierra. A través de ella se derivarán las posibles cargas estáticas por las estructuras soporte, cajas de conexiones, caseta de control, los edificios auxiliares, centro de seccionamiento, cerramiento perimetral y el propio seccionador de puesta a tierra.

8.1. CALCULO DE LA RESISTENCIA A PUESTA A TIERRA

La red de tierras para protecciones se va a realizar con picas y conductor de cobre desnudo enterrado. Se dimensionará de forma que la resistencia máxima posible, Rmax, será tal que ninguna masa pueda alcanzar una tensión de contacto de un valor superior a 24 V. Como cada circuito llevará una protección con interruptor diferencial de 300 mA de sensibilidad, ningún circuito podrá tener una resistencia superior a:

Rmax = Vmax / Idif = 24/0.3 = 80 Ω

siendo: Rmax = máxima resistencia permisible puesta a tierra (Ω) Vmax= máxima tensión de contacto (V) Idif = sensibilidad de la protección diferencial de corriente (mA)

Como electrodos se utilizarán picas de cobre hincadas en el terreno de 2 m longitud y 14mm de diámetro. La configuración de las mismas debe ser redonda y de alta resistencia, asegurando una máxima rigidez para facilitar su introducción en el terreno. Hay que tratar de evitar que la pica se doble a la hora de su colocación.

La columna estratigráfica en la muestra una composición de suelo de calizas, margocalizas con existencia de limos y conglomerados. A partir de la tabla 3 de la ITC-BT-18 se supone una resistividad del terreno asociada a suelo con calizas compactas (por ser el más restrictivo), ρ = 1000 Ω.m. Entonces, la resistividad de una pica es de:

Rp-t = ρ / L = 1.000 / 2 = 500 Ohmios

donde: Rp-t = resistividad de la tierra por picas ρ = resistividad de la tierra (Ωmm2 / m) L = longitud de la pica de tierra (m)

El número de picas a utilizar vendrá condicionado por la naturaleza conductora del terreno con el fin de garantizar que Rp-t< 80 Ohmios.

N ≥ Rp-t / Rmax ≥ 500 / 80 = 6,25 => 7 picas mínimo

Aun así, el número de picas se podrá determinar con exactitud y aumentar (o disminuir) “in situ” en función de la medida real de la resistencia de puesta a tierra en el lugar de ubicación.

Los diferentes puntos de puesta a tierra (picas) se unirán entre sí mediante un conductor de cobre desnudo de cobre de 35mm2 de sección La conexión entre cada una de las masas metálicas y dicha red de tierras se realizará con cable de cobre de 16 mm2 de sección. Ambos irán directamente enterrados a una profundidad mínima de 0.5 metros.

Para la conexión de los dispositivos al circuito de puesta a tierra, será necesario disponer de bornes o elementos de conexión que garanticen una unión perfecta, teniendo en cuenta los esfuerzos dinámicos y térmicos que se producen en caso de cortocircuito.

Por último mencionar que es conveniente hacer un registro de puesta a tierra para su comprobación durante la instalación, y al menos una vez al año durante la operación normal de la planta.

8.2. CALCULO DE LA RED DE TIERRAS PARA CONSUMOS INTERNOS

Puesto que los consumos internos de la planta se van a tramitar con un contrato de suministro independiente a la generación, es necesario independizar la puesta a tierra de esta instalación con respecto a las anteriores.

El procedimiento para calcular las picas necesarias a disponer es análogo al anteriormente descrito variando algunos parámetros, se detallan los cálculos a continuación.

Como cada circuito llevará una protección con interruptor diferencial de 30 mA de sensibilidad, ningún circuito podrá tener una resistencia superior a:

Rmax = Vmax / Idif = 24/0.03 = 800 Ω

siendo: Rmax = máxima resistencia permisible puesta a tierra (Ω) Vmax= máxima tensión de contacto (V) Idif = sensibilidad de la protección diferencial de corriente (mA)




Para no variar los electrodos seguirán siendo picas de cobre hincadas en el terreno de 2 m longitud y 14mm de diámetro, redondas y de alta resistencia, asegurando una máxima rigidez para facilitar su introducción en el terreno.

La resistividad de una pica es de:

Rp-t = ρ / L = 1.000 / 2 = 500 Ohmios

donde: Rp-t = resistividad de la tierra por picas ρ = resistividad de la tierra (Ωmm2 / m) L = longitud de la pica de tierra (m)

El número de picas a utilizar vendrá condicionado por la naturaleza conductora del terreno con el fin de garantizar que Rp-t< 80 Ohmios.

N ≥ Rp-t / Rmax ≥ 500 / 800 = 0,625 => 1 picas mínimo

Aun así, el número de picas se podrá determinar con exactitud y aumentar (o disminuir) “in situ” en función de la medida real de la resistencia de puesta a tierra en el lugar de ubicación.

ANEJO 10: INSTALACIÓN ELÉCTRICA EN MEDIA

TENSIÓN


Anejo: Instalación eléctrica en Media Tensión


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN


3. COMPONENTES ELÉCTRICOS PRINCIPALES

3.1. LÍNEA DE M.T.

3.2. CENTRAL DE TRANSFORMACIÓN

3.3. CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y MEDIDA

3.4. LÍNEA DE EVACUACIÓN EN M.T.

3.5. PUNTO DE CONEXIÓN

4. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN

4.1. TRAZADO

4.2. CANALIZACIONES

4.3. DIMENSIONAMIENTO 4.3.1. Conductores 4.3.2. Accesorios 4.3.3. Datos de partida 4.3.4. Cálculo de la sección del conductor

4.3.4.1. Intensidad máxima admisible 4.3.4.2. Intensidad por cortocircuito 4.3.4.3. Caída de tensión

4.4. ELEMENTOS DE SEGURIDAD Y PROTECCIÓN 4.4.1. Interruptores automáticos de alta tensión 4.4.2. Fusibles de alta tensión

4.5. RED DE TIERRAS

5. CENTRO DE TRANSOFORMACIÓN

6. CENTRO DE SECCIONAMIENTO

7. LÍNEA DE EVACUACIÓN Y PUNTO DE ENTRONQUE




1. INTRODUCCIÓN

La instalación de corriente alterna trifásica en media tensión se compone de las líneas subterráneas que parten del secundario (lado de M.T.) de cada uno de los transformadores de la planta solar hasta el centro de seccionamiento y medida, y de éste al punto de entronque con la línea de distribución eléctrica aérea, propiedad de la compañía distribuidora Sevillana Endesa.

Su recorrido transcurre en su totalidad dentro de la parcela, como se indica en el plano correspondiente.

El punto de evacuación, se encuentra en la parcela colindante por el Norte pero muy cercano a la linde de los terrenos (unos 12 metros), todo dentro del término municipal de Pinos Puente. Para poder realizar los trabajos en dichos terrenos no pertenecientes a la finca se pedirá permiso al titular/es de ella.


La distribución y los componentes principales de la instalación de media tensión son los que se muestran en el esquema inferior:

Figura: Esquema general de Media Tensión (MT) con elementos principales. (Elaboración propia)


3.1. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN

Para realizar la unión eléctrica del tramo en media tensión de la planta, se proyectará una línea eléctrica de media tensión subterránea, que unirá los centros de transformación y seccionamiento.

Los cálculos para su correcto dimensionamiento se analizarán en apartados posteriores.

3.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Como se ha comentado en el anejo de la instalación de baja tensión, tras hacer un estudio entre varios modelos y fabricantes, se ha escogido la estación Sunny Central 800 MV de inyección directa a media tensión de SMA-Ibérica.

Esta estación está compuesta a su vez de dos inversores Sunny Central 400 HE e incluye un centro de transformación trifásico con salida a media tensión. En este caso nos centraremos más en la zona de transformación de energía que en la de inversión.

Presenta las siguientes características:


Dat

os d

e en

trad

a C

C

Potencia nominal 816 kW Potencia máxima 900 KW Tensión entrada máxima 1000 V Rango de tensión en punto de máxima potencia (MMP)

450 – 820 V

Corriente máxima de entrada 1986 A Número de entradas en CC 16 + 16

Dat

os d

e sa

lida

C

A


Potencia nominal de CA ( 45ºC) 800 kVA Tensión nominal de CA 20000 V Corriente máxima de salida(cos φ=1) 25,4 A Corriente nominal de salida(cos φ=1) 23,2 A Frecuencia nominal 50 Hz Factor de potencia 1 - 0,9


Dis

posi

tivo

s de

pro

tecc

ión

y se

guri

dad

Interruptor de emergencia Sí

Desconexión en el lado de CC Interruptor con fusible seccionable

Desconexión en el lado de CA Interruptor - seccionador de potencia con

fusible para MT

Protección de sobretensión de CC Descargadores tipo II

Protección de sobretensión de CA Descargadores tipo I

Monitorización De red, de tierra y de aislamiento

Separación galvánica Sí

Protección eléctrica IP20




Protección en área de conexión IP54

Dimensiones (ancho/alto/fondo) 5400/3620/3000 mm

Peso 35000 kg

Edificio prefabricado Estación compacta prefabricada de

hormigón armado

En la siguiente figura se muestra la distribución del edificio compacto que alberga los diferentes electos integrantes:

Figura: Distribución y medidas, en mm, del edificio prefabricado escogido. A: Central de datos. B: Armario de CC. C: Armario inversor. D: armario CA. E: armario de M.T., F: Transformador.

G: Subdistribución de la estación. (Fuente: Catálogo SMA)

Los esquemas eléctricos de esta zona de transformación se pueden observar en los planos adjuntos correspondientes.

En el anejo del centro de transformación, se recoge más detalladamente la habitación donde se situará el transformador, analizándose asimismo los aspectos y elementos más fundamentales de éste.

3.3. CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y MEDIDA

Este edificio se compondrá de dos habitáculos independientes, uno para la empresa distribuidora y otro para el abonado comunicados por una puerta para que la empresa pueda efectuar la medida de la potencia generada por cada una de las plantas.

En la parte de abonado se unificarán las dos líneas trifásicas subterráneas en media tensión que llegan de cada uno de los dos transformadores. Además se situará un contador bidireccional y transformadores de tensión e intensidad para efectuar la medida. Se incluirá también protecciones, algunas de ellas conectadas telemáticamente con el centro de comunicaciones de la empresa distribuidora.

En la parte propiedad de Sevillana Endesa, se ubicarán celdas de protección de la línea en bucle que llega desde el punto de evacuación, situado a unos 12 metros.

Este centro de seccionamiento y medida está analizado más pormenorizadamente en el anejo que lleva su nombre.

Los esquemas eléctricos se pueden observar en los planos adjuntos correspondientes.

3.4. LÍNEA DE EVACUACIÓN EN MEDIA TENSIÓN

Para realizar la unión eléctrica del tramo en media tensión que posteriormente será cedido a la empresa distribuidora de energía de la zona, se proyectará una línea eléctrica de media tensión aéreo-subterránea, que partirá de la zona de la compañía del centro de seccionamiento hacia el punto de evacuación.

3.4.1. PUNTO DE CONEXIÓN

El punto de conexión será el apoyo existente A 606833 de la línea de media tensión que atraviesa la parcela, donde se realizará el entronque aéreo/subterráneo con la línea subterránea de evacuación anterior en el centro de seccionamiento.

Al tratarse de una línea en anillo se instalaran 2 entronques Aéreo/Subterráneo, y se tendrán en cuenta las consideraciones de conexión de Sevillana Endesa en sus normas particulares.




4. LÍNEA DE MEDIA TENSIÓN

La presente instalación consistirá en una línea eléctrica de media tensión subterránea, que unirá los centros de transformación y seccionamiento descritos anteriormente.

4.1. TRAZADO

Como se ha indicado, estas líneas subterráneas partirán de cada una de las celdas de salida de los dos transformadores hasta la celda de entrada del centro de seccionamiento y medida propiedad del abonado. En este edificio se dispondrá de un contador bidireccional, seccionador de corte para la compañía eléctrica y elementos de protección y seguridad necesarios.

El trazado discurre por completo en el interior de la finca, paralelamente al camino interior proyectado.

La longitud de los diferentes tramos se puede ver en la siguiente tabla:

TRAMO Longitud (m)

Transformador 1 – Centro de entrega 151

Transformador 2 – Centro de entrega 92

Tabla: Longitud de líneas de MT

El trazado se detallará con más precisión en los planos correspondientes.

4.1.1. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS

Cruzamientos

A continuación se fijan, para cada uno de los diferentes casos posibles, las condiciones a que deben responder los cruzamientos de cables subterráneos de media tensión.

• Con calles, caminos y carreteras

Los cables se colocarán en canalizaciones entubadas hormigonadas en toda su longitud. La profundidad hasta la parte superior del tubo más próximo a la superficie no será inferior a 0,6 metros. Siempre que sea posible, el cruce se hará perpendicular al eje del vial.


Siempre que sea posible, se procurará que los cables de alta tensión discurran por debajo de los de baja tensión.

La distancia mínima entre un cable de energía eléctrica de M.T. y otros cables de energía eléctrica será de 0,25 metros.

La distancia del punto de cruce a los empalmes será superior a 1 metro.

Cuando no puedan respetarse estas distancias, el cable instalado más recientemente se dispondrá separado mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 Julios ya que el diámetro del tubo es superior a 140 mm.


La distancia mínima entre los cables de energía eléctrica y canalizaciones de agua será de 0,2 metros. Se evitará el cruce por la vertical de las juntas de las canalizaciones de agua, o de los empalmes de la canalización eléctrica, situando unas y otros a una distancia superior a 1 metro del cruce.

Cuando no puedan mantenerse estas distancias, la canalización más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía según el diámetro del tubo a instalar.

No se prevén cruzamientos con canalizaciones de gas, conducciones de alcantarillado, depósitos

de carburante, cables de telecomunicación y ferrocarriles.

Proximidades y paralelismos

Los cables subterráneos de M.T. deberán cumplir las condiciones y distancias de proximidad que se indican a continuación, procurando evitar que queden en el mismo plano vertical que las demás conducciones.


Los cables de alta tensión podrán instalarse paralelamente a otros de baja o alta tensión, manteniendo entre ellos una distancia mínima de 0,25 metros.

Cuando no pueda respetarse esta distancia la conducción más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 J si el diámetro del tubo es superior a 140 mm.

En el caso que un mismo propietario canalice a la vez varios cables de A.T. del mismo nivel de tensiones, podrá instalarlos a menor distancia, pero los mantendrá separados entre sí con cualquiera de las protecciones citadas anteriormente.


La distancia mínima entre los cables de energía eléctrica y las canalizaciones de agua será de 0,20 metros.

La distancia mínima entre los empalmes de los cables de energía eléctrica y las juntas de las canalizaciones de agua será de 1 metro.




Cuando no puedan mantenerse estas distancias, la canalización más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 J.

Se procurará mantener una distancia mínima de 0,20 metros en proyección horizontal y, también, que la canalización de agua quede por debajo del nivel del cable eléctrico.

Acometidas (conexiones de servicio)

En el caso de que alguno de los dos servicios que se cruzan o discurren paralelos sea una acometida o conexión de servicio a un edificio, deberá mantenerse entre ambos una distancia mínima de 0,30 metros.

Cuando no pueda respetarse esta distancia, la conducción más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 J.

La entrada de las acometidas o conexiones de servicio a los edificios, tanto cables de B.T como de A.T. en el caso de acometidas eléctricas, deberá taponarse hasta conseguir su estanqueidad.

4.2. CANALIZACIONES

Las líneas serán enterradas bajo tubo, siendo la profundidad de la canalización de 1 metro.

La profundidad, hasta la parte superior del tubo más próximo a la superficie, no será menor de 0,6 metros.

Si se opta por el relleno de tierra, se colocará encima de los cables una protección mecánica consistente en una placa de polietileno para protección de cables, y asimismo una cinta de señalización que advierta de la existencia de cables eléctricos por debajo de ella. En el caso de canalizaciones entubadas bajo dado de hormigón se prescindirá de la instalación de la placa de protección de cables. En ambos casos, dicho relleno deberá presentar suficiente resistencia mecánica.

En esta última situación, se realizará una cama para las entubaciones de 6 cm en hormigón en masa HM-20 N/mm2, se cubrirán con una capa de hormigón HM-20 N/mm2 hasta una altura de 10 cm por encima de dichos tubos embebiéndolos completamente. La parte restante se rellenará hasta la cota del terreno con tierra procedente de la excavación compactada como mínimo al 95 % del Proctor Modificado.

Según el tramo en el que nos encontremos, se dispondrá de uno o dos tubos de material termoplástico de 225 mm de diámetro. En cada uno de ellos se instalará un solo circuito. El interior de los tubos será lo más liso posible para facilitar la instalación o sustitución del cable o circuito averiado. No se instalará más de un circuito por tubo.

Antes del tendido se eliminará de su interior la suciedad o tierra garantizándose el paso de los cables mediante mandrilado acorde a la sección interior del tubo o sistema equivalente. Durante el tendido se deberán embocar correctamente para evitar la entrada de tierra o de hormigón.

Si se opta por cambiar de tubo, se tendrá en cuenta que el diámetro interior de los nuevos tubos no será inferior a 1,5 el diámetro exterior del cable o del diámetro aparente del circuito en el caso de varios cables instalados en el mismo tubo.

Se evitará, en lo posible, los cambios de dirección de las canalizaciones entubadas respetando los cambios de curvatura indicados por el fabricante de los cables. En los puntos donde se produzcan, para facilitar la manipulación de los cables podrán disponerse arquetas con tapas registrables o no. Con objeto de no sobrepasar las tensiones de tiro indicadas en las normas aplicables a cada tipo de cable, en los tramos rectos se instalarán arquetas intermedias, registrables, ciegas o simplemente calas de tiro en aquellos casos que lo requieran. A la entrada de las arquetas, las canalizaciones entubadas deberán quedar debidamente selladas en sus extremos.

Los diferentes cortes verticales de dichas zanjas y las arquetas tipo seleccionadas se pueden contemplar en los planos que llevan el nombre de este apartado.

4.3. DIMENSIONAMIENTO

4.3.1. CONDUCTORES

Los conductores utilizados en la red eléctrica estarán dimensionados para soportar la tensión e intensidad de servicio.

Los conductores elegidos son unipolares de aluminio homogéneo con sección normalizada de 240 mm2.

A fin de reforzar la garantía de la calidad de servicio eléctrico, en las líneas de tensión nominal 20 kV, el conductor a instalar será 18/30 kV.

Las pantallas de los cables serán conectadas a tierra en todos los puntos accesibles a una toma que cumpla las condiciones técnicas especificadas en los reglamentos en vigor.

Las características de los conductores escogidos son:

• Conductor (1)

Los conductores serán circulares compactos, de clase 2 según la norma UNE 21022, y estarán formados por varios alambres de aluminio cableados, con obturación longitudinal.

Las secciones nominales seleccionadas a priori son de 150, 240, y 400 mm2.




Sección nominal (mm2)

Diámetro conductor (mm)

Resistencia máxima a 20ºC (Ω/km)

Resistencia a Tmax, 90 ºC (Ω/km)

150 13,9 0,206 0,264

240 17,8 0,125 0,161

400 22,9 0,078 0,1

Tabla: Características de los conductores

• Pantalla sobre el conductor (2)

Estará constituida por una capa de mezcla semiconductora termoestable extruida, adherida al aislamiento en toda su superficie, con un espesor medio mínimo de 0,5 mm y sin acción nociva sobre el conductor y el aislamiento.

• Aislamiento (3)

El aislamiento estará constituido por polietileno reticulado (XLPE).

Temperatura máxima admisible al conductor (ºC)

Mezcla aislante Servicio permanente Régimen de cortocircuito

Polietileno reticular (XLPE) 90 250

Tabla: Temperatura máxima admisible de los conductores

Espesor de aislamiento a tensión asignada (mm)

Sección nominal cable (mm2)

12/20 kV 18/30 kV

150

4,3 6,4 240

400

Tabla: Espesor de aislamiento de los conductores

Las características del polietileno reticulado usado en estos conductores se puede leer en el

catálogo de Prysmian para cables y accesorios de MT, cable Al Voltalene H Compact.

• Pantalla sobre aislamiento

La pantalla sobre el aislamiento estará constituida por una parte semiconductora no metálica (4), asociada a una parte metálica (6).

La parte no metálica estará constituida por una capa de mezcla semiconductora termoestable extruida que debe quedar, después de la separación, sin trazas de mezcla semiconductora apreciables a simple vista. El espesor medio mínimo será de 0,5 mm.

La parte metálica estará constituida cinta longitudinal de aluminio termosoldada y adherida a la cubierta, de diámetro comprendido entre 0,5 y 1 mm.

Presenta además una protección longitudinal (5) entre la semiconductora externa y dicha pantalla formada con una cinta hinchable conductora.

• Cubierta exterior (7)

La cubierta exterior será de color rojo y estará constituida por un compuesto termoplástico a base de poliolefina.

Las características de dicha cubierta de poliolefina se pueden leer en el catálogo de Prysmian para cables y accesorios de MT, cable Al VoltaleneH Compact normalizado.



12/20 kV 18/30 kV

150 2 2 240

400


4.3.2. ACCESORIOS

Se entienden como tales los empalmes, terminaciones y respectivos complementos. Éstos serán adecuados a la naturaleza, composición y sección de los cables, y no deberán aumentar la resistencia eléctrica de éstos. Deberán ser, así mismo, adecuados a las características ambientales (interior, exterior, contaminaciones, etc.). En el caso que nos ocupa se escogerán los destinados a cables con aislamiento seco XLPE, tanto para instalaciones de interior, como de exterior.

Estarán constituidos por materiales premoldeados o termorretráctiles u otro sistema de eficacia equivalente. No se admitirán accesorios basados en encintados. Solamente se admitirán cintas en operaciones de relleno y de obturación, nunca en misiones de aislamiento o de cubierta.

Para aquellos casos particulares que puedan presentarse, se dispondrá, además, de elementos especiales susceptibles de aplicar, según sean las circunstancias de instalación.

4.3.3. DATOS DE PARTIDA

En este apartado se justifica todos los datos técnicos necesarios para el diseño, cálculo y construcción de las líneas subterráneas de media tensión.

La instalación eléctrica de media tensión se realiza con conductores de Aluminio enterrados.

Las características de la línea de media tensión se muestran en la siguiente tabla:




Línea de media tensión transformador – centro de seccionamiento Símbolo Valor Potencia nominal P 880 KVA Tensión de servicio V 20.000 V Intensidad máxima Imax 25,4 A Frecuencia F 50 Hz

Longitud Instalación 1 151 m Instalación 2 92 m

Caída de tensión ∆V 1,5 % Factor de potencia cos φ 0,9

Tabla: Características de la línea MT (Elaboración propia)

Potencia

El generador solar estará compuesto por 2 instalaciones de 800 kW de potencia nominal, en baja tensión, procedentes de instalaciones fotovoltaicas, por lo que la potencia que es capaz de entregar es de 1600 kW.

Los centros de transformación requeridos para las 2 instalaciones serán de superficie en edificio prefabricado y con una potencia nominal de 880 kVA.

4.3.4. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR

El cálculo de la sección de los conductores se lleva a cabo de acuerdo al Reglamento de Líneas de Alta Tensión (LAT), se emplea la ITC-LAT-06 que se corresponde con las líneas subterráneas de cables aislados.

Para determinar la sección de los conductores se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:

A. Intensidad máxima admisible por el cable. B. Caída de tensión. C. Intensidad máxima admisible durante un cortocircuito.

4.3.4.1. Intensidad máxima admisible

Según la tabla 12 de la instrucción ITC- LAT- 06, la intensidad máxima admisible en servicio permanente con corriente alterna para cables unipolares aislados de hasta 18/30 kV, de 240 mm2 de sección y enterrados bajo tubo es de 320 A. Esta intensidad se cumple para las siguientes condiciones:

• Terno de cables unipolares enterrados bajo tubo. • Profundidad de 1 m • Terrenos de resistencia térmica media (1,5 k·m/W). • Temperatura máxima en el conductor 105º C. • Temperatura del terreno 25ºC.

Cuando las condiciones reales de instalación son diferentes a los valores indicados anteriormente, se aplican, al valor anterior, unos determinados factores de corrección que vienen recogidos en las tablas 7, 8, 10 y 11 de dicha instrucción. En este caso nos encontramos con dos ternas de cables unipolares enterrados en tubo, el factor de corrección a aplicar es de 0,8, obteniendo una intensidad máxima admisible de:

I = 0,8 ⋅ 320 = 256A

Por tanto cumple con el criterio de la intensidad máxima admisible:

Imax, adm = 320 A >Imax, línea = 25,4 A

La potencia máxima que se puede transportar por esta línea es de:

Qmax = √3 ⋅V ⋅ I = 3 ⋅ 20.000 ⋅ 256 = 8.868,1 kVA

4.3.4.2. Intensidad de cortocircuito

Para el cálculo de la sección mínima necesaria por el criterio de intensidad máxima admisible durante un cortocircuito, será necesario conocer la intensidad de cortocircuito existente en el punto de la red donde se va a inyectar.

Para ello, la compañía eléctrica nos debe de proporcionar la potencia de cortocircuito de dicha línea de distribución.

Esta intensidad se calcula con la siguiente expresión:

Siendo:

Icc = intensidad de cortocircuito de la línea (A) Pcc = potencia de cortocircuito de dicha línea de distribución. Este valor nos lo debe de

proporcionar la empresa de electricidad que en este caso es de 500 MW. U = Tensión de la red

Sustituyendo valores resulta:

Icc = 500·106 / (20.000·√3) = 14.433,76 A

La sección mínima que debe tener el cable para que soporte la intensidad de cortocircuito se calcula según la siguiente ecuación (apartado 6.2 de ITC-LAT-06):




Siendo:

Icc: la corriente de cortocircuito de la línea (A) µ: la densidad de corriente del Aluminio con aislamiento XPLE (A/mm²) t: el tiempo que dura el cortocircuito (s)

Sminima = (14.433,76 · √1) / 94 = 153,55 mm2

Por lo que elegimos un conductor normalizado de sección 240 mm2 de aluminio. Buscando en los parámetros eléctricos de dicho cable obtenemos que, para esta sección, la Icc,adm= 22.560 A.

Como es obvio se cumple el criterio de la intensidad máxima de cortocircuito:

Icc, adm= 22.560 A > Icc, línea = 14433,76 A

4.3.4.3. Caída de tensión

Para líneas de media tensión subterráneas es un valor que rara vez es dominante para determinar la sección del conductor a utilizar pero es necesario comprobar que su valor no supera los límites que establece el Reglamento.

Para comprobar que se cumple este criterio empleamos las siguientes expresiones:

∆V = √3 · I · L · (R·cosφ + X·senφ)

I = P / (√3 · V · cosφ)

donde:

P = Potencia máxima de circulación por la línea, en kW V = Tensión de salida, en kV ∆V = Caída de tensión, en V I = Intensidad máxima de circulación , en A L = Longitud de la línea, en km. R = Resistencia del conductor en Ω/km a la temperatura de servicio. X = Reactancia a frecuencia 50 Hz en Ω/km. cosϕ = Factor de potencia

Por lo tanto, sustituyendo valores nos queda:

I = 880 / (√3 · 20 · 0,9) = 28,23 A

∆V1 = √3 · 28,23 · 151 · (0,168·senφ + 0.114·cosφ) = 1,3 V

∆V1 = √3 · 28,23 · 92 · (0,168·senφ + 0.114·cosφ) = 0.79 V

La caída de tensión máxima admisible es 1,5 % según el Reglamento, es decir, 300 V. Lo que representa un tanto por ciento despreciable con respecto a la tensión de servicio.

Por tanto se cumple:

AVmax línea<AVmax admisible

En la tabla siguiente se resumen los resultados obtenidos:

CABLEADO DE MEDIA TENSIÓN

Tramo Icc (A)

Sadoptada(mm2) Canalización Imax (A)

L (m)

∆V (V)

% de ∆V

CT1 – Secc 14.433,76 3(1x240) 1T – 225 mm 28,23 151 1,3 0

CT2 –Secc 14.433,76 3(1x240) 1T – 225 mm 28,23 92 0.79 0

4.4. SEGURIDAD Y PROTECCIONES 4.4.1. INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE ALTA TENSIÓN

La intensidad nominal de los interruptores automáticos deberá ser superior a la intensidad calculada en los embarrados, por lo cual equipararemos la instalación de un interruptor automático de In = 400 A.

El poder de corte de dicho interruptor automático vendrá dado por:

Icc: Intensidad máxima de cortocircuito en la línea. Pcc: Potencia de cortocircuito (500 KVA) Vp: Tensión primaria (en KV)

Se adopta un interruptor automático con unas características mínimas de:

Vn = 20 KV, In = 400 A., y poder de corte de 14’ 43 KA.

4.4.2. FUSIBLES DE ALTA TENSIÓN

En los cortocircuitos fusibles se produce la fusión en un valor de la intensidad determinado antes de que la corriente haya alcanzado su valor máximo. De todas formas, esta protección debe permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador, soportar la intensidad en servicio continuo y sobrecargas eventuales y cortar las intensidades de defecto en los bornes del secundario del transformador.

La intensidad nominal del fusible de alta tensión, depende de la curva de fusión y normalmente está comprendida entre 2 y 3 veces la intensidad nominal del transformador protegido, lo cual en nuestro caso, obtenemos:

K = If / In => If = k · If = 3 · 23,2 = 69,6 A




If = Intensidad nominal del fusible In = Intensidad nominal del transformador en A.T. K = Valor de la curva (entre 2 y 3)

La intensidad nominal de los fusibles de alta tensión en la celda de protección es 80 A.

4.5. PUESTA A TIERRA

En los extremos de las líneas subterráneas se colocará un dispositivo que permita poner a tierra los cables en caso de trabajos o reparación de averías, con el fin de evitar posibles accidentes originados por existencia de cargas de capacidad.

Las cubiertas metálicas y las pantallas de las mismas estarán también puestas a tierra para soportar las tensiones que pueden aparecer en servicio o en caso de defecto.

Cuando no se conecten ambos extremos a tierra, se deberá justificar en el extremo no conectado que las tensiones provocadas por el efecto de las faltas a tierra o por inducción de tensión entre la tierra y el cable, no producen una tensión de contacto aplicada superiores al valor indicado en la ITC-LAT 07, salvo que en este extremo la pantalla esté protegida por envolvente metálica puesta a tierra o sea inaccesible.

5. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Debido a la importancia del centro de transformación y al cumplimiento de la normativa vigente, se ha elaborado un anejo independiente a este (anejo número 10), en el que se recoge más detalladamente la zona donde se situará el transformador, analizándose asimismo los aspectos más fundamentales de éste.

6. CENTRO DE SECCIONAMIENTO

Al igual que en el caso del centro de transformación, este centro de seccionamiento y medida está analizado más pormenorizadamente en el anejo número 11 que lleva este nombre.

7. LÍNEA DE EVACUACIÓN Y ENTRONQUE

Al igual que en los casos anteriores y debido a esta línea, una vez finalizada, es cedida a la empresa distribuidora, se ha visto conveniente analizarla más en profundidad en el anejo número 13 que lleva su nombre.

ANEJO 11 : CENTRO DE TRANSFORMACIÓN


Anejo: Centro de transformación


ÍNDICE

1. DESCRIPCIÓN GENERAL

2. REGLAMENTACIÓN Y DISPOSICIONES OFICIALES

3. UBICACIÓN Y ACCESOS

4. OBRA CIVIL


5.1. LÍNEAS DE ENTRADA Y SALIDA

5.2. APARAMENTA DE ALTA TENSIÓN

5.2.1. CELDAS DE PROTECCIÓN 5.3. APARAMENTA DE BAJA TENSIÓN

5.4. TRANSFORMADOR


5.5.1. TIERRA DE PROTECCIÓN 5.5.2. Tierra de Servicio 5.5.3. Tierras interiores

5.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS

5.6.1. Alumbrado y toma de corriente 5.6.2. Protección contra Incendios 5.6.3. Ventilación

6. MEDIDAS DE SEGURIDAD

6.1. SEGURIDAD EN CELDAS DE PROTECCIÓN

7. CÁLCULOS ELÉCTRICOS

7.1. INTENSIDAD DE ALTA TENSIÓN

7.2. INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN

7.3. CORTOCIRCUITOS 7.3.1. Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito 7.3.2. Cortocircuito en el lado de Alta Tensión 7.3.3. Cortocircuito en el lado de Baja Tensión

7.4. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO

7.4.1. Comprobación por densidad de corriente 7.4.2. Comprobación por solicitación electrodinámica




7.4.3. Comprobación por solicitación térmica.

7.5. PROTECCIONES 7.5.1. Alta tensión 7.5.2. Baja tensión

7.6. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN

7.7. DIMENSIONES DEL POZO APAGAFUEGOS


7.8.1. Tierras de protección 7.8.2. Tierra de servicio 7.8.3. Separación de los sistemas de protección (masas) y de servicio (neutro) 7.8.4. Tierras interiores 7.8.5. Cálculo de tensiones

7.8.5.1. Tensiones máximas admisibles de paso y contacto 7.8.5.2. Tensiones de contacto reales interiores y exteriores

7.8.6. Corrección y ajuste del diseño inicial





El fin del presente anejo es especificar las condiciones técnicas, de ejecución y características normalizadas de cada uno de los centros de transformación proyectados en la planta.

El objetivo de estos centros es suministrar energía eléctrica en media tensión procedente de las dos instalaciones fotovoltaicas independientes en las que se divide el campo generador.

Los cálculos se han realizado de forma generalizada y se podrán aplicar a cualquiera de los dos, ya que son iguales.

Como se ha mencionado en ocasiones anteriores, el centro de transformación forma parte de la estación de inversión de SMA aunque dicho centro se encuentra independizado de la zona de inversión con accesos propios.

Esta estación se encontrará ubicada en superficie, con acceso directo desde los viales interiores de la huerta solar.

La zona destinada para la transformación, están constituida por un bloque principal que engloba las paredes laterales, la cimentación y la estructura base inferior, una placa piso sobre la que se colocan los equipos eléctricos de media y baja tensión, y una cubierta que completa el conjunto.

En las celdas de protección de Media Tensión (ya que las de baja tensión se desarrollan en el anejo correspondiente) se alojará un interruptor seccionador de corte en carga con mando manual, de 24 kV, 400 A, un disyuntor con mando manual, de 24 kV, 400 A. , asociado a una bobina de apertura para relé Sepam y captadores de intensidad.

Esta celda irá provista de un seccionador de puesta a tierra que estará enclavado con el resto del equipo, a fin de que en ningún caso, se pueda acceder a ningún elemento bajo tensión, que eléctricamente se encuentre después de dicho seccionador de puesta a tierra.

Y se incluirán sendos aisladores testigo para una mayor seguridad de los manipuladores. Para la protección de una eventual falta posterior a esta celda, se dotarán de relés para el despeje de dicha falta.

Además se dotará de un sistema de puesta a tierra, un sistema de ventilación y apagafuegos.


Para la elaboración de cada uno de los centros de transformación se ha tenido en cuenta la siguiente normativa:

• Reglamento sobre las Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación e Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Instrucciones Técnicas Complementarias de Reglamento sobre las Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación e Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión e Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Ley 54/1997 de 27 de noviembre de Regulación del Sector Eléctrico.

• Normas UNE/IEC y Recomendaciones UNESA que sean de aplicación.

• Normas particulares de Endesa Distribución (Compañía Sevillana de Electricidad - C.S.E.).

• Ordenanzas municipales del ayuntamiento correspondiente.

• Condiciones impuestas por las entidades públicas afectadas.


El local donde se ubicará el centro de transformación debe tener acceso directo desde el vial interior proyectado en la parcela, tanto para el personal, como para la instalación o sustitución de equipos que contenga.

Los viales para el acceso deben permitir el transporte, en camión, de los transformadores y demás elementos integrantes, hasta el lugar de ubicación del mismo.

Este acceso estará situado en una zona que deje libre permanentemente el paso de bomberos, servicios de emergencia, salidas de urgencias o socorro.

El local estará convenientemente defendido contra la entrada de aguas en aquellos lugares en que haya posibilidad de inundaciones o en las zonas de alto nivel freático.





4. OBRA CIVIL

La habitación donde estará ubicado el transformador y sus equipos correspondientes será independiente y destinada únicamente a esta finalidad. Se colocará una malla metálica para la separación entre la zona de protección y la de transformación. Las dimensiones serán las adecuadas para evitar el acceso no deseado a las diferentes zonas.

El trazado discurre en su gran mayoría por el interior de la finca, sin embargo, punto de evacuación, se encuentra en la parcela colindante por el Norte pero muy cercano a la linde de los terrenos.

La caseta será de construcción prefabricada de hormigón con dos puertas peatonales. El acceso estará restringido al personal de la planta.

Las características más destacadas de este habitáculo serán:

• Compacidad: Esta serie de prefabricados se montarán enteramente en fábrica lo que supone obtener calidad en origen, reducción del tiempo de instalación y posibilidad de posteriores traslados.

• Facilidad de instalación: La innecesaria cimentación y el montaje en fábrica permitirán asegurar una cómoda y fácil instalación.

• Material: El material empleado en la fabricación de las piezas (bases, paredes y techos) es hormigón armado. Con la justa dosificación y el vibrado adecuado se conseguirán unas características óptimas de resistencia característica (superior a 250 Kg/cm² a los 28 días de su fabricación) y una perfecta impermeabilización.

• Equipotencialidad: La propia armadura de mallazo electrosoldado garantizará la perfecta equipotencialidad de todo el prefabricado.

Las puertas y rejillas de ventilación no estarán conectadas al sistema de equipotencial por motivos de seguridad. Entre la armadura equipotencial, embebida en el hormigón, y las puertas y rejillas existirá una resistencia eléctrica superior a 10.000 ohmnios.

Ningún elemento metálico unido al sistema equipotencial será accesible desde el exterior.

• Impermeabilidad: Los techos estarán diseñados de tal forma que se impidan las filtraciones y la acumulación de agua sobre éstos, desaguando directamente al exterior desde su perímetro.

• Grados de protección: Serán conformes a la UNE 20324/89 de tal forma que la parte exterior del edificio prefabricado será de IP239, excepto las rejillas de ventilación donde el grado de protección será de IP339.

Los componentes principales que formarán el edificio prefabricado son los que se indican a

continuación:

• Envolvente:

La envolvente (base, paredes y techos) de hormigón armado se fabricará de tal manera que se cargará sobre camión como un solo bloque en la fábrica.

La envolvente estará diseñada de tal forma que se garantizará una total impermeabilidad y equipotencialidad del conjunto, así como una elevada resistencia mecánica.

En la base de la envolvente irán dispuestos, tanto en el lateral como en la solera, los orificios para la entrada de cables de Alta y Baja Tensión. Estos orificios son partes debilitadas del hormigón que se deberán romper (desde el interior del prefabricado) para realizar la acometida de cables.

• Suelos:

Estarán constituidos por elementos planos prefabricados de hormigón armado apoyados en un extremo sobre unos soportes metálicos, los cuales constituirán los huecos que permitirán la conexión de cables en las celdas.

Los huecos que no queden cubiertos por las celdas o cuadros eléctricos se taparán con unas placas fabricadas para tal efecto.

En la parte frontal se dispondrán unas placas de peso reducido que permitirán el acceso de personas a la parte inferior del prefabricado a fin de facilitar las operaciones de conexión de los cables.

En la zona para el tránsito del personal de maniobras, la losa presentará la posibilidad de unir a tierra la malla del forjado.

• Cuba de recogida de aceite:

La cuba de recogida de aceite se integrará en el propio diseño del hormigón. Tendrá una capacidad de 760 litros, estando así diseñada para recoger en su interior todo el aceite del transformador sin que éste se derrame por la base.

En la parte superior irá dispuesta una bandeja apagafuegos de acero galvanizado perforada y cubierta por grava.

• Puertas y rejillas de ventilación:

Se destinaran puertas de acceso distintas para el transformador y la sala destinada a celdas y cuadros. Estarán construidas en chapa de acero galvanizado recubierta con pintura epoxy. Esta doble protección, galvanizado más pintura, las hará muy resistentes a la corrosión causada por los agentes atmosféricos.

Las puertas estarán abisagradas para que se puedan abatir 180º hacia el exterior y cumplirán las dimensiones mínimas según UNE-EN 61330.

Tanto las puertas como las rejillas, Irán instaladas de tal manera que no tengan contacto eléctrico con el sistema equipotencial.

Las rejillas estarán solamente incluidas en la zona de transformadores.





El centro de transformación será de tipo interior, empleando para su aparellaje celdas prefabricadas bajo envolvente metálica según norma UNE-EN 62271-200.

5.1. LÍNEAS DE ENTRADA Y SALIDA

La red de alimentación al centro de transformación será de tipo superficial y discurrirá por el interior de edificio desde los inversores hasta la entrada al transformador.

La línea de salida de energía, se proyectará mediante una línea subterránea de 3x240 mm2 de sección de aluminio bajo tubo de diámetro de 225 mm que finalizará en el centro de seccionamiento y medida donde se inyectará a una red de distribución siendo la Compañía Eléctrica suministradora Endesa Distribución (Compañía Sevillana de Electricidad - C.S.E.). Esta red trabajará a una tensión de 20 kV y 50 Hz de frecuencia y tendrá una potencia de cortocircuito máxima de 500 MVA, según datos proporcionados por la Compañía suministradora.

5.2. APARAMENTA DE ALTA TENSIÓN

Las celdas de protección en el lado de media tensión a emplear serán celdas modulares de aislamiento en aire equipadas de aparellaje fijo que utiliza el hexafluoruro de azufre como elemento de corte y extinción de arco.

Responderán en su concepción y fabricación a la definición de aparamenta bajo envolvente metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE-EN 62271-200.

Los compartimentos diferenciados serán los siguientes:

• Compartimento de aparellaje.

• Compartimento del juego de barras.

• Compartimento de conexión de cables.

• Compartimento de mando.

• Compartimento de control.

5.2.1. CELDAS DE PROTECCIÓN

Los parámetros técnicos principales de la celda de protección en el lado de corriente alterna trifásica a Media Tensión son:

• Tensión asignada: 24 kV

• Tensión soportada entre fases, y entre fases y tierra: - a frecuencia industrial (50 Hz), 1 minuto: 50 kV eficaz - a impulso tipo rayo: 125 kV cresta.

• Intensidad asignada en funciones de línea: 400 A.

• Intensidad asignada en interrup. Automat: 400 A.

• Intensidad asignada en ruptofusibles: 200 A.

• Intensidad nominal admisible durante un segundo: 16 kA eficaz

• Valor de cresta de la intensidad nominal admisible: 40 kA cresta, es decir, 2.5 veces la intensidad nominal admisible de corta duración.

• Grado de protección de la envolvente: IP307 según UNE 20324.

El poder de corte de la aparamenta será de 400 A eficaces en las funciones de línea y de 12.5 kA en las funciones de protección (ya se consiga por fusible o por interruptor automático).El poder de cierre de todos los interruptores será de 40 kA cresta.

Todas las funciones (tanto las de línea como las de protección) incorporarán un seccionador de puesta a tierra de 40 kA cresta de poder de cierre.

Esta celda de protección con interruptor automático para Media Tensión tendrá unas dimensiones aproximadas de 750 mm de anchura, 1.220 m. de profundidad y 1.600 mm de altura. Contendrá:

• Juegos de barras tripolares de 400 A para conexión superior con celdas adyacentes, de 16 kA.

• Seccionador.

• Mando manual.

• Interruptor automático de corte (hexafluoruro de azufre) con tensión de 24 kV, intensidad de 400 A, poder de corte de 16 kA.

• Mando de actuación manual.

• Embarrado de puesta a tierra.

• Seccionador de puesta a tierra.

• Relé Sepam destinado a la protección general o a transformador. Dispondrá de las siguientes protecciones y medidas:

- Máxima intensidad de fase (50/51) con un umbral bajo a tiempo dependiente o independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- Máxima intensidad de defecto a tierra (50N/51N) con un umbral bajo a tiempo dependiente o independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- Medida de las distintas corrientes de fase, - Medida de las corrientes de apertura (I1, I2, I3, Io).

El correcto funcionamiento del relé estará garantizado por medio de un relé interno de autovigilancia del propio sistema. Tres pilotos de señalización en el frontal del relé indicarán el estado del Sepam (aparato en tensión, aparato no disponible por inicialización o fallo interno, y piloto 'trip' de orden de apertura).

El Sepam es un relé indirecto alimentado por batería+cargador. Dispondrá en su frontal de una pantalla digital alfanumérica para la lectura de las medidas,

reglajes y mensajes.




• Enclavamiento por cerradura impidiendo el cierre del seccionador de puesta a tierra y el acceso al compartimento inferior de la celda en tanto que el disyuntor general no esté abierto y enclavado. Dicho enclavamiento impedirá además el acceso al transformador si el seccionador de puesta a tierra de la celda no se ha cerrado previamente.

El conductor de puesta a tierra estará dispuesto a todo lo largo de las celdas según UNE-EN 62271-200, y estará dimensionado para soportar la intensidad admisible de corta duración.

Deberá existir una señalización positiva de la posición de los interruptores y seccionadores de puesta a tierra. Además, el seccionador de puesta a tierra deberá ser directamente visible a través de visores transparentes.

El embarrado estará sobredimensionado para soportar sin deformaciones permanentes los esfuerzos dinámicos que en un cortocircuito se puedan presentar y que se detallan en el apartado de cálculos. Se construirá con tres barras aisladas de cobre dispuestas en paralelo.

La conexión del embarrado se efectúa sobre los bornes superiores de la envolvente del interruptor-seccionador con la ayuda de repartidores de campo con tornillos imperdibles integrados de cabeza allen de M8.

Se dispondrá de aisladores de celdas pasatapas para la conexión de los cables aislados de alta tensión procedentes del exterior. Cumplen la norma y serán de tipo roscado para las funciones de línea y enchufables para las de protección.

5.3. APARAMENTA DE BAJA TENSIÓN

Para el lado de baja tensión, las protecciones vienen explicadas en el anejo llamado “Instalación de Baja Tensión” de este proyecto.

5.4. TRANSFORMADOR

Será una máquina trifásica amplificadora de tensión, siendo la tensión entre fases a la salida de 20 kV y la tensión a la entrada de 360 V entre fases.

El transformador a instalar tendrá el neutro accesible en baja tensión y refrigeración natural (ONAN), en baño de aceite mineral.

La tecnología empleada será la de llenado integral a fin de conseguir una mínima degradación del aceite por oxidación y absorción de humedad, así como unas dimensiones reducidas de la máquina y un mantenimiento mínimo.

Sus características mecánicas y eléctricas se ajustarán a la Norma UNE 21428, siendo las siguientes:

• Potencia nominal en STC: 880 kVA

• Tensión nominal primaria: 20.000 V

• Regulación en el primario: +/-2,5%, +/-5%.

• Tensión nominal secundaria en 360 V

• Tensión de cortocircuito: 6 %

• Grupo de conexión: Dyn11

• Nivel de aislamiento: - Tensión de ensayo a onda de choque 1,2/50 s 125 kV. - Tensión de ensayo a 50 Hz, 1 min, 50 kV.

La conexión en el lado de Media Tensión se efectuará con un juego de puentes de cables A.T.

unipolares de aislamiento seco RHZ1, aislamiento 18/30 kV, de 95 mm2 en aluminio con sus correspondientes elementos de conexión.

En el lado de Baja Tensión, la conexión se hará con un juego de puentes de cables B.T. unipolares de aislamiento seco tipo RV, aislamiento 0.6/1 kV, de 3x240 mm2 de aluminio para las fases y de 2x240 mm2 de aluminio para el neutro.


A continuación se realiza una descripción de la puesta a tierra en general. Para consulta de cálculos se remite al apartado incluido en este anejo.

5.5.1. TIERRA DE PROTECCIÓN

Se conectarán a tierra los elementos metálicos de la instalación que no estén en tensión normalmente, pero que puedan estarlo a causa de averías, accidentes, sobretensiones o circunstancias externas.

En particular se conectarán a tierra los siguientes elementos:

• Chasis y bastidores de los aparatos de maniobra.

• Pantalla de cable subterráneo de la línea de entronque al C.T.

• Envolventes de las celdas y armarios.

• Carcasa de los transformadores.

• Rejilla de protección de los transformadores.

El sistema de tierra adoptado tiene las siguientes características:

• Geometría del electrodo: Anillo perimetral

• Dimensiones: 7x4






• Profundidad de enterramiento: 0,5 m.

Las picas son de acero-cobre, de 2 m de longitud y 14 mm de diámetro, unidas entre sí por un conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de sección.

Se han tomado las siguientes medidas adicionales, de acuerdo con el apartado 2.2 de MIE RAT 13. :

• En el interior del suelo del C.T. se dispondrá un mallazo electro soldado con redondos de diámetro no inferior a 4 mm, formando una retícula no superior a 0,30 x 0,30 m, el cual se conectará al sistema de tierra de protección con el fin de evitar diferencias de tensión peligrosas en el interior del Centro de Transformación. Este mallazo se cubrirá con una capa de hormigón de espesor mínimo 20 cm.

• No conectar a tierra las puertas de acceso y las rejillas de ventilación, si son metálicas, para que no puedan presentarse tensiones peligrosas en el exterior del Centro de Transformación.

• Si en el interior del Centro de Transformación las puertas resultan accesibles para una persona, simultáneamente con otras masas metálicas conectadas a la toma de tierra de protección, la parte interna de dichas puertas debe pintarse con una gruesa capa de pintura aislante a la base de caucho acrílico o poliéster.

• Dotar al recinto del Centro de Transformación de una acera de hormigón que lo rodee, de 1,10 m de anchura, para proporcionar un aislamiento superior al que tendrían a las personas que puedan aproximarse al mismo si pisasen sobre el terreno.

• Se vigilará especialmente que no existe canalización metálica conductora (cubierta metálica de cables, canalización de agua, gas etc.) que una la zona de tierra del Centro de Transformación con el resto de zonas de la estación de bombeo, sobre todo en las que se ubiquen otros electrodos de tierra.

• Si el cuadro de protección de los aparatos de medida de energía eléctrica es de carcasa metálica y está conectado a la tierra de protección, el aislamiento entre el embarrado y la carcasa será de 10 KV.

5.5.2. TIERRA DE SERVICIO

Se conectarán a tierra el neutro del transformador y los circuitos de baja tensión de los transformadores del equipo de medida si lo hubiera.

Con el fin de no transferir tensiones peligrosas a través del neutro a las instalaciones de Baja Tensión, se ha previsto una separación entre las tierras de protección y de servicio. Dicha separación se ha determinado en un mínimo de 7 metros.

El sistema de tierra adoptado tiene las siguientes características:

• Geometría del electrodo: Picas en hilera.

• Dimensiones: 6 m



• Profundidad de enterramiento: 0,5 m. (cabeza de picas).

Las picas previstas son de acero-cobre, de 2 m de longitud y 14m de diámetro, y estarán unidas entre sí por un conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de sección.

5.5.3. TIERRAS INTERIORES

Las tierras interiores del centro de transformación tendrán la misión de poner en continuidad eléctrica todos los elementos que deban estar conectados a tierra con sus correspondientes tierras exteriores.

La tierra interior de protección se realizará con conductor desnudo de cobre de 50 mm2 de sección o mediante pletina de cobre de sección equivalente. Este cable conectará a tierra los elementos indicados en el apartado anterior e irá convenientemente sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el anillo al final a una caja de seccionamiento con un grado de protección IP54. La unión de este mecanismo de seccionamiento con el electrodo de tierra se llevará a cabo mediante conductor de cobre aislado 0,6/1 kV, en el interior de un tubo metálico flexible aislado de 50 mm y de grado de protección 7.

La tierra interior de servicio se realizará con cable de 50 mm2 de cobre aislado. Este cable conectará a tierra los elementos indicados en el apartado anterior e irá sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el anillo al final a una caja de seccionamiento con un grado de protección IP54. Toda esta instalación se llevará a cabo mediante conductor aislado 0,6/1 kV en el interior de un tubo metálico flexible aislado de 50 mm de diámetro y de grado de protección 7. Esta línea de tierra debe ser aislada en todo su trayecto con un nivel de aislamiento de 10 kV.

Las cajas de seccionamiento de la tierra de servicio y protección estarán separadas por una distancia mínima de 1m.

Las celdas dispondrán de una pletina de tierra que las interconectará, constituyendo el colector de tierras de protección.

5.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS

5.6.1. ALUMBRADO Y TOMA DE CORRIENTE

En el interior del centro de transformación se instalará un mínimo de dos puntos de luz capaces de proporcionar un nivel de iluminación suficiente para la comprobación y maniobra de los elementos del mismo. El nivel medio será como mínimo de 150 lux.

Los focos luminosos estarán colocados sobre soportes rígidos y dispuestos de tal forma que se mantenga la máxima uniformidad posible en la iluminación. Además, se deberá poder efectuar la sustitución de lámparas sin peligro de contacto con otros elementos en tensión.

Por otra parte, se instalarán tomas de corriente para posible conexión de aparatos para el mantenimiento o reparación de averías.




A estas líneas le precederán fusibles e interruptores correspondientes, y las secciones mínimas serán las siguientes:

• Alumbrado: cable RV. 0,6/1 KV., de 2 x1,5 + TTx1,5 mm2 en cobre en montaje bajo tubo superficial.

• Toma de corriente: cable RV. 0,6/1 KV., de 2x2,5 + TTx2,5 mm2 en cobre en montaje bajo tubo superficial.

Se dispondrá también un punto de luz de emergencia de carácter autónomo que señalizará los accesos al centro de transformación.

5.6.2. PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS

De acuerdo con la instrucción RAT 14, se dispondrá como mínimo de un extintor de eficacia equivalente 89 B.

5.6.3. VENTILACIÓN

La ventilación del centro de transformación se realizará mediante las rejas de entrada y salida de aire dispuestas para tal efecto.

Estas rejas se construirán de modo que impidan el paso de pequeños animales, la entrada de agua de lluvia y los contactos accidentales con partes en tensión si se introdujeran elementos metálicos por las mismas.

Los cálculos de sección de la superficie mínima de la reja se encuentran en el apartado de cálculos justificativos de este proyecto.


Entre la celda de Media Tensión y el transformador se intercalara un cerramiento de protección de malla metálica al que se le acoplara un disco de peligro eléctrico.

El material de seguridad que deberá estar presente en el edificio para las maniobras y protección del personal será:

• Guantes aislante de goma homologados y de 24 KV.

• Alfombra o banco aislante 24 KV.

• Placa de instrucciones para primeros auxilios.

• Placas de maniobra.

• Carteles de identificación.

• Señalización de riesgos eléctrico.

• Cartel de medidas de seguridad para maniobra ( Las 5 Reglas de Oro ).


Estas cabinas estarán provistas de enclavamientos funcionales de tipo mecánico que relacionan entre sí los elementos que la componen y que responden a los definidos por la Norma UNE-EN 62271-200. Serán los siguientes:

• Sólo será posible cerrar el interruptor con el seccionador de tierra abierto y con el panel de acceso cerrado.

• El cierre del seccionador de puesta a tierra sólo será posible con el interruptor abierto. • La apertura del panel de acceso al compartimento de cables sólo será posible con el

seccionador de puesta a tierra cerrado. • Con el panel delantero retirado, será posible abrir el seccionador de puesta a tierra para

realizar el ensayo de cables, pero no será posible cerrar el interruptor.

Además de los enclavamientos ya definidos, algunas de las distintas funciones se enclavarán entre ellas mediante cerraduras donde, en su posición cerrado, se bloqueará la introducción de la palanca de accionamiento en el eje de la maniobra para la puesta a tierra, siendo asimismo bloqueables por candado todos los ejes de accionamiento.

Un dispositivo anti-reflex impedirá toda tentativa de reapertura inmediata de un interruptor.

Asimismo es de destacar que la posición de puesta a tierra será visible, así como la instalación de dispositivos para la indicación de presencia de tensión.





7.1. INTENSIDAD DE ALTA TENSIÓN

En un sistema trifásico, la intensidad primaria Ip, que se corresponde con el lado de media tensión, viene determinada por la expresión:

en donde:

Ip = Intensidad primaria en Amperios. S = Potencia del transformador en kVA, 880 kVA. U = Tensión compuesta primaria en kV, 20 kV.

Sustituyendo valores, tendremos:

Ip = 25,4 Amperios

La intensidad total primaria es de 23.09 Amperios.

7.2. INTENSIDAD DE BAJA TENSIÓN

En un sistema trifásico la intensidad secundaria Is viene determinada por la expresión:

siendo:

Is = Intensidad secundaria en Amperios. S = Potencia del transformador en kVA. Wfe = Pérdidas en el hierro, en kW Wcu = Pérdidas en los arrollamientos, en kW U = Tensión compuesta en carga del secundario, en kV (0,36 kV).

Sustituyendo valores, tendremos:

Is = 1.409,7 A

7.3. CORTOCIRCUITOS

Para el cálculo de la intensidad de cortocircuito se determina una potencia de cortocircuito de 500 MVA en la red de distribución, dato proporcionado por la Compañía suministradora.

7.3.1. CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO.

Para la realización del cálculo de las corrientes de cortocircuito utilizaremos las expresiones:

• Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de alta tensión:

siendo:

Iccp = Intensidad de cortocircuito primaria en kA. Scc = Potencia de cortocircuito de la red en MVA. U = Tensión primaria en kV.

• Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de baja tensión:

No la vamos a calcular ya que será menor que la calculada en el punto anterior.

• Intensidad secundaria para cortocircuito en el lado de baja tensión (despreciando la

impedancia de la red de alta tensión):

donde:

Iccs= Intensidad de cortocircuito secundaria en kA. S = Potencia del transformador en kVA. Ucc = Tensión de cortocircuito del transformador en %. Us= Tensión secundaria en carga, en V.




7.3.2. CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE ALTA TENSIÓN

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente con Scc = 500 MVA y U = 20 kV, y sustituyendo valores tendremos una intensidad primaria máxima para un cortocircuito en el lado de A.T. de:

Iccp = 14,43 kA.

7.3.3. CORTOCIRCUITO EN EL LADO DE BAJA TENSIÓN.

Utilizando la fórmula expuesta anteriormente y sustituyendo valores, tendremos:

Iccs = 880/√3·0.06·360 = 21,38 kA


El embarrado de las celdas seleccionadas está constituido por tramos rectos de pletina de cobre, recubiertos de aislamiento termoretráctil.

La pletina es de dimensiones 30 x 8 mm lo que equivale a una sección de:

S = h · e = 30 · 8 = 240 mm2

La separación entre sujeciones de una misma fase y correspondientes a dos celdas contiguas es de 375 mm. La separación entre fases es de 230 mm.

Las características del embarrado son:

• Intensidad nominal 400 A.

• Limite térmico 1 seg. 16 KA.

• Límite electrodinámico: 40 KA.

7.4.1. COMPROBACIÓN POR DENSIDAD DE CORRIENTE.

La comprobación por densidad de corriente tiene como objeto verificar que no se supera la máxima densidad de corriente admisible por el elemento conductor cuando por el circule un corriente igual a la corriente nominal máxima.

La intensidad nominal es de 400 A. La densidad de corriente en el embarrado utilizado es de:

d = I / S = 400 / 240 = 1,67 A/mm2

Según el artículo 22 del Reglamento de Líneas de Alta Tensión se tiene que en una sección de 240 mm² la densidad de corriente máxima admisible es de 2,9 A/mm², superior a la calculada.

7.4.2. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN ELECTRODINÁMICA.

La comprobación por solicitación electrodinámica tiene como objeto verificar que los elementos conductores de las celdas incluidas en este proyecto son capaces de soportar el esfuerzo mecánico derivado de un defecto de cortocircuito entre fase.

La intensidad electrodinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,5 veces la intensidad eficaz de cortocircuito calculada anteriormente, por lo que:

Icc(din) = 40 kA

Para las celdas que se han seleccionado para este proyecto se ha obtenido la correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el protocolo de ensayo 51249139XA realizado por VOLTA.

Los ensayos garantizan una resistencia electrodinámica de 40kA.

7.4.3. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN TÉRMICA. SOBREINTENSIDAD TÉRMICA ADMISIBLE

La comprobación por solicitación térmica tiene como objeto comprobar que por motivo de la aparición de un defecto o cortocircuito no se producirá un calentamiento excesivo del elemento conductor principal de las celdas que pudiera así dañarlo.

La sección necesaria atendiendo a esfuerzos térmicos producidos por un cortocircuito se calcula por la

expresión:

S: Sección de cobre, en mm2 K: Constante del material, para el cobre 0,0058 (mm2ºC)/s·A2) I cc: Corriente de cortocircuito en el embarrado, en A T: tiempo en segundos desde el inicio del cortocircuito hasta la desconexión de la protección. WT: Tiempo adicional para tener en cuenta el calentamiento producido por la corriente de choque

(valor de cresta). Ө: calentamiento del conductor, en ºC. Se toma 180 ºC para conductores inicialmente a

temperatura ambiente. Este valor se suele reducir en 30 ºC, por considerar que el cortocircuito se produce después del paso de la corriente permanente.

Si en la ecuación anterior despejamos el valor de (t+Wt), obtenemos el tiempo que la sección del embarrado es capaz de soportar el cortocircuito hasta que actúe la protección correspondiente.

De este modo, según este criterio, el embarrado podría soportar una intensidad permanente de cortocircuito de 16 kA junto con su valor de choque, durante un tiempo de 1,36 segundos, que como es obvio es superior al tiempo en el que van a actuar las protecciones correspondientes.




Para las celdas seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el protocolo de ensayo 51249068XA realizado por VOLTA. Los ensayos garantizan una resistencia térmica de 16kA 1 segundo.

7.5. PROTECCIONES 7.5.1. ALTA TENSIÓN

Los cortacircuitos fusibles son los limitadores de corriente, produciéndose su fusión, para una intensidad determinada, antes que la corriente haya alcanzado su valor máximo. De todas formas, esta protección debe permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador en vacío, soportar la intensidad en servicio continuo y sobrecargas eventuales y cortar las intensidades de defecto en los bornes del secundario del transformador.

Como regla práctica, simple y comprobada, que tiene en cuenta la conexión en vacío del transformador y evita el envejecimiento del fusible, se puede verificar que la intensidad que hace fundir al fusible en 0,1 segundo es siempre superior o igual a 14 veces la intensidad nominal del transformador.

La intensidad nominal de los fusibles se escogerá por tanto en función de la potencia del transformador a proteger. En este caso se puede optar por fusibles de 40 A.

Sin embargo, en el caso de utilizar como interruptor de protección del transformador un disyuntor en atmósfera de hexafluoruro de azufre, y ser éste el aparato destinado a interrumpir las corrientes de cortocircuito cuando se produzcan, no se instalarán fusibles para la protección de dicho transformador.

7.5.2. BAJA TENSIÓN

Los elementos de protección de las salidas de Baja Tensión del C.T. no serán objeto de este proyecto sino del proyecto de las instalaciones eléctricas de Baja Tensión.


A pesar de la inexistencia de focos de calor en el interior del prefabricado de hormigón, se dispondrá de rejillas para la ventilación del centro.

Para calcular la superficie de la reja de entrada de aire utilizaremos la siguiente expresión:

Sr = Superficie mínima de la reja de entrada de ventilación del transformador. Wcu = Pérdidas en cortocircuito del transformador, en kW. Wfe = Pérdidas en vacío del transformador, en kW. h = Distancia vertical entre centros de rejas, 2 m.

∆t = Diferencia de temperatura entre el aire de salida y el de entrada, considerándose en este caso un valor de 15°C.

K = Coeficiente en función de la reja de entrada de aire, considerándose su valor como 0,6. Sustituyendo valores tendremos que:

Sr = 9,65/ (0,24·0,6·√ (2·153) = 0.816 mm2

Se dispondrá, para cada transformador, de 2 rejillas de ventilación para la entrada de aire situadas en la parte lateral inferior de dimensiones 960 x 700 mm cada una, consiguiendo así una superficie de ventilación para cada transformador de 1,34 m².

Para la evacuación del aire se dispondrá de una rejilla posterior superior de 1300 x 350 mm y 2 rejillas laterales superiores de 960 x 350 mm cada una, consiguiendo una superficie total de evacuación de 1,13 m².

Las rejillas de entrada y salida de aire irán situadas en las paredes a diferente altura, siendo la distancia medida verticalmente de separación entre los puntos medios de dichas rejillas de 2 m, tal como ya se ha tenido en cuenta en el cálculo anterior.

7.7. DIMENSIONES DEL POZO APAGAFUEGOS

El foso de recogida de aceite tiene que ser capaz de alojar la totalidad del volumen de agente refrigerante que contiene el transformador en caso de su vaciamiento total.

Para un transformador de potencia de 880 kVA, el volumen mínimo del foso será de 541 litros.

Dado que el foso de recogida de aceite del prefabricado tiene una capacidad de 600 litros para cada transformador, no habrá ninguna limitación en este sentido.


Para la elaboración de este apartado se seguirá detalladamente lo especificado en la MIE RAT-13, con las actualizaciones publicadas hasta la fecha y las normas particulares de la empresa distribuidora Sevillana Endesa.

Suponemos, según dichas normas particulares, que los datos de partida con los que se va a trabajar son:

• Intensidad máxima de defecto: 300 A (red aérea preferente de alimentación).

• Resistencia de puesta a tierra del neutro (Rn): 40 Ω.

• Reactancia de la puesta a tierra del neutro (En): 0 Ω.

• Tiempo máximo de desconexión: 1 segundo.




Según el mapa geológico para la zona de emplazamiento y la tabla 3 de la ITC-BT-18, la superficie del terreno está compuesta por limos y conglomerados a los que se le va a asociar una resistividad media superficial (ρ) de 200 Ω.m.

7.8.1. TIERRAS DE PROTECCIÓN

Se conectarán a este sistema las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión normalmente pero puedan estarlo a consecuencia de averías o causas fortuitas, tales como los chasis y los bastidores de los aparatos de maniobra, envolventes metálicas de las cabinas prefabricadas y carcasas de los transformadores.

Para los cálculos a realizar emplearemos las expresiones y procedimientos según el "Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación de tercera categoría", editado por UNESA.

7.8.1.1. Sistema de tierra adoptado

Para la tierra de protección, se opta por un sistema formado por un electrodo en forma de anillo por considerarse ésta una solución más efectiva desde el punto de vista de la seguridad.

En tal caso, desde los puntos situados en el interior del perímetro definido por las picas y los conductores es desde los que normalmente se puede establecer dicho contacto, y la disposición en anillo hace que se sumen, dentro del perímetro citado, los potenciales creados por cada uno de los elementos que componen el electrodo, con lo que la tensión aplicada a un hipotético contacto se ve disminuida.

Código de identificación 70–40/5/82

Dimensiones 7 x 4 metros

Nº de picas 8

Parámetros kr 0,068 Ω /(Ω·m) kc 0,0302 V/((Ω x m)A))

Kp (h = 0,5 m) 0,0143 V/(Ω·m·A)

Tabla: Propiedades y parámetros del electrodo de puesta a tierra de protección

Estas 8 picas en anillo estarán unidas por un conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm² de sección, tendrán un diámetro de 14 mm.y una longitud de 2 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad mínima de 0.5 m. y la separación entre cada pica y la siguiente será 3 m.

En la siguiente figura se muestra la distribución en planta de este sistema:

Figura: Puesta a tierra de protección. (Elaboración propia)

Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la última de cada lado

será de 7 o 4 metros, dimensiones que tendrá que haber disponible en el terreno.

Se podrán utilizar otras configuraciones siempre y cuando los parámetros Kr y Kp de la configuración escogida sean inferiores o iguales a los indicados en la tabla anterior.

La conexión desde el Centro hasta la primera pica se realizará con cable de cobre aislado de 0.6/1 kV protegido contra daños mecánicos.

La resistencia de puesta a tierra de las masas del centro, Rt tiene la expresión siguiente:

Rt = Kr · ρ

Rt = 0,068 · 200 = 13,6Ω

Una vez conocida la resistencia de la puesta a tierra de la instalación proyectada, se puede determinar

la intensidad de defecto utilizando la siguiente expresión:

Simplificándola con los datos de partida obtenemos:




Siendo:

U = Tensión entre fases, en voltios Rn = Resistencia de pueta a tierra del neutro. Este dato está fijado por la compañía distribuidora. Rt = Resistencia prevista para la puesta a tierra de la instalación.

Hay que indicar que si trabajan varios transformadores conectados en paralelo, a los efectos de las intensidades de defecto que retoman a través de los neutros, las resistencias de puesta a tierra quedan conectadas en paralelo, lo que habrá que considerar para un cálculo correcto de las intensidades de defecto. En este caso, cada central de inversión cuenta con un solo transformador por lo que esta premisa no tiene relevancia.

En el caso que exponemos, la línea de distribución cercana donde se pretende conectar tiene una tensión normalizada de 20 kV y las líneas de distribución a inyectar son aéreas, así que el valor de la resistencia de puesta a tierra del neutro es de 40 ohmios.

Por lo tanto, la intensidad de defecto para cada uno de los centros de transformación es:

Id = 20000 / (√3· (40 + 13,6)) = 215,4 A

Que como se ve es inferior a la intensidad de defecto máxima admisible que nos marca Endesa Sevillana, Imax= 300 A.

Esta corriente de defecto, Id, debe ser lo más baja posible, con objeto de que la tensión que aparezca en el electrodo de tierra cuando sea recorrido por la misma, tenga el valor más reducido posible.

Dicha intensidad tendrá que tener un valor mínimo que sea superior al de arranque de las protecciones que tienen que detectar el defecto e interrumpir la alimentación. En este sentido se entiende que no hay problema con respecto a las propias protecciones que proporciona el centro de transformación ya que Id es superior a 100 Amperios.

Por último calcularemos la tensión de defecto que vendrá dada por:

Vd = Rt · Id = 13,6·215,4 = 2.929,44 V

El aislamiento de las instalaciones de baja tensión del Centro de Transformación deberá ser mayor o igual que esta tensión máxima de defecto calculada (Vd).

De esta manera se evitará que las sobretensiones que aparezcan al producirse un defecto en la parte de Alta Tensión deterioren los elementos de Baja Tensión del centro, y por ende no afecten a la red de Baja Tensión.

7.8.2. TIERRA DE SERVICIO

Se conectarán a este sistema el neutro de Baja Tensión de transformador, así como la tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida.

Con el fin de no transferir tensiones superiores a 1.000 V a través del sistema de protección cuando se produzca un defecto, se dispone una toma de tierra separada para el neutro del centro de transformación.

La configuración escogida en este caso es en hilera, y las características de las picas se describen a continuación:

Código de identificación 5/32 Dimensiones 6 metros Nº de picas 3

Parámetros Kr 0,135 (Ω·m)

Kp (h = 0,5 m) 0,0252 (Ω·m·A)

Tabla: Propiedades y parámetros del electrodo de puesta a tierra de servicio

Estas 4 picas estarán unidas por un conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm² de sección,

tendrán un diámetro de 14 mm. y una longitud de 2 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad mínima de 0.5 m. y la separación entre cada pica y la siguiente será 3 m.


Figura: Puesta a tierra de servicio. (Elaboración propia)

Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la última será de 6 m.,

dimensión que tendrá que haber disponible en el terreno.






La resistencia de la tierra del sistema de servicio es:

Rt = kr ·ρ = 0,135 · 200 = 27 Ω.

Este valor deberá ser inferior a 37 Ω. Con este criterio se consigue que un defecto a tierra en una instalación de Baja Tensión protegida contra contactos indirectos por un interruptor diferencial de sensibilidad 650 mA., no ocasione en el electrodo de puesta a tierra una tensión superior a 24 Voltios (37 x 0,650).

Si el valor de tierra del neutro medido fuera superior al calculado se cambiaría de sistema adoptado hasta que cumpliese.

7.8.3. SEPARACIÓN DE LOS SISTEMAS DE PROTECCIÓN (MASAS) Y DE SERVICIO (NEUTRO)

En la figura siguiente se representan dos electrodos A y B de puesta a tierra, esquematizados en una sola pica cada uno.

Se representa la «zona de influencia» de cada uno, entendiéndose como tal, la zona alrededor del electrodo en la que, cuando hay una circulación de corriente a tierra aparecen unas diferencias de potencial (tensiones de paso) que se van reduciendo con la distancia hasta llegar prácticamente a cero.

Figura: Zona de influencia entre sistemas de puesta a tierra

Si los dos electrodos están suficientemente separados, ambas zonas de influencia no se superponen. Ahora bien si los dos electrodos A y B están más cercanos, puede suceder que cuando en uno de ellos hay una circulación de corriente a tierra, un cierto valor de las tensiones de paso que aparecen en el terreno se transfiera al otro electrodo B y por tanto a los elementos conectados al mismo.

Normalmente, las tensiones de defecto que aparecen en el electrodo de puesta a tierra de protección pueden alcanzar valores muy superiores a las tensiones de servicio de BT.

Al producirse un defecto a tierra y disiparse una corriente de defecto por el sistema de tierras de protección, la tensión inducida sobre el electrodo de puesta a tierra de servicio no deberá superar los 1000 V, ya que a él se conecta el neutro de Baja Tensión de los transformadores (valor fijado en el TC-BT 17 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión).

Por este mismo motivo, existirá una separación mínima entre los electrodos de los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio que vendrá dada por:

D = 6,9 metros

En el caso concreto de este proyecto, no existirán medios de transferencia de tensiones al exterior por lo que no se considera necesario un estudio previo para su reducción o eliminación.


Las tierras interiores del centro de transformación tendrán la misión de poner en continuidad eléctrica todos los elementos que deban estar conectados a tierra con sus correspondientes tierras exteriores.

La tierra interior de protección se realizará con cable de 50 mm2 de cobre desnudo formando un anillo. Este cable conectará a tierra los elementos indicados e irá sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el anillo al final a una caja de seccionamiento con un grado de protección IP54. Las celdas dispondrán de una pletina de tierra que las interconectará, constituyendo el colector de tierras de protección.

La tierra interior de servicio se realizará igualmente, con cable de 50 mm2 de cobre aislado formando un anillo. Este cable conectará a tierra los elementos indicados en el apartado anterior e irá sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el anillo al final a una caja de seccionamiento con un grado de protección IP54.

7.8.5. CÁLCULO DE TENSIONES 7.8.5.1. Tensiones máximas admisibles

Tensiones de contacto

Cuando una persona establece un contacto, en el momento de circular una intensidad de defecto, entre su mano y sus pies aparece una diferencia de potencial denominado tensión de contacto.

La intensidad que se deriva a través del individuo depende del valor de la tensión de contacto y de la resistencia ofrecida al paso de la corriente, que a su vez será función:

• De la resistencia del cuerpo humano, que el Reglamento fija en 1.000 ohmios.

• De la resistencia que presenta en la pisada de los pies sobre la superficie, que el reglamento establece para cada pie 3·ρs, siendo ρs la resistividad media superficial del suelo que en el caso del hormigón es de 3.000 Ω.m.




Figura: Tensión de contacto (Vc) y contacto aplicada (Vca) en Voltios.

La intensidad que se deriva a través de la persona produce una caída de tensión total igual a

la tensión de contacto, y se divide en dos partes:

• Tensión que aparece entre la mano y la planta de los pies del individuo llamada también tensión de contacto aplicada y cuya fórmula es:

Vca = k/tn

K = 78,5 y n = 0,18 para tiempos máximos de desconexión de 1 segundo t: tiempo de duración de la falta expresado en segundo. • Caída de tensión producida como consecuencia de la resistencia de la pisada al paso de la

corriente.

La tensión de contacto máxima admisible interior vendrá dada por la ecuación:

Vc, max = Vca·(1+ 1,5·ρs/1000)

Vc, max = 431,75 V

En el exterior, tendremos una tensión de contacto de:

Vc, max = 102,05 V

Tensión de paso

En el caso de las tensiones de paso, se procederá de la misma forma. No obstante, la formulación para esta tensión considera que las resistencias de las pisadas aplicadas se producen en serie y no en paralelo.

Figura: Tensión de paso (Vp) y paso aplicada (Vpa) en Voltios.

La tensión máxima de paso aplicada, es decir, la que aparece entre las plantas de los pies de la

persona, viene fijada según el Reglamento por la ecuación:

Vpa = 10·k/tn

teniendo los símbolos k, t y n los mismos significados indicados anteriormente.

Así pues, la tensión de paso máxima admisible en el interior es:

Vp, max = Vpa · (1 + 6·ρs/1000)

Vp, max = 24.335 V

Y la del exterior, sustituyendo ρs por ρ es: Vp, max = 1.727 V

La tensión de acceso máxima admisible tiene el valor:

Vpacc, max = Vpa · [1 + (3·ρ+3·ρs)/1000]

Vpacc, max = 8321 V




7.8.5.2. Tensiones de contacto reales

Tensiones en el exterior de la instalación

La tensión de contacto en el exterior vendrá dada por:

Vc = kc·ρ·Id

Vc = 0’0302·200·215,4 = 1.301,01 V

Se puede observar que no se cumple que Vc ≥ Vc,max = 102,05 V por lo que el sistema no es válido al ser la tensión de contacto mayor que la máxima reglamentación.

Con el fin de evitar la aparición de tensiones de contacto elevadas en el exterior de la instalación, las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto eléctrico alguno con masas conductoras que, a causa de defectos o averías, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión.

Además se dotará de una acera exterior de 1 metro de anchura que rodeará todo el edificio prefabricado donde se encuentra el Centro.

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que estas serán prácticamente nulas.

Por otra parte, la tensión de paso en el exterior vendrá dada por las características del electrodo y la resistividad del terreno según la expresión:

Vp = Kp · ρ · Id = 0,0143·200·215,4 = 616,04 V

Si comprobamos esta tensión con la admisible, Vp ≤ Vp, max = 1.727 V vemos que se cumple por lo que no tenemos que adoptar ninguna medida en este aspecto.

Tensiones en el interior de la instalación

Las tensiones de contacto y paso interior de la instalación son:

Vc = kc·ρs·Id

Vc = 0’0302·3000·215,4 = 19.515,24 V

Vp = kp · ρs · Id

Vp = 0,0143·300·215,4 = 9.240,66 V

No obstante, en suelo del Centro de Transformación estará constituido por un mallazo electrosoldado con redondos de diámetro no inferior a 4 mm. formando una retícula no superior a 0,30x0,30 m.

Este mallazo se conectará como mínimo en dos puntos opuestos de la puesta a tierra de protección del centro y estará cubierto por una capa de hormigón de 10 cm. como mínimo.

Con esta medida se consigue que la persona que deba acceder a una parte que pueda quedar en tensión, de forma eventual, estará sobre una superficie equipotencial, con lo que desaparece el riesgo de la tensión de contacto y de paso interior (su valor será prácticamente cero).

El edifico prefabricado de hormigón estará construido de tal manera que, una vez fabricado, su interior sea una superficie equipotencial. Todas las varillas metálicas embebidas en el hormigón que constituyan la armadura del sistema equipotencial estarán unidas entre sí mediante soldadura eléctrica y se conectarán al sistema de tierras de protección (excepto puertas y rejillas, que como ya se ha indicado no tendrán contacto eléctrico con el sistema equipotencial; debiendo estar aisladas de la armadura).

Asimismo, y según el método de cálculo empleada, la existencia de una superficie equipotencial conectada al electrodo de tierra hace que la tensión de paso en el acceso sea equivalente al valor de la tensión de defecto, que se obtiene según lo siguiente:

Vpacc = Rt · Id = 13,6·215,4 = 2.929,44 V

Si comprobamos esta tensión con la admisible correspondiente, observamos que se verifica que Vp ≤ Vp, max = 8.321 V.

7.8.6. CORRECCIÓN Y AJUSTE DEL DISEÑO INICIAL

No se considera necesario la corrección del sistema proyectado. No obstante, si el valor medido de las tomas de tierra resultara elevado y pudiera dar lugar a tensiones de paso o contacto excesivas, se corregirían estas mediante la disposición de una alfombra aislante en el suelo del Centro, o cualquier otro medio que asegure la no peligrosidad de estas tensiones.

ANEJO 12 : CENTRO DE SECCIONAMIENTO


Anejo: Centro de seccionamiento


ÍNDICE



3. OBRA CIVIL



5.1. CELDAS DE ENTRADA 5.2. CELDAS DE SALIDA 5.3. CELDA DE REMONTE Y SECCIONAMIENTO DE LÍNEA 5.4. CELDA DE MEDIDA 5.5. PUESTA A TIERRA 5.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS

5.6.1. Alumbrado y toma de corriente 5.6.2. Protección contra incendios 5.6.3. Ventilación




7.1. INTENSIDAD DE ALTA TENSIÓN 7.2. CORTOCIRCUITOS 7.3. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO

7.3.1. Comprobación por densidad de corriente. 7.3.2. Comprobación por solicitación electrodinámica. 7.3.3. Comprobación por solicitación térmica. Sobreintensidad térmica admisible

7.4. PROTECCIONES 7.5. DIMENSIONADO DE LA VENTILACIÓN 7.6. PUESTA A TIERRA

7.6.1. Diseño de la puesta a tierra 7.6.2. Cálculo de tensiones

7.6.2.1. Tensiones máximas admisibles contacto y paso 7.6.2.2. Tensiones de contacto reales exteriores e interiores

7.6.3. Corrección y ajuste del diseño inicial





El fin del presente anejo es especificar las condiciones técnicas, de ejecución y características normalizadas del centro de seccionamiento y medida proyectado para la huerta solar.

El centro de seccionamiento es una instalación eléctrica compuesta principalmente por una serie de celdas y aparamenta eléctrica de protección y corte. Su función es la de unir la red eléctrica de compañía, con la instalación particular a la que está dando servicio.

Su objetivo es dotar a la instalación de una protección capaz de separarla de la red en caso de incidencia.

El centro será de tipo interior, empleando para su aparellaje celdas prefabricadas bajo envolvente metálica según norma UNE-EN 62271-200 y telemandadas.

La acometida al mismo será subterránea, alimentando al centro mediante una red de Media Tensión. El suministro de energía se efectuará a una tensión de servicio de 20 kV y una frecuencia de 50 Hz, siendo la Compañía Eléctrica suministradora Endesa Distribución (Compañía Sevillana de Electricidad - C.S.E.).

Esta caseta se encontrará ubicada en superficie, con acceso directo desde los viales interiores de la huerta solar.

Las celdas irán provistas de un seccionador de puesta a tierra que estará enclavado con el resto del equipo, a fin de que en ningún caso, se pueda acceder a ningún elemento bajo tensión, que eléctricamente se encuentre después de dicho seccionador de puesta a tierra.

Además se dotará de un sistema de puesta a tierra adecuado y un sistema de ventilación.


Para la elaboración de este centro de seccionamiento y medida se ha tenido en cuenta la siguiente normativa:

• Reglamento sobre las Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación e Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Instrucciones Técnicas Complementarias de Reglamento sobre las Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación e Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión e Instrucciones Técnicas Complementarias.

• Ley 54/1997 de 27 de noviembre de Regulación del Sector Eléctrico.

• Normas UNE/IEC y Recomendaciones UNESA que sean de aplicación.

• Normas particulares de Endesa Distribución (Compañía Sevillana de Electricidad).

• Ordenanzas municipales del ayuntamiento correspondiente.

• Condiciones impuestas por las entidades públicas afectadas.




3. OBRA CIVIL

La caseta donde estarán los equipos eléctricos correspondientes será independiente destinada únicamente a esta finalidad.

Este centro de seccionamiento y medida estará dividido en dos zonas con accesos propios:

• La zona de Compañía: contendrá las celdas de entrada y salida en bucle hacia el punto de evacuación, así como la de seccionamiento. El acceso a esta zona estará restringido al personal de la compañía eléctrica.

• La zona de Abonado: contendrá las celdas de línea, de medida, los transformadores de intensidad y tensión para dicha medida y celdas de protección para cada una de las líneas procedentes de los transformadores. Su acceso estará restringido al personal de la Cía Eléctrica y al personal de mantenimiento especialmente autorizado.

Las cerraduras de cada una de las puertas peatonales estarán normalizadas por la Cía Eléctica.

Esta separación se podrá hacer mediante la colocación de una malla metálica siendo sus dimensiones adecuadas para evitar el acceso no deseado a las diferentes zonas. Ambas zonas, se comunicarán por una puerta para que dicha compañía pueda efectuar las medidas de potencia oportunas para la tarificación.

La caseta será prefabricada de hormigón compacto tipo EHC de Schneider Electric cuyas dimensiones serán: 5,66 x 2,5 y altura útil 2,5 mm.

Las características más destacadas de este modelo son:

• Compacidad: Esta serie de prefabricados se montarán enteramente en fábrica lo que supone obtener calidad en origen, reducción del tiempo de instalación y posibilidad de posteriores traslados.

• Facilidad de instalación: La innecesaria cimentación y el montaje en fábrica permitirán

asegurar una cómoda y fácil instalación. • Material: El material empleado en la fabricación de las piezas (bases, paredes y techos) es

hormigón armado. Con la justa dosificación y el vibrado adecuado se conseguirán unas características óptimas de resistencia característica (superior a 250 Kg/cm² a los 28 días de su fabricación) y una perfecta impermeabilización.

• Equipotencialidad: La propia armadura de mallazo electrosoldado garantizará la perfecta

equipotencialidad de todo el prefabricado. Las puertas y rejillas de ventilación no estarán conectadas al sistema de equipotencial por

motivos de seguridad. Entre la armadura equipotencial, embebida en el hormigón, y las puertas y rejillas existirá una resistencia eléctrica superior a 10.000 ohmnios.

Ningún elemento metálico unido al sistema equipotencial será accesible desde el exterior.

• Impermeabilidad: Los techos estarán diseñados de tal forma que se impidan las filtraciones y la acumulación de agua sobre éstos, desaguando directamente al exterior desde su perímetro.

• Grados de protección: Serán conformes a la UNE 20324/93 de tal forma que la parte

exterior del edificio prefabricado será de IP23, excepto las rejillas de ventilación donde el grado de protección será de IP33.

Los componentes principales que formarán el edificio prefabricado son los que se indican a continuación:

• Envolvente: La envolvente (base, paredes y techos) de hormigón armado se fabricará de tal manera que se cargará sobre camión como un solo bloque en la fábrica.

La envolvente estará diseñada de tal forma que se garantizará una total impermeabilidad y equipotencialidad del conjunto, así como una elevada resistencia mecánica.

En la base de la envolvente irán dispuestos, tanto en el lateral como en la solera, los orificios para la entrada de cables de Media Tensión. Estos orificios son partes debilitadas del hormigón que se deberán romper (desde el interior del prefabricado) para realizar la acometida de cables.

• Suelos: Estarán constituidos por elementos planos prefabricados de hormigón armado

apoyados en un extremo sobre unos soportes metálicos, los cuales constituirán los huecos que permitirán la conexión de cables en las celdas.

Los huecos que no queden cubiertos por las celdas o cuadros eléctricos se taparán con unas placas fabricadas para tal efecto.

En la parte frontal se dispondrán unas placas de peso reducido que permitirán el acceso de personas a la parte inferior del prefabricado a fin de facilitar las operaciones de conexión de los cables.

En la zona para el tránsito del personal de maniobras, la losa presentará la posibilidad de unir a tierra la malla del forjado.

• Puertas y rejillas de ventilación:. Estarán construidas en chapa de acero galvanizado recubierta con pintura epoxy. Esta doble protección, galvanizado más pintura, las hará muy resistentes a la corrosión causada por los agentes atmosféricos.

Las puertas estarán abisagradas para que se puedan abatir 180º hacia el exterior y cumplirán las dimensiones mínimas según UNE-EN 61330.

Tanto las puertas como las rejillas, irán instaladas de tal manera que no tengan contacto eléctrico con el sistema equipotencial.





El local donde se ubicará debe tener acceso directo desde el vial interior proyectado en la parcela, tanto para el personal, como para la instalación o sustitución de equipos que contenga.

Los viales para el acceso deben permitir el transporte de los elementos integrantes, hasta el lugar de ubicación del mismo.

Este acceso estará situado en una zona que deje libre permanentemente el paso de bomberos, servicios de emergencia, salidas de urgencias o socorro.

El local estará convenientemente defendido contra la entrada de aguas en aquellos lugares en que haya posibilidad de inundaciones o en las zonas de alto nivel freático.



El centro de seccionamiento y medida será de tipo interior, empleando para su aparellaje celdas prefabricadas de Alta Tensión bajo envolvente metálica según norma UNE-EN 62271-200 y telemandadas.

5.1. CELDAS DE ENTRADA

La celda de entrada servirá de unión entre cada una de las líneas proyectadas de Media Tensión desde los centros de transformación hasta la entrada, por la parte de abonado, en este centro.

Las celdas seleccionadas son modulares de la serie SM6 de Schneider Electric bajo envolvente metálica compartimentada de acuerdo con la norma UNE-EN 62271-200.

Las líneas serán de tipo subterráneo de sección 3x240 mm2 de aluminio y discurrirán bajo tubo de 225 mm de hasta la entrada al centro.

Ambas redes trabajarán a una tensión de 20 kV y 50 Hz de frecuencia.

Estas celdas presentan un aislamiento en aire y están equipadas de aparellaje fijo que utiliza el hexafluoruro de azufre como elemento de corte y extinción de arco. Sus dimensiones son: 750 mm de anchura, 940 mm de profundidad, 1.600 mm de altura.

Los parámetros técnicos principales de estas celdas con protección automática son:


• Tensión soportada entre fases, y entre fases y tierra: - a frecuencia industrial (50 Hz), 1 minuto: 50 kV eficaz - a impulso tipo rayo: 125 kV cresta.


• Intensidad asignada en interruptor automático: 400 A.

• Intensidad asignada en ruptofusibles: 200 A.

• Intensidad nominal admisible durante un segundo: 16 kA eficaz

• Valor de cresta de la intensidad nominal admisible: 40 kA cresta, es decir, 2.5 veces la intensidad nominal admisible de corta duración.

• Grado de protección de la envolvente: IP307 según UNE 20324.

El poder de corte de la aparamenta será de 400 A eficaces en las funciones de línea y de 12.5 kA en las funciones de protección (ya se consiga por fusible o por interruptor automático). El poder de cierre de todos los interruptores será de 40 kA cresta.

Todas las funciones (tanto las de línea como las de protección) incorporarán un seccionador de puesta a tierra de 40 kA cresta de poder de cierre.




Figura: Celda de protección SM6 DM1-C (Fuente: catálogo fabricante)

Esta celda de protección con interruptor automático contendrá:

• Juegos de barras tripolares de 400 A para conexión superior con celdas adyacentes, de 16 kA.

• Seccionador en SF6.

• Mando manual.

• Interruptor automático de corte en SF6 (hexafluoruro de azufre) con tensión de 24 kV, intensidad de 400 A, poder de corte de 16 kA.

• Mando de actuación manual.


• Seccionador de puesta a tierra.

• 3 Transformadores toroidales para la medida de corriente mediante Sepam.

• Relé Sepam destinado a la protección general. Dispondrá de las siguientes protecciones y medidas:

- Máxima intensidad de fase (50/51) con un umbral bajo a tiempo dependiente o independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- Máxima intensidad de defecto a tierra (50N/51N) con un umbral bajo a tiempo dependiente o independiente y de un umbral alto a tiempo independiente,

- Medida de las distintas corrientes de fase, - Medida de las corrientes de apertura (I1, I2, I3, Io).

El correcto funcionamiento del relé estará garantizado por medio de un relé interno de autovigilancia del propio sistema. Tres pilotos de señalización en el frontal del relé indicarán el estado del Sepam (aparato en tensión, aparato no disponible por inicialización o fallo interno, y piloto 'trip' de orden de apertura).

El Sepam es un relé indirecto alimentado por batería + cargador. Dispondrá en su frontal de una pantalla digital alfanumérica para la lectura de las medidas,

reglajes y mensajes.

• Enclavamiento por cerradura impidiendo el cierre del seccionador de puesta a tierra y el acceso al compartimento inferior de la celda en tanto que el disyuntor general no esté abierto y

enclavado. Dicho enclavamiento impedirá además el acceso al transformador si el seccionador de puesta a tierra de la celda no se ha cerrado previamente.

El conductor de puesta a tierra estará dispuesto a todo lo largo de las celdas según UNE-EN 62271-200, y estará dimensionado para soportar la intensidad admisible de corta duración.


El embarrado estará sobredimensionado para soportar sin deformaciones permanentes los esfuerzos dinámicos que en un cortocircuito se puedan presentar y que se detallan en el apartado de cálculos. Se construirá con tres barras aisladas de cobre dispuestas en paralelo.

La conexión del embarrado se efectúa sobre los bornes superiores de la envolvente del interruptor-seccionador con la ayuda de repartidores de campo con tornillos imperdibles integrados de cabeza allen de M8.

5.2. CELDAS DE SALIDA

Las celdas de salida están destinadas para el conexionado de la acometida aéreo subterráneo con el punto de inyección de la compañía eléctrica.

Estas celdas seleccionadas serán un conjunto compacto de Schneider Electric, modelo RM6-3I con telemando, equipado con tres funciones de línea con interruptor - seccionador y carcasa metálica con aislamiento integral de dimensiones: 1.186 mm de anchura, 710 mm de profundidad, 1.140 mm de altura.

Se proyectará igualmente una línea en bucle de 3x240 mm2 de sección de aluminio hacia el poste donde se inyectará a una red de distribución siendo la Compañía Eléctrica suministradora Endesa Distribución (Compañía Sevillana de Electricidad - C.S.E.).

Ambas redes trabajarán a una tensión de 20 kV y 50 Hz de frecuencia y tendrá una potencia de cortocircuito máxima de 500 MVA, según datos proporcionados por la Compañía suministradora.

Figura: Celda de protección RM6-3I (Fuente: catálogo fabricante)




El conjunto compacto estanco RM6 en atmósfera de hexafluoruro de azufre SF6 contiene:

• Tres interruptores-seccionadores de las siguientes características: - Intensidad térmica: 16 kA eficaces. - Poder de cierre: 40 kA cresta. - Funciones de líneas motorizadas.

• Equipo de telemando compuesto por:

- Un armario de control. - Un armario de comunicaciones. - Controlador por función de línea equipado con Sepam S40 realizando las funciones de

presencia de tensión, de detección de paso de falta, de automatismo seccionalizador, y recabando las señales de tensión e intensidad de la función de línea.

- 3 Toroidales cerrados de fase por función de línea. - 1 Toroidal homopolar abarcando las tres fases por función de línea. - Mangueras de conexión para las funciones de línea y protección.

• Seccionador de puesta a tierra en SF6.

• Palanca de maniobra.

• Dispositivos de detección de presencia de tensión en todas las funciones de línea.

• 3 lámparas individuales (una por fase) para conectar a dichos dispositivos.

• Pasatapas de tipo roscados M16 de 400 A en las funciones de línea.

• Cubrebornas metálicos en todas las funciones.

• Manómetro para el control de la presión del gas.

La conexión de los cables se realizará mediante conectores de tipo roscados en T de 400 A en cada función, asegurando así la estanqueidad del conjunto y, por tanto, la total insensibilidad al entorno en ambientes extraordinariamente polucionados, e incluso soportando una eventual sumersión.

Los parámetros técnicos principales son:


• Tensión soportada entre fases, y entre fases y tierra:

- a frecuencia industrial (50 Hz), 1 minuto: 50 kV eficaz. - a impulso tipo rayo: 125 kV cresta.


• Intensidad asignada en funciones de protección: 200 A (400 A en interruptor automático).

• Intensidad nominal admisible durante un segundo: 16 kA eficaz.


El embarrado estará sobredimensionado para soportar sin deformaciones permanentes los esfuerzos dinámicos que en un cortocircuito se puedan presentar y que se detallan en el apartado de cálculos. El embarrado se construirá con barras cilíndricas de cobre semiduro (F20) de 16 mm de diámetro.

El aislamiento se hará con pasatapas para la conexión de los cables aislados de alta tensión procedentes del exterior. Cumplen la norma UNESA 5205B y serán de tipo roscado para las funciones de línea y enchufables para las de protección.

Toda la aparamenta estará agrupada en el interior de una cuba metálica estanca rellenada de hexafluoruro de azufre con una presión relativa de 0.1 bar (sobre la presión atmosférica), sellada de por vida y acorde a la norma UNE-EN 62271-1.

5.3. CELDA DE REMONTE Y SECCIONAMIENTO

Esta celda permitirá la desconexión general de la línea que proviene de la zona de la compañía antes de llegar a la celda de medida para posibles mantenimientos o reparaciones.

Se ha escogido la celda de Schneider Electric de remonte y seccionamiento de cables gama SM6, modelo SMR, de dimensiones: 625 mm.de anchura, 870 mm.de profundidad, 1.600 mm.de altura que contiene:

• Juego de barras interior tripolar de 400 A, tensión de 24 kV y 16 kA.

• Remonte de barras de 400 A para conexión superior con otra celda.

• Interruptor automático de corte en SF6 (hexafluoruro de azufre) con tensión de 24 kV, intensidad de 400 A, poder de corte de 16 kA.

• Preparada para conexión lateral con cable seco unipolar.


Figura: Celda de seccionamiento y remonte SM6 SME (Fuente: catálogo fabricante)




5.4. CELDA DE MEDIDA

Para la medida de la potencia generada por la planta se ha optado por la celda de Schneider Electric de medida de tensión e intensidad con entrada inferior por cable y salida superior derecha por barras, gama SM6, modelo GBCD, de dimensiones: 750 mm de anchura, 1.038 mm.de profundidad, 1.600 mm.de altura.

Esta celda incluye:

• Juegos de barras tripolar de 400 A, tensión de 24 kV y 16 kA.

• Entrada inferior por cable seco unipolar y salida superior derecha por barras.

• 3 Transformadores de intensidad de relación en función de la potencia a proteger y aislamiento 24 kV.

• 3 Transformadores de tensión unipolares, de relación 22.000/110 y aislamiento 24 kV.

Figura: Celda de medida SM6 GBC-B (Fuente: catálogo fabricante)


A continuación se realiza una descripción de la puesta a tierra. Para consulta de cálculos se remite al apartado incluido en este anejo.

El objetivo de las instalaciones de puesta a tierra es limitar la tensión que, con respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado las masas metálicas (tensión de contacto), entre distintos lugares del suelo en las inmediaciones de la puesta a tierra (tensión de paso ), asegurar la actuación de las protecciones (resistencia de la puesta a tierra) y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en el material utilizado.

5.5.1. TIERRA EXTERIOR

Se conectarán a tierra los elementos metálicos de la instalación que no estén en tensión normalmente, pero que puedan estarlo a causa de averías o circunstancias externas, es decir, las carcasas de las celdas, las armaduras del centro prefabricado, etc.

Por el contrario, no se conectarán a esta tierra las rejillas de ventilación y puertas metálicas del centro por las que se pueda acceder desde el exterior.


Las tierras interiores del centro tendrán la misión de poner en continuidad eléctrica todos los elementos que deban estar conectados a tierra con sus correspondientes tierras exteriores.

Las celdas dispondrán de una pletina de tierra que las interconectará, constituyendo el colector de tierras de protección.

La tierra interior se realizará con cable de 50 mm2 de cobre desnudo formando un anillo. Este cable conectará a tierra los elementos indicados en el apartado anterior e irá sujeto a las paredes mediante bridas de sujeción y conexión, conectando el anillo al final a una caja de seccionamiento con un grado de protección IP54.

5.6. INSTALACIONES SECUNDARIAS 5.6.1. ALUMBRADO Y TOMA DE CORRIENTE

En el interior del edificio se instalará un mínimo de dos puntos de luz capaces de proporcionar un nivel de iluminación suficiente para la comprobación y maniobra de los elementos del mismo. El nivel medio será como mínimo de 150 lux y la alimentación de la iluminación será exterior.

Los focos luminosos estarán colocados sobre soportes rígidos y dispuestos de tal forma que se mantenga la máxima uniformidad posible en la iluminación. Además, se deberá poder efectuar la sustitución de lámparas sin peligro de contacto con otros elementos en tensión.

Por otra parte, se instalarán tomas de corriente para posible conexión de aparatos para el mantenimiento o reparación de averías. A estas líneas le precederán fusibles e interruptores correspondientes, y las secciones mínimas serán las siguientes:

• Alumbrado: cable RV. 0,6/1 KV., de 2 x 1,5 mm2 + TTx1,5 mm2 en cobre en montaje bajo tubo superficial.

• Toma de corriente: cable RV. 0,6/1 KV., de 2 x 2,5 + TTx2,5 mm2 en cobre en montaje bajo tubo superficial.

Se dispondrá también un punto de luz de emergencia de carácter autónomo que señalizará los accesos al centro.

5.6.2. PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS

Al no existir líquidos inflamables en el sistema propuesto, no se consideran necesarias medidas especiales de protección contra incendios.




5.6.3. VENTILACIÓN

La ventilación del centro se realizará mediante las rejas de entrada y salida de aire dispuestas para tal efecto.

Estas rejas se construirán de modo que impidan el paso de pequeños animales, la entrada de agua de lluvia y los contactos accidentales con partes en tensión si se introdujeran elementos metálicos por las mismas.

Los cálculos de sección de la superficie mínima de la reja se encuentran en el apartado de cálculos justificativos de este proyecto.


Se deberá destacar que la posición de puesta a tierra sea visible, así como la instalación de dispositivos, como por ejemplo paneles informativos, para la indicación de presencia de tensión u otro riesgo humano.

De modo general, para algunas de las distintas funciones definidas, se enclavarán entre ellas

mediante cerraduras donde, en su posición cerrado, se bloqueará la introducción de la palanca de accionamiento en el eje de la maniobra para la puesta a tierra, siendo asimismo bloqueables por candado todos los ejes de accionamiento.

Para las maniobras y protección del personal, el Centro dispondrá de:

• Guantes aislante 24 KV.

• Banco aislante 24 KV.

• Placa de primeros auxilios.

• Placas de peligro de muerte y E.T.


Para las cabinas SM6 estarán provistas de enclavamientos funcionales que relacionan entre sí los elementos que la componen y que responden a los definidos por la Norma UNE-EN 62271-200. Serán los siguientes:

• Sólo será posible cerrar el interruptor con el seccionador de tierra abierto y con el panel de acceso cerrado.

• El cierre del seccionador de puesta a tierra sólo será posible con el interruptor abierto.

• La apertura del panel de acceso al compartimento de cables sólo será posible con el seccionador de puesta a tierra cerrado.

• Con el panel delantero retirado, será posible abrir el seccionador de puesta a tierra para realizar el ensayo de cables, pero no será posible cerrar el interruptor.

En el caso de los conjuntos compactos RM6 estarán provistos de enclavamientos de tipo mecánico que relacionan entre sí los elementos que la componen. Las medidas de seguridad particulares para esta celda serán:

• El sistema de funcionamiento del interruptor con tres posiciones, impedirá el cierre simultáneo del mismo y su puesta a tierra, así como su apertura y puesta inmediata a tierra.

• El compartimento de fusibles, totalmente estanco, será inaccesible mediante bloqueo mecánico en la posición de interruptor cerrado, siendo posible su apertura únicamente cuando éste se sitúe en la posición de puesta a tierra y, en este caso, gracias a su metalización exterior, estará colocado a tierra todo el compartimento, garantizándose así la total ausencia de tensión cuando sea accesible.

• Un dispositivo anti-reflex impedirá toda tentativa de reapertura inmediata de un interruptor.





7.1. INTENSIDAD

Se tomará como intensidad nominal del centro de seccionamiento la máxima que podrá circular por la aparamenta de dicho centro, es decir, en este caso la intensidad máxima será:

In = 400 A

7.2. CORTOCIRCUITOS

Para el cálculo de la intensidad de cortocircuito se determina una potencia de cortocircuito de 500 MVA en la red de distribución, dato proporcionado por la Compañía suministradora.

Para la realización del cálculo de las corrientes de cortocircuito utilizaremos las expresiones:

• Intensidad primaria para cortocircuito en el lado de alta tensión:

siendo:

Iccp = Intensidad de cortocircuito primaria en kA. Scc = Potencia de cortocircuito de la red en MVA. U = Tensión primaria en kV.

Utilizando esta fórmula con Scc = 500 MVA y U = 20, kV y sustituyendo valores tendremos una intensidad primaria máxima para un cortocircuito en el lado de A.T. de:

Iccp = 14.43 kA.


El embarrado de las celdas seleccionadas está constituido por tramos rectos de pletina de cobre, recubiertos de aislamiento termoretráctil.

La pletina es de dimensiones 30 x 8 mm lo que equivale a una sección de:

S = h · e = 30 · 8 = 240 mm2

La separación entre sujeciones de una misma fase y correspondientes a dos celdas contiguas es de 375 mm. La separación entre fases es de 230 mm.

Las características del embarrado son:

• Intensidad nominal 400 A.

• Limite térmico 1 seg. 16 KA.

• Límite electrodinámico: 40 KA.

7.3.1. COMPROBACIÓN POR DENSIDAD DE CORRIENTE.

La comprobación por densidad de corriente tiene como objeto verificar que no se supera la máxima densidad de corriente admisible por el elemento conductor cuando por el circule un corriente igual a la corriente nominal máxima.

La intensidad nominal es de 400 A. La densidad de corriente en el embarrado utilizado es de:

d = I / S = 400 / 240 = 1,67 A/mm2

Según el artículo 22 del Reglamento de Líneas de Alta Tensión se tiene que en una sección de 240 mm² la densidad de corriente máxima admisible es de 2,9 A/mm², superior a la calculada.

Para las celdas modelo RM6 seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el protocolo de ensayo 51168218XB realizado por VOLTA.

Para las celdas modelo SM6 seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el protocolo de ensayo 51249139XA realizado por VOLTA.

7.3.2. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN ELECTRODINÁMICA.

La comprobación por solicitación electrodinámica tiene como objeto verificar que los elementos conductores de las celdas incluidas en este proyecto son capaces de soportar el esfuerzo mecánico derivado de un defecto de cortocircuito entre fase.

La intensidad electrodinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,5 veces la intensidad eficaz de cortocircuito calculada anteriormente, por lo que:

Icc(din) = 2.5· 14,43 = 36,07 kA

Dicho valor es menor que el valor de cresta de intensidad nominal, indicado en la tabla de características de las celdas., que es de 40 kA

Para las celdas modelo RM6 seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la correspondiente certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el protocolo de ensayo 51168210XB realizado por VOLTA.


Los ensayos garantizan una resistencia electrodinámica de 40 kA.




7.3.3. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN TÉRMICA. SOBREINTENSIDAD TÉRMICA ADMISIBLE

La comprobación por solicitación térmica tiene como objeto comprobar que por motivo de la aparición de un defecto o cortocircuito no se producirá un calentamiento excesivo del elemento conductor principal de las celdas que pudiera así dañarlo.

La sección necesaria atendiendo a esfuerzos térmicos producidos por un cortocircuito se calcula por la expresión:

S: Sección, en mm2 K: Constante del material, para el cobre 0,0058 (mm2 ºC)/s·A2) I cc: Corriente de cortocircuito en el embarrado, en A T: tiempo en segundos desde el inicio del cortocircuito hasta la desconexión de la protección. WT: Tiempo adicional para tener en cuenta el calentamiento producido por la corriente de choque

(valor de cresta). Ө: calentamiento del conductor, en ºC. Se toma 180 ºC para conductores inicialmente a

temperatura ambiente. Este valor se suele reducir en 30 ºC, por considerar que el cortocircuito se produce después del paso de la corriente permanente.

Si en la ecuación anterior despejamos el valor de (t+Wt), obtenemos el tiempo que la sección del embarrado es capaz de soportar el cortocircuito hasta que actúe la protección correspondiente.

De este modo, según este criterio, el embarrado podría soportar una intensidad permanente de cortocircuito de 16 kA junto con su valor de choque, durante un tiempo de 1,40 segundos, que como es obvio es superior al tiempo en el que van a actuar las protecciones correspondientes.

Para las celdas modelo RM6 seleccionadas para este proyecto se ha obtenido la correspondiente

certificación que garantiza cumple con la especificación citada mediante el protocolo de ensayo 51168210XB realizado por VOLTA.


Los ensayos garantizan una resistencia térmica de 16kA 1 segundo.

7.4. PROTECCIONES

No se instalarán fusibles de alta tensión al utilizar como interruptor de protección un disyuntor en atmósfera de hexafluoruro de azufre, y ser éste el aparato destinado a interrumpir las corrientes de cortocircuito cuando se produzcan.


A pesar de la inexistencia de transformadores de potencia y por tanto de focos de calor en el interior del prefabricado de hormigón, se dispondrá de dos rejillas para la ventilación de cada una de las dos zonas del centro.

Una de ellas estará situada en la parte frontal superior y la otra en la parte posterior superior, con unas dimensiones cada una de ellas de 1.319 x 321 mm, siendo la superficie total de ventilación de 0.85 m².

Las rejillas de entrada y salida de aire irán situadas en las paredes a diferente altura, siendo la distancia medida verticalmente de separación entre los puntos medios de dichas rejillas de 2 m, tal como ya se ha tenido en cuenta en el cálculo anterior.


Para la elaboración de este apartado se seguirá detalladamente lo especificado en la MIE RAT-13, con las actualizaciones publicadas hasta la fecha y las normas particulares de la empresa distribuidora Sevillana Endesa.

Suponemos, según dichas normas particulares, que los datos de partida con los que se va a trabajar son:

• Intensidad máxima de defecto: 300 A (red aérea preferente de alimentación). • Tiempo máximo de desconexión: 1 segundo.

Según el mapa geológico para la zona de emplazamiento y la tabla 3 de la ITC-BT-18, la superficie del terreno está compuesta por limos y conglomerados a los que se le va a asociar una resistividad media superficial (ρ) de 200 Ω.m.

7.6.1. DISEÑO DE LA PUESTA A TIERRA

Se conectarán a este sistema las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión normalmente pero puedan estarlo a consecuencia de averías o causas fortuitas, tales como los chasis y los bastidores de los aparatos de maniobra, envolventes metálicas de las cabinas prefabricadas.

Para los cálculos a realizar emplearemos las expresiones y procedimientos según el "Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación de tercera categoría", editado por UNESA.




La configuración escogida en este caso es en hilera, y las características de las picas se describen a continuación:

Código de identificación

5/32

Dimensiones 6 metros

Nº de picas 3

Parámetros Kr 0,135 (Ω·m)

Kp (h = 0,5 m)

0,0252 (Ω·m·A)

Tabla: Propiedades y parámetros del electrodo de puesta a tierra de servicio

Estas 4 picas estarán unidas por un conductor horizontal de cobre desnudo de 50 mm² de sección,

tendrán un diámetro de 14 mm.y una longitud de 2 m. Se enterrarán verticalmente a una profundidad mínima de 0.5 m. y la separación entre cada pica y la siguiente será de 3 m.


Figura: Puesta a tierra de servicio. (Elaboración propia)

Con esta configuración, la longitud de conductor desde la primera pica a la última será de 6 m.,

dimensión que tendrá que haber disponible en el terreno.



La resistencia de puesta a tierra de las masas del centro, Rt tiene la expresión siguiente:

Rt = Kr · ρ

Rt = 0,135 · 200 = 27 Ω

Una vez conocida la resistencia de la puesta a tierra de la instalación proyectada, se puede determinar la intensidad de defecto utilizando la siguiente expresión:

Simplificándola con los datos de partida obtenemos:

Siendo:

U = Tensión entre fases, en voltios Rn = Resistencia de pueta a tierra del neutro. Este dato está fijado por la compañía distribuidora. Rt = Resistencia prevista para la puesta a tierra de la instalación.

Hay que indicar que si trabajan varios transformadores conectados en paralelo, a los efectos de las intensidades de defecto que retoman a través de los neutros, las resistencias de puesta a tierra quedan conectadas en paralelo, lo que habrá que considerar para un cálculo correcto de las intensidades de defecto. En este caso, cada central de inversión cuenta con un solo transformador por lo que esta premisa no tiene relevancia.

En el caso que exponemos, la línea de distribución cercana donde se pretende conectar tiene una tensión normalizada de 20 kV y las líneas de distribución a inyectar son aéreas, así que el valor de la resistencia de puesta a tierra del neutro es de 40 ohmios.

Por lo tanto, la intensidad de defecto es:

Id = 20000 / (√3·(40 + 27)) = 172,34 A

Que como se ve es muy inferior a la intensidad de defecto máxima admisible que nos marca Endesa Sevillana, Imax= 300 A.

Esta corriente de defecto, Id, debe ser lo más baja posible, con objeto de que la tensión que aparezca en el electrodo de tierra cuando sea recorrido por la misma, tenga el valor más reducido posible.

Dicha intensidad tendrá que tener un valor mínimo que sea superior al de arranque de las protecciones que tienen que detectar el defecto e interrumpir la alimentación. En este sentido se entiende que no hay problema con respecto a las propias protecciones que proporciona el centro ya que Id es superior a 100 Amperios.




Por último calcularemos la tensión de defecto que vendrá dada por:

Vd = Rt · Id = 27·172,34 = 4.653,18 V

El aislamiento de las instalaciones deberá ser mayor o igual que esta tensión máxima de defecto calculada (Vd).

De esta manera se evitará que las sobretensiones que aparezcan al producirse un defecto en la parte de Alta Tensión deterioren los elementos de Baja Tensión del centro, y por ende no afecten a la red de Baja Tensión.

7.6.2. CÁLCULO DE TENSIONES

7.6.2.1. Tensiones máximas admisibles

Tensiones de contacto

Cuando una persona establece un contacto, en el momento de circular una intensidad de defecto, entre su mano y sus pies aparece una diferencia de potencial denominado tensión de contacto.

La intensidad que se deriva a través del individuo depende del valor de la tensión de contacto y de la resistencia ofrecida al paso de la corriente, que a su vez será función:

• De la resistencia del cuerpo humano, que el Reglamento fija en 1.000 ohmios. • De la resistencia que presenta en la pisada de los pies sobre la superficie, que el reglamento

establece para cada pie 3·ρs, siendo ρs la resistividad media superficial del suelo que en el caso del hormigón es de 3.000 Ω.m.

Figura: Tensión de contacto (Vc) y contacto aplicada (Vca) en Voltios.

La intensidad que se deriva a través de la persona produce una caída de tensión total igual a la tensión de contacto, y se divide en dos partes:

• Tensión que aparece entre la mano y la planta de los pies del individuo llamada también tensión de contacto aplicada y cuya fórmula es:

Vca = k / tn

K = 78,5 y n = 0,18 para tiempos máximos de desconexión de 1 segundo t: tiempo de duración de la falta expresado en segundo. • Caída de tensión producida como consecuencia de la resistencia de la pisada al paso de la

corriente. La tensión de contacto máxima admisible interior vendrá dada por la ecuación:

Vc, max = Vca·(1+ 1,5·ρs/1000)

Vc, max = 431,75 V

En el exterior, tendremos una tensión de contacto de:

Vc, max = 102,05 V

Tensión de paso

En el caso de las tensiones de paso, se procederá de la misma forma. No obstante, la formulación para esta tensión considera que las resistencias de las pisadas aplicadas se producen en serie y no en paralelo.

Figura: Tensión de paso (Vp) y paso aplicada (Vpa) en Voltios.




La tensión máxima de paso aplicada, es decir, la que aparece entre las plantas de los pies de la persona, viene fijada según el Reglamento por la ecuación:

Vpa = 10·k/tn

teniendo los símbolos k, t y n los mismos significados indicados anteriormente.

Así pues, la tensión de paso máxima admisible en el interior es:

Vp, max = Vpa · (1 + 6·ρs/1000)

Vp, max = 24.335 V

Y la del exterior, sustituyendo ρs por ρ es: Vp, max = 1.727 V

La tensión de acceso máxima admisible tiene el valor:

Vpacc, max = Vpa · [1 + (3·ρ+3·ρs)/1000]

Vpacc, max = 8.321 V

7.6.3. TENSIONES DE CONTACTO REALES

Tensiones en el exterior de la instalación

Con el fin de evitar la aparición de tensiones de contacto elevadas en el exterior de la instalación, las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto eléctrico alguno con masas conductoras que, a causa de defectos o averías, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión.

Además se dotará de una acera exterior de 1 metro de anchura que rodeará todo el edificio prefabricado donde se encuentra el Centro.

Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que estas serán prácticamente nulas.

Por otra parte, la tensión de paso en el exterior vendrá dada por las características del electrodo y

la resistividad del terreno según la expresión:

Vp = Kp · ρ · Id = 0,0252 ·200·172,34 = 868,59 V

Si comprobamos esta tensión con la admisible, Vp ≤ Vp, max = 1.727 V vemos que se cumple por lo que no tenemos que adoptar ninguna medida en este aspecto.

Tensiones en el interior de la instalación

No obstante, en suelo del centro estará constituido por un mallazo electrosoldado con redondos de diámetro no inferior a 4 mm formando una retícula no superior a 0,30x0,30 m. Este mallazo se conectará como mínimo en dos puntos opuestos de la puesta a tierra del centro y estará cubierto por una capa de hormigón de 10 cm. como mínimo.

Con esta medida se consigue que la persona que deba acceder a una parte que pueda quedar en tensión, de forma eventual, estará sobre una superficie equipotencial, con lo que desaparece el riesgo de la tensión de contacto y de paso interior (su valor será prácticamente cero).

El edifico prefabricado de hormigón estará construido de tal manera que, una vez fabricado, su interior sea una superficie equipotencial. Todas las varillas metálicas embebidas en el hormigón que constituyan la armadura del sistema equipotencial estarán unidas entre sí mediante soldadura eléctrica y se conectarán al sistema de tierras (excepto puertas y rejillas, que como ya se ha indicado no tendrán contacto eléctrico con el sistema equipotencial; debiendo estar aisladas de la armadura).

Así pues, no será necesario el cálculo de las tensiones de paso y contacto en el interior de la instalación, puesto que su valor será prácticamente nulo.

Asimismo, y según el método de cálculo empleada, la existencia de una superficie equipotencial

conectada al electrodo de tierra hace que la tensión de paso en el acceso sea equivalente al valor de la tensión de defecto, que se obtiene según lo siguiente:

Vpacc = Rt · Id = 27·172,34 = 4.653,18 V

Si comprobamos esta tensión con la admisible correspondiente, observamos que se verifica que Vp ≤ Vp, max = 8.321 V.

Al no existir medios de transferencia de tensiones al exterior no se considera necesario un estudio previo para su reducción o eliminación.

CORRECCIÓN Y AJUSTE DEL DISEÑO INICIAL

No se considera necesario la corrección del sistema proyectado. No obstante, si el valor medido de las tomas de tierra resultara elevado y pudiera dar lugar a tensiones de paso o contacto excesivas, se corregirían estas mediante la disposición de una alfombra aislante en el suelo del Centro, o cualquier otro medio que asegure la no peligrosidad de estas tensiones.

ANEJO 13 : LÍNEA DE EVACUACIÓN Y PUNTO DE

ENTRONQUE


Anejo: Línea de Evacuación y Punto de Entronque


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. PUNTO DE CONEXIÓN

3. LÍNEA DE EVACUACIÓN

3.1. TRAZADO 3.1.1. Cruzamientos y paralelismos

3.2. CANALIZACIONES

3.3. DIMENSIONAMIENTO 3.3.1. Conductores 3.3.2. Datos de partida 3.3.3. Potencia 3.3.4. Cálculo de la sección del conductor

3.3.4.1. Intensidad máxima admisible 3.3.4.2. Intensidad de cortocircuito 3.3.4.3. Caída de tensión

3.4. SEGURIDAD Y PROTECCIONES 3.4.1. Interruptores automáticos de alta tensión 3.4.2. Fusibles de alta tensión





1. INTRODUCCIÓN

La presente instalación consistirá en una línea eléctrica de media tensión subterránea, que unirá el centro de seccionamiento con el punto de inyección de la red de distribución eléctrica para efectuar el vertido a la red de la energía producida por la planta de generación solar fotovoltaica.

La línea que nos ocupa será cedida posteriormente a la compañía eléctrica junto con la “zona de compañía” del centro de seccionamiento por lo que se ha visto conveniente independizar su análisis en un anejo independiente.

2. PUNTO DE CONEXIÓN

El punto de conexión será el apoyo existente A 606833 de la línea de media tensión que atraviesa la parcela, donde se realizará el entronque aéreo/subterráneo con la línea subterránea en estudio en el centro de seccionamiento.

Al tratarse de una línea en anillo se instalaran 2 entronques Aéreo/Subterráneo, y se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones según las condiciones de conexión de Sevillana Endesa en sus normas particulares:

• La conexión del cable subterráneo con la línea aérea será siempre seccionable.

• En el tramo de subida hasta la línea aérea, el cable subterráneo irá protegido dentro de un tubo o bandeja cerrada de hierro galvanizado o de material aislante con un grado de protección contra daños mecánicos no inferior a IK10.Sobresaldrá 2,5 m por encima del nivel del terreno. Su diámetro será como mínimo 1,5 veces el diámetro aparente del terno de cables unipolares. Las dimensiones de la bandeja serán de 4,5x1,5 veces el diámetro de un cable unipolar.

• Deberán instalarse protecciones contra sobretensiones mediante pararrayos. Los terminales de tierra de éstos se conectarán directamente a las pantallas metálicas de los cables y entre sí, mediante una conexión lo más corta posible y sin curvas pronunciadas.

• El apoyo al que concurra, debe ser capaz de soportar simultáneamente las solicitaciones mecánicas de las líneas aéreas en condiciones extremas. Este apoyo actuará de fin de línea para la derivación.

3. LÍNEA DE EVACUACIÓN

3.1. TRAZADO

Como se ha indicado anteriormente, la línea subterránea en proyecto entroncará con la línea de media tensión que atraviesa la parcela propiedad de Sevillana Endesa por su parte Noroeste.

Esta línea partirá de este centro y finalizará en el entronque aéreo subterráneo y será en forma de bucle.

El trazado discurre en su gran mayoría por el interior de la finca, sin embargo, punto de evacuación, se encuentra en la parcela colindante por el Norte pero muy cercano a la linde de los terrenos, todo dentro del término municipal de Pinos Puente. Para poder realizar los trabajos en dichos terrenos no pertenecientes a la finca se pedirá permiso al titular/es de ella.

La longitud del tramo se puede ver en la siguiente tabla:

TRAMO Longitud (m)

Centro de entrega – Apoyo 18,3

Tabla: Longitud de línea de evacuación en M.T.

El trazado se detallará con más precisión en los planos correspondientes.

3.1.1. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS

Cruzamientos

A continuación se fijan, para cada uno de los diferentes casos posibles, las condiciones a que deben responder los cruzamientos de cables subterráneos de Media tensión.

• Con calles, caminos y carreteras

Los cables se colocarán en canalizaciones entubadas hormigonadas en toda su longitud. La profundidad hasta la parte superior del tubo más próximo a la superficie no será inferior a 0,6 metros. Siempre que sea posible, el cruce se hará perpendicular al eje del vial.


Siempre que sea posible, se procurará que los cables de alta tensión discurran por debajo de los de baja tensión.

La distancia mínima entre un cable de energía eléctrica de M.T. y otros cables de energía eléctrica será de 0,25 metros.

La distancia del punto de cruce a los empalmes será superior a 1 metro.




Cuando no puedan respetarse estas distancias, el cable instalado más recientemente se dispondrá separado mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 Julios ya que el diámetro del tubo es superior a 140 mm.


La distancia mínima entre los cables de energía eléctrica y canalizaciones de agua será de 0,2 metros. Se evitará el cruce por la vertical de las juntas de las canalizaciones de agua, o de los empalmes de la canalización eléctrica, situando unas y otros a una distancia superior a 1 metro del cruce.

Cuando no puedan mantenerse estas distancias, la canalización más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía según el diámetro del tubo a instalar.

No se prevén cruzamientos con canalizaciones de gas, conducciones de alcantarillado, depósitos

de carburante, cables de telecomunicación y ferrocarriles.

Proximidades y paralelismos

Los cables subterráneos de M.T. deberán cumplir las condiciones y distancias de proximidad que se indican a continuación, procurando evitar que queden en el mismo plano vertical que las demás conducciones.


Los cables de alta tensión podrán instalarse paralelamente a otros de baja o alta tensión, manteniendo entre ellos una distancia mínima de 0,25 metros.

Cuando no pueda respetarse esta distancia la conducción más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 J si el diámetro del tubo es superior a 140 mm.

En el caso que un mismo propietario canalice a la vez varios cables de A.T. del mismo nivel de tensiones, podrá instalarlos a menor distancia, pero los mantendrá separados entre sí con cualquiera de las protecciones citadas anteriormente.


La distancia mínima entre los cables de energía eléctrica y las canalizaciones de agua será de 0,20 metros.

La distancia mínima entre los empalmes de los cables de energía eléctrica y las juntas de las canalizaciones de agua será de 1 metro.

Cuando no puedan mantenerse estas distancias, la canalización más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 J.

Se procurará mantener una distancia mínima de 0,20 metros en proyección horizontal y, también, que la canalización de agua quede por debajo del nivel del cable eléctrico.

Acometidas (conexiones de servicio)

En el caso de que alguno de los dos servicios que se cruzan o discurren paralelos sea una acometida o conexión de servicio a un edificio, deberá mantenerse entre ambos una distancia mínima de 0,30 metros.

Cuando no pueda respetarse esta distancia, la conducción más reciente se dispondrá separada mediante tubos, conductos o divisorias constituidos por materiales de adecuada resistencia mecánica, con una resistencia a la compresión de 450 N y que soporten un impacto de energía de 40 J.

La entrada de las acometidas o conexiones de servicio a los edificios, tanto cables de B.T como de A.T. en el caso de acometidas eléctricas, deberá taponarse hasta conseguir su estanqueidad.

3.2. CANALIZACIONES

Las líneas serán enterradas bajo tubo, siendo la profundidad de la canalización de 1 metro.

La profundidad, hasta la parte superior del tubo más próximo a la superficie, no será menor de 0,6 metros.

Si se opta por el relleno de tierra, se colocará encima de los cables una protección mecánica consistente en una placa de polietileno para protección de cables, y asimismo una cinta de señalización que advierta de la existencia de cables eléctricos por debajo de ella. En el caso de canalizaciones entubadas bajo dado de hormigón se prescindirá de la instalación de la placa de protección de cables. En ambos casos, dicho relleno deberá presentar suficiente resistencia mecánica.

En esta última situación, se realizará una cama para las entubaciones de 6 cm en hormigón en masa HM-20 N/mm2, se cubrirán con una capa de hormigón HM-20 N/mm2 hasta una altura de 10 cm por encima de dichos tubos embebiéndolos completamente. La parte restante se rellenará hasta la cota del terreno con tierra procedente de la excavación compactada como mínimo al 95 % del Proctor Modificado.

Según el tramo en el que nos encontremos, se dispondrá de tres tubos de material termoplástico de 225 mm de diámetro (dos para cada una de las líneas que conforman el bucle y uno vacío de reserva). En cada uno de ellos se instalará un solo circuito. El interior de los tubos será lo más liso posible para facilitar la instalación o sustitución del cable o circuito averiado. No se instalará más de un circuito por tubo.

Antes del tendido se eliminará de su interior la suciedad o tierra garantizándose el paso de los cables mediante mandrilado acorde a la sección interior del tubo o sistema equivalente. Durante el tendido se deberán embocar correctamente para evitar la entrada de tierra o de hormigón.




Si se opta por cambiar de tubo, se tendrá en cuenta que el diámetro interior de los nuevos tubos no será inferior a 1,5 el diámetro exterior del cable o del diámetro aparente del circuito en el caso de varios cables instalados en el mismo tubo.

Se evitará, en lo posible, los cambios de dirección de las canalizaciones entubadas respetando los cambios de curvatura indicados por el fabricante de los cables. En los puntos donde se produzcan, para facilitar la manipulación de los cables podrán disponerse arquetas con tapas registrables o no. Con objeto de no sobrepasar las tensiones de tiro indicadas en las normas aplicables a cada tipo de cable, en los tramos rectos se instalarán arquetas intermedias, registrables, ciegas o simplemente calas de tiro en aquellos casos que lo requieran. A la entrada de las arquetas, las canalizaciones entubadas deberán quedar debidamente selladas en sus extremos.

Los diferentes cortes verticales de dichas zanjas y las arquetas tipo seleccionadas se pueden contemplar en los planos que llevan el nombre de este apartado.

3.3. DIMENSIONAMIENTO 3.3.1. CONDUCTORES

Los conductores utilizados en la red eléctrica estarán dimensionados para soportar la tensión de servicio y las botellas terminales y empalmes serán adecuados para el tipo de conductor empleado y apto igualmente para la tensión de servicio.

Los conductores elegidos son unipolares de aluminio homogéneo con sección normalizada homologada por la compañía eléctrica Sevillana Endesa de 240 mm2. Estos cables reunirán las características indicadas por la normativa de la compañía y cumplirán con las Especificaciones Técnicas de Materiales de la misma.

A fin de reforzar la garantía de la calidad de servicio eléctrico, en las líneas de tensión nominal 20 kV, el conductor a instalar será 18/30 kV.

Las pantallas de los cables serán conectadas a tierra en todos los puntos accesibles a una toma que cumpla las condiciones técnicas especificadas en los reglamentos en vigor.

Las características de los conductores escogidos son:

• Conductor (1)

Los conductores serán circulares compactos, de clase 2 según la norma UNE 21022, y estarán formados por varios alambres de aluminio cableados, con obturación longitudinal.

Las secciones nominales seleccionadas a priori son de 150, 240, y 400 mm2.

Sección nominal (mm2)

Diámetro conductor (mm)

Resistencia máxima a 20ºC (Ω/km)

Resistencia a Tmax, 90 ºC (Ω/km)

150 13,9 0,206 0,264 240 17,8 0,125 0,161 400 22,9 0,078 0,1

Tabla: Características de los conductores

• Pantalla sobre el conductor (2)

Estará constituida por una capa de mezcla semiconductora termoestable extruida, adherida al aislamiento en toda su superficie, con un espesor medio mínimo de 0,5 mm y sin acción nociva sobre el conductor y el aislamiento.

• Aislamiento (3)

El aislamiento estará constituido por polietileno reticulado (XLPE).

Temperatura máxima admisible al conductor (ºC)

Mezcla aislante Servicio permanente Régimen de cortocircuito

Polietileno reticular (XLPE) 90 250

Tabla: Temperatura máxima admisible de los conductores



12/20 kV 18/30 kV

150 4,3 6,4 240

400


Las características del polietileno reticulado usado en estos conductores se puede leer en el

catálogo de Prysmian para cables y accesorios de M.T., cable Al Voltalene H Compact normalizado por Endesa.




• Pantalla sobre aislamiento

La pantalla sobre el aislamiento estará constituida por una parte semiconductora no metálica (4), asociada a una parte metálica (6).

La parte no metálica estará constituida por una capa de mezcla semiconductora termoestable extruida que debe quedar, después de la separación, sin trazas de mezcla semiconductora apreciables a simple vista. El espesor medio mínimo será de 0,5 mm.

La parte metálica estará constituida cinta longitudinal de aluminio termosoldada y adherida a la cubierta, de diámetro comprendido entre 0,5 y 1 mm.

Presenta además una protección longitudinal (5) entre la semiconductora externa y dicha pantalla formada con una cinta hinchable conductora.

• Cubierta exterior (7)

La cubierta exterior será de color rojo y estará constituida por un compuesto termoplástico a base de poliolefina.

Las características de dicha cubierta de poliolefina se pueden leer en el catálogo de Prysmian para cables y accesorios de MT, cable Al Voltalene H Compact normalizado por Endesa.



12/20 kV 18/30 kV

150

2 2 240

400


3.3.2. ACCESORIOS

Se entienden como tales los empalmes, terminaciones y respectivos complementos. Éstos serán adecuados a la naturaleza, composición y sección de los cables, y no deberán aumentar la resistencia eléctrica de éstos. Deberán ser, así mismo, adecuados a las características ambientales (interior, exterior, contaminaciones, etc.). En el caso que nos ocupa se escogerán los destinados a cables con aislamiento seco XLPE, tanto para instalaciones de interior, como de exterior.

Estarán constituidos por materiales premoldeados o termorretráctiles u otro sistema de eficacia equivalente. No se admitirán accesorios basados en encintados. Solamente se admitirán cintas en operaciones de relleno y de obturación, nunca en misiones de aislamiento o de cubierta.

Los accesorios cumplirán con la normativa de la compañía suministradora, en este caso Sevillana Endesa, y con sus especificaciones técnicas.

Para aquellos casos particulares que puedan presentarse, se dispondrá, además, de elementos especiales susceptibles de aplicar, según sean las circunstancias de instalación.

3.3.3. DATOS DE PARTIDA

En este apartado se justifica todos los datos técnicos necesarios para el diseño, cálculo y construcción de las líneas subterráneas de Media Tensión.

La instalación eléctrica de media tensión se realiza con conductores de Aluminio enterrados en una zanja desde el centro de seccionamiento hasta el punto de conexión de la red de 20 kV.

Las características de la línea de media tensión se muestran en la siguiente tabla:

Línea de evacuación Símbolo Valor

Potencia nominal P 800 KW

Tensión de servicio V 20.000 V

Intensidad máxima(cos φ = 1) Imax 25,4 A

Frecuencia F 50 Hz Longitud m 12 Caída de tensión ∆V 1,5 %

Factor de potencia cos φ 0,9

Tabla: Características de la línea de evacuación (Elaboración propia)

Potencia

El generador solar estará compuesto por 2 instalaciones de 800 kW de potencia nominal, en baja tensión, procedentes de instalaciones fotovoltaicas, por lo que la potencia que es capaz de entregar es de 1.600 kW.

Los Centros de transformación requeridos para las 2 instalaciones serán de superficie en edificio prefabricado y con una potencia nominal de 800 kVA.




3.3.4. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DEL CONDUCTOR

El cálculo de la sección de los conductores se lleva a cabo de acuerdo al Reglamento de Líneas de Alta Tensión (LAT), se emplea la ITC-LAT-06 que se corresponde con las líneas subterráneas de cables aislados.

Para determinar la sección de los conductores se tendrán en cuenta las siguientes consideraciones:

a) Intensidad máxima admisible por el cable.

b) Caída de tensión.

c) Intensidad máxima admisible durante un cortocircuito.

3.3.4.1. Intensidad máxima admisible

Según la tabla 12 de la instrucción ITC- LAT- 06, la intensidad máxima admisible en servicio permanente con corriente alterna para cables unipolares aislados de hasta 18/30 kV, de 240 mm2 de sección y enterrados bajo tubo es de 320 A. Esta intensidad se cumple para las siguientes condiciones:

• Terno de cables unipolares enterrados bajo tubo. • Profundidad de 1 m • Terrenos de resistencia térmica media (1,5 k·m/W). • Temperatura máxima en el conductor 105º C. • Temperatura del terreno 25ºC.

Cuando las condiciones reales de instalación son diferentes a los valores indicados anteriormente, se aplican, al valor anterior, unos determinados factores de corrección que vienen recogidos en las tablas 7, 8, 10 y 11 de dicha instrucción. En este caso nos encontramos con dos ternas de cables unipolares enterrados en tubo, el factor de corrección a aplicar es de 0,8, obteniendo una intensidad máxima admisible de:

I = 0,8 ⋅ 320 = 256A

Por tanto cumple con el criterio de la intensidad máxima admisible:

Imax, adm = 320 A >Imax, línea = 25,4 A

La potencia máxima que se puede transportar por esta línea es de:

Qmax = √3 ⋅V ⋅ I = 3 ⋅ 20.000 ⋅ 256 = 8.868,1 kVA

3.3.4.1.1.1. Intensidad de cortocircuito

Para el cálculo de la sección mínima necesaria por el criterio de intensidad máxima admisible durante un cortocircuito, será necesario conocer la intensidad de cortocircuito existente en el punto de la red donde se va a inyectar.

Para ello, la compañía eléctrica nos debe de proporcionar la potencia de cortocircuito de dicha línea de distribución.

Esta intensidad se calcula con la siguiente expresión:

Siendo:

Icc = intensidad de cortocircuito de la línea (A) Pcc = potencia de cortocircuito de dicha línea de distribución. Este valor nos lo debe de

proporcionar la empresa de electricidad que en este caso es de 500 MW. U = Tensión de la red

Sustituyendo valores resulta:

Icc = 500·106 / (20.000·√3) = 14.433,76 A

La sección mínima que debe tener el cable para que soporte la intensidad de cortocircuito se calcula según la siguiente ecuación (apartado 6.2 de ITC-LAT-06):

Siendo:

Icc: la corriente de cortocircuito de la línea (A) µ: la densidad de corriente del Aluminio con aislamiento XPLE (A/mm²) t: el tiempo que dura el cortocircuito (s)

Sminima = (14.433,76 · √1) / 94 = 153,55 mm2

Por lo que elegimos un conductor normalizado de sección 240 mm2 de aluminio. Buscando en los parámetros eléctricos de dicho cable obtenemos que, para esta sección, la Icc,adm= 22.560 A.

Como es obvio se cumple el criterio de la intensidad máxima de cortocircuito:

Icc, adm= 22.560 A>Icc, línea = 14433,76 A

3.3.4.1.1.2. Caída de tensión

Para líneas de Media Tensión subterráneas es un valor que rara vez es dominante para determinar la sección del conductor a utilizar pero es necesario comprobar que su valor no supera los límites que establece el Reglamento.

Para comprobar que se cumple este criterio empleamos las siguientes expresiones:

∆V = √3 · I · L · (R·cosφ + X·senφ)

I = P / (√3 · V · cosφ)




donde:

P = Potencia máxima de circulación por la línea, en kW V = Tensión de salida, en kV ∆V = Caída de tensión, en V I = Intensidad máxima de circulación, en A L = Longitud de la línea, en km. R = Resistencia del conductor en Ω/km a la temperatura de servicio. X = Reactancia a frecuencia 50 Hz en Ω/km. cosϕ = Factor de potencia

Por lo tanto, sustituyendo valores nos queda:

I = 880 / (√3 · 20 · 0,9) = 28,23 A

∆V = √3 · 28,23 · 0,012 · (0,168·senφ + 0.114·cosφ) = 0,103 V

La caída de tensión máxima admisible es 1,5 % según el Reglamento, es decir, 300 V. Lo que representa un tanto por ciento despreciable con respecto a la tensión de servicio.

Por tanto se cumple:

AVmax línea< AVmax admisible

En la tabla siguiente se resumen los resultados obtenidos:

CABLEADO DE MEDIA TENSIÓN

Tramo Icc (A)

Sadoptada(mm2) Canalización Imax (A)

L (m)

∆V (V)

% de ∆V

Secc - Apoyo 14.433,76 3(1x240) 1T – 225 mm 28,23 12 0,103 0

Apoyo - Secc 14.433,76 3(1x240) 1T – 225 mm 28,23 12 0,103 0

3.4. SEGURIDAD Y PROTECCIONES 3.4.1. INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE ALTA TENSIÓN

La intensidad nominal de los interruptores automáticos deberá ser superior a la intensidad calculada en los embarrados, por lo cual equipararemos la instalación de un interruptor automático de In = 400 A.

El poder de corte de dicho interruptor automático vendrá dado por:

Icc: Intensidad máxima de cortocircuito en la línea. Pcc: Potencia de cortocircuito (500 KVA)

Vp: Tensión primaria (en KV)

Se adopta un interruptor automático con unas características mínimas de:

Vn = 20 KV, In = 400 A., y poder de corte de 14’ 43 KA.

3.4.2. FUSIBLES DE ALTA TENSIÓN

En los cortocircuitos fusibles se produce la fusión en un valor de la intensidad determinado antes de que la corriente haya alcanzado su valor máximo. De todas formas, esta protección debe permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador, soportar la intensidad en servicio continuo y sobrecargas eventuales y cortar las intensidades de defecto en los bornes del secundario del transformador.

La intensidad nominal del fusible de alta tensión, depende de la curva de fusión y normalmente está comprendida entre 2 y 3 veces la intensidad nominal del transformador protegido, lo cual en nuestro caso, obtenemos:

K = If / In => If = k · If = 3 · 23,2 = 69,6 A

If = Intensidad nominal del fusible In = Intensidad nominal del transformador en A.T. K = Valor de la curva (entre 2 y 3)

La intensidad nominal de los fusibles de alta tensión en la celda de protección es 80 A.


En los extremos de las líneas subterráneas se colocará un dispositivo que permita poner a tierra los cables en caso de trabajos o reparación de averías, con el fin de evitar posibles accidentes originados por existencia de cargas de capacidad.

Las cubiertas metálicas y las pantallas de las mismas estarán también puestas a tierra para soportar las tensiones que pueden aparecer en servicio o en caso de defecto

Cuando no se conecten ambos extremos a tierra, se deberá justificar en el extremo no conectado que las tensiones provocadas por el efecto de las faltas a tierra o por inducción de tensión entre la tierra y el cable, no producen una tensión de contacto aplicada superiores al valor indicado en la ITC-LAT 07, salvo que en este extremo la pantalla esté protegida por envolvente metálica puesta a tierra o sea inaccesible.

ANEJO 14 : PRODUCCIÓN ESTIMADA


Anejo: Producción Estimada


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. PROCEDIMIENTO

3. SUPERFICIE ÚTIL


4.1. RADIACIÓN SOLAR

4.2. TURBIDEZ

4.3. TEMPERATURAS

4.4. PLUVIOMETRIA

5. ÁNGULO DE INCLINACIÓN

6. PÉRDIDAS DE ORIENTACIÓN, INCLINACIÓN Y SOMBRAS

6.1. ESTIMACIÓN DE SOMBRAS

6.2. PÉRDIDAS POR ORIENTACIÓN E INCLINACIÓN

6.3. PERDIDAS LÍMITES

7. ELEMENTOS PRINCIPALES

8. DISTANCIA MÍNIMA ENTRE FILAS DE PANELES. DISTRIBUCIÓN EN PLANTA

9. POTENCIA BRUTA A INSTALAR

10. INTERCONEXIÓN DE LOS MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

11. PÉRDIDAS POR CABLEADO

12. ESTIMACIÓN DE LA PRODUCCIÓN ENERGÉTICA DE LA INSTALACIÓN

12.1. SEGÚN MÉTODO DE IDAE

12.2. SEGÚN PROGRAMA PVSYST




1. INTRODUCCIÓN

En el presente anejo, se lleva a cabo una estimación de la producción anual estimada de la instalación fotovoltaica de evacuación a red sobre suelo rústico.

En este proyecto se ha partido del dato base de la superficie disponible ya que, el diseño de una instalación fotovoltaica para su conexión a red comienza conociendo dicha superficie, ya sea de terreno en campo abierto, como es este caso, o de cubiertas apropiadas en un edificio.

Para ello será fundamental conocer las dimensiones de la parcela, ya que a partir de éstas y del área útil se obtendrá la potencia que podemos obtener dentro del espacio disponible.

Conocida la superficie de paneles que se van a instalar, se fijan aspectos como las características de los módulos fotovoltaicos e inversores empleados, así como las distintas pérdidas que se dan en la instalación, para que partiendo de los datos de radiación solar descritos en el anejo de climatología, se puede llegar a dicha estimación de producción.

A título informativo, se puede abordar el problema de forma inversa, esto es, se quiere diseñar una instalación de una determinada potencia nominal y como resultado se obtiene una configuración y una superficie ocupada total. También se puede fijar la inversión económica a realizar, tarifas vigentes, etc.

Para el cálculo de la producción de esta planta fotovoltaica se van a emplear dos métodos:

• El primero seguirá el procedimiento que recomienda el Instituto de Diversificación y el Ahorro de la Energía (IDAE) mediante el Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones Conectadas a Red

• El otro se llevará a cabo mediante un programa de simulación de instalaciones

fotovoltaicas, PVsyst versión 5.0.

Comparando ambos métodos se llegará una solución única, con la que se podrá obtener los ingresos anuales estimados.

2. PROCEDIMIENTO

Para realizar esta estimación energética esperada, se va a proceder análogamente al proceso realizado en el estudio de viabilidad llevado a cabo anteriormente.

Las etapas a seguir son:

1. Determinación de la superficie útil

Se determinará la superficie disponible para la ubicación del campo solar restando a las dimensiones de la parcela considerada las posibles afecciones o limitaciones impuestas por el autor/a de este proyecto.

2. Selección de los elementos principales

Para una potencia nominal determinada, la potencia pico de los módulos debe ser entre un 5% y un 20% mayor que dicha potencia nominal.

Este aumento de la potencia pico de los paneles, respecto a la potencia nominal del inversor, se debe a diferentes causas:

• Por un lado la potencia pico, o la potencia nominal de los módulos, se define como la que son capaces de generar en condiciones estándar de medida (CEM), o en condiciones de medida TONC (temperatura de operación nominal de la célula), respectivamente.

Esto significa que son condiciones especiales, que no se darán habitualmente. Por lo tanto, los módulos, durante su operación normal, generarán menos potencia.

• Por otro lado, se producen pérdidas en el cableado, en el inversor, e incluso en los propios módulos debido a diversos factores que trataremos más adelante, que es preciso compensar para llegar a disponer de la potencia definida para los inversores.

Una vez definida la potencia nominal de cada subcampo generador fotovoltaico, la potencia del inversor debe corresponderse con este mismo valor.

Al seleccionar un inversor concreto, debe tenerse en cuenta los límites para la tensión e intensidad de entrada, porque la selección de los módulos dependerá de estos valores.

Generalmente los inversores están diseñados para soportar sobrecargas de un 15 a un 20%.

3. Selección de las estructuras soporte y cálculo del espacio entre filas

Una vez que se conoce el número de módulos a interconectar y sus dimensiones, se puede evaluar el tamaño de la estructura soporte.

La estructura soporte ha de resistir con los módulos instalados, las sobrecargas del viento y la nieve. En este sentido, hay que calcular las presiones y los esfuerzos a los que se ve sometida la estructura.




También hay que considerar el peso de los módulos y sus soportes, las canalizaciones eléctricas, el personal de montaje y mantenimiento…

También es necesario tener en cuenta que los módulos hay que anclarlos y fijar la estructura de forma que cuando se produzcan dilataciones térmicas, no se transmitan los esfuerzos a los paneles.

Una vez determinadas las estructuras que alojaran a los módulos, se conocen las dimensiones totales de las mismas. Con esta información, se calcula la distancia mínima entra las filas de los módulos para que las sombras entre ellas no perjudiquen el rendimiento de la instalación.

Por otro lado, tampoco suele interesar espaciar demasiado las filas, porque el cableado necesario y las perdidas consiguientes también se verían incrementadas. A demás de que la superficie disponible para la colocación de los módulos suele estar limitada, por lo que determinar la distancia optima en horizontal entre módulos es una tarea muy importante.

Para estimarla, se consideran las instrucciones que ofrece el IDAE en su web a través del Pliego de Condiciones Técnicas para Instalaciones Conectadas a Red.

La separación entre la parte posterior de una fila y el comienzo de la siguiente no será inferior a la obtenida por dicho procedimiento, aplicando h a la diferencia de alturas entre la parte alta de una fila y la parte baja de la siguiente, efectuando todas las medidas de acuerdo con el plano que contiene a las bases de los módulos.

4. Determinación de la interconexión de los módulos fotovoltaicos

Normalmente, se persigue formar ramas con el mayor número posible de módulos en serie. Por lo tanto la tensión total de cada rama es mayor, al ser la suma de la que genera cada módulo, y las pérdidas en corriente continua serán menores debido a que la intensidad se mantiene.

5. Determinación de la potencia de la instalación

Una vez conocidas las dimensiones de las estructuras portantes y las distancias entre ellas para aminorar los efectos por sombra, se procede a diseñar la distribución en planta de acuerdo a la superficie útil de la parcela.

Además se prestará atención a cumplir los siguientes considerantes:

• Las casetas se intentarán ubicar en zonas donde no proyecten sombras a los paneles. • La caseta seccionamiento y medida se emplazará lo más cerca posible del punto de

conexionado para que la línea de evacuación sea lo más pequeña posible disminuyendo así las pérdidas en el transporte.

• Se dotará de áreas suficientes libres de obstáculos para maniobras de vehículos y

actividades varias.

• Se procurará dejar una distancia al vallado de 4 metros para evitar posible vandalismo y permitir la circulación interior.

• El trazado de los viales se hará de acuerdo al máximo aprovechamiento del terreno para la

instalación.

6. Cálculo de las pérdidas de potencia

Una vez conocidos todo lo anterior, se puede empezar a estimar las pérdidas de la instalación por sombra, orientación, inclinación o cableado.

7. Determinación del rendimiento energético de la instalación

El rendimiento energético de una instalación (PR) se define como la eficiencia de la instalación en condiciones normales de trabajo para el período de diseño.

Este factor considera las pérdidas en la eficiencia energética debidas a:

• Temperatura • Cableado • Dispersión de parámetros y suciedad • Errores en el seguimiento del punto de máxima potencia • Eficiencia energética de otros elementos en regulación y operación de baterías (no en este

proyecto) • Eficiencia energética del inversor • Otros

PR puede englobar tantos factores como el diseñador pueda cuantificar, a fin de establecer un valor de eficiencia de la instalación lo más aproximado a las condiciones reales, y se estima mediante la siguiente expresión, y su valor varía en el tiempo en función de las distintas condiciones a las que se ve sometida la instalación:

PR (%) = (100 – A – Ptemp) · B · C · D · E · F

Cada uno de los términos de la expresión del PR es complejo por lo que se van a explicar por separado:

Coeficiente A

A = A1 + A2 + A3 + A4

• A1: representa la dispersión de los parámetros entre los módulos debido a que no operan normalmente en las mismas condiciones que las reconocidas como estándares de medida, CEM. Un rango de valores del 10% es una dispersión elevada, un 5% es un valor adecuado, y valores inferiores al 5% se identifican como un buen campo solar en este aspecto.




• A2: representa el efecto del polvo y la suciedad depositada sobre los módulos solares. Éste es un valor muy variable, puesto que depende de la localización de la instalación. Evidentemente, una instalación próxima a una vía no asfaltada se encontrará más afectada que otra que este en otra zona más urbanizada. Lo mismo se puede esperar con la polución en las ciudades. La posibilidad de realizar mantenimientos periódicos en este aspecto influye a la hora de estimar este coeficiente. El rango de valores estaría entre 1% para instalaciones poco afectadas por el polvo y la suciedad, hasta el 8% donde este aspecto puede tener mayor influencia.

• A3: este término contempla las pérdidas por reflectancia angular y espectral. Al acabado

superficial de las células tiene influencia sobre este coeficiente, presentando mayores pérdidas en aquellas células con capas antirreflexivas que las que están texturizadas. También la estacionalidad influye en este término, aumentando las pérdidas en invierno, así como con la latitud. Un rango para este valor puede ser del 2 al 6%.

• A4: representa el factor de sombras, FS. Un rango válido para este factor puede ser de 1%

(mínimo por defecto) al 10%, porcentaje a partir del cual las sombras comienzan a repercutir negativamente en el rendimiento de la instalación.

Coeficiente Ptemp

Este coeficiente representa las perdidas medias anuales debidas al efecto de la temperatura sobre las células fotovoltaicas.

Ptemp (%) = 100 · [1 – 0,0035 · (TC -25)]

Siendo: TC = Tamb + (TONC- 20) · E/800 Tamb es la temperatura ambiente en ºC TONC es la temperatura de operación nominal del módulo fotovoltaico. Este valor lo proporciona el fabricante E esta la irradiancia solar en W/m2

La temperatura de las células se eleva por encima de la temperatura ambiente de forma proporcional a la irrradiancia incidente, lo que se tiene como consecuencia una reducción del rendimiento de las mismas.

Coeficiente B

Este coeficiente está relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte de la corriente continua, es decir, entre los módulos fotovoltaicos y el inversor. Se incluyen las pérdidas en los fusibles, conmutadores, conexiones…

B = (1 –Lcabcc)

El valor máximo admisible para Lcabcc es 1,5%.

Coeficiente C

Coeficiente que, al igual que el anterior está relacionado con las perdidas en el cableado, pero en este caso en la parte de corriente alterna. Por este motivo, se calcula de una manera análoga al anterior coeficiente.

C = (1 – Lcabca)

El valor máximo para Lcabca es 2% y un valor recomendable es 0,5%.

Coeficiente D

Está relacionado con las perdidas por disponibilidad de la instalación. Con este coeficiente se cuantifican las pérdidas debidas al paro de la misma, de forma parcial o total, debido a fallos en la red, mantenimiento…

D = (1 – Ldisp)

Coeficiente E

Este valor representa los valores de eficiencia del inversor. En este caso hay que atender a los valores de rendimiento europeo, y a la potencia del inversor a utilizar.

Coeficiente F

Este coeficiente refleja las perdidas por no seguimiento del punto de máxima potencia (PMP) y en los umbrales de arranque del inversor. Unos valores de referencia para este coeficiente pueden estar entre el 5 y el 10%.

8. Estimación de la producción energética de la instalación

Para realizar una estimación de la energía aportada por un sistema de generación solar fotovoltaico conectado a red, basta con conocer el valor de radiación disponible en el plano de captación y el rendimiento global de la instalación que se diseña.

Se emplea la siguiente expresión:

ED = Gdm (α,β) · Pmp ·PR/GCEM

Siendo:

Gdm (α,β) el valor medio mensual de la irradiación diaria sobre el plano del generador en las condiciones de orientación e inclinación del plano de captación solar (kWh/m2 dia) Pmp es la potencia pico del generador (kWp) PR es el rendimiento energético de una instalación o “Performance Ratio” GCEM es un valor constante de 1 kW/m2.




3. SUPERFICIE ÚTIL

La parcela escogida para esta instalación ha sido una finca rústica situada al norte del municipio de Pinos Puente. Los motivos por los que se ha escogido esta parcela se pueden leer en el apartado número 11: “Justificaciones” del anejo de Estudio de Actuación.

A continuación se enumeran las características físicas de ésta:



• Clasificación urbanística: suelo rústico


• Uso: Agrario

• Cultivo: olivar


• Huso: 30

• Coordenadas UTM (SIGPAC): X = 433.543 m, Y = 4.124.184 m

Tras el estudio del entorno se ha observado que esta parcela se encuentra afectada o próxima a elementos limitantes por lo que, a continuación, se va a examinar cuáles de ellos afectan y cuál es la superficie libre que se dispone al final del proceso.

Estas afecciones son:

• Tendido eléctrico

La finca es atravesada por su esquina NE por una línea eléctrica de distribución en Media Tensión que da suministro al núcleo urbano.

Debido a ello dejará una franja de 5 metros a cada lado según lo dispuesto en el Reglamento de Alta Tensión para este tipo de línea para posibles operaciones de mantenimiento o reparación de averías de la línea en dicho tramo.

• Cauces

A la parte baja del entorno de la zona de proyecto se encuentra el Río Cubillas por lo que se estudiará si los terrenos se ven afectados por la zona de policía de dicho río.

Esta zona de protección y seguridad de los cursos de agua (zona de policía) queda delimitada por una línea a 100 metros a ambos lados del albeo del cauce de acuerdo al Reglamento de Dominio Público Hidráulico.

Además se tendrá en cuenta la cuenca de inundación para un periodo de retorno de 10 y 500 años.

Como se verá en el plano realizado con estas afecciones, estos factores no tienen influencia en los terrenos por lo que no requerirán ninguna actuación sobre la superficie.

• Red de carreteras

La finca queda delimitada al Este por una carretera provincial por lo que se debe de tener en cuenta la línea de No Edificación que según la tipología de la vía es de 25 metros desde la arista exterior de la calzada según lo dispuesto en la Ley 25/1.988 de Carreteras del Estado y en la Ley 8/2.001 de Carreteras de Andalucía.

En esta franja no se permiten edificaciones así que se tendrá en cuenta a la hora de la implantación sobre el terreno de los distintos elementos de la instalación.

• Vías pecuarias

A parte del viario comentado, esta parcela además limita con varias vías pecuarias. Por el Noreste nos encontramos con La Colada de las Rozas que no está deslindada; al Sur atraviesa la parcela La Colada de Caparacena y al Oeste existe un Camino agrícola del entorno.

Según la Ley 3/1995 de Vías Pecuarias y su Reglamento 155/1.998 debe de dejarse una anchura de 8 metros legales.

• Zonas de protección medioambiental

Se analizará si la zona de proyecto tiene algún tipo de protección conforme al Plan de Ordenación Urbanística de Pinos Puente.

Según el capítulo XVII del anterior Plan, la parcela se clasifica en suelo no urbanizable de protección natural o rural contemplando como usos permitidos actuaciones de interés público de carácter infraestructural como es un parque solar.

• Por último, teniendo en cuenta los terrenos colindantes de titularidad privada, se dejará una franja de 3 metros a la linde de éstos.

A causa de las anteriores restricciones, la superficie se reduce de 4.1 Ha a 3.4 Ha útiles para la

construcción de la instalación solar fotovoltaica.

Estas afecciones se pueden contemplar en el apartado de planos de este proyecto constructivo.





4.1. RADIACIÓN SOLAR

Los datos de partida para el cálculo de la instalación son los solares, es decir, se precisa información de irradiación diaria media mensual sobre una superficie inclinada. Esta información puede obtenerse a través de varias fuentes, ya sean nacionales como la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET), o europeos, como es PVgis.

Para el proyecto se han considerado los datos que proporciona este último a través de la página http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/,son los siguientes:

Hh Hopt D/G

Enero 2.570 4.220 0,39

Febrero 3.400 4.930 0,35

Marzo 4.860 6.020 0,35

Abril 5.830 6.220 0,32

Mayo 6.850 6.540 0,32

Junio 8.010 7.230 0,24

Julio 8.130 7.530 0,22

Agosto 7.240 7.420 0,24

Septiembre 5.550 6.550 0,28

Octubre 4.040 5.570 0,31

Noviembre 2.870 4.590 0,34

Diciembre 2.450 4.170 0,42

Anual 5.160 5.920 0,30

Hh: irradiación sobre un plano horizontal (Wh/m2/día) Hopt: irradiación sobre un plan con una inclinación óptima (Wh/m2/ día) D/G: difusión de la irradiación global

Tabla y gráfica: Irradiación solar

4.2. TURBIDEZ

La turbidez atmosférica se estudia a partir del factor de Turbidez de Linke, que se puede interpretar como la atenuación de la radiación solar producida por partículas sólidas y líquidas en la atmósfera, es decir, es un indicador de la densidad óptica del medio húmedo y brumoso en relación a una atmósfera limpia y seca.

A mayor índice de turbidez, mayor radiación difusa, menor visibilidad.

TL

Enero 2,4

Febrero 2,9

Marzo 2,5

Abril 3,2

Mayo 3,4

Junio 3,7

Julio 3,8

Agosto 4,1

Septiembre 3,8

Octubre 2,8

Noviembre 2,8

Diciembre 2,4

Anual 3,1

Tabla y gráfica: Turbidez

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000

9000

Hh

Hopt

Irradiación ( Wh/m2/día)

0

1

2

3

4

5

Turbidez




La turbidez obtenida presenta valores pequeños lo que el rendimiento de la instalación no se verá influenciado por este parámetro.

4.3. TEMPERATURAS

En lo que respecta a la climatología, los parámetros de Pinos Puente se engloban dentro del denominado clima mediterráneo continental, caracterizado por inviernos fríos y secos, siendo habituales las heladas, mientras que los veranos son muy calurosos. La temperatura media anual se sitúa en torno a los 17º C.

Para la temperatura media diaria se han considerados los datos proporciona el PVgis a través de la página http://re.jrc.ec.europa.eu/pvgis/, son los siguientes:

T24h (ºC)

Enero 9,1

Febrero 10,4

Marzo 13,2

Abril 14,9

Mayo 18,6

Junio 23,7

Julio 26,2

Agosto 26,0

Septiembre 21,9

Octubre 18,0

Noviembre 12,5

Diciembre 9,7

Anual 17

Tabla y gráfica: Temperatura media diaria

4.4. PLUVIOMETRIA

En lo que respecta a las precipitaciones, no alcanzan los 500 milímetros al año de media, presentando una fuerte sequía estival en los meses de julio y agosto y máximos en primavera. Se presentan a continuación los datos de las lluvias medias a lo largo del año obtenidos del servidor de datos de AEMET de una estación pluviométrica situada en el municipio:

P (mm)

Enero 41

Febrero 38

Marzo 30

Abril 38

Mayo 28

Junio 17

Julio 4

Agosto 3

Septiembre 16

Octubre 42

Noviembre 48

Diciembre 53

Anual 357

Tabla y gráfica: Precipitación media mensual y anual (mm)

0

5

10

15

20

25

30

Temperatura media diaria

0

10

20

30

40

50

60

Precipitación media mensual




5. ÁNGULO DE INCLINACIÓN

El ángulo de inclinación varía a lo largo del año, debido a la distinta inclinación con la que inciden los rayos del Sol en las distintas estaciones.

Se observa que este ángulo disminuye en la época estival debido a que los rayos inciden más perpendicularmente.

El ángulo proporcionado por PVgis en la zona Norte de Pinos Puente es de 33º por lo que es el que se tomará posteriormente en la instalación de los paneles fotovoltaicos.

β

Enero 61

Febrero 54

Marzo 41

Abril 25

Mayo 12

Junio 3

Julio 7

Agosto 20

Septiembre 36

Octubre 50

Noviembre 60

Diciembre 64

Anual 33

Tabla y gráfica: Ángulos de inclinación óptimos mensuales y anuales (º)

Para corroborar que este ángulo es el óptimo para la instalación fotovoltaica en la zona de

proyecto vamos a comparar las irradiancias con distintas inclinaciones de panel en las mismas coordenadas geográficas:

0º 30º 33º 35º 90º

Enero 2570 4110 4220 4280 4200

Febrero 3400 4840 4930 4990 4330

Marzo 4860 5970 6020 6040 4280

Abril 5830 6250 6220 6190 3270

Mayo 6850 6630 6540 6470 2580

Junio 8010 7370 7230 7120 2260

Julio 8130 7660 7530 7430 2490

Agosto 7240 7480 7420 7360 3350

Septiembre 5550 6530 6550 6550 4160

Octubre 4040 5490 5570 5620 4570

Noviembre 2870 4480 4590 4660 4440

Diciembre 2450 4050 4170 4240 4300

Anual 5160 5900 5920 5910 3680

En la tabla anterior podemos observar con mayor claridad la influencia del grado de Inclinación en instalaciones solares fotovoltaicas fijas, viendo como para el ángulo de 90º obtenemos el menor rendimiento y para el de 30º el de mayor.

0

10

20

30

40

50

60

70

Inclinación óptima mensual




6. PÉRDIDAS DE ORIENTACIÓN, INCLINACIÓN Y SOMBRAS

6.1. ESTIMACIÓN DE SOMBRAS

Para dimensionar correctamente una instalación fotovoltaica es necesario determinar los planos de sombra en el campo de paneles durante las diez horas que se consideran de insolación estimándose el porcentaje de radiación solar que se perdería.

Para calcular las pérdidas que se producen debido a sombras en los módulos fotovoltaicos, se va a seguir el anexo III del Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones Conectadas a Red que proporciona IDAE que además marca los umbrales límite de estas pérdidas como se verá más adelante.

En el caso de este proyecto, al encontrarse en un terreno relativamente llano y cumpliendo con las distancias mínimas calculadas conforme especifica también este Pliego, este factor va a ser casi nulo. No obstante, se va a verificar dicha afirmación.

Primeramente se ha obtenido el perfil de obstáculos que el programa PVgis proporciona al introducir las coordenadas exactas del emplazamiento.

Figura: Perfil de obstáculos (Fuente: PVgis)

Superponiendo este perfil de obstáculos al diagrama de trayectorias del sol, que muestra la banda de trayectorias del Sol a lo largo del año; seguidamente se identifica las porciones que están afectadas por sombras, y en qué tanto por ciento están afectadas por dichas sombras.

Figura: Diagrama de la trayectoria del Sol anual

En este caso, el porcentaje de cada una de las áreas afectadas son las siguientes:

D13 B11 B9 A9 A10 D14

20 % 50 % 5 % 60 % 10 % 20%

Considerando la tabla V.1 de dicho anexo que expresa los coeficientes de pérdidas para cada una de las áreas con una inclinación de 35º y una orientación de 0º, debido a que es la más aproximada, obtenemos el factor de pérdidas por sombras.




β = 35 º α = 0º

A B C D

13 0 0 0 0,03

11 0 0,01 0,12 0,44

9 0,13 0,41 0,62 1,49

7 1 0,95 1,27 2,76

5 1,84 1,5 1,83 3,87

3 2,7 1,88 2,21 4,67

1 3,15 2,12 2,43 5,04

2 3,17 2,12 2,33 4,99

4 2,7 1,89 2,01 4,46

6 1,79 1.51 1,65 3,63

8 0,98 0,99 1,08 2,55

10 0,11 0,42 0,52 1,33

12 0 0,02 0,1 0,4

14 0 0 0 0,02

β es el ángulo de inclinación y α es el ángulo de acimut.

Por lo tanto, las pérdidas por sombreado FS (% de irradiación global incidente anual) son del 0.12 %.

6.2. PÉRDIDAS POR ORIENTACIÓN E INCLINACIÓN

En este apartado se calculan los límites en la orientación e inclinación de los módulos de acuerdo a las pérdidas máximas permisibles que contempla el anterior Pliego.

Para calcular las pérdidas que se producen debido desviaciones de orientación y/o inclinación de los módulos fotovoltaicos, se va a tomar como guía el Anexo II del Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones Conectadas a Red que proporciona IDAE en donde además, se marcan los umbrales límite de estas pérdidas como se verá más adelante.

En él, estas pérdidas se obtienen mediante un parámetro que se llama factor de irradiación. Para obtener el valor de este parámetro, hay dos opciones, una de una forma gráfica y otra de forma analítica.

La latitud de la zona de proyecto es de 37,262 º.

Conociendo el acimut de los paneles que en este caso es de 0º (orientados totalmente al Sur), determinamos en la figura 3 de dicho anexo los límites de inclinación en el caso de latitud de 41º.

En nuestro caso los puntos de intersección del límite de pérdidas del 10 % (borde exterior de la

región 90 %-95 %), máximo para el caso general, con la recta de azimut 0 ° nos proporcionan una inclinación máxima de 60º y una inclinación mínima de aproximadamente 7º.

Una vez obtenidos estos valores se corregirán en función de la diferencia de latitud de la zona de estudio y la de 41º mediante las siguientes fórmulas:

Inclinación máxima = 60 ° – (41° – 37,262°) = 56,262 °

Inclinación mínima = 7 ° – (41° – 37,262°) = 3,262 °

Por tanto, esta instalación cumple los requisitos de pérdidas por orientación e inclinación y se puede considerar por tanto que la orientación de los módulos y su inclinación (33º), hacen que las pérdidas a considerar sean muy bajas.

Para calcular cuales son las pérdidas concretas hacemos uso de la siguiente fórmula teniendo con cuenta que nuestra inclinación está comprendida entre 15° <β < 90°:

Entonces, estas pérdidas (%) son igual a 100 × [1,2 × 10-4 (β – 37,262 + 10)2 + 3,5 × 10-5 α2] = 0,39 %




6.3. PERDIDAS LÍMITES

El Instituto De Ahorro Energético (IDAE), propone una serie de restricciones que hacen que se puedan descartar proyectos, en el caso de que se supere alguno de los límites para las pérdidas por sombras, por orientación e inclinación o por ambas.

Los valores umbral de la tabla I de dicho pliego son:

Orientación e inclinación

( OI) Sombras

(S) Total

(OI + S)

Caso general 10 % 10% 15

Superposición 20 % 15 % 20 %

Integración arquitectónica 40 % 20 % 50 %

Los porcentajes que afectan al proyecto considerado, podrían incluirse en el grupo del caso general.

Los valores de dichas pérdidas cumplen con mucho margen con los valores umbral de la tabla, ya que, como se ha estimado, las pérdidas por sombras u orientación e inclinación alcanzan valores muy bajos, en estas pérdidas, por lo que se puede considerar que la localización con la orientación e inclinación de los módulos es muy buena.

7. ELEMENTOS PRINCIPALES

En este apartado se va a seleccionar los elementos principales de la instalación y se van a recoger los datos fundamentales de estos para los posteriores cálculos.

7.1. PANEL FOTOVOLTAICO

Como ya se indica en el anejo de Instalación eléctrica en Baja Tensión, el panel escogido es el módulo fotovoltaico policristalino IBC Polysol 230 LS (230 Wp) de IBC Solar ya que, tras haber realizado varios prediseños con varios modelos de paneles fotovoltaicos, es con el que se obtenía mejores resultados de performance ratio bajo las mismas condiciones de proyecto.

7.2. INVERSOR

A la hora de escoger el inversor se debe de considerar que los valores de los diferentes parámetros de entrada tienen que ser compatibles con la tensión de entrada del inversor, que se debe adaptar a la del generador, la potencia máxima de salida, la frecuencia y la eficiencia. De esta forma se podrá evacuar a la red de distribución toda la energía producida.

El inversor proyectado es la estación Sunny Central 800 MV de inyección directa a Media Tensión de SMA-Ibérica que presenta las siguientes características:

Esta estación está compuesta a su vez de dos inversores Sunny Central 400 HE e incluye un centro de transformación trifásico con salida a media tensión.


Los paneles del campo generador se situarán sobre estructuras hincadas en el terreno debido a que su montaje es sencillo y se realiza en un periodo muy corto de tiempo.

El modelo elegido de estructura soporte es el FS 2V del fabricante Schletter con riostra diagonal que le aporta más robustez al sistema.

Esta instalación se ejecuta en pack de 10 módulos en horizontal por 2 en vertical por lo que cada conjunto alberga 20 paneles. Las dimensiones más importantes del conjunto son:

• Longitud total del soporte………………………….10 mts

• Distancia entre terreno y primera fila ……………… 0,50 mts

• Angulo de inclinación del soporte …………..…… 33 º

• Altura total del soporte panel 33 º…………………..2,4 mts




8. DISTANCIA MÍNIMA ENTRE FILAS DE PANELES. DISTRIBUCIÓN EN PLANTA

Teniendo en cuenta que se va a dimensionar la estructura soporte para ubicar dos paneles en vertical y considerando el ángulo de inclinación de 33º, se calcula la distancia mínima entre filas de paneles para que las sombras entre ellos no perjudiquen el rendimiento de la instalación.

Para estimarla, se consideran las instrucciones que ofrece el IDAE en su web a través del Pliego de Condiciones Técnicas para Instalaciones Conectadas a Red.

La distancia d, medida sobre la horizontal, entre el final de una fila de módulos y el principio de la siguiente, o entre una fila y un obstáculo de altura h que pueda producir sombras sobre la instalación, deberá garantizar un mínimo de 4 horas de sol en torno al mediodía del solsticio de invierno.

Esta distancia d será superior al valor obtenido por la expresión:

d = h / tan (61°– latitud)

donde 1/ tan (61°– latitud) es un coeficiente adimensional denominado k.

Figura: Esquema distancia entre filas (Fuente: IDAE)

Para nuestro caso, considerando que la latitud de la ubicación del campo solar es de 37,26º tenemos:

k = 1 / tan (61°– 37,26) = 2,27

La altura h, la calculamos mediante trigonometría obteniendo un valor de 1,80 metros.

La distancia d es de:

d= k x h = 1,80 x 2,27 = 4,09 metros

A la hora de la configuración en planta de las filas, se va a utilizar la distancia entre el principio de una fila y el principio de la siguiente, DT, ya que resultará más cómodo que este número sea un número entero:

DT = d1 + d

• d1 es la proyección horizontal del panel en su inclinación final. Dicha distancia d1es de 2,78 metros.

• d es el espacio calculado entre filas.

Por lo tanto la distancia DT será:

DT = 2,78 + 4,09 = 6,87 metros.

Finalmente se ha escogido una distancia de 7 metros conllevando la disposición 37 filas de longitud variable tal y como se muestra en el plano correspondiente.

A nivel de este estudio no se va a considerar la reducción de dicha distancia ocasionada por la pendiente ascendente del terreno para quedarnos del lado de la seguridad.




9. POTENCIA BRUTA A INSTALAR

La potencia pico de la instalación será igual a la potencia de cada uno de los paneles(230 Wp) por el número total de ellos instalados (7.640), lo que es igual a 1.757 kWp.

Debido a las estaciones de inversión escogidas de 800 kW, la planta se ha dividido en dos subinstalaciones de 3.820 paneles cada una teniendo una potencia bruta de 878,6 kWp.

Para conseguir una mayor descentralización y, teniendo en cuenta que estas estaciones de inversión/transformación se conforman con dos inversores de 400 kW nominal, se han subdividido a su vez en dos unidades de generación con 436,6 kW y 441,36 kW cada una.

Este aumento de potencia pico respecto a la potencia nominal de la instalación es para tener en consideración el sobredimensionamiento del campo generador respecto a los inversores,

Añadiremos que a efectos de potencia nominal, la instalación fotovoltaica en general tiene una potencia 1.600 kW dividida en dos subinstalaciones de 800 kW de transformación y cuatro unidades generadoras de 400 kW.

10. INTERCONEXIÓN DE LOS MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

Una vez elegido el módulo fotovoltaico y el inversor vamos a calcular el número de módulos en serie por ramal, Ns, y el número de ramales en paralelo, Np, que pueden instalarse por cada inversor.

Teniendo en cuenta tal como se ha indicado en el apartado de características técnicas del inversor y generador fotovoltaico, tenemos:

Tensión a circuito abierto del generador 36,7 V

Tensión máxima del generador 29,7 V

Rango de tensiones de entrada del inversor 450 – 820 V

Corriente máxima de entrada del inversor 1986 A

10.1. MÓDULOS EN SERIE

Para determinar número de módulos que estarán conectados en serie en cada ramal se tendrá en cuenta que la tensión máxima y mínima producida por dicho ramal estará comprendida dentro del rango de tensiones de entrada del inversor.

Por otra parte se tendrá en cuenta que el valor máximo de la tensión de entrada del inversor corresponda a la tensión a circuito abierto del generador fotovoltaico.

En este caso, se va a prefijar el número de módulos de cada ramal para facilitar el trabajo de conexionado del cableado y se va a comprobar si con ellos nos encontramos dentro del rango de tensiones admisible por el inversor:

Suponiendo 20 paneles, la tensión de la rama en el punto de máxima potencia, Ts,max, es:

Ts, max = 20 · 29,7 = 594 V

Como nos quedamos dentro del rango, cada ramal contará con 20 paneles en serie.

La tensión en circuito abierto del ramal, Ts,oc, es:

Ts,oc = Número de placas en serie · Voc

Ts,oc = 20 · 36,7 = 734 V< 820 V

La potencia máxima por rama, Ps,max, es:

Ps, max = 20 · 230 = 4.600 W




10.2. MÓDULOS EN PARALELO

El número de ramales en paralelo se determina como el cociente entre la potencia pico del generador fotovoltaico que le llega a cada estación de inversión, Pp, fv, y la potencia pico de un ramal, Pp,s:

Np = Pp, fv / Pp, s

Sustituyendo valores: Np = ((7640/2)*230) / (230*20) = 191 ramales

Además se debe de cumplir que la corriente de cortocircuito máxima de cada ramal por el número de ramales en paralelo será menor que la corriente máxima admisible de entrada al inversor, lo comprobamos:

Np x Ioc, s < Imax, inv =>191 · 8,72 = 1.665,52 A < 1986 A

Por lo que no tenemos que modificar el número de ramales.

La potencia total instalada en el campo solar, PT, es 4.600·2·191 = 1.757.200 W siendo la potencia nominal de la instalación de 1,6 MW.

En resumen, para la instalación de sistema fotovoltaico fijo se va a configurar en 20 paneles por ramal con un total de 382 ramales distribuidos en dos subcampos de igual potencia.

11. PÉRDIDAS POR CABLEADO

Cuando se conocen las distancias entre las filas de módulos, el número total de módulos a instalar, y el espacio ocupado por los mismos, se dispone de información suficiente para conocer las longitudes de los cables.

Por lo tanto, se puede calcular la sección de los conductores, para los tramos de corriente continua y para los de corriente alterna.

Estas secciones deben asegurar que la caída de tensión de cada tramo no supere los límites establecidos por el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, además de permitir que la corriente que circula por ellos no produzca calentamiento excesivo que pueda llegar a dañarlos.

Una vez calculadas las secciones de los conductores a utilizar para el conexionado de los distintos elementos tanto en corriente continua como en alterna, en Baja Tensión o en Media Tensión, se obtienen las caídas de tensión de cada uno de los tramos considerados.

Para profundizar más en estos cálculos, el lector se puede dirigir al anejo llamado Instalación Eléctrica en Baja Tensión de este proyecto, concretamente al apartado “Sección de conductores y caídas de tensión”.

A partir de estas caídas de tensión y conociendo la intensidad de circulación por dichos tramos, se puede calcular la pérdida de potencia que genera dicho cableado.

Para la instalación 1, esta pérdida es:

TRAMO PÉRDIDA DE POTENCIA

(W) (%)

Módulos a CC-I 527,06 0.06

CC-I a CC-II 1.178,94 0,2

CC-II a inversores 3.959,93 0,44

Línea de M.T. despreciable 0

TOTAL 6235,93 0,72

Para la instalación 2, esta pérdida es:

TRAMO PÉRDIDA DE POTENCIA

(W) (%)

Módulos a CC-I 559,98 0.06

CC-I a CC-II 2.266,5 0,26

CC-II a inversores 3.528,64 0,4

Línea de M.T. despreciable 0

TOTAL 6235,93 0,72

Por lo tanto, las pérdidas por cableado totales son de 1,44 %.




12. ESTIMACIÓN DE LA PRODUCCIÓN ENERGÉTICA DE LA INSTALACIÓN

Una vez establecidas las hipótesis de partida del proyecto, llega el turno de realizar las estimaciones de la energía producida.

12.1. SEGÚN MÉTODO DE IDAE

Primeramente se va a cuantificar el rendimiento energético de la instalación (PR) que se define como la eficiencia de la instalación en condiciones normales de trabajo para el período de diseño.

El valor de las pérdidas para su cálculo se detalla a continuación:

• Pérdidas por dispersión de los parámetros entre los módulos (A1) : se ha escogido una pérdidas de un 3 % que es aproximadamente mayor que el valor medio del rango de tolerancia que nos ha dado el fabricante de los módulos.

• Pérdidas por efecto del polvo y la suciedad depositada sobre los módulos solares (A2) : debido a que los viales limítrofes no están asfaltados a excepción de uno, se va a considerar un 2 % que corresponde a una situación moderada de polvo y suciedad.

• Pérdidas por reflectancia angular y espectral (A3) : Se tomarán unas pérdidas de un 3 % que es el valor medio anual estimado en el pliego de condiciones.

• Factor de sombras (A4) : Se considerará un factor de sombra de un 1 %.

Total de pérdidas en el generador (A) : es la suma de las anteriores:

A = A1 + A2 + A3 + A4 = 3 % + 2 % + 3 % + 1 % = 9 %

• Pérdidas en el cableado de la parte de corriente continua (B) : lo calculamos considerando los valores del apartado anterior:

B = (1 - Lcabcc) = (1 – 0,015) = 0,985

El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte continua es de 0,985.

• Pérdidas en el cableado de la parte de corriente alterna (C) : Se elige el valor de un 0,2 % que son las posibles pérdidas de cableado entre el inversor y transformador (se encuentran en el mismo edificio). No se consideran las pérdidas en las líneas de M.T. porque como se justifican en el anejo “Instalación eléctrica de Media Tensión” son despreciables.

Entonces:

C = (1 - Lcabca) = (1 – 0,002) = 0,998

El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas en el cableado de la parte alterna es de 0,99.

• Pérdidas por disponibilidad (D) : Se escoge un valor del 3 %.

D = (1 - Ldisp) = (1 – 0,03) = 0,97

El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas por disponibilidad de la instalación es de 0,95.

• Pérdidas por el rendimiento del inversor (E) : En este caso el fabricante nos da un rendimiento europeo del 97,3 %.

• Pérdidas por rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia del generador (F) : Tomaremos como un valor de referencia el 3 % de forma que:

F = (1 - Ldisp) = (1 – 0,03) = 0,97

El valor del coeficiente relacionado con las pérdidas por rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia del generador es de 0,97.

• Pérdidas por temperatura (Ptemp) : Las pérdidas medias anuales debidas al efecto de la temperatura sobre las células fotovoltaicas se calculan según la siguiente fórmula:

Ptemp (%) = 100 - 100 · [1 – 0,0035 · (Tc - 25)]

Siendo Tc = Tamb + (TONC – 20) · (E / 800)

A continuación calculamos la temperatura de trabajo de las células solares y las pérdidas debidas al efecto de la temperatura sobre las células fotovoltaicas en cada mes:

Tamb

Irradiancia W/m2

Tc Ptemp (%)

Enero 9,1 351,67 20,09 -1,72

Febrero 10,4 410,83 23,24 -0,62

Marzo 13,2 501,67 28,88 1,36

Abril 14,9 518,33 31,10 2,13

Mayo 18,6 545,00 35,63 3,72

Junio 23,7 602,50 42,53 6,13

Julio 26,2 627,50 45,81 7,28

Agosto 26 618,33 45,32 7,11

Septiembre 21,9 545,83 38,96 4,89

Octubre 18 464,17 32,51 2,63

Noviembre 12,5 382,50 24,45 -0,19

Diciembre 9,7 347,50 20,56 -1,55

Media anual 17 492,99 32,41 2,59




El rendimiento energético de la instalación (PR) es:

PR (%)

Enero 83,44

Febrero 82,45

Marzo 80,68

Abril 79,98

Mayo 78,55

Junio 76,38

Julio 75,34

Agosto 75,49

Septiembre 77,50

Octubre 79,53

Noviembre 82,07

Diciembre 83,30

Media Anual 79,61

La producción energética del parque solar será :

Gdm (α,β)

(kWh/m2·día) Pmp

Ed

(kWh/dia) Ed

kWh/mes

Enero 4,220 1.757,2 6.187,62 191.816,30

Febrero 4,930 1.757,2 7.142,74 199.996,77

Marzo 6,020 1.757,2 8.534,09 264.556,81

Abril 6,220 1.757,2 8.741,16 262.234,74

Mayo 6,540 1.757,2 9.026,76 279.829,69

Junio 7,230 1.757,2 9.703,13 291.093,99

Julio 7,530 1.757,2 9.969,00 309.038,90

Agosto 7,420 1.757,2 9.843,35 305.143,72

Septiembre 6,550 1.757,2 8.919,98 267.599,55

Octubre 5,570 1.757,2 7.784,31 241.313,51

Noviembre 4,590 1.757,2 6.619,28 198.578,46

Diciembre 4,170 1.757,2 6.103,47 189.207,45

ANUAL 3.000.409,87

12.2. SEGÚN PROGRAMA PVSYST

El modelo se ha configurado con el mismo número total de paneles y la misma distribución en serie y paralelo calculado anteriormente verificándose que es adecuado y entrando dentro de la distribuciones posibles más óptimas.

Este programa, realizado por la universidad de Ginebra, está especializado en simulaciones fotovoltaicas destacando tanto por su flexibilidad como por la base de datos de la cual dispone, ya sea de módulos solares como de inversores.

Para la simulación y obtención de la energía generada, se considerarán las siguientes pérdidas, algunas requeridas por el programa y otras calculadas por él con los datos de entrada:

• Pérdidas por no cumplimiento de la potencia nominal.

Los módulos fotovoltaicos obtenidos de un proceso de fabricación industrial no son todos idénticos, sino que su potencia nominal referida a las condiciones estándar de medida, STC, presenta una determinada dispersión.

El fabricante escogido garantiza que la potencia de un módulo de potencia nominal, P, está dentro de una banda que oscila entre P ± 5 %.

• Pérdidas de Mismatch o de conexionado.

Son pérdidas energéticas originadas por la conexión de módulos fotovoltaicos de potencias ligeramente diferentes para formar un generador fotovoltaico. Esto tiene su origen en que si conectamos dos módulos en serie con diferentes corrientes, el módulo de menor corriente limitará la corriente de la serie. De modo semejante ocurre para la tensión de la conexión de módulos en paralelo. Resultando que la potencia del generador es inferior (o en un caso ideal, igual) a la suma de las potencias de cada uno de los módulos que lo componen.

Las pérdidas de Mismatch se pueden reducir mediante una instalación ordenada en potencias (o en corrientes en el punto de máxima potencia) de los paneles, así como con el uso de diodos de “bypass”.

• Pérdidas por polvo y suciedad.

Tienen su origen en la disminución de la potencia de un huerto fotovoltaico por la deposición de polvo y suciedad en la superficie de los paneles.

Cabría destacar dos aspectos, por un lado la presencia de una suciedad uniforme da lugar a una disminución de la corriente y tensión entregada por el generador y, por otro lado, la presencia de suciedades localizadas (como puede ser el caso de excrementos de aves), dando lugar a un aumento de las pérdidas de Mismatch y a las pérdidas por formación de puntos calientes.




• Pérdidas angulares y espectrales.

La potencia nominal de un módulo suele estar referida a unas condiciones estándar de medida, STC, que, además de 1000 W/m² de irradiancia y 25ºC de temperatura de célula, implican una incidencia normal y un espectro estándar.

No obstante en la operación habitual de un módulo, ni la incidencia de la radiación es normal, ni el espectro es estándar durante todo el tiempo de operación. El que la radiación solar incida sobre la superficie de un módulo con un ángulo diferente de 0º implica unas pérdidas adicionales (mayores pérdidas a mayores ángulos de incidencia).

Las pérdidas angulares se incrementan con el grado de suciedad.

• Pérdidas por caídas óhmicas en el cableado.

Tanto en la parte DC como en la parte AC de la instalación, se producen unas pérdidas energéticas originadas por las caídas de tensión cuando una determinada corriente circula por un conductor de un material y sección determinados.

Estas pérdidas se minimizan dimensionando adecuadamente la sección de los conductores en función de la corriente que por ellos circula.

• Pérdidas por temperatura.

Los paneles fotovoltaicos presentan unas pérdidas de potencia del orden de un 4% por cada 10 ºC de aumento de su temperatura de operación (este porcentaje varía ligeramente en función de cada tecnología).

La temperatura de operación de los módulos depende de los factores ambientales de irradiancia, temperatura ambiente, velocidad del viento y de la posición de los módulos o aireación por la parte posterior.

Esto implica que, por ejemplo, a igualdad de irradiación solar incidente un mismo sistema fotovoltaico producirá menos energía en un lugar cálido, que en un clima frío.

• Pérdidas por rendimiento AC/DC del inversor.

El inversor fotovoltaico se puede caracterizar por la curva de rendimiento en función de la potencia de operación.

Es importante seleccionar un inversor de alto rendimiento en condiciones nominales de operación y también es importante una selección adecuada de la potencia del inversor en función de la potencia del generador (por ejemplo, el uso de un inversor de una potencia excesiva en función de la potencia del generador, dará lugar a que el sistema opere una gran parte del tiempo en valores de rendimiento muy bajos, conllevando con ello las consecuentes pérdidas de generación).

• Pérdidas por rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia del generador.

El inversor fotovoltaico de conexión a red opera directamente conectado al generador y tiene un dispositivo electrónico de seguimiento del punto de máxima potencia de dicho generador (éste punto de máxima potencia cambia con la irradiancia y la temperatura) cuyos algoritmos de control pueden variar entre diferentes modelos y fabricantes.

Se puede caracterizar al inversor por una curva de rendimiento de seguimiento del punto de máxima potencia, definida como el cociente entre la energía que el inversor es capaz de extraer del generador y la energía que se extraería en un seguimiento ideal.

Un problema adicional puede surgir cuando hay sombras sobre el generador. En este caso puede haber escalones en la curva V-I, haciendo que el inversor opere en un punto que no sea el de máxima potencia.

• Pérdidas por sombreado del generador.

Los sistemas fotovoltaicos de conexión a red se suelen instalar en entornos urbanos en los que en muchas ocasiones es inevitable la presencia de sombras en determinadas horas del día sobre el generador, que conducen a unas determinadas pérdidas energéticas causadas, en primer lugar, por la disminución de captación de irradiación solar y por los posibles efectos de Mismatch a los que pueden dar lugar. También pueden producirse sombras importantes de unos campos fotovoltaicos sobre otros.

Los resultados arrojados por la simulación, pueden apreciarse a continuación:




Figura: Curvas de Iso-sombreados (Fuente PVsyst 5.0)

Figura: Curvas de Iso-sombreados (Fuente PVsyst 5.0)

Tabla: Resultados principales (Fuente PVsyst 5.0)




Gráfica: Producciones normalizadas por kW instalado (Fuente PVsyst 5.0)

Gráfica: Factor de rendimiento mensual y anual, PR (Fuente PVsyst 5.0)

Figura: Diagrama de pérdidas durante el año (Fuente PVsyst 5.0)

Comparando las producciones energéticas obtenidas mediante ambos métodos, se observa que

hay una diferencia 40 MWh más en la producción calculada según IDAE (que supone el 1 % del total) viéndose que el performance ratio calculado con este método es ligeramente superior al obtenido con PVsyst.

Esta diferencia surge por la variación a la hora de elegir las pérdidas que se producen por sombra y por temperatura mayoritariamente, puesto que en las referencias a estas pérdidas que se aconsejan en la bibliografía consultada para desarrollar la hoja de cálculo, establecían un margen de pérdidas distinto al obtenido por la simulación del programa.

Como dato para la producción anual, se va a considerar la calculada por el PVsyst, debido a que es la más restrictiva.

ANEJO 15: CASETA DE CONTROL Y OFICINA


Anejo: Caseta de Control


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. CARACTERÍSTICAS GENERALES

2.1. INSTALACIÓN ELÉCTRICA

2.2. INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO

2.3. SUMINISTRO DE AGUA




1. INTRODUCCIÓN

Dentro de la parcela se estable un edificio prefabricado de dimensiones 7x6 metros en planta y 2,7 metros de altura cuya utilidad será la de albergar todos los dispositivos de control y manejo de la planta, así como dar servicio a las labores de vigilancia durante la obra y al personal de operación y mantenimiento durante el funcionamiento de la planta. Además dispondrá de un almacén y unos baños.

Este edificio consistirá en un edificio prefabricado de hormigón armado con estructura metálica contando con la equitación necesaria para una ocupación media de una persona, tanto durante la obra como durante el funcionamiento de la instalación.

Se ha previsto proveerla de:

• Compartimentación interior

• Alumbrado interior para cada una de las estancias.

• Alumbrado de Emergencia.

• Ventilación y/o aire acondicionado.

• Tomas de corriente para los distintos dispositivos interiores de control y auxiliares.

• Instalación de saneamiento.

• Suministro de Agua.

La caseta y cada una de las instalaciones se pueden observar en los planos correspondientes del documento "Planos" de este proyecto constructivo.

2. CARACTERÍSTICAS GENERALES

El apoyo de la caseta se realiza mediante una losa de hormigón armado de 15 cm. de espesor, con una resistencia mínima de 15 N/mm2 y armadura de malla formada por barras de 12 mm de diámetro, con 25 cm. de separación en ambas direcciones. Debajo de la losa se extenderá una capa de hormigón en masa de 5 cm de espesor para nivelación. Esta losa es suficiente debido al poco peso que presenta el conjunto en general.

El suelo de la vivienda acabado con pavimento de gres.

La estructura está cubierta de pórticos y realizada con perfiles metálicos conformados en frío. Todo el sistema está completamente atornillado y apoyado directamente sobre la losa de cimentación.

El cerramiento exterior de la fachada está formado por paneles de hormigón armado de 15 cm espesor. La cara exterior se finalizará con pintura rugosa y se procurará su integración con el entorno. El acabado interior será de blanco liso.

La tabiquería interior se formará por panel sándwich de 80 mm. de espesor con acabados de color blanco liso.

La cubierta de teja roja y se instalará un falso techo constituido con paneles de hormigón armado con cara vista de color blanco liso.

La carpintería exterior tendrá las siguientes características:

• Puerta de acceso de aluminio lacado de color blanco, forrados con el mismo panel que la fachada y pintada.

• Ventanas de corredera con dos hojas de aluminio lacado de color blanco y vidrio de 5 mm., provistas de rejas.

La compartimentación de la caseta será a prever con el fabricante teniendo en cuenta que ha de disponer de lo siguiente:

• Cuarto general de mando, donde se ubicarán los diferentes dispositivos de control y seguridad de la planta así como el cuadro general de protección.

• Aseo.

• Habitación auxiliar para almacén y/o vestuario.

• La zona restante será destinada a las oficinas o sala de reuniones.

En el plano correspondiente puede verse una posible distribución de la caseta, así como de la disposición de los diferentes elementos de servicio de la misma.

Por último habrá de disponer de un extintor de sólidos tipo A-21 para posibles incendios.

Dispondrá igualmente de una instalación eléctrica y fontanería.




2.1. INSTALACIÓN ELÉCTRICA

La instalación eléctrica interior de la caseta estará formada por puntos de luz y tomas de corriente en cada una de las habitaciones, cuadro general de protecciones y acometida exterior como se incluye en los planos correspondientes a dicho edificio.

El cuadro de protección general de los consumos propios se situará en la habitación donde estén los dispositivos de seguridad y control y de él partirán los circuitos a los diferentes puntos de consumo (resto de casetas, cámaras de vigilancia, etc.)

La alimentación eléctrica de la caseta se realizará por medio de una acometida eléctrica de baja tensión existente en la parcela situada cerca del cruce de la carretera GR- 213 y la Colada de las Rozas. La canalización desde la acometida hasta la caseta será de tipo enterrado y entubada en tubo de PVC de diámetro 63 mm y con conductor de 16 mm2 de sección. La zanja será estándar de 0,6 x 0,4 metros rellenada con arena de río y tierra procedente de la excavación y con cinta de señalización de seguridad tal y como se muestra en el plano correspondiente.

El esquema unifilar así como las secciones y tubos de las distintas líneas de suministro de dicha instalación se incluye en el documento de planos.

2.2. INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO

La instalación de saneamiento consistirá en un biodigester calculado para una ocupación media de dos personas. Dicho elemento, como puede verse en el plano correspondiente, se ubicará en un agujero cuadrado de 2,5 m de lado y 2 m de profundidad a una distancia de 0,2 m de la losa de la caseta en uno de los lados largos junto al aseo de aquella.

Estará unido a la bajante de saneamiento de la caseta por medio de un tubo de PVC colocado en una ligera pendiente que facilite la labor de aspiración de las aguas, y contará también con un soplante encargado de suministrar un caudal de aire que estará colocado encima de la losa de la caseta con la orientación conveniente para realizar correctamente su función. Este aire se dispersa por difusores desde el fondo de la cámara de tratamiento interno.

La colocación se llevará a cabo de la siguiente forma:

• Excavación en suelo para realizar el pozo donde se ubicará el elemento con las dimensiones anteriormente dichas de 2,5 x 2,5 x 2 m. Excavación de la zanja de entrada del tubo de alimentación de aguas fecales (la instalación es previa a la construcción de la losa de la caseta) y también de la conducción de salida.

• Verificar el nivel freático. Si hay posibilidad de que el agua alcance la base de la depuradora, las anclas deberán de cubrirse con al menos 25 cm. de hormigón.

• Vertido de una base compacta de 200 mm de espesor de arena, grava, conglomerado u hormigón en masa encima de la cual se colocará el biodigester.

• Verter 15 cm. de hormigón y hundir la base del biodigester hasta que los anclajes quedarán rellenados y bien cubiertos por el hormigón para que toda la base del depósito descanse sobre el hormigón y no sobre las anclas.

• Colocar las distintas conducciones que le dan servicio y llegar el depósito con agua clara hasta el nivel de salida del efluente.

• Rellenar la excavación sobrante, así como de las diferentes zanjas, por medio de tierras de relleno procedentes de la propia instalación (se pueden considerar apropiadas a tenor del estudio geotécnico que se incluye en este proyecto).

Las aguas de vertido del digestor serán vertidas subterráneamente en el terreno adyacente, puesto que su composición a la salida de aquel así lo permite.

2.3. SUMINISTRO DE AGUA

Dada la existencia de un pozo en la parcela y a la lejanía de las instalaciones generales de suministro de agua potable más cercanas que hace poco aconsejable la construcción de una conducción de distribución de agua se va a tomar el agua de este primero.

Sin embargo, para cubrir las necesidades de agua y para que no se requiera del funcionamiento del pozo cada vez que se necesite lo que se hará será disponer de un depósito prefabricado de plástico con una cabida total de 500 litros de agua desde el que se dispondrá una conducción de fontanería hacia la toma de agua de la caseta. Dicha conducción de fontanería dispondrá también de un ramal de derivación que servirá de punto exterior de agua de la caseta con el objetivo de ser utilizado en diferentes servicios auxiliares, tales como limpieza exterior u otros.

El depósito estará situado en el lado este de la caseta, a no más de 5 o 10 metros de la misma, sobre una pequeña base rectangular allanada y compactada de las mismas dimensiones en planta de este, y la conducción de fontanería irá enterrada en una zanja de dimensiones estándar y rellenada con material procedente de la misma excavación.

Esta instalación de agua podrá ser empleada también en diferentes usos que pudieran necesitarse durante la obra.

ANEJO 16 : ALUMBRADO Y SEGURIDAD PERIMETRAL


Anejo: Alumbrado y Seguridad Exterior


ÍNDICE

1. ALUMBRADO

2. SISTEMA DE SEGURIDAD

2.1. VALLADO PERIMETRAL 2.1.1. Instalación

2.2. SISTEMA DE VIGILANCIA 2.2.1. Descripción general 2.2.2. Elementos necesarios 2.2.3. Relación con sistemas externos 2.2.4. Sistema de alarma anti-intrusión perimetral




1. ALUMBRADO

El diseño del alumbrado perimetral consistirá en el posicionamiento de proyectores con lámparas de vapor de sodio de alta presión sujetados por columnas de 12 metros de altura a lo largo del contorno interior de la instalación.

En sitios estratégicos como el centro de seccionamiento, centro inversión a M.T. u oficinas se colocarán luminarias de vapor de sodio de alta presión pero de potencia menor montadas sobre báculo de 5 metros de altura o con sujeción al paramento vertical.

Por último se proyectará una línea de alimentación para alumbrado público formada por conductores de cobre de 6 mm2 canalizados bajo tubo de PVC de 63 mm de diámetro soterrados por medio de zanjas de 0,40 cm. de ancho por 0,60 cm. de profundidad, conectados al cuadro de protección general de entrada situado en el edificio de control.

En el plano correspondiente se puede observar la distribución de las luminarias así como las canalizaciones mencionadas.

2. SISTEMA DE SEGURIDAD

Los dispositivos de seguridad por lo que se ha optado a instalarse en previsión de posibles robos o daños en la planta fotovoltaica van a ser un vallado perimetral alrededor de la superficie utilizada y un sistema de circuito de televisión y videovigilancia con opción de sensores perimetrales.

A continuación se detallan dichas opciones adoptadas.


Toda la parcela que se sitúa por encima de la vía pecuaria Camino de Caparacena, donde se ubica esta instalación fotovoltaica conectada a red, estará vallada con un cerramiento perimetral con el fin de aislar el paso de las instalaciones.

El resto de la finca, la parte baja de dicho camino, actualmente presenta un vallado y puesto que no se va a requerir esta superficie para la explotación de la planta, no se alterará su cultivo y se dejará a cargo del propietario de la finca.

Los diferentes elementos de este cerramiento perimetral son:

• Valla: se va a utilizar una malla de simple torsión de forma romboidal con una altura mínima de 2 metros y terminada en su parte superior con tres alambres de espino galvanizado.

Estará confeccionada con alambre galvanizado de diámetro 2,2 mm, según la norma y la resistencia mínima de dichos alambres será de 50 kg/mm2.

Esta malla irá cosida a tres alambres de acero que harán la función de tensor. • Postes: los postes que se encargarán de sujetar la valla perimetral serán tubos circulares

perfilados en T (poste cremallera) conformados en frío con chapa galvanizada de espesor mínimo de 1,25 mm para evitar la corrosión. La longitud será de 2,3 metros y un tramo de 0,5 m. para empotrar en la cimentación.

Este poste incorpora un sistema de cremallera para la fijación del alambre de la malla por grapado con tenaza que consigue una mayor robustez y un montaje fácil y rápido de la malla.

Además incluirá abrazaderas y soportes metálicos para los tensores y los tornapuntas. Todos los accesorios mencionados tendrán un espesor mínimo de galvanizado como sistema

de anticorrosión. En la parte superior se completará con una tapa metálica para tubo redondo. • Puerta de acceso: La puerta principal de acceso estará conformada por malla modular y

tubos cuadrados agujereados a lo largo de su longitud para la fijación de las bridas de la malla. La apertura de la puerta será de 180º, permitiendo una disponibilidad total del espacio de paso

y deberá abrir tanto al exterior como al interior. El cierre se realizará mediante una cerradura con manivela y llave embutida en el marco.

Además se incorporará un pestillo de fijación al suelo, sobre una cajera tubular para cada una de las hojas.

Las dimensiones de cada una de las hojas será de 2 x 2,5 metros (alto x ancho) con una altura de poste de 2,4 metros como se muestra en la figura siguiente:




• Cimentación: tanto para los postes del vallado como los de la puerta de acceso se utilizará

tacos en forma de tronco de cono de hormigón en masa H250. En el caso de los postes perimetrales, el diámetro en la base de la cimentación en superficie

será de 0,3 metros y tendrán una profundidad de 0,5 metros. Para los postes que soportan la puerta, el diámetro en la base de la cimentación en superficie

será de 0,4 metros y tendrán la misma profundidad que los anteriores.

2.1.1. PASOS A SEGURI PARA SU INSTALACIÓN

1. Limpiar la zona donde vaya a ir colocada la valla para que ningún elemento pueda obstaculizar su colocación.

2. Replantear la ubicación de cada uno de los postes diferenciado los dos postes de arranque/fin, los de centro, esquina e intermedios.

3. Excavar los pozos de la cimentación.

4. Colocar el poste de inicio (que corresponde en este caso con el poste de la puerta de entrada): para ello se ejecutará primero el montante colocándolo dentro del hoyo correspondiente y, una vez nivelado y vertido el hormigón, se unirá el tornapuntas y se empotrará en el suelo.

Figura: Fijación de los tornapuntas

5. Procediendo del mismo modo, se ejecutarán los postes intermedios (sin tornapuntas), los de centro (con dos tornapuntas), los de esquina (tornapuntas con un ángulo distinto a 180 º) y el poste del extremo final (poste de la puerta de entrada).

6. Colocar la abrazadera y soporte para los tensores y los tres alambres tensores. Estos irán en la parte superior, inferior e intermedia de la malla.

Figura: Fijación de tensor

7. Una vez tensados, se colocará la malla perimetral. La fijación de la malla se realizará mediante grapas de unión o alambre de menor diámetro.

8. Paralelamente, se colocarán los alambres de espino que irán fijados con el tramo curvo de cada poste.

9. Por último se colocarán las hojas de la puerta de entrada.

El perímetro de zona a vallar así como los detalles de este vallado se pueden contemplar en los planos correspondientes de este proyecto.

2.2. SISTEMA DE VIGILANCIA

A parte del vallado anteriormente descrito, se va a diseñar un circuito de cámaras de vigilancia en determinados lugares del contorno de la parcela que incluye un sistema de detección de intrusos mediante barreras de microondas perimetrales.

Ambos sistemas de seguridad se exponen detalladamente en los planos correspondientes adjuntos a este proyecto.

2.2.1. DESCRIPCIÓN GENERAL

Un circuito cerrado de televisión y videovigilancia (CCTV) es un sistema donde todos los elementos que lo componen están enlazados para controlar, en este caso, el acceso y las zonas comunes de la planta solar, permitiendo una gestión de todas las imágenes desde el punto de control destinado para ello y emitiendo una señal de alarma si se produce alguna situación de riesgo. Por tanto, el sistema deberá detectar presencia en esas zonas generando las correspondientes alarmas, grabación de imágenes, etc. según el protocolo de actuación previsto para ello.

Para este proyecto, el sistema CCTV se diseñará para que se satisfagan las funciones primordiales siguientes:

• Permitir la visualización en tiempo real de todos los eventos producidos dentro del campo de aplicación.

• Emitir una alarma ante cualquier intento de entrada no autorizada y/o intrusión. • Permitir una visualización a distancia de todas las imágenes del recinto. • Control central o remoto de todas las imágenes, ya sea durante una operación normal o

durante situaciones de emergencia para esclarecer conflictos de seguridad. • Almacenamiento y gestión de una base de datos de históricos de alarmas y actuaciones

para posteriores consultas.

2.2.2. ELEMENTOS NECESARIOS

Los elementos necesarios para el buen funcionamiento del CCTV que constituirán el sistema de vigilancia para este proyecto se recogen a continuación:

• Cámaras de interiores

Se instalarán cámaras de tipo domo o minidomo con sensor CCD de 1/3” con una resolución de 420 líneas, corona de led de infrarrojos, procesamiento digital de la señal y una lente de 3,6 mm (para ofrecer unas imágenes más nítidas y brillantes) y con un alcance de entre 10 a 15 metros adecuada a la zona a supervisar.




El soporte de sujeción permitirá rotar la cámara una vez fijada en el techo, lo que simplifica su montaje en cualquier lugar y posición a la vez que permite su orientación de forma fácil y cómoda, pasando prácticamente inadvertida..

• Cámaras de exteriores

Se instalarán cámaras con sensor CCD de 1/3” con una resolución de 650 líneas, equipadas con óptica varifocal 5 – 50 mm, con visión diagonal de 6º a 62º y con 31 leds infrarrojos con alcance nocturno de 100m.

Irán montadas sobre soportes que según las necesidades pueden ser controlados en sus movimientos, irán protegidas provistas de parasol y calefactor y serán resistentes al agua, según el protocolo IP66.

Las cámaras estarán distribuidas por el perímetro de la parcela objeto de la instalación.

• Monitores

Se instalarán monitores VGA con capacidad suficiente para la correcta visualización de las imágenes seleccionadas. Preferiblemente serán de 17” tipo TFT o superior.

• Unidad de proceso y supervisión

Consistirá en un videograbador, o equipo necesario, dotado del software para realizar de manera fácilmente comprensible cualquier operación necesaria del sistema. Estará ubicado en la caseta de control ubicada según planos y monitorizará todo el sistema CCTV instalado en la huerta solar fotovoltaica.

• Videograbación

La grabación de imágenes se realizará simultáneamente de todas las cámaras, sin necesidad de estar sincronizadas. La frecuencia y condición de grabación se puede especificar de forma independiente para cada cámara.

Para permitir ampliaciones y expansiones del sistema modularmente, los equipos deberán poder comunicarse entre sí y entre cualquiera de los sistemas de gestión y visualización mediante una red de datos con protocolo TPC/IP.

El sistema no dependerá de un PC externo para gestionar el software asociado, sino que dispondrá del equipo necesario debiendo conectar únicamente periféricos externos.

• Visualización remota

El sistema permitirá la visualización remota mediante una estación de trabajo.

La selección de la instalación a la que conectarse se realizará desde una lista en la que se especifiquen las características de la instalación.

El operador podrá seleccionar la cámara a visualizar, o incluso ver un cuadrante a pantalla completa. Se puede seleccionar el día e intervalo horario deseados y a continuación visualizar la secuencia a partir de una lista.

Será posible exportar las imágenes a sistemas extraíbles tales como CDR/DVD-R. El operador también puede imprimir una imagen en la impresora del PC desde la misma aplicación.

Finalmente, el CCTV tendrá acceso permanente a Internet, con dirección IP pública fija e incorporará la posibilidad de acceder al sistema por otros medios (RDSI o RTC) y la visualización vía Internet mediante el programa de visualización adecuado.

2.2.3. RELACIÓN CON SISTEMAS EXTERNOS

El sistema de CCTV, se interactuará con los sistemas de control mediante software de supervisión siendo posible de esta manera una relación recíproca entre los sistemas que se instalen en la huerta solar fotovoltaica como por ejemplo control de accesos, control de intrusión, detección de incendios, etc., siendo posible de esta manera la supervisión mediante CCTV, de cualquier evento que se produzca en las instalaciones, siempre que las cámaras cubran dicho sector.

2.2.4. SISTEMA DE ALARMA ANTI-INTRUSIÓN PERIMETRAL

Se instalará un sistema de alarma con barreras de infrarrojos como apoyo al circuito de cámaras exterior para conseguir mayor seguridad y protección en la parcela con un alcance de 150 metros.

Las barreras estarán compuestas por dos aparatos, un transmisor y un receptor colocados uno frente al otro a diferentes distancias condicionadas por el perímetro de la parcela. El sistema incluirá sirenas de alerta y una central de control vinculada al CCTV para activar y desactivar el sistema.

Además, el sistema podrá ser gestionado remotamente por el usuario con un terminal móvil y en caso de intrusión o activación de alarma, el sistema activará la conexión con las fuerzas de seguridad o los servicios oportunos (bomberos, ambulancia, etc.).

Se situarán en los mismos soportes de las cámaras pero a una distancia de entre 1 y 1.5 metros respecto a la rasante.

ANEJO: EXPROPIACIONES Y SERVICIOS AFECTADOS


Anejo: Expropiaciones y Servicios Afectados


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. EXPROPIACIONES

1.1. PARCELAS AFECTADAS 1.2. COSTE DE LAS EXPROPIACIONES

3. SERVICIOS AFECTADOS

3.1. REPOSICIÓN DE SERVICIOS 3.2. VALORACIÓN DE LOS SERVICIOS AFECTADOS




1. INTRODUCCIÓN

El presente documento contiene la relación de las parcelas de propietarios particulares y los servicios que pueden verse afectados por las obras del proyecto fin de carrera “Instalación Fotovoltaica de Evacuación a Red en Pinos Puente”.

Uno de los objetivos es el de cumplir los requisitos exigidos en la vigente Ley de Expropiaciones Forzosas, sobre la obligación de formular una relación, concreta e individualizada, de los bienes o derechos cuya expropiación es necesaria, describiendo todos los aspectos, tanto materiales como jurídicos.

En cuanto a la afección de los posibles servicios que se encuentren dentro de la zona de actuación de las obras, en este anejo se contemplará la resolución de los problemas técnicos que puedan presentarse y que estén relacionados con la existencia de dichos servicios de propiedad pública o privada.

2. EXPROPIACIONES

Las expropiaciones a llevar a cabo se limitan a los terrenos por los que discurrirá la línea de evacuación en Media Tensión hasta su conexión a la red de distribución en M.T. de la compañía Sevillana Endesa.

Los terrenos por los que discurrirá la línea y su entronque aéreo subterráneo son de titularidad privada distinta a la propiedad de la línea, por lo que se necesitarán los correspondientes permisos de paso.

La obtención de los citados permisos de paso se obtendrá mediante la declaración de Utilidad Pública prevista en el art.12.1 del Decreto 2 /2007 de 27 de marzo, de fomento de las energías renovables y del ahorro y eficiencia energética de Andalucía y en la ley 54/1997 del sector eléctrico y la correspondiente expropiación forzosa prevista en el art.52 de la Ley 16 de diciembre de 1954.

Los datos necesarios para la elaboración de este apartado han sido tomados de la Oficina Virtual del Catastro (Ministerio de Economía y Hacienda).

2.1. PARCELAS AFECTADAS

Se exponen a continuación las parcelas afectadas por la línea de evacuación:

• Parcela número 1:

- Referencia catastral: 18161A007000140000SB

- Localización: Polígono 7 Parcela 14 TOMILLARES. PINOS PUENTE (GRANADA)

- Clasificación urbanística: suelo rústico

- Coeficiente de participación: 100%

- Uso: Agrario

- Cultivo: olivar de secano

- Distancia afectada: 10 metros

La única parcela que se verá afectada por la línea aérea de evacuación es el polígono 7, parcela 14 en su margen inferior y como se observa, la superficie afectada es mínima debido a la cercanía del punto de inyección a la linde de los terrenos seleccionados para las obras.

En la siguiente figura se representa la parcela y zona afectada:




Figura: Parcela afectada por la línea de evacuación de M.T.

2.2. COSTE DE LAS EXPROPIACIONES

Para el coste de las expropiaciones se estima el coste de cada poste instalado en 600 euros, incluyendo servidumbre, y de 20 euros por metro lineal de red eléctrica.

10 m x 20 € / m = 200 €

1 postes x 600 € / postes = 600 €

Por lo tanto el coste total de las expropiaciones asciende a 800 €. Esta cifra se incluirá posteriormente en el resumen de presupuestos.

3. SERVICIOS AFECTADOS

Se enumeran a continuación los servicios que pueden ser objeto de trabajos de reposición y/o traslado, y por lo tanto dentro del estudio del presente anejo:

• Líneas de alta tensión

• Líneas de baja tensión

• Líneas para servicios de señalización

• Líneas de telefonía fija

• Líneas de telefonía móvil

• Gaseoductos

• Oleoductos

• Tuberías de abastecimiento

• Tuberías de saneamiento

• Acequias y canales

Las obras están proyectadas en una finca de titularidad privada por la que no discurren la mayoría de los servicios anteriormente mencionados, por lo que no se prevé ninguna afección en los mismos.

Los únicos que se debe de tener en cuenta son:

• Tráfico de lugareños: En la medida de lo posible y mientras duren las obras, se mantendrán en buen estado las vías de tránsito con el objetivo de evitar posibles accidentes. Cuando se restrinja el acceso se vallará y se señalizará de forma clara.

• Línea eléctrica de Media Tensión que atraviesa los terrenos, por la zona Noroeste. Para ello se han previsto, a la hora de diseñar la ubicación de los distintos elementos de la instalación, las servidumbres que marcan la normativa competente en esta materia con el fin de no obstaculizar las posibles operaciones de averías o mantenimiento de la línea.

De igual manera la línea de evacuación proyectada no provoca la interrupción de ninguno de estos servicios, ni su posible desviación o traslado, por lo que no se prevé tampoco ninguna acción compensatoria.

Podrían producirse molestias ocasionadas por la construcción de la huerta solar en relación al tránsito continuado de vehículos que circularán por el carril de acceso a la parcela durante el período de construcción. Este problema finalizará en cuanto acabe la construcción de la misma, por lo que no se estima conveniente tomar ninguna medida.




3.1. REPOSICIÓN DE SERVICIOS

Como se ha indicado anteriormente, el único posible servicio afectado por la construcción y explotación de la planta solar es el de la red de distribución de M.T. de la compañía Sevillana Endesa en el cual no es necesario su reposición ya que se han tomado las medidas preventivas oportunas para evitar su traslado o afección.

3.2. VALORACIÓN DE LOS SERVICIOS AFECTADOS

Debido a que las medidas que se han considerado no suponen un sobre coste, esta partida no tendrá costo alguno sobre el presupuesto general.

ANEJO 18: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS


Anejo: Justificación de Precios


ÍNDICE GENERAL

1. INTRODUCCIÓN

2. LEGISLACIÓN VIGENTE

3. COSTE DE EJECUCIÓN MATERIAL

3.1. UNIDAD MONETARIA

4. COSTES UNITARIOS DE MATERIALES

5. COSTES UNITARIOS DE MANO DE OBRA

5.1. INTRODUCCIÓN

5.2. CONSIDERACIONES GENERALES

5.3. TIEMPO DE TRABAJO

5.4. RETRIBUCIONES SEGÚN CONVENIO VIGENTE

5.4.1. De carácter salarial

5.4.2. De carácter no salarial

6. COSTES SIMPLES DE MAQUINARIA

7. COSTES AUXILIARES

8. CUADRO DE DESCOMPUESTOS

ANEXO: CUADROS DE PRECIOS

MATERIALES

MANO DE OBRA

MAQUINARIA

CUADRO DE DESCOMPUESTOS




1. INTRODUCCIÓN

Este anejo tiene por objeto la justificación del precio de las diferentes unidades de obra que aparecen en el conjunto de presupuestos del proyecto.

Para ello, se justifican los precios unitarios de mano de obra, maquinaria y materiales, que luego se utilizarán para componer los precios de las diferentes unidades de obra en las que se ha dividido dicho presupuesto.

Para la elaboración del presupuesto de este proyecto final de carrera se ha utilizado el programa Presto en su versión 8.8. en donde se ha elaborado la división del conjunto de la obra en una serie de capítulos en los que se recogen partidas que presentan características comunes. Cada capítulo, por tanto, se referirá a una parte concreta y diferenciable de la obra.

Los capítulos considerados en este proyecto para dicha elaboración del presupuesto han sido:

• Trabajos previos

• Vial de servicio interior

• Drenaje

• Instalación eléctrica en Baja Tensión

• Centro de inversores y transformación

• Línea subterránea de Media Tensión

• Centro de seccionamiento y medida

• Instalación de evacuación en Media Tensión

• Caseta de control y oficinas

• Otras instalaciones

• Control de calidad

• Seguridad y salud

Cada uno de estos capítulos contará con una serie de unidades de obra, a las que les corresponderá un precio unitario y una medición.

Las mediciones en fase de proyecto se realizan a partir de los planos elaborados. El resultado de esas mediciones se incluye en el documento correspondiente al presupuesto.

2. LEGISLACIÓN VIGENTE

Para la determinación de los costes de las distintas unidades de obra se ha tenido en cuenta la siguiente legislación:

O.M. de 12 de Junio de 1968, sobre Normas Complementarias de aplicación del M.O.P.U. del Reglamento General de Contratación del Estado en lo referente a costes indirectos.

Reglamento General de Contratación del Estado, aprobado por Decreto 3.410/1.975 y ordenanzas posteriores que la complementan; en lo que no se oponga a la Ley de Contratos con las Administraciones Públicas.

Método de cálculo para la obtención del costo de maquinaria en obras de carretera (MOPU, 1976), con las actualizaciones pertinentes.

Orden del Ministerio de Trabajo de 28 de Agosto de 1.970 publicada en el Boletín Oficial del Estado de 5, 7, 8 y 9 de Diciembre de 1.970 por la que se aprueba la Ordenanza de trabajo para la industria de la Construcción, Vidrio y Cerámica (Los apartados no derogados hasta la fecha).

Convenio Colectivo sindical de trabajo para el sector de la Construcción vigente en la provincia de Granada.

Ley 31/1995 de 8 de Noviembre de Prevención de Riesgos Laborales y modificaciones.

Real Decreto 39/1.997 de 17 de Enero por el que se aprueba el Reglamento de los Servicios de Prevención estableciéndose las disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.




3. COSTE DE EJECUCIÓN MATERIAL

El precio de ejecución material de una unidad se compone de costes directos y costes indirectos:

• Costes directos

Los costes directos son los que se producen en la obra o fuera de ella y pueden ser atribuidos inequívocamente a una sola unidad de obra. Incluyen costes por mano de obra, maquinaria y materiales. A veces incluyen también unidades de obra auxiliares, cuyos precios se denominan precios auxiliares. Estas unidades auxiliares son unidades que intervienen en la descomposición de otras unidades. Generalmente consisten en materiales que requieren en alguna elaboración.

• Costes indirectos

Los costes indirectos son los que se producen como consecuencia de la realización de la obra pero no pueden atribuirse a una unidad de obra concreta, sino al conjunto de la misma, y, por tanto, se reparten entre todas las unidades de obra, generalmente con un porcentaje de los costes directos. En los epígrafes siguientes se justificará el valor del mismo.

Por lo tanto, el coste de ejecución material es la suma de de los costes directos e indirectos.

Los precios de ejecución material, se calculan según la expresión siguiente:

siendo:

P: Precio de ejecución material de la unidad, en unidades monetarias. k: Porcentaje correspondiente al coste indirecto. Para obras terrestres, el 6%. Cd: Coste directo de la unidad de obra, en euros.

El porcentaje k como hemos dicho, es el correspondiente a costes indirectos y es la suma de k1 + k2.

Para obras terrestres, k2 vale habitualmente un 1%, y k1 un 5%, que se puede desglosar aproximadamente como sigue en la tabla siguiente:

Encargado 0,60%

MANO DE OBRA INDIRECTA 0,60%

Personal de transporte interior 0,25%

Personal de limpieza general y regado 0,40%

Recogida y transporte de útiles y herramientas 0,10%

MANO DE OBRA AUXILIAR 0,70%

Medios de elevación 0,95%

Hormigoneras 0,13%

Herramientas 0,25%

Otros 0,07%

MAQUINARIA, ÚTILES Y HERRAMIENTAS 1,40%

MEDIOS AUXILIARES 2,10%

Caseta de obra 0,20%

Acometidas y tendidos provisionales 0,07%

Viales, localización y replanteos 0,03%

PERSONAL TÉCNICO Y ADMINISTRATIVO 1,90%

Técnicos adscritos permanentemente a obra 1,25%

Administrativos adscritos permanentemente a la obra 0,65%

INSTALACIONES Y CONSTRUCCIONES PROVISIONALES 0,30%

Gastos de oficina y almacenes de obra 0,10%

VARIOS 0,10%

TOTAL COSTES INDIRECTOS S/COSTES DIRECTOS 5%

3.1. UNIDAD MONETARIA

Desde el 1 de Marzo del 2002, la moneda de curso legal en toda la Unión Europea es el Euro € por lo que todos los precios simples y de unidades de obra, se van a calcular en Euros.

Los precios en Euros se fijan con dos decimales, es decir con céntimos, aunque para el cálculo previo se recurre a veces hasta la centésima de Euro, en analogía a cuando anteriormente a la entrada del Euro se calculaba con céntimos de peseta.




4. COSTES UNITARIO DE MATERIALES

El coste simple de un material requerido para la definición de una determinada unidad de obra se concibe como el importe del producto en cuestión por unidad de medida (m, m2, m3, t, kg, unidad, etc., según la naturaleza más sencilla o conveniente de evaluación del concepto).

Este precio unitario se entiende que es un valor de suministro, por lo que el pago por su compra debe incluir los costes de almacén, transporte, carga y descarga, junto con posibles descuentos ante roturas o desperfectos imprevistos en las operaciones hasta situar el producto en el lugar de acopio o recepción en obra.

Los precios simples de materiales deben ser conocidos a partir de los informes facilitados por los correspondientes fabricantes, almacenistas o distribuidores y, evidentemente pueden ser variables para un mismo concepto en función de las cantidades contratadas, condiciones de recepción, posibles descuentos a clientes especiales, competencia en el sector, etc. No obstante, ante la falta de otras informaciones más reales o actuales, también son aceptadas las referencias que aparecen en las bases de precios actualizadas para el sector de la construcción.

En los precios de suministro de los materiales elaborados o semielaborados se suponen incluidos todos los gastos producidos en el taller y, entre ellos, la mano de obra repercutida para cada elemento. Por otro lado, se entiende asociada a este concepto la mano de obra requerida para reparar o ajustar en obra las distintas piezas de un elemento que, por razón de manipulación, pudieran sufrir deterioros. Por tanto, en los precios unitarios descompuestos donde intervenga un elemento previamente elaborado, sólo habrá que considerar el tiempo empleado en la ejecución de las distintas actividades que conlleva la puesta en obra, en caso de que sea necesario.

El precio unitario de los materiales a emplear en el cálculo del coste de las distintas unidades de obra se ha obtenido de diferentes bases de precios convenientemente actualizadas, así como de catálogos de diversos fabricantes.

Las bases de datos usadas han sido PREOC 2013, Junta de Andalucía 2013 y Gobierno de Extremadura 2013. Se ha usado una u otra en función de la máxima similitud de la unidad presentada con la necesaria en este proyecto.

Se incluye en el anexo final el listado de los costes simples de materiales, obtenido de PRESTO.

5. COSTES UNITARIOS DE MANO DE OBRA

5.1. INTRODUCCIÓN

Los costes simples de mano de obra se han obtenido igualmente de las base de datos anteriormente mencionadas. No obstante se expone la metodología a seguir para el cálculo de este coste.

5.2. CONSIDERACIONES GENERALES

Los costes horarios de las diferentes categorías laborales se obtiene aplicando la fórmula tipo que se indica en la Orden de 21 de Mayo de 1.979 del Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, publicado en el B.O.E. número 127 de 28 de Mayo, sobre aplicación de los artículos 67, 68 y 76 del Reglamento General de la Ley de Bases de Contratos del Estado. Esta fórmula es la siguiente:

C = A + B + D

En la que:

C: expresa el coste horario para la Empresa, en unidades monetarias/hora.

A: es la retribución total del trabajador que tiene carácter salarial exclusivamente, en unidades monetarias/hora.

B: es la retribución total del trabajador de carácter no salarial, por tratarse de indemnizaciones de los gastos que ha de realizar como consecuencia de la actividad laboral, gastos de transporte, plus de distancia, ropa de trabajo, desgaste de herramientas, etc.

D: es los costes de Seguridad Social que debe hacer frente la empresa por cada trabajador. Se obtienen como un porcentaje de A.

Entonces: C = 1,40 × A + B

El cálculo de los diferentes conceptos retributivos aplicables a las distintas categorías profesionales estudiadas se ha realizado de acuerdo a lo establecido en el Convenio Colectivo para Construcción de Granada y su provincia.

Según la Ley 21/1993 del 29 de Diciembre de 1993 fija los tipos de cotización para el Desempleo, Seguridad Social y Fondo de Garantía Salarial, vigentes desde el 1 de Enero de 1.994, en los porcentajes de cotización (cuota empresarial) siguientes:

Contingencias generales 24,4 %

Desempleo 6,20 %

Fondo de Garantía Social 0,40 %

Formación Profesional. 0,60 %




Accidentes de trabajo:

I.L.T. 4,10 %

I.M.S. 3,51 %

Total 39,21 %

5.3. TIEMPO DE TRABAJO

Se establece según el artículo 68 se fija la jornada ordinaria anual año 2012 en 1738 horas.

Aunque la jornada ordinaria anual se fije en 1738 horas, el número real de horas efectivas de trabajo es menor debido a una serie de conceptos como enfermedad, paro por inclemencias climáticas, etc.

Así por ejemplo el artículo 71 del convenio indica que los trabajadores no están obligados a recuperar las horas de trabajo perdidas por inclemencias del tiempo. Por tanto estas horas deberán ser abonadas pero no son horas de producción por lo que la producción real resulta más cara.

El artículo 74 también recoge otros posibles motivos justificados para faltar al trabajo como pueden ser el matrimonio, nacimiento de hijo o adopción de hijos, matrimonio de los hijos, fallecimiento o enfermedad grave del cónyuge o parientes cercanos, cumplir deberes públicos, etc.

El número de días que se pierden en base a estos conceptos es muy variable y depende del trabajador, del año, del clima y muchos otros factores. Por esta razón se recogen unos valores medios estadísticos razonables para el cálculo de las horas efectivas de trabajo:

• 0,6 días por jornada continuada (5 horas)

• 5 días por enfermedad (40 horas)

• 4,125 días por accidente (33 horas)

• 2 días de permisos reglamentarios (16 horas)

• 7 días de inclemencias del tiempo (56 horas)

• 1 días de representación sindical (8 horas)

• 0,375 días de incidencia electoral (tres medias jornadas cada 4 años) (3 horas)

• 0,5 días de reconocimiento médico (4 horas)

En total suman 165 horas por lo que las horas efectivas de trabajo anual pasan a ser 1573 horas.

5.4. RETRIBUCIONES SEGÚN CONVENIO VIGENTE 5.4.1. DE CARÁCTER SALARIAL

Se engloban dentro de este epígrafe los siguientes conceptos.

Salario base

Según la tabla de retribuciones de la revisión del Convenio de 15 de Marzo de 2.012, Anexo I, este concepto, según las distintas categorías, es el que se indica:

Euros/Día

Capataz 38,02

Oficial de 1ª 37,32

Oficial de 2ª 36,08

Ayudante 35,49

Peón especialista 35,39

Peón ordinario 35,06

En el Convenio se señala que las cuantías indicadas se devengarán por jornada laboral, entendiendo en ella incluida los festivos, en proporción a los días realmente trabajados. En nuestro caso es de 335 días (tras deducir los 30 días de vacaciones que se retribuirán de forma independiente según se estipula en el Anexo II del Convenio).

Antigüedad

El Anexo I de la citada revisión del Convenio establece, junto al salario base por día, un suplemento por antigüedad consolidada entendiendo como tal al derecho que los trabajadores hubieran contraído dentro de la empresa con anterioridad al 21 de Noviembre de 1996.

Dada la movilidad de personal que existe en la construcción, se ha considerado que sólo serán personal fijo en la empresa los capataces, y que el resto de trabajadores será personal eventual de la zona que se contratará durante el periodo estimado de ejecución de las obras. Por tanto, según Convenio, estas categorías profesionales no recibirán complemento de antigüedad.

En cuanto a los encargados y capataces, se ha supuesto que su permanencia media en la empresa es de unos 8 años, por lo que se le aplicará la suma de un quinquenio más dos bienios, en concepto de antigüedad.

Encargado: 3,10 euros/día

Capataz: 3,07 euros/día

N º de días a retribuir = 365 – 30 (vacaciones) = 335días




Plus de productividad

Se establecerá un Plus de Productividad para estimular la asistencia y puntualidad en el trabajo, que se abonará para todas las categorías laborales con una cuantía de 8,16 €/día para todas las categorías o niveles.

En el artículo cuarto del Convenio se señala que el número de horas anuales efectivamente trabajadas será de 1.738 horas, que se distribuirán en jornadas semanales ordinarias de 40 horas, de lunes a viernes. Por tanto la jornada diaria ordinaria se cifra en 8 horas, y el número de días trabajados será igual a:

1.738 horas/año/8 horas/día = 217,25 días/año.

Gratificación extraordinaria de Junio

Hay dos pagas extras, correspondientes a los meses de Junio y Diciembre, según marca el Convenio colectivo.

Las pagas extraordinarias de Junio y de Diciembre se abonarán en las cuantías especificadas, en el mencionado Anexo II del Convenio del día de 15 de Marzo de 2.012. Son las siguientes:

Categoría o nivel Euros/Día

Capataz 1.669,95

Oficial de 1ª 1.640,40

Oficial de 2ª 1.589,34

Ayudante 1.565,32

Peón especialista 1.560,35

Peón ordinario 1546,83

Gratificación extraordinaria de Diciembre

En la misma cuantía que la anterior.

Vacaciones

Tendrán una duración de 30 días en todos los casos, tal y como dice el Convenio. La retribución por este concepto, fijada en el citado Anexo II, es para las diferentes categorías, la misma que la expresada en el apartado anterior para cada gratificación extraordinaria.

5.4.2. DE CARÁCTER NO SALARIAL

Plus extrasalarial de transporte

La Revisión establece que para suplir los gastos originados por el transporte exista un plus único para cada nivel salarial de 4,83 euros diarios, por cada día efectivamente trabajado según convenio, como se dijo antes, totalizan al año 217,25 días.

Dietas de desplazamiento

Siguiendo la formulación de la última revisión, las dietas de desplazamiento son:

Media dieta: 12,50 €/día

Dieta completa: 33,27 €/día

Como se ha supuesto que solamente los Capataces sean en la empresa trabajadores fijos desplazados a la zona de obra, les corresponde dieta completa, mientras que el resto de los puestos se cubren con trabajadores eventuales de la zona, a los que se les aplica media dieta en los días efectivamente trabajados (217,25 días). A los capataces se les aplica la dieta completa únicamente durante los días de trabajo efectivo suponiendo que los días festivos tienen capacidad de trasladarse a sus hogares.

Desgaste de herramientas

La Revisión especifica que la empresa proveerá a cada trabajador de una indemnización por desgaste de las herramientas de 0,37 euros por día efectivo de trabajo, si utilizan herramientas de su propiedad.

Este concepto será retribuido a todas las categorías a excepción de los capataces que no hacen uso de herramientas.

Ropa de trabajo

Según se indica en el artículo 53, el coste de la ropa de trabajo deberá ser cubierto por la empresa. Se estima en 96 euros para todas las categorías.




6. COSTES SIMPLES DE MAQUINARIA

Se entiende por precio simple de maquinaria el coste horario asociado a la misma. En este concepto queda incluida la siguiente relación de factores:

• Repercusión del operario que maneja la máquina. Este gasto no siempre se considera intrínsecamente incluido en el coste horario. Así, las máquinas que no requieren ser manipuladas siempre por el mismo operario sino que son utilizadas de forma intermitente, no llevan asociados directamente entre los gastos que dan lugar a su coste horario, el correspondiente a la mano de obra del trabajador que las maneja. En tal caso, para la correspondiente unidad de obra habrá que atender al coste de personal necesitado.

• Amortizaciones.

• Transportes.

• Carga y descarga.

• Montaje y desmontaje.

• Seguros.

• Reparaciones, conservación y mantenimiento.

• Combustibles y consumo energético.

• Otros gastos.

• Obras auxiliares para su instalación.

Los precios asignados a las máquinas se entiende que son promedios de la familia de la que forman parte, siendo por tanto válidos para cualquier tipología (marca, tamaño) dentro de la misma, a no ser que se trate de máquinas de cierta singularidad, o que sus características difieran de manera sustancial de las medias usuales y más frecuentes.

Los costes de la maquinaria se han obtenido las anteriores bases de datos creadas específicamente para el mundo de la construcción. En todas ellas se ha seguido el método de cálculo, establecido en el Manual de Costes de Maquinaria elaborado por el SEOPAN – ATEMCOP.

El mencionado método establece que el coste horario total de una máquina se obtiene como suma de:

• Coste intrínseco: relacionado directamente con el valor del equipo. Se define como el proporcional al valor de la máquina y está formado por:

- Intereses. - Reposición del capital invertido. - Reparaciones generales y conservación.

• Coste complementario: dependiente del personal y de los consumos. No es proporcional al valor de la máquina aunque sí depende de la misma ya que las máquinas más potentes suelen ser más caras y tener un mayor consumo. Está constituido por:

- Mano de obra, de manejo y conservación de la máquina, deberá ser personal especializado, maquinista y ayudante, con posibilidad de la ayuda de un peón.

- Consumos. Se pueden clasificar a su vez en dos clases: a) Principales. Gasóleo, gasolina y energía eléctrica, varían fundamentalmente

con las características del trabajo y estado de la máquina. b) Secundarios. Se estiman como un porcentaje sobre el coste de los consumos

principales, estando constituidos por materiales de lubricación y accesorios para los mismos fines.

Los resultados, esto es, los costes horarios de la maquinaria utilizable en este proyecto se recogen en el Anexo adjunto a esta anejo.




7. COSTES AUXILIARES

Los precios auxiliares aparecen cuando son necesitadas determinadas unidades de obra que no se encuentran completamente formadas por componentes ya elaborados (y por tanto no necesariamente tasados), sino que algunos de ellos han de ser obligatoriamente generados a pie de obra. En tal caso, las bases de datos no tienen por qué reflejar el coste de obtención de susodichas partes, sino que éste ha de ser obtenido a conciencia en función de los recursos utilizados. Los precios auxiliares han de ser entendidos entonces como costes directos de componentes no elementales (no conocidos) y deben sumarse consecuentemente a los otros precios simples de materiales, mano de obra y maquinaria. Al incluir este concepto, se trata de facilitar los procesos operativos, ofreciendo la posibilidad de combinar factores productivos (maquinaria, materiales y mano de obra) mediante la formación de conjuntos con proporciones constantes para ser utilizados en la descomposición de precios unitarios.

El precio auxiliar es especialmente aplicable a componentes materiales, en cuyo caso también puede definirse como el coste por unidad de mezcla, o bien el coste del conjunto de materiales u operaciones que por sí solas no constituyen una unidad de obra. En su descomposición, se detallan los rendimientos horarios de mano de obra y maquinaria precisos para su realización y las cantidades de materiales que son necesarias para su confección (consumo esperado total de cada componente, queden o no incorporados a la unidad terminada; es decir, incluyendo las pérdidas que puedan producirse por conceptos como roturas, mermas, derrames, etc).

8. CUADRO DE DESCOMPUESTOS

Se incluye en este capítulo los costes de las diversas partidas que han sido usadas en el programa PRESTO para la ejecución del presupuesto de la obra. Se especifica para cada partida los constituyentes de ésta (mano de obra, materiales, maquinaria y otros).




ANEXO: CUADRO DE PRECIOS

LISTADO DE MATERIALES VALORADO (Pres)

CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO IMPORTE

04020601 4.473,000 m Cinta señalizadora 0,22 984,06

Grupo 040............................ 984,06

05010301 2,000 u Caseta prefabricada compacta Merlin Guerin 8.854,43 17.708,86

05020101 2,000 u Módulo protección por disy untor 13.900,54 27.801,08

05030101 2,000 u Transformador baño de aceite 800 kVA con rejilla incorporada 15.161,15 30.322,30

05030201 2,000 u Protección transformador 520,00 1.040,00

05030301 2,000 u Juegos de puentes III de cables de A.T. 795,50 1.591,00

05030401 2,000 u Juegos de puentes III de cables de B.T. 886,40 1.772,80

05040101 4,000 u Celda de protección B.T. corriente alterna 7.194,70 28.778,80

05040201 4,000 u Interruptor de emergencia regulable III + N 3.841,93 15.367,72

05050101 4,000 u Inv ersor SMA 400 kWn 54.052,50 216.210,00

05060101 4,000 u Celda SMA corriente continua 2.616,10 10.464,40

05090201 2,000 u Banqueta aislante 82,72 165,44

05090507 6,000 u Placa reglamentaria riesto eléctrico 2,10 12,60

Grupo 050............................ 351.235,00


07020101 1,000 u Celda protección de línea RM6 27.937,00 27.937,00

07020201 3,000 u Kit 3 conectores en T apantallados 708,15 2.124,45

07020401 1,000 u Celda de Medida con 3TI + 3TT 7.393,34 7.393,34


07023101 1,000 u Celda de remonte y seccionamiento de línea SM6 2.481,00 2.481,00


07050601 2,000 Placa reglamentaria riesto eléctrico 2,10 4,20

Grupo 070............................ 76.678,22

08020101 6,000 u Cadena de amarre para cable LA-56 89,60 537,60

Grupo 080............................ 537,60

10040101 3,000 u Manguera de cable coax ial RG-59 B/U 33,00 99,00

10050101 4.636,782 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 4.173,10

Grupo 100............................ 4.272,10

12010101 25,000 ud Cinturón portaherramientas para colocación en caderas. 13,57 339,25

12020101 5,000 ud Escalera portátil ex tensible 45,87 229,35

12020201 7,000 ud PASARELA DE MADERA 212,64 1.488,48

1205010101 2,000 ud Radiador de aceite eléctrico 49,95 99,90

Grupo 120............................ 2.156,98

C004010401 17,000 u Caja de conex ión de niv el 2 completa 569,23 9.676,91

Grupo C00............................ 9.676,91

C04010101 7.640,000 u Módulo fotov oltaico IBC Solar 230 LS 115,32 881.044,80

C04010201 382,000 u Estructura soporte Sheletter FS 2V 534,43 204.152,26

C04010301 45,000 u Caja de conex ión de niv el 1 completa 467,74 21.048,30

Grupo C04............................ 1.106.245,36

C09010102 1,000 u Edificio prefabricado 7.500,00 7.500,00

C0901030201 1,000 u Biodigester T6S1 621,95 621,95

C09060101 1.700,500 m Cable RS485 0,24 408,12

Grupo C09............................ 8.530,07

E04AB010 294,000 kg. Acero B 400 S 1,86 546,84

Grupo E04............................ 546,84

P01AA030 35,914 m3 Arena de río 0/6 mm 15,83 568,51

P01AF040 819,870 m3 Zahorra normalizada ZA(20) - ZA(25) 5,98 4.902,82

P01AF290 0,757 t. Grav illa machaqueo 5/2 D.A.<25 7,90 5,98

P01AG150 44,952 m3 Grav a 40/80 mm. 11,99 538,97

P01CC270 0,012 t. Cemento CEM II/B-P 32,5 N granel 117,11 1,35

P01DW010 0,009 m3 Agua 0,91 0,01

P01HC001 21,013 m3 Hormigón HM-20/P/40/ I de central 59,73 1.255,13

P01HC003 20,403 m3 Hormigón HM-20/P/20/ I de central 57,20 1.167,06

P01HC006 8,750 m3 Hormigón HM-25/P/20/ I de central 59,42 519,93

14 de junio de 2013 Página 1



P01LT020 45,000 ud Ladrillo perfora. tosco 25x 12x7 0,11 4,95

Grupo P01............................ 8.964,72

P02AC020 1,000 ud Tapa arqueta HA 50x50x6 cm. 15,50 15,50

P02RH030 202,020 m Tubo de hormigón en masa de 300 mm 7,37 1.488,89

P02TC030 0,500 ud Codo 87,5º PVC san.j.peg. 75 mm. 2,98 1,49

P02TP020 2,600 m Tubo liso PVC 90 mm 2,16 5,62

P02TW030 0,208 kg. Adhesiv o para tubos de PVC 22,59 4,70

Grupo P02............................ 1.516,19

P03AA020 0,042 kg. Alambre atar 1,3 mm 1,44 0,06

Grupo P03............................ 0,06

P06BG320 505,710 m2 Fieltro geotex til 125 g/m2 0,78 394,45

Grupo P06............................ 394,45

P13VP120 77,236 ud Poste galv . D=60.2 h=2 m. escuadra 27,05 2.089,23

P13VP130 28,964 ud Poste galv .D=60.2 h=2 m.intermedio 8,42 243,87

P13VP140 77,236 ud Poste galv . D=60.2 h=2 m. jabalcón 27,05 2.089,23

P13VP150 77,236 ud Poste galv .D=60.2 h=2 m.tornapunta 7,60 586,99

P13VS020 1.930,900 m2 Malla S/T galv .cal. 50/14 STD 1,44 2.780,50

P13VT240 1,000 u Puerta abatible galv anizado 2 hojas 482,81 482,81

Grupo P13............................ 8.272,64

P15AA040 38,000 u Arqueta prefabricada con marco y tapa de fundición 124,51 4.731,38

P15AC080 713,000 m Conductor aislado RHZ1 18/36kV 240 mm2 Al 18,35 13.083,55

P15AC100 6,000 u Pararray os (autoválv ula) 24 kV 133,41 800,46

P15AC110 6,000 u Cortacircuito Fusible/seccinador 24 kV 272,02 1.632,12

P15AC120 6,000 u Terminal intemperie para cable 240 mm2 177,19 1.063,14

P15AD005 990,667 m Conductor aislado RV-K 0,6/1kV 4 mm2 Cu 0,78 772,72

P15AD010 5.190,655 m Conductor aislado RV-K 0,6/1kV 6 mm2 Cu 1,08 5.605,91





P15AF070 671,580 m Tubo de PVC d= 180 mm. 4,98 3.344,47

P15AF090 2.227,050 m Tubo de PVC d= 225 mm. 5,68 12.649,64

P15DA010 1,000 u Cuadro general de protección 160 A 176,61 176,61

P15DC010 1,000 u Contador monofásico activ o 110,65 110,65

P15EA010 38,000 u Pica de t.t. 200/14,3 Fe + Cu 15,03 571,14

P15EA020 2,000 u Placa de tierra Cu 500x 500x 3 Ac 36,94 73,88

P15EB010 2.171,000 m Conductor de cobre desnudo 1x 16 mm2 4,22 9.161,62

P15EB020 381,000 m Conductor de cobre desnudo 1x 35 mm2 7,22 2.750,82

P15EB030 152,000 m Conductor de cobre desnudo 1x 50 mm2 9,87 1.500,24

P15EC010 38,000 u Registro de comprobación más tapa 11,60 440,80

P15EC020 39,000 u Puente de prueba 11,18 436,02

P15EC030 10,000 u Caja de seccionamiento y comprobación t.t. 29,33 293,30

P15EC040 2,000 u Regleta de conex ión a tierra 15,00 30,00

P15ED010 38,000 u Soldadura aluminotécnica pica/cable 3,43 130,34

P15ED020 8,000 u Soldadura aluminotécnica cable/redondo 3,43 27,44

P15FB030 1,000 u Armario puerta transparente 12 módulos 16,59 16,59

P15FD010 4,000 u Interruptor magnetotérmico 2 A 30 mA 57,35 229,40


P15FE050 6,000 u Magnetotérmico diferencial 10 A 19,06 114,36


P15FE150 1,000 u Interruptor general de corte 32 A 34,88 34,88

P15GU010 135,000 m Conductor aislado 1,5 mm2 Cu libre de halógenos 0,36 48,60


P15GU030 76,000 m Tubo de PVC corrugado d= 32 mm. 0,55 41,80

P15HF010 13,000 u Interruptor sencillo incluy endo caja de registro, caja de mecani 6,05 78,65

P15HF100 14,000 u Enchufe en sistema monofásico con toma de tierra (fase, neutro y 5,38 75,32

Grupo P15............................ 137.002,15




P16AC100 10,000 u Proy ector 400 W 300,91 3.009,10

P16AF070 5,000 u Columna recta galv anizada 118,40 592,00

P16BA010 12,000 u Conjunto regleta 2x 18 W. AF 51,35 616,20

P16EC060 24,000 u Tubo fluorescente 33/18 W. 4,73 113,52

P16FA140 8,000 u Luminaria de emergencia 60 lúmenes 54,99 439,92

Grupo P16............................ 4.770,74

P17AR010 1,000 h Armario poliester 320x 450 mm 34,50 34,50

P17BI020 1,000 u Contador agua de 3/4" 74,04 74,04

P17DP020 1,000 u Depósito PVC.C. c/tapa, 500 l. 119,88 119,88

P17PA010 5,000 u Tubo polietileno 32 mm 10 atm. 0,47 2,35

P17PA040 20,000 u Tubo polietileno de 32 mm 1,43 28,60

P17PP030 3,000 u Codo 90º polietineno de 3/4" 4,48 13,44

P17PP100 1,000 u T polietileno reductora 3/4" - 1 1/4" 6,23 6,23

P17SV100 1,000 u Válv ula de 32 mm 2,59 2,59

P17SW060 1,000 u Bajante cisterna alta d=32 mm 3,13 3,13

P17SW070 1,000 u Curv a 90º cisterna 1,48 1,48

P17WW060 1,000 u Collarín toma poliet.125 a 1 1/4" 18,02 18,02

P17XA100 1,000 u Grifo de purga D= 20 mm 7,97 7,97

P17XC030 1,000 u Válv .compuerta latón roscar 1" 4,41 4,41

P17XE050 2,000 u Valv ula esfera latón niquel 3/4" 8,16 16,32

P17XE120 1,000 u Válv ula esfera PVC roscada 1" 12,50 12,50

P17XR040 1,000 u Válv ula de retención latón roscado 3/4" 5,52 5,52

P17XT030 2,000 u Llav e de escuadra de 1/2" a 1/2" 2,55 5,10

Grupo P17............................ 356,08

P18GL040 1,000 u Grifo monobloc cromado 38,12 38,12

P18GW040 2,000 u Latiguillo flex ible 1/2" a 1/2" 1,59 3,18

P18IA010 1,000 u Inodoro tanque alto 92,96 92,96

P18LP010 1,000 u Lavabo con pedestal color blanco 89,42 89,42

Grupo P18............................ 223,68

P23RC030 3,000 ud Central antirrobo interior 2 zonas 317,57 952,71

P23RT130 18,000 u Soporte 28,60 514,80

P23RT280 1,000 u Monitor color 17" TFT 201,94 201,94

P23RW010 10,000 ud Barrera infrar. protec. perime. 597,27 5.972,70

P23RW050 3,000 ud Batería 21,72 65,16

P23RW090 3,000 u Sirena ex terior con flash, plástico 135,15 405,45

P23RW200 1,000 ud Transmisor telefónico 218,24 218,24

P23TR080 8,000 u Telecámara CCB b/n 1/3" 600 líneas 175,30 1.402,40

Grupo P23............................ 9.733,40

P27SA050 20,000 u Perno anclaje D=20 cm, l=70 cm 22,68 453,60

Grupo P27............................ 453,60

P30IM050 2,000 u Par de guantes 5000 V 11,13 22,26

Grupo P30............................ 22,26

P31BA020 1,000 ud Acometida prov . fonta.a caseta 114,57 114,57

P31BA030 1,000 ud Acometida prov . sane.a caseta 642,60 642,60

P31BC180 5,000 ud Alq. caseta ofic.+aseo 6,00x 2,44 192,30 961,50

P31BC200 5,000 ud Alq. caseta comedor 7,87x2,33 168,26 841,30

P31BC220 2,500 ud Transp.200km.entr.y rec.1 módulo 576,89 1.442,23

P31BM060 0,400 ud Horno microondas 18 l. 700W 149,94 59,98

P31BM070 6,660 ud Taquilla metálica indiv idual 114,95 765,57

P31BM080 0,500 ud Mesa melamina para 10 personas 240,37 120,19

P31BM090 3,000 ud Banco madera para 5 personas 118,77 356,31

P31BM100 2,000 ud Depósito-cubo basuras 65,94 131,88

P31BM110 5,000 u Botiquín primeros aux ilios 79,51 397,55

P31BM120 3,000 ud Reposición de botiquín 73,50 220,50

P31CB030 1,650 m3 Tablón madera pino 20x7 cm. 327,86 540,97

P31CB190 100,050 m. Puntal de pino 2,5 m D=8/10 1,32 132,07

P31CE020 3,000 m. Cable cobre desnudo D=35 mm. 3,54 10,62




P31CE030 5,500 m. Manguera flex . 750 V. 4x 4 mm2. 3,79 20,85

P31CE035 5,500 m. Manguera flex . 750 V. 4x 6 mm2. 5,28 29,04

P31CE040 0,800 m. Pica cobre p/toma tierra 14,3 6,89 5,51

P31CE050 1,000 ud Grapa para pica 1,84 1,84

P31CE120 0,250 ud Cuadro general obra pmáx . 130 kW 3.121,32 780,33

P31CE160 0,500 ud Cuadro secundario obra pmáx .40kW 1.275,65 637,83

P31CI010 5,000 u Ex tintor de polv o ABC 6 kg. 55,57 277,85

P31CI030 2,000 ud Ex tintor CO2 5 kg. 134,36 268,72

P31IA010 25,000 ud Casco seguridad homologado 2,41 60,25

P31IA030 2,000 ud Casco seg. dieléctr. c. pantalla 9,61 19,22

P31IA105 0,400 ud Casco pantalla soldador 12,02 4,81

P31IA120 8,325 ud Gafas protectoras homologadas 2,41 20,06

P31IA140 8,325 ud Gafas antipolv o 1,51 12,57

P31IA150 8,325 ud Semi-mascarilla 1 filtro 8,17 68,02

P31IA160 15,000 ud Filtro antipolv o 2,16 32,40

P31IA200 8,325 ud Cascos protectores auditiv os 7,21 60,02

P31IC090 25,000 ud Mono de trabajo poliéster-algod. 13,22 330,50

P31IC130 0,666 ud Mandil cuero para soldador 15,54 10,35

P31IM030 25,000 ud Par guantes uso general serraje 1,20 30,00

P31IM040 0,666 ud Par guantes p/soldador 6,97 4,64

P31IM050 4,995 ud Par guantes aislam. 5.000 V. 33,42 166,93

P31IM060 13,000 u Par de guantes 24,000 V 47,76 620,88

P31IM070 1,000 ud Par guantes fibra resist.fuego 81,04 81,04

P31IP020 8,325 ud Par botas c/puntera/plant. metál 21,63 180,07

P31IP030 3,330 ud Par botas aislantes 31,20 103,90

P31IP040 8,325 ud Par plantillas resis.perforación 4,09 34,05

P31IP050 0,666 ud Par polainas para soldador 7,80 5,19

P31IS730 0,400 ud Equipo trabajo en postes 383,48 153,39

P31SB020 550,000 m. Banderola señalización reflect. 0,40 220,00

P31SB040 6,000 ud Cono balizamiento estánd. 50 cm 11,13 66,78

P31SS080 2,000 ud Chaleco de obras reflectante 20,75 41,50

P31SV010 2,000 ud Señal triang. L=70 cm.reflex . EG 69,99 139,98

P31SV030 2,000 ud Señal circul. D=60 cm.reflex .EG 85,32 170,64

P31SV050 166,500 ud Poste galv anizado 80x 40x2 de 2 m 13,27 2.209,46

P31SV060 6,000 ud Trípode tubular para señal 32,58 195,48

P31SV120 3,330 ud Placa informativ a PVC 50x30 6,25 20,81

P31W050 5,000 ud Costo mens. formación seguridad 49,77 248,85

P31W070 20,000 ud Reconocimiento médico básico I 79,17 1.583,40

Grupo P31............................ 15.654,97

P32EA070 3,000 ud Geometría y aspecto,tubos PVC 91,30 273,90

P32EA080 3,000 ud Densidad relativ a de PVC 48,85 146,55

P32EA090 3,000 ud Reblandecimiento de PVC 156,10 468,30

P32EA110 3,000 ud Estanqueidad de tubos de PVC 143,71 431,13

P32EA120 3,000 ud Resist.impacto de tubos de PVC 97,05 291,15

P32EB010 1,000 ud Geometría tubo evacuación 95,55 95,55

P32EB020 1,000 ud Resist.aplasta.tubos D<300 mm. 272,49 272,49

P32EB060 1,000 ud Resist.flex ión tubos D<300 mm. 318,25 318,25

P32EB100 1,000 ud Estanqueidad tubos ev acuación 85,69 85,69

P32HC001 1,000 ud Toma de muestras áridos finos 14,07 14,07

P32HC002 1,000 ud Toma de muestras áridos gruesos 18,39 18,39

P32HC010 2,000 ud Contenido materia orgánica árido 21,68 43,36

P32HC030 2,000 ud Parti.bajo peso específ.áridos 37,86 75,72

P32HC040 2,000 ud Cont.compuestos de azufre áridos 170,53 341,06

P32HC060 2,000 ud Estab.a disoluc.SO4 áridos 137,30 274,60

P32HC070 2,000 ud Reactiv .árido-álcalis de cemento 222,91 445,82

P32HC110 2,000 ud Contenido de finos en árido 19,54 39,08

P32HC120 2,000 ud Terrones de arcilla,áridos 42,20 84,40

P32HC180 1,000 ud Coeficiente forma, grav as 75,77 75,77

P32HC190 1,000 ud Toma de muestras de aguas 53,06 53,06

P32HC200 1,000 ud Determinación del pH, aguas 57,47 57,47

P32HC210 1,000 ud Sustancias disueltas, aguas 60,91 60,91




P32HC220 1,000 ud Sulfatos, aguas 67,53 67,53

P32HC230 1,000 ud Cloruros, aguas 67,39 67,39

P32HC240 1,000 ud Hidratos de carbono, aguas 30,76 30,76

P32HC260 1,000 ud Aceites,grasas(A.cuantitat.)agua 62,06 62,06

P32HC390 1,000 ud Fabric.pasta consit.normal,cem. 21,48 21,48

P32HC400 1,000 ud Resit.mecánicas de un cemento 152,07 152,07

P32HC410 1,000 ud Principio-fin fraguado,cemento 51,92 51,92

P32HC420 1,000 ud Ex p p/agujas Le Chatelier,cem. 65,01 65,01

P32HC440 1,000 ud Peso específico real, cemento 33,40 33,40

P32HC450 1,000 ud Finura de molido, cemento 30,07 30,07

P32HC470 1,000 ud Calor de hidratación, cemento 64,70 64,70

P32HC480 1,000 ud Pérdida al fuego, cemento 33,48 33,48

P32HC490 1,000 ud Residuo insoluble. cemento 62,83 62,83

P32HC500 1,000 ud Cont.trióx ido azufre, cemento 51,46 51,46

P32HC510 1,000 ud Contenido de cloruros, cemento 56,09 56,09

P32HC520 1,000 ud Contenido en sílice, cemento 60,00 60,00

P32HC530 1,000 ud Contenido en calcio, cemento 61,09 61,09

P32HC540 1,000 ud Contenido en magnesio, cemento 60,36 60,36

P32HC550 1,000 ud Contenido en hierro, cemento 60,36 60,36

P32HC560 1,000 ud Contenido en aluminio, cemento 61,46 61,46

P32HC570 1,000 ud Contenido en cal libre, cemento 55,79 55,79

P32HC820 1,000 ud Ovalidad calibrado, acero 5,35 5,35

P32HC830 1,000 ud Sección equiv .-desv .masa,acero 11,73 11,73

P32HC840 1,000 ud Caract.geomét.resaltos,acero 15,44 15,44

P32HC860 1,000 ud Doblado-desdoblado 90º, acero 17,10 17,10

P32HC870 1,000 ud L.elástico y t.rotura, acero 34,87 34,87

P32HC880 1,000 ud Alargamiento rotura, acero 21,30 21,30

P32HF010 12,000 ud Consist.cono Abrams,hormigón 8,92 107,04

P32HF020 6,000 ud Resist.compr.4 probetas,hormigón 64,08 384,48

P32HF070 1,000 ud Estudio teórico dosific.,horm. 292,08 292,08

P32HF080 1,000 ud Humedad, hormigón endurecido 18,22 18,22

P32HF090 1,000 ud Densidad,hormigón endurecido 18,22 18,22

P32HF100 1,000 ud Absorción-porosidad,h.endurecido 75,48 75,48

P32SF040 3,000 ud Análisis granulométrico suelos 37,58 112,74

P32SF070 2,000 ud Límites de Atterberg de suelos 32,30 64,60

P32SF130 2,000 ud Equiv alente de arena 29,94 59,88

P32SF160 2,000 ud Proctor modificado (4 puntos) 71,87 143,74

P32SF170 2,000 ud Índice C.B.R. de laboratorio 118,68 237,36

P32SF180 2,000 ud Desgaste de Los Ángeles 103,32 206,64

P32SF210 2,000 ud Densidad-humedad in situ m.ar. 72,33 144,66

P32SG005 2,000 ud Apertura de calicata <5m. 35,41 70,82

P32SQ050 1,000 ud Contenido materia orgánica suelo 34,67 34,67

P32VC001 1,000 ud Toma muestras filler/cemento 18,16 18,16

Grupo P32............................ 7.270,61

P33EM220 5,000 u Sillón tapizado 77,92 389,60

P33OD240 1,000 u Mesa de juntas 283,80 283,80

P33OD260 1,000 u Mesa de ordenador 206,94 206,94

P33OD350 2,000 u Estanteria metálica 4 alturas. 182,40 364,80

Grupo P33............................ 1.245,14

U02EC010 4,000 m2 Encofrado cimiento obras de fábrica 14,94 59,76

U02EE010 3,700 m2 Encofrado embocaduras obras de fábrica 21,79 80,62

U02EI040 2,700 m2 Encofrado impostas obras de fábrica 28,18 76,09

U02HC030 0,750 m3 Hormigón HM-20/P/40/I Central 59,73 44,80

Grupo U02............................ 261,27

TOTAL ........................................................................... 1.757.005,11


LISTADO DE MANO DE OBRA VALORADO (Pres)


O010A020 167,607 h Capataz 13,62 2.282,81

O010A030 72,595 h Oficial de primera 13,42 974,22

O010A070 319,872 h Peón ordinario 12,77 4.084,76

O01A020 6,739 h Capataz 13,62 91,78

O01A030 318,135 h. Oficial primera 13,42 4.269,37

O01A050 302,885 h. Ay udante 13,06 3.955,68

O01A060 19,000 h Peón especializado 12,91 245,29

O01A070 352,628 h Peón ordinario 12,77 4.503,06

O01B505 305,600 h Oficial 1ª montador 13,25 4.049,20

O01B510 305,600 h Ay udante instalador 12,90 3.942,24

O01BC041 4,000 h Oficial 1ª Cerrajero 15,75 63,00

O01BC042 4,000 h Ay udante cerrajero 15,06 60,24

O01BF030 2,520 h Oficial 1ª Ferrallista 15,75 39,69

O01BL200 2.603,912 h Oficial 1ª electricista 15,89 41.376,16

O01BL202 1.528,000 h Ay udante electricista 13,76 21.025,28

O01BL210 890,642 h Oficial 2ª electricista 15,49 13.796,04

O01BL220 174,220 h Ay udante electricista 13,76 2.397,27

O01BO170 6,260 h Oficial primera 13,42 84,01

O01BO180 1,000 h Oficial 2ª Fontanero 15,76 15,76

O01BT162 31,000 h Oficial 1ª instalador telecomunicación 50,56 1.567,36

Grupo O01............................ 108.823,23

TOTAL ........................................................................... 108.823,23


LISTADO DE MAQUINARIA VALORADO (Pres)


07030301 1.085,644 h Ex cavadora hidraúlica de neumáticos 100 CV 47,57 51.644,09

Grupo 070............................ 51.644,09

M02GC110 9,000 h Grúa celosía 30 t 112,05 1.008,45

M02GE010 3,000 h Grúa telescópica autopropulsada 20 t. 73,30 219,90

Grupo M02........................... 1.228,35

M03HH030 0,014 h. Hormigonera 200 l. gasolina 2,31 0,03

Grupo M03........................... 0,03

M04PP220 30,560 h Hincadora hidráulica 130,83 3.998,16

Grupo M04........................... 3.998,16

M05EN030 33,130 h Ex cavadora hidraúlica de neumáticos 100 CV 47,57 1.575,99

M05PC020 6,739 h Pala carg.cadenas 130 CV/1,8m3 50,15 337,94

M05RN030 373,404 h Retroex cav adora neumática 100 CV 47,26 17.647,08

Grupo M05........................... 19.561,01

M07CB010 489,066 h Camión basculante 4x 2 10 t. 25,07 12.260,89

M07CH010 0,445 h Camión hormigonera 6 m3 30,51 13,56

M07N060 591,408 m3 Canon de tierra a v ertedero 0,31 183,34

M07W010 154,000 t Km transporte de áridos a obra 0,09 13,86

Grupo M07........................... 12.471,65

M08CA110 33,452 h Cisterna agua 10,000 litros 28,80 963,43

M08NM010 22,648 h Motoniv eladora de 135 CV 46,65 1.056,52

M08RL040 492,143 h Rodillo v ibratorio articulado manual 55 cm 9,78 4.813,16

M08RN010 86,052 h Rodillo v ibratorio autopropulsado mix to 7 t. 19,94 1.715,87

Grupo M08........................... 8.548,98

M11HV120 70,408 h Aguja eléctrica gasolina d=79 mm 4,75 334,44

Grupo M11........................... 334,44

TOTAL ........................................................................... 97.786,71



CÓDIGO CANTIDAD UD RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE

CAPÍTULO 01 TRABAJOS PREVIOS 0101 m2 DESPEJE Y DESBROCE DE TERRENO, MEDIOS MECÁNICOS

Limpieza y desbroce de terreno con medios mecánicos inluy endo ex tracción y retirada de plantación de oliv arex istente, carga y transporte de desechos a lugar de destino o a v ertedero a menos de 10 km. o lugar de transla-do.

O01A020 0,002 h Capataz 13,62 0,03

O01A070 0,010 h Peón ordinario 12,77 0,13

M05EN030 0,005 h Ex cavadora hidraúlica de neumáticos 100 CV 47,57 0,24

M05PC020 0,002 h Pala carg.cadenas 130 CV/1,8m3 50,15 0,10

M07CB010 0,020 h Camión basculante 4x 2 10 t. 25,07 0,50


Suma la partida........................................................ 1,02

Costes indirectos........................... 6,00% 0,06

TOTAL PARTIDA .................................................... 1,08

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con OCHO CÉNTIMOS

0102 m2 RELLENO LOCALIZADO DE TERRENO, MEDIOS MECÁNICOS

Vertido y compactación de tierras procedente de la ex cav ación para el relleno de huecos producidos por la ex tra-ción de la plantación ex traída.




M08RN010 0,020 h Rodillo v ibratorio autopropulsado mix to 7 t. 19,94 0,40

Suma la partida........................................................ 0,77


TOTAL PARTIDA .................................................... 0,82

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CERO EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS




CAPÍTULO 02 VIAL DE SERVICIO INTERIOR 0201 m3 EXCAVACIÓN EN TIERRA A CIELO ABIERTO

Ex cavación en terreno de consistencia media, realizada con medios mecánicos hasta una profundidad máx ima de1,5 m, incluso carga y transporte de los productos de la ex cavación a v ertedero o lugar de empleo de la obra.

O010A020 0,010 h Capataz 13,62 0,14




Suma la partida........................................................ 3,55


TOTAL PARTIDA .................................................... 3,76

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con SETENTA Y SEIS CÉNTIMOS

0202 m3 TERRAPLÉN DE TIERRA PROCEDENTE DE LA EXCAVACIÓN

Relleno para terrrapleando con productos procedentes de la ex cav ación. Incluy e ex tendido, humectación y com-pactación en capa de 15 cm de espesor, con un grado de compactación del 95% del proctor modificado y refino detaludes.

O010A020 0,015 h Capataz 13,62 0,20


M05RN030 0,005 h Retroex cav adora neumática 100 CV 47,26 0,24

M08NM010 0,012 h Motoniv eladora de 135 CV 46,65 0,56



Suma la partida........................................................ 2,01


TOTAL PARTIDA .................................................... 2,13

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con TRECE CÉNTIMOS

0203 m3 RELLENO, EXTENDIDO Y APISONADO DE ZAHORRA ARTIFICIAL

Relleno, ex tendido y apisonado de zahorras a cielo abierto, por medios mecánicos, en tongadas de 15 cm. de es-pesor, hasta conseguir un grado de compactación del 95% del proctor normal, incluso regado de las mismas y refi-no de taludes, y con p.p. de medios aux iliares, considerando el transporte de zahorras a pie de tajo.

O010A020 0,015 h Capataz 13,62 0,20


P01AF040 1,500 m3 Zahorra normalizada ZA(20) - ZA(25) 5,98 8,97





Suma la partida........................................................ 13,93


TOTAL PARTIDA .................................................... 14,77

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS

0204 m3 RELLENO, EXTENDIDO Y APISONADO DE GRAVILLA

O010A020 0,015 h Capataz 13,62 0,20


P01AF290 0,020 t. Grav illa machaqueo 5/2 D.A.<25 7,90 0,16





Suma la partida........................................................ 5,12


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS




CAPÍTULO 03 DRENAJE SUBCAPÍTULO 0301 DRENAJE LONGITUDINAL 030101 m CUNETA TRIANGULAR EN TIERRA

Cuneta de sección triangular ejecutada en tierra, taludes 3:1 y profundidad 0,1 m con perfilado y refino de taludes.Incluy e retirada y translado de material sobrante a otro lugar de la obra.

O010A020 0,010 h Capataz 13,62 0,14





Suma la partida........................................................ 3,78


TOTAL PARTIDA .................................................... 4,01

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con UN CÉNTIMOS

030102 m EXCAVACIÓN Y RELLENO DE ZANJA PARA COLECTOR

Ex cavación por medios mecánicos de zanja de dimensiones estandar para ubicación de colector de drenaje. In-cluy e relleno posterior de tierra procedente de la misma ex cavación y compactado.

O010A020 0,015 h Capataz 13,62 0,20

07030301 0,050 h Ex cavadora hidraúlica de neumáticos 100 CV 47,57 2,38


M08RL040 0,085 h Rodillo v ibratorio articulado manual 55 cm 9,78 0,83


Suma la partida........................................................ 4,49


TOTAL PARTIDA .................................................... 4,76

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con SETENTA Y SEIS CÉNTIMOS

030103 m TUBO DRENANTE HORMIGÓN POROSO d=20 cm.

Tubería enterrada de drenaje, de hormigón poroso, de 200 mm. de diámetro interior colocada en zanja rev estidacon geotex til de 125 g/m2. sobre solera de hormigón en masa HM-20/P/40/I de 5 cm. de espesor, con relleno degrav a filtrante por encima del tubo y cierre con doble solapa de paquete filtrante con el propio geotex til. Incluy e ex -cavación y posterior relleno.


P01AG150 0,240 m3 Grav a 40/80 mm. 11,99 2,88


P02RH030 1,050 m Tubo de hormigón en masa de 300 mm 7,37 7,74

P06BG320 2,700 m2 Fieltro geotex til 125 g/m2 0,78 2,11

Suma la partida........................................................ 21,61


TOTAL PARTIDA .................................................... 22,91

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIDOS EUROS con NOVENTA Y UN CÉNTIMOS

030104 u BOQUILLA CAÑO d=20 cm.

Boquilla para caño D = 0,2 m formada por imposta de 0,04x0,2 m., aletas de h=0,25 m. y espesor 0,1 m., cimien-tos de 0,25x0,04m., solera entre aletas de espesor 0,02 m., incluy endo ex cavación, encofrado, hormigón HM-20en cimientos y alzados, terminado.

O010A020 0,100 h Capataz 13,62 1,36

U02AE020 0,400 m3 Ex cavación en embocadura 12,95 5,18





Suma la partida........................................................ 56,79


TOTAL PARTIDA .................................................... 60,20

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA EUROS con VEINTE CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0302 DRENAJE TRANSVERSAL 030201 m TUBO d= 30 cm.. HORMIGÓN EN MASA

Tubería de hormigón en masa, de 300 mm. de diámetro interior, colocada en el acceso de la parcela para dar con-tinuidad al sistema de drenaje longitudinal de la calzada de acceso. Incluy e colocación sobre solera de hormigónen masa HM-20/P/40/I de 5 cm. de espesor y posterior hormigonado de la zanja. Unidad calocada y terminada.




P02RH030 1,050 m Tubo de hormigón en masa de 300 mm 7,37 7,74

Suma la partida........................................................ 26,01


TOTAL PARTIDA .................................................... 27,57

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISIETE EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS

030202 u BOQUILLA CAÑO d=30 cm.

Boquilla para caño D = 0,3 m formada por imposta de 0,04x0,2 m., aletas de h=0,35 m. y espesor 0,1 m., cimien-tos de 0,35x0,04m., solera entre aletas de espesor 0,02 m., incluy endo ex cavación, encofrado, hormigón HM-20en cimientos y alzados, terminado.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27


U02AE020 0,004 m3 Ex cavación en embocadura 12,95 0,05





Suma la partida........................................................ 88,65


TOTAL PARTIDA .................................................... 93,97

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y TRES EUROS con NOVENTA Y SIETE CÉNTIMOS




CAPÍTULO 04 INSTALACIÓN ELECTRICA B.T. SUBCAPÍTULO 0401 ELEMENTOS 040101 u MÓDULO FOTOVOLTAICO IBC SOLAR 230 LS

Módulo fotov oltaico policristalino IBC SOLAR modelo 230 LS (230Wp), con marco de aluminio incluido, suministra-do en obra y cumpliendo la normativ a CEI y UNE v igente. Montado sobre estructura SCHLETTER FS 2V. .Medidaen la unidad instalada incluido transporte a pie de obra.

O01BL200 0,200 h Oficial 1ª electricista 15,89 3,18

O01BL202 0,200 h Ay udante electricista 13,76 2,75

C04010101 1,000 u Módulo fotov oltaico IBC Solar 230 LS 115,32 115,32

Suma la partida........................................................ 121,25


TOTAL PARTIDA .................................................... 128,53

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTIOCHO EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS

040102 u ESTRUCTURA SOPORTE SCHLETTER FS2V

Montaje de estructura soporte de aluminio/acero galv anizado de Schletter, modelo FS 2V con riostra diagonal, para20 módulos, colocado y montado según condicones de fabricante. Medida la unidad montada.

O01B505 0,800 h Oficial 1ª montador 13,25 10,60

O01B510 0,800 h Ay udante instalador 12,90 10,32

C04010201 1,000 u Estructura soporte Sheletter FS 2V 534,43 534,43

M04PP220 0,080 h Hincadora hidráulica 130,83 10,47

Suma la partida........................................................ 565,82


TOTAL PARTIDA .................................................... 599,77

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS NOVENTA Y NUEVE EUROS con SETENTA Y SIETECÉNTIMOS

040103 u CAJA DE CONEXIÓN NIVEL I

Caja de conex ión Telergón o similar, en armario de poliester (Clase IP65 Protección II) para unificación de circuitosde corriente continua desde estructuras FV, equipada con fusibles de linea (5-8 lineas), descargador de sobreten-siones, interruptor general de corte en carga, toma de datos para conector a cable RS485, sistema de toma de tie-rras, incluso soporte fijación a estructura métalica. Medida la unidad totalmente colocada y conex ionada.



C04010301 1,000 u Caja de conex ión de niv el 1 completa 467,74 467,74

Suma la partida........................................................ 475,15


TOTAL PARTIDA .................................................... 503,66

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS TRES EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS

040104 u CAJA DE CONEXIÓN NIVEL II

Caja de conex ión Telergon o similar, en armario de poliester (Clase IP65 Protección II) para unificación de circuitosde corriente continua desde cajas de conex ión I, equipada con fusibles de linea (2-4 lineas), descargador de sobre-tensiones, interruptor general de corte en carga, toma de datos para conector a cable RS485, sistema de toma detierras y soporte. Medida la unidad totalmente colocada y conex ionada.



C004010401 1,000 u Caja de conex ión de niv el 2 completa 569,23 569,23

Suma la partida........................................................ 575,16


TOTAL PARTIDA .................................................... 609,67

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS NUEVE EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0402 CANALIZACIÓN EN CC 040201 m LÍNEA ELÉCTRICA 2x6 mm2

Ml de instalación eléctrica en corriente continua para conex ionado de estructuras de módulos con cajas de cone-x ión I, realizada con dos cables conductores de 1x6 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV. (uno positiv o y otro negativ o), canali-zados bajo tubo de material termoplástico de diámetro D=63 mm enterrado. Incluy e suministro, montaje y conex io-nado.




10050101 1,050 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,95

Suma la partida........................................................ 6,36


TOTAL PARTIDA .................................................... 6,74

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEIS EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

040202 m LÍNEA ELÉCTRICA 2x50 mm2

Ml de instalación eléctrica en corriente continua para conex ionado cajas de conex ión I a II, realizada con cablesconductores de 1x50 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material termoplástico de diámetro D=110mm en instalación subterránea. Incluy e suministro a pie de obra, montaje y conex ionado.




P15AF090 1,050 m Tubo de PVC d= 225 mm. 5,68 5,96

Suma la partida........................................................ 22,10


TOTAL PARTIDA .................................................... 23,43

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS

040203 m LÍNEA ELÉCTRICA 2x150 mm2

Ml de instalación eléctrica en corriente continua para conex ionado cajas de conex ión II a entrada de inv eror, reali-zada con cables conductores de 1x150 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material termoplástico dediámetro D=180 mm en instalación subterránea. Incluy e suministro, montaje y conex ionado.





Suma la partida........................................................ 45,35


TOTAL PARTIDA .................................................... 48,07

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y OCHO EUROS con SIETE CÉNTIMOS

040204 m LÍNEA ELÉCTRICA 2(2x50 mm2)

Ml de instalación eléctrica en corriente continua para conex ionado cajas de conex ión I a II, realizada con cablesconductores de 1x50 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material termoplástico de diámetro D=110mm en instalación subterránea. Incluy e suministro a pie de obra, montaje y conex ionado de cables conductores.





Suma la partida........................................................ 36,04


TOTAL PARTIDA .................................................... 38,20

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS con VEINTE CÉNTIMOS




040205 m LÍNEA ELÉCTRICA 2(2x150 mm2)

Ml de instalación eléctrica en corriente continua para conex ionado cajas de conex ión II a entrada de inv eror, reali-zada con cables conductores de 1x150 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material termoplástico dediámetro D=180 mm en instalación subterránea. Incluy e suministro, montaje y conex ionado de cables conductores.





Suma la partida........................................................ 82,13


TOTAL PARTIDA .................................................... 87,06

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y SIETE EUROS con SEIS CÉNTIMOS

040206 m EJECUCIÓN DE ZANJA EN TIERRA PARA CANALIZACIONES ELÉCTRICAS

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27




04020601 1,000 m Cinta señalizadora 0,22 0,22




Suma la partida........................................................ 19,34


TOTAL PARTIDA .................................................... 20,50

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con CINCUENTA CÉNTIMOS

040207 u ARQUETA TIPO A1

Arqueta para canalización eléctrica fabricada con o sin fondo, de medidas interiores 90x 60x 60 cm. con tapa y mar-co de fundición incluidos, colocada sobre cama de arena de río de 10 cm. de espesor( incluida en la partida de re-lleno de zanja) y p.p. de medios aux iliares. Medida la unidad terminada.


P15AA040 1,000 u Arqueta prefabricada con marco y tapa de fundición 124,51 124,51

Suma la partida........................................................ 130,97


TOTAL PARTIDA .................................................... 138,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TREINTA Y OCHO EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0403 RED DE TIERRAS DE GENERACIÓN 040301 u TOMA DE TIERRA

Toma de tierra independiente para puesta a tierra de las masas metálicas con pica de Cu. de D=14 mm. y 2 m. delongitud, incluy e arqueta de registro, y conex ión de cable de cobre de 35 mm2 mediante soldadura aluminotérmi-ca, incluy endo registro de comprobación y puente de prueba.







Suma la partida........................................................ 67,92


TOTAL PARTIDA .................................................... 72,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y DOS EUROS

040302 m CONDUCTOR 1x 35 mm2 desnudo

Ml de cable conductor desnudo de 1x 35 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., para conex ión de picas de tierra. Incluy e sumi-nistro, montaje y conex ión de cables conductores, empalmes para cable, ex cav ación de zanja , relleno y com-pactación por medios mecánicos, retirada y transporte de material sobrante.



P15EB020 1,000 m Conductor de cobre desnudo 1x 35 mm2 7,22 7,22

Suma la partida........................................................ 7,82


TOTAL PARTIDA .................................................... 8,29

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS con VEINTINUEVE CÉNTIMOS

040303 m CONDUCTOR 1x 16 mm2 desnudo

Ml de cable conductor desnudo de 1x 16 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., para conex ión de masas metálicas con red detierras de generación. Incluy e suministro, montaje y conex ión de cables conductores, empalmes para cable, ex -cavación de zanja , relleno y compactación por medios mecánicos, retirada y transporte de productos sobrantes.




Suma la partida........................................................ 4,82


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,11

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con ONCE CÉNTIMOS

040304 m EJECUCIÓN DE ZANJA EN TIERRA PARA RED DE PUESTA A TIERRA

Ex cavación en terreno de consistencia media, realizada con medios mecánicos hasta una profundidad máx ima de1,5 m y anchura máx ima de 60 cm, incluso carga y transporte de los productos de la ex cavación a v ertedero olugar de empleo. Incluy e relleno tierra procedente de la ex cav ación, compactación por medios manuales y coloca-ción de cinta de señalización.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27




Suma la partida........................................................ 3,72


TOTAL PARTIDA .................................................... 3,94

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS




CAPÍTULO 05 CENTRO INVERSORES Y TRANSFORMADOR SUBCAPÍTULO 0501 OBRA CIVIL 050101 m3 EXCAVACIÓN FOSOS DE CIMENTACIÓN

Ex cavación de m3 de fosos cimentación de dimensiones menores de 3.100 x 6,810 mm. para alojar el edificioprefabricado, con un lecho de arena niv elada de 200 mm.(quedando una profundidad de foso libre de 750 mm.). In-cluida retirada y transporte de material sobrante a v ertedero u otro lugar dentro de la obra.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27





Suma la partida........................................................ 5,20


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,51

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS

050102 m3 RELLENO DE ARENA DE RÍO

Relleno de arena de río lav ada como base de cimentación de 15 cm de espesor. Incluido ex tendido, humectacióny compactación en capas de 15 cm. de espesor, con un grado de compactación del 95% del proctor modificado.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27







Suma la partida........................................................ 20,64


TOTAL PARTIDA .................................................... 21,88

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN EUROS con OCHENTA Y OCHO CÉNTIMOS

050103 u CASETA PREFABRICADO

Edificio de hormigón armado prefabricado marca SMA modelo compacto, o similar, con dos zonas independientesseparadas por malla metálica y con acceso propio, de dimensiones ex teriores 5,40 x 3.200 y altura v ista 2.700mm. Está diseñado para la ubicación de dos inv ersores, un transformador, armarios de protección necesariosy ac-cesorios como rejillas de v entilación, comunicaciones, etc. Se incluy e transporte, montaje y acondicionamientoperimetral una v ez montada.

O010A090 3,000 h Cuadrilla A 32,87 98,61


M02GC110 3,000 h Grúa celosía 30 t 112,05 336,15

Suma la partida........................................................ 9.289,19


TOTAL PARTIDA .................................................... 9.846,54

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE MIL OCHOCIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS con CINCUENTAY CUATRO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0502 APARAMENTA ALTA TENSIÓN 050201 u MÓDULO PROTECCIÓN POR DISYUNTOR SM6

Ud.Cabina disy untor Schneider Electric gama SM6, modelo DM1C o similar, con seccionador en SF6 con mandoCS1, disy untor tipo SF1 400A en SF6 con mando RI manual, con bobina de apertura para relé Sepam, s.p.a.t.,captadores de intensidad, Kit de referencia JLJKITSEP1C/S20 compuesto por cajón BT y relé SEPAM S20, y en-clav amientos instalados y conex ionados.




Suma la partida........................................................ 13.931,92


TOTAL PARTIDA .................................................... 14.767,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE MIL SETECIENTOS SESENTA Y SIETE EUROS con OCHENTA YCUATRO CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 0503 TRANSFORMADOR 050301 u TRANSFORMADOR

Transformador reductor de llenado integral, marca SMA modelo TSC 800 SC o similar, de baño de aceite mineral(según Norma UNE 21428). Potencia nominal: 880 kVA en condiciones estándar de medida. Relación: 20/0.360KV. Tensión cortocircuito: 6 %. Regulación: +/-2,5%, +/-5%. Grupo conex ión: Dy n11.



05030101 1,000 u Transformador baño de aceite 800 kVA con rejilla incorporada 15.161,15 15.161,15

Suma la partida........................................................ 15.412,19


TOTAL PARTIDA .................................................... 16.336,92

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS MIL TRESCIENTOS TREINTA Y SEIS EUROS con NOVENTA YDOS CÉNTIMOS

050302 u PROTECCIÓN TRANSFORMADOR

Relé para detección de gas, presión y temperatura del transformador, con sus conex iones a la alimentación y alelemento disparador de la protección correspondiente, debidamente protegidas contra sobreintensidades, instala-dos.



05030201 1,000 u Protección transformador 520,00 520,00

Suma la partida........................................................ 551,38


TOTAL PARTIDA .................................................... 584,46

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS OCHENTA Y CUATRO EUROS con CUARENTA Y SEISCÉNTIMOS

050303 u JUEGO DE PUENTE DE CABLES A.T.

Ud. Juego de puentes III de cables AT unipolares de aislamiento seco RHZ1, aislamiento 18/36 kV, de 95 mm2 enAl con sus correspondientes elementos de conex ión.



05030301 1,000 u Juegos de puentes III de cables de A.T. 795,50 795,50

Suma la partida........................................................ 952,40


TOTAL PARTIDA .................................................... 1.009,54

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL NUEVE EUROS con CINCUENTA Y CUATRO CÉNTIMOS




050304 u JUEGO DE PUENTE DE CABLES B.T.

Juego de puentes de cables BT unipolares de aislamiento seco 0.6/1 kV de Al, de 3x 240mm2 para las fases y de2x 240mm2 para el neutro y sus correspondientes elementos de conex ión. Incluy e transporte, colocación y cone-x ionado.



05030401 1,000 u Juegos de puentes III de cables de B.T. 886,40 886,40

Suma la partida........................................................ 1.043,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 1.105,90

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL CIENTO CINCO EUROS con NOVENTA CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 0504 APARAMENTA B.T. CA 050401 u CELDA DE PROTECCIÓN CORRIENTE ALTERNA

Armario para protección de instalación eléctrica de B.T. SMA, o similar, en corriente alterna tres fases más neutrocompuesto por descargador de sobretensiones motorizado e interruptor de apertura corte en carga con fusibles sec-cionadores 800 A con mando. Medida con unidad instalada y conex ionada.



05040101 1,000 u Celda de protección B.T. corriente alterna 7.194,70 7.194,70

Suma la partida........................................................ 7.257,46


TOTAL PARTIDA .................................................... 7.692,91

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SIETE MIL SEISCIENTOS NOVENTA Y DOS EUROS con NOVENTA Y UNCÉNTIMOS

050402 u INTERRUPTOR DE ENERGENCIA SMA

Interruptor de emergencia motorizado para protección de instalación eléctrica de B.T. en corriente alterna de tres fa-ses má neutro con regulador de intensidad 500 - 800 A. Medida con unidad instalada y conex ionada.



05040201 1,000 u Interruptor de emergencia regulable III + N 3.841,93 3.841,93

Suma la partida........................................................ 3.873,31


TOTAL PARTIDA .................................................... 4.105,71

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO MIL CIENTO CINCO EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 0505 INVERSOR 050501 u INVERSOR 400 HE SMA

Inv ersor fabricante SMA modelo 400 HE de 400 kW de potencia nominal con unidad de regulación y morotizaciónde red y filtro de armónicos. Construido y ejecutado según normas del fabricante. Medida la unidad ejecuta. Se in-cluy e transporte aobra.



05050101 1,000 u Inv ersor SMA 400 kWn 54.052,50 54.052,50

Suma la partida........................................................ 54.146,64

Costes indirectos........................... 6,00% 3.248,80

TOTAL PARTIDA .................................................... 57.395,44

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y SIETE MIL TRESCIENTOS NOVENTA Y CINCO EUROS conCUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0506 APARAMENTA B.T. CC 050601 u CELDA DE PROTECCIÓN CORRIENTE CONTINUA SMA

Ud. Celda para protección a la entrada de instalación de corriente contínua prov eniente del campo generador com-puesto por fusibles de corriente continua para 4 o 5 líneas, pletina de cobre unificadora de líneas con una única sali-da de + y -, descargador de sobretensiones motorizado e interruptor magnetotérmico motorizado regulable 630 -1000 A. Medida con unidad instalada y conex ionada.



05060101 1,000 u Celda SMA corriente continua 2.616,10 2.616,10

Suma la partida........................................................ 2.710,24


TOTAL PARTIDA .................................................... 2.872,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL OCHOCIENTOS SETENTA Y DOS EUROS con OCHENTA Y CINCOCÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 0507 RED DE PUESTA A TIERRA 050701 u RED DE TIERRAS EXTERIOR PROTECCIÓN

Red de tierras ex teriores de protección código 70–40/5/82 Unesa, incluy endo 8 picas de 2,00 m. de longitud, ca-ble de cobre desnudo de 50 mm2 de sección, aislamiento 0,6/1kV y elementos de conex ión, instalado, según sedescribe en proy ecto.








Suma la partida........................................................ 863,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 915,10

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVECIENTOS QUINCE EUROS con DIEZ CÉNTIMOS

050702 u RED DE TIERRAS EXTERIOR SERVICIO

Red de tierras ex teriores de serv icio código 5/32 Unesa, incluy endo 3 picas de 2,00 m. de longitud, cable de co-bre aislado de 50 mm2, aislamiento 0,6/1kV y elementos de conex ión, instalado, según se describe en proy ecto.








Suma la partida........................................................ 331,15


TOTAL PARTIDA .................................................... 351,02

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS CINCUENTA Y UN EUROS con DOS CÉNTIMOS




050703 u RED DE TIERRAS INTERIOR TRANSFORMACIÓN

Red de tierras interiores para poner en continuidad con las tierras ex teriores, formado por cable de 50mm2 de Cudesnudo para tierra de protección y aislado para la de serv icio, con sus conex iones y cajas de seccionamiento,instalado, según memoria.




10050101 12,000 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 10,80



Suma la partida........................................................ 388,93


TOTAL PARTIDA .................................................... 412,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS DOCE EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS

050704 u RED DE TIERRAS ZONA DE INVERSORES

Red de tierras interiores para poner en continuidad con red de tierras de generación, formado por cables de 16mm2 de Cu desnudo desde elementos y masas metálicas de los armarios de la zona de inv ersores a pletina decobre para su unificación y cajas de seccionamiento. Se incluy e la instalación y conex ionado según memoria.




P15EC040 1,000 u Regleta de conex ión a tierra 15,00 15,00



Suma la partida........................................................ 144,25


TOTAL PARTIDA .................................................... 152,91

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y DOS EUROS con NOVENTA Y UN CÉNTIMOS

050705 m EJECUCIÓN DE ZANJA EN TIERRA


O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27





Suma la partida........................................................ 3,94


TOTAL PARTIDA .................................................... 4,18

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0508 CONSUMOS INTERNOS 050801 m LÍNEA ELÉCTRICA CONSUMO A CASETA 2x10 + TT10 mm2 Cu

Ml de instalación eléctrica en corriente alterna monofásica desde edificio de control a caseta, realizada con cablesconductores de 1x10 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material termoplástico de diámetro D=63mm en instalación subterránea. Incluy e suministro y montaje de cables conductores, empalmes para cable ypruebas de rigidez dieléctrica.




10050101 1,050 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,95

Suma la partida........................................................ 8,55


TOTAL PARTIDA .................................................... 9,06

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con SEIS CÉNTIMOS

050802 u INSTALACIÓN ELÉCTRICA INTERIOR

Instalación electrica interior para consumo propio de caseta formada por cuadro de protección compuesto por un in-terruptor magnetotérmico de 16 A para tomas de corriente y un interruptor magnetotérmico de 10 A para alumbrado,línea eléctrica 2x 1,5 + TT1,5 mm2 y 2x 2,5 + TTx2,5 mm2 bajo tubo de 32 mm. Unidad instalada y conex ionado.










Suma la partida........................................................ 134,39


TOTAL PARTIDA .................................................... 142,45

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CUARENTA Y DOS EUROS con CUARENTA Y CINCO CÉNTIMOS

050803 u LUMINARIA ALUMINIO FLUORESCENTE 2x18 W

Luminaria de superficie, de 2x18 W. con óptica de lamas de aluminio transv ersales pintadas en blanco y reflecto-res laterales de color blanco, con protección IP20 clase I, cuerpo de chapa de acero prelacada en blanco, equipoeléctrico formado por reactancias, condensadores, portalámparas, cebadores, lámparas fluorescentes nueva gene-ración y bornes de conex ión. Instalada, incluy endo accesorios de anclaje y conex ionado.




Suma la partida........................................................ 65,58


TOTAL PARTIDA .................................................... 69,51

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y NUEVE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS

050804 u PUNTO DE LUZ DE EMERGENCIA

Ud. Punto de luz de emergencia autónomo para la señalización de los accesos al centro. Medida con unidad insta-lada.



Suma la partida........................................................ 59,76


TOTAL PARTIDA .................................................... 63,35

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0509 VARIOS 050901 u EXTINTOR DE POLVO ABC 6 kg.

Ex tintor de polv o ABC, con 6kg. de capacidad eficacia 34-A,183-B, formado por recipiente de chapa de acero elec-trosoldada, con presión incorporada, v álv ula de descarga, de asiento con palanca chapa de acero electrosoldada,con presión incorporada, v álv ula de descarga, de asiento con palanca, instalado según CTE. Medida la unidadinstalada.



Suma la partida........................................................ 56,85


TOTAL PARTIDA .................................................... 60,26

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS

050902 u BANQUETA AISLANTE

Banqueta aislante 50x50 cm de clase 5 para maniobras interiores con aparamenta, altura de 26 cm, 3,8 kg.


Suma la partida........................................................ 82,72


TOTAL PARTIDA .................................................... 87,68

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y SIETE EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS

050903 u SET DE GUANTES DIELÉCTRICOS

2 Pares de guantes aislantes de maniobra uno para Baja Tensión y otro para Alta Tensión.

P30IM050 1,000 u Par de guantes 5000 V 11,13 11,13


Suma la partida........................................................ 58,89


TOTAL PARTIDA .................................................... 62,42

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y DOS EUROS con CUARENTA Y DOS CÉNTIMOS

050904 u PRIMEROS AUXILIOS

Botiquín de primeros aux ilios con accesorios enfocados al riesto eléctrico. Incluy e la caja con soporte para fijaciónen pared y placa reglamentaria PRIMEROS AUXILIOS. Unidad instalada.



Suma la partida........................................................ 80,15


TOTAL PARTIDA .................................................... 84,96

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y CUATRO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS

050905 u PLACA REGLAMENTARIA RIESGO ELÉCTRICO

Placa reglamentaria PELIGRO RIESGO ELÉCTRICO de dimensiones 21x 30cm, instalada.

05090507 1,000 u Placa reglamentaria riesto eléctrico 2,10 2,10

Suma la partida........................................................ 2,10


TOTAL PARTIDA .................................................... 2,23

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con VEINTITRES CÉNTIMOS




CAPÍTULO 06 LÍNEA SUBTERRÁNEA EN M.T. 0601 m LÍNEA ELÉCTRICA 3x240 mm2

Ml de instalación eléctrica en corriente alterna para conex ionado de centros de transformación con centro de sec-cionamiento y medida, realizada con cables conductores de 1x240 mm2 de Aluminio y aislamiento 18/30 kW., ca-nalizados bajo tubo de material termoplástico de diámetro D=225 mm en instalación subterránea. Incluy e suministroy montaje de cables conductores, empalmes para cable y pruebas de rigidez dieléctrica.



P15AC080 3,100 m Conductor aislado RHZ1 18/36kV 240 mm2 Al 18,35 56,89


Suma la partida........................................................ 70,69


TOTAL PARTIDA .................................................... 74,93

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y CUATRO EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS


Ex cavación en terreno de consistencia media, realizada con medios mecánicos hasta una profundidad máx ima de1,5 m y anchura máx ima de 60 cm, incluso carga y transporte de los productos de la ex cavación a v ertedero olugar de empleo. Incluy e relleno con hormigón HM-20 y tierra procedente de la ex cav ación según planos, compac-tación por medios manuales, colocación de cinta de señalización y retirada y transporte a v ertedero de desechosde ex cavación u otro lugar de la obra.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27










Suma la partida........................................................ 9,23


TOTAL PARTIDA .................................................... 9,78

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con SETENTA Y OCHO CÉNTIMOS

0603 u ARQUETA TIPO A1




Suma la partida........................................................ 130,97


TOTAL PARTIDA .................................................... 138,83





CAPÍTULO 07 CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y MEDIDA SUBCAPÍTULO 0701 OBRA CIVIL 070101 m3 EXCAVACIÓN FOSO DE CIMENTACIÓN

Ex cavación de un foso cimentación de dimensiones menores de 3.100 x 6,810 mm. para alojar el edificio prefabri-cado, con un lecho de arena niv elada de 150 mm.(quedando una profundidad de foso libre de 750 mm.). Incluidaretirada y transporte de material sobrante a v ertedero u otro lugar dentro de la obra.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27





Suma la partida........................................................ 5,20


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,51

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS

070102 m3 RELLENO DE ARENA DE RÍO

Relleno de arena de río lav ada como base de cimentación de 15 cm de espesor. Incluido ex tendido, humectacióny compactación en capas de 15 cm. de espesor, con un grado de compactación del 95% del proctor modificado.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27







Suma la partida........................................................ 52,38


TOTAL PARTIDA .................................................... 55,52

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y CINCO EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS

070103 u CASETA PREFABRICDA

Edificio de hormigón armado prefabricado con dos habítáculos independientes (zona de compañía y zona de abo-nado) con acceso propio, de dimensiones ex teriores 5.820 x 2.560 y altura v ista 2.310 mm., incluy endo trans-porte, montaje y acondicionamiento perimetral una v ez montada.

O010A090 3,000 h Cuadrilla A 32,87 98,61


M02GC110 3,000 h Grúa celosía 30 t 112,05 336,15

Suma la partida........................................................ 9.289,19


TOTAL PARTIDA .................................................... 9.846,54

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE MIL OCHOCIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS con CINCUENTAY CUATRO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0702 APARAMENTA ALTA TENSIÓN 070201 u COMPACTO MERLIN GUERIN RM6

Unidad compacta Schneider Electric gama RM6, modelo RM63I/DE (3L), para tres funciones de línea de 400 A contelemando ENDESA, según las características detalladas en memoria, con capotes cubrebornas y lámparas depresencia de tensión, instalado.



07020101 1,000 u Celda protección de línea RM6 27.937,00 27.937,00

Suma la partida........................................................ 27.999,76

Costes indirectos........................... 6,00% 1.679,99

TOTAL PARTIDA .................................................... 29.679,75

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTINUEVE MIL SEISCIENTOS SETENTA Y NUEVE EUROS conSETENTA Y CINCO CÉNTIMOS

070202 u KIT CONECTORES APANTALLADO

Juego de 3 conectores apantallados en "T" roscados M16 400 A para celda RM6.



07020201 1,000 u Kit 3 conectores en T apantallados 708,15 708,15

Suma la partida........................................................ 739,53


TOTAL PARTIDA .................................................... 783,90

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS OCHENTA Y TRES EUROS con NOVENTA CÉNTIMOS

070203 u CABINA DE REMONTE Y SECCIONAMIENTO DE LÍNEA SM6

Cabina de remonte de cables Schneider Electric gama SM6, modelo GAME, de conex ión superior por barras e in-ferior por cable seco unipolar. Unidad instalada y conex ionada instalados.



07023101 1,000 u Celda de remonte y seccionamiento de línea SM6 2.481,00 2.481,00

Suma la partida........................................................ 2.543,76


TOTAL PARTIDA .................................................... 2.696,39

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL SEISCIENTOS NOVENTA Y SEIS EUROS con TREINTA Y NUEVECÉNTIMOS

070204 u CABINA DE MEDIDA SM6

Cabina de medida Schneider Electric gama SM6, modelo GBCD, equipada con tres transformadores de intensidady tres de tensión, según características detalladas en memoria. Unidad instalada y conex ionada.



07020401 1,000 u Celda de Medida con 3TI + 3TT 7.393,34 7.393,34

Suma la partida........................................................ 7.456,10


TOTAL PARTIDA .................................................... 7.903,47

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SIETE MIL NOVECIENTOS TRES EUROS con CUARENTA Y SIETECÉNTIMOS




070205 u MÓDULO PROTECCIÓN POR DISYUNTOR SM6

Ud.Cabina disy untor Schneider Electric gama SM6, modelo DM1C, con seccionador en SF6 con mando CS1, dis-y untor tipo SF1 400A en SF6 con mando RI manual, con bobina de apertura para relé Sepam, s.p.a.t., captadoresde intensidad, Kit de referencia JLJKITSEP1C/S20 compuesto por cajón BT y relé SEPAM S20, y enclav amientosinstalados y conex ionados.




Suma la partida........................................................ 13.931,92


TOTAL PARTIDA .................................................... 14.767,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE MIL SETECIENTOS SESENTA Y SIETE EUROS con OCHENTA YCUATRO CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 0703 RED DE PUESTA A TIERRA 070301 u RED DE TIERRAS EXTERIOR

Red de tierras ex teriores código 5/32 Unesa, incluy endo 3 picas de 2,00 m. de longitud, cable de cobre desnudode 35 mm2 con aislamiento de 0,6/1kV y elementos de conex ión, instalado, según se describe en proyecto.








Suma la partida........................................................ 331,15


TOTAL PARTIDA .................................................... 351,02

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS CINCUENTA Y UN EUROS con DOS CÉNTIMOS

070302 u RED DE TIERRAS INTERIOR

Red de tierras interiores para poner en continuidad con las tierras ex teriores, formado por cable de 50mm2 de Cudesnudo, con sus conex iones y cajas de seccionamiento, instalado, según memoria.




10050101 12,000 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 10,80



Suma la partida........................................................ 388,93


TOTAL PARTIDA .................................................... 412,27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS DOCE EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS

070303 m EJECUCIÓN DE ZANJA EN TIERRA PARA RED DE PUESTA A TIERRA


O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27





Suma la partida........................................................ 51,29


TOTAL PARTIDA .................................................... 54,37

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y CUATRO EUROS con TREINTA Y SIETE CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0704 CONSUMOS INTERNOS 070401 m LÍNEA ELÉCTRICA CONSUMO A CASETA 2x10 + TT10 mm2 Cu

Ml de instalación eléctrica en corriente alterna monofásica desde edificio de control a caseta, realizada con cablesconductores de 1x10 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material termoplástico de diámetro D=63mm en instalación subterránea. Incluy e suministro y montaje y conex ionado de cables conductores




10050101 1,050 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,95

Suma la partida........................................................ 8,55


TOTAL PARTIDA .................................................... 9,06

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con SEIS CÉNTIMOS


Instalación electrica interior para consumo propio de caseta formada por cuadro de protección compuesto por un in-terruptor magnetotérmico de 16 A para tomas de corriente y un interruptor magnetotérmico de 10 A para alumbrado,línea eléctrica 2x 1,5 + TT1,5 mm2 y 2x 2,5 + TTx2,5 mm2 bajo tubo de 32 mm. Unidad instalada y conex ionado.










Suma la partida........................................................ 124,79


TOTAL PARTIDA .................................................... 132,28

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TREINTA Y DOS EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS






Suma la partida........................................................ 65,58


TOTAL PARTIDA .................................................... 69,51


070404 u PUNTO DE LUZ DE EMERGENCIA

Ud. Punto de luz de emergencia autónomo para la señalización de los accesos al centro. Medida con unidad insta-lada.



Suma la partida........................................................ 59,76


TOTAL PARTIDA .................................................... 63,35

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0705 VARIOS 070501 u EXTINTOR DE POLVO ABC 6 kg.

Ex tintor de polv o ABC, con 6kg. de capacidad eficacia 34-A,183-B, formado por recipiente de chapa de acero elec-trosoldada, con presión incorporada, v álv ula de descarga, de asiento con palanca chapa de acero electrosoldada,con presión incorporada, v álv ula de descarga, de asiento con palanca, instalado según CTE. Medida la unidadinstalada.



Suma la partida........................................................ 56,85


TOTAL PARTIDA .................................................... 60,26

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS

070502 u BANQUETA AISLANTE

Banqueta aislante 50x 50 cm de clase 5 para maniobras interiores con aparamenta, altura de 26 cm, 3,8 kg.


Suma la partida........................................................ 82,72


TOTAL PARTIDA .................................................... 87,68

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y SIETE EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS

070503 u GUANTES DIELÉCTRICOS MEDIA TENSIÓN

Par de guantes aislantes de maniobra uno para Baja Tensión y otro para Media Tensión.


Suma la partida........................................................ 47,76


TOTAL PARTIDA .................................................... 50,63

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA EUROS con SESENTA Y TRES CÉNTIMOS

070504 u PRIMEROS AUXILIOS

Botiquín de primeros aux ilios con accesorios enfocados al riesto eléctrico. Incluy e la caja con soporte para fijaciónen pared y placa reglamentaria PRIMEROS AUXILIOS. Unidad instalada.



Suma la partida........................................................ 80,15


TOTAL PARTIDA .................................................... 84,96

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y CUATRO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS

070506 u PLACA REGLAMENTARIA PELIGRO

Placa reglamentaria PELIGRO RIESGO ELÉCTRICO de dimensiones 21x 30cm, instalada.

07050601 1,000 Placa reglamentaria riesto eléctrico 2,10 2,10

Suma la partida........................................................ 2,10


TOTAL PARTIDA .................................................... 2,23

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con VEINTITRES CÉNTIMOS




CAPÍTULO 08 INSTALACIÓN DE EVACUACIÓN EN M.T. SUBCAPÍTULO 0801 CANALIZACIÓN EN M.T. 080101 m LÍNEA ELÉCTRICA 3x240 mm2

Ml de instalación eléctrica en corriente alterna para conex ionado de centro de seccionamiento y apoyo de evacua-ción, realizada con cables conductores de 1x240 mm2 de Aluminio y aislamiento 18/30 kW., canalizados bajo tubode material termoplástico de diámetro D=225 mm en instalación subterránea. Incluy e suministro, montaje y cone-x ionado de cables conductores y tubos, empalmes y pruebas de rigidez dieléctrica.



P15AC080 3,100 m Conductor aislado RHZ1 18/36kV 240 mm2 Al 18,35 56,89


Suma la partida........................................................ 70,69


TOTAL PARTIDA .................................................... 74,93

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y CUATRO EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS


Ex cavación en terreno de consistencia media, realizada con medios mecánicos hasta una profundidad máx ima de1,5 m y anchura máx ima de 60 cm, incluso carga y transporte de los productos de la ex cavación a v ertedero olugar de empleo. Incluy e relleno con hormigón HM-20 con v ertido, v ibrado por medios manuales y tierra proceden-te de la ex cavación con compactación por medios manuales, colocación de cinta de señalización y retirada ytransporte a v ertedero de desechos de ex cavación u otro lugar de obra.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27










Suma la partida........................................................ 22,47


TOTAL PARTIDA .................................................... 23,82

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS

080103 u AQUETA TIPO A1




Suma la partida........................................................ 130,97


TOTAL PARTIDA .................................................... 138,83





SUBCAPÍTULO 0802 ENTRONQUE A/S 080201 u ENTRONQUE A/S

Entronque para paso de red aérea a red subterránea en media tensión (20 kV), formado por: 3 juegos de cortacir-cuitos fusible-seccionador de ex pulsión de intemperie para 17,5-24 kV., 3 autov álv ulas (pararray os) de óx idos me-tálicos para 24 kV para protección de sobretensiones de origen atmosférico, 3 terminales ex teriores de intemperiepara cable de 240 mm2 18/30 kV., 3 cadenas de amarre para cable LA-56, tubo de acero galv anizado para protec-ción mecánica de los cables, prov isto de capuchón de protección en su parte superior; puesta a tierra de los para-rray os y de las pantallas de los cables. Totalmente instalado y conex ionado.



P15EA020 1,000 u Placa de tierra Cu 500x 500x 3 Ac 36,94 36,94


P15AC100 3,000 u Pararray os (autoválv ula) 24 kV 133,41 400,23

P15AC110 3,000 u Cortacircuito Fusible/seccinador 24 kV 272,02 816,06

P15AC120 3,000 u Terminal intemperie para cable 240 mm2 177,19 531,57

08020101 3,000 u Cadena de amarre para cable LA-56 89,60 268,80

Suma la partida........................................................ 2.574,56


TOTAL PARTIDA .................................................... 2.729,03

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL SETECIENTOS VEINTINUEVE EUROS con TRES CÉNTIMOS




CAPÍTULO 09 CASETA DE CONTROL Y OFICINAS SUBCAPÍTULO 0901 OBRA CIVIL 090101 m3 EXCAVACIÓN PARA CIMENTACIÓN

Ex cavación para cimientos en tierra, incluso carga y transporte de los productos de la ex cavación a v ertedero olugar de empleo.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27





Suma la partida........................................................ 4,98


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,28

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS

090102 m3 HORMIGÓN HM-20

Hormigón en masa HM-20 N/mm2, consistencia plástica, Tmáx .20 mm., para ambiente normal, elaborado en cen-tral para limpieza y niv elado de fondos de cimentación, incluso v ertido por medios manuales y colocación.




Suma la partida........................................................ 61,09


TOTAL PARTIDA .................................................... 64,76

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y CUATRO EUROS con SETENTA Y SEIS CÉNTIMOS

090103 m3 HORMIGÓN HA-25

Hormigón armado HA-25 N/mm2, consistencia plástica, Tmáx . 20 mm., para ambiente normal, elaborado en cen-tral en relleno de lzapatas, incluso armadura, v ertido por medios manuales, v ibrado y colocado.

O01BF030 0,300 h Oficial 1ª Ferrallista 15,75 4,73



E04AB010 35,000 kg. Acero B 400 S 1,86 65,10

P03AA020 0,005 kg. Alambre atar 1,3 mm 1,44 0,01


Suma la partida........................................................ 135,71


TOTAL PARTIDA .................................................... 143,85

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CUARENTA Y TRES EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS

090104 u EDIFICIO PREFABRICADO

Edificio de hormigón armado prefabricado compacto con estructura metálica y cuatro zonas independientes separa-das por tabicado, de dimensiones ex teriores 7.000 x 6,000 y altura v ista 2.700 mm. Se incluy e su transporte ymontaje.

O010A090 2,000 h Cuadrilla A 32,87 65,74

C09010102 1,000 u Edificio prefabricado 7.500,00 7.500,00


Suma la partida........................................................ 7.712,34


TOTAL PARTIDA .................................................... 8.175,08

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO MIL CIENTO SETENTA Y CINCO EUROS con OCHO CÉNTIMOS




090105 m EJECUCIÓN DE ZANJA EN TERRENO MEDIO

Canalización para línea eléctrica desde monolito de acometida a edificio de control en montaje enterrado en zanja,de dimensiones 0,40 cm. de ancho por 0,60 cm. de profundidad, incluso ex cav ación, relleno con materiales so-brantes y arena de río según planos y colocación de cinta de señalización.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27






Suma la partida........................................................ 4,32


TOTAL PARTIDA .................................................... 4,58

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con CINCUENTA Y OCHO CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 0902 MOBILIARIO E16MFI020 u SILLÓN SALA DE JUNTAS

Silla tapizada en tela de loneta gruesa en distintos colores, la altura de la silla es de 830 mm., el ancho del respal-do es de 580 mm. y el ancho del asiento 520 mm.

P33EM220 1,000 u Sillón tapizado 77,92 77,92

Suma la partida........................................................ 77,92


TOTAL PARTIDA .................................................... 82,60

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHENTA Y DOS EUROS con SESENTA CÉNTIMOS

E16MF080 u MESA DE JUNTAS

Mesa de juntas fabricado en tablero aglomerado rev estido en chapa con acabado nogal oscuro barnizado, de1800x800x 730 mm.

P33OD240 1,000 u Mesa de juntas 283,80 283,80

Suma la partida........................................................ 283,80


TOTAL PARTIDA .................................................... 300,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS

E16MFD060 u MESA DE ORDENADOR

Mesa de ordenador fabricado en tablero aglomerado rev estido en chapa con acabado nogal oscuro barnizado, de1200x600x 730 mm.

P33OD260 1,000 u Mesa de ordenador 206,94 206,94

Suma la partida........................................................ 206,94


TOTAL PARTIDA .................................................... 219,36

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS DIECINUEVE EUROS con TREINTA Y SEIS CÉNTIMOS

E16MFD090 u ESTANTERIA

Estantería metálica 4 alturas de dimensiones 910x 430x 1960 para almacén.

P33OD350 1,000 u Estanteria metálica 4 alturas. 182,40 182,40

Suma la partida........................................................ 182,40


TOTAL PARTIDA .................................................... 193,34

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NOVENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0903 FONTANERÍA 090301 u CONDUCCIÓN DESDE POZO D=32 mm CON DEPÓSITO

Acometida desde pozo hasta edificio con depósito de regulación intermedio, realizada con tubo de Polietileno, de 32mm. de diámetro nominal, collarín de toma de polietileno a 1 1/4". Incluidas piezas especiales y accesorios, termi-nada y funcionando, según CTE-HS-4. Medida la unidad terminada.


O01A030 1,000 h. Oficial primera 13,42 13,42

O01BO180 1,000 h Oficial 2ª Fontanero 15,76 15,76

P17PA040 20,000 u Tubo polietileno de 32 mm 1,43 28,60


P17WW060 1,000 u Collarín toma poliet.125 a 1 1/4" 18,02 18,02

P17DP020 1,000 u Depósito PVC.C. c/tapa, 500 l. 119,88 119,88

P17XC030 1,000 u Válv .compuerta latón roscar 1" 4,41 4,41

P17XE120 1,000 u Válv ula esfera PVC roscada 1" 12,50 12,50

Suma la partida........................................................ 243,91


TOTAL PARTIDA .................................................... 258,54

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS CINCUENTA Y OCHO EUROS con CINCUENTA Y CUATROCÉNTIMOS

090302 u CONTADOR1 3/4" (20 mm) EN ARMARIO

Contador de agua de 3/4", colocado en armario de acometida, conex ionado al ramal de acometida y a la red dedistribución interior, incluso instalación de dos v álv ulas de esfera de 3/4", grifo de prueba, v álv ula de retención ydemás material aux iliar. Unidad montada y funcionando.


P17AR010 1,000 h Armario poliester 320x 450 mm 34,50 34,50

P17BI020 1,000 u Contador agua de 3/4" 74,04 74,04


P17PP100 1,000 u T polietileno reductora 3/4" - 1 1/4" 6,23 6,23

P17XE050 2,000 u Valv ula esfera latón niquel 3/4" 8,16 16,32

P17XA100 1,000 u Grifo de purga D= 20 mm 7,97 7,97

P17XR040 1,000 u Válv ula de retención latón roscado 3/4" 5,52 5,52

Suma la partida........................................................ 166,96


TOTAL PARTIDA .................................................... 176,98

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SETENTA Y SEIS EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS

090303 u INSTALACIÓN FONTANERÍA INTERIOR d=16 mm

Instalación de red de agua sanitaria para baño formada por tubería de polietileno sanitario de alta densidad de 1/2"(16 mm.) de diámetro nominal, para instalaciones interiores, con p.p. de piezas especiales, instalado y funcionan-do según CTE-HS-4.


P17PA010 5,000 u Tubo polietileno 32 mm 10 atm. 0,47 2,35

Suma la partida........................................................ 15,77


TOTAL PARTIDA .................................................... 16,72

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con SETENTA Y DOS CÉNTIMOS




090304 u INODORO TANQUE ALTO

Inodoro de porcelana v itrificada para tanque alto, colocado mediante tacos y tornillos al solado, incluso sellado consilicona, y compuesto por: taza, tanque alto de porcelana, tubo y curv a de PVC de 32 mm., para bajada de aguadesde el tanque, y asiento con tapa lacados, con bisagras de acero, instalado, incluso con llav e de escuadra de1/2" cromada y latiguillo flex ible de 20 cm. y de 1/2", funcionando.


P18IA010 1,000 u Inodoro tanque alto 92,96 92,96

P17SW060 1,000 u Bajante cisterna alta d=32 mm 3,13 3,13

P17SW070 1,000 u Curv a 90º cisterna 1,48 1,48



Suma la partida........................................................ 108,42


TOTAL PARTIDA .................................................... 114,93

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CATORCE EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS

090305 u LAVAVO CON PEDESTAL

Lavabo de porcelana v itrificada blanco, mural y angular, de 65x 51 cm., colocado mediante juego de ganchos (3) ala pared, con un grifo temporizado de repisa, con rompechorros, incluso v álv ula de desagüe de 32 mm., llav es deescuadra de 1/2" cromadas, y latiguillos flex ibles de 20 cm. y de 1/2", instalado y funcionando.


P18LP010 1,000 u Lavabo con pedestal color blanco 89,42 89,42

P18GL040 1,000 u Grifo monobloc cromado 38,12 38,12

P17SV100 1,000 u Válv ula de 32 mm 2,59 2,59



Suma la partida........................................................ 140,98


TOTAL PARTIDA .................................................... 149,44

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CUARENTA Y NUEVE EUROS con CUARENTA Y CUATROCÉNTIMOS

090306 m TUBERÍA PVC 90 mm

Tubería de PVC de ev acuación de 90 mm. de diámetro, colocada en instalación de desagüe enterrada, con p.p.de piezas especiales de PVC y con unión pegada, instalada y funcionando. s/CTE-HS-5.


P02TP020 1,000 m Tubo liso PVC 90 mm 2,16 2,16

P02TW030 0,080 kg. Adhesiv o para tubos de PVC 22,59 1,81

Suma la partida........................................................ 5,31


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,63

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con SESENTA Y TRES CÉNTIMOS

090507 u BIODIGESTER T6S1

Unidad de depuración de aguas para 5 habitantes equiv alentes, colocada, instalada y lista para funcionar, y conp.p. de medios aux iliares, ay udas de albañilería y solera de hormigón en masa HM 20/P/40/I de 15 cm. de espe-sor sobre la instalación.





C0901030201 1,000 u Biodigester T6S1 621,95 621,95

Suma la partida........................................................ 676,03


TOTAL PARTIDA .................................................... 716,59

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS DIECISEIS EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 0904 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 090401 m LÍNEA ELÉCTRICA A EDIFICIO CONTROL

Ml de instalación eléctrica en corriente alterna desde acometida a la entrada de la parcela hasta edificio de control yoficinas, realizada con cables conductores de 2x 16 mm2 Cu. RV 0,6/1 kV., canalizados bajo tubo de material ter-moplástico de diámetro D=63 mm en instalación subterránea. Incluy e suministro y montaje de cables conductores,empalmes para cable y pruebas de rigidez dieléctrica, instalada, transporte, montaje y conex ionado.




10050101 1,050 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,95

Suma la partida........................................................ 13,14


TOTAL PARTIDA .................................................... 13,93

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRECE EUROS con NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS

090402 u C. G. P. CONSUMOS PROPIOS

Cuadro de protección para consumos internos de la planta situado en el edificio de contol y oficinas compuesto porun interruptor de corte general de 32 A, interruptores magnetotérmicos de 16 A para tomas de corriente, interrupto-res magnetotérmicos de 10 A para alumbrado, interruptores diferenciales de 25 A. Unidad totalmente instalada y co-nex ionada.



P15FB030 1,000 u Armario puerta transparente 12 módulos 16,59 16,59

P15FE150 1,000 u Interruptor general de corte 32 A 34,88 34,88





Suma la partida........................................................ 633,70


TOTAL PARTIDA .................................................... 671,72

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS SETENTA Y UN EUROS con SETENTA Y DOS CÉNTIMOS


Instalación electrica interior para consumo propio de edificio formada por línea eléctrica 2x 1,5 + TT1,5 mm2 y2x 2,5 + TTx2,5 mm2 bajo tubo de 32 mm. Unidad instalada y conex ionado.








Suma la partida........................................................ 218,27


TOTAL PARTIDA .................................................... 231,37

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS TREINTA Y UN EUROS con TREINTA Y SIETE CÉNTIMOS






Suma la partida........................................................ 65,58


TOTAL PARTIDA .................................................... 69,51





090405 u PUESTA A TIERRA INDEPENDIENTE

Toma de tierra independiente con pica de acero cobrizado de D=14 mm. y 2 m. de longitud, cable de cobre de 35mm2, unido mediante soldadura aluminotérmica, incluy endo registro de comprobación y puente de prueba.








Suma la partida........................................................ 143,09


TOTAL PARTIDA .................................................... 151,68

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y UN EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS




CAPÍTULO 10 OTRAS INSTALACIONES SUBCAPÍTULO 1001 MONOLITO CONEXIÓN CON ACOMETIDA O01BL200 h Oficial 1ª electricista

Sin descomposición 15,89


TOTAL PARTIDA .................................................... 16,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

P15DA010 u Cuadro general de protección 160 A



TOTAL PARTIDA .................................................... 187,21

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO OCHENTA Y SIETE EUROS con VEINTIUN CÉNTIMOS

P15DC010 u Contador monofásico activo



TOTAL PARTIDA .................................................... 117,29

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO DIECISIETE EUROS con VEINTINUEVE CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 1002 ILUMINACIÓN EXTERIOR 100201 m LÍNEA ALUMBRADO 2x6 + TT6 Cu

Línea de alimentación para alumbrado público formada por conductores de cobre de 6 mm2. con aislamiento tipoRV-0,6/1 kV, canalizados bajo tubo de PVC de D=63 mm. en montaje enterrado en zanja. Totalmente instalada,transporte, montaje y conex ionado.




10050101 1,050 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,95

Suma la partida........................................................ 12,14


TOTAL PARTIDA .................................................... 12,87

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS con OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS

100202 m EJECUCIÓN DE ZANJA EN TERRENO MEDIO

Canalización para líneas eléctricas que no esté ejecutada por otra partida desde edificio de control a luminarias ex -teriores (y sistema de seguridad que v ay a colocado en dicha zanja) en montaje enterrado en zanja, de dimensio-nes 0,40 cm. de ancho por 0,60 cm. de profundidad, incluso ex cav ación, relleno con materiales sobrantes y arenade río según planos y colocación de cinta de señalización.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27






Suma la partida........................................................ 4,32


TOTAL PARTIDA .................................................... 4,58

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con CINCUENTA Y OCHO CÉNTIMOS




100203 u PROYECTOR 400 W

Proy ector construido en fundición iny ectada de aluminio, pintado con resinas de poliuretano, reflector de aluminioanodizado, con cierre de v idrio templado y junta de silicona, grado de protección IP 65/clase I, horquilla de fijaciónde acero galv anizado por inmersión en caliente, con lámpara de v apor de sodio de alta presión de 400 W. y equi-po de arranque. Instalado, incluy endo replanteo, accesorios de anclaje y conex ionado.



P16AC100 1,000 u Proy ector 400 W 300,91 300,91

P23RT130 1,000 u Soporte 28,60 28,60

Suma la partida........................................................ 344,34


TOTAL PARTIDA .................................................... 365,00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS

U05SB020 u COLUMNA ACERO GALVANIZADO H=5 m

Columna recta de acero galv anizado de 5 m. de altura incluy endo cimentación realizada con hormigón HM-20 ypernos de anclaje, montado y conex ionado.








Suma la partida........................................................ 250,91


TOTAL PARTIDA .................................................... 265,96

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS con NOVENTA Y SEISCÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 1003 CERRAMIENTO PERIMETRAL E13JVPM090 u PUERTA ABATIBLE DE DOS HOJAS 5x2m

Puerta de dos hojas abatibles de 5x2 m. para cerramiento ex terior, formada por bastidor de tubo de acero laminadode 60x40x 1,5 mm., barrotes de 30x30x 1,5 mm. y columnas de fijación de 100x 100x 2 mm. galv anizado en ca-liente Z-275 por inmersión, i/herrajes de colgar y seguridad, pasador de pie, elaborada en taller, ajuste, montaje enobra y cimentación con hormigón HM-20.

O01BC041 4,000 h Oficial 1ª Cerrajero 15,75 63,00

O01BC042 4,000 h Ay udante cerrajero 15,06 60,24

P13VT240 1,000 u Puerta abatible galv anizado 2 hojas 482,81 482,81


Suma la partida........................................................ 613,20


TOTAL PARTIDA .................................................... 649,99

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS CUARENTA Y NUEVE EUROS con NOVENTA Y NUEVECÉNTIMOS




E13JVAG040 m. MALLA S/T GALV. 50/14 H=2,00 m.

Cercado de 2,00 m. de altura realizado con malla simple torsión galv anizada en caliente de trama 50/14 y postesde tubo de acero galv anizado por inmersión de 48 mm. de diámetro, p.p. de postes de esquina, jabalcones, torna-puntas, tensores, grupillas y accesorios, totalmente montada i/ replanteo y recibido de postes con mortero de ce-mento y arena de río 1/4. (tipo M-10)

O01A090 0,300 h. Cuadrilla A 32,87 9,86

P13VS020 2,000 m2 Malla S/T galv .cal. 50/14 STD 1,44 2,88

P13VP130 0,030 ud Poste galv .D=60.2 h=2 m.intermedio 8,42 0,25

P13VP120 0,080 ud Poste galv . D=60.2 h=2 m. escuadra 27,05 2,16

P13VP140 0,080 ud Poste galv . D=60.2 h=2 m. jabalcón 27,05 2,16

P13VP150 0,080 ud Poste galv .D=60.2 h=2 m.tornapunta 7,60 0,61


Suma la partida........................................................ 18,95


TOTAL PARTIDA .................................................... 20,09

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con NUEVE CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 1004 SISTEMA DE SEGURIDAD E12PRSA010 u TELECÁMARA EXTERIOR

Videocámara CCD de blanco y negro, formato 1/3", con 600 líneas de resolución horizontal, equipadas con ópticavarifocal 5 – 50 mm, con v isión diagonal de 6º a 62º y con 31 leds infrarrojos con alcance nocturno de 100m. Ali-mentación 220 V. AC. Medida la unidad instalada y conex ionada.



P23TR080 1,000 u Telecámara CCB b/n 1/3" 600 líneas 175,30 175,30

P23RT130 1,000 u Soporte 28,60 28,60

Suma la partida........................................................ 263,20


TOTAL PARTIDA .................................................... 278,99

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS SETENTA Y OCHO EUROS con NOVENTA Y NUEVECÉNTIMOS

E12PRCA010 u CENTRAL ANTIRROBO INTERIORES 2 ZONAS

Central de detección de robo de interiores. Consta de 2 zona instantánea, 1 zona de entrada-salida y 1 zona antisa-botaje, conex ión para llav e ex terior, fuente de alimentación 500 mA., incorpora sirena electrónica y batería. Medidala unidad instalada. Unidad instalada y conex ionada.



P23RC030 1,000 ud Central antirrobo interior 2 zonas 317,57 317,57

P23RW050 1,000 ud Batería 21,72 21,72

Suma la partida........................................................ 428,24


TOTAL PARTIDA .................................................... 453,93

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS con NOVENTA Y TRESCÉNTIMOS

E12PRW010 u BARRERA INFRARROJOS PROT. PERIM.

Barrera de Barrera de infrarrojos, de doble haz, para ex terior, ajuste 90 ºC/10 ºC, máx ima distancia de cableado150 m., alineación simultanea de ray os paralelos, selección de canales, sistema óptico a prueba de humedad ysuciedad, memoria de alarma y descalificación ambiental. Alcance máx imo 150 m. Medida la unidad instalada.



P23RW010 1,000 ud Barrera infrar. protec. perime. 597,27 597,27

Suma la partida........................................................ 619,51


TOTAL PARTIDA .................................................... 656,68

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS CINCUENTA Y SEIS EUROS con SESENTA Y OCHOCÉNTIMOS




E12PRAC010 u TRANSMISOR TELEFÓNICO

Transmisor telefónico de alarmas, con sintetizador de v oz, grabación de números y mensaje por parte del usuario,duración del mensaje 60 segundos. Memoria para cinco números telefónicos de 12 cifras cada uno. Memoriaeprom para almacenamiento de los números, dos canales de trabajo independientes. Disparo de canales mediantecircuito abierto o cerrado. Medida la unidad instalada.


P23RW200 1,000 ud Transmisor telefónico 218,24 218,24

Suma la partida........................................................ 229,36


TOTAL PARTIDA .................................................... 243,12

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS CUARENTA Y TRES EUROS con DOCE CÉNTIMOS

E12PRW030 u SIRENA PIEZOELÉCTRICA

Sirena piezoeléctrica alimentación 12 V., potencia 110 dB a 1 m., caja de policarbonato color blanco. Medida la uni-dad instalada.



P23RW090 1,000 u Sirena ex terior con flash, plástico 135,15 135,15

Suma la partida........................................................ 157,39


TOTAL PARTIDA .................................................... 166,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SESENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS

U05SB020 u COLUMNA ACERO GALVANIZADO H=5 m

Columna recta de acero galv anizado de 5 m. de altura incluy endo cimentación realizada con hormigón HM-20 ypernos de anclaje, montado y conex ionado.








Suma la partida........................................................ 250,91


TOTAL PARTIDA .................................................... 265,96

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS con NOVENTA Y SEISCÉNTIMOS

E12PRSMO040 u RECEPCIÓN DE IMÁGENES

Receptor de sistema de v ideov igilancia formado por monitor en color TFT de 17 " y v ideograbador en color condisco duro para v isualización y grabación de imágenes por las cámaras ex teriores.


P23RT280 1,000 u Monitor color 17" TFT 201,94 201,94

Suma la partida........................................................ 215,70


TOTAL PARTIDA .................................................... 228,64

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS VEINTIOCHO EUROS con SESENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

100401 u MANGUERA DE CABLE COAXIAL RG-59 B/U (100 m)

Manguera de cable coax ial RG-59 B/U. Rollo de 100 m

10040101 1,000 u Manguera de cable coax ial RG-59 B/U 33,00 33,00

Suma la partida........................................................ 33,00


TOTAL PARTIDA .................................................... 34,98

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CUATRO EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS




100402 m LÍNEA 2x4 + TT4 mm2 Cu

Línea de alimentación para el sistema de seguridad formada por conductores de cobre de 4 mm2. con aislamientotipo RV-0,6/1 kV, canalizados bajo tubo de PVC de D=63 mm. en montaje enterrado . Unidad totalmente instalada,montaje y conex ionado.




10050101 1,050 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,95

Suma la partida........................................................ 11,21


TOTAL PARTIDA .................................................... 11,88

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con OCHENTA Y OCHO CÉNTIMOS

100403 m EJECUCIÓN EN ZANJA TERRENO MEDIO

Canalización no ejecutada en partidas anteriores para conex ionado de barreras infrarrojas y cámacas en montajeenterrado en zanja, de dimensiones 0,40 cm. de ancho por 0,60 cm. de profundidad, incluso ex cavación, rellenocon materiales sobrantes de la ex cav ación, compactación por medios manuales y colocación de cinta de señali-zación.

O010A020 0,020 h Capataz 13,62 0,27




Suma la partida........................................................ 2,81


TOTAL PARTIDA .................................................... 2,98

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 1005 SISTEMA DE MONITORIZACIÓN 100501 m CABLE RS485

Ml de cable de comunicación RS485 bajo tubo de D = 63 mm incluy endo instalación, transporte, montaje, conex io-nado y accesorios.

O01BT162 0,020 h Oficial 1ª instalador telecomunicación 50,56 1,01

C09060101 1,100 m Cable RS485 0,24 0,26

10050101 1,000 m Tubo de PVC d= 63 mm. 0,90 0,90

Suma la partida........................................................ 2,17


TOTAL PARTIDA .................................................... 2,30

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con TREINTA CÉNTIMOS

100601 u MODEM GMS PARA COMTROL REMOTO

Ud Modem GSM para control remoto. Además de Monitorización remota permite el env ío de alertas SMS o correoselectrónicos

O01BT162 0,100 h Oficial 1ª instalador telecomunicación 50,56 5,06

C09060101 1,000 m Cable RS485 0,24 0,24

Suma la partida........................................................ 5,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 5,62

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS




CAPÍTULO 11 CONTROL DE CALIDAD SUBCAPÍTULO 1101 SUELOS Y ÁRIDOS APARTADO 110101 TRABAJOS PREVIOS DE CAMPO C10VS005 ud APERT.DE CALICATA EN SUELOS,<5m.

Ud. de ex cav ación de calicata en suelos con profundidad hasta 5 m. con retroex cavadora M1+T0. Incluy e tomade muestra en suelos.

P32SG005 1,000 ud Apertura de calicata <5m. 35,41 35,41

Suma la partida........................................................ 35,41


TOTAL PARTIDA .................................................... 37,53

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SIETE EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS

APARTADO 110102 SUELO PROCEDENTE DE LA EXCAVACIÓN C10EQ020 ud CONTENIDO MATERIA ORGÁNICA

Determinación del contenido en materia orgánica de un suelo, según UNE 7368-77, incluso emisión del acta de re-sultados.

P32SQ050 1,000 ud Contenido materia orgánica suelo 34,67 34,67

Suma la partida........................................................ 34,67


TOTAL PARTIDA .................................................... 36,75

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS

C10EF120 ud ÍNDICE C.B.R.

Determinación del índice C.B.R., en laboratorio, de una muestra de suelo o zahorras, s/UNE 103502


Suma la partida........................................................ 118,68


TOTAL PARTIDA .................................................... 125,80

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTICINCO EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS

C10EF077 ud EQUIVALENTE DE ARENA

Ensayo para determinar el equiv alente de arena de una muestra de zahorra o suelo, incluso apertura y preparaciónde la muestra y emisión del acta de resultados.


Suma la partida........................................................ 29,94


TOTAL PARTIDA .................................................... 31,74

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y UN EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

C10EF170 ud LÍMITES DE ATTERBERG

Determinación de los límites de Atterberg de una muestra de suelos o zahorras, incluso determinación del índice deplasticidad, según NLT 105/106.


Suma la partida........................................................ 32,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 34,24

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CUATRO EUROS con VEINTICUATRO CÉNTIMOS

C10EF030 ud GRANULOMETRÍA

Granulometría de suelos o zahorras, por tamizado, según UNE 7-376-76.


Suma la partida........................................................ 37,58


TOTAL PARTIDA .................................................... 39,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y NUEVE EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS




C10EF015 ud DENSIDAD Y HUMEDAD IN SUTI

Ensay os in situ para comprobar los grados de densidad y humedad por el método de la arena, de capas de mate-riales granulares compactados, según NLT 109.


Suma la partida........................................................ 72,33


TOTAL PARTIDA .................................................... 76,67

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS

C10EF126 ud ENSAYO PRÓCTOR MODIFICADO

Ud. ensay o Proctor Modificado realizado en cuatro puntos distintos según NLT-108.(Sin incluir desplazamiento pa-ra toma de muestras)


Suma la partida........................................................ 71,87


TOTAL PARTIDA .................................................... 76,18

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS

C10W010 ud DESGASTE DE LOS ANGELES

Ud. de ensay o para determinar el desgaste de los ángeles incluso emisión del acta de resultados.


Suma la partida........................................................ 103,32


TOTAL PARTIDA .................................................... 109,52

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NUEVE EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS

APARTADO 110103 ZAHORRA C10EF120 ud ÍNDICE C.B.R.

Determinación del índice C.B.R., en laboratorio, de una muestra de suelo o zahorras, s/UNE 103502


Suma la partida........................................................ 118,68


TOTAL PARTIDA .................................................... 125,80

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTICINCO EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS

C10EF077 ud EQUIVALENTE DE ARENA

Ensayo para determinar el equiv alente de arena de una muestra de zahorra o suelo, incluso apertura y preparaciónde la muestra y emisión del acta de resultados.


Suma la partida........................................................ 29,94


TOTAL PARTIDA .................................................... 31,74

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y UN EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS

C10EF170 ud LÍMITES DE ATTERBERG

Determinación de los límites de Atterberg de una muestra de suelos o zahorras, incluso determinación del índice deplasticidad, según NLT 105/106.


Suma la partida........................................................ 32,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 34,24

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CUATRO EUROS con VEINTICUATRO CÉNTIMOS




C10EF030 ud GRANULOMETRÍA

Granulometría de suelos o zahorras, por tamizado, según UNE 7-376-76.


Suma la partida........................................................ 37,58


TOTAL PARTIDA .................................................... 39,83

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y NUEVE EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS

C10EF015 ud DENSIDAD Y HUMEDAD IN SUTI

Ensay os in situ para comprobar los grados de densidad y humedad por el método de la arena, de capas de mate-riales granulares compactados, según NLT 109.


Suma la partida........................................................ 72,33


TOTAL PARTIDA .................................................... 76,67

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS

C10EF126 ud ENSAYO PRÓCTOR MODIFICADO

Ud. ensay o Proctor Modificado realizado en cuatro puntos distintos según NLT-108.(Sin incluir desplazamiento pa-ra toma de muestras)


Suma la partida........................................................ 71,87


TOTAL PARTIDA .................................................... 76,18

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS

C10W010 ud DESGASTE DE LOS ANGELES

Ud. de ensay o para determinar el desgaste de los ángeles incluso emisión del acta de resultados.


Suma la partida........................................................ 103,32


TOTAL PARTIDA .................................................... 109,52

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NUEVE EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 1102 ACERO 110201 ud ENSAYO COMPLETO ACERO CORRUGADO EN BARRAS

Ensay o completo sobre una muestra de acero corrugado, en barra, mediante la comprobación de la geometría delos resaltos, la ov alidad y la sección equiv alente y desv iación de la masa, s/UNE 36068 o 36065, el ensay odedoblado-desdoblado a 90º, s/UNE 36068 o 36065, y la determinación de las resistencias de rotura y elástica.

P32HC820 1,000 ud Ovalidad calibrado, acero 5,35 5,35

P32HC830 1,000 ud Sección equiv .-desv .masa,acero 11,73 11,73

P32HC840 1,000 ud Caract.geomét.resaltos,acero 15,44 15,44

P32HC860 1,000 ud Doblado-desdoblado 90º, acero 17,10 17,10

P32HC870 1,000 ud L.elástico y t.rotura, acero 34,87 34,87

P32HC880 1,000 ud Alargamiento rotura, acero 21,30 21,30

Suma la partida........................................................ 105,79


TOTAL PARTIDA .................................................... 112,14

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO DOCE EUROS con CATORCE CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 1103 HORMIGÓN C02CH030 ud ENSAYO COMPLETO AGUAS PARA HORM.

Ensayo completo, según EHE, de un agua para fabricación de hormigones, con la determinación del pH, segúnUNE 7234, la cantidad de sustancias disueltas, según UNE 7130, la cantidad total de sulfatos, según UNE 7131, lacantidad total de cloruros, según UNE 7178, la cantidad de hidratos de carbono, según UNE 7132, y la cantidad deaceites y grasas, según UNE 7235; incluso emisión del acta de resultados.

P32HC190 1,000 ud Toma de muestras de aguas 53,06 53,06

P32HC200 1,000 ud Determinación del pH, aguas 57,47 57,47

P32HC210 1,000 ud Sustancias disueltas, aguas 60,91 60,91

P32HC220 1,000 ud Sulfatos, aguas 67,53 67,53

P32HC230 1,000 ud Cloruros, aguas 67,39 67,39

P32HC240 1,000 ud Hidratos de carbono, aguas 30,76 30,76

P32HC260 1,000 ud Aceites,grasas(A.cuantitat.)agua 62,06 62,06

Suma la partida........................................................ 399,18


TOTAL PARTIDA .................................................... 423,13

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS VEINTITRES EUROS con TRECE CÉNTIMOS

C02CA015 ud CALIDAD ARENAS PARA HORMIGÓN

Comprobación de la calidad de las arenas, según PG-3/75, para fabricación de hormigones para obras, medianterealización de ensay os para determinar el contenido en terrones de arcilla, s/UNE 7133, el porcentaje de finos quepasan por el tamiz 0,08 UNE, s/UNE EN933-2, el porcentaje de partículas de bajo peso específico, s/UNE 7244, elcontenido en compuestos de azufre, s/UNE EN1744-1, la reactiv idad potencial a los álcalis del cemento, s/UNE146507/8, el contenido en materia orgánica, s/UNE EN1744-1, y la pérdida de peso en disoluciones de SO4,s/UNE EN1367-2.

P32HC001 1,000 ud Toma de muestras áridos finos 14,07 14,07








Suma la partida........................................................ 666,09


TOTAL PARTIDA .................................................... 706,06

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS SEIS EUROS con SEIS CÉNTIMOS

C02CA025 ud CALIDAD ÁRIDO GRUSO PARA HORMIGÓN

Comprobación de la calidad de áridos gruesos, según PG-3/75, para fabricación de hormigones para obras de ur-banización, mediante realización de ensay os para determinar el contenido en terrones de arcilla, s/UNE 7133, elporcentaje de finos que pasan por el tamiz 0,08 UNE, s/UNE EN933-2, el porcentaje de partículas de bajo peso es-pecífico, s/UNE 7244, el contenido en compuestos de azufre, s/UNE EN1744-1, la reactiv idad potencial a los ál-calis del cemento, s/UNE 146507/8, el coeficiente de forma, s/UNE 7238, la pérdida de peso en disoluciones deSO4, s/UNE EN1744-1, y el contenido en partículas blandas, s/UNE 7134.

P32HC002 1,000 ud Toma de muestras áridos gruesos 18,39 18,39








P32HC180 1,000 ud Coeficiente forma, grav as 75,77 75,77

Suma la partida........................................................ 746,18


TOTAL PARTIDA .................................................... 790,95

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS NOVENTA EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS




C02CC090 ud CALIDAD CEMETO PARA HORMGIÓN

Comprobación de la calidad de los cementos, s/ PG-3/75, para fabricación de hormigones para obras de urbaniza-ción, mediante realización de ensay os químicos para determinar la pérdida al fuego, el residuo insoluble y el con-tenidoen trióx ido de azufre, s/UNE 80215, el contenido en cloruros, s/UNE 80217, el contenido en cal libre, s/UNE80243, y el contenido en sílice, calcio, magnesio, hierro y aluminio, s/UNE 80215, la realización de ensay os físi-cos para determinar el peso específico, s/UNE 80103, la finura de molido, s/UNE 80122, y el calor de hidratación,s/UNE 80118, y la realización de ensay os mecánicos para determinar las resistencias mecánicas, s/UNE 80101,el principio y fin de fraguado, y la ex pansión, s/UNE 80102.

P32VC001 1,000 ud Toma muestras filler/cemento 18,16 18,16

P32HC480 1,000 ud Pérdida al fuego, cemento 33,48 33,48

P32HC490 1,000 ud Residuo insoluble. cemento 62,83 62,83

P32HC500 1,000 ud Cont.trióx ido azufre, cemento 51,46 51,46

P32HC510 1,000 ud Contenido de cloruros, cemento 56,09 56,09

P32HC570 1,000 ud Contenido en cal libre, cemento 55,79 55,79

P32HC520 1,000 ud Contenido en sílice, cemento 60,00 60,00

P32HC530 1,000 ud Contenido en calcio, cemento 61,09 61,09

P32HC540 1,000 ud Contenido en magnesio, cemento 60,36 60,36

P32HC550 1,000 ud Contenido en hierro, cemento 60,36 60,36

P32HC560 1,000 ud Contenido en aluminio, cemento 61,46 61,46

P32HC440 1,000 ud Peso específico real, cemento 33,40 33,40

P32HC450 1,000 ud Finura de molido, cemento 30,07 30,07

P32HC470 1,000 ud Calor de hidratación, cemento 64,70 64,70

P32HC390 1,000 ud Fabric.pasta consit.normal,cem. 21,48 21,48

P32HC400 1,000 ud Resit.mecánicas de un cemento 152,07 152,07

P32HC410 1,000 ud Principio-fin fraguado,cemento 51,92 51,92

P32HC420 1,000 ud Ex p p/agujas Le Chatelier,cem. 65,01 65,01

Suma la partida........................................................ 999,73


TOTAL PARTIDA .................................................... 1.059,71

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL CINCUENTA Y NUEVE EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS

C02FD020 ud DETERMINACIÓN DE DOSIFICACIÓN

Ensayo prev io, según EHE, para la determinación de una dosificación, para la fabricación de hormigones resisten-tes, comprendiendo el estudio teórico de la misma, y la comprobación con la fabricación, curado y rotura de 6 se-ries de 4 probetas cada una del hormigón; incluso emisión del informe.

P32HF070 1,000 ud Estudio teórico dosific.,horm. 292,08 292,08

P32HF010 12,000 ud Consist.cono Abrams,hormigón 8,92 107,04

P32HF020 6,000 ud Resist.compr.4 probetas,hormigón 64,08 384,48

Suma la partida........................................................ 783,60


TOTAL PARTIDA .................................................... 830,62

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHOCIENTOS TREINTA EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS

C02IN060 ud ENSAYO FÍSICO HORMIG. ENDURECIDO

Ensayo físico completo sobre probetas de hormigón endurecido, con la determinación de la humedad, la densidadaparente, absorción y porosidad, según NLE; incluso emisión del acta de resultados.

P32HF080 1,000 ud Humedad, hormigón endurecido 18,22 18,22

P32HF090 1,000 ud Densidad,hormigón endurecido 18,22 18,22

P32HF100 1,000 ud Absorción-porosidad,h.endurecido 75,48 75,48

Suma la partida........................................................ 111,92


TOTAL PARTIDA .................................................... 118,64

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO DIECIOCHO EUROS con SESENTA Y CUATRO CÉNTIMOS




SUBCAPÍTULO 1104 TUBERÍA DE HORMIGÓN C05S010 ud ENS.FÍSICO-GEOMÉT. TUB.EVAC.

Ensayo de las características geométricas y físicas, de tuberías de ev acuación, de diámetro hasta 500 mm., conla determinación de la forma, diámetros y espesores, e índice de desv iación de la línea recta; y la estanqueidad alagua; según PPTG TSP; incluso emisión del acta de resultados.

P32EB010 1,000 ud Geometría tubo evacuación 95,55 95,55

P32EB100 1,000 ud Estanqueidad tubos ev acuación 85,69 85,69

Suma la partida........................................................ 181,24


TOTAL PARTIDA .................................................... 192,11

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NOVENTA Y DOS EUROS con ONCE CÉNTIMOS

C05S030 ud APLASTAMIENTO. TUBOS HORM.D<300

Ensayo de comprobación de la resistencia al aplastamiento de tubos de hormigón en masa, de D<300 mm. de diá-metro; incluso emisión del acta de resultados.

P32EB020 1,000 ud Resist.aplasta.tubos D<300 mm. 272,49 272,49

Suma la partida........................................................ 272,49


TOTAL PARTIDA .................................................... 288,84

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS OCHENTA Y OCHO EUROS con OCHENTA Y CUATROCÉNTIMOS

C05S070 ud RESIST.FLEXIÓN TUBOS HORM.D<300

Ensayo de comprobación de la resistencia a flex ión de tubos de hormigón en masa, de D<300 mm. de diámetro;incluso emisión del acta de resultados.

P32EB060 1,000 ud Resist.flex ión tubos D<300 mm. 318,25 318,25

Suma la partida........................................................ 318,25


TOTAL PARTIDA .................................................... 337,35

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS con TREINTA Y CINCOCÉNTIMOS

SUBCAPÍTULO 1105 TUBERÍA DE PVC C01T010 ud GEOMETRÍA TUBOS PVC

Ensayo para determinación de las características geométricas y de aspecto de tubos de PVC, s/UNE 53112/4.

P32EA070 1,000 ud Geometría y aspecto,tubos PVC 91,30 91,30

Suma la partida........................................................ 91,30


TOTAL PARTIDA .................................................... 96,78

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y OCHO CÉNTIMOS

C01T020 ud DENSIDAD RELATIVA TUBERÍA PVC

Ensay o para determinación de la densidad y la densidad relativ a del material constituy ente de tuberías de PVC,s/UNE-EN ISO 1183-3.

P32EA080 1,000 ud Densidad relativ a de PVC 48,85 48,85

Suma la partida........................................................ 48,85


TOTAL PARTIDA .................................................... 51,78

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y UN EUROS con SETENTA Y OCHO CÉNTIMOS

C01T030 ud TEMPT.REBLANDECIMIENTO TUBOS PVC

Ensayo para determinación de la temperatura de reblandecimiento, de Vicat, en tuberías de PVC, s/UNE 53118.

P32EA090 1,000 ud Reblandecimiento de PVC 156,10 156,10

Suma la partida........................................................ 156,10


TOTAL PARTIDA .................................................... 165,47

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS




C01T050 ud ESTANQUEIDAD TUBOS PVC

Ensayo para comprobación de la estanqueidad de tuberías de PVC, s/UNE 53114.

P32EA110 1,000 ud Estanqueidad de tubos de PVC 143,71 143,71

Suma la partida........................................................ 143,71


TOTAL PARTIDA .................................................... 152,33

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y DOS EUROS con TREINTA Y TRES CÉNTIMOS

C01T060 ud RESISTENCIA AL IMPACTO TUBOS PVC

Ensayo para determinación de la resistencia al impacto de tuberías de PVC, s/UNE 53112/4.

P32EA120 1,000 ud Resist.impacto de tubos de PVC 97,05 97,05

Suma la partida........................................................ 97,05


TOTAL PARTIDA .................................................... 102,87

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO DOS EUROS con OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS

C01T080 ud FLEXIÓN TRANSVERSAL TUBÉRIA PVC

Ensayo para comprobación de la resistencia a la flex ión transversal de tuberías de PVC, s/P.P.T.G.T.S.P.


ANEJO 19: REVISIÓN DE PRECIOS


Anejo: Revisión de precios


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. FÓRMULAS A UTILIZAR




1. INTRODUCCIÓN

Desde que el contratista presenta su oferta hasta que realmente se ejecuta la obra, transcurre un tiempo durante el cual los precios de mercado de materiales, maquinaria y mano de obra pueden sufrir variaciones, ya sean incrementos o disminuciones.

Para recoger estas variaciones de precios, la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas establece el procedimiento según el cual se pueden actualizar los precios de las unidades de obra contratadas.

Este procedimiento se basa en utilizar las fórmulas de revisión de precios (con la que se pueda identificar la obra en cuestión), aprobadas en el cuadro de fórmulas-tipo generales de revisión de precios de los contratos de obras y organismos autónomos por Decreto 3650/1970, de 1 de diciembre y prorrogado temporalmente por el Decreto ley 3360/71 de 23 de diciembre.

1.1. CONTRATOS EN LOS QUE PROCEDE LA REVISIÓN DE PRECIOS

La revisión de precios procederá según la vigente Ley de Contratos para las Administraciones Públicas cuando el contrato se hubiese ejecutado en el 20% de su importe y haya trascurrido al menos seis meses desde la fecha de su adjudicación.

2. FORMULAS A UTILIZAR

Se desarrollan a continuación las fórmulas de revisión de precios para los distintos capítulos que se desarrollan en el proyecto:

2. Rellenos consolidados.

Kt = 0,31 (Ht/Ho) + 0,37 (Et/Eo) + 0,17 (St/So) + 0,15

4. Obras de hormigón armado.

Kt = 0,34 (Ht/Ho) + 0,18 (Et/Eo) + 0,18 (Ct/Co) + 0,13 (St/So) + 0,02 (Mt/Mo) + 0,15

6. Caminos y desagües rurales

Kt = 0,38 (Ht/Ho) + 0,25 (Et/Eo) + 0,15 (Ct/Co) + 0,07 (St/So) + 0,15

9. Drenajes y saneamientos.

Kt = 0,33 (Ht/Ho) + 0,16 (Et/Eo) + 0,20 (Ct/Co) + 0,16 (St/So) + 0,15

26. Líneas de transporte de energía eléctrica de tensión hasta 45 KV.

Kt = 0,30 (Ht/Ho) + 0,02 (Ct/Co) + 0,23 (St/So) + 0,30 (Cut/Cuo) + 0,15

27. Subestaciones de transformación.


29. Instalaciones subterráneas de electrificación en baja tensión incluida transformación y conexión en alta tensión en zonas urbanas y rurales.


En las fórmulas anteriores los símbolos empleados son los siguientes:

• Kt = Coeficiente teórico de revisión para el momento de ejecución t.

• Ho = Índice de coste de la mano de obra en la fecha de licitación.

• Ht = Índice de coste de la mano de obra en el momento de la ejecución t.

• Eo = Índice de coste de la energía en la fecha de licitación.

• Et = Índice de coste de la energía en el momento de la ejecución t.




• Co = Índice de coste del cemento en la fecha de la licitación.

• Ct = Índice de coste del cemento en el momento de la ejecución t.

• So = Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de la licitación.

• St = Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de la ejecución t.

• So = Índice de coste de la madera en la fecha de licitación.

• Mt = Índice de coste de la madera en el momento de la ejecución t.

• Mo = Índice de coste de la madera en la fecha de licitación-

• Alo = Índice de coste del aluminio en la fecha de la licitación.

• Alt = Índice de coste del aluminio en el momento de la ejecución t.

• Cuo = índice de coste del cobre en la fecha de la licitación.

• Cut = Índice de coste del cobre en el momento de la ejecución t.

Suponiendo que este año 2013, sea el año de licitación de la obra, los índices de precios oficiales

para la península a fecha del 12 de Febrero de 2013 son:

Ho = 387,17

Eo= 3.435,5

Co = 1.620,7

So = 1.158,2

Mo = 1.749,2

Alo= 755,8

Cuo= 2.248,8

ANEJO 20: ESTUDIO DE ACTUACIÓN

PROYECTO CONSTRUCTIVO

Instalación Solar Fotovoltaica de Evacuación a Red en Pinos Puente, Granada Anejo: Estudio de Actuación


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

1.1. OBJETIVOS Y ALCANCE

1.2. NORMATIVA APLICABLE

1.3. ENTIDAD PROMOTORA DE LA ACTIVIDAD

2. SITUACIÓN, EMPLAZAMIENTO Y DELIMITACIÓN DE LOS TERRENOS AFECTADOS

3. CARACTERIZACIÓN FICO JURÍDICA DE LOS TERRENOS

4. PLANEAMIENTO URBANÍSTICO Y TERRITORIAL DE LA ACTIVIDAD

4.1. COMPATIBILIDAD CON EL PATRIMONIO CULTURAL

4.2. COMPATIBILIDAD CON EL PATRIMONIO AMBIENTAL

4.3. COMPATIBILIDAD CON OTROS USOS

5. CARACTERIZACIÓN DEL ENTORNO

5.1. NÚCLEOS DE POBLACIÓN

5.2. RELACIÓN, INCIDENCIA Y AFECCIÓN CON INFRAESTRUCTURAS Y SERVICIOS

PÚBLICOS

5.3. VALORACIÓN DE LA INCIDENCIA PAISAJÍSTICA DE LA ACTUACIÓN

6. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

6.1. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN

6.2. DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LAS INFRAESTRUCTURAS

6.2.1. Vallado y zona de retranqueo 6.2.2. Centro de inversión 6.2.3. Caseta de control y medida 6.2.4. Centro de seccionamiento 6.2.5. Sistemas de alumbrado y seguridad

6.3. DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LOS COMPONENTES 6.3.1. Módulos fotovoltaicos 6.3.2. Estructura soporte 6.3.3. Estación de inversión a M.T. 6.3.4. Cableado 6.3.5. Protecciones 6.3.6. Medida 6.3.7. Línea de evacuación




6.4. PLAZOS DE INICIO Y FINALIZACIÓN DE LAS OBRAS 6.4.1. Fases de ejecución

7. VIABILIDAD ECONÓMICA FINANCIERA DY PLAZO DE EXPLOTACIÓN PREVISTO DE LA ACTIVIDAD

8. JUSTIFICACIONES

8.1. UTILIDAD PÚBLICA E INTERÉS SOCIAL DE LA ACTIVIDAD

8.2. JUSTIFICACIÓN DE IMPLANTACIÓN EN SUELO NO URBANIZABLE

8.3. JUSTIFICACIÓN DE LA ACTIVIDAD PROPUESTA

9. CONCLUSIONES Y OBLIGACIÓNES ASUMIDAS POR EL PROMOTOR




1. INTRODUCCIÓN

La Ley 7/2002, de 17 de Diciembre, sobre Ordenación Urbanística de Andalucía (en adelante LOUA) y su modificación vigente, Ley 2/2012, de 30 de Enero, distingue tres clases de suelo asignando un régimen jurídico legal atribuible a cada uno de ellos:

• Urbano: son suelos que están integrados de forma legal y efectiva en la red de dotaciones y servicios propios de los núcleos de población.

• El resto de suelos están física y jurídicamente en la situación de suelo rural. Pueden a su vez dividirse en los siguientes:

- No urbanizable o rústicos: Terrenos no susceptibles de actuaciones de transformación urbanística a través de actuaciones de urbanización.

- Urbanizable: Terrenos para el que los instrumentos de ordenación territorial y urbanística prevean o permitan su paso a la situación de suelo urbanizable.

Por otro lado, de la legislación de suelo y urbanística puede inferirse que todo suelo es susceptible

de uso y aprovechamiento, no obstante, la materialización o implantación de dicho aprovechamiento determinado deberá venir permitido por el planeamiento territorial, ambiental y urbanístico, atendiendo a la situación del suelo, su clasificación y su calificación (uso asignado al terreno o suelo en particular).

La Ley del Suelo estatal y su texto refundido del 2008, en la regulación jurídica de la utilización del suelo rural, distingue los siguientes usos:

• Aprovechamiento rural ordinario o primario:

Los terrenos que se encuentren en el suelo rural deben dedicarse, dentro de los límites que disponga la ordenación territorial de la zona, al uso agrícola, ganadero, forestal, cinegético o cualquier otra utilización racional de los recursos naturales.

Pueden ejecutarse instalaciones y construcciones vinculadas a dichos usos ordinarios cuyo proceso de autorización está sujeto únicamente a la licencia urbanística sin mediación de una autorización específica para su implantación en suelo no urbanizable.

• Aprovechamiento rural extraordinario o excepcional del suelo no urbanizable:

Podrán legitimarse actos específicos o actividades singulares en terrenos que tengan el régimen de suelo no urbanizable, tanto de promoción pública o privada, con incidencia en la ordenación urbanística mientras que concurran los requisitos de utilidad pública o interés social por su contribución en la ordenación territorial o al desarrollo de su entorno. Estas actuaciones tendrán que ser compatibles con el régimen del suelo y no inducir a la formación de nuevos asentamientos residenciales.

Dichas actividades pueden tener por objeto la realización de edificaciones, construcciones, obras e instalaciones para la implantación de infraestructuras, servicios, dotaciones o equipamientos, así como para usos industriales, terciarios, turísticos u otros análogos, pero en ningún caso usos residenciales.

La implantación de estos usos precisa de una intervención administrativa que habilite su materialización para dichos terrenos requiriendo la aprobación del Plan Especial o Proyecto de Actuación pertinente y, en su caso, la licencia urbanística junto con las restantes autorizaciones administrativas que fueran legalmente necesarias.

Dicho proyecto de actuación contendrá los requisitos enunciados en el artículo 42 de la LOUA junto con los términos y plazos precisos para que, transcurridos los mismos, cese la vigencia de dicha cualificación.

• Utilización del suelo rural protegido:

La utilización de los terrenos con valores ambientales, culturales, históricos, arqueológicos, científicos y paisajísticos que sean objeto de protección por la legislación aplicable, quedarán siempre sometidos a la preservación de dichos valores, y comprenderán únicamente actos de alteración del estado natural de los terrenos expresamente autorizados.

Este documento se va a redactar según las pautas que contempla la normativa comentada.

1.1. OBJETIVO Y ALCANCE

El presente anexo se realiza con el objetivo de justificar de forma general las obras e instalaciones necesarias para construir y conectar a la red eléctrica las instalaciones que componen la planta solar fotovoltaica dentro del municipio de Pinos Puente para su explotación a lo largo de su vida útil.

Esta declaración está motivada por:

• La racional utilización del territorio.

• La necesidad de emplazamiento en Suelo No Urbanizable.

• La mayor oportunidad y conveniencia de la localización propuesta frente a otras zonas del suelo no urbanizable.

• Una positiva valoración de la actividad solicitada.

El alcance de este estudio de actuación es obtener la declaración de idoneidad o aptitud del terreno previsto para ser sede de la planta fotovoltaica en estudio, una actuación de interés público y social por parte del Ayuntamiento del Municipio. Por consiguiente, es el cauce legal previsto en la Comunidad Autonómica de Andalucía para facultar que en un terreno en suelo no urbanizable pueda implantarse un uso no vinculado directamente al aprovechamiento de los recursos naturales, permitiéndose su compatibilización.

Por otro lado, esta declaración no es una autorización directa para materializar dicha actividad en suelo No Urbanizable, por lo que la finalidad de este procedimiento es, asimismo, obtener la posterior licencia urbanística de obras y demás autorizaciones oportunas para su instalación y funcionamiento.




1.2. NORMATIVA APLICABLE

Ley 7/2002, de 17 de Diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía.

Ley autonómica de 18/2003, de 29 de Diciembre, por la que se aprueban medidas fiscales y administrativas en la Comunidad de Andalucía.

Real Decreto Legislativo 2/2008, de 20 de Junio, por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Suelo.

Ley autonómica 2/2012, de 30 de Enero, modificación de la Ley 7/2002, de 17 de diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía.

Decreto 2/2012, de 10 de Enero, por el que se regula el régimen de las edificaciones y asentamientos existentes en suelo no urbanizable en la Comunidad Autónoma de Andalucía.

Plan de Ordenación urbanística de Pinos Puente

1.3. ENTIDAD PROMOTORA DE LA ACTIVIDAD

Para que este proyecto final de carrera sea más educativo se va a suponer que el promotor va a ser una administración pública, en este caso el Ayuntamiento de Pinos Puente.

2. SITUACIÓN, EMPLAZAMIENTO Y DELIMITACIÓN DE LOS TERRENOS AFECTADOS

La zona donde se pretende ubicar la Central Fotovoltaica Conectada a la Red Eléctrica de Media Tensión se encuentra dentro de término municipal de Pinos Puente (Granada).




• Clasificación urbanística: suelo rústico


• Uso: Agrario

• Cultivo: olivar



• Huso: 30

• X: 433.543 m

• Y: 4.124.184 m

Del total de la finca descrita solamente se ocupará una superficie de unos 34.000 m2 destinados a albergar las estructuras soporte de los paneles y unas casetas de obra en la que se instalarán el centro de inversión-transformación, los elementos de control y medida de la planta y el centro de seccionamiento.

Esta finca se emplaza al Norte del núcleo urbano y está limitada al Este con la carretera comarcal GR-213 donde se ubica su principal acceso, al Oeste por un camino agrícola y al Norte por zonas de cultivo de olivar.

La ubicación concreta de la parcela se puede ver en el Plano número 1 de Situación que se adjunta en este el proyecto constructivo.




3. CARACTERIZACIÓN FÍSICA Y JURÍDICA DE LOS TERRENOS

La parcela donde se pretende ubicar el proyecto es una zona que se encuentra en terreno rústico. Concretamente, en el suelo que ocupará el proyecto, se trata de terrenos de secano en donde tradicionalmente solo se ha cultivado olivar.

En cuanto a su clasificación, según El Plan de Ordenación Urbanística del término municipal de Pinos Puente, nos encontramos en un suelo rústico no urbanizable de protección natural o rural contemplando como usos permitidos actuaciones de interés público de carácter infraestructural como es un parque solar como se puede leer en el extracto siguiente:

“ ACTUACIONES DE INTERÉS PÚBLICO: Engloba todo tipo de actividades, instalaciones y construcciones que según su valoración efectiva supongan para el municipio de Pinos Puente una proyección e interés público-social que impliquen su aprobación como tales según lo establecido en la LOUA. Entre ellos se encuentran:

- de carácter sanitario (cementerios, tanatorios, hospitales.) - de carácter recreativo (camping, refugios, instalaciones deportivas..) - de carácter social (residencias tercera edad, piscinas públicas, balnearios..). - de carácter industrial y siempre que sean incompatibles en suelo urbano ( grandes

superficies industriales y de almacenaje..) - de carácter terciario ( merenderos, recintos feriales, gasolineras, discotecas, casas

rurales, hoteles, moteles..) - de carácter infraestructural (parques eólicos, huertos solares, térmicos...)

Y aquellos otros en los que se justifique por parte del Ayuntamiento de Pinos Puente el carácter de utilidad pública o interés social, según lo especificado en la legislación urbanística. ”

4. PLANEAMIENTO URBANISTICO Y TERRITORIAL DE LA APLICACIÓN

Las instalaciones proyectadas están recogidas en la Ley 2/2007 de marzo, de fomento de las energías renovables y del ahorro y eficiencia energética de Andalucía como “Actuaciones de interés

público” a los efectos del Capítulo V del Título I de la Ley 7/2002, de 17 de Diciembre de Ordenación Urbanística de Andalucía, tal como se especifica en el artículo 12 de la mencionada la Ley 2/2007 de marzo. Esto es así, en base principalmente a lo expuesto en el Capítulo I: Exposición de Motivos de la Ley 2/2007 y que se materializa en beneficios directos a la sociedad, el medioambiente y en forma directa e inmediata para el municipio de Pinos Puente, por lo siguiente:

• La generación de energía eléctrica cerca del punto de consumo se considera como generación distribuida que propicia la reducción de pérdidas en el transporte, minimiza por tanto la reducción de las dimensiones de las líneas de distribución y mejora la calidad de la energía eléctrica distribuida en el municipio.

• La generación de puestos directos de trabajo durante la fase de construcción de la planta solar, y durante la explotación por la creación de puestos para el mantenimiento de las instalaciones.

• La creación de puestos indirectos y utilización de infraestructuras de alojamiento y de restauración durante la fase de construcción.

• La contratación de los citados puestos de trabajo se generarán prioritariamente entre la población del municipio.

• La recaudación de impuestos, tasas y costos de licencias para el municipio a través de las empresas constituidas.

Según el Art. 42 de la Ley 7/2002 de Ordenación Urbanística de Andalucía son actuaciones de Interés Público en terrenos que tengan el régimen de suelo no urbanizable las actividades de intervención singular, de promoción pública o privada, con incidencia en la ordenación urbanística, en las que concurran los requisitos de utilidad pública o interés social, así como la procedencia o necesidad de implantación en suelos que tengan este régimen jurídico. Dichas actividades pueden tener por objeto la realización de edificaciones, construcciones, obras e instalaciones, para la implantación en este suelo de infraestructuras, servicios, dotaciones o equipamientos, así como para usos industriales, terciarios, turísticos no residenciales u otros análogos.

4.1. COMPATIBILIDAD CON EL PATRIMONIO CULTURAL

En la ubicación propuesta no existen bienes culturales afectados por la actuación proyectada.




4.2. COMPATIBILIDAD CON EL PATRIMONIO AMBIENTAL

Los terrenos donde se va a emplazar esta actividad están afectados por la Colada de Caparacena que atraviesa la finca por la zona Sur y la Colada de las Rozas que la circunda al Noreste, formando un camino físico, pero ninguna de ellas afecta directamente a la superficie donde se va a construir la planta.

La Ley 3/1995, de 23 de marzo, de Vías Pecuarias, las define como las rutas o itinerarios por donde discurre o ha venido discurriendo tradicionalmente el tránsito ganadero, pudiendo ser destinadas a otros usos compatibles y complementarios en términos acordes con su naturaleza y sus fines, dando prioridad al tránsito ganadero y otros usos rurales e inspirándose en el desarrollo sostenible y el respeto al medio ambiente, al paisaje y al patrimonio natural y cultural.

Conforme con lo dispuesto por el Decreto 155/1998, de 21 de junio, por el que se aprueba el Reglamento de Vías Pecuarias de la Comunidad Autónoma de Andalucía, las vías pecuarias tendrán la consideración de suelo no urbanizable de especial protección, de manera que, si como consecuencia de cualquier instrumento de ordenación del territorio o planeamiento urbanístico general, su revisión o modificación, fuera necesaria la alteración del trazado de las vías pecuarias existentes en su ámbito espacial, el instrumento de ordenación que se elabore tendrá que contemplar un trazado alternativo a las mismas y su forma de ejecución, y en estos casos, la consideración como suelo no urbanizable de especial protección vinculará a los terrenos del nuevo trazado establecido por la correspondiente modificación.

En función de lo anteriormente expuesto:

• Se deberán respetar las anchuras legales de las citadas vías pecuarias, que en este caso es de 8 metros determinado según el Acto Administrativo del deslinde en caso de no haberse realizado aún.

• No se autorizará en la vía pecuaria el tránsito de vehículos a motor que no sean de carácter agrícola, propiedad de las fincas colindantes o de los trabajadores de las mismas. Excepcionalmente y para uso específico y concreto, se podrá autorizar la circulación de aquellos otros que no tengan las anteriores características. En cualquier caso se mantendrá la prohibición de circular en el momento del tránsito del ganado u otras circunstancias que revistan interés de carácter ecológico y cultural de la misma, siendo compatible con otros usos complementarios de la vía pecuaria.

• No se autorizará la instalación de cualquier tipo de cerramiento o similar que obstaculice de alguna forma el paso de personas, ganado o vehículos autorizados en el apartado anterior, preservando así el Uso Público de estas vías, y teniendo en cuenta que su destino prioritario es el tránsito del ganado y otros usos rurales.

En cuanto al valor productivo de los terrenos afectados por la actuación así como la zona atravesada por la línea de Media Tensión, están destinados a cultivos de secano.

4.3. COMPATIBILIDAD CON OTROS USOS

Por la esquina Noreste de la finca, atraviesa una línea de baja tensión de la compañía eléctrica Sevillana Endesa.

Debido a ello, se dejará una franja libre de obstáculos de 5 metros a ambos lados según lo dispuesto en el Reglamento de Alta Tensión para este tipo de línea, contribuyendo a no entorpecer los posibles trabajos de mantenimiento o reparación de dicho tendido.

Asimismo, se ha observado que la finca tiene un sistema de regadío subterráneo ramificado para el cultivo del olivar que bajo ningún concepto se alterará y será aprovechado para incorporar un sistema de limpieza periódico del campo generador.




5. CARACTERIZACIÓN DEL ENTORNO

5.1. NÚCLEO DE POBLACIÓN

El núcleo de población más cercano a la actuación prevista es el casco urbano del municipio de Pinos Puente. Concretamente a unos aproximadamente 400 metros se encuentra una de las zonas industriales de la población y a partir de unos 1.000 metros se sitúa la zona residencial.

Las instalaciones proyectadas no necesitan del asentamiento de población alguna ya que sólo necesitan un mantenimiento esporádico, por lo que no se proyectan obras de construcción destinadas a residencia de personal, ni durante la construcción ni en la fase de explotación.

Así pues no es probable que la instalación genere ni propicie asentamiento alguno de población en las inmediaciones de la planta proyectada.

5.2. RELACIÓN, INCIDENCIA Y AFECCIÓN CON LAS INFRAESTRUCTURAS Y SERVICIOS PÚBLICOS

Las infraestructuras afectadas serán, por una parte los accesos a la finca en que se proyecta la planta.

El acceso a las instalaciones se realiza a través de la carretera comarcal GR- 213,utilizada habitualmente por los vehículos agrícolas para los trabajos de las tierras del entorno y como nexo de unión entre el pueblo y la zona del término municipal de Atarfe.

La incidencia sobre los accesos será mínima ya que sólo se utilizará en el momento de la instalación.

Una vez la central esté puesta en marcha no se generará tráfico de vehículos dado que el manteniendo de la planta es mínimo al estar monitorizada y llevar un seguimiento de sus parámetros vía radio. Por tanto solo se accederá a la planta para los trabajos de manteniendo en caso de avería y por los operarios de la empresa suministradora para tomar la lectura de contadores.

Por último, la parcela es atravesada, como hemos indicado anteriormente, por una línea de Baja Tensión pero está no se verá afectada por la instalación ya que se dejará una franja de 10 metros legales como mínimo para no entorpecer los trabajos de mantenimiento o avería de la línea.

Estas afecciones se pueden contemplar en el Plano número 2 de Determinación de la Superficie Útil en este proyecto constructivo.

5.3. VALORACIÓN DE LA INCIDENCIA PAISAJISTICA DE LA ACTUACIÓN

Esta instalación se ha diseñado para que tenga muy bajo impacto visual, dado que la altura máxima que alcanza la estructura con los paneles fotovoltaicos colocados es de 1.8 metros.

Además, debido a la franja libre que legalmente hay que dejar como línea de no edificación de la carretera, 25 metros desde su borde, hace posible barajar la posibilidad de dejar el cultivo en esa franja, siempre que no afecte demasiado a las pérdidas por sombra, por lo que disminuirá su impacto visual desde la carretera. Así pues, también se dispondrán a lo largo del cierre perimetral matorrales de mediana altura para contribuir a su integración con el paisaje.

Por otra parte, la necesidad de orientar al sur los paneles, fuerza a que se orienten en dirección paralela hacia donde está situada la carretera como punto más favorable para ser vista por el observador.

Por todo lo anterior se considera impacto visual casi nulo o nulo.




6. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

6.1. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA INSTALACIÓN

Este estudio consiste en la promoción, planificación, construcción y explotación del sistema solar fotovoltaico de conexión a red de una potencia total de 1.6 MW.

Las instalaciones proyectadas son las siguientes:

• Paneles fotovoltaicos

• Estructuras soporte

• Inversores de conexión a red

• Transformadores eléctricos

• Cableado, soportes, contadores y elementos de seguridad

• Sistema de control y visualización de datos. El sistema permite visualizar los parámetros de la instalación desde una remota ubicación (corrientes en continua y alterna, tensiones en continua y alterna, producción energética en distintos periodos, potencias, temperaturas, etc.).

Las características de la instalación son:

• Potencia nominal de 1,6 MW.

• Potencia global instalada en el campo generador de 1,757 MW.

• Se instalarán 7640 módulos fotovoltaicos de 230 Wp de la empresa fabricante IBC Solar configurados en 382 ramas de 20 paneles en serie.

• Ocupación del terreno: la superficie activa es de 12.566 m2.

• Orientación: la orientación de cada fila es completamente hacia el Sur, es decir que la mayor longitud de la fila es perpendicular a esta dirección.

• Inclinación: la inclinación de la estructura es de 33º sobre la horizontal del terreno ya que según los datos arrojados por PVgis es la orientación óptima para dicha zona.

• Producción energética bruta: La energía neta obtenida por los inversores es aproximadamente de 1.851 kWh/kWp instalado para las condiciones de la instalación planteadas y la localización estudiada. Puesto que se pretende instalar 1.757.000 Wp resulta una energía neta de 2.961.400 kWh/año.

La estructura soporte de la instalación se realiza con perfiles normalizados de acero galvanizado modelo FS 2V del Schletter con riostra diagonal para que le aporte mayor robustez al conjunto. Cada grupo constará de 10 módulos en horizontal por dos filas de paneles en vertical.

Se proyectarán dos centros de inversión de media tensión modelo SUNNY CENTRAL 800 MV de la marca SMA Ibérica. Esta estación de inversión está compuesta de dos inversores SUNNY CENTRAL 400 HE, que generan energía eléctrica en baja tensión, y un transformador incluido dentro del mismo centro que eleva a media tensión para su conexión a la red eléctrica en la cual se pretende conectar.

El punto de entronque con la compañía eléctrica se realizará en la línea aérea de media tensión próxima a la parcela propiedad de Sevillana Endesa.

La explotación de la planta se prolongará hasta que acabe la vida útil de los módulos fotovoltaicos, la cual será de 25 años prorrogables 5 años más.

Cumplido dicho plazo, se procederá al desmontaje y a la regeneración de los terrenos.

6.1.1. FUNCIONAMIENTO DE LA INSTALACIÓN

El sistema fotovoltaico propuesto, sería un sistema modular de paneles fotovoltaicos conectados a la red eléctrica por medio de, como hemos dicho anteriormente, dos centros de inversión – transformación de 800 MW que conviertan la corriente continua generada por el generador fotovoltaico a corriente alterna de media tensión.

De esta forma, la energía eléctrica que se produce en los paneles sería entregada a la red instantáneamente, razón por la cual no se requiere la utilización de baterías.

El equipo inversor tiene un algoritmo de funcionamiento que entre otras funciones le sirve para sincronizarse y desconectarse de la red en forma automática. Esta función depende directamente de un voltaje mínimo de corriente directa, generado por los paneles fotovoltaicos, así como también de que exista voltaje en la red de conexión de corriente alterna.

6.2. DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LAS INFRAESTRUCTURAS

La actividad a desarrollar, cuyo único objetivo es la producción de energía eléctrica a partir del sol, es un ejemplo de bajo impacto en cuanto a la infraestructura necesaria para su funcionamiento.

En este epígrafe se describen las edificaciones, construcciones, obras e instalaciones, tanto definitivas como provisionales, necesarias durante la realización de las obras.

Como se va a comprobar en este apartado, exceptuando la construcción de las casetas de control y protección, de la estación de inversión a media tensión y la cerca perimetral, el resto de instalación se puede considerar móvil. Por lo que el impacto sobre el terreno es mínimo.

Durante la fase de ejecución de instalaciones no se hace necesario la construcción de instalaciones provisionales algunas.

6.2.1. VALLADO Y ZONAS DE RETRANQUEO

El vallado perimetral constará de postes metálicos con base empotrada en taco de hormigón y valla metálica de alambre de acero galvanizado. La altura del vallado no superará los 2,5 m conforme a lo exigido en la legislación vigente y se dotará de una cancela de acceso de 5 metros.

La separación mínima que se ha considerado de las edificaciones o instalaciones a la arista exterior o vial es de:




• Parcelas colindantes: 5 metros

• Carretera GR- 213 : 25 metros

• Vías pecuarias: 5 metros

6.2.2. CENTRO DE INVERSIÓN Y TRANSFORMACIÓN

Debido al hecho de que el punto de conexión es en media tensión, la planta incorpora dos casetas para albergar la estación de inversión y transformación.

Estas casetas serán prefabricadas en hormigón con una cimentación que ocupe dicho edificio más 1 metro de ancho perimetral para que sirva de acerado como dispone el fabricante.

La disposición de estos elementos dentro de la caseta seguirá las recomendaciones del fabricante y el emplazamiento de dichas casetas serán lo más cercana al punto de evacuación con la red de MT.

En todo momento estas instalaciones cumplirán con la normativa vigente.

6.2.3. CASETA DE CONTROL

Los sistemas de seguridad y control y transmisión de datos se centralizan en una caseta prefabricada con estructura porticada metálica y cerramiento exterior de hormigón armado prefabricado en paneles.

Además en ella se albergará el cuadro general de protecciones de las instalaciones de consumos propios necesarios en la planta.

Estará dividida en varios ambientes como por ejemplo zona de oficina o sala de reuniones, aseo, almacén o vestuario y zona de control y seguridad.

6.2.4. CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y MEDIDA

El centro de seccionamiento será, una caseta prefabricada de hormigón de reducidas dimensiones con una cimentación que bordeará al edificio más un metro de ancho.

Al centro de entrega de energía llegan las dos líneas subterráneas de media tensión procedentes de los transformadores existentes. Del centro de entrega partirá la línea de acometida hacia el punto de evacuación de la red de Sevillana Endesa estando en dicho centro el contador de energía para el control de la producción por parte de la compañía.

En todo momento, estas instalaciones cumplirán con la normativa vigente.

6.2.5. SISTEMA DE ALUMBRADO Y SEGURIDAD

Con el objeto de minimizar el riesgo de robo y maximizar la producción energética de la central, esta estará dotada de un sistema de alarmas, tanto técnicas como de seguridad que permitirá saber en cada momento el estado de la instalación.

El sistema de seguridad para la instalación consta de un cosido de paneles mediante un cable de seguridad conectado a una central de alarmas y un recinto de seguridad mediante vallas perimetrales y cámaras de seguridad conectadas a central.

La visualización de la planta se realizará a través de un modem de comunicaciones inalámbrico que transmitirá los datos de producción al PC del titular de la planta.

6.3. DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LOS COMPONENTES

6.3.1. MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

El panel escogido es el módulo fotovoltaico policristalino IBC Polysol 230 LS (230 Wp) de IBC Solar ya que, tras haber realizado varios prediseños con varios modelos de paneles fotovoltaicos, es con el que se obtenía mejores resultados de performance ratio bajo las mismas condiciones de proyecto.

Estos paneles están garantizados para 25 años, que será la vida útil de la instalación teniendo un rendimiento del 90% los primeros 10 años y un 80% al menos los primeros 25 años.

Se presentan a continuación sus características técnicas y mecánicas de dicho módulo:




Condiciones Estándar de Medida (CEM):

• Irradiación solar de 1000 W/m2 • Distribución espectral AM 1,5 G • Temperatura de célula de 25 °C.

Condiciones de operación nominal de las células (TONC)

• Irradiación de 800 W/m² (incidencia normal) • Distribución espectral AM 1.5, temperatura ambiente de 20 ° C • Velocidad del viento de 1 m/s.

6.3.2. ESTRUCTURA SOPORTE

Las estructuras de sujeción de los paneles serán a base de perfilería de aluminio galvánico atornilladas y desmontables sobre un fuste de acero galvanizado que irá hincado en el terreno, con lo que evitaríamos las cimentaciones de hormigón.

6.3.3. ESTACIÓN DE INVERSIÓN A MEDIA TENSIÓN

El inversor proyectado es la estación Sunny Central 800 MV de inyección directa a media tensión de SMA-Ibérica que presenta las siguientes características:

Dat

os d

e en

trad

a C

C

Modelo Sunny Central 800 MV

Potencia máxima 816 kW Tensión entrada máxima 1000 V

Rango de tensión en punto de máxima potencia (MMP)

450 – 820 V

Corriente máxima de entrada 1986 A Número de entradas en CC 16

Dat

os d

e sa

lida

AC

Potencia asignada (25ºC) 880 kV A

Potencia nominal de AC ( 45ºC) 800 kVA Tensión nominal de AC 20000 V

Corriente máxima de salida 25,4 A Frecuencia nominal 50 Hz


Dimensiones (ancho/alto/fondo) 5400/3620/3200 mm

Peso 35000 kg

6.3.4. CABLEADO

Los conductores que unen los paneles fotovoltaicos y éstos con los elementos de protección y mando discurrirán subterráneamente, para mejorar la seguridad de las personas y disminuir las acciones vandálicas, en zanjas que posteriormente se taparán con el material propio de su excavación.

Al tratase de una planta, que por sus dimensiones requiere gran cantidad de cableado tanto en corriente continua como en alterna, con el objetivo de minimizar las perdidas en los conductores, es importante dimensionar estos elementos de modo adecuado. En este caso, se ha elegido como criterio, que las pérdidas en las conducciones no superen el 1,5 % desde la generación al punto de vertido de la energía eléctrica.

Modelo IBC Polysol 230 LS



Tensión en punto de máxima potencia (Umpp) 29,7 V

Corriente en punto de máxima potencia (Impp) 7,74 A

Tensión de cortocircuito (Uoc) 36,7 V

Corriente de cortocircuito (Ioc) 8,72 A

Condiciones de operación nominal Temperatura de operación nominal de la célula

(TONC) 45 ºC

Potencia nominal 165,1 W

Tensión en punto de máxima potencia (Umpp) 26,1 V

Tensión de cortocircuito (Uoc) 33,8 V

Corriente de cortocircuito (Ioc) 6,85 A

Eficiencia 14 %

Rango de tolerancias 0 - 5 %

Pérdidas

Pérdida de potencia por Tª -0,44 %/ºC

Pérdida de tensión por Tª - 125 mV/ºC

Pérdida de corriente por Tª 0,06 %/ºC


Peso 20 kg




6.3.5. PROTECCIÓN

La planta cuenta con una serie de protecciones que resguardan contra:

• Sobretensión en corriente alterna

• Infratensión en corriente alterna

• Sobrefrecuencia

• Sobrecorriente en corriente alterna y continua

• Sobretensión en corriente continua

• Corrientes de defecto

La protección se lleva a cabo mediante fusibles, descargadores de tensión, seccionadores e interruptores de diferente naturaleza, apropiada para las condiciones que presente la línea, tanto en la parte de corriente continua como en la parte alterna.

6.3.6. MEDIDA

Se ha llegado a un esquema que obliga a efectuar la medida energética en media tensión.

El contador de entrega de energía del lado de media tensión se ajustará a lo establecido en el Real Decreto 1110/2007, del 24 de Agosto, por el que se aprueba el Reglamento unificado de puntos de medida del sistema eléctrico, mientras que los contadores de importación y exportación del lado de baja tensión se ceñirán al RD 842/2002.

6.3.7. LÍNEA DE EVACUACIÓN

El recorrido de la línea atraviesa suelo desnudo dentro de la parcela colindante cuyo destino es también el cultivo de secano, específicamente también de olivar.

Esta línea se ha proyectado subterránea para que el impacto visual sea nulo y su trazado se proyecta con el fin de minimizar las afecciones que puedan ocasionar a los propietarios de dichos terrenos por donde circulará.

Los datos catastrales de la finca afectada son:

- Referencia catastral: 18161A007000140000SB

- Localización: Polígono 7 Parcela 14 TOMILLARES. PINOS PUENTE

(GRANADA)

- Clasificación urbanística: suelo rústico

- Coeficiente de participación: 100%

- Uso: Agrario

- Cultivo: olivar de secano

- Superficie: 12.328 m2

Su longitud total es de 18,5 metros y su trazado y detalles de ejecución se puede ver en los planos y anejos correspondientes de este proyecto constructivo.

6.4. PLAZOS DE INICIO Y FINALIZACION DE LAS OBRAS

El plazo de inicio de las obras es inmediato una vez se dispongan de las pertinentes licencias de Obras y Administrativas, y el de finalización sería de seis meses.

6.4.1. FASES DE EJECUCIÓN

Las fases constructivas que componen la obra a realizar se desglosan principalmente en:

• Movimiento de tierras

• Descarga y manipulación de materiales

• Ejecución del drenaje y firme

• Montaje de los módulos en las estructuras soporte y conexionado

• Instalación de Corriente Continua en Baja Tensión

• Emplazada miento de los diferentes edificios

• Cableado y conexión de Estación de Inversión y Transformación

• Ejecución de línea de Media Tensión

• Cableado y conexionado de Centro de Seccionamiento y Medida

• Línea de Evacuación y punto de entronque

• Edificio de control e instalaciones auxiliares

• Vallado perimetral

• Sistema de seguridad y vigilancia

• Alumbrado

• Puesta en marcha




7. VIABILIDAD ECONÓMICA-FINANCIERA Y PLAZO DE EJECUCIÓN PREVISTO DE LA ACTIVIDAD

Se trata en este caso de una inversión intensiva de capital en origen con una TIR en torno al 8,4 %. En las siguientes tablas se justifica dicha TIR resumiendo el estudio económico de viabilidad de los primeros 25 años.

DATOS DE PARTIDA DATOS DE SALIDA

INGRESOS GASTOS FINANCIACIÓN RENTABILIDAD

Tarifa eléctrica de venta a red 0,13 €/kph Mantenimiento 1 % Inversión inicial 2.354.281 € VAN 1.609.097,392€

I.P.C. reducido 2 % Alquiler, derechos y seguros 1 % Fondos propios 470.856,2 € TIR 8,4 % Préstamo 1.883.424,8 €

Comisión de apertura 1 %

Interés de salida 3,5 %

AÑO 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Ingresos 0 392682 396530 400416 404340 408303 412304 416344 420425 424545 428705 432907 437149

Inversión inicial 2354281

Gastos 0 85254 281650 274396 267144 259892 252642 245392 238143 230896 223649 7134 7213

Amortización (25 años) 0 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288

Beneficio bruto 0 237140 44592 55732 66908 78122 89374 100664 111993 123361 134769 355485 359648

Impuestos (25%) 0 59285 11148 13933 16727 19531 22344 25166 27998 30840 33692 88871 89912

Beneficio neto 0 177855 33444 41799 50181 58592 67031 75498 83995 92521 101076 266614 269736

Flujo de caja 0 263109 103732 112087 120469 128880 137319 145786 154283 162809 171364 336902 340024

AÑO 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 Ingresos 441433 445759 450128 454539 458993 463492 468034 472621 477252 481929 486652 491421 496237

Inversión inicial

Gastos 7294 7376 7458 7542 7627 7713 7800 7889 7978 8069 8161 8254 8348

Amortización (25 años) 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288 70288

Beneficio bruto 363851 368096 372381 376709 381078 385490 389946 394444 398986 403573 408204 412880 417601

Impuestos (25%) 90963 92024 93095 94177 95270 96373 97486 98611 99747 100893 102051 103220 104400

Beneficio neto 272889 276072 279286 282532 285809 289118 292459 295833 299240 302679 306153 309660 313201

Flujo de caja 343176 346360 349574 352820 356097 359406 362747 366121 369528 372967 376441 379948 383489

Se solicita un plazo de 25 años prorrogables a 5 más para la calificación urbanística de los terrenos que legitimen esta actividad descrita.




8. JUSTIFICACIÓN

8.1. UTILIDAD PÚBLICA E INTERÉS SOCIAL DE LA ACTIVIDAD

Según el Art. 42 de la Ley 7/2002 de Ordenación Urbanística de Andalucía son actuaciones de Interés Público en terrenos que tengan el régimen de suelo no urbanizable las actividades de intervención singular, de promoción pública o privada, con incidencia en la ordenación urbanística, en las que concurran los requisitos de utilidad pública o interés social, así como la procedencia o necesidad de implantación en suelos que tengan este régimen jurídico. Dichas actividades pueden tener por objeto la realización de edificaciones, construcciones, obras e instalaciones, para la implantación en este suelo de infraestructuras, servicios, dotaciones o equipamientos, así como para usos industriales, terciarios, turísticos no residenciales u otros análogos.

La actividad proyectada, está considerada como actuación de interés público por motivos globalmente conocidos como la protección del medio ambiente y otros factores recogidos fundamentalmente Plan de Energías Renovables de Andalucía y otros documentos de ámbito nacional e internacional.

Con estas instalaciones se elimina el impacto ambiental que produce una central a base de recursos fósiles sobre el territorio, evitando el consumo de estos combustibles y reemplazándolos por el consumo de recursos naturales, evitando asimismo la emisión de contaminación a la atmósfera.

Además, se consigue una creación de riqueza en base a la creación de puestos de trabajos directos o indirectos.

La parcela donde se pretende ubicar la instalación así como su línea de media tensión subterránea es por tanto compatible con un suelo no urbanizable, siendo una actividad compatible con este tipo de suelos.

Se ha escogido esta alternativa de emplazamiento dado que es la más viable, tanto por el tipo de suelo como por su ubicación.

8.2. JUSTIFICACIÓN DE IMPLANTACIÓN EN SUELO NO URBANIZABLE

La justificación de la necesidad de implantación de este tipo de instalaciones en suelo no urbanizable, viene determinado por los motivos que se exponen a continuación:

• La configuración propia de estas instalaciones hacen que se necesite una gran extensión de suelo.

• Existencia de radiación solar suficiente para el funcionamiento de la instalación.

• Necesidad de infraestructura eléctrica cercana para evacuar la energía eléctrica generada por la instalación, sin gran cantidad de pérdidas.

• La ubicación de la central en suelo no urbanizable no permite su vista desde los alrededores del municipio, reduciendo su impacto paisajístico.

• Es aconsejable su ubicación en los entornos de núcleos urbanos para producir energía eléctrica cerca de los puntos de consumo y así evitar pérdidas en el transporte pero a una distancia

prudencial de centros poblados para garantizar la seguridad de las personas por tratarse de sistemas que trabajan en una gama alta de tensiones eléctricas.

Además, la cercanía al núcleo urbano, facilita el control y seguridad de la instalación. • Se considera una actividad integral aislada, con el fin exclusivo de la explotación para

generación de energía fotovoltaica por lo que no inducirá la formación de nuevos asentamientos.

8.3. JUSTIFICACION DE LA UBICACIÓN PROPUESTA

Por todo lo comentado anteriormente, se justifica la ubicación propuesta dado que se dispone de un terreno que goza de una gran radiación solar y un ambiente muy limpio contando con un gran número de días soleados durante el año por lo que es apto para instalar un sistema fotovoltaico.

La parcela presenta una buena orografía (pendiente ligeramente ascendente favorable a la disminución de sombras en el eje Norte – Sur y casi horizontal en el eje Este – Oeste), proximidad de red eléctrica para su conexión a red y unos buenos accesos a ella.

Se trata de una zona donde no existen montañas ni edificaciones en el entorno próximo que pudieran producir sombras o dificultar la explotación de la misma.

La actividad no requiere la apertura de nuevos caminos, ya que se emplearán los existentes para la ejecución y mantenimiento de la instalación.

No existe avifauna importante ni masa forestal en las parcelar ocupada que pueda verse afectada.

Se aprovecha la conexión eléctrica que pasa por las cercanías para realizar el punto de entronque.

8.3.1. JUSTIFICACIÓN QUE EL EMPLAZAMIENTO NO RECAE EN ZONA VULNERABLE A LA CONTAMINACIÓN DE AGUAS SUBTERRÁNEAS

De acuerdo con la cartografía temática consultada y tal y como se adjunta en los planos se observa que el riesgo es mínimo ya que las aguas subterráneas en la zona se encuentran a unas profundidades mínimas de 50 metros.

No obstante, se trata de una actividad que no genera residuos y, por lo tanto, la calidad de las aguas no se verá afectada.

8.3.2. JUSTIFICACIÓN QUE EL EMPLAZAMIENTO NO RECAE EN ZONA INUNDABLE

Según el Estudio Hidrológico y Riesgo de Inundación del municipio de Pinos Puente, el emplazamiento no recae en zona inundable.

8.3.3. AFECCIÓN A ESPACIOS PROTEGIDOS




El proyecto no recae en ningún espacio protegido (LIC, CEPA, zona húmeda, micro reserva, paraje natural municipal ni paisaje protegido).

8.3.4. JUSTIFICACIÓN EVALUACIÓN AMBIENTAL ESTRATÉGICA

De acuerdo con el Real Decreto Legislativo 1/2008, del 11 de Enero, al estar la central a menos de 2 km del núcleo urbano, se requiere de Estudio de Impacto Ambiental el cual se redacta a en el Anexo III.

8.3.5. JUSTIFICACIÓN DE LAS INFRAESTRUCTURAS

Los módulos fotovoltaicos y sus instalaciones auxiliares se ubicarán respetando la superficie de ocupación permitida y los retranqueos exigidos.

No se requiere la apertura de nuevos accesos ya que la finca tiene muy buena accesibilidad puesto que linda con una carretera comarcal por la que se tiene acceso.

El alumbrado de los centros y de la parcela, por motivos de seguridad, sí se requiere y se realizará según lo contemplado en este proyecto constructivo.

No se hace uso de suministro de agua en la instalación ya que en la finca existe un pozo, legalizado por la Confederación Hidrográfica del Guadalquivir para el riego diario del olivar, al que no se le van a alterar los caudales de salida en ningún momento puesto que son suficientes.

No se generan residuos ni aguas negras por lo que no se precisará de instalaciones para ellas.

9. OBLIGACIONES ASUMIDAS POR EL PROMOTOR DE LA ACTIVIDAD

El Promotor asumirá las obligaciones estipuladas en la ley 7/2002 de Ordenación Urbanística de Andalucía y su posterior modificación, ley 2/2012, de 30 de Enero.

Además actuará a razón de la normativa vigente para este tipo de instalaciones garantizando en todo momento que se cumplan las condiciones reflejadas en este proyecto.

Por medio del presente Estudio de Actuación expongo:

Que asumo las obligaciones expuestas en el artículo 42, 5-D, de la Ley 7/2.002 de 17 de Diciembre de Ordenación Urbanística de Andalucía y en concreto:

a) …las correspondientes a los deberes legales derivados del régimen de la clase de suelo no urbanizable.

b) … pago de la prestación compensatoria en suelo no urbanizable, en cuantía del porcentaje que

designe el Ayuntamiento, correspondiente a un total de inversión en concepto de obra civil incluidas las estructuras, cerramientos, casetas y línea de evacuación (excluido el valor correspondiente a equipos tal como se expresa en el Art. 52.5 de la Ley 7/2.002 de 17 de diciembre de Ordenación Urbanística de Andalucía en que se define “ Se devengará con ocasión del otorgamiento de la licencia con una cuantía de hasta el diez por ciento del importe total de la inversión a realizar para su implantación efectiva, excluida la correspondiente a maquinaria y equipos.”) de un máximo de 20.037,7 € euros.

c) La aportación de la prestación de garantía por el 10 % de la inversión asumo lo expuesto en el

punto 4 del artículo 12 de la Ley 2/2007 de Marzo, de fomento de las energías renovables y del ahorro y eficiencia energética de Andalucía.

d) … Solicitar la correspondiente licencia urbanística municipal en un plazo inferior a un año a

partir de la aprobación del proyecto de actuación.

Granada, a Junio de 2013 Autora del proyecto

Fdo. Mª Ángeles Ruiz Moreno

ANEJO 21: ESTUDIO DE DESMANTELAMIENTO Y RESTITUCIÓN DE LOS TERRENOS


Instalación Solar Fotovoltaica de Evacuación a Red en Pinos Puente, Granada Anejo:: Estudio de Desmantelamiento y Restitución de los Terrenos


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

1.1. OBJETIVO

1.2. NORMATIVA DE APLICACIÓN

2. EMPLAZAMIENTO DE LOS TERRENOS

3. JUSTIFICACIÓN URBANÍSTICA

4. ESTADO PREVIO DE LA FINCA

5. FICHA TÉCNICA DE LA INSTALACIÓN

6. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS DE DESMANTELAMIENTO

6.1. DESMONTAJE DE MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

6.2. DESMONTAJE DE ESTRUCTURAS SOPORTE

6.3. DESMONTAJE DE LOS CIRCUITOS ELÉCTRICOS E INTERCONEXIÓN

6.4. DESMONTAJE DE LA ESTACIÓN DE INVERSIÓN

6.5. DESMONJE DE LOS SISTEMAS DE SEGURIDAD, VIGILANCIA, CONTROL,

MEDIDA Y ALUMBRADO

6.6. DESMANTELAMIENTO DE INFRAESTRUCTURA COMÚN DE EVACUACIÓN

6.7. ELIMINACIÓN DE INFRAESTRUCTURAS Y CIMENTACIONES

6.8. DESMONTAJE DEL CERRAMIENTO PERIMETRAL

6.9. RESTAURACIÓN FINAL

7. RECICLADO Y RESIDUOS NO RECICLABLES O TÓXICOS

8. PLAN DE DESMANTELAMIENO

9. PRESUPUESTO




1. INTRODUCCIÓN

La última fase del proyecto, una vez finalizada la vida útil de la planta solar, es la de abandono. En esta etapa se realizan los trabajos de desmantelamiento, tratamiento de residuos y adaptación del terreno al medio.

El presente estudio de desmantelamiento y restitución se redacta según lo especificado en la nueva disposición adicional séptima de la Ley 7/2002 de 17 de diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía; incorporada por la Ley 18/2003, de 29 de diciembre.

Esta disposición establece que, las autorizaciones presentadas ante la Consejería competente en materia de energía para los actos de construcción o instalación de infraestructuras, servicios, dotaciones o equipamiento vinculados a la generación mediante fuentes energéticas renovables(incluido su transporte y distribución eléctrica) deben incluir las condiciones para el cumplimiento de lo dispuesto en el apartado 6 del artículo 52 de la LOUA, entre ellas la prestación de garantía por una cuantía igual al importe de los gastos de restitución de los terrenos a su estado original para lo que se deberá presentar proyecto de desmantelamiento y restitución.

1.1. OBJETIVO

Se redacta el presente estudio de desmantelamiento y restitución en cumplimiento de la nueva disposición adicional séptima de la Ley 7/2002 de 17 de diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía; incorporada por la Ley 18/2003, de 29 de diciembre en su Capítulo XV, Artículo 164 donde se indica textualmente que:

“En las autorizaciones de dichas actuaciones (instalación de infraestructuras, servicios, dotaciones o equipamientos vinculados a la generación mediante fuentes energéticas renovables, incluido su transporte y distribución eléctrica) a otorgar por la Consejería competente en materia de energía, se incluirán las condiciones para el cumplimiento del apartado 6 del artículo 52 (Ley 7/2002, de Ordenación Urbanística de Andalucía), entre ellas la necesaria prestación de garantía por una cuantía igual al importe de los gastos de restitución de los terrenos a su estado original para lo que se deberá presentar proyecto de desmantelamiento y restitución.”

Asimismo la será de aplicación lo dispuesto en el punto 4 del artículo 12 de la Ley 2/2007, de 27 de Marzo, de fomento de las energías renovables y del ahorro y eficiencia energética de Andalucía donde se expone:

“ En el marco de la correspondiente planificación energética en vigor, a las actuaciones de construcción o instalación de infraestructuras, servicios, dotaciones o equipamientos vinculados a la generación mediante fuentes energéticas renovables, incluidos su transporte y distribución, no les será de aplicación lo referente a la prestación de garantía previsto en el artículo 52.4 de la Ley 7/2002, de 17 de Diciembre. No obstante, en la resolución de aprobación del proyecto de ejecución y desmantelamiento a otorgar por la Consejería competente en materia de energía se incluirá el importe de la garantía necesaria para la restauración de las condiciones ambientales y paisajísticas de los terrenos y de su entorno inmediato, en cumplimiento esto último de lo dispuesto en el artículo 52.6 de la Ley 7/2002, de 17 de Diciembre.”

Así pues, en este anexo se describirán los trabajos necesarios para el desmantelamiento de la central solar fotovoltaica de 1,6 MW conexionada a la red eléctrica de media tensión, y la restauración de la condiciones ambientales y paisajísticas oportunas para que los terrenos utilizados vuelvan a la situación anterior al establecimiento de la actividad.

Por otra parte, se valorarán dichos trabajos para fijar la cuantía que sirva de aval para asegurar los gastos de restitución de los terrenos a su estado original.

1.2. NORMATIVA DE APLICACIÓN

La normativa de aplicación a tener en cuenta en este documento de desmantelamiento en orden cronológico es la siguiente:

• Real Decreto 833/1988, de 20 de julio, por el que se aprueba el Reglamento que desarrolla la Ley 20/1986, Básica de Residuos Tóxicos y Peligrosos.

• Orden de 12 de julio de 2002, por la que se regulan los documentos de control y seguimiento a emplear en la recogida de residuos peligrosos en pequeñas cantidades.

• Ley 62/2003, de 30 de diciembre, de medidas fiscales, administrativas y del orden social.

• Real Decreto 208/2005, de 25 de febrero, sobre aparatos eléctricos y electrónicos y la gestión de sus residuos.

• Ley 2/2007, del 27 de Marzo, de fomento de las energías renovables, el ahorro y la eficiencia energética de Andalucía.

• Real Decreto 106/2008, de 1 de febrero, sobre pilas y acumuladores y la gestión ambiental de sus residuos.

• Ley 22/2011, de 28 de julio, de residuos y suelos contaminados.

• Decreto 73/2012, de 22 de marzo, por el que se aprueba el Reglamento de Residuos de Andalucía.




2. EMPLAZAMIENTO DE LOS TERRENOS

La planta solar se implantará en una finca situada al Noroeste del municipio de Pinos Puente dentro del término municipal que lleva el mismo nombre.

La ubicación exacta de los terrenos se resume a continuación:

• Huso: 30

• Coordenadas UTM: X: 433.543, Y: 4.124.184

• Coordenadas geográficas: Latitud: 37º 15’ 41’’ N, Longitud: 3º 44’ 59’’ E

• Superficie de la finca: 41.315 m2

Figura: Localización parque fotovoltaico

Como aspecto del emplazamiento más relevante de la parcela es que, limitando por el este de

ésta, discurre una carretera la cual pertenece a la red de viales para la interconexión de las diversas fincas existentes y además, sirve de nexo de unión con los núcleos urbanos del oeste del término municipal de Atarfe. Esta carretera comarcal, GR – 213, enlaza con la nacional N - 432 que a su vez se conecta con la autovía A – 92( en la figura anterior, línea amarilla).

Por último mencionar que los terrenos están situados en zonas dedicadas al sector agrario, concretamente al cultivo del olivar.

3. JUSTIFICACIÓN URBANÍSTICA

De acuerdo con el Plan General de Ordenación Urbanística del término municipal de Pinos Puente, que le es de aplicación, dicha finca tiene la consideración de suelo no urbanizable o rústico caracterizado como suelo de secano.

En el capítulo XVII de este plan referido a la ordenación para el suelo no urbanizable de protección rural o natural, que es la condición de la finca escogida, indica como usos compatibles los siguientes:

• “USO AGROPECUARIO: Engloba todo tipo de actividades instalaciones y construcciones relacionadas con la agricultura y la ganadería: agricultura en secano o en regadío, cultivos especiales y/o experimentales; ganadería para la cría y guarda de animales en régimen de estabulación o en libertad. ”

• “ USO VINCULADO A LAS OBRAS PUBLICAS.: Engloba todo tipo de actividades,

instalaciones y construcciones relacionadas con la ejecución, entretenimiento y servicio de las obras públicas, y especialmente el uso del suelo donde se implantan las infraestructuras, de acuerdo con el articulado de la legislación urbanística. ”

• “ ACTUACIONES DE INTERÉS PÚBLICO: Engloba todo tipo de actividades,

instalaciones y construcciones que según su valoración efectiva supongan para el municipio de Pinos Puente una proyección e interés público-social que impliquen su aprobación como tales según lo establecido en la LOUA. Entre ellos se encuentran:

- de carácter sanitario (cementerios, tanatorios, hospitales.) - de carácter recreativo (camping, refugios, instalaciones deportivas..) - de carácter social (residencias tercera edad, piscinas públicas, balnearios..). - de carácter industrial y siempre que sean incompatibles en suelo urbano ( grandes

superficies industriales y de almacenaje..) - de carácter terciario ( merenderos, recintos feriales, gasolineras, discotecas, casas

rurales, hoteles, moteles..) - de carácter infraestructural (parques eólicos, huertos solares, térmicos...)

Y aquellos otros en los que se justifique por parte del Ayuntamiento de Pinos Puente el carácter de utilidad pública o interés social, según lo especificado en la legislación urbanística.”

• “USO RESIDENCIAL: Engloba a los edificios destinados a vivienda unifamiliar y anexos (garajes, trasteros, almacenes,...). Deberán plantear un uso permanente y estar vinculados a explotaciones agrícolas o ganaderas con superficie suficiente que justifique la construcción, y cuyo promotor ostente la actividad agropecuaria principal; garantizando así mismo la “no formación de núcleo de población”.”

En el Anejo de" Estudio de Actuación" incluido en este proyecto, se incluyen más detalladamente las justificaciones expuestas por la que esta actividad es justificable y totalmente compatible en este tipo de suelos.




Desde el inicio del proyecto está previsto que, de acuerdo a la ley vigente, al final de la vida del mismo se procederá al desmantelamiento y restitución del entorno, de modo que se garantiza la vuelta de los terrenos a su estado preocupacional.

4. FICHA TÉCNICA DE LA INSTALACIÓN

Las características técnicas de la instalación solar fotovoltaica del presente proyecto de desmantelamiento son las siguientes:

• Potencia nominal de la instalación: 1,6 MW

• Potencia global instalada en el campo generador : 1,757 MW

• Número total de módulos: 7640 x 230Wp

• Número total de inversores: 2 x 880 kVA

• Ocupación del terreno: 12.566 m2

• Orientación: Sur

• Inclinación sobre la horizontal: 33º

• Energética neta producida: 2.961.400 kWh/año

5. ESTADO PREVIO DE LA FINCA

El estado previo de la parcela se describe en los siguientes puntos:

5.1. DESCRIPCIÓN URBANÍSTICA SEGÚN PGOU

Como se ha dicho anteriormente, según la memoria del Plan General de Ordenación Urbanística del término municipal de Pinos Puente, la parcela escogida para la ubicación de la actividad tiene la clasificación de suelo rústico de protección natural o rural caracterizado como suelo de secano.

Figura: mapa usos del suelo (Fuente: Ayuntamiento de Pinos Puente)

5.2. USO

Según los datos proporcionados por Catastro, la parcela tiene un uso de cultivo de olivar de secano al igual que los terrenos del entorno.

5.3. MORFOLOGÍA

El terreno presenta una pendiente ascendente hacia el Norte favorable con dicha actividad con un desnivel máxima de 10 metros y un ligero desnivel en el eje perpendicular en forma de montículo.




5.4. VEGETACIÓN Y FAUNA

Debido a los continuos trabajos de arado y circulación de tractores para la explotación del olivar, el suelo de la parcela se encuentra desnudo con sólo la aparición de vegetación de pequeño tamaño.

Debido a esta ausencia de cobertura vegetal, la fauna presente en la parcela está constituida por especies de pequeño tamaño de reptiles, mamíferos, aves, anfibios e insectos.

5.5. ACCESOS

Esta finca presenta dos accesos fundamentalmente, siendo el principal el de la carretera comarcal GR-213. El otro acceso se sitúa en la intersección entre la vía pecuaria llamada “Colada de Caparacena” que atraviesa la finca y el camino agrícola.

Figura: Accesos a la parcela

5.6. LINDES Y SERVIDUMBRES

Al estar ubicada en la confluencia de varios viales, la parcela está limitada:

- Al Este con la carretera comarcal GR-213. Por las características del vial, tiene que tenerse en cuenta la franja de línea de no edificación que para este tipo de viales es de 25 metros contados a partir del borde de la carretera.

- Al Oeste por un camino agrícola

- Al Norte por zonas de cultivo de olivar.

- En la parte Sur de la finca, existe una vía pecuaria deslindada de 8 metros legales y en el borde noreste también existe otra vía pecuaria que aunque no está deslindada forma un camino de acceso a las fincas de esa zona.

6. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS DE DESMANTELAMIENTO

Desde el punto de vista del estudio de desmantelamiento, esta instalación se compone de los siguientes elementos:

• Estructuras metálicas fijadas mediante hincado para la colocación de los paneles.

• Módulos fotovoltaicos de silicio policristalino.

• Instalación eléctrica subterránea en canalización mediante tubos.

• Equipos electrónicos para la conversión de corriente continua a alterna.

• Equipos eléctricos de medida y protección.

• Casetas prefabricadas para albergar los equipos de conversión y transformación.


• Sistema de seguridad

Para ejecutar el desmantelamiento de la instalación conectada a red, se debe proceder a ejecutar las siguientes obras:

• Desmontaje y retirada de los módulos fotovoltaicos.

• Desmontaje y retirada de las estructuras metálicas de apoyo de dichos módulos.

• Retirada de los circuitos eléctricos e interconexión.

• Desmontaje del sistema de inversión.

• Desinstalación de los sistemas de seguridad, vigilancia, control, medida y alumbrado.

• Demolición de las infraestructuras y cimentaciones.

• Retirada del cerramiento perimetral.

• Retirada de la infraestructura común de evacuación.

• Restauración final.

8.1. DESMONTAJE DE MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

La instalación consta de un total de 7640 módulos fotovoltaicos de dimensiones 1653x995x45 mm (Largo x Ancho x Fondo) con un peso de 20 Kg.

En primer lugar se procederá a desmontar los módulos fotovoltaicos de las estructuras soporte a las que están sujetos. Hay que tener en cuenta que están unidos por tornillería de seguridad en las cuatro esquinas de su marco y por pinzas de sujeción por lo que, una vez cortados lo tornillos con un disco radial, por ejemplo, se abrirán las sujeciones y se extraerá el panel.

Una vez desmontados, para determinar su destino final, se tendrá en cuenta su estado de funcionamiento ya que normalmente nos encontraremos con módulos fotovoltaicos con una degradación del 20%, pero que producirán energía en cualquier caso. En placas bajo estas condiciones, se procederá a almacenarlos para su reventa en instalaciones rurales donde los requerimientos de potencia y pérdidas son menores que en plantas de potencia de generación centralizada.




En caso de no ser posible su reutilización, serán transportados a la planta de reciclaje autorizada más próxima para la elaboración de nuevos módulos.

8.2. DESMONTAJE DE ESTRUCTURAS SOPORTE

Debido a que las estructuras están montadas a base de tornillería y cordones de soldadura el proceso de retirada es muy simple.

En primer lugar se desmontará la parrilla de aluminio galvanizado que soporta a los paneles y, una vez en el suelo, se procederá a desarmarla. Tras esto, se extraerá el fuste de acero galvanizado mediante medios mecánicos.

Los materiales metálicos que se obtienen, se acopiarán y se cargarán en un camión con la ayuda de una carretilla elevadora y/o un camión grúa para que, posteriormente, sean trasladados a la gestora de residuos metálicos más próxima.

8.3. DESMONTAJE DE LOS CIRCUITOS ELÉCTRICOS E INTERCONEXIÓN

En la instalación eléctrica se puede considerar distintos tramos: un primer tramo de interconexión entre módulos con cables fijos a la estructura, un segundo tramo, desde las estructuras hasta la estación de inversión a media tensión, un tercer tramo, desde la estación hasta el centro de seccionamiento, y un último tramo, la línea de evacuación a red, hasta el punto de entronque con la red eléctrica. Estos tres últimos tramos se encuentran en una red de canalizaciones o zanjas subterráneas bajo tubo de PVC.

Por lo tanto, primeramente se procederá a la desconexión por corte del cableado de interconexión de módulos fotovoltaicos que ya se habrá realizado con el desmantelamiento de los módulos. Los cables se quitarán de la estructura soporte y se almacenarán en zona segura para su traslado.

Una vez realizado, se desmontarán los tramos enterrados mediante la excavación de las zanjas y la extracción de los tubos, luego se sacarán los cables de su interior y se almacenarán al igual que los anteriores. Paralelamente, se recuperarán las cajas de conexiones, registros, arquetas y elementos auxiliares de las canalizaciones.

Los conductores se entregarán a un gestor autorizado de residuos eléctricos y electrónicos y el cobre será tratado como corresponde a cada residuo según su clasificación.

Los tubos de PVC de las canalizaciones subterráneas junto con los demás residuos metálicos se transportarán en camiones a vertederos autorizados o a otro emplazamiento para su posterior reciclado/reutilización.

Por último, habrá que restituir las zonas afectadas del terreno, huecos de arquetas y zanjas de canalizaciones, mediante relleno con tierra natural.

8.4. DESMONTAJE DE LA ESTACIÓN DE INVERSIÓN

Para empezar se desconectarán los inversores dj/a de las cajas de conexiones a las que vayan unidos. Después se aislarán eléctricamente los transformadores eléctricos y, junto a los inversores, serán trasladados para su posterior utilización y, si ésta no es posible, se llevarán a vertedero autorizado.

Como los equipos son de grandes dimensiones, será necesaria la ayuda de una grúa para acopiarlos en el camión.

8.5. DESMONJE DE LOS SISTEMAS DE SEGURIDAD, VIGILANCIA, CONTRO, MEDIDA Y ALUMBRADO

Se procederá al desmantelamiento del interior de las casetas donde se alojan los equipos de vigilancia, seguridad, control, medida y centralización de contadores. Así como también, el circuito de alumbrado exterior, de interior. Estos residuos se entregarán al gestor de residuos eléctricos y electrónicos.

En la caseta donde se encuentra la centralización de contadores también se desmontará la caja precintadle con los equipos electrónicos de medición, caja de fusibles, interruptor general manual, etc.

8.6. ELIMINACIÓN DE INFRAESTRUCTURAS Y CIMENTACIONES

Una vez retirados todos aquellos equipos susceptibles de reutilización y desmontadas las instalaciones, se procederá a la retirada de las casetas y de las losas de cimentación.

Respecto a las casetas, se procederá al desmontaje de la cubierta y los cerramientos, posteriormente se eliminaran los perfiles metálicos mediante corte de los mismos. La losa de hormigón será demolida mediante martillo neumático hasta que quede reducida a escombros.

Los elementos metálicos serán depositados en plantas de reciclaje y los escombros generados serán trasladados a la planta de reciclado de escombros y restos de obra.

Las arquetas también se añadirán a los residuos metálicos férreos.

Respecto a los caminos interiores ejecutados para la circulación por el interior de la finca se retirarán las capas de zahorra o capas de firme utilizadas y se llevarán a un vertedero autorizado para dichos residuos inertes.

8.7. DESMONTAJE DEL CERRAMIENTO PERIMETRAL

El desmontaje del vallado perimetral se llevará a cabo por peón ordinario que se encargará de retirar los postes y vallas metálicas. Para los dados de cimentación donde se montan los postes se demolerán con martillo neumático.

Los residuos generados serán solamente férreos y escombros de las cimentaciones que serán tratados de igual forma que los resultantes del resto del desmantelamiento de la instalación.




8.8. DESMANTELAMIENTO DE INFRAESTRUCTURA COMÚN DE EVACUACIÓN

La infraestructura común de evacuación, una vez ejecutada, pasa a ser propiedad de la compañía distribuidora (en este caso, de Sevillana Endesa), en virtud de lo especificado en la Resolución de 23 de Febrero de 2005 de la Dirección General de Industria, Energía y Minas de la Junta de Andalucía.

No obstante, en este estudio se describen los trabajos que serían necesarios para proceder al desmantelamiento de dichas instalaciones.

En principio, es necesaria la desconexión de la extensión de la línea y de toda la infraestructura común de evacuación del resto de la red de distribución en el punto en el que se realiza la conexión en Media Tensión para asegurar el buen funcionamiento de la red.

En segundo lugar, habrá que proceder al desmontaje de todos los equipos, de los elementos que constituyen los centros de transformación y de los postes y la línea de Media Tensión que se ejecuta como extensión de la red.

Para realizar los trabajos anteriores, se hará uso de un camión grúa en el que se acopiarán todos los materiales y, a continuación, se transportarán a vertedero autorizado.

8.9. RESTAURACIÓN FINAL

La fase final de restauración del medio contemplará los siguientes trabajos:

a) Rellenado y compactado de los huecos en el terreno con terreno natural que dejarían los siguientes elementos:

- Cimentaciones de los montantes del vallado perimetral, así como de los montantes de las puertas de acceso.

- Arquetas y canalización subterránea para conducción de circuitos en corriente continua desde el generador solar hasta las casetas auxiliares y desde éstas hasta la caseta de inversión a media tensión.

- Canalizaciones subterráneas para evacuación de corriente alterna desde las estaciones de inversión hasta el centro de seccionamiento y desde este hasta el punto de evacuación.

- Arquetas y losas de cimentación de dichas edificaciones.

b) Se prevé habilitar el terreno para el cultivo contemplándose la posibilidad de un aporte de tierra vegetal en determinadas zonas más afectadas del parque, aunque no se estima estrictamente necesario, y su posterior arado para conseguir uniformidad y un aireado del suelo.

Aunque debido a un crecimiento de la presión urbanística y de infraestructuras de la zona estos usos pueden variar.

9. RECICLADO Y RESIDUOS NO RECICLABLES O TÓXICOS

Debemos tener en cuenta la posible reutilización de los elementos y materiales resultantes del desmantelamiento de la planta solar fotovoltaica.

En primer lugar, aclarar que durante el desmantelamiento de la instalación no se generarán residuos tóxicos o peligrosos.

Para el caso de los paneles fotovoltaicos, una vez desmontados de las estructuras, se procederán a su traslado a un centro de tratamiento y reciclado que garantice su eliminación sin perjuicios para el medio ambiente. Los módulos que estén en buen estado se puede contemplar su aprovechamiento en instalaciones rurales que no precisen de tanta potencia.

Los componentes de la instalación eléctrica del parque, serán trasladados a centros donde se reciclarán sus componentes para su reutilización.

Para el resto de elementos susceptibles a ser reciclados como pueden ser estructuras soporte, sistema de vigilancia, control, medida, alumbrado, vallado, etc. se reciclarán, siendo materias primas para la elaboración de nuevos componente y acero, respectivamente.

Las tierras procedentes de los movimientos de tierras necesarios para la extracción de las canalizaciones subterráneas se amontonarán para su posterior uso en el rellenado de las mismas.

El proceso de reciclaje y su posterior uso, puede cambiar en el futuro, debido a los posibles avances tecnológicos.

En resumen, los residuos que se generarán en el proceso de desmantelamiento y restitución agrupados según la lista incluida en el Reglamento de Residuos de Andalucía son:

• Capítulo 16: Residuos no especificados en otro capítulo de la lista

- 16 01 17 Metales férreos, como las estructuras soporte de los módulos fotovoltaicos,

el vallado perimetral, etc. se transportarán a planta de reciclado de chatarras férreas.

- 16 01 19 Plástico, como los tubos de PVC de las conducciones subterráneas, etc. se

entregarán a gestor autorizado de residuos plásticos para su valorización.

- 16 01 20 Vidrio, como por ejemplo el que llevan los módulos fotovoltaicos en su

superficie que se transportaran a planta de reciclado.

- 16 02 Residuos de equipos eléctricos y electrónicos, como fusibles, cajas de

conexión, cables eléctricos, inversor... se entregarán a gestor autorizado para el reciclado o

valorización de residuos eléctricos y electrónicos.




• Capítulo 17: Residuos de la Construcción y demolición.

- 17 01 07 Mezclas, o fracciones separadas de hormigón, ladrillos, tejas y materiales

cerámicos, que no contienen sustancias peligrosas, como por ejemplo los resultantes de la

demolición de las casetas y las cimentaciones, se transportarán a planta de reciclado de

escombros inertes y restos de obra.

- 17 04 11 Cables distintos de los especificados en el código 17 04 10 (Cables que

contienen hidrocarburos, alquitrán de hulla y otras sustancias peligrosas), se transportaran a

una central de reciclado autorizada donde se reciclarán y recuperarán los metales o de

compuestos metálicos.

10. PLAN DE DESMANTELAMIENO

El periodo estimado para el desmantelamiento total de la planta es de 18 semanas como indica el cronograma siguiente:

MES 1 2 3 4 5

SEMANA 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

NOMBRE DE LA TAREA Desmontaje de módulos fotovoltaicos Desmontaje estructuras soporte Retirada de los circuitos eléctricos e interconexión Desmontaje de interior de casetas y retirada de casetas Desinstalación de los sistemas de seguridad, vigilancia, control, medida y alumbrado

Demolición de los infraestructuras y cimentaciones Retirada del cerramiento perimetral Restauración final

11. PRESUPUESTO

En este apartado se dará un presupuesto estimado a fin de fijar la fianza que avale el desmantelamiento puesto que se trata de una instalación fotovoltaica en suelo.

Este presupuesto se dividirá en varios capítulos como se muestra en la tabla siguiente obtenida con el programa Presto versión 8.8:

CÓDIGO DESCRIPCIÓN CANTIDAD PRECIOIMPORTE (€)

CAPÍTULO 01 DESMONTAJE DE LOS MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

01.01 m2 DESMONTADO DE MÓDULOS FOTOVOLTAICOS

Desmontado de paneles fotovoltaicos y elementos de fijaciones, uniones etc...

Se incluye la carga y descarga en zona de acopio, con retirada de elementos

recuperados, para posterior transporte a planta de reciclado autorizado.

12.565,77 2,41 30.283,51

01.02 m3 TRANSPORTE CAMIÓN 20 km.

Carga y transporte de paneles a estación gestora, a una distancia mayor de 10 Km. y

menor de 20 Km., considerando ida vuelta, en camiones basculantes de hasta 20 t. de

peso, incluido el canon.

565,46 3,29 1.860,36

TOTAL CAPÍTULO 01 DESMONTAJE DE LOS MÓDULOS FOTOVOLTAICOS………..32.143,87




CAPÍTULO 02 DESMONTAJE DE LAS ESTRUCTURAS SOPORTE

02.01 Kg DESMONTADO DE PARRILLA DE ALUMINIO

Desmontado de estructura metálica soporte de los paneles fotovoltaicos y accesorios,

sin aprovechamiento del material y retirada del mismo, incluyendo transporte a planta

de reciclado de chatarra férrea, según lo especificado en el presente estudio.

305.600,00 0.08 24.448,00

02.02 Ud. EXTRACCIÓN DE POSTES HINCADOS

Desmontado de los fustes hincados de acero galvanizado que sirven de soporte a la

parrilla y accesorios, sin aprovechamiento del material.

Retirada del mismo, incluyendo transporte a planta de reciclado de chatarras férreas.

8.27 1.528,00 12.636,56

TOTAL CAPÍTULO 02 DESMONTAJE DE ESTRUCTURAS SOPORTE…………………..37.084,56

CAPÍTULO 03 DESISTALACIÓN DE CIRCUIITOS ELÉCTRICOS Y OTROS

03.01 m INSTALACIÓN NO ENTERRADA

Desinstalado de la red de eléctrica de los módulos en las estructuras soporte con

recuperación de elementos, tubos, cajas, etc.

Retirada y almacenamiento para su posterior transporte a planta de tratamiento o

valorización de residuos.

8.118,00 1,08 8.767,44

03.02 m INSTALACIÓN SUBTERRÁNEAS

Desmontado de red de instalación eléctrica enterrada desde estructuras hasta el centro

de seccionamiento, con recuperación de elementos, tubos, cajas, mecanismos, etc.

Retirada de residuos y acopio para posterior transporte a gestor de residuos

autorizado según su naturaleza.

Retirada del terreno natural para su posterior uso en el relleno de la zanja.

4.990,00 3,72 18.562,80

03.03 DESISTALADO DE OTROS SISTEMAS

Desmontado del sistema de seguridad, vigilancia, medida y control de la planta solar.

Retirada, carga y traslado a un gestor autorizado de residuos eléctricos y electrónicos

para su reciclado.

926,00

03.04 Ud. DESMONTADO ALUMBRADO

Desmontado del sistema de alumbrado interior y exterior montados sobre mástil de

acero galvanizado de 4 m. de altura, incluyendo accesorios y sistema de fijación.

Incluye la carga, transporte y descarga hacia vertedero autorizado de residuos

metálicos y el canon de vertedero.

7,00 48,3 338,10

03.05 m3 TRANSPORTE EN CAMIÓN < 20 km.

Carga y transporte de residuos, a una distancia mayor de 10 Km. y menor de 20 Km.,

en camiones de 3 m3 de capacidad, hasta la planta de tratamiento o valorización de

residuos más cercana, según su naturaleza. Ida y vuelta.

27,26 3,72 269,33

TOTAL CAPÍTULO 03 DESMONTAJE DE CIRCUIITOS ELÉCTRICOS……………….28.863,67




CAPÍTULO 04 DEMOLICIÓN DE INFRAESTRUCTURAS

04.01 Ud. DESMANTELAMIENTO INTERIOR DE CASETAS

Desmantelado del interior de la caseta de mando y control, estación de inversión y

centro de seccionamiento.

Retirada de todos los equipos eléctricos y electrónicos con recuperación del material

desmontado.

4,00 45,00 180,00

04.02 m3 DEMOLICIÓN DE LAS CASETAS

Demolición de los edificios procediendo al desmontaje de la cubierta y demolición de

los cerramientos incluyendo el corte del acero en las que sean de hormigón armado.

Carga en camión para el transporte del material a vertedero controlado.

27,6 21,64 597,26

04.03 m3 DEMOLICIÓN DE CIMENTACIONES

Eliminación masiva de las losas de hormigón armado mediante martillo neumático

hasta que queden reducidas a escombros.

Se incluye la retirada de dichos escombros y la carga, incluyendo transporte a planta

de tratamiento de escombros y restos de obras.

50,36 73,91 3.722,11

04.04 m3 ELIMINACIÓN DE VIALES INTERIORES

Retirada por levantamiento por medios mecánicos de firme con base granular,

cubicado sobre perfil transversal. Incluye la retirada de escombros y la carga en

camión sin transporte a vertedero.

589,88 5,52 3.256,11

04.05 m3 TRANSPORTE DE ESCOMBROS EN CAMIÓN 10 km.

Transporte y descarga de escombros a vertedero controlado, a una distancia menor de

10 Km. considerando ida y vuelta, en camiones basculantes de hasta 20 t. de peso,

cargados con pala cargadora grande, incluido el canon de vertedero.

667,84 5,17 3.452,71

TOTAL CAPITULO 04 DEMOLICIÓN DE INFRAESTRUCTURAS………………………….11.208,19

CAPÍTULO 05 DESMONTAJE DE CERRAMIENTO PERIMETRAL

05.01 DESMONTADO DE VALLA METALICA EN CERRAMIENTOS

Desmontado por medios manuales de vallado perimetral de la parcela

compuesto de malla metálica y montantes retirada de elementos acopiando para su

traslado.

Retirada del mismo, incluyendo transporte a planta de reciclado de chatarras férreas.

2.476,08

05.02 m3 RETIRADA DE MACIZOS DE CIMENTACIÓN

Descombrado y/o picado de elementos macizos de cimentación de los montantes, y

retirada de escombros.

Incluye regado, para evitar la formación de polvo, medios de seguridad, de elevación,

carga, descarga, limpieza del lugar de trabajo, relleno de los huecos del terreno y

transporte a planta.

40,00 20,26 810,40

TOTAL CAPÍTULO 05 DESMONTAJE DE CERRAMIENTO PERIMETRAL……………11.967,22

CAPITULO RESUMEN EUROS

CAPÍTULO 01 DESMONTAJE DE LOS MÓDULOS FOTOVOLTAICOS 32.143,87

CAPÍTULO 02 DESMONTAJE DE ESTRUCTURAS SOPORTE DE MÓDULOS 37.084,56

CAPÍTULO 03 DESMONTAJE DE CIRCUIITOS ELÉCTRICOS 28.863,67

CAPITULO 04 DEMOLICIÓN DE INFRAESTRUCTURAS 11.208,19

CAPÍTULO 05 DESMONTAJE DE CERRAMIENTO PERIMETRAL 11.967,22

Presupuesto Ejecución Material 121.267,82

Gastos generales (13%) 15.764,82

PRESUPUESTO GENERAL 137.032,64




Granada, junio de 2013

El alumno autor del Proyecto:

Fdo.: Mª Ángeles Ruiz Moreno

ANEJO 22 : ESTUDIO IMPACTO AMBIENTAL


Anejo: Estudio Impacto Ambiental


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. OBJETIVOS

3. ALCANCE

4. LEGISLACIÓN APLICABLE

5. METODOLOGIA

6. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO Y SUS CARACTERÍSTICAS

6.1. DELIMITACIÓN DE LA ZONA AFECTADA

6.2. CONSIDERACIONES INICIALES DE PROYECTO

6.3. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

6.4. FASES CONSTRUCTIVAS QUE COMPONEN LA OBRA

7. INVENTARIO AMBIENTAL

7.1. MEDIO FÍSICO 7.1.1. Climatología 7.1.2. Topografía 7.1.3. Geología y geomorfología 7.1.4. Geotecnia 7.1.5. Hidrología 7.1.6. Edafología

7.2. MEDIO BIOLÓGICO 7.1.1. Vegetación 7.1.2. Fauna

7.3. MEDIO SOCIOECONÓMICO 7.1.3. Características poblacionales 7.1.4. Sistema económico

7.4. MEDIO PERCEPTUAL

8. ANÁLISIS DE IMPACTOS AMBIENTAL

8.1. IDENTIFICACIÓN DE ACCIONES GENERADORES DE IMPACTOS 8.1.1. Fase de construcción 8.1.2. Fase de explotación 8.1.3. Fase de abandono




8.2. INDENTIFICACION DE FACTORES DEL MEDIO SUSCEPTIBLES A RECIBIR IMPACTO

8.3. DESCRIPCIÓN DE LOS IMPACTOS SOBRE LOS FACTORES DEL MEDIO 8.3.1. Impactos relacionados con la fabricación de los componentes 8.3.2. Impactos relacionados con la ejecución de las obras

8.3.2.1. Atmósfera 8.3.2.2. Medio hídrico 8.3.2.3. Medio terrestre 8.3.2.4. Medio biótico 8.3.2.5. Medio perceptual 8.3.2.6. Medio socioeconómico

8.3.3. Impactos derivados de la explotación de la instalación 8.3.3.1. Atmósfera 8.3.3.2. Medio hídrico 8.3.3.3. Medio terrestre 8.3.3.4. Medio biótico 8.3.3.5. Medio perceptual 8.3.3.6. Medio socioeconómico

8.3.4. Impactos relacionados con la fase de abandono

8.4. VALORACIÓN AMBIENTAL Y DICTAMEN DE LOS IMPACTOS SOBRE LOS FACTORES DEL MEDIO 8.4.1. Emisiones evitadas por el uso de sistemas fotovoltaicos

9. MEDIDAS CORRECTORAS Y PROTECTORAS

9.1. CORRECCIÓN AL IMPACTO ATMOSFÉRICO

9.2. CORRECCIÓN AL IMPACTO TERRESTRE E HÍDRICO

9.3. CORRECCIÓN AL IMPACTO BIÓTICO

9.4. CORRECCIÓN AL IMPACTO PERCEPTUAL

9.5. CORRECCIÓN AL IMPACTO HUMANO Y SOCIOECONÓMICO

10. PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL

11. DOCUMENTO SÍNTESIS




1. INTRODUCCIÓN

La energía solar fotovoltaica, como fuente renovable representa una fórmula energética radicalmente más respetuosa con el medio ambiente que cualquier otra energía convencional ya que se trata de una energía limpia, renovable, que no consume recursos limitados y que aún tiene una gran potencialidad por desarrollar; por ello, estas ventajas son las que impulsan a apostar por este tipo de instalaciones.

Sin embargo, el impacto ambiental de la energía fotovoltaica no puede considerarse nulo. Existen algunos de los problemas y los tipos de impactos ambientales que pueden influir de forma negativa en la percepción de las instalaciones fotovoltaicas por parte de la ciudadanía.

El impacto principal, como veremos más adelante, se produce en la fase de extracción de la materia prima de los paneles solares, el silicio, que a pesar de ser el material más abundante de la tierra se precisan grandes cantidades de energía para su transformación.

Asimismo, durante la fase de explotación el principal impacto es el efecto visual aunque es posible atenuar mediante la integración en el paisaje o los edificios.

Al final de la vida útil, en algunos tipos de células se evidencian posibles riesgos en caso de incendio, debido a la formación de gases tóxicos. Por este motivo, los paneles fotovoltaicos al final de su vida útil tienen que ser debidamente reciclados.

Pero no se debe de olvidar la preservación del medio ambiente más cercano a ellas y preocupadas por los desmontes y tala de árboles que pueden ser necesarios para la instalación de un huerto solar en suelo. En este sentido se promoverá medidas que palien los posibles efectos que una planta solar pueda producir en su entorno.

2. OBJETIVOS

El presente anejo se redacta como parte del Estudio Constructivo de este proyecto final de carrera para la construcción de una planta de energía solar fotovoltaica en el polígono 7, parcela 15 “Los Tomillares” en el municipio de Pinos Puente. Parte sobre la base del Estudio de Impacto Ambiental realizado en el Estudio de Viabilidad, en el que se comparaba la idoneidad ambiental entre las diferentes alternativas, resultando la opción actual como de impacto compatible.

La aplicación de la técnica del Análisis Ambiental plantea una concepción tendente a la resolución de la problemática ambiental que producen en general los proyectos de construcción.

Por esta razón, se mencionarán consideraciones de los efectos que la obra y su funcionamiento pueden producir sobre el medio en que se inserta, así como para introducir mejoras en los valores ambientales del territorio.

En consecuencia, los objetivos de este análisis son:

• Definir y valorar, desde un punto de vista ambiental, el entorno de la instalación entendiendo ésta como el espacio físico, biológico y humano en el que se inserta y que es susceptible de ser alterado por el mismo.

• Prever la naturaleza y magnitud de los efectos que origina la construcción y puesta en servicio del objeto del proyecto.

• Establecer las medidas correctoras, técnicamente factibles y económicamente viables, que permitan minimizar los impactos ambientales negativos previsibles, y determinar los impactos residuales después de la aplicación de las mismas.

• Establecer el desarrollo de un Plan de Vigilancia Ambiental que permita garantizar la minimización del impacto mediante la correcta aplicación de las medidas presentadas.




3. ALCANCE

En primer lugar, se define el entorno del proyecto, estudiando e inventariando los elementos ambientales susceptibles de ser afectados.

En una segunda fase del estudio se realiza el análisis ambiental del proyecto, para ello se describen y analizan los condicionantes ambientales existentes para la construcción y explotación del huerto solar, se identifican además las principales acciones susceptibles de producir efectos, tanto en la fase de proyecto y construcción como en la fase de explotación.

Para la caracterización del ámbito del proyecto se han agrupado los diferentes elementos ambientales en tres categorías: a) medio físico, b) medio biótico y c) medio socioeconómico.

El análisis de la interrelación entre las acciones contempladas en el proyecto y los factores medioambientales representativos del entorno, se realiza mediante una matriz causa-efecto, lo cual permitirá identificar, caracterizar y comparar los efectos ambientales producidos por la construcción y explotación de las obras.

Aquellos efectos identificados como significativos en dichas matrices, se valoran de forma precisa, de manera que pueden clasificarse en las categorías establecidas por la ley- compatible, moderado, severo y critico- de una forma lo más objetiva posible.

Para evitar o minimizar aquellos impactos más notables, se proyectan las medidas correctoras, técnica y económicamente viables.

Por último se elabora el programa de vigilancia ambiental (P.V.A) con el fin de verificar el cumplimiento de las medidas preventivas y correctoras.

4. LEGISLACIÓN APLICABLE

Desde 1985 la Directiva 85/377/CEE, de 27 de junio, se estableció el término de prevención ambiental para evitar atentados contra la naturaleza, proporcionar fiabilidad en la toma de decisiones de las distintas alternativas de los proyectos y salvaguardar los intereses generales desde un punto de vista global.

Posteriormente se han establecido nuevas Directivas europeas y Reales Decretos Legislativos por medio de los cuales se intenta mejorar la consecución de los objetivos marcados así como adaptar la normativa europea a nuestro país y a nuestra comunidad autónoma.

Así, en el Real Decreto 1131/1998, de 30 de septiembre, se establecen los contenidos más detallados exigibles a un estudio de impacto ambiental.

Para la Comunidad autónoma de Andalucía, la normativa a seguir es la Ley 7/2007, del 9 de Julio, de Gestión Integrada de la calidad ambiental y sus modificaciones según el Decreto 5/2012, del 17 de Enero, por el que se regula la autorización ambiental integrada y se modifica el Decreto el Decreto 356/2010, del 3 de Agosto, por el que se regula la autorización ambiental unificada.

Por último se tendrá en cuenta el Plan General de Ordenación Urbanística de dicho municipio.




5. METODOLOGIA

Para la realización del presente Estudio de Evaluación de Impacto Ambiental se ha considerado el siguiente esquema metodológico:

1. Descripción del proyecto y sus acciones.

2. Inventario ambiental y descripción de las interacciones ecológicas y ambientales claves.

3. Identificación y valoración de impactos en las distintas alternativas.

4. Propuesta de medidas protectoras y correctoras.

5. Programa de vigilancia ambiental.

6. Documento síntesis.

6. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO Y SUS CARACTERÍSTICAS

6.1. DELIMITACIÓN DE LA ZONA AFECTADA

La zona afectada por el proyecto es un terreno rústico de titularidad privada ubicado al Norte del municipio de Pinos Puente, concretamente el polígono 7, parcela 15 “Los Tomillares”.

La planta ocupará un espacio de 4,13 hectáreas de las cuales 3,4 serán útiles.

6.2. CONSIDERACIONES INICIALES DE PROYECTO

A la hora de elegir la ubicación de la planta se ha tenido en cuenta que se cumplieran los condicionantes de emplazamiento que se exponen a continuación:

• Un lugar alejado de formaciones arbóreas o bosques que pudieran causar sombras externas en la planta.

• Un lugar alejado de construcciones por el mismo motivo que el punto anterior.

• Con pendientes al Sur o pendientes menores del 10%

• Con condiciones de turbidez bajas y radiación solar alta.

Estas condiciones se verifican en la ubicación escogida, la pendiente es de un 6% aproximadamente hacia el Sur en gran parte del terreno y se encuentra rodeada por plantaciones de pequeña altura y por una orografía que hace que no producirán sombras en la planta de elementos exteriores. Además, la parcela se encuentra en una zona IV de radiación solar según el mapa de radiación solar de España del INM.

Desde el punto de vista de la viabilidad económica:

• Accesibilidad para el transporte del material necesario durante la construcción.

• Disponibilidad, posibilidad de compra/alquiler del terreno.

• Existencia de un punto de evacuación cercano, para evitar excesivas pérdidas en el transporte y un elevado coste de la línea de evacuación.

La parcela en la que se llevará a cabo la instalación dispone de buena accesibilidad, se puede acceder a ella directamente desde la carretera provincial GR- 213.

Todos estos condicionantes hacen hasta este punto que la ubicación de la parcela sea óptima para la construcción de la instalación fotovoltaica.

A lo largo del estudio de viabilidad se han barajado dos alternativas de construcción dependiendo de la estructura soporte:




• Placas sobre estructura fija:

Esta alternativa consta de paneles solares de 230 Wp sobre estructuras soporte fijas que permanecerán con una inclinación y orientación fija a lo largo del año.

La separación entre módulos se ha dispuesto de 4,2 metros.

Con esta selección se consigue instalar 7640 módulos que generan una potencia pico de 1,757 MW.

Esta es la alternativa desarrollada en este proyecto constructivo por arrojar datos más viables tanto económicamente como ambientalmente.

• Placas sobre seguidores de dos ejes:

En esta opción se han mantenido los paneles solares pero se ha variado la sustentación que en este caso se organiza sobre estructuras móviles de dos ejes en las cuales se posicionan 176 paneles en cada una.

La separación en este caso es mayor debido a las mayores dimensiones de estas estructuras alcanzando una separación de 29 metros.

Con esta distribución se consigue generar una potencia pico de 1,093 MW habiendo que instalar 4752 módulos.

6.3. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

En este apartado se expondrá de manera resumida las obras para el desarrollo de esta planta solar fotovoltaica conectada a la red eléctrica de distribución en Media Tensión próxima a los terrenos.

La instalación está compuesta por una total de dos subinstalaciones fotovoltaicas de 800 kW nominales cada una sobre una extensión de 3,4 hectáreas aproximadamente.

El generador fotovoltaico consta de estructuras soporte sobre terreno en las cuales se posicionarán las placas solares que permanecerán con una inclinación de 33º y orientación completamente hacia el Sur, fijas a lo largo de todo el año.

Se usarán paneles solares de 230 Wp con células de silicio policristalino. Estos paneles se agruparán en serie en las estructuras soporte alcanzando un valor de 20 paneles por estructura.

Las estructuras soporte seleccionadas son de aluminio y acero galvanizado y presentan una cimentación mediante el hincando del fuste una cierta profundidad en el terreno. Para mayor estabilidad se han proyectado con riostra diagonal.

Para evitar sombras entre la primera fila de estructuras y la siguiente se han distanciado una distancia de 4,2 m, este valor ha sido calculado con el procedimiento que propone IDAE según se explica en el anejo de Producción Anual Esperada.

Para el conexionado de las diferentes estructuras soporte en paralelo se han utilizado cajas de conexión con los parámetros eléctricos compatibles con los de entrada de los tramos predecesores. Debido

a la limitación de entradas de la estación de inversión, se ha dimensionado dos niveles de conexión. Las canalizaciones eléctricas en estos tramos irán soterradas bajo tubo de PVC como se recoge en el anejo Instalación eléctrica de Baja Tensión.

Cada subinstalación llevará un edificio en el que se albergarán con espacio suficiente para albergar dos inversores, un transformador y los armarios de protección necesarios. Este edificio es prefabricado de hormigón armado.

Los inversores serán de 400 kW nominales. En la habitación de inversión, a su entrada, se unirán los circuitos procedentes de cada una de las cajas de conexiones en paralelo y se ubicarán las protecciones de corriente continua necesarias. A la salida de cada uno de los inversores se dispondrán igualmente las protecciones de corriente alterna en B.T. antes de pasar al centro de transformación.

Antes de llegar al centro de transformación, se unificarán las dos líneas provenientes de los inversores anteriores, entrado un solo circuito al transformador de la subinstalación situado en el mismo edificio en una habitación colindante y con acceso propio. A la salida del transformador se dispondrán un armario de protecciones para media tensión del que partirá la línea de Media Tensión subterránea hacia el centro de seccionamiento y medida.

En el centro de seccionamiento y medida, se unificarán las dos líneas de M.T. (una por cada centro de transformación) y se realizará la medida de la energía generada. Además, en esta caseta se producirá el seccionamiento de la instalación y de ella partirá la línea de evacuación en bucle que partirá hacia el punto de inyección de la red de distribución en Media Tensión que pasa por la zona de proyecto, propiedad de Sevillana Endesa.

Se ha proyectado además, una acometida en Baja Tensión para los consumos internos de la instalación independiente de la instalación generadora.

Se ejecutará también un edificio donde se dispondrá el cuadro eléctrico general de los consumos internos y los monitores del sistema de seguridad, un pequeño almacén, aseos y una zona de oficinas.

Esta línea de evacuación irá subterránea y en el punto de inyección, apoyo cercano a la parcela, se ha optado por una doble conexión aéreo-subterránea de media tensión.

Además se ha proyectado un cerramiento perimetral y un sistema de seguridad y videovigilancia para salvaguardar la integridad de la instalación.

Por último mencionar que se ha diseñado un vial de servicio en el interior de la parcela para la conexión de los elementos principales, una red de drenaje de la escorrentía superficial y zonas de maniobra de vehículos.




6.4. FASES CONSTRUCTIVAS QUE COMPONEN LA OBRA

Las fases constructivas que componen la obra a realizar se desglosan principalmente en:

• Movimiento de tierras

• Descarga y manipulación de materiales

• Ejecución del drenaje y firme

• Montaje de los módulos en las estructuras soporte y conexionado

• Instalación de Corriente Continua en Baja Tensión

• Emplazada miento de los diferentes edificios

• Cableado y conexión de Estación de Inversión y Transformación

• Ejecución de línea de Media Tensión

• Cableado y conexionado de Centro de Seccionamiento y Medida

• Línea de Evacuación y punto de entronque

• Edificio de control e instalaciones auxiliares


• Sistema de seguridad y vigilancia

• Alumbrado

• Puesta en marcha

7. INVENTARIO AMBIENTAL

7.1. MEDIO FÍSICO

7.1.1. CLIMATOLOGÍA

En Pinos Puente, el régimen térmico se rige por un fuerte contraste estacional entre un verano largo y caluroso (con una temperatura estival en torno a los 23 °C de media), un invierno frío no excesivamente amplio (con una temperatura media comprendida entre los 6 y los 10 °C) frente a la irrelevancia de la primavera y otoño.

Para afirmar lo comentado, en la tabla siguiente se ve como el régimen térmico a lo largo del año describe una curva ascendente con un máximo y un mínimo muy marcado, coincidente con el invierno y el verano respectivamente:

T TM Tm

Enero 6,7 13 0,3

Febrero 8,5 15,3 1,8

Marzo 11 18,3 3,4

Abril 12,8 20,1 5,6

Mayo 16,8 24,6 9

Junio 21,4 30 12,9

Julio 24,8 34,4 15,2

Agosto 24,5 33,9 15

Septiembre 20,9 29,4 12,4

Octubre 15,5 22,7 8,2

Noviembre 10,7 17,2 4,2

Diciembre 7,6 13,5 1,8

Anual 15,1 22,8 7,5

T Temperatura media mensual TM Temperatura mensual de las temperaturas máximas diarias Tm Temperatura mensuales de las temperaturas mínimas diarias

Tabla y gráfica: Temperaturas mensuales (ºC)

0

5

10

15

20

25

30

35

40

En

ero

Fe

bre

ro

Ma

rzo

Ab

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Ma

yo

Jun

io

Juli

o

Ag

ost

o

Se

pti

em

bre

Oct

ub

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No

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mb

re

Dic

iem

bre

T

TM

Tm




La amplitud térmica anual que resulta de la diferencia del mes más cálido y del mes más frío es de 18,1 ºC y la amplitud térmica extrema que resulta de la diferencia de la temperatura media de las máximas del mes más cálido y la media de las mínimas del mes más frío, es de 33,6 ºC.

Estos valores nos indican que el clima de Pinos Puente presenta claras características de clima mediterráneo continental.

Respecto a la pluviometría de la zona, el régimen anual de precipitaciones se caracteriza por

presentar dos situaciones extremas, un verano muy seco y un invierno relativamente lluvioso. También se caracteriza por la irregularidad pluviométrica y el carácter torrencial con que a veces se presentan las precipitaciones (el 22% de la lluvia en la comarca es en forma de tormenta). El volumen anual de precipitaciones es de 357 mm aproximadamente con una humedad relativa anual del 59 % según datos de PVGis.

Como se muestra en la siguiente tabla, se ve claramente que la sequía de los meses de verano es notoria en evidente contraste con las elevadas precipitaciones en los meses más fríos como Enero y Diciembre.

Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Sept Oct Nov Dic Anual

R 41 38 30 38 28 17 4 3 16 42 48 53 357

H 73 67 59 57 53 47 40 43 52 64 72 76 59

R Precipitación mensual media (mm) H Humedad relativa media (%)

Tabla: Precipitaciones

Hablando de viento, en el entorno de proyecto existe una escasez de vientos fuertes debido a su

atenuación por las barreras montañosas de alrededor. Éstos tienen dirección dominante Noroeste (NW) y en muchos casos son sustituidos por brisas de montaña o valles locales.

Finalmente, respecto a los principales parámetros decisivos para la elección de la zona y el

rendimiento de la planta cabe mencionar que, para un ángulo horizontal, la irradiación solar en la zona es de 5160 Wh/m2 y la turbidez atmosférica medida a partir de la turbidez de Linke presenta un valor medio de 3,1 por lo que se considera una atmósfera limpia.

En la siguiente tabla se pueden ver los datos de estos parámetros en la zona en cada mes:


I 2.570 3.400 4.860 5.830 6.850 8.010 8.130 7.240 5.550 4.040 2.870 2.450

Tl 2,4 2,9 2,5 3,2 3,4 3,7 3,8 4,1 3,8 2,8 2,8 2,4

Tabla: Irradiación (Wh/m2) y turbidez

7.1.2. TOPOGRAFÍA

El relieve que presenta la zona en estudio se puede clasificar como penillanura y está estrechamente relacionado a la actividad tectónica de la zona así como a su historia geológica e hidrogeológica como se desarrolla en el anejo Geología y Geotecnia.


7.1.3. GEOLOGÍA Y GEOMORFOLOGÍA

El término de Pinos Puente es producto de la actuación de dos fases tectónicas sucesivas: la orogénesis alpina y la tectónica cuaternaria.

Si bien la primera fase es decisiva al ser responsable de la formación de la depresión y sus bordes (el conjunto de las Béticas, así como la presencia en el borde norte de la llanura de Sierra Elvira, eslabón de las montañas Béticas que emerge dentro del área deprimida como una isla) será la fase cuaternaria la que actué más directamente en nuestra zona.

La zona en la que se desarrolla este proyecto se localiza geológicamente en borde NW de dicha depresión dentro de la llanura del río Cubillas caracterizada por conglomerados, margas, arcillas y limos.

Figura: Mapa geológico y columna estratigráfica de la zona en estudio




7.1.4. GEOTECNIA

Las propiedades geotécnicas que presentan los terrenos sobre los que se desarrolla el proyecto son las asociadas a la llamada Área III2 y que son:

• Quedan comprendidos los materiales del Mioceno-Plioceno-Cuaternario, detríticos en general e indiferenciados, constituidos por conglomerados, limos, arenas, areniscas y calizas lacustres de origen continental.

• La topografía de esta área es suave pero donde es acentuada pueden aparecer problemas de deslizamientos y arrollamientos en zonas de abarrancamiento muy acusadas.

• Las características hidrológicas oscilan entre semipermeables y permeables y el drenaje se considera aceptable bien por escorrentía superficial o interna, aunque, puede pasar a deficiente donde la morfología no colabore. Además presenta acuíferos bien definidos.

• Respecto al carácter geotécnico, es muy similar al área anterior aunque en menor medida, los problemas son atenuados por la mayor compactación y grado de cementación que presenta y la capacidad de carga se eleva a valores de medios a altos.

• El elemento predominante lo constituyen las formaciones superficiales.

• Presenta unas condiciones constructivas aceptables aunque, según la memoria descriptiva para esta hoja en concreto, si las acciones antrópicas no son severas se pueden considerar favorables. Esto es debido a que su morfología es suave no presentando problemas de drenaje natural y, aunque esta área en general puede presentar problemas dominantemente geológicos, no tienen gran desarrollo.

7.1.5. HIDROLOGÍA

Para la zona en estudio los aspectos hidrológicos se van a dividir en dos: aguas subterráneas y aguas superficiales.

a) Aguas superficiales

De las condiciones topográficas de la zona en estudio se deduce que la red hidrográfica es inexistente, no apareciendo ninguna corriente superficial cuyo caudal presente unas cifras realmente significativas.

b) Aguas superficiales

Cabe destacar, que por las condiciones geológicas, la zona en estudio se encuentran sobre el acuífero detrítico que se extiende en el subsuelo de la llanura aluvial de la Vega de Granada y cerca del curso del río del Cubillas.

Sin embargo, el nivel freático se encuentra a elevada profundidad por lo que no se verá afectado por la actividad desarrollada durante la ejecución de las obras, ni durante la explotación de ellas.

7.1.6. EDAFOLOGÍA

Gran parte del término municipal de Pinos Puente comprende territorios de suelos muy fértiles debido a su situación dentro de la Vega de Granada.

En la parte norte del municipio, que es donde se encuentra nuestra parcela, el perfil edafológico del suelo cambia encontrándose suelos más margoarenosos y con un escaso contenido en materia orgánica en los suelos cultivados.

En esta zona, la unidad edáfica es la constituida por Cambisoles cálcicos acompañados de Regosoles y Fluvisoles calcáreos y Luvisoles cálcicos. Esta unidad de suelo presenta una matriz con gran diversidad de materiales, tales como conglomerados, limos, margas, materiales aluviales, areniscas calcáreas, arenas, derrubios y calizas margosas, es decir, rocas en general poco cementadas.

Se considerada una zona de permeabilidad media y de pH ligeramente ácido predominando claramente los cultivos herbáceos y los olivares como es nuestro caso.

7.2. MEDIO BIOLÓGICO

7.2.1. VEGETACIÓN

La vegetación en el entorno del proyecto está asociada a la caracterizada por las zonas de cultivo de secano en este caso olivar.

7.2.2. FAUNA

Con la reducción de los hábitats que desencadenan una ausencia de cobertura vegetal especialmente densa debido a la acción antrópica del hombre condiciona una mayor abundancia especies de pequeño tamaño.

Respecto a la fauna salvaje es poco abundante en todo el municipio y no realizan movimientos de desplazamiento locales o macrolocales.

Pueden encontrarse asociados a la vegetación riparia: el ruiseñor, mirlo, y el lirón.

Asociados a las comunidades de cultivo (olivar): los fringílidos y túrdidos, curracacapirotada, carbonero común, herrerillo común y la perdiz común, destacando entre losmamíferos las ratillas, ratones de campo, conejos y lirones. Entre los reptiles destacan el lagarto acelado y la lagartija colilarga.




7.3. MEDIO SOCIOECONÓMICO

7.3.1. CARACTERÍSTICAS POBLACIONALES

El término municipal donde se emplaza la obra, Pinos Puente, lo constituyen en su mayoría los núcleos urbanos de Pinos Puente, Casanueva, Zujaira, Valderurubio, Trasmulas y Fuensanta.

Según datos censales del 2011, tiene una población de 13.314 habitantes y una densidad de 135,21 hab/km². De estos habitantes 9248 tienen residencia en Pinos Puente.

Figura: Pirámide de población del término municipal

El núcleo de Pinos Puente es uno de los de mayor población de toda la vega de

Granada, comarca en la que queda enmarcado. Sin embargo, si bien está aumentando su población en los últimos años, es un crecimiento lento y no se prevé un cambio brusco para un futuro próximo o lejano de mantenerse las actuales expectativas.

Figura: Pirámide de población de Pinos Puente

7.3.2. SISTEMA ECONÓMICO

En este apartado se va a analizar la situación socioprofesional de los habitantes por medio de los datos referentes a población activa y al tipo de actividad que desempeña.

La población activa y no activa a fecha del 2010 se muestra en la siguiente tabla:

ACTIVOS NO ACTIVOS

Ocupados Parados -16 año +16 años

2.642 2.884 3.541 4.265

Total: 5.527 Total: 7.886

Tabla: distribución laboral




En cuanto a población activa se refiere, vemos como el porcentaje de esta se sitúa en el 41,3% de la población, dando unos porcentajes de paro dentro de la misma del orden del 52,2% del total de activos.

Dado que la agricultura es el sector económico que mayor porcentaje de la población ocupa (43,6%), podemos suponer que un elevado número de estos parados son jóvenes ya que además en las edades comprendidas entre 18 y 25 años, la tasa de escolarización es tan solo del 11,67%.

A continuación se muestra un gráfico sectorial con las actividades económicas presentes en el municipio de Pinos Puente:

Gráfico: gráfico sectorial de los sectores presentes en el municipio

Como se puede observar, la agricultura es la principal actividad económica estando a la cabeza el

olivar de secano, seguido de maíz en regadío y diversos cereales como el trigo o la cebada, tanto en secano como en regadío y tubérculos y choperas de regadío.

Como se puede observar, la agricultura es la principal actividad económica estando a la cabeza el olivar de secano, seguido de maíz en regadío y diversos cereales como el trigo o la cebada, tanto en secano como en regadío y tubérculos y choperas de regadío.

La parcelación agraria es muy alta, con parcelas que en la mayoría de los casos no superan la hectárea. El régimen de tenencia es el de propiedad, y en menor medida el de arrendamiento o aparcería.

El sector servicios es el segundo en importancia en cuanto a ocupación de la población. Se puede decir que se encuentra mayoritariamente distribuido en el núcleo de Pinos Puente, ya que el resto de las poblaciones mantienen un carácter agrícola muy acentuado.

Otro tanto ocurre con los sectores de industria y construcción, que juntos alcanzan un porcentaje elevado (24,1%) pero se ubican en su mayoría en Pinos Puente y alrededores (como el polígono existente a

la entrada de la población) y que en el caso de la industria es del tipo de transformación de productos agroalimentarios (extracción de aceite de orujo, de harinas, etc.) y el caso de la limpieza y envasado de ajos existente en Valderrubio.

7.4. MEDIO PERCEPTUAL

Paisajísticamente hablando, cabe destacar las unidades singulares de Sierra Elvira, Cerro de los Infantes y las riberas de los ríos Cubillas y Velillos.

La cubierta vegetal es también monótona, repartiéndose entre el olivar y los cultivos herbáceos, la casi totalidad del terreno, en el que tan solo cabe destacar como un tercer uso en importancia algunos bosques de encinas.

No se presentan intervenciones humanas de gran relevancia que sean de magnitud suficiente como para convertirse en focos de atracción visual o para alterar significativamente el paisaje rural del área de estudio.

La zona no se encuentra catalogada bajo ninguna figura de protección, tanto de carácter patrimonial como de carácter medioambiental, por lo que no es necesario realizar ninguna actuación con respecto a este tema.

Agricultura;

43,60%

Energia y

agua; 1,10%

Industria;

15,90%Construcción;

8,20%

Servicios;

31,10%




8. ANÁLISIS DE IMPACTOS AMBIENTAL

8.1. IDENTIFICACIÓN DE ACCIONES GENERADORES DE IMPACTOS

Las acciones de estas obras que afectaran en mayor o menor medida al medio natural y social, diferenciadas de acuerdo con el periodo en que se produce o aparece la afección son:

8.1.1. FASE DE CONSTRUCCIÓN Y ABANDONO

• Expropiaciones

• Despeje y desbroce

• Movimientos de tierra

• Instalación de vertederos y acopios provisionales de escombros

• Movimientos de maquinaria

• Tendido líneas de electrificación

• Montaje de elementos fotovoltaicos: paneles, estructuras, transformadores, etc.

• Drenaje

• Pistas de servicio

• Empleo de mano de obra

8.1.2. FASE DE EXPLOTACIÓN

• Operaciones de mantenimiento

• Efecto barrera producido por el cerramiento perimetral

• Impacto visual debido ocasionado por el campo generador.

8.2. INDENTIFICACION DE FACTORES DEL MEDIO SUSCEPTIBLES A RECIBIR IMPACTO

Los factores ambientales susceptibles de recibir impacto y que han sido objeto de análisis y caracterización en la fase de definición del entorno del proyecto se han agrupado según su correspondencia con el medio físico, biológico, humano y socioeconómico.

Los elementos considerados son los siguientes:

• Atmósfera

- Aire: se estudiará la afección en la composición y calidad del aire.

- Ruidos: se estudiará los niveles sonoros producidos.

• Medio hídrico: se analizarán las afecciones sobre los componentes siguientes:

- Recursos hidrológicos superficiales: calidad y cantidad de agua, alteración del drenaje superficial

- Recursos hidrológicos subterráneos: calidad y cantidad de las aguas.

• Medio terrestre

- Geomorfología: se estudiará la alteración del relieve y la erosión de las explanaciones.

- Suelos: se considerarán posibles efectos sobre la eliminación de los suelos y su degradación en propiedades físicas, químicas y biológicas.

• Medio perceptual

- Paisaje: se observará la estructura del paisaje y su intrusión visual.

• Medio biótico

- Vegetación: se analizará la degradación del hábitat y la destrucción de la cubierta vegetal.

- Fauna: se estudiará la degradación y alteración del hábitat.

• Medio socioeconómico

- Capacidad productiva: degradación de la actividad productiva en la zona de la instalación.

- Desarrollo económico: Se estudiará si la instalación generará un desarrollo económico para los asentamientos poblaciones.

8.3. DESCRIPCIÓN DE LOS IMPACTOS SOBRE LOS FACTORES DEL MEDIO

En este capítulo se procede a identificar y caracterizar de forma exhaustiva los impactos que las obras proyectadas pueden causar sobre el medio descrito en los epígrafes anteriores.

Según el capítulo XVII del Plan General de Ordenación Urbanística de dicho municipio, la parcela se clasifica en suelo no urbanizable de protección natural o rural contemplando como usos permitidos actuaciones de interés público de carácter infraestructural como es un parque solar por lo que no es necesario realizar ninguna actuación con respecto a este tema.

8.3.1. IMPACTOS RELACIONADOS CON LA FABRICACIÓN DE LOS COMPONENTES

Respecto a los módulos fotovoltaicos, la fase de extracción de la materia prima, el silicio (elemento muy abundantes en la naturaleza y del que no se requieren cantidades significativas), precisa de grandes cantidades de energía para su transformación.

Además, en todo proceso de fabricación de módulos fotovoltaicos, componentes electrónicos para los inversores, estructuras, cables etc. es donde las emisiones gaseosas a la atmósfera y vertidos al sistema de saneamiento, pueden tener mayor impacto sobre el medio

Los residuos tóxicos y peligrosos están regulados por el Real Decreto 833/1988 de 20 de julio. En este documento se encuentra reglamentadas las actuaciones en materia de eliminación de este tipo de residuos, que se resume en un correcto etiquetado y en su almacenamiento hasta la retirada por empresas gestoras de residuos, ya que no se pueden verter al sistema de saneamiento.




Esto se traduce en costes asociados a los procesos de fabricación de manera que en el diseño de procesos hay que tener en cuenta los posibles residuos. Los principales residuos de esta clase son: disoluciones de metales, aceites, disolventes orgánicos, y restos de los envases de las materias primas que han contenido estos productos. Los ácidos y los álcalis empleados en los procesos de limpieza pertenecen a la clase de residuos que se eliminan a través del sistema integral de saneamiento. Estos están regulados por la a Ley 10/1993 de 26 de octubre. Esta ley limita las concentraciones máximas de contaminantes que es posible verter, así como la temperatura y el pH de los mismos. Las desviaciones con respecto a los valores marcados por la ley se reflejan en el incremento de la tasa de depuración.

En cuanto a la energía consumida en el proceso de fabricación, se sabe que en un tiempo de entre 4 y 7 años los módulos devuelven la energía consumida en la fabricación, muy inferior a la vida prevista para estos, que es superior a los 25 años.

Si analizamos los diferentes factores clave veremos que su impacto está limitado a la fabricación de sus componentes, no a su funcionamiento ni ejecución.

8.3.2. IMPACTOS RELACIONADOS CON LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS

8.3.2.1. Atmósfera

El tránsito de camiones generará unos altos niveles sonoros fundamentalmente debido al motor y a los neumáticos. Si bien esta alteración será exclusivamente temporal, limitándose a lo que duren las obras.

En el caso de ruidos no permanentes, como es el que nos ocupa, sería soportable un nivel de ruido de 85 dB(A) durante las ocho horas de jornada diaria.

Los niveles de ruido alcanzados variarán ampliamente con la distancia a la obra. En este aspecto, al tratarse de zona no urbanizable distanciada del núcleo de población más cercano, se considera que no se produce una afección importante sobre ningún núcleo urbano.

Respecto a la calidad del aire, durante la fase de construcción se provoca un aumento de polvo, finos en suspensión, en la atmósfera a causa de las distintas fases del proceso constructivo, tales como la apertura de zanjas, tránsito de la maquinaria, movimiento de tierras, acopios…

Además, se producirán gases con la llegada de los camiones a la parcela pero sería en situaciones puntuales.

Estos gases están formados principalmente por anhídrido carbónico, vapor de agua y productos inocuos, que serían los únicos existentes de ser la combustión perfecta, pero al no serlo, aparecen cantidades variables de otros productos, que son potencialmente peligrosos, como hidrocarburos no quemados, partículas de carbón, monóxido de carbono y óxidos de nitrógeno.

Estos gases se producen a ras de suelo con la consiguiente dificultad para su dispersión. Sin embargo, la zona de actuación no presenta problemas para la dilución de los gases al tratarse de una zona no encajonada, que permite la circulación de las corrientes de aire.

8.3.2.2. Medio hídrico

Dado que no existen arroyos en la zona de desarrollo de las obras no se considerán impactos sobre este factor del medio.

El único impacto a considerar sería la contaminación de acuíferos por pérdida de hidrocarburos de la maquinaria destinada a la preparación de terreno. Pero este impacto se puede considerar prácticamente despreciable debido a que las pérdidas de la maquinaria serán muy bajas y, por otro lado, el acuífero existente se encuentra a gran profundidad por lo que el nivel freático no es lo suficientemente alto como para ser afectado.

8.3.2.3. Medio terrestre

El suelo de la parcela se va a ver afectado por las excavaciones realizadas para la cimentación de las estructuras soportes y casetas, para las canalizaciones y por el trasiego de personas y vehículos durante el montaje.

El escombro ocasionado que no se haya podido reutilizar en la obra así como los restos de materiales de obra se retirará al acabar la construcción, sin que produzca ningún efecto negativo sobre las características físico-químicas del suelo o su erosionabilidad.

8.3.2.4. Medio biótico

El desbroce, movimiento de tierras, tránsito de maquinaria, vertidos accidentales, obras accesorias afectan negativamente a la vegetación. Pero en ese caso, la vegetación permanente de la parcela actual es el olivar (la vegetación que aparece de media y poca altura es eliminada por razones de labranza).

Por lo tanto, se tendrá que proceder a la extracción de raíz del olivar que se sitúa en la parcela puesto que no es compatible con la planta solar debido a que su altura puede producir sombras en la instalación.

Este olivar se ubicará en otra zona para su aprovechamiento productivo disminuyendo así la afección de este impacto.

Las afecciones a las especies que habitan en la zona se ven reducidas a las molestias causadas por los movimientos de tierras, trasiego de vehículos, etc. El impacto en la fase de obras se ciñe a los posibles daños en las aves que nidifican, debido a los movimientos y desplazamiento de las máquinas y del personal de la obra. Pero estos daños serán inapreciables ya que la utilización de maquinaria en la creación de la instalación es mínima.

8.3.2.5. Medio perceptual

La magnitud del impacto sobre el paisaje intrínseco se determinará en función del tiempo de duración de las obras y el tiempo esperado de regeneración de la cubierta vegetal en las áreas alteradas. La magnitud del impacto sobre el paisaje extrínseco, en esta fase, dejará de tener efecto al finalizar las obras.

La modificación de los componentes del paisaje la producen los movimientos de tierras o cambios en la topografía del terreno, los cuales en nuestro caso serán bajos y la presencia de maquinaria pesada y vehículos de obras para la colocación de los paneles que se realizarán en la parcela seleccionada para ello, siendo la modificación del paisaje mínima.




Una vez finalizadas las obras, el aspecto de emplazamiento de la instalación mejorará debido a la desaparición de la maquinaria pesada, materiales de obra sobrante, etc.

Se debe comentar que el acercamiento de la red eléctrica podría suponer una intrusión visual en el paisaje que es la objeción más frecuente hecha contra las líneas aéreas, pero en el caso que nos ocupa la línea eléctrica pasa cercana al terreno en el que se realizará la instalación, de modo que el impacto visual asociado a la línea eléctrica es previo a la realización del proyecto objeto de estudio.

8.3.2.6. Medio socioeconómico

La agricultura se ve afectada en la medida de la pérdida del aprovechamiento de la zona donde se ubican los paneles.

Sin embargo, la instalación solar fotovoltaica genera en la zona la creación de trabajo durante el montaje de la instalación, así como durante su vida por el requerimiento de un pequeño mantenimiento.

Además puede llegar a provocan un aumento de sensibilidad con el medio en la población afectada por el proyecto percibiendo que colabora en la conservación del medio ambiente de forma activa.

8.3.3. IMPACTOS DERIVADOS DE LA EXPLOTACIÓN DE LA INSTALACIÓN

8.3.3.1. Atmósfera

Las instalaciones fotovoltaicas no emiten a la atmósfera contaminantes de ningún tipo, se considera una energía limpia, pues transforma la energía fotovoltaica del Sol en energía eléctrica.

Por lo tanto, se provoca un efecto positivo sobre el aire de la zona donde se ubica la instalación, que consiste en el ahorro de emisiones de CO2 a la atmósfera (junto con metano, óxidos de azufre...) respecto a lo que se hubiera producido con energía eléctrica convencional o con un generador diesel.

Así pues, se puede considerar como positivo el impacto ambiental sobre la calidad atmosférica por parte de la instalación objeto de estudio.

En cuanto a la producción de ruido, la instalación fotovoltaica es prácticamente silenciosa, de modo que no se considera la existencia de impacto ambiental derivado de este aspecto. Además, los inversores trabajan a alta frecuencia no audible por el oído humano.

8.3.3.2. Medio hídrico

La explotación de la planta solar no generará ningún tipo de residuo en su explotación ya que para funcionar los equipos de la instalación no necesitan verter nada al sistema de saneamiento, la refrigeración se realiza por convección natural.

El único material que podría ser fuente de contaminación es la estructura metálica sobre la que se sustentan los paneles, pero está previsto que ésta sea de un material suficientemente resistente y de calidad como para que no sufra degradación alguna. De este modo queda descartada la presencia de partículas metálicas provenientes de la instalación en el suelo y la consiguiente transferencia de éstas hacia las aguas subterráneas.

Por lo tanto, no se consideran afecciones a la trama hidrológica debido a que no se produce alteración de los acuíferos o de las aguas superficiales ni por consumo diferentes a los que se llevaban hasta el momento, ni por contaminación por residuos o vertidos

8.3.3.3. Medio terrestre

Una vez se encuentre la instalación en marcha se puede considerar que las posibles afecciones al medio terrestre quedan descartados, quedando incluso el suelo protegido ante este la erosión, puesto que las estructuras de apoyo de los paneles contribuyen a paliar los efectos erosivos del agua de lluvia en la zona. De esta forma, el suelo queda más protegido frente a la erosión que en el estado previo a la instalación.

8.3.3.4. Medio biótico

La parcela tiene un uso agrícola, como hemos mencionado anteriormente, por lo que no existe vegetación natural ya que esta ha sido sustituida por la de uso agrario. Cuando se realice la instalación se ocupará una pequeña parte del suelo por lo que quedará la mayor parte del suelo sin uso.

Cabe tener en cuenta que la instalación emite calor, de modo que se favorece la proliferación de plantas heliófilas en las zonas soleadas del solar, mientras que otro tipo de vegetación oportunista podrá crecer en las zonas en sombra, alrededor de las estructuras que sustentan los paneles.

Una vez la instalación esté en funcionamiento, difícilmente se verá comprometida la vegetación circundante.

De cualquier modo, no se puede considerar ningún impacto negativo sobre la vegetación ya que provocará la aparición y perduración de vegetación autóctona de la zona que antes era eliminada.

En cuanto a los animales, los paneles fotovoltaicos no suponen ningún tipo de peligro para ellos, puesto que no pueden dar lugar de ningún modo a riesgo de electrocución ni impiden el vuelo o movimiento normal de los posibles animales que habiten la zona.

Las afecciones a la fauna se limitan al efecto barrera que produce el cerramiento perimetral a los pequeños vertebrados que habitan por esta zona.

Cabe destacar que la parcela está envuelta por olivares y la superficie de las obra no es de gran extensión por lo que se considera que no tiene un efecto severo.

8.3.3.5. Medio perceptual

Es el mayor impacto que se produce y se verá condicionado por la altura de las estructuras soporte, así como por las casetas.

Sin embargo, la poca entidad vertical de la instalación hace que su presencia con el paso del tiempo se integre como una más de las instalaciones existentes en la zona, sin que focalice la visión del paisaje ni varíe mínimamente las características actuales del este.




8.3.3.6. Medio socioeconómico

La instalación fotovoltaica prevista tendrá un impacto positivo durante la fase de funcionamiento, ya nivel local se producirán ingresos vía impuestos.

El campo fotovoltaico instalado no va a afectar a ningún bien declarado de interés cultural, construcción singular o yacimientos arqueológico conocido. Se realizará una prospección arqueológica intensiva en la zona antes de iniciarse las obras de la instalación.

8.3.4. FASE DE ABANDONO

En la fase de abandono se procede al desmantelamiento del parque solar. Durante dicha operación se producirá impacto paisajístico, pero a su finalización, el terreno volverá a quedar como en un inicio ya que una vez finalizada la vida útil de la instalación, se procederá a desmantelar los equipos y a restaurar el área afectada.

Durante la fase de abandono, los terrenos donde estuvo la instalación mostrarán un estado similar al que tenía antes de la construcción, puesto que todos los impactos ambientales detectados son reversibles.

Los impactos durante el proceso de desmantelamiento serán los mismos que en la fase de construcción.

Los materiales residuales se gestionan según la normativa vigente y teniendo en cuenta que son reciclables. Una vez terminado el desmantelamiento y cuando se regenere la vegetación, el área de estudio volverá a su estado original.

8.4. VALORACIÓN AMBIENTAL Y DICTAMEN DE LOS IMPACTOS SOBRE LOS FACTORES DEL MEDIO

A partir de los impactos definidos anteriormente en las fases de construcción y explotación (no se considera la fase de fabricación porque no intrínseco a las obras ni la fase de abandono porque los resultados son iguales a los de la construcción), se procede a valorar la importancia de cada uno de ellos viendo cómo afecta en mayor o menor medida a los factores antes expuestos.

Después de esta valoración vamos a analizar de modo general cual es el impacto que ocasionan estas instalaciones en el medio, para ellos se describen algunas palabras clave que nos servirán para realizar la mencionada identificación y valoración de impactos.

La caracterización de los impactos se lleva a cabo por el uso de unos criterios de clasificación cuyo significado se expone a continuación:

• Por el carácter genérico del impacto:

- Positivo: aquel admitido como beneficioso, tanto por la comunidad técnica y científica como por la población en general.

- Negativo: aquel que se traduce en pérdida de valor naturalístico, estético-cultural, paisajístico, de productividad ecológica, o en aumento de los perjuicios derivados de la

contaminación, de la erosión o colmatación y demás riesgos ambientales en discordancia con la estructura ecológico-geográfica, el carácter y la personalidad de una localidad determinada. • Por la relación causa-efecto:

- Directo: aquel que tiene una incidencia inmediata en algún aspecto ambiental.

- Indirecto o secundario: aquel que supone incidencia inmediata respecto a la interdependencia, o respecto a la relación de un sector ambiental con otro, en general. • Por su periodicidad:

- Continuo: aquel que se manifiesta a través de manifestaciones regulares en su permanencia.

- Discontinuo: aquel que se manifiesta a través de alteraciones irregulares en su permanencia.

- Periódico: aquel que se manifiesta con un modo de acción intermitente y continuo en el tiempo. • Por su persistencia:

- Temporal: aquel que supone alteración no permanente en el tiempo, con un plazo temporal de manifestación que puede estimarse o determinarse.

- Permanente: aquel que supone una alteración indefinida en el tiempo de factores de acción predominante en la estructura o en la función de los sistemas de relaciones ecológicas o ambientales presentes en el lugar. • Por la interrelación de acciones y/o efectos:

- Simple: aquel que se manifiesta sobre un solo componente ambiental, o cuyo modo de acción es individualizado, sin consecuencias en la inducción de nuevos efectos, ni en la de su acumulación, ni en la de su sinergia.

- Acumulativo: aquel que al prolongarse en el tiempo la acción del agente inductor, incrementa progresivamente su gravedad, al carecer el medio de mecanismos de eliminación con efectividad temporal similar a la del incremento de la acción causante del impacto.

- Sinérgico: aquel que se produce cuando el efecto conjunto de la presencia simultánea de varios agentes supone una incidencia ambiental mayor que el efecto suma de las incidencias individuales contempladas aisladamente. • Por su capacidad de recuperación:

- Reversible: aquel en que la alteración que supone puede ser asimilada por el entorno de forma medible, a corto, medio o largo plazo, debido al funcionamiento de los procesos naturales de la sucesión ecológica, y de los mecanismos de autodepuración del medio.

- Irreversible: aquel que supone la imposibilidad, o la “dificultad extrema”, de retornar a la situación anterior a la acción que lo produce.




- Recuperable: aquel en el que la alteración que supone puede eliminarse, bien por la acción natural, bien por la acción humana, y, asimismo, aquel en que la alteración que supone puede ser reemplazable.

- Irrecuperable: aquel en que la alteración o pérdida que supone puede es imposible de reparar o restaurar, tanto por la acción natural como por la humana.

• Por su extensión:

- Localizado: aquel cuyos efectos se manifiestan en el mismo lugar en el que se realiza la acción causante.

- Extensivo: aquel cuya acción causante produce efectos fuera de donde se realiza la acción produciendo una incidencia apreciable en el medio.

• Por su distanciamiento al origen:

- Próximo a fuente: aquel cuya manifestación se produce en las proximidades donde tiene lugar la acción.

- Alejado de fuente: aquel cuya manifestación se extiende lejos del lugar donde se originó. • Por la probabilidad de ocurrencia:

La probabilidad de que ocurran los efectos derivados de las acciones: - Segura

- Alta

- Media

- Baja

• Grado de protección exigida: En el caso de existir recursos o elementos protegidos o a proteger se especifica el nivel de protección y que medidas conlleva su protección total o parcial.

• Medidas correctoras: Se describen y cuantifican las medidas a tomar para corregir o recuperar los efectos del impacto.

La valoración o magnitud de los impactos ambientales se califica mediante los siguientes

conceptos:

- Compatible: Aquel cuya recuperación es inmediata tras el cese de la actividad y no presa prácticas protectores o correctoras.

- Moderado: Cuando se recuperan las condiciones originales a medio plazo sin necesidad de

medidas protectoras o correctoras intensivas. También cuando la probabilidad de que se ocasione impactos irreversibles pero recuperables es baja.

- Severo: Cuando son necesarias la aplicación de medidas, tanto protectoras como correctoras, que corrijan total o parcialmente los efectos del impacto y en el que, aún con esas medidas, la recuperación precisa de un periodo largo de tiempo. En este caso hay una probabilidad alta o media de que se originen impactos irreversibles y recuperables.

- Crítico: Un impacto es crítico cuando las pérdidas de condiciones originales superan el

umbral admisible y no son recuperables, incluso con la adopción de medidas protectoras o correctoras. También cuando la probabilidad de que esto ocurra sea media o alta.

En las páginas sucesivas se muestran las matrices de caracterización donde se valoran cada

impacto mencionado valorado con los identificadores anteriores para determinan su magnitud de impacto ambiental en el entorno de la zona de proyecto




La matriz de caracterización para la fase de ejecución de las obras se recoge a continuación:

FASE DE CONSTRUCCIÓN

Atmosférico Hidrológico Medio terrestre Medio biótico Medio perceptual Medio socioeconómico

CA

RA

CT

ER

IZA

CIÓ

ND

E I

MP

TA

CT

OS

Positivo

Negativo

Directo

Indirecto

Continuo

Discontinuo

Periódico Temporal

Permanente

Simple

Acumulativo

Sinérgico

Reversible

Irreversible

Recuperable

Irrecuperable

Localizado

Extensivo

Próximo a fuente

Alejado de fuente

Segura

Alta

Media

Baja

Precisa medidas

Afecta a espacios protegidos

VA

LO

R Compatible

Moderado

Severo

Crítico




La matriz de caracterización para la fase de explotación de la instalación se recoge a continuación

FASE DE EXPLOTACIÓN

Atmosférico Hidrológico Medio terrestre Medio biótico Medio perceptual Medio socioeconómico

CA

RA

CT

ER

IZA

CIÓ

ND

E I

MP

TA

CT

OS

Positivo

Negativo

Directo

Indirecto

Continuo

Discontinuo

Periódico Temporal

Permanente

Simple

Acumulativo Sinérgico

Reversible

Irreversible Recuperable

Irrecuperable Localizado

Extensivo

Próximo a fuente

Alejado de fuente Segura

Alta

Media

Baja Precisa medidas

Afecta a espacios protegidos

MA

GN

ITU

D

Compatible

Moderado

Severo Crítico




Definimos que, en general, la valoración de la instalación fotovoltaica según las definiciones vistas al principio de este apartado es:

• Por el carácter genérico del impacto: Negativo

• Por la relación causa-efecto: Directa

• Por su periodicidad: Periódico

• Por su persistencia: Temporal

• Por la interrelación de acciones y/o efectos: Simple

• Por su capacidad de recuperación: Reversible

• Por su extensión: Localizado

• Por su distanciamiento al origen: Próximo a la fuente

• Por la probabilidad de ocurrencia: Segura

• Grado de protección exigida: No precisa

• Medidas correctoras: leves

• Magnitud: MODERADO

8.4.1. EMISIONES EVITADAS POR EL USO DE SISTEMAS FOTOVOLTAICOS

La creciente preocupación por las consecuencias ambientales, sociales y económicas del cambio climático, y su reflejo en los compromisos derivados de los acuerdos alcanzados con el Protocolo de Kyoto, junto al hecho de que la producción y el consumo de energía son los principales responsables de las emisiones de gases de efecto invernadero, sitúan al sector energético como clave para alcanzar los objetivos y a la eficiencia energética y el desarrollo de las energías renovables como los principales instrumentos para conseguirlos.

De los seis gases o grupos de gases de efecto invernadero, el CO2 representa por sí solo las tres cuartas partes del total, y más del 90% de aquél es de origen energético. De ahí la gran importancia de las políticas capaces de limitar las emisiones de CO2 para cualquier estrategia de limitación de gases de efecto invernadero y el destacado papel que juega en ella el desarrollo de las energías renovables, como sucede igualmente en otros importantes objetivos de protección medioambiental.

En el caso del CO2, la actuación rápida cobra mayor importancia por el largo plazo que transcurre entre la adopción de medidas y su incidencia efectiva sobre las emisiones.

Por tanto, la única forma actual de limitar las emisiones de CO2 es a través de la modificación de estructuras, procesos, equipos y comportamientos relacionados con la utilización de la energía. La larga vida útil de las inversiones en el sector energético hace que las estrategias relativas al CO2 tengan unos plazos de aplicación mucho más largos que las aplicadas a otros problemas medioambientales. Y es aquí donde la planificación del desarrollo a largo plazo de las energías renovables, y en consecuencia, de las instalaciones fotovoltaicas, juegan un papel decisivo.

Las instalaciones solares fotovoltaicas se están implantando sobre todo por consideraciones ecológicas y económicas. El balance desde este punto de vista es totalmente favorable, tanto en reducción de emisiones, como en el balance energético. El tiempo de recuperación energética (2 – 3 años) es significativamente menor que la duración del sistema 25 años. La energía producida es de 9 a 17 veces superior a la invertida.

Todos los kWh que se generan con un sistema fotovoltaico equivalen a un ahorro de energía generada con otras fuentes de energía, con toda probabilidad con mayor o menor grado de poder contaminante, lo que conlleva, por lo tanto, a una reducción de emisiones.

Teniendo en cuenta las informaciones publicadas por el Instituto para la Diversificación y Ahorro de la Energía (I.D.A.E.), la reducción de emisiones contaminantes por cada kW/h producido por energía solar es de 0,60 kg.CO2/kWh; 1,33 gr.SO2/kWh y 1,67 gr.NO2/kWh.

En el caso de la instalación fija con una producción anual estimada de 2961,4 MWh/año el ahorro total de CO2 será de 1,776·106 toneladas.




9. MEDIDASCORRECTORAS Y PROTECTORAS

Se recogen aquí todas las determinaciones que deberán seguirse con el fin de prevenir y/o corregir los impactos detectados en los puntos anteriores y por tanto corregirá o sustituirá en su caso las definidas en todos y cada uno de los documentos del estudio de viabilidad.

Todas las actuaciones que se derivan directa o indirectamente de la ejecución deberán circunscribirse al denominado “ámbito de la obra”: Aquella superficie, situada según se indica en el plano, cuyo perímetro exterior queda definido por una línea situada a 2m del exterior de la parcela.

9.1. CORRECCIÓN AL IMPACTO ATMOSFÉRICO

Previamente al inicio de las obras, se realizarán prospecciones para detectar la posible presencia de nidos o refugios de especies de fauna que pudieran verse afectadas, con objeto de adoptar las medidas oportunas.

La época más adecuada para llevar a cabo las obras son los últimos meses de verano y durante el otoño, por estar fuera de la época de cría numerosas especies y ser la climatología más adecuada para los movimientos de tierra que se puedan producir.

Humedecer periódicamente las vías de acceso a la obra para reducir las emisiones de polvo.

Controlar la velocidad de los vehículos e instalar de silenciadores en los equipos móviles y maquinarias.

La maquinaria utilizada para esta actividad deberá mantenerse en las mejores condiciones, considerando motores y silenciadores, minimizando el nivel de ruido.

Realizar trabajos de excavación en horarios diurnos. En casos que requiera adelantar obras en horas nocturnas deberá contar con los permisos pertinentes.

9.2. CORRECCIÓN AL IMPACTO TERRESTRE E HÍDRICO

Remover inmediatamente, en caso de derrames accidentales de combustible, el suelo y restaurar el área afectada con materiales y procedimientos sencillos.

El lavado, reparación y mantenimiento correctivo de vehículos y maquinaria, debe efectuarse en centros autorizados para tal fin; en algunos casos podría realizarse el mantenimiento sobre un polietileno que cubra el área de trabajo.

Se buscará que el acabado de los taludes de los accesos que pudieran crearse sea suave, uniforme y totalmente acorde con la superficie del terreno y la obra, sin grandes contrastes, y ajustándose a los planos, buscando formas redondeadas, evitando aristas y formas antinaturales, en la medida de lo posible.

9.3. CORRECCIÓN AL IMPACTO BIÓTICO

Para la ubicación de las zonas de acopio se buscará, siempre que sea posible, terrenos que no afecten a vegetación natural o a cultivos o aquellas zonas donde la vegetación tenga un valor menor.

La tierra vegetal procedente de la excavación se aprovechará íntegramente en la parcela, extendiéndose en las zonas no ocupadas por paneles y así acelerar el proceso de regeneración de la cubierta vegetal.

Evitar en lo posible el paso de maquinaria sobre suelo con cobertura vegetal fuera y dentro del área de la obra.

Para minimizar las afecciones que se puedan producir por el tendido de los conductores sobre las escasas áreas de vegetación natural deberá realizarse el tendido de manera manual cuando sea posible.

Retirada de la capa de tierra vegetal en las operaciones de excavación y almacenamiento en montículos sin sobrepasar los 2m de profundidad, para evitar la pérdida de sus propiedades orgánicas bióticas.

Se conservará y restituirá de la cubierta vegetal en las zonas afectadas y con ello, además, la atenuación de impactos sobre el suelo, paisaje, fauna, etc.

Revegetación de las zanjas de evacuación subterránea mediante aporte de tierra vegetal fertilizada.

Retirada de los hilos de tierra que situados en un plano superior al de los conductores y más finos que estos, son responsables de la mayoría de los accidentes.

Medidas tendentes a disminuir el riesgo de colisión y electrocución de aves. Las líneas de evacuación irán en lo posible enterradas y si no es posible se pueden emplear cintas aislantes para alta tensión o fundas de material plástico y se señalizaran los cables con cintas, bandas o tubos de colores vistosos.

9.4. CORRECCIÓN AL IMPACTO PERCEPTUAL

Realizar el transporte del material por las rutas establecidas con anticipación.

Al finalizar los trabajos, sin que haya que esperar al final de las obras, se retirarán, limpiarán y eliminarán todos los materiales sobrantes.

Al finalizar las obras, todos los lugares y sus zonas contiguas deberán estar en óptimas condiciones de limpieza y libres de cualquier tipo de material de desecho, y se restituirá el suelo garantizando que las condiciones sean mejores o similares a las que se encontraban antes de iniciar las actividades.

Se recuperarán las superficies, abiertas para la construcción, que tras la finalización de las obras queden sin uso.




Se procederá al finalizar las obras, a la retirada de residuos y materiales sobrantes de las obra o de rechazo, mediante traslado a vertedero controlado o almacén según el caso.

Aunque no esté previsto, en caso de producirse excedentes no aprovechables de materiales de excavación o de cualquier otro tipo deberán trasladarse y depositarse en un vertedero controlado.

Remodelación de la topografía alterada.

Las tonalidades cromáticas de la construcción deberán estar en concordancia con el paisaje del entorno y las construcciones típicas de la zona, por lo que se pintaran de colores ocres terrosos las paredes y muros.

El diseño de los soportes tendrá en cuenta la minimización del impacto paisajístico como un factor determinante.

9.5. CORRECCIÓN AL IMPACTO HUMANO Y SOCIOECONÓMICO

Esta actividad deberá contar con las respectivas medidas de señalización.

En el caso de que en los trabajos de excavación necesarios se detectase la existencia de algún resto arqueológico, se procederá a la paralización de la obra y a informar a la autoridad competente.

Se construirá de un cierre perimetral que impida el acceso a las zonas con elementos con tensión. Se puede considerar la plantación de un seto o planta similar alrededor del cerramiento sin que ocasione problemas de sombras en la planta.

En caso de ser necesaria se realizará la instalación de carteles metálicos con soporte metálico indicando el peligro de descargas que pudiera haber por manipular indebidamente elementos de la instalación.

Las indemnizaciones a los afectados directamente por la línea y sus servidumbres son medidas correctoras para compensar los daños que se hayan producido: durante la fase de construcción y los gravámenes y restricciones de uso de la línea.

10. PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL

El programa de vigilancia ambiental establece un método que garantice el cumplimiento de las medidas correctoras y protectoras especificadas anteriormente.

Además debe contemplar un conjunto de actuaciones de seguimiento en el tiempo que permitan detectar otros posibles impactos y adoptar las medidas correspondientes o corregir las medidas que en un principio se estima que pueden ser adecuadas y luego se detecta lo contrario.

El programa de seguimiento constará de las siguientes fases:

• Fijar objetivos. Identificar los sistemas afectados, el tipo de impacto y el indicador seleccionado que debe ser representativo y fácil de medir.

• Recogida y análisis de los datos y determinación de la frecuencia temporal.

• Interpretación de la información recogida.

• Retroalimentación de los resultados. Estos pueden servir para modificar los objetivos iniciales.

Por lo tanto el proceso a seguir para cada medida preventiva o correctora será garantizar su cumplimiento y establecer su programa de seguimiento. Siguiendo con la tónica de los puntos anteriores el programa de vigilancia ambiental se efectuará sobre las medidas protectoras y correctoras anteriores.

Algunas de los controles a realizar serán:

• Hacer estudios encaminados a conocer el grado de integración paisajística logrado.

• Durante la ejecución de las obras controlar periódicamente que las medidas protectoras se están llevando a cabo sobre todo hacer hincapié en las de factor humano y vertidos.

• Comprobación periódica del estado de los carteles.

• Anualmente se realizará una revisión exhaustiva del vallado, sustituyendo los postes que presenten debilidad por pudrición u oxidación.

• Al finalizar la vida útil de la instalación se cumplirá con el proyecto de desmantelamiento y los diferentes elementos se reciclarán debidamente según lo dispuesto en dicho proyecto.




11. DOCUMENTO SÍNTESIS

La energía solar fotovoltaica, al igual que otras energías renovables, constituye, frente a los combustibles fósiles, una fuente inagotable, limpia, que contribuye al autoabastecimiento energético nacional.

Es evidente que ni siquiera estas tecnologías están exentas de conllevar impactos al medio ambiente pero sí que estos impactos son mucho menores que los producidos por las tecnologías tradicionales. Con estas consideraciones pueden tener mejores resultados si se realiza una atenta evaluación preventiva de los posibles impactos medioambientales provocados por los sistemas fotovoltaicos.

Las mayores alteraciones que se producen en el entorno son las relativas al impacto paisajístico.

Como se ha podido comprobar en la valoración del proyecto se han considerado los beneficios que supone esta actividad en cuanto a la mejorar la eficiencia energética y a reducción las emisiones de los gases causantes del efecto invernadero, así como de la capacidad que tienen instalaciones como esta en cuanto a la concienciación de la sociedad con respecto a la posibilidad de utilización práctica de energías renovables.

Se trata por tanto de una instalación sostenible desde el punto de vista ecológico que aprovecha los recursos naturales con unos beneficios que superan ampliamente los costes medioambientales que podemos considerar prácticamente nulos.

ANEJO 24: CONTROL DE CALIDAD


Anejo: Control de Calidad


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. ORGANIZACIÓN DE LA UNIDAD DE CALIDAD

2.1. ORGANIZACIÓN GENERAL DE OBRA 2.2. SECCIÓN DE ASEGURAMIENTO DE CALIDAD EN OBRA 2.3. FUNCIONES DE LOS SUPERVISORES DE ASEGURAMIENTO DE CALIDAD 2.4. TRATAMIENTO DE LAS NO CONFORMIDADES 2.5. PROCEDIMIENTOS APLICABLES

3. MATERIALES OBJETO DEL CONTROL DE CALIDAD

4. ENSAYOS

4.1. ENSAYOS Y CONTROLES A REALIZAR 4.1.1. Control de replanteo de las obras 4.1.2. Movimiento de tierras 4.1.3. Firmes 4.1.4. Aceros 4.1.5. Hormigones 4.1.6. Tuberías 4.1.7. Imprevistos

4.2. CONDICIONES PARA LA REALIZACIÓN DE ENSAYOS 4.2.1. Suministro, identificación y recepción 4.2.2. Toma de muestras 4.2.3. Casos de materiales con certificado de calidad 4.2.4. Identificación de las muestras 4.2.5. .realización de los ensayos 4.2.6. Contraensayos 4.2.7. Decisiones derivadas del proceso de control

5. RESULTADOS E INFORMES

5.1. ACTA DE RESULTADO 5.2. INFORME MENSUAL 5.3. INFORME FINAL

6. PRESUPUESTO




1. OBJETO

El presente anejo tiene como objeto establecer a modo de propuesta el contenido al que debe ceñirse el Plan de Control de Calidad de la obra proyectada.

Se permite, en todo momento por parte de la dirección de las obras, la modificación cualitativa y cuantitativa de esta relación de ensayos, adaptándolos según su criterio a las exigencias de la situación.

Las actuaciones del control de calidad se materializan durante la ejecución de las obras en tres actuaciones bien diferenciadas:

• Control de materiales y equipos. • Control de ejecución • Pruebas finales de servicios.

Los ensayos originarán emisión de las correspondientes actas de resultados por un laboratorio autorizado. Dichos resultados serán remitidos tanto a la empresa constructora como a la dirección facultativa de la obra.

2. ORGANIZACIÓN DE LA UNIDAD DE CALIDAD

En general, el servicio de aseguramiento de calidad de una obra estará formado por personal de esa especialidad de la empresa constructora o bien será personal de una empresa especializada contratada para tal fin por la contrata, con adecuada autoridad en la obra.

Seguidamente se indican la autoridad y responsabilidades en la presente obra y su conexión con la organización de la calidad de la empresa.

2.1. ORGANIZACIÓN GENERAL DE OBRA

Se establecerá una organización para el cumplimiento de calidad en obra y un departamento de obra dependiente del delegado.

Este departamento de obra está constituido por las secciones de producción y control de calidad y la oficina técnica. De la sección de producción de control de calidad dependen los grupos de inspección, laboratorio de ensayos y control de planos y documentos. De la sección de oficina técnica dependen los grupos de topografía y delineación.

La sección de aseguramiento de calidad en obra se establece debidamente coordinada con el departamento de obra, pero dependiendo directamente del jefe del servicio de aseguramiento de calidad de la empresa.

El jefe de aseguramiento de calidad en obra tiene acceso a todas las secciones y grupos del departamento de obra.

Esta organización se rige por el “Manual de Aseguramiento de Calidad”, así como por los Pliegos de Condiciones, y cuantas normas, especificaciones, códigos y otros documentos contractuales que sean de aplicación.

2.2. SECCIÓN DE ASEGURAMIENTO DE CALIDAD EN OBRA

Está compuesta por el jefe de aseguramiento de calidad de obra, que será un Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos, y los supervisores de aseguramiento de calidad necesarios.

Este personal comprueba que las actividades de obra, relacionadas con la calidad, se llevan a cabo adecuadamente, atendiendo entre otros al logro de los siguientes objetivos:

• Laboratorios de Ensayos - Comprobación de que la toma de muestras para ensayos, elaboración de probetas y

realización de los mismos, tiene lugar en el período especificado, frecuencia y número requerido y que los resultados se documentan adecuadamente, todo ello según las normas y especificaciones aplicables.

- Comprobación del adecuado estado y calibración de los equipos de medición ensayos.




• Grupo de Inspección - Comprobación de que los inspectores de control de calidad realizan inspecciones,

ensayos y pruebas pertinentes, en las áreas y tajos asignados y que en cada caso conocen su cometido y documentan adecuadamente los resultados y normas o procedimientos aplicables.

• Grupo de Control de Planos y Documentos: - Comprobación de que los planos y documentos aplicables se reciben, revisan,

comprueba, emiten y archivan adecuadamente y con la prontitud requerida, como para evitar errores u omisiones que pueden originar perjuicios en la calidad.

La estructura del personal adscrito a la calidad será:

- Jefe de la Unidad: 1 Ingeniero de caminos, canales y puertos o 1 Ingeniero técnico de obras públicas con experiencia en control y garantía de calidad.

- Jefe de Laboratorio: 1 Licenciado en ciencias con experiencia en laboratorio de control de calidad.

- Jefe de Grupo de Inspección de Obra: 1 Ingeniero técnico de obras públicas con experiencia en control de ejecución de obra.

- Jefe del Grupo de Control de Planos y Documentos: 1 Ingeniero técnico topógrafo con experiencia en trabajos de control de calidad.

2.3. FUNCIONES DE LOS SUPERVISORES DE ASEGURAMIENTO DE CALIDAD

Los supervisores de aseguramiento de calidad realizan auditorias periódicas a la oficina técnica, para asegurar que todas las medidas de control y normas de calidad son aplicadas de forma eficiente.

La periodicidad de estas auditorías anteriores se realizará cada mes.

Los supervisores de aseguramiento de calidad realizan visitas periódicas de inspección a la sección de control de calidad, con el fin de asegurar, de forma eficiente, el desarrollo de las especificaciones, normas, códigos y controles de calidad exigidos.

Estas visitas serán realizadas con una periodicidad que dependerá de los resultados de las visitas anteriores, como mínimo será de un 30% de los controles realizados para el proyecto en cuestión, pudiendo ser ampliado este porcentaje cuando las necesidades así lo requieran.

Los supervisores de aseguramiento de calidad realizarán controles de inspección a la sección de producción. Estos controles se realizarán mediante la presencia de uno o varios supervisores en el área de producción, pudiendo por ello considerarse el porcentaje de inspección elevado.

A los suministradores se les efectuarán inspecciones y auditorias de fabricación para verificar que sus sistemas de calidad permiten garantizar los requisitos de calidad exigibles a la contrata.

2.4. TRATAMIENTO DE LAS NO CONFORMIDADES

El director de obra, si lo estima necesario, podrá ordenar en cualquier momento la realización de ensayos.

El material será clasificado por lotes y los ensayos se efectuarán sobre muestras tomadas de cada lote, de forma, que los resultados que se obtengan se asignarán al total del lote.

Cuando una muestra no satisfaga un ensayo, se repetirá éste mismo sobre dos muestras más del lote ensayado. Si también falla uno de estos ensayos, se rechazará el lote ensayado, aceptándose si el resultado de ambos es bueno.

2.5. PROCEDIMIENTOS APLICABLES

Se debe de utilizar en lo posible normas españolas cuyos procedimientos de ensayo y parámetros mecánicos sean asequibles y fácilmente asimilables por el personal de control de calidad (Normas UNE o NLT).

Otros procedimientos no desarrollados en normas españolas, pero que pueden ser de aplicación son los correspondientes a:

• Normas Alemanas: DIN

• Normas Francesas: AENOR o LCPC

• Normas Suizas: SNV

• Normas estadounidenses: ASTM o AASHO

• Normas británicas: BS




3. MATERIALES OBJETO DEL CONTROL DE CALIDAD

Todos los materiales que se utilicen en la obra deberán cumplir las condiciones que se establecen en el Pliego de Prescripciones Técnicas del Proyecto (o Pliego de condiciones y anexos) y ser aprobados por la dirección de obra.

Para ello, todos los materiales que se propongan deberán ser examinados y ensayados para su aceptación.

El proveedor estará en consecuencia obligado a informar a la dirección de obra sobre las procedencias de los materiales que vayan a ser utilizados para que se puedan realizar los ensayos oportunos.

La aceptación de un material en un cierto momento no será obstáculo para que el mismo material pueda ser rechazado más adelante si se le encuentra algún defecto de calidad o uniformidad.

4. ENSAYOS

4.1. ENSAYOS Y CONTROLES A REALIZAR

Se realizarán ensayos para controlar los siguientes aspectos de la obra:

• Control de replanteo de las obras.

• Movimiento de tierras.

• Firmes.

• Hormigones y aceros.

• Instalaciones y tuberías.

• Ensayos imprevistos.

Este índice trata de abarcar el mayor número de unidades de obra que desarrolla un proyecto de instalación de placas fotovoltaicas, así como las más representativas de la misma. En caso de que la dirección facultativa lo considere necesario, se podrán incluir dentro del control de calidad nuevos ensayos de control para las unidades que se incorporen.

4.1.1. CONTROL DE REPLANTEO DE LAS OBRAS

Durante dicho control se deberán comprobar como mínimo los siguientes puntos de carácter general:

• Disponibilidad de los terrenos de la zona, prestando especial interés a límites y franjas exteriores de terrenos afectados.

• Comprobación de las conexiones con la vialidad existente (posibles cambios de rasante en la conexión).

• Comprobación en planta de las dimensiones.

• Comprobación de la posible existencia de servicios afectados que puedan comprometer la ejecución de las obras y que no se hayan tenido en cuenta en la realización del proyecto.

• Comprobación de los puntos de desagüe del sistema de drenaje.

• Compatibilidad con los sistemas generales.

• Señalización de elementos existentes a conservar.




4.1.2. MOVIMIENTO DE TIERRAS

Esta unidad de obra se supervisará en los dos aspectos siguientes:

• Excavaciones

Se llevará a cabo el control geométrico de la excavación, cuidando que quede saneado el fondo de la misma.

El fondo de la excavación quedará refinado y compactado.

• Rellenos - Relleno de tierras propias: En caso de que se considere necesario, se empleará este

tipo de relleno como suelo de terraplén para la construcción de los viales, estudiando previamente su calidad. Se realizarán los siguientes ensayos con las frecuencias indicadas:

1000 m3 Próctor Modificado

5000 m3 Granulometría

5000 m3 Límites de Atterberg

1000 m3 Equivalencia de arena

10.000 m3 Materia orgánica

10.000 m3 CBR

1000 m3 Densidad “in situ”

Tabla: Ensayos a realizar en tierras propias de excavación en función del volumen

- Relleno de suelo seccionado: Si se decide emplear este tipo de material para la construcción de los terraplenes necesarios para alcanzar las cotas requeridas de explanada (base de la zahorra natural de los viales) se realizarán los siguientes ensayos con las frecuencias indicadas:




5000 m3 Desgaste de los Ángeles


10.000 m3 CBR


Tabla: Ensayos a realizar en el suelo seleccionado en función del volumen

- Relleno de zanjas: Para el relleno de las zanjas a ejecutar para la instalación de las redes de servicio de la instalación, fundamentalmente, las redes eléctricas, se emplearán principalmente tierras procedentes de la excavación y de préstamo. A estas últimas se realizarán los siguientes ensayos, con las frecuencias indicadas:

1.000 m3 Próctor Modificado



2 cada 1000 m3 Equivalencia de arena


10.000 m3 CBR


Tabla: Ensayos a realizar en el material de relleno de zanjas

en función del volumen.

- Firmes: El firme estará compuesto de una capa de zahorra natural y otra de gravilla de menor espesor. Se realizarán los siguientes ensayos con la frecuencia indicada:




200 m3 Equivalencia de arena

100 m3 Desgaste de los Ángeles

100 m3 CBR


Tabla: Ensayos a realizar en la zahorra natural

en función del volumen.

4.1.3. ACEROS

Se empleará acero B-400 S. Se considera que el suministro se efectuará de una sola vez, por lo que se tendrá una sola partida. Para los ensayos del acero se seguirá los dispuesto en la “Instrucción de Hormigón Estructural” (EHE).

El nivel de control especificado será control a nivel normal tomándose dos probetas por cada lote de 20 toneladas y se comprobará:

• Sección equivalente

• Características geométricas

• Doblado-desdoblado




• Límite elástico,

• Carga de rotura

• Alargamiento en una probeta de cada lote.

4.1.4. HORMIGONES

Las partidas de hormigón objeto de control serán las preceptivas de la Instrucción de Hormigón estructural (EHE). Así el hormigón utilizado es HA-30.

Para los hormigones HA-30 el control se realiza en la modalidad 3, control estadístico.

Además de los ensayos de consistencia del hormigón, se seguirán como mínimo las disposiciones indicadas en el artículo 88.4 de la vigente “Instrucción del hormigón Estructural”, correspondiente al control estadístico del hormigón.

Una vez realizados los ensayos, para la lectura de los resultados se dispondrá de las indicaciones del art. 88.5 de la EHE “Decisiones derivadas del control de resistencia”.

4.1.5. TUBERÍAS

Los ensayos a ejecutar sobre este tipo de tuberías empleadas en la red de drenaje y sus frecuencias son los siguientes:

500 unidades Geometría

500 unidades Estanqueidad

500 unidades Resistencia al aplastamiento

500 unidades Resistencia a la flexión longitudinal

Tabla: Ensayos a realizar en las tuberías en función del volumen.

Para las acometidas y tuberías de PVC de la red eléctrica se aplicará la siguiente tabla:

1000 m Geometría

1000 m Densidad relativa

1000 m Temperatura de reblandecimiento

1000 m Flexión transversal

500 m Estanqueidad

2000 m Resistencia al impacto

Tabla: Ensayos a realizar en las tuberías de PVC en función de la longitud

4.1.6. IMPREVISTOS

Se prevé una partida para la realización de ensayos imprevistos que pudieran surgir a lo largo de las obras.

Los ensayos a realizar, así como el número de los mismos, los aprobará la dirección facultativa a cargo de las obras.

4.2. CONDICIONES PARA LA REALIZACIÓN DE ENSAYOS

4.2.1. SUMINISTRO, IDENTIFICACIÓN Y RECEPCIÓN

El suministro, la identificación, el control de recepción de los materiales, los ensayos, y, en su caso, las pruebas de servicio, se realizarán de acuerdo con la normativa explicitada en las disposiciones de carácter obligatorio.

Cuando un material no disponga de normativa obligatoria, dichos aspectos se realizarán preferentemente de acuerdo con las normas UNE, o en su defecto por las NTE o según las instrucciones que, en su momento, indique la dirección de obra

Todos los materiales llegarán a obra identificados y en perfectas condiciones para su empleo. Para ello, serán transportados en vehículo adecuado y, si es necesario, en envases que garanticen su inalterabilidad.

Las operaciones de carga y descarga se efectuarán de forma que no produzcan deterioro en los materiales o en los envases.

4.2.2. TOMA DE MUESTRAS

La toma de muestras será preceptiva en todos los materiales cuya recepción mediante ensayos se establezca en la programación del control y en aquellos que, durante la marcha de la obra, considere la dirección de obra.

El procedimiento de muestreo se realizará de acuerdo con la normativa de cada producto y en cantidad suficiente para la realización de los ensayos y contraensayos.

Para ello, por cada partida de material o lote se tomarán tres muestras iguales: una se remitirá al laboratorio para la realización de los ensayos previstos en la programación de control; las dos restantes se conservarán en obra para la realización de los contraensayos si fuera necesario. Estas muestras se conservarán en obra durante al menos 100 días si se trata de materiales perecederos (conglomerantes), o hasta la recepción definitiva de las unidades constructivas realizadas con cada uno de los materiales.

En el caso de no tener que realizar ensayos de control, bastará con tomar estas dos últimas muestras.

Todas las muestras se conservarán con garantías de inalterabilidad: bajo cubierta, protegidas de la humedad del suelo, al abrigo de la intemperie y lo más aisladas posible de cualquier maltrato.




Estas medidas se adoptarán especialmente en el caso de conglomerantes y muy especialmente en las muestras de hormigón, que necesariamente deberán conservarse en obra al menos 24 horas.

El constructor deberá aportar los medios adecuados que garanticen la conservación en los términos indicados y se encargará de su custodia.

4.2.3. CASOS DE MATERIALES CON CERTIFICADO DE CALIDAD

Cuando se reciba en obra un material con algún certificado de garantía, como:

• Marca de calidad (AENOR, AITIM, CIETSID, etc.), o

• Homologación por el MICT

• Que tenga que venir acompañado por un certificado de ensayos como es obligatorio en los aceros y cementos se entregará a la dirección facultativa los documentos acreditativos para obrar en consecuencia.

En el caso de los cementos, cada partida deberá llegar acompañada del certificado de garantía del fabricante.

4.2.4. IDENTIFICACIÓN DE LAS MUESTRAS

Todas las muestras estarán identificadas haciéndose constar los siguientes puntos:

• Denominación del producto.

• Nombre del fabricante o marca comercial.

• Fecha de llegada a obra.

• Denominación de la partida o lote que corresponde la muestra.

• Nombre de la obra.

• Número de unidades o cantidad, en masa o volumen que constituye la muestra.

• Se hará constar si ostenta sello, tiene homologación o le acompaña algún certificado de ensayos.

4.2.5. REALIZACIÓN DE LOS ENSAYOS

Todos los ensayos necesarios para enjuiciar la calidad de los materiales, así como las pruebas de servicio, se deberán realizar por un laboratorio acreditado en las áreas correspondientes, de acuerdo con el Real Decreto 1230/1989 de 13 Octubre.

No obstante, ciertos ensayos o pruebas de servicio, y a criterio de la dirección de obra, podrán ser realizados por ella misma.

El número de ensayos por cada material o pruebas de servicio serán las previstas en la programación de control.

No obstante, el constructor podrá, a su costa, aumentar el número de ensayos previstos.

4.2.6. CONTRAENSAYOS

Cuando durante el proceso de control se obtuvieran resultados anómalos que implicasen el rechazo de la partida o lote correspondiente, el constructor tendrá derecho a realizar contraensayos a su costa, por medio de las muestras conservadas en obra.

Para ello se procederá como sigue: se enviarán las dos muestras a dos laboratorios distintos del contratado por el promotor, previamente aceptados por la dirección facultativa. Si uno de los dos resultados fuera insatisfactorio, el material se rechazará. Si los dos fueran satisfactorios se aceptará la partida.

4.2.7. DECISIONES DERIVADAS DEL PROCESO DE CONTROL

En caso de control no estadístico o no al cien por cien, cuyos resultados sean no conformes, y antes del rechazo del material, la dirección facultativa podrá pasar a realizar un control estadístico o al 100%, con las muestras conservadas en obra.

La aceptación de un material o su rechazo por parte de la Dirección Facultativa, así como las decisiones adoptadas como demolición, refuerzo o reparación, deberán ser acatadas por el constructor.

Ante los resultados de control no satisfactorios, y antes de tomar la decisión de aceptación o rechazo, la dirección facultativa podrá realizar los ensayos de información o pruebas de servicio que considere oportunos.




5. RESULTADOS E INFORMES

5.1. ACTA DE RESULTADO

El laboratorio acreditado que realice los ensayos correspondientes a cada uno de los materiales citados en este anejo, emitirá un acta de resultados con los datos obtenidos en ellos, conteniendo además la siguiente información:

• Nombre y dirección del laboratorio de ensayos.

• Nombre y dirección del cliente.

• Identificación de la obra o precisión de a quién corresponde el material analizado con su número de expediente.

• Definición del material ensayado.

• Fecha de recepción de la muestra, fecha de realización de los ensayos y fecha de emisión del informe de ensayo.

• Identificación de la especificación o método de ensayo.

• Identificación de cualquier método de ensayo no normalizado que se haya utilizado.

• Cualquier desviación de lo especificado para el ensayo.

• Descripción del método de muestreo si así es especificado por la normativa vigente o por el peticionario.

• Identificación de si la muestra para el ensayo se ha recogido en obra o ha sido entregada en el laboratorio.

• Indicación de las incertidumbres de los resultados, en los casos que se den.

• Firma del jefe de área correspondiente, constatando titulación y visto bueno del director del laboratorio.

5.2. INFORME MENSUAL

A final de cada mes, mientras dure la obra, el laboratorio emitirá un informe resumen de los trabajos realizados en ese período que contendrá la siguiente información:

• Resumen de los ensayos realizados en obra durante ese mes.

• Interpretación de los resultados en cuanto a su cumplimiento con las especificaciones de la normativa actual o con el Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares del Proyecto.

• Cuantas observaciones se pudieran derivar del cumplimiento del Plan de Control u otras que se crean oportuno sobre el desarrollo del control de calidad.

5.3. INFORME FINAL

De igual modo, y al finalizar la ejecución de las obras, se emitirá por parte del laboratorio un informe resumen conteniendo la misma información que los anteriores, pero ya de una forma global en cuanto al cumplimiento y seguimiento del Plan de Control.

6. PRESUPUESTO

Se describen detalladamente los costes de los ensayos dentro del documento Presupuesto.

No obstante, el coste total del capítulo de Control de calidad es de 7.706,37 €.

Este coste supone el 0,37 % del presupuesto general de la obra por lo que, como es inferior al 1% de dicho presupuesto, corre a cargo del constructor.

ANEJO 25: CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA


Anejo: Clasificación del Contratista


ÍNDICE

1. GENERALIDADES

1.1. TIPO DE OBRAS

1.2. CATEGORÍA DEL CONTRATO

1.3. CLASIFICACIÓN EN SUBGRUPOS

2. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

2.1. PLAZO DE EJECUCIÓN ESTIMADO

2.2. PRESUPUESTO TOTAL Y POR PARTIDAS




1. GENERALIDADES

1.1 TIPO DE OBRAS

En el art. 289 del Reglamento General de Contratación del Estado se establecen 11 grupos distintos (de la A a la K) con los subgrupos correspondientes. Estos se recogen a continuación:

• GRUPO A: MOVIMIENTO DE TIERRAS - Subgrupo 1. Desmontes y vaciados.

- Subgrupo 2. Explanaciones.

- Subgrupo 3. Canteras.

- Subgrupo 4. Pozos y galerías.

- Subgrupo 5. Túneles.

• GRUPO B: PUENTES, VIADUCTOS Y GRANDES ESTRUCTURAS

- Subgrupo 1. De fábrica u hormigón en masa.

- Subgrupo 2. De hormigón armado.

- Subgrupo 3. De hormigón pretensado.

- Subgrupo 4. Metálicos.

• EDIFICACIONES

- Subgrupo 1. Demoliciones

- Subgrupo 2. Estructuras de fábrica u hormigón

- Subgrupo 3. Estructuras metálicas

- Subgrupo 4. Albañilería, revocos y revestidos

- Subgrupo 5. Cantería y marmolería

- Subgrupo 6. Pavimentos, solados y alicatados

- Subgrupo 7. Aislamientos e impermeabilizaciones

- Subgrupo 8. Carpintería de madera

- Subgrupo 9. Carpintería metálica

• FERROCARRILES

- Subgrupo 1. Tendido de vías

- Subgrupo 2. Elevados sobre carril o cable

- Subgrupo 3. Señalizaciones y enclavamientos

- Subgrupo 4. Electrificación de ferrocarriles

- Subgrupo 5. Obras de ferrocarriles sin cualificación específica

• GRUPO E.: HIDRÁULICAS

- Subgrupo 1. Abastecimientos y saneamientos.

- Subgrupo 2. Presas.

- Subgrupo 3. Canales.

- Subgrupo 4. Acequias y desagües.

- Subgrupo 5. Defensas de márgenes y encauzamientos.

- Subgrupo 6. Conducciones con tubería de presión de gran diámetro.

- Subgrupo 7. Obras hidráulicas sin cualificación específica.

• GRUPO F: MARÍTIMAS

- Subgrupo 1. Dragados

- Subgrupo 2. Escolleras

- Subgrupo 3. Con bloques de hormigón

- Subgrupo 4. Con cajones de hormigón armado

- Subgrupo 5. Con pilotes y tablestacas

- Subgrupo 6. Faros, radiofaros y señalizaciones marítimas

- Subgrupo 7. Obras marítimas sin cualificación específica

- Subgrupo 8. Emisarios submarinos

• GRUPO G: VIALES Y PISTAS

- Subgrupo 1. Autopistas y autovías.

- Subgrupo 2. Pistas de aterrizaje.

- Subgrupo 3. Con firmes de hormigón hidráulico.

- Subgrupo 4. Con firmes de mezcla bituminosa.

- Subgrupo 5. Señalización y balizamientos viales.

- Subgrupo 6. Obras viales sin cualificación específica.

• GRUPO H: TRANSPORTES DE PRODUCTOS PETROLÍFEROS Y GASEOSOS

- Subgrupo 1. Oleoductos

- Subgrupo 2. Gasoductos




• GRUPO I: INSTALACIONES ELÉCTRICAS

- Subgrupo 1. Alumbrados, iluminaciones y balizamientos luminosos

- Subgrupo 2. Centrales de producción de energía

- Subgrupo 3. Líneas eléctricas de transporte

- Subgrupo 4. Subestaciones

- Subgrupo 5. Centros de transformación y distribución en alta tensión

- Subgrupo 6. Distribución en baja tensión

- Subgrupo 7. Telecomunicaciones e instalaciones radioeléctricas

- Subgrupo 8. Instalaciones electrónicas

- Subgrupo 9. Instalaciones eléctricas sin cualificación específica

• GRUPO J: INSTALACIONES MECÁNICAS

- Subgrupo 1. Elevadoras o transportadoras

- Subgrupo 2. De ventilación, calefacción y climatización

- Subgrupo 3. Frigoríficas

- Subgrupo 4. De fontanería y sanitarias

• GRUPO K: ESPECIALES

- Subgrupo 1. Cimentaciones especiales

- Subgrupo 2. Sondeos, inyecciones y pilotajes

- Subgrupo 3. Tablestacados

- Subgrupo 4. Pinturas y metalizaciones

- Subgrupo 5. Ornamentaciones y decoraciones

- Subgrupo 6. Jardinería y plantaciones

- Subgrupo 7. Restauración de bienes inmuebles histórico-artísticos

- Subgrupo 8. Estaciones de tratamiento de aguas

- Subgrupo 9. Instalaciones contra incendios

1.2 CATEGORÍA DEL CONTRATO

La categoría del contrato, se regirá de acuerdo con la Orden Ministerial de Hacienda de 28 de Marzo de 1.968 (B.O.E. de 30 de Marzo de 1.968 y 17 de Abril de 1.968), y sus posteriores actualizaciones como son la Orden de 15 de Octubre de 1.987 (B.O.E. de 30 de Octubre de 1.987) y la Orden de 20 de Julio de 1.989 (B.O.E. de 3 de Agosto de 1.989), y la Orden de 28 de Junio de 1.991 (B.O.E. de 24 de Julio de 1.991) en cuanto a modificación de las categorías.

CATEGORÍA ANUALIDAD MEDIA, AM, ( miles de euros)

a AM ≤ 60

b 60 ≤ AM ≤ 120

c 120 ≤ AM ≤ 360

d 360 ≤ AM ≤ 840

e 840 ≤ AM ≤ 2.400

f AM > 2.400

Nota: Las anteriores categorías e) y f) no serán de aplicación en los grupos H, I, J, K y sus subgrupos, cuya máxima categoría será la e) cuando exceda de 840.000 euros.

1.3 CLASIFICACIÓN EN SUBGRUPOS

Para que un contratista pueda ser clasificado en un subgrupo de tipo de obras, será preciso que acredite algunas de las circunstancias siguientes:

a) Haber ejecutado obras específicas del subgrupo durante el transcurso de los últimos cinco años.

b) Haber ejecutado en el último quinquenio obras específicas de otros subgrupos afines del mismo grupo, entendiéndose por subgrupos afines los que presentes analogías en cuanto a ejecución y equipos a emplear.

c) Haber ejecutado, en el mismo periodo de tiempo señalado en los apartados anteriores, obras específicas de otros subgrupos del mismo grupo que presenten mayos complejidad en cuanto a ejecución y exijan equipos de mayor importancia, por lo que el subgrupo de que se trate pueda considerarse como dependiente de alguno de aquellos.

d) Cuando, sin haber ejecutado obras específicas del subgrupo en el último quinquenio, se disponga de suficientes medios financieros, de personal técnico experimentado y maquinaria o equipos de especial aplicación al tipo de obra a que se refiera el subgrupo, o haya realizado obras de esa misma naturaleza en el último decenio.




2. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA

2.1. PLAZO DE EJECUCIÓN ESTIMADO

El plazo de ejecución estimado para la realización de este proyecto se va a estimar en 5 meses, como se puede observar en el Anejo del Plan de Obra.

2.2. PRESUPUESTO TOTAL Y POR PARTIDAS

El presupuesto de Ejecución Material de este proyecto asciende a la cantidad de DOS MILLONES NOVECIENTOS NOVENTA Y SIETE MIL CUATROCIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS con CUATRO CÉNTIMOS.

Como el presupuesto total sin I.V.A. es mayor que 350.000 euros es obligatoria la clasificación del contratista según lo dispuesto en la Ley 30/1997 de Contratos del Sector Público en el artículo 54.

Para esta clasificación no tendrán clasificación las partidas de obra que no superen el 20% del total del presupuesto de Ejecución Material.

La anualidad media para cada partida i , vendrá definida por la fórmula:

(Anualidad Media)i = (PEM)i × 12 / Plazo Ejecución Obra

El Presupuesto de Ejecución Material de los capítulos definidos en el proyecto junto con su tanto por cierto en relación al coste total del PEM es el siguiente:

CAPÍTULO PEM (euros) % Trabajos previos 4.761,38 0,23 Vial de servicio interior 9.741,12 0,47 Drenaje 8.686,07 0,42 Instalación eléctrica B.T. 1.471.978,10 70,71 Centro inversores y transformador 382.785,19 18,39 Línea subterránea en M.T. 16.178,67 0,78 Centro de seccionamiento y medida 86.453,93 4,15 Instalación de evacuación en M.T. 10.459,19 0,50 Caseta de control y oficinas 14.390,03 0,69 Otras instalaciones 49.036,37 2,36 Control de calidad 7.706,84 0,37 Seguridad y salud 19.555,20 0,94

Por tanto, solamente se clasificará el apartado de instalación eléctrica en Baja Tensión.

Para obtener la clasificación del contratista y por tratarse de aplicación el Reglamento de Contratos del año 2001, trabajamos con el precio incluyendo el I.V.A.

El capítulo Instalación eléctrica en B.T. suma un precio base de liquidación de:

P.B.L. = 1.471.978,10·(1+0,13+0,06) = 1.709.270,197 euros

Para el cálculo de la categoría calculamos la anualidad media para este capítulo siendo:

Am = 1.709.270,197 · 12 / 1,6 = 12.819.526,48 euros

Se propone la siguiente clasificación a exigir al contratista:

Grupo: I

Subgrupo: 2

Categoría: e

ANEJO 26: PLAN DE OBRA


Anejo: Plan de Obra


ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN

2. DURACIÓN PREVISTA

3. DIAGRAMA PLAN DE OBRA


Anejo: Plan de Obra


1. INTRODUCCIÓN

Se redacta el correspondiente Plan de obra de acuerdo con la Ley de Contratación de las Administraciones Públicas y en cumplimiento del artículo 132 del Reglamento General de la Ley de Contratos de la Administraciones Públicas (Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre) en el que figura que todos los proyectos deben incluir un Plan de obra, con un programa de actividades dentro del plazo de ejecución previsto.

Este plan de obra es orientativo, una vez adjudicadas las obras, el Contratista deberá presentar un programa de trabajo que será el que rija el desarrollo de los trabajos una vez aprobado por la Administración.

Este programa de trabajo irá actualizándose conforme vayan avanzando las obras de ejecución, puesto que pueden surgir muchos inconvenientes que hagan que dicha programación que se propone tenga alteraciones con respecto a la propuesta.

Para la elaboración de este anejo se ha considerado en el anejo de Justificación de Precios y en el Presupuesto obteniendo la duración de las distintas actividades a partir del rendimiento de cada una de las unidades y la mano de obra utilizada en cada caso.

En la elaboración de esta planificación de trabajos, se ha tenido en cuenta la existencia de actividades críticas las cuales condicionan el comienzo de actividades posteriores.

2. DURACIÓN PREVISTA

Para la estimación de la duración prevista se ha tenido en cuenta las partidas más importantes y que nos van a condicionar la duración total de las obras. Se ha tenido en consideración asimismo el Anejo de Justificación de Precios y en el Presupuesto obteniendo la duración de las distintas actividades a partir del rendimiento de cada una de las unidades y la mano de obra utilizada en cada caso.

Esta duración prevista es simplemente orientativa, puesto que solo se han tenido en cuenta las actividades más importantes y de mayor duración pero sin estar desglosadas, de manera que puede sufrir alguna que otra modificación, pero no pudiéndose desviar unos tiempos que excedan demasiado del periodo considerado para la ejecución de las obras.

Se establecen jornadas de ocho horas y meses de 22 días laborables.

Luego, según las previsiones para la ejecución de la obras, podemos afirmar que el tiempo necesario para la finalización de las obras se ha considerado de cinco meses.

Se ha considerado la ejecución de varios tajos siguiendo un orden compatible y lógico de realización.

La duración de las distintas unidades de obra es:

• Cerramiento perimetral: Se incluye en esta partida la ejecución del vallado perimetral de la parcela estimándose un total de 5 días para su finalización.

• Trabajos previos: Se incluyen en este apartado de movimiento de tierras el desbroce y

relleno localizado de la extracción de la plantación. Se estima un total de 11 días. En el tramo final de esta unidad de obra coexiste con el capítulo siguiente.

• Caseta de control y oficinas: En esta partida se han considerado las partidas de obra civil e

instalaciones estimándose un tiempo aproximado de 3 días para la primera y 7 para la segunda. Al igual que en el caso anterior, en el tramo final de esta unidad de obra coexiste con la ejecución del viario de servicio.

• Vial de servicio interior: En este capítulo se han tenido en cuenta todas las partidas

estimándose un periodo de trabajos de 15 días aproximadamente. • Drenaje: Una vez finalizados los trabajos del viario se procede a la ejecución de las cunetas

longitudinales, los colectores y el paso transversal de acceso a la parcela. Se ha estimado una duración de 5 días.

• Caseta de inversores y transformación: En esta unidad se han tenido en cuenta todas las

partidas estimándose que la finalización de las obras de cada caseta es de 5 días. • Caseta de seccionamiento: En paralelo a la implantación de las casetas de los inversores y

transformadores se ha ejecutado esta unidad de obra estimándose igualmente una duración de 5 días laborables.

• Instalación eléctrica de Baja Tensión: En este capítulo se ha tenido en cuenta para el

cálculo la ejecución de zanjas, la colocación de los elementos principales, es decir, paneles solares, estructuras soporte y red de tierras, y la instalación y conexionado del cableado. Por ello la duración de este capítulo asciende a 35 días.

• Línea subterránea de Media Tensión: se ha tenido en consideración las obras para la zanja,

de la línea eléctrica bajo tubo y la ejecución de las arquetas. Se ha estimado un total de 10 días para su finalización.

• Instalaciones de evacuación en Media Tensión: en este caso se han utilizado todas las

partidas, es decir la ejecución de la línea de evacuación subterránea y los dos pasos aéreos/subterráneos para la conexión a red. Debido a las características de esta línea también se han estimado 10 días de duración.

• Otras instalaciones: Para el resto de instalaciones como son el sistema de seguridad,

iluminación y comunicación se ha concluido a una duración de 10 días igualmente.


Anejo: Plan de Obra


3. DIAGRAMA DE PLAN DE OBRA

Lo descrito en el apartado 2 de este anejo se puede observar gráficamente en el siguiente diagrama:

MES 1 2 3 4 5 IMPORTE

SEMANA 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 (P.E.M.)

Trabajos previos

4.761,38

Vial de servicio interior

9.741,12

Drenaje

8.686,07

Instalación eléctrica en B.T.

1.471.978,1

Centro inversores y transformación

382.785,19

Línea subterránea M.T.

16.178,67

Centro de seccionamiento y medida

86.453,93

Instalaciones de evacuación M.T.

10.459,19

Caseta de control y oficinas

14.390,03

Otras instalaciones

Cerramiento perimetral

20.045,88

Resto de instalaciones

28.990,49

Control de calidad 7.706,84

Seguridad y salud 19555,2

ANEJO 27 : MARCO LEGAL


Anejo: Marco Legal


ÍNDICE

1. NORMATIVA

1.1. RESPECTO A CONSIDERACIONES ELÉCTRICAS

1.2. RESPECTO A OBRA CIVIL

2. TRAMITACIÓN DE PERMISOS

2.1. SOLICITUD DE PUNTO DE CONEXIÓN A RED

2.2. AUTORIZACIÓN ADMINISTRATIVA

2.3. LICENCIA DE OBRA Y LICENCIA DE ACTIVIDAD EN SU CASO

2.4. INSCRIPCIÓN PREVIA EN EL REGISTRO DE PRODUCTORES EN RÉGIMEN

ESPECIAL

2.5. INSCRIPCIÓN EN EL REGISTRO DE PREASIGNACIÓN PARA INSTALACIONES

FOTOVOLTAICAS (PREFO)

2.6. AUTORIZACIÓN DE PUESTA EN SERVICIO

2.7. TRÁMITES DE PUESTA EN MARCHA

2.8. CONTRATO DE VENTA DE ENERGÍA EN RÉGIMEN ESPECIAL

2.9. ASIGNACIÓN DEFINITIVA DE LA RETRIBUCIÓN ECONÓMICA

2.10. DECLARACIÓN CENSAL


Anejo: Marco Legal


1. NORMATIVA

Este proyecto de viabilidad se ha definido de acuerdo a las normas y reglamentos vigentes de aplicación para estas instalaciones, en particular las siguientes:

1.1. RESPECTO A CONSIDERACIONES ELÉCTRICAS

Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Eléctrico.

Reglamento de Centrales Generadoras de Energía Eléctrica.

Real Decreto 1955/2000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica.

Real Decreto 1663/2000, de 29 de septiembre, sobre conexión de instalaciones fotovoltaicas a la red de baja tensión.

Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (Decreto 842/2002, de 2 de Agosto) e Instrucciones Técnicas Complementarias.

Reglamento sobre las Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación e Instrucciones Técnicas Complementarias e Instrucciones Técnicas Complementarias. (12 de Noviembre de 1982).

Reglamento de transporte, distribución, comercialización, suministro y autorización de instalaciones de energía eléctrica (RCL 1998/3048).

Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.

Real Decreto 661/2007 de 25 de Mayo, por el que se regula la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial.

Real Decreto 1110/2007, de 24 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento Unificado de puntos de medida del sistema eléctrico.

Reglamento Electrotécnico de Alta Tensión (Real Decreto 223/2008 del 15 de febrero) sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT 01 a 09.

Real Decreto 1578/2008, de 26 de septiembre, de retribución de la actividad de producción de energía eléctrica mediante tecnología solar fotovoltaica para instalaciones posteriores a la fecha límite de mantenimiento de la retribución del Real Decreto 661/2007, de 25 de mayo, para dicha tecnología.

Real Decreto 1565/2010, de 19 de noviembre, por el que se regulan y modifican determinados aspectos relativos a la actividad de producción de energía eléctrica en régimen especial.

Real Decreto 1699/2011, de 29 de Septiembre, sobre conexión de instalaciones fotovoltaicas a la red de Baja Tensión.

Real Decreto-ley 1/2012, de 27 de enero, por el que se procede a la suspensión de los procedimientos de preasignación de retribución y a la supresión de los incentivos económicos para nuevas instalaciones de producción de energía eléctrica a partir de cogeneración, fuentes de energía renovables y residuos.

Pliego de Condiciones Técnicas de Instalaciones Conectadas a Red establecidas por el IDAE en su apartado destinado a Instalaciones de Energía Solar Fotovoltaica (PCT‐C.‐Octubre 2002).

Norma UNE-EN 62466: Sistemas fotovoltaicos conectados a red. Requisitos mínimos de documentación, puesta en marcha e inspección de un sistema.

Normas C.T.N.E. aplicables a esta instalación.

Normas UNE que sean de aplicación a los diferentes elementos integrantes.

Normas Autonómicas y Provinciales para este tipo de instalaciones.

Normas Municipales para este tipo de instalaciones.

Normas particulares de compañía eléctrica distribuidora en la zona (Compañía Sevillana de Electricidad - C.S.E.).

1.2. RESPECTO A OBRA CIVIL

Ley de Expropiaciones Forzosas del 16 de diciembre de 1954, y modificaciones posteriores.

Real Decreto 833/1988, de 20 de julio, por el que se aprueba el Reglamento que desarrolla la Ley 20/1986, Básica de Residuos Tóxicos y Peligrosos.

Ley 25/1988 del 29 de Julio de Carreteras del Estado

Ley 3/1995 de Vías Pecuarias y su Reglamento 155/1998.

Plan de Ordenación Urbanística del municipio de Pinos Puente

Ley 8/2001 del 12 de Julio de Carreteras de Andalucía.

Orden de 12 de julio de 2002, por la que se regulan los documentos de control y seguimiento a emplear en la recogida de residuos peligrosos en pequeñas cantidades.

Norma sismoresistente española NCSE – 02, del 11 de octubre del 2002.

Ley 7/2002, de 17 de Diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía.

Ley autonómica de 18/2003, de 29 de Diciembre, por la que se aprueban medidas fiscales y administrativas en la Comunidad de Andalucía.


Anejo: Marco Legal


Ley 62/2003, de 30 de diciembre, de medidas fiscales, administrativas y del orden social.

Real Decreto 208/2005, de 25 de febrero, sobre aparatos eléctricos y electrónicos y la gestión de sus residuos.

Ley 2/2007, del 27 de Marzo, de fomento de las energías renovables, el ahorro y la eficiencia energética de Andalucía.

Real Decreto 9/2008, del 11 de enero, por el que se modifica el Reglamento del Dominio Público Hidráulico, aprobado por el Real Decreto 849/1986, de 11 de abril.

Real Decreto 106/2008, de 1 de febrero, sobre pilas y acumuladores y la gestión ambiental de sus residuos.

Real Decreto Legislativo 2/2008, de 20 de Junio, por el que se aprueba el Texto Refundido de la Ley de Suelo.

Ley 22/2011, de 28 de julio, de residuos y suelos contaminados.

Ley autonómica 2/2012, de 30 de Enero, modificación de la Ley 7/2002, de 17 de diciembre, de Ordenación Urbanística de Andalucía.

Decreto 2/2012, de 10 de Enero, por el que se regula el régimen de las edificaciones y asentamientos existentes en suelo no urbanizable en la Comunidad Autónoma de Andalucía.

Decreto 73/2012, de 22 de marzo, por el que se aprueba el Reglamento de Residuos de Andalucía.

2. TRAMITACIÓN DE PERMISOS

Para que una instalación fotovoltaica quede legalizada y pueda empezar a explotarse debe obtener los trámites burocráticos siguientes que se expedirán por los órganos competentes de los que se encargan:

2.1. SOLICITUD DE PUNTO DE CONEXIÓN A RED

Se le solicita a la compañía eléctrica que suministre en la zona el punto de conexión al poste eléctrico que se encuentre más cercano y cumpla con las condiciones de salida de la planta.

Los pasos a seguir son los siguientes:

1. Solicitud telefónica del punto de conexión como “Servicio de trabajo a Terceros” de la que se obtendrá un nº de solicitud.

2. Presentar la siguiente documentación en las oficinas principales de la citada compañía: • Carta de solicitud de Punto de conexión a la Red indicando el nº de solicitud ya

obtenido. • Memoria resumen de la instalación; plano de ubicación, esquemas, características de

los módulos fotovoltaicos e inversores, etc. • Punto de conexión propuesto.

El plazo aproximado es de 1 mes.

2.2. AUTORIZACIÓN ADMINISTRATIVA

Se solicita ante la Consejería de Industria de la Comunidad Autónoma en la que se pretenda realizar la instalación para legalizar la instalación. Se debe de tener ya concedido el certificado de instalaciones eléctricas y el acta de puesta en marcha.

Son necesarios los siguientes pasos:

1. Solicitud firmada por el titular o representante legal.

2. Proyecto de diseño de la instalación fotovoltaica.

3. Relación de organismos y empresas de servicio público afectadas por la instalación.

4. Documentación que acredite fehacientemente la titularidad de los terrenos donde se

implante la planta solar.

5. Comunicado del punto de enganche a la red pública.

6. En caso de haber solicitado alguna subvención se pedirá proyecto de obra visado.

El plazo es de aproximadamente 3 meses para instalaciones de más de 100 kW o instalaciones conectadas a media tensión.


Anejo: Marco Legal


2.3. LICENCIA DE OBRA Y LICENCIA DE ACTIVIDAD EN SU CASO

Se pide al Ayuntamiento de la localidad en la que están situados los terrenos. Es necesario presentar tanto el proyecto de instalación como el proyecto de seguridad y salud entre otros documentos.

Es necesario presentar los siguientes documentos:

1. NIF o CIF solicitante.

2. Proyecto de la instalación.

3. Proyecto de seguridad y salud y la hoja de encargo del técnico facultativo.

4. Autorización administrativa de industria.

5. Cualquier otro informe preceptivo de otras administraciones en su caso (impacto ambiental,

etc.)

Se realiza en un plazo aproximado de 3 meses y supone aproximadamente el 5% de presupuesto del proyecto.

2.4. INSCRIPCIÓN PREVIA EN EL REGISTRO DE PRODUCTORES EN RÉGIMEN ESPECIAL

Se solicitará la inclusión en el régimen especial (REPE) y obtener la condición de instalación de producción de energía eléctrica acogida al régimen especial (RIPRE). Para ello habrá que presentar una solicitud ante la Consejería de Industria de la Comunidad Autónoma pertinente.

Se presentarán los siguientes documentos:


2. NIF o CIF del solicitante y DNI del representante.

3. Escrituras de la empresa y poderes del representante.

4. Evaluación energía.

5. Principales características técnicas y de funcionamiento de la instalación.

6. Memoria resumen (según RD 661/2007).

7. Autorización administrativa de industria.

El tiempo para su tramitación es menor a un mes.

2.5. INSCRIPCIÓN EN EL REGISTRO DE PREASIGNACIÓN PARA INSTALACIONES FOTOVOLTAICAS (PREFO)

Para tener derecho a retribución recogida en el Real Decreto 1578/2008, será necesaria la inscripción, con carácter previo, de los proyectos de instalación o instalaciones en el Registro de preasignación de retribución.

Las inscripciones en el Registro de reasignación de retribución, irán asociadas a un periodo temporal denominado convocatoria, dando derecho a la retribución que quede fijada en dicho periodo.

La solicitud deberá de presentarse en el Registro Administrativo de la sede del Ministerio de Industria, Turismo y Comercio, vía telemática o de forma presencial.

Este paso durará entre tres semanas y un mes.

Establecida moratoria según Real Decreto Ley 1/2012 por el que se fija paralización del preregistro de potencia.

2.6. AUTORIZACIÓN DE PUESTA EN SERVICIO

Esta autorización la expide la Consejería de Industria de la Comunidad Autónoma pertinente siendo necesario presentar los siguientes documentos:

1. Solicitud de puesta en servicio.

2. Certificado de dirección de obra.

3. Certificado de instalación extendido por instalador eléctrico de baja tensión especialista en instalaciones generadoras de baja tensión.

Su plazo es de 1 mes aproximadamente.

2.7. TRÁMITES DE PUESTA EN MARCHA

Los tres pasos que se muestran en este apartado han de solicitarse al mismo tiempo.

2.7.1. CONEXIÓN A LA RED

Se solicita ante el departamento de ATR y Régimen Especial de la compañía eléctrica, presentando la siguiente documentación:

1. Carta de solicitud de conexión a red, primera verificación y emisión de certificado de cumplimiento R.P.M.

2. Autorización de Puesta en Servicio.

3. Certificado de Instalación en Baja Tensión.

4. Inscripción previa en el R.P.R.E.


Anejo: Marco Legal


5. Protocolo de pruebas/ensayos de contadores emitido por el fabricante.

6. Certificado de los inversores emitido por el fabricante.

8. Proyecto de la Instalación.

9. Proyecto de acometida.

2.7.2. VERIFICACIÓN DE EQUIPOS DE MEDIDA

Lo presta la compañía eléctrica y se realiza una inspección por parte de ésta de los equipos de protección y medida, sellando estos últimos para que no sean manipulados posteriormente.

2.7.3. EMISIÓN DE CERTIFICADO DE CUMPLIMIENTO

Este certificado lo elabora la compañía eléctrica y ésta lo emitirá una vez realizados los puntos anteriores y el pago de los derechos de primera verificación según Art. 6 del R.D. 1663/2000.

El plazo máximo de tramitación conjunta es de 31 días.

2.8. CONTRATO DE VENTA DE ENERGÍA EN RÉGIMEN ESPECIAL

Se realiza con la compañía eléctrica.

Inscripción definitiva en el Registro de Productores en Régimen Especial

Se expedirá ante la Consejería de Industria de la Comunidad Autónoma pertinente, en el Servicio de Instalaciones Energéticas.

Es necesario presentar los siguientes documentos:

1. Modelo de contrato facilitado por compañía eléctrica cumplimentado y firmado en todas sus hojas por el titular.

2. Carta de concesión de punto de conexión a la red de distribución eléctrica.

3. Autorización Administrativa de la Instalación.

4. Inscripción Previa en el Registro de Productores en Régimen Especial (R.P.R.E.) o Solicitud Sellada de la misma.

5. Fotocopia del DNI del titular o representante.

6. Poderes o copia de la publicación oficial que autoriza a dicha persona.

El tiempo de tramitación es aproximadamente 2 semanas.

2.9. ASIGNACIÓN DEFINITIVA DE LA RETRIBUCIÓN

Se solicita anta la Delegación de la Agencia Estatal de Administración tributaria.

Se debe de presentar la siguiente documentación:


2. Contrato de compraventa de energía con la empresa distribuidora.

3. Documento de opción de venta de la energía.

4. Certificado del encargado de la lectura (obtenido del punto anterior).

5. Acta de inspección (autorización de puesta en servicio)

Su plazo oscila entre tres semana y de un mes como máximo.

2.10. DECLARACIÓN CENSAL

Se ha de dar de alta en la Declaración Censal del Ministerio de Economía y Hacienda, acogiéndose al régimen de Estimación Directa simplificada.

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