memoria proyecto pasarela (v1)(28!01!11) y respuesta observaciones 2012
DESCRIPTION
Estudio de sistemas de secciones antiprismasTRANSCRIPT
RESUMEN MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
REPOSICION PUENTE PEATONAL ACCESO A UNIVERSIDAD POR AVENIDA ESPAÑA
UBICACIÓN Y EMPLAZAMIENTO PASARELA AVENIDA ESPAÑA 1680
AL CENTRO DE VALPARAISO
UNIVERSIDADTECNICA FEDERICO SANTA MARIA, VALPARAISO, CHILE
AL CENTRO DE VALPARAISO
AL CENTRO DE VIÑA DEL MAR
BAHIA VALPARAISOOCEANO PACIFICO
AUTORES ESTUDIO DE INGENIERIA BASICA Y DE DETALLES
NOMBRE PROFESION CARGO DIRECCION MAGNETICA
SR. FRANCISCO SILVA ITE INGENIERO CIVIL
JEFE DE PROYECTO [email protected]
SR. HERIBERTO ARAOS OVALLE
INGENIERO CIVIL
ESPECIALISTA EN GEOTECNIA
SR. PATRICIO GONZALEZ INFANTE
INGENIERO CIVIL
ESPECIALISTA EN ESTRUCTURA
VALPARAISO, ENERO 2011
1
INDICE
PLANO UBICACIÓN 1
INDICE 2
DESCRIPCION 3
NORMAS DE CÁLCULO 3
ANALISIS SUPERESTRUCTURA 5
ANALISIS INFRAESTRUCTURA 25
ACCESOS 34
2
DESCRIPCION:
EL PRESENTE RESUMEN DE MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL, CORRESPONDE A LA REPOSICION DE LA PASARELA DE ACCESO A LA UNIVERSIDAD DESDE LA INTERCONEXION VIAL URBANA QUE UNE VALPARAISO Y VIÑA DEL MAR. ESTE PUENTE PEATONAL OFRECE AL USUARIO QUE PROVIENE DE VIÑA DEL MAR Y OTRAS LOCALIDADES DEL GRAN VALPARAISO ACCEDER EN FORMA SEGURA A LA UNIVERSIDAD POR LA PORTERIA DE LA AVENIDA ESPAÑA Y PROVEE TAMBIEN AL USUARIO QUE SALE DE LA UNIVERSIDAD POR ESTA PORTERIA CON DESTINO AL CENTRO DEL PUERTO DE VALPARAISO.
SIMULACION COMPUTACIONAL CON SUELO MODELADO CON RESORTES DE TRASLACION Y GIRO
SALIDAESTRIBOORIENTE (CERRO) COTA DESPLANTE PILOTES -7,00m
ENTRADAESTRIBOPONIENTE (PLAYA) COTA DESPLANTE PILOTES -15,00m
SOPORTE VIGA SECCION CAJON ANTIPRISMAOCTOGONALIRREGULAR VARIABLE
SECCION CAJON ANTIPRISMATRAPEZOIDAL VARIABLE EN FUNCION DE LA POSICION
PILOTES INCLINADOS EN 5°SEXAGESIMAL CON LAS VERTICALES DE LOS PLANOS XZ E YZ
NORMAS EMPLEADAS PARA EL CÁLCULO:
-GUIDE SPECIFICATION DESIGN PEDESTRIAN BRIDGES AASHTO AUGUST 1997-AMERICAN ASSOCIATION OF STATE HIGHWAY TRANSPORTATION OFICCIALS AASHTO 2002-JAPAN ROAD ASSOCIATION PART V SEISMIC DESIGN ENGLISH VERSION MARCH 2003-MANUAL DE CARRETERAS MOP VOLUMEN 3 EDICION MARZO DE 2008-ACI 318-2008-ICHA 2008
3
ILUSTRACION DE ANALISIS SISMICOS EN LAS DIRECCIONES X E Y
4
ANALISIS DE SUPERESTRUCTURA
MOLDAJE ELEVACION N° DE CABLES 16 ( 8 Cables por Ducto, de 8 cm de diámetro interior c/u, Área Cables Ac= 1,4 cm2 ,Tensión de ruptura Fs= 18967kgf/cm2)
A CL B
1,26 m
13,2 m 13,2 m
MOLDAJE SECCION CAJON TRAPEZOIDAL EJE CENTER LINE
2 m
0,14 m
1
3
1,26 m 4 0,82 m
Y 0,15 m2
0,61566446 0,76867108 0,61566446 m
0,3 m
0,8 m 0,4 m 0,8 m
5
CALCULO DE MOMENTOS DE INERCIA
CALCULO DE MOMENTOS DE INERCIAS
I2 H3*(B+3*B1)/12
B1 I3 H3*(3*B+B1)/12 0,00608853 m4X3
H B1= 0,4 m B1+B0=BX
B= 0,76867108 m B0= 0,36867108 mX2
H= 0,3 mB
IX= H3*(6*B12+6*B1*B0+B02)/(36*(2*B1+B0)) 0,00127114 m4
E 0,14
B 2IX 0,00045733 m4
SE ADOPTA L= 1 m
E= 0,15 m
B
A
IA E3*L/12 0,00028125 m4pi 3,14156
IB L3*E/12 0,0125 m4 0,00625
R (IA+IB)/2 0,00639063 m4CASO θ (°) θ (rad) α =90-θ α (rad) cos 2α CE R*cos 2α
1 53,1009521 0,92677682 36,8990479 -0,14138682 0,96028523 0,006136822 54,4628883 0,95054684 35,5371117 -0,16515684 0,94594065 0,00604515
2α 72,4361596Ixx= R+CE 0,01243578 m4
circulo de Morh
IXY
XE
D
O I
Y
D
C
E2αa b
R
6
PROPIEDADES GEOMETRICAS , INERCIAS Y MODULO RESISTENTE ELASTICO
H A YI YS I WI WS126 7576,1095 75,7823529 50,2176471 14435359,3 190484,443 287455,906126 7475,57958 76,6669792 49,3330208 13994082,1 182530,761 283665,623126 7658,97958 75,0945342 50,9054658 14765993,3 196632,065 290066,953
SECCIONBRUTA
MENOS DUCTOSMAS CABLES
SECCION CAJON EN CL CON LOS DUCTOS Y ELEMENTOS PUNTUALES DE COLUMNA Y VIGA DELGADA PARA CONTROL DE TORSION DE SAINT VENANT EN SERVICIO Y AL ALABEO EVENTUAL EN ETAPA DE PRETENSADO INICIAL DE MONTAJE
2 m
0,14 m
1
3
1,26 m 4 0,82 m
Y 0,15 m2
0,61566446 0,76867108 0,61566446 m
0,3 m
0,8 m 0,4 m 0,8 m
7
VISTA TRIDIMENSIONAL SUPERESTRUCTURA
8
CARGA DE TRAVESAÑOS
DEΦ12 a 15 DEΦ12 a 20 DEΦ12 a 20 DEΦ12 a 155,28 m 13,2 m0,2 tf 0,23 tf 0,2 tf
P2 P1 P2
M=P1*a+P2*L/4 2,574 tfm
M=q*L2/8 q=8*M/L2 0,030 tf/m
A CL B
1,26 m
13,2 m 13,2 m
9
CARGAS Y MOMENTOS MUERTOS
CARGAS MUERTAS
1.- Peso Propio de la Viga (menos los ductos)
W1= 3985,5/10000*2,5 tf/m3 1,87 tf/m
2.- Travesaño y Ductos
Ancho total del Puente 2 m
Ancho tributario de la losa a viga EXTR 3,92/2+3,96/2 0 mVIGA CENTRAL 2 m
Espesor losa 0 mWl= 0 tf/m LOSA
Travesaños de flexión pura mas Central para control de torsion mixtaAporte a viga central como carga puntual P1= 0,23 tf
P2= 0,20 tf
M=P2*A+P*L/4=Wt*L2/8 Wt= 0,030 tf/m TRAVESAÑO
Ductos (2*π*82/4)cm
2*0,25 Kgf(/cm
2*m) 0,025 tf/m DUCTOS
W2= 0,055 tf/m
3.- Pavimento, Defensas y Barandas
Wpto= 1,93*2,4*0,05 0,2316 tf/m
Wdfa=2*0,44/3 0,000 tf/m
Wbda=2*0,05/3 0,100 tf/m
W3= 0,33 tf/m
RESUMEN CARGAS MUERTASW(tf/m) L(m) M(tfm)
1 1,87 26,4 162,82 0,05 4,83 0,33 28,9
2,26 196,5
10
MOMENTO VIVO
Luz Total 29,4 mLuz Libre 23,7 mLuz de Cálculo 26,4 m
TREN DE CARGA PEDESTRIAN
CD= 3,96/1,676 1,00
CI= 1+15,24/(41,23+38,11) 1,00
CM= 1+20% 1,00
L 26,4 m
W4= 0,5*2 0,5 tf/m2 1,0 tf/m
M4= W4*L2/8 80,0 tfm
11
SECCION CAJON TRAPEZOIDAL, MODULOS RESISTENTES Y ESFUERZOS CON 16 CABLES
VIGA SECCION TRANSVERSAL CENTRAL
Numero de Cables 16
AreaCable 1,4 cm2
Tensión de Ruptura Fs= 18980 kgf/cm2
H A Yi Ys I Wi Ws126 7576,1095 75,7823529 50,2176471 14435359,3 190484 287456126 7475,57958 76,7 49,3 13994082,1 182531 283666126 7658,97958 75,1 50,9 14765993,3 196632 290067126 7658,97958 75,1 50,9 14765993,3 196632 290067112 36,9 400103
M σb σt σtf
1 162,8 -89,20 57,42 4,8 -2,42 1,63 28,9 -14,69 7,2 10,04 80,0 -40,69 20,0 10,0
276,5 -147,00 86,3
2 m
0,14 m
1
3
1,26 m 4 0,82 m
Y 0,15 m2
0,61566446 0,76867108 0,61566446 m
0,3 m
0,8 m 0,4 m 0,8 m
12
PERDIDAS INSTANTANEAS Y POSTENSADO INICIAL
PERDIDAS INSTANTANEAS
Por Fricción K= 0,00003U= 0,21
Eegd= 35Ec= 10
E=Eeg-(Ec+1)= 24
L= 26,4 m F=L/2-Ec 1310
K*F= 0,0393 2*U*E/F= 0,00769466
Φ=K*F+2*U*E/F= 0,0470
Cf=(1-EXP(-0,856)) 0,0459
Foi=0,75*18980 14235 kgf/cm2
Fr=Cf*Foi= 653 kgf/cm2
Por Acortamiento Elástico n=Ep/Eci 6,55
Fo1=0,7*18980 13286 kgf/cm2
AC 1,4N 16
P1=Fo1*Nc*Ac= 297606 kgf 297 TF
Exc=Yc1-(Ec+1)=76,7-11= 65,6669792 cm
Fcir=P1*(1/A2+Exc2/I2)-M1*Exc/I2= 0,05511314 tf/cm2
55 kgf/cm2
Es=0,5*n*Fcir 180 kgf/cm2
Total Perdidas Instantáneas Li=Fr+Es= 834 kgf/cm2
FUERZAS DE POSTENSADO Fo=0,742*18980 14083,2 kgf/cm2
(Fo-Li)*Nc*Ac= 296781,4 296,8 tf 297 tfPostensado Solicitación Transferencia
FIBRA SUPERIOR P/Apf*(1-Exc*Ys*Apf/Ipf) -29,00 57,4 28,4 >> -15
FIBRA INFERIOR P/Apf*(1+Exc*Ys*Apf/Ipf) 146,47 -89,20 57,27 < 0,65*350 227,5 kgf/cm2
13
PERDIDAS A LARGO PLAZO Y POSTENSADO DE SERVICIO
PERDIDAS DIFERIDAS
Por Retracción del Hormigón
SH= (1195-10.55*RH)*0,8 RH= 70 %
SH= 365,2 kgf/cm2
Por Fluencia en el Hormigón
CRC= 12*Fcir-7*Fcds
Fcds= (M1+M2+M3)*(1E5)/(Exc*A2) 40,0 kgf/cm2
CRC= 381,2 kgf/cm2
Por Relajación Acero Pretensado
CRS= 352*B-0,07*FRP-0,1*ES-0,05*(SH+CRC)
B=Fo/(0,7*Fs) 1,06
FRP= Fo - Fr - 0,7*Fs 143,7 kgf/cm2
CRS= 307,7 kgf/cm2
Total Perdidas Diferidas Ld=SH+CRC+CRS= 1054 kgf/cm2
PERDIDAS TOTALES L=Li+Ld 1888 kgf/cm2
FUERZAS DE POSTENSADO Fo=0,742*18980 14083,2 kgf/cm2
P= (Fo-Lt)*Nc*Ac= 273169,8 kgf 273,2 tfPostensado Solicitación Transferencia
FIBRA SUPERIOR P/Apf*(1-Exc*Ys*Apf/Ipf) -26,70 86,3 59,6 > 0,45*350 157,5 kgfcm2
FIBRA INFERIOR P/Apf*(1+Exc*Ys*Apf/Ipf) 134,82 -147,00 -12,18 > -15 > -30
14
MOMENTOS ULTIMOS DE FLEXION
MOMENTO SOLICITANTE
Md= 196,5 tfm
Ml= 80,0 tfm276,5
Momento último Mu=1,3*(Md+1,67*Ml)= 429,1 tfm
f́ c= 240 kgf/cm2 Hormigónfs= 18980 kgf/cm2 Cables de Acero
Coeficiente de Reducción de Resistencia Φ= 0,95Ancho efectivo de sección compuesta B= 200 cm 110Altura Utíl Sección Compuesta D= 117 cm 7Area total de Acero Pretensado As*=Nc*Ac Asc= 22,4 cm2 117
Cuantia ρ=Asc*/(B*D) ρ= 0,00095726
TENSION ULTIMA
fsu=fs*(1-ρ*fs/(2*f́ c))= 18261,6 kgf/cm2
UBICACIÓN EJE NEUTRO
Y=1,4*D*fsu*ρ/f´c= 11,9 cm No cae en la losa aplica viga T
Cálculo como sección rectangular Mn=Asc*fsu*(1-0,6*ρ*fsu/f́ c)*D 45768309,5 Kgf-cm 457,7 tfm
Cálculo simplificado de sección T Mn=Asc*fsu*(D-EL/2)= 47859927,5 Kgf-cm 478,6 tfm
Verificación comportamiento como viga T EL 14 CM B 200 B1 200
a=Asc*fsu-f́ c*EL*(B-B1)/(f̈ c*B1) 8,5 cm
Mn=f́ c*a*B1*(D-a/2)+f́ c*(B-B1)*EL*(D-EL/2) 46116912,5 Kgf-cm 461,2 tfm Ф 0,95
Momento resistente último Mu=Φ*Mn 438,1 tfm
Se verifica 429,1 < 438,1
CONTRAFLECHA P1= 296781,4 kgf fci= 350 kgf/cm2Eci=16080*SQR(fci) Eci= 300829,254 n=Ep/Eci 6,55
Ep= 1970431,61Excentricidad Cables de Acero Centro Viga Extremo Vigas
E=76,7-11 65,7 cm Ep=76,7-35 41,7 cm
Contraflecha debido a postensado Dpi=(5*E+Ep)*Pi*L2/(48*Eci*I)= 3,79 cm
Flecha debida a peso propio Dg=5*q*L4/(384*Eci*I)= 2,81 cm
Contraflecha Efectiva Dpi-Dg= 0,98 cm
15
DISTRIBUCION PARABOLICA DE DUCTOS
GEOMETRIA DE DUCTOS Luz total= 29,4 m Y=Yc+E*(X/F)2
DUCTO Ei F=L/2-10 K=E/F2
tanθ=2*K*F Yc Ye1 20 1310 1,17E-05 3,05E-02 10 302 30 1310 1,75E-05 4,58E-02 10 40
DISTRIBUCION PARABOLICA DE LOS DUCTOS
Coordenadax(m) Ducto 1 Ducto 2 hbase observacion
0 10,00 10,00 25,00 control200 10,47 10,70 25,00 de300 11,05 11,57 25,00 traccion400 11,86 12,80 30,00 en servicio500 12,91 14,37 30,00 extremo600 14,20 16,29 30,00 los cables700 15,71 18,57 35,00 de800 17,46 21,19 35,00 excentricidad900 19,44 24,16 40,00 variable1000 21,65 27,48 45,00 aseguran1100 24,10 31,15 45,00 el corte en 27,631200 26,78 35,17 50,00 extremos y1300 29,70 39,54 50,00 garantizan1310 30,00 40,00 50,00 momento
Coordenadas Z(cm)
16
ANALISIS AL CORTE
VERIFICACION CORTE
Cambio de Sección a 110 m
Postensado en Servicio 273,2 tf
Xe=1310-110 1200 mYem= (24,1+31,15)/2 27,63 m
K=(Yem-10)/Xe2
1,2241E-05
tanθ=2*k*Xe 0,02937863
θ=atan(0,02937863) 1,68 ° 0,02937018 radianes180 º 3,14156 r
Psv=797.0*sen1,75° 8,0 tf
Psh=797,0*cos1,75° 273,1 tf
Corte de Peso Propio y Cargas Permanentes
Wi= 2,26 tf/m
R=Wi*Lc/2= 29,77 tf
Corte en el cambio de sección a Li= 1,1 m
Vd=R-Wi*Li 27,29 tf
Md=R*Li-Wi*Li2/2 31,38 tfm
Corte Sobrecarga Viva V=W4*L/2 13,20 tfA Lq 1,1 m
Vl=W4*(L-2*Lq)/2 12,10 tf
Ml=Vl*Li= 13,31 tfm
e=yi3-yem 75,4-27,63 47,78 cm
Mp=Psh*e 130,45 tfm
Corte últimoVu=1,3*(Vd+1,67*Vl) 1,3*(27,29+1,67*12,1) 61,7 tf
Vi= 1,3*(0+1,67*Vl) 1,3*(0+1,67*12,1) 26,3 tf
17
ARMADURAS DE REFUERZOS EN PARAMENTOS LATERALES DE SECCION TRAPEZOIDAL DOBLES MALLAS DE ACERO REDONDO ESTRIADO EN BARRAS DE 10mm DE DIAMETRO CALIDAD A63-42H DMφ10 A 20 , ESTRIBOS DE LAS DOBLES MALLAS DEBEN ESTAR INSERTAS EN LA LOSA Y LA BASE DE LOS DUCTOS
18
CONTINUACION ANALISIS AL CORTE
SECCION TRAPEZOIDAL APROXIMADA A SECCION COMPUESTA TIPO CALTRAN MAS LOSA COLABORANTEflexión -Corte pretensado efectivo
fpe=Psh/Ai4+Mp/Wi4 1031,3 tf/m2 103,1 kgf/cm2carga muerta
fd=Md/Wi4 161,9 tf/m2 16,2 kgf/cm2V s/CP
Tensiones de Transferencia en Servicio59,6
Yi4= 75,40296971 cm
13,02
(59,6+13,0,2)/110=(fpc+13,02)/75,09 0,660181818 75,4029697 49,7796696 13,02 36,7596696
fpc= 36,8 kgf/cm2
Momento de fisuración Mcr=Wi4*(1,59*SQR(f´c)+fpe-fd)= 196632*(1,59*SQR(350)+ 101,6-27,3)Mcr= 22615756,2 kgf-cm 226,2 tfm
Mmáx=1,3*(0+1,67*Ml)=1,3*(0+1,67*13,31) 28,89601 tfm 28,9 tfm
Vci=0,16*SQR350*T*0,8*H+Vd*1000+Vi*1000*Mcr/Mmáx 130035,532 kgf130,0 tf
tensión tracción principal Alma d=0,8*H b= 15 cm
Vcw=(0,93*SQR(f́ c)+0,3*fpc)*b*d+Vp 37536,0 kgf 37,5 tf
Vcw controla la resistencia de corte proporcionada por el hormigón
Armadura de Corte a proporcionar por el acero pasivo Vp=PsvH 112
8021,9 kgfVn=Vu/0,9= 61,7/0,9 68,6 tf
Vs=Vn-Vcw 68,6-37,5 31,1 tf
vs=Vs/(b*0,8*H*0,85) 10,2 kgf/cm2 1,01980302 MpaVn=Vh+Vs
doble estribo S10=2*AΦ*0,5*fy/(vs*b) 255 mm EФ10 a 20 Vs=Vn-Vh
Emplear Armaduraa63-42H
-
+
19
CORTE EN MONTAJE SOLO PESO PROPIO DE VIGA APOYO VIGA T
MONTAJE VIGA T
CORTE 24684 kgf
AREA 2560 cm2
v= 11 kgf/cm2 1,1 Mpavh= 0,74 Mpavs= 0,3 MpaS10 250Emplear EФ10a20 montaje
ANALISIS DE FLEXION POR EFECTO DEL VIENTO, ELEMENTO FRAME O SHELL
Yeje neutro 0,767 m xXeje neutro 0 m
1,12 2 x2 1,37PRESION
A63-42H
26,4 m
1,2 m SUCCION
0,8*q tf/m2 0,4*q tf/m2
2 m
0,14 m
1
3
1,26 m 4 0,82 m
Y 0,15 m2
0,61566446 0,76867108 0,61566446m
0,3 m
0,8 m 0,4 m 0,8 m
0,56m
0,77m
1,2 m
20
APROXIMACION A VIGAS VERTICALES APROXIMACION MOMENTO POR CUPLAS
ANALISIS COMO VIGAS VERTICALES
σadm 2,8 tf/cm2
L 26,4 mP 0,1 tf/m2A 1 mH= 1,31 mPRESION 0,105 tf(m
SUCCION 0,052 tf/m
TOTAL 0,157 tf/mh 26 cmM 13,7 tfmQ= 2,1 tfAs 18,9 cm2/m
As por placa inclinada 9,4 cm2/m0,79 cm2
12 Ф10
ANALISIS POR CUPLA TRACCIONES
σadm 2,8 tf/cm2
M 13,7 tfmH 0,56 mT 24,5 tfAt 8,8 cm2
N° Ф10 11Acero A63-42H
Ф16 2,01 cm2Ф12 1,13 cm2Ф10 0,79 cm2Ф8 0,50 cm2
se adopta 12Ф10
21
ALA ATIESADA O LOSA COLABORANTE DE SECCION CALTRAN E =14cm Y CENTER LINE
MOLDAJE
22
PLATAFORMA
calculo de plataforma pedestrian
Wsc 0,5 tf/m2 Wpp 0,35 tf/m2 Wpvto e=5cm
Atributario 1 m 1 m 1 m
q= 0,5 tf/m 0,35 tf/m 0,125 tf/m
qd= 0,975 tf/m
L= 2 m
M=ql2/12 0,325 tfm/ml
As= 1,93452381 cm2
3,869047619 4 100/4 25
Emplear Armadura Minima DMφDMφ8 a 20 A63-42H
Q=ql/2 0,975 tf/ml
A 1400 cm2
v 0,82 kg/cm2 0,08 Mpa mucho < 0,75 Mpa
VERIFICACION TORSION SECCION TRAPEZOIDAL
TORSION 25 tfm
Q 45 tfm
v 14 kgf/cm2 1,4 Mpas10 210,14EФ10 a 20
23
ARMADURA A63-42H
10cm
10cm
16Ф18 L=1200A63-42H
16 CABLES DE ACEROALTA RESISTENCIA19 tf/cm2 AREA DE CABLE 1,4 cm28 CABLES POR DUCTODIAMETRO 80/86mm
DMФ8 a 20A63-42H
DMФ10a 20A63-42H
DMФ10a 20A63-42H
24
ANALISIS INFRAESTRUCTURA
ANALISIS SISMICO CONFORME AL NUMERAL 3.1004.309(1) DE PUENTES Y ESTRUCTURAS AFINES
DEL MANUAL DE CARRETERAS VOLUMEN 3 EDICION MAGNETICA VERSION 2008
INFRAESTRUCTURA ANCLAJES
Kh=K1*S*Ao/(2*g) Kh=K1*S*Ao/(g)
Kv=2/3*Kh
S= 1,3
Ao= 0,4 g
K1= 1
Kh= 0,26 0,52
Kv= 0,17 0,35
Rpp= 29,83 tf
1/2*Rsc= 5,3 tf
Ps pasarela 35,13 tf
Ps Escala 8,16 tf
Ps Descanso 4,16 tf
Peso Estribo 11,72 tf
MomentoEstatico 55,1 tfm
PESO SISMICO DE DISEÑO 59,17 tf
FUERZA SISMICA HORIZONTAL 15,4 tf
FUERZA SISMICA vertical 10,3 tf
25
ANALISIS SISMICO CONFORME AL MANUAL DE CARRETERAS EDICION 2010
26
MOMENTO DIRECCION TRANSVERSAL UNIAXIAL ORTOGONAL BIAXIAL
27
CALCULO ARMADURA SECCION CAJON ANTIPRISMA OCTOGONAL
ACERO A63-42H σa= 2,79 tf/cm2σae= 2,10 tf/cm2
34 3 10230 3 90
ESTATICO M33 51,5 tfm 80 tfm transferencia de resortes a apoyo fijo As 54,4 cm2DINAMICO M33 160 Ф18 2,5 22 22FE18 70 cm 2 filas de 11 fierros 6,4
M22 110 Ф16 2 27 27Ф16 2,24,2
As 160 tfm transferencia de resortes a apoyo fijo As 81,8 cm2Ф18 2,5 33 11 Suples Ф18 70 cm 2 filas de 11 fierros 6,4Ф16 2 41 27Ф16 2,2
4,2
110 tfm transferencia de resortes a apoyo fijo As 56,3 cm2Ф18 2,5 23 22FE18 70 cm 2 filas de 11 fierros 6,4Ф16 2 28 27Ф16 2,2
4,2
12 40 cm 2 filas de 6 fierros 6,72,24,5
28
ARAMADURA ANTIPRISMA CAJON OCTAGONAL ACERO A63-42H
PIL APOYO
Dado que existe incertidumbre
22Ф18 L 650parte superior (2 filas)mas 11 suples Ф18 cara exterior (1 fila) L= 400
ACERO REDONDO EN BARRAS CON RESALTES CALIDAD A63-42H
12Ф18 L 650parte superior (2 filas)mas 12 suples Ф18 ambas caras (2 fila) L= 400
Ф18 a 20ambas carasL=650
29
ELEVACION PROYECCION XZ
PLANTA XY
30
DISTRIBUCION PILOTES
0,707 2,7070,5 1,5 1,5 0,5
0,5 2
M 160 tfH 3 m
P 53 tf 60 tf 1,5 1,5
TITAN 40 16Py 52,5Pu 66
0 0TITAN 52 26Py 73Pu 92,9 1 m
en 45 ° -1,5 -1,5π/4 0,78539
1*sen π/4 igual a 1*cos π/4
XP=YP= 0,707 m
-0,5 -2
-0,707 -2,707
A NIVEL -12 -2,707 -2 -1,5 0 1,5 2 2,70723,693 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 29,107
31
ANALISIS DE PILOTES DISTRIBUCION ESPACIAL EN LA ALTURA
-0,75 H Dxy x e y -2 -1,5 0 1,5 2-1,75 1 0,087 0,062 -1,562 -2 -1,5 0 1,5 2 1,562-2,75 2 0,175 0,124 -1,624 -2 -1,5 0 1,5 2 1,624-3,75 3 0,262 0,186 -1,686 -2 -1,5 0 1,5 2 1,686-4,75 4 0,350 0,247 -1,747 -2 -1,5 0 1,5 2 1,747-5,75 5 0,437 0,309 -1,809 -2 -1,5 0 1,5 2 1,809-6,75 6 0,525 0,371 -1,871 -2 -1,5 0 1,5 2 1,871-7,75 7 0,612 0,433 -1,933 -2 -1,5 0 1,5 2 1,933-8,75 8 0,700 0,495 -1,995 -2 -1,5 0 1,5 2 1,995-9,75 9 0,787 0,557 -2,057 -2 -1,5 0 1,5 2 2,057
-10,75 10 0,875 0,619 -2,119 -2 -1,5 0 1,5 2 2,119-11,75 11 0,962 0,680 -2,180 -2 -1,5 0 1,5 2 2,180-12,75 12 1,050 0,742 -2,242 -2 -1,5 0 1,5 2 2,242-13,75 13 1,137 0,804 -2,304 -2 -1,5 0 1,5 2 2,304-14,75 14 1,225 0,866 -2,366 -2 -1,5 0 1,5 2 2,366-15,75 15 1,312 0,928 -2,428 -2 -1,5 0 1,5 2 2,428-16,75 16 1,400 0,990 -2,490 -2 -1,5 0 1,5 2 2,490
4,980
-0,75 H Dxy x e y 24,9 24,9-1,75 1 0,087 0,062 24,838 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 27,962-2,75 2 0,175 0,124 24,776 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,024-3,75 3 0,262 0,186 24,714 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,086-4,75 4 0,350 0,247 24,653 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,147-5,75 5 0,437 0,309 24,591 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,209-6,75 6 0,525 0,371 24,529 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,271-7,75 7 0,612 0,433 24,467 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,333-8,75 8 0,700 0,495 24,405 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,395-9,75 9 0,787 0,557 24,343 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,457
-10,75 10 0,875 0,619 24,281 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,519-11,75 11 0,962 0,680 24,220 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,580-12,75 12 1,050 0,742 24,158 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,642-13,75 13 1,137 0,804 24,096 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,704-14,75 14 1,225 0,866 24,034 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,766-15,75 15 1,312 0,928 23,972 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,828-16,75 16 1,400 0,990 23,910 24,4 24,9 26,4 27,9 28,4 28,890
MOMENTO PILOTES Ф500mm
32
ARMADURA PILOTES 50cm DE DIAMETRO CON CAMISA PERDIDA
MOMENTO 11,3 tfm As 10,9 cm2
EMPLEAR 20 Ф16 A63-42H CORTE EФ10 a 10 EN EMPOTRAMIENTO EФ 10 a 20 EN LA LONGITUD ENTERRADA EMPLEAR CAMISA PERDIDA
33
ACCESOS
UNION PELDAÑOS VIGA
4 PERNOS ф10 L200 A37-20 MORTERO NIVELACION PL1600X370X1,5 (ANTIDESLIZANTE) Hmáx 10mm
PL500X370X5 E6011E7014
2PL550X370X10
+ 2PL40X370X10 40mm2L30X30X5
SOLDADURA PENETRACION PARCIALINYECCION EPOXICA E6011 PENETRACION PARCIAL
E7014 REMATEE6011
PLACAS DE ACERO A37-24ES E7014250mm 5
SOLDADURA DE FILETEE6011 FILETE PARCIAL DE 3mmE7014 FILETE DE REMATE DE 2mm
1600mmACERO A63-42HARMADURA SUPERIOR2ф8 + 1sф10 CENTRAL
370mm 220mm L200ARMADURA INFERIOR2ф8 L1500
550mm
34
ESCALA PENDULAR MODELACION COMPUTACIONAL COMO ELEMENTOS FRAMES
CONDICION DE FRONTERA SUPERIOR SIMPLEMENTE APOYADA
CONDICION DE FRONTERA SUPERIOR EMPOTRADA
35
VIGAS TRAPEZOIDALES HORMIGON H30 ACERO A63-42H
ACCESO CERRO
ARMADURA Y MOLDAJE VIGA VOLADA INFERIOR (ACCESO ESCALA ESTRIBO CERRO)
6Ф36
55cm DEФ12a20DIST 8Ф16
30cm 4Ф22ARMADURA Y MOLDAJE VIGA SIMPLEMENTE APOYADA CON EMPOTRAMIENTO PARCIAL EN LOSA (VIGA SUPERIOR ACCESO ESTRIBO CERRO )
6Ф32
42cm DEФ12a20DIST 8Ф16
30cm 4Ф22
36
ACCESO MAR
VIGA DOBLEMENTE EMPOTRADA (ACCESO MAR)
6Ф16
EФ10a15DIST 10Ф10
30cm 4Ф16
NOTA
LA MODELACION COMPUTACIONAL FRAME SE CONSIDERO REFERENCIAL, LAS ARMADURASOBTENIDAS VAN POR EL LADO DE LA EXTREMA SEGURIDAD
37
LOSA MIRADOR Y VIGAS VOLADAS ACERO A63-42H Y HORMIGON H30
MOLDAJE Y ARMADURA VIGAS Y LOSAS VOLADAS MIRADOR
ARMADURAS LOSA MIRADOR Y VIGAS VOLADAS VARIABLESVIGAS IGUALES (VIGAA=VIGA B ESPESOR 25CM)EMPOTRAMIENTO ARMADURAS Hormigón H30EN MACHONES DEL ANTIPRISMA Armadura A63-42HDE ESTRIBO 1,6 m
DMФ8a20 2ф22+1sФ25
6ф320,16 m
DEФ12a 20EФ10a 15 0,5 m
2Ф10
4ф22 2Ф12+1sФ160,25 m
VIGA A VIGA B
38
Ing. Civil Sr. Patricio González Infante Ing. Civil Sr. Francisco Silva [email protected] 99372990-99674612- 027251554
VALPARAISO, ENERO 2011
OBSERVACIONES
}
RESPUESTA SOLICITADAS
1.- VER PAGINAS 20 Y 21
2.- SE ACEPTA SUGERENCIA
3.- SE PRACTICARA LA RUBRICA AL INGRESO A REVISION
4.- LAS COMBINACIONES DE CARGA SON LAS EXIGIDAS POR EL VOLUMEN 3 CAPITULO 3.1000 DEL MANUAL DE CARRETERAS.
4.1.-SUPERESTRUCTURA
PESO PROPIO
SOBRECARGA VIENTO SISMO TIPO DE ANALISIS
SUPERESTRUCTURA
COMBINACION 1 1 1 0 0 VERTICAL
COMBINACION 2 1 0 1 0 LATERAL
4.2.- INFRAESTRUCTURA
PESO PROPIO
SOBRECARGA VIENTO SISMO TIPO DE ANALISIS
INFRAESTRUCTURA
COMBINACION 3 1 1 0 1 VERTICAL
COMBINACION4 1 0 0 1 VERTICAL
5.- Se adjuntara estudio Geotécnico del Ingeniero Civil Heriberto Araos Ovalle. Para el Diseño Sísmico se empleo el numeral 3.1004.309 (1) Método del Coeficiente Sísmico.
6.- Para el Pilotaje se calculo la capacidad admisible solo de resistencia de Punta y FS=3 (a partir de los NSPT), Y se calcularon los resortes de traslación y giro como simulación del suelo, estos valores son proporcionados por el especialista en Geotecnia o Mecánico de Suelos
Conclusión
El Ingeniero suscrito recomienda que para una Revisión Competente de los Estudios Especializados y definitivos para su aprobación, deban ser ingresado con todos los Documentos del Proyecto (exigidos por capitulo 3.1000 Puentes y Estructuras Afines de MC V3 edición 2010) Al Departamento de Estudios de Proyectos de Puentes, Pasarelas y Estructuras Afines, o en su defecto Al Departamento de Construcción de Puentes, organismos competentes de la Dirección de Vialidad MOP.
Ing. Civil Sr. Patricio González [email protected] 99372990-99674612- 027251554
SANTIAGO 21 DE AGOSTO DE 2012