metalne i drvene konstrukcija - b2s3md i b2h4mdza e e 4 za e e 1, 2 i 3 0 0 f y m y m c rd a f a f n...
TRANSCRIPT
Beograd, 2020.
Sva autorska prava autora prezentacije i/ili video snimaka su zaštićena. Snimak ili prezentacija se mogu koristiti samo za nastavu na daljinu studenta
Građevinskog fakulteta Univerziteta u Beogradu u školskoj 2020/2021 i ne mogu se koristiti za druge svrhe bez pismene saglasnosti autora materijala.
Univerzitet u Beogradu – Građevinski fakultet
www.grf.bg.ac.rs
Studijski program: OAS GRAĐEVINARSTVO
Modul: PUTEVI, ŽELEZNICE I AERODROMI
HIDROTEHNIKA I VODNO EKOLOŠKO INŽENJERSTVO
Godina/Semestar: III godina / V semestar
IV godina / VII semestar
Naziv predmeta (šifra): METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJA –
- B2S3MD i B2H4MD
Nastavnik: Doc. dr Nenad Fric
Naslov predavanja: P7 – Aksijalno pritisnuti elementiDatum : 27.11.2020.
P7 - Osnove proračuna
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 2
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 3
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 4
• Konrola nosivosti poprečnog preseka (Nc,Rd);
• Kontrola nosivosti pritisnutog elementa kao celine na
izvijanje (Nb,Rd) – globalna stabilnost
• Kod poprečnih preseka klase 4 treba uzeti u obzir i
uticaj izbočavanja na nosivost poprečnog preseka na
pritisak (Aeff) – lokalna stabilnost
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 5
4 klase preseke za
3 i 2 1, klase preseke za
0
0
Myeff
My
RdcfA
fAN
/
/
,
RdcEd NN , 01,,
Rdc
Ed
N
Nili
NEd proračunska vrednost sile pritiska,
Nc,Rd proračunska nosivost preseka na pritisak,
A poršina poprečnog preseka,
Aeff efektivna poršina poprečnog preseka,
fy granica razvlačenja,
M0 parcijalni koeficijenti sigurnosti (M0 = 1,0)
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 6
• Nosivost pritisnutog elementa kao celine, po pravilu je manja od nosivosti poprečnog preseka usled problema gubitka stabilnosti;
• Izvijanje je problem stabilnosti centrično pritisnutih elemenata.
• Izvijanje zavisi od više parametara:
– oblika poprečnog preseka,
– vitkosti elementa,
– graničnih uslova,
– načina naprezanja...
• Razlikuju se tri vida izvijanja: fleksiono, torziono i torziono-fleksiono;
P5-7
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 7
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 8
• Fleksiono izvijanje je dominantan vid izvijanja za standardne vrućevaljane I i H profile i slične zavarene profile, kao i za šuplje profile kružnog i pravougaonog preseka i zavarene sandučaste preseke.
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 9
• Torziono izvijanje ili izvijanje uvijanjem može se javiti kod krstastih, centralno simetričnih otvorenih poprečnih preseka koji imaju značajnu krutost na savijanje oko obe ose i malu torzionu krutost.
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 10
• Torziono-fleksiono izvijanje je kombinacija prethodna dva vida izvijanja i javlja se kod monosimentričnih otvorenih poprečnih preseka kod kojih se težište i centar smicanja ne poklapaju.
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 11
• Problem stabilnosti pritisnutih elemenata prvi je
razmatrao Ojler (Euler) 1744. godine;
• Osnovne pretpostavke Ojlerove teorije su:
– materijal je homogen, izotropan i linearno elastičan
– element je idealno prav (nema geometrijskih imperfekcija),
– element je centrično opterećen konstantnom aksijalnom
silom pritiska na krajevima,
– element je zglobno oslonjen na oba kraja,
– poprečni presek elementa je konstantan i jednodelan,
– sprečene su torzione deformacije
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 12
Moment savijanja usled sile pritiska)()( xvNxM c
EIMxvdx
vd/)(
2
2
Diferencijalna jednačina savijanja
2
2
L
EINN Ecr Rešenje (Ojlerova kritična sila izvijanja)
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 13
Smatra se da je kriva
N-δ bilinearna:
Dok je sila manja od
kritične nema ugiba.
U matematičkom smislu:
dužina između susednih, realnih ili fiktivnih
prevojnih tačaka izvijenog oblika štapa;
U fizičko-mehaničkom smislu:
dužina zamenjujućeg, obostrano zglobno
oslonjenog štapa, koji ima istu kritičnu silu kao
i razmatrani štap;
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 14
a b c d
= 2 = 1 = 0,7 = 0,5
e f g h
2< < = 2 1< <2 = 1
lll
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 15
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 16
A površina poprečnog preseka elementa,
l vitkost elementa,
i poluprečnik inercije.
2
2
2
2
l
E
AL
EI
A
NcrE
iL /l
AIi /
Kritičan napon izvijanja:
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 17
Kritični napon menja se u f-ji
vitkosti po zakonu hiperbole.
• Sopstveni (zaostali) naponi – posledica tehnologije
proizvodnje vruće valjanih i zavarenih preseka;
• Geometrijske imperfekcije (nesavršenosti) – npr. usled
zagrevanja i hlađenja tokom zavarivanja;
• Nehomogenost osnovnog materijala – varijacija
modula elastičnosti i granice razvlačenja duž elementa i
po visini poprečnog preseka;
• Ekscentričnost opterećenja – odstupanje od
proračunskog modela
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 18
• Posledica tehnologije proizvodnje (vrućeg valjanja, ili zavarivanja);
• Kod valjanih profila najsporije se hlade zone na spoju nožice i
rebra;
• Utiču na homogenost poprečnog preseka i redosled plastifikacije pri dostizanju graničnih stanja;
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 19
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 20
• Uticaj početne deformacije na graničnu nosivost aksijalno pritisnutih štapova za dve različite vitkosti:
• Nesavršenosti realnih štapova se
obuhvataju preko ekvivalentnih
geometrijskih imperfekcija;
• Uvode se krive izvijanja koje
predstavljaju modifikaciju
teorijskih krivih izvijanja;
• U zavisnosti od stepena
nesavršenost razlikuje se 5 krivih
izvijanja (A0, A, B, C i D).
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 21
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 22
• Zavisi od:
– Oblika poprečnog
preseka;
– Odnosa visina/širina;
– Ose oko koje se
razmatra izvijanje;
– Debljine lima;
– Osnovnog materijala
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 23
• Zavisi od:
– Oblika poprečnog
preseka;
– Odnosa visina/širina;
– Ose oko koje se
razmatra izvijanje;
– Debljine lima;
– Osnovnog materijala
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 24
4 klase preseke za
3 i 2 1, klase preseke za
1
1
Myeff
My
RdbfA
fAN
/
/
,
20 za
120 za1
22,
ΦΦ
,
ll
l
2201 50 ll ,,Φ
01,,
Rdb
Ed
N
N
Treba proveriti izvijanje oko obe glavne ose inercije y-y i z-z.
Merodavna je manja vrednost! zy ,min
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 25
crRk NN /l relativna vitkost elementa
plastična nosivost preska za klase 1, 2 i 3
2
2
cr
crL
EIN kritična sila izvijanja
yRk fAN
yeffRk fAN nosivost efektivnog preska za klasu 4
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 26
• Za poprečne preseke sa realtivno malom torzionom
krutošću (otvoreni, krstasti, zrakasti, ...), pored
fleksionog, potrebno je izvršiti proveru i torzionog i
torziono–fleksionog izvijanja.
• Kao i kod fleksionog potrebno je odrediti minimalnu
kritične silu (Ncr,T ili Ncr,TF) na osnovu koje se određuje
relativna vitkost elementa.
• Nosivost se određuje na isti način kao i za fleksiono
izvijanje, a kriva izvijanja se usvaja kao za izvijanje oko
slabije z-z ose.
Metalne i drvene konstrukcije (MK) - P7 - Aksijalno pritisnuti elementi 27