mk i-p03-izbocavanje limova.pdf
DESCRIPTION
mkTRANSCRIPT
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I
2011./2012.2011./2012.
Tema 3
Metalne Metalne konstrukcijekonstrukcijeII
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 2
SADRŽAJ PREDAVANJA
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVA
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 3
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVA
N A Z I V S T A N D A R D A SRPS1 Centrično pritisnuti štapovi konstantnog jednodelnog preseka U.E7.0812 Određivanje dužine izvijanja štapova U.E7.0863 Centrično pritisnuti štapovi konstantnog višedelnog preseka U.E7.0914 Štapovi izloženi pritisku i savijanju U.E7.0965 Bočno izvijanje nosača U.E7.1016 Određivanje dužine izvijanja za štapove sa elast. osloncima U.E7.1067 Stabilnost okvirnih nosača U.E7.1118 Stabilnost lučnih nosača U.E7.1169 Proračun izbočavanja limova U.E7.121
PREGLED NACIONALNIH STANDARDA O STABILNOSTI ČELIČNIHKONSTRUKCIJA (1986.)
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 4
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAIzbočavanje pravougaone ploče
Izbočavanje: fenomen lokalne nestabilnosti tankih ploča opterećenih usvojoj ravni
Puni limeni nosači se formiraju spajanjem čeličnih limova (ploča)
Samostalni elementi limenih nosača (pojasne lamele i rebro) predstavljajupovršinske nosače opterećene u svojoj ravni
Izbočavanje je posebno izraženo kod rebara limenih nosača zbogvelike vitkosti (odnos visina/debljina)
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 5
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAIzbočavanje pravougaone ploče
Posmatra se pravougaona ploča zglobno oslonjena na sve četiri strane,opterećena normalnim naponom pritiska (σx) duž dve paralelne ivice (sl.)
Pri malim naponima nema deformacija upravno na ravan ploče
Pri većim naponima ploča se elastično deformiše upravno na svoju ravan
Ako se opterećenje i dalje povećava, u jednom trenutku (σx =σx,cr) dolazido trajne deformacije (izbočavanja)
Ploča prelazi u drugo, indiferentno ravnotežno stanje
Napon pri kojem dolazi doizbočavanja naziva sekritičan napon elastičnogizbočavanja (σx,cr)
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 6
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAIzbočavanje pravougaone ploče
Za razliku od izvijanja štapa, elastičnim izbočavanjem ploče ne iscrpljujese njena nosivost
Izbočena ploča može da prenese izvesno dodatno opterećenje pre loma
Rezime: izbočavanje je gubitak lokalne stabilnosti površinskih elemenatai ne mora uvek da prouzrokuje globalnu nestabilnost nosača kao celine
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 7
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAIzbočavanje pravougaone ploče
Uprošćeni linijski model: roštilj sastavljen od podužnih i poprečnih srednjihvlakana (slika c)
Podužna vlakna su pritisnuta, ali ne mogu slobodno da se izviju, jer ihsprečavaju poprečna zategnuta vlakna
Poprečna, zategnuta vlakna, predstavljaju elastičan oslonac podužnim,pritisnutim vlaknima
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 8
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAIzbočavanje pravougaone ploče
Ako su podužne ivice ploče slobodne, poprečna vlakna gube stabilizujućuulogu
Problem izbočavanja ploče se tada svodi na izvijanje površinskogelementa upravno na svoju ravan
Nosivost jedne ploče na izvijanje je manja od nosivosti na izbočavanje
Zaključak: kod površinskih elemenata treba obezbediti oslanjanjepodužnih ivica duž bar jedne ivice paralelne pravcu dejstva sile pritiska
Analogija: bočnopridržavanje kodlinijskih nosača
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 9
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAPri rešavanju problema izbočavanja polazimo od Ojlerovih rešenja izteorije elastične stabilnosti
Ojlerov napon izvijanja za traku jedinične širine, isečenu iz ploče (sl.):
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 10
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAIzdvojena traka ploče nije izolovana od ostalog dela ploče, i ne može dase deformiše samostalno, bez uticaja susednih vlakanaUticaj poprečnih deformacija (upravno na pravac sile) na vrednostkritičnog napona se obuhvata zamenom modula elastičnosti E izrazomE / (1−υ2)Izraz za Ojlerov kritičan naponizbočavanja ploče ima oblik:
Za vrednost Puasonovog koeficijenta začelik (υ= 0,3) sledi da je Ojlerov kritičannapon izbočavanja ploče za ≈10% većiod kritičnog napona za izvijanje trake
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 11
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVANaponska stanja pri izbočavanju
Do izbočavanja može da dođe usled dejstva:Normalnog napona pritiska σx i ili σySmičućeg napona τxyKombinacije normalnog napona pritiska i smičućeg napona
Za razliku od izvijanja, izbočavanje ne mora da predstavlja obavezno i gubitak globalne stabilnosti konstrukcije, ili njenog dela
Postoji postkritična rezerva nosivosti
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 12
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAOsnove linearno elastične teorije izbočavanja
Osnovne pretpostavke (Timošenko):
Materijal je idealno elastičan
Nema početnih geometrijskih i strukturnih imperfekcija
Opterećenje deluje u srednjoj ravni ploče
Deformacije upravno na ravan ploče (w) su male
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 13
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAOsnovni slučaj izbočavanja: izbočavanje pravougaone ploče zglobnooslonjene na sve četiri strane, opterećene konstantnim naponom pritiska(σx) duž dve suprotne ivice (sl. a)
Polazimo od parcijalne diferencijalne jednačina savijanja ploče po teoriji 2. reda – opšti slučaj:
Za σy = τxy = qz = 0 → diferencijalna jednačina izbočavanja:
Krutost ploče na savijanje:
qz =poprečno opterećenje ploče
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 14
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVARešenje diferencijalne jednačine
Pretpostavlja se rešenje u obliku dvostrukog Furijeovog reda
Diferenciranjem pretpostavljenog rešenja i njegovim uvođenjem udiferencijalnu jednačinu, dobija se:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 15
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVARešenje diferencijalne jednačine
Iz uslova o egzistenciji netrivijalnog rešenja (Amn ≠ 0 ), određujemo izraz za normalni napon:
Izraz određuje napon σx , pri kojem dolazi do izbočavanja, u funkcijiparametara m i n
m i n = broj polutalasa izbočavanja u pravcu x, odnosno y ose,respektivno
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 16
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAKritičan napon elastičnog izbočavanja predstavlja minimum naponske
funkcije date izrazom:
Ojlerov napon σE je za zadatu geometriju ploče konstantan
Kritični napon elastičnog izbočavanja dobija se kada koeficijent k ima min. vrednost, (za n =1) , tj. kada se po širini ploče javlja samo jedan polutalas, odnosno izbočina
Tada izraz za koeficijent k ima sledeći oblik:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 17
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVA
Kritičan napon elastičnog izbočavanja
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 18
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAPovećanje stabilnosti ploče na izbočavanje primenom ukrućenja
Vrednost kritičnog napona, kod ploča zadate geometrije može da se poveća na dva načina:
1. povećanjem debljine ploče2. postavljanjem ukrućenja
Ojlerov napon zavisi od kvadrata debljine ploče, pa povećanjem njene debljine raste i kritičan napon, ali i utrošak materijala
Isti efekat se postiže postavljanjemukrućenja uz mnogo manji utrošakmaterijala
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 19
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAPovećanje stabilnosti ploče na izbočavanje primenom ukrućenja
Podužno ukrućenje postavljeno u sredinu pritisnute ploče (sl.) predstavljadodatni oslonac i deli ploču na dva dela jednake širine (b1 = b2 = b/2)
Ovime se problem stabilnosti na izbočavanje cele ploče svodi se naproblem stabilnosti pojedinačnih ploča
Ojlerov napon je obrnuto srazmeran kvadratu širine ploče pa smanjenješirine ploče povećava Ojlerov, a time i kritičan napon izbočavanja
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 20
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAOptimalan položaj ukrućenja
Jedno ukrućenje Dva ukrućenja
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 21
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAUticaj krutosti ukrućenja na vrednost kritičnog napona izbočavanja
Propisuje se potrebna krutost ukrućenja na savijanje (Imin) da bi se obezbedio kvalitetan (nepopustljiv) oslonac duž ukrućenja
Is moment inercije ukrućenja u odnosu na srednju ravan ploče
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 22
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Standard predviđa dve mogućnosti proračuna:Proračun prema graničnim naponima izbočavanjaProračun prema konceptu efektivne širine
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 23
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Proračun prema graničnim naponima
Postkritična rezerva nosivosti je karakteristična za granično stanje nosivosti, pa se proračun sprovodi prema teoriji graničnih stanjaVrednosti napona se množe odgovarajućim koeficijentima sigurnosti, pa se ovi, ponderisani (radni) naponi porede sa graničnim naponima izbočavanjaKontrola se sprovodi za normalne i smičuće napone:
Podužni normalni napon
Poprečni normalni napon (ako postoji)
Smičući napon
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 24
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Kontrola uporednog napona
U slučaju istovremenog dejstva normalnog i smičućeg napona treba proveriti i njihovu interakciju, odnosno u opštem slučaju:
Ako ne postoji poprečni normalni napon σz, kontrola se svodi na:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 25
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Granični normalni napon izbočavanja σux:
Korekcioni faktor postkritične rezerve nosivosti:
Relativna granična nosivost na izbočavanje:
Interpolacioni faktor koji definiše udeoizvijanja i izbočavanja u ukupnoj nosivosti:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 26
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Interpolacioni faktor f:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 27
PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnostilima na izbočavanjeprema SRPS U.E7.121
Koeficijenti kσ i kτ za različite uslove oslanjanja i načine naprezanja
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 28
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Bezdimenzionalni koeficijent izbočavanja χp
Relativna (bezdimenzionalna) vitkost ploče:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 29
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Bezdimenzionalni koeficijent izbočavanja χc
Relativna (bezdimenzionalna) vitkost ploče:
Određuje se prema krivoj B iz standarda za centrično pritisnute elementekonstantnog jednodelnog preseka - SRPS U.E7.081.
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 30
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Granični smičući napon izbočavanja τu:
Relativna granična nosivost na izbočavanje smicanjem:
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 31
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Provera stabilnosti ukrućene ploče
Ukupno polje izbočavanja: a x bDelimično polje izbočavanja: ai x bPojedinačno polje izbočavanja: ai x bi
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 32
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Izbočavanje ukrućenih ploča
Svako polje se može nezavisno izbočiti, pa im se i otpornost ispituje nezavisno
Pojedinačno polje između ukrućenja se ispituje kao neukrućena ploča
Granična nosivot delimičnog i ukupnog polja određuje se prema linearnoj teoriji izbočavanja, a faktori izbočavanja kσ i kτ se uzimaju kao za ortotropnu ploču
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 33
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Izbočavanje ukrućenih ploča
Relativna krutost ukrućenja (stepen ortotropnosti):
Relativna površina ukrućenja:
Is = moment ukrućenja sa odgovarajućom efektivnom širinom lima, s obzirom na osu 1-1 kroz težište zajedničkog presekaAs površina ukrućenjab = širina poljat = debljina lima
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 34
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Izbočavanjeukrućenih ploča
Minimalna krutostukrućenjaza tipične slučajeve
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 35
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Izbočavanje ukrućenih ploča
Interpolacioni faktor za proračun delimičnog (ukupnog) polja:
Is = moment inercije ukrućenja sa odgovarajućom efektivnomširinom lima, s obzirom na osu y-y kroz težište zajedničkog presekaAs površina ukrućenjab = širina poljat = debljina lima
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 36
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Sadejstvujuća širina ukrućenja:
kσ1 i kσ2 = odgovarajući koeficijenti izbočavanja za susedna pojedinačna polja između kojih se nalazi posmatrano podužno ukrućenjeb1, b2 = širine ovih pojedinačnih polja
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 37
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Kontola stabilnosti podužnog ukrućenja
Stabilnost podužnih ukrućenjase može proveriti kao i kodcentrično pritisnutog elementasa odgovarajućimkarakteristikama poprečnogpreseka na izvijanje izvanravni nosača (rebra)
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 38
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Otpornost rebra na izbočavanje smicanjem
Kod punih nosača transverzalne sile gotovo isključivo primaju rebra
Racionalno iskorišćenje materijala diktira veoma male debljine rebra
Posledica je velika vitkost rebara
Kod vitkih rebara ne dolazi do pune plastifikacije rebra usled smičućih napona, jer pre toga rebra gube stabilnost usled smicanja
Kao i kod ploča opterećenih normalnim naponom pritiska, i kod izbočavanja smicanjem postoji postkritična rezerva nosivosti
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 39
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Otpornost rebra na izbočavanje smicanjem
Eksperimentalnaanaliza
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 40
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121
Otpornost rebra na izbočavanje smicanjem
Ukupna nosivot rebra na smicanje je zbir elastične i post-kritične nosivosti:
Vu = Vcr + Vσ
Vu = granična smičuća silaVcr = sila pri kojoj dolazi do elastičnog izbočavanjaVσ = post-kritična rezerva nosivosti
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 41
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Otpornost rebara na izbočavanje smicanjem
Nakon dostizanja kritičnog napona elastičnog izbočavanja, u pravcu glavnog napona zatezanja formira se dijagonalno zategnuta traka, sposobna da prenese dodatno opterećenje
Otpornost rebra na izbočavanje nije određena pojavom elastičnog izbočavanja usled glavnog napona pritiska, već plastifikacijom zategnute trake, odnosno polja
U post-kritičnoj fazi, zategnuta polja i poprečna ukrućenja punih limenih nosača se ponašaju kao dijagonale i vertikale rešetkastog nosača, a lamele predstavljajupojaseve
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 42
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Otpornost rebara na izbočavanje smicanjem
Proračunski modeli koji opisuju post-kritično ponašanje rebra izloženog smičućim silama: Bazler-Tirlimanov (Basler-Thürlimann), Rokijev (Rockey)
Većina modela se zasniva na konceptu zategnutog polja
Osnovna razlika: Bazler-Tirlimanov model zanemaruje uticaj krutosti pojasnih lamela na savijanje
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 43
PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Otpornost rebara na izbočavanje smicanjem - Bazler-Tirlimanov model
Granična sila smicanja: Vu = b t τuτu = τkr + τσ
τkr = kτ * σE ( za τkr ≤ τpl )
τkr′ = ( 0,8 τkr * τpl )0,5 ( za τkr > τpl ); τpl = fy /
Komponenta τσ mehanizma zategnutog polja se uzima samo za: τkr < τpl
τσ = 1,73 ( τpl - τkr ) / 2 ( 1 + α2 )0,5
α = a / b (odnos stranica polja; za α > 3 uzima se α = 3)Za τkr > τpl važi: τu = τkr ≤ 2 fy / 3
3
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 44
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Oslonačka ukrućenja
Osnovna funkcija: pravilno unošenje oslonačke reakcije u rebro nosača
Ova ukrućenja moraju imati dovoljnu krutost da ne bi došlo do njihovog izvijanja upravno na srednju ravan rebra
Oslonačke reakcije su uglavnom velikog intenziteta, pa oslonačka ukrućenja moraju da budu znatno masivnija od unutrašnjih
Oslonačka ukrućenja proste grede i krajnja oslonačka ukrućenja kod kontinualnih nosača obezbeđuju usidrenje poslednjeg zategnutog polja
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 45
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Oslonačka ukrućenjaUsled horizontalne komponente sile u zategnutom polju (Hσ) dolazi do savijanja oslonačkog ukrućenjaNaprezanje oslonačkog ukrućenja u post-kritičnoj fazi: kombinovanodejstvo pritiska i momenta savijanjaAksijalna sila pritiska jednaka je oslonačkoj reakciji
Horizontalna komponenta sile Hσ, koja izaziva savijanje ukrućenja može da se odredi prema Bazler-Tirlimanovom modelu
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 46
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Oslonačka ukrućenjaHorizontalna komponenta, koja deluje na oslonačko ukrućenje
Aw = bt
Max. vrednost momenta savijanja u ukrućenju: Mmax = 3dHσ / 16
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 47
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Oslonačka ukrućenja
Dimenzionišu se kao ekscentrično pritisnut element
Aksijalna sila jednaka je oslonačkoj reakciji
Za dužinu izvijanja treba uzeti da je jednaka ¾ visine rebra
Moment savijanja koji potiče od ankerovanja zategnutog polja savija ukrućenje oko ose y-y koja je upravna na ravan nosača
Dvojna ukrućenja: moment savijanja se razlaže na krak sila: FS1= Mmax / e
Rezime: ukrućenje iznad oslonca se dimenzioniše prema rezultujućoj sili, koja se dobija superpozicijom oslonačke reakcije R i sile FS1: FS2 = R − FS1
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 48
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Oslonačka ukrućenja
Meka oslonačka ukrućenja: krutost na savijanje oko ose y-y je relativno mala, pa se ovakva ukrućenja koriste kod slabije opterećenih nosača
Kruta ukrućenja imaju znatno veći otporni moment za savijanje oko osey-y, pa se koriste i kod jače opterećenih nosača
Sa stanovišta ankerovanja zategnutog polja najpovoljnije je korišćenje udvojenih ukrućenja, koja u stvari predstavljaju krutu vertikalu sposobnu da prihvati uticaje savijanja od horizontalne sile Hσ
Dr T. Vacev - Metalne konstrukcije I 49
3. PRORAČUN IZBOČAVANJA LIMOVAProračun stabilnosti lima na izbočavanje prema SRPS U.E7.121Oslonačka ukrućenja – pogled odozgo
a) Meka oslonačkaukrućenja
b) Kruta oslonačkaukrućenja
c) Udvojena oslonačkaukrućenja