osnovne smjernice toka proračuna generatora pare

TOPLINSKI PRORAČUN GENERATORA PARE -OSNOVNE SMJERNICE-

---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1

TOPLINSKI PRORAČUN

GENERATORA PARE

- Osnovne smjernice -

TEHNIČKI FAKULTET U RIJECI Zavod za termodinamiku i energetiku

Katedra za procesno i energetsko strojarstvo


---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 2

OSNOVNE SMJERNICE ZA PRORAČUN GENERATORA PARE

GLAVNE KARAKTERISTIKE (POGONSKI PARAMETRI) Da bi se moglo pristupiti projektiranju generatora pare trebaju biti poznati, odnosno zadani sljedeći pogonski parametri: Proizvodnja pare (kapacitet) - obično je definiran normalni i maksimalni kapacitet. Normalni kapacitet se odnosi na optimalno pogonsko stanje gdje je stupanj iskorištenja generatora pare maksimalan, a on najčešće iznosi 80% od maksimalnoga trajnog kapaciteta. Tlak pare - može biti definiran kao : Dopušteni (maksimalni) tlak koji se odnosi na najveći tlak pri kojem je dozvoljeno da generator pare radi. Kod prekoračenja toga tlaka djeluju sigurnosni ventili. Na temelju njega vrši se proračun čvrstoće tlačnih dijelova generatora pare. Radni tlak (u bubnju) koji je najčešće za 5% manji od dopuštenoga tlaka. Pri tom tlaku generator pare normalno radi. Izlazni tlak je tlak na izlazu iz generatora pare (pregrijača pare) koji je, u odnosu na radni tlak u bubnju, manji za veličinu pada tlaka zbog otpora strujanja kroz pregrijač i spojne cijevi. On je za oko 5% do 10% manji od normalnoga radnog tlaka u bubnju, što ovisi o gubicima strujanja kroz cijevni snop pregrijača pare. Temperatura pregrijane pare - odnosi se na temperaturu koju para ima na izlazu iz pregrijača. Temperatura napojne vode - je temperatura napojne vode na ulazu u generator pare, odnosno u zagrijač vode (ekonomajzer). Vrsta goriva - za pogon generatora pare koriste se sljedeće vrste goriva: - ugljen (kameni, mrki, lignit, treset) - loživo ulje (srednje, teško) - loživi plin (zemni plin, rafinerijski plin, koksni plin) - biomasa, komunalni otpad Vrstom goriva, odnosno načinom loženja definiran je osnovni oblik, konstrukcija i izvedba generatora pare. Za toplinski proračun generatora pare moraju biti poznati što točniji podaci o elementarnom sastavu i ogrjevnoj vrijednosti goriva.




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 3

1. IZGARANJE

1.1. Donja ogrjevna vrijednost goriva a) Kruta goriva: elementarnom analizom goriva treba biti poznato sljedeće: - sadržaj ugljika, mC(%) - sadržaj vodika, mH(%) - sadržaj kisika, mO(%) - sadržaj dušika, mN(%) - sadržaj sumpora, mS(%) - sadržaj pepela, mA(%) - sadržaj vlage, mW(%) Za ugljene se može koristiti sljedeća formula kod izračunavanja donje ogrjevne vrijednosti goriva:

G

W(%)S(%)

O(%)

H(%)C(%)d kgkJ

m25m105)8

m(m1200m340H

b) Tekuća goriva:

G

(%)(%)

(%)

(%)(%) kgkJ

25105)8

(1200340WS

O

HCdmm

mmmH

c) Plinovita goriva:

3

N

(%)(%)

(%)(%)(%)(%)

(%)(%)(%)(%)(%)

mkJ

14031140

88260014601216

936643358126108

6684

6342125104

836242

HCHC

HCHCHCHC

HCHCCHCOHdH

gdje su:

(%)H2 , , ,...itd. - volumni udjeli pojedinih sudionika u smjesi (%)CO (%)CH4

plinovita goriva [%];




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 4

1.2. Teoretska količina kisika i zraka ua izgaranje Za kruta i tekuća goriva:

G

3

N

(%)

(%)

(%)(%)min kgm

7.08

6.587.1100

1S

O

HCOm

mmmV

gdje su:

(%)Cm , , ,...itd. - maseni udjeli pojedinih elemenata u gorivu u [%]; (%)Hm (%)Om

G

3

Nmin,

min, kgm

21.0

O

Z

VV

1.3. Stvarna količina zraka za izgaranje

G

3

N

min, kgm

ZZ

VV

gdje je: - koeficijent viška (pretička) zraka koji ovisi o vrsti goriva, načina izgaranja te

konstrukciji (obliku) ložišta.

KOEFICIJENT VIŠKA ZRAKAVRSTA GORIVA

SISTEM IZGARANJA krupniji sortiman

sitniji sortiman

sloj - ručno loženje 1,6 - 1,8 1,5 - 1,7 rešetka - bez rel. kretanja 1,35 - 1,4 1,3 - 1,35 rešetka - s rel. kretanjem 1,3 - 1,35 1,28 - 1,33 ugljena prašina (suhi režim) 1,28 - 1,3 1,25 - 1,27 ugljena prašina (tekući režim) 1,22 - 1,25 višekomorno ložište 1,18 - 1,22

KRUTO (ugljen)

ciklonsko ložište 1,1 - 1,15 1,05 - 1,1 sloj 1,3 - 1,5 KRUTO

(drv. otpaci) izgaranje u letu 1,3 - 1,35 TEKUĆE 1,03 - 1,1 PLINOVITO 1,02 - 1,08




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 5

Za plinovita goriva, stvarna količina zraka računa se prema izrazu:

G

3

N

(%)(%)(%)(%)(%) kgm

4

5,15,0211

222 OHCSHHCOZ nm

nmV

gdje su :

(%)CO , , ,... volumni udjeli u [%]; (%)H2 (%)SH2

1.4 Minimalna količina suhih dimnih plinova Za kruta i tekuća goriva:

G

3

N

min,N(%)(%)(%)min, kgm

79m0.8 7.087.1100

1ZSCspl

VmmV

gdje su: , , ,...itd. maseni udjeli pojedinih elemenata u gorivu

izraženi u [%]. (%)Cm (%)Hm (%)Om

Za plinovita goriva :

G

3

N

min,(%)(%)(%)(%)(%)min, kg

m 79

100

1222 ZNHCSHCOCOspl

VmVnm

gdje su : , , ,...itd.- volumni udjeli u [%]; (%)CO (%)H2

(%)SH2

1.5. Stvarna količina suhih dimnih plinova

G

3

N

3

N

G

3

N

min,min,, mm

kgm

)1(Zsplspl

VVV




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 6

1.6. Količina H2O u dimnim plinovima Za kruta i tekuća goriva:

G

3

N

(%)(%) kgm

9100

24,12 WHOH

mmV

gdje su:

(%)Hm i - maseni udjeli u gorivu [%]; (%)Wm Za plinovita goriva:

G

3

N

(%)(%)(%)(%) kgm

2100

1222 WHCSHHOH nm

nV

gdje su :

(%)H2 , - volumni udjeli u gorivu [%]; (%)SH2

1.7. Kiličina vlažnih dimnih plinova

mm

, kgm

3

N

3

N

G

3

N

, 2

G

OHsplplVVV

1.8. Količina dimnih plinova Za tekuća i kruta goriva: 1.8.1. Količina ugljična dioksida

G

3

N

(%)(%) kgm

0187,0100

87,12 CCCO

mmV

1.8.2. Količina vodene pare

G

3

N

(%)(%)(%)(%) kgm

)9(0124,0)9(100

24,12 WHWHOH

mmmmV




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 7

1.8.3. Količina sumporna dioksida

G

3

N

(%)(%) kgm

007,0100

7,02 SSSO

mmV

1.8.4. Količina dušika

G

3

N

min,(%)min,(%) kgm

79,0008,0 )798,0(100

12 ZNZNN

VmVmV

1.8.5. Količina kisika

G

3

N

min,min, kg

m)1( 0,21 )1(

10021

2 ZZOVVV

gdje su:

(%)Cm , , ,...itd.- maseni udjeli pojedinih elemenata u gorivu [%]; (%)Hm (%)Sm Za plinovita goriva: 1.8.6. Količina ugljična dioksida

G

HCCOCO nmmV

3

N

3

N

(%) mm

)(100

12

1.8.7. Količina vodene pare

G

HCSHHCO nm

nV

3

N

3

N

(%)(%) mm

)2

(100

1222

1.8.8. Količina sumporna dioksida

G

SHSOV

3

N

3

N

(%) mm

100

122

1.8.9. Količina dušika

G

NNV

3

N

3

N

minZ,(%) mm

)V79(100

122

1.8.10. Količina kisika

G

OV

3

N

3

N

minZ, mm

V)1(10021

2

gdje su:

(%)H2 , ,...itd. volumni udjeli sastojaka u gorivu [%]; (%)SH2




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 8

1.9. Sastav dimnih plinova izgaranja 1.9.1. Udio ugljična dioksida u vlažnim dimnim plinovima

pl

CO

CO

pl

CO

CO V

Vr

V

V2

2

2

2 ; % 100

(%)

1.9.2. Udio vodene pare u vlažnim dimnim plinovima

pl

OH

OH

pl

OH

OH V

Vr

V

V2

2

2

2 ; % 100

(%)

1.9.3. Udio sumporna dioksida u vlažnim dimnim plinovima

pl

SO

SO

pl

SO

SO V

Vr

V

V2

2

2

2 ; % 100

(%)

1.9.4. Udio dušika u vlažnim dimnim plinovima

pl

N

N

pl

N

N V

Vr

V

V2

2

2

2 ; % 100

(%)

1.9.5. Udio kisika u vlažnim dimnim plinovima

pl

O

O

pl

O

O V

Vr

V

V2

2

2

2 ; % 100

(%)

1 i % 100i

(%)

ii

ir




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 9

1.10. Dijagrami izgaranja

Na temelju izraza za količinu zraka, dimnih plinova i sastava dimnih plinova formira tablica koja služi za izradu dijagrama ovisnosti količine zraka i dimnih plinova od pretička zraka za izgaranje, kao što je prikazano u nastavku. l (tekuća goriva) 1,0 1,05 1,10 1,15 1,2 1,3 ........

VZ G3N kg/m

Vpl,s Vpl fCO2(%)

fH2O(%)

fSO2(%)

fN2(%)

fO2(%)

LV

Vpl

pl,s

[m /k

g ]

3 NG

[%]

CO (%)2

2H O (%)

N (%)2

O (%)2

2SO (%)




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 10

1.11. H-t dijagram dimnih plinova Izrada H-t dijagrama dimnih plinova bazira se na izrazu za određivanje entalpije dimnih plinova u ovisnosti od temperature i pretička zraka, odnosno:

iGN

iitpl kgkJ

mkJ

hVHt 3

G

3

N

)( kg

m

)(

G

)( kg

kJ

)(22)(22)(22)(22)(22 ttttt OONNOHOHSOSOCOCOtplhVhVhVhVhVH

Na temelju toga formira se tabela za pojedine vrijednosti pretička zraka (l) Na primjer: za l=1 itd. t [oC] 100 200 300 ... ... ... 2000 VCO2 x hCO2 VSO2 x hSO2 VH2O x hH2O VN2 x hN2 VO2 x hO2 Hpl(t)=Vi hi Na isti način formiraju se tabele za l=1, l=1,1, l=1,2... itd. Sada se može izraditi H-t dijagram dimnih plinova kao na donjoj slici.

G[k

J/kg

]

Hpl

t [°C]200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 11

2. TOPLINSKI GUBICI I ISKORISTIVOST GENERATORA PARE 2.1. Gubitak uslijed propadanja goriva kroz rešetku (g1) Javlja se samo kod ložišta za izgaranje u sloju, a uglavnom ovisi o:

- načinu izgaranja, - vrsti ložišne rešetke - osobinama goriva - kapacitetu generatora pare

Kreće se od 1,5 do 5 %. 2.2. Gubitak uslijed ne-izgorenoga goriva u pepelu i šljaci (g2) Javlja se uglavnom kod generatora pare s loženjem u sloju, a ovisi o:

- načinu izgaranja, - vrsti rešetke - kvaliteti goriva - kapacitetu generatora pare

Kreće se od 1,5 do 3,5 %. 2.3. Gubitak uslijed letećeg koksa (g3) Značajan je tamo gdje dolazi do ne-izgaranja sagorljive materije u letećim dijelovima. Veći je kod generatora pare s izgaranjem ugljene prašine, a ovisi o:

- načinu izgaranja, - kvaliteti goriva - kapacitetu generatora pare

Kreće se od 1 do 4 % (5%). 2.4. Stupanj iskorištenja količine goriva

% )ggg(100 321%g

2.5. Gubitak uslijed kemijske nepotpunosti izgaranja (g4) Nastaje uslijed pojave ugljična monoksida (CO) kod nepotpuna izgaranja. Može se pojaviti kod svih tipova ložišta. Kreće se od 0 do 1 % (iznimno 1,5%). 2.6. Gubitak uslijed pojave čađe (g5) Javlja se uglavnom kod generatora pare s nižim radnim tlakovima, jer su tada i temperature ogrjevnih površina niže, što pogoduje taloženju ugljika u obliku čađe. Kreće se od 0 do 1 % (2%).




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 12

2.7. Gubitak uslijed osjetne topline šljake (g6) Nastaje uslijed odvođenja osjetne topline sa šljakom iz ložišta. Kreće se od 0,2 do 2 % (2,5 %). 2.8. Gubitak uslijed zračenje u okolinu (g7) Nastaje uslijed odvođenja topline u okolinu putem zračenja. Uglavnom ovisi o kapacitetu generatora pare to o opterećenju. Određuje se na temelju iskustvenih dijagrama za pojedine tipove generatora pare. Dijeli se na gubitak zračenja ložišta, te gubitak zračenja ogrjevnih površina.

% )53

52

(77

777 ..

gdog

ggg

L

POL

2.9. Stupanj iskoristivosti ložišta

% )ggggggg(100L7654321%L

2.10. Gubitak osjetne topline izlaznih dimnih plinova

% )(

)(

0

0

8

0

0

% ttCVH

ttCVg

z

tz

tzzd

iz

t

tplpl

g

iz

gdje je: Vpl – volumen vlažnih dimnih plinova na izlazu iz generatora pare; tz - temperatura zraka na ulazu u generator pare [oC]; tiz – temperatura dimnih plinova na izlazu iz generatora pare [oC]; t0 – temperatura okoline [oC];

KCrCr

CrCrCrCrC

iziz

iziziziz

pl

iz

t

tOO

t

tNN

t

tSOSO

t

tOHOHi

t

tCOCO

t

tii

t

tpl

3

Nm

kJ

022022

02202202200

2.11. Ukupna iskoristivost generatora pare

% )(100%8%7%6%5%4%3%2%1.%.

ggggggggPG




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 13

3. POTROŠNJA GORIVA Za opći slučaj vrijedi:

s

kgH

hhDB

dPG

vp )(

..

D – kapacitet generatora pare [kg/s] hp – entalpija izlazne pregrijane pare [kJ/kg] hv – entalpija ulazne vode u generator pare [kJ/kg]

G.P. – stupanj iskorištenja generator pare [kJ/kg] Hd – donja ogrjevna vrijednost goriva [kJ/kg] Za slučaj pred-grijavanja zraka vanjskim izvorom topline (npr. niskotlačnom parom koja ne dolazi direktno iz generatora pare), vrijedi:

s

kg

ttCVH

hhDB

Z

t

tzrZdPG

vp

Z

o

)(

)(

0..

VZ – količina zraka za izgaranje [mN

3/kgG] Z

o

ttzrC – srednja specifična toplina zraka [kJ/kgK]

tZ – temperatura zraka [0C] na koju se zrak zagrijava vanjskim izvorom topline prije ulaza u generator pare t0 – temperatura okoline [0C]




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 14

4. TOPLINSKA BILANCA GENERATORA PARE

T

s

1

2'

2

3'

34

ts

qppispqzvq

s

h

q zvis

pq

pp

q

22'

1

3'

3

4

4.1. Toplina koja se predaje u zagrijaču vode

Ako generator pare ima zagrijač vode (ekonomajzer), tada se voda u njemu zagrijava na temperaturu koja je najčešće 20-60 0C manja od temperature zasićenja (tS). Za to je potrebna toplina:

kWhDhhDQzv

)h-()(nv'21'2

gdje je: h2' – enatalpija vode na ulazu u bubanj, odnosno na izlazu iz zagrijača vode, [kJ/kg]; hnv =h1 – entalpija napojne vode na ulazu u zagrijač vode, [kJ/kg]; Količina topline koja se oduzima dimnim plinovima u zagrijaču vode je:

kWhQ

Q nv

zr

zv

plzv

)D(h

zr

2'

)(

Toplina, koju predaju dimni plinovi u zagrijaču vode, svedena na jedinicu količine goriva, jednaka je:

Gzr

nv

zr

zvplzv

plzv kgkJ

B

h

B

Q

B

Qq

)D(h2')(

)(

gdje je: B – potrošnja goriva, [kg/s]; zr – stupanj gubitka zračenja u okolinu;

1001 %7

gzr




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 15

4.2. Toplina koja se predaje u isparivaču

kW )('2'3

hhDQisp

gdje je: h3' – entalpija pare na izlazu iz bubnja (isparivača), [kJ/kg]; Zbog vlažnosti pare na izlazu iz bubnja (2 do 4 %), slijedi da je: h3' = h2 + x r = h' + x r x – udio suho-zasićene pare: 0,96...0,98; r – latentna toplina isparivanja kod radnoga tlaka, [kJ/kg]; Količina topline, koja se oduzima dimnim plinovima u isparivaču, jednaka je:

G

'23')(

)(

zr

'23'

)(

kg

kJ

)h(

kW )D(h

B

hD

B

Q

B

Qq

hQQ

zrzr

ispplisp

plisp

zr

isp

plisp

4.3. Toplina koja se predaje u pregrijaču pare

kW )('34

hhDQpp

gdje je: h4 – entalpija izlazne pregrijane pare, [kJ/kg]; Određuje se kod tlaka na izlazu iz pregrijača, pa treba uzeti u obzir odgovarajući

pad tlaka zbog otpora strujanja kroz cijevni snop pregrijača pare. Količina topline, koja se oduzima dimnim plinovima u pregrijaču pare, jednaka je:

G

'34)(

)(

zr

'34

)(

kg

kJ

)h(

kW )D(h

B

hD

B

Q

B

Qq

hQQ

zrzr

ppplpp

plpp

zr

pp

plpp

4.4 . Toplina koja se predaje u zagrijaču zraka

kW )(C,

t

tzr z zLz

L

ZZZttVBQ

t z,L – temperatura zraka na izlazu iz zagrijača zraka, odnosno na ulazu u ložište; t z – temperatura zraka na ulazu u zagrijač zraka;




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 16

Ako nema pred-grijavanja zraka s vanjskim izvorom topline (izvan generatora pare), tada je t z = t 0. Količina topline, koja se oduzima dimnim plinovima u zagrijaču zraka, jednaka je:

kW )(

zr

zz

plzz

QQ

G

)( kgkJ

B

Qq

zr

zz

plzz

5. PRORAČUN OGRJEVNIH POVRŠINA GENERATORA PARE 5.1. Ložište 5.1.1. Teoretska temperatura izgaranja

C t o

Lz,

,

t

Lz

t

tplpl

dL

tCV

Ht

gdje je:

L – stupanj iskorištenja ložišta; tz,L – temperatura zraka na ulazu u ložište, [oC];

Ktt

tCtCC

Lzt

Lz

tL

plt

t

plt

tLpl

t

t

3

n,

,00

mkJ

Da bi se odredila srednja specifična toplina tt

tLplC treba najprije pretpostaviti tt,

izračunati tt

tLplC , a nakon toga izračunati tt. Ako su odstupanja između

pretpostavljene temperature tt i izračunate temperature veća, iteracijski postupak proračuna treba ponoviti dok se ne postigne zadovoljavajuća točnost

proračuna . )C10( oNa temelju izračunate temperature tt , iz H-t dijagrama se može očitati sadržaj topline (entalpija) dimnih plinova po jedinici količine goriva kod te temperature, odnosno Hpl(tt) [kJ/kgG]. 5.1.2. Stvarna temperatura u ložištu Ovisno o tipu ložišta (stupanj ekraniziranosti) i vrste goriva može se pretpostaviti količina topline koja se predaje zračenjem u ložištu, pa se nakon toga proračunava stvarna temperatura u ložištu tstv.

C t o

Lz,

,

stv

Lz

t

tplpl

zrdL

stvCVB

QHBt




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 17

gdje je: Qzr – količina topline koja se zračenjem predaje u ložištu, [kW];

Temperatura tstv, koja je potrebno za proračun srednje specifične topline stv

Lz

t

tplC

,,

može se odrediti iz H-t dijagrama, nanašajući od Hpl(tt) pad sadržaja topline dimnih plinova u ložištu, odnosno:

G

zr)pl(zr kg

kJ

B

Qq .

G[k

J/kg

]

Hpl

t tstvt

pl(t )Ht

stvHpl(t )

qzr

(pl)

Ako je poznata, ili je unaprijed usvojena stvarna temperatura dimnih plinova u ložištu t stv , tada se obrnutim putem, iz H-t dijagrama, određuje Hpl(tstv), odnosno qzr(pl). Količina topline, koja se zračenjem predaje u ložištu, jednaka je:

kWBqQplzrzr

)(

5.1.3. Efektivno ozračena površina ložišta

2

44

21

100100

mTT

C

QA

stjstv

zr

zr

gdje je: Qzr – količina topline koja se zračenjem predaje u ložištu, [W]




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 18

Koeficijent izmjene topline zračenjem u ložištu: - Za slučaj kada plamen ispunjava ložišni prostor, odnosno kada je površina plamena približno jednaka površini zidova ložišta (AzP~ AzL), što je slučaj kod loženja plinom, loživim uljem ili ugljenom prašinom:

42

21

21 mW

111

1K

CCC

C

C

- Za slučaj kada je površina plamena manja od površine zidova ložišta (AzP˂ AzL), što je slučaj kod loženja čvrstoga goriva na rešetci:

42

21

21 m

W

111

1

K

CCAA

C

C

CzL

zP

gdje je: C1 koeficijent zračenja plamena u ložištu:

Cf1 CC

Faktor emisije (stupanj crnoće) plamena εf može se odrediti prema sljedećoj tablici:

Vrsta goriva f lignit i mrki ugljen 0,8 kameni ugljen 0,8 loživo ulje 0,75..0,85 zemni plin 0,3..0,6 rafinerijski plin 0,3..0,6 koksni plin 0,2..0,3

42m

W 667,5

KC

C - koeficijent zračenja apsolutno crna tijela

95,045,0 zL

zP

AA

- kod izgaranja čvrsta goriva na rešetci

Koeficijent zračenja (apsorpcije) cijevnih zidova ekrana:

Cst2 CC

gdje se za faktor emisije (stupanj crnoće) cijevnih zidova ekrana može uzeti: 8,0st




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 19

Apsolutna stvarna temperatura u ložištu:

K 273tT stvstv

Apsolutna temperatura stijenki ekranskih cijevi u ložištu:

K 27350tT zasstj

5.1.4. Površina ekraniziranih zidova i efektivno ozračena površina ložišta Pod površinom ekraniziranih zidova ložišta Az podrazumijeva se ukupna površina zidova ložišta koji su pokriveni ekranskim cijevima, kojima se toplina predaje zračenjem plamena. Efektivno ozračena površina ložišta Azr predstavlja umnožak ekranizirane površine Az i faktora ekraniziranja ψ koji ovisi o rasporedu ekranskih cijevi u ložištu. Proizlazi da je:

Zzr

Z

AA

zltA

2m

gdje je: t – korak između cijevi; l – dužina cijevi na zidu ekrana; z - broj cijevi; - faktor ekraniziranja, koji se određuje iz dijagrama, u ovisnosti od razmještaja cijevi na ekraniziranim zidovima ložišta;

skin casing

membranski

=1

d

t

e

slobodni raspored <1

=1stropni ekran uviše redova




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 20

- Za membranske izvedbe ekrana: = 1. - Za površine ložišta, gdje ima više od dva reda cijevi: = 1. - Za zidove ložišta koji nisu ekranizirani ili su pokriveni vatrostalnom izolacijom: = 0. Za čitavo ložište, ukupna efektivno ozračena površina ložišta jednaka je:

.... )()()()()()(

)()()()()()(,

,

stropstropZpodpodZdesnidesniZ

lijevilijeviZstražnjistražnjiZprednjiprednjiZLzr

i iiZzrLzr

AAA

AAAA

AAAii

Zidove ložišta treba izvesti tako da suma efektivno ozračenih površina ložišta Azr,L bude jednaka proračunatoj efektivno ozračenoj površini Azr koja će moći preuzeti ukupnu toplinu zračenja plamena u ložištu Qzr. 5.1.6. Toplina koja se efektivno predaje zračenjem ekranskome dijelu isparivača u ložištu

kW ,)( Lzrzrispzr

QQ

gdje je: ɳzr,L – stupanj gubitka topline zračenjem u zoni ložišta; ɳzr,L= (2/5 do 3/5) ɳzr 5.2. Konvekcijski isparivač Konvekcijski isparivač se kod generatora pare najčešće sastoji iz dva dijela: 1. dio u području viših temperatura, odnosno na izlasku iz ložišta (ispred pregrijača pare), sastoji se iz nekoliko redova cijevi, te štiti pregrijač od direktna zračenja plamena iz ložišta; 2. dio je obično smješten iza pregrijača pare, te se sastoji iz više redova cijevi. Količina topline, koja se predaje konvekcijskome dijelu isparivača, proizlazi iz bilance topline, odnosno:

)(

)(

ispzrispK

Kispzrisp

QQQ

QQQ

12

21

KKK

KKK

QQQ

QQQ

Ako generator pare ima dva dijela konvekcijskoga isparivača, tada se prvi dio obično određuje konstruktivno, a računa se količina topline (Q K1) koju on preuzima na sebe, dok se bilanca topline, koja je potrebna za isparivanje (Q isp), pokriva s drugim dijelom konvekcijskoga isparivača. Ako generator pare ima samo jedan dio konvekcijskoga isparivača, tada se bilanca topline za isparivanje (Q isp) mora pokriti s toplinom koja se predaje u tom dijelu. U tom slučaju se taj dio isparivača ne određuje konstruktivno, već na bazi proračuna ogrjevne površine koja treba preuzeti količinu topline (Q K).




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 21

5.2.1 Prvi dio konvekcijskoga isparivača Ovaj dio isparivača se obično konstruktivno određuje tako da temperatura dimnih plinova iza njega, odnosno ispred pregrijača pare, padne na cca. 900...1000 OC. Na temelju tako određene površine, odnosno broja redova cijevi, određuje se količina topline koja se predaje u tom dijelu, odnosno:

kW log11,1

tAkQKKstvK

5.2.1.1 Koeficijent prijelaza topline konvekcijom a) za slučaj uzdužna strujanja preko snopa cijevi ili pri strujanju dimnih plinova kroz

cijevi:

Kd

tf

h

pl

LK 225,0

0,75

0

2

pl

1 m

W

W

1000088,0

100

t0,34,1998,0

b) za slučaj poprečna strujanja preko snopa cijevi te šahovskoga ili paralelnoga

rasporeda cijevi:

KdfTfx

aplNK 239,0

0,61

041 m

W

W72,198,0

gdje je: t pl – srednja temperatura dimnih plinova u promatranom cijevnom snopu, [OC] ; T pl – srednja aps. temperatura dimnih plinova u promatranom cijevnom snopu, [K];

2732

273 ,,

izplulpl

plpl

tttT

w 0 – brzina dimnih plinova svedena na normalno stanje ( 0OC i 1,013 bar );

gdje je:

s

m

A

VBw

p

tww

pr

pl

pl

s

m

10013,1

273

273

0

50

p – tlak dimnih plinova u promatranom dimnom kanalu, [Pa]; tpl- srednja temperatura dimnih plinova u promatranim cijevnom snopu, [OC]; w – brzina dimnih plinova u promatranim cijevnom snopu, [m/s]; A pr – slobodni presjek strujanja dimnih plinova, odnosno presjek kanala umanjen za presjek cijevi, [m2];




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 22

d h – hidraulički (ekvivalentni) promjer kanala, odnosno cijevnoga snopa, [m];

m O

A4dh

f L – korekcijski faktor dužine kanala (L)

hd

L 1 10 100

Lf 1,28 1,13 1

d – vanjski promjer cijevi, [m]; f a – koeficijent rasporeda cijev: (za paralelni raspored cijevi) 1,1fa (za šahovski raspored cijevi) 20,1...15,1fa f N – korekcijski faktor broja redova cijevi:

broj redova cijevi

10 8 6 4 2 1

Nf 1 0,98 0,95 0,88 0,79 0,7

x – korekcijski faktor kuta strujanja preko snopa cijevi:

kut strujanja 90 80 70 60 50 40 30 20

x 1 0,98 0,96 0,93 0,87 0,77 0,68 0,58 5.2.1.2. Koeficijent prijelaza topline zračenjem ugljična dioksida

Km

W

t

qT

Tq

t

q

2log

)t(CO

65,0

stj

pl)t(COst

1K,zr

log

CO1K,zr

stj2pl2

2CO

2

2CO




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 23

9;

ja logaritamska razlika temperature

gdje je: st – stupanj crnoće stjenke cijevi; za cijevne površine isparivača st = 0,75..0, T pl – apsolutna srednja temperatura plinova u promatranom cijevnom snopu, [K]; T stj – apsolutna temperatura stjenke cijevi u promatranom cijevnom snopu, [K];

)t(CO pl2q - specifično zračenje CO2 kod temperature t pl u promatranom dijelu;

Određuje se iz dijagrama u ovisnosti od umnoška parcijalna tlaka i debljine sloja dimnoga plina (pCO2.s);

)t(CO stj2q - specifično zračenje CO2 kod temperature t stj u promatranom dijelu;

Određuje se iz dijagrama u ovisnosti od (pCO2.s); t log – sredn

para

plin

t iz

ult

A

2

1

t zas

t [°C]

zasiz

zasul

izullog

2

1

21log

tt

ttln

ttt

lnt

5.2.1.3 Koeficijent prijelaza topline zračenjem vodene pare

Kt

qq

t

q

stjpl

OH

OH

tOHtOHst

Kzr

OH

Kzr

2

log

)()(

1,

log

1,

mW

22

2

2

2




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 24

gdje je:

)t(OH pl2q - specifično zračenje vodene pare kod temperature t pl u promatranom

dijelu; Određuje se iz dijagrama u ovisnosti od (pH2O.s);

)t(OH stj2q - specifično zračenje vodene pare kod temperature t stj u promatranom

dijelu; Određuje se iz dijagrama u ovisnosti od (pH2O.s); Kod proizvoljna oblika sloja plina koji zrači, debljina sloja određuje se prema:

m A

V49,0s

gdje je: V - volumen prostora, [m3]; A - površina koja ozračena plinovima, [m2]; Za cijevni snop, efektivna debljina sloja koji zrači može se odrediti prema sljedećim izrazima:

- za 7d

tt 21

važi :

d)1,4d

tt87,1(s 21

[m]

- za 13d

tt7 21

važi :

d)6,10d

tt82,2(s 21

[m]

gdje je: t1 – poprečni korak između cijevi; t2 – uzdužni korak između cijevi; d – promjer cijevi; 5.2.1.4 Ukupni koeficijent prijenosa topline u isparivaču

)(22

1, OHCO zrzrKKstvkk

gdje je: - faktor zaprljanja ogrjevne površine uslijed naslage čađe, pepela, troske i sl.;

= 0,85….0,90. Napomena: Kod proračuna koeficijenta prijenosa topline u isparivaču (kK) zanemaruje se utjecaj koeficijenta prijelaza topline s cijevi na vrelu vodu (α2).




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 25

5.2.2. Toplina koju se predaje vodi u 1. dijelu konvekcijskoga isparivača

log1,tAkQ

KKstvK [W]

gdje je:

KA - izložena površina konvekcijskoga isparivača, [m2];

ldnAK [m2]

gdje je: n – broj cijevi; d – vanjski opoopromjer cijevi, [m]; l – dužina cijevi, [m]; 5.2.3. Toplina koju predaju plinovi u 1. dijelu konvekcijskoga isparivača

G

)(

)(1 kgkJ

B

Qq

zr

plK

plK

gdje je:

100

g1 (%)7

zr

5.2.4 .Temperatura plinova na izlazu iz 1. dijela konvekcijskoga isparivača

Unašanjem veličine , odnosno pada sadržaja topline dimnih plinova u H-t

dijagram, dobije se izlazna temperatura dimnih plinova iz 1. dijela konvekcijskoga isparivača, odnosno:

)(1 plKq

H

] [kJ/kg G

q zr(pl)

q

tttstvt1 t

kI(pl)




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 26

5.3. Pregrijač pare Pregrijač pare se obično sastoji iz dva dijela; primarni pregrijač i sekundarni pregrijač pare. Između ta dva dijela ugrađuje se uređaj za regulaciju temperature pregrijane pare, koji je najčešće izveden u obliku površinskog hladnjaka u bubnju ili uređaja za uštrcavanje vode (ili kondenzata) u struju pare, kako je prikazano u shemama:

Kod proračuna pregrijača pare potrebno je razlikovati karakteristiku pregrijača pare, odnosno da li je on konvekcijskoga ili ozračenoga tipa, što prvenstveno ovisi o smještaju te načinu prijelaza topline (zračenje ili konvekcija). a) Konvekcijski tip pregrijača pare Za pregrijač pare, koji je smješten u zoni gdje se predaja topline većim dijelom vrši konvekcijom, a manjim dijelom zračenjem, smatra se da ima konvekcijsku karakteristiku (kao na donjoj slici). Da bi takav pregrijač udovoljio zahtjevima koji se na njega postavljaju kod nižih opterećenja, potrebno ga je dimenzionirati za uvjete opterećenja kod kojih je prijelaz topline konvekcijom nepovoljniji, a to je kod nižih opterećenja jer su tada brzine strujanja dimnih plinova manje, pa je manji i prijelaz topline konvekcijom. Budući da je područje opterećenja, kod kojega treba postići temperaturu pregrijanja obično između 60% i 100%, proizlazi da bi u tom slučaju površinu pregrijača trebalo




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 27

dimenzionirati za uvjete koji su kod 60%-tna opterećenja, jer je to nepovoljnije sa stajališta prijelaza topline konvekcijom zbog manje brzine strujanja dimnih plinova. Pregrijač pare, dimenzioniran za takvo opterećenje, udovoljit će uvjetima prijenosa topline i kod većeg opterećenja, odnosno on će kod većega opterećenja primati na sebe više topline nego što je potrebno za postizanje tražene temperature pregrijane pare. Zbog toga se kod većih opterećenja (>60%) treba vršiti regulacija temperature pregrijane pare hlađenjem pomoću površinskoga hladnjaka u bubnju, uštrcavanjem hladnijeg fluida (voda, kondenzat, zasićena para) ili nekim drugim načinom. b) Ozračeni tip pregrijača pare Kod pregrijača pare s ozračenom karakteristikom, situacija se razlikuje od pregrijača s konvekcijskom karakteristikom jer je za proračun prijelaza topline kod takvoga pregrijača, za proračun i dimenzioniranje odlučujuće maksimalno, odnosno 100%-tno opterećenje za koje treba izvršiti dimenzioniranje pregrijača pare. Radi pojednostavljenja proračuna konvekcijskoga pregrijača pare, on se može proračunati na bazi uvjeta prijelaza topline kod 100%-tnoga opterećenja, s time da se u takvom slučaju njegova ogrjevna površina poveća za približno 5 do 15%, kako bi se postigla dovoljna izmjena topline i kod manjega opterećenja (60%). Zbog toga će pregrijač kod 100%-tnoga opterećenja preuzimati više topline nego je to potrebno,a temperatura pare regulirat će se na opisani način. Suprotan je slučaj kod ozračenih pregrijača, gdje za dimenzioniranje treba uzeti veće opterećenje (100%-tno), dok će kod nižih opterećenja djelovati regulacija temperature. 5.3.1. Koeficijent prijelaza topline s plinova na cijevi pregrijača pare

KPPOPPCOzrPPKPP 2,Hzr,,,,,1 mW

22

PPOPPCOzrPPK ,Hzr,,,, 22,, - proračunavaju se na isti način kao kod konvekcijskoga

isparivača, odnosno prema formulama navedenim u točkama 5.2.1.1, 5.2.1.2. i 5.2.1.3., uz uvjete koji vladaju u promatranom dijelu generatora pare.




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 28

5.3.2. Koeficijent prijelaza topline s cijevi na paru

KdPP 225,0

0,75

0

,2 mW

W

100t

0,34,42

gdje je: d – unutarnji promjer cijevi pregrijača, [m]; t – srednja temperatura pare u pregrijaču, [oC]; w0 – brzina pare kroz pregrijač, reducirana na normalno stanje, odnosno:

sm

10013,1

273

27350

pt

wwp

gdje je: w – brzina pare kroz pregrijač, [m/s]; tp – temperatura pare, [0C]; p – tlak pare, [Pa];ž 5.3.3. Koeficijent prolaza topline u pregrijaču pare

K

kPPPP

PPPP

PPstv 2

,2,1

,2,1

, mW

gdje je: - koeficijent zaprljanja ogrjevne površine: 0,85….0,95; 5.3.4. Srednja logaritamska razlika temperatura

Za istosmjerno strujanje:

izpizpl

ulpulpl

izpizplulpulpl

tt

tttttt

tIST

,,

,,

,,,,

log

ln

)()(.

Za protusmjerno strujanje:

ulpizpl

izpulpl

ulpizplizpulpl

tt

tttttt

tPROT

,,

,,

,,,,

log

ln

)()(.




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 29

Za poprečno strujanje:

2.log.log

log .

PROTISTtt

tPOPR

5.3.5. Ogrjevna površina pregrijača pare

2

log,

m tk

QfA

PPstv

PPPP

PP

gdje je : fPP – koeficijent utjecaja konvekcije na prijelaz topline kod različitih opterećenja generatora pare; - za konvekcijske pregrijače : fPP = 1,05…1,15 - za ozračene pregrijače : fPP = 1,0 5.3.6 . Broj cijevi pregrijača pare

dl

Az

m dlzA

PPPP

2PP

gdje je: l – dužina cijevi [m]; d – vanjski promjer cijevi [m]; 5.3.7 Izlazna temperatura plinova iz pregrijača pare Toplina koju predaju dimni plinovi u pregrijaču pare je:

kW Q

fQzr

PPPP)pl(PP

Pad entalpije dimnih plinova kroz pregrijač pare je:

Gzr

PPPP

)pl(PP)pl(PP kg

kJ

B

Qf

B

Qq

Unašanjem pada entalpije dimnih plinova qPP(pl) u H-t dijagram određuje se izlazna temperatura plinova iz pregrijača pare, kao na donjoj slici:




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 30

5.3.8. Toplina koju kod 100%-tna opterećenja treba predati u hladnjaku regulatora

temperature pregrijane pare

kW )1(, PPPPPPOH QfQ

Za tu količinu topline treba proračunati i dimenzionirati hladnjak pare koji je smješten u bubnju, ili hladnjak s uštrcavanjem, već prema toma koji je sustav primijenjen za regulaciju temperature pregrijane pare.

H [kJ/kg ] G

qzr(pl)

qkI(pl)

qpp(pl)

t2 tstv tt t t1




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 31

5.4. Drugi dio konvekcijskoga isparivača 5.4.1. Toplina koju treba preuzeti drugi dio konvekcijskoga isparivača Iz toplinske bilance generatora pare:

PPppISPzrISPK QfQQQ )1()(

odnosno:

KIKKII QQQ

5.4.2. Površina drugog dijela konvekcijskoga isparivača

log,tk

QA

KIIstv

kII

kII [m2]

gdje je: kstv,KII - koeficijent prijenosa topline od dimnih plinova na vodu u drugom dijelu konvekcijskoga isparivača; Proračunava se na isti način kako je objašnjeno kod prvog dijela konvencijskoga isparivača. tlog – srednja logaritamska razlika temperatura u drugom dijelu konvekcijskoga isparivača; 5.4.3 Toplina koju predaju dimni plinovi i drugom dijelu konvektivnoga isparivača

zr

kIIplkII

QQ

)(

gdje je:

1001 (%)7h

zr

5.4.4 Pad sadržaja topline (entalpije) dimnih plinova u drugom dijelu konvekciskoga isparivača

B

Qq plkII

plkII

)(

)(

5.4.5 Temperatura dimnih plinova na izlazu iz drugog dijela konvekcijskoga isparivača Unašanjem veličine qkII(pl), odnosno pada sadržaja topline u H-t dijagram, određuje se izlazna temperatura dimnih plinova iz drugog dijela konvekcijskoga isparivača, odnosno t3.




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 32

H [kJ/kg ] G

qzr(pl)

5.5. Zagrijač vode Zagrijač vode (ekonomajzer) proračunava se obzirom na toplinu (Qzv) koju voda treba preuzeti u tom dijelu generatora pare. 5.5.1 Koeficijent prijelaza topline s dimnih plinova na cijevi zagrijača vode

zrHzrzvCOzrzvkzv ,0,,,,,1 22

αk,zv, αzr,CO2,zv i αzr,H20,zv izračunavaju se na isti način kao kod konvekcijskoga isparivača, s tim da se pri proračunu uzimaju u obzir uvjeti koji vladaju u tom dijelu generatora pare. 5.5.2 Koeficijent prijelaza topline s cijevi na vodu

vzv tw 14,013373 85,0

,2 [W/(m2K)]

gdje je: w – brzina strujanja vode kroz cijevi zagrijača - kreće se 0,5 do 4,0 m/s; tv – srednja temperatura vode kroz zagrijač; 5.5.3 Koeficijent prolaza topline u zagrijaču vode

zvzv

zvzv

zvstvk,2,1

,2,1

,.

gdje je: ξ – koeficijent zaprljanja ogrjevne površine; 0,85 do 0,95.

tttstv t1t2t3 t

qkI(pl)

qpp(pl)

qkII(pl)




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 33

5.5.4. Srednja logaritamska razlika temperature Proračunava se na isti način kao u prethodnim objašnjenjima. 5.5.5. Ogrjevna površina zagrijača vode

log,tk

QA

zvstv

zvzv

5.5.6. Broj cijevi zagrijača vode

ld

Az zv

zv

gdje je: l – dužina cijevi; d – vanjski promjer cijevi; 5.5.7. Toplina koju predaju dimni plinovi u zoni zagrijača vode

zr

zvplzv

QQ

)(

gdje je:

1001 (%)7h

zr

5.5.8. Pad sadržaja topline (entalpije) dimnih plinova u zagrijaču vode

B

Qq plzv

plzv

)(

)(

5.5.9. Izlazna temperatura dimnih plinova iz zagrijača vode Određuje se unošenjem veličine qzv(pl) u H-t dijagram.




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 34

5.6. Zagrijač zraka Zagrijač zraka se proračunava obzirom na toplinu koju zrak treba preuzeti u tom dijelu generatora pare, odnosno obzirom na Qzz. 5.6.1. Količina topline koja se predaje zraku u zagrijaču zraka

kW )(C,

t

tzr z zLz

L

ZZZttVBQ

gdje je: tzL – temperatura zraka na izlazu iz zagrijača zraka (na ulazu u ložište); tz – temperatura zraka na ulazu u generator pare ( na ulazu u zagrijača zraka); tz=t0 (ako nema pred-grijavanja zraka prije ulaza u zagrijač zraka); 5.6.2. Koeficijent prijelaza topline s plinova na stjenke zagrijača zraka Proračunava se na isti način kao što je prikazano na primjeru konvekcijskoga isparivača.

tt tstvttt3 t

H

[kJ/kgG]

qkI(pl)

qzr(pl)

qkII(pl)

qkzv(pl)

t4

H

[kJ/kg ] G

q

tt tstvttt3

kI(pl)

q

qpp(pl)

kII(pl)

t




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 35

5.6.3. Koeficijent prijelaza topline sa stjenke zagrijača zraka na zrak - Za slučaj uzdužnoga strujanja zraka kroz cijevni snop ili za strujanje kroz cijevi:

25,0

75,0

0

2

,2 1000088,0

1003,019,493,0

h

zrzrLzr d

wttf

[W/(m2K)]

- Za slučaj poprečnoga strujanja zraka kroz cijevni snop:

39,0

61,0

04,2 72,193,0

d

wfTfx azrnzr [W/(m2K)]

Koeficijenti xα, fn, fa određuju se na isti način kao što je objašnjeno u prethodnome dijelu. 5.6.4. Koeficijent prolaza topline u zagrijaču zraka

zzzz

zzzz

stvk,2,1

,2,1

[W/(m2K)]

gdje je: ξ – koeficijent zaprljanja ogrjevne površine; 0,85 do 0,95; 5.6.5. Srednja logaritamska razlika temperature Proračunava se na isti način kao u prethodnim objašnjenjima. 5.6.6 Ogrjevna površina zagrijača zraka

log,tk

QA

zzstv

zzzz

5.6.7 Broj cijevi zagrijača zraka

ld

Az zz

zz

gdje je: l – dužina cijevi; d – srednji promjer cijevi; 5.6.8 Toplina koju predaju dimni plinovi u zoni zagrijača zraka

zr

zzplzz

QQ

)(

gdje je: 100

1 (%)7hzr




---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ TEHNIČKI FAKULTET U RIJECI

Zavod za termodinamiku i energetiku Katedra za procesno i energetsko strojarstvo

36

5.6.9. Pad sadržaja topline (entalpije) dimnih plinova u zagrijaču vode

B

Qq plzz

plzz

)(

)(

5.6.10. Izlazna temperatura dimnih plinova iz zagrijača vode Određuje se unošenjem veličine qzv(pl) u H-t dijagram.

H

J/kgG]

qzr(pl) [k

q

tt tstv ttt3 t

kI(pl)

qpp(pl)

qkII(pl)

qzv(pl)

t4

qzz(pl)

t =t5 izl

osnovne smjernice toka proračuna generatora pare

Documents