pannello xlam di solaio - bsstudio · si utilizza adesivo poliuretanico monocomponente del tipo...
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Diemme Legno Snc
33016 Località La Dobbie, Pontebba (UD)
P. IVA 01013330301
Tel. +39.0428.90456
Fax +39.0428.991949
E-mail [email protected]
PANNELLO XLAM DI SOLAIO
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I nostri pannelli strutturali in legno sono composti da strati di tavole sovrapposti a fibratura
incrociata. Alla fine del processo produttivo si ottiene un elemento piano rettangolare di dimensioni
standard 1.25 x 8.30 m. Altre dimensioni vengono realizzate su richiesta.
Il solaio viene costruito affiancando vari pannelli in funzione della dimensione necessaria. Quindi
vengono collegati tra loro sia lateralmente, con tavole coprigiunto chiodate, sia trasversalmente per
mezzo di banchine avvitate.
Punti di forza dei pannelli Diemme Legno I pannelli vengono realizzati con un processo di filiera corta, eseguito interamente dalla ditta
produttrice, con legno di conifera delle Alpi Orientali. Il futuro proposito dell’azienda è
raggiungere anche l’autonomia energetica, con l’utilizzo dei sottoprodotti come biomassa.
La realizzazione del solaio per mezzo di elementi modulari accostati permette l’utilizzo di un
numero maggiore di connessioni che, come evidenziato dai recenti studi sul comportamento
sismico degli edifici in legno, sono l’unica sede dei cicli isteretici di dissipazione dell’energia
sismica all’interno di una struttura lignea. A parità di m² di pannelli, quindi, la soluzione a
moduli permettere un maggiore abbattimento dell’azione sismica perché attinge a maggiori
riserve di duttilità.
Vengono utilizzate tavole in legno massiccio di classe C18 e C24 secondo la UNI EN 338-2004.
Abete rosso, abete bianco.
Standard: non a vista
A richiesta: faccia a vista all’intradosso.
Si utilizza adesivo poliuretanico monocomponente del tipo Purbond HB-S line. Si presenta privo di
formaldeide o di solventi (non rilascia pertanto sostanze nocive per la salute) e risulta difficilmente
infiammabile.
Come solaio di piano
Irrigidimento solai di piano o di copertura in travi. Il pannello, utilizzato in copertura, permette
l’eliminazione delle strutture di controventatura e permette una riduzione dei tempi di posa. Inoltre,
nell’opzioni di faccia a vista inferiore può andare a sostituire il primo tavolato a vista.
Irrigidimento/rinforzo strutturale di travi lignee esistenti mediante il posizionamento all’estradosso
di pannelli xlam.
Applicazioni - utilizzo
Finiture
Collanti
Specie legnose
Materiale
Prodotto
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(1) pannello composto con ≤ 40%
tavole C18 e ≥ 60% tavole C24
(2) pannello composto interamente
con strati longitudinali C24 e strati
interni con ≤ 40% tavole C18 e ≥ 60% tavole C24
Spessore
mmn° strati
30 30 30
40 30 40
40 40 40
30 20 30 20 30
30 30 30 30 30
40 20 40 20 40
40 30 40 30 40
NOTE : pannello composto interamente con strati longitudinali C24 e strati interni
con ≤ 40% tavole C18 e ≥ 60% tavole C24
Sono riportate le dimensioni standard. ALTRE DIMENSIONI VENGONO REALIZZATE SU RICHIESTA.
160 5
180 5
120 3
130 5
150 5
Solai di copertura e di piano
Composizione e orientamento
90 3
110 3
Grazie alla nostra macchina a controllo numerico è possibile qualsiasi lavorazione laterale o di
superficie.
I pannelli sono dotati di Benestare Tecnico Europeo ETA 11/0218.
Composizione pannello MPa C18/C24 (1)
C24 (2)
Resistenza a flessione fm,k 18 24
Resistenza a trazione perpendicolare ft,90,k
Resistenza a compressione perpendicolare fc,90,k
Resistenza a taglio fv,k
Resistenza a taglio rolling shear fv,r,k
Modulo elastico medio parallelo E0,men
Modulo elastico medio perpendicolare E90,mean
Modulo di taglio medio Gmean
Modulo di taglio rolling shear Gr
3.6
1.2
10100
320
590
50
Azioni meccaniche perpendicolari al piano del pannello - comportamento a piastra
0.12
2.3
Lavorazioni
Valori caratteristici di resistenza e modulo elastico
Dimensioni
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I pannelli* sono stati testati al fuoco presso il “Laboratorio resistenza al fuoco” dell’istituto CNR-
IVALSA di San Michele all’Adige – rapporto di prova n.45/01/2010 del 11/10/2010.
Sottoposti all’incendio standard (così come definito dalla EN 1363-1) per un tempo di 90 minuti
hanno raggiunto sul lato esposto una temperatura di 1000 °C mentre sulla faccia non esposta la
massima temperatura rilevata è stata inferiore ai 65°C. Inoltre, in tali prove, non c’è stata
propagazione di fiamme e fumi all’esterno.
La velocità di carbonizzazione media è stata valutata in 0.78 mm/minuto.
* pannelli di spessore 120mm.
I pannelli* sono stati testati presso il “Laboratorio serramenti e facciate continue” dell’istituto
CNR-IVALSA di San Michele all’Adige – rapporti di prova n.43/01/2010, n.43/02/2010 e
n.43/03/2010 del 30/08/2010.
Conduttività termica λ 0.13 W/(m*K)
Permeabilità all'aria Classe 4 secondo EN 12207
Permeabilità al vapore µ da 50 a 200
Inerzia termica, calore specifico cp 1600 J/(kg*K)
Isolamento acustico da rumore aereo ∼ 34 dB
Permeabilità all'aria e isolamento termico ed acustico
* pannelli di spessore 120mm.
Permeabilità all’aria e isolamento
Resistenza al fuoco
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I pannelli sono utilizzabili per classi di servizio 1 e 2 - UNI EN 1995-1-1/2009 - 2.3.1.3
Ambienti T °C (3)
Urel (3)(4)
Umc % (5)
1 20 ≤ 65 % ≤ 12 %
2 20 ≤ 85 % ≤ 20 %
3 - ≥ 85 % ≥ 20 %
Classe di servizio
(3) valori superabili per poche settimane l'anno
(4) umidità relativa dell'aria
(5) umidità media conifere
Umidità del pannello alla consegna : 12%
Di seguito sono riportate delle tabelle di immediata lettura che indagano le principali grandezze
necessarie al dimensionamento strutturale degli elementi xlam utilizzati come solai. Al fine di
fornire uno strumento che possa facilitare il predimensionamento delle opere si sono analizzati gli
spessori, le stratigrafie e le luci di calcolo più utilizzati negli edifici e si è preso in esame lo schema
statico di trave in semplice appoggio. In caso di situazioni particolari o comunque non contemplate
nelle seguenti tabelle (per carichi, luci o spessori) potete fare riferimento al nostro staff tecnico che
Vi fornirà tutti i darti relativi al Vostro caso di studio.
Normativa di riferimento per i calcoli
EN 1995-1-1 annex B; NTC 14/01/2008; CNR DT 206/2007
Momenti d’inerzia effettivi in funzione della lunghezza del pannello determinati secondo la teoria
di Mohler per sezioni composte in legno strutturale.
L=1.0m L=2.0m L=3.0m L=4.0m L=5.0m L=6.0m L=7.0m
30 30 30
40 30 40
40 40 40
30 20 30 20 30
30 30 30 30 30
40 20 40 20 40
40 30 40 30 40
Ieff/IpienoI pieno
mm4
Composizione e orientamenton°
strati
Spessore
mm
486000000
130 5
150 5
341333333
110 3
120 3
281250000
183083333
90 3
144000000
110916667
60750000
160 5
180 5
0.37 0.65
0.42 0.71 0.93
0.78 0.88 0.92 0.94 0.95
0.84 0.85
0.96
0.54 0.80 0.88 0.92 0.93 0.94 0.95
0.930.83 0.88 0.91
0.50
0.84
0.30 0.55 0.66 0.71 0.74 0.76 0.76
0.41 0.67 0.76 0.80 0.82 0.83
0.86
0.27 0.54 0.67 0.73 0.77 0.79 0.80
0.76 0.81
Classe di servizio
Tabelle di utilizzo
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Solaio di copertura – predimensionamento a carichi gravitazionali
In funzione del carico neve e della luce di calcolo le tabelle restituiscono lo spessore minimo del
pannello necessario a soddisfare le verifiche. Sono riportate inoltre due combinazioni di
deformazioni ammissibili.
Gk = 0.50 kN/m² + p.proprio pannello ωωωω2,in< L/400; ωωωωnet,fin< L/250; ωωωω2,fin< L/200
Lc=2.0m 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
ωωωω2,in< L/300; ωωωωnet,fin< L/200; ωωωω2,fin< L/200
Lc=2.0m 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
180
4.0 90 90
3.5 90 90 90 110 110 120 150 160
180
150 160 180
160 180
150 160 160
180
90 90 110 110 130
120
150
150 16090 90 90 110 120
90 90 90 90 110
90 90 90 90
130
1.0 110
120
110
4.0
90 90 90 110 110
3.5
90 90 90 110 110
3.0
2.5
Qk kN/m²
110
2.0
90 90 90 90 110
1.5
150 160
130 150 160
150 160
Qk kN/m²
1.0 90 90 90 90 90 110 110 120 150
150
2.0 90 90 90 90 110 110 120 150 160
1.5 90 90 90 90 90 110 120 150
160
3.0 90 90 90 90 110 120 150 160 180
2.5 90 90 90 90 110 110 130 150
90 110 110 130 150 160 180
Gk = 1.00 kN/m² + p.proprio pannello ωωωω2,in< L/400; ωωωωnet,fin< L/250; ωωωω2,fin< L/200
Lc=2.0m 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
ωωωω2,in< L/300; ωωωωnet,fin< L/200; ωωωω2,fin< L/200
Lc=2.0m 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
130 160 180
3.0 90 90 90 110 120 150 160 180
130 150 160 180
4.0 90 90 110 110
130 150 160
3.5 90 90 90 110
90 90
110 120 150 160 180
180
2.5 90 90 90 110 120 150 160 180
2.0 90 90 90 110 110
Qk kN/m²
Qk kN/m²
110 120 150 160 180
1.5 90 90 90 110
1.0 90 90
160
1.5 90 90 90 90 110 110 130 150 160
1.0 90 90 90 90 110 110 120 150
180
2.5 90 90 90 110 110 120 150 160 180
2.0 90 90 90 90 110 120 150 160
180
3.5 90 90 90 110 120 150 160 160
3.0 90 90 90 110 110 130 150 160
4.0 90 90 90 110 120 150 160 180
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7
Gk = 1.50 kN/m² + p.proprio pannello ωωωω2,in< L/400; ωωωωnet,fin< L/250; ωωωω2,fin< L/200
Lc=2.0m 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
ωωωω2,in< L/300; ωωωωnet,fin< L/200; ωωωω2,fin< L/200
Lc=2.0m 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
180
4.0 90 90 110 120 150 160
3.5 90 90 110 110 150 160
180
3.0 90 90 110 110 130 160 180
2.5 90 90 90 110 130 150 160 180
1.5 90 90 90 110 120 150 160 180
90 90 90 110 120 150 160 180
Qk kN/m²
1.0 90 90 90 110 110 130 150 160 180
Qk kN/m²
1.0 90 90 90 90 110 120 150 160 180
2.0
180
2.0 90 90 90 110 110 130 150 160 180
1.5 90 90 90 110 110 120 160 160
180
3.0 90 90 90 110 120 150 160 180 180
2.5 90 90 90 110 120 150 160 160
4.0 90 90 90 110 130 150 160 180
3.5 90 90 90 110 120 150 160 180
Lettura delle tabelle
Ogni tabella indaga un determinato valore di G2k (peso permanente portato).
Il peso proprio del pannello è implicitamente considerato.
Si considera una pendenza nulla; ψ2,i = 0; Kmod = 0.8; γM = 1.5
Solai di piano – predimensionamento a carichi gravitazionali
Lc=1.0m 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5
ωωωω2,in< L/400; ωωωωnet,fin< L/250; ωωωω2,fin< L/200
ωωωω2,in< L/300; ωωωωnet,fin< L/200; ωωωω2,fin< L/200
90 90
90 90
90 90
90 90
160
110 150 160
180
90 90
160 180
2.75 90 90 110 120 150
3.00 90 90 110
90 902.50 90 90 110 120 150
120 150
2.25 90 90 110 120 150 160 18090 90
2.00 90 90 110 110 150 160 18090 90
1.75 90 90 110 110 130 150 16090 90
1.50 90 90 90 110 130 150 160 18090 90
150 160 180
1.25 90 90 90 110 120
1.00 90 90 90 110 12090 90
150 160 18090 90
Qk = 2.00 kN/m
G2k kN/m²
160 180
180
180
4.00 90 110 110 150 160
180
3.75 90 90
3.50 90 90 110 130 160
3.25 90 90 110 130 150
90 90
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8
Lc=1.0m 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5
180
4.00 90 90 90 90 110 120 150 160 180
3.75 90 90 90 90 110 120 150 160
180
3.50 90 90 90 90 110 120 150 160 180
3.25 90 90 90 90 110 120 150 160
160 180
3.00 90 90 90 90 110 110 150 160 180
2.75 90 90 90 90 110 110 130 160
160 180
2.50 90 90 90 90 110 110 130 150 160 180
2.25 90 90 90 90 90 110 120 150
160 180
2.00 90 90 90 90 90 110 120 150 160 180
1.75 90 90 90 90 90 110 120 150
150 160
1.50 90 90 90 90 90 110 110 150 160 160
1.25 90 90 90 90 90 110 110 130
G2k kN/m²
1.00 90 90 90 90 90 110 110 120 150 160
ωωωω2,in< L/300; ωωωωnet,fin< L/200; ωωωω2,fin< L/200
Lettura della tabella
In funzione del carico permanente portato e della luce di calcolo la tabella restituisce lo spessore
minimo del pannello necessario a soddisfare le verifiche.
ψ2,i = 0.3 e Kmod = 0.8, γM = 1.5
Nota: Nel caso dei solai si consiglia di utilizzare i valori ottenuti con i limiti meno restrittivi (ω2,in<
L/300; ωnet,fin=ω2,fin < L/200) solo se accompagnati da una verifica a vibrazione.
Resistenza a taglio nel proprio piano per azioni sismiche e da vento
Vrdu
kN/m
30 30 30
40 30 40
40 40 40
30 20 30 20 30
30 30 30 30 30
40 20 40 20 40
40 30 40 30 40
180 5 4 140.00
160 5 4 93.33
140.00
130 5 4 93.33
90 3 2 70.00
120 3 2 93.33
110 3 2 70.00
150 5 4
Spessore
mm
n°
stratiComposizione e orientamento
n° strati
colla
Kmod = 1, γM = 1.5
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9
Area residua a taglio in funzione dei minuti di incendio
T = 0' 10' 15' 20' 25' 30' 35' 40' 45' 50' 55' 60'
90 60000 1.00 0.75 0.68 0.62 0.55 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50
110 80000 1.00 0.76 0.72 0.68 0.64 0.60 0.56 0.52 0.50 0.50 0.50 0.50
120 80000 1.00 0.81 0.76 0.71 0.66 0.61 0.56 0.51 0.50 0.50 0.50 0.50
130 90000 1.00 0.83 0.79 0.74 0.70 0.67 0.67 0.67 0.67 0.67 0.66 0.61
150 90000 1.00 0.83 0.79 0.74 0.70 0.67 0.67 0.67 0.67 0.67 0.67 0.67
160 120000 1.00 0.88 0.84 0.81 0.78 0.74 0.71 0.68 0.67 0.67 0.67 0.67
180 120000 1.00 0.88 0.84 0.81 0.78 0.74 0.71 0.68 0.67 0.67 0.67 0.67
Av / Av (T=0)Spessore
mm
Av mm²
(T=0)
Momento d’inerzia efficace residuo in funzione dei minuti di incendio e di Lc
T = 0' 10' 15' 20' 25' 30' 35' 40' 45' 50' 55' 60'
90 53605060 1.00 0.53 0.41 0.28 0.15 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04 0.04
110 97169514 1.00 0.63 0.54 0.45 0.36 0.27 0.18 0.08 0.05 0.05 0.05 0.05
120 119397938 1.00 0.65 0.56 0.47 0.38 0.29 0.18 0.07 0.04 0.04 0.04 0.04
130 139152318 1.00 0.64 0.55 0.45 0.36 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.27 0.23
150 186845149 1.00 0.66 0.57 0.47 0.37 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29 0.29
160 260645360 1.00 0.72 0.65 0.59 0.52 0.45 0.38 0.31 0.29 0.29 0.29 0.29
180 325680352 1.00 0.74 0.68 0.61 0.54 0.47 0.40 0.32 0.30 0.30 0.30 0.30
Spessore
mm
Ieff. mm4
(T=0)
Ieff. / Ieff. (T=0) -- Lc = 3.0m
T = 0' 10' 15' 20' 25' 30' 35' 40' 45' 50' 55' 60'
110 103200559 1.00 0.62 0.53 0.44 0.35 0.26 0.17 0.08 0.05 0.05 0.05 0.05
120 129321211 1.00 0.64 0.55 0.46 0.37 0.27 0.17 0.07 0.04 0.04 0.04 0.04
130 148383508 1.00 0.63 0.53 0.44 0.35 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.27 0.23
150 205168692 1.00 0.64 0.55 0.45 0.35 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27
160 282972726 1.00 0.71 0.64 0.57 0.50 0.43 0.37 0.30 0.28 0.28 0.28 0.28
180 366581332 1.00 0.73 0.66 0.59 0.52 0.45 0.37 0.30 0.28 0.28 0.28 0.28
Spessore
mm
Ieff. mm4
(T=0)
Ieff. / Ieff. (T=0) -- Lc = 4.5m
T = 0' 10' 15' 20' 25' 30' 35' 40' 45' 50' 55' 60'
160 291781881 1.00 0.71 0.64 0.57 0.50 0.43 0.36 0.29 0.28 0.28 0.28 0.28
180 383572824 1.00 0.72 0.65 0.58 0.51 0.44 0.37 0.29 0.28 0.28 0.28 0.28
Spessore
mm
Ieff. mm4
(T=0)
Ieff. / Ieff. (T=0) -- Lc = 6.0m
Lettura delle tabelle
Ogni tabella indaga una determinata luce di calcolo.
I valori riportati nelle tabelle di utilizzo devono essere verificati dal progettista responsabile.
Connessioni
www.diemmelegno.it
Tel. +39.0428.90456 - Fax +39.0428.991949 - E-mail [email protected]
PANNELLO XLAM DI SOLAIO
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Le connessioni tra pannelli vanno dimensionate per essere in grado di trasferire prevalentemente le
sollecitazioni taglianti agenti nel piano, non va trascurata però l’azione di trazione che si può
generare nella piastra. Sopra sono riportate quattro possibili connessioni.
Per tutti i nostri prodotti è possibile richiedere il kit di montaggio.
Previo rilievo Vi verranno consegnati i materiali e delle tavole con gli schemi di assemblaggio delle
varie parti.
I pannelli xlam si prestano ad essere modellati in un qualsiasi programma FEM (metodo degli
elementi finiti) per mezzo di elementi shell di tipo sottile abbinati a un materiale ortotropo.
All’elemento area andranno poi applicati dei coefficienti correttivi che tengano in considerazione
l’effettiva stratigrafia del pannello.
Sono presenti, inoltre, softwares che hanno già implementato nel loro database i nostri pannelli:
- MASTERLEGNO applicativo MASTERSAP.
AMV s.r.l. realizza prodotti software per l'Ingegneria, in particolare nel campo del calcolo, del
dimensionamento e del disegno strutturale.
- TIMBERTECH BUILDINGS.
Programma nato dal gruppo di ricerca sulle strutture in legno dell’Università degli Studi di Trento.
Programmi di calcolo
Kit di montaggio
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Tel. +39.0428.90456 - Fax +39.0428.991949 - E-mail [email protected]
PANNELLO XLAM DI SOLAIO
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Commessa Mario Rossi
Descrizione Solaio di piano - campata
Pannello : Diemmelegno s.n.c.
Calcolo : momenti d'inerzia effettivi secondo la teoria di Mohler per sezioni composte in legno strutturale
Riferiementi normativi: EN 1995-1-1 annex B, come da d.m. 14/01/2008 §12 “Riferimenti tecnici”.
s1 =40
mm spessore strato orientato lungitudinalmente
s2=30
mm spessore strato orientato trasversalmente
s3=40
mm spessore strato orientato lungitudinalmente
s4=30
. spessore strato orientato trasversalmente
s5=40
mm spessore strato orientato lungitudinalmente
S =180
B=1000
mm larghezza del pannello
L =5000
mm distanza tra i vincoli
y1=160
mm posizione baricentro strato
yy3 =
90mm
y5 =20
mm
yg =90.00
mm posizione baricentro pannello
classe di servizio = 2
durata del carico accidendale = media
Materiale Diemme legno
ρ = 5.0 kN/m³
kN/m²γ comb.rara c.q.perm.
E0,meam= 10100 MPa
0.91.3
11
Gr =50
MPa
2.001.3
11
fvk = 3.6MPa
0.01.5
11
fmk =24
MPa
2.01.5
10.3
fck =18
MPa
ftk =11
MPa
γ = 1.5
γi = (1+π^2*E0*Ai*strasv/(GR*B*L^2))^(-1) =Distanze tra il baricentro dello strato e l'asse neutro della sezione
γ1 =0.9127
a1 = (s1/2+s2+s3/2)-a3 =70.00
mm
γ3 =1.0000
a3 = f(γ1,γ3,γ5,s1,s2,s3,s4,s5) =0.00
mm
γ5 =0.9127
a5 = (s5/2+s4+s3/2)+a3 =70.00
mm
I22 effettivo
I33 effettivo
Ieff22 1(strati esterni)=Σ( I22i+γi *Ai*a^2)=1.84E+08 mm^4
I33 eff = 1.00E+10 mm^4
Ieff22 3(strato interno)=Σ( I22i+γi *Ai*a^2)=5.33E+06 mm^4
I33 pieno
Ieff22 5(strati esterni)=Σ( I22i+γi *Ai*a^2)=1.84E+08 mm^4
I33 pieno =1.50E+10 mm^4
Ieff 22 (TOT) =
mm^4I22 eff / I22 pieno =
0.667
I22 sezione piena
I22 pieno =486000000 mm^4
A1 eff / A1 tot =0.667
I22 eff / I22 pieno =0.769
A2 eff /A2 tot =0.333
Ejeff =
MPa
1 di 2
Q2
Q1
G1
3,775,012,060,327
373,763,570
G2 tramezzatureG2
Dati pannello e azioni:
s1
s5
Caratteristiche effettive del pannello:
kmod =0.8fmd =
12.80MPa
Verifica azione assiale su strato esterno
fvd =1.92
MPa
calcolata in asse strato
ftd =12.80
MPa
traz. Max = 3.62
MPa < ftd. Verifica soddisfatta
fcd =9.60
MPa
comp. Max = -3.62
MPa < fcd. Verifica soddisfatta
Verifica tensioni normali per flessione
Verificatensioni tangenziali per taglioMsdu =21.16
kNm
Vsdu =16.93
kN
σd sup =-4.75
MPa
τ max strato "1" =0.12
MPa
σd inf =4.75
MPa
τ max strato "3" =0.12
MPa
Tensione max< fmd. Verifica soddisfatta
τ max strato "5" =0.12
MPa
Tensione max< fvd. Verifica soddisfatta
Verifica a taglio per rotolamento delle fibre degli strati trasversali . Strato n.2 e n.4 (rolling shear) :
Fr,k =
1.5MPa
Fr,d =
0.8MPa
τ max strati "2";"4" =
0.12MPa
Tensione max < Fr,d. Verifica soddisfatta
wunitario =2.156
mmq rara =
4.90kN/m
q rara soli acc = 2.0
kN/m
q qperm =3.50
kN/mq qperm soli acc =
0.6kN/m
w2 in =4.31
mmlimiti
L/400 =12.5
mm
w net,fin =16.60
mm
L/250 =20.0
mm
w 2,fin =5.35
mm
L/220 =25.0
mm
2 di 2
ing. Valentina Bertolutti R02
Verifica SLU secondo d.m. 14/02/2008:
-2.6
-4.7
4.74.7
-1.1
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
-15.00-10.00
-5.000.00
5.0010.00
15.00
MPa
0.12
0.12
0.12
0
50
100
150
200
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
MPa
Verifica SLE secondo d.m. 14/02/2008:
Il nostro staff tecnico Vi può
affiancare in tutta la progettazione
strutturale secondo le attuali
normative (NTC d.m. 14/01/2008,
CNR DT 206/2007,
UNI EN 1995-1-1:2004)
Assistenza al calcolo