plano empaque esparrago

Anejo 1 1

Planta de Espárrago Verde Congelado INGENIERÍA DE

INGENIERÍA DE PROCESO

En el presente anejo, una vez definidos los productos a elaborar, se

comparan algunas formas posibles de llegar a conseguirlos. Estudiando las

ventajas e inconvenientes de cada uno de ellos se justifica la alternativa de proceso

que se ha considerado más adecuada, la cual se expone en la Memoria Descriptiva.

1. UN GRAVE PROBLEMA EN LA POST-RECOLECCIÓN: LA

LIGNIFICACIÓN.

En el apartado 5 de la Memoria (Factores que afectan a las características

del espárrago), se advierte de los problemas que origina la alta actividad metabólica

en las 24 horas siguientes a la recolección, y de la conveniencia del rápido

enfriamiento del producto y mantenimiento de éste a temperaturas inferiores a los

5ºC.

La actividad respiratoria suele medirse por el consumo de oxígeno, o la

producción de dióxido de carbono. En los vegetales se ha definido un Q10, que es el

resultado de dividir la actividad respiratoria a una temperatura dada, entre la

actividad correspondiente a otra temperatura 10ºC inferior a la anterior.

El Q10 es dependiente de la temperatura y en el rango de 0ºC a 20ºC, para

el espárrago, toma valores superiores a 2,5. Esto significa que una tonelada de

espárrago mantenida a 20ºC, tiene una actividad respiratoria que provoca un

desprendimiento de calor de 13.500 calorías durante 24 horas, mientras que la

misma cantidad de espárragos mantenidos a 0ºC sólo produce 2.250 calorías

diarias, lo que supone la reducción de la tasa respiratoria a la sexta parte.

Teniendo en cuenta que paralelamente a la respiración ocurren todos los

cambios físico-químicos y sensoriales no deseables, disminuir la respiración a la

sexta parte al rebajar la temperatura a 0ºC, significa que el espárrago tendrá una

vida útil 6 veces mayor que si estuviese almacenado a 20ºC, con la misma calidad

final en ambos casos.

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Otro aspecto importante a tener en cuenta al disminuir la temperatura del

aire que rodea el espárrago, es que cuanto menor sea ésta antes se alcanza la

humedad relativa de saturación del aire, por lo que la pérdida de peso del espárrago

por transpiración es también menor.

Se entiende que se ponga especial interés en aquella alternativa que

permita disminuir la temperatura del espárrago por debajo de 5ºC, y preferiblemente

cerca de 0ºC, lo antes posible después de la recolección, para de este modo,

garantizar la buena calidad del espárrago.

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2. PROCESO DE ELABORACIÓN DEL ESPÁRRAGO VERDE

CONGELADO.

2.1 COMPARACIÓN CON OTROS MÉTODOS DE CONSERVACIÓN.

Frente a otras técnicas de conservación, la congelación presenta en

general la ventaja de permitir una mejor retención de las características del producto

fresco original, por lo que en cierta medida los alimentos congelados sustituyen a

los frescos.

Esto se ve corroborado por el hecho de que el consumo de alimentos

congelados disminuye en la época de producción de los frescos y aumenta con las

heladas o condiciones climatológicas adversas en que disminuye la producción

agrícola o bien acontecimientos inesperados.

La calidad del producto congelado nunca podrá superar a los de la materia

prima en estado fresco del que proceden y es por esto que sólo debe congelarse

materia prima de la mejor calidad y total estado de frescura.

No obstante, los alimentos congelados pueden tener la misma calidad que

los frescos e incluso superior a los que en un modo absoluto se califica como tales,

ya que éstos pueden perder calidad y alterarse por procesos de índole química o

física. Por lo que en más de una ocasión sería más acertado calificarlos de

relativamente frescos que de frescos.

Frente a los productos esterilizados, los congelados presentan unas

características que le son propias:

− Diferencias higiénico-sanitarias. Las bajas temperaturas no destruyen

los microorganismos sólo paralizan su actividad por debajo de –12ºC.

Una vez descongelado éstos se desarrollarían y alterarían más

rápidamente que si se tratase de un alimento fresco.

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− Diferencias físico-químicas. Las bajas temperaturas tampoco

inactivan totalmente las otras reacciones causantes de alteraciones de

los alimentos. Tan sólo hacen su cinética tanto más baja cuanto menor

sea la temperatura de almacenamiento, por lo que la calidad de un

producto congelado dependerá de la temperatura y del tiempo de

conservación.

De los puntos anteriores se deduce la imperiosa necesidad de mantener en

los productos congelados la cadena del frío en todo momento hasta el instante de

su descongelación y consumo inmediato.

2.2 APTITUD DEL ESPÁRRAGO PARA LA CONGELACIÓN.

El aspecto de una hortaliza, especialmente referente a su consistencia, se

modifica por causa de la congelación, así como por la posterior descongelación. Por

eso ordinariamente van bien para congelar las especies que se consumen cocidas,

puesto que de todas maneras su aspecto y consistencia sufren modificación

durante la preparación y calentamiento. Este es el caso del espárrago.

El estado del producto fresco es de importancia decisiva en orden a la

calidad del producto congelado. Solamente se debe destinar a congelación las

hortalizas de buena calidad, sanas y de madurez óptima; los espárragos no pueden

mostrar lignificación incipiente.

Los espárragos se encuadran en el grupo de alimentos en los que su

calidad se hace progresivamente mejor conforme aumenta la velocidad de

congelación. Por lo que habrá que recurrir a procedimientos de congelación rápida.

En espárragos congelados durante un período de doce meses se ha

mantenido el nivel de vitamina C en un 90% y del 100% si la temperatura de

almacenamiento ha sido de –29ºC.

2.3 ALTERNATIVAS DE PROCESO.

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Dentro del esquema básico del procesado del espárrago para su venta en

congelado puede haber ciertas modificaciones que determinan la calidad del

producto final.

El proceso de elaboración consiste básicamente en las siguientes

operaciones unitarias: recepción y almacenamiento, calibrado, corte, escaldado,

enfriado y secado, congelación y envasado, y almacenamiento.

2.3.1. Recepción y almacenamiento.

El almacenamiento del producto en recepción facilita una alimentación

continua de la cadena de producción. Pero si este almacenamiento se alarga más

de lo previsto, el espárrago puede sufrir una serie de alteraciones al no haberse

lavado el producto y sobretodo sin enfriamiento previo, dando lugar a:

− Incremento de la fibrosidad durante el tiempo de espera, que en

general, produce un deterioro de la calidad.

− Incremento de la carga microbiana inicial, con las

repercusiones que esto tiene en los tiempos de esterilización y por

consiguiente en la calidad final del producto.

− Dificultad en la realización de la posterior limpieza del producto.

Estos cambios hacen que el espárrago pierda gran parte de su

comestibilidad en pocas horas y hasta llegue a ser inadecuado para su

industrialización.

La fibrosidad es quizás el aspecto más importante y que más influye en la

aceptación del consumidor. Sin embargo un tratamiento adecuado del producto

antes del procesado y una buena regulación de las operaciones que constituyen el

propio proceso, hacen que el aumento de textura o fibrosidad deje de ser un

problema grave.

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Si el espárrago entrara en la línea de fabricación inmediatamente después

de su recolección, estas transformaciones serían mínimas. Pero industrialmente

esto no suele ser posible, y por ello es necesario establecer unas condiciones de

transporte y almacenamiento adecuadas que retarden al máximo el proceso

degradativo del turión.

Para detener todo lo posible estos procesos, inmediatamente a la llegada a

fábrica de los espárragos se introduce la base de los turiones en unas balsas con

agua, disminuyendo la deshidratación y fibrosidad en el tiempo de espera. Los

espárragos deberán estar en agua unas 4-5 horas.

En el caso de que las temperaturas subieran o el tiempo que están los

espárragos en recepción se alargara se proyecta una cámara a 4ºC y 95% HR para

almacenalos hasta su entrada en la línea de procesado.

2.3.2. Lavado.

La operación de lavado se realiza normalmente con agua de la red, estando

o no el espárrago situado en la caja de recolección.

La introducción del producto en agua puede realizarse volcando las cajas

en ésta, de este modo el espárrago se lava antes; sin embargo suelen producirse

mermas por rotura, además si el volumen lavado desborda la capacidad nominal de

procesado será necesario volver a agrupar los espárragos en cajas, dando lugar

esto a nuevas roturas en la manipulación.

Es conveniente que los volúmenes lavados en la unidad de tiempo sean

importantes, a fin de enfriar el producto lo más rápido posible, por lo que se propone

un lavado con agua fría en la propia caja de recogida, entrando el producto en la

cinta inmediatamente después de la recepción.

Un buen sistema de lavado es la inmersión con sistema de borboteo,

combinado con un aclarado del producto mediante ducha de agua en la parte final

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del mismo. Es también conveniente tratar el agua de lavado con algún agente

germicida, de ahí que el aclarado sea importante para evitar sabores residuales.

En este proceso se ha adoptado la opción de lavar enfriando con

“hidrocooling” para mejorar el producto final y reducir la entrada de calor a la cámara

de almacenamiento.

2.3.3. Calibrado.

Consiste en la separación por diámetros según el tipo de destino.

Extra-grueso -Espárragos superiores a 19 mm de diámetro.

Muy grueso -Espárragos de 14 a 19 mm de diámetro.

Grueso -Espárragos de 11 a 14 mm de diámetro.

Mediano -Espárragos de 9 a 11 mm de diámetro.

Delgado -Espárragos inferiores a 9 mm de diámetro.

El sistema más usado para calibrar es el manual que necesita mucha

mano de obra. El calibrado mecánico es difícil de realizar en la práctica, al tratarse

de un producto frágil y poco uniforme. Los sistemas de clasificación mecánica

utilizados hasta el momento consisten en rodillos divergentes. Sin embargo, las

nuevas tendencias de clasificación mecánica, la calibración por pesado o por

sistemas de sensibilidad fotoeléctrica, son todavía prohibitivas.

Se propone el sistema de rodillos divergentes que no siendo del todo eficaz

hará en el peor de los casos un calibrado grosero que se perfeccionará

manualmente.

El pesado se realizará manualmente ya que se realiza sobre espárragos

calibrados y de la misma longitud, de este modo se reduce a una comprobación del

peso de un número conocido de espárragos por haz.

2.3.4. Corte.

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El corte tiene por objeto eliminar la parte inferior del espárrago, más sucia y

lignificada.

El corte puede realizarse a mano, ayudándose de unos dipositivos para

sujetar e igualar los turiones que forman el haz, o bien mecánicamente. En este

último caso, los espárragos se colocan con las puntas hacia el fondo, en recipientes

cilíndricos diseñados a este fin y sujetos verticalmente a una cinta transportadora;

de esta forma se les hace pasar a través de una sierra circular dispuesta

horizontalmente a la altura del corte.

Otro método consiste en colocar los espárragos sobre una cinta

transportadora en posición horizontal, perpendicularmente al avance de dicha cinta.

En esa posición se transportan hasta una sierra circular vertical. El cortado se

puede realizar en ocasiones antes de la operación de lavado, pero es más

conveniente su realización después de esta operación, con el fin de introducir el

menor número de microorganismos y suciedad en la línea de trabajo.

Frente al sistema manual, más costoso, se prefiere el primer sistema

mecánico, ya que en la cinta de corte horizontal se detectan muchos cortes

oblicuos, resultando un producto final de peor calidad.

2.3.5. Escaldado.

2.1.5.1 Consideraciones acerca de esta operación.

El espárrago, es un vegetal que por su actividad enzimática sufre una

modificación rapidísima de sus características organolépticas. En consecuencia,

desde la recolección hasta el escaldado, el espárrago está sometido a un proceso

de endurecimiento o lignificación de las células situadas a cierta distancia del ápice

o yema

Una de las cualidades menos deseadas en el espárrago y cuya causa son

los procesos enzimáticos, es la formación de fibra. Esta es debida a la lignificación

de los haces fibrovasculares.

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Las peroxidasas, están asociadas con el paso de la polimerización

oxidativa terminal en la formación de la lignina. Está demostrado que la actividad de

la peroxidasa es superior en las porciones terminales del turión.

Los sustratos primarios para la síntesis de la lignina, son las unidades

fenilpropanoídicas que derivan de carbohidratos. La fenilalanina-amonia-liasa, actúa

como el eslabón entre el metabolismo de los carbohidratos y el metabolismo de

compuestos fenilpropanoidicos, catalizando la desaminación no hidrolítica de la L-

alanina a ácido transcinámico. El esqueleto carbonado de este último, puede ser

incorporado a una amplia serie de compuestos que incluyen, la lignina.

Se ha demostrado que la actividad de la fenilalanina-amonia-liasa en

espárragos frescos se estimula por la luz y por los cortes.

La exposición a la luz y al calor del espárrago, aumenta la actividad de la

fenilalanina-amonia-liasa y en consecuencia la formación de fibra.

En consecuencia, hasta que el espárrago no es escaldado, sigue formando

fibra y ésta, se desarrolla mucho más rápidamente cuantos más cortes recibe y

cuanto más tiempo esté expuesto a la luz y al calor.

2.3.5.2 Objetivos del escaldado.

Con el escaldado se persigue:

− Desactivación de las enzimas que están presentes de forma natural,

con lo que se evita que se produzcan reacciones que conducirían a

cambios de sabor, color, valores nutritivos y sobre todo de textura

(formación de fibra).

− Eliminación de la asparragina (sustancia natural del espárrago, que le da

un sabor amargo).

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− Eliminación de los gases ocluidos (gases celulares), lo que contribuye a

la obtención de mejor vacío de cabeza y a impedir reacciones de oxidación

y corrosión en el interior del envase.

− Hacer el producto más fiable, facilitando su posterior manipulación y

mecanización, con lo que se elimina la posibilidad de roturas de materia

prima.

− Disminución de la carga microbiana (contaminación inicial).

2.3.5.3 Estudio de las alternativas.

La operación de escaldado se puede realizar por vapor directo al espárrago

o por inmersión progresiva en agua caliente.

El escaldado en vapor, es más rápido y en consecuencia más barato y

tiene la ventaja de que puede hacerse un escaldado selectivo, es decir, dar diferente

tiempo a cada diámetro del espárrago, pero en la práctica esto no se realiza, sino

que todos los diámetros reciben el mismo tratamiento térmico.

El escaldado por inmersión en agua, en particular el que se realiza por

cargas es más uniforme que el del vapor.

Si esta inmersión se realiza progresivamente, de forma que el tratamiento

de las yemas (parte más tierna), sea menor que el de los tallos, se consigue mejor

calidad del producto final.

Por otro lado, el escaldado por inmersión en agua reduce las corrosiones

por lixiviación de los componentes sulfurados y se obtienen espárragos con sabores

menos amargos, a consecuencia de la mejor destrucción de la asparragina.

En consecuencia, se ha considerado mejor alternativa, el escaldado

sumergiendo el espárrago progresivamente en agua caliente, sobre el escaldado

con vapor, aunque éste signifique un cierto ahorro energético.

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2.3.6. Enfriado y escurrido.

A continuación del escaldado, los espárragos deben enfriarse rápidamente

ya que el producto caliente puede sufrir con gran rapidez diversas alteraciones que

determinen pérdidas notables en su calidad. Es también importante que el

espárrago esté lo más frío posible para aumentar la eficacia del equipo de

congelación.

El enfriado se realiza por inmersión del producto en agua fría o bien

dejándola caer sobre el producto mediante una ducha.

Antes de la congelación hay que escurrir y posteriormente secar el

producto con corriente de aire para evitar una gran humedad en el túnel que se

depositaría en forma de escarcha sobre las unidades enfriadoras de aire.

2.3.7. Congelación y envasado.

Anteriormente se ha hablado de que el espárrago debe congelarse de

forma rápida. Los equipos que pueden usarse deberán ser capaces de conseguir a

la salida una temperatura de -18ª C o menor en el centro térmico del espárrago.

Estos pueden ser los siguientes:

• Congelación en corriente de aire frío. En estos equipos el alimento se

congela rápidamente por contacto con una corriente de aire frío a -

35ºC/-40ºC. El espárrago va sobre una cinta transportadora perforada.

Si se aumenta la velocidad del aire frío, el producto llegará a quedar

suspendido en el mismo formando un lecho fluidizado. Este sistema

puede ser válido para congelar tallos de espárrago pero no espárragos

enteros pues la forma de éstos se aparta mucho de la de las pequeñas

esferas que es la ideal para la fluidización.

Por lo tanto, para el caso de espárragos enteros se requerirán

velocidades del aire relativamente bajas con una fluidización incipiente.

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Si hay escasez de espacio éste se puede aprovechar al máximo

montando helicoidalmente la cinta transportadora sobre unos ejes

verticales. No suele ser este el caso del espárrago, pues los dispositivos

congeladores suelen estar dimensionados para producciones mucho

mayores de otros vegetales.

No obstante, en la bibliografía hay descrito un caso de elección de

este tipo de túnel para un producto similar como son las salchichas

congeladas.

• Congelación criogénica. Son sistemas en los que el frío es aportado

por un sólido sublimante (CO2) o un líquido en ebullición (por ejemplo,

nitrógeno líquido) que son los criógenos.

El nitrógeno líquido se aplica directamente sobre los alimentos

pulverizándolo a una velocidad controlada para regular la velocidad de

congelación.

En la actualidad este proceso es más caro que el de la congelación

por aire forzado. En contrapartida al haber una congelación muy rápida

se obtiene un producto de mejor calidad. También las pérdidas por

deshidratación son menores que en los túneles de aire forzado, con

0,2% frente a un 2%.

El sistema elegido es un túnel de congelación, en el que el producto es

expuesto a una corriente de aire controlada.

Posterior los espárragos se envasan en bolsas de polietileno cerradas

herméticamente (soldadas) para prevenir la deshidratación, acondicionadas en

cajas de cartón selladas con cinta adhesiva.

Para el control de peso neto existe en la legislación española la “Norma

para el control del contenido efectivo de los alimentos envasados”.

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2.3.8. Almacenamiento.

Al existir reacciones de alteración de alimentos en los productos

congelados, estos tendrán una vida limitada, entendiendo como tal aquella en la que

el producto mantiene una calidad aceptable. Este tiempo dependerá de varios

factores:

− Escaldado. Cuanto más eficaz sea este, menor será la actividad

enzimática residual y por consiguiente más lentas las reacciones de

degradación.

− Temperatura. La influencia de este factor se mide por el concepto de

Q10 (definido anteriormente). Este valor para la alteración de la calidad

tiene un valor superior a 2.

Para ver la relación entre temperatura y tiempo de conservación,

podemos observar el siguiente cuadro.

Temperatura -18ºC -25ºC -30ºC

Tiempo de conservación

(meses)

12-15 24 + de 24

Fuente: Muñoz Delgado, 1982

− Velocidad de congelación. En el curso del almacenamiento puede

reducirse la deshidratación manteniendo una humedad relativa lo más

alta posible, cuanto más lenta sea la congelación, tanto menor será la

humedad relativa en el almacenamiento.

− Hermeticidad del envase y estado final del producto.

Anejo 2 1

Planta de Espárrago Verde Congelado CONTROL DE

CONTROL DE CALIDAD

1. GENERALIDADES SOBRE CONTROL DE CALIDAD.

1.1 CONSIDERACIONES PREVIAS.

Los factores de calidad ocupan un lugar preeminente en la buena

comercialización de un producto. En efecto, es norma general en cualquier proceso

de fabricación el tratar de obtener un producto de máxima calidad, tanto más cuanto

más desarrollado esté el país, puesto que para abrir mercado en un país muy

desarrollado no basta conocer los mercados, los gustos y las preferencias del

consumidor, la oferta y la demanda, sino que es fundamental pensar con mayor

confianza en el éxito de la oferta de un producto basada en su calidad.

Cuando un nuevo producto que se ofrece al mercado no hace más que

mantener la calidad al nivel de otros ya existentes, tiene enfrente una competencia

fuerte. Si presenta una calidad inferior, baja o mediocre, se encuentra en contra de

la exigencia del consumidor ya habituado a otro nivel de calidad superior. “Tan sólo

en los países muy poco desarrollados es posible mantener coyunturalmente una

calidad mediana”.

Por tanto, al plantear un proceso de fabricación, la premisa fundamental a

tener en cuenta es la obtención de un producto de alta calidad, igual o más elevada

que la de otros productos ya existentes en la competencia.

Si esto es válido para cualquier fabricante de cualquier producto, es mucho

más evidente cuando se trata de productos alimenticios para consumo humano y

muy particularmente en aquellos en los que la cadena de frío es de vital importancia.

Esta a su vez debe ser uniforme y mantenerse homogénea en todas las partidas a

lo largo del tiempo.

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1.2 DEFINICIÓN Y CONCEPTO DE CALIDAD.

La Real Academia Española define calidad como “conjunto de cualidades

que constituyen la manera de ser de una persona o cosa”.

Hablar de calidad de un alimento es siempre un problema por tratarse de

un concepto basado en apreciaciones subjetivas, tales como el “gusto del

consumidor”, que no se refiere sólo a sabor, sino al hábito, deseo, exigencia, moda,

aprecio, etc., de las personas que van a consumirlo.

No obstante se puede sistematizar este concepto, admitiéndose que un

producto tendrá más calidad para un consumidor, cuantas más cualidades del

mismo le impresionen favorablemente. Dichas cualidades pueden ser intrínsecas,

debidas al producto en sí, o extrínsecas, debidas a la presentación y a otros

factores.

La percepción por el consumidor de estos factores o cualidades del

producto, tanto intrínsecos como extrínsecos, se realiza mediante el examen

sensorial del producto, es decir, por la aplicación de los órganos de los sentidos

(vista, gusto, olfato, tacto e inclusive el oído), que relacionan al individuo con el

mundo que le rodea, y mediante un análisis microbiológico y bioquímico que nos da

la composición del alimento.

Asimismo, para el producto en cuestión, parámetros fundamentales son la

ausencia de microorganismos y el estricto control de la temperatura.

1.3 NECESIDADES DE CONTROL DE CALIDAD.

El control de calidad comienza con la selección y adquisición de la materia

prima y material de envasado y continúa durante la cadena de fabricación y hasta

que el producto es consumido. Afecta tanto al personal, maquinaria y planta de

elaboración como a almacenes, cámaras frigoríficas y vehículos. Todos estos

factores influyen en la calidad final del alimento en el momento de la adquisición y

consumo. Afecta incluso al propio fabricante para garantizar que todo es correcto.

Anejo 2 3


Todo el personal debe contribuir a establecer y mantener los estándares de

calidad; una distracción puede dar origen a contaminación con un cuerpo extraño

mientras que una descuidada higiene personal puede tener peores consecuencias.

Tanto más, cuando el alimento va destinado a un amplio rango de población. Es por

lo tanto, muy deseable conseguir unos trabajadores adecuadamente preparados y

motivados para el trabajo y establecer de una forma clara los procedimientos para

mantener los niveles de calidad; con tal fin se tratará de llevar a cabo un Análisis de

Peligros y Puntos de Control Críticos (APPCC).

1.4 PAPEL DE CONTROL DE CALIDAD.

El papel del Departamento de Control de Calidad, es asesorar, controlar,

revisar y desarrollar. En su papel de asesor proporcionará asesoramiento científico

en la selección de especies, procesos de fabricación y en otros campos, incluyendo

a menudo los requisitos legales de composición y etiquetado. Otro de sus objetivos

es la detección de errores en los procedimientos de manipulación, su rápida

corrección y prevención en el futuro.

El principal papel del Departamento de Control de Calidad es la realización

de la toma de muestras y el análisis de la materia prima, material de envasado,

trabajo en desarrollo y los productos cuando sea necesario. Pueden utilizarse

métodos químicos, biológicos y físicos así como la apreciación del sabor, color y

apariencia.

En la mayoría de las industrias alimentarias se suelen realizar cambios

frecuentemente, bien como consecuencia del propio desarrollo o para resolver algún

problema en breve período de tiempo. Cualquiera que sea la causa es importante

que el Departamento de Control de Calidad sea informado de todos los cambios y él

mismo advierta sobre las implicaciones que tienen sobre la integridad del producto.

Anejo 2 4


2. FACTORES QUE AFECTAN A LA CALIDAD.

El sistema APPCC puede ayudar a resolver muchos de los problemas

públicos de higiene de los alimentos cuyo principal objetivo es la prevención de

riesgos.

Existe una regla general para la fabricación de alimentos seguros: que ésta

sea rápida, limpia y se realice un control de la temperatura de proceso.

La rapidez es muy importante en la fabricación de alimentos. No hay que

olvidar que los alimentos son productos naturales que pueden deteriorarse

rápidamente. Cuanto más deprisa se elaboren, menor es el riesgo de alteración. Si

durante la fabricación se produce algún tipo de interrupción del proceso, es

conveniente evitar la exposición al aire de los alimentos parcialmente elaborados.

La limpieza es otro factor importante. La suciedad aporta gran cantidad de

bacterias y la falta de higiene personal de los manipuladores puede ocasionar la

contaminación de los alimentos. Por otra parte, las zonas sucias en los locales de

trabajo, atraen moscas y parásitos, y la maquinaria e instrumentos de trabajo sucios

pueden transportar gérmenes de un alimento contaminado a otro sano.

El control de la temperatura es, asimismo, muy importante ya que puede

retrasar la alteración microbiana.

2.1 HIGIENE PERSONAL.

Los manipuladores de alimentos tienen un gran impacto en la higiene

alimentaria. La contaminación puede reducirse al mínimo con una buena higiene

personal. Algunos procedimientos son:

Ø Lavado cuidadoso de las manos y posterior secado con toallas de papel,

después de la utilización de los servicios y antes de empezar a trabajar.

Ø Empleo de antisépticos cutáneos.

Anejo 2 5


Ø Si se permite fumar, debe limitarse a zonas especiales, nunca en la zona

de elaboración, ni en las cámaras de recepción y expedición.

Ø Tanto comer caramelos, como masticar chicle, debe estar prohibido en

dichas zonas, ya que aumenta el riesgo de contaminación.

Ø Cambio de ropa protectora y guardapolvos cuando estén sucios. No llevarla

puesta fuera de la zona de fabricación y vestuarios. La ropa no debe estar

confeccionada con material absorbente, que puede acumular

microorganismos y residuos de alimentos.

Ø El pelo y la barba deben protegerse con mallas y redecillas.

Ø El uso de joyas, pendientes, relojes, gemelos, laca de uñas, etc., debe

estar prohibido entre los manipuladores y personal en contacto con los

alimentos.

Ø Por último, higiene personal general e instalaciones sanitarias y aseos

convenientemente dotados y ubicados.

El estado sanitario del personal puede afectar directamente a los

estándares de calidad de la fabricación. La dirección de la empresa debe animar a

los trabajadores a que den parte de los problemas de salud que tengan, sobre todo

enfermedades que causen vómitos o diarrea. Cualquier herida o corte debe cubrirse

con un vendaje impermeable, preferiblemente de color vivo para facilitar su hallazgo

en caso de pérdida y, además, comprobar si la pérdida se ha producido durante las

horas de trabajo.

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3. ASPECTOS DE CALIDAD DURANTE EL PROCESO DE

FABRICACIÓN.

Para conservar los más altos estándares de calidad, los puntos que se

deben tocar son:

Ø Materias primas.

Ø Supervisión cuidadosa de la preparación y fabricación del producto, para lo

que se llevarán a cabo pruebas en el transcurso del proceso.

Ø Realización de pruebas en el producto acabado que corroboren un nivel

aceptable de calidad (siempre necesario en un mercado competitivo).

3.1 MATERIAS PRIMAS.

El personal de Control de Calidad participará, junto con los compradores de

los ingredientes, en la selección y valoración de los proveedores apropiados. Será

necesario evaluar la calidad e idoneidad de las muestras adquiridas y comprobar

que el material cumple las especificaciones y corresponde a lo esperado de él.

Pueden evitarse muchos problemas, tanto para el comprador como para el

vendedor, si se obtiene y analiza una muestra de cada lote de material a adquirir.

Donde las circunstancias lo permitan debería comprobarse que el

proveedor posee un sistema adecuado de control de calidad.

En cualquier caso los envíos deben ser inspeccionados y si el tiempo lo

permite, tomar una muestra y realizar un análisis antes de que el material sea

descargado. Un muestreo más amplio y un análisis más completo deben llevarse a

cabo cuando el envío esté ya en depósito.

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Cada partida debe ser claramente identificada con el fin de relacionarla con

las muestras tomadas para el análisis y con los documentos aportados por el

proveedor.

El encargado del almacén de materias primas debe realizar un completo

inventario de las existencias, asegurando la rotación adecuada de las mismas, y en

su caso, devolver los materiales caducados.

En este proyecto en concreto, la materia prima fundamental son los

espárragos. En ellos se deberá controlar su aspecto, consistencia, frescura,

fibrosidad, etc., ya que son factores que influyen en la calidad final del producto.

También deben considerarse la temperatura de llegada al almacén, el

riesgo de contaminación por metales pesados, microorganismos, etc.

En el caso de que dichas materias primas no cumplan las especificaciones

requeridas, deben tomarse las medidas oportunas para asegurar la continuidad de

la producción de los artículos con la calidad deseada.

3.2 PROCESO.

Se llevarán a cabo pruebas para asegurar la elaboración satisfactoria del

producto. El control del proceso se llevará a cabo lo más cerca de la línea de

elaboración, para asegurar una rápida aplicación de la información.

En el apartado 4, se especifican una serie de consideraciones a tener en

cuenta para tal fin, mediante la aplicación del sistema de Análisis de Peligros y

Puntos de Control Críticos.

En cuanto al producto elaborado, se someterá a comprobaciones

adicionales para confirmar que los controles durante el proceso han asegurado la

obtención de un producto satisfactorio. Las muestras serán examinadas siguiendo

una línea básica. Se comprobarán parámetros como: color, aspecto, sabor, sólidos,

viscosidad, textura, pH, temperatura, etc.

Anejo 2 8


3.3 ENVASADO Y ETIQUETADO.

Aunque los materiales de envasado tienen la consideración de materias

prima, el tema del envasado es amplio y complejo en el contexto del control de

calidad.

En el presente proyecto, el envase de los espárragos además de contener

el producto desde el productor al consumidor, cumple otra serie de funciones como

son: proporcionar un apariencia atractiva que ayuda a la venta del producto y sirve

de información promocional, uso del producto por parte del consumidor, ya que

normalmente se mantiene en el envase hasta el momento de ser consumido.

Además de éstas funciones, el material debe interaccionar satisfactoriamente con el

equipo de producción, tanto mecánico como humano, basándose en el coste real y

sin causar una excesiva pérdida de tiempo, dar origen a residuos o afectar a la

integridad final del producto.

Debe subrayarse la necesidad de definir las especificaciones del material

envasado así como el cumplimiento de las mismas a su recepción.

En muchos casos el comportamiento del material de envasado y la forma

en que se pone en contacto con el alimento durante la operación de fabricación, son

muy importantes para la seguridad del producto.

Una vez que el producto ha sido envasado es más difícil tomar una

muestra representativa, sin embargo es necesario comprobar que el llenado está

dentro de los límites permitidos y que el producto en su conjunto cumple las normas

que la compañía desea. Las muestras del producto envasado representan la forma

en la que el consumidor lo adquirirá y utilizará. La fama del productor depende de la

calidad que tenga el producto en esta fase.

El producto permanecerá en el envase durante un tiempo

considerablemente largo, no sólo durante el período de comercialización, sino

también en un tiempo de cuarentena en la fábrica (aunque pequeño), tras el cual se

analizarán muestras de distintas partidas con el fin de garantizar la distribución de

Anejo 2 9


un producto con una calidad final óptima. Por lo tanto, es importante que el envase

mantenga el producto con la calidad deseada durante un tiempo superior al período

de vida útil declarado y un margen de exceso.

Cada envase debe marcarse con el fin de que pueda identificase el día de

producción. Este código debe relacionarse con el número de lote de producción,

guardándose los oportunos registros.

De esta manera, a cualquier envase devuelto al que se le realice un

examen posterior puede relacionarse, con una partida determinada de las materias

primas, o con algún problema u operación defectuosa en la línea de elaboración.

Por último, respecto al etiquetado, según los requisitos de las “Normas

para el Etiquetado de los Alimentos de 1.984”, se obliga a indicar la naturaleza del

producto junto con una lista de ingredientes (en orden descendiente) y de los pesos

declarados, así como una indicación de caducidad.

3.4 ALMACENAMIENTO Y DISTRIBUCIÓN.

El producto final debe almacenarse en unas condiciones óptimas a una

temperatura adecuada. Debe ponerse especial cuidado en evitar cualquier daño al

stock en esta fase cuando el valor añadido es muy alto. Al igual que ocurre con las

materia primas, el responsable del almacén, realizará un control de los productos

que permanezcan durante un cierto tiempo almacenados, enviando regularmente

muestras a la sección oportuna.

Los envases deben ser controlados inmediatamente antes de su

distribución para comprobar que están en buen estado y asegurar que su contenido

se corresponde con el que figura en la etiqueta.

Los vehículos deben comprobarse entes de su carga para asegurar que

estén limpios y en buen estado y que no han transportado otros artículos que

pueden causar contaminación.

Anejo 2 10


3.5 ESTABLECIMIENTO DE CAMBIOS.

La introducción de cambios es una parte necesaria de cualquier negocio

próspero y cualquier industria alimentaria realizará varios al año. Algunos pueden

ser importantes como la introducción de una nueva línea de elaboración, un nuevo

proceso o envasado diferente. En todos los casos es importante que el cambio

propuesto esté debidamente documentado y notificado con antelación.

A menudo cuando se introduce un cambio no se pueden saber todas las

implicaciones que del mismo se derivan, siendo necesario que exista un sistema de

comprobaciones que tenga en cuenta todos los aspectos.

Todos los cambios serán adecuadamente documentados y registrados,

identificando los suministros de ingredientes y los lotes de producción

correspondientes para que cualquier problema que pueda presentarse durante la

venta del producto pueda analizarse.

v Hojas de control.

El desarrollo y uso de las hojas de control es un método muy útil,

particularmente para la visita de los proveedores y cuando los niveles de personal

permiten que diferentes personas realicen revisiones de la garantía de calidad de

forma sucesiva. Proporcionan un sistema adecuado de puntuación o calificación de

un proveedor, pudiendo modificarse y corregirse según la experiencia y cuando la

circunstancias cambien.

Estas hojas de control también se podrán usar igualmente para llevar un

control del producto expedido con su lugar de destino correspondiente.

La hoja puede finalizar con detalles acerca de los residuos, si los hubiese,

paletización, transporte y sistema de descarga del vehículo e incluir

específicamente información detallada en relación con la materia prima.

Una hoja de control puede tener el siguiente formato:

Anejo 2 11


Nombre:

Dirección:

Teléfono: Fax:

Propietario:

Autoridad local:

Autoridad regional:

Personal responsable:

Dpto. QA: a) Medios

b) Personal

Horario de trabajo:

Especificaciones:

Procesos:

Servicios:

Etc.

Anejo 2 12


4. ANÁLISIS DE PELIGROS Y PUNTOS DE CONTROL CRÍTICOS.

Se trata del un sistema que ha contribuido de forma importante a la

evaluación de riesgos de tipo microbiológico y constituye la base de control

preventivo de todo tipo de peligros asociados en los alimentos. Pueden aplicarse

con las misma eficacia a problemas microbiológicos como de otro tipo y, por tanto

se considera un instrumento muy útil en el control de calidad en general.

Un aspecto fundamental del sistema es que concentra todos sus esfuerzos

en corregir primero los defectos o fallos más importantes (aquellos que son causa

de alteración de los alimentos y de enfermedades del consumidor) relegando a un

segundo plano aquellos aspectos que tienen que ver más con lo accesorio o lo

estético.

4.1 ENFOQUE DEL SISTEMA APPCC PARA CONTROLAR LA INOCUIDAD Y

CALIDAD DE LOS ALIMENTOS.

Para comprobar si el proceso al que se somete un alimento cumple los

requisitos comerciales, y la Normativa Legal, el personal dedicado a controlar la

calidad, y los oficiales que hacen cumplir la Ley, han de inspeccionar si en las

distintas operaciones de elaboración, son seguidas unas “Buenas Prácticas de

Elaboración (BPE)” y tomar muestras del producto final para su análisis en el

laboratorio.

El concepto de APPCC, supone un planteamiento sistemático para la

identificación, valoración y control de riesgos, centrando su interés en aquellos

factores que influyen directamente en la inocuidad pública y en la calidad de un

alimento, eliminando el empleo inútil de recursos. En consecuencia resultan más

desfavorables las relaciones coste-beneficio. Al dirigir directamente la atención al

control de los factores claves que intervienen en la sanidad y en la calidad, en toda

la cadena alimentaria, los inspectores, el productor, el fabricante y el usuario final

pueden estar seguros de que se alcanzan y se mantienen los niveles deseados de

sanidad y calidad. Si se determina que un alimento ha sido producido, transformado

y utilizado de acuerdo con el sistema APPCC existe un elevado grado de seguridad

Anejo 2 13


sobre su inocuidad microbiológica y su calidad. Cabe resaltar que el sistema es

aplicable a todos los puntos de la cadena alimentaria.

4.2 DEFINICIÓN DE LOS TÉRMINOS Y COMPONENTES DEL SISTEMA

APPCC.

El sistema APPCC comprende las siguientes etapas secuenciales:

1) Identificación de los riesgos o peligros y valoración de su gravedad y de

la probabilidad de su presentación (análisis de riesgos), asociados con

la producción obtención o recolección, procesado o manufactura,

distribución, comercialización, preparación y/o utilización de productos

crudos o de productos transformados.

Riesgo o peligro representa la contaminación inaceptable, el crecimiento

inaceptable y/o la supervivencia de microorganismos que influyen en la

inocuidad o en la alteración, y/o la producción o persistencia inaceptable en

los alimentos, de productos derivados del metabolismo microbiano.

Gravedad es la magnitud del riesgo o peligro.

2) Determinación de los puntos críticos de control (PCC), en los que ser

controlados los riesgos o peligros identificados.

Un PCC es un lugar, una práctica, un procedimiento, o proceso en el que

puede ejercerse control sobre uno o más factores de tal manera que podría

reducirse al mínimo o prevenirse un peligro o riesgo. Se identifican dos

tipos de PCC:

- PCC1, que asegurará el control de un riesgo o peligro.

- PCC2, que reducirá al mínimo, aunque no asegurará el control de

un riesgo o peligro.

Anejo 2 14


3) Especificación de los criterios que indican si una operación está bajo

control en un determinado PCC.

Criterios son los límites especificados de características de naturaleza

física (tiempo, temperatura), química (adición de sal, ácido), o biológica

(sensorial o microbiológica).

4) Establecimiento y aplicación y aplicación de procedimiento(s) para

comprobar que cada PCC a controlar, funciona correctamente.

Comprobación, vigilancia o monitorización es averiguar que un

procedimiento de procesado o de manipulación en cada PCC se lleva a

cabo correctamente y bajo control.

Supone la observación sistemática, la medición y/o el registro de los

factores significativos necesarios para el control. Los procedimientos de

comprobación y vigilancia seleccionados deben permitir que se tomen

acciones para rectificar una situación que está fuera de control, bien antes

de iniciar, o durante el desarrollo de una operación en un proceso.

5) Aplicar la acción correctora que sea necesaria cuando los resultados

de la comprobación indiquen que un determinado PCC no se encuentra

bajo control.

6) Verificación o confirmación, es decir, el empleo de información

suplementaria para asegurar que funciona correctamente el sistema

APPCC.

4.3 APLICACIÓN DEL SISTEMA APPCC.

El fundamento es sencillo, en esencia lo que se requiere es en un principio,

la identificación del área o áreas donde pueden surgir problemas, seguido de un

estudio crítico y profundo de los acontecimientos que se producen en esa área. La

información detallada de ese estudio, sometida a un tratamiento estadístico, sirve

Anejo 2 15


para identificar los puntos de mayor riesgo y, por consiguiente aplicar los

mecanismos más apropiados de control.

La primera etapa en la aplicación del sistema APPCC a una operación de

fabricación de alimentos, consiste en identificar y cuantificar los riesgos

microbiológicos asociados con la misma y posibilidad de su presentación. Se

realizará una valoración de dichos riesgos, que requerirá una revisión detallada para

comprobar todas las especificaciones disponibles y obtener detalles sobre el

desarrollo actual de la línea de elaboración, incluyendo detalles técnicos del equipo

utilizado, métodos de trabajo aplicados, condiciones ambientales existentes en las

instalaciones, así como detalles completos de manipulación y almacenamiento de

materias primas, productos intermedios y finales.

La etapa final en la aplicación del sistema APPCC consiste en la selección

de los requisitos de comprobación y control basándose en su utilidad y posibilidad

de aplicación.

4.3.1. Aplicación del sistema APPCC a la “Planta de elaboración de

espárrago verde congelado”.

La contaminación del espárrago verde congelado, puede ser consecuencia

del empleo de materias primas en mal estado, utensilios sucios, etc. un reducido

número de gérmenes patógenos pueden ser causa de una infección.

El planteamiento del sistema APPCC permite un análisis estructurado de

todos los riesgos microbiológicos asociados a la producción y comercialización del

producto. Una vez concebido, se estudian sus ingredientes, y se consideran los

factores tanto intrínsecos, como extrínsecos. Se especifica el tiempo de vida útil, no

sólo en el punto de venta sino también durante su distribución, almacenamiento y

permanencia en los hogares.

A continuación en el diseño del proceso, se determina el perfil

microbiológico de las materias primas, por lo que deben coordinarse los

Departamentos de Compra, producción y control de calidad en la selección y

Anejo 2 16


recepción de materias primas, estableciéndose los métodos para su

almacenamiento y manipulación de manera que se asegure un rápido intercambio.

Igualmente se incluirán condiciones sobre la elección del equipo idóneo para llevar a

cabo la tarea prevista, el diseño higiénico de las zonas de trabajo, los métodos

adecuados de limpieza y desinfección, así como una serie de requisitos para el

almacenamiento, distribución personal, etc.

La siguiente etapa consiste en preparar un organigrama del proceso

íntegro, hasta el producto final, indicando en cada fase el factor que más

determinante puede afectar a la calidad del producto. En esta etapa, no es posible

proporcionar un compedio de todos los detalles del organigrama ni de los

parámetros del proceso, puesto que éstos se obtendrán de la experiencia colectiva

de todos los técnicos que intervienen.

Respecto al estado microbiológico en el ámbito de planta de todas las

etapas del proceso, éste es interesante para identificar los riesgos más verosímiles

en el PCC probable y los procedimientos provisionales de comprobación y

motorización. La finalidad es indicar cómo, dónde, y de qué maneras y puntos de

vista debe realizarse el control para asegurar la obtención de estándares de calidad

que cumplan los requisitos legales vigentes.

Conseguir estos objetivos requiere la existencia de especificaciones y el

control de calidad de composición de las materias primas: un almacenamiento y

distribución correctos; controles periódicos durante las fases del procesado; análisis

adecuados del producto terminado y análisis en relación con la higiene de la fábrica.

En la figura 1 se recoge el esquema del proceso y puntos críticos de

control en la fabricación del espárrago verde congelado.

Anejo 2 17


Figura 1. Puntos Críticos del proceso de elaboración del espárrago verde

congelado.

Hay que señalar que todas las operaciones son importantes en cuanto al

control de la temperatura y de limpieza que se debe ejercer sobre ellas, sin embargo

cabe resaltar los siguientes aspectos:

CONTROL DE CALIDAD

EXPEDICIÓN

ALMACENAMIENTO

EMBALAJE

ENVASADO

CONGELACIÓN

ENFRIADO YESCURRIDO

ESCALDADO

CORTE

CALIBRADO

LAVADO

ALMACENAMIENTO

RECEPCIÓN

PCC2

PCC2

PCC1

PCC1

Anejo 2 18


• Comprobar las características de las materias primas que se reciben.

Rechazar artículos lesionados o alterados previo a su almacenamiento

o su incorporación a la línea de proceso.

• Controlar la operación de calibrado.

• Controlar la operación de corte.

• Control del tiempo y temperatura del escaldado. (PCC2)

• Controlar la temperatura del producto enfriado, posterior al escaldado.

• Controlar la temperatura inicial y final de congelación. (PCC1)

• Realizar un análisis de las cualidades sensoriales y del valor nutritivo del

producto, previo al envasado.

• Controlar la calidad de llenado y envasado. (PCC2)

• Controlar la temperatura de conservación del producto. (PCC1)

• Llevar a cabo una evaluación final del producto, tanto analítica como

sensorial.

Anejo 2 19


5. GESTIÓN PARA LA ELABORACIÓN DEL ESPÁRRAGO VERDE

CONGELADO.

5.1 RIESGOS, MEDIDAS PREVENTIVAS Y LÍMITE CRÍTICO EN CADA UNA DE

LAS OPERACIONES.

FASE RIESGOS MEDIDASPREVENTIVAS

LÍMITE CRÍTICO

ALMACENAMIENTOY RECEPCIÓN DEMATERIAS PRIMAS

N Materias primasdeterioradas

ø Almacenamiento enbuenas condiciones

ø Almacenamiento enbuenas condiciones

M Cumplirespecificaciones

LAVADO DELPRODUCTO

N pH elevado en elproducto que puedeincidir en lasesterilización

ø Control de pH sobreproducto

M pH < 9

ESCALDADO N Relacióntiempo/temperaturaincorrectaN Producción de

pardeamiento

ø Control del tiempo y dela temperatura delescaldado

M Cumplirespecificaciones

ENFRIAMMIENTOPOSTERIOR ALESCALDADO

N Pardeamiento en lasuperficie porexposición delproducto caliente alaire durante un tiempoexcesivoN Desarrollo de carga

microbiana

ø Control de latemperatura delproducto enfriado

M Temperatura

CONGELACIÓN N Contaminaciónbacteriana

ø Establecer programade limpieza ydesinfección deequipos

ø Comprobar el perfectofuncionamiento delequipo

M Incorrecto estadosanitario de equipos

ENVASADO N Contaminaciónmicrobiológica porequipo o manipuladorN Aporte de materias

extrañas por envase

ø Estado correcto delimpieza ydesinfección deequipos

ø Instrucciones dehigiene

ø Establecer lascondiciones delenvase

M Cumplir lascondiciones fijadas

CERRADO N Hermeticidaddefectuosa en losenvases

ø Realización correctade la operación decierre

M Cierre hermético

Anejo 2 20


N Contaminaciónmicrobiana

ø Control de cierres

ALMACENAMIENTO N Deformaciones pormanipulación oalmacenamientoinadecuado

ø Establecer normas dealmacenamiento y demanipulación.

ø Secado del envaseantes del secado.

ø Instrucciones alpersonal

M Cumplimiento de lasespecificaciones dealmacenamiento

5.2 VIGILANCIA, MEDIDAS CORRECTIVAS Y REGISTRO EN CADA UNA DE

LAS OPERACIONES.

FASE VIGILANCIAMEDIDAS

CORRECTORASREGISTRO

ALMACENAMIENTOY RECEPCIÓN DEMATERIAS PRIMAS

Α Control visual de lamateria prima

Α Cumplimiento de lascondiciones decontrato

Α Control de lascondiciones dealmacenamiento

, Devolución de la partida, Modificar las

condiciones dealmacenamiento

3 Registro de partidasaceptadas3 Registro de las

condiciones dealmacenamiento

LAVADO DELPRODUCTO

Α Control periódico de pH , Corregir operación delavado

, Lavado adicional

3 Registro de pH3 Registro de medidas

correctoras

ESCALDADO Α Control visualΑ Control periódico de la

temperatura

, Someter a escaldadoadicional hasta cumplirlas especificaciones

, Para comprobar que eltratamiento estásecado realmenteefectivo se podráefectuareventualmente el testde la peroxidasa

3 Registro detemperatura y tiempode escaldado peracada partida3 Registro de anomalías

ENFRIAMMIENTOPOSTERIOR ALESCALDADO

Α Control periódico de latemperatura

, Calibración periódica determómetros ycronómetros

, Comprobación de laeficacia del tratamientoefectuandoeventualmente el testde la peroxidasa

, Corregir lascondiciones deenfriado

, Enfriamiento adicional

3 Registro detemperatura delproducto3 Registro de anomalías

CONGELACIÓN Α Mantenimiento yrevisión periódica delos equipos.

Α Controlar elcumplimiento del

, Rectificación de losprogramas L + D.

, Bloqueo y análisis delos productossospechosos.

3 Parte de incidencias.3 Medidas correctoras

adoptadas.

Anejo 2 21


programa L + D.Α Controlar que la tª de

salida de losproductos tras laestabilización térmicaes de -18 ºC.

, Revisión/reparación delequipo empleado si nose alcanza los -18 ºC

ENVASADO Α Control periódico desuperficie yprácticas demanipulación

Α Control de envases

, Modificar sistema delimpieza y desinfección

, Formación sanitaria alpersonal

, Devolución de envases, Reprocesado del

producto

3 Registro limpieza ydesinfección3 Periodicidad y método

empleado3 Registro de medidas

correctoras

FASE VIGILANCIAMEDIDAS

CORRECTORASREGISTRO

CERRADO Α Comprobación de lahermeticidad con airea presión yvisualmente

Α Control de lasmáquinas cerradoras

Α Inspección de cierres

, Reprocesar el producto, Corregir operación de

cierre, Efectuar las oportunas

correcciones en lamáquina cerradora

, Al menos una vez porÎÛðŽjÎÛ y rebordes secomplementará con elexamen visual de losexpertos

3 Registro del productoreprocesado3 Registro del control de

máquinas3 Registro del control de

cierres

ALMACENAMIENTO Α Control periódico delas condiciones dealmacenamiento

Α Inspección visual

, Rectificacióncondiciones dealmacenamiento

, Bloqueo de productosospechoso

, Rechazo productosfuera deespecificaciones

, Plan de muestreo parainspección periódicadel producto terminado

3 Registro periódicocondicionesalmacenamiento3 Registro de productos

inmovilizados3 Registro de los planes

de muestreoefectuados

Anejo 2 22


6. LABORATORIO. ENSAYOS REALIZADOS.

El laboratorio de control de calidad debe estar equipado adecuadamente y

disponer de personal cualificado capaz de llevar a cabo los análisis necesarios y

proporcionar los servicios con la rapidez y previsión necesarias. En caso necesario

podrá recurrirse a análisis extralaboratoriales o al servicio de otros expertos.

La revisión del laboratorio debe realizarse al menos cada seis meses

aunque en los laboratorios que aspiran a los más altos niveles existirá un equipo de

control permanente.

La revisión controlará:

§ La elección de los métodos analíticos para comprobar que los métodos

utilizados son los adecuados para usarse en el laboratorio, que estos

han sido controlados adecuadamente y que se dispone del

equipamiento idóneo.

§ El ensayo de nuevos métodos para conseguir un laboratorio puesto al

día y con un coste adecuado y que no impliquen modificaciones de los

modelos estándar.

§ Que los métodos designados se sigan fielmente sin la supresión de

pagos y de modificaciones no autorizadas.

§ Que se sigan los procedimientos establecidos de recepción de la

muestra, manipulación y los sistemas de información.

§ Que se obtienen unos resultados detallados mediante una selección

cuidadosa de las muestras y puntos de muestreo y por el análisis de la

información disponible.

6.1 EQUIPOS Y MATERIALES DE LABORATORIO.

Anejo 2 23


A continuación se detallan los equipos y materiales con los que cuenta el

laboratorio de la industria, en el que se llevan a cabo las pruebas y los análisis tanto

de las materias primas como del producto acabado.

- Buretas.

- Pipetas.

- Embudos y matraces.

- Probetas.

- Erlenmeyer.

- Balanza analítica con precisión de 0´1 mg.

- pH-metros.

- Tubos de ensayo.

- Vasos de precipitado.

- Estufa isotérmica de calefacción eléctrica.

- Desecador provisto de deshidratante eficaz.

- Varillas de vidrio con una extremidad aplanada.

- Crisoles de dimensiones de 40 mm. de altura y 45 mm. de diámetro

superior.

- Reactivos necesarios.

- Medidor Torry de “frescura” y espectrofotómetro.

6.2 ENSAYOS QUE HAY QUE REALIZAR.

Entre los ensayos y determinaciones que se deben realizar en el

laboratorio, se encuentran las siguientes pruebas:

• Hipoxantina (Hx).

• Valor K ⇒ K% = (Hx + inosina)/(ATP + ADP + AMP + IMP + inosina + Hx).

• pH.

• Sustancias reductoras volátiles y compuestos azufrados.

Anejo 2 24


• Determinación de hidroperóxidos ⇒ O el test del ácido 2-tiobarbitúrico.

• Otras determinaciones son:

- Humedad.

- Contenido y estado de las proteínas.

6.3 ANÁLISIS MICROBIOLÓGICO.

El análisis microbiológico es un medio para determinar si un alimento está

contaminado. Sin embargo presenta graves limitaciones, como son:

Ø El problema que en muchos casos presenta la toma de muestras y el

análisis de un número suficiente de unidades para obtener información

significativa sobre el estado microbiológico de una partida.

Ø Las limitaciones que suponen en tiempo y coste, la obtención de

resultados.

Además, este tipo de análisis sólo identifica los efectos, pero no controla

las causas. Interesa ante todo la anticipación a los riesgos asociados con la

producción y el empleo de los alimentos y la identificación de los puntos en que

pueden ser controlados dichos riesgos, objeto del sistema de APPCC.

Anejo 2 25


7. PROCEDIMIENTOS DE EMERGENCIA.

Existen situaciones de emergencia con las que un fabricante de alimentos

puede encontrarse. Por ejemplo, cuando un lote de alimentos presente riesgo

sanitario inmediato, como consecuencia de un defecto de fabricación o un problema

de envasado, o que sus productos hayan sido objeto de sabotaje o alterados

maliciosamente en el mercado.

Cualquier situación de este tipo precisa que se retire el producto

inmediatamente de la venta o distribución y se pongan en práctica medidas que

soluciones el problema.

Las empresas deben desarrollar un sistema de retirada de alimentos del

mercado y además, asegurarse de que funciona, para que cuando se presente una

emergencia la retirada sea rápida y totalmente eficaz.

La cantidad de producto alimenticio a retirar varía según los casos. Si se

llevan libros de control correctamente y, si es posible, por medio de los códigos de

las etiquetas de los envases, identificar a qué proceso de fabricación pertenecen y

si además se pueden relacionar los lotes de producción con los suministros

individualizados de los distintos ingredientes y material de envasado, se puede

entonces retirar del mercado una cantidad relativamente pequeña del total

distribuido.

En la Fig. 2 se representa un esquema de un plan general de retirada de

productos alimenticios a la venta.

Anejo 2 26


Comprobarseguridad

CC Cliente Locales Personal de venta Otros

Sospecha de riesgo

Informar a laspersonas clave

Comprobararchivos

Investigar paraconfirmar riesgo

Poner encuarentena

Localizar ellote sospechoso

Peligro confirmado No existencia delpeligro general

Nombrar coordinadorde retirada

Notificar al DHSS (∗)si es oportuno

Abandonar o tratar comouna reclamación normal

Comité Aconsejar cierre de la fábricay/o retirada del mercado

Convocar

Notificar riesgoa los clientes

Identificar y solucionarel problema de producción

Informar a los médicos decomunicación y empleados

Sistema de advertenciade peligros del DHSS

Separarel producto

Volver a empezary poner en cuarentena

Recuperar Reponerel stock

Sacar al mercadoo rechazar

(∗) DHSS: Departamento de Salud y Seguridad Social

Figura 2 Plan general de retirada de productos.

Anejo 2 27


8. ESTRUCTURA DE LA FÁBRICA.

Una distribución adecuada de los locales y de las distintas áreas de

procesado ayuda a prevenir una contaminación cruzada entre las materias primas,

producto semi y elaborado y residuos. Es de importancia la separación de zonas

limpias y sucias.

Los edificios de industrias alimentarias tienen que ser luminosos, limpios,

sólidos y bien conservados, para que, entre otras cosas los empleados estén

mentalizados continuamente de que allí se esperan salgan unos productos

alimenticios con unos estándares elevados de calidad. Así mismo, los alrededores

de la fábrica se mantendrán bien cuidados, sin basuras ni trastos viejos que puedan

acumular suciedades y cobijar plagas. Las entradas a la fábrica, puertas, ventanas,

sumideros y tuberías deben estar diseñados de tal manera que impidan la entrado

de pájaros, roedores u otros mamíferos. Cerca de estas entradas, pero no a la

vista, deben colocarse venenos contra insectos y son adecuadas las telas

metálicas renovables.

El acabado de las paredes será liso, con una superficie lo bastante

resistente a los impactos y formación de grietas. Deben evitarse cavidades y

agujeros en las paredes así como cualquier aparato colgado en ellas, con el fin de

no facilitar lo que sería un cobijo para los insectos. Las esquinas serán redondeadas

y con unión sellada entre paredes y suelo. Estos deben ser fáciles de limpiar e

interesan materias impermeables, no absorbentes, lavables y sin fisuras ni grietas.

Al ser precisa una limpieza húmeda frecuente, interesa una leve pendiente (1:480)

hacia los drenajes. El piso de los suelos debe ser lo suficientemente uniforme para

facilitar la limpieza, pero al mismo tiempo algo rugoso para no resbalar, en caso de

que haya agua o grasa.

Las tuberías y los cables de la instalación eléctrica deben situarse

circundando la zona de producción. En los casos en que sea inevitable que la

atraviesen, nunca se instalarán en zonas donde los alimentos estén al descubierto o

por encima de equipos en proceso de elaboración.

Anejo 2 28


Las operaciones de limpieza en una fábrica de alimentos deben regirse por

un programa diseñado el efecto (CFPRA, 1.986), en el que figuren claramente

establecidos ciertos requisitos: el método de limpieza que debe utilizarse, si es o no

imprescindible desmontar por piezas las máquinas, qué materiales y productos de

limpieza pueden utilizarse en las zonas más sensibles de la zona de fabricación y

cómo montar de nuevo las máquinas.

Anejo 3 1

Planta de Espárrago Verde Congelado CÁLCULOS

CÁLCULOS CONSTRUCTIVOS

1. INTRODUCCIÓN

El presente anejo tiene como objeto recoger el dimensionamiento y diseño

de los elementos constructivos de las edificaciones de que consta el proyecto,

calculando la estructura resistente, cimentaciones, placas de anclaje de los pilares y

cerramientos.

2. CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS Y DE DISEÑO

Se proyecta la construcción de una nave de cubierta ligera con cercha

española a dos aguas sobre pilares metálicos, de las siguientes características:

- Situación: Carretera de la Estación s/n. Huétor-Tájar, provincia de

Granada.

- Altitud topográfica: 485 m.

- Zona eólica: W.

- Situación topográfica: Normal.

- Longitud de la nave: 70 m.

- Luz de la nave: 30 m.

- Altura de pilares: 5 m.

- Altura de coronación: 3 m.

- Pendiente de cubierta: 20%.

- Ángulo de vertiente: 11,31º.

- Separación entre pilares: 5 m.

- Número de correas por vertiente: 8.

- Separación entre correas: 2,185 m en vertiente.

2,142 m en planta (proyección vertical).

- Nave con el 33% de huecos.

Anejo 3 2


2.1 MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN

2.1.1. Acero

Para la estructura metálica se utilizarán aceros laminados del tipo A-42b,

de acuerdo con la NBE EA-95 “Estructuras de Acero en la Edificación”. Sus

características son:

- Límite elástico: σc = 2.600 kp/cm2

- Módulo de elasticidad: E = 2,1. 106 kp/cm2

- Módulo de rigidez: G = 8,1. 105 kp/cm2

Para las armaduras del hormigón armado se emplearán barras corrugadas

de acero AEH-400 N, según la norma EH-91 “Instrucción para el proyecto y la

ejecución de obras de hormigón en masa o armado”, con:

- Límite elástico: fy = 4.100 kp/cm2

2.1.2. Hormigón

El Hormigón empleado en la cimentación y en las soleras será del tipo H-

175, según la norma EH-91:

- Resistencia característica a compresión: fck = 175 kp/cm2

- Peso específico: γ = 2.420 kp/m3

La dosificación del hormigón se hará en la siguiente proporción:

Cemento P-450 270 kp/m3

Agua 200 kp/m3

Arena 650 kp/m3

Grava 1.300 kp/m3

TOTAL 2.420 kp/m3

Anejo 3 3


2.2 CUBIERTA

El material de cubierta empleado será chapa grecada de acero galvanizado

con tratamiento lacado que evite la corrosión, con vuelo y solape de 20 cm

longitudinal y 10 cm transversal y 0,6 mm de espesor, de acuerdo con la NTE-QTG

(1.976), “Cubiertas. Tejados galvanizados”.

La chapa vendrá en placas de dimensiones 2,5 x 1,1 m, bajo la cual irá una

capa aislante de poliuretano de 25 mm.

Las correas se sujetarán a la chapa mediante ganchos de acero

galvanizados que la perforen en la cresta de la greca.

Se considerarán en los cálculos un peso del material de cubierta de 12

kp/m2, en el que se incluyen todos los elementos auxiliares de fijación.

El uso de chapas de acero como material de cubierta supone una serie de

ventajas:

- Ofrecen una mayor resistencia, permitiendo una mayor separación entre

correas.

- Son bastante ligeras, por lo que conllevan a estructuras de soportes

menos pesados.

- Derivado de lo anterior, las soluciones constructivas resultan más

económicas.

- Buen aislamiento térmico.

2.3 CORREAS

Las correas se diseñarán como vigas continuas de tres y cuatro tramos de

acero de perfil laminado, del tipo IPE, teniendo en cuenta que la flexión se limitará

mediante el arriostramiento con tirantillas.

Anejo 3 4


Se dispondrán 8 correas por vertiente con una separación de 2,185 m que

se corresponde con una separación en proyección horizontal de 2,142 m.

2.4 CERCHAS

La estructura metálica de la nave estará formada por cerchas españolas de

30 m de luz y separadas 5 m sobre las que se sitúan las correas. Las cerchas

transmitirán los esfuerzos a los pilares a través de sus apoyos, ambos fijos.

Las cerchas estarán formadas por perfiles cuadrados huecos

normalizados regulados por la NBE-EA 95.

2.5 PILARES

Para el dimensionamiento de los pilares se usarán perfiles laminados tipo

HEB. Se dispondrán 14 pilares distanciados 5 m en el sentido longitudinal de la nave

Se consideran empotrados en la cimentación y unidos a las cerchas por

apoyos fijos.

2.6 MUROS HASTIALES

Los cerramientos de los extremos de la nave se harán por medio de muros

hastiales que soportarán la acción del viento.

Estos muros hastiales, también denominados muros “piñón”, se

conformarán mediante dos pilares extremos del mismo perfil que los pilares que

sustentan las cerchas y seis pilares intermedios, equidistantes, que dividen el muro

en paños de menor dimensión, unidos todos mediante un dintel en cabeza.

2.7 CIMENTACIÓN

La cimentación se realizará con hormigón H-175 y estará formada por:

Anejo 3 5


- Pozos de cimentación en la base de los pilares, unidos a ellos por medio

de placas de asiento y pernos de anclaje. Se proyectará un tipo de

placa para los pilares que sustentan cerchas y otro tipo para los pilares

intermedios del hastial.

- Zunchos perimetrales que unirán entre sí los pozos de cimentación por

su parte superior a lo largo del perímetro de la nave.

2.8 ARRIOSTRAMIENTOS

Se dispondrán arriostramientos en cubierta y en fachadas con objeto de

mantener la estabilidad longitudinal de la nave.

Los arriostramientos en cubierta evitarán el vuelco de los pórticos por una

posible acción del viento sobre los muros hastiales.

Para los arriostramiento de la fachada se dispondrán cruces de San

Andrés, transmitiendo los esfuerzos a la cimentación.

2.9 SOLERAS

El revestimiento del suelo en el interior de la nave se realizará de acuerdo

con la NTE-RSS (1.973) “Revestimientos de Suelos. Soleras”. Se propone para ello

una solera semipesada, que se compone de:

- Grava, con tamaño de árido inferior a 2 cm, formando capa compacta de

20 cm de espesor, extendida sobre suelo limpio y compactado.

- Arena de río, con tamaño máximo de grano de 0,5 cm, formando una

capa de nivelación de 2 cm de espesor, extendida sobre la capa de

grava.

- Losa de hormigón H-175 de 10 cm de espesor con malla electrosoldada.

- Tratamiento superficial antidesgaste, antideslizante y anticorrosivo, con

un pavimento continuo por tratamiento de resinas epoxi.

Anejo 3 6


- En la zona de oficinas, laboratorio y servicios se colocarán baldosas de

terrazo sobre capa de mortero.

2.10 CERRAMIENTOS

Los cerramiento exteriores se compondrá de.

Los cerramientos exteriores se realizarán por medio de bloques huecos de

cemento de 24 cm de espesor, con un peso específico aparente igual a 1500 kg/m3.

Las dimensiones de los bloques serán 39 x 19 x 19, unidos con mortero de

cemento y arena en proporción 1:6. En su lado interior irá guarnecido y enlucido con

yeso Y 25, mientras que la cara exterior irá al descubierto.

En las dependencias interiores de dispondrá fábrica de ladrillo de 10 cm de

espesor con enlucido de yeso Y-25 por cada lado. Las paredes, una vez enlucidas,

irán pintadas con dos manos de pintura.

Las separaciones interiores en los aseos se harán con ladrillo hueco de 4

cm de espesor.

La zona de servicios y el laboratorio estarán alicatados hasta el techo con

azulejo blanco de 15 x 15 cm.

2.11 FALSOS TECHOS

En las oficinas, laboratorio, sala de baja tensión, taller, aseos y vestuarios

se dispondrá un falso techo a 2,6 m de altura. En la sala de la caldera, se situará a 4

m, mientras que en los almacenes y sala de elaboración estará situado a 5 m.

Consta de un panel rígido de lana de vidrio aglomerada con resinas termo

endurecidas, con la cara vista recubierta de PVC blanco pegado con cola ignífuga,

decorativo, aislante y de gran absorción acústica.

Anejo 3 7


Anejo 3 8


3. ACCIONES CONSIDERADAS EN LOS CÁLCULOS

3.1 VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES

De acuerdo con la NBE-AE88 “Acciones en la Edificación” se tendrán en

cuenta las siguientes acciones:

3.1.1 Acciones gravitatorias

3.1.1.1 Cargas permanentes

“ Son las debidas al peso propio del elemento resistente y a todos aquellos

elementos constructivos que descansan sobre él.”

- Material de cubierta: solape de 20 cm longitudinal y 10 cm transversal.

Se tomará un valor de 15 kp/m2 en planta.

- Estructura metálica: se estima un peso aproximado de la estructura

metálica de 10 kp/m2

- Techos: para los techos se estima un peso de 10 kp/m2 en planta

correspondiente al peso de dichos techos.

kpmmm

kpplacaPeso 331,15,212

2=⋅⋅=

kpmmm

kpmm

m

kpsolapesPeso 32,71,01,1122,05,212

22=⋅⋅+⋅⋅=

266,14

1,15,2

32,733

m

kpmm

kpkptotalPeso =

⋅+

=

Anejo 3 9


3.1.1.2 Carga de nieve

La sobrecarga de nieve viene impuesta por la altitud topográfica,

correspondiendo en este caso una sobrecarga de 60 kp/m2, y teniendo en cuenta

que no existen resaltos que impidan el deslizamiento de la misma por la superficie

de la cubierta, se considera que la sobrecarga por m2 de proyección horizontal es:

p . cosα = 60 . cos 11,31º = 58,83 kp/m 2

Se toma un valor de 60 kp/m2

3.1.2 Acción del viento

3.1.2.1 Carga de viento sobre la fachada

Habrá de considerarse una presión p a barlovento y una succión s a

sotavento, ambas cargas uniformemente repartidas por metro cuadrado de fachada.

Dichos valores de presión y succión se obtienen como resultado del

fraccionamiento de una carga de viento q , obtenida en función de la altura de la

nave sobre el nivel del suelo, de la zona eólica y de la situación topográfica de la

misma:

Tabla 1. Carga de viento sobre la fachada

Zona eólica Situación topográfica Altura (m) q (kp/m2)

W Normal 8 63

Obtenemos por tanto: p = 2/3 q = 42 kp/m2

s = 1/3 q = 21 kp/m2

3.1.2.2 Cargas de viento sobre la cubierta

Anejo 3 10


Se obtendrán los valores de carga de viento sobre cada plano de la cubierta

para una nave de 8 metros de altura, con una pendiente de cubierta del 20% (α =

11,31º) y con menos del 33% de huecos, siendo éstos:

Hip A

−=

=2

2

/13

/5

mkpn

mkpm

Hip B

−=

−=2

2

/51

/35

mkpn

mkpm

Debido a que la nave se construirá empleando cerchas con dos apoyos

fijos, la estructura a efectos de cálculo se puede considerar simétrica. Los valores

de sobrecarga total de viento sobre cada superficie, para cada una de las hipótesis

que contempla la Norma se representan en la Figura 1.

VIENTO HIP A

5 Kp/m2

42 Kp/m2 21 Kp/m2

-13 Kp/m2

Anejo 3 11


VIENTO HIP B

Figura 1: Acción del viento sobre fachada y cubierta

3.1.3 Acción térmica

Según la NTE-ECT (1.973) “Estructuras. Cargas Térmicas”, en la

estructura metálica se puede prescindir de la acción térmica, creando juntas de

dilatación a una distancia máxima de 40 m. La estructura a proyectar alcanza los 70

m., proyectándose en la mitad de la nave (35 m.) una junta de dilatación..

Sin embargo, debido a que se trata de una cercha con dos apoyos fijos y

con 30 m de luz, se ha de considerar una acción “x” debida a la dilatación del tirante

por efecto de la temperatura, acción que se obtiene de la expresión:

tp EA

L

EI

HTL

x

+

∆⋅⋅=

3

2ª

3

α

siendo,

α = coeficiente de dilatación térmica ( α = 0,000012 cm /m ºC).

L = luz cercha (cm).

∆Tª = incremento de temperatura (ºC).

E = módulo de elasticidad acero (E = 2,1 · 106 kg/cm2).

-31 Kp/m2

42 Kp/m2 21 Kp/m2

-51 Kp/m2

Anejo 3 12


H = altura pilar (cm).

Ip = momento de inercia del pilar (cm4).

At = área del tirante (cm2).

3.1.4 Acción sísmica

La norma a tener en cuenta en este caso es la PDS-1 (1.974) “Norma

Sismorresistente”. En dicha aplicación ha de tenerse en cuenta la ubicación, destino

funcional, así como las características de la construcción. La construcción está

ubicada en el término de Huetor-Tájar (4º05’ longitud oeste y 37º19’ latitud norte),

punto situado en una zona con grado de intensidad VIII, características estructurales

del Tipo C (estructura metálica), y el destino de la obra está encuadrado dentro del

grupo 2º.

Según lo expuesto, en esta obra no es necesaria la consideración de la

acción sísmica en el cálculo de la estructura.

3.2 ACCIONES PONDERADAS Y COMBINACIONES DE HIPÓTESIS

Para el cálculo de la estructura se seguirán los pasos propuestos en la

NBE – EA 95.

Para la elección de los coeficientes de ponderación de las acciones, se

considera como caso de carga más desfavorable el caso Ic, al que corresponden

los siguientes coeficientes:

Tabla 2. Coeficientes de ponderación

Acción Desfavorable Favorable

Cargas permanentes 1,33 1

Carga de nieve 1,5 0

Cargas de viento 1,5 0

Anejo 3 13


Las combinaciones de hipótesis que se van a estudiar se exponen a

continuación en la tabla 3.

Tabla 3. Combinación de hipótesis

Hipótesis Acciones Efecto Coef. Ponderación

1ªCargas Permanentes

Carga de nieve

Desfavorable

Desfavorable

1,33

1,5

2ª

Cargas Permanentes

Carga de nieve

Cargas de viento (Hip A)

Desfavorable

Desfavorable

Desfavorable

1,33

1,5

1,5

3ªCargas Permanentes

Cargas de viento (Hip B)

Favorable

Desfavorable

1

1,5

Anejo 3 14


4. CÁLCULO DE LAS CORREAS DE LA CUBIERTA

4.1 DEFINICIÓN DE LA ESTRUCTURA

Las correas han de cubrir 14 vanos de 5 m, por lo que se ubicarán 4 vigas

continuas, 2 de 3 tramos y otras 2 de 4 tramos.

En la vertiente, se colocarán 8 correas equidistantes, arriostradas con

tirantillas, con una separación entre ellas de 214,2 cm en planta y 218,5 cm en

vertiente.

El predimensionamiento se efectúa con un perfil laminado IPE 120 con las

siguientes características:

- Peso = 10,4 kp/m.

- A = 13,2 cm2.

- Ix = 318 cm4.

- Wx = 53,0 cm3.

- ix = 4,90 cm.

- Iy = 27,7 cm4.

- Wy = 8,65 cm3.

- iy = 1,45 cm.

4.2 EVALUACIÓN DE ACCIONES

Cargas permanentes (qperm)

- Peso del material de cubierta (chapa grecada de 0,6 mm) ....... 15 kp/m2

- Peso falsos techos ....................................................................... 10 kp/m

- Peso propio correas .................................................................. 10,4 kp/m

Cargas de nieve (qnieve)

- Sobrecarga de nieve ................................................................... 60 kp/m2

Anejo 3 15


Cargas de viento (qviento)

- Sobrecarga de viento Hip A:

Presión a barlovento (m) .......................................................... 5 kp/m2

Succión a sotavento (n) ......................................................... -13 kp/m2

- Sobrecarga de viento Hip B:

Succión a barlovento (m)...................................................-35 kp/m2

Succión a sotavento (n) ......................................................... -51 kp/m2

La hipótesis de carga más desfavorable resulta ser:

Q* = 1,33 . qperm + 1,5 . qnieve + 1,5 . qviento (m Hip A)

La separación en planta de las correas es de 2,142 m, por lo que los

valores característicos de las cargas por metro lineal son:

qperm = 2,142 . (15 + 10) + 10,4 = 63,95 kp/m

qnieve = 2,142 . 60 = 128,52 kp/m

Dado que la carga de viento es normal al plano de la cubierta y la

separación entre correas en dicho plano es de 2,185 m, el valor característico de

dicha carga por metro lineal de vertiente es de:

qviento = 2,185 . 5 = 10,925 kp/m de vertiente

Los valores ponderados de las cargas son:

q* = 1,33 . 63,95 + 1,5 . 128,52 = 281,16 kp/m

q*viento = 1,5 . 10,925 = 16,387 kp/m

Descomponiendo las acciones gravitatorias en sus componentes normal y

tangencial se tiene:

Anejo 3 16


q*N = q* . cos α = 281,16 . cos 11,31º = 275,70 kp/m

q*T = q* . sen α = 281,16 . sen 11,31º = 55,14 kp/m

Sumando aritméticamente componentes de las distintas cargas se obtiene:

Q*N = 275,70 + 16,387 = 292,09 kp/m

Q*T = 55,14 kp/m

4.2 CÁLCULO DE LAS SOLICITACIONES

4.2.1 Vigas continuas de tres tramos.

Las correas se consideran vigas continuas de tres tramos en el sentido

perpendicular a la vertiente, y vigas continuas de seis tramos en el sentido de la

vertiente, debido a la acción de los tensores.”

Así pues, los correspondientes momentos serán:

10

2lQM x

x

⋅=∗

∗ 104

)2(11 2** lQ

M yy

⋅⋅=

En dicha expresión, “l” hace referencia a distancia entre cerchas, por lo que

para un valor de 5 m el flector ponderado en el plano de la correa es:

23,73010

509,29210

22

=⋅=⋅=∗

∗ lQM x

x

y en el plano de la cubierta:

mkplQ

M yy ⋅=

⋅⋅=

⋅⋅= 45.36

104)25(14,5511

104

)2(11 22**

4.2.2 Vigas continuas de cuatro tramos.

Anejo 3 17


Las correas se consideran vigas continuas de cuatro tramos en el sentido

perpendicular a la vertiente, y vigas continuas de ocho tramos en el sentido de la

vertiente, debido a la acción de los tensores.”

Así pues, los correspondientes momentos serán:

283 2lQ

M xx

⋅⋅=∗

∗ ( )

12

22683,1 2** lQ

M yy

⋅⋅=

En dicha expresión, “l” hace referencia a distancia entre cerchas, por lo que

para un valor de 5 m el flector ponderado en el plano de la correa es:

mkplQ

M xx ⋅=⋅⋅=⋅⋅=

∗∗ 38,782

28509,2923

283 22

y en el plano de la cubierta:

( )mkp

lQM y

y ⋅=⋅⋅=⋅⋅

= 42,3612

2514,552683,112

2683,1 22**

4.3 DIMENSIONAMIENTO DE LAS CORREAS

Se harán las comprobaciones a resistencia y de flecha en el perfil

predimensionado, seleccionándolo en caso de cumplir las restricciones.

4.3.1 Comprobación a resistencia

Ha de cumplirse que la tensión ponderada calculada σ* no supere la

resistencia de cálculo del acero (σc = 2.600 kp/cm2).

a) Vigas continuas de tres tramos.

Anejo 3 18


cy

y

x

x

W

M

W

Mσσ ≤+=

∗∗∗

cy

y

x

x cmkpW

M

W

Mσσ ≤=+=+=

∗∗∗ 2/18,799.1

65,83645

5373023

b) Vigas continuas de cuatro tramos.

cy

y

x

x

W

M

W

Mσσ ≤+=

∗∗∗

cy

y

x

x cmkpW

M

W

Mσσ ≤=+=+=

∗∗∗ 2/23,897.1

65,83642

5378238

4.3.2 Comprobación a flecha

En las correas ha de cumplirse que la flecha admisible sea inferior a l/250,

es decir:

cml

2250500

250 fadmisible ==<

La expresión que define la flecha que se produce en una viga continua de 3

y 4 tramos en el plano de la misma es:

xtramos IE

lqf

⋅⋅⋅⋅⋅=

3845

2513 4

3 x

tramos IElq

f⋅⋅

⋅⋅⋅=3845

3517 4

4

donde

f: flecha máxima (cm)

q: carga característica sin mayorar normal al ala de la viga (kp/cm)

l: luz de cada tramo de la viga continua (cm)

E: módulo de elasticidad del acero (kp/cm2)

Anejo 3 19


Ix: Momento de inercia respecto del eje de deformación (cm4)

La carga que actúa sobre la viga sin mayorar se obtiene de la siguiente

forma:

q = qperm + qnieve = 63,95 + 128,52 = 192,47 kp/m de planta

qN = q . cos α = 192,47 . cos 11,31º = 188,73 kp/m de vertiente

qviento = 10,925 kp/m de vertiente

QN = qN + qviento = 199,66 kp/m

Aplicando le expresión por la que se obtiene la flecha:

cmIE

lqf

xtramos 274,0

541101,2384

5009966,152513

3845

2513

6

44

3 <=⋅⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=

cmIE

lqf

xtramos 269,0

541101,2384

5009966,153517

3845

3517

6

44

4 <=⋅⋅⋅

⋅⋅⋅=⋅⋅

⋅⋅⋅=

Luego el perfil elegido es válido.

Anejo 3 20


5. CÁLCULO DE LA CERCHA

5.1 GENERALIDADES

Se proyecta una cercha a dos aguas, tipo española, con ambos apoyos

fijos y que posee las siguientes características:

- Luz: 30 m.

- Pendiente: 20%

- Ángulo de vertiente: 11,31º

- Separación entre cerchas: 5 m

- Número de correas: 8 por vertiente.

- Separación entre correas: 2,142 m en planta.

2,185 m en vertiente.

El modelo de cercha propuesto es el siguiente:

Figura 2: Modelo de cercha


Cargas permanentes (qperm)

- Peso del material de cubierta (chapa grecada de 0,6 mm) ....... 15 kp/m2

- Peso falsos techos ...................................................................... 10 kp/m2

- Peso propio correas .................................................................. 10,8 kp/m

- Peso propio de la cercha ............................................................ 10 kp/m2

Anejo 3 21


Cargas de nieve (qnieve)

- Sobrecarga de nieve ................................................................... 60 kp/m2

Cargas de viento (qviento)

- Sobrecarga de viento Hip A:

Presión a barlovento (m) .......................................................... 5 kp/m2

Succión a sotavento (n) .......................................................... 13 kp/m2

- Sobrecarga de viento Hip B:

Succión a barlovento (m) ........................................................ 35 kp/m2

Succión a sotavento (n) .......................................................... 51 kp/m2

5.2.1 Cargas sobre los nudos

Habrán de distinguirse entre los nudos exteriores de la cercha, a los que les

corresponde la mitad de la carga, y los demás nudos. Se denominará Qext a la

carga sobre los nudos exteriores y Q a la carga sobre los demás.

- Cargas permanentes

( )kpQ 02,429

1430510042,51015 =⋅⋅+++=

kpQext 51,2142

02,429 ==

- Carga de nieve

kpQ 86,64214

30560 =⋅⋅=

kpQext 43,3212

86,642 ==

Anejo 3 22


- Cargas de viento

Habrá que considerar la acción del viento para las dos hipótesis que marca

la norma.

• Carga de viento HIP A

Las cargas son reflejadas en la siguiente figura:

Figura 3: Acción del viento sobre la cercha (HIP A)

Para calcular las cargas sobre los nudos, se consideran de signo positivo

las cargas hacia arriba y hacia la derecha:

kpQmx 71,107

535 =⋅⋅= en nudos interiores.

5,36 kp en nudos laterales.

kpQmy 57,537

5155 −=⋅⋅−= en nudos interiores.

-26,79 kp en nudos laterales.

kpQnx 86,277



kpQny 29,1397



Anejo 3 23


• Carga de viento HIP B

Las cargas son reflejadas en la siguiente figura:

Figura 4: Acción del viento sobre la cercha (HIP B)

Para calcular las cargas sobre los nudos, se consideran de signo positivo

las cargas hacia arriba y hacia la derecha:

kpQmx 757

5335 −=⋅⋅−= en nudos interiores.

-37,5 kp en nudos laterales.

kpQmy 3757


187 kp en nudos laterales.

kpQnx 29,1097



kpQny 43,5467



5.2.2 Combinación de hipótesis

En vista a las cargas a la que se puede ver sometida la estructura, se

consideran las siguientes combinaciones:

Anejo 3 24


Hip 1: 1,33 Cargas permanentes + 1,5 Nieve

Hip 2: 1,33 Cargas permanentes + 1,5 Nieve +1,5 Viento HIP A

Hip 3: 1 Cargas permanentes +1,5 Viento HIP B


Para el cálculo de las solicitaciones se usará el programa informático de

Cerchas, desarrollado en el Dpto. de Ingeniería Rural de la ETSIAM de Córdoba.

Dicho programa permite la resolución de cerchas isostáticas solicitando la

introducción de datos como tipo de cercha, dimensiones de la misma, cargas a las

que está sometida la estructura y combinación de hipótesis, ofreciendo

posteriormente un listado completo de coordenadas de los nudos, conectividades

de las barras, cargas características, cargas ponderadas, axiales ponderados y

dimensionamiento.

Al final del presente anejo se muestra el listado correspondiente a la

estructura proyectada, resumiéndose los resultados en la siguiente tabla:

Tabla 4: Esfuerzos para las combinaciones en las barras

Máxima Tracción (kp) Máxima Compresión (kp)

Pares 12.298 50.826

Tirantes 49.850 12.170

Montantes 9.219 1.741

Diagonales 1.655 6.327

Anejo 3 25


5.4 DIMENSIONAMIENTO DE LA BARRAS

En el listado obtenido por el programa de ordenador, se contempla un

dimensionamiento de cada una de las barras. En este apartado se comprobará su

validez.

5.4.1 Pares

Los pares poseen todos una longitud de 218,52 cm

El esfuerzo máximo de los pares a tracción se encuentra en la barra 52,

mientras que la barra 2 soporta el máximo esfuerzo de compresión, siendo sus

valores:

NT* = 12.298 kp

NC* = 50.826 kp

Se predimensiona con un perfil hueco cuadrado # 140·5 de características:

A = 26,1 cm2

P = 20,5 kp/m

ix = iy = 5,46 cm

5.4.1.1 Comprobación de resistencia a tracción

22*

/600.2/19,4711,26

298.12cmkpcmkp

ANT <===σ

5.4.1.2 Comprobación a pandeo

Se ha de calcular la esbeltez mecánica para cada plano de los pares:

i

l p=λ

Anejo 3 26


donde,

λ: Esbeltez mecánica de una pieza simple en un plano perpendicular a un eje

de inercia de la sección. lp: Longitud de pandeo en dicho plano. Se define

como lp= β·l, siendo β = 1 por ser barras articuladas.

i: Radio de giro de la sección bruta de la pieza respecto al eje de inercia

considerado.

Tanto en el plano de la cercha como en el plano perpendicular a la misma

se tiene que lp =218,52 cm, por lo que la esbeltez mecánica será:

02,4040,5

52,218 ===i

lpλ

Para este valor de esbeltez, el coeficiente de pandeo del acero A-42b es:

ω41 = 1,07

Por tanto:

22*

* /600.2/7,083.21,26

07,1826.50cmkpcmkp

ANC <=⋅=

⋅=

ωσ

Por tanto, el perfil queda elegido.

5.4.2 Montantes

El montante de mayor longitud es la barra 27 con 300 cm, siendo a su vez

el que posee los esfuerzos máximos de tracción y de compresión, con valores:

NT* = 9.219 kp

NC* = 1.741 kp

Se predimensiona con un perfil hueco cuadrado # 45 · 3 de características:

Anejo 3 27


A = 4,73 cm2

P = 3,71 kp/m

ix = iy = 1,68 cm


22*

/600.2/05,194973,4219.9

cmkpcmkpA

NT <===σ


Se ha de calcular la esbeltez mecánica para cada plano de los montantes:

i

l p=λ


se tiene que lp =300 cm, ya que β =1, por lo que la esbeltez mecánica será:

5,17868,1

300 ===i

lpλ


ω179 = 5,47

Por tanto:

22*

* /600.2/4,013.273,4

47,5741.1cmkpcmkp

ANC <=⋅=

⋅=

ωσ


Anejo 3 28


5.4.3 Diagonales

Las diagonales de mayor longitud tienen 334,56 cm.

El esfuerzo máximo de los pares a tracción se encuentra en la barra 29,

mientras que la barra 26 soporta el máximo esfuerzo de compresión, siendo sus

valores:

NT* = 1.655 kp

NC* = 6.327 kp

Se predimensiona con un perfil hueco cuadrado # 70 · 3 de características:

A = 7,73 cm2

P = 6,07 kp/m

ix = iy = 2,71 cm


22*

/600.2/10,21473,7655.1

cmkpcmkpA

NT <===σ


Se ha de calcular la esbeltez mecánica para cada plano de las diagonales:

i

l p=λ


se tiene que lp = 334,56 cm, ya que β =1, por lo que la esbeltez mecánica será:

Anejo 3 29


45,12371,2

56,334 ===i

lpλ


ω124 = 2,79

Por tanto:

22*

* /600.2/6,283.273,7

79,2327.6cmkpcmkp

ANC <=⋅=

⋅=

ωσ


5.4.4 Tirantes

Los tirantes tienen todos la misma longitud: 214,29 cm.

El esfuerzo máximo de los tirantes a tracción se encuentra en las barras 1

y 4, mientras que las barras 50 y 53 soportan el máximo esfuerzo de compresión,

siendo sus valores:

NT* = 49.850 kp

NC* = 12.170 kp

Se predimensiona con un perfil hueco cuadrado # 100 ·6 de características:

A = 21,3 cm2

P = 16,7 kp/m

ix = iy = 3,77 cm

5.4.4.1 Comprobación de resistencia a tracción.

Anejo 3 30


22*

/600.2/4,340.23,21

850.49cmkpcmkp

ANT <===σ

5.4.4.2 Comprobación a pandeo en el plano de la cercha.

Se ha de calcular la esbeltez mecánica para cada plano de los tirantes:

i

l p=λ

En el plano de la cercha se tiene que lp =214,29 cm, ya que β =1, por lo que

la esbeltez mecánica será:

84,5677,3

29,214 ===i

lpλ


ω57 = 1,19

Por tanto:

22*

* /600.2/92,6793,21

19,1170.12cmkpcmkp

ANC <=⋅=

⋅=

ωσ

5.4.4.3 Comprobación del pandeo del tirante fuera del plano de la

estructura

Se debe cumplir también la condición de pandeo lateral de los tirantes, ya

que no está restringido en ningún modo el pandeo en el plano perpendicular a la

cercha.

Para evitar que se dé una excesiva longitud de pandeo, se arriostran una

serie de nudos de una a otra cercha. Se dispondrán vigas aligeradas en los nudos

4, 8, 12, 17, 21 y 25 tal y como se ven en los correspondientes planos.

Anejo 3 31


De este modo, la longitud de pandeo en este plano perpendicular a la

cercha es de 4,28 m.

Con el mismo perfil, la esbeltez sería:


ω114 = 2,46

Por tanto:

22*

* /600.2/55,405.13,21

46,2170.12cmkpcmkp

ANC <=⋅=

⋅=

ωσ

Se indica entonces que los arriostramientos son válidos.

5.5 COMPROBACIÓN DE PESO DE LA ESTRUCTURA

En la siguiente tabla se muestra el peso de las barras de la cercha.

Tabla 5: Peso de las barras de cada cercha

Barras PerfilPeso

(kp/m)

Longitud total

(m)

Peso total

(kp)

Pares # 140·5 20,5 30,52 625,66

Montantes # 45·3 3,71 21 77,91

Diagonales # 70·3 6,07 33,22 195,57

Tirantes # 100·6 16,7 30,00 501

68,11377,3

58,428 ==λ

Anejo 3 32


El peso total de cada una de las cerchas asciende a 1.400,14 kp, por lo

que:

2/33,953014,1400

mkp=⋅

valor relativamente inferior al supuesto en el cálculo de la cercha, que fue

de 10 kp/m2, si bien hay que considerar que en la construcción de la cercha se

producen soldaduras quedando este sobrepeso incluido en el valor supuesto.

Anejo 3 33


6. CÁLCULO DE LOS PILARES QUE SUSTENTAN LA CERCHA

6.1 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

Los pilares que sustentarán las cerchas, irán empotrados en unos pozos

de cimentación por medio de una placa de asiento y unos pernos de anclaje.

Las cargas que actúan sobre los pilares serán las que transmite la cercha

y las que transmite el viento sobre el cerramiento, que se supone que el pilar lo

resiste íntegramente.

El predimensionamiento de los pilares se efectúa con un perfil HEB 240 de

características:

- Peso = 83,2 kp/m - ix = 10,3 cm - Ix = 11.259 cm4

- A = 106 cm2 - Wy = 327 cm3 - Iy = 3.923 cm4

- Wx = 938 cm3 - iy = 6,08 cm

Figura 5: Perfil HEB 240 usado en pilares


§ Acciones en los apoyos debidas a la cercha

Las reacciones horizontales y verticales en los apoyos se obtienen del

listado del programa informático utilizado y son:

24 cm

24 cm

Anejo 3 34


QV* = 10.745 kp

QH* = 217 kp

§ Acción horizontal debida al viento

qv* = 1,5 · 42 kp/m2 · 5 m = 315 kp/m

§ Acción horizontal debida al ∆Tª

Debido a que se trata de una cercha con dos apoyos fijos y con 30 m de

luz, se ha de considerar una acción “x” debida a la dilatación del tirante por efecto de

la temperatura, acción que se obtiene de la expresión:

tp EA

LEIH

TLx

+

∆⋅⋅=

32

ª3

α

siendo,

α = coeficiente de dilatación térmica ( α = 0,000012 cm /m ºC).

L = luz cercha (cm).

∆Tª = incremento de temperatura (ºC).

E = módulo de elasticidad acero (E = 2,1 · 106 kg/cm2).

H = altura pilar (cm).

Ip = momento de inercia del pilar (cm4).

At = área del tirante (cm2).

Se obtiene por tanto un valor de dicha acción:

kpx 58,250

3,21101,2

000.3

259.11101,23

5002

25000.3000012,0

66

3=

⋅⋅+

⋅⋅⋅⋅

⋅⋅=

Comprobación de los tirantes de la cercha.

Anejo 3 35


La acción de la temperatura sobre la cercha, hace que el esfuerzo de

tracción al que estaban sometidos los tirantes se incremente, debiendo ser

comprobado el perfil para este nuevo esfuerzo.

22*

/600.2/14,352.23,21

58,250850.49cmkpcmkp

ANT <=

+==σ

Por tanto, el perfil queda aceptado.


En la siguiente figura se observa dónde se producen dichas solicitaciones.

Figura 6: Solicitaciones en los pilares

Las solicitaciones que se producen en el pilar se verán incrementadas por

la consideración del peso propio del pilar, así como de la acción “x” producida por el

incremento de temperatura.

Las solicitaciones máximas a las que ha de hacer frente el pilar son las que

se recogen a continuación:

TAC TBD

Hc

Vc

Mc

HD

MD

VD

Anejo 3 36


N* = QV* + peso propio = 10.745 + 83,2 · 5 = 11.161 kp

T* = c = 315 · 5 + 217 = 1.792 kp

M* = qv* · 2,5 + QH

*· 5 + x · 5 = 5.475,2 + 1.252,9 = 6.275,4 kp ·m

6.4 DIMENSIONAMIENTO DE LOS PILARES

6.4.1 Comprobación del pandeo del pilar en el plano de la cercha (eje

de pandeo X)

Se ha de calcular la esbeltez mecánica:

i

l p=λ

La longitud de pandeo del pilar en dicho plano es:

lp =β · l = 2 · 500 = 1000 cm,

β =2 por modelizarse como una barra empotrada - libre

La esbeltez mecánica será:

08,973,10

000.1 ===x

px

i

lλ


ω98 = 1,95

6.4.2 Comprobación del pandeo del pilar en el plano del cerramiento

(eje de pandeo Y)


Anejo 3 37


lp =β · l = 0,7 · 500 = 350 cm,

β =0,7 por modelizarse como una barra empotrada - articulada


56,5708,6

350 ===y

py

i

lλ


ω58 = 1,2

Como este valor de esbeltez es menor empleamos el calculado en el

apartado anterior

6.4.3 Comprobación de resistencia

22**

* /600.2/5,124.2327

540.627106

95,1161.11cmkpcmkp

WM

A

N

y

<=+⋅=+⋅

=ω

σ

Por lo tanto, el perfil será aceptado.

Anejo 3 38


7. MUROS HASTIALES

7.1 GENERALIDADES

Los muros hastiales o muros piñón son aquellos que cierran la nave en su

sentido transversal, paralelos a las cerchas, con estabilidad suficiente para frenar la

acción del viento.

Se proyectan de modo que sobre unos pilares extremos descansa un dintel

ausente de cercha, apoyado también en las cabezas de unos pilares intermedios

que dividen al muro en paños de menores dimensiones.

Se proyecta un muro hastial con 2 pilares exteriores del mismo perfil que el

utilizado para los pilares que sustentan cerchas y con 6 pilares intermedios

separados 4,28 m entre sí.

A continuación se puede ver un esquema de la estructura.

Figura 7: Estructura del muro hastial

Anejo 3 39


7.2 CÁLCULO DE LOS DINTELES

Se calcularán los dinteles como barras continuas, apoyadas en los pilares,

que soportan las acciones transmitidas por las correas.

Se estudia como una barra continua de 15,29m de longitud (15 m en

planta) con tres tramos de 5,099 m.

Se predimensionan con un perfil IPE 140 con características:

- Peso = 12,9 kp/m.

- A = 16,4 cm2.

- Ix = 541 cm4.

- Wx = 77,3 cm3.

- ix = 5,74 cm.

- Iy = 44,9 cm4.

- Wy = 12,3 cm3.

- iy = 1,65 cm.

2.1.1 Evaluación de acciones

El dintel recibe las acciones transmitidas por las correas que son

qperm = 2,142 . (15 + 10) + 10,8 = 64,35 kp/m

qnieve = 2,142 . 60 = 128,52 kp/m

qviento = 2,142 . 5 = 10,71 kp/m

q* = 1,33 . 64,35 + 1,5 . 128,52 + 1,5 . 10,71 = 294,43 kp/m

La longitud de las correas asociada al hastial es de 3,25 m. Por ello,

294,43 kp/m · 3,25 m = 956,90 kp

Anejo 3 40


Como en el dintel se apoyan 8 correas por vertiente la acción sobre el dintel

será:

mkp /35,51015

890,956 =⋅

Sumando esta cantidad al peso propio del perfil del dintel:

Q* = 510,35 kp/m + 1,33 · 12,9 kp/m = 527,51 kp/m de planta

QN* = Q* . cos α = 527,51 . cos 11,31º = 517,27 kp/m de vertiente

7.2.2. Cálculo de las solicitaciones

El momento flector que se produce en una viga continua de tres tramos es:

mkplQ

M N ⋅=⋅=⋅

= 89,344.110

099,527,51710

22**

7.2.3. Comprobación de resistencia

22*

* /600.2/83,739.13,77489.134

cmkpcmkpWM

x

<===σ

7.2.4. Comprobación de flecha

La relación flecha/luz que se debe cumplir en el dintel ha de ser inferior a

l/400.

La flecha máxima que se produce en una viga continua uniformemente

cargada se define como:

h

lf

2

415,0⋅⋅= σ

Se ha de determinar la tensión que actúa sobre el dintel sin mayorar:

Anejo 3 41


q* = 64,35 + 128,52 + 10,71 = 203,58 kp/m

La longitud de las correas asociada al hastial es de 3,25 m. Por ello,

203,58 kp/m · 3,25 m = 661,64 kp

Como en el dintel se apoyan 8 correas por vertiente la acción sobre el dintel

será:

mkp /87,35215

864,661 =⋅

Sumando esta cantidad al peso propio del perfil del dintel:

Q =352,87 kp/m + 12,9 kp/m = 365,77 kp/m de planta

QN = Q . cos α = 365,77 . cos 11,31º = 358,67 kp/m de vertiente

Los valores del flector y tensión correspondientes a la carga característica

son:

mkplQ

M N ⋅=⋅=⋅

= 53,93210

099,567,35810

22

22 /600.2/38,206.13,77

253.93cmkpcmkp

WM

x

<===σ

Teniendo en cuenta lo anterior y que el canto de un perfil IPE 140 es de 14

cm la flecha que se produce es:

mmhl

f 3,914

099,506,12415,0415,0

22

=⋅⋅=⋅⋅= σ

La flecha admisible era:

Anejo 3 42


cml

fadmisible 27,1400

9,509400

==< , valor superior al calculado de 0,93 cm.

7.3 CÁLCULO DE LOS PILARES INTERMEDIOS DEL HASTIAL.

Los pilares del hastial, como se ha dicho anteriormente, se calculan como

empotrados en su base y apoyados en el dintel. Para calcularlos, se elige el de

mayor dimensión y se acepta para los demás.

El predimensionamiento de estos pilares se efectuará con un perfil HEB

140 de características:

- Peso = 33,7 kp/m.

- A = 43 cm2.

- Wx = 216 cm3.

- ix = 5,93 cm.

- Wy = 78,5 cm3.

- iy = 3,58 cm.

7.3.1 Evaluación de acciones

Acciones transmitidas por el dintel

Estas acciones han sido calculadas en el apartado 7.2.1 siendo:

Q* = 517,27 kp/m

Como la separación entre pilares es de 4,28 m, la carga sobre el pilar

intermedio será:

F* = 517,27 ·4,28 m = 2.213,92 kp

Acción horizontal debida al viento

Anejo 3 43


qv* = 1,5 · 63 kp/m2 · 4,28 m = 404,46 kp/m

7.3.2 Cálculo de las solicitaciones

Para la consideración del pilar como una viga empotrada – apoyada, el

cortante y el momento flector producidos por una carga uniforme en la base del pilar

son los representados en la figura y se obtiene de las expresiones:

kplqRT B 03,457.26,727,51785

85 =⋅⋅=⋅⋅==

mkplq

MM B ⋅=⋅=⋅== 69,734.38

6,727,5178

22

Figura 8: Carga y solicitaciones en una viga empotrada - apoyada

La combinación de esfuerzo más desfavorable en el pilar central del hastial

será:

N* = F* + peso propio = 2.457,03 + 1,33 · 33,7 · 7,6 = 2.797,67 kp

T* = 2.457,03 kp

M* = 3.734,69 kp · m

RB

<

RA

B

A

q 7,6 m

MB

Anejo 3 44


7.3.3 Dimensionamiento de los pilares

7.3.3.1 Comprobación del pandeo del pilar en el plano perpendicular

al hastial (eje de pandeo X)


lp =β · l = 0,7 · 760 = 532 cm,

β =0,7 por modelizarse como una barra empotrada - articulada


5,10504,5

532 ===x

px

i

lλ


ω106 =1,98

7.3.3.2 Comprobación de resistencia

22**

* /600.2/84,857.1216

469.37343

98,163,797.2cmkpcmkp

WM

A

N

x

<=+⋅=+⋅

=ω

σ

Por lo tanto, el perfil será aceptado.

7.4 COMPROBACIÓN DE LOS PILARES EXTREMOS DEL MURO HASTIAL

Para quedarse del lado de la seguridad, se hace el supuesto que los pilares

extremos reciben la mitad de las acciones que recibe el pilar intermedio más

desfavorable y la mitad de las acciones que reciben los pilares que sustentan las

cerchas.

Anejo 3 45


N* = 11.161/2 + 2.797,63/2 = 6.979,32 kp

Mx* = 3.734,69/2 = 1.867,35 kp · m

My* = 6.275,4/2 = 3.137,7 kp · m

• Comprobación a pandeo en el plano del hastial (eje de pandeo Y)


lp =β · l = 0,7· 500 = 350 cm,


56,5708,6

350 ===y

py

i

lλ


ω58 = 1,2

• Comprobación del pandeo en el plano perpendicular al hastial (eje de

pandeo X)


lp =β · l = 0,7 · 500 = 350 cm,


9,3308,6

350 ===x

px

i

lλ


Anejo 3 46


ω34 = 1,05

Como este valor de esbeltez es menor empleamos el calculado en el

apartado anterior.

• Comprobación de resistencia

22

2***

*

/600.2/63,237.1

/63,237.1327

770.313938

735.186106

2,132,979.6

cmkpcmkp

cmkpW

M

WM

A

N

y

y

x

x

<

=++⋅

=++⋅

=ω

σ

Por lo tanto, el perfil era válido.

Anejo 3 47


8. UNIÓN DE LOS PILARES CON LA CIMENTACIÓN

8.1 TIPOS DE PLACAS

Los pilares se unirán mediante placas de asiento y pernos de anclaje a los

pozos de cimentación.

Como se van a situar perfiles diferentes en los pilares dependiendo de si

estos sustentan cerchas o pertenecen al hastial, también se proyectarán placas

diferentes, siendo estas:

- Placa tipo I: Para pilares que sustentan cerchas y pilares extremos del

hastial.

- Placa tipo II: Para pilares intermedios del hastial.

8.2 PLACA TIPO I

Se calcularán la placa y los pernos usando el método propuesto por la

Norma AE-95, de anclaje considerando las acciones que actúan sobre los pilares

que sustentan las cerchas y posteriormente se comprobará para los pilares

extremos del hastial.

Se predimensiona con una placa de asiento metálica, de 45 x 45 cm, la

cual se anclará al pozo de cimentación mediante 4 pernos roscados a cada lado de

25 mm de diámetro y 65 cm de longitud.

8.2.1 Acciones características

Se emplearán las acciones consideradas en el cálculo de los pilares, pero

minoradas para pasarlas a características.

kpN

N 14,972.74,1161.11

4,1

*

===

Anejo 3 48


kpT

T 67,194.15,1

792.15,1

*

===

mkpM

M ⋅=== 6,183.45,1

4,275.65,1

*

8.2.2 Dimensionamiento de la placa de asiento

8.2.2.1 Comprobación de presión sobre la cimentación

Se supone que sólo se comprime 1/4 de la placa de sustentación y que en

ese espacio la distribución de tensiones σc es constante, por lo que la ley que se

propone para el cálculo de la tensión máxima en la cimentación es:

( )8

4

20

agammb

a

ga

eN

hormigónadmc +−=≤⋅⋅

−+⋅

= σσ

donde,

σc = presión de la placa sobre la cimentación (kp/cm2)

e0 =excentricidad (cm)

a = longitud de la placa (cm)

b = anchura de la placa (cm)

σ adm hormigón = tensión admisible sobre el hormigón (kp/cm2)

Por su parte,

cmNM

eo 48,5214,972.7

360.418 === a = b = 45 cm

m = 45 – (9,8 + 45/8) = 29,5

Usando en los pozos de cimentación hormigón H-175

Anejo 3 49


2/68,546,15,12,1

9,01752,1

9,0cmkp

f

fc

ckhormigónadm =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅

=γγ

σ

Se obtiene un valor final de presión

22 /68,54/79,345,2945

445

8,9245

48,5214,972.7cmkpcmkpc <=

⋅⋅

−+⋅

=σ

8.2.2.2 Cálculo del espesor

Teniendo en cuenta de igual modo el momento, se propone una ley que

expresa el espesor mínimo de placa:

placaadm

c

a

sσ

σ2

43

⋅⋅

≥

donde,

s = espesor

σc = Presión sobre la cimentación (kp/cm2)

σadm placa = Tensión admisible en la placa (kp/cm2)

2/733.15,1

600.2cmkpplacaadm ==σ

Por lo tanto se obtiene que:

cms 76,2733.1

445

79,3432

=

⋅⋅

≥

Se opta por una placa de dimensiones 45 x 45 x 3 cm

Anejo 3 50


8.2.3 Dimensionamiento de los pernos de anclaje


Los pernos se dimensionan para soportar la tensión T de tracción, que

viene dada por:

T = σc · b · a/4 – N = 34,79 · 45 · 45/4 – 7.972,14 = 9.640,30 kp

La sección total (n · As) de los pernos de anclaje será:

admpernos

s

TAn

σ≥⋅

donde,

n = número de pernos a cada lado de la placa

As = sección útil de un perno (cm2)

σadm perno = tensión admisible por los pernos, que toma el valor de 1.000

kp/cm2 para que le deformación en la placa sea mínima.

El diámetro neto del perno es 0,86 · 25 = 21,5 mm (pérdida de un 14% del

diámetro por la rosca).

Se tiene que:

222

63,3215,2

2cmA n

s =

⋅=

⋅= πφ

π

Por lo tanto se verifica finalmente que:

22 64,9000.1

3,640.952,1463,34 cmcmAn s =>=⋅=⋅

Anejo 3 51


8.2.3.2 Condición de adherencia

Se ha de cumplir que:

bm

bun

Tl

τ⋅⋅≥

donde,

lb =longitud de los pernos (cm)

u = perímetro de los pernos

τbm = tensión media de adherencia admisible para barras lisas (kp/cm2)

Se tiene que:

u = π · φ = π · 2,5 = 7,85 cm

2/089,617546,046,0 cmkpfckbm =⋅=⋅=τ

Por lo que se verifica que:

cm45,50085,685,74

30,640.9 cm 65 lb =

⋅⋅>=

8.2.4 Comprobación de la validez de la placa tipo I para el pilar

extremo del hastial

Se emplearán las acciones consideradas en el cálculo de estos pilares

recogidas en el apartado 7.4 , pero minoradas para pasarlas a características.

kpN

N 23,985.44,1

32,979.64,1

*

===

mkpM

M xx ⋅=== 9,244.1

5,135,867.1

5,1

*

mkpM

My

y ⋅=== 8,091.25,1

7,137.35,1

*

Anejo 3 52


Los valores aquí obtenidos son inferiores a los que se usaron para el

dimensionamiento de la placa, por lo que la validez de la placa se hace patente. No

obstante, se ha de realizar una comprobación de validez para el Mx , que actúa en

un sentido en el cual la placa sólo posee dos pernos.

• Comprobación de presión sobre la cimentación

Se tiene que:

cmNM

eo 97,2423,985.4

490.124 ===

a = b = 45 cm


22 kp/cm 54,68 kp/cm57,125,2945

445

8,9245

97,2423,985.4<=

⋅⋅

−+⋅

=cσ

8.2.4.1 Comprobación de espesor

cms 66,1733.1

445

57,1232

=

⋅⋅

≥

Por lo que es válido el espesor de 3 cm

8.3 PLACA TIPO II

Esta placa se ubicará en la sujeción de los pilares intermedios de los

hastiales a los pozos de cimentación.

Anejo 3 53


Se efectúa un predimensionamiento con una placa metálica de 35 x 35, que

se anclará al pozo de cimentación con 4 pernos roscados a cada lado de 30 mm

de diámetro y 65 cm de longitud.


Se emplearán las acciones consideradas en el cálculo de los pilares, pero

minoradas para pasarlas a características.

kpN

N 34,998.14,1

67,797.24,1

*

===

kpT

T 02,638.15,1

03,457.25,1

*

===

mkpM

M ⋅=== 79,489.25,1

69,734.35,1

*

8.3.2 Dimensionamiento de la placa de asiento

8.3.2.1Comprobación de presión sobre la cimentación

Se tiene que:

cmNM

eo 59,12434,998.1

979.248 ===

a = b = 35cm

m = 35 – (9,8 + 35/8) = 20,82

2/68,546,15,12,1

9,01752,1

9,0cmkp

f

fc

ckhormigónadm =

⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅

=γγ

σ


Anejo 3 54


22 kp/cm 54,68 kp/cm46,4182,2035

435

8,9235

59,12434,998.1<=

⋅⋅

−+⋅

=cσ

8.3.2.2 Cálculo del espesor

Se tiene que:

cms 34,2733.1

435

46,4132

=

⋅⋅

≥

Se opta por una placa de dimensiones 35 x 35 x 2,50 cm

8.3.3 Dimensionamiento de los pernos de anclaje


Los pernos se dimensionan para soportar la tensión T de tracción, que

viene dada por:

T = σc · b · a/4 – N = 41,46 · 35 · 35/4 – 1.998,34 = 10.698,8 kp

La sección total (n · As) de los pernos de anclaje será:

admpernos

s

TAn

σ≥⋅

El diámetro neto del perno es 0,86 · 30 = 25,8 mm (pérdida de un 14% del

diámetro por la rosca).

Se tiene que:

Anejo 3 55


222

23,5258,2

2cmA n

s =

⋅=

⋅= πφ

π

Por lo tanto se verifica finalmente que:

22 7,10000.1

8,698.1068,1523,53 cmcmAn s =>=⋅=⋅

8.3.3.2 Condición de adherencia

Se ha de cumplir que :

bm

bun

Tl

τ⋅⋅≥

Se tiene que:

u = π · φ = π · 3 = 9,42 cm

2/085,617546,046,0 cmkpfckbm =⋅=⋅=τ

Por lo que se verifica que:

cm22,62085,642,938,698.10

cm 65 lb =⋅⋅

>=

Anejo 3 56


9. CÁLCULO DE LA CIMENTACIÓN

9.1 GENERALIDADES

Se va a realizar una cimentación con pozos de hormigón H-175, unidos

entre sí mediante zunchos perimetrales que además servirán de apoyo a los

cerramientos exteriores.

Al igual que ocurría con las placas de asiento, al disponer de dos tipos de

pilares, se proyectarán dos tipos de pozos, siendo estos:

- Pozo tipo I: Para pilares que sustentan cerchas y pilares extremos del

hastial.

- Pozo tipo II: Para pilares intermedios del hastial.

Se estima que a la profundidad de cimentación las características del

terreno son:

- Coeficiente de balasto horizontal: kh = 1.750 T/m3

- Coeficiente de balasto vertical: kv = 3.100 T/m3

- Coeficiente entre balastos: η = kh/kv = 0,56

- Tensión admisible del terreno: σadm = 2 kp/cm2

- Ángulo de rozamiento entre el terreno y el hormigón: φd = 30º

- Adherencia o cohesión entre el terreno y el hormigón: cd = 0

2.2 POZO TIPO I

Se proyecta un macizo de hormigón de dimensiones 1 x 1 x 2,5 m.

a = b = 1 m

h = 2,5 m

G = ( 1 · 1 · 2,5 ) · 2.420 = 6.050 kp

Anejo 3 57



Las acciones a considerar serán las mismas que se tuvieron en cuenta

para el cálculo de la placa tipo I:

N = 7.972,14 kp

T = 1.194,67 kp

M = 4.183,6 kp · m

Las acciones características sobre la base del pozo son:

Nh = N + G = 7.972,14 + 6.050 = 14.022,14 kp

mkp

ah

hTMM h ⋅=

+

⋅+=

+

⋅+= 41,735

15,2

56,01

5,267,194.16,183.4

133

η

( )

( )kp

ha

hTMhTTh

22,953.35,256,01

5,2·67,194.16,183.45,256,0267,194.1

2

33

2

33

2

−=⋅+

+⋅⋅−=

=+

⋅+−=η

η

9.2.2 Seguridad al vuelco

Se tiene que cumplir que:

6

a

N

Me

h

h ≤=

verificándose:

m 0,1761

< m05,014,14022

41,735===e

Anejo 3 58


9.2.3 Seguridad al deslizamiento

Ha de cumplirse que

bactgNT dhh ⋅⋅+⋅< φ

Y se verifica que

3.953,22 < 14.022,14 tg 30º + 0 = 8.095,69 kp

9.2.4 Seguridad al hundimiento


( ) admh

aha

e

ba

Nσ

ησ ≤

⋅+⋅

⋅+⋅

⋅=

3

0

1

61

donde,

σ = Presión vertical máxima (kp/cm2)

e0 = Excentricidad ficticia (m)

Y se tiene que:

mN

hTMe

h

51,014,022.14

5,267,194.16,183.40 =⋅+=⋅+=

2

3 /mkp 18.422,93

15,256,011

51,061

1114,022.14 =

⋅+⋅

⋅+⋅⋅

=σ

Por lo tanto se verifica que:

Anejo 3 59


σ = 1,84 kp/mm2 < 2 kp/mm2

9.2.5 Seguridad al giro


"2

1<⋅hθ

donde θ es el giro que experimenta el pozo (rad)

Se tiene que:

3

336

331085,2

125,256,01

101,31

5,267,194.16,183.4

12

−⋅=⋅+⋅⋅⋅

⋅+=⋅+⋅⋅

⋅+=ha

kb

hTM

v

ηθ

Por tanto, se verifica que:

θ · h = 2,85 · 10-3 · 250 = 0,71 cm < ½” = 1,27 cm

9.3 POZO TIPO II

Se predimensiona con un macizo de hormigón de dimensiones 1 x 1 x 2m

a = b = 1 m

h = 2 m

G = ( 1 · 1 · 2 ) · 2.420 = 4.840 kp


Las acciones a considerar serán las mismas que se tuvieron en cuenta

para el cálculo de la placa tipo II:

N = 1.998,34 kp

Anejo 3 60


T = 1.638.02 kp

M = 2.489.79 kp · m

Las acciones características sobre la base del pozo son:

Nh = N + G = 1.998,34 + 4.840 = 6.838,34 kp

mkp

ah

hTMMh ⋅=

+

⋅+=

+

⋅+= 16,052.1

12

56,01

202,638.179,489.2

133

η

( )

( )kp

ha

hTMhTTh

65,075.3256,01

202,638.179,489.2256,0202,638.1

2

33

2

33

2

−=⋅+

⋅+⋅⋅−=

=+

⋅+−=η

η

9.3.2 Seguridad al vuelco

Se tiene que cumplir que:

6

a

N

Me

h

h ≤=

verificándose:

mme 17,061

15,034,838.616,052.1 =<==

9.3.3 Seguridad al deslizamiento

Ha de cumplirse que

bactgNT dhh ⋅⋅+⋅< φ

Y se verifica que

Anejo 3 61


3.075,65 < 6.838,34 tg 30º + 0 = 3.948,11 kp

9.3.4 Seguridad al hundimiento


( ) admh

aha

e

ba

Nσ

ησ ≤

⋅+⋅

⋅+⋅

⋅=

3

0

1

61

Y se tiene que:

mN

hTMe

h

84,034,838.6

202,638.179,489.20 =⋅+=⋅+=

( )2

3 /mkp 13.127,62

1256,011

84,061

1134,838.3 =

⋅+⋅

⋅+⋅⋅

=σ

Por lo tanto se verifica que:

σ = 1,31 kp/mm2 < 2 kp/mm2

9.3.5 Seguridad al giro


"2

1<⋅hθ

Se tiene que:

3

336

331007,4

12256,01

101,31

202,638.179,489.2

12

−⋅=⋅+⋅⋅⋅

⋅+=⋅+⋅⋅

⋅+=ha

kb

hTM

v

ηθ

Anejo 3 62


Por tanto, se verifica que:

θ · h = 4,07 · 10-3 · 200 = 0,81 cm < ½” = 1,27 cm

9.4 ZUNCHOS DE CIMENTACIÓN

Los pozos de cimentación se unirán por medio de zunchos perimetrales de

cimentación para impedir sus desplazamientos laterales, además de servir como

base a los cerramientos exteriores.

Se dimensionará su sección y sus armaduras longitudinales y

transversales.

9.4.1 Cálculo de la sección del zuncho (Ac)

Deberá cumplir dos restricciones:

• La sección de hormigón deberá ser tal que no se tenga que comprobar a

pandeo, por lo que la esbeltez mecánica será inferior a 10. Como la longitud de

pandeo es 0,5 · l, se tiene que cumplir :

2010

5,0 llb =⋅≥

donde,

b = lado menor del zuncho (cm)

l = longitud del zuncho (cm)

cmb 2520500 =≥

Por lo tanto, como la sección deberá ser superior a 25 cm, se considera

una Ac = 40 x 40 cm

Anejo 3 63


• Los zunchos deberán soportar el peso de los cerramientos exteriores de

las placas de hormigón y lo transmitirá al terreno.

El peso que deberá soportar el terreno será:

q = a · b · γh + h · e · γc

donde,

γh = peso específico del hormigón = 2.420 kp/m3

γc = peso específico de las placas de cerramiento = 1.500 kp/m3

h = altura máxima del cerramiento (m)

e = espesor del cerramiento (m)

q = 0,4 · 0,4 ·2.420 + 8 · 0,255 · 1.500 = 3.447,2 kp/m

La tensión que transmita el zuncho al terreno deberá ser inferior a la

tensión admisible del terreno, que a 0,5 m de profundidad se considera de 0,9

kp/cm2

22 kp/cm 0,9 kp/cm86,040

47,34 <=

Por lo tanto, la sección predimensionada se acepta.

9.4.2 Cálculo de la armadura longitudinal (As)

En este caso se deberán cumplir tres restricciones:

• Los zunchos deben soportar un esfuerzo de tracción igual a la décima

parte de la carga del pozo más cargado de los que une. Por lo tanto, se tiene que:

yd

ds

f

NA

⋅≥ 1,0

Se tiene que:

Anejo 3 64


Nd = γf · N = 1,6 · 7.972,14 = 12.755,42 kp

fyd = fyk/γs =4.100/1,15 = 3.565 kp/cm2

Por lo tanto:

2358,0565.3

42,755.121,0cmAs =⋅≥

• Debe cumplir con la condición de limitación de las armaduras sometidas

a tracción.

c

yd

cds A

f

fA ⋅⋅≥ 08,0

Se tiene:

fcd = fck/γc =175/1,5 = 116,67 kp/cm2

22 19,440565.3

67,11608,0 cmAs =⋅⋅≥

• Debe verificarse la condición de cuantía geométrica mínima.

cs AA ⋅≥ 004,0

22 4,640004,0 cmAs =⋅≥

En vista de las diferentes condiciones, la armadura longitudinal del zuncho

deberá ser mayor a 6,4 cm2.

Por tanto, se selecciona un armadura formada por 4 redondos de acero de

16 mm de diámetro: 4 φ 16 mm: As = 8,04 cm2.

9.4.3 Cálculo de la armadura transversal

Anejo 3 65


Se consideran para el cálculo de dicha armadura las siguientes

restricciones en cuanto a diámetro de los cercos y separación entre ellos:

• dSt ⋅≤ 85,0 , donde d es el canto útil, altura disminuida en el

recubrimiento.

Para una recubrimiento de 4 cm, d = 32 cm. ⇒ cmSt 2,273285,0 =⋅≤

• cmSt 30≤

• min15 φ⋅≤tS , donde φmin = diámetro mínimo de la barra longitudinal más

delgada.

En este caso φmin = 16 mm ⇒ cmSt 246,115 =⋅≤

• Para el cálculo del diámetro de las barras que forman los cercos se tiene:

maxt φφ ⋅≥ 4/1 , donde φmax = diámetro de la barra longitudinal más gruesa

En este caso φmax = 16 mm ⇒ mmt 4164/1 =⋅≥φ

En vista de las diferentes condiciones, la armadura transversal del zuncho

deberá tener una separación de 24 cm con unos cercos de 6 mm de diámetro.

Anejo 3 66


10. CÁLCULO DE LOS ARRIOSTRAMIENTOS

Se proyectarán arriostramientos en diferentes puntos de la estructura con

objeto de mantener la estabilidad de la misma evitando que la acción del viento

sobre los hastiales provoque el vuelco de las cerchas.

10.1 ARRIOSTRAMIENTOS EN CUBIERTA.

Se dispondrán arriostramientos en cubierta mediante cruces de San

Andrés, para mantener la estabilidad del conjunto pilares y cerchas en sentido

longitudinal, evitando que la acción de los muros hastiales provoque el vuelco de los

mismos. Con los arriostramientos se consigue que las fuerzas se transmitan a las

cabezas de los pilares.

Se colocarán las cruces de San Andrés en los vanos primero y último, así

como en ambos lados de la junta de dilatación, utilizando para ello barras de 20 mm

de diámetro.

10.2 ARRIOSTRAMIENTOS EN FACHADA.

De la cabeza de los pilares, las fuerzas deben pasar a la cimentación. Por

ello, se disponen cruces de San Andrés en los mismos vanos en los que se realizó

el arriostramiento en cubierta utilizando barras de 20 mm de diámetro.

10.3 ARRIOSTRAMIENTOS ENTRE CERCHAS.

En cada cercha se arriostrarán los nudos 4, 8, 12, 17, 21 y 25 impidiendo

así el pandeo de los tirantes de las mismas en sentido longitudinal de la nave del

mismo perfil anterior.

Anejo 3 67


10.4 ARRIOSTRAMIENTOS ENTRE PILARES.

Con objeto de mantener una estabilidad de los pilares en el plano del

cerramiento, se arriostran entre sí en su parte superior por medio de unos perfiles

IPN 120.

Anejo 3 68


11. CERRAMIENTOS

11.1 CERRAMIENTOS EXTERIORES

El cerramiento exterior se compondrá de bloques huecos de cemento de 24

cm de espesor, con un peso específico aparente igual a 1500 kg/m3. Las

dimensiones de los bloques serán 39 x 19 x 19, unidos con mortero de cemento y

arena en proporción 1:6. En su lado interior irá guarnecido y enlucido con yeso Y 25,

mientras que en la cara exterior irá al descubierto.

11.2 CERRAMIENTOS INTERIORES

Los cerramientos interiores se realizarán con fábrica de ladrillo hueco doble

de 10 cm de espesor y 1,5 cm de guarnecido y enlucido con yeso Y 25 por ambas

caras.

La tabiquería que separa los aseos será de 4 cm de espesor más el

enfoscado y posterior alicatado.

Anejo 3 69


12. PUERTAS Y VENTANAS.

12.1 PUERTAS.

Hay dos puertas metálicas blindadas de acceso desde el exterior, una a

recepción y oficinas y será de hoja simple, de dimensiones 1,0 x 2,2 m y otra para

acceso al personal de la industria, de hoja doble de 1,3 x 2,2 m. Ésta se comunicará

con la sala de elaboración mediante un pasillo que facilita al personal el acceso a

aseos y vestuarios.

Las puertas de entrada y salida a la sala de elaboración, serán metálicas

de acero, correderas con apoyo en viga superior que hace las veces de rail. Sus

dimensiones serán 4,7 x 3,5 m. Hay tres puertas de este tipo, en las caras norte,

este y oeste de la nave.

Las puertas de acceso por el interior de la industria serán de varios tipos:

v Puertas metálicas de acero de hoja simple para el acceso a la sala de la

caldera (2 unidades) y una para acceso al laboratorio, de dimensiones

0,7 x 2,2 m.

v Puertas metálicas de acero de doble hoja para el acceso al taller, de

dimensiones 1,4 x 2,2 m (1 unidad).

v Puertas de madera de doble hoja de comunicación de las oficinas y del

pasillo de vestuario con la sala de elaboración de dimensiones 1,2 x 2,2

(3 unidades).

v Puertas de madera de hoja simple para el acceso a despachos de

gerencia, jefe de planta y laboratorio, así como de sala de juntas y sala

de espera, de dimensiones 0,7 x 2,2 m (8 unidades).

v Puertas de madera de hoja simple para el acceso a vestuarios, aseos

oficinas y aseos minusválidos, de dimensiones 0,8 x 2,2 m (6 unidades).

Anejo 3 70


v Puertas de madera de hoja simple para el acceso a duchas, WC

trabajadores, cuarto limpieza y almacén de administración, de

dimensiones 0,6 x 2,2 m (13 unidades).

v Puertas metálicas de acero de hoja simple para el acceso a las salas de

compresores de las cámaras frigoríficas, de dimensiones 0,8 x 2,2 m (2

unidades).

12.2 VENTANAS

A continuación se describen las diferentes ventanas que se situarán,

recogiendo las dimensiones y dependencia donde irá situada.

v En la sala de la caldera y sala de compresores de la cámara de

expedición, se colocarán 4 ventanas de aluminio con vidrio impreso de

1,5 x 1,2 m, dos en cada una.

v En el taller (1 unidad), en el laboratorio (2 unidades), en el despacho de

laboratorio (2 unidades) y sala de espera (1 unidad), se colocarán

ventanas de aluminio de 1 x 1,2 m con luna pulida.

v En el despacho de gerente y despacho, se colocarán un total de tres

ventanas de aluminio de 1,2 x 1,2 m. con luna pulida.

v En administración, se colocará una ventana de aluminio de 2,4 x 1,2 m.

con luna pulida.

v En la zona de aseos y vestuarios, se colocarán 4 ventanas de aluminio

con vidrio impreso, de 1,2 x 1,2 m cada una. Dos en cada uno de los

vestuarios.

12.3 CÁLCULO DE LAS VIGAS CARGADERAS.

12.3.1 Puertas

Anejo 3 71


Las puertas y ventanas suponen huecos en el cerramiento de la nave, que

hace que se requieran dinteles que soporten el cerramiento que queda por encima

de ellos.

Estos dinteles se calcularán como vigas doblemente empotradas y cargas

uniformemente repartidas. Éstas deberán ser capaces de soportar la carga

correspondiente al cerramiento (de peso específico 1500 kp/m3) y el peso de la

puerta..

Para simplificar el proceso del cálculo, se calculará el caso de la viga

cargadera para la puerta más desfavorable (la puerta corredera de la fachada oeste

de la nave), y se generalizará para el resto.

Peso del cerramiento superior (dimensiones 4,7 x 1,5 m):

qc = 1500 · 4,7 · 1,5 · 0,19 = 2.000,25 kp

Esto supone una carga por metro lineal de:

qc = 2.009,25 / 4,7 = 427,5 kp/m

Peso de la puerta (dimensiones 4,7 x 3,5 m y peso 22 kp /m2):

qp = 22 · 4,7 · 3,5 = 361,9 kp/m

Supone un peso de la puerta por metro lineal será:

qp = 361,9 / 4,7 = 77 kp/m

La carga total será:

q = 504,5 kp/m

q* = 1,33 · 504,5 = 671 kp/m

Anejo 3 72


Como predimensionamiento se toma un perfil IPN 140 cuyos valores

estáticos son:

A = 18,3 cm2

Ix = 573 cm4

Wx = 81,9 cm3

ix = 5,61 cm

El momento máximo de una viga doblemente empotrada con carga

uniformemente repartida es:

- Comprobación de la tensión máxima:

- Comprobación de la flecha máxima:

Siendo:

α: coeficiente de ponderación (α = 0,3)

l: luz

h: canto de la viga

σ: máxima tensión producida por el máximo momento flector

característico

mmhl

f 2,714

7,421,153,03,0

22

=⋅⋅=⋅⋅= σ


mkplq

M ·73,245.112

72,467112

22** =⋅=⋅=

22

** 260004,521.1

9,81573.124

cmkp

cmkp

WM

x

<===σ

( ) ( )( ) 500

/ 222 l

cmh

mlmmkpf <××= σ

α

Anejo 3 73


cml

fadmisible 94,0500470

500==< , valor superior al calculado de 0,72 cm.

Se acepta por tanto el perfil IPN 140 como viga cargadera de las puertas.

12.3.2 Ventanas

Los dinteles de las ventanas, al igual que para las puertas, se calculan

como vigas doblemente empotradas con carga uniformemente repartida.

Se realizarán los cálculos para una de las ventanas de los hastiales, y se

generalizará para el resto de vigas.

Peso del cerramiento superior (dimensiones 2,8 x 2,5 m):

qc = 1.500 · 2,8 · 2,5 · 0,19 = 1.995 kp

La carga por metro lineal será:

qc = 1.995 / 2,5 = 798 kp/m

En total, la carga uniformemente repartida ponderada será:

q* = 798 · 1,33 = 1.061,34 kp/m

Como predimensionamiento se toma un perfil IPN 100 cuyos valores

estáticos son:

A = 10,6 cm2

Ix = 171 cm4

Wx = 34,2 cm3

ix = 4,01 cm

Anejo 3 74


El momento máximo de una viga doblemente empotrada con carga

uniformemente repartida es:

- Comprobación de la tensión máxima:

- Comprobación de la flecha máxima:

mmhl

f 53,212

5,216,163,03,0

22

=⋅⋅=⋅⋅= σ


cml

fadmisible 5,0500250

500==< , valor superior al calculado de 0,25 cm.

Se acepta por tanto el perfil IPN-100 como viga cargadera de las ventanas.

mkplq

M ·78,55212

5,234,061.112

22** =⋅=⋅=

22

** 26003,616.1

2,34278.55

cm

kp

cm

kpWM

x

<===σ

Anejo 3 75


13. PINTURA Y REVESTIMIENTOS.

Los tabiques interiores serán guarnecidos y enlucidos con yeso Y-25 y

posteriormente se le aplicará una pintura al temple liso.

En las puertas metálicas se aplicará una capa de pintura al esmalte

satinado, mientras que las de madera se aplicará un barniz graso sintético.

Anejo 3 76


14. COORDENADAS DE LOS NUDOS DE LA CERCHA.

NUDO Xi (cm) Yi (cm) NUDO Xi (cm) Yi (cm)

1 0,0 0,0 15 1500,0 0,0

2 214,3 0,0 16 1714,3 257,1

3 214,3 42,9 17 1714,3 0,0

4 428,6 0,0 18 1928,6 214,3

5 428,6 85,7 19 1928,6 0,0

6 642,9 0,0 20 2142,9 171,4

7 642,9 128,6 21 2142,9 0,0

8 857,1 0,0 22 2357,1 128,6

9 857,1 171,4 23 2357,1 0,0

10 1071,4 0,0 24 2571,4 85,7

11 1071,4 214,3 25 2571,4 0,0

12 1285,7 0,0 26 2785,7 42,9

13 1285,7 257,1 27 2785,7 0,0

14 1500,0 300,0 28 3000,0 0,0

Anejo 3 77


15. CONECTIVIDAD DE LAS BARRAS.

BARRA NUDOINICIAL

NUDOFINAL

BARRA NUDOINICIAL

NUDOFINAL

1 1 2 28 14 16

2 1 3 29 15 16

3 2 3 30 15 17

4 2 4 31 16 17

5 3 4 32 16 18

6 3 5 33 17 18

7 4 5 34 17 19

8 4 6 35 18 19

9 5 6 36 18 20

10 5 7 37 19 20

11 6 7 38 19 21

12 6 8 39 20 21

13 7 8 40 20 22

14 7 9 41 21 22

15 8 9 42 21 23

16 8 10 43 22 23

17 9 10 44 22 24

18 9 11 45 23 24

19 10 11 46 23 25

20 10 12 47 24 25

21 11 12 48 24 26

22 11 13 49 25 26

23 12 13 50 25 27

24 12 15 51 26 27

25 13 14 52 26 28

26 13 15 53 27 28

27 14 15

Anejo 3 78


16. SALIDA ORDENADOR.

BARRA LONGITUD1ª

COMBINACIÓN2ª

COMBINACIÓN3ª

COMBINACIÓN TRACCIÓN COMPRESIÓN

1 214,30 49.837 49.850 -8.162 49.850 -8.162

2 218,55 -50.826 -50.626 8.578 8.578 -50.826

3 42,90 0 0 0 0 0

4 214,30 49.837 49.850 -8.162 49.850 -8.162

5 218,55 -3.855 -4.068 388 388 -4.068

6 218,53 -46.967 -46.570 8.304 8.304 -46.967

7 85,70 757 799 -76 799 -76

8 214,30 46.057 45.861 -7.782 46.057 -7.782

9 230,80 -4.151 -4.376 423 423 -4.376

10 218,55 -43.040 -42.447 8.019 8.019 -43.040

11 128,60 1.541 1.625 -157 1.625 -157

12 214,20 42.203 41.798 -7.388 42.203 -7.388

13 249,84 -4.461 -4.705 452 452 -4.705

14 218,43 -39.137 -38.347 7.737 7.737 -39.137

15 171,40 2.296 2.422 -233 2.422 -233

16 214,30 38.378 37.764 -7.001 38.378 -7.001

17 274,41 -4.924 -5.192 501 501 -5.192

18 218,55 -35.218 -34.231 7.453 7.453 -35.218

19 214,30 3.076 3.243 -313 3.243 -313

20 214,30 34.532 33.710 -6.609 34.532 -6.609

21 303,07 -5.416 -5.712 549 549 -5.712

22 218,53 -31.309 -30.126 7.171 7.171 -31.309

23 257,10 3.830 4.039 -388 4.039 -388

24 214,30 30.703 29.671 -6.221 30.703 -6.221

25 218,55 -27.393 -26.013 6.888 6.888 -27.393

26 334,70 -6.001 -6.327 611 611 -6.327

27 300,00 9.219 8.818 -1.741 9.219 -1.741

28 218,55 -27.393 -26.072 6.836 6.836 -27.393

29 334,70 -6.001 -5.152 1.655 1.655 -6.001

30 214,30 30.703 28.918 -6.890 30.703 -6.890

31 257,10 3.830 3.287 -1.057 3.830 -1.057

32 218,53 -31.309 -29.476 7.748 7.748 -31.309

Anejo 3 79


33 303,07 -5.416 -4.648 1.494 1.494 -5.416

BARRA LONGITUD1ª

COMBINACIÓN2ª

COMBINACIÓN3ª

COMBINACIÓN TRACCIÓN COMPRESIÓN

34 214,30 34.532 32.205 -7.946 34.532 -7.946

35 214,30 3.076 2.641 -848 3.076 -848

36 218,55 -35.218 -32.874 8.660 8.660 -35.218

37 274,41 -4.924 -4.228 1.358 1.358 -4.924

38 214,30 38.378 35.507 -9.007 38.378 -9.007

39 171,40 2.296 1.971 -634 2.296 -634

40 218,43 -39.137 -36.281 9.573 9.573 -39.137

41 249,84 -4.461 -3.829 1.231 1.231 -4.461

42 214,20 42.203 38.790 -1.062 42.203 -1.062

43 128,60 1.541 1.324 -425 1.541 -425

44 218,55 -43.040 -39.674 10.483 10.483 -43.040

45 230,80 -4.151 -3.565 1.145 1.145 -4.151

46 214,30 46.057 42.099 -11.125 46.057 -11.125

47 85,70 757 649 -209 757 -209

48 218,53 -46.967 -43.088 11.399 11.399 -46.967

49 218,55 -3.855 -3.306 1.065 1.065 -3.855

50 214,30 49.837 45.341 -12.170 49.837 -12.170

51 42,90 0 0 0 0 0

52 218,55 -50.826 -46.441 12.298 12.298 -50.826

53 214,30 49.837 45.341 -12.170 49.837 -12.170

REACCIONES EN LOS APOYOS.

VERT. Nº 1 10.744 10.745 -1.750 10.745 -1.750

VERT. Nº 28 10.744 9.779 -2.609 10.744 -2.609

HORZ. Nº 1 0 -217 -193 0 -217

HORZ. Nº 28 0 -217 -193 0 -217

Anejo 4 1

Planta de Espárrago Verde Congelado INSTALACIÓN

INSTALACIÓN FRIGORÍFICA

1. DIMENSIONAMIENTO DE LAS CÁMARAS.

1.1 CÁMARA DE PRERREFRIGERACIÓN.

Se proyectará una cámara frigorífica para la prerrefrigeración de espárrago

con una capacidad de almacenamiento máxima de 3.000 Kg. Esta cámara tiene

previsto su uso en días punta en el que el tiempo del espárrago en recepción se

prolongue o en días que se eleven las temperaturas.

El producto entrará en la cámara en las mismas balsas de agua en las que

está en recepción.

Los recipientes donde se sumergen los bordes de los espárragos y que se

introducen en la cámara tienen unas dimensiones de 0,9 m de anchura x 1,80 m de

longitud x 1 m de altura, con una capacidad de 160 Kg de espárrago,

aproximadamente. Están provistos de ruedas que facilitan su desplazamiento.

Espacios de separación mínimos dentro de la cámara:

− Separación paredes laterales 0,50 m.

− Separación entre recipientes 0,20 m.

− Separación techo 1 m.

− Pasillo central, acceso 3 m.

Se dispone de una cámara de dimensiones 7 x 11,6 x 3 m.

El volumen de la cámara es 243,6 m3.

La capacidad máxima de almacenamiento es de 3.200 Kg (20 recipientes).

La disposición de la carga es de este modo:

Anejo 4 2


Figura 1. Disposición de bandejas en el almacén frigorífico de prerrefrigeración.

1.2. CÁMARA DE CONSERVACIÓN.

Se proyectará una cámara para una capacidad de almacenamiento

máxima de 30.000 Kg (en estas condiciones se apilan los palets en dos pisos),

correspondiendo dicha carga al almacenamiento de día y medio punta.

En condiciones normales, de rápida expedición, se trabajará sin necesidad

de apilar facilitando el manejo, ya que cuando el producto empieza a entrar en la

cámara, se habrá desalojado ya parte de ésta.

Las cajas utilizadas, de cartón, tendrán unas dimensiones de 60 x 40 x 50

cm., con 24 Kg. de espárrago cada caja, aproximadamente (48 bolsas de espárrago

de 0,5 Kg. de 15 x 20 x 5 cm). Se agruparán 8 cajas de cartón en europalets de 80 x

120 cm.

Anejo 4 3


Palet Caja Nº cajas/palet peso Kg.producto/palet

80 x 120 cm 60 x 40 x 50 cm 8 192

Con palets de 192 Kg de peso, colocando dos en cada altura, el número de

palets a disponer en la superficie de la cámara es 30.000/(192x2) = 78,1. Se toman

80 palets.

Espacios de separación mínimos dentro de la cámara:

− Separación paredes laterales 0,60 m.

− Separación entre recipientes 0,10 m.

− Separación techo 0,50 m.

− Pasillo central, acceso 2,80 m.

Se dispone una cámara de dimensiones 14,20 x 10,10 x 4 m.

El volumen de la cámara es 573,7 m3.

La capacidad máxima de almacenamiento es 30.720 Kg (160 palets).

La disposición de la carga:

Anejo 4 4


Figura 2. Disposición de palets en el almacén frigorífico.

Anejo 4 5


2. CONDICIONANTES DEL PRODUCTO.

El espárrago es un producto muy sensible a la desecación. La buena

elección del equipo y sus condiciones de funcionamiento serán esenciales a la hora

de evitar depreciaciones en el almacenamiento.

Afecta especialmente a las condiciones de diseño del evaporador por lo

que se pone especial interés al salto térmico y los caudales de aire, así como en la

disposición de éstos en la cámara.

Anejo 4 6


3. CÁLCULO DE LA CÁMARA DE PRERREFRIGERACIÓN.

Se proyecta una cámara de prerrefrigeración para espárragos de

dimensiones 7 x 11,6 x 3 m.

Las condiciones de almacenamiento son:

Temperatura 4ºC

Humedad relativa 95%

3.1 CÁLCULO DE LOS AISLANTES.

3.1.1. Consideraciones generales.

Para el cálculo del aislamiento se admitirán unas pérdidas máximas de 9

W/m2.

La cámara estará construida con paneles tipo sándwich con núcleo de

espuma rígida de poliuretano de densidad 38 Kg/m3 entre dos chapas de acero

galvanizado.

Para el suelo se utilizarán placas de poliestireno extrusionado, de mayor

resistencia a la compresión.

La elección del material de construcción se debe a la facilidad y rapidez del

montaje resultando unos costes aceptables de inversión.

El aislante se ha elegido teniendo en cuenta las siguientes características:

◊ Coeficiente de conductividad térmica.

◊ Resistencia mecánica.

◊ Permeabilidad a la humedad.

◊ Capacidad calorífica.

Anejo 4 7


◊ Deformaciones de temperatura.

◊ Estabilidad a la temperatura de régimen.

◊ Autoextinguibles, ambos clasificados M1 según la norma UNE 23-727.

◊ Precio.

Los cerramientos de la cámara limitan todos con dependencias interiores

de la nave.

Aunque algunos paneles se apoyan en tabiques divisorios de la zona de

vestuarios no se considerará su capacidad aislante.

En la fijación de los paneles se evitarán los puentes térmicos.

La temperatura exterior depende de las paredes que se traten, según den al

interior de la nave o al exterior y según las orientaciones de éstas. Las temperaturas

que se considerarán para los cálculos de los espesores de las paredes son:

− Temperatura exterior: text = 0,4tmed + 0,6tmax = 30,7 ºC siendo,

• tmed la temperatura media del mes más cálido e igual a 25,6 ºC.

• tmax la temperatura media de las máximas diarias del mes más cálido

correspondiéndole un valor en la zona de Granada capital de 34,1ºC.

− Temperatura de pasillo: tnave = 0,55text = 17ºC.

− Temperatura de techo tt = text + 10 = 40,7ºC

− Temperatura de suelo ts = text/2 + 5 = 20,35ºC

− La temperatura media en el interior del recinto frigorífico: tmi = 4ºC.

3.1.2. Espesores de aislante.

Anejo 4 8


El coeficiente de conductividad térmica considerado en los cálculos es el

comercial aumentado un 25%.

Poliuretano λ = 0,020 x 1,25 = 0,025 W/m ºC.

Poliestireno extrusionado λ = 0,026 x 1,25 = 0,032 W/m ºC.

Los saltos térmicos a considerar serán:

En las paredes de la cámara 13ºC

En el techo 36,7ºC

En el suelo 16,35ºC

Paredes.

Son iguales, independientemente de la orientación. El salto térmico es de

13ºC.

El coeficiente global de transmisión de calor:

ia

a

e

K

αλδ

α11

1

++=

Siendo:

αe Coef. conversión del aire exterior = 8,14 W/m2º C

αi Coef. conversión del aire interior = 17,44 W/m2º C

δa Espesor del aislante, a determinar.

λa Coef. de conductividad térmica del aislante = 0,025 W/mºC.

En la expresión anterior no se tiene en cuenta la naturaleza compuesta de

las capas del panel sándwich, considerando sólo el poliuretano, ya que la fina capa

Anejo 4 9


de acero galvanizado tiene un alto coeficiente de conductividad que no altera el

resultado.

TKq ∆×=

17,441

025,08,141

139

++=

aδ

El espesor del aislante obtenido es δa = 31,6 mm.

Se elige el espesor comercial de 50mm.

Techo.

El techo está compuesto del mismo tipo de placas sujetas a una estructura

que evitará que éstas flecten en exceso para evitar pérdidas de calor.

Al ser la superficie superior horizontal con aire en calma y flujo de calor

descendente se modifican los coeficientes de convección.

Salto térmico: 36,7ºC

El espesor del aislante será:

ia

a

e αλδ

α11

1K

++=

Donde:




Anejo 4 10



TKq ×=

44,171

0,0255,81

7369

a ++

′=δä


Se elige el espesor comercial de 100mm.

Suelo.

Está compuesto de una capa de hormigón pobre donde asienta el aislante

en placas y sobre este losas de reparto de cargas de hormigón.

Se considera la opción de no poner placa aislante en el suelo, sin embargo,

se observan pérdidas de calor del orden de 2000 vatios en esta superficie que, sin

ser muy elevadas, se consideran desproporcionadas en relación con el resto de las

pérdidas.

El aislante en este caso será poliestireno extrusionado de densidad mínima

35 Kg/m3. Se ha escogido por su alta resistencia a la compresión (3 Kp/cm2).

El salto térmico es de 16,35ºC.

Los espesores y coeficientes de conductividad son:

Hormigón pobre (20cm.) 0,95 W/mºC

Poliestireno extruido (λa cm.) 0,032 W/mºC

Losas de hormigón (15 cm) 1,1 W/mºC

Anejo 4 11


75,41

032,037,71

35169

++

′=aδ

El espesor del aislante obtenido en el suelo es δa = 47,05 mm.

Se colocarán placas de 50mm de espesor solapadas horizontalmente.

Se comprueba con los espesores de aislante comerciales las verdaderas

pérdidas de calor en paredes, techo y suelo.

TKq ×=

K (W/m2ºC) ∆∆ t (ºC) q (W/m2)

Paredes 0,459 13 5,97

Techo 0,236 36,7 8,66

Suelo 0,524 16,35 8,57

En todos los casos inferiores a 9 W/m2.

3.1.3. Barrera antivapor

Para los cerramientos a partir de paneles tipo sándwich no se consideran

barreras antihumedad, al formarla el propio material.

Suelo.

Tª exterior: 17ºC

Humedad relativa: 50%

El gradiente de temperaturas va desde 17ºC en el exterior hasta los 4ºC

interiores.

Anejo 4 12


La temperatura de rocío para las condiciones exteriores es de 4,5ºC, o

mayor y acercándose a los 17ºC para el caso de suelo más húmedo. En estas

condiciones, se producen condensaciones en el interior del material aislante, de ahí

la necesidad de disponer una barrera antivapor entre el suelo y el poliestireno.

3.2 NECESIDADES FRIGORÍFICAS.

3.2.1. Características del producto.

Espárrago:

-Calor específico del producto: 0,94 Kcal/KgºC.

-Calor de respiración a 4ºC: 250 Kcal/Tm día.

3.2.2. Necesidades frigoríficas.

Las necesidades frigoríficas tienen diversos orígenes basándose en las

siguientes entradas de calor en el recinto.

3.2.2.1. Pérdidas por paredes, techo y suelo (Q1).

qStKS ×=××=1Q

Siendo:

S: Superficie en m2.

q: Perdidas de calor por unidad de superficie calculadas en el apart. 2.1

S (m2) q (W/m2) S x q (W)

Anejo 4 13


Paredes 111,6 5,97 666,25

Techo 81,2 8,66 703,19

Suelo 81,2 8,57 695,88

TOTAL 2.072,63

Q1 = 2.073 W

3.2.2.2. Renovaciones de aire (Q2).

La carga térmica por este concepto se determina como:

vVnm

hhmQ

a

iea

⋅=

−⋅= )(2

Siendo:

ma: masa de aire a renovar.

he, hi: entalpía del aire en las condiciones exterior e interior.

n: Nº de renovaciones diarias.

V: Volumen de la cámara.

v: volumen específico.

Para un V = 243,6 m3 se obtiene un valor de n = 4,1 renovaciones/día, (sq.

K. Breidenbach).

El volumen específico se calcula como la media entre las condiciones del

aire en el interior y exterior del túnel con sus valores más desfavorables.

CONDICIONES t(ºC) H.R.(%) h(Kcal/Kg) v(m3/Kg)

Anejo 4 14


exteriores 17 60 8,5 0,832

interiores 4 95 3,9 0,778

díaKcalQ

díaKgma

/6,928.5)9,35,8(6,1288

/6,288.1805,02531,4

2 =−⋅=

=⋅=

Q2 = 5.928,6 Kcal/día

Las renovaciones se producen en el tiempo de manejo de la cámara,

estimado en 6 horas/día.

Q2 = 988,1 Kcal/h Q2 = 1.147 W

3.2.2.3. Calor de enfriamiento del producto (Q3).

El producto entra a 15ºC y alcanza los 4ºC a las 20 horas de entrar en la

cámara.

Se calculará para la capacidad máxima de producto: 3.200 Kg/día.

mp = 3.200 (Kg/día)/20 (horas/día) = 160 Kg/h.

TCmQ pp ∆⋅⋅=3

Siendo

mp: Kg/h de producto a enfriar

Cp: Calor específico del espárrago (0,94 Kcal/Kg ºC)

∆T: Salto térmico = 11ºC.

Q3 = 1.654,4 Kcal/hora = 1919,1 W Q3 = 1.920 W

Anejo 4 15


3.2.2.4. Calor de respiración (Q4).

Se considera el caso más desfavorable, la cámara completamente llena.

qmQ ⋅=4

Siendo:

m: Carga de la cámara en Tm/día (3,2 Tm/día)

q: Calor de respiración en Kcal/Tm día (250 Kcal/Tm día)

Q4 = 800 Kcal/día = 33,33 Kcal/hora = 38,66 W

Q4 = 39 W

3.2.2.5. Calor debido al personal de manipulación (Q5).

( )díaKcalniqQ ⋅⋅=5

Siendo:

q: potencia calorífica cedida por el personal de manipulación (206 Kcal/h y

persona).

i: número de personas consideradas (1).

n: duración de la estancia (3 horas/día).

díaKcalQ 618312065 =⋅⋅=

Se supone la pérdida de calor repartida en el tiempo de operación en la

cámara estimado en 6 horas al día.

Q5 = 103 Kcal/h Q5 = 120 W

Anejo 4 16


3.2.2.6. Calor debido a ventiladores e iluminación (Q.6).

A) Iluminación:

La iluminación afecta negativamente a la conservación del producto por lo

que se evitarán exposiciones prolongadas de éste a la luz.

Las necesidades lumínicas de la cámara han sido calculadas en 320 W,

como la luz sólo se enciende en el funcionamiento de la cámara se estiman las

pérdidas en 90 W.

Q6a = 90 W

B) Ventiladores.

Las cargas térmicas anteriores suponen 5.389 W.

Suponiendo 20 horas de funcionamiento al día:

WW 8,466.620242,444.5 =⋅

La carga de los ventiladores se estima como un 15% de esta carga, es

decir:

W02,9708,466.615,0 =⋅

La carga total a eliminar será de 7.436,1 W que en Kcal/h suponen:

6.411 Kcal/h

Se ensaya que 1 Kcal/h = 1 m3/h.

El caudal movido por los ventiladores será:

6.411 m3/h = 1,78 m3/s

Anejo 4 17


La potencia de los ventiladores (suponiendo un rendimiento de 0,6 y una

presión manométrica de 20 mm de c.d.a.) será:

WCVWCV

CVN

4588573580

80607520781

′=′⋅′

′=′⋅

⋅′=

Q6b = 589 W

Q6 = Q6a + Q6b = 679 W

3.2.2.8. Calor total de calor a eliminar (Q7).

El calor total a eliminar: it QQ ∑=

NATURALEZA WATIOS

Q1: Transmisión 2.073

Q2: Renovaciones 1.147

Q3: Enfriamiento 1.920

Q4: Respiración 39

Q5: Personas 120

Q6: Ventiladores e iluminación 679

TOTAL 5.978

Se toman en los cálculos: Qt = 6.250 W

3.3 CÁLCULO DE LA MÁQUINA FRIGORÍFICA.

Anejo 4 18


3.3.1. Compresor.

Se suponen 20 horas de funcionamiento al día:

hKcalWQ /450.675002024250.60 ==⋅=

3.3.1.1. Generalidades.

La cámara proyectada será descentralizada, de expansión directa.

El fluido refrigerante utilizado es el 134a debido a su buen comportamiento

para las temperaturas de trabajo, así como su escasa toxicidad.

Las conducciones del fluido frigorígeno serán de cobre.

La instalación se proyecta de simple efecto.

La condensación de los vapores se realizará mediante agua en un

condensador multitubular. Esta se enfriará recirculándola en una torre de

enfriamiento.

3.3.1.2. Cálculo del compresor.

En cámaras con evaporadores de aire forzado, para una humedad relativa

del 95%, la temperatura de evaporación será 5 ºC inferior a la temperatura de la

cámara.

• Compresor alternativo.

• Pistón cuadrado (l = D).

• Necesidades frigoríficas: Q0 = 6.450 Kcal/h

• Temperatura de evaporación: te = -1 ºC

• Temperatura de condensación: tc = 39 ºC

• Fluido frigorígeno 134a

Anejo 4 19


• Recalentamiento de vapores de aspiración en el evaporador mediante

regulación de la alimentación del mismo con la válvula de expansión

termostática (3ºC).

• No se considera subenfriamiento del líquido condensado.

El ciclo del fluido en el diagrama presión-entalpía es el mostrado en la

página siguiente.

Figura.3. Diagrama P-h de un sistema frigorífico de simple salto.

Las entalpías obtenidas del diagrama del Klea-134a son:

h1 = 298 Kj/Kg. h2 = 320 Kj/Kg.

h3 = 157,5 Kj/Kg. h4 = 157,5 Kj/Kg.

∗ Potencia frigorífica específica.

KgKcalKgKJhhq /55,335,140410 ==−=

∗ Caudal másico.

hKgKgKcalhKcal

q

QG 2,192

/55,33/450.6

0

0 ===

∗ Caudal de fluido frigorígeno en volumen.

239ºC

-1ºC4

3

1

P

h

Anejo 4 20


hmvGV et3451307,021,192 ′=⋅=⋅=

A pesar de no ser más que una aproximación, las desviaciones del

comportamiento teórico son obtenidas de los ábacos de Linge para el amoniaco,

debido a la dificultad de obtener el rendimiento indicado.

Rendimiento volumétrico ηv 0,77

Rendimiento indicado ηi 0,81

∗ Volumen real:

hmvGV ver347,1777,007,02,192 =⋅=⋅= η

∗ Dimensiones del compresor:

604

2

⋅⋅⋅⋅⋅= nlD

NVr π

Siendo:

N: Nº de cilindros.

D: Diámetro del émbolo (m).

l: Carrera del pistón (m).

n: Velocidad de rotación (r.p.m.).

Velocidad lineal del émbolo c:

( )smln

c30

⋅=

Se estudia la relación entre las distintas variables:

Anejo 4 21


n = 1.000 r.p.m.

N (Ud.) D (cm) c (m/s)

1 7,18 2,39

2 5,7 1,9

3 4,98 1,66

n = 1.450 r.p.m.


1 6,35 3,07

2 5,05 2,43

3 4,4 2,13

4 4 1,93

n = 1.700 r.p.m.


1 6,02 3,41

2 4,78 2,71

3 4,17 2,36

Las velocidades usuales del émbolo están en torno a 3 m/s.

Para la velocidad de rotación de 1.450 r.p.m. que permite un acoplamiento

directo motor eléctrico-compresor, evitando así pérdidas de rendimiento tomamos:

⇒ Dos cilindros de 5,05 cm a 2,43 m/s.

Anejo 4 22


Tomamos el que adecuándose a las necesidades calculadas exista

comercialmente.

∗ Equivalente térmico del trabajo de compresión (teórico):

KgKcalKgKjhhA /25,52229832012 ==−=−=τ

∗ Efecto frigorífico.

39,625,555,330 ===

KgKcalKgKcal

A

qE

τ

∗ Efecto frigorífico según Carnot.

( )

( ) ( ) 8,6127339273

1273 =−−+

−=−

=ce

e

TT

TE

∗ Rendimiento económico referido a Carnot.

AdmisibleEE 7,093,08,6

39,60

>===µ

∗ Potencia frigorífica teórica.

hKwKcalhKwKcalEAK i ⋅=×⋅=⋅= 4,495.539,6860

KwKQN

i

ot 36,14,495.5

500.7 ===

∗ Potencia indicada (para un rendimiento indicado de 0,81):

KwNN ti 68,181,0 ==

Anejo 4 23


Admitiendo:

Rendimiento mecánico: ηm = 0,85

Rendimiento por transmisión : ηt = 0,9

Rendimiento eléctrico: ηe=0,9

Factor de potencia cos θ = 0,85

∗ Potencia efectiva requerida por el compresor.

KwNNm

ief 98,185,0

68,1 === η

∗ Potencia al freno (a la salida del motor).

KwNNt

effr 2,29,0

98,1 === η

∗ Potencia eléctrica a instalar (a la entrada del motor).

KwNNe

fre 44,29,0

2,2 === η

que en CV son:

CVKw

CVKw 32,3

736,044,2 =

∗ Potencia absorbida de la línea.

.87,285,044,2

cos AsKVNN ea === θ

Anejo 4 24


3.3.2. Cálculo del condensador.

3.3.2.1. Elección del condensador.

Debido a la cantidad de calor a eliminar se considera la posibilidad de

utilizar un condensador de aire, sin embargo al disponer de una torre de

recuperación que abastecerá al condensador de agua de la otra cámara, se

dimensionará la torre de recuperación con capacidad para abastecer de agua a los

condensadores de ambas cámaras.

Se proyecta un condensador de agua multitubular horizontal. El área

mínima de intercambio es de 0,86 m2.

Se estima en principio un coeficiente de transmisión de calor referido a la

superficie exterior del tubo (K) de 1100 Kcal/m2hºC, supuesto para la zona de

condensación y una velocidad de agua por los tubos de 1 a 1,5 m/s.

A continuación se hace el cálculo del cambiador.

3.3.2.2. Condiciones de funcionamiento.

El agua circula por el interior de los tubos y el fluido refrigerante condensa

en su exterior.

Se dispone de una torre de enfriamiento para recircular el agua que se usa

como refrigerante. Para las condiciones del aire la temperatura de bulbo húmedo es

de 23 ºC.

Suponiendo que el agua se enfría en la torre hasta 5 ºC por encima de la

temperatura húmeda:

− Temperatura de entrada del agua al condensador t1 = 28 ºC.

− Temperatura de salida del agua del condensador t2 = 33 º C.

− Temperatura de condensación del 134a tc =39 ºC.

Anejo 4 25


− Temperatura de salida del 134a T2 =39 ºC.

3.3.2.3. Cantidad de calor a eliminar.

El calor a evacuar ioc NQQ ⋅+= 860

Siendo:

Q0: Potencia frigorífica necesaria.

Ni: Potencia indicada.

Se obtiene:

WQc 952.8452.1500.7 =+=

En Kcal/hora:

Qc = 7.717 Kcal/h.

Se considera en los cálculos:

Qc = 7.800 Kcal/h.

3.3.2.4. Superficie del condensador.

Existen dos zonas de intercambio en el cambiador, una de enfriamiento y

otra de condensación. Los coeficientes de transmisión son distintos en cada zona y

por tanto habría que calcular las superficies de intercambio necesarias en cada una

de ellas, sin embargo se considera todo el calor transmitido como calor latente de

condensación.

No se considera subenfriamiento del refrigerante:

Anejo 4 26


( ) ( )( )( )

C

tt

ttT

TAKQ

om

mc

258

33392839

ln

33392839

ln2

1

21 ′=

−−

−−−=

∆∆

∆−∆=∆

∆⋅⋅=

Luego:

286,025,8100.1

800.7m

TK

QA

m

c =⋅

=∆⋅

=

3.3.2.5. Caudal de agua de refrigeración.

Calor a evacuar del fluido = Calor que se comunica al agua.

El caudal de agua de la torre de enfriamiento es:

( ) hKgm

TcpmQ

a

aac

560.128331

800.7 =−⋅

=

∆⋅⋅=

3.3.3. Cálculo del evaporador.


Para que las condiciones de humedad relativa se mantengan en un 95 %

se toma un salto térmico en el evaporador de 5 ºC, así:

− Temperatura en la cámara 4 ºC

− Temperatura de evaporación -1 ºC

Anejo 4 27


No siempre altas velocidades de circulación implican desecación del

producto, así, si el aire a su paso por el evaporador no sufre grandes cambios de

temperatura se reduce su capacidad para robar humedad al producto.

Según Cano y Contreras, en un evaporador de aire forzado bien diseñado,

la caída de temperatura del aire que circula por él debe ser la mitad de la diferencia

entre la temperatura del recinto y la de vaporización del refrigerante.

De este modo la t del aire a la salida del evaporador no será menor de 1,5 ºC.

La cantidad de calor a transmitir es de 7.500 W.

3.3.3.2. Elección del evaporador.

Los evaporadores serán de aire forzado.

El área de intercambio térmico necesaria depende de la potencia frigorífica

(Qo), del salto térmico en el evaporador (∆t) y del coeficiente de facilidad del

intercambio (K).

tKQA ∆⋅=

Para un determinado salto térmico (5ºC) y una potencia frigorífica

necesaria (6.466 Kcal/h), el coeficiente K varía para un tipo de evaporador según las

condiciones de circulación de los fluidos de intercambio, la formación de escarcha,

acumulación de suciedad, sistema de expansión, diseño y otros factores.

En el mercado incluyen unos ventiladores para la circulación del aire en la

cámara por lo que su área de intercambio va asociada en buena medida al caudal

de aire de sus ventiladores. Para estas condiciones de diseño estos evaporadores

se caracterizan por la capacidad frigorífica en unas condiciones de ensayo.

Anejo 4 28


La elección de los evaporadores se hará mediante unos ábacos

comerciales en los que se entra con la temperatura de la cámara y el salto térmico

que queremos, con esto y la potencia frigorífica obtenemos el tipo de evaporador

para esas características.

Para una temperatura de la cámara de 4 ºC, un salto térmico de 5 ºC y

una potencia frigorífica de 7.500 W, se obtienen las siguientes opciones:

C.calorimétr. Ventiladores

Opcio-nes

Separa-ción

Tª ambiente 4ºc∆t=5ºC Super-

ficieCaudal

aireProyec-

ciónHélice Potencia

Precioaletasmm Kw Kcal/h m2 m3/h

airem

Nº ∅mm W/u

1 4,5 19 16340 172 8080 35 1 660 1480 495.627

2 4,5 5 4300 51,6 2640 19 1 400 360 164.978

3 4,5 10 8600 103 5280 26 2 400 360 301.397

4 4,5 5 4300 57,2 3240 18 2 400 185 198.756

5 4,5 18 15480 184 12000 40 3 500 430 544.297

6 4,5 4,5 3870 49,3 2910 17 3 300 165 203.132

7 7 15 12900 114 8530 37 1 660 1480 473.593

8 7 4,8 4128 41 4530 26 1 500 430 163.212

9 7 9,5 8170 81,3 9060 37 2 500 430 306.004

10 7 5 4300 45,3 5600 28 2 400 360 217.643

11 7 14 12040 122 13600 45 3 500 430 455.596

Del estudio de las distintas opciones se considera la más apropiada la

número 2, utilizándose 2 equipos.

3.3.3.3. Descripción del equipo elegido.

Se toman dos evaporadores con las siguientes características:

Características técnicas:

Anejo 4 29


• Potencia frigorífica (∆T = 5 ºC): 4.300 Kcal/h.

• Superficie: 51,6 m2.

• Separación aletas: 4,5 mm.

• Ventiladores:

− Número: 1

− Diámetro: 400 mm.

− Potencia: 360 W

− Caudal: 2.640 m3/h.

− Proyección de aire: 19 m.

• Precio: 164.978 ptas.

Características dimensionales:

• Dimensiones:

− Ancho total: 1.065 mm.

− Profundidad: 495 mm.

− Altura: 560 mm.

• Conexiones:

− Entrada: 15 mm.

− Salida: 28 mm.

• Peso neto: 53 Kg.

3.3.4. Cálculo del diámetro de las tuberías.

Para fluidos hidrogenofluorcarbonados, como es el caso, la determinación

se hace a partir de diagramas y ábacos. Estos ábacos permiten determinar

gráficamente los diámetros de las tuberías para una instalación de potencia

determinada habida cuenta de sus condiciones de funcionamiento. Con anterioridad

a esta determinación hace falta valorar:

◊ Cantidad de frigorías que deben aportarse a los evaporadores Qo.

◊ Temperatura de evaporación del fluido θo.

◊ Longitud de cada tubería: Llíquido, Ldescarga, Laspiración.

Anejo 4 30


◊ Pérdidas de carga admisibles: Jlíquido, Jdescarga, Jaspiración.

La potencia frigorífica a aportar es de 8.725 frig/h. La temperatura de

evaporación es de -1ºC, la temperatura de condensación de 39ºC. Con estos

datos, las pérdidas de carga admisibles y la longitud de cada tubería

determinaremos el diámetro.

3.3.4.1. Diámetro de la tubería de aspiración.

La longitud de la línea es de 22m.

Se obtiene un diámetro de tubería de 1 3/8”.

La pérdida de carga es de 0,0825 bares, inferior a la admisible de 0,14

bares.

La velocidad del fluido en la aspiración resulta 9 m/s.

3.3.4.2. Diámetro de la tubería de descarga.

La longitud de la línea es de 3,5m.

Se obtiene un diámetro de tubería de 3/4”.


bares.


3.3.4.2. Diámetro de la tubería de líquido.



La pérdida de carga es de 0,31 bares, inferior a la admisible de 0,35 bares.


Anejo 4 31


4. CÁLCULO DEL TÚNEL DE CONGELACIÓN.


Las necesidades frigoríficas del túnel serán evaluadas para comprobar los

datos que la casa comercial especializada establece para nuestro producto, en las

condiciones de operación previstas.

4.1.1. Calor de infiltración (Q1).

El calor procedente de la infiltración a través de las superficies que

envuelven el cuerpo del túnel se determina como:

SqQ ⋅=1

La casa comercial asegura un aislamiento que garantiza un flujo térmico

para las temperaturas de trabajo de:

231,9 mwq ≤

Las dimensiones del túnel son:

Anchura: 4,7 m.

Longitud: 7,3 m.

Altura: 3,7 m.

El resultado es, para 2319 mwq ′=

hKcal1.016,6182.11 == wQ

4.1.2. Calor por renovación de aire (Q2).

Anejo 4 32



vVnm

hhmQ

a

iea

⋅=

−⋅= )(2

Siendo:






Para un V = 127 m3 se obtiene un valor de n = 6,1 renovaciones/día, (sq. K.

Breidenbach).




exteriores 17 60 8,5 0,831

interiores -20 95 -4,5 0,715

díaKcalQ

díaKcalQ

díaKgma

/6,028.13

/6,028.13)5,45,8(2,002.1

/2,002.1773,01271,6

2

2

=

=+⋅=

=⋅=



Anejo 4 33


Q2 = 13.028,6 Kcal/día Q2 = 814,3 Kcal/h

4.1.3. Calor cedido por el producto en su enfriamiento y congelación

(Q3).

El calor a evacuar resulta:

22113 tCmLmtCmQ pp ∆⋅⋅+⋅+∆⋅⋅=

siendo:

m: Masa de producto a tratar (Kg/h).

Cp1: Calor específico medio del producto (Kcal/Kg ºC).

∆t1: Diferencia entre la temperatura de entrada y la de congelación

(ºC).

L: Calor latente de congelación del producto (Kcal/Kg).

Cp2: Calor específico medio del producto (Kcal/Kg ºC).

∆t2: Diferencia entre la temperatura de congelación y la de salida (ºC).

con:

m= 400 Kg/h

Cp1: 0,93 Kcal/Kg ºC

∆t1: 15 ºC

L: 75 Kcal/Kg

Cp2: 0,46 Kcal/Kg ºC

∆t2: 18 ºC

Con estos valores,

Anejo 4 34


( )

hKcal

hKcalQ

/892.38Q

/892.381846,0751593,0400

3

3

=

=⋅++⋅=

4.1.4. Calor debido a los ventiladores (Q4).

Las cargas térmicas anteriores suponen un total de:

Q4 = 40.722,9 Kcal/h

Se estima que el calor desprendido por los ventiladores supone un 8% de la

carga total. Así:

Kcal/h258.39,722.4008,04 =⋅=Q

4.1.5. Potencia frigorífica (Q0).

Para obtener la potencia total se aplica un factor de seguridad del 5% sobre

las cargas térmicas anteriores.

CARGA TÉRMICA Q (Kcal/h)

Calor de infiltración 1.016,6

Calor por renovación del aire 814,3

Calor de enfriamiento y congelación 38.892

Calor debido a ventiladores 3.258

Factor de seguridad (5%) 2.200

TOTAL 46.181

Anejo 4 35


4.2 TÚNEL DE CONGELACIÓN.

4.2.1. Elección del túnel de congelación.

El principio de funcionamiento de este túnel se basa en que el producto es

expuesto a una corriente de aire controlada, dirigida hacia arriba, que soporta y

transporta el producto a través del túnel, asegurándose una separación total de cada

partícula de producto.

El túnel completo consta de un módulo central al que se añade a un lado

módulos de plenum de aire y módulos de evaporador al otro lado. Todos los

módulos son prefabricados y construidos a base de una fina lámina de acero

inoxidable, son robustos, higiénicos y rápidos a la hora de conseguir la temperatura

de funcionamiento. El interior, con pendiente inclinada para drenaje, proporciona fácil

acceso para la limpieza, inspección y mantenimiento. Cada módulo de pleno aire

incorpora un ventilador de alta eficacia acoplado directamente a su motor eléctrico.

Los evaporadores llevan tubos aleteados. Están diseñados para funcionar

con amoníaco como refrigerante, alimentados por bomba.

La separación progresiva de aletas asegura la formación uniforme de la

escarcha con mínima restricción al paso del aire.

El sistema de desescarche mediante cortos impulsos de aire comprimido,

elimina de forma continua la escarcha que se forma en el evaporador, prolongando

los tiempos de funcionamiento entre desescarches.

Para la selección del modelo comercial más adecuado a nuestras

necesidades, vamos a realizar el cálculo de la potencia eléctrica necesaria de los

compresores del túnel.

Se va a suponer un ciclo de doble compresión con inyección total en

enfriador intermedio, funcionando con amoníaco como fluido refrigerante.

Anejo 4 36


Consideramos que el evaporador posee un salto térmico de 5ºC.. La

temperatura de condensación es de 40ºC y ésta se realiza por aire.

Figura 4. Diagrama P-h de un sistema frigorífico de doble salto con enfriamiento

intermedio tipo abierto

Las entalpías obtenidas del diagrama del amoniaco son:

h1 = 390 Kcal/Kg. h2 = 445 Kcal/Kg.

h3 = 401 Kcal/Kg. h4 = 440 Kcal/Kg.

h5 = h6 = 106 Kcal/Kg. h7 = h8 = 97,5 Kcal/Kg.

a) Producción frigorífica específica (qo), para la temperatura de

evaporación es:

KcalKghhqo 5,2925,9739081 =−=−=

b) El caudal que circula por el evaporador o Caudal másico (G1) es:

hKgqQG

o

o /88,1575,292181.46

1 ===

El caudal que circula por el enfriador intermedio es:

( ) ( ) ( )632761321 hhGhhGhhG −⋅=−⋅+−⋅

sustituyendo valores: G2 = 28,1 Kg/h

8

6 -3ºC

40ºC

-40ºC

7

5 4

23

1

P

h

Anejo 4 37


c) Potencias de compresión

A) Compresor de baja presión.

( ) ( )

KwP

KwP

KwP

KwhhG

P

el

fr

ef

ir

9,219,071,19

71,199,047,17

47,1785,085,14

85,1485,08,086039044588,157

860121

==

==

==

=⋅⋅

−⋅=

⋅⋅−⋅

=ηλ

B) Compresor de alta presión.

( ) ( ) ( ) ( )

KwP

KwP

KwP

KwhhGG

P

el

fr

ef

ir

01,189,021,16

21,169,059,14

59,1485,04,12

4,1285,08,0860

4014401,2888,157860

3421

==

==

==

=⋅⋅

−⋅+=

⋅⋅−⋅+

=ηλ

( ) KwPel 91,3901,189,21 =+=Σ

Se selecciona un túnel con capacidad 1800 Kg/h. y un consumo de 42 Kw.

Anejo 4 38


5. CÁLCULO DE LA CÁMARA DE CONSERVACIÓN DEL ESPÁRRAGO

CONGELADO.

Se proyecta una cámara de conservación del espárrago congelado de

dimensiones 14,2 x 10,1 x 4 m.

Las condiciones de almacenamiento son:

Temperatura -20 ºC


5.1 CÁLCULO DE LOS AISLANTES.

5.1.1. Consideraciones generales.

Para el cálculo del aislamiento se admitirán unas pérdidas máximas de 9

W/m2.

La cámara se proyecta con paneles tipo sándwich con núcleo de espuma

rígida de poliuretano de densidad 38 Kg/m3 entre dos chapas de acero galvanizado.

Para el suelo se utilizarán placas de poliestireno extrusionado, de mayor

resistencia a la compresión.

La elección del material de construcción se debe a la facilidad y rapidez del

montaje resultando unos costes aceptables de inversión.

El aislante se ha elegido teniendo en cuenta las siguientes características:

◊ Coeficiente de conductividad térmica.

◊ Resistencia mecánica.

◊ Permeabilidad a la humedad.

◊ Capacidad calorífica.

Anejo 4 39


◊ Deformaciones de temperatura.

◊ Estabilidad a la temperatura de régimen.

◊ Autoextinguibles, ambos clasificados M1 según la norma UNE 23-727.

◊ Precio.

Los cerramientos de la cámara limitan con zonas exteriores de distinta

orientación, y por tanto zonas con temperaturas diferentes.

Aunque algunos paneles limitan con cerramientos de la nave, no se

considera su capacidad aislante.

En la fijación de los paneles se evitarán los puentes térmicos.

La temperatura exterior depende de las paredes que se traten, según den al

interior de la nave o al exterior y según las orientaciones de éstas. Las temperaturas

que se considerarán para los cálculos de los espesores de las paredes son:

− Temperatura exterior: tme = 0,4tmed + 0,6tmax = 30,7 ºC siendo,

• tmed : la temperatura media del mes más caluroso e igual a 25,6 ºC.

• tmax : la temperatura media de las máximas diarias del mes más

caluroso correspondiéndole un valor en la zona de Granada capital de

34,1 ºC.

Se considera esta temperatura para los cerramientos que limitan con el

exterior de la nave ponderada según la orientación de estos con los coeficientes:

Pared Norte 0,6

Pared Sur 1

Pared Este 0,8

Pared Oeste 0,9

− Temperatura de pasillo: tnave = 0,55text = 16,885ª C.

Anejo 4 40


− Temperatura de techo tt = text + 10 = 40,7ª C

− Temperatura de suelo ts = text/2 + 5 = 20,35ª C

− La temperatura media en el interior del recinto frigorífico: tmi = -20ª C.

5.1.2. Espesores de aislante.

La cámara limita al exterior de la nave en las orientaciones norte y este, los

incrementos de temperatura en cada cerramiento queda reflejados en la siguiente

tabla, así como la composición de éstos.

NORTE SUR ESTE OESTE TECHO SUELO

TEMPERATURAEXTERIOR (ºC)

0,6tme

18,4 170,8tme

24,6 17tp + 1040,7 20,35

SALTO TÉRMICO 38,4 37 37 44,6 60,7 40,35

CERRAMIENTO λ(W/mºC)

BLOQUE HORMIGÓNHUECO 0,46 si - si - - -

HORMIGÓN POBRE 0,95 - - - - - si

LOSAS CEMENTO 1,1 - - - - - si

El coeficiente de conductividad térmica considerado en los cálculos es el

comercial aumentado un 25%.

Poliuretano λ = 0,020 x 1,25 = 0,025 W/m ºC.

Poliestireno extrusionado λ = 0,026 x 1,25 = 0,032 W/m ºC.

Pared norte.

Anejo 4 41


El salto térmico es de 38,4 ºC.

El coeficiente de transmisión de calor por la pared norte:

ia

a

e

K

αλδ

α11

1

++=

Siendo:





En la expresión anterior no se tiene en cuenta la naturaleza compuesta de

las capas del panel considerando sólo el poliuretano, ya que la fina capa de acero

galvanizado tiene un alto coeficiente de conductividad que no altera el resultado.

TKq ∆×=

44,171

025,026,231

4,389

++=

aδ


Se elige el espesor comercial de 125 mm.

Pared este.

El salto térmico es de 44,6 ºC.

El coeficiente de transmisión por la pared este:

Anejo 4 42


ia

a

e

K

αλδ

α11

1

++=

Siendo:





TKq ∆×=

44,171

025,026,231

6,449

++=

aδ



Espesor de aislante en las paredes sur y oeste.

Con la misma composición y el mismo salto térmico = 37 ºC.

El coeficiente de transmisión de calor:

ia

a

e

K

αλδ

α11

1

++=

Siendo:



Anejo 4 43



λa Coef. de conductividad térmica del aislante = 0,025 W/m ºC.

TKq ∆×=

44,171

025,014,81

379

++=

aδ



Techo.

El techo está compuesto del mismo tipo de placas sujetas a una estructura

que evitará que estas flecten en exceso para evitar pérdidas de calor.

Salto térmico: 60,7ºC

El espesor del aislante será:

ia

a

e

K

αλδ

α11

1

++=

Al ser la superficie superior horizontal con aire en calma y flujo de calor

descendente se modifican los coeficientes de convección.

Donde:




Anejo 4 44



TKq ∆×=

44,171

025,08,51

7609

++

′=aδ



Suelo.

Está compuesto de una capa de hormigón pobre donde asienta el aislante

en placas y sobre este losas de reparto de cargas de hormigón.

El aislante en este caso será poliestireno extrusionado de densidad mínima

35 Kg/m3. Se ha escogido por su alta resistencia a la compresión (3 Kp/cm2).

El salto térmico es de 35ºC.

Los espesores y coeficientes de conductividad son:

Hormigón pobre (20cm) 0,95 W/mºC

Poliestireno extruido (λa cm) 0,032 W/mºC

Losas de hormigón (15 cm) 1,1 W/mºC

75,41

032,037,71

35,409

++=

aδ

El espesor del aislante obtenido en el suelo es δa = 132,4 mm.

Se colocarán placas de 140 mm. de espesor solapadas horizontalmente.

Anejo 4 45


Se comprueba con los espesores de aislante comerciales las verdaderas

pérdidas de calor en paredes, techo y suelo.

TKq ∆×=

K (W/m2ºC) ∆∆ t (ºC) q (W/m2)

Norte 0,196 38,4 7,53

Sur 0,239 37 8,84

Este 0,196 44,6 8,74

Oeste 0,239 37 8,84

Techo 0,138 60,7 8,38

Suelo 0,218 40,35 8,8

En todos los casos inferiores a 9 W/m2.

5.1.3. Barrera antivapor

Para los cerramientos a partir de paneles tipo sándwich no se consideran

barreras antihumedad, al formarla el propio material.

Suelo.

Tª exterior: 17ºC

Humedad relativa: 50%

El gradiente de temperaturas va desde 17ºC en el exterior hasta los -20ºC

interiores.

Anejo 4 46


La temperatura de rocío para las condiciones exteriores es de 4,5ºC, o

mayor y acercándose a los 15ºC para el caso de suelo más húmedo. En estas

condiciones, se producen condensaciones en el interior del material aislante, de ahí

la necesidad de disponer una barrera antivapor entre el suelo y el poliestireno.


5.2.1. Características del producto.

Espárrago:

- Calor específico después del punto de congelación: 0,46 Kcal/KgºC

5.2.2. Necesidades frigoríficas.

Las necesidades frigoríficas tienen diversos orígenes sobre la base de las

siguientes entradas de calor en el recinto.

5.2.2.1. Pérdidas por paredes, techo y suelo (Q1).

qStKSQ ×=∆××=1

Siendo:

S: Superficie en m2.

q: Perdidas de calor por unidad de superficie calculadas en el apartado

5.1.

S (m2) q (W/m2) S x q (W)

Norte 56,8 7,53 427,7

Anejo 4 47


Sur 56,8 8,84 502,1

Este 40,4 8,74 353,1

Oeste 40,4 8,84 357,1

Suelo 143,4 8,8 1261,9

Techo 143,4 8,38 1201,7

TOTAL 4.103,7

Q1 = 4.104 W

5.2.2.2. Renovaciones de aire (Q2).


vVnm

hhmQ

a

iea

⋅=

−⋅= )(2

Siendo:






Para un V = 573,7 m3 se obtiene un valor de n = 2,6 renovaciones/día, (sq.

K. Breidenbach).



Anejo 4 48



exteriores 17 60 8,5 0,832

interiores -20 95 -4,5 0,715

díaKcalQ

díaKgma

/3,052.25)5,45,8(1,927.1

/1,927.17735,07,5736,2

2 =+⋅=

=⋅=

Q2 = 25.052,3 Kcal/día



Q2 = 4.175,4 Kcal/h Q2 = 4.844 W

5.2.2.3. Calor debido al material de envasado (Q3).

Supuesto que dichos embalajes suponen un 15% del peso total del

producto a introducir diariamente en la cámara.

La entrada nominal es de 20.000 Kg/día, se considera 1,5 veces esta con

lo que resulta:

mp = 30.000 Kg/día/16 horas/día = 1.875 Kg/h

Considerando un calor específico del embalaje de 0,5 Kcal/KgºC. La

cantidad de calor a eliminar será:

hKcalQ /5,812.2205,0875.115,03 =⋅⋅⋅=

Q3 = 2.813 W

TcmQ pp ∆⋅⋅⋅= 15,03

Anejo 4 49


5.2.2.4. Calor debido al personal de manipulación (Q4).

( )díaKcalniqQ ⋅⋅=4

Siendo:

q: potencia calorífica cedida por el personal de manipulación (206 Kcal/h y

persona).

i: número de personas consideradas (2).

n: duración de la estancia (7 horas/día).

díaKcalQ 884.2722064 =⋅⋅=

Se supone la pérdida de calor repartida en el tiempo de operación en la

cámara estimado en 7 horas al día.

Q4 = 412 Kcal/h Q4 = 479 W

5.2.2.5. Calor debido a ventiladores e iluminación (Q7).

A) Iluminación:

La iluminación afecta negativamente a la conservación del producto por lo

que se evitarán exposiciones prolongadas de éste a la luz.

Las necesidades lumínicas de la cámara han sido calculadas en 576 W,

como la luz sólo se enciende en el funcionamiento de la cámara se estiman las

pérdidas en 170 W.

Q5a = 170 W

B) Ventiladores.

Las cargas térmicas anteriores suponen 12.410 W. Suponiendo 16 horas

de funcionamiento al día:

Anejo 4 50


WW 615.181624410.12 =⋅

La carga de los ventiladores se estima como un 15% de esta carga, es

decir:

W2793615.1815,0 =⋅

La carga total a eliminar será de 21.408 W que en Kcal/h suponen:

18.455,2 Kcal/h

Se ensaya que 1 Kcal/h = 1 m3/h.

El caudal movido por los ventiladores será:

18.455,2 m3/h = 5,13 m3/s

La potencia de los ventiladores (suponiendo un rendimiento de 0,6 y una

presión manométrica de 20 mm de c.d.a.) será:

WCVWCV

CVN

678.173628,2

28,26,075

2013,5

=⋅

=⋅⋅

=

Q5b = 1.678 W

Q5 = Q5a + Q5b = 1.848 W

5.2.2.6. Calor total de calor a eliminar.

El calor total a eliminar: it QQ ∑=

Anejo 4 51


NATURALEZA WATIOS

Q1: Transmisión 4.104

Q2: Renovaciones 4.844

Q3: Embalajes 2.813

Q4: Personas 479

Q5: Ventiladores e iluminación 1.848

TOTAL 14.088

Se toman en los cálculos:

Qt = 14.500 W

5.3 CÁLCULO DE LA MÁQUINA FRIGORÍFICA.

5.3.1. Compresor.

Se suponen 16 horas de funcionamiento al día:

hKcalWQ /705.18750.211624500.140 ==⋅=

5.3.1.1. Generalidades.

La cámara proyectada será descentralizada, de expansión directa.

El fluido refrigerante utilizado es el 134a debido a su buen comportamiento

para las temperaturas de trabajo, así como su escasa toxicidad.

Las conducciones del fluido frigorígeno serán de cobre.

Anejo 4 52


La instalación se proyecta con doble salto directo con enfriador intermedio

tipo abierto.

La condensación de los vapores se realizará mediante agua en un

condensador multitubular. Esta se enfriará recirculándola en una torre de

enfriamiento.

5.3.1.2. Cálculo del compresor.

En cámaras con evaporadores de aire forzado, para una humedad relativa

del 95%, la temperatura de evaporación será 5 ºC inferior a la temperatura de la

cámara.

• Compresor alternativo.

• Pistón cuadrado (l = D).

• Necesidades frigoríficas Q0 = 18.705 Kcal/h

• Fluido frigorígeno 134a

• Recalentamiento de vapores de aspiración en el evaporador.

• No se considera subenfriamiento del líquido condensado.

La temperatura de evaporación es: -25ºC; Pevaporacion =1,25 bar.

La temperatura de condensación es: 39ºC; Pcondensacion =10 bar.

La presión en enfriador intermedio será:

barPPP cei 54,31025,1 =⋅=⋅=

El ciclo del fluido en el diagrama presión-entalpía es el siguiente:

8

6

39ºC

-25ºC

7

5 4

23

1

P

h

Anejo 4 53


Figura 5. Diagrama P-h de un sistema frigorífico de doble salto con enfriamiento

intermedio tipo abierto

Las entalpías obtenidas del diagrama del Klea-134a son:

h1 = 68,4 Kcal/Kg. h2 = 75,36 Kcal/Kg.

h3 = 72,96 Kcal/Kg. h4 = 78 Kcal/Kg.

h5 = h6 = 37,2 Kcal/Kg. h7 = h8 = 26,4 Kcal/Kg.

a) Producción frigorífica específica (qo), para la temperatura de

evaporación es:

KcalKghhqo 424,264,6881 =−=−=

b) El caudal que circula por el evaporador o Caudal másico (G1) es:

hKgqQG

o

o /36,44542705.18

1 ===

El caudal que circula por el enfriador intermedio es:

( ) ( ) ( )632761321 hhGhhGhhG −⋅=−⋅+−⋅

sustituyendo valores:

G2 = 164,39 Kg/h

c) Potencias de compresión

A) Compresor de baja presión.

Anejo 4 54


( ) ( )

KwP

KwP

KwP

KwhhG

P

el

fr

ef

ir

18,89,036,7

36,79,0625,6

625,68,03,5

3,585,08,0860

4,6836,7536,445860

121

==

==

==

=⋅⋅

−⋅=

⋅⋅−⋅

=ηλ

B) Compresor de alta presión.

( ) ( ) ( )

KwP

KwP

KwP

KwhhGG

P

el

fr

ef

ir

12,89,031,7

31,79,06575

575,68,026,5

26,585,08,0860

96,727875,609860

3421

==

==

==

=⋅⋅−⋅

=⋅⋅

−⋅+=

ηλ

( ) KwPel 3,1612,818,8 =+=Σ

5.3.2. Cálculo del condensador.

5.3.2.1. Elección del condensador.

Se dispone un condensador de agua multitubular horizontal con un área

mínima de intercambio de 3,16 m2.

Se estima en principio un coeficiente de transmisión de calor referido a la

superficie exterior del tubo (K) de 1.100 Kcal/m2hºC, supuesto para la zona de

condensación y una velocidad de agua por los tubos de 1 a 1,5 m/s.

A continuación se hace el cálculo del cambiador.

Anejo 4 55



El agua circula por el interior de los tubos y el fluido refrigerante condensa

en su exterior.

Se dispone de una torre de enfriamiento para recircular el agua que se usa

como refrigerante. Para las condiciones del aire la temperatura de bulbo húmedo es

de 23 ºC.

Suponiendo que el agua se enfría en la torre hasta 5 ºC por encima de la

temperatura húmeda:

− Temperatura de entrada del agua al condensador: t1 = 28 ºC.

− Temperatura de salida del agua del condensador: t2 = 33 º C.

− Temperatura de condensación del R-134a: tc =39 ºC.

− Temperatura de salida del R-134a: T2 =39 ºC.

5.3.2.3. Cantidad de calor a eliminar.

El calor a evacuar: ioc NQQ ⋅+= 860

Siendo:

Q0: Potencia frigorífica necesaria.

Ni: Potencia indicada.

Se obtiene: WQc 270.33520.11750.21 =+=

En Kcal/hora:

Qc = 28.681 Kcal/h.

Se considera en los cálculos:

Anejo 4 56


Qc = 28.700 Kcal/h.

5.3.2.4. Superficie del condensador.

Existen dos zonas de intercambio en el cambiador, una de enfriamiento y

otra de condensación. Los coeficientes de transmisión son distintos en cada zona y

por tanto habría que calcular las superficies de intercambio necesarias en cada una

de ellas, sin embargo se considera todo el calor transmitido como calor latente de

condensación.

No se considera subenfriamiento del refrigerante:

( ) ( )( )( )

C

t

ttt

T

TAKQ

m

mc

ο258

33392839

ln

33392839

ln2

1

21 ′=

−−

−−−=

∆∆

∆−∆=∆

∆⋅⋅=

Luego:

2163258100.1

700.28m

TK

QA

m

c ′=′⋅

=∆⋅

=

5.3.2.5. Caudal de agua de refrigeración.

Calor a evacuar del fluido = Calor que se comunica al agua.

El caudal de agua de la torre de enfriamiento es:

( ) hKgm

TcpmQ

a

aac

740.528331

800.7 =−⋅

=

∆⋅⋅=

5.3.3. Cálculo del evaporador.

Anejo 4 57



Para que las condiciones de humedad relativa se mantengan en un 95 %

se toma un salto térmico en el evaporador de 5 ºC, así:

− Temperatura en la cámara -20 ºC

− Temperatura de evaporación -25 ºC

Siguiendo las indicaciones de Cano y Contreras, la caída de temperatura

del aire que circula por el evaporador será la mitad de la diferencia entre la

temperatura del recinto y la de vaporización del refrigerante.

De este modo la t del aire a la salida del evaporador no será menor de

- 22,5 ºC.

La cantidad de calor a transmitir es de 21.750 W.

5.3.3.2. Elección del evaporador.

Los evaporadores serán de aire forzado.

El área de intercambio térmico necesaria depende de la potencia frigorífica

(Qo), del salto térmico en el evaporador (∆t) y del coeficiente de facilidad del

intercambio (K).

tKQA ∆⋅=

Para un determinado salto térmico (5ºC) y una potencia frigorífica

necesaria (18.750 Kcal/h), el coeficiente K varía para un tipo de evaporador según

las condiciones de circulación de los fluidos de intercambio, la formación de

escarcha, acumulación de suciedad, sistema de expansión, diseño y otros factores.

Anejo 4 58


En el mercado incluyen unos ventiladores para la circulación del aire en la

cámara por lo que su área de intercambio va asociada en buena medida al caudal

de aire de sus ventiladores. Para estas condiciones de diseño estos evaporadores

se caracterizan por la capacidad frigorífica en unas condiciones de ensayo.

La elección de los evaporadores se hará mediante unos ábacos

comerciales en los que se entra con la temperatura de la cámara y el salto térmico

que queremos, con esto y la potencia frigorífica obtenemos el tipo de evaporador

para esas características.

Para una temperatura de la cámara de -20 ºC, un salto térmico de 5 ºC y

una potencia frigorífica de 21.750 W, se obtienen las siguientes opciones:

C.calorimétr. Ventiladores

Opcio-nes

Separa-ción

Tª ambiente -20ºc

∆t=5ºCSuper-

ficieCaudal

aireProyec-

ciónHélice Poten-

cia Precioaletasmm Kw Kcal/h m2 m3/h

airem

Nº ∅mm W/u

1 4,5 5,8 5.010 82,4 4300 23 1 500 430 222.018

2 4,5 13,8 11.920 172 8.080 35 1 660 1480 495.627

3 4,5 5 4320 68,5 5.220 26 2 400 360 230.617

4 4,5 7,6 6.570 103 5.280 26 2 400 360 301.397

5 4,5 9,4 8.120 123 8.020 33 2 500 430 336.405

6 4,5 11,6 10.020 164 8.600 33 2 500 430 390.452

7 4,5 14,2 12.270 184 12.000 40 3 500 430 544.297

8 7 10,9 9.420 114 8530 37 1 660 1480 473.593

9 7 13,8 11.920 142 11.400 42 1 710 1.650 554.818

10 7 7,3 6.310 81,3 9060 37 2 500 430 306.004

11 7 9,8 8.470 108 9.320 37 2 500 430 345.465

12 7 10,9 9.420 122 13600 45 3 500 430 455.596

Del estudio de las distintas opciones se considera la más apropiada la

número 4, utilizándose un número de tres.

5.3.3.3. Descripción del equipo elegido.

Anejo 4 59


Se toman tres evaporadores con las siguientes características:

Características técnicas:

• Potencia frigorífica (∆T = 5 ºC): 6.570 Kcal/h.

• Superficie: 103 m2.

• Separación aletas: 4,5 mm.

• Ventiladores:

− Número: 2

− Diámetro: 400 mm.

− Potencia: 360 W

− Caudal: 5.280 m3/h.

− Proyección de aire: 26 m.

• Precio: 301.397 ptas.

Características dimensionales:

• Dimensiones:

− Ancho total: 1.875 mm.

− Profundidad: 495 mm.

− Altura: 560 mm.

• Conexiones:

− Entrada: 15 mm.

− Salida: 35 mm.

• Peso neto: 97 Kg.

5.3.4. Cálculo del diámetro de las tuberías.

Para fluidos hidrogenofluorcarbonados, como es el caso, la determinación

se hace a partir de diagramas y ábacos. Estos ábacos permiten determinar

Anejo 4 60


gráficamente los diámetros de las tuberías para una instalación de potencia

determinada habida cuenta de sus condiciones de funcionamiento. Con anterioridad

a esta determinación hace falta valorar:

◊ Cantidad de frigorías que deben aportarse a los evaporadores ϕo.

◊ Temperatura de evaporación del fluido θo.

◊ Longitud de cada tubería: Llíquido, Ldescarga, Laspiración.

◊ Pérdidas de carga admisibles: Jlíquido, Jdescarga, Jaspiración.

La potencia frigorífica a aportar es de 25.300 frig/h. La temperatura de

evaporación es de -25ºC, la temperatura de condensación de 39ºC. Con estos

datos, las pérdidas de carga admisibles y la longitud de cada tubería

determinaremos el diámetro.

5.3.4.1. Diámetro de la tubería de aspiración.




bares.


5.3.4.2. Diámetro de la tubería de descarga.




bares.


5.3.4.2. Diámetro de la tubería de líquido.


Anejo 4 61




bares.


Anejo 4 62


6. CÁLCULO DE LA TORRE DE ENFRIAMIENTO.

6.1. CONDICIONES AMBIENTALES.

Para su cálculo se tienen en cuenta la temperatura y humedad relativa

medias en el mes más cálido:

Temperatura 30,7 ºC


Aire a la entrada:

T1 = 30,7 ºC

Hr1 = 53 %

X1 = 14,55 gr/Kg aire seco

h1 = 16,35 Kcal/Kg a.s.

Temperatura del bulbo húmedo = 23 ºC

6.2. CÁLCULO DE LA TORRE DE ENFRIAMIENTO.

Aire a la salida:

Gc, Tc

Go, To

Qc

Go + Gc, Ts

Aire 1(G)

Aire 2

Anejo 4 63


Se supone completamente saturado y a una temperatura de 5 grados por

encima del bulbo húmedo.

T2 = 28 ºC

Hr2 = 100%

X2 = 24,2 gr./Kg a.s.

h2 = 21,5 Kcal/Kg a.s.

Se supone que el agua entra en la torre a Ts = 33ºC, siendo la temperatura

de condensación 39ºC.

El agua de la torre se enfría hasta 7ºC por encima de la temperatura de

bulbo húmedo con lo que sale a Tc = 30ºC.

La temperatura del agua de la red To = 18ºC.

El calor a evacuar resulta del cálculo:

Qc = Qo1 + Q01

Qc1 = Q01 + 860Ni1

Qc2 = Q02 + 860Ni2

WQc 952.8452.1500.7 =+=

WQc 270.33520.11750.21 =+=

Qc = 42.222 W

Qc = 36.398,3 Kcal/h

Siendo:

Q0i: Potencia frigorífica necesaria para cada cámara.

Ni i: Potencia indicada de cada cámara.

Anejo 4 64


Considero en los cálculos: Qc = 36.500 Kcal/h

De los balances de materia y energía en la torre:

)()0(1)0(1)(

)3()()(1

)1(1000)(

120

12

hhGTGTGG

TTGTTGQ

GXXG

ccsc

cscosoc

o

−⋅=−⋅⋅−−⋅⋅+−⋅+−⋅⋅=

⋅=−⋅

De las dos anteriores:

)2()( 12 hhGTGQ ooc −⋅+⋅−=

Que con (1) forma un sistema del que obtenemos Go y G.

Con los anteriores valores entramos en (3) y obtenemos Gc.

Resolviendo para los valores expuestos:

Go = 70,78 Kg/h = 0,071 m3/h de agua

G = 7.334,77 Kg de aire/hora

Gc = 7.859,45 Kg/h = 7,86 m3/h de agua

6.3. ELECCIÓN Y DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO.

Para la elección se tienen en cuenta principalmente:

− Temperatura del termómetro húmedo ambiente a considerar.

− Caudal de agua y temperaturas de entrada y salida a la torre.

Descripción de la torre de enfriamiento.

Torre de enfriamiento y recuperación de agua para un caudal de 8,5 m3/h.

• Dimensiones:

Anejo 4 65


− Planta 1,17 x 1,17 m.

− Altura 2,56 m.

− Altura de la entrada para el agua caliente 1,83 m.

• Motor 1,5 CV

• Diámetro del ventilador 612 mm.

• Capacidad de la bandeja 0,45 m3.

• Peso en seco 400 Kg.

• Peso en servicio 1000 Kg

• Conexiones:

− Entrada agua caliente 2”

− Salida agua fría 2”

− Sobrante 1”

Anejo 4 66


7. SISTEMA DE LAVADO CON AGUA FRÍA.

7.1. HORARIOS DE FUNCIONAMIENTO.

A fin de minimizar el consumo energético, se ajustarán los horarios de

funcionamiento de agua al sistema de discriminación horaria en las tarifas

eléctricas.

Se contratará la tarifa tipo 3.0, de utilización normal, aplicable a cualquier

suministro en baja tensión, con complementos por discriminación horaria que serán

del tipo 3.

El equipo de enfriamiento de agua consiste en un acumulador de hielo, que

funcionará ininterrumpidamente de 24:00 a 8:00 h, adaptándose de este modo al

horario valle en la zona 3, consiguiendo un descuento del 43% el precio de la

energía consumida en este período, de acuerdo con la Orden del 7 de enero de

1.991 (BOE 8-I-91), por el que se establecen las actuales tarifas eléctricas.

7.2. DESCRIPCIÓN DEL EQUIPO.

7.2.1. Componentes.

El sistema de lavado y enfriamiento del agua constará de los siguientes

componentes:

§ Un equipo de enfriamiento de agua mediante un sistema acumulador

de hielo.

La cantidad acumulada durante la noche será suficiente para el

funcionamiento ininterrumpido del lavado durante 5 horas. El agua de reposición y

reciclada entrarán en el equipo, donde entrará en contacto con hielo en escamas,

producidas por el mismo equipo mediante unas cuchillas rascadoras.

Anejo 4 67


La potencia frigorífica del equipo será de 87.500 Kcal/h. Funcionará

ininterrumpidamente durante 8 horas. Asegurando la acumulación de hielo suficiente

para enfriar hasta 0 ºC, el caudal de agua de lavado (7 l/s) durante 5 horas.

§ Una bomba para la expulsión del agua de 1,5 CV.

§ Dos cintas paralelas de lavado por inmersión y ducha en la parte final,

con un sistema de retención de sólidos y posterior evacuación. Para

una capacidad de lavado de 6.000 Kg.

§ Dos tanques sedimentadores de 12.600 litros cada uno, de fibra de

vidrio, con sistema de evacuación de sólidos y de partículas flotantes.

§ Equipo para el tratamiento químico del agua.

§ Una bomba centrífuga de 0,65 CV de potencia para el llenado de los

tanques sedimentadores.

§ Una bomba centrífuga de 0,5 CV de potencia para el by-pass del

lavado.

§ Conducciones, válvulas, rejillas, regulación del caudal, automatismos,

etc.

7.2.2. Funcionamiento.

Se proyectará un sistema de lavado y enfriamiento rápido del espárrago por

medio de agua que se esquematiza a continuación:

Anejo 4 68


SedimentadoresTratamiento agua Enfriador

AclaradoLavado

Al espárrago se le hacer pasar a contracorriente con el agua a 0 ºC,

proveniente del enfriador, por las cintas de lavado en donde se enfría desde la

temperatura inicial (20 ºC) hasta una temperatura final de 4 ºC. Una vez frío el

producto, se le da un nuevo lavado (aclarado con agua fría, limpia y sin clorar. Esta

zona de aclarado forma parte de las líneas de tratamiento del producto con destino

en fresco.

El agua de lavado se reciclará recuperándola desde el punto de vista de

materia y energía.

El tratamiento del agua consistirá en una separación de las partículas

arenosas y en flotación, y un tratamiento químico (cloración), así como una

periódica renovación de ésta.

La separación de partículas comienza en el mismo lavado y continúa en los

tanques de sedimentación, donde se evacuan los sólidos por la parte inferior y los

flotantes por la superior.

Es necesario un control periódico de las características del agua de lavado

para una actuación sobre manejo de las renovaciones, tratamientos accesorios, etc.

7.2.2.1 Dosificación del cloro.

Anejo 4 69


Con el fin de evitar el desarrollo microbiano se empleará agua clorada en el

lavado, las dosis efectivas desinfectantes de cloro según ensayos son de 20 a 50

ppm. En el aclarado se utilizará agua fría no clorada, con el fin de eliminar restos de

cloro en el espárrago.

7.2.2.2 Tratamiento del agua.

Con objeto de aprovechar el agua de lavado, aún fría, será necesario

someterla a un tratamiento previo.

En función del grado de suciedad de la materia prima, el agua contendrá

una cantidad variable de elementos en suspensión: partículas de tierra, trozos de

material vegetal, pequeños organismos, etc., además también arrastrará azúcares,

vitaminas y jugos celulares disueltos. Se distinguen así dos fracciones: materia en

suspensión y materia disuelta. La primera es separada mediante sedimentación y

filtración y es la que limitará la capacidad de los equipos; la segunda fracción sólo

podrá eliminarse por tratamiento y limitará, en definitiva, el coeficiente de reciclaje

del agua.

Desde el punto de vista teórico no es fácil determinar el valor exacto de

ambas fracciones después de varios lavados, ya que intervienen variables de difícil

cuantificación y, además, estos valores no serán siempre constantes, puesto que el

grado de suciedad dependerá de las condiciones del terreno, climatología,

condiciones de recolección, etc. que, finalmente influirán sobre las condiciones de

lavado. En la práctica, el modo más fiable de actuar es analizando periódicamente la

demanda bioquímica de oxígeno y el porcentaje de sólidos en suspensión que

permitirán tomar una decisión sobre el grado de aprovechamiento del agua.

7.3. DIMENSIONAMIENTO DEL LAVADO.

La capacidad de lavado es de 3.000 Kg/h, teniendo lugar la recepción

desde las 10:00 h. a las 15:00 horas.

Anejo 4 70


Para la entrada nominal de 20.000 Kg/h el tiempo de lavado es de 6,67

horas con lo que el ritmo de lavado es inferior al medio de recepción del producto.

7.4. CÁLCULO DEL EQUIPO.

7.4.1. Caudales de agua necesarios.

La proporción agua/producto será 8,5 litros por kilogramo de producto, que

se distribuyen en 6 litros/kilogramo en el lavado propiamente dicho, y 2,5

litros/kilogramo en el aclarado.

El ritmo de lavado es de 6.000 Kg/h, y el de aclarado de 3000 Kg/h, por

tanto los respectivos caudales necesarios son:

segundolitroshlKglhKg

segundolitroshlKglhKg

/082/500.7/52/000.3

/10/000.36/6/000.6

==⋅

==⋅

Los caudales serán de 10 l/s en el lavado y de 2 l/s en el aclarado.

En el lavado se forzará una circulación del agua mediante un by-pass de 3

litros/segundo de caudal que permitirá, manteniendo el caudal necesario para el

lavado, reducir el total a circular por la instalación.

7.4.2. Necesidades de frío.

Estas tienen su origen en:

− Enfriamiento del producto.

− Renovaciones de agua.

− Pérdidas durante el proceso.

7.4.2.1. Enfriamiento del producto.

Anejo 4 71


tcmq p ∆⋅⋅=

Siendo:

qp: calor a transmitir.

m: masa horaria.

cp: calor específico del producto.

∆t: incremento de temperatura.

El incremento de temperatura en el espárrago es de 16ºC.

horaKcalq p /120.451694,0000.3 =⋅⋅=

7.4.2.2. Renovaciones de agua.

Se contemplan renovaciones de 1.000 litros cada vez que se vacía un

tanque de sedimentación (cada 30 minutos). Por lo tanto el número de veces que se

vaciará es de:

.34,1330/)6067,6( veceslavadodehoras =′′⋅

El número de litros a renovar es de:

litros340.13100034,13 =⋅

El agua entra de la red a 18ºC y ha de enfriarse hasta 0ºC.

tclqa ∆⋅⋅=

Siendo l el caudal a enfriar en litros.

díaKcalqa /120.240181340.13 =⋅⋅=

Anejo 4 72


Para el tiempo de lavado de 6,67 horas:

hKcalqa /000.36=

7.4.2.3. Pérdidas durante el proceso.

Considero un 3% de la suma de las partidas anteriores.

Las necesidades totales de frío son:

Suma de las partidas anteriores 81.120 Kcal/h

Pérdidas 3% 2.434 Kcal/h

83.554 Kcal/h

Las necesidades son de 83.554 Kcal/h a proporcionar durante 6,67 horas.

Anejo 5 1

Planta de Espárrago Verde Congelado INSTALACIÓN DE

CÁLCULO DE LA INSTALACIÓN DE VAPOR

1. NECESIDADES CALORÍFICAS

El escaldado del producto se realizará con agua. Se instalará para ello un

cambiador de calor que calentará el agua de la red desde la temperatura inicial de

18ª C hasta la de escaldado (90ºC), alimentándose con este agua caliente al

escaldador.

El vapor utilizado en dicha operación aportará el calor necesario para

efectuar el escaldado del producto.

A efectos de cálculo de la instalación no se considerarán las pérdidas de

calor en la distribución, ya que serán despreciables al disponer de aislamiento en las

tuberías de la red.

Las necesidades caloríficas serán las derivadas de los siguientes

procesos:

− Escaldado del espárrago.

− Cambiador de calor.

1.1 ESCALDADO DEL ESPÁRRAGO.

Se pretende calentar hasta unos 90ºC los primeros milímetros de la

superficie del espárrago.

El cálculo se basará en la teoría de la transmisión de calor en régimen no

estacionario para un cilindro de longitud infinita.

Los tiempos usuales en la industria se sitúan en torno a los tres minutos,

para una temperatura del vapor de 90ºC.

Anejo 5 2


Se calculará para este tiempo, la temperatura en el centro del espárrago, y

se considerará una temperatura para el calentamiento, media entre la existente en la

superficie y el centro, determinándose con esta el calor a aportar a la masa horaria

de espárrago procesado.

El número de Fourier:

( )5,0

20 ≈∆

××

=Rc

kF

p

θρ

Siendo:

k: Conductividad térmica del espárrago (0,322 Kcal/mhºC)

ρ: Densidad del espárrago (960 Kg/m3)

cp: Calor específico del espárrago (0,94 Kcal/KgºC)

θ: Tiempo (180 segundos)

∆R: Radio medio del espárrago

Para el cálculo de la temperatura en el centro (n=0), al entrar en las

gráficas con el valor del número de Fourier y valores del número de Bisel mayores

de 10 se obtienen valores de Y ≥ 0,1.

Siendo: 01

1

tt

ttY

−−

=

Donde:

t1: Temperatura del agua (90ºC)

t0: Temperatura inicial del centro del producto (6ºC)

t: Temperatura del centro térmico del producto a los tres minutos.

Por lo tanto, transcurridos los tres minutos, el punto más desfavorable

tendrá una temperatura ≥ 81,6ºC.

Anejo 5 3


Calculando por exceso las necesidades caloríficas, se considerará un

incremento en la temperatura desde 6ºC hasta 90ºC para la totalidad de la masa

del producto a tratar.

La cantidad de calor transmitida en la unidad de tiempo, para cada una de

la escaldadora, será:

tcmQ p ∆××=

Siendo:

Q: Cantidad de calor a aportar.

m: Caudal másico de espárragos (400 Kg/h)

cp: Calor específico del espárrago (0,94 Kcal/KgºC)

∆: Salto térmico (90-6)ºC

Q´1 = 31.584 Kcal/h

Como tenemos tres escaldadoras:

Q1 = 94.752 Kcal/h

1.2 CALENTAMIENTO DEL AGUA PARA EL ESCALDADO. CAMBIADOR DE

CALOR.

Un recuperador permite aprovechar, calentando el agua de la red en la

entrada del mismo, parte del calor del agua de escaldado antes de ser evacuada.

En el cálculo de las necesidades caloríficas para este cambiador no se

tendrá en cuenta este efecto. Se considerará el agua de la red a una temperatura de

18ºC.

Anejo 5 4


1.2.1. Espárragos.

El caudal másico de agua requerido es de 0,2 Kg/s.

La temperatura del agua de la red es de 18ºC.

La temperatura del agua a la salida del cambiador es de 90ºC.

Q´31 = 0,2 Kg/s ⋅ 3600 s/h ⋅ 1 Kcal/KgºC ⋅ (90-18)ºC =

51.840 Kcal/h

Q´31 = 51.840 Kcal/h

Para las tres escaldadoras:

Q31 = 155.520 Kcal/h

1.2.2. Cantidad de calor total a aportar al cambiador.

La cantidad de calor a aportar al cambiador, suponiendo un rendimiento del

75%, es de:

Q3 = 155.520/0,75 = 207.360 Kcal/h

Anejo 5 5


2. CÁLCULO DE LAS NECESIDADES DE VAPOR.

El cálculo se realizará en base a los datos suministrados por las casas

comerciales montadoras de los diversos equipos.

Las necesidades de vapor derivan de las siguientes operaciones:

− Escaldado de espárragos.

− Calentamiento del agua.

2.1 ESCALDADO DE ESPÁRRAGOS.

Según el cálculo de las necesidades de calor estudiadas en el apartado

1.1., la cantidad de calor transmitido en la unidad de tiempo será de 94.752 Kcal/h.

Si se dispone de vapor a 3,5 bares de presión absoluta, según las tablas de

vapor, será capaz de ceder una cantidad de calor de 515 Kcal/Kg.

La cantidad de vapor necesaria será:

94.752/515 = 183,98 Kg/h

2.2 CALENTAMIENTO DEL AGUA.

Las necesidades de calor del cambiador calculadas en el apartado 1.2.,

son de 207.360 Kcal/h.

Si se dispone de vapor a 3 bares, la cantidad de vapor requerida es de:

207.360/518 = 400,31 Kg/h

Las necesidades de vapor de la industria se resumen en la siguiente tabla:

Anejo 5 6


RESUMEN DE LAS NECESIDADES HORARIAS DE VAPOR

EQUIPO Kg DE VAPOR/H

Escaldador espárrago 183,98

Cambiador de calor 400,31

TOTAL 584,29

Anejo 5 7


3. ELECCIÓN DE LA CAPACIDAD DE LA CALDERA.

El funcionamiento de los equipos será simultáneo, siendo el consumo total

de vapor de:

Total consumo de equipos 584,29 Kg/h

Imprevistos (10%) 58,43 Kg/h

TOTAL 642,72 Kg/h

Se dispone de una caldera de 700 Kg/h con las siguientes características:

− Producción de vapor 700 Kg/h

− Producción de vapor 44,1 BHP

− Categoría de la caldera C

− Superficie calefacción 18,21 m2

− Volumen cámara vapor 0,22 m3

− Volumen nivel medio 0,74 m3

− Volumen total 0,96 m3

− Consumo gasóleo 56 L/H

− Consumo fuel 50 Kg/h

− Consumo gas natural 52 Nm3/h

− Consumo gas propano 42 Kg/h

− ∅ Alimentación agua 25 DN

− ∅ Salida vapor 40 DN

− ∅ Válvulas seguridad 1x20

− ∅ Chimenea 250

Anejo 5 8


Dimensiones generales:

− Longitud 2.700 mm

− Anchura 1.450 mm

− Altura 1.850 mm

− Peso 2,3 TM

Según el Art. 12 del RD 2204/1975 del 23 de Agosto, el fuel oíl no debe

emplearse en quemadores de menos de 500 TH/h.

Anejo 5 9


4. DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN.

4.1 LÍNEAS DE DISTRIBUCIÓN DE VAPOR Y RETORNO DE CONDENSADO.

En los esquemas 1 y 2 se representan los equipos numerados y las

longitudes de tubería, en las instalaciones de distribución de vapor y de retorno de

condensado. Estos esquemas son válidos a efectos del cálculo superior. Los

diámetros resultantes del citado cálculo, así como las distribuciones en planta y los

distintos componentes de la instalación de vapor quedan representados en los

esquemas y planta de la instalación del documento Planos.

Ambas líneas estarán aisladas térmicamente con coquillas, compuestas

de fibras concéntricas impregnadas con sustancias aislantes. El espesor de la

coquilla será de 3 cm.

FIGURA 1: RED DE DISTRIBUCÍON DE VAPOR

En el comienzo de la línea de vapor se dispondrá de un separador de

gotas. En los puntos indicados en los planos se dispondrán purgadores

termostáticos para evacuación de aire y condensado de la línea. Las tuberías

tendrán una inclinación del 4% descendente en el sentido de avance del vapor. En

las derivaciones de la línea de vapor, las conexiones se harán por la parte superior.

A la entrada de todos los equipos se dispone un filtro en la línea de vapor que evitará

deterioros en estos y sus accesorios.

1,5m1,5m1,3m

4,5m4,5m2,8m2,5m DCB

1 2 3 4

A

1,5m

Anejo 5 10


FIGURA 2: RED DE RETORNO DE CONDENSADO

Se dispondrán en la línea válvulas reductoras de presión que adecuarán las

presiones de distribución a las necesarias en los distintos equipos.

La línea de retorno es elevada discurriendo a una altura de unos 4 m. sobre

el nivel del suelo. La pendiente en esta será del 4% en el sentido de la descarga del

condensado.

4.2 PURGADORES. ELECCIÓN.

Para la elección se tienen en cuenta las características de las líneas de

vapor y retorno, los caudales máximo y mínimo de condensado en los equipos, el

tipo de control de la temperatura y suministro de vapor y las posibilidades de golpe

de ariete, bloqueos por aire o vapor y otros condicionantes.

Cambiador multitubular

Se trata de un cambiador multitubular sin acumulador.

La regulación del funcionamiento, que se describe en el apartado posterior,

no evitará que existan oscilaciones en la presión, temperatura y caudal de

condensado en el interior del cambiador.

En este equipo es de especial importancia evitar la inundación de la

superficie de intercambio por lo que se dispone un purgador de boya y palanca con

dispositivo termostático para la eliminación de aire.

1,5m1,5m1,3m

4,5m4,5m2,8m2m DCB

1 2 3 4

A

1,5m

Anejo 5 11


Se protegerá el purgador de los inesperados golpes de ariete situándolo

tras un codo al efecto en la tubería de retorno.

Para el dimensionamiento de este tipo de purgador se tiene en cuenta tanto

el caudal máximo a evacuar (374 Kg/h), como el diámetro del orificio de descarga

que estará en relación con la presión diferencial en el purgador (2 Kg/cm2 máx.), y

finalmente el diámetro de la tubería en donde se instala.

Línea de escaldado

El vapor circula por un serpentín calentando el agua del recipiente

escaldador. La regulación de la temperatura del agua de escaldado es mediante

control termostático. Sin embargo en este caso se considera más probable la

aparición de golpes de ariete que dañarían un purgador sensible a estos.

La presión diferencial máxima es de 2 Kg/cm2. La contrapresión máxima

es de 0,5 Kg/cm2, no excediendo en un 80% la presión de entrada (2,5 Kg/cm2).

Se disponen purgadores termodinámicos adecuados a los caudales a

evacuar (141 Kg/h en el escaldador de espárragos), y a los diámetros de tubería de

retorno.

4.3 CONTROL DE LOS EQUIPOS.

Cambiador

Se trata de un cambiador instantáneo que abastece de agua a 90ºC los

equipos de escaldado. En el cambiador el agua circulará por los tubos.

La relación vapor/agua es alta. Para evitar fluctuaciones en la temperatura

del agua de salida se disponen los siguientes elementos reguladores:

Anejo 5 12


− Válvula de tres vías en el circuito del agua, regulada mediante un

termostato con su sensor situado en la tubería de salida hacia el escaldador, según

se indica en el esquema incluido en los planos.

− Válvula motorizada para la modulación de la entrada de vapor controlada

mediante termostato situado a la salida del cambiador.

Las válvulas de regulación serán de simple asiento.

Línea de escaldado

El control de temperatura es del tipo todo o nada.

Se modula la entrada del vapor mediante un termostato con el sensor

inmerso en el líquido a calentar.

Anejo 5 13


5. CÁLCULO DE LA RED DE VAPOR.

El cálculo de la red de vapor está realizado utilizando los ábacos del boletín

Más Nieto “Información Técnica Sarco”.

Los caudales y las longitudes de cada tramo son:

TRAMO CAUDAL (Kg/h) LONGITUD (m)

AB 587 2,5

B1 401 1,3

BC 186 2,8

C2 62 1,5

CD 124 4,5

D3 62 1,5

D4 62 6

Los diámetros de las tuberías serán tales que las velocidades máximas de

circulación del fluido no sobrepasará los límites exigidos de 60m/s para el vapor

recalentado y de 50m/s para el vapor saturado. Conforme el Reglamento de

Aparatos a Presión en la I.T.C. correspondiente a Tuberías para Fluidos Relativos a

Calderas.

En base a estos datos, para cada tramo:

Tramo AB.

- Caudal que circula por el tramo: 587 Kg/h

- Longitud0: 2,5 m + 10% por válvulas, codos, etc. = Longitudf = 2,75 m.

- Velocidad del tramo: 35 m/s

- Diámetro de la tubería: 2 1/2"

- Caída de presión en el tramo:

Anejo 5 14


2/01408,0100

76,18,0cmKgP =⋅=∆

Presión en A 7 Kg/cm2 (man.)

Presión en B 6,986 Kg/cm2

Procediendo del mismo modo para el resto de los tramos se elabora la

siguiente tabla:

TABLA 1. RESUMEN DE LA RED DE VAPOR

TRAMO Long +10%

(metros)

Velocidad

(m/s)

Pi

(Kg/cm2)

∆P

(Kg/cm2)

DIÁMETRO

(pulg.)

Pf

(Kg/cm2)

∆P/L

×1/103

AB 2,75 35 7 0,0220 2 1/2" 6,978 8,01

B1 1,43 20 6,978 0,002 2” 6,976 1,4

BC 3,08 35 6,976 0,0352 1” 6,941 8,01

C2 1,65 20 6,941 0,0058 3/4” 6,935 3,52

CD 4,95 35 6,935 0,0645 3/4” 6,871 13,03

D3 1,65 20 6,871 0,0058 3/4” 6,865 3,52

D4 6,60 35 6,865 0,0231 3/4” 6,842 3,5

Con la caldera funcionando a 7 bares de presión manométrica se obtienen

las presiones de vapor supuestas en los equipos.

Para conseguir las presiones adecuadas de funcionamiento en los equipos,

se instalarán válvulas reductoras de presión a la entrada de cada una de ellos.

Anejo 5 15


6. CÁLCULO DE LA RED DE RETORNO DE CONDENSADO.

El diseño de la red de retorno de condensado se ha realizado utilizando el

gráfico nº3 del citado boletín Más Nieto.

El caudal de puesta en régimen será de 2 veces el de funcionamiento

normal de la instalación.

TRAMO CAUDAL (Kg/h) LONGITUD (m)

4D 124 6

3D 124 1,5

DC 248 4,5

2C 124 1,5

CB 372 2,8

1B 802 1,3

BA 1.174 2

Las tuberías serán dimensionadas para que las pérdidas de carga resulten

comprendidas entre los 0,05 Kg/cm2 y los 0,1 Kg/cm2 por 100m. de tubería.

Procediendo de la manera anteriormente expuesta obtenemos:

TABLA 2. RESUMEN DE LA RED DE RETORNO DE CONDENSADO

TRAMO DIÁMETRO(pulgadas)

∆P (100m.)(bar)

∆P (real)(bar)

4D 1/2” 0,06 0,0027

3D 1/2” 0,06 0,0009

DC 3/4” 0,07 0,0021

2C 1/2” 0,06 0,0009

CB 1” 0,05 0,0016

1B 1 1/4” 0,05 0,00065

BA 1 1/4” 0,075 0,0012

Anejo 5 16


7. CÁLCULO DEL AISLAMIENTO DE LAS TUBERÍAS DE VAPOR.

Se utilizarán como aislantes térmicos, elementos rígidos de fibras

concéntricas impregnadas con resinas sintéticas a partir de melamina,

denominados “Coquillas”.

La necesidad del aislamiento de las tuberías no sólo se justifica en

términos económicos de ahorro de calor, sino también por el hecho de que al ser

mucho mayores las pérdidas caloríficas en tuberías no aisladas la condensación

también será más elevada, con lo que al final se acumulará condensado con el

consiguiente peligro de golpes de ariete y humidificación por arrastre de partículas

de vapor circulante.

Además de las razones técnicas ya descritas, existen otras normas de

seguridad para operarios, que obligan a aislar las tuberías. Las normas específicas

a seguir vienen indicadas en la Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el

Trabajo. Artículo 125, y en el RD 1490/1975 sobre medidas a adoptar en

edificaciones para reducir el consumo de energía.

Se considera la temperatura ambiente de 22ºC y la de vapor 160ºC.

Al tener diversos tramos de tubería, cada uno con un diámetro y una

longitud, se realizará en primer lugar el cálculo del diámetro medio de la red.

"96,011,22

85,14"4/308,3"143,1"275,2"2/11=⋅+⋅+⋅+⋅⋅=D

Los cálculos se realizarán por lo tanto considerando una tubería de 1” y 23

metros.

Di = 0,0266 m.

De = 0,0334 m.

Anejo 5 17


Las pérdidas de calor vendrán dadas por la ecuación:

aCAv KRkRR

kRR

KR

tl

d

dQ

⋅+++

⋅

∆⋅⋅⋅=

3

2312

1

1lnln12 π

ϑ

Siendo:

dQ/dθ Cantidad de calor/unidad de tiempo.

∆t Diferencia de temperatura.

R1 Radio interior del tubo en m.

R2 Radio exterior del tubo en m.

R3 Radio del tubo + aislante en m.

Kv Coeficiente de película de vapor de agua-tubo (Kcal/m2hºC).

Ka Coeficiente de película de vapor de aire-aislante

(Kcal/m2hºC).

kA Coeficiente de conductividad térmica del acero (Kcal/mhºC).

kC Coeficiente de conductividad térmica de las coquillas

(Kcal/mhºC).

7.1 CÁLCULO DE LOS COEFICIENTES DE PELÍCULA.

Cálculo del coeficiente de película vapor de agua-tubo.

Se trata de una circulación forzada de vapor de agua por el interior de un

tubo.

Determinado el número de Re, se establecerá el régimen de circulación.

∂iDv ⋅=Re , siendo:

v Velocidad del vapor de agua.

Di Diámetro interior.

Anejo 5 18


∂ Viscosidad cinemática.

8,216.17/1009,3

0266,0/20Re

25=

⋅⋅=

− sm

msm

Re > 2000 por lo tanto el régimen es turbulento.

Se cumple que L > 60·D y se trata de enfriamiento del vapor que circula por

el interior de la tubería, por lo tanto la relación es:

14,03,08,0 )(PrRe023,0 paredNu ηη⋅⋅⋅=

Se desprecia la relación de viscosidad por ser régimen turbulento

aproximándose el coeficiente corrector de Nu a 1.

Siendo: k

DKNu iv ⋅=

Donde:

Kv Coeficiente de película de vapor de agua-tubo (Kcal/m2hºC).

Di Diámetro interior (m).

k Conductividad térmica del vapor de agua Kcal/mhºC).

Pr Número de Prandtl:

pck

⋅=

ρ

∂Pr

∂ Viscosidad cinemática del vapor de agua.

k Conductividad térmica del vapor de agua.

cρ Calor específico.

ρ Densidad.

Anejo 5 19


ChºmKcal96,2202664,0

02518,08,101

8,1012,78,17216023,0

2,736001º02518,0

26,3º5,01009,3Pr

2

3,08,0

325

=⋅=⋅=

=⋅⋅=

=⋅

⋅⋅⋅=−

iv D

kNuK

Nu

shCmhKcalmKgCKgKcalsm

Cálculo del coeficiente de película aire-aislante.

Podemos considerar que la transmisión de calor entre el aire y el aislante

se realiza por convección natural. Se trata de un fluido exterior a un cilindro

horizontal, por lo que la relación de números adimensionales será:

25,025,0

93

Pr53,0

10Pr10

⋅⋅=

<⋅<

GrNu

Gr

Siendo:

695,0Pr

2

3

=

⋅∆⋅⋅=

∂

βtgDGrashof e

Para una temperatura media de la capa exterior y la ambiente de 50ºC las

características del aire y las otras variables son:

g 9,81 m/s2

De (0,0334 + e) m.

β 3,1·10-3 º C-1

∂ 1,78·10-5 m/s2

∆t (80-22) ºC

g 0,0240 Kcal/mhºC

Anejo 5 20


En principio consideramos una coquilla de 3 cm, con lo que se obtiene De =

0,0634 m.

Sustituyendo: Gr = 1418686,59

El producto Gr·Pr cumple la condición expuesta al principio, de convección

natural. Sustituyendo en la expresión de Nu:

ChºmKcal6,320634,0

0240,07,16

7,16

2=⋅=⋅=

=

ea D

kNuK

Nu

7.2 ESPESOR DE AISLANTE. PÉRDIDAS.

Una vez determinados los coeficientes, podemos proceder a determinar la

pérdida de calor.

aCAv KRkRR

kRR

KR

tl

ddQ

⋅+++

⋅

∆⋅⋅⋅=

3

2312

1

1lnln12 π

ϑ

Sustituyendo con:


∆t (160 - 22) ºC.

R1 0,0133 m.

R2 0,0167 m.

R3 (e + 0,0167) m.

Kv 96,22 Kcal/m2hºC.

Ka 6,32 Kcal/m2hºC.

kA 50 Kcal/mhºC.

kC 0,034 Kcal/mhºC.

l 18 m.

Anejo 5 21


Para un espesor de la coquilla de 3 cm las pérdidas son de:

579,41 Kcal/h

Aceptables según el RD 1490/75 ya que son inferiores a las que

tendríamos con la coquilla mínima de la norma (40mm) para una conductividad

térmica de 0,040 Kcal/mhºC.

Este calor es cedido al exterior a expensas de la disminución de

temperatura del vapor de agua, cumpliéndose que:

Ct

tcmQ pv

º88,145,6155,0

54,579 =⋅

=∆

∆⋅⋅=

Es decir, es necesario recalentar el vapor 1,88 ºC en la caldera para que a

su paso por la tubería de distribución conserve la temperatura de 160ºC.

Anejo 5 22


8. CÁLCULO DEL AISLAMIENTO DE LAS TUBERÍAS DE RETORNO DE

CONDENSADO.

Se emplearán coquillas como aislante con una conductividad térmica de

0,034 Kcal/mhºC y un espesor de aislante de 3 cm.

Las pérdidas de calor variarán para cada tramo según el diámetro de la

tubería y su longitud.

Se determinarán estas pérdidas para una tubería media ficticia de longitud

21,6 metros y diámetro 1”.

Di = 0,0266 m.

De = 0,0334 m.

8.1 CÁLCULO DE LOS COEFICIENTES DE PELÍCULA.

Cálculo del coeficiente de película agua-tubo.

Es el caso de un fluido circulando por el interior de los tubos sometido a

circulación forzada.

∂iDv ⋅=Re

La velocidad del agua por el interior de los tubos será:

smSecciónGasto

v 48,036009500133,0

45,9152

=⋅⋅⋅

==π

072.51/1025,0

0266,0/48,0Re

26=

⋅⋅=− sm

msm

Anejo 5 23


Luego: Re > 2000 por lo que el régimen es turbulento y se cumple que L >

60·D, luego la expresión a tener en cuenta será:

3,08,0 PrRe023,0 ⋅⋅=Nu

Pr = 1,48

Luego:

Nu = 0,023·510720,8·1,480,3 = 151,13

ChºmKcal03,35680266,0

628,013,151 2=⋅=⋅=i

v DkNu

K

Coeficiente de película aire-aislante.

Procediendo de forma análoga que en el caso de la instalación de vapor, y

considerando la temperatura del condensado de 110 ºC, se obtiene:

Ka = 6 Kcal/m2hºC

8.2 ESPESOR DE AISLANTE. PÉRDIDAS DE CALOR.

Para el espesor fijado de 3 cm de aislante, las pérdidas de calor en la

tubería son:

aCAv KRkRR

kRR

KR

tl

ddQ

⋅+++

⋅

∆⋅⋅⋅=

3

2312

1

1lnln12 π

ϑ

Sustituyendo con:


∆t (110 - 22) ºC.

Anejo 5 24


R1 0,01045 m.

R2 0,0133 m.

R3 (e + 0,0133) m.

Kv 3568,03 Kcal/m2hºC.

Ka 6 Kcal/m2hºC.

kA 50 Kcal/mhºC.

kC 0,034 Kcal/mhºC.

l 21,3 m.

Q = 397,23 Kcal/h

La transferencia de calor será de:

Ct

tcmQ pagua

º56,001,15,700

23,397 =⋅

=∆

∆⋅⋅=

El condensado pierde 0,56ºC cuando recorre la red de retorno del mismo.

Anejo 5 25


9. NECESIDAD DE AIRE PARA LA COMBUSTIÓN.

El calor necesario para calentar el agua desde una temperatura de 15ºC

hasta 160ºC en la caldera, lo suministra el combustible al reaccionar con el

comburente.

Se utilizará gasóleo C como combustible. La composición centesimal del

gasóleo es la siguiente:

C = 86% O = 0,3%

H = 12,7% S = 1%

Teniendo presente que:

1 Kg de C consume 2,76 Kg de O2.

1 Kg de C consume 8 Kg de O2.

1 Kg de C consume 1 Kg de O2.

El peso teórico de oxígeno necesario, vendrá dado por la diferencia entre lo

que necesita para la combustión y el % de oxígeno que el gasóleo aporta. Para un

Kg de combustible será:

OSHCOdePeso %%1%8%76,22 −⋅+⋅+⋅=

Ahora bien, en la práctica, la cantidad de oxígeno necesario es superior al

teórico, por lo que consideramos un coeficiente de 1,3.

gasóleodeKgOKgOxígenoderealPeso /41,43,1396,3 2=⋅=

Para determinar la cantidad de aire necesario para la combustión hay que

tener en cuenta que el aire contiene un 23% de oxígeno.

gasóleoaire/KgKg17,19OKg230,

aireKggasóleoKg

OKg4,41=aire de Peso

2

2 =⋅

Anejo 5 26


10. NECESIDADES DE COMBUSTIBLE.

Según la casa comercial suministradora, la caldera tiene un consumo

máximo de 56 l. de gasóleo, PCI 10200, en una hora.

Como el tiempo medio de funcionamiento va a ser de 12 horas y a un 85%

de capacidad, el consumo medio diario será:

Consumo medio diario = 571,2 l/día

Rendimiento del combustible = 0,9

Consumo medio diario = 635 l/día

Dado que la caldera trabaja 30 días al mes, el consumo será 19.050 l/mes.

10.1 TANQUE DE ALMACENAMIENTO.

Se instalará un depósito tipo CAMPSA enterrado en el exterior de 20.000

litros de capacidad.

10.2 DEPÓSITO NODRIZA.

Sobre la base de un almacenamiento máximo de combustible en la sala de

calderas para el funcionamiento del quemador de 12 horas, se instalará un depósito

cilíndrico de 500 litros de capacidad.

Anejo 6 1


INSTALACIÓN DE FONTANERÍA

1. INTRODUCCIÓN

En el presente anejo se calcula y diseña la instalación para el

abastecimiento y la distribución de agua en la industria por un lado y de protección

contra incendios por otro de forma totalmente independiente, atendiendo a los

siguientes criterios:

§ La línea de abastecimiento a la industria conducirá el agua desde la

arqueta de acometida hasta el armario de contador situado en el muro de

la cerca perimetral próxima a la puerta derecha de acceso a la parcela, y

de éste al interior de la nave. Se realizará de acuerdo con la NTE-IFA

(1.976): Instalaciones de Fontanería. Abastecimiento.

§ La línea de abastecimiento destinada a la protección contra incendios

conducirá el agua desde la arqueta de acometida hasta el armario de llave

de paso situado en el muro de la cerca perimetral próxima a la puerta

izquierda de acceso a la parcela, y de éste al interior de la nave. Se

realizará de acuerdo con la NTE-IFA (1.976): Instalaciones de Fontanería.

Abastecimiento.

§ La red interior de agua fría se ajustará a un esquema de contador único

antes citado y tres líneas de distribución para abastecer las distintas

zonas de consumo: línea a aseos y laboratorio; línea a usos industriales y

la tercera a riego y limpieza. Se ejecutará de acuerdo con la NTE-IFF

(1.973): Instalaciones de Fontanería. Agua Fría.

§ La red de distribución de agua caliente se ajustará a un esquema de

producción individual a partir de la red de agua fría. Se adaptará a lo

establecido por la NTE-IFC (1.973): Instalaciones de Fontanería. Agua

caliente.

Anejo 6 2


§ La conducción de abastecimiento de agua quedará por encima de la red

de saneamiento, separada verticalmente al menos 50 cm.

§ La conducción de agua caliente se dispondrá a una distancia superior a

4 cm de la de agua fría y nunca por debajo de ésta.

§ La red interior de agua se mantendrá a una distancia no menor de 30

cm de toda conducción o cuadro eléctrico.

Anejo 6 3


2. LÍNEA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA.

El suministro de agua potable se hará a partir de la arqueta de acometida

(especificación IFA-24, según NTE), situada en la propia parcela y perteneciente a

la red de abastecimiento del municipio de Huétor-Tájar, la cual asegura una dotación

suficiente para satisfacer las necesidades de la industria.

La línea de abastecimiento desde la arqueta hasta el contador general

estará constituida por una conducción reforzada de PVC (IFA-12) de 80 mm de

diámetro, ya que atravesará espacios donde se prevé el paso de vehículos.

Su ejecución y maniobra serán exclusivas de la compañía suministradora.

Anejo 6 4


3. NECESIDADES DE AGUA.

El agua se empleará en las siguientes partidas:

- Servicios, aseos y laboratorio.

- Agua para uso industrial.

- Bocas de riego y limpieza.

- Protección contra incendios.

3.1 NECESIDADES PARA SERVICIOS, ASEOS Y LABORATORIO.

El número de elementos, con sus respectivos gastos, según el manual de

Uralita, queda reflejados en la siguiente tabla:

Anejo 6 5


Tabla 1: Nº de elementos y gastos en l/s.

ZONA Elemento Número Caudal (l/s) TOTAL (l/s)

ASEOOFICINAS

InodoroLavaboDuchaBidé

1111

0,10,10,20,1

0,10,10,20,1

TOTAL 0,5

ASEOSMASCULINOS

InodoroLavaboFluxómetroDuchaTermo eléctrico

44231

0,10,12,00,20’2

0,40,44,00,60’2

TOTAL 5,6

ASEOSFEMENINOS

InodoroLavaboDuchaBidéTermo eléctrico

55311

0,10,10,20’10’2

0,50,50,60’10’2

TOTAL 1,9

CUARTOLIMPIEZA

Fregadero 1 0,2 0,2

TOTAL 0,2

LABORATORIO Fregadero 2 0,2 0,4

TOTAL 0,4

TOTAL SERVICIOS, ASEOS Y LABORATORIO 8,6

3.2 AGUA PARA USO INDUSTRIAL

En este apartado tenemos varios conceptos:

§ Líneas de elaboración de espárragos:

- Agua caliente para escaldado, se obtiene mediante un cambiador que

abastece a la línea de espárragos. El gasto total requerido:

Cambiador 0,3 l/s

Anejo 6 6


- Agua fría para enfriamiento, corte y limpieza:

Línea de espárragos 3 x 1,5 = 4’5 l/s

§ Caldera de vapor: 0,3 l/s

§ Lavado: 1 l/s

§ Reposiciones a la torre de enfriamiento el gasto procede de la

evaporación del agua que fue calculado en 0,03 l/s. Se consideran:

Reposición torre 0,1 l/s

TOTAL INDUSTRIA 6,2 l/s

3.3 BOCAS DE RIEGO Y LIMPIEZA

Se disponen 8 bocas de riego y limpieza uniformemente repartidas en el

perímetro exterior de la nave, y 3 en el interior. Se considera un caudal unitario por

boca de riego de 1 l/s.

3.4 PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS.

La línea de abastecimiento de los equipos contraincendios se dimensiona

considerando un caudal de 1,7 l/s en cada equipo de manguera y 2 l/s en cada boca

de incendio. Disponiendo 3 equipos de manguera y 2 bocas de incendio, siendo

totalmente independiente del resto, contando como ya se ha indicado con acometida

a la red General de Abastecimiento propia.

ØØ Agua para protección contra incendios 9,1 l/s

Anejo 6 7


3.5 NECESIDADES TOTALES

Como se puede apreciar en el plano de fontanería, se han dispuesto tres

líneas independientes para el abastecimiento de agua, para las diferentes

necesidades de la industria, según el uso a que se vaya a destinar, con objeto de

tener un mayor control en caso de averías sin dejar desabastecidas otras

dependencias de la industria.

Las necesidades se resumen en:

§ Agua para servicios, aseos y laboratorio 8,6 l/s

§ Agua para uso industrial 6,2 l/s

§ Agua para bocas de riego y limpieza 11,0 l/s

Para calcular las necesidades totales de la industria hay que considerar

que todas las instalaciones anteriores no pueden estar usándose al mismo tiempo,

sin embargo previendo que el grado de simultaneidad en el uso de las mismas

pueda ser muy alto sólo se aplica un coeficiente corrector a las necesidades de

agua para bocas de riego.

8,6 + 6,2 + 0,2 ∗ 11 = 17 l/s

Anejo 6 8


4. CÁLCULO DE LA RED DE SUMINISTRO DE AGUA FRÍA.

4.1 DESCRIPCIÓN Y CONDICIONES DE LA INSTALACIÓN.

La red de distribución de la nave constará de las siguientes líneas:

ØØ Línea 1: Abastece a los aseos, servicios y al laboratorio.

ØØ Línea 2: Satisface los usos industriales relacionados con la elaboración

del espárrago.

ØØ Línea 3: Abastece a las bocas de riego situadas en el exterior de la

nave.

Se instalarán tuberías de cobre en las líneas de agua caliente y en las

correspondientes a los lavabos de la zona de oficinas.

Las tuberías de distribución que sean exteriores a la nave irán bajo tierra, y

las que discurren dentro del recinto de la nave estarán empotradas en la pared y se

recubrirán suficientemente (> 2 cm), a fin de evitar cambios de color o

agrietamientos en el revoque. Las tuberías empotradas de agua caliente se aislarán

de los materiales de construcción con fibras de vidrio o lana mineral, a fin de no

impedir las dilataciones y evitar ruidos. Al atravesar los paramentos estas tuberías

deben poder deslizarse libremente.

La línea que abastece a la red de protección contra incendios será de

acero y su distribución dentro del recinto de la nave estará a la vista. La línea que

abastece a las bocas de riego situadas en el exterior de la nave será de PVC rígido.

El caudal máximo necesario en cada uno de los tramos especificados en

los planos se recoge en los cuadros respectivos, el diámetro de cada tramo se

calcula en función del número de grifos de 0,1 l/s que abastecería cada tramo.

Anejo 6 9


4.2 CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE LAS TUBERÍAS.

El cálculo del diámetro de las tuberías se realizará según la tabla nº1 de la

norma NTE-IFF, “ Instalaciones de Fontanería Agua Fría”, teniendo en cuenta el uso

del edificio y el tipo de tubería. El diámetro de cada tramo se calcula en función del

número de grifos de 0,1 l/s que abastecería cada tramo.

Tabla 2: Diámetro de las tuberías de la línea 1 (Vestuarios, oficinas y laboratorio).

TRAMO CAUDAL (l/s) Nº GRIFOS DIÁMETRO (mm)

Aseos Masculinos

1-3 0,3 3 10

2-3 0,2 2 10

3-6 0,5 5 15

4-5 0,3 3 10

5-6 0,5 5 15

7-6 1,2 12 20

7-12 2,1 21 25

10-11 2,0 20 25

11-12 4,0 40 30

12-22 6,1 61 40

Aseos Femeninos

13-14 0,3 3 10

14-15 0,8 8 15

15-17 1,3 13 20

17-19 1,9 19 25

18-19 0,2 2 10

19-21 2,1 21 25

Laboratorio

20-21 0,4 4 15

Ramales

21-22 2,5 25 25

0-22 8,6 86 40

Anejo 6 10


Tabla 3: Diámetro de las tuberías de la línea 2 (Abastecimiento a la industria),


CALDERA-1 0,3 3 10

CAMBIADOR-1 0,3 3 10

1-2 0,6 6 15

L, ESPÁRRAGOS-2 1,5 15 20

2-3 2,1 21 25


3-4 3,6 36 30


4-5 5,1 51 40

T, ENFRIAMIENTO-5 0,1 1 10

5-6 5,2 52 40

HIDROCOOLING-6 1,0 10 20

6-0 6,2 62 40

Tabla 4: Diámetro de las tuberías de la línea 3 (Bocas de riego y limpieza),


1-2 2,0 20 25

2-3 3,0 30 25

3-4 4,0 40 30

4-7 7,0 70 40

5-6 3,0 30 25

6-7 4,0 40 30

7-0 11,0 110 60

Anejo 6 11


En resumen, las tres líneas, tienen los siguientes caudales y diámetros:

LÍNEA CAUDAL (l/s) Nº GRIFOS DIÁMETRO (mm)

Línea 1(Vestuarios, oficinas ylaboratorio)

8,6 86 40

Línea 2(Abastecimiento a la industria)

6,2 62 40

Línea 3(Bocas de riego y limpieza)

11,0 110 60

Por lo que la tubería, desde la acometida hasta la bifurcación de las tres

tuberías será:

LÍNEA CAUDAL (l/s) Nº GRIFOS DIÁMETRO (mm)

GENERAL 25,8 258 80

Anejo 6 12


5. RED DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA CALIENTE.

5.1 DESCRIPCIÓN Y CONDICIONES DE LA INSTALACIÓN.

Con objeto de proporcionar agua caliente a las duchas y lavabos, se

instalarán calentadores acumuladores individuales eléctricos (IFC-33), en el

vestuario femenino, en el vestuario masculino y en el laboratorio,

La red de agua caliente constituida por canalizaciones de cobre sin

calorifugar (IFC-21), desde el calentador individual hasta los aparatos de consumo,

donde se colocarán los correspondientes grifos de agua caliente (IFC-38),

5.2 DIÁMETRO DE LAS TUBERÍAS.

El cálculo del diámetro de las tuberías se realizará según la tabla Nº 1 de la

norma NTE-IFC, "Instalaciones de Fontanería, Agua Caliente", considerando el tipo

de instalación (individual), el uso del edificio (público) y tubería de cobre,

Tabla 6: Diámetro de las tuberías de agua caliente,


Aseos Masculinos

1-3 0,3 3 18

2-3 0,2 2 18

3-6 0,5 5 22

5-6 0,2 2 18

6-termo 0,7 7 22

8-9 0,3 3 18

8-termo 0,6 6 22

Aseos Femeninos

13-14 0,3 3 18

14-16 0,8 8 22

16-termo 1,2 12 28

Anejo 6 13


6. CÁLCULOS DE LAS LLAVES DE PASO.

Se hace uso de la norma tecnológica NTE-IFF, realizándose los cálculos

mediante la tabla Nº 3, En la tabla 7 aparece la denominación de las llaves que se

usan en los planos y el diámetro del tramo donde se instalan, en función del cual se

elige el diámetro de la llave,

Tabla 7: Diámetro de las llaves de paso,

LLAVE φφ tramo (mm) φφ llave (mm)

A 80 80

B 80 80

C 60 65

D 40 50

D1 10 15

D2 10 15

D3 20 25

D4 20 25

D5 20 25

D6 10 15

D7 20 25

E 40 50

E1 40 50

E2 15 20

E3 25 32

Anejo 6 14


7. CONTADOR Y LLAVE DE PASO GENERAL.

Se dispondrá un contador general con el fin de controlar el consumo total

de agua de la instalación,

Para el cálculo del contador se emplea la tabla Nº 3 de la norma NTE-IFF,

Así para un diámetro de la acometida de 80 mm,, se dispondrá un contador general

(IFF-17) de 80 mm,, que se instalará en un armario de dimensiones:

Longitud 2,1 m,

Anchura 0,7 m,

Altura 0,7 m,

El diámetro de la llave de paso general es de 80 mm,

Anejo 7 1


INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO

1. CONSIDERACIONES GENERALES.

La instalación de saneamiento se diseña como un sistema unitario que

evacua todo tipo de aguas por una red única de conductos hasta la acometida a la

red de alcantarillado público, existente en el polígono industrial donde se ubica la

fábrica. Con este sistema se consigue reducir los costes del orden de 1´5 a 2 veces

de media frente al sistema separativo, además, dado que la industria no produce

efluentes, no parece ser necesario el diseño de redes separadas.

Adicionalmente, el sistema unitario presenta la ventaja de que en él se

produce una limpieza de todas las conducciones cada vez que hay lluvias de cierta

intensidad.

El caudal de agua recogido se verterá a la Red Pública de Alcantarillado,

sin sobrepasar en ningún caso los niveles de contaminación autorizados por la

Norma Vigente.

La recogida y evacuación de las aguas pluviales de la cubierta se hará por

medio de canalones y bajantes. El desagüe de los inodoros se realizará

directamente a arquetas sinfónicas, mientras que el de lavabos, duchas, fregaderos

y urinarios se efectuará a botes sinfónicos. Las aguas residuales procedentes de

los equipos de la línea de procesado o de limpieza de la nave, se recogerán en

arquetas sumidero, que verterán sus aguas a arquetas sinfónicas. La evacuación de

las aguas pluviales y de riego en los viales exteriores a la industria se realizará

mediante arquetas sumidero, que llevarán el agua hasta sus correspondientes

arquetas.

La red horizontal estará constituida por colectores enterrados de

fibrocemento que irá siempre por debajo de la red de distribución de agua fría y

tendrán una pendiente no menor del 1´5%.

Anejo 7 2


Se dispondrán arquetas en la red enterrada, a pie de bajantes, en los

encuentros de colectores, cambios de dirección o pendiente y en los tramos rectos

con un intervalo máximo de 20 m. La conducción entre arquetas será de tramos

rectos y pendiente uniforme.

La acometida a la red de alcantarillado se efectuará según la NTE-ISA

(1.973): Instalaciones de Salubridad. Alcantarillado, y de acuerdo con las

Ordenanzas Municipales locales.

Los elementos que forman la red de saneamiento cumplirán las

especificaciones recogidas por la NTE-ISS (1.973): Instalaciones de Salubridad.

Saneamiento.

Anejo 7 3


2. RECOGIDA Y EVACUACIÓN DE AGUAS PLUVIALES.

Las aguas pluviales acumuladas sobre la cubierta se recogerán por medio

de canalones que las conducirán hasta los bajantes pera su evacuación a la red

horizontal de saneamiento. Las aguas pluviales que llegan a los viales y a las zonas

verdes son evacuadas mediante arquetas sumidero, distribuidas convenientemente

en el exterior de la industria.

El dimensionamiento de los canalones y bajantes se efectuará a partir de

tablas que, en función del régimen pluviométrico, relacionan los diámetros

nominales de estos elementos con la superficie de cubierta servida por ellos.

2.1 CANALONES.

Los cálculos de las secciones de canalones y bajantes se realizarán

siguiendo la NTE-ISS (1.973).

El diámetro del canalón, D, expresado en mm necesario se determina en

función de la superficie expresada en m2 que vierte a un mismo tramo de canalón

comprendido entre su bajante y el punto de cambio de pendiente, y considerando la

zona pluviométrica.

Para el proyecto que nos ocupa, la zona geográfica es la zona

pluviométrica Y, según NTE-ISS (1.973).

Para la recogida de las aguas pluviales de la cubierta de la nave se

dispondrán canalones de PVC, de sección semicircular, en tramos de desagüe

rectos cada 10 m, con una pendiente del 2%. Por lo que, la superficie que vierte a un

mismo tramo del canalón, anteriormente delimitado es: 10 x 15 = 150m2. La

superficie calculada es en proyección horizontal.

Considerando el régimen pluviométrico local, la superficie de cubierta

asociada y la pendiente del canalón, el diámetro nominal correspondiente a este

elemento es de D=150 mm.

Anejo 7 4


2.2 BAJANTES.

Para la conducción vertical de las aguas pluviales se emplearán bajantes de

PVC (especificación ISS-43). Se dispondrán siete bajantes en cada faldón de la

nave a los que se conectaran los sumideros de los módulos de obra.

La determinación del diámetro de los bajantes se realiza bajo el supuesto

de tubo a sección llena en régimen permanente.

La sección de los bajantes pluviales se determinara también según la NTE-

ISS (1.973) en función de la superficie de cubierta en proyección para una

intensidad pluviométrica (mm/h) determinada por la ubicación de la edificación dada

por sus coordenadas.

Para el proyecto que nos ocupa, la intensidad pluviométrica es de 80 mm/h,

y los diámetros mínimos de los bajantes con una superficie asociada en proyección

de 150 m2: D = 80 mm

Los bajantes tendrán en su tramo final un codo de 45º para conducirlos a la

arqueta.

Anejo 7 5


3. COLECTORES

Se atiende a la NTE-ISS (1.973). Las pendientes consideradas para los

colectores son del 2%.

En los cuartos de baño, servicios, vestuarios y laboratorio se emplearán los

siguientes diámetros:

Ø Desde los aparatos (excepto los inodoros) a las arquetas o botes

sinfónicos, el diámetro será de 40 mm.

Ø Desde los inodoros a las arquetas será de 100 mm.

Ø Desde sumidero a arqueta será de 100 mm

Ø De bote sinfónico a arqueta será de 100 mm

Ø De fregadero a arqueta de 50 mm

Ø De ducha a bote sinfónico de 50 mm.

El resto de las canalizaciones tendrán el diámetro resultante del siguiente

dimensionamiento.

La obtención de los diámetros se realiza teniendo en cuenta el concepto de

la UNIDAD DE DESAGÜE. Esta unidad se ha fijado en 0´47 l/s, que es

aproximadamente el valor de la descarga de un lavabo.

De este modo, los valores de las unidades de desagüe para los distintos

aparatos que se han considerado en el dimensionamiento son:

Anejo 7 6


Aparato sanitario U.D. φ (mm)

Lavabo 2 40

Bidé 3 40

Ducha 3 50

Inodoro con cisterna 5 80

Urinario suspendido 2 40

Fregadero 6 50

El tren de lavado equivale a 50 Ud.

La equivalencia considerada entre superficie de pluviales a evacuar y UD

es la siguiente:

1 UD = 36 m2

Mediante las UD de cada tramo, y en función de la pendiente de

evacuación, se calculará el diámetro en la tabla que adjunta el Manual de Uralita.

En las tablas siguientes se calculan los diámetros mínimos a colocar

según los datos de las tablas del Manual General de Uralita.

Anejo 7 7


EVACUACIÓN HACIA ACOMETIDA

TRAMO m2 decubierta

Ud.Equivalentes

Ud.Aparatos

Ud. Total Diámetro(mm)

1-3 400 12 12 1002-3 400 12 12 1003-5 24 24 1004-5 150 5 5 1006-9 5 5 1007-9 5 5 1008-9 5 5 1005-10 29 29 1009-10 15 15 10010-12 44 44 10011-12 150 5 5 10014-17 150 5 5 10016-17 150 5 5 10015-17 1 1 10012-18 49 49 10013-18 400 12 12 10017-18 11 11 10019-21 150 5 5 10020-21 400 12 12 10018-21 66 66 10022-23 12 12 10021-23 78 78 10024-25 150 5 5 10023-25 83 83 10026-27 150 5 5 10025-27 88 88 10027-29 100 100 10028-29 400 12 12 10029-31 112 112 10030-31 400 12 12 10031-32 124 124 10033-36 1 1 10034-36 1 1 10035-36 1 1 10037-39 1 1 10038-39 1 1 10040-43 50 50 10041-43 50 50 100

Anejo 7 8


TRAMO m2 decubierta

Ud.Equivalentes

Ud.Aparatos


42-43 50 50 10063-44 155 155 10043-44 150 150 10036-44 3 3 10039-44 2 2 10045-47 3 3 10046-47 3 3 10047-63 6 6 10048-49 8 8 10049-54 18 18 10050-54 15 15 10051-53 6 6 10052-53 8 8 10053-54 20 20 10054-63 58 58 10055-56 8 8 10056-58 13 13 10057-58 15 15 10058-60 33 33 10059-60 10 10 10060-62 48 48 10061-62 6 6 10062-64 52 52 10063-64 219 219 12564-32 271 271 12565-67 400 12 12 10066-67 150 5 5 10067-71 17 17 10069-70 3 3 10068-70 3 3 10070-71 6 6 10071-73 23 23 10072-73 150 5 5 10075-76 400 12 12 10074-76 150 5 5 10073-76 45 45 10077-78 150 5 5 10076-78 50 50 10080-81 400 12 12 100

Anejo 7 9


TRAMO m2 decubierta

Ud.Equivalentes

Ud.Aparatos


79-81 150 5 5 10078-81 67 67 10082-83 150 5 5 10081-83 84 84 10083-85 89 89 10084-85 150 5 5 10085-87 94 94 10086-87 400 12 12 10032-87 106 106 10032-POZO 501 501 150

Anejo 7 10


4. ARQUETAS

Las dimensiones se calculan según la NTE-ISS, siendo función del

diámetro del colector de salida.

- 100 mm arqueta de dimensiones 38x26 cm



La profundidad de las arquetas viene determinada por la pendiente de la

red.

Los tipos de arqueta dispuestos en cada caso quedan reflejados en el

plano de saneamiento.

Anejo 8 1


INSTALACIÓN ELÉCTRICA


1.1 SUMINISTRO DE ENERGÍA ELÉCTRICA

En el presente anejo se proyecta la instalación eléctrica de fuerza y

alumbrado de acuerdo con las necesidades que requiere la industria para su

funcionamiento.

El suministro de energía eléctrica se hará en alta tensión desde la línea

eléctrica que abastece al polígono industrial. A partir de ella se derivará una línea de

alta tensión hasta el centro de transformación situado en la propia parcela y que

constituye el punto de origen de la instalación eléctrica objeto de estudio.

La instalación consta de un cable subterráneo que va desde el embarrado

de baja tensión del centro de transformación hasta el embarrado del Cuadro de

Distribución (CD), que está dentro de la nave en un armario. Desde aquí se

alimentará a los distintos cuadros de alumbrado (CA), cuadros de tomas de fuerza

(CTF), situados en el mismo cuadro y los cuadros de control de motores (CCM),

repartidos por la nave. Que contendrán los sistemas de protección de las

respectivas instalaciones eléctricas ante irregularidades de entrada de corriente o

percances.

La instalación incluye un equipo de corrección del factor de potencia

situado en el citado Armario AGDP, con el que se consigue una compensación

global de la energía reactiva.

Se efectuarán los cálculos eléctricos precisos con objeto de dimensionar

los circuitos de la red de distribución en baja tensión y, así mismo, se realizará un

estudio de los fallos en la instalación interior a fin de establecer las protecciones

necesarias.

Anejo 8 2


Los criterios de cálculo, las características de los conductores y, en

general, el diseño de la instalación, se fijarán de acuerdo con el vigente Reglamento

Electrotécnico para Baja Tensión (Decreto 2413/1973 de 20 de Septiembre; BOE 9

de Octubre y las Instrucciones Complementarias MI BT (Orden del 31 de Octubre

de 1973; BOE 27, 28, 29 y 31 de Diciembre).

1.2 CONTRATACIÓN DE ENERGÍA ELÉCTRICA

El contraste de los horarios de funcionamiento de los equipos en la

industria con la división del día en periodos de distinto coste de energía no aconseja

un sistema tarifario con discriminación horaria; sin embargo para los abonados que

tengan contratada una potencia superior a 50 Kw. la instalación de contadores de

tarifa múltiple, doble o triple, es obligatoria. Se contratará la siguiente tarifa y

complementos tarifarios:

§ Tarifa eléctrica 3.1 de utilización normal, aplicable a suministros en alta

tensión (1KV < U < 36 KV), sin límite de potencia, con complementos

por energía reactiva y discriminación horaria.

§ Discriminación horaria tipo 3 de uso general, con contador de triple

tarifa, sin discriminación de sábados y festivos; cuyos coeficientes de

recargo o descuento se recogen a continuación:

Tabla 1. Discriminación horaria tipo 3.

PERÍODO

HORARIO DURACIÓN RECARGO O DESCUENTO

Valle 8 h/día - 43 %

Llano 12 h/día 0 %

Punta 4 h/día + 70 %

Anejo 8 3


En el caso de Andalucía, encuadrada en la zona 4 a efectos de

discriminación horaria, la distribución de hora valle, llano y punta a lo largo del día es

la siguiente:

Tabla 2. Distribución horaria en zona 4 (Andalucía).

HORARIO VALLE LLANO PUNTA

Invierno 0:00 – 8:008:00 – 18:00

22:00 – 24:00

18:00 – 22:00

Verano 0:00 – 8:00

8:00 – 12:00

14:00 – 18:00

22:00 – 24:00

12:00 – 14:00

18:00 – 20:00

El complemento por energía reactiva, aplicado sobre la facturación básica,

viene dado por el valor porcentual, Kt, según la expresión:

21cos

172

−=θtK

De ella se deduce que se penalizarán las instalaciones con un cosθ < 0,9;

por tanto, con objeto de reducir el complemento por energía reactiva, se dispondrá

un equipo corrector del factor de potencia constituido por una batería de

condensadores.

Anejo 8 4


2. INSTALACIÓN DE ALUMBRADO.

2.1. ALUMBRADO INTERIOR.

Los cuadros de alumbrado proyectados son los siguientes:

-CA1: Se sitúa en el cuadro de distribución y de él depende la iluminación y

tomas de corriente de las oficinas, laboratorio, sala de caldera, vestuarios, cámaras

de recepción y expedición junto al alumbrado exterior.

-CA2: Se sitúa en el cuadro de distribución y de él depende la iluminación y

tomas de corriente de la propia sala de elaboración.

2.1.1. Niveles de iluminación.

Para la elección de los niveles de iluminación se han tenido en cuenta los

valores que a tal efecto aparecen en la Ordenanza General de Seguridad e Higiene

en el Trabajo, en función de las actividades a desarrollar en cada local. Quedan

especificados para cada zona en la tabla 3 que se adjunta.

Anejo 8 5


Tabla 3. Niveles de iluminación en los diferentes recintos.

RECINTO ILUMINACIÓN (lux)

ZONA OFICINAS

Despacho gerente 450

Despacho 450

Oficina admva. 450

Sala de juntas 275

Aseos oficinas 100

Pasillo 120

Entrada 120

Almacén 110

Despacho del laboratorio 450

Laboratorio 450

Despacho jefe planta 450

Sala de espera 275

ZONA VESTUARIOS

Aseos masculinos 120

Aseos femeninos 120

Pasillo 120

Cuarto limpieza 110

ZONA DE ELABORACIÓN

Taller de reparaciones 450

Sala caldera 100

Sala compresores 1 (recep) 150

Sala compresores 2 (exped) 150

Cámara recepción 150

Cámara expedición 150

Proceso elaboración 300

Anejo 8 6


2.1.2. Sistema de iluminación. Tipos de lámparas y de luminarias.

El sistema de iluminación interior es con luz directa.

En la elección del tipo de lámparas se ha tenido en cuenta el nivel de

iluminación a conseguir en los distintos locales, las dimensiones de los mismos,

rendimientos luminosos, horas anuales de funcionamiento de la lámpara y coste

económico global.

El tipo de lámpara queda condicionado basándose en la reducida altura de

los locales, y las características de uniformidad deseadas a las lámparas

incandescentes y fluorescentes.

• Se dispondrán lámparas incandescentes en las zonas con un bajo nivel

de iluminación y un pequeño número de horas de uso anual tales como

cuarto de limpieza, WC oficinas ó almacén. Se utilizarán lámparas

incandescentes con pantalla metálica normal con una potencia de 60 w,

que proporcionan un flujo luminoso de 850 lúmenes.

• Se dispondrán lámparas fluorescentes para zonas que requieren un

mayor nivel de iluminación y que están funcionando un elevado número

de horas al año, tales como oficinas ó laboratorio. Se utilizarán

lámparas fluorescentes con difusor de plástico que incorporan dos

tubos TL del tipo “luz de día de lujo”, con tubos de 36 w que

proporcionan un flujo luminoso de 3.200 lúmenes cada tubo.

• Se dispondrán lámparas de vapor de sodio de alta presión que resultan

muy económicas por su elevado rendimiento luminoso y por su larga

duración, en toda la zona de elaboración. Se utilizarán lámparas de

forma ovoide con pantalla metálica normal y potencia de 400 w que

proporcionan un flujo luminoso de 45.000 lúmenes.

Anejo 8 7


En las cámaras frigoríficas los receptores de alumbrado tendrán sus

piezas metálicas bajo tensión, protegidas contra las proyecciones de agua. La

cubierta de los portalámparas será en su totalidad de materia aislante hidrófuga.

2.1.3. Altura de las luminarias sobre el plano de trabajo.

En general se considera el plano de trabajo situado a una altura de 0,70 m.

sobre el suelo, a la que descontando la altura de 2’60 m del techo en zona de

oficinas, laboratorio,... queda una altura sobre el plano de trabajo de 1’90 m.

Las luminarias en la nave se disponen colgadas del techo y a una altura de

5 m. sobre el suelo, resultando una altura sobre el plano de trabajo para esta zona

de 4,15 m.

2.1.4. Distribución de las luminarias.

Para asegurar una adecuada uniformidad de iluminación se fijará una

relación entre la separación de dos focos contiguos y la altura al plano de trabajo

inferior a 1,5 m. A partir de esta consideración se determinará el número mínimo de

puntos de luz necesarios y se comprobará que el número total de luminarias

dispuesto sea mayor o igual que el mínimo para el flujo luminoso necesario.

La distribución definitiva de los puntos de luz, así como los tipos de

luminaria y lámparas se representan en el plano correspondiente a la Instalación

eléctrica.

2.1.5. Flujo luminoso necesario.

El flujo luminoso necesario en cada recinto se obtiene mediante la siguiente

ecuación:

cK

SE

·η⋅=Φ

siendo,

Anejo 8 8


Φ = Flujo luminoso total necesario en lúmenes.

E = Iluminación deseada en lux.

S = Superficie a iluminar en m2.

η = Rendimiento de la iluminación.

Kc = Factor de conservación de la instalación.

El rendimiento de la iluminación, η, depende de dos factores, uno el

rendimiento del local, ηr, y el otro el rendimiento de la luminaria, ηl, existiendo entre

ellos la relación:

lr ηηη ·=

El rendimiento de iluminación, ηr, depende del local (reflexión de paredes y

techos) y de la luminaria (curva fotométrica). Se emplean unas tablas simplificadas

adaptadas de las Hojas Divulgadoras del S.E.A., que permiten determinar el valor en

función de las condiciones del local y del índice del local, K.

Este índice se obtiene relacionando las dimensiones del local según la

expresión:

( )AnchuralongitudlamparaladeAltura

AnchuraLongitudK

+⋅⋅='

),,,'( sptKfK ρρρ=

El rendimiento de la luminaria, ηl, depende de las características

constructivas de la misma, siendo este dato proporcionado por el fabricante.

2.1.6. Número de luminarias.

Anejo 8 9


El número de aparatos de alumbrado que se necesita para alcanzar el nivel

de iluminación deseado se obtiene de la relación entre el flujo necesario Φ y el flujo

unitario proporcionado por cada luminaria Φu:

u

NΦΦ=

2.1.7. Cálculo para las distintas zonas.

En la tabla siguiente se expresan los resultados de los cálculos realizados

para cada uno de los recintos de la industria, indicando el número de luminarias que

se dispondrá.

Anejo 8 10


Anejo 8 11


2.2. ALUMBRADO EXTERIOR.

2.2.1. Nivel de iluminación.

Se dispondrán una iluminación del perímetro de la nave y una iluminación

suplementaria en las zonas de maniobra, ya que aunque la recepción de producto

se hace de día, la carga de camiones en el área de expedición se hace las 24

horas.

La intensidad de iluminación será de 30 lux a lo largo del perímetro de la

nave en una franja de 8 m. En las zonas de carga y descarga la intensidad de

iluminación será de 60 lux.

2.2.2. Tipo de lámpara.

Se disponen lámparas de vapor de sodio a alta presión con una potencia, P

= 150 w, y un flujo luminoso, Φu = 14.000 lúmenes. Su utilización se justifica por su

elevado rendimiento luminoso, a pesar de que su rendimiento cromático es

moderado, lo cual no supone un inconveniente en iluminación exterior.

2.2.3. Tipo de luminaria.

Linterna asimétrica con armadura cerrada montada sobre brazo mural de

acero de 1,5 m. fijado a la fachada de la nave a una altura de 5 m.

2.2.4. Flujo luminoso necesario.

Para su cálculo se emplea la ecuación:

CDCCCUSE

Nu ⋅⋅⋅

⋅=φ

E : Iluminación deseada en lux.

S : Superficie a iluminar en m2.

Anejo 8 12


Φu : Lúmenes del proyector o luminaria.

CU : Coeficiente de utilización.

CC : Coeficiente de conservación.

CD : Coeficiente de depreciación.

El valor de CU se obtiene en función de la relación alcance/altura del punto

de luz, siendo para este tipo de luminaria 0,4. El valor de CC puede tomarse de las

recomendaciones dadas en la “Instrucción para alumbrado urbano”, que para una

luminaria hermética es de 0,8. El coeficiente CD es 0,85 que equivale a una

depreciación del 15% al 70% de la duración.

2.2.5. Fachadas longitudinales (este, oeste).

La franja a iluminar es de dimensiones S = 78 x 8 = 624 m2.

92,485,08,04,0000.14

62430N =

⋅⋅⋅⋅=

se dispondrán 5 luminarias separadas entre sí 15 m.

2.2.6. Fachadas frontales (norte y sur).

La franja a iluminar es de dimensiones S = 38 x 8 = 304 m2.

39,285,08,04,0000.14

30430N =

⋅⋅⋅⋅=

se dispondrán 3 luminarias separadas entre sí 10 m.

2.3. ALUMBRADO DE EMERGENCIA.

Anejo 8 13


Es aquel que debe permitir en caso de fallo del alumbrado general, la

evacuación segura y fácil del público al exterior. Deberá poder funcionar durante un

mínimo de una hora. Estará previsto para entrar a funcionar automáticamente al

producirse el fallo de los alumbrados generales o cuando la tensión de estos baje a

menos del 70 % de su valor nominal.

El local donde se instala el Cuadro Principal de Distribución estará provisto

de alumbrado de emergencia, para el que se emplearán lámparas de fluorescencia

con dispositivo de encendido instantáneo.

Las líneas que alimentan directamente los circuitos de las lámparas de

alumbrado de emergencia estarán protegidas por interruptores automáticos con una

intensidad nominal de 10 Amperios como máximo. Una misma línea no podrá

alimentar a más de 10 puntos de luz. Las canalizaciones que alimentan al

alumbrado de emergencia se dispondrán sobre paredes a 5 cm como mínimo de

otras canalizaciones eléctricas.

La fuente propia de energía estará constituida por baterías de

acumuladores.

Anejo 8 14


2.4 CÁLCULO ELÉCTRICO DE LA INSTALACIÓN DE ALUMBRADO.

2.4.1. Criterios de cálculo.

Se calcularán las secciones de los conductores de los diferentes circuitos

así como las caídas de tensión en los puntos más desfavorables, a efectos de

comprobar que la caída de tensión máxima en la instalación no supere el 3 % de la

tensión nominal, equivalente a 6,6 V y que las intensidades sean siempre inferiores

a las admisibles, para cumplir con lo dispuesto en las instrucciones MI BT 017, MI

BT 004 y MI BT 007.

Los conductores empleados son de dos tipos:

• Para las líneas generales de distribución y derivaciones interiores

se emplean conductores de cobre aislados con policloruro de vinilo,

de 750 V de tensión nominal de aislamiento, bajo tubos protectores.

• Para las líneas de distribución y derivaciones exteriores se emplean

conductores de cobre aislados con Etileno-propileno, de 1.000 V de

tensión nominal de aislamiento, que irán sobre la fachada de la nave

o subterráneos según sea necesario.

Las secciones mínimas de los conductores que se han adoptado han sido

de 2,5 mm2 para líneas a derivar, según se dispone en las instrucciones

reglamentarias y de 1,5 mm2 para las derivaciones que alimentan a las filas de

lámparas. En cuanto a alumbrado exterior, en cumplimiento con la MI BT 009, la

sección mínima a considerar será de 2,5 mm2, correspondiente a instalación sobre

fachada.

Las intensidades máximas admisibles se fijarán de acuerdo a lo indicado en la

MI-BT 004 corregidas por los siguientes coeficientes:

- Temperatura ambiente (ft) : 1

- Agrupación (fa): 0,75

Anejo 8 15


- Entubado (fb): 0,8

- Exposición al sol (fs): 1

El factor de corrección resultante de estos es (fc) deducido de la expresión:

6,018,075,01 =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= sbatc fffff

La intensidad admisible para las siguientes secciones, queda así:

SECCIÓN (mm2) IAdmisible (A)

1,5 10,2

2,5 15

4 20,4

6 25,8

10 36

16 48

25 63

35 78

50 96

70 120

95 150

Por otro lado, según MI BT 032, las redes de alimentación a puntos de luz

con lámparas o tubos de descarga se calcularán para una carga en voltio-amperios

como mínimo igual a 1,8 veces la potencia en vatios de los puntos de luz a los que

alimentan.

Según esto, la intensidad de cálculo absorbida por cada receptor o conjunto

de receptores será:

VS

I =

Anejo 8 16


donde:

- S = potencia del receptor o conjunto de receptores (VA)

- V = tensión de servicio, igual a 220 V.

S = 1,8 x P ............ Lámparas fluorescentes y de vapor de sodio

S = P ..................... Lámparas incandescentes.

La caída de tensión, V, en cada tramo se obtendrá mediante la fórmula:

( )iLis

v ⋅Σ⋅⋅⋅

=θρ cos2

siendo:

ρ = Resistividad del cobre 0,018 Ωmm2/m

i = Intensidad de cada lámpara o grupo de lámparas (A)

L = Longitud del conductor desde el origen hasta el punto en el que

actúa la carga (m)

s = Sección de cada tramo de conductor (mm2)

cos θ = Factor de potencia.

El cálculo de la caída de tensión en los conductores que alimentan a

lámparas o tubo de descarga se realizará teniendo en cuenta un cos θ = 0,85,

mientras que para las lámparas incandescentes se considerará un cos θ = 1.

Las intensidades de cálculo para las lámparas instaladas son las

siguientes:

Tipo de lámpara Potencia (W) Icálculo (A)

Vapor de sodio a.p. 400 3,27

Anejo 8 17


Vapor de sodio a.p. 150 1,23

Fluorescente 36 0,59

Incandescente 60 0,27

2.4.2. Dimensionamiento de los circuitos.

Cada línea de alumbrado está dividida en tramos de distinta sección, según

la intensidad que los recorre. Se calcula cada tramo a efectos de intensidad

admisible y de caída de tensión. Para ello se indican los diagramas unifilares de los

circuitos desde el cuadro de alumbrado a los puntos más desfavorables a efectos

de caída de tensión.

2.4.2.1. Circuitos del cuadro de alumbrado 1 (CA1).

Está situado en el cuadro de distribución y de él depende la iluminación de

las oficinas, laboratorio, sala de caldera, vestuarios, taller, cámaras de recepción y

expedición junto al alumbrado exterior. Las necesidades de alumbrado están

repartidas en tres circuitos, todos ellos monofásicos.

- Circuito A.1.1, Fase (R+N):

Abastecerá a las lámparas fluorescentes de oficinas, laboratorio y taller (I

= 0,59 A) e incandescentes de almacén, WC y pasillo (I, = 0,27 A).

Anejo 8 18


Se dispondrán las siguientes secciones:

o Tramo OA: s = 16 mm2.

o Tramo AB: s = 1,5 mm2.

o Tramo AC: s = 4 mm2.

Las caídas de tensión en cada tramo son:

( ) VIIVOA 1677,1´6263616

85,0018,02 =⋅+⋅⋅⋅⋅⋅=

( ) VIVAB 15277,039,1239,624,25,1

85,0018,02 =⋅+⋅+⋅⋅⋅⋅⋅=

VI

IVAC

3945,1))25,22410(´

)5,2825,2515,1935,16314552((4

85,0018,02

=⋅+⋅⋅+

+⋅+⋅+⋅+⋅+⋅+⋅⋅⋅⋅⋅=

La máxima caída de tensión en el punto más desfavorable es:

VOC = VOA + VAC = 1,1677 + 1,3945 = 2,56 V

35m.

O

5m.5m.

4m.2,5m. 3m. 3m.

3m.3m.

C2I

2I 4I,

2I,

5I 3I3I

I2I

A2,4m. 3I

2I

3I4,5m.

6m.

B

CA1-R

Anejo 8 19


- Circuito A.1.2, Fase (S+N):

Abastecerá a las lámparas fluorescentes de vestuarios masculinos y

femeninos, pasillo, cámara de recepción y cámara de conservación del espárrago,

sala de compresores de las cámaras y sala de caldera, (I = 0,59 A) e

incandescentes de cuarto de limpieza y vestíbulo caldera (I, = 0,27 A).



o Tramo OB: s = 4 mm2.


( ) VIVOA 84363,285,603494

85,0018,02 =⋅+⋅⋅⋅⋅⋅=

VI

IVOB

133,2))162111(´

)3664331205,2175,1155,37((4

85,0018,02

=⋅+⋅⋅+

+⋅+⋅+⋅+⋅+⋅+⋅⋅⋅⋅⋅=


VOB = 2,84363 V

- Circuito A.1.2, Fase (T+N):

O

B

7m. 4m.4m.

2m. 3m. 13m29m.

4m.

3,5I I,

4I

1,5I 2,5II

I,3I

49m 8I

3I

11,5mA

CA1-S

Anejo 8 20


Abastecerá a las lámparas de vapor de sodio a.p. de la iluminación exterior

(I,,= 1,23 A).



o Tramo AB: s = 16 mm2.

o Tramo AC: s = 16 mm2.


VIVOA 93886,0´´162516

85,0018,02 =⋅⋅⋅⋅⋅=

( ) VIVAB 05622,110086726050402814´´16

85,0018,02 =+++++++⋅⋅⋅⋅=

( ) VIVAC 8215,086726050402814´´16

85,0018,02 =++++++⋅⋅⋅⋅=


VOC = VOA + VAB = 0,93886 + 1,05622 = 1,995 V

I,, I,, I,, I,, I,, I,,

C12m 10m 10m 12m 14m

I,, I,, I,, I,, I,, I,,

B12m 10m 10m 12m

I,,

14m 14m

O

I,,

14m

CA1-TA

I,,

14m

14m

25m

14mI,,

Anejo 8 21


2.4.2.2. Circuitos del cuadro de alumbrado 2 (CA2).

Está situado en el cuadro de distribución y de él depende la iluminación de

todo el proceso de elaboración. Las necesidades de alumbrado están repartidas en

tres circuitos, todos ellos monofásicos.


Abastecerá a 12 lámparas de vapor de sodio a.p. de 400 W (I = 3,27 A).


o Tramo OA (ramal principal): s = 16 mm2.

o Tramo AB y ramales secundarios: s = 4 mm2.


V

VOA

40,2)575247

4237322272217212(27,316

85,0018,02

=+++

++++⋅+++⋅⋅⋅⋅⋅=

VVAB 5103,04,2027,34

85,0018,02 =⋅⋅⋅⋅=


B

26,4m. 20,4m.

18m.

2,4m.

O12m A

I

CA2-R

IIIIIIII

I

I

I

5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m.

8,4m. 14,4m. 2,4m. 8,4m. 14,4m.

18m.

20,4m. 14,4m.

5m.

Anejo 8 22


VOB = VOA + VAB = 2,40 + 0,5103 = 2,91 V







V

VOA

6,2)575247

42372322722221712(27,316

85,0018,02

=+++

+++⋅++⋅+⋅+⋅⋅⋅⋅=

VVAB 36025,04,1427,34

85,0018,02 =⋅⋅⋅⋅=


VOB = VOA + VAB = 2,6 + 0,36025 = 2,96 V

I

B

20,4m. 14,4m.

18m.

14,4m.

O12m A

I

CA2-S

IIIIIII

I

5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m.

2,4m. 8,4m. 8,4m. 14,4m. 26,4m.

5m.

26.4m.

I

I

2,4m.

18m.

I

14,4m.

Anejo 8 23


- Circuito A.2.3 Fase (T+N):






V

VOA

56,2)575247

2423732272221712(27,316

85,0018,02

=+++

+⋅++++⋅++⋅⋅⋅⋅=

VVAB 6604,04,2627,34

85,0018,02 =⋅⋅⋅⋅=


VOB = VOA + VAB = 2,56 + 0,6604 = 3,22 V

B

14,4m. 26,4m.8,4m.

O12m A

I

CA2-T

IIIIII

5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m. 5m.

2,4m. 20,4m.

5m.

18m.

I

II

8,4m.14,4m.

I

I

8,4m.

18m.

14,4m. 20,4m.

Anejo 8 24


Tabla resumen. Circuito de alumbrado. Dimensionamiento.

CUADRO FASE S (VA) I (A) SECC. (mm2) IAdm. (A) v (V)

16 48

4 20,4R 3.730 16,96

1,5 10,2

2,56

S 3.555 16,18 4 20,4 2,844

CA1

T 4.320 19,68 16 48 1,995

16 48R 8.640 39,24

4 20,42,91

16 48S 9.360 42,51

4 20,42,96

16 48

CA2

T 8.640 39,244 20,4

3,22

En el Cuadro de Alumbrado 1, la sección s corresponde al conductor que

conecta cada cuadro de alumbrado con las cajas de derivación. La alimentación a

las lámparas se realizará con conductores de 1,5 mm2.

2.4.3. Reparto de cargas.

Se determina el reparto de cargas en la instalación de alumbrado

comprobándose que se mantiene un equilibrio aceptable tal y como se recomienda

en la MI BT 017.

Tabla. Reparto de la potencia S (VA) en cada fase.

CUADRO R S T TOTAL

CA1 3.730 3.555 4.320 11.605

CA2 8.640 9.360 8.640 26.640

TOTAL 12.370 12.915 12.960 38.245

Anejo 8 25


2.4.4. Líneas de enlace del Cuadro de Distribución con los cuadros

de alumbrado.

Para la conexión del Cuadro de Distribución con los dos cuadros de

alumbrado se emplearán líneas trifásicas de cuatro cables de igual sección. El

cálculo de la sección de los conductores se realizará tomando la intensidad

correspondiente a la fase más cargada (If=Smáx/220). Se comprobará que dicha

intensidad sea inferior a la máxima admisible. La caída de tensión en la misma

línea se calcula como la caída de tensión en línea trifásica para la intensidad

correspondiente a la If más desfavorable.

s

LIv f ϕρ cos3 ⋅⋅⋅⋅

=

- Línea CD-CA1:

La fase con mayor potencia instalada es la fase T, con 4.320 VA. La

intensidad de la fase será por tanto:

AI 66,19220320.4 ==

Debido a que esta línea abastece a derivaciones monofásicas con

conductores de 16 mm2 (Iadm = 48 A) , se adoptará esta sección para la línea

trifásica.

El Cuadro de Alumbrado 1 (CA1), se encuentra dentro del mismo Cuadro

de Distribución, la longitud de la línea es de 50 cm.

Vs

LIv f 01628,0

1685,05,066,19018,03cos3

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅

=ϕρ

Valor prácticamente despreciable, debido a la escasa distancia entre el

Cuadro de Distribución y el Cuadro de Alumbrado 1 (CA1).

Anejo 8 26


- Línea CD-CA2:

La fase con mayor potencia instalada es la fase S, con 9.360 VA. La

intensidad de la fase será por tanto:

AI 55,42220360.9 ==

Debido a que esta línea abastece a derivaciones monofásicas con

conductores de 16 mm2 (Iadm = 48 A) , se adoptará esta sección para la línea

trifásica.

El Cuadro de Alumbrado 2 (CA2), se encuentra dentro del mismo Cuadro

de Distribución, la longitud de la línea es de 50 cm.

Vs

LIv f 0353,0

1685,05,055,42018,03cos3

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅

=ϕρ


Cuadro de Distribución y el Cuadro de Alumbrado 2 (CA2).

Se resume en la siguiente tabla:

Tabla. Circuito de CD-CAlumbrado. Dimensionamiento.

CONDUCTOR S (VA) If (A) L (m) SECC. (mm2) IAdm (A) v (V)

CD-CA1 4.320 19,66 0,5 16 48 0,0163

CD-CA2 9.360 42,55 0,5 16 48 0,0353

3. INSTALACIÓN DE FUERZA MOTRIZ FIJA

3.1 RELACIÓN DE EQUIPOS

Anejo 8 27


La distribución de la red de fuerza motriz fija se realiza tendiendo líneas

desde el Cuadro de Distribución hasta los cuadros de control de motores que se

encuentran dentro del mismo armario. De estos cuadros a su vez salen cables que

alimentan a los diferentes motores y máquinas. Para la conexión del cuadro de

distribución con los cuadros de motores relacionados se instalarán bandejas aéreas

perforadas que portarán los conductores hasta el punto más conveniente. En los

tramos donde no se considera necesaria la instalación de bandeja, los conductores

discurrirán bajo tubo, grapeados a la pared.

Se considera que los motores tienen, en general, un factor de potencia y un

rendimiento eléctrico de 0,8. Por su parte, las resistencias de desescarche se

considerarán cargas resistivas puras, con valores de factor de potencia y

rendimiento iguales a la unidad.

En cuanto a los sistemas de arranque de los motores, se tendrá en cuenta

la Instrucción MI BT 034 que recomienda la utilización de dispositivos de arranque

para evitar puntas de intensidad. En consecuencia se dispondrán arrancadores

estrella-triángulo en los motores de potencia superior a 4.500 w, mientras que lo de

menor potencia, el arranque se hará de forma directa.

A continuación se exponen numerados los motores a instalar y la potencia

demandada por cada uno de ellos, indicando el equipo al que pertenecen, el cuadro

de control de motores que deberá alimentarlo y el tipo de arranque.

Anejo 8 28


CCM 1. CUADRO CONTROL DE MOTORES Nº 1

Nº Equipo/motor Nº Potencia (W) Arranque

CÁMARA DE RECEPCIÓN

1 Compresor cámara 1 2.440 D

2 Ventilador evaporador 2 360 D

3 Resistencia de desescarche 2 2.000 D

4 Puerta automática cámara frigorífica 1 1.100 D



CÁMARA DE EXPEDICIÓN

5 Compresor cámara 1 16.300 E/T

6 Ventilador evaporador 6 360 D

7 Resistencia de desescarche 2 9.500 E/T

8 Puerta automática cámara frigorífica 1 1.100 D



TORRE DE ENFRIAMIENTO

9 Ventilador torre refrig. 1 1.104 D

10 Bomba agua torre refrig. 1 736 D

11 Ventilador torre refrig. 1 1.472 D

12 Bomba agua torre 1 736 D

Anejo 8 29




EQUIPO HIDROCOOLING

13 Bomba impulsión 1 1.104 D

14 Bomba sedimentadores 1 478 D

15 Compresor 2 29.440 E/T

16 Productor escamas de hielo 2 736 D

17 Bomba filtro 1 736 D

18 Bomba by-pass 1 368 D

19 Cintas lavado 2 1.472 D



LÍNEA DE ESPÁRRAGO 1

18 Cinta control 1 368 D

19 Elevador 1 736 D

20 Calibradora 1 2.304 D

21 Cinta escaldadora 1 1.472 D

22 Cortadora 1 1.472 D

23 Elevador-alineador 1 736 D





25 Elevador 1 736 D





Anejo 8 30






31 Elevador 1 736 D







CALDERA

36 Bomba combustible 1 184 D

37 Aspirador aire 1 368 D

38 Atomizador 1 184 D

39 Bomba de agua a caldera 1 1.104 D



TÚNEL DE CONGELACIÓN

40 Motores 1 42.000 E/T



CALDERA

41 Termoformadora 1 10.000 E/T

42 Formadora de cajas 1 1.472 D

43 Enfaldadora 1 1.472 D

44 Compresor equipo aire comprimido 1 2.208 D

Anejo 8 31


3.2 CRITERIOS DE CÁLCULO.

El cálculo de las secciones de los conductores se ha realizado teniendo en

cuenta las intensidades máximas admisibles, según las tablas de las instrucciones

MI BT 004, MI BT 007 y MI BT 017, y comprobando que la caída de tensión desde el

origen de la instalación en baja tensión no supere el 5% de la tensión nominal, es

decir, el 5% de 380V, igual a 19 V, según se dispone en MI BT 017.

Los conductores empleados en la red de distribución en baja tensión serán

de las siguientes características:

- Material conductor fases, neutro y protección: Cobre.

- Tipo de conductor: Aislado no trenzado

- Tensión nominal de aislamiento: 1000 V

- Tipo de aislamiento: Etileno-propileno en conducciones al aire.

La expresión empleada para el cálculo de las intensidades nominales

absorbidas por cada motor ha sido:

ηϕ ⋅⋅⋅=

cos3 V

PIn

siendo,

P: Potencia del motor, en w.

V: Tensión nominal, V=380 v.

cos ϕ: Factor de potencia (0,8).

η: Rendimiento del motor (0,8).

De acuerdo con la MI BT 034, los conductores de conexión que alimentan a

cada motor individual se dimensionan para una intensidad de cálculo igual al 125 %

de la intensidad nominal del motor a plena carga, la intensidad de cálculo estará

mayorada.

Anejo 8 32


I* = 1,25 x I

En el caso de otros receptores (resistencias), se tomará la unidad para el

rendimiento y factor de potencia.

En cuanto a la caída de tensión, para las líneas distribuidoras y

derivaciones a motores de arranque directo, la expresión que se ha adoptado para el

cálculo ha sido la siguiente:

sLI

v l ϕρ cos3 ⋅⋅⋅⋅=

donde Il representa la intensidad total de línea que recorre dicho tramo

teniendo en cuenta las mayoraciones indicadas anteriormente, según el reglamento,

y la resistividad del cobre, igual a 0,018 Ωmm2/m.

Para las derivaciones a motores de arranque estrella-triángulo, la caída de

tensión considerada es la que tiene lugar en cada fase. Teniendo en cuenta que la

longitud de cada fase es el doble de la longitud del tramo entre el cuadro de control

de motores y el motor, la expresión a considerar par el cálculo es la que sigue:

s

LI

sLI

v

l

f

ϕρϕρ

cos32

cos2

⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅=

donde If representa la intensidad que recorre cada fase teniendo en cuenta

las mayoraciones indicadas, y L la longitud del tramo entre el cuadro de control de

motores y el motor.

Anejo 8 33


3.3 CARACTERÍSTICAS DE LOS CONDUCTORES

En la siguiente tabla se recogen los datos necesarios para la definición de

los circuitos de receptores individuales, calculados sobre la base de los criterios

expuestos.

CUADRO LINEA ARRANQ P (W) In (A) I* (A) L (m) s (mm2) I adm(A) v (V)

M1 D 2.440 5,79 7,24 6 2,5 15 0,43

2xM2 D 360 0,85 1,07 22 2,5 15 0,23

2xR1 *** 2.000 4,75 4,75 22 2,5 15 1,04CCM1

M3 D 1.100 2,61 3,26 15 2,5 15 0,49

M4 E/T 16.300 38,70 48,38 8 16 48 0,40

6xM5 D 360 0,85 1,07 12 2,5 15 0,13

3xR2 *** 9.500 22,55 22,55 12 6,0 25,8 1,13CCM2

M6 D 1.100 2,61 3,26 8 2,5 15 0,26

M7 D 1.104 2,62 3,28 3 2,5 15 0,10

M8 D 736 1,75 2,18 2 2,5 15 0,04

M9 D 1.472 3,49 4,37 13 2,5 15 0,57CCM3

M10 D 736 1,75 2,18 12 2,5 15 0,26

M11 D 1.104 2,62 3,28 23 2,5 15 0,75

M12 D 478 1,13 1,42 15 2,5 15 0,21

2xM13 E/T 29.440 69,89 87,36 7 50 96 0,20

2xM14 D 736 1,75 2,18 7 2,5 15 0,15

M15 D 736 1,75 2,18 5 2,5 15 0,11

M16 D 368 0,87 1,09 7 2,5 15 0,08

CCM4

2xM17 D 1.472 3,49 4,37 5 2,5 15 0,22

Anejo 8 34


CUADRO LINEA ARRANQ P (W) In (A) I* (A) L (m) s (mm2) I adm(A) v (V)

M18 D 368 0,87 1,09 2 2,5 15 0,02

M19 D 736 1,75 2,18 4 2,5 15 0,09

M20 D 2.304 5,47 6,84 11 2,5 15 0,75

M21 D 1.472 3,49 4,37 18 2,5 15 0,78

M22 D 1.472 3,49 4,37 20 2,5 15 0,87

CCM5

M23 D 736 1,75 2,18 27 2,5 15 0,59

M24 D 368 0,87 1,09 2 2,5 15 0,02

M25 D 736 1,75 2,18 4 2,5 15 0,09

M26 D 2.304 5,47 6,84 11 2,5 15 0,75

M27 D 1.472 3,49 4,37 18 2,5 15 0,78

M28 D 1.472 3,49 4,37 20 2,5 15 0,87

CCM6

M29 D 736 1,75 2,18 27 2,5 15 0,59

M30 D 368 0,87 1,09 2 2,5 15 0,02

M31 D 736 1,75 2,18 4 2,5 15 0,09

M32 D 2.304 5,47 6,84 11 2,5 15 0,75

M33 D 1.472 3,49 4,37 18 2,5 15 0,78

M34 D 1.472 3,49 4,37 20 2,5 15 0,87

CCM7

M35 D 736 1,75 2,18 27 2,5 15 0,59

M36 D 184 0,44 0,55 4 2,5 15 0,02

M37 D 368 0,87 1,09 5 2,5 15 0,05

M38 D 184 0,44 0,55 4 2,5 15 0,02CCM8

M39 D 1.104 2,62 3,28 10 2,5 15 0,33

CCM9 M40 E/T 42.000 99,71 124,64 4 95 150 0,09

M41 E/T 10.000 23,74 29,68 15 10 36 0,74

M42 D 1.472 3,49 4,37 6 2,5 15 0,26

M43 D 1.472 3,49 4,37 3 2,5 15 0,13CCM10

M44 D 2.208 5,24 6,55 5 2,5 15 0,33

3.4. LÍNEAS DE ENLACE DEL CUADRO DE DISTRIBUCIÓN CON LOS

CUADROS DE CONTROL DE MOTORES.

Anejo 8 35


Para las líneas de enlace de los cuadros de control de motores con el

cuadro de distribución CD, se considera una intensidad de cálculo igual a la suma

del 125 % de la intensidad a plena carga del motor de mayor potencia, más la

intensidad a plena carga del resto de motores y receptores alimentados por dicho

cuadro.

Teniendo en cuenta el número de cargas agrupadas en los cuadros

anteriores para cada CCM se confecciona la tabla de la página siguiente donde se

dimensionan las líneas de enlace.

Cuadro resumen línea de enlace CD-CMotores

LINEA P (W) I* (A) L (m) s (mm2) t (mm2) I adm (A) v (V)

CD-CCM1 8.260 21,06 18 6,0 6,0 25,8 2,36

CD-CCM2 38.560 125,71 54 95,0 50,0 150 1,78

CD-CCM3 4.048 10,48 28 4,0 4,0 20,4 1,83

CD-CCM4 65.982 191,59 52 150,0 95,0 201 1,66

CD-CCM5 7.088 18,19 18 4,0 4,0 20,4 2,04

CD-CCM6 7.088 18,19 22 4,0 4,0 20,4 2,50

CD-CCM7 7.088 18,19 27 4,0 4,0 20,4 3,06

CD-CCM8 1.840 5,02 48 4,0 4,0 20,4 1,50

CD-CCM9 42.000 124,64 66 95,0 50,0 150 2,16

CD-CCM10 15.152 41,91 91 25,0 16,0 63 3,80

Siendo S y t (mm2), la sección del conductor de fase y de protección

(tierra) respectivamente, con acuerdo en lo dispuesto en la MI BT 017 punto 2.2 con

un mínimo de 2, 5 mm2.

4. INSTALACIÓN DE TOMAS DE FUERZA.

4.1. NECESIDADES DE TOMAS DE FUERZA.

Anejo 8 36


En previsión dela conexión eventual de receptores no incluidos en la

instalación de fuerza motriz fija, se dispondrá una serie de tomas de fuerza

distribuidas a lo largo de toda la nave.

La distribución espacial de las tomas de fuerza puede verse en el plano

correspondiente. En la misma han debido tenerse en cuenta los siguientes

aspectos:

- La colocación de abundantes y suficientes tomas de corriente en el

laboratorio y en las oficinas.

- El emplazamiento de los termos eléctricos de agua caliente para aseos y

vestuarios y para el laboratorio.

- La ubicación de las tomas de corriente debe realizarse en puntos

accesibles. Ya que las condiciones son húmedas en muchos locales, las

tomas de corriente deberán presentar el grado de protección

correspondiente a la caída vertical de gotas de agua y sus cubiertas y las

partes accesibles a los órganos de accionamiento no serán metálicos.

En las siguientes tablas se recogen el número y la potencia de las tomas de

fuerza trifásicas y monofásicas a instalar en cada local.

Anejo 8 37


TOMAS DE FUERZA MONOFÁSICAS

CUADRO FASE RECINTONº TOMAS

DE FUERZASPOTENCIA TOTALINSTALADA (W)

Administración 4 3.000

Despacho gerente 3 1.500R

WC Oficinas 1 1.000

Despacho 3 1.500

Sala de juntas 2 1.500

Despacho jefe de planta 3 1.500S

Sala de espera 2 1.000

Despacho laboratorio 2 1.500

Laboratorio 4 2.000

CTF1

T

Taller de reparaciones 4 2.000

Vestuarios masculinos 5 3.000R

Sala compr. cámara 1 5 2.000

Vestuarios femeninos 1 3.000

Cuarto de limpieza 1 1.000S

Sala de elaboración 2 2.000

Caldera 1 2.000


CTF2

T


TOMAS DE FUERZA TRIFÁSICAS

CUADRO RECINTONº TOMAS

DE FUERZASPOTENCIA TOTALINSTALADA (W)


Sala compr. cámara 2 1 3.000CTF1


Caldera 1 3.000

Taller de reparaciones 2 6.000CTF2


4.2 DIMENSIONAMIENTO DE LOS CIRCUITOS.

Anejo 8 38


4.2.1 Criterios de cálculo.

Se diferencian los circuitos de toma de fuerza monofásicas en oficinas,

vestuarios y nave, de los trifásicos en la nave. Se han dividido en dos circuitos de

toma de fuerza monofásicas: CIRCUITO TOMA DE FUERZA 1 (CTF1) y CIRCUITO

TOMA DE FUERZA 2 (CTF2). Las tomas de fuerza trifásicas se han dividido en dos

líneas.

De acuerdo con el reglamento de baja tensión, la caída de tensión en una

red de fuerza no debe superar el 5% del valor nominal de la tensión de la red desde

el origen de la instalación hasta cualquier punto de utilización, suponiendo

simultaneidad de servicios.

La máxima caída de tensión admisible en líneas de fuerza será:

V < 5% U = 0,05 ⋅ 380 = 19 V (trifásicas)

V < 5% U = 0,05 ⋅ 220 = 11 V (monofásicas)

Para las líneas de distribución se emplean conductores de cobre aislados

con policloruro de vinilo, de 1.000 V de tensión nominal de aislamiento, bajo tubos

protectores.

La expresión empleada para el cálculo de la intensidad nominal absorbida

en las tomas de fuerza monofásicas es:

θcos⋅=

VP

IM

siendo,

P: Potencia del receptor (w).

V: Tensión nominal, V = 220 v.

cos θ: Factor de potencia (0,8).

Anejo 8 39


Para las potencias de las tomas de fuerza monofásicas, tenemos estas

intensidades:

⇒ 1.000 w → AI 68,58,0220

000.11 =

⋅=

⇒ 1.500 w → AI 52,88,0220

500.12 =

⋅=

⇒ 2.000 w → AI 36,118,0220

000.23 =

⋅=

⇒ 3.000 w → AI 05,178,0220

000.34 =

⋅=

La expresión empleada para el cálculo de la intensidad nominal absorbida

en las tomas de fuerza trifásicas es:

θcos3 ⋅⋅=

V

PIT

siendo,

V: Tensión nominal, V = 380 v.

Para las tomas de fuerza trifásicas, la intensidad considerada es:

⇒ 3.000 w → AIT 7,58,03803

000.3 =⋅⋅

=

La expresión que se emplea para el cálculo de la caída de tensión para

todos los tramos de sección constante en las derivaciones monofásicas es:

ii Lis

v ⋅∑⋅⋅⋅= µθρ cos2

Anejo 8 40


siendo,

ρ: Resistividad del cobre, ρ = 0,018 Ω mm2/m.

s: Sección de cada tramo de conductor (mm2).

i: Intensidad absorbida por el receptor (A).

L: Longitud del conductor desde el origen hasta el punto en el que actúa la

carga.

µ: Coeficiente de simultaneidad (0,6).

Para las derivaciones trifásicas la caída de tensión se obtiene con la

expresión:

ii Lis

v ⋅∑⋅⋅⋅= µθρ cos3

4.2.2 Cuadro de toma de fuerza 1 (CTF1).

Está situado en el cuadro de distribución y de él depende las tomas de

fuerza de las oficinas, WC oficinas, laboratorio, y taller. Las necesidades están

repartidas en tres circuitos, todos ellos monofásicos.


Abastecerá a las tomas de fuerza de administración (I4 = 17,05 A),

despacho gerente (I2 = 8,52 A) y WC Oficinas (I1 = 5,86 A).

25m. 4m.

1m.

10m.

B

OCTF1-R

I4

I1

A

I2

Anejo 8 41






( ) VIIIVOA 25,2256

6,08,0018,02142 =++⋅⋅⋅⋅⋅=

VIVAB 98,0105,2

8,0018,022 =⋅⋅⋅⋅=


VOC = VOA + VAC = 2,25 + 0,98 = 3,23 V


Abastecerá a las tomas de fuerza de despacho, sala de juntas, despacho

jefe de planta (I2 = 8,52 A) y sala de espera (I1 = 5,86 A).

4m.

4m.

10m.

10m.

B

OCTF1-S I2

I1

A

I2

I2

25m.

Anejo 8 42






( ) VIIVOA 25,23256

6,08,0018,0212 =+⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

VIVAB 98,0105,2

8,0018,022 =⋅⋅⋅⋅=


VOC = VOA + VAC = 2,25 + 0,98 = 3,23 V


Abastecerá a las tomas de fuerza de laboratorio, taller de reparaciones (I3 =

11,36 A) y despacho laboratorio (I2 = 8,52 A).



25m.

10m.

4m.

4m.

B

OCTF1-T

I3

I3

A

I2

Anejo 8 43




( ) VIIVOA 25,22256

6,08,0018,0223 =+⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

VIVAB 3,1105,2

8,0018,023 =⋅⋅⋅⋅=


VOC = VOA + VAC = 2,25 + 1,3 = 3,55 V

4.2.3 Cuadro de toma de fuerza 2 (CTF2).

Está situado en el cuadro de distribución y de él depende las tomas de

fuerza de los vestuarios, cuarto de limpieza, sala de compresores de las cámaras, y

nave. Las necesidades están repartidas en tres circuitos, todos ellos monofásicos.


Abastecerá a las tomas de fuerza de vestuarios masculinos (I4 = 17,05 A) y

sala compresores de la cámara de recepción (I3 = 11,36 A).

Anejo 8 44






( ) VIIVOA 18,2206

8,08,0018,0234 =+⋅⋅⋅⋅⋅=

VIVAB 61,044

1018,024 =⋅⋅⋅⋅=


VOC = VOA + VAC = 2,18 + 0,61 = 2,79 V


Abastecerá a las tomas de fuerza de vestuarios femeninos (I4 = 17,05 A),

cuarto de limpieza y dos tomas en la nave (I1 = 5,68 A).

20m.

4m.

4m.

B

OCTF2-R

I3

A

I4

Anejo 8 45



o Tramo OA: s = 2,5 mm2.

o Tramo OB: s = 4 mm2.


VIVOA 83,1285,2

8,0018,021 =⋅⋅⋅⋅⋅=

VIVOB 53,1104

1018,024 =⋅⋅⋅⋅=


VOB = 1,83 V


Abastecerá a las tomas de fuerza de caldera, sala de compresores de la

cámara de expedición (I3 = 11,36 A) y dos tomas en la nave (I1 = 5,68 A).

25m.A

3m.

10m.

10m.

B

OCTF2-S

I1

I4

I1

I1

Anejo 8 46





o Tramo BC: s = 2,5 mm2.

o Tramo OD: s = 4 mm2.


( ) VIIVOA 29,22356

6,08,0018,0231 =+⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

( ) VIIVAB 308,1104

8,08,0018,0213 =+⋅⋅⋅⋅⋅=

VIVBC 62,2405,2

8,0018,021 =⋅⋅⋅⋅=

VIVBC 01,4505,2

8,0018,023 =⋅⋅⋅⋅=


VOC = VOA + VAB + VBC = 2,29 + 1,308 + 2,62 = 6,22 V

10m.

D

I1

C

10m.

A35m.

10m.

B

OCTF2-T

I3

I1

I3

Anejo 8 47


4.2.4 Cuadro de toma de fuerza trifásicas.

Las necesidades están repartidas en dos circuitos: Circuito de Toma de

Fuerza Trifásica 1 (CTFT1) y Circuito de Toma de Fuerza Trifásica 2 (CTFT2).

- Circuito CTFT1 (A.5.1):

Abastecerá a las tomas de fuerza trifásicas de las dos salas de

compresores y dos tomas en la nave. (IT = 5,7 A).



Las caídas de tensión es:

( ) vIV TOA 33,31047444126

6,08,0018,03 =+++⋅⋅⋅⋅⋅=

- Circuito CTFT2 (A.6.1):

Abastecerá a las tomas de fuerza trifásicas de la sala de la caldera, las dos

tomas del taller y dos tomas en la nave. (IT = 5,7 A).

12m. 32m. 30m. 30m. A

IT

OCTFT-1

IT IT IT

12m.5m. 30m. 5m. 8m. A

IT

OCTFT-2

IT IT IT IT

Anejo 8 48




Las caídas de tensión es:

( ) vIV TOA 64,26048403556

6,08,0018,03 =++++⋅⋅⋅⋅⋅=

Tabla resumen. Circuito de tomas de fuerza monofásicas. Dimensionamiento.

CUADRO FASE S (VA) I (A) Secc. (mm2) IAdm. (A) v (V)

6 25,8R 5.500 31,43

2,5 153,23

6 25,8S 5.500 31,43

2,5 153,23

6 25,8

CTF1

T 5.500 31,252,5 15

3,55

6 25,8R 5.000 28,41

2,5 152,79

4 20,4S 6.000 34,09

2,5 151,83

2,5 15

4 20,4

CTF2

T 6.000 34,09

6 25,8

3,22

La sección s corresponde al conductor que conecta cada cuadro de toma

de fuerza con las cajas de derivación. La alimentación a las tomas de fuerzas se

realizará con conductores de 2,5 mm2.

Anejo 8 49


Tabla resumen. Circuito de tomas de fuerza trifásicas. Dimensionamiento.

CUADRO S (VA) I (A) Secc. (mm2) IAdm. (A) v (V)

CTFT1 12.000 22,08 6 25,8 3,33

CTFT2 15.000 28,50 6 25,8 2,64

4.2.5 Reparto de cargas.

Se determina el reparto de cargas en la instalación de tomas de fuerzas

monofásicas comprobándose que se mantiene un equilibrio aceptable tal y como se

recomienda en la MI BT 017.

Tabla. Reparto de la potencia S (VA) en cada fase.

CUADRO R S T TOTAL

CTF1 5.500 5.500 5.500 16.500

CTF2 5.000 6.000 6.000 17.000

TOTAL 10.500 11.500 11.500 33.500

4.2.6 Líneas de enlace del Cuadro de Distribución con los cuadros de

tomas de fuerza.

Para la conexión del Cuadro de Distribución con los cuadros de tomas de

fuerza se emplearán líneas trifásicas de cuatro cables de igual sección.

El cálculo de la sección de los conductores se realizará tomando la

intensidad correspondiente a la fase más cargada (If=Smáx/220). Se comprobará que

dicha intensidad sea inferior a la máxima admisible. La caída de tensión en la

Anejo 8 50


misma línea se calcula como la caída de tensión en línea trifásica para la intensidad

correspondiente a la If más desfavorable.

s

LIv f ϕρ cos3 ⋅⋅⋅⋅

=

- Línea CD-CTFM1:

La fase con mayor potencia instalada es la fase T, con 5.500 W con una

intensidad de 31,25 A.

Se adoptará una sección para la línea trifásica de 10 mm2 (Iadm = 36 A).

El Cuadro de Tomas de Fuerza Monofásicas 1 (CTF1), se encuentra

dentro del mismo Cuadro de Distribución, la longitud de la línea es de 50 cm.

Vs

LIv f 041,0

1085,05,025,31018,03cos3

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅

=ϕρ

Valor prácticamente despreciable, debido a la escasa distancia entre los

Cuadros.

- Línea CD-CTFM2:

La fase con mayor potencia instalada es la fase T, con 6.000 W con una

intensidad de 34,09 A.

Se adoptará una sección para la línea trifásica de 10 mm2 (Iadm = 36 A).

El Cuadro de Tomas de Fuerza Monofásicas 2 (CTF2), se encuentra

dentro del mismo Cuadro de Distribución, la longitud de la línea es de 50 cm.

Vs

LIv f 045,0

1085,05,009,34018,03cos3

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅

=ϕρ

Anejo 8 51


Valor prácticamente despreciable.

- Línea CD-CTFT1:

Con una potencia instalada de 12.000 W y 22,08 A. de intensidad, se

adoptará una sección para la línea trifásica de 6 mm2 (Iadm = 25,8 A), la misma que

abastece a las derivaciones.

El Cuadro de Tomas de Fuerza Trifásicas 1 (CTFT1), se encuentra dentro

del mismo Cuadro de Distribución, la longitud de la línea es de 50 cm.

Vs

LIv f 049,0

685,05,008,22018,03cos3

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅

=ϕρ


Cuadro de Distribución y el Cuadro de Toma de Fuerza 1 (CTF1).

- Línea CD-CTFT2:

Con una potencia instalada de 15.000 W y 28,05 A. de intensidad, se

adoptará una sección para la línea trifásica de 6 mm2 (Iadm = 25,8 A), la misma que

abastece a las derivaciones.

El Cuadro de Tomas de Fuerza Trifásicas 2 (CTFT2), se encuentra dentro

del mismo Cuadro de Distribución, la longitud de la línea es de 50 cm.

Vs

LIv f 062,0

685,05,005,28018,03cos3

=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅

=ϕρ

Se resume en la siguiente tabla:

Anejo 8 52


Tabla. Circuito de CD-CTF. Dimensionamiento.

CONDUCTOR S (VA) If (A) L (m) SECC. (mm2) IAdm (A) v (V)

CD-CTFM1 5.500 31,25 0,5 10 36 0,041

CD-CTFM2 6.000 34,09 0,5 10 36 0,045

CD-CTFT1 12.000 22,08 0,5 6 25,8 0,049

CD-CTFT2 15.000 28,05 0,5 6 25,8 0,062

Anejo 8 53


5. LÍNEAS DE ENLACE DEL CUADRO DE DISTRIBUCIÓN DEL CENTRO

DE TRANSFORMACIÓN-CUADRO DE DISTRIBUCIÓN.

5.1. DIMENSIONAMIENTO.

El centro de transformación se comunicara con el cuadro de distribución de

baja tensión, mediante un conductor subterráneo de 50 m. de longitud.

La intensidad que recorre este conductor es la suma de las intensidades

que derivan del cuadro de distribución, en función de los datos obtenidos en los

epígrafes previos se obtiene lo siguiente:

Ø Líneas de enlace CD-CA I = 62,21 A

Ø Líneas de enlace CD-CCM I = 574,98 A

Ø Líneas de enlace CD-CTF I = 115,47 A

TOTAL I = 725,66 A

Para la conexión se dispondrán dos ternas de conductores tripolares de

cobre de 240 mm2 de sección cada uno y cuyo aislamiento estará formado por un

cubrimiento de etileno-propileno. Las intensidades máximas admisibles en servicio

permanente se fijarán a partir de los valores indicados en la MI BT 007, para

conducciones enterradas con los coeficientes de corrección correspondientes:

- Temperatura ambiente (ft) : 0,96

- Agrupación (fa): 0,85

- Cable (fc): 1

- Resistividad térmica (fr): 1

El factor de corrección resultante de estos es (fc) deducido de la expresión:

816,01185,096,0 =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= rcatc fffff

Anejo 8 54


Resulta una intensidad máxima admisible de 1.010 A que corregido por el

factor fc queda 824,16 A > 752,66 A.

5.2. CÁLCULO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN.

Considerando un factor de potencia de 0,8 para el conjunto de la instalación

(gracias al equipo corrector de potencia instalado), la caída de tensión en este tramo

será:

VS

LI f 96,1240

8,050266,752018,03cos3=⋅⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅⋅=

ϕρν

Una vez determinadas las secciones de todos los conductores que

constituirán la instalación eléctrica, se ha de comprobar que se cumplen las

limitaciones de caída de tensión recogidas en la Instrucción MI BT 017.

5.3. COMPROBACIÓN DE LAS CAÍDAS DE TENSIÓN.

5.3.1 Máxima caída de tensión en la instalación eléctrica de

alumbrado.

La máxima caída de tensión en la instalación eléctrica de alumbrado se

obtiene como la suma de las caídas de tensión en los distintos conductores desde

el origen de la instalación en baja tensión, hasta el último receptor, y en la hipótesis

de funcionamiento simultáneo de todos y cada uno de los receptores. Tiene lugar

en el Cuadro de Alumbrado 2-Fase T:

VVTCACACDCDCTt 6,618,522,30353,096,122 <=++=++= −−− νννν

Este valor obtenido es inferior al máximo prescrito en el Reglamento, cuyo

valor es el 3 % de la tensión nominal, que para 220 V supone 6,6 V, por lo que se

acepta el dimensionamiento realizado.

Anejo 8 55


5.3.2 Máxima caída de tensión en la instalación eléctrica de fuerza

motriz fija.

La máxima caída de tensión en la instalación eléctrica de motores se

obtiene como la suma de las caídas de tensión en los distintos conductores desde

el origen de la instalación en baja tensión, hasta el receptor considerado, y en la

hipótesis de funcionamiento simultáneo de todos y cada uno de los receptores.

Tiene lugar en el Cuadro de Control de Motores 10-Línea M41:

VVMCCMCCMCDCDCTt 195,674,08,396,1411010 <=++=++= −−− νννν


valor es el 5 % de la tensión nominal, que para 380 V supone 19 V, por lo que se


5.3.3 Máxima caída de tensión en la instalación eléctrica de tomas de

fuerza.

La máxima caída de tensión en la instalación eléctrica de tomas de

corriente se obtiene como la suma de las caídas de tensión en los distintos

conductores desde el origen de la instalación en baja tensión, hasta el receptor

considerado, y en la hipótesis de funcionamiento simultáneo de todos y cada uno de

los receptores. Tiene lugar en el Cuadro de Toma de Fuerza Monofásicas 1-Fase

T:

VVTCTFCTFCDCDCTt 6,655,555,3041,096,111 <=++=++= −−− νννν


valor es el 3 % de la tensión nominal, que para 220 V supone 6,6 V, por lo que se


Anejo 8 56


6. CORRECCIÓN DEL FACTOR DE POTENCIA.

La instalación incluye un equipo de corrección del factor de potencia

situado en el cuadro de distribución, con el que se consigue una compensación

global de la energía reactiva.

La regulación se hace sobre la base de un factor de potencia inicial de 0,8,

que se corregirá hasta 0,97 deseado.

cosθi = 0,8 → cosθf = 0,96 ⇒

Coef. Compensación = tag 38,86 – tag 16,26 = 0,458 kVAr/kW

- Potencia total: 21.460 + 197.106 + 60.500 = 279.066 W =279,066 KW

- Potencia reactiva: 279,066 ⋅ 0,458 = 127,81 kVAr

Para una conexión en triángulo de los mismos, la capacidad total es de:

π⋅⋅⋅⋅

=1003

102

9

V

QC

donde:

Q: Potencia reactiva en VAR

V: Tensión nominal = 380 V

C: Capacidad en microfaradios

Sustituyendo:

FC µπ

73,131.9391003803

810.127102

9

=⋅⋅⋅

⋅=

Anejo 8 57


Se instalará una batería de condensadores de tipo automático en cabeza

de la instalación, constituida por 5 escalones y un regulador varmétrico, de potencia

nominal 150 KVar = 5x30 KVAr

El factor de potencia se mantiene en el valor deseado e indicado por el

regulador varmétrico, cuya función es la de dar las órdenes de cierre o apertura de

los contactos que pilotan los condensadores. Cada conjunto contactor-condensador

se llama escalón.

Para preservar la duración de vida de los contactores y de los

condensadores, la limitación de corrientes de conexión de los distintos escalones se

realizará mediante inductancias de choque, formadas por una espira de cable de 14

cm de diámetro y sección 16 mm2.

Anejo 8 58


7. CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR.

7.1 POTENCIAS INSTALADAS.

De la suma de las potencias consideradas en las diferentes líneas resulta:

Ø Alumbrado ..................... 21.460 W

Ø Motores ........................ 197.106 W

Ø Tomas de fuerza ........... 39600 W

7.2 FACTORES DE SIMULTANEIDAD.

Teniendo en cuenta las necesidades totales de energía eléctrica y

estudiando el uso racional de las instalaciones, se calcula la potencia necesaria del

transformador en base a unos coeficientes de simultaneidad de los distintos

componentes.

A efectos de cálculo se tomará una simultaneidad del 85 % entre los

motores, del 40 % para las tomas de corriente y del 100% para los circuitos de

alumbrado. La simultaneidad aplicada entre cuadros es del 100%.

De la aplicación de los citados coeficientes a las potencias instaladas y

considerando el factor de potencia en la instalación se calcula la potencia aparente

que debe proporcionar el transformador.

CARGAS ΣΣ P (w) µµ Pr (W) cosθθ S (VA)

ALUMBRADO 197.106 0,85 167.540 0,85 197.106

MOTORES 21.460 1,0 21.460 0,85 25.247

TOMAS DE FUERZA 60.500 0,4 24.200 0,85 28.471

TOTAL 250.824

Anejo 8 59


7.3 POTENCIA DEL TRANSFORMADOR.

Considerando para el transformador un rendimiento de 96%, la potencia

que habrá de tener éste será:

S = 250.824/0,96 = 261.275 KVA.

Se instalará un transformador de 315 KVA, la colocación de un

transformador de 400 KVA permitiría una posible ampliación de la industria en el

futuro.

7.4 CARACTERÍSTICAS DEL TRANSFORMADOR.

Se instalará un transformador trifásico con las siguientes características:

ü Potencia nominal 315 KVA

ü Conexión: Triángulo/estrella (neutro)

ü Relación de transformación 20 KV A.T. / 380/220V 5% B.T.

ü Medio dieléctrico: Baño de aceite.

ü Pérdidas debidas a la carga a 75 ºC: 3.250 W

ü Pérdidas en vacío: 650 W.

ü Nivel de ruido: 62-53 dB.

ü Intensidad de vacío 100% VN: 2%

ü Intensidad de vacío 110% VN: 5%

7.5 DESCRIPCIÓN DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

Se dispone un centro de transformación prefabricado, en hormigón

armado, por sistema de monobloque o en paneles convenientemente ensamblados.

A continuación se describen con más detalle el centro y las diferentes celdas que

incorpora.

Anejo 8 60


7.5.1 Edificio.

El edificio estará diseñado para soportar un viento de 120Km/h de velocidad

y una sobrecarga de nieve de 100 Kp/m2, según se indica en la Norma MV-101 para

edificaciones en zonas situadas a 1.000 m sobre el nivel del mar.

Normalmente su acabado exterior será liso y preparado para ser recubierto

con pinturas de la debida calidad en el color que mejor se adapte al ambiente

circundante.

El local tendrá una puerta de acceso para el personal de dimensiones 0,9

m de ancho x 2,10 m de alto y una segunda puerta o acceso para el transformador

de 1,50 m de ancho x 2,8 m de alto. Ambos accesos podrán unificarse en una sola

puerta de las medidas adecuadas. Las puertas de acceso abrirán siempre hacia el

exterior del edificio, abatiendo sobre el muro de la fachada.

La ventilación del local será natural, aunque podrán utilizarse también

sistemas de ventilación forzada. Los huecos de ventilación estarán provistos de

persianas y rejillas diseñadas de forma que impidan la entrada de agua e insectos al

interior del local.

7.5.2 Celdas de entrada de línea a Media Tensión.

El centro de transformación se alimenta con una línea subterránea a M.T.

Debido a que la localización de averías en cables subterráneos requiere medios

especiales y ejecución cuidadosa en las reparaciones, los tiempos de éstas son

elevadas; ello conlleva la necesidad de que todos los centros de transformación

alimentados por cables subterráneos tengan doble alimentación en el esquema

definitivo de la red pública.

Esta doble alimentación implica la necesidad de dos celdas de entrada de

línea a M.T. Cada celda estará provista de:

- 1 interruptor-seccionador de corte visible, del tipo denominado “ruptor”.

Anejo 8 61


- 1 seccionador tripolar de puesta a tierra, de cierre brusco, con un

enclavamiento que impida su conexión estando cerrado el interruptor.

Análogamente el interruptor no podrá conectarse cuando esté cerrado el

seccionador de puesta a tierra.

7.5.3 Celda de medida.

La medida de la energía se realizará en alta tensión por medio de los

siguientes equipos:

- Tres transformadores de intensidad, con una potencia de precisión de

30 VA.

- Tres transformadores de tensión para unas tensiones en el primario U1

= 20 kV y en el secundario, U2 = 110/√3, y una potencia de precisión de

30 VA.

- Contador de energía activa.

- Contador de energía reactiva.

- Maxímetro.

- Reloj conmutador.

- Regletas de verificación.

7.5.4 Celda de protección del transformador.

El transformador llevará una celda de protección que contiene:

- 1 interruptor-seccionador.

- 3 bases portafusibles.

- 3 fusibles A.P.R.

- 1 seccionador tripolar de puesta a tierra, con un enclavamiento que

impida su conexión estando cerrado el interruptor.

Análogamente el interruptor no podrá conectarse cuando esté cerrado el

seccionador de puesta a tierra. Reloj conmutador.

Anejo 8 62


7.5.5 Cuadro de Baja Tensión.

Es el elemento de la instalación al que llegan los conductores de baja

tensión, procedentes del transformador y del que parten las diferentes líneas de

distribución. Estará formado por varios módulos que albergarán los dispositivos de

protección.

7.5.6 Puestas a tierra.

El centro de transformación dispondrá de dos sistemas de puesta a tierra

separadas:

a) Puesta a tierra de las masas del centro (herrajes, cuba del

transformador, autoválvulas, etc.).

b) Puesta a tierra del neutro de los circuitos de baja tensión.

Los valores de las resistencias de las puestas a tierra serán inferiores a 20

Ω, determinando en cada caso, el valor necesario, en función de la máxima

corriente de defecto.

El sistema podrá estar constituido exclusivamente de cobre: cable de 50

mm2 de sección y picas cilíndricas de acero-cobre (Recomendación UNESA 6501).

También podrá utilizarse para la puesta a tierra únicamente el hierro: varilla de 16

mm ø de acero y picas del mismo material con ánodos de sacrificio de zinc, todo

ello según Recomendación UNESA 6503.

7.5.7 Alumbrado, accesorios y elementos de seguridad.

Se dispondrá un mínimo de un punto de luz, de forma que la sustitución de

las lámparas pueda realizarse con facilidad. El interruptor de encendido de las

lámparas se colocará junto a la puerta y al lado contrario de las bisagras a una

altura de 1,20 m.

Se disponen también:

Anejo 8 63


- 2 pantallas aislantes para trabajos en interruptores-seccionadores.

- 1 cuadro de instrucciones y primeros auxilios.

- 1 pértiga aislante.

- 1 banqueta aislante.

Anejo 8 64


8. PROTECCIONES DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

8.1 INTRODUCCIÓN.

En este apartado se estudiarán los fallos más frecuentes en las

instalaciones eléctricas, como son los producidos por contacto entre conductores

activos y entre éstos y las masas metálicas.

En base al estudio de esos fallos y de acuerdo con las prescripciones

reglamentarias sobre las protecciones en instalaciones de baja tensión

(Instrucciones MI BT 008 y 020) y las consideraciones sobre la seguridad de las

personas (MI BT 021) se establecerán los siguientes apartados de protección y

elementos de seguridad:

- Aparatos de protección térmica, contra sobrecargas.

- Aparatos de protección magnética, contra cortocircuitos.

- Elementos de seguridad diferencial, contra intensidades de defecto.

Al final de este apartado se incluirá una tabla con las especificaciones de

los diferentes elementos a instalar que, asimismo, estarán recogidos en el plano

correspondiente al diagrama unifilar.

8.2 INTENSIDADES DE CORTOCIRCUITO.

Este tipo de fallo, que obedece frecuentemente a defectos de aislamiento,

produce fuertes corrientes de cortocircuito en la instalación.

Entre los cortocircuitos que se puedes presentar en las líneas trifásicas, se

calcularán los que afectan a las tres fases (cortocircuitos trifásicos), por ser los que

presentan mayor facilidad de cálculo y normalmente los de efectos de mayor

importancia.

Anejo 8 65


8.2.1 Impedancias de los componentes de la Instalación.

Se tienen en cuenta las impedancias de la acometida, del transformador,

conductores de la red de distribución y de lo propios motores, refiriendo todos los

valores a baja tensión, aunque pertenezcan a la parte del circuito de alta tensión.

8.2.1.1 Acometida.

El circuito equivalente anterior al punto de acometida puede deducirse

mediante el teorema de Thevenin, el cual reduce a un generador y a una reactancia

de valores. Siendo definidos por las expresiones:

Ω=⋅

⋅=⋅=

=⋅=⋅=

mjS

VcZ

VV

cE

cc

NA

NA

318,010500

3801,1

33,2413

3801,1

3

6

2

Siendo:

EA : Fuerza electromotriz del generador equivalente (V).

c: coeficiente de mayoración (1,1).

VN : Tensión nominal en baja tensión (380 V).

ZA = XA : Reactancia por fase de la red de distribución.

Scc : Potencia de cortocircuito en el origen de la instalación del usuario

(Scc= 500 MVA, facilitado por la compañía suministradora).

8.2.1.2 Línea de Alta Tensión.

La línea de conexión tiene una longitud de 35 m y el cable es de

aluminio-acero 31,1 mm2.

ZLAT = 0,9 + 1,5j Ω/Km

ZLAT = 0,0315 + 0,0525j Ω (referido a A.T.).

ZLBT = 0,011 + 0,018j mΩ (referido a B.T.).

Anejo 8 66


8.2.1.3 Transformador.

El transformador adoptado para la instalación es de 315 KVA con las

siguientes características:

20 KV / 380/220 V ± 5% ; εcc = 5% ; ρcc = 0,2

Ω=⋅

⋅=⋅ε

= m9,2210315

380100

5SV

100Z

3

2

N

2Ncc

T

ZT = 22,9 ⋅ (0,2 + 0,98j) = 4,58 + 22,44j mΩ

8.2.1.4 Impedancia de los conductores.

A la hora de calcular la impedancia, se despreciaran los parámetros

transversales en las líneas, al ser de pequeña magnitud.

Se considera la impedancia de las líneas, desde el cuadro general de

distribución en el centro de transformación y el cuadro general de fuerza, y desde

éste hasta los distintos cuadros de control de motores.

Para el cálculo de las resistencias, la expresión considerada es:

sl

R⋅ρ=

donde ρ es la resistividad del material conductor, que será cobre en todos

los casos (0,018 Ωmm2/m), l la longitud del cable y s la sección en mm2.

Para el cálculo de la reactancia de la línea se utiliza la expresión:

ω⋅⋅= aLlX

Anejo 8 67


donde ω es la velocidad angular y La la inductancia de la línea calculada

mediante la expresión general:

( )[ ] Km/H10rdLog6,45,0L 4a ⋅⋅+=

donde d es la distancia entre los conductores y r el radio de estos.

a) Líneas del cuadro general de baja tensión del centro de

transformación (CGBT) a cuadro de distribución (CD).

La longitud de las líneas es de 50 m con sección Cu 240 mm2.

Para la relación d/r = 7, siendo en este caso d la equidistancia ficticia entre

los conductores que se suponen paralelos, se obtiene:

[ ]

Ω+=

Ω=⋅π⋅⋅⋅⋅+⋅=

Ω=⋅

=

89,675,3ZL

m00689,0502107log6,45,050X

m00375,0240

50018,0R

BT

4

b) Líneas desde el cuadro de distribución a los cuadros de control de

motores, alumbrado y tomas de fuerza.

Para su cálculo se procede como el apartado anterior pero para la relación

d/r = 3. Los valores de los parámetros y sus valores finales vienen recogidos en la

siguiente tabla:

Anejo 8 68


Impedancia de los conductores

CD-CCM L (m) s (mm2) Rcc (mΩ) Xcc (mΩ)

CD-CCM1 18 6 54 1,52

CD-CCM2 54 95 10,23 4,57

CD-CCM3 28 4 126 2,37

CD-CCM4 52 150 6,24 4,40

CD-CCM5 18 4 81 1,52

CD-CCM6 22 4 99 1,86

CD-CCM7 27 4 121,5 2,29

CD-CCM8 48 4 216 4,06

CD-CCM9 66 95 12,51 5,59

CD-CCM10 91 25 65,52 7,70

CD-CA1 0,5 16 0,56 0,042

CD-CA2 0,5 16 0,56 0,042

CD-CTFM1 0,5 10 0,9 0,042

CD-CTFM2 0,5 10 0,9 0,042

CD-CTFT1 0,5 6 1,5 0,042

CD-CTFT2 0,5 6 1,5 0,042

c) Líneas desde los cuadros de control de motores a los motores

individuales.

La impedancia de estas líneas se despreciará, al ser en la mayor parte de

los casos de corta longitud, y por tanto su impedancia despreciable frente a la

impedancia de los motores a los que alimentan, con la que se encuentran

conectadas en serie en el esquema unifilar.

Por otro lado, ha de tenerse en cuenta que una reducción de la impedancia

conduce a una solución de mayor seguridad, al aumentar la intensidad de

cortocircuito obtenida.

Anejo 8 69


8.2.1.5 Impedancia de motores.

Se considerará cada grupo de motores dependientes del mismo cuadro,

como un motor único, cuya potencia es la suma de las potencias de los motores del

grupo.

Admitiendo que la intensidad de arranque de los motores es 6 veces la

nominal, la impedancia a considerar para cada grupo de motores será:

N

2N

cc S

V

a1

ZΣ

⋅=

donde:

a : relación entre la intensidad de arranque y la nominal (6).

ΣSN : suma de las potencias de los motores del grupo que se considere.

Por otro lado, para motores en baja tensión, se cumple aproximadamente

las relaciones generales:

958,0Z

X;3,0

X

R

cc

cc

cc

cc ==

Para el cálculo de las potencias de los distintos grupos de motores nos

valemos de la aproximación 1 CV ≈ 1 KVA, además de facilitar los cálculos, también

quedamos del lado seguro.

De este modo, el valor de la reactancia a consideran para a = 0,6 y VN =

380 V, viene dado por la siguiente relación:

3

NN

2N

cc 10S056.23

SV

a1

958,0X −⋅Σ

=Σ

⋅⋅=

Anejo 8 70


Relación en la que la reactancia viene dada en ohmios cuando la potencia

se expresa en KVA.

Teniendo en cuenta las consideraciones anteriores se calculan los

componentes de la impedancia par los distintos grupos de motores que vienen

expresadas en el siguiente cuadro:

Impedancia de los conductores

CCMPotencia

ΣSN (KVA)Reactancia

Xcc (Ω)Resistencia

Rcc (Ω)AdmitanciaYcc (1/Ω)

CCM1 5,79 3,98 1,19 0,25

CCM2 26,58 0,87 0,26 1,15

CCM3 5,5 4,19 1,26 0,24

CCM4 89,65 0,26 0,08 3,89

CCM5 9,63 2,39 0,72 0,42

CCM6 9,63 2,39 0,72 0,42

CCM7 9,63 2,39 0,72 0,42

CCM8 2,5 9,22 2,77 0,11

CCM9 57,07 0,40 0,12 2,48

CCM10 20,59 1,12 0,34 0,89

Ahora bien, la impedancia de los motores es tanto mayor cuanto menor

sea la potencia de los mismos. Este hecho hace que la intensidad aportada por los

grupos de motores con potencia total pequeña, en el momento del cortocircuito, sea

prácticamente despreciable frente a la intensidad que proviene del origen de la

instalación, o frente a la que proviene de los grupos de motores de mayor potencia,

caso de existir éstos.

A la vista de estas cifras, podemos afirmar con total seguridad, que el

error cometido sería mínimo, si considerásemos únicamente la aportación a la Icc de

los grupos de motores con mayor potencia conjunta.

Anejo 8 71


8.2.1.6 Diagrama de impedancias.

El diagrama de impedancias resultante es el de la figura, con los valores de

las impedancias Z = R + Xj obtenidos.

8.2.2 Cálculo de las corrientes de cortocircuito.

8.2.2.1 Consideraciones.

En los cálculos se tendrán se tendrán en cuenta las siguientes

simplificaciones:

• No se tendrá en cuenta la impedancia de la línea de alta tensión por ser

de valor insignificante quedando los cálculos del lado seguro.

• En el caso del transformador, al ser la relación XT/ZT = 22,4/22,9 = 0,98

> 0,95 puede considerarse sólo la reactancia tomándose ZT ≈ XT ≈ 22,4

mΩ.

• Al no tener datos experimentales del valor de la impedancia dela línea

enterrada CGBT-CD, y puesto que los resultados no se verán afectados,

no se considera el valor de ésta, quedando del lado de la seguridad.

Se realizará el cálculo de intensidades de cortocircuito en los puntos de la

instalación en los que se dispondrán protecciones, los cuales son:

ZLAT

ZG

M1

ZL

1

M1

ZG

M2

ZL

2

M2

ZG

M3

ZL

3

M3

ZG

M4

ZL

4

M4

ZG

M5

ZL

5

M5

ZG

M6

ZL

6

M6

ZG

M7

ZL

7

M7

ZG

M8

ZL

8

M8

ZG

M9

ZL

9

M9

ZG

M1

0Z

L1

0

M10

ZL

11

A1

ZL

12

A2

ZL

13

TF1

ZL

14

TF2

ZL

16

TF4

ZL

15

TF3

ZL

17

C

ZT ZLAT

ZT

EA

Anejo 8 72


Ø Punto 0: Correspondiente a la línea de media tensión, en la entrada al

transformador.

Ø Punto 1: corresponde al comienzo de la línea en baja tensión, a la salida del

transformador.

Ø Punto 2.i: corresponden estos puntos al comienzo de las líneas que

conectan el cuadro de control de motores, de alumbrado y corrección del

factor de potencia.

Ø Puntos 3.i: corresponden estos puntos al comienzo de las líneas que

conectan cada motor individual o línea particular de fuerza o alumbrado,

con el cuadro de control de motores o cuadro de alumbrado del que

depende.

El cálculo de las intensidades de cortocircuito se realizará resolviendo los

circuitos Thevenin equivalentes en cada punto, calculando la Icc mediante:

Th

Ncc Z

3/V1,1I

⋅=

Donde la tensión nominal se mayora mediante un coeficiente de valor 1,1 lo

que supondrá por tanto, la misma mayoración para las intensidades.

Las intensidades de desconexión Id de los interruptores se calculan

mediante la expresión:

ccd IKI ⋅=

El valor del coeficiente K depende del tiempo de desconexión del aparato,

que en el caso de interruptores de 5 ciclos (td = 0,1 s) toma el valor K = 1,1.

Se calcularán también las intensidades de cortocircuito a efectos del

cálculo de fuerzas electromagnéticas en los embarrados de alta y baja tensión

(puntos 0 y 2); En este caso se considera la contribución de los receptores ala Icc

mediante la consideración de la impedancias “aguas arriba y abajo” en cada punto.

Anejo 8 73


En base a esta Icc, se obtienen los valores eficaces de las intensidades de choque,

Ith:

Ith = x ⋅ Icc =1,8 ⋅ Icc

8.2.2.2 Intensidades de cortocircuito en el punto 0.

La impedancia equivalente del circuito aguas arriba:

ZTH.0 = XTH.0 = ZA = XA = 0,318 mΩ

La intensidad de cortocircuito referida a baja tensión:

.)T.B(KA67,75910318,0

3/3801,1Z

3/V1,1I

3Th

N0cc =

⋅⋅=

⋅=

−

Referido a alta tensión:

Icc0 = 759,67 ⋅ (380/20.000) = 14,43 KA (A.T.)

La intensidad de desconexión del interruptor en el punto 0:

Id = 1,1 ⋅ 14,43 = 15,88 KA (A.T.)

Anejo 8 74


Para el cálculo de las fuerzas electromagnéticas en el embarrado de

alta tensión se considera la contribución a la Icc aguas arriba y abajo. El circuito

Thevenin equivalente será el de la figura.

En este caso la impedancia a considerar resulta de cálculo:

1/ XTH.0 = (1/ XA) + (1/( XT + XM))

Siendo XM la reactancia de todos los grupos de motores conectados en

paralelo.

XM = 1/ YM = 1/Σ YM.N = 1/10,27 = 97,37 mΩ.

XT = 22,4 mΩ

XA = 0,318 mΩ

Ω=

++

=

++

= m317,0

37,974,221

318,01

1

XX1

X1

1X

MTA

0.TH

La intensidad de cortocircuito referida a baja tensión queda:

.)T.B(KA3,76110317,0

3/3801,1Z

3/V1,1I

3Th

N0cc =

⋅⋅=

⋅=

−

Referida a alta tensión:

Anejo 8 75


Icc0 = 761,3 ⋅ (380/20.000) = 14,46 KA (A.T.)

El valor eficaz de la intensidad de choque es:

Id = 1,8 ⋅ 14,46 = 26,03 KA (A.T.)

8.2.2.3 Intensidades de cortocircuito en el punto 1.

La reactancia de Thevenin en éste punto será:

XTh.1 = XA + XT = 0,318 + 22,4 = 22,7 mΩ. (A.T.)

La intensidad de cortocircuito referida a baja tensión:

.)T.B(KA63,10107,22

3/3801,1Z

3/V1,1I

3Th

Ncc =

⋅⋅=

⋅=

−

La intensidad de desconexión del interruptor en 1:

Id = 1,1 ⋅ 10,63 = 11,63 KA (A.T.)

Para el cálculo de las fuerzas electromagnéticas en el embarrado de

baja tensión, se analiza el circuito Thevenin de la figura donde se tiene en cuenta la

contribución al cortocircuito aguas abaja y arriba para el punto considerado.

Anejo 8 76


Ω=+

+

=+

+

= m42,18

37,971

4,22318,01

1

X1

XX1

1X

MTA

1.TH


.)T.B(KA1,131042,18

3/3801,1Z

3/V1,1I

3Th

N1cc =

⋅⋅=

⋅=

−

El valor eficaz de la intensidad de choque es:

Ich1 = 1,8 ⋅ 13,1 = 23,58 KA (A.T.)

8.2.2.4 Intensidades de cortocircuito en el punto 2.i.

Estos puntos corresponden al comienzo de las líneas que conectan cada

cuadro de control de motores, alumbrado o corrección del factor de potencia con el

cuadro de distribución. El esquema monofásico representativo es el mostrado en la

figura.

XA = 0,318 mΩ

XT = 22,40 mΩ

XM = 97,37 mΩ

Anejo 8 77


No se tendrán en cuenta las impedancias de los conductores de las líneas

citadas (ZLi en el diagrama de impedancias), por ser despreciables frente a la

reactancia de los grupos de motores (ZGMi) conectadas en serie.

Como puede verse en el diagrama, los grupos de motores que actuarán

como fuentes frente al cortocircuito son todos menos el grupo i en estudio.

La reactancia equivalente:

rMiTA

i.2.TH

X1

XX1

1X

++

=

siendo: XrMi = 1/ YrM.i = 1/(Σ YM - YM.i)

Donde:

XrM.i , YrMi : reactancia y admitancia del resto de grupo de motores en

paralelo.

XM.i , YM.i : reactancia y admitancia del grupo de motores i.

La intensidad de cortocircuito será:

i.2Th

Ni.2cc Z

3/V1,1I

⋅=

Anejo 8 78


Punto 2.1

XrM1 = 1/(Σ YM - YM.i) =1/(10,27 – 0,25) = 99,8 mΩ

Ω=+

+

= m51,18

8,991

4,22318,01

1X 1.2.TH

KA04,131051,18

3/3801,1I

3i.2cc =⋅

⋅=−

Id2.i = 1,1 ⋅ 13,04 = 14,34 KA

Procediendo del mismo modo se completa la siguiente tabla:

Punto YM.i(1/ΩΩ ) XrM.i(mΩΩ ) XTH.2.i (mΩΩ ) Icc.2.i (KA) Id.2.i (KA)

2.1 0,25 99,8 18,51 13,04 14,34

2.2 1,15 109,65 18,83 12,82 14,1

2.3 0,24 99,7 18,51 13,04 14,34

2.4 3,89 156,74 19,85 12,16 13,37

2.5 0,42 101,52 18,57 12,99 14,3

2.6 0,42 101,52 18,57 12,99 14,3

2.7 0,42 101,52 18,57 12,99 14,3

2.8 0,11 98,43 18,46 13,07 14,38

2.9 2,48 128,37 19,31 12,5 13,75

2.10 0,89 106,61 18,73 12,88 14,17

Punto 2.11, 2.12, 2.13, 2.14, 2.15, 2.16, 2.17

Corresponden a los cuadros de alumbrado, tomas de fuerza y equipo

corrector del factor de potencia. En estos puntos se producirán los cortocircuitos

más desfavorables el actuar como fuente todos los grupos de motores. El circuito

equivalente es el mismo para todos ellos y coincide con el del apartado 8.2.2.3 para

Anejo 8 79


el cálculo de las fuerzas electromagnéticas en el embarrado de baja tensión, al no

considerar su impedancia.

XM = 1/10,27 = 97,37 mΩ.

Ω=+

+

=+

+

=

=======

m42,18

37,971

4,22318,01

1

X1

XX1

1

XXXXXXX

MTA

17.2TH16.2TH15.2TH14.2TH13.2TH12.2TH11.2TH


.)T.B(KA1,131042,18

3/3801,1Z

3/V1,1

IIIIIII

3Th

N

17.2cc16.2cc15.2cc14.2cc13.2cc12.2cc11.2cc

=⋅

⋅=⋅

=

=======

−

La intensidad de desconexión es:

Id2.11 = Id2.12 = Id2.13 = Id2.14 = Id2.15 = Id2.16 = Id2.17 = 1,1 ⋅ 13,1 = 14,41 KA

8.2.2.5 Intensidades de cortocircuito en el punto 3.i.

Los puntos 3.i corresponden al comienzo de cada línea que conecta cada

motor individual, líneas de alumbrado o de tomas de fuerza.

El punto más desfavorable dentro de cada grupo de motores, se

corresponde con la derivación al motor más pequeño del grupo.

Teóricamente habría que descontar la impedancia del motor más pequeño

y su línea de la impedancia equivalente al grupo de motores (con la que se

encuentra conectada en paralelo), no obstante, por simplificación no se realizará

esto, y se considerará como impedancia del resto de motores del grupo, la del

grupo completo (X Mi), quedándonos del lado de la seguridad.

El esquema monofásico representativo es el mostrado en la figura:

Anejo 8 80


Donde:

XMij : Reactancia del motor más pequeño j, del grupo de motores i.

XrMij : Reactancia del resto de motores del grupo i, salvo el motor j.

XMi : Reactancia del grupo de motores i.

XrMi : Reactancia del resto de grupo de motores, salvo el grupo i.

ZLi : Impedancia de la línea del grupo de motores de la que depende el

motor cuya línea se estudia.

La reactancia de los circuitos 2.i ha sido calculada para cada grupo de

motores en el apartado anterior. A partir de estos resultados se calcula la

impedancia del circuito de la figura para las simplificaciones realizadas (XrMij = XMi).

Mii.2TH

i.3TH

X1

Z1

1Z

+=

La intensidad de cortocircuito será:

i.3cci.3di.3Th

Ni.3cc I1,1I;

X

3/V1,1I ⋅=

⋅=

Cortocircuito en el punto 3.1

Anejo 8 81


XTH.2.1 = 18,51j mΩ

ZL1 = 54 + 1,52 j mΩ

XM1 = 3980 j mΩ

Se obtiene: [ZTH3.1] = 56.77 mΩ

KA25,41077,56

3/3801,1I

3i.3cc =⋅

⋅=−

Id2.i = 1,1 ⋅ 2,95 = 4,68 KA

Operando del mismo modo se confecciona la siguiente tabla:

Punto [[ ZTH3.i]] (mΩΩ ) Icc.2.i (KA) Id.2.i (KA)

2.1 56,77 4,25 4,68

2.2 24,55 9,83 10,81

2.3 111,37 2,17 2,38

2.4 22,84 10,57 11,62

2.5 80,64 2,99 3,29

2.6 96,98 2,49 2,74

2.7 117,23 2,06 2,26

2.8 212,17 1,14 1,25

2.9 26,05 9,26 10,2

2.10 66,46 3,63 3,99

2.11 18,47 13,07 14,38

2.12 18,47 13,07 14,38

2.13 18,48 13,06 14,37

2.14 18,48 13,06 14,37

2.15 18,52 13,03 14,33

2.16 18,52 13,03 14,33

En el caso de los puntos 3.11, 3.12, 3.13, 3.14, 3.15 y 3.16, no existen

receptores de los propios cuadros que contribuyan a Icc por lo que ZTH3.i se calcula:

Anejo 8 82


ZTH3.i = ZTH2.i + ZLi

ZTH3.11 = 18,42j + (0,56 + 0,042j) = 0,56 + 18,462j mΩ

ZTH3.12 = 18,42j + (0,56 + 0,042j) = 0,56 + 18,462j mΩ

ZTH3.13 = 18,42j + (0,9 + 0,042j) = 0,9 + 18,462j mΩ

ZTH3.14 = 18,42j + (0,9 + 0,042j) = 0,9 + 18,462j mΩ

ZTH3.15 = 18,42j + (1,5 + 0,042j) = 1,5 + 18,462j mΩ

ZTH3.16 = 18,42j + (1,5 + 0,042j) = 1,5 + 18,462j mΩ

8.3 CONTACTO ENTRE CONDUCTOR ACTIVO Y MASA METÁLICA.

8.3.1 Medidas a tomar.

Se tomarán medidas contra contactos directos impidiendo el acceso a

partes activas de la instalación mediante el distanciamiento de éstas de los lugares

de paso, interposición de obstáculos y recubrimientos aislantes, según se indica en

la MI BT 021.

Se tomarán medidas contra contactos indirectos mediante la puesta a

tierra de masas metálicas y detección de corrientes de defecto mediante

interruptores diferenciales.

8.3.1.1 Puesta a tierra.

Red equipotencial de tierra ajustada a lo establecido en MI BT 039 formada

por los siguientes elementos:

§ Picas de tierra en forma de tubo de cobre de 15 mm de diámetro y 2 m

de longitud equidistantes 15 m, enterradas a profundidad mínima de 0,5 m

y enlace a puntos de puesta a tierra mediante cable de cobre desnudo de 1

x 35 mm de sección.

Anejo 8 83


§ Líneas principales de tierra formadas por conductores de cobre de 16

mm de sección desde los puntos de puesta a tierra a derivaciones de

masas metálicas.

§ Conductores de protección de cobre que conectan en paralelo las líneas

principales de tierra con las masas metálicas de la instalación. De sección

establecida según MI BT 017.

8.3.1.2 Protección diferencial.

Se procurará la sensibilidad entre los interruptores diferenciales instalados

para lo que se disponen:

§ Protección general en el cuadro de distribución en baja tensión. Se

coloca un interruptor diferencial de sensibilidad 300 mA con disparo

temporizado.

§ Como protección a personas se utilizan interruptores de 30 mA de

sensibilidad en cada línea que parte del cuadro de distribución.

Justificación de la sensibilidad de los diferenciales.

En MI BT 039 se establece que el valor de la resistencia de tierra será tal

que cualquier masa no pueda dar lugar a tensiones de contacto superiores a:

- 12 V en local de alto riesgo

- 24 V en local conductor

- 50 V en los demás casos

Para la puesta a tierra se utilizarán picas verticales de 2m de longitud. El

terreno es del tipo arena arcillosa, presentando esta pica una resistencia medida de

720 Ω.

Anejo 8 84


Teniendo en cuenta que la resistencia de los conductores de protección es

prácticamente despreciable, frente a la del propio terreno, la resistencia del

conductor tierra resulta ser 720Ω.

La tensión máxima de contacto viene dada por la expresión:

Vt = Is ⋅ R

siendo:

Vt : Tensión de contacto a tierra en V.

Is : Sensibilidad del interruptor diferencial en A

La sensibilidad de los interruptores diferenciales que se emplearán en

cabecera de derivaciones a cuadros será de 3 mA, luego:

Vt = 0,03 ⋅ 720 = 21,6 V

valor inferior a los prescritos en la instrucción reglamentaria anteriormente

mencionada.

8.4 APARAMENTA DE MANIOBRA Y PROTECCIÓN.

Permite canalizar la potencia eléctrica hacia los puntos en que ésta es

requerida en cada momento y preservar la instalación de los efectos que pudieran

provocar las variaciones de las magnitudes eléctricas respecto a sus valores

normales de régimen. Sirve además para la protección de las personas.

8.4.1 Seccionador.

Para aislar la instalación eléctrica privada de la línea de enlace en alta

tensión se utiliza un seccionador tripolar para tensión nominal de 25 V e intensidad

nominal de 200A.

Para aislar el descargador autoválvula se emplea un seccionador unipolar 2

KV de intensidad nominal 200 A.

Anejo 8 85


8.4.2 Ruptofusibles.

Se sitúan en la primera celda del centro de transformación y consta de:

- Interruptor autoneumático de 25 KV de tensión nominal y 400 A de corte

al aire.

- Relé térmico de intensidad regulable 1 a 1,6 In.

- Cortacircuito fusible de alto poder de ruptura (A.P.R.), de intensidad

nominal 16 A y poder de corte para 500 MVA a la tensión de servicio.

Especiales par protección de transformadores.

8.4.3 Interruptores automáticos.

Se consideran aparatos de maniobra y protección, con capacidad de

actuación frente a sobreintensidades (protección térmica) y cortocircuitos

(protección magnética) dependiendo de las características de los relés asociados a

ellos.

En cada parte de la instalación se dispondrán los siguientes interruptores

automáticos:

v En cabeza de la instalación B.T. se dispondrá un interruptor omnipolar

magnetotérmico y diferencial. Protegerán las líneas subterráneas (Iadm =

824,16 A) y evitará sobrecargas del transformador. Las características

de este interruptor serán las siguientes:

- calibre: 63 A

- poder de corte > 9,27 KA

- relé magnético regulable Im : 2.500-5.000 A

- relé térmico regulable de 0,75-1 Ir con Ir = 500 a 40 ºC

- diferencial con retardo regulable:

- retardo 50 ms

- sensibilidad 300 mA

Anejo 8 86


v En la línea que abastece a la batería de condensadores: Interruptor

magnetotérmico de calibre 230 A y alto poder de corte con relé térmico

regulable. Los contactores para la maniobra serán especiales a fin de

maniobrar los picos de corriente que se establecen en las conexiones

de los escalones de condensadores.

v Líneas del cuadro de distribución a los distintos cuadros de control de

motores y de alumbrado: Interruptores magnetotérmicos con relé

diferencial de sensibilidad 30 mA, que permitirán la desconexión de los

grupos de motores, y protegerán frente a sobrecargas, cortocircuitos y

corrientes de defecto. Las curvas de disparo serán del tipo U en los

cuadros de motores y tipo L en los de alumbrado.

- Protección individual de motores: Las protecciones a cada

motor consistirán en el tipo recomendado por la casa

suministradora, normalmente.

- Interruptor automático con relé magnético contra cortocircuito y

relé térmico asociado y conectado en seria con los bobinados

para protección contra sobreintensidades (curva U de disparo).

- Fusibles para la protección frente a cortocircuitos y relés

térmicos para la protección frente a sobrecargas. En este caso

se pondrá especial cuidado a los defectos de falta de fase

disponiendo relés térmicos diferenciales o procurando que el

relé térmico se encuentre en serie con el devanado del motor

en su normal funcionamiento ( instalados tras el arrancador E/T

cuando se disponga éste o tras el contactor en los motores de

arranque directo 380/220 conectados en estrella).

v Líneas individuales de tomas de corriente y alumbrado: En el comienzo

de cada línea se dispondrá un interruptor magnetotérmico, para

maniobra y protección frente a sobrecargas y cortocircuitos.

Anejo 8 87


8.4.4 Contactores.

Para su elección se tienen en cuenta las categorías de servicio

establecidas por la Comisión Electrotécnica Internacional (C.E.I.), en función de las

aplicaciones. Para maniobrar los motores se usan en todos los casos contactores

de la categoría AC3 (arranque de motores en cortocircuito, corte a motor lanzado).

En los casos en que el arranque sea estrella/triángulo los contactores estarán

integrados en el arrancador.

8.4.5 Interruptores diferenciales.

Se emplean para la protección de personas frente a corrientes de defecto,

se emplearán bloques de relés asociados a los interruptores automáticos para el

corte en el inicio de la instalación B.T. y de todas las líneas de enlace a los cuadros

de motores y alumbrado.

Los dispositivos de protección elegidos y sus características se muestran

en la tabla adjunta y su situación en el esquema unifilar.

Anejo 8 88


Anejo 8 89


Anejo 8 90


Anejo 8 91


Anejo 9 1

Planta de Espárrago Verde Congelado PROTECCIÓN CONTRA

EVALUACIÓN DEL RIESGO DE INCENDIO. MÉTODO DE

CÁLCULO GRETENER.

1. INTRODUCCIÓN.

En el presente estudio se trata de exponer las medidas que se han

adoptado para la protección frente a incendios, así como una evaluación del riesgo

en función de dichas medidas, y de las condiciones concretas del edificio y las

actividades que en el se realizarán.

Al excluir la actual norma de protección de incendios NBE-CPI-96, en su

artículo 2, los usos industriales, no existe actualmente una legislación nacional

aplicable a la industria en materia de protección y extinción de incendios, salvo

algunos casos particulares como las contempladas en el Reglamento sobre

Centrales Industriales, Subestaciones y Centros de Transformación, Reglamento

de Almacenamiento de Productos Químicos, etc.

Sin embargo el Reglamento de Actividades Molestas, Insalubres, Nocivas

y Peligrosas indica la necesidad de aplicar unos criterios a la hora de proyectar que

garantice la protección de las personas y los bienes en el supuesto de producirse un

incendio. Como consecuencia de lo expuesto el Ministerio de Industria y Energía

creó un grupo de trabajo formado por técnicos de la administración y de entidades

relacionadas con el riesgo de incendio, al objeto de estudiar las medidas de

protección necesarias para conseguir un grado eficaz de seguridad en los

establecimientos industriales. En consecuencia se ha elaborado el Reglamento para

la Protección contra Incendios en los Establecimientos Industriales, con sus

correspondientes Instrucciones Técnicas Complementarias, pero que todavía no ha

sido aprobado.

Este documento se empleará para establecer cuales son las medidas

específicas de protección en función de las características del edificio, pero al no

ser todavía un Reglamento oficial sus indicaciones sólo servirán como sugerencias.

Para ratificar la validez de las medidas adoptadas se utilizará el método

Anejo 9 2


GRETENER, el cual se aplica en Suiza desde 1968. El método, además de ser de

reconocido prestigio y con garantías probadas, significa un intento, absolutamente

válido, de acercamiento a la cuantificación idónea de los factores que influyen en la

posible gravedad de los incendios.

Anejo 9 3


2. CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS. COMPARTIMENTACIÓN,

EVACUACIÓN Y SEÑALIZACIÓN.

2.1 CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS.

La estructura portante es metálica sin protección, formada por elementos

de acero laminado.

La estabilidad bajo la acción del fuego de los elementos estructurales,

consultando la norma NBE-CPI-96, resulta ser:

Ø RF-180 para los cerramientos de fábrica de bloques.

Ø RF-90 para los cerramientos de fábrica de ladrillo.

Ø Las puertas de acceso entre sectores de incendios serán de naturaleza

RF-30.

2.2 COMPARTIMENTACIÓN.

Se diferencia en el interior de la nave la zona de oficinas de la de

elaboración. Según la norma NBE-CPI-96, las características de la medianería entre

ambas:

− Cerramiento de bloques: EF-180

− Forjado: EF-60

− Puertas entre sectores naturaleza: T-30

Reúnen los mínimos necesarios para considerar el edificio

compartimentado en dos sectores de incendio.

Oficinas de superficie 495 m2.

Elaboración de superficie 1605 m2.

Anejo 9 4


El edificio está aislado, por lo que se descarta el riesgo de propagación de

incendio a otros edificios.

2.3 EVACUACIÓN.

La ocupación de la nave será de unas 25 personas, la mayoría de las

cuales se encuentran vinculadas a la actividad que desarrollan en la misma.

La longitud de los recorridos de evacuación se medirá desde la puerta de

acceso, en los recintos de superficie inferior a 50 m2 y en los espacios diáfanos se

tomará la longitud real multiplicada por 1,5.

• La longitud del recorrido desde todo origen de evacuación hasta alguna

salida es menor de 45 m.

• La longitud del recorrido desde todo origen de evacuación hasta algún

punto desde el que parten dos recorridos alternativos hacia sendas

salidas no es mayor de 15 m.

Asimismo, se cumplen las limitaciones sobre anchura de puertas y

pasillos:

• La anchura libre en puertas previstas como salidas de evacuación es

mayor o igual que 0,80 m.

• La anchura de la hoja, en toda puerta, es menor que 1,20 m.

• La anchura de la hoja, en puertas de dos hojas, es mayor que 0,60 m.

• La anchura libre en todo pasillo previsto como recorrido de evacuación

es mayor que 1 m.

Anejo 9 5


Las puertas de salida del edificio situadas en el área de personal y oficinas

serán abatibles con eje de giro vertical y fácilmente operables. En las áreas de

trabajo las puertas son abatibles de eje horizontal con sistema de apertura manual

fácilmente operable.

2.4 SEÑALIZACIÓN E ILUMINACIÓN.

Las salidas de los recintos, salidas del edificio y espacios diáfanos están

dotados de equipos autónomos para iluminación de señalización y emergencia,

facilitando la correcta evacuación de las instalaciones en caso de fallo de la

instalación eléctrica por causa de incendio o cualquier otro motivo.

Anejo 9 6


3. MEDIDAS DE PROTECCIÓN Y EXTINCIÓN ADOPTADAS.

Siguiendo el procedimiento establecido en el Reglamento para la

Protección contra Incendios en los Establecimientos Industriales se adoptan las

siguientes medidas de protección, mostradas en el plano Protección contra

incendios.

3.1 EXTINTORES MÓVILES DE INCENDIOS.

Se dispondrá de 9 unidades de extintores de polvo polivalente y presión

incorporada, de eficacia 13A/89B y 6 Kg de carga, situados como se refleja en el

plano correspondiente. En la sala de caldera se incorpora un extintor de agua

presurizada, de eficacia 8ª . En todo caso, la distancia real a recorrer desde

cualquier punto del sector de incendio protegido hasta alcanzar el extintor más

próximo no exceda de 15 m.

Los extintores, considerados como recipientes a presión, estarán

sometidos al Reglamento de aparatos a presión. Se colocarán sobre soportes

fijados al paramento, de forma que la parte superior del extintor quede como

máximo a 1,70 m. del suelo.

3.2 BOCAS DE INCENDIO.

Se colocan 2 bocas de incendio, dentro de la parcela y a 1 m. de la

fachada. Una en la puerta de acceso a las oficinas y la otra en la puerta de salida del

producto acabado. La instalación estará formada por:

− Toma en la red general mediante canalización de 80 mm, realizada

según NTE-IFA: Instalación de Fontanería. Abastecimiento.

− Boca de incendio, conectada a la canalización y alojada en arqueta, con

una salida de 70 mm que permitirá el acoplamiento de la manguera.

Anejo 9 7


3.3 EQUIPOS DE MANGUERAS.

Se disponen 3 equipos de mangueras situados a menos de 5 metros de las

3 puertas de evacuación. Estarán compuestos por los siguientes elementos:

− Boca de 25 mm, de forma que se consiguen unos caudales mínimos de

0,100 m3/minuto (1’7 l/s)

− Manguera de 30 m de longitud con punta de lanza.

− Válvula y manómetro para medir la presión que se alcanza en la red.

− Soporte que permitirá orientar correctamente la manguera y armario que

aloja todos los elementos anteriores.

3.4 PLAN DE AUTOPROTECCIÓN.

La autoprotección tiene por objeto principal impedir que se produzca el

incendio o combatir el siniestro en la fase inicial para limitar su alcance y volumen,

extinguiéndolo si fuera posible. Además de organizar la evacuación de personas,

prestar una primera ayuda a las posibles víctimas y cooperar con los servicios

oficiales de extinción.

El plan de autoprotección contemplará, al menos, los siguientes extremos:

− Designación del responsable de la autoprotección.

− Información sobre el manejo y empleo de los medios materiales de

protección de que dispone la industria.

− Información sobre el compartimento y actuación del personal, en caso

de incendio.

Anejo 9 8


− Redacción de una hoja de instrucciones en la que se resumen de forma

clara los apartados anteriores. En ella deberá hacerse constar los números

de teléfono de los servicios de bomberos, policía y servicios sanitarios de

urgencia. La mencionada hoja se colocará de forma que sea fácilmente

legible para el personal y de manera que quede asegurada su fijación

permanente.

Anejo 9 9


4. MÉTODO GRETENER.

Este método permite evaluar cuantitativamente el riesgo de incendio, así

como la seguridad contra incendios, utilizando datos uniformes.

Se considera edificio tipo "V", construcción de gran volumen que permite y

facilita la propagación horizontal y vertical del fuego. De este modo se tiene en

consideración la parte superior del forjado de la zona de oficinas.

La superficie total del compartimento a evaluar es: S= 70x30 = 2.100m2.

4.1 DESARROLLO DEL MÉTODO DE CÁLCULO.

Los cálculos se desarrollan definiendo y evaluando los diferentes factores

que influyen en el peligro de incendio, y las medidas de protección existentes en

cada uno de los compartimentos que se estudian.

La exposición al riesgo de incendio B, se define como el producto de todos

los factores de peligro P, divididos por el producto de todos los factores de

protección M:

MP

B =

El peligro potencial P se compone de diferentes factores de peligro

relacionados con el contenido del edificio y con el edificio mismo:

- Peligros inherentes al contenido del edificio.

q: Carga térmica mobiliaria.

c: Combustibilidad.

r: Formación de humos.

k: Peligro de corrosión / toxicidad.

Anejo 9 10


- Peligros inherentes al edificio.

i: Carga térmica inmobiliaria.

e: Nivel de la planta o altura del local.

g: Relación longitud/anchura de los compartimentos.

Las medidas de protección M se clasifican en varios tipos:

- Medidas normales N

54321 nnnnnN ⋅⋅⋅⋅=

n1: Extintores portátiles.

n2: Bocas de incendio equipadas.

n3: Fiabilidad de las fuentes de agua para extinción.

n4: Longitud de los conductos para transporte de agua.

n5: Personal instruido en materia de extinción de incendios.

- Medidas especiales S

654321 ssssssS ⋅⋅⋅⋅⋅=

s1: Detección del fuego.

s2: Transmisión de la alarma.

s3: Disponibilidad de bomberos.

s4: Tiempo para la intervención de los bomberos.

s5: Instalaciones de extinción.

s6: Instalaciones de evacuación de calor y de humo.

- Medidas de protección inherentes a la construcción F

4321 ffffF ⋅⋅⋅=

Anejo 9 11


f1: Resistencia al fuego de la estructura portante del edificio.

f2: Resistencia al fuego de las fachadas.

f3: Resistencia al fuego de las separaciones entre plantas.

f4: Dimensión de las células cortafuegos.

Por tanto:

FSN

geikrcqB

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

El riesgo de incendio efectivo R es el resultado del valor de la exposición al

riesgo B, multiplicado por el factor A (peligro de activación) que cuantifica la

posibilidad de ocurrencia de un incendio.

ABR ⋅=

El método recomienda fijar el valor límite admisible, riesgo de incendio

aceptado Ru, partiendo de un riesgo normal corregido por medio de un factor que

tenga en cuenta el mayor o menor peligro para las personas.

EHnu PRR .⋅=

Rn: Riesgo de incendio normal: 1,3.

PH.E: Factor de corrección del riesgo normal, en función del número de

personas y del nivel de la planta a que se aplique el método.

La seguridad contra el incendio es suficiente, siempre y cuando el riesgo

efectivo R no sea superior al riesgo aceptado Ru. El factor seguridad contra incendio

γ se expresa de tal forma que:

1≥=R

Ruγ

Anejo 9 12


Si γ < 1 el edificio o el compartimento cortafuegos está insuficiente

protegido contra el incendio. Entonces resulta necesario formular nuevos conceptos

de protección, mejor adaptados a la carga del incendio.

4.2 PELIGRO POTENCIAL (P).

El compartimento a evaluar incluye las actividades de elaboración de

espárragos congelados, se considera además un almacenamiento de los envases

requeridos en la industria.

Los datos de carga térmica mobiliaria (Qm), combustibilidad (c), peligro de

humos (r), peligro de corrosión (k) y peligro de activación (A) son los siguientes:

ACTIVIDAD Qm c r k A

Elaboración espárrago 100 MJ/m2 1,0 1,0 1,0 1,0

Embalaje alimentación 800 MJ/m2 1,2 1,0 1,0 1,0

Almacenamiento cajas 800 MJ/m2 1,2 1,0 1,0 1,2

Almac. palets 1300 MJ/m2 1,0 1,0 1,0 0,85

Carga térmica mobiliaria

Zona de elaboración del espárrago: 700x100 = 70.000 MJ

Zona de embalaje de alimentación: 700x800 = 560.000 MJ

Almacenamiento de cajas de plástico (200 m2): 200x800 = 160.000 MJ

Almacenamiento de palets (50 m): 1300x50 = 65.000 MJ

855.000 MJ

Teniendo en cuenta que AB = 2.100 m2, se obtiene Qm = 407,1 MJ/m2.

El factor de carga térmica mobiliaria toma el valor: q = 1,3.

Anejo 9 13


Grado de combustibilidad

El correspondiente a la actividad de embalaje de alimentación: c = 1,2.

El facto de peligro de humos

No existen materias fuertemente fumígenas, y en todo caso el valor de su

carga térmica no supondrá el 10 % en relación al total considerado, el peligro de

humos se considera normal r = 1,0.

Peligro de corrosión o toxicidad

Las materias contenidas no presentan peligro de corrosión ni son tóxicas

en condiciones normales. Se toma k = 1,0.

Carga de incendio inmobiliaria

Estructura portante de acero y cerramientos exteriores incombustibles i = 1.

Nivel de la planta

En el caso más desfavorable se considera edificio con primera planta, y Qm

mediana, el coeficiente correspondiente al nivel de la planta e = 1,0.

Factor dimensional

Para AB = 2.100 m2 y la relación 1:b el factor g = 1,4.

El riesgo potencial toma el valor:

2,1841,41,01,01,01,01,21,3geikrcqP =⋅⋅⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅⋅⋅=

Anejo 9 14


4.3 MEDIDAS NORMALES DE PROTECCIÓN (N).

n1 = 1,0 Extintores portátiles suficientes.

n2 = 1,0 Existen 3 bocas de riego equipadas.

n3 = 1,0 La red de suministro abastece un caudal de agua suficiente y a la

presión suficiente durante tiempo ilimitado.

n4 = 1,0 La toma de agua se encuentra en las inmediaciones de la nave a

una distancia inferior a 70 m, existiendo manguera para su

conexión.

n5 = 1,0 Instrucción de personal en la lucha contra incendios.

Las medidas normales de protección toman el valor:

N = n1 x n2 x n3 x n4 x n5 = 1,0

4.4 MEDIDAS ESPECIALES DE PROTECCIÓN (S).

La industria se encuentra en el exterior del casco urbano y el Cuerpo Oficial

de Bomberos a menos de 15 minutos, los coeficientes que nos determinan las

medidas especiales de protección son:

s1 = 1,0 No hay elementos de detección de incendios.

s2 = 1,0 No existen elementos de transmisión de alarma.

s3 = 1,6 Existe un Cuerpo profesional de Bomberos.

s4 = 1,0 El cuerpo de Bomberos está a menos de 15 minutos.

s5 = 1,0 No existe instalación automática de extinción.

Anejo 9 15


s6 = 1,2 Existe instalación manual de evacuación de humos.

Las medidas especiales de protección toman el valor:

S = s1 x s2 x s3 x s4 x s5 x s6 = 1,92

4.5 MEDIDAS INHERENTES A LA CONTRUCCIÓN (F).

f1 = 1,0 Estructura portante metálica sin protección.

f2 = 1,15 Fachadas de fábrica de bloques huecos de hormigón de 20 cm

de espesor (RF-180).

f3 = 1 Separación horizontal F30/F60 con aberturas verticales no

protegidas.

f4 = 1 En el compartimento considerado no puede considerarse dividido

en células cortafuegos.

Las medidas inherentes a la construcción toman el valor:

F = f1 x f2 x f3 x f4 = 1,15

4.6 RIESGO DE INCENDIO EFECTIVO (R).

Exposición al riesgo de incendio (B).

El cociente entre el peligro potencial y las medidas de protección

representan la exposición al riesgo:

,99015,192,11

184,2FSN

PB =

⋅⋅=

××=

Anejo 9 16


Peligro de activación (A).

El factor “A”, que indica el riesgo de activación toma el valor de 1,0 en todas

las actividades salvo en la de almacenamiento de cajas de madera que no supone

el 10% del total de carga térmica considerada.

El producto de los factores anteriores determina el riesgo de incendio

efectivo:

R = B x A = 0,99

4.7 COEFICIENTE DE SEGURIDAD CONTRA INCENDIO γγ

Riesgo de incendio aceptado (Ru).

El riesgo de incendio normal considerado es de 1,3. Se aplica un factor de

corrección PH,E = 1.

Ru = Rn x Ph,E = 1,3

La relación entre el riesgo de incendio efectivo y el aceptado determina el

coeficiente de seguridad contra incendio:

11,310,991,3

R

Rg u ⟩===

Luego la seguridad contra incendios es aceptable.

Anejo 10 1

Planta de Espárrago Verde Congelado

1. SITUACIÓN DE LA PARCELA Y ACCESOS

El edificio que alberga la planta de procesado se situará en un terreno de

6.743’75 m2 formado por una parcela situada en la Carretera de la Estación s/n en el

Término Municipal de Huétor-Tájar (Granada).

La elección de la ubicación de la planta se ha efectuado en base a los

siguientes criterios:

- Terreno propiedad de los cooperativistas.

- Estratégicamente situado en las cercanías del lugar de producción de

materias primas.

- Buenas vías de comunicación y con facilidad de acceso. El Polígono

Industrial está estratégicamente situado y permite rápidas comunicaciones

con la A-92 (Sevilla-Granada).

- Redes de abastecimiento de agua y electricidad, así como de alcantarillado

adecuadas ya existentes pues hay más industrias ubicadas en la zona.

- El terreno elegido para la ubicación de la parcela, se supone sano, no

encharcable y con la capa freática a una profundidad suficiente como para

no entorpecer la ejecución y la buena marcha de las obras.

Adicionalmente, a la hora de elegir el solar en cuanto a superficie del

mismo se refiere, hay que señalar que debe ser suficiente para la ubicación de

edificios e instalaciones, y para la maniobra y estacionamiento de vehículos de

transporte de materias primas y productos elaborados.

2. DIMENSIONES DE LA PARCELA

La parcela sobre la que se construirán las instalaciones proyectadas, es de

forma rectangular achatada en su esquina Sur-Oeste. Las dimensiones son de 65

m de anchura y una longitud media de 103’75 (90-117’50), con lo que se obtiene un

total de 6.743’75 m2.

El cerramiento de la parcela a lo largo de todo su perímetro se efectuará

con fábrica de bloques de hormigón 19 x 19 x 39 cm, hasta una altura de 80 cm, y

Anejo 10 2


cerramiento metálico realizado con perfiles tubulares galvanizados de 50 mm de

diámetro, separados 3 metros y malla galvanizada de simple torsión hasta una

altura total de 2,3 m.

Se colocará una cancela metálica de cierre de la parcela. Las dimensiones

de la cancela serán de 6 x 3 metros.

3. ACERAS Y PAVIMENTOS

Se colocará una acera de 2 m de anchura bordeando toda la nave, y

también se colocará una acera de 1 m de anchura alrededor del centro de

transformación y desde el mismo hasta situarse frente a la sala de baja tensión,

como se aprecia en los planos correspondientes. La acera estará formada por

solera de hormigón H-175 y baldosa de gravilla 40 x 40 cm, tomada con mortero de

cemento M-40 y bordillo prefabricado de hormigón H-400 achaflanado para evitar

cortes en caso de caídas.

El pavimento que rodea a la industria será rígido, pues tiene la ventaja de

poder ejecutarse con los mismos medios que el edificio de la industria. Sin

embargo, presenta el inconveniente de ser más caro que el pavimento flexible.

La ejecución del pavimento de hormigón se realizará de la siguiente forma:

- Se compactará la explanación, que previamente habrá sido nivelada.

- Se extenderá una capa de unos 15 cm de material granular.

- Se dispondrá una capa de hormigón en masa H-150 de 15 cm.

Se pavimentarán todas las zonas inmediatamente exteriores a la nave de

elaboración, las vías y áreas de circulación de los vehículos y las zonas de espera

de los camiones previa descarga o expedición.

En las zonas no pavimentadas se plantarán árboles y grama repercutiendo

esto positivamente en el impacto ambiental ya que reduce el pequeño impacto

Anejo 10 3


sonoro que pueda producirse por la actividad de la industria y sobretodo mejora el

impacto paisajístico que la industria podría ocasionar.

4. VIALES

La distribución de viales y la anchura necesaria se ha estudiado en base al

número de sentidos atribuidos a la circulación en torno a la parcela.

Se ha previsto que los vehículos entren por una puerta y salgan por otra,

con recorrido distinto para los vehículos industriales y los turismos. La anchura de

los viales, siempre superior a 7 metros, permite fácilmente realizar maniobras y la

doble circulación en toda la parcela.

5. APARCAMIENTOS

Se dispondrá de una zona de aparcamientos para vehículos que tendrá una

capacidad suficiente para todos los trabajadores de la empresa además de las

posibles visitas. Dicho aparcamiento se ubicará en una zona que no produzca

entorpecimiento en la entrada, salida y maniobravilidad de los vehículos pesados.

Cada plaza asignada a turismos tendrá unas dimensiones de 2,4 x 4,5 m y

se señalizará mediante pintura duroplástica resistente a rayos ultravioleta a base de

resinas de poliuretano.

También se dispondrán señales viales horizontales y/o verticales para

ordenar el movimiento de los vehículos.

Se dispondrá además una zona de espera de camiones situada en el

lateral opuesto de la parcela, junto a la zona de recepción de materias primas y el

almacén de envases y embalajes.

6. AJARDINAMIENTO

Anejo 10 4


En los alrededores de la parcela habrá una zona ajardinada que además de

decoración de la misma servirá como barrera acústica y visual e incluso para

sombrear las zonas expuestas al sol.

Las especies vegetales que se utilizarán serán arbustivas, arbóreas o tipo

césped. No se recomienda la plantación de flores u otras especies herbáceas por el

gran mantenimiento que necesitan, lo cual supone un coste adicional para la

empresa.

Entre las especies de hoja perenne se plantarán preferentemente las de

mayor adaptación a la geografía y climatología española como son:

- Cedrus deodara.

- Robinia psudoacacia.

- Phoenix canariensis

- Romero como seto en delimitación de paterras

- Grama y “Campobrutus aderlis” en paterras.

El riego de dichas zonas se efectuará mediante mangueras y aspersores

que se adaptan a las bocas de riego proyectadas.

7. OTROS

Se ubicarán en lugares correspondientes carteles informativos, de

prohibición o de peligro, según lo dispuesto en la “Ley de Prevención de Riesgos

Laborales”.

Se iluminará convenientemente el perímetro de la nave utilizando lámparas

de apoyo en los accesos de carga y descarga.

Se situarán papeleras repartidas, sobre todo en las zonas cercanas a las

salidas y entradas de personal, y de personas ajenas a la fábrica.

Anejo 11 1

Planta de Espárrago Verde Congelado IMPACTO

IMPACTO MEDIAMBIENTAL

1. INTRODUCCIÓN

Entendemos por “Medio Ambiente” el entorno vital, conjuntos de factores

físicos, estéticos, culturales, sociales y económicos que interaccionan con el

individuo y con la comunidad en que vive. Por tanto, no es algo envolvente del

hombre, sino algo indisociable de él, de su organización y progreso. Por lo tanto, el

concepto de medio ambiente hace referencia al entorno espacial (lo que rodea al

hombre) y temporal (uso que hace referido a la herencia cultural e histórica). Un

uso anárquico de los recursos del medio ambiente nos llevarían a una situación

irreversible, pues la mayor parte de ellos no son renovables.

Actualmente, una vez concienciados de la necesidad de cuidar el medio

que nos rodea es más rentable evaluar el efecto sobre el medio, que tratar

posteriormente de remediar el daño producido sobre el mismo, lo cual no siempre

es posible.

Sin embargo, la Evaluación de Impacto Ambiental no pretende ser una

figura negativa sino un instrumento operativo para impedir sobreexplotaciones del

medio natural y un freno al desarrollismo negativo y anárquico y buscar un equilibrio

entre el desarrollo de la actividad humana y el medio ambiente.

El objetivo que persigue el estudio de impacto medioambiental es valorar

los impactos del proyecto sobre el medio natural, establecer medidas correctoras

para eliminar o minimizar los impactos y realizar un programa de control y

seguimiento de aquellos impactos residuales que así lo aconsejen. Mediante el

estudio se recoge la información necesaria para que posteriormente la

Administración apruebe o no la realización del proyecto.

Esta necesidad de detener el deterioro del medio ambiente por la actividad

humana y proceder a su protección a través de la regulación de las actividades que

puedan dañarlo impulsaron la redacción del Real Decreto 1.131/88 del 30 de

Anejo 11 2


Septiembre de 1988 por el que se aprobó el “Reglamento para la ejecución del Real

Decreto Legislativo 1302/86 de 28 de Junio de 1986, de Evaluación de Impacto

Ambiental”.

El citado Decreto adapta el derecho interno español de la Directiva

85/377/CEE, sobre Evaluación de los Impactos sobre el Medio Ambiente de Ciertas

Obras Públicas y Privadas.

Por parte de la Junta de Andalucía, la Ley 7/1994, del 18 de Mayo, de

Protección Ambiental, complementa los anteriores decretos y la Directiva

Comunitaria. Esta Ley responde a la doble competencia de tutela ambiental y de

asignación de objetivos de calidad del medio ambiente para el desarrollo económico

y social de Andalucía. Como se indica en su artículo 1º, tiene un doble objeto: por

un lado “prevenir, minimizar, corregir o impedir los efectos que determinadas

actuaciones pueden tener sobre el medio ambiente”; por otro, “definir un marco

normativo y de actuación de la Comunidad Autónoma de Andalucía en materia de

protección atmosférica, residuos en general y calidad de aguas”. En su artículo 8º,

la citada Ley establece tres procedimientos de actuación:

1. Evaluación de impacto ambiental (Cap. II, Título II de la Ley

7/1994. Desarrollado en el Decreto 292/1995, del 12 de Diciembre, por el

que se aprueba el Reglamento de Evaluación de Impacto Ambiental de la

Comunidad Autónoma de Andalucía). Se aplicará a las actividades incluidas

en el Anejo I de la anterior Ley. Se basa en la figura establecida por la

normativa europea y estatal, y se halla reservada a los supuestos de mayor

trascendencia.

2. Informe ambiental (Cap. III, Título II, de la Ley 7/1994.

Desarrollado en el Decreto 153/1996, del 30 de Abril, por el que se aprueba el

Reglamento de Informe Ambiental). Se aplicará a las actividades incluidas

en el Anejo II de la Ley 7/1994 con la intención de prevenir los posibles

efectos ambientales de actuaciones cuya trascendencia supere

normalmente el ámbito puramente local y cuyas características aconsejan la

intervención de la Administración Autónoma, pero que no precisa la

Anejo 11 3


complejidad documental y procedimental del trámite exigido para la

Evaluación de Impacto Ambiental.

3. Calificación ambiental (Cap IV, Título II, de la Ley 7/1994.

Desarrollado en el Decreto 297/1995, del 19 de Diciembre, por el que se

aprueba el Reglamento de Calificación Ambiental). Se aplicará a las

actividades incluidas en el anejo III de la anterior Ley. Se destinará a las

actividades de menor incidencia y cuya trascendencia se limita al ámbito

local. Se basa en la experiencia acumulada con la aplicación del Reglamento

de Actividades Molestas, Insalubre, Nocivas y Peligrosas (R.A.M.I.N.P.).

Anejo 11 4


2. TERMINOLOGÍA BÁSICA

♦ Factores ambientales:

Son los diversos componentes del medio ambiente sobre los cuales se

desarrolla la vida en nuestro planeta. Estos son susceptibles de ser modificados

por los humanos y estas modificaciones pueden ser grandes y ocasionar graves

problemas, generalmente difíciles de valorar ya que suelen ser a medio o largo

plazo, o menores, y fácilmente soportables. Los factores ambientales considerados

por los organismos competentes europeos son:

- El hombre, la flora y la fauna

- El suelo, el agua, el aire, el clima y el paisaje

- Las interacciones entre los anteriores

- Los bienes materiales y el patrimonio cultural

♦ Promotor o titular del proyecto:

Es la persona física o jurídica que solicita una autorización o aprobación

definitiva relativa a un proyecto privado, como a la autoridad pública que toma la

iniciativa respecto a la aprobación o puesta en marcha de un proyecto.

♦ Órgano con competencia sustantiva:

Es la que, conforme a la legislación aplicable al proyecto de que se trate, ha

de conceder la autorización, aprobación, licencia o concesión para su realización.

♦ Órgano ambiental:

Es la que, conforme la Normativa vigente, ostenta la competencia para

formular cualquiera de las medidas de prevención ambiental previstas por la

Legislación Autonómica (Evaluación de Impacto Ambiental, Informe Ambiental y

Calificación Ambiental).

♦ Impacto Ambiental:

Anejo 11 5


Se produce cuando una actividad produce una alteración favorable o

desfavorable en el medio o en alguno de sus componentes. Un impacto no implica

necesariamente negatividad, ya que puede ser positivo. El impacto de un proyecto

es la diferencia entre la situación del medio ambiente futuro modificado, tal y como

se manifiesta tras la consecución del proyecto, y la situación del mismo en el futuro,

tal y como habría evolucionado normalmente sin tal actuación.

♦ Evaluación de Impacto Ambiental:

Procedimiento de recogida de información, análisis y predicción destinado

a anticipar, corregir y prevenir los posibles efectos que una actuación de las

enumeradas en el Anejo I de la anterior ley puede tener sobre el medio ambiente.

♦ Estudio de Impacto Ambiental:

Es el conjunto de documentos que deben presentar los titulares de planes,

programas, proyectos de construcción, instalaciones y obras públicas o privadas

que se determinen reglamentariamente para cada uno de ellos, en los que se recoja

y analice la información necesaria para evaluar las consecuencias ambientales de la

actuación que, entre las relacionadas en el Anejo I, se pretenden ejecutar.

♦ Declaración de Impacto Ambiental:

Es el pronunciamiento del organismo o autoridad competente en materia de

medio ambiente, basándose en el E.I.A. y otras comunicaciones en el que se

determina, respecto a los efectos ambientales previsibles, si la evaluación resulta

favorable o desfavorable.

También especifica las actuaciones que garanticen la integridad ambiental

y minimicen los efectos sobre el medio ambiente y recursos naturales de las

actuaciones relacionadas en el Anejo I.

♦ Informe ambiental:

Anejo 11 6


Valorará las repercusiones ambientales de cada propuesta de actuación y

determinará la conveniencia o no de ejecutar la misma, especificando si la

actuación propuesta se ajusta o no a la normativa ambiental en vigor y, en caso

negativo, se indicarán los preceptos legales o reglamentarios que se incumplan.

Anejo 11 7


3. INFORME AMBIENTAL

La industria en proyección requerirá de un informe ambiental que será

obligatorio, vinculante y tendrá carácter integrador.

El cumplimiento del trámite del Informe Ambiental no eximirá la obtención

de autorizaciones, concesiones, licencias, informes u otros requisitos, que a efectos

distintos de los ambientales, sean exigibles con arreglo al ordenamiento jurídico.

La industria a proyectar se puede considerar como:

- No nociva, ya que no evacua productos que puedan ocasionar daños

a la riqueza agropecuaria.

- No peligrosa, pues en ella no se fabrican, almacenan, manipulan o

expiden productos susceptibles de originar riesgos graves de

explosiones, combustiones o radiaciones.

- No insalubre, ya que no da lugar a la evacuación de productos que

puedan resultar directa o indirectamente perjudiciales para la salud

humana.

- No molesta, ya que aunque puede producir ruido, nunca se

alcanzarán niveles elevados de incomodidad y no molestará pues se

encuentra aislada de zonas residenciales.

3.1 ÓRGANO AMBIENTAL

Debido a que la actuación objeto del proyecto no supera el ámbito

provincial, la tramitación y emisión del Informe Ambiental corresponderá a las

Comisiones Interdepartamentales Provinciales de la Consejería de Medio Ambiente.

La composición de dicha comisión queda recogida en el artículo 13 del Reglamento

de Informe Ambiental.

3.2 DOCUMENTACIÓN MÍNIMA

Anejo 11 8


Según se indica en el artículo 15 del anterior Reglamento, los titulares de

las actuaciones sujetas al trámite de Informe Ambiental presentarán ante el órgano

sustantivo, en el supuesto de que la actuación precise licencia, autorización o

concesión administrativa, o ante la Comisión Interdepartamental Provincial, en el

caso de que la actuación no precise licencia, la siguiente documentación mínima:

1. Identificación de la actuación

a) Objeto y características generales de la actuación.

b) Plano del perímetro ocupado a una escala, como mínimo, 1:5.000

2. Descripción de las características básicas de la actuación y su

previsible incidencia ambiental, haciendo referencia, en su caso, a las diferentes

alternativas estudiadas. Se deberán aportar, al menos, datos relativos a:

a) Localización. Plano de situación a escala adecuada indicando las

distancias a edificios, instalaciones o recursos que pueden verse

afectados por la actuación.

b) Afecciones derivadas de la actuación. Excavaciones, desmontes,

rellenos, obra civil, vertederos, consumo de materia prima, afectación

a recursos naturales y cualquier otra afectación relacionada con la

ejecución y funcionamiento de la actividad.

c) Análisis de residuos, vertidos, emisiones o cualquier otro elemento

derivado de la actuación.

3. Identificación de la incidencia ambiental de la actuación, con descripción

de las medidas protectoras y correctoras adecuadas. Esta descripción deberá

considerar:

a) Incidencia sobre el entorno territorial (suelo, patrimonio cultural, flora,

fauna y gestión de residuos).

b) Incidencia sobre el medio atmosférico (humos, ruidos, vibraciones).

c) Incidencia sobre el medio hídrico (recursos superficiales,

subterráneos, contaminación de acuíferos).

4. Cumplimiento de la normativa legal vigente.

Anejo 11 9


5. Programa de seguimiento y control.

6. Otros:

a) Resumen no técnico de la información aportada.

b) Identificación y titulación de los responsables de la elaboración del

proyecto.

Anejo 11 10


4. BASES PARA LA REDACCIÓN DEL INFORME AMBIENTAL

4.1 IDENTIFICACIÓN Y LOCALIZACIÓN DE LA ACTUACIÓN.

En el presente proyecto se describen y dimensionan las obras e

instalaciones de una industria de procesado de espárragos verdes congelados. La

parcela se encuentra en el Carretera de la Estación s/n de Huétor-Tájar (Granada).

4.2 CARACTERÍSTICAS BÁSICAS DE LA ACTUACIÓN Y SU INCIDENCIA

AMBIENTAL

4.2.1 Construcción

Las obras proyectadas son las siguientes:

Ø Explanación y urbanización de la zona. No es objeto del proyecto, puesto

que la parcela ya se encuentra preparada para la ubicación de la

industria. Aunque se trata de una zona con superficie natural muy plana

y casi horizontal.

Ø El hecho de ser ubicada en una zona donde existe más industria ya

instalada tiene la ventaja de tener en sus proximidades todas las

infraestructuras básicas: punto de enganche con una línea de alta

tensión de 20 kV, punto de acometida de agua potable con caudal y

presión suficientes, y punto de vertido.

Ø Construcción, en parcela de 65 x 103,75 m de superficie, un edificio que

ocupará 70 x 30 m y albergará las cámaras de almacenamiento de

materias primas, zona de elaboración y cámaras de conservación de

productos. Igualmente incluirá una zona de oficina.

Ø Centro de transformación de 315 KVA, capaz de abastecer las

necesidades estimadas. Será prefabricado y cumplirá con todos los

requisitos de seguridad exigibles.

Anejo 11 11


4.2.2 Procesos tecnológicos y de fabricación

Una vez recibido los espárragos verdes en la zona de recepción se

procede a un proceso de selección y enfriado rápido mediante un sistema

“hidrocooling”. Los espárragos se almacenan en la cámara de almacenamiento a la

espera de pasar a la cadena de producción. Los procesos a seguir en esta zona,

así como las previsiones de capacidad de producción de la industria, han sido

descritos en los anejos correspondientes.

4.2.3 Materiales empleados

Los materiales a utilizar en la construcción de los edificios proyectados se

describen más ampliamente en el proyecto de ejecución, pero básicamente son los

siguientes:

- Estructura metálica a base de perfiles de acero laminado

electrosoldados, A-42b (denominación según la NBE-EA 95).

- Hormigón de 175 kp/cm2, en la cimentación.

- Paneles prefabricados “tipo sándwich” no inflamables y con una capa

aislante de 25 mm para la cubierta.

- Los cerramientos exteriores serán a base de fábrica de bloque de

cemento aligerado de 19 x 19 x 39 cm, guarnecido y enlucido con yeso

en el interior y enfoscado con mortero de cemento en el exterior.

- Los cerramientos interiores serán fábrica de ladrillo, guarnecido y

enlucido por ambas caras.

- La solera de las zonas interiores estará formada por las siguientes

capas: grava, arena de río, lámina bituminosa (sólo en zonas

refrigeradas), espuma de poliestireno (en zonas refrigeradas), losa de

hormigón H-175 y baldosas de terrazo de 30 x 30 cm (en zonas de

aseos y oficinas) o bien pavimento antideslizante (en zonas de

fabricación).

- La pavimentación en exteriores (aparcamientos y calzada perimetral)

estará formada por una capa de zahorra dispuesta sobre el terreno

Anejo 11 12


limpio y compactado y otra de aglomerado en caliente que sirve como

capa de rodadura.

Por último, hay que significar que la parcela irá cercada en su perímetro

exterior para impedir el acceso de animales y amigos de lo ajeno al interior de la

instalación.

4.2.4 Descripción de los residuos, vertidos y ruidos

Los posibles focos contaminantes producidos por la industria serán:

a) Residuos de los procesos tecnológicos. Lavado-enfriado: una fracción

de agua de limpieza.

En el caso de los distintos subproductos, de bajo valor comercial,

producidos en la instalación (restos de tallos procedentes del corte, espárragos

defectuosos o lignificados, etc.) serán expedidos a otras industrias para fundición,

fabricación de piensos, comidas precocinadas, etc.

b) Residuos procedentes de los servicios destinados al personal de la

industria. Estos residuos pasarán directamente a la red de evacuación de fecales.

c) Ruidos. Su nivel durante la fase de funcionamiento es pequeño. El nivel

emitido al exterior será menor de 30 dB.

d) Olores. Su producción será escaso.

e) Humos. El agua caliente procederá de caldera y calentadores de gas

que aunque producen emisión gaseosa esta será controlada y lo mínima posible.

4.2.5 Examen de las distintas alternativas. Justificación de la solución

adoptada

Anejo 11 13


El deseo del promotor es una planta de procesado de espárrago verde

congelado de elevada calidad. Para ello se proyecta la construcción de la planta de

procesado, que incluye un sistema selección, de lavado y enfriado, cámaras de

almacenamiento de materia prima a la espera de entrar en la cadena y otra de

expedición del producto acabado, adaptado todo ello a la normativa legal vigente en

materia de seguridad, sanidad y protección medioambiental.

Las principales alternativas planteadas son: dónde ubicar la nueva planta,

grado de mecanización de la planta, nivel de calidad de los productos a obtener y

qué mercado se pretende conquistar. La elección final adoptada se ha basado en

los siguientes puntos:

- La industria se localiza muy cerca de las zonas de cultivo de los

espárragos verdes y se encuentra muy fácilmente accesible para facilitar y

acortar el tiempo de transporte de la materia prima desde su origen hasta la

planta de procesado siendo esta ya propiedad de los cooperativistas antes

de encargar el proyecto.

- Se adopta la elección de emplear un alto grado de mecanización y

control de los factores ambientales, para reducir el tiempo de manipulación

y la posibilidad de contaminación. Con esto se conseguirá un producto de

elevada calidad y gran uniformidad en el acabado del producto.

- La producción se dirige tanto al mercado nacional como al

internacional, por ello se busca cuidar la calidad y la uniformidad del

producto acabado.

4.3 IDENTIFICACIÓN DE LA INCIDENCIA AMBIENTAL DE LA ACTUACIÓN

4.3.1 Estado del lugar antes de la realización de las obras

Anejo 11 14


Por su situación, la instalación se encuentra en la zona este de la provincia,

en plena zona de la Vega de Granada.

En cuanto a sus características agroclimáticas, la zona se encuadra dentro

de una zona con clima Mediterráneo Continental, con pluviometría moderada de

400-600 litros/m2 repartida fundamentalmente en otoño y primavera. La zona está

dedicada a la agricultura, siendo el espárrago y el olivar los cultivos predominantes y

recientemente el álamo.

4.3.2 Acciones impactantes a tener en cuenta en la ejecución del

presente proyecto y medidas correctoras

I. Fase de construcción.

I.1. Medio inerte:

- Fueron eliminados unos 6.743,75 m2 de cubierta vegetal y preparado el

solar antes de ser encargado el proyecto de diseño y construcción de

las edificaciones e infraestructuras necesarias para la implantación de

este tipo de industria. El agua de lluvia será evacuada por el sistema de

alcantarillado. En la zona libre de edificaciones se conservará una

vegetación natural a base de grama y arbustos.

- Aumento del número de vehículos circulantes por la zona.

- Presencia de maquinaria pesada.

- Emisión de polvo.

- Movimientos de tierra escasos, gracias a la adecuada topografía de la

parcela. Se procurará que por motivos estéticos, ecológicos y

económicos sean mínimos.

- Los movimientos de tierra irán seguidos de la compactación y posterior

urbanización. Esto eliminará la posterior erosión de la zona desbrozada.

I.2. Flora.

- Reducción de la estabilidad y biodiversidad del ecosistema. El impacto

producido será reducido, ya que no afecta a especies protegidas. El

Anejo 11 15


efecto será irreversible, no obstante se dispondrá material vegetal

sembrado en las zonas preparadas para tal fin.

I.3. Fauna:

- Destrucción de hábitat de la fauna asociada a la parcela. Para minimizar

esta actuación, la eliminación de la materia vegetal se realizará en una

época que minimice los impactos sobre la fauna. Además, aunque el

impacto es permanente, al ser pequeña la superficie afectada, se puede

considerar como un efecto poco importante. A fin de evitar la entrada de

animales a la parcela mientras se ejecutan las obras éste será vallado.

I.4. Impacto visual:

- La edificación es un elemento discordante en el paisaje, que pueden ser

observado por las personas que accedan a la zona. Este es otro

impacto permanente e irreversible, aunque se da el caso de que el lugar

carece de una especial riqueza paisajística. Además se intentará

diseñar la urbanización de la industria de forma que esta amortigüe la

repercusión que una industria siempre ocasiona.

I.5. Medio social.

- No existe ningún impacto notable.

I.6. Medio económico.

- Empleo. Se necesitarán una serie de personas que realicen las obras.

Esta creación de empleo es muy importante para los habitantes de la

zona, ya que la tasa de paro es elevada en determinadas épocas del

año.

- Aumento de inversión en la comarca.

II. Fase de funcionamiento.

II.1. Medio inerte.

- Los residuos industriales son eliminados mediante una red de

saneamiento adecuada que evita el paso de sustancias al terreno.

Anejo 11 16


- Ruidos. El nivel de ruidos es bajo y no causa impacto.

- Olores. Son poco significativos.

II.2. Medio biótico (flora y fauna).

- No existe ningún impacto significativo. La parcela se encuentra protegida

por una cerca metálica que impide la entrada de animales.

II.3. Medio social:

- Se originarán abundantes jornales de trabajo en el campo aumentando

el índice de empleo mejorando el nivel social. También se crearán

puestos de trabajo indirectos mediante la creación de industrias

auxiliares (serrerías para embalajes usándose materia prima de la zona,

álamo blanco) y de maquinarias, y de nuevas infraestructuras.

II.4. Medio económico:

- Se aumentará la renta per cápita de los habitantes de la zona.

- Disminuirá la tasa de desempleo.

4.3.3 Programa de seguimiento y control

Durante toda la fase de explotación se medirán los niveles de ruido en las

inmediaciones. También se llevarán a cabo estrictos controles sanitarios,

estudiándose y corrigiéndose cualquier otro impacto que no estuviese contemplado

en el presente estudio.

5. CONCLUSIÓN

Teniendo en cuenta todos los impactos posibles, recogidos en el presente

Informe Ambiental, se considera que la industria objeto del proyecto no afecta de

forma significativa al medio perceptual (elementos paisajísticos singulares y vistas

panorámicas), al medio inerte, y al medio biológico, ya que se han tomado las

medidas correctoras necesarias. Por otro lado, habrá que tener en cuenta otros

factores que producen beneficios económicos y sociales a la población de la

Comarca en particular y a toda la Provincia granadina en general. Se trata de la

Anejo 11 17


creación de empleo directo e indirecto, mejora de la renta percápita, favorecimiento

de las infraestructuras, y en general, un mayor desarrollo y aumento del tejido

empresarial de la zona y darse a conocer tanto nacional como internacionalmente

como una zona industrializada con productos de calidad amparados en una

Denominación de Origen.

Anejo 12 1

Planta de Espárrago Verde Congelado SEGURIDAD Y SALUD EN EL

SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO.


En el presente Anejo se contemplan las medidas de seguridad y salud de

las que deberán dotarse las instalaciones en proyecto, así como las normas

higiénico-sanitarias a que será sometido el personal que participe en cualquier

actividad que se desarrolle en las mejores condiciones de higiene y bienestar en los

centros y puestos de trabajo en que dichas personas lleven a cabo sus actividades.

El personal directivo, técnico y los mandos intermedios así como operarios

y toda aquella persona implicada en la actividad de la empresa conocerán los

derechos y obligaciones en materia de seguridad y salud reflejados en la “Ley de

Prevención de Riesgos Laborales” (Ley 31/1.995 de 8 de Noviembre, BOE de 10 de

Noviembre de 1.995). Igualmente conocerán lo dispuesto en la mencionada Ley

referente a responsabilidades y posibles sanciones por incumplimiento de los

preceptos de la misma.

Con objeto que lo expuesto se cumpla, se pondrá a disposición del

personal un ejemplar de la “Ley de Prevención de Riesgos Laborales”.

Adicionalmente, antes de que el personal comience a desempeñar cualquier puesto

de trabajo, se le facilitará la adecuada instrucción acerca de los riesgos y peligros

que en el mismo pueden afectarle, y sobre la forma, métodos y procesos que deben

observarse para prevenirlos o evitarlos.

Anejo 12 2


2. TRABAJADORES EN LA INDUSTRIA. FUNCIÓN Y CUALIFICACIÓN.

Con objeto de desarrollar las actividades previstas para el buen

funcionamiento de la Planta de Espárrago Verde Congelado, será necesario el

personal laboral que se indica a continuación.

Las tareas administrativas y directivas estarán a cargo de:

§ Un director gerente.

§ Un director técnico.

§ Un auxiliar administrativo.

El Departamento de I + D de la Industria estará constituido por:

§ Un jefe de gestión de calidad, responsable de los análisis para el control

de calidad de las materias primas y el producto elaborado.

§ Un auxiliar de laboratorio.

La coordinación de los trabajos y supervisado de los mismos estará a

cargo de:

§ Un jefe de planta, encargado del control y mantenimiento de la línea de

procesado que vigilará el correcto funcionamiento de la caldera y el

control de la instalación frigorífica.

Para las operaciones de recepción se necesitarán:

§ Un conductor de carretillas que efectuará la descarga de las materias

primas y su almacenamiento en la cámara de recepción. También se

encargará del abastecimiento de materia prima a la línea de procesado.

§ Un encargado del control de recepción que llevará a cabo un primer

control cuantitativo y cualitativo de las materias primas. Esta misma

persona se encargará del control de expedición y almacén.

Anejo 12 3


En la línea de elaboración se contará con:

§ Dos operarios que atenderán el funcionamiento del tren de lavado y su

abastecimiento, y facilitarán el trabajo al conductor de carretilla en

recepción.

§ Tres operarios, uno para cada línea de procesado, que llevarán a cabo

la selección del espárrago eliminando los desechos y dejando sólo la

parte útil para ser transformados.

§ Tres operarios que llevarán a cabo la supervisión de las operaciones en

cada línea del proceso de la escaldadora-cortadora.

§ Dos operarios en la operación de congelación del espárrago.

§ Dos operarios en la salida de la cámara de congelación y envasado del

espárrago.

§ Un operario en la formadora de cajas.

§ Dos operarios en la paletización y embalaje del espárrago.

Para las operaciones de expedición se necesitarán:

§ Un conductor de carretillas que recogerá los palets formados y los

transportará hasta la cámara de expedición. También se ocupará de la

carga de los camiones, de acuerdo con las indicaciones del encargado

del control de expedición.

§ Un encargado de limpieza que se ocupará de la evacuación de los

desechos y, en general, de la limpieza de los locales y los equipos de la

línea de procesado.

A la vista de lo anterior, la demanda de personal laboral asciende a un total

de 25 personas.

Anejo 12 4


3. CONDICIONES DE LOS MATERIALES Y DE LOS EQUIPOS DE LA

INDUSTRIA.

La fábrica que se proyecta cumple las siguientes condiciones en cuanto a

materiales y condiciones de trabajo se refiere:

1.- El local de elaboración estará adecuadamente aislado de cualquier otro

cometido específico que difiera del anterior.

2.- A fin de que el riesgo de incendio sea mínimo, en la sala de caldera se

utilizarán materiales de construcción de gran resistencia al fuego. Se

reducirá a una las comunicaciones interiores entre este local y los

restantes.

3.- La maquinaria y utensilios utilizados en la manipulación de las materias

primas antes del proceso de elaboración se limpiarán diariamente al

final de la jornada de trabajo.

4.- Los recipientes, envases, cuerpos interiores de las máquinas y

conducciones susceptibles de entrar en contacto con las materias

primas, producto semielaborado o producto elaborado, serán de

materiales que alteren sus características, esto es materiales

incapaces de reaccionar entre sí, evitando cualquier tipo de migración

de partículas en ninguno de los dos sentidos.

5.- Los productos utilizados para la limpieza de los equipos serán de

calidad alimentaria para asegurar que no existe interacción alguna entre

posibles trazas de los mismos y el producto. Asimismo, no alterarán los

materiales de construcción de los equipos industriales.

6.- Las operaciones de entretenimiento, reparación, engrasado y limpieza

se efectuarán durante la detención de las máquinas, salvo en sus

partes totalmente protegidas.

Anejo 12 5


7.- Toda máquina averiada o cuyo funcionamiento sea irregular será

señalizada con la prohibición de su manejo a trabajadores no

encargados de su reparación.

8.- Las herramientas de mano se localizarán en la sala de taller y estarán

construidas con materiales resistentes y no tendrán defectos ni

desgastes que dificulten su correcta utilización. Durante su uso estarán

libres de grasas, aceites y otras sustancias deslizantes.

9.- En la sala de caldera se fijarán instrucciones detalladas, con esquemas

de instalación que señalen los dispositivos de seguridad en forma

destacada y las normas para ejecutar las maniobras correctamente,

prohibición de las que no deban efectuarse por ser peligrosas e

indicación de las que hayan de observarse en casos de peligro o avería.

Estas normas se adaptarán a las instrucciones específicas señaladas

por el constructor de la maquinaria.

Anejo 12 6


4. CONDICIONES DEL CENTRO DE TRABAJO.

A continuación se establecen las condiciones generales del centro de

trabajo y de los mecanismos y medidas de protección, de acuerdo con la “Ley de

Prevención de Riesgos Laborales”.

4.1 EDIFICIOS Y LOCALES.

4.1.1. Seguridad estructural.

La seguridad estructural del edificio está justificada en el anejo “Cálculos

Constructivos”, donde se detallan las hipótesis de carga consideradas y se

comprueba la resistencia del os elementos estructurales que constituyen la nave.

4.1.2. Superficie y cubicación.

Los locales de trabajo reúnen las siguientes condiciones respecto a su

superficie y cubicación:

− La altura desde el piso al techo es de 2,6 m. en el área de

oficinas, y de 5 m. en las zonas de producción.

− La superficie por cada trabajador es superior a 2 m2.

− El volumen por cada trabajador es superior a 10 m3.

4.1.3. Suelo, techo y paredes.

El pavimento es un conjunto homogéneo, llano y liso y de fácil limpieza, así

como las paredes que son lisas y blancas y de limpieza rápida. Los techos han sido

calculados suficientemente resistentes como para resguardar a los trabajadores de

las incidencias del tiempo.

Anejo 12 7


4.1.4. Pasillos.

La anchura de los pasillos es de 2 m en los pasillos principales y de 1,5 m

en los secundarios, superiores en ambos casos a las mínimas admisibles. La

separación entre máquinas es suficiente para que los trabajadores puedan

desarrollar su labor cómodamente y sin riesgo; siendo en todo caso mayor que 0,80

m. En el caso de la caldera y focos radiantes de calor el espacio libre será superior

a 1,5 m.

4.1.5. Barandillas y plintos.

Las barandillas y plintos o rodapiés serán de materiales rígidos y

resistentes; las barandillas serán capaces de soportar una carga de 150 Kg por

metro lineal. La altura de las barandillas no será inferior a 90 cm. a partir del nivel del

piso, y el hueco existente entre el plinto y la barandilla estará protegido por barras

horizontales o barrotes verticales con una separación máxima de 15 cm. Los plintos

tendrán una altura mínima de 15 cm sobre el nivel del piso.

4.1.6. Puertas y salidas.

Las puertas de salida del personal serán de doble hoja, tendrán una

anchura de 1,55 m y abrirán hacia el exterior, en el sentido de la evacuación. El

número, la disposición y las dimensiones de las puertas se adaptarán a las

condiciones establecidas en el anejo Protección contra Incendios.

4.1.7. Iluminación.

Las características de la iluminación artificial se recogen en el anejo

Instalación Eléctrica, donde se indican los sistemas de iluminación, tipos de

lámparas y distribución de luminarias en cada recinto. En el caso de iluminación

fluorescente el montaje será doble en ciertas zonas de trabajo y en otras será

simple; se procurará un reparto de lámparas en las tres fases. La iluminación

artificial instalada ofrece garantías de seguridad, no vicia la atmósfera del local y en

condiciones normales no presenta peligro de incendio o explosión.

Anejo 12 8


Asimismo, se cuenta con una instalación para el alumbrado de emergencia

tal y como se recoge en el anejo Instalación Eléctrica.

4.1.8. Ventilación, temperatura y humedad.

Durante las horas de trabajo se procurarán condiciones idóneas de

ventilación, para ello se ventilarán de forma natural, ventilando el aire viciado, exceso

de calor o frío, humedad o sequía y olores desagradables.

Los trabajos a realizar en las cámaras frigoríficas no exigen en principio

grandes tiempos de permanencia en las mismas. Si por cualquier circunstancia

ocurriese lo contrario, las condiciones de baja temperatura y alta humedad en las

mismas obligan a establecer los turnos adecuados.

4.1.9. Ruidos y vibraciones.

Los ruidos y vibraciones se reducirán en lo posible en su foco de origen.

Los compresores se anclarán en una bancada adecuada y en la sala de máquinas

sólo trabajará el personal necesario para su mantenimiento. Las máquinas estarán

separadas más de 1 m de las paredes exteriores en los locales de trabajo y más de

0,7 m de los tabiques medianeros.

Se efectuarán evaluaciones periódicas del nivel del ruido continuo

equivalente de acuerdo con el R.D. 1.316/1.989, de 27 de octubre, sobre la

protección de los trabajadores frente a los riesgos derivados de la exposición al

ruido durante el trabajo, y en caso de que fueren necesarios, si el nivel de ruido

superase los 80 dB, se distribuirán equipos de protección personal.

4.1.10. Limpieza de los locales.

Se nombrará una persona responsable de la limpieza del local de trabajo

que se efectuará diariamente, además los operarios encargados del manejo de

aparatos, máquinas e instalaciones los mantendrán siempre en buen estado de

limpieza.

Anejo 12 9


Se evacuarán los residuos de primeras materias o de fabricación

acumulándolos en recipientes adecuados.

4.2 SERVICIOS DE HIGIENE.

El centro de trabajo contará con abastecimiento suficiente de agua potable

en proporción al número de trabajadores y distribuida adecuadamente tal y como se

representa en el plano correspondiente a la Instalación de Fontanería. No se permite

sacar o trasegar agua para la bebida por medio de vasijas, barriles, cubos u otros

recipientes abiertos o cubiertos provisionalmente. Se prohibe igualmente beber

aplicando directamente los labios a los grifos.

En el área de oficinas, donde el número de trabajadores es menor de diez

se dispone de un cuarto de aseo, con inodoro, lavabo y ducha. En el área de

personal se dispone de una zona de servicios con aseos y vestuarios separados

por saxos. Los vestuarios están provistos de bancos de asiento y taquillas

individuales con llave.

Se dispondrán retretes, lavabos y duchas con agua fría y caliente, jabón,

secadores de manos y espejos, en condiciones, número y dimensiones que

superan los mínimos establecidos.

Los aseos tienen ventilación natural al exterior. Las puertas serán opacas,

impidiendo totalmente la visibilidad desde el exterior y están provistas de cierre

interior y de una percha. Los inodoros se conservarán en debidas condiciones de

desinfección, desodorización y supresión de emanaciones.

Los suelos, paredes y techos de los retretes, lavabos, cuartos vestuarios y

salas de aseos son continuos, de azulejo claro permitiendo el lavabo con líquidos

desinfectantes o antisépticos con la frecuencia necesaria.

En los cuartos de aseo y vestuarios se observarán las normas comunes de

conservación y limpieza.

Anejo 12 10


4.3 INSTALACIONES SANITARIAS DE URGENCIA.

Se dispondrá de dos botiquines, uno en cada vestuario, convenientemente

señalizados. Cada botiquín contendrán como mínimo: agua oxigenada, alcohol de

96º, tintura de yodo, mercurocromo, amoníaco, gasa estéril, algodón hidrófilo,

vendas, esparadrapo, antiespasmódicos, analgésicos y tónicos cardíacos de

urgencia, torniquete, bolsas de goma para agua o hielo, guantes esterilizados,

jeringuilla, hervidor, agujas para inyectables y termómetro clínico. Se revisará

mensualmente y se repondrá inmediatamente lo usado.

4.4 ELECTRICIDAD.

Los aspectos relacionados con la seguridad referentes a electricidad se

indican en el anejo Instalación Eléctrica, donde se incluye un estudio de los fallos y

elementos de protección tanto de personas como de la propia instalación. En dicho

anejo se detallan, entre otras, las siguientes medidas de prevención:

− Puesta a tierra de las masas metálicas: esquema de distribución TT.

− Interruptores automáticos para la protección de la instalación frente a

sobreintensidades y cortocircuitos.

− Interruptores diferenciales para la protección de las personas frente a

las corrientes de defecto.

Se cumplirá la normativa vigente en esta materia recogida en el

Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión y sus Instrucciones Técnicas

Complementarias MIBT.

4.5 PREVENCIÓN Y EXTINCIÓN DE INCENDIOS.

La actual norma de Condiciones de Protección contra Incendios en los

edificios NBE CPI-96 excluye en el ámbito de aplicación, art. 2, los usos industriales;

mientras que el Reglamento de Actividades Calificadas exige un método de

Anejo 12 11


reconocido prestigio y con garantías probadas para la protección de las personas y

bienes en caso de incendio. En consecuencia en el anejo Protección contra

Incendios se incluye una evaluación del riesgo de incendios por el método Gretener,

resultando una seguridad contra incendios suficiente. En el citado anejo se reflejan

las medidas adoptadas.

4.6 MOTORES, TRANSMISIONES Y MÁQUINAS.

Los motores de los compresores, junto al resto de la maquinaria frigorífica,

se emplazarán en salas de máquinas cerradas, prohibiéndose el acceso a las

mismas del personal ajeno a su servicio.

Las protecciones para evitar los peligros de los elementos agresivos de las

máquinas serán las adecuadas al riesgo específico de cada máquina y las

operaciones de entretenimiento, reparación, engrase y limpieza se realizarán

mediante la detención del motor, salvo en sus partes totalmente protegidas. El

motor, máquinas y transmisiones están provistos de dispositivos para asegurar su

parada instantánea.

4.7 HERRAMIENTAS POTÁTILES.

Las herramientas de corte utilizadas durante la fase de selección serán las

más apropiadas por sus características y tamaño a realizar. Los trabajadores

recibirán instrucciones precisas sobre el uso de las mismas, con objeto de prevenir

accidentes, sin que en ningún caso puedan utilizarse para fines distintos a los que

están destinadas.

Estas herramientas, así como el juego de cuchillas de las cortadoras, se

mantendrán debidamente limpias y afiladas.

4.8 ELEVACIÓN Y TRANSPORTE.

La máxima carga útil en kilogramos de cada aparato para izar se marcará

en el mismo en forma destacada y fácilmente legible prohibiéndose cargarlas con

Anejo 12 12


pesos superiores. La manipulación de las cargas se hará lentamente, evitando toda

arrancada y parada brusca y se hará, siempre que sea posible, en sentido vertical

para evitar el balanceo.

Las personas encargadas del manejo de estos aparatos estarán

debidamente instruidos para desarrollar su función y serán los encargados de su

revisión y mantenimientos diarios.

Las cintas transportadoras son de PVC alimentario, montadas sobre marco

de acero inoxidable AISI 304, y tendrán suficiente resistencia para soportar, de forma

segura, las cargas que hayan de ser transportadas.

4.9 FRIO INDUSTRIAL.

Las características de las cámaras frigoríficas y de los equipos frigoríficos

se recogen en el anejo IV, Instalación Frigorífica, cumpliéndose las prescripciones

señaladas en el Reglamento de Seguridad e Higiene para Plantas e Instalaciones

Frigoríficas, y sus Instrucciones Técnicas Complementarias, MI-IF, así como lo

dispuesto en la Ley de Prevención de Riesgos Laborales.

Los usuarios de la instalación cuidarán su estado de funcionamiento y

contratarán el mantenimiento de la instalación con un Conservador Frigorista

Autorizado por la D. P. del Ministerio de Industria y Energía; conservando el libro

registro de la instalación legalizado por la misma Delegación donde figuran las

características de la instalación, su puesta en funcionamiento y revisiones

periódicas.

El control y mantenimiento diario de la instalación frigorífica estarán a cargo

de una persona debidamente instruida. Al cese de la jornada de trabajo, dicha

persona deberá realizar una inspección con el fin de comprobar que nadie se ha

quedado encerrado en alguna de las cámaras.

En la sala de máquinas figurarán la placa de características de la

instalación y un cartel con las instrucciones en caso de emergencia.

Anejo 12 13


Según la Ml IF 002, el refrigerante, R- 134a, pertenece al grupo 1º:

refrigerantes de alta seguridad. Para la conducción del mismo se utilizarán tuberías

de cobre, las cuales no corren riesgo de corrosión por parte de este tipo de fluido.

Los accesorios de la maquinaria frigorífica se representan en el plano

correspondiente al Esquema Frigorífico y cumplirán lo dispuesto en la MI 1F 006.

Asimismo, cualquier elemento de los equipos frigoríficos cumplirá las

prescripciones señaladas en el vigente Reglamento de Aparatos y Recipientes a

Presión.

Las puertas isotermas de las cámaras frigoríficas llevarán un dispositivo de

cierre que permita su apertura tanto desde fuera como desde dentro.

La ventilación de la sala de máquinas 1 se realizará mediante ventiladores

extractores con un caudal determinado en función de la carga de refrigerante, según

la MI IF 007 de Q = 50 · 3 2P m3/h de aire, siendo P la carga de refrigerante en Kg.

En el caso de la sala de máquinas 2, la ventilación será natural y la

superficie mínima de ventilación será S = 0,14 · P , siendo igualmente P la carga

en Kg del refrigerante del equipo que la tenga mayor y S la superficie en m2.

Según las condiciones establecidas por las Instrucciones MI IF 004 y MI IF

010, la instalación frigorífica dispondrá de un detector de fugas, instalado en la sala

de máquinas, que avise de manera visible y audible la existencia de cualquier fuga

de refrigerante. La detección de fugas podrá efectuarse mediante antorcha hálida.

El almacenamiento de refrigerante en la sala de máquinas no será superior

al 20 % de la carga de la instalación, sin exceder de 150 Kg, y siempre en botellas

reglamentarias para el transporte de gases licuados a presión.

Anejo 12 14


4.10 PROTECCIÓN DEL PERSONAL.

De acuerdo con el art. 132.10 de la O. G. de Seguridad e Higiene en el

Trabajo, al personal que deba permanecer prolongadamente en los locales con

temperaturas bajas se le proveerá de prendas de abrigo adecuadas.

4.11 INSTALACIÓN DE VAPOR.

En lo referente a la instalación de vapor se cumplirán las prescripciones

señaladas en el Reglamento de Aparatos y Recipientes a Presión y sus

Instrucciones Técnicas Complementarias, lTC-MIE, así como lo dispuesto en la Ley

de Prevención de Riesgos Laborales.

Los usuarios deberán tener presentes las normas de seguridad y

mantenimiento que correspondan en cada caso según el citado Reglamento,

conservando en buen estado los aparatos y accesorios. Llevarán un Libro Registro,

visado y sellado por la correspondiente Delegación Provincial del Ministerio de

Industria y Energía.

Las características de la sala de calderas se recogen en el apartado

correspondiente de la Memoria y las de los accesorios y elementos componentes

de la instalación se describen en el anejo Instalación de Vapor y la disposición se

representa en el plano Esquema de la Instalación de Vapor. Todos los elementos y

accesorios de la instalación cumplirán lo dispuesto en el capítulo VII de la ITC-MIE-

AP1.

El operador encargado de supervisar, conducir y mantener la caldera

estará al corriente del funcionamiento de la misma y de los peligros que puede

ocasionar una falsa maniobra o un mal entretenimiento o una mala conducción. Al

ser el producto P x V ≤ 50, el encargado del funcionamiento será instruido por el

fabricante, el instalador o el propio usuario, si dispone de técnico competente.

El usuario de la caldera cuidará de lo siguiente:

Anejo 12 15


a) Que la caldera tenga un tratamiento de agua, norma UNE 9-075,

apropiado a sus necesidades.

b) Que el personal encargado de la operación de la caldera sea

debidamente instruido de acuerdo con lo indicado.

c) Legalizar ante la D.P. del Ministerio de Industria y Energía el Libro

Registro del usuario de la caldera en el que se anotarán cuantas

operaciones de timbrado, mantenimiento y reparación se efectúen en la

caldera, así como el resultado de las revisiones anuales previstas en

esta ITC.

d) Que se efectúen a su debido tiempo las revisiones y pruebas periódicas

previstas en esta ITC.

En la sala de calderas y a disposición del operador de la caldera, figurará

un libro en el que se anotarán diariamente las operaciones efectuadas para el

control de la seguridad, así como la hora en que tuvieron lugar.

En la sala de calderas y fijado de un modo bien visible figurarán las

principales instrucciones de empleo del conjunto caldera-quemador, con indicación

específica del tipo de combustible a emplear.

Igualmente a disposición del personal encargado de la caldera se

encontrarán:

- Manual de instrucciones de la caldera.

- Manual de instrucciones del equipo de combustión.

- Manual de instrucciones del tratamiento de agua.

- Instrucciones y condiciones requeridas por la Ley de Prevención de

Riesgos Laborales.

- Datos obtenidos en el protocolo de puesta en marcha.

- Prescripciones del Organismo Nacional para la Contaminación

Atmosférica.

- Dirección del servicio técnico competente más cercano para la

asistencia de caldera y quemador.

- Dirección del servicio contra incendios más próximo.

Anejo 12 16


5. CONDICIONES GENERALES REFERENTES AL PERSONAL.

Los trabajadores llevarán ropa de trabajo facilitada por la empresa, que se

lavará y desinfectará diariamente; asimismo se facilitará un calzado adecuado para

los operarios para impedir la contaminación procedente del exterior. Se dispondrá

un sistema de limpieza de las suelas del calzado por la misma razón expuesta.

Los trabajadores estarán obligados a cuidar y mantener su higiene

personal, en prevención de enfermedades contagiosas o de molestias a sus

compañeros de trabajo.

El personal tendrá vigente el carnet sanitario individual.

El personal no podrá introducir bebidas u otras sustancias no autorizadas

en los centros de trabajo, ni presentarse o permanecer en los mismos en estado de

embriaguez o de cualquier otro género de intoxicación.

Se prohibe el consumo de alimentos o bebidas durante el trabajo.

El personal tendrá tiempo libre en la jornada laboral, para proceder al aseo

personal antes de las comidas y al abandonar el trabajo.

Cualesquiera otras condiciones técnicas, sanitarias, higiénicas y laborales

establecidas o que se establezcan en sus respectivas competencias por los

Organismos de la Administración Pública serán igualmente aplicables.

Anejo 13 1

Planta de Espárrago Verde Congelado SEGURIDAD Y SALUD EN LAS

SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRAS.

1. MEMORIA.

1.1 OBJETO DE ESTE ESTUDIO.

Este estudio de Seguridad y Salud establece, durante la construcción de

esta obra, las previsiones respecto a prevención de riesgos de accidentes y

enfermedades profesionales, así como los derivados de los trabajos de separación,

conservación, entretenimiento y mantenimiento de las instalaciones preceptivas de

higiene y bienestar de los trabajos.

Servirá para dar unas directivas básicas a la empresa constructora para

llevar a cabo sus obligaciones en el campo de la prevención de riesgos

profesionales, facilitando su desarrollo, bajo el control de la Dirección Facultativa, de

acuerdo con el R.D. 1627/1997, de 24 de Octubre, por el que se implanta la

obligatoriedad de la inclusión de un Estudio de Seguridad y Salud en los proyectos

de edificación y obras públicas.

1.2. CARÁCTERÍSTICAS DE LA OBRA.

1.2.1. Descripción de la obra y situación.

Se trata de la construcción de una Fábrica de Elaboración de Espárrago

Verde Congelado en la Carretera de la Estación s/n en Huétor-Tájar (Granada).

El edificio que alberga la planta de procesado se situará en un terreno de

6.743,75 m2. El inicio de las obras consistirá en el desbroce del terreno, empleando

para su realización medios mecánicos. Se pavimentarán todas las zonas

inmediatamente exteriores a la nave de elaboración, las vías y áreas de circulación

de los vehículos y las zonas de espera de camiones. Para la ejecución del

pavimento se compactará la explanación, que previamente habrá sido nivelada, se

Anejo 13 2


extenderá una capa de unos 15 cm de material granular y se dispondrá una capa de

hormigón en masa H-150 de 15 cm.

Se colocará una acera bordeando toda la nave, y también se colocará una

acera alrededor del centro de transformación y desde el mismo hasta situarse frente

a la sala de baja tensión. La acera estará formada por solera de hormigón H-175 y

baldosa de gravilla 40 x 40 cm.

El cerramiento de la parcela a lo largo de todo su perímetro se efectuará

con fábrica de bloques de hormigón 19 x 19 x 39 cm, hasta una altura de 80 cm, y

cerramiento metálico realizado con perfiles tubulares galvanizados de 50 mm de

diámetro, separados 3 metros y malla galvanizada de simple torsión hasta una

altura total de 2,3 m.

La nave que compone la planta de elaboración cubrirá 2.100 m2 de la

superficie total de la parcela (6.743,75 m2). Es de estructura metálica a dos aguas

con cerchas sobre pilares metálicos, presentando las siguientes características

generales:

- Longitud de la nave: 70 m.

- Luz de la nave: 30 m.

- Altura de los pilares: 5 m.

- Altura de coronación: 8 m.

La cimentación se realiza con pozos de hormigón H- 175 de dos tipos:

- Pozo tipo I: de los pilares que soportan las cerchas y de los pilares

extremos del muro piñón: 1 x 1 x 2,5 m.

- Pozo tipo II: para los pilares intermedios de los muros hastiales: 1

x 1 x 2 m.

Los zunchos perimetrales que unen los pozos de cimentación alrededor de

toda la nave, serán de dimensiones 40 x 40 cm e irán armados con 4 ø 16 mm y

cercos de ø 6 mm cada 24 cm.

Anejo 13 3


Se instalarán correas laterales que unen los pilares a lo largo de todo el

perímetro de la nave, sobre las que se fijarán los paneles sándwich que constituyen

una parte del cerramiento lateral de la nave.

La estructura de la cubierta de la nave se apoyará sobre pilares de perfil

compuesto HEB 240.

La estructura resistente de los muros hastiales estará formada por los

pilares extremos de la nave y 5 pilares intermedios HEB- 140, empotrados en su

base que lo dividen en paños de 5 m. Las cabezas de los pilares del muro hastial se

unen con un perfil metálico IPE-140 sobre el que se sueldan las correas.

La unión de los pilares que sustentan las cerchas con la cimentación se

realizará mediante placas de asiento de 45 x 45 x 3 cm, ancladas a la cimentación

por medio de 4 pernos roscados de 25 mm de diámetro y 65 cm de longitud. Los

pilares intermedios del muro hastial se unen con la cimentación mediante placas de

asiento de 35 x 35 x 2,5 cm ancladas a la cimentación por medio de 4 pernos

roscados de 30 mm de diámetro y 65 cm de longitud.

Los cerramientos exteriores se realizarán de bloques de hormigón hueco

prefabricados en color blanco de 39 x 19 x 19 cm hasta una altura de 3 m, con

enfoscado en la cara interior. El resto del cerramiento, hasta cubrir la altura total de

la edificación será de panel sándwich, de las mismas características que el

empleado en la cubierta. En las dependencias interiores se dispondrá de fábrica de

ladrillo de 10 cm de espesor.

1.2.2. Presupuesto, plazo de ejecución y mano de obra.

El presupuesto por contrata asciende a la cantidad de 63.292.733 pta. +

16% I.V.A.

El plazo de ejecución previsto es de 12 meses. Se prevé un número

máximo de 12 trabajadores, pudiéndose cifrar la media en 4.

Anejo 13 4


1.2.3. Interferencias y servicios afectados.

No existen.

1.2.4. Unidades constructivas que componen la obra.

- Movimiento de tierra

- Saneamiento

- Cimentación

- Estructura metálica

- Cubierta y accesorios

- Cerramientos y aislamientos

- Soleras y pavimentos

- Instalaciones

- Acabados

- Urbanización

1.3. RIESGOS.

1.3.1. Riesgos profesionales.

1.3.1.1. En excavaciones de zanjas.

- Desprendimiento de tierras

- Vuelco de vehículos y maquinarias.

- Atropello producido por vehículos y maquinaria.

- Caída de personas al mismo y distinto nivel.

- Polvo.

1.3.1.2. En transporte y vertidos.

- Accidentes de vehículos

- Atropellos

- Caída de material

Anejo 13 5


1.3.1.3. En compactaciones.

- Vuelco de vehículos y maquinaria

- Atropello producido por vehículos y maquinaria.

- Polvo.

- Aplastamiento.

1.3.1.4. En red de saneamiento.

- Caídas a distinto nivel.

- Esfuerzos producidos en el manejo de máquinas, herramientas y

materiales.

- Aplastamientos.

- Cortes y golpes en el manejo de máquinas, herramientas y

materiales.

1.3.1.5. En estructura.

- Caída de altura

- Electrocuciones.

- Causticaciones y eccema por cemento.

- Salpicaduras

- Heridas producidas por puntas

- Esfuerzos producidos en el manejo de máquinas, herramientas y

materiales.

1.3.1.6. En albañilería.

- Caída de altura

- Electrocuciones

- Causticaciones y eccema por cemento

- Salpicaduras

- Proyección de partículas

Anejo 13 6


- Golpes producidos en el manejo de máquinas, herramientas y

materiales

1.3.1.7. Riesgos eléctricos.

- Derivados de maquinaria, conducciones, cuadros eléctricos, útiles,

etc., que utilizan o producen electricidad en la obra.

1.3.1.8. Incendios.

- En almacén, vehículos, encofrados, pinturas, pavimentos

sintéticos, etc.

1.3.2. Riesgos de daños a terceros.

- Atropellos producidos por vehículos y maquinarias

- Caídas al mismo y distinto nivel

1.4 PREVENCIÓN DE RIESGOS PROFESIONALES.

1.4.1. Protecciones individuales.

1.4.1.1. Protección de la cabeza:

- Cascos: 1 por hombre y posibles visitantes. Prever un acopio en

obra.

- Gafas protección soldador autógenas.

- Pantalla soldador eléctrica.

- Gafas antipolvo. Personal dedicado en demoliciones, corte

cerámica, etc.

- Mascarilla antipolvo. Personal dedicado en demoliciones, corte

cerámica, etc.

- Gafas contra proyección de partículas. Personal dedicado en

trabajos de albañilería, demoliciones apertura de rozas, etc.

Anejo 13 7


- Filtros para reposición de mascarillas.

- Protectores auditivos. Para cubrir el riesgo de ruidos, vibraciones,

trepidaciones, etc.

1.4.1.2. Protección del tronco.

- Cinturones de seguridad. Personal dedicado en trabajos de altura

con peligro de caída.

- Cinturón antivibratorio. Personal que manipule máquinas y

herramientas que originen trepidaciones.

- Monos: 1 por obrero. Se tendrá en cuenta las reposiciones a lo

largo de la obra según Convenio Colectivo.

- Trajes de agua. Prever un acopio en obra.

- Mandil de cuero. Personal dedicado a trabajos de soldadura,

demoliciones, etc.

1.4.1.3. Protección extremidades superiores.

- Guantes de goma finos. Para albañiles y hombres que trabajen en

hormigonado.

- Guantes de cuero. Para personal dedicado en manejo de

materiales y objetos.

- Guantes dieléctricos. Para los trabajos con electricidad.

1.4.1.4. Protección extremidades inferiores.

- Botas de agua. Personal dedicado en trabajos de hormigonado y

rente al agua y a la humedad.

- Botas de seguridad clase III. Para los trabajos con riesgos de

accidentes mecánicos en los pies y en lugares que exista en alto

grado la posibilidad de perforación de las suelas por clavos,

virutas, cristales, etc.

- Polainas de cuero, en trabajos de soldaduras, demoliciones, etc.

- Botas aislantes. En los trabajos con peligro de descarga eléctrica.

Anejo 13 8


1.4.2. Protecciones colectivas.

1.4.2.1. Señalización.

1.4.2.1.1. Carteles normalizados de tráfico en puertas de acceso a la obra.

- Stop.

- Peligro indefinido, entrada y salida de vehículos

1.4.2.1.2. Carteles de seguridad en puertas de acceso a la obra.

- Cartel de prohibido el paso a toda persona ajena a la obra

- Uso obligatorio del casco de seguridad.

1.4.2.1.3. Carteles de seguridad en casetas.

1.4.2.1.3.1. Oficinas.

- Equipo de primeros auxilios y contra incendios.

1.4.2.1.3.2. Almacén.

- Equipo contra incendios

1.4.2.1.3.3. Vestuario.

- Equipo de primeros auxilios y contra incendios

1.4.2.1.4. Carteles indicativos de seguridad en las áreas de trabajo del

edificio en construcción.

- Caída a distinto nivel

- Caída de objetos

- Uso obligatorio del cinturón de seguridad

Anejo 13 9


- Riesgo de cargas suspendidas

1.4.2.1.5. Carteles indicativos de seguridad en perímetro excavado.

- Caída a distinto nivel

- Desprendimiento.

1.4.2.1.6. Carteles indicativos de seguridad en cuadros eléctricos.

- Riesgo eléctrico

1.4.2.2. Instalación eléctrica.

Se realizará de acuerdo con el Reglamento Electrotécnico de Baja

Tensión.

El cuadro eléctrico de alimentación de obra, dispondrá de interruptores

diferenciales y magnetotérmicos, así como toma de tierra, de forma que la tensión

de contacto no supere los 24 voltios. Para interruptores diferenciales de 300 mA de

sensibilidad, la máxima resistencia de la toma de tierra será:

Ω== 8030

24

A

VRmax

De no ser suficiente para conseguir tal resistencia una pica clavada, se

realizará un pequeño pozo relleno de carbón, sal y tierra vegetal en el que irá el

electrodo.

1.4.2.2.1. Condiciones de seguridad.

Las máquinas de doble aislamiento, no se conectarán a tierra.

Siempre que sea posible se colocarán los cables aéreos, en todo caso se

evitarán que vayan por zonas de paso.

Anejo 13 10


A efecto de movilidad de las máquinas, éstas deben alimentarse con

mangueras de cuatro conductores, (tres fases y tierra unida a la del cuadro

eléctrico) para evitar tomas de tierra locales con los consiguientes problemas de

conexión y medición.

Las reparaciones se realizarán desconectando la fuente de alimentación y

colocando el cartel de "No conectar".

Si salta un diferencial, no se puenteará, se buscará el causa del disparo.

Las tomas de tierra serán como mínimo de 35 mm2 de sección si son de

cobre y de 100 mm2 si son de hierro galvanizado.

Las conexiones de los cables y mangueras a las distintas máquinas o

cuadros, se harán por medio de clavijas y base de enchufe.

Las clavijas y bases de enchufes, serán de intemperie, recomendándose la

utilización de las llamadas de petaca, por su estanqueidad y duración.

1.4.2.3. Red horizontal de saneamientos.

Los productos de la excavación, así como los materiales que hayan de

acopiarse, se apilarán a la distancia suficiente del borde de la excavación para que

no suponga una sobrecarga que pueda dar lugar a desprendimientos. El borde libre

se señalizará con cintas de balizamiento reflectante.

Las zanjas de más de 1,30 m de profundidad, estarán provistas de

escaleras preferentemente metálicas, que rebasen un metro por encima del nivel de

corte. Se dispondrá una escalera cada 30 metros de zanja abierta.

Se dispondrá pasarelas provistas de barandillas. La separación máxima

entre dos pasos será de 50 metros.

Anejo 13 11


En zanjas o pozos de profundidad mayor de 1,30 metros, siempre que ya

operarios trabajando en su interior, se mantendrá uno de retén en el exterior, que

podrá actuar como ayudante en el trabajo y dará la alarma, caso de producirse

alguna emergencia.

No se trabajará simultáneamente en distintos niveles de la misma vertical

sin casco de seguridad.

En cortes de profundidad mayor de 1,30 metros, las entibaciones deberán

sobrepasar, como mínimo, 0,20 metros el nivel superior del terreno y 75

centímetros en el borde de laderas.

Se revisará diariamente las entibaciones antes de comenzar la jornada de

trabajo, tensando los codales cuando se hayan aflojado.

Se extremarán estas prevenciones después de interrupciones de trabajo de

más de un día y/o alteraciones atmosféricas como lluvias o heladas.

Al finalizar la jornada o interrupciones largas, se protegerá las bocas de los

pozos de profundidad mayor de 1,30 metros con un tablero resistente, red o

elemento equivalente.

En general las entibaciones o partes de éstas se quitarán sólo cuando

dejen de ser necesarias, y por franjas horizontales empezando por la parte inferior

de corte.

1.4.2.4. Cimentación.

Las zapatas de más de 1,30 metros de profundidad, se ejecutarán con

talud o se adoptará el método más conveniente para evitar el desprendimiento de

tierras sobre el personal que trabaja.

Para el ascenso y descenso del personal, se dispondrá de una escalera

preferentemente metálica, que rebase en un metro el nivel superior de corte.

Anejo 13 12


En zapatas y pozos de profundidad mayor de 1,30 metros, siempre que

haya operarios trabajando en su interior, se mantendrá uno de retén en el exterior,

que podrá actuar como ayudante en el trabajo y dará la alarma, caso de producirse

alguna emergencia.

Se prohibe el estacionamiento del personal en el radio de acción de trabajo

de la maquinaria.

Los conductores de vehículos se mantendrán dentro de la cabina si está

protegida, si sale de ella es obligatorio el uso del casco protector.

Los materiales procedentes del desencofrado, se apilarán

convenientemente dejando libre la zona de circulación y trabajo.

Las puntas salientes sobre la madera, se sacarán o se doblarán.

El gruísta habrá realizado un test sicotécnico.

En todo momento se mantendrá la obra limpia y ordenada.

1.4.2.5. Andamios.

Los andamios para la realización de encofrados y desencofrados, tendrá

un mínimo de tres tablones de base con su correspondiente barandilla y rodapié.

1.4.2.6. Escaleras de mano.

Las escaleras de mano que se utilicen, serán metálicas y si son de

madera, llevarán los peldaños encastrados no pudiendo estar en este último caso

pintadas. Se fijarán en su base sobrepasando un metro la altura del desembarco.

Anejo 13 13


1.2.4.7. Estructura metálica.

1.4.2.7.1. Puesta en obra de pilares metálicos.

Previamente al montaje de pilares en obra, se le hará instalado en taller

escalera, patés o puntos de anclaje para atado del cinturón de seguridad.

Durante la elevación, la grúa ha de estar bien asentada sobre el terreno,

con todos los gatos extendidos adecuadamente, para que las ruedas queden al aire.

No habrá trabajadores bajo la carga suspendida, se guiará la carga

mediante cuerdas, manteniendo una distancia prudencial.

1.4.2.7.2. Puesta en obra de cerchas.

Puesta en los pilares la primera cercha y conseguida su estabilidad

mediante vientos anclados a pilares próximos o bien anclada al suelo, las restantes

cerchas se irán arriostrando entre sí.

Previamente en la puesta en obra de cerchas, se les habrá instalado en

taller, soportes metálicos formados por perfil hueco rectangular 70*40*2 y cable de

acero galvanizado de 12 milímetros mínimo para anclaje del cinturón de seguridad.

1.4.2.7.3. Puesta en obra de correas.

Para la puesta en obra de correas, se instalará bajo cubierta redes de

protección.

La altura de caída de la cercha a la red no será superior a 6 metros.

Las redes serán de poliamida, con cuerda de 4 mm de diámetro como

mínimo y una luz de malla de 100 mm como máximo.

Anejo 13 14


Estará bordeada por una cuerda perimetral de poliamida de 12 mm de

diámetro como mínimo.

La anchura será la del entramado o de la nave y la longitud ha de ser como

mínimo la que cubra el vano entre dos cerchas.

La red irá provista de una serie de cuerdas unida a la perimetral y de las

mismas características que ésta, para su fijación al soporte. Si dicho soporte es por

medio de cable de acero. la unión de la red al mismo puede realizarse por medio de

mosquetones, grilletes, anillas metálicas, etc., situados a una distancia máxima de

un metro unos de otros.

1.4.2.7.4. Pintura y revestimiento de cubierta.

Para los trabajos de pintura y revestimiento de cubierta se adoptarán las

protecciones indicadas en el apartado anterior.

Para los trabajos en cubierta con chapas conformadas se colocará en su

borde una plataforma volada capaz de retener la posible caída de personas y

materiales.

1.4.2.7.5. Anillas de Seguridad.

Para los trabajos de mantenimiento y conservación de cubierta, se

dispondrán anillas de seguridad de forma que cubran la circunferencia de radio no

mayor de 0,5 metros.

Se fijarán con los mismos accesorios de fijación de la chapa.

1.4.2.7.6. Eslingas y estrobos.

Tendrán la capacidad de carga suficiente.

Anejo 13 15


El número de grapas y la separación entre ellas depende del diámetro del

cable que se vaya a utilizar. Hasta 12 mm de diámetro o se instalarán 3 grapas

como mínimo.

Nunca se hará trabajar una eslinga con un ángulo mayor de 900 Se evitarán

los cruces de eslingas, es decir, que no montarán una sobre otras, porque puede

producirse la rotura de la que queda aprisionada.

1.4.2.7.7. Albañilería.

Hasta 3 metros de altura, podrán emplearse andamios de borriquetas fijas,

sin arriostramientos.

Entre 3 y 6 metros, máxima altura permitida en este tipo de andamios, se

emplearán borriquetas armada de bastidores móviles arriostrados.

Una tercera parte como mínimo de los tablones que forman el piso del

andamio, deberán estar sujetos a la borriqueta por medio de atado de lías.

La máxima separación entre puntos de apoyos, será de 3,5 metros.

Para altura de caída superiores de 2 metros desde su base o estén juntos

a vacío, dispondrá de barandilla perimetral y rodapiés.

Todos los tablones que forman la plataforma de trabajo no deben volar más

de 20 cm.

El conjunto será estable y resistente.

El andamio se ajustará en todo momento libre de todo material que no sea

el estrictamente necesario.

Anejo 13 16


1.4.2.7.8. Cuadro eléctrico.

Para el conexionado de herramientas portátiles, se instalará un cuadro

eléctrico normalizado provisto de interruptor diferencial.

1.4.2.8. Instalaciones

1.4.2.8.1. Carpintería de madera, metálica y cerrajería.

Andamios y escaleras de mano, borriquetas, etc. cumplirán las normas que

se indican en los apartados anteriores.

La carpintería se acopiará de modo que no exista riesgo de caída y una vez

efectuada su colocación en tajos, se apuntalará debidamente hasta su perfecto

anclado.

1.4.2.8.2. Fontanería y aparatos sanitarios.

Las máquinas eléctricas dispondrán de puesta a tierra.

Los locales donde se almacene gasolina, oxígeno, acetileno, propano o

butano, estarán aislados y dotados de extintor de incendios.

Los lugares donde se suelde plomo, estarán debidamente ventilados y

delimitados.

El llenado de las lamparas de gasolina, deberá hacerse después de

haberse asegurado que no haya llamas o cigarrillos encendidos en las cercanías.

Los depósitos de las lamparas no deben llenarse más de 213 de su

capacidad. Después del llenado, se cerrará el recipiente de donde se haya sacado

el combustible, y se secaran posibles derrames.

Anejo 13 17


1.4.2.8.3. Electricidad.

Las escaleras a usar, si son de tijeras, estarán dotadas de tirantes de

limitación de apertura, si son de mano tendrán dispositivo antideslizante.

Las pruebas con tensión, se harán después que el Encargado haya

revisado la instalación, comprobando que no queden accesibles a terceros, uniones

o empalmes sin el debido aislamiento.

Las herramientas serán aisladas y se utilizarán guantes aislantes.

Cuando sea preciso el uso de aparatos o herramientas eléctricas, éstos

estarán dotados del grado de aislamiento 11 o estarán alimentados a tensión inferior

a 50 voltios mediante transformadores de seguridad.

1.4.2.8.4. Acristalamiento con vidrios.

Los vidrios de obra, se almacenarán verticalmente en lugares debidamente

protegidos, de manera ordenada y libre de cualquier material ajeno a ellos.

Una vez colocados, se señalizarán de forma que sean claramente visibles

en toda su superficie.

La manipulación del vidrio se efectuará manteniéndole siempre en posición

vertical, utilizado guantes o manoplas que protejan hasta las muñecas, y en caso de

vidrios de grandes dimensiones, con la ayuda de ventosas.

1.4.2.8.5. Cuadros eléctricos de distribución en plantas.

Para la conexión de herramientas portátiles, se instalarán cuadros

eléctricos normalizados provistos de interruptor diferencial de la sensibilidad.

1.4.2.9. Acabados.

Anejo 13 18


1.4.2.9.1. Enfoscados y enlucidos.

Los andamios bien sean de borriquetas o estructurales, se arriostrarán a

las fachadas cada 6 metros en vertical y 8 metros en horizontal.

La anchura mínima de la plataforma de trabajo será de 60 cm o de tres

tablones de20 cm de ancho y 5 cm. de grueso, de madera bien sana, sin nudos

saltadizos ni otros defectos que puedan producir roturas.

Para seguridad de los andamios se colocarán barandillas a la altura de la

andamiada sujetas a las caras posteriores de las lamas, de una altura mínima

sobre el nivel del piso de 90 cm.

El andamio se mantendrá en todo momento libre de todo material que no

sea el estrictamente necesario.

1.4.2.9.2. Techos.

Se dispondrá de una plataforma de trabajo a la altura conveniente, de 10 m2

de superficie mínima igual a la de la habitación en que se trabaje, protegiendo los

huecos de fachada con barandilla de 0,9 m de altura y rodapiés de 0,2 m.

1.4.2.9.3. Solados y alicatados.

Las máquinas eléctricas que se utilicen para el corte de piezas y pulidos de

suelo serán de doble aislamiento, o estarán protegidos contra el riesgo eléctrico.

Todos los lugares de trabajo o de transito tendrán iluminación natural,

artificial o mixta apropiadas a las operaciones que se ejecuten.

Se prohibirá usar portátiles inadecuados, debiéndose utilizar portátiles de

seguridad.

Anejo 13 19


El alicatado con adhesivos, los recipientes estarán alejados de cualquier

foco de calor, fuego o chispa.

1.4.2.9.4 Pintura.

Los andamios se ajustarán a lo especificado en el apartado de

"Enfoscados y enlucidos".

Se evitará en lo posible el contacto directo de todo tipo de pintura con la

piel.

Cuando se apliquen imprimaciones que desprendan vapores orgánicos, los

trabajadores estarán dotados de adaptador facial homologado, con su

correspondiente filtro químico, o filtro mecánico cuando las pinturas contengan una

elevada carga pigmentaria y sin disolventes orgánicos que eviten la ingestión de

partículas sólidas.

Cuando se apliquen pinturas con riesgo de inflamación, se alejarán del

puesto de trabajo las fuentes de calor como trabajos de soldadura u otros, teniendo

previsto en la cercanía del tajo un extintor adecuado.

El almacenamiento de pinturas, susceptibles de emanar vapores

inflamables, deberá hacerse en recipientes cerrados, alejados de fuentes de calor y

en particular nitrocelulosa, se deberá realizar un volteo periódico de los mismos

para evitar el riesgo de inflamación. El local estará provisto de extintor adecuado.

1.4.2.10. Grúas Torre.

El manejo será realizado por personal especializado.

El gruísta realizará un test sicotécnico.

Para evitar la caída de la grúa, se procederá a un correcto anclaje y

nivelación.

Anejo 13 20


Para evitar la caída de objetos izados, se hará revisiones periódicas y

comprobaciones de frenos, cables ganchos provisto de pestaña de seguridad.

Además se respetarán los límites de carga para las distintas posiciones,

estando dotadas en un mecanismo limitador de cargas, prohibiéndose su

desconexión.

La carga se colocará correctamente de manera que permanezca estable

en su recorrido.

El riesgo eléctrico se evitaría con una puesta a tierra y protectores

diferenciales.

Las vías estarán interconectadas eléctricamente.

El riesgo de golpes con obstáculos, se evitará guardando las distancias

reglamentarias del punto más próximo de la misma.

1.4.2.11. Grúas móviles.

Durante la elevación, la grúa he de estar bien asentada sobre terreno

horizontal, con todos los gatos extendidos adecuadamente, para que las ruedas

queden en el aire. De existir barro o desniveles, los gatos se calzarán

convenientemente.

Tanto durante los desplazamientos como durante el trabajo propiamente

dicho, el operador vigilará atentamente la posible existencia de líneas eléctricas

aéreas próximas.

En caso de contacto con una línea eléctrica, el operador permanecerá en la

cabina sin moverse hasta que no exista tensión en la línea o se haya desecho el

contacto. Si fuera imprescindible bajar de la máquina lo hará de un salto.

Anejo 13 21


En los trabajos de montaje y desmontaje de tramos de pluma, se evitará

situarse debajo de ella.

A fin de evitar atrapamientos entre la parte giratoria y el chasis, nadie

deberá permanecer en el radio de acción de la máquina.

El desplazamiento de la grúa con carga es peligroso. Si el realizarlo fuera

imprescindible, deberán observarse minuciosamente las siguientes reglas:

- Poner la pluma en dirección del desplazamiento

- Evitar las paradas y arranques repentinos

- Usar la pluma corta posible

- Llevar recogidos los gatos

- Mantener la carga lo más baja posible.

1.4.2.12. Sierras circulares.

Se utilizarán por personal adiestrado, dentro de la especialidad.

Se emplearán las protecciones y los útiles pertinentes para cada operario.

El cuchillo divisor estará siempre buen colocado.

Si se cambiase de disco se tendrá que colocar dicho cuchillo con el

espesor en función del disco y la distancia respecto a éste, que marcan las normas.

El cubre sierra debe estar siempre en posición de protección, tanto cuando

está realizando el corte, como en vacío.

El riesgo eléctrico se evitará con una puesta a tierra que se obtiene con

mangueras de cuatro conductores (tres fases y tierra unida a la del cuadro eléctrico

que se fijará a la máquina).

Anejo 13 22


1.4.2.13. Hormigonera.

El riesgo eléctrico se evitará como se indicó en el apartado anterior.

Los órganos móviles accesibles directamente, llevarán sus

correspondientes carcasas protectoras.

1.4.3. Formación.

Se darán charlas o cursillos de Seguridad y Salud al personal de la Obra.

El Servicio de Seguridad de la Empresa organizará estas actividades,

contando si es preciso, con la colaboración del Instituto nacional de Seguridad y

Salud en el Trabajo.

1.4.4. Medicina preventiva y primeros auxilios.

1.4.4.1. Botiquines.

Se dispondrá de un botiquín conteniendo el material especificado en la

Ordenanza de Seguridad y Salud en el Trabajo.

Será revisado mensualmente y repuesto inmediatamente lo consumido.

1.4.4.2. Asistencia a accidentes.

La obra estará informada del desplazamiento de los diferentes Centros

Médicos (Servicios propios, Mutuas Patronales, Mutualidades Laborales,

Ambulatorios, etc.) donde debe trasladarse a los accidentados para su más rápido y

efectivo tratamiento.

Anejo 13 23


1.4.4.3. Reconocimiento médico.

Todo el personal que empiece a trabajar en la obra, deberá pasar un

reconocimiento médico previo al trabajo, y que será repetido en el periodo de un

año.

1.5. PREVENCIÓN DE RIESGOS DE DAÑOS A TERCEROS.

Como medida de protección de daños a terceros, se ha previsto el

cerramiento definitivo del solar de acuerdo con el proyecto de ejecución.

Anejo 13 24


2. PLIEGO DE CONDICIONES.

2. 1. DISPOSICIONES LEGALES DE APLICACIÓN:

Son de obligatorio cumplimiento las disposiciones contenidas en:

- Estatuto de los trabajadores.

- Ordenanza general de Seguridad e Higiene en el Trabajo (O.M. 09-

03-71) (B.O.E. 16-03-71).

- Plan Nacional de Higiene y Seguridad en el Trabajo (O.M. 09-03-

71) (B.O.E.16-03-71).

- Comités de Seguridad e Higiene en el Trabajo (Decreto 432/71; 11-

0371 ) (B.O.E. 16-03-71).

- Reglamento de Seguridad e Higiene en la Industria de la

Construcción (O.M.20-05-52) (B.O.E. 15-06-52).

- Reglamento de los Servicios médicos de Empresa (O.M. 21-11-

59) (B.O.E. 27-11-59).

- Ordenanza de Trabajo de la Construcción, Vidrio y Cerámica (O.M.

28-08-70) (B.O.E. 5/7/9-09-70).

- Homologación de medios de protección personal de los

Trabajadores (O.M. 17-05-74) (B.O.E. 29-05-74).

- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (O.M. 20-09-73)

(B.O.E. 09-10-73).

- Reglamento de Aparatos Elevadores para Obras (O.M. 23-05-77)

(B.O.E. 14-06-77).

- Convenio Colectivo Provincial de la Construcción.

- Obligatoriedad de la inclusión de un Estudio de Seguridad e

Higiene en el Trabajo en los proyectos de edificación y obras

públicas (R.D. 1627/1977, 24-10-97) (B.O.E. 25-10-97).

2. 2. CONDICIONES DE LOS MEDIOS DE PROTECCIÓN.

Anejo 13 25


Todas las prendas de protección personal o elementos de protección

colectiva tendrán fijados un periodo de vida útil desechándose a su término.

Cuando por las circunstancias del trabajo se produzca un deterioro más

rápido en una determinada prenda o equipo, se repondrá ésta inmediatamente de la

duración prevista o fecha de entrega.

Aquellas prendas que por su uso hayan adquirido más holguras o

tolerancias de las admitidas por el fabricante, serán repuestas de inmediato.

El uso de una prenda o equipo de protección nunca representará un riesgo

en sí mismo.

2.2.1. Protecciones personales.

Todo elemento de protección personal se ajustará a las Normas de

Homologación del Ministerio de Trabajo (O.M. 17-05-74) (B.O.E. 29-05-74).

En los casos que no exista Norma de Homologación oficial serán de

cualidad adecuada a sus respectivas prestaciones.

2.2.2. Protecciones colectivas.

2.2.2.1. Vallas autónomas de limitación y protección.

Tendrá como mínimo 90 cm. de altura estando construida a base de tubos

metálicos.

2.2.2.2. Barandilla.

Las barandillas serán capaces de resistir una carga de 150 Kg/ml.

Anejo 13 26


La altura de las barandillas será de 90 cm como mínimo a partir del nivel

del suelo, y el hueco existente entre el plinto y la barandilla estará protegido por una

barra horizontal o listón intermedio, o por medio de barrotes verticales con una

separación máxima de15 cm.

2.2.2.3. Andamios.

Se ajustarán a la legislación vigente.

2.2.2.4. Plataforma de Trabajo.

Tendrá como mínimo 60 cm de ancho y las situadas a más de 2 m del

suelo, dotadas de barandilla de 90 cm de altura, listón intermedio y rodapié.

2.2.2.5. Escalera de mano.

Deberán ir provistas de zapatas antideslizantes y cumplirán lo especificado

en la normativa vigente.

2.2.2.6. Extintores.

Serán de polvo polivalente revisándose periódicamente.

2.2.2.7. Lámparas eléctricas portátiles.

Tendrán mango aislante y un dispositivo protector de la lámpara, de

suficiente resistencia mecánica.

Cuando se empleen sobre suelos, paramentos o superficies que sean

buenas conductoras, no podrá exceder su tensión de 24 voltios, si no son

alimentadas por medios transportadores de separación de circuitos.

Anejo 13 27


2.2.2.8. Almacenado y manipulación de botellas y bombonas.

El almacenado de botellas que contengan gases licuados a presión, en el

interior de locales, se ajustarán a los siguientes requisitos:

- Su número se limitará a las necesidades y previsiones de su

consumo, evitándose almacenamientos excesivos.

- Se colocarán en forma conveniente para asegurarlas contra

caídas y choques

- No existirán en las proximidades sustancias inflamables o fuentes

de calor

- Quedarán protegidas convenientemente de los rayos del sol y de la

humedad intensa y continua

En cuanto a las botellas de acetileno, se tendrá cuenta:

- No se empleará cobre ni aleaciones de este metal en los

elementos que puedan entrar en contacto con el acetileno

- Estas botellas se mantendrán en posición vertical al menos doce

horas antes de utilizar su contenido

- Las botellas de oxígeno y sus elementos accesorios no deben

estar engrasadas ni en contacto con ácidos, grasas o materiales

inflamables ni ser limpiados o manejados con trapos o las manos

manchadas con tales productos.

2.2.2.9. Aparatos para soldadura eléctrica por arco.

Los aparatos destinados a la soldadura eléctrica cumplirán en su

instalación y utilización las siguientes prescripciones:

- Las masas de estos aparatos estarán puestas a tierra. Será

admisible la conexión de uno de los polos del circuito de soldeo a

setas masas, cuando, por su puesta a tierra, no se provoquen

corrientes vagabundas de intensidad peligrosa. En caso contrario,

Anejo 13 28


el circuito de soldeo estará puesto a tierra únicamente en el lugar

de trabajo.

- Los bornes de conexión para los circuitos de alimentación de los

aparatos manuales de soldar estarán cuidadosamente aislados.

- Las superficies exteriores de los portaelectrodos a mano y en todo

lo posible sus mandíbulas, estarán completamente aisladas.

- Estos portaelectrodos estarán provistos de discos o pantallas que

protejan las manos de los operarios contra el calor proporcionado

por los arcos.

- Cuando los trabajos de soldadura se efectúen en locales muy

conductores, se recomienda la utilización de pequeñas tensiones.

En otro caso, la tensión en el vacío entre el electrodo y la pieza a

soldar, no será superior a 90 voltios, valor eficaz para corriente

alterna, y 150 voltios en corriente continua.

2.2.2.10. Protección contra incendios.

Para locales de almacén, oficinas, vestuarios, aseos y comedor, dispondrá

de extintor de polvo polivalente.

En los distintos tajos con riesgo de incendio se dispondrá de extintores de

polvo polivalente.

Los productos altamente combustibles o inflamables (botellas para

soldadura), se almacenarán alejados de materiales combustibles, a la sombra y con

extintor accesible.

Cada extintor estará debidamente señalizado.

Anejo 13 29


2. 3. SERVICIOS DE PREVENCIÓN.

2.3.1. Servicio técnico de Seguridad y Salud.

La obra contará con el asesoramiento técnico en Seguridad y Salud de la

Empresa.

2.3.2. Servicio Médico.

Al igual que el apartado anterior, el Servicio Médico de la Empresa

controlará los temas de su competencia.

2. 4. COMITÉ DE SEGURIDAD Y SALUD.

El comité de Seguridad estará compuesto por el Empresario o quien lo

represente, que lo presidirá:

- Un técnico calificado en estas materias, designado por el

Empresario.

- Cuatro representantes de las categorías más significativas, en

función de la presencia de los distintos oficios en las obras o

centro de trabajo.

- Vigilante de Seguridad.

- Secretario.

2. 5. INSTALACIONES MEDICAS.

Se dispondrá de un botiquín conteniendo como mínimo: agua oxigenada,

alcohol de 96°, tinto de iodo, mercurocromo, amoniaco, gasa estéril, algodón

hidrófilo, vendas, esparadrapos, antiespasmódicos, analgésicos y tónicos cardiacos

de urgencia, torniquete, bolsas de goma para agua o hielo, guantes esterilizados,

jeringuilla, hervidor, agujas para inyectables, termómetro clínico. Se revisarán

mensualmente y se repondrá inmediatamente lo consumido.

Anejo 13 30


2.6. INSTALACIONES DE PERSONAL.

Considerando que la mano de obra prevista es de 4 operarios, el contratista

estará obligado a la construcción de una caseta donde haya vestuarios, y que

cumpla las normas.

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2.7. PLAN DE SEGURIDAD Y SALUD.

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Anejo 14 1

Planta de Espárrago Verde Congelado JUSTIFICACIÓN DE

JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

1. INTRODUCCIÓN.

Este anejo tiene por objeto la determinación de los precios básicos y

auxiliares que interviene en la formación de las distintas unidades de obra utilizadas

en la redacción del presente proyecto. El anejo está compuesto por:

- Precios básicos

- Precios auxiliares

- Precios de las unidades de obra

2. PRECIOS BÁSICOS.

A continuación se relacionan los precios unitarios de los distintos factores

que intervienen en la ejecución de las unidades de obra que forman el proyecto:

- Materiales a pie de obra

- Maquinaria

- Mano de obra

2.1 MATERIALES.

Cabe distinguir entre aquellos que quedan incorporados a las unidades de

obra de la que forman parte y aquellos otros que, siendo necesarios para su

ejecución, no quedan integrados en las mismas.

Entre estos últimos se puede considerar dos casos distintos:

- Materiales cuyo empleo implica su destrucción, como explosivos.

- Materiales que pueden utilizarse para la ejecución sucesiva de varias

unidades o varias obras, como andamios, puntales, encofrados, etc.

Anejo 14 2


En este caso de utilización múltiple habrá que tener en cuenta el

posible valor residual.

2.1.1 Precios de adquisición.

En éstos se considerarán incluidos todos los gastos producidos en el taller

así como el coste de la mano de obra necesaria para la confección o elaboración

del elemento. También se incluirá en este concepto la mano de obra requerida para

croquización y toma de datos, así como para reparar o ajustar en obra las distintas

piezas de un elemento que por sus manipulaciones pudiera sufrir deterioros.

2.1.2 Precios a pie de obra.

Los precios elementales, además del coste de adquisición del material,

comprenden los relativos a la mano de obra que interviene en su descarga, apilado,

almacenaje, movimientos horizontales y verticales, y en general la correspondiente

a todas las manipulaciones que sufra el material desde su recepción, excepto la

puesta en obra. Se incluyen así mismo las pérdidas globales producidas en toda la

obra y por todos los conceptos.

En los precios de todos los materiales que intervienen en la

composición de hormigones en masa y armados, así como en aquellos que les

viene exigido por normas de obligado cumplimiento, se ha incluido la parte

proporcional de los costes de ejecución de los ensayos preceptivos.

Los precios elementales no llevan incluido el Impuesto sobre el Valor

Añadido (IVA).

2.2 MAQUINARIA.

Se incluyen en este apartado las máquinas que intervienen directamente en

la ejecución de unidades concretas, siendo su coste claramente imputable a las

mismas.

Anejo 14 3


En el coste horario de la maquinaria se consideran incluidos los gastos

relativos a amortización, combustible, consumo energético, mantenimiento,

entretenimiento y conservación, transporte y descarga, repercusión del servidor u

operario que la manipula y, las obras auxiliares que pudieran necesitarse para su

instalación.

2.3 MANO DE OBRA.

Forma parte de este concepto aquella mano de obra que lleva a cabo de

una manera directa la ejecución de la unidad de obra.

Los costes horarios de la mano de obra, en sus distintas categorías, son

los resultantes del Convenio Colectivo de la Construcción y Obras Públicas para la

provincia de Córdoba, suscrito entre la Asociación Provincial de Empresarios de la

Construcción y las Centrales Sindicales.

Anejo 14 4


3. PRECIOS AUXILIARES.

Son aquellos utilizados en la descomposición de los precios de las

unidades de obra que conforman el proyecto. Todos los precios auxiliares de

materiales se refieren a costes de elaboración o confección de la unidad,

independientemente de los procedimientos seguidos para ello, siendo aplicables

cualquiera que sea la tecnología utilizada, y aunque se elaboren en la obra o fuera

de ella.

En definitiva, son unidades de obra que por su frecuente utilización en la

confección de otras unidades de obra, se introducen en ella como si fueran un

precio básico más. Normalmente los precios auxiliares se refieren a morteros,

hormigones y cuadrillas de trabajo.

Anejo 14 5


4. DETERMINACIÓN DE LOS PRECIOS DE LAS UNIDADES DE OBRA.

Los precios de todas las unidades de obra que intervienen en el proyecto

se obtienen a partir de los costes directos e indirectos y de los precios auxiliares

que componen dicha unidad.

Los costes directos proceden de los precios básicos, o precio de los

factores que intervienen en la ejecución de una unidad determinada. Es decir:

- Coste horario de la mano de obra

- Coste horario de la maquinaria

- Coste de los materiales a pie de obra

Los costes indirectos proceden de los gastos que origina la ejecución de

las distintas unidades de obra. Se suele reflejar como un tanto por ciento del precio

de los costes directos de la unidad. Puede ser debidos a:

- Mano de obra indirecta

- Medios auxiliares

- Gastos generales de obra

Se consideran gastos indirectos todos aquellos que son de difícil

imputación a unidades concretas. Se engloban todos los conceptos que, o no

intervienen de un modo directo en la ejecución de unidades determinadas, o son de

difícil asignación a las mismas. La determinación de los distintos porcentajes de los

conceptos que forman parte de los costes indirectos y concretamente el resultado

final, responde al tipo y características específicas de la obra, a la organización

interna de la empresa y al plazo de ejecución de las obras que se refiere el proyecto.

A continuación se realiza un desglose en porcentajes de los costes indirectos.

Anejo 14 6


Desglose de los porcentajes de los costes indirectos.

ü Mano de obra directa .................................................................... 2,0%

- Capataces

- Personal de descarga de medios auxiliares

- Personal de limpieza general

ü Medios auxiliares .......................................................................... 2,0%

- Útiles y herramientas

• Andamios

• Herramientas (excepto las de mano de los oficiales)

- Maquinaria auxiliar

• Medios de elevación

• Hormigoneras

• Cortadoras

• Otras máquinas de utilización múltiple

ü Gastos generales de obra ............................................................ 2,0%

- Instalaciones

• Casetas de obra

• Acometidas provisionales

• Tendidos provisionales de agua y electricidad

• Acondicionamiento de accesos y viales

• Localizaciones y replanteos

- Personal

Anejo 14 7


• Técnicos adscritos permanentemente a la obra

• Encargados adscritos permanentemente a la obra

• Guardas

• Almaceneros

- Otros

• Medicina preventiva y primeros auxilios

• Formación específica en materia de seguridad e higiene

• Cascos y guantes de uso normal

• Imprevistos

· TOTAL DE COSTES INDIRECTOS ............................................................ 6,0%

Anejo 14 1

Planta de Espárrago Verde Congelado EVALUACIÓN

EVALUACIÓN FINANCIERA

1. INTRODUCCIÓN.

El motivo por el cual se redacta el presente estudio financiero es para

evaluar la Rentabilidad de la totalidad de las inversiones efectuadas como

consecuencia de la puesta en marcha de una Planta de Elaboración de Espárragos

Verdes Congelados en el término municipal de Huétor-Tájar, provincia de Granada.

2. CRITERIOS DE REALIZACIÓN.

Lo único que se considerará a efectos de calcular los Flujos de Caja

originados por la inversión son:

- Los gastos motivados por la comercialización del espárrago verde

congelado.

- El valor añadido que se genera como consecuencia de su selección,

manipulación y posterior distribución.

La evaluación se hace desde el punto de vista de la empresa, contabilizando

los cobros y pagos derivados de la inversión y explotación del propio proyecto. Al

trabajar con flujos de caja no se tiene en cuanta el concepto de coste y por tanto el

de amortizaciones de obras y equipos, así como el de los intereses derivados de los

capitales propios.

Los índices empleados para evaluar la inversión serán el valor actual neto

(VAN), la tasa de rendimiento interno (TIR) y el período de recuperación.

Anejo 14 2


3. PAGOS DE LA INVERSIÓN Y VIDA ÚTIL DEL PROYECTO

El pago de la inversión será el número de unidades monetarias que el

inversor deberá desembolsar para que el proyecto empiece a funcionar.

No se considerará como pago de la inversión el coste del terreno de

ubicación de la industria ya que este es propiedad de la Sociedad Cooperativa.

También por ser propiedad, al terreno no se le considerará ningún valor residual.

3.1 EJECUCIÓN DEL PROYECTO.

Según se recoge en el Resumen General del Presupuesto, el importe total

de ejecución asciende a la cantidad de 205.224.574 pta., que se obtiene como

resultado de los siguientes componentes de inversión:

- Por Contrata Obra Civil e Instalaciones 72.303.498 pta.

- Compra Directa de Maquinaria 126.288.297 pta.

- Compra Directa de Infraestructura Básica 4.053.183 pta.

- Compra Directa de Mobiliario 2.579.596 pta.

3.2 PAGOS DE ESTABLECIMIENTO.

Son los pagos realizados para la obtención de permisos y licencias, pagos

por creación de la red de ventas y primera publicidad, contratación y selección de

personal, etc. Para tal fin se prevé un 2% del Presupuesto de Ejecución por

Contrata. Por lo tanto, el pago de establecimiento asciende a la cantidad de:

0,02 ⋅ 72.303.498 = 1.446.070 pta.

Anejo 14 3


3.3 PAGOS PRELIMINARES.

Los honorarios que se pagarán por la elaboración del proyecto se

determinan a partir de las tarifas establecidas por el Consejo General de Colegios

Oficiales de Ingenieros Agrónomos.

A continuación se indican los pagos en concepto de ejecución que se

calculan considerando los coeficientes aplicables a las obras e instalaciones que los

componen:

Obra civil 72.303.498 pta.

Porcentaje (4%) 2.892.140 pta.

Coeficiente reductor (0,708)

Importe 2.047.635 pta.

Equipos 126.288.297 pta.

Porcentaje (4%) 5.051.532 pta.

Coeficiente reductor (0,249)

Importe 1.257.831 pta.

TOTAL 3.305.466 pta.

Legalización (4% total) 132.219 pta.

Por lo tanto, asciende el total de la minuta (sin IVA) a la cantidad de

3.437.685 pta., en concepto de redacción del presente proyecto y a la misma

cantidad a percibir por la dirección de la obra.

Por tanto, los pagos preliminares ascienden a un total de 6.875.370 pta.

3.4 RESUMEN DE PAGOS DE INVERSIÓN.

La inversión en el momento inicial (K) ascenderá a la cantidad de:

Anejo 14 4


Ejecución del proyecto: 205.224.574 pta.

Pagos de establecimiento: 1.446.070 pta.

Pagos preliminares: 6.875.370 pta.

Total pagos inversión: 213.546.014 pta.

Aplicando a esta cantidad un 16% en concepto de IVA, el total de la

inversión asciende a 247.713.376 pta.

La inversión total se realizará en el año inicial.

Como vida útil se considerará 20 años ya que el coste de los equipos e

instalaciones supone un alto capítulo de la inversión total. Esta vida útil no se

considerará mayor ya que la maquinaria estará sometido a un rápido proceso de

desgaste y obsolescencia.

Anejo 14 5


4. PAGOS DE EXPLOTACIÓN ORDINARIOS.

Para el correcto funcionamiento de la planta industrial proyectada, será

necesario realizar cada año una serie de pagos cuya demanda está justificada en

los correspondientes Anejos a la Memoria, y son los que se muestran a

continuación.

4.1 MATERIAS PRIMAS.

Los precios son variables a lo largo de la campaña por lo que se toma de

referencia los precios medios percibidos por el agricultor en la campaña 98/99.

Según otras Cooperativas de la zona es de 180 pta./Kg. Para la producción prevista

de 1.300 tn/año resulta 234.000.000 pta.

4.2 ENVASES.

En este apartado entran el material necesario para alimentar la

termoformadora, con letra impresa, cartón para formación de cajas y plástico para

enfaldadora. Considerando 4 pta./Kg de producto expedido y una merma de

producción por dextrio del 7% resulta un pago de 4.836.000 pta.

4.3 AGUA.

A partir de la instalación y sus caudales se estiman los consumos en:

Servicios y aseos 800 m3/año

Fábrica 8.000 m3/año

Bocas de riego y limpieza 1.500 m3/año

Total 10.300 m3/año

La facturación de agua para consumo industrial está definida por bloques:

Anejo 14 6


- Bloque 1: hasta 40 m3/bimestre 90,66 pta./m3

- Bloque 1: de 40 hasta 140 m3/bimestre 113,33 pta./m3

- Bloque 1: más de 140 m3/bimestre 135,99 pta./m3

Atendiendo a estos precios, el pago anual por esta actividad ascenderá a

1.400.697 pta.

4.4 ENERGÍA ELÉCTRICA.

En la estimación de este pago se tendrá en cuenta un término de

facturación de potencia, en función de la potencia contratada, otro de facturación de

energía, en función de los consumos estimados y una serie de recargos o

descuentos.

En el anejo de Instalaciones Eléctricas se indican el tipo de tarifa contratada y

los complementos tarifarios de aplicación. Los consumos considerados se deducen

de los datos de dicho anejo y de la producción.

La tarifa eléctrica 3.1 aplicable, corresponde a una facturación básica más

unos complementos, en este caso por discriminación horaria y por factor de

potencia según las tarifas vigentes para la industria.

4.4.1 Facturación básica.

La facturación básica (FB) consta de:

FB = Pf · Cp + Ec · Ce

Siendo

FB = Facturación básica (pta./mes).

Pf = Potencia a facturar (kW).

Cp = Coste de potencia = 1.635 pta./kW·mes.

Ec = Energía consumida (kW⋅h/mes).

Ce = Coste de energía = 7,36 pta./kWh.

Anejo 14 7


La potencia demandada por la fábrica es aproximadamente de 275 Kw.

Trabajando los 30 días de los cuatro meses de campaña, se obtiene un consumo

medio mensual de 66.000 kw/h.

FB = 275 · 1.635 + 66.000 · 7,36 = 935.385 pta./mes

4.4.2 Complementos tarifarios.

1) Por discriminación horaria:

Esta formada por un recargo del 70% en horas punta y de un descuento del

30% en horas valle. El recargo o descuento final a aplicar se saca de la fórmula:

CH = Cej · ( Ec.punta · 0,70 - Ec.valle · 0,30)

Siendo:

Cej = Coste de la energía de la tarifa general = 10,48 pta./kWh.

Ec.punta = Energía consumida en horas punta (kWh/mes).=17.000

kWh/mes.

Ec.valle = Energía consumida en horas valle (kWh/mes).= 11.000

kWh/mes.

CH = 10,80 · (17.000 · 0,70 - 11.000 · 0,30) = 92.880 pta./mes.

2) Complemento por factor de potencia Kt:

Se calcula por 21cos

172

−=θtK

Siendo cosϕ el factor de potencia = 0,96 obteniéndose el complemento de

forma porcentual.

%55,22196,017

2−=−=tK

Anejo 14 8


Esto significa una bonificación.

4.4.3 Facturación final.

La facturación final sale de la fórmula:

FF = FB · ((100+ Kr)/100) + CH

FF = 935.385 · ((100 - 2,55)/100) + 92.880 = 1.004.413 pta./mes.

A este valor hay que aplicarle el 16% del I.V.A resultando 1.165.119

pta./mes

Como el periodo de funcionamiento de la industria al año es de 4 meses

(marzo a junio) la factura anual será de 4.660.476 pta./año.

4.5 CONSUMO DE GASÓLEO.

Las necesidades de combustible se calcularon en el anejo Instalación de

Vapor.

El consumo mensual es de 19.050 l/mes, considerando 4 meses de

funcionamiento el consumo es de 76.200 l/año, y tomando como precio de 60

pta./litro de gasóleo resulta 4.572.000 pta.

4.6 SALARIOS Y CARGAS SOCIALES.

4.6.1 Salarios.

Teniendo en cuenta que las actividades de gerencia y dirección se

desarrollan durante todo el año en la cooperativa, los salarios destinados a estas

actividades se imputarán a la explotación sólo durante los meses de funcionamiento

de la Planta. El resto del personal se contrata de forma temporal y aunque

Anejo 14 9


realmente se pague por horas trabajadas se considera para el estudio un salario

medio mensual.

En la siguiente relación se recogen las retribuciones para cada uno de los

empleados, en función de su categoría profesional.

1 Director gerente ................................ 1.575.000 pta./año

1 Director técnico ................................. 1.080.000 pta./año

1 Auxiliar administrativo ......................... 650.000 pta./año

1 Jefe de control de calidad ................. 1.020.000 pta./año

1 Auxiliar de laboratorio ........................ 600.000 pta./año

1 Jefe de planta ................................. 1.020.000 pta./año

1 Encargado recep. y almacén ............ 610.000 pta./año

1 Encargado de limpieza ..................... 595.000 pta./año

17 Operarios ......................................... 10.370.000 pta./año

Total .................................................... 17.520.000 pta./año

4.6.2 Cargas sociales.

Las cargas sociales que debe pagar la empresa por cada trabajador,

serán:

Contingencia comunes .................................................. 24,0%

Desempleo ..................................................................... 5,2%

Fondo de Garantía salarial ............................................. 0,4%

Formación Profesional ................................................... 0,6%

Enfermedades profesionales y accidentes de trabajo ... 5,4%

Total de cargas sociales.............................................. 35,6%

4.6.3 Total gastos de personal.

En consecuencia, los gastos por personal laboral serán 23.757.120 pta.

Anejo 14 10


4.7 IMPUESTOS Y CONTRIBUCIONES.

Los pagos por impuestos y contribuciones se estiman alrededor del 0,9%

de la inversión final siendo de 2.229.420 pta.

4.8 SEGUROS.

Tanto el edificio como la maquinaria e instalaciones estarán cubiertos por

seguros que ascienden aproximadamente al 1% del total de la inversión, en total

suponen: 2.477.134 pta.

4.8 MANTENIMIENTO Y REPARACIONES.

Para la conservación del edificio se destinará un 2% del presupuesto de la

obra civil, mientras que para el mantenimiento y las reparaciones de la maquinaria e

instalaciones se considera un 5% de las inversiones por compra directa de

maquinaria e infraestructura básica.

Obra civil (2%)......................................... 1.446.070 pta.

Maquinaria e instalaciones (5%) ............ 6.517.074 pta.

Total en concepto de mantenimiento y reparaciones 7.963.144 pta.

4.8 MATERIAL AUXILIAR.

Se considera en concepto de gastos en material fungible para limpieza,

laboratorio y oficinas de 650.000 pta.

4.9 GESTIÓN EMPRESARIAL E IMPREVISTOS.

En este capítulo se incluyen los pagos de teléfono, correo, etc, así como

los imprevistos que puedan surgir, destinándose para ello un total de 1.500.000 pta.

Anejo 14 11


4.10 COMERCIALIZACIÓN.

El espárrago verde congelado es un producto que su utilización

gastronómica no es todo lo conocido que sus posibilidades presenta por ello se

requerirá de campañas publicitarias para dar a conocer el producto y la marca de la

cooperativa asociada a la alta calidad. Actualmente la Denominación de Origen está

también participando en dar a conocer el producto en el mercado americano, siendo

este un mercado potencialmente bastante interesante. Por lo dicho la Cooperativa

se acogerá a la Denominación de Origen de Huétor-Tájar.

Por lo dicho anteriormente la Cooperativa realizará campañas que en el

primer año supondrán un presupuesto de 120.000.000 pta. y los años sucesivos

serán de 75.000.000 pta.

4.11 RESUMEN DE PAGOS DE EXPLOTACIÓN.

Se presenta a continuación un resumen de los pagos de explotación

establecidos en función de la capacidad de producción, los cuales se ajustarán

cada año al plan de puesta en marcha de la industria. Así, los pagos por adquisición

de materias primas, combustible, envases y embalajes serán directamente

proporcionales al volumen de producción. Para el resto de conceptos se han

considerado unos pagos constantes, bien por no verse afectados por el proceso

productivo, o bien por recibir una influencia indirecta, sin que ello suponga una

desviación significativa en el total de pagos de explotación.

Anejo 14 12


Tabla 1: Pagos de la explotación

CAPACIDAD DE PRODUCCIÓN CONCEPTO

65% 90% 100%

Materias primas

Envases

Agua

Energía eléctrica

Gasóleo

Salarios y cargas sociales

Impuestos y contribuciones

Seguros

Mantenimiento y reparaciones

Material auxiliar

Gestión empresarial e imprev.

Comercialización

152.100.000

3.143.400

1.400.697

4.660.476

2.971.800

15.442.128

2.229.420

2.477.134

7.963.144

650.000

1.500.000

120.000.000

210.600.000

4.352.400

1.400.697

4.660.476

4.114.800

21.381.408

2.229.420

2.477.134

7.963.144

650.000

1.500.000

75.000.000

234.000.000

4.836.000

1.400.697

4.660.476

4.572.000

23.757.120

2.229.420

2.477.134

7.963.144

650.000

1.500.000

75.000.000

TOTAL 314.538.199 336.329.479 363.045.991

Anejo 14 13


5. INGRESOS ORDINARIOS.

La introducción en el mercado de una nueva marca de producto, necesita

de un período de adaptación durante el que el consumidor prueba y acepta o

rechaza el producto, por lo que se ha previsto un plan de producción variable al

inicio de la vida del proyecto.

Los ingresos ordinarios serán proporcionales al volumen de la producción y

se ajustarán al plan de puesta en marcha y explotación previsto en el apartado de

pagos de explotación, es decir, el primer año la capacidad de la industria se limita al

65%, el segundo año se llega al 90%, y a partir del tercer año, se llega al 100% de la

capacidad.

Se estima entre 400 y 550 pta. el precio medio de venta de la caja de

espárragos verdes congelados de 0,5 Kg, a las que hay que descontar el coste del

transporte y las comisiones de los distribuidores. Va a considerarse un precio medio

de 900 pta./kg. Teniendo en cuenta que los precios corresponden a grandes

superficies se consideran márgenes del 25-35% y un precio de transporte de 6

pta./Kg con lo que resulta un precio para el espárrago congelado en camión cargado

de 624 pta./kg.

Para los subproductos se considera un valor de 4 pta./Kg.

En la siguiente tabla se muestran los precios medios estimados para el

producto, y la producción prevista de los mismos para un procesado de 1.300.000

Kg/campaña de materia prima dando lugar a los respectivos cobros.

Anejo 14 14


Tabla 2: Cobros ordinarios. Producto elaborado y subproductos.

Producto

Elaborado

Producción

(Kg/año)

Precio

(pta./Kg)

Total

(pta./año)

Espárrago congelado 1.261.000 624 786.864.000

Subproductos 52.000 4 208.000

Mermas 39.000 - -

TOTAL 1.300.000 - 787.072.000

Los cobros ordinarios procedentes de la explotación serán proporcionales

al volumen de producción, por lo que se ajustarán a las capacidades de producción

como se indica en la siguiente tabla:

Tabla 3: Cobros ordinarios en función de la capacidad de producción.

Capacidad de producción

Concepto 65% 90% 100%

Producto elaborado

Subproductos

511.596.800

135.200

708.364.800

187.200

787.072.000

208.000

Total 511.732.000 708.552.000 787.280.000

Anejo 14 15


6. FLUJOS DE CAJA EXTRAORDINARIOS.

A lo largo del período de explotación del proyecto, estimado en 20 años, se

producirá una depreciación del inmovilizado que dará lugar a unos flujos de caja

extraordinarios. Por un lado habrá que realizar una serie de pagos en concepto de

renovación del inmovilizado, cuando su vida útil sea inferior a la del proyecto. Por

otro habrá unos cobros correspondientes a los valores residuales al finalizar el

período de explotación.

6.1 VIDA ÚTIL.

Estimada una vida útil de la instalación en 20 años, ésta será también la

vida útil estimada para las obras e instalaciones, y para el mobiliario.

Se considera que la vida útil de la maquinaria va a ser de 10 años, por lo que

en el décimo año habrá que realizar una reinversión.

6.2 VALORES RESIDUALES.

El valor de desecho de los inmovilizados, (Vd), se considera en todos los

casos igual al 10% de su valor inicial, es decir:

Vd = 0,1 · Vo

Por lo que la depreciación anual se puede expresar como:

u

o

u

doa V

VV

VVd ⋅=

−= 9,0

)(

y el valor residual al final de la vida útil del proyecto (20 años) será:

ou

ouoauor V

V

VVVdVVV ⋅=⋅⋅−=⋅−= 1,09,0

Anejo 14 16


Siendo:

Vd = Valor de desecho (pta.)

Vo = Valor inicial (pta.)

da = Depreciación anual (pta./año)

Vu = Vida útil del inmovilizado (años)

Vr = Valor residual (pta.)

Aplicando las expresiones anteriores a cada uno de los componentes de la

inversión y considerando el caso particular de las líneas de elaboración se obtiene la

siguiente tabla:

Tabla 4: Valores residuales.

Inmovilizados Vo

(pta.)

Vd

(pta.)

Vu

(años)

da

(pta./año)

Vr

pta.

Obra Civil e instalaciones 72.303.498 7.230.349 20 3.253.657 7.230.349

Maquinaria 126.288.297 12.628.829 10 11.365.947 12.628.829

Infraestructura básica 4.053.183 405.318 20 182.393 405.318

Mobiliario y accesorios 2.579.956 257.995 20 116.098 257.995

TOTAL 205.224.934 20.522.491

6.3 REINVERSIONES.

Puesto que se ha considerado una vida útil de la maquinaria inferior a la del

proyecto, en el año 10 se deberá realizar su completa renovación, lo que supondrá

una reinversión igual a:

Vo – Vd = 126.288.297 – 12.628.829 = 113.659.468 pta.

La vida útil de los restantes grupos de inversión se ha estimado que será

igual a la vida útil del proyecto. Por lo tanto no habrá que hacer ningún desembolso

económico en concepto de reinversión. Sí se obtendrán unos ingresos

extraordinarios al finalizar la vida útil del proyecto, que serán iguales a su valor

residual.

Anejo 14 17


8. EVALUACIÓN FINANCIERA DEL PROYECTO

8.1 FLUJOS DE CAJA.

Los flujos de caja que se derivan de la ejecución y explotación del proyecto

se muestran en la tabla siguiente:

Tabla 5. Flujos de caja derivados del proyecto.

Año Inversión Pagos

explotaciónReinversión Cobros Valor

residualFlujo

0 247.713.376 - - - --247.713.376

1 - 314.538.199 - 511.732.000 -197.193.801

2 - 336.329.479 - 708.552.000 -372.222.521

3 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

4 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

5 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

6 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

7 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

8 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

9 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

10 - 363.045.991 126.288.297 787.280.000 12.628.829310.574.541

11 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

12 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

13 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

14 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

15 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

16 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

17 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

18 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

19 - 363.045.991 - 787.280.000 -424.234.009

20 - 363.045.991 - 787.280.000 20.522.491444.756.500

Anejo 14 18


Los años extraordinarios son el 10 por la renovación de equipos y el año 20

por el valor residual de las instalaciones.

Los flujos estos años se calculan:

F10 = 787.280.000 + 12.628.829 - (126.288.297+ 363.045.991) = 310.574.541 pta.

F20 = 787.280.000 + 20.522.491 - 363.045.991 = 444.756.500 pta.

Los flujos de caja ordinarios se calculan como la diferencia entre cobros y

gastos de explotación para cada año.

8.2 ÍNDICES DE RENTABILIDAD.

8.2.1 Valor actual neto (VAN).

El valor actual neto se obtiene sumando los flujos de caja actualizados:

( )∑= +

+−=20

1hh

h

r1

FKV.A.N.

Siendo:

K : Pagos de inversión (pta.).

Fh : Flujo de caja en el año h (pta.)

r : Tasa de actualización

Para una tasa de actualización del 6%, sustituyendo en la expresión

anterior se obtiene:

VAN 6% = 4.300.670.527 pta.

Anejo 14 19


El valor del V.A.N. representa la ganancia neta generada por un proyecto y

alternativa concretos. El proyecto o alternativa resultará viable siempre que este

índice sea positivo.

8.2.2 Tasa interna de rendimiento (T.I.R.).

Se obtiene igualando los pagos de inversión a la suma de los valores

actuales de los flujos de caja actualizados al momento presente:

( )∑= +

=20

1hh

h

r1

FI

El valor de la tasa de actualización para el que se cumple la igualdad

anterior es:

TIR = 116,8%

8.2.3 Período de recuperación.

Indica el número de años que transcurren desde el inicio del proyecto hasta

que la suma de los cobros actualizados se hace exactamente igual a la suma de los

pagos actualizados.

En este caso, para una tasa de actualización del 6%, el período de

recuperación es de 2 años.

A la vista de estos índices, y en los supuestos considerados de venta de la

totalidad de los productos elaborados a los precios supuestos, el proyecto puede

considerarse extraordinariamente rentable: la ganancia neta de la inversión referida

al momento presente es muy alta: 4.307.722.399 pta. para un tipo de interés del 6%.

La recuperación de la inversión se hace rápidamente, en sólo 2 años. El umbral de

rentabilidad se mantiene a un nivel muy elevado: 117,5 %.

Anejo 14 20


9. FINANCIACIÓN DEL PROYECTO.

Del valor de los índices anteriores puede avanzarse que la inversión sería

rentable incluso en el caso de las condiciones de total financiación por parte de la

banca privada. Suponiendo un 6% para el interés de los préstamos todavía quedaría

para el inversor una ganancia adicional de un 117,5 %.

G = TIR - i = 116,8 – 6 = 110,8%

9.1 EVALUACIÓN FINANCIERA CON FINANCIACIÓN MIXTA

Para la ejecución del proyecto, se estudiará el supuesto de financiación

mixta, es decir, con participación propia y ajena.

La ejecución del proyecto va a ser financiada por capital social propio,

subvenciones y créditos.

Se contemplan las siguientes fuentes de financiación:

Ø Subvención de la Junta de Andalucía a través del Instituto de Fomento

Andaluz a proyectos de desarrollo industrial y modernización tecnológica,

según lo dispuesto en el Decreto 271/1.995 y en la Orden de 24 de enero

de 1.996, por la que se desarrolla el anterior Decreto. El importe de esta

subvención podría alcanzar hasta el 45% del coste total de la inversión

subvencionable aprobada, con un límite máximo de 50.000.000 pta. No

obstante, tal y como se indica en el artículo 8 de la anterior Orden, la

concesión de ayudas estará sujeta a la disponibilidad presupuestaria en

cada ejercicio económico. Por lo tanto, se estima que se va a recibir una

subvención de 50.000.000 pta. a fondo perdido, que se cobrará en el año

cero.

Ø Subvención de hasta un 20% a fondo perdido, referido a los activos que

se solicitan de los Organismos:

Anejo 14 21


Incentivo económico regional del Ministerio de Economía y

Hacienda para inversiones mayores de 75.000.000 pta.

Reglamento 866/90 de la U.E referente a fomento de industria de

productos agrarios y pesqueros, en la misma línea de actuación

que los Decretos de la Junta de Andalucía.

Si se consigue la subvención, se ingresarán 49.542.675 pta.

Ø Préstamo del Banco de Crédito Agrícola de 90.000.000 pta. La

amortización del préstamo se realizará en 5 años con una amortización por

anualidades constantes a un 6% de interés anual.

Ø Aportación de capital propio de 58.170.701 pta. hasta completar la

inversión.

Los pagos financieros para la amortización del préstamo se calculan:

1)1(

)1(

−++⋅⋅=

n

n

i

iiCa

Siendo:

C = Capital prestado (pta.).

I = interés del préstamo (%).

N = número de años para devolver el préstamo.

Así, resulta:

.677.365.211)06,01(

)06,01(06,0000.000.90

5

5

ptaa =−+

+⋅⋅=

Con estos condicionantes, la viabilidad desde la perspectiva empresarial es

la que se observa en la tabla 5, donde se determina el margen empresarial que

genera anualmente el proyecto.

Anejo 14 22


Tabla 5. Financiación mixta.

Año Flujo de caja Subvención Préstamo Amortización Margen

0-247.713.376 99.542.675 90.000.000

--58.170.701

1197.193.801

- - 21.365.677218.559.478

2372.222.521

- - 21.365.677393.588.198

3424.234.009

- - 21.365.677445.599.686

4424.234.009

- - 21.365.677445.599.686

5424.234.009

- - 21.365.677445.599.686

6424.234.009

- - -424.234.009

7424.234.009

- - -424.234.009

8424.234.009

- - -424.234.009

9424.234.009

- - -424.234.009

10310.574.541

- - -310.574.541

11424.234.009

- - -424.234.009

12424.234.009

- - -424.234.009

13424.234.009

- - -424.234.009

14424.234.009

- - -424.234.009

15424.234.009

- - -424.234.009

16424.234.009

- - -424.234.009

17424.234.009

- - -424.234.009

18424.234.009

- - -424.234.009

19424.234.009

- - -424.234.009

20444.756.500

- - -444.756.500

Los índices de rentabilidad que se obtienen en el caso de la financiación

mixta anteriormente citada son:

VAN 6% = 4.580.213.206 pta.

TIR = 123,80 %

El período de recuperación es de 2 años.

Anejo 14 23


Se observa que la rentabilidad del proyecto es muy superior en el caso de

financiación mixta con respecto al caso de financiación propia.

9.2 EVALUACIÓN FINANCIERA CON FINANCIACIÓN AJENA.

En vista de la rentabilidad del proyecto, se plantea la alternativa de

acometer la inversión sin la aportación de capital propio y sin incentivos económicos

de la administración pública. La financiación del proyecto se realizaría a través de un

préstamo de la banca privada por el importe total de la inversión, a devolver en 10

años, con una amortización por anualidad constante y un interés del 6%. Los pagos

financieros para la amortización del préstamo serán:

1)1(

)1(

−++⋅⋅=

n

n

i

iiCa

Siendo:

C = Capital prestado (pta.).

I = interés del préstamo (%).

N = número de años para devolver el préstamo.

Así, resulta:

.310.656.331)06,01(

)06,01(06,0376.713.247

10

10

ptaa =−+

+⋅⋅=

En este caso, el cuadro de financiación sería el que se indica en el cuadro.

Anejo 14 24


Tabla 6: Cuadro de financiación ajena.

Año Flujo de caja Préstamo Amortización Margen

0-247.713.376 247.713.376

-0

1197.193.801

-33.656.310 163.537.491

2372.222.521

-33.656.310 338.566.211

3-9424.234.009

-33.656.310 390.577.699

10310.574.541

-310.574.541

11-19424.234.009

- -424.234.009

20444.756.500

- -444.756.500

Es viable financiado por terceras personas el 100% de la inversión.

El período de recuperación es de 2 años.

Tanto en caso de financiación mixta como en el de la ajena se obtienen

amplios márgenes para el prestatario, lo que permite afrontar los pagos desde el

primer momento, resultando una inversión viable.

Anejo 14 25


9. ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD.

Con objeto de suavizar el contexto de incertidumbre sobre el que se realiza

la evaluación de la inversión, se analizarán las variables que pueden afectar en

mayor medida a la rentabilidad del proyecto. Los parámetros sometidos a un mayor

grado de incertidumbre y cuya variación repercutiría considerablemente en los

índices de rentabilidad son el volumen de producción y los precios de las materias

primas y productos elaborados.

Así, se plantearán las siguientes hipótesis:

- Disminución del volumen de producción.

- Aumento del precio de las materias primas.

- Disminución del precio de los productos elaborados.

10.1 VOLUMEN DE PRODUCCIÓN.

La capacidad de producción de la industria se ha fijado en 1.300.000 Kg de

materia prima al año, que espera alcanzarse a partir del 3er año. No obstante, bien

por problemas de aprovisionamiento de la industria, o bien por dificultades del

mercado para absorber esta oferta, se podría presentar la situación de que el

volumen de producción no supere el 65% y el 40 % de la capacidad prevista.

Se establecerá este valor considerado como mínimo para la producción y

se estudiarán los índices de rentabilidad bajo esas condiciones.

En este supuesto, los flujos de caja generados por el proyecto serían los

que se recogen en la siguiente tabla.

Anejo 14 26


Tabla 7: Flujos de caja (producción al 40%)

Años InversiónPagos

explotación

Pagos

extraordinariosCobros

Cobros

Extraordinario

Flujos de

caja

0

1

2-9

10

11-19

20

247.713.376

247.746.919

247.746.919

247.746.919

247.746.919

247.746.919

126.288.297

314.912.000

314.912.000

314.912.000

314.912.000

314.912.000

12.628.829

20.522.491

-

247.713.376

67.165.081

67.165.081

-46.494.387

46.494.387

87.687.572

En consideración de estos valores da como resultado los siguientes

índices:

VAN6% = 387.089.064pta.

Plazo de recuperación = 6 años

TIR = 25,2 %

Tabla 8: Flujos de caja (producción al 65%)

Años InversiónPagos

explotación

Pagos

extraordinariosCobros

Cobros

Extraordinario

Flujos de

caja

0

1

2-9

10

11-19

20

247.713.376

314.538.199

314.538.199

314.538.199

314.538.199

314.538.199

126.288.297

511.732.000

511.732.000

511.732.000

511.732.000

511.732.000

8.296.787

26.392.271

-324.140.659

197.193.801

197.193.801

83.534.333

197.193.801

217.706.292

El análisis de esos valores da como resultado los siguientes índices:

VAN6% = 2.042.605.519 pta.

Plazo de recuperación = 3 años

TIR = 81,3%

10.2 PRECIOS DE LAS MATERIAS PRIMAS.

Anejo 14 27


Los pagos por adquisición de materias primas representan gran parte de

los pagos de explotación y su valor está sujeto a variaciones a lo largo de la

campaña. Con frecuencia debido a presiones salariales ejercidas por el sector

recolector, que en ocasiones hacen inviables las plantaciones. Esto nos llevaría en

este caso particular al anterior supuesto de dificultad en el abastecimiento.

Se trata de determinar el precio máximo al cual se puede pagar la materia

prima de manera que el proyecto siga siendo rentable, esto es, que su VAN sea

positivo. Para ello se han expresado los flujos de caja en función de los precios, Fh =

f(p), con objeto de resolver la ecuación:

( )∑= +

+−=20

1hh

h

r1

FKV.A.N.

Dando valores al parámetro p, para una tasa de rendimiento del 4%, 6% y

8%, se obtienen los resultados expresados en la tabla:

Tabla 9 : Variación de precios de las materias primas.

Precio(pta./Kg)

VAN4%

(pta.)VAN6%

(pta.)VAN8%

(pta.)TIR(%)

Plazo rec.(años)

220240300380450

4.499.562.4724.157.367.8333.130.783.9161.762.005.361

51.032.167

3.726.032.4173.438.713.3612.576.756.1961.427.479.974

-9.115.302

3.125.187.8642.880.571.0382.146.720.5611.168.253.258-54.830.871

105,296,375,640,26,2

2,2,22,2,23,3,36,6,6

21,21,21

El precio máximo de las materias primas compatible con la viabilidad del

proyecto es de 450 pta./kg.

El precio máximo de las materias primas compatible con la viabilidad del

proyecto es de 450 pta./kg.

Anejo 14 28


10.3 PRECIO DE LOS PRODUCTOS ELABORADOS.

En este caso, los precios de los productos elaborados determinan de

forma casi absoluta los cobros generados por el proyecto, y su valor también es

incierto, por lo que se determinará el precio mínimo que mantiene rentable el

proyecto. Se procede de forma análoga al supuesto anterior tomando un precio

medio para el producto elaborado, los resultados se expresan en la tabla:

Tabla 10 : Variación de precios de los productos elaborados.

Precio (pta./kg) VAN4%

(pta.)

VAN6%

(pta.)

VAN8%

(pta.)

TIR

(%)

Plazo

rec.

(años)

% Fresc

o

Cons

er

Subp

r

-

10

-

20

-

30

-

40

360

320

280

240

480

427

373

320

3

3

3

2

2.685.174.104 2.189.779.892

1.805.456.388

1.664.960.272 1.333.171.280

1.076.159.547

634.059.439 467.589.474

339.223.134

-386.865.104 -389.615.876 -

390.581.756

53,7

36,6

18

9

3,3,3

4,4,4

7,7,8

21,21,21

N

La reducción del precio mínimo de los productos elaborados compatible

con la viabilidad del proyecto es del 35%. Lo cual implica un precio de 260 pta./kg

para fresco, de 346 pta./kg de conserva, permaneciendo a 3 pta./kg de

subproductos.

Como conclusión de estos análisis de sensibilidad se deduce:

Anejo 14 29


- El proyecto seguiría siendo muy rentable aún sin superar una

producción del 40%.

- El margen de actuación ante los precios de las materias

primas es muy amplio, pudiendo aumentarse hasta un 65 %.

- El precio de los productos elaborados puede reducirse hasta

un 35%.

plano empaque esparrago

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