pm geoteknik och bergteknik - sundbyberg

PM Geoteknik och Bergteknik Kaplanen 2, Rissne, Sundbyberg

Framställd för:

Sundbybergs stad

Insänd av:

Golder Associates AB Box 20127

104 60, Stockholm, Sverige

08-506 306 00

18100038

2018-07-05, rev 2019-02-01

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

i

Distributionslista

Vanessa Jahanmohsen, Projektengagemang, [email protected]

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

ii

Innehållsförteckning

1.0 OBJEKT ...................................................................................................................................................... 1

2.0 SYFTE ......................................................................................................................................................... 1

3.0 UNDERLAG ................................................................................................................................................ 1

4.0 PLANERADE ANLÄGGNINGAR ............................................................................................................... 1

5.0 BEFINTLIGA FÖRHÅLLANDEN ................................................................................................................ 1

5.1 Topografi och ytbeskaffenhet ............................................................................................................ 2

5.2 Befintliga konstruktioner .................................................................................................................... 2

5.3 Geoteknisk beskrivning ..................................................................................................................... 2

5.4 Bergteknik ......................................................................................................................................... 3

5.4.1 Geologisk beskrivning av bergmassan ......................................................................................... 3

5.4.2 Klassificering av bergmassan ....................................................................................................... 3

5.5 Markradon ......................................................................................................................................... 4

5.6 Ras och skred ................................................................................................................................... 5

5.6.1 Släntstabilitet – finkorniga jordar ................................................................................................... 5

6.0 REKOMMENDATIONER ............................................................................................................................ 7

6.1 Grundläggning ................................................................................................................................... 7

6.2 Radonskydd ...................................................................................................................................... 8

7.0 FORTSATT ARBETE .................................................................................................................................. 8

BILAGOR

BILAGA A Stabilitetskontroll, sektion A-A, befintliga förhållanden

BILAGA B Stabilitetskontroll, sektion A-A, 1,5 m uppfyllnad

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

1

1.0 OBJEKT På uppdrag av Sundbyberg Stad har Golder Associates (Golder) utfört översiktlig geo- och bergteknisk

undersökning inför nybyggnation av förskola på fastigheten Kaplanen 2 i Rissne, Sundbyberg.

Undersökningsresultaten redovisas i Markteknisk undersökningsrapport daterad 2018-07-05.

2.0 SYFTE Utredningen syftar till att ta fram geotekniska och bergtekniska förutsättningar och översiktliga

grundläggningsrekommendationer för planerad förskola. Förskolans placering inom fastigheten var preliminär

i samband med planering av undersökningar och genomförande av föreliggande utredning vilket innebär att

rekommendationerna måste ses över och kompletteras när förutsättningarna kartlagds.

Denna PM utgör endast underlag för projektering och skall inte användas som teknisk beskrivning i

förfrågningsunderlag.

Denna PM har kompletterats med resultat från utredning av risk för ras och skred i finkorning jord och ett

preliminärt värde för tillåtet grundtryck på berg.

3.0 UNDERLAG

”Markteknisk undersökningsrapport (MUR)/Geoteknik och Bergteknik”, uppdragsnummer 18100038,

upprättad av Golder, daterad 2018-07-05.

Sundbybergs stad, Kv Kaplanen 2, 6 AVD Nybyggnad förskola Skiss alt 2, Situationsplan, 2018-03-13.

Platsbesök utfört av Sofie Eskilander, 2018-05-30.

Radonboken: Förebyggande åtgärder i Nya byggnader; T6:2004, B. Clavensjö och G. Åkerblom.

Bergrundskarta, SGU

Jordartskarta, SGU

4.0 PLANERADE ANLÄGGNINGAR Planerad byggnad ska preliminärt placeras i fastighetens norra del, parallellt med den befintliga gång- och

cykel vägen (GC-vägen). Nivå färdigt golv planeras ligga på +26. Vid framtagande av föreliggande PM är

byggnadens planläge och storlek fortfarande preliminära.

Angränsande till fastighetens nordöstra del pågår utredning hos kommunen om en ny vändplan ska anläggas.

Undersökningar och utredningar för denna har inte ingått i Golders uppdrag.

5.0 BEFINTLIGA FÖRHÅLLANDEN Undersökningsområdet avgränsas i norr och söder av gång- och cykelvägar (GC-vägar). Öster om området

ligger Rissne kyrka och i väster i ligger en skolbyggnad, se Figur 1.

Den nordöstra delen av fastigheten innehåller berg i dagen och även norr om fastigheten finns berg i dagen.

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

2

Figur 1: Översiktsbild över det undersökta området, markerat med röd rektangel (Bing Maps, 2018).

5.1 Topografi och ytbeskaffenhet Undersökningsområdet ligger inom fastighet Kaplanen 2. Markytan inom undersökningsområdet sluttar från

norr mot söder. Marknivåerna varierar mellan +23 och +28 vid undersökningspunkterna.

Markytan i läget för planerad byggnad består i huvudsak av träd, buskage och sly. I de lägre delarna av

fastigheten, söder och väster om planerad byggnad, består marken i huvudsak av gräsytor som sluttar från

norr mot söder.

5.2 Befintliga konstruktioner I läget för planerad byggnad finns idag ingen bebyggelse. Marken nyttjas som parkområde/ grönyta och en

grusad gångväg korsar området i nord-sydlig riktning. I den nordvästra delen av fastigheten finns en anlagd

sittplats/träkonstruktion och i sydöstra hörnet av fastigheten finns en lekplats.

Under fastighetens norra del passerar tunnelbanan i bergtunnel i ost-västlig riktning.

Markförlagda ledningar finns längs med GC-vägarna norr och söder om fastigheten, samt finns belysningsel

som korsar mitt i fastigheten i nordsydlig riktning.

5.3 Geoteknisk beskrivning Jorddjupet i de undersökta punkterna varierar mellan 0,5 och 3 m.

Jordlagren består generellt av fyllning och/eller friktionsjord på berg. I två av de undersökta punkterna finns ett

tunt lager torrskorpelera ca 1,5 m under markytan.

I de undersökningspunkter som ligger placerade i gräsytor (undersökningsområdets västra och nordöstra del)

finns ca 2 m fyllningsjord ovan ca 1 m torrskorpelera och friktionsjord på berget. Fyllningsjorden innehåller

N

BEF SKOLA

KAPLANEN 2

RISSNE

KYRKA

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

3

grusig, sandig, siltig torrskorpelera. Den naturligt lagrade friktionsjorden består av morän som är grusig, siltig,

sandig och lerig.

I undersökningspunkterna som är utförda i den skogbevuxna delen av fastigheten finns 0,5 – 1 m friktionsjord

direkt på berg och markytan är mycket blockig samt förekommer berg i dagen ställvis. Berg i dagen som var

synligt då fältundersökningen utfördes har mätts in och redovisas på planritning i se ”Markteknisk

undersökningsrapport (MUR)/Geoteknik och Bergteknik”, uppdragsnummer 18100038, upprättad av Golder,

daterad 2018-07-05. Beskrivning av bergets egenskaper framgår av kapitel 5.4.

Fyllningsjorden tillhör materialtyp 5A respektive 5B i huvudsak och tjälfarlighetsklass 4. Leran tillhör

materialtyp 4B och tjälfarlighetsklass 3. Friktionsjorden tillhör materialtyp 4A respektive 5A och

tjälfarlighetsklass 3 respektive 4.

Inget vatten har noterats i borrhålen i samband med undersökningen. Ytvatten rinner från högre liggande

områden, främst från norr mot söder i det aktuella området. Topografin kring fastigheten Kaplanen 2 medför

att ytvatten rinner från norr mot den planerade byggnaden och vidare söderut mot de lägre belägna ytorna.

Vatten transporteras genom den genomsläppliga friktionsjorden och rinner även på bergytan.

5.4 Bergteknik 5.4.1 Geologisk beskrivning av bergmassan

Till stor del är berghällarna täckta med vegetation. Den synliga berggrunden domineras av en fin till

medelkornig granit, vilken delvis genomskärs av pegmatitgångar. Enligt SGUs kartblad är fastigheten placerad

inom ett område med granit och gnejs, gnejsen har dock inte kunnat observeras i häll utan förekommer

troligen på platser som är täckta av vegetation eller djupare ned i berggrunden.

Två dominerande sprickgrupper har noterats. Sprickgrupp 1 är orienterad i syd-syd-ostlig riktning (150°) med

en stupning på 70° (enligt högerhandsregeln1) och sprickgrupp 2 är orienterad i ost-nord-ostlig riktning (060°)

med en stupning på 85°. Inom området finns även flacka sprickplan med varierande strykning.

Blockigheten är motsvarande stor- (1-3 spr/m3) till medelblockig (3-10 spr/m3). Sprickytorna är plana till

undulerande och företrädesvis råa. Eventuella förekomster av sprickfyllnadsmaterial kunde inte observeras då

de förmodligen är borteroderade på synliga sprickytor (berghällar i dagen). I några av jb-sonderingarna finns

indikationer på att berget varierar mellan att vara fast och sprickigt i djupled. I samband med den geologiska

karteringen av berg i dagen har inga betydande sprick- och krosszoner observerats.

5.4.2 Klassificering av bergmassan

För beskrivning av bergmassans egenskaper har klassificeringssystemet Rock Mas Rating (RMR) 2 använts.

Klassificeringen utgår från bergartens hållfasthet, RQD3, sprickavstånd och sprickornas utseende.

1 Högerhandsregeln innebär att strykning mäts i 0-360° så att strykningsriktningen definieras av att sprickplanet stupar åt höger. Stupningen mäts i förhållande till horisontalplanet, dvs stupningen för en horisontal spricka är 0° och för en lodrätt stående spricka 90°.

2 RMR beskrivs mer ingående i: Bieniawski Z. T. (1989) Engineering Rock Mass Classifications. A complete Manual for Engineers and Geologists in Mining, Civil, and Petroleum Engineering. John Wiley & Sons, Inc. 3 RQD = Rock Quality Designation. Beskrivs i: Barton, N.R., Lien, R. and Lunde, J. 1974. Engineering classification of rock masses for the design of tunnel support. Rock Mech.

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

4

Sammanlagd bedömning av bergmassans egenskaper ger RMRbas 74, vilket motsvarar bergklass II. Dvs bra

berg (Good rock) enligt figur 2.

RMRbas innebär att ingen hänsyn har tagits delvis till sprickornas orientering i förhållande till planerat

berguttag, dels med avseende på grundvattenförhållanden.

Figur 2: Urklipp av tabell som visar bergklass och RMR-intervall (Bieniawski, 1989).

5.5 Markradon Berget/marken klassificeras som normalradonmark.

Uppmätta 8 värden med gammaspektrometer på berg, visar strålningshalten från Ra-226 på mellan 76 och 195 Bq/kg. Mätningen av totala strålningen, gammastrålningen, visar värden mellan 109-138 µSv/h. Värdena

hamnar inom gränsen för normalradonmark (60-200 Bq/kg).

Beträffande mätningarnas utförande och resultat se ”Markteknisk undersökningsrapport (MUR)/Geoteknik och

Bergteknik”, uppdragsnummer 18100038, upprättad av Golder, daterad 2018-07-05.

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

5

5.6 Ras och skred 5.6.1 Släntstabilitet – finkorniga jordar

Allmänt

Beräkningsgång följer IEG Rapport 6:2008, Rev 1, ”Tillämningsdokument, EN 1997-1, Kapitel 11 och 12, Slänter och bankar”. För detaljerad utredning inför ny exploatering ska totalsäkerhetsfaktor Fc ≥ 1,7-1,5

uppfyllas.

Kontroll av stabilitet har utförts som odränerad analys i programmet Geosuite Stabilitet, beräkningsmetod

Beast 2003.

Underlag för beräkning

Tidigare utförda undersökningar har inventerats på Stockholm Stads Geoarkiv. Följande undersökningar har

inarbetats i beräkningssektionen:

Planritning ”250077” från grundundersökning Tb3 NV Rissne, utförd av Stockholms gatukontor, daterad

1965-11-12, rev 9 1979-08-21

Profilritning ”167999” från geoteknisk undersökning Tunnelbana Västra Skogen-Hjulsta, utförd av

Stockholms gatukontor, daterad 1975-06-27, rev 1976-10-19

Profilritning ”250078” från grundundersökning Tb3 NV Rissne, utförd av Stockholms gatukontor, daterad

1965-11-12, rev 9 1976-10-19

Profilritning ”167985” från geoteknisk undersökning Tunnelbana Västra Skogen-Hjulsta Duvbo-Rissne,

daterad 1976-07-03

Övrigt underlag:

Grundkarta ”Kaplanen 2 201804125.dwg”, erhållen från Sundbybergs stad 2018-04-25

Preliminär utformning av byggnad och skolgård ”L-30-P-01_underlag_DP.dwg”, erhållen av Bjerking

2018-01-22

Beräkningssektion

Kontroll av stabilitet har utförts i en sektion enligt Figur 3 nedan. I Figur 4 framgår beräkningssektionen.

Figur 3. Beräkningssektion A-A i plan

A

A

N

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

6

Figur 4. Beräkningssektion A-A

Lastfall

Beräkningar har utförts utifrån befintliga förhållanden och för 1,5 m uppfyllnad över befintlig marknivå.

Jordparametrar

I läget för planerad skolgård saknas uppgifter om de lösa jordarnas egenskaper. Enligt inventerade

provtagningar inom Rissne torg (beläget sydost om Kaplanen) är lägsta uppmätta skjuvhållfasthet 15 kPa. Ett

konservativt värde på skjuvhållfastheten inom skolgården har därför valts till 10 kPa (karakteristiskt värde).

Samtliga jordparametrar använda vid stabilitetskontrollen framgår av Tabell 1.

Tabell 1. Jordparametrar, karakteristiska värden

Material Tunghet,

γ [kN/m3]

Friktionsvinkel,

φ’ [º]

Odränerad skjuvhållfasthet,

cu [kPa]

Lera 17 - 10

Friktionsjord 20 30 -

Resultat

Beräkningsresultat redovisas i Tabell 2 samt i Bilaga A och B.

Tabell 2. Beräkningsresultat sektion A-A

Beräkning FEN Kommentar Bilaga

Sektion A-A, befintliga förhållanden >3,0 Uppfyller krav enl IEG Rapport 6:2008 A

Sektion A-A, uppfyllnad 1,5 m inom

lerområde

2,1 Uppfyller krav enl IEG Rapport 6:2008 B

*Enligt IEG Rapport 6:2008 ska Fc ≥ 1,7-1,5

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

7

Inom lerområdet kan uppfyllnader på upp till 1,5 m eller 30 kPa utföras. För högre uppfyllnad krävs en

stabilitetsutredning.

Inom övrig mark kan uppfyllnad utföras upp till nivå +28. Vid högre uppfyllnad ska risk för ras och skred

utredas.

Förslag till plantext

Plantext inom bedömd fastmark enligt Figur 5: Uppfyllnad högre än nivå +28 kräver utredning avseende ras

och skred

Plantext inom bedömd lerområde enligt Figur 5: Större uppfyllnad än 30 kPa kräver stabilitetsutredning

Figur 5. Fastighet Kaplanen 2 – gul färg motsvarar bedömt lerområde och blå färg motsvarar bedömt fastmarksområde

6.0 REKOMMENDATIONER

6.1 Grundläggning Enligt preliminära uppgifter från Sundbybergs stad planeras byggnaden utföras utan källarplan, med golvnivå

på ca +26. Längs den norra delen av planerad byggnad ligger dagens marknivåer högre än planerat färdigt

golv och på lägre nivå längs byggnadens södra sida.

Den nya byggnaden rekommenderas grundläggas med plintar på rensat berg eller på min 0,3 m packad

fyllning av friktionsjord efter urgrävning ner till fast lagrad naturlig friktionsjord eller berg.

Förekommande organiskt ytskikt, mulljord, vegetation och block i läget för byggnaden ska schaktas bort.

Jordschakt för grundläggning av byggnaden skall utföras med en släntlutning om max 1:1,5.

Grundläggningen skall utföras i geoteknisk kategori 2.

Med en planerad golvnivå på +26 kommer bergschakt krävas för delar av grundläggningen av byggnaden. En

riskanalys ska upprättas som ska omfatta inventering av omgivande byggnader, anläggningar och

vibrationskänslig utrustning samt bestämning av tillåtna vibrationsgränser. Riskanalysen ska även innehålla

ett kontrollprogram för övervakning av vibrationer.

I det fall uppfyllnader ska utföras för att hantera höjdskillnader mellan befintlig och planerad mark ska

stabiliteten utredas.

Golv kan grundläggas på mark som utgörs av naturligt lagrat friktionsmaterial eller på packad uppfyllnad av

grus- eller bergkross. För grundläggning av golv skall ev organiskt material schaktas bort och uppfyllning skall

göras med grus- eller bergkross.

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

8

För att minska risken för fuktproblem i byggnaden, orsakade av det ytvatten som förväntas transporteras från

intilliggande höjder, skall markytan läggas med fall från fasaden och dränering rekommenderas utföras kring

byggnaden.

Efter utförd rensning av bergytan skall sakkunnig bergtekniker utföra syn. Den enaxiella tryckhållfastheten i

fält bedöms till 50-100 MPa för intakt berg. Detta ger ett maximalt tillåtet grundtryck för bergmassan på 2 MPa,

värdet ska verifieras och ev justeras av bergsakkunnig i samband med utförandet.

6.2 Radonskydd Med avseende på radiumhalterna från berget klassificeras området som normalradonmark.

Enligt gällande anvisningar från boverket skall byggnader på normalradonmark uppföras radonskyddande,

vilket innebär att särskilda åtgärder krävs för att skydda byggnaden mot inträngande av luft från marken.

Radonbidrag kan även komma från byggmaterial.

Mätning är utförd på berg och klassificerad utifrån detta. Mätning ska utföras på schaktbottennivå och

klassificering kan komma att ändras.

7.0 FORTSATT ARBETE

När byggnadens planläge och nivå fastställts ska rekommendationer givna i föreliggande PM ses över

och vid behov justeras/kompletteras.

För utförande av schakt- och grundläggningsarbeten måste detaljerade anvisningar tas fram.

Radonmätning på schackbottennivå ska utföras.

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

9

Signatur sida

Golder Associates AB

Sofie Eskilander Paula Nordberg

Org.nr 556326-2418

VAT.no SE556326241801

Styrelsens säte: Stockholm

i:\projekt\2018\18100038 rissne kaplanen 2\8.rapporter\geo\pm_geo-berg_190128.docx

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

BILAGA A

Stabilitetskontroll, sektion A-A, befintliga förhållanden

GeoSuite Stability Report

Calculation data

18100038

Kaplanen 2 Rissne

Comment:

Contractor:

Project number:

Project name:

Description:

File name:

SEKTION A-A - BEF

I:\Projekt\2018\18100038 Rissne Kaplanen 2\15_GeoSuite\STABGRAF.RIT\SEKTION A-A - Bef.dwg

Critical Safety Factor:

2019-01-31 09:03

Calculation name:

Result Date:

Result Text:

5,32

Vertically density spacing:

Side friction:

3

15

0,00

Number of slices: 30

Horizontally density spacing:

Correction of exit angle: Yes

Page 1 (10)

GS Stability, version: 16.1.1.0

2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

Graphic Model

Page 2 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

Soil

Material ρ [kN/m³] Ø [°] C' [kPa] C [kPa] Aa Ad Ap

Materials

Le 17,00 10,0 1,00 1,00 1,00

Fr 20,00 30,0 0,0 1,00 1,00 1,00

Page 3 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

Model Data

Tangent Strategy Data

Centre point Z:

Search area:

Centre point X:

69,09

257,21

30,30

Upper Z-level:

Lower Z-level:

Number of levels:

23,26

18,01

122

Search Criteria

Calculation Strategy:

Slope type:

Beast 2003

Tangent

Right slope

Calculation method:

Page 4 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

Result file

#ECHO PRINT OF DATA ON FORTRAN UNIT NUMBER = 14

0000000001111111111222222222233333333334444444444555555555566666666667777777777812345678901234567890123456789012345678901234567890123456789012345678901234567890

1----2----3---- * Version : 4.0.0.04----5---- ****************** CONTROL SECTION6---- 1.0 1.0 CONFRC,CONLTH CONVERTION FACTORS ON FORCES AND LENGTHS7---- 1.0 1.0 FCTSUC,FCTTAN MATERIAL FACTORS ON SU,C AND TAN(PHI)8---- 1 IDTYP SOLUTION TYPE (1=STAB/BEARING 2=EARTH PRESS)9---- 31 ANALYSIS METHOD & TYPE, E.G. 31 = BEAST-2003 & EFF.STRESS10---- 0 NUMGEN NUMBER OF GENERAL SHEAR SURFACES11---- 30 NUMSLC NUMBER OF SLICES (ZERO OK FOR GENERAL SURFACES)12---- 0.000 SIDSHR SIDE SHEAR FACTOR (0.0=PLANE STRAIN , 2.0/LENGTH=MAX)13---- 0.00 0.00 VALUES FOR H3-ASSMPTN (H3(X)=H31+(H32-H31)/XTOT*X)14---- 0.50 0.50 0.00 VALUES FOR R-ASSMPTN (R(X)=R1+(R2-R1)/XTOT*X+H(X)/HMAX*R3)15---- 0 ITENSP ALLOW P-FORCE TENSION IN SCORE CALCULATION (0=NO 1=YES)16---- 0 ITENSE ALLOW E-FORCE TENSION IN SCORE CALCULATION (0=NO 1=YES)17---- 0 JPRINT TRACE PRINT CODE (0=NON 1=LIM 2=TRACE 3=DETLD TRACE)18---- 2 IPRTTP FILE NF16 PRINT TYPE FOR SLICE OUTPUT (1=FORCES 2=STRESSES)19---- 1 JPLOT CODE FOR PLOT(S) ON NF16 (0=NO 1=YES 2=+PWP/SU0 3=+MESH)20---- 0.000 CRTFRC CONVERGENCE CRITERION , FORCES (DEFAULT=SUM(FZ)/1.0E4)21---- 2.000 CRTSCR CONVERGENCE CRITERION , SOLUTION SCORE22---- 1 0 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 First flag, exit angle, third adjust low circ23----24---- ****************** GEOMETRY SECTION25---- 29 NUMXLN NUMBER OF X-LINES WITH SURFACE, ROCK AND ELEMENT SPECS26---- 1 NUMELZ NUMBER OF ELEMENTS IN Z-DIRECTION27---- 1 NUMLAY NUMBER OF HORIZONTAL LAYERS28---- 20 NUMTRI NUMBER OF MATERIAL I.D. TRIANGLES29---- X-VALUE Z-SURFACE Z-ROCK NUMBER OF X-ELEMENTS TO NEXT X-LINE30---- 85.73 -29.08 -28.35 131---- 185.73 -29.08 -28.35 132---- 186.31 -29.05 -28.35 133---- 200.34 -28.31 -27.63 134---- 201.07 -28.23 -27.59 135---- 210.52 -27.22 -25.87 136---- 214.32 -26.70 -25.18 137---- 214.91 -26.66 -25.07 138---- 223.08 -26.12 -24.00 139---- 232.14 -24.71 -22.82 140---- 234.61 -24.32 -22.53 141---- 246.20 -23.25 -21.15 142---- 247.94 -23.09 -20.29 143---- 253.88 -22.93 -17.34 144---- 255.89 -22.87 -16.51 145---- 260.37 -22.85 -14.66 1

Location: I:\Projekt\2018\18100038 Rissne Kaplanen 2\15_GeoSuite\STABGRAF.RIT\SEKTION A-A - Bef.RES

Created: 2019-01-31 09:03

Modified: 2019-01-31 09:03

Page 5 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

46---- 264.50 -22.83 -13.91 147---- 269.71 -22.80 -14.28 148---- 271.56 -22.79 -14.64 149---- 277.49 -22.81 -15.79 150---- 285.33 -22.83 -18.36 151---- 287.48 -22.84 -19.18 152---- 288.01 -22.85 -19.38 153---- 293.22 -23.00 -20.51 154---- 298.33 -23.14 -20.60 155---- 299.61 -23.17 -20.61 156---- 320.28 -23.17 -20.70 157---- 320.81 -23.17 -20.70 158---- 420.81 -23.17 -20.70 059---- 00 00 00 0.0 0.0 NP1,NP2,NSTEP,ZN1,ZN2 NODE NEW Z , NP2=MAX TERMINATES60---- 00 00 00 0 NE1,NE2,NSTEP,MAT ELEMENT MATRL , NE2=MAX TERMINATES61---- LAYER Z-BOTTOM MATERIAL-I.D.62---- 1 -13.91 163---- TRIANGLE MATERIAL X1 Z1 X2 Z2 X3 Z364---- 1 2 253.27 -3.91 86.09 -3.91 86.09 -28.6765---- 2 2 253.27 -3.91 86.09 -28.67 186.09 -28.6766---- 3 2 253.27 -3.91 186.09 -28.67 200.32 -28.2467---- 4 2 253.27 -3.91 200.32 -28.24 211.25 -26.9768---- 5 2 253.27 -3.91 211.25 -26.97 214.26 -26.6069---- 6 2 253.27 -3.91 214.26 -26.60 223.02 -25.9870---- 7 2 253.27 -3.91 223.02 -25.98 233.98 -24.2571---- 8 2 253.27 -3.91 233.98 -24.25 240.91 -23.4772---- 9 2 253.27 -3.91 240.91 -23.47 252.50 -21.3273---- 10 2 253.27 -3.91 252.50 -21.32 265.40 -19.3574---- 11 2 253.27 -3.91 265.40 -19.35 269.81 -18.9975---- 12 2 253.27 -3.91 269.81 -18.99 276.41 -18.8476---- 13 2 253.27 -3.91 276.41 -18.84 282.49 -19.1077---- 14 2 253.27 -3.91 282.49 -19.10 287.41 -20.0778---- 15 2 253.27 -3.91 287.41 -20.07 293.11 -20.9379---- 16 2 253.27 -3.91 293.11 -20.93 296.98 -21.2680---- 17 2 253.27 -3.91 296.98 -21.26 299.59 -21.4181---- 18 2 253.27 -3.91 299.59 -21.41 319.92 -21.5882---- 19 2 253.27 -3.91 419.92 -21.58 319.92 -21.5883---- 20 2 253.27 -3.91 419.92 -21.58 419.92 -3.9184---- 0 0 0 XWALL,HWALL,RWALL WALL SPECIFICATIONS

(LOCATION,HEIGHT,ROUGHNESS)85----86---- ****************** MATERIAL PROPERTIES SECTION87---- 2 3 15 NUMMAT NUMBER OF DIFFERENT MATERIALS (NDX, NDZ DENSITY GRID S88---- 0 NUMXSU NUMBER OF VERTICAL X-LINES WITH GIVEN SU-VALUES89---- 0 NODSU NUMBER OF MESH NODAL POINTS WITH GIVEN SU-VALUES90---- 0.00 CRACKZ SURFACE OPEN CRACK DEPTH91---- 0.00 CRACKW WATER DEPTH IN OPEN SURFACE CRACK92---- 0.0 PHIREF FRICTION ANGLE REFERENCE PRESSURE93---- EFFECTIVE STRESS ANALYSIS STRENGTH PARAMETERS (ALWAYS INCLUDE , ZERO

OK)94---- MAT GAMTOT COHSN PHIANG PHIRED PWPMAT RU-MAT B-FACT K-NOT B-SIG2 D-

FCT95---- 1 17.00 0.00 0.00 0 0.00 0.00 0 0 0 0.001 -0.00 18.0096---- 2 20.00 0.00 30.00 0 0.00 0.00 0 0 0 0.001 -0.00 18.0097---- TOTAL STRESS ANALYSIS STRENGTH PARAMETERS (ALWAYS INCLUDE , ZERO OK)98---- MAT GAMTOT SUA/SU0 SUD/SU0 SUP/SU0 SU0-MAT (A:ACTIVE D:DIRECT

P:PASSIVE)C-99---- 1 17.00 1.00 1.00 1.00 10.00 0100---- 2 20.00 1.00 1.00 1.00 0.00 1101---- X-LINE X-COORD Z-POINTS LINE 1 : Z-VALUES / LINE 2 : SU0-VALUES102---- NODE SU0 (IF ALL NODES SKIP NODE NUMBERS : SU0(1) SU0(2) )

Page 6 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

102 NODE SU0 (IF ALL NODES, SKIP NODE NUMBERS : SU0(1),SU0(2),...)103----104---- ****************** PORE-WATER-PRESSURES SECTION105---- 1 IDPWP PWP INDICATOR (1=HYDROSTATIC 2=NON-HYDROSTATIC)106---- 0 NUMBER OF VERTICAL X-LINES WITH GIVEN PWP WITH DEPTH107---- 0 NODPWP NUMBER OF MESH NODAL POINTS WITH GIVEN PWP108---- 0.0 FCTNOD FACTOR ON PWP-VALUES GIVEN AT NODAL POINTS109---- -3.910 WATERZ HORIZONTAL WATER TABLE Z-LEVEL110---- 10.0 GAMWAT FREE WATER UNIT WEIGHT111---- 10.0 GAMPWP PORE WATER UNIT WEIGHT (=GAMWAT IF HYDROSTATIC)112---- 0.00 PWPMIN MINIMUM ALLOWABLE PWP (CAPILLARY TENSION)113---- X-LINE X-COORD Z-POINTS LINE 1 : Z-VALUES / LINE 2 : PWP-VALUES114---- NODE PWP-VALUE (IF ALL NODES , SKIP NODE NUMBERS : PWP(1),PWP(2),...)115----116---- ****************** LOAD SECTION117---- 0 NUMPNT NUMBER OF POINT LOADS & 100*SOIL NAILS118---- 0 NUMSIG NUMBER OF SURFACE DISTRIBUTED LOADS119---- 0.0 SIGTOP UNIFORM INITIAL VERTICAL STRESS AT SURFACE120---- -100 100 XTOP1,XTOP2 STRESS 'SIGTOP' ACTS FROM XTOP1 TO XTOP2121---- 10.0000 5.0000 FCTPNT,FCTSIG POINT AND DISTRIBUTED LOAD FACTORS122---- 0.00 1.00 ACCXRT,ACCZRT ACCELERATION RATIOS IN X- AND Z-DIRECTIONS123---- POINT X-COORD Z-COORD X-FORCE Z-FORCE124---- STRIP X1 X2 SIGZ1 SIGZ2 TAUX1 TAUX2125----126---- ****************** GIVEN SHEAR SURFACE127---- 2 RESTRICT SHEAR SURFACE, NUMBER OF POINTS ON LINE (X-Z)128---- 252.59 252.64129---- -21.37 -23.03130---- END

0000000001111111111222222222233333333334444444444555555555566666666667777777777812345678901234567890123456789012345678901234567890123456789012345678901234567890

BEAST Output Program Version = 12 Jan 2017 Time = 31 JAN 2019 09:03:56

===================================================== SAFETY FACTOR = 5.323SURFACE NO : 584 SUMMARY OF GEOMETRY AND STRESSES===================================================== SOLUTION SCORE= 0.159

SURFACE TYPE = CIRCLE X-CENTER Z-CENTER RADIUS242.070 -84.230 62.180

SOLUTION METHOD = BEAST-2003 / EFFECTIVE STRESS ANALYSIS

SLICE X1 Z1 Z2 WXT-FRC P-STR E2-STR U2-STR ROUGH H2/Z23X2 Z4 Z3 WZT-FRC S-STR T2-STR U3-STR H3/L34

1 219.32 -26.37 -26.29 0.000E+00 2.737E+00 3.799E-01 0.000E+00 0.728 -0.603 WARNINGS: 11 220.43 -26.37 -25.94 3.563E+00 9.296E-01 3.643E-01 0.000E+00 0.334

2 220.43 -26.29 -26.22 0.000E+00 9.267E+00 3.986E+00 0.000E+00 0.815 0.1012 221.55 -25.94 -25.54 1.101E+01 1.005E+00 6.473E-01 0.000E+00 0.448

3 221.55 -26.22 -26.15 0.000E+00 1.524E+01 6.787E+00 0.000E+00 0.862 0.1853 222.66 -25.54 -25.16 1.800E+01 1.653E+00 8.807E-01 0.000E+00 0.469

4 222.66 -26.15 -26.01 0.000E+00 2.052E+01 9.468E+00 0.000E+00******* 0.227 WARNINGS: 14 223 77 25 16 24 81 2 405E 01 2 225E 00 1 124E 00 0 000E 00 0 484

Page 7 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

4 223.77 -25.16 -24.81 2.405E+01 2.225E+00 1.124E+00 0.000E+00 0.484

5 223.77 -26.01 -25.84 0.000E+00 2.388E+01 1.215E+01 0.000E+00******* 0.267 WARNINGS: 15 224.88 -24.81 -24.47 2.793E+01 2.591E+00 1.355E+00 0.000E+00 0.489

6 224.88 -25.84 -25.67 0.000E+00 2.679E+01 1.433E+01 0.000E+00 0.953 0.2956 225.99 -24.47 -24.17 3.113E+01 2.906E+00 1.560E+00 0.000E+00 0.493

7 225.99 -25.67 -25.49 0.000E+00 2.928E+01 1.641E+01 0.000E+00 0.963 0.3187 227.10 -24.17 -23.88 3.396E+01 3.176E+00 1.738E+00 0.000E+00 0.493

8 227.10 -25.49 -25.32 0.000E+00 3.162E+01 1.814E+01 0.000E+00 0.977 0.3378 228.21 -23.88 -23.62 3.645E+01 3.430E+00 1.900E+00 0.000E+00 0.496

9 228.21 -25.32 -25.15 0.000E+00 3.322E+01 1.977E+01 0.000E+00 0.981 0.3549 229.33 -23.62 -23.37 3.821E+01 3.603E+00 2.039E+00 0.000E+00 0.496

10 229.33 -25.15 -24.98 0.000E+00 3.456E+01 2.112E+01 0.000E+00 0.989 0.36910 230.44 -23.37 -23.16 3.953E+01 3.749E+00 2.164E+00 0.000E+00 0.498

11 230.44 -24.98 -24.80 0.000E+00 3.536E+01 2.236E+01 0.000E+00 0.992 0.38411 231.55 -23.16 -22.95 4.035E+01 3.836E+00 2.270E+00 0.000E+00 0.499

12 231.55 -24.80 -24.63 0.000E+00 3.581E+01 2.335E+01 0.000E+00 0.999 0.40012 232.66 -22.95 -22.79 4.062E+01 3.885E+00 2.368E+00 0.000E+00 0.500

13 232.66 -24.63 -24.45 0.000E+00 3.564E+01 2.429E+01 0.000E+00 1.002 0.416 WARNINGS: 113 233.77 -22.79 -22.63 4.032E+01 3.866E+00 2.451E+00 0.000E+00 0.501

14 233.77 -24.45 -24.29 0.000E+00 3.521E+01 2.486E+01 0.000E+00 1.005 0.429 WARNINGS: 114 234.88 -22.63 -22.50 3.966E+01 3.819E+00 2.504E+00 0.000E+00 0.501

15 234.88 -24.29 -24.19 0.000E+00 3.535E+01 2.463E+01 0.000E+00 0.999 0.43015 235.99 -22.50 -22.38 3.975E+01 3.834E+00 2.471E+00 0.000E+00 0.499

16 235.99 -24.19 -24.09 0.000E+00 3.561E+01 2.433E+01 0.000E+00 0.989 0.43116 237.11 -22.38 -22.26 3.994E+01 3.863E+00 2.423E+00 0.000E+00 0.500

17 237.11 -24.09 -23.99 0.000E+00 3.546E+01 2.389E+01 0.000E+00 0.980 0.43417 238.22 -22.26 -22.18 3.961E+01 3.846E+00 2.364E+00 0.000E+00 0.501

18 238.22 -23.99 -23.88 0.000E+00 3.506E+01 2.325E+01 0.000E+00 0.972 0.43818 239.33 -22.18 -22.12 3.897E+01 3.803E+00 2.296E+00 0.000E+00 0.502

19 239.33 -23.88 -23.78 0.000E+00 3.413E+01 2.249E+01 0.000E+00 0.962 0.44519 240.44 -22.12 -22.08 3.779E+01 3.702E+00 2.213E+00 0.000E+00 0.503

20 240.44 -23.78 -23.68 0.000E+00 3.270E+01 2.160E+01 0.000E+00 0.950 0.45420 241.55 -22.08 -22.06 3.608E+01 3.548E+00 2.117E+00 0.000E+00 0.504

21 241.55 -23.68 -23.58 0.000E+00 3.056E+01 2.063E+01 0.000E+00 0.936 0.46621 242.66 -22.06 -22.06 3.358E+01 3.315E+00 2.011E+00 0.000E+00 0.506

22 242.66 -23.58 -23.47 0.000E+00 2.807E+01 1.961E+01 0.000E+00 0.918 0.48122 243.77 -22.06 -22.08 3.073E+01 3.044E+00 1.896E+00 0.000E+00 0.507

23 243.77 -23.47 -23.37 0.000E+00 2.521E+01 1.861E+01 0.000E+00 0.906 0.50423 244.89 -22.08 -22.12 2.743E+01 2.735E+00 1.734E+00 0.000E+00 0.509

24 244.89 -23.37 -23.27 0.000E+00 2.175E+01 1.778E+01 0.000E+00 0.868 0.53124 246.00 -22.12 -22.18 2.366E+01 2.359E+00 1.642E+00 0.000E+00 0.511

Page 8 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

25 246.00 -23.27 -23.17 0.000E+00 1.802E+01 1.737E+01 0.000E+00 0.833 0.56225 247.11 -22.18 -22.26 1.950E+01 1.955E+00 1.565E+00 0.000E+00 0.515

26 247.11 -23.17 -23.08 0.000E+00 1.417E+01 1.703E+01 0.000E+00 0.787 0.58926 248.22 -22.26 -22.36 1.523E+01 1.811E+00 1.478E+00 0.000E+00 0.519

27 248.22 -23.08 -23.05 0.000E+00 1.144E+01 1.547E+01 0.000E+00 0.726 0.58327 249.33 -22.36 -22.48 1.219E+01 1.879E+00 1.364E+00 0.000E+00 0.520

28 249.33 -23.05 -23.02 0.000E+00 8.728E+00 1.372E+01 0.000E+00 0.659 0.56528 250.44 -22.48 -22.62 9.167E+00 1.879E+00 1.238E+00 0.000E+00 0.529

29 250.44 -23.02 -22.99 0.000E+00 5.690E+00 1.205E+01 0.000E+00 0.591 0.44629 251.55 -22.62 -22.79 5.743E+00 1.879E+00 1.111E+00 0.000E+00 0.554

30 251.55 -22.99 -22.96 0.000E+00 2.256E+00 1.207E-10 0.000E+00 0.000 0.50030 252.66 -22.79 -22.96 1.946E+00 1.879E+00 -6.360E-10 0.000E+00 0.667


SURFACE NO:584 TYPE: CIRCLE SAFETY-FACTOR: 5.323 SCORE: 0.159BELOW SKETCH SHOWS SHEAR SURFACE WITH SLICE DIVISIONS AND MATERIAL ID-S

1222 2 2 1 1 12222 2 2 2 2 1 1 12 22222 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1

2 222222 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 122222 22222 222222 222222 222221 111111 111

0102 030405 060708 091011 121314 1516 171819 202122 232425 262728 2930

MAT GAMTOT SUA/SU0 SUD/SU0 SUP/SU0 COHESN PHIANG PHIRED RU-FCT B-FCT K-NOT B-SIG2 D/SU(B)1 17.000 1.000 1.000 1.000 0.000 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0012 20.000 1.000 1.000 1.000 0.000 30.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001


SURFACE NO:584 TYPE: CIRCLE SAFETY-FACTOR: 5.323 SCORE: 0.159BELOW SKETCH SHOWS EFFECTIVE NORMAL STRESSES: P=SHEAR-SURFACE E=INTER-SLICE

U=RESULTING PWP AT SHEAR SURFACE

0102 030405 060708 091011 121314 1516 171819 202122 232425 262728 2930------------------------------------------------------------------------ZEROIUEU U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U UIIP PII E II P II E II II P E P II P II E E II P E I

Page 9 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

I P E E II E E II E E EPE II E E II P E E II E E E P II P E E E E E II E E P II P II P II P II P II P P II P P II P P P P P P P P P I------------------------------------------------------------------------ SIGMAX

P-MIN = 2.256E+00 P-MAX = 3.581E+01E-MIN = 3.799E-01 E-MAX = 2.486E+01U-MIN = 0.000E+00 U-MAX = 0.000E+00

THIS RUN WAS TERMINATED : 31 JAN 2019 AT 09:03:56 HOURS

TIME USED = 1 SECONDS

Page 10 (10)


2019-01-31 09:06

SEKTION A-A - BEF

2018-07-05, rev 2019-02-01 18100038

BILAGA B

Stabilitetskontroll, sektion A-A, 1,5 m uppfyllnad

GeoSuite Stability Report

Calculation data

18100038

Kaplanen 2 Rissne

Comment:

Contractor:

Project number:

Project name:

Description:

File name:

SEKTION A-A

i:\projekt\2018\18100038 rissne kaplanen 2\15_geosuite\stabgraf.rit\sektion a-a.dwg

Critical Safety Factor:

2019-01-31 08:59

Calculation name:

Result Date:

Result Text:

2,11

Vertically density spacing:

Side friction:

3

15

0,00

Number of slices: 30

Horizontally density spacing:

Correction of exit angle: Yes

Page 1 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

Graphic Model

Page 2 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

Soil

Material ρ [kN/m³] Ø [°] C' [kPa] C [kPa] Aa Ad Ap

Materials

Le 17,00 10,0 1,00 1,00 1,00

Fr 20,00 30,0 0,0 1,00 1,00 1,00

Page 3 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

Loads

Distributed Loads

q1 [kPa] q2 [kPa] X1 [m] X2 [m]

30,00 30,00 245,13 256,00

30,00 0,00 256,00 261,00

Page 4 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

Model Data

Tangent Strategy Data

Centre point Z:

Search area:

Centre point X:

32,56

259,92

8,91

Upper Z-level:

Lower Z-level:

Number of levels:

22,90

17,96

122

Search Criteria

Calculation Strategy:

Slope type:

Beast 2003

Tangent

Right slope

Calculation method:

Page 5 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

Result file

#ECHO PRINT OF DATA ON FORTRAN UNIT NUMBER = 14

0000000001111111111222222222233333333334444444444555555555566666666667777777777812345678901234567890123456789012345678901234567890123456789012345678901234567890

1----2----3---- * Version : 4.0.0.04----5---- ****************** CONTROL SECTION6---- 1.0 1.0 CONFRC,CONLTH CONVERTION FACTORS ON FORCES AND LENGTHS7---- 1.0 1.0 FCTSUC,FCTTAN MATERIAL FACTORS ON SU,C AND TAN(PHI)8---- 1 IDTYP SOLUTION TYPE (1=STAB/BEARING 2=EARTH PRESS)9---- 31 ANALYSIS METHOD & TYPE, E.G. 31 = BEAST-2003 & EFF.STRESS10---- 0 NUMGEN NUMBER OF GENERAL SHEAR SURFACES11---- 30 NUMSLC NUMBER OF SLICES (ZERO OK FOR GENERAL SURFACES)12---- 0.000 SIDSHR SIDE SHEAR FACTOR (0.0=PLANE STRAIN , 2.0/LENGTH=MAX)13---- 0.00 0.00 VALUES FOR H3-ASSMPTN (H3(X)=H31+(H32-H31)/XTOT*X)14---- 0.50 0.50 0.00 VALUES FOR R-ASSMPTN (R(X)=R1+(R2-R1)/XTOT*X+H(X)/HMAX*R3)15---- 0 ITENSP ALLOW P-FORCE TENSION IN SCORE CALCULATION (0=NO 1=YES)16---- 0 ITENSE ALLOW E-FORCE TENSION IN SCORE CALCULATION (0=NO 1=YES)17---- 0 JPRINT TRACE PRINT CODE (0=NON 1=LIM 2=TRACE 3=DETLD TRACE)18---- 2 IPRTTP FILE NF16 PRINT TYPE FOR SLICE OUTPUT (1=FORCES 2=STRESSES)19---- 1 JPLOT CODE FOR PLOT(S) ON NF16 (0=NO 1=YES 2=+PWP/SU0 3=+MESH)20---- 0.000 CRTFRC CONVERGENCE CRITERION , FORCES (DEFAULT=SUM(FZ)/1.0E4)21---- 2.000 CRTSCR CONVERGENCE CRITERION , SOLUTION SCORE22---- 1 0 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 First flag, exit angle, third adjust low circ23----24---- ****************** GEOMETRY SECTION25---- 29 NUMXLN NUMBER OF X-LINES WITH SURFACE, ROCK AND ELEMENT SPECS26---- 1 NUMELZ NUMBER OF ELEMENTS IN Z-DIRECTION27---- 1 NUMLAY NUMBER OF HORIZONTAL LAYERS28---- 20 NUMTRI NUMBER OF MATERIAL I.D. TRIANGLES29---- X-VALUE Z-SURFACE Z-ROCK NUMBER OF X-ELEMENTS TO NEXT X-LINE30---- 85.73 -29.08 -28.35 131---- 185.73 -29.08 -28.35 132---- 186.31 -29.05 -28.35 133---- 200.34 -28.31 -27.63 134---- 201.07 -28.23 -27.59 135---- 210.52 -27.22 -25.87 136---- 214.32 -26.70 -25.18 137---- 214.91 -26.66 -25.07 138---- 223.08 -26.12 -24.00 139---- 232.14 -24.71 -22.82 140---- 234.61 -24.32 -22.53 141---- 246.20 -23.25 -21.15 142---- 247.94 -23.09 -20.29 143---- 253.88 -22.93 -17.34 144---- 255.89 -22.87 -16.51 145---- 260.37 -22.85 -14.66 146---- 264.50 -22.83 -13.91 1

Location: i:\projekt\2018\18100038 rissne kaplanen 2\15_geosuite\stabgraf.rit\sektion a-a.RES

Created: 2019-01-31 08:59

Modified: 2019-01-31 08:59

Page 6 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

47---- 269.71 -22.80 -14.28 148---- 271.56 -22.79 -14.64 149---- 277.49 -22.81 -15.79 150---- 285.33 -22.83 -18.36 151---- 287.48 -22.84 -19.18 152---- 288.01 -22.85 -19.38 153---- 293.22 -23.00 -20.51 154---- 298.33 -23.14 -20.60 155---- 299.61 -23.17 -20.61 156---- 320.28 -23.17 -20.70 157---- 320.81 -23.17 -20.70 158---- 420.81 -23.17 -20.70 059---- 00 00 00 0.0 0.0 NP1,NP2,NSTEP,ZN1,ZN2 NODE NEW Z , NP2=MAX TERMINATES60---- 00 00 00 0 NE1,NE2,NSTEP,MAT ELEMENT MATRL , NE2=MAX TERMINATES61---- LAYER Z-BOTTOM MATERIAL-I.D.62---- 1 -13.91 163---- TRIANGLE MATERIAL X1 Z1 X2 Z2 X3 Z364---- 1 2 253.27 -3.91 86.09 -3.91 86.09 -28.6765---- 2 2 253.27 -3.91 86.09 -28.67 186.09 -28.6766---- 3 2 253.27 -3.91 186.09 -28.67 200.32 -28.2467---- 4 2 253.27 -3.91 200.32 -28.24 211.25 -26.9768---- 5 2 253.27 -3.91 211.25 -26.97 214.26 -26.6069---- 6 2 253.27 -3.91 214.26 -26.60 223.02 -25.9870---- 7 2 253.27 -3.91 223.02 -25.98 233.98 -24.2571---- 8 2 253.27 -3.91 233.98 -24.25 240.91 -23.4772---- 9 2 253.27 -3.91 240.91 -23.47 252.50 -21.3273---- 10 2 253.27 -3.91 252.50 -21.32 265.40 -19.3574---- 11 2 253.27 -3.91 265.40 -19.35 269.81 -18.9975---- 12 2 253.27 -3.91 269.81 -18.99 276.41 -18.8476---- 13 2 253.27 -3.91 276.41 -18.84 282.49 -19.1077---- 14 2 253.27 -3.91 282.49 -19.10 287.41 -20.0778---- 15 2 253.27 -3.91 287.41 -20.07 293.11 -20.9379---- 16 2 253.27 -3.91 293.11 -20.93 296.98 -21.2680---- 17 2 253.27 -3.91 296.98 -21.26 299.59 -21.4181---- 18 2 253.27 -3.91 299.59 -21.41 319.92 -21.5882---- 19 2 253.27 -3.91 419.92 -21.58 319.92 -21.5883---- 20 2 253.27 -3.91 419.92 -21.58 419.92 -3.9184---- 0 0 0 XWALL,HWALL,RWALL WALL SPECIFICATIONS

(LOCATION,HEIGHT,ROUGHNESS)85----86---- ****************** MATERIAL PROPERTIES SECTION87---- 2 3 15 NUMMAT NUMBER OF DIFFERENT MATERIALS (NDX, NDZ DENSITY GRID S88---- 0 NUMXSU NUMBER OF VERTICAL X-LINES WITH GIVEN SU-VALUES89---- 0 NODSU NUMBER OF MESH NODAL POINTS WITH GIVEN SU-VALUES90---- 0.00 CRACKZ SURFACE OPEN CRACK DEPTH91---- 0.00 CRACKW WATER DEPTH IN OPEN SURFACE CRACK92---- 0.0 PHIREF FRICTION ANGLE REFERENCE PRESSURE93---- EFFECTIVE STRESS ANALYSIS STRENGTH PARAMETERS (ALWAYS INCLUDE , ZERO

OK)94---- MAT GAMTOT COHSN PHIANG PHIRED PWPMAT RU-MAT B-FACT K-NOT B-SIG2 D-

FCT95---- 1 17.00 0.00 0.00 0 0.00 0.00 0 0 0 0.001 -0.00 18.0096---- 2 20.00 0.00 30.00 0 0.00 0.00 0 0 0 0.001 -0.00 18.0097---- TOTAL STRESS ANALYSIS STRENGTH PARAMETERS (ALWAYS INCLUDE , ZERO OK)98---- MAT GAMTOT SUA/SU0 SUD/SU0 SUP/SU0 SU0-MAT (A:ACTIVE D:DIRECT

P:PASSIVE)C-99---- 1 17.00 1.00 1.00 1.00 10.00 0100---- 2 20.00 1.00 1.00 1.00 0.00 1101---- X-LINE X-COORD Z-POINTS LINE 1 : Z-VALUES / LINE 2 : SU0-VALUES102---- NODE SU0 (IF ALL NODES, SKIP NODE NUMBERS : SU0(1),SU0(2),...)103

Page 7 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

103----104---- ****************** PORE-WATER-PRESSURES SECTION105---- 1 IDPWP PWP INDICATOR (1=HYDROSTATIC 2=NON-HYDROSTATIC)106---- 0 NUMBER OF VERTICAL X-LINES WITH GIVEN PWP WITH DEPTH107---- 0 NODPWP NUMBER OF MESH NODAL POINTS WITH GIVEN PWP108---- 0.0 FCTNOD FACTOR ON PWP-VALUES GIVEN AT NODAL POINTS109---- -3.910 WATERZ HORIZONTAL WATER TABLE Z-LEVEL110---- 10.0 GAMWAT FREE WATER UNIT WEIGHT111---- 10.0 GAMPWP PORE WATER UNIT WEIGHT (=GAMWAT IF HYDROSTATIC)112---- 0.00 PWPMIN MINIMUM ALLOWABLE PWP (CAPILLARY TENSION)113---- X-LINE X-COORD Z-POINTS LINE 1 : Z-VALUES / LINE 2 : PWP-VALUES114---- NODE PWP-VALUE (IF ALL NODES , SKIP NODE NUMBERS : PWP(1),PWP(2),...)115----116---- ****************** LOAD SECTION117---- 0 NUMPNT NUMBER OF POINT LOADS & 100*SOIL NAILS118---- 2 NUMSIG NUMBER OF SURFACE DISTRIBUTED LOADS119---- 0.0 SIGTOP UNIFORM INITIAL VERTICAL STRESS AT SURFACE120---- -100 100 XTOP1,XTOP2 STRESS 'SIGTOP' ACTS FROM XTOP1 TO XTOP2121---- 10.0000 5.0000 FCTPNT,FCTSIG POINT AND DISTRIBUTED LOAD FACTORS122---- 0.00 1.00 ACCXRT,ACCZRT ACCELERATION RATIOS IN X- AND Z-DIRECTIONS123---- POINT X-COORD Z-COORD X-FORCE Z-FORCE124---- STRIP X1 X2 SIGZ1 SIGZ2 TAUX1 TAUX2125---- 1 245.13 256.00 6.00 6.00 0.00 0.00126---- 2 256.00 261.00 6.00 0.00 0.00 0.00127----128---- ****************** GIVEN SHEAR SURFACE129---- END

0000000001111111111222222222233333333334444444444555555555566666666667777777777812345678901234567890123456789012345678901234567890123456789012345678901234567890


===================================================== SAFETY FACTOR = 2.105SURFACE NO :1043 SUMMARY OF GEOMETRY AND STRESSES===================================================== SOLUTION SCORE= 0.000

SURFACE TYPE = CIRCLE X-CENTER Z-CENTER RADIUS257.690 -25.870 5.260

SOLUTION METHOD = BEAST-2003 / EFFECTIVE STRESS ANALYSIS

SLICE X1 Z1 Z2 WXT-FRC P-STR E2-STR U2-STR ROUGH H2/Z23X2 Z4 Z3 WZT-FRC S-STR T2-STR U3-STR H3/L34

1 253.32 -22.95 -22.94 0.000E+00 2.544E+01 2.235E+01 0.000E+00 0.221 0.4761 253.61 -22.94 -22.55 9.604E+00 4.751E+00 1.051E+00 0.000E+00 0.484

2 253.61 -22.94 -22.93 0.000E+00 3.223E+01 2.525E+01 0.000E+00 0.260 0.4532 253.90 -22.55 -22.23 1.134E+01 4.751E+00 1.235E+00 0.000E+00 0.488

3 253.90 -22.93 -22.92 0.000E+00 3.794E+01 2.770E+01 0.000E+00 0.295 0.4403 254.19 -22.23 -21.95 1.279E+01 4.751E+00 1.404E+00 0.000E+00 0.491

4 254.19 -22.92 -22.91 0.000E+00 4.281E+01 2.977E+01 0.000E+00539.838 0.431 WARNINGS: 14 254.47 -21.95 -21.71 1.402E+01 4.751E+00 1.555E+00 0.000E+00 0.493

Page 8 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

5 254.47 -22.91 -22.90 0.000E+00 4.703E+01 3.153E+01 0.000E+00******* 0.423 WARNINGS: 15 254.76 -21.71 -21.50 1.508E+01 4.751E+00 1.690E+00 0.000E+00 0.495

6 254.76 -22.90 -22.89 0.000E+00 5.072E+01 3.303E+01 0.000E+00 0.380 0.4186 255.05 -21.50 -21.32 1.599E+01 4.751E+00 1.807E+00 0.000E+00 0.496

7 255.05 -22.89 -22.89 0.000E+00 5.396E+01 3.428E+01 0.000E+00 0.402 0.4137 255.34 -21.32 -21.16 1.678E+01 4.751E+00 1.909E+00 0.000E+00 0.496

8 255.34 -22.89 -22.88 0.000E+00 5.678E+01 3.532E+01 0.000E+00 0.420 0.4098 255.63 -21.16 -21.03 1.744E+01 4.751E+00 1.994E+00 0.000E+00 0.497

9 255.63 -22.88 -22.87 0.000E+00 5.925E+01 3.615E+01 0.000E+00 0.434 0.4059 255.92 -21.03 -20.92 1.801E+01 4.751E+00 2.061E+00 0.000E+00 0.498

10 255.92 -22.87 -22.87 0.000E+00 6.102E+01 3.665E+01 0.000E+00 0.443 0.40110 256.21 -20.92 -20.82 1.836E+01 4.751E+00 2.105E+00 0.000E+00 0.500

11 256.21 -22.87 -22.87 0.000E+00 6.131E+01 3.690E+01 0.000E+00 0.448 0.39811 256.50 -20.82 -20.75 1.829E+01 4.751E+00 2.130E+00 0.000E+00 0.501

12 256.50 -22.87 -22.87 0.000E+00 6.122E+01 3.696E+01 0.000E+00 0.450 0.39612 256.79 -20.75 -20.69 1.812E+01 4.751E+00 2.137E+00 0.000E+00 0.501

13 256.79 -22.87 -22.86 0.000E+00 6.086E+01 3.681E+01 0.000E+00 0.448 0.39413 257.08 -20.69 -20.65 1.786E+01 4.751E+00 2.128E+00 0.000E+00 0.501

14 257.08 -22.86 -22.86 0.000E+00 6.017E+01 3.649E+01 0.000E+00 0.443 0.39314 257.37 -20.65 -20.62 1.751E+01 4.751E+00 2.104E+00 0.000E+00 0.502

15 257.37 -22.86 -22.86 0.000E+00 5.922E+01 3.600E+01 0.000E+00 0.435 0.39215 257.65 -20.62 -20.61 1.710E+01 4.751E+00 2.066E+00 0.000E+00 0.502

16 257.65 -22.86 -22.86 0.000E+00 5.798E+01 3.534E+01 0.000E+00 0.424 0.39216 257.94 -20.61 -20.62 1.660E+01 4.751E+00 2.014E+00 0.000E+00 0.503

17 257.94 -22.86 -22.86 0.000E+00 5.644E+01 3.454E+01 0.000E+00 0.410 0.39217 258.23 -20.62 -20.64 1.602E+01 4.751E+00 1.948E+00 0.000E+00 0.503

18 258.23 -22.86 -22.86 0.000E+00 5.465E+01 3.358E+01 0.000E+00 0.394 0.39318 258.52 -20.64 -20.68 1.537E+01 4.751E+00 1.871E+00 0.000E+00 0.504

19 258.52 -22.86 -22.86 0.000E+00 5.252E+01 3.247E+01 0.000E+00 0.375 0.39419 258.81 -20.68 -20.73 1.463E+01 4.751E+00 1.781E+00 0.000E+00 0.504

20 258.81 -22.86 -22.86 0.000E+00 5.013E+01 3.120E+01 0.000E+00 0.354 0.39520 259.10 -20.73 -20.80 1.381E+01 4.751E+00 1.681E+00 0.000E+00 0.505

21 259.10 -22.86 -22.85 0.000E+00 4.741E+01 2.978E+01 0.000E+00 0.331 0.39721 259.39 -20.80 -20.89 1.291E+01 4.751E+00 1.571E+00 0.000E+00 0.506

22 259.39 -22.85 -22.85 0.000E+00 4.435E+01 2.822E+01 0.000E+00 0.305 0.40022 259.68 -20.89 -21.00 1.192E+01 4.751E+00 1.451E+00 0.000E+00 0.507

23 259.68 -22.85 -22.85 0.000E+00 4.098E+01 2.649E+01 0.000E+00 0.279 0.40323 259.97 -21.00 -21.13 1.083E+01 4.751E+00 1.324E+00 0.000E+00 0.509

24 259.97 -22.85 -22.85 0.000E+00 3.722E+01 2.461E+01 0.000E+00 0.251 0.40824 260.26 -21.13 -21.28 9.635E+00 4.751E+00 1.191E+00 0.000E+00 0.511

25 260 26 -22 85 -22 85 0 000E+00 3 306E+01 2 259E+01 0 000E+00 0 222 0 413Page 9 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

25 260.26 -22.85 -22.85 0.000E+00 3.306E+01 2.259E+01 0.000E+00 0.222 0.41325 260.54 -21.28 -21.45 8.331E+00 4.751E+00 1.055E+00 0.000E+00 0.514

26 260.54 -22.85 -22.85 0.000E+00 2.847E+01 2.048E+01 0.000E+00 0.193 0.41926 260.83 -21.45 -21.65 6.902E+00 4.751E+00 9.193E-01 0.000E+00 0.518

27 260.83 -22.85 -22.85 0.000E+00 2.357E+01 1.834E+01 0.000E+00 0.167 0.42127 261.12 -21.65 -21.89 5.376E+00 4.751E+00 7.924E-01 0.000E+00 0.523

28 261.12 -22.85 -22.84 0.000E+00 1.949E+01 1.594E+01 0.000E+00 0.141 0.41628 261.41 -21.89 -22.15 4.057E+00 4.751E+00 6.680E-01 0.000E+00 0.527

29 261.41 -22.84 -22.84 0.000E+00 1.438E+01 1.284E+01 0.000E+00 0.108 0.34529 261.76 -22.15 -22.50 3.028E+00 4.751E+00 5.111E-01 0.000E+00 0.555

30 261.76 -22.84 -22.84 0.000E+00 8.213E+00 -4.730E-11 0.000E+00 0.000 0.50030 262.10 -22.50 -22.84 1.017E+00 4.751E+00 -1.026E-10 0.000E+00 0.665


SURFACE NO:*** TYPE: CIRCLE SAFETY-FACTOR: 2.105 SCORE: 0.000BELOW SKETCH SHOWS SHEAR SURFACE WITH SLICE DIVISIONS AND MATERIAL ID-S

111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 11111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11111 1111 1 1 1 1 1 1 1 1 1 111 11

1111 111111 1111111 11110102 030405 060708 09101112 131415 161718 192021 22232425 262728 29 30

MAT GAMTOT SUA/SU0 SUD/SU0 SUP/SU0 COHESN PHIANG PHIRED RU-FCT B-FCT K-NOT B-SIG2 D/SU(B)1 17.000 1.000 1.000 1.000 0.000 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0012 20.000 1.000 1.000 1.000 0.000 30.00 0.00 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001


SURFACE NO:*** TYPE: CIRCLE SAFETY-FACTOR: 2.105 SCORE: 0.000BELOW SKETCH SHOWS EFFECTIVE NORMAL STRESSES: P=SHEAR-SURFACE E=INTER-SLICE

U=RESULTING PWP AT SHEAR SURFACE

0102 030405 060708 09101112 131415 161718 192021 22232425 262728 29 30------------------------------------------------------------------------ZEROIU U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U U UII II II PII II PE I

Page 10 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

I E II EP II E II E E P IIP E E E II E E P II E E E E II P E E E E P II E E E E E E E II P E E E P II P II P II P II P P II P P II P II P P II P P P II P P P P P P P I------------------------------------------------------------------------ SIGMAX

P-MIN = 8.213E+00 P-MAX = 6.131E+01E-MIN = 1.284E+01 E-MAX = 3.696E+01U-MIN = 0.000E+00 U-MAX = 0.000E+00

THIS RUN WAS TERMINATED : 31 JAN 2019 AT 08:59:17 HOURS

TIME USED = 2 SECONDS

Page 11 (11)


2019-01-31 09:09

SEKTION A-A

golder.com

pm geoteknik och bergteknik - sundbyberg

Documents