pozo de disipacion actual kenyorex mucho trabajo

BALANCE HIDRICOI. BALANCE HIDRICOOBRA:MICROPRESA TECCLLOCOCHAENTIDAD:UNASAMCUADRO N:IMESESAPORTEDEDUCCIONESREA (M2)VOLUMEN (M3)COTAS (m.s.n.m.)EVAPORACIONREQ. RIEGOINICIOFININICIOFININICIOFINM3mmM3M3M2M2M3M3m.s.n.m.m.s.n.m.ENE131,230.00133.0017,269.76-129,847.83134,598.11263,317.61377,277.844404.134405.00FEB111,643.00111.0014,940.39-134,598.11138,184.92377,277.84473,980.454405.004405.70MAR94,031.00109.0015,062.16-138,184.92140,960.19473,980.45552,949.304405.704406.27ABR75,132.0096.0013,532.18-140,960.19142,997.70552,949.30614,549.124406.274406.70MAY67,694.0098.0014,013.77-142,997.70144,621.96614,549.12668,229.344406.704407.08NANEJUN52,160.0098.0014,172.95258,728.65144,621.96137,202.79668,229.34447,487.744407.084405.51JUL46,332.00104.0014,269.09258,728.65137,202.79127,907.11447,487.74220,822.004405.514403.80AGO53,213.00119.0015,220.95258,728.65127,907.11116,502.55220,822.000.004403.804402.00NAMSEP55,105.00126.0014,679.32-116,502.55118,699.140.0040,425.684402.004402.34OCT60,290.00127.0015,074.79-118,699.14121,155.9740,425.6885,640.894402.344402.72NOV89,107.00135.0016,356.06-121,155.97124,881.8785,640.89158,391.834402.724403.31DIC122,659.00142.0017,733.23-124,881.87129,847.83158,391.83263,317.614403.314404.13TOTAL958,596.001,398.00776,185.96NIVEL DE ALMACENAMIENTO MINIMO (NAM) =4,402.00mNIVEL DE ALMACENAMIENTO DE NORMAL ELEVACION (NANE) =4,407.08mNIVEL DE ALMACENAMIENTO DE MAXIMA ELEVACION (NAME) = NANE+H =4,407.50m

II.CUADRO REA VOLUMEN - ALTURA

COTAREAVOLUMEN VOLUMENM2M3ACUM.4,402.00116,502.550.000.00NAM4,403.00123,009.67119,756.11119,756.114,404.00129,118.47126,064.07245,820.184,405.00134,615.17131,866.82377,687.004,406.00139,699.81137,157.49514,844.494,407.00144,398.31142,049.06656,893.554,408.00147,275.52145,836.92802,730.47

CALCULO DEL NAME:calculo de la altura H:donde:Qd =7.50m3/s(caudal de descarga)C =2.20L =12.50m (asumo)calculando:H =0.42mReemplazando:NAME =NANE+H =4407.50mIII.CALCULO DEL BORDE LIBREA.SEGN: "Manual para proyectos de pequeas obras hidraulicas para riego y abrevado"universidad de Chapingo Mexico

Donde:H =altura mxima de diseo (m)Hv =distancia vertical entre elevaciones de la seccin de control y el fondo del cauce del arroyo (m)Hd =carga hidraulica sobre el vertederoHo =altura mxima de olas (m)HL =altura libreHcauce=Para 5 000 m3 (volumene muerto)-asumido para pequeas presas la altura equivalente sera de 0,05 m; que esinsignificante para el diseo.Hcauce=H (NAM)Resolviendo:Hv = NANE - NAM = 4407.08 - 4402 = 5.08mHd = H =0.42m

calculo de Ho

V = 70.00km/h = 43.5 millas/h(velocidad del viento)F =0.60km(fetch)Ho =0.22m

calculo de HL

HL =0.50masumido

entonces:

H = 5.08 + 0.42 + 0.22 + 0.5 = 6.22mCalculo del borde libreBL = Ho + HL BL =0.72mELEVACIN DE LA CORONAElevacion NANE =4407.08msnmHd =0.42mBL =0.72mElevacion de la corona =4408.22msnmB.SEGN: "Memorias del seminario diseo de presas de tierra". UNI-FIC-CISMIDHBL = Hv + Hr + AH + Hs

Donde:

HBL =distancia vertical entre la corona del terraplen y la superficie de agua del vaso en (NAME)Hv =amplitud del oleage generado por el vientoHr =altura de rodamiento de las olas sobre el talud aguas arribaH =asentamiento mximo de la coronaHs =margen de seguridad

Datos:

V =70.00km/h(velocidad del viento)F =0.60km(fetch)

calculo de Hv:Hv =73.19cmcalculo de Hr:Hr = 0.4*HvHr =29.28cmcalculo de H:K =0.00002cm-1(para material SC)H =621.67cmaltura de la presaH =7.73cmcalculo de HsHs =(NAME - NANE)/3 =0.14mHs =73.19cmHs =60.00cmpor lo tanto:HBL =183.39cmELEVACION DE LA CORONA =4409.33msnmC.SEGN: "Predimencionamiento y estimacin de costos de obras de presas a nivel preliminar" CIDIAT

BL = HL - BLAcalculo de HL:HL =0.22mcalculo de BLA:BLA = 1.5 HLBLA =0.33mPor lo tanto:BL =0.55mELEVACION DE LA CORONA =4408.0msnmConclusion: Altura de elevacion de la corona =6.50m Elevacion de la corona =4408.50IV.DIMENSIONES DE LOS TALUDESDe acuerdo a las referencias 5.2 (Universidad de Chapingo - Mexico):

Para Altura maxima de Presas de 6 a 7.5m.Talud aguas arriba2.5 : 1Talud aguas abajo2.0 : 1V.DIMENSIONES DEL ANCHO DE CORONAA.De acuerdo a la referencia N 1:

W =ancho de la cresta (pies)Z =altura de la presa (pies)

Z =21.33pies

W =14.27pies =4.35m

B.Segn referencias N 5: (para anchos mnimos de corona)hasta 12 m de altura, una altura mnima =3.00m

Asumimos :4.00m

C.Segn G. Post - P. Lande :B =ancho de la corona (m)H =altura de la presa (m)Calculo de la microrepresa :H presa =6.50mB =4.21m

Finalmente tomamos:ANCHO DE CORONA =4.00m

ELEVACION DE LA CORONA =4408.50m.s.n.m.

ANALISIS ESTAB. TALUDESMTODO APROXIMADO DE EVANGELISTA

I.DATOS:

1.1.Altura de la micropresaH=6.50m1.2.Altura de embalseh =5.50m1.3.Borde Librer =1.00m1.4.h''=0.50m1.5.Del Grfico L = 14.95mDF = bv =13.60m b =15.83mFA = bw =21.00mEF = hs =3.14m1.6.Peso especifico del agua =1000kg/m31.7.Peso especifico del terreno compactado c =1780kg/m31.8.Porosidad n =30%

II.PROCESO:2.1.Peso especifico del terreno saturado:gs = 2080kg/m3

2.2.Peso especifico del terreno sumergidogg = 1080kg/m3

2.3.Calculo de superficiesDel Grafico se determina la linea de saturacion,que con la recta CF,limitan las superficies sgtes:

AGUAS ARRIBAAGUAS ABAJOSABEF68.93m2SEFG16.76m2SBEC 16.07m2SCEGD29.47m2SABCF85m2SCDF46.23m22.4.Calculo de la densidad media del talud aguas abajom= (SCEGD. c+ SEFG. g)/( SCEGD + SEFG)gm = 1526.23kg/m32.5.Calculo de la densidad media del talud aguas arribam= (SBEC. c+ SABEF. S)/( SBEC + SABEF)gm' = 2023.28kg/m32.6.Analisis del talud aguas abajo2.6.1.Calculo del esfuerzo total de corte en la base = Tg2(45-f/2)Donde: f=26 = 0.39Tv= 0.5* m**H2+0.5* *hs2

Tv =17518.88kg/m2.6.2.Calculo de la resistencia al deslizamientoRv = m*SCDF*tgf+ *bv Rv=48013.14 kg/m2.6.3.Coeficiente de seguridad CS=Rv/Tv=2.742.7.Analisis del talud aguas arriba2.7.1.Calculo del esfuerzo total de corteTM = 0.5* m' * * H2+0.5**hs2TM =21618.85 Kg/m2.7.2Calculo de la resistenciaRM = m * SABCF*tgf + *bwRM =104879.76 Kg/m2.7.3 Coeficiente de seguridadCS = RM / TM

CS =4.85

ALIVIADERODISEO Y CALCULO DEL POZO DE DISIPACION

1.0.DATOS

1.1.Caudal de Descarga: Q =10.00m3/seg =353.15pie3/seg1.2.Ancho del Aliviadero:B =4.00m =13.12pies1.3.Caudal Unitario: q = Q / B = 26.91pie2/seg*pie1.4.Prdida: = =20%1.5.Carga Total: Ht =cota aliviadero - cota piso estanque - d2inicial

cota aliviadero =4,511.62msnmNAMcota piso estanque =4,509.00msnmd2inicial =0.80m

Ht =1.82m. Ht =5.97pie.

2.0.CALCULO Y DISEO

2.1.Del nomograma Fig. 208 Buerau of Reclamation:

con:q = 26.91pie2*seg*pie = 0.20Ht =5.97pie

Encontramos:

El tirante conjugado d2 =5.80pies =1.77m

2.2.Recalculamos:

Ht =cota aliviadero - cota piso estanque - d2inicial

cota aliviadero =4511.62msnmcota piso estanque =4509.00msnmd2inicial =1.77m

Ht =0.85m. Ht =2.80pie.

2.3.Del nomograma Fig. 208-Bureau of Reclamation:

con:q = 26.91pie2*seg*pie = 0.20Ht =2.80pie

Encontramos:


Recalculamos:


cota aliviadero =4511.62msnmcota piso estanque =4509msnmd2inicial =1.71m

Ht =0.91m. Ht =3.00pie.

2.4.Del nomograma Fig. 208 Bureau of Reclamation:

con:q = 26.91pie2*seg*pie =0.20Ht =3.00pie

Encontramos:


2.5.Velocidad abajo del resalto:

donde:Q =10.00m3/sB =4.00md2 =1.71m

Reemplazando valores:V2 =1.46m/sV2 =4.81pie/s

2.6.Del nomograma Fig. 204 - Bureau of Reclamation

con:d2 =5.60piev2 =4.81pie/s

Encontramos:

Tirante aguas arriba resalto d1 =0.46 pies =0.14mVeloc. aguas arriba resalto V1 =38.00 pies/s =11.58m/s

2.7.Nmero de Froude

calculando:F =9.88

2.8.Como el numero de Froude es mayor que 4.5 se decide emplear el estanque Tipo II.2.8.La velocidad de llegada debe ser menor a: 50 pies/seg.

2.9.Del nomograma Fig. 206 - Bureau of Reclamation(D) longitud del resalto

Con: F =9.88

Encontramos: d2 =1.712.70m/m

Longitud del :LII = 2.70x d2LII = 4.60

2.10Del nomograma Fig. 206 Bureau:(C) Altura de los bloques

Con: F =9.88

Encontramos:

1.70m/m d1 =0.14

Altura del h3= 1.70x d1bloqueh3= 1.70x 0.21amortiguadorh3= 0.24

Encontramos:

2.30m/m

Altura del h4= 2.30x d1bloqueh4= 2.30x 0,32amortiguadorh4= 0.32

2.11Del nomograma Fig. 206 Bureau:(B) TIRANTES MINIMOS DE SALIDA

tirante de agua de salida =1.82

BL=0.36

Altura de Muro de salida =2.19

2.11Se procede a dimensionar el estanque con la Fig. 206 del Bureau(A) Dimensiones del estanque Tipo II:

2.9.Del nomograma Fig. 206 Bureau

(D) Longitud del ResaltoComo el Nmero de froude es menor que 4.50 se decide emplear el estanque tipo I

Con:F =9.88La velocidad de llegada debe ser menor a:Encontramos:LII/d2 = 2.75d2 = 5.60Entonces:LII = 15.40m


(C) Altura de los Bloques amortiguadores y del umbral terminal

Con:F =9.88

Encontramos:h3/d1 = 2.75d1 = 0.46Entonces:h3 = 1.27m(altura del bloque amortiguador)

Encontramos:h4/d1 = 2.75d1 = 0.46Entonces:h4 = 1.27m(altura del umbral terminal)

Se procede a dimensionar el Estanque con la Fig. 206 Bureau(A) Dimensiones del Estanque Tipo II

ENROCAMIENTOPROTECCION DEL TALUD AGUAS ARRIBA1.0.Segn el CIDIAT: - Dimension de promedio minima de la roca (D50) = 25.00cm - Espesor del enrocamiento : 0.31m

2.0.Segn BUREAU:

Para pequeas presas, basado en la experiencia del BUREAU se presenta la granulometria de la roca colocada al volteo.ESPESORES Y LIMITES DE GRANOLUMETRIA PARA ENROCAMIENTO SOBRE TALUDES DE 3: 1FETCHESPESORGRANOLUMETRIA( millas) NOMINALTAMAO cuanto menos el45- 75%No mas del 25%(pulg)MAXIMO25% mayor quemenor que169.00kgE =0.50mG50 =162.50 kg

5.2.peso promedio del dimetro 50% (Lbs)Pseo especifico de la roca (Lb/pie3)H =Altura de la ola de diseo (Pie)Sr =Gravedad especifica de la rocaCotag =Cotangente del angulo del talud de aguas arriba hacia la horizontaln =Exponente Kr =CoeficientePresa Teccllococha : =W50 =

Hoja2DISEO Y CALCULO DEL POZO DE DISIPACION

1.0.DATOS

1.1.Caudal de Descarga: Q =7.43m3/seg =262.39pie3/seg1.2.Ancho del Aliviadero:B =4.00m =13.12pies1.3.Caudal Unitario: q =Q / B = 19.99pie2/seg*pie1.4.Prdida:20%1.5.Carga Total: Ht =cota aliviadero - cota piso estanque - d2inicial


Ht =9.63m. Ht =31.58pie.

2.0.Calculos y Diseo

2.1.Del nomograma Fig. 208 Buerau of Reclamation:

con:q = 19.99pie2*seg*pie0.20Ht =31.58pie

Encontramos:


2.2.Recalculamos:



Ht =8.20m. Ht =26.90pie.



Encontramos:


Recalculamos:



Ht =8.44m. Ht =27.70pie.



Encontramos:


2.5.Velocidad abajo del resalto:

donde:Q =7.43m3/sB =4.00md2 =1.98m

Reemplazando valores:V2 =0.94m/sV2 =3.08pie/s

2.6.Del nomograma Fig. 204 Bureau of Reclamation

con:d2 =6.50piev2 =3.08pie/s

Encontramos:

Tirante aguas arriba resalto d1 =25.00 pies =7.62mVelocidad aguas arriba resalto V1 =22.00 pies/s =6.71m/s

2.7.Nmero de Froude

calculando:F =0.78

2.8.Como el Nmero de froude es pequeo, no se requiere estanque amortiguador, ni bloque2.8.de impacto, solo se utilizara un colchon disipador de energia por seguridad


(D) Longitud del Resalto

Con:F =0.78Encontramos:LII/d2 = 2.75d2 = 6.50Entonces:LII = 17.88m


(C) Altura de los Bloques amortiguadores y del umbral terminal

Con:F =0.78

Encontramos:h3/d1 = 2.75d1 = 25.00Entonces:h3 = 68.75m(altura del bloque amortiguador)

Encontramos:h4/d1 = 2.75d1 = 25.00Entonces:h4 = 68.75m(altura del umbral terminal)

Se procede a dimensionar el Estanque con la Fig. 206 Bureau(A) Dimensiones del Estanque Tipo II

pozo de disipacion actual kenyorex mucho trabajo

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