prednapet beton hala 2

PREDNAPETI BETON ŠK.GOD.

2011/12 SEPARAT (PRETHODNO PREDNAPINJANJE)

16

6. Djelovanja

6.1. Karakteristične vrijednosti djelovanja 6.1.1. Stalno djelovanje

- Vlastita težina nosača 2 3

k,1 cg A 0,3054m 25kN / m 7.635kN / m´

- Vlastita težina sekundarnih nosača na razmaku od 2,5 m

SN c SNk,2

A L n 0,1435 25 10 9g 13,45kN / m'

L 24

ASN – površina presjeka sekundarnog nosača LSN – raspon sekundarnog nosača n – broj nosača u poprečnom presjeku

- Vlastita težina pokrova Čelični valoviti lim (2 kN/m2) Na jedan glavni nosač otpada težina pokrova pola raspona sa svake strane glavnog nosača.

2k,3g 0,2kN / m 10m 2kN / m'

- Ukupno dodatno stalno opterećenje na jedan glavni nosač

k k,2 k,3g g g 13,45 2 15,45kN / m'

6.1.2. Promjenjivo opterećenje – snijeg Opterećenje snijegom na krov određuje se izrazom:

i e t ks C C s

sk – karakteristična vrijednost opterećenja od snijega na tlo (kN/m2) i – koeficijent oblika opterećenja snijegom (učinak oblika krova) Ce – koeficijent izloženosti, Ce=1 Ct – toplinski koeficijent, Ct=1



17

Područja opterećenja snijegom u Hrvatskoj

Karakteristične vrijednosti opterećenja snijegom sk u kN/m2



18

Za lokaciju Zagreba (područje A), 123 m.n.v, očitano iz prethodne tablice sk=1,146 kN/m2

Koeficijent oblika opterećenja snijegom

Dvostrešni krov

Za 0 15 očitani koeficijent oblika iznosi 1 2 0.8 .

Opterećenje snijegom na obje krovne plohe hale:

2s 0,8 1,0 1,0 1,146 0,92kN / m →MJERODAVNO

Opterećenje snijegom na jednu krovnu plohu hale:

2s 0,5 0,8 1,0 1,0 1,146 0,46kN / m

Opterećenje snijegom na jedan glavni nosač hale (razmak glavnih nosača hale iznosi 10 m):

k,s SNq s L 0.92 10 9,2kN / m'



19

6.1.3. Rezne sile za karakteristične vrijednosti djelovanja

Karakteristični presjeci:

u sredini polja (L

x2

)

na udaljenosti ldispod ruba nosača ldisp – udaljenost preko koje se naprezanja u betonu postupno rasipaju na linearnu raspodjelu preko poprečnog presjeka betona.

na kraju duljine unosa sile prednapinjanja natege s najvećom izoliranom duljinom (presjek u kojem djeluje puna sila prednapinjanja), odnosno na kraju unosa sile prednapinjanja natege sa duljinom izoliranja karakterističnom za tu nategu. Taj presjek je definiran odgovarajućim odabirom duljine izoliranja natege (neutralizacija).

Nad osloncem (x=0)

6.2. Proračunske vrijednosti djelovanja za proračun nosivosti Za provjeru nosivosti proračunske vrijednosti djelovanja kombiniraju se na sljedeći način:

d d G,j k,j p k Q,1 k,1 Q,i 0,i k,ij i 1

E E G P Q Q

Parcijalni koeficijenti sigurnosti za proračun nosivosti

G Q P Nepovoljno 1,35 1,5 1,0 Povoljno 1,0 - 1,0

Za izvedbu i montažu G=P=1,0

Računska vrijednost djelovanja za konačno stanje:

d G k,1 k,2 k,3 q k,sq g g g q

1,35 7,635 13,45 2 1,5 9,2 31,165 13,8 45kN / m'

Računska vrijednost djelovanja za transport nosača:

d G k,1q g 1,0 7.635 7.635kN / m'



20

6.3. Proračunske vrijednosti djelovanja za proračun uporabivosti Koeficijenti kombinacije za proračun uporabivosti:

Kombinacije djelovanja

Koeficijenti kombinacije za opterećenje snijegom

Rijetka 0,1=0,60 Učestala 1,1=0,20 Nazovistalna 2,1=0

6.3.1. Rijetka kombinacija djelovanja

d d k,j k,1 0,1 k,i kj i 1

E E G Q Q P

Provjera raspucalosti presjeka – neraspucali su oni presjeci u kojima za rjetku kombinaciju djelovanja nije prekoračena srednja vrijednost vlačne čvrstoće betona, fctm.

Provjera naprezanja u čeliku za armiranje – naprezanja u čeliku za armiranje pri rijetkoj kombinaciji djelovanja ograničena su na 0,8fy,k.

s yk0,8 f , fyk – karakteristična granica popuštanja čelika za armiranje.

Dokaz tlačnih naprezanja u betonu – naprezanja u betonu za rijetku kombinaciju trebaju biti c ck0,6 f (karakteristične tlačne čvrstoće

betona). 6.3.2. Učestala kombinacija djelovanja

d d k,j 1,1 k,1 2,i k,i kj i 1

E E G Q Q P

Dokaz širine pukotina – za proračunski razred C dopuštena širina pukotina za učestalu kombinaciju djelovanja je kw 0,2mm .

6.3.3. Nazovistalna kombinacija djelovanja

d d k,j 2,i k,i kj i 1

E E G Q P

Dokaz tlačnih naprezanja u betonu – tlačna naprezanja u betonu ne smiju prijeći 0,45fckza djelovanje nazovistalne kombinaciji djelovanja.

c ck0,45 f .

Provjeru naprezanja u čeliku za prednapinjanje – ograničenje naprezanja u čeliku za prednapinjanje na 0,65fpk za djelovanje nazovistalne kombinacije djelovanja i srednje vrijednosti sile prednapinjanja. P pk0,65 f .

fpk – karakteristična vrijednost čvrstoće čelika za prednapinjanje.

prednapet beton hala 2

Documents