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EQUIPO DE TRABAJO DE LA ASIGNATURA DE FLUJO MULTIFÁSICO:
NOMBRE DE LA CIA: UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÒNOMA DE MÈXICO
DISEÑO DE UNA VÁLVULA BALANCEADA SUMERGIBLE PARA
LA GENERACIÓN DE BOMBEO NEUMÁTICO
• SRITA. KATYA ICXEL LAZCANO GARCÍA
• DR. ARNULFO ORTIZ GÓMEZ
• JOSÈ LUIS RODRÌGUEZ TOLENTINO
• SRITA. KAREN MARIANEE VEGA GUERRERO
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Antecedentes
1800
•Carl Emanuel Löscher
•Inventó un método de aire comprimido para bombear agua.
-
•De acuerdocon J. H. A. Bone
•El primer pozo en utilizar aire comprimido fue el pozo Empire 1.
1864
•Thomas B.Gunning
•Obtuvo la patente por un eyector de petróleo, refiriéndose al mismo como un medio nuevo y útil para expulsar el aceite de los pozos.
1900
•Ingenieros e Inventores
•Mejoraron la técnica de elevación con aire y ayudaron a la compresión de las propiedades del aire.
1911
•En el campoCatCanyon
•Se realizaron las primeras pruebas de inyección de gas natural a alta presión.
1927
•Silas Frederick Shaw
•Influencia de gas asociado a los yacimientos de aceite.
1975
•BufordNeely
•Definió dos tipos de levantamiento de gas, uno continuo y otro intermitente.
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En la vida productiva de unapozo petrolero, la presión ensu interior es capaz desustentar la producción demanera natural, con el pasodel tiempo esta presión sereduce a niveles tan bajosque el pozo deja de aportarfluidos o bien no logramantener una producciónrentable.
Un Sistema Artificial deProducción (SAP) es instaladoen el pozo con el fin de aportarenergía externa a los fluidosproducidos por el yacimiento,permitiendo que los fluidoslleguen hasta la superficie.
El 60% de los pozos se explotanen etapa madura, con altoscortes de agua,represionamiento en las líneasde transporte con la finalidad de:
• Mantener la producción ó
• Incrementar el gasto
Sin embargo en algunos estossistemas son instalados sin quela presión del yacimiento hayadeclinado.
Antecedentes
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El sistema de BN permite el desplazamiento de los
fluidos desde el fondo del pozo hasta la superficie.
Reduciendo la columna hidrostática, mediante la
inyección de gas a alta presión.
El gas es inyectado y controlado desde la
superficie, a una presión requerida por el espacio
anular.
* Continuo
* Intermitente
Bombeo Neumático
Antecedentes
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Antecedentes
a b c d
(a) Burbuja
(b) Tapón
(c) Transición
(d) Anular
Patrones de flujo en tuberías verticales
Caídas de presión en la tubería
El cálculo de las pérdidas de presión hidrostática requiere del conocimiento de la proporción de líquido en la tubería (colgamiento) y las densidades de las fases líquida y gaseosa.
1.Beggs & Brill
2.PoettmannyCarpenter3.Dunsy
Ros 4.Hagedorny
Brown 5.OrkiszewskiVamos a obtener
los Patrones de flujo en la
tubería y las caídas de presión.
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Partes de una válvula
Válvula balanceada
Válvula operada por presión de
inyección
Válvula operada por presión de producción
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IntroducciónClasificación de las válvulas
Balanceadas
Son influenciadas por la presión en la TR, actuando en el área del
fuelle.
La válvula abre y cierra a la misma presión conocida como presión de
domo.
Desbalanceadas
Se caracteriza por cerrar a una
presión inferior a la de apertura.
Presiones determinadas por
el pozo.
BNC
Debe ser sensible a la presión en la
TP cuando está en la posición de
apertura.
Incrementando la presión en la TP, la válvula comienza a regular la apertura incrementando el
flujo de gas.
Cuando decrece la presión, la válvula empieza a regular
el cierre.
BNI
Requiere largos volúmenes de gas en periodos cortos.
Deben permanecer
abiertas durante la inyección y cerrar instantáneamente.
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DesarrolloModelo Experimental
Parte teórica
- Análisis de fuerzas de apertura y cierre de una válvula.
- Análisis de fuerzas de apertura y cierre del diseño propuesto
- Análisis dimensional.
Parte experimental
-Construcción del modelo experimental (Instalación de BN).
- Prueba a diferentes presiones de inyección.
(Cálculo Qg, caídas de presión B&B, Cte. de elasticidad)
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DesarrolloParte Teórica
Suma de fuerzas de apertura = Suma de fuerzas de cierre
Haciendo la siguiente consideración:
Pvo = Pres. de la válvula abierta.
Pvc = Pres. de la válvula cerrada
PbT = Pres. en la TR
Pvo = PbT, Pvc = PbT, Pg = Pvc
Donde:
Pg = Presión de gas en la TR
PsT = Presión debida al muelle
del resorte
Análisis de fuerzas del diseño de una válvula balanceada
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Análisis de fuerzas del diseño de válvula propuesto
DesarrolloParte Teórica
Las fuerzas involucradas en la apertura y cierre de la
válvula son:Donde:
Ao = Área de salida del gas
Ac = Área lateral del látex que cubre
al cilindro de inyección
Ph = Presión hidrostática a la
profundidad hc
Fk = Fuerza de restitución elástica del
látex
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DesarrolloParte Teórica
Análisis de fuerzas del diseño de válvula propuesto
Igualando las Ecu. 1 y 2 y haciendo Pg = Pvo
La ecuación de cierre de la válvula queda definida
de la siguiente manera:
Esta última ecuación nos indica que
cualquier disminución en la presión de gas
en la región anular ocasiona el cierre de la
válvula.
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DesarrolloParte Práctica
Material
• Tubos de acrílico de 2.54 cm y 5.08 cm de diámetro representando la TP y TR respectivamente, con una longitud de 50 cm cada uno.
• En la parte superior de la TP se colocó un separadorque comunicado a otro tubo de acrílico de 1.25 cm de diámetro, que conducirá la glicerina a una probeta graduada de 100 ml.
• El aparejo se montó sobre un recipiente de acrílico de 3 L de capacidad, en forma rectangular para evitar el efecto de refracción.
• Manómetro.
• Fuente de inyección de aire.
• Flexómetro.
• Fondo negro de 106 x 69 x 1 cm.
Fluidos
• Glicerina (𝜌=1260 [kg/m3],𝜇=1500 [cp]a 20oC
• Aire (𝜌=1.29[kg/m3]) a 20oC
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DesarrolloParte Práctica
3.55
[kg/cm2]
7.11
[kg/cm2]
14.22
[kg/cm2]
21.33
[kg/cm2]
28.44 [kg/cm2]
51.2
[kg/cm2]
Lìquido Gas
Presión [PSI]
QL
[cm3]QL
[bbl/d]Tiempo
(min)Altura [cm]
VL [ft/seg]
t [seg]
rad.burbuja[cm]
Vol. burbuja [ft3]
Qg [ft3/seg]
Vg[ft/seg]
3.55 0 0 7 9 0 0,05 0,3 3,99391E-06 0,00008 0,01
7.11 10 0,00904 10 30 0,0001087 0,033 0,4 9,46704E-06 0,00115 0,21
14.22 50 0,1005 4,5 30 0,001209 0,025 0,4 9,46704E-06 0,00549 1,02
21.33 50 0,0904 5 30 0,0010877 0,02 0,6 3,19513E-05 0,00883 1,63
28.44 50 0,1292 3,5 30 0,0015548 0,02 1,1 0,000196885 0,01130 2,09
51.2 60 0,46400 1,17 30 0,0055873 0,02 2,2 0,001575079 0,02200 4,07
Datos obtenidos directamente de la observación
Datos calculados
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DesarrolloParte Práctica
Cálculos para la fase gaseosa
tiempoCálculos para la fase gaseosa
Volumen burbuja
Cálculos para la fase gaseosa
Gasto
Cálculos para la fase gaseosa
Velocidad
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Patrones de flujo observados
DesarrolloParte Práctica
kg/cm2
0.25
kg/cm2
0.5
kg/cm2
1
kg/cm2
1.5
kg/cm2
2
kg/cm2
3.6
a) Burbuja
b) Bache
c) Transición
d) Anular
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Análisis de resultados
Para el análisis de resultados, consideramos los siguientes aspectos:
La caída de presión
dentro de la tubería.
La constante de
deformación del resorte
(polietileno).
Avance del centro de
masa (burbuja)
Gasto vs presión de inyección.
Inyección de gas vs el gasto
producido.
Presión de apertura (válvula
convencional/válvula
propuesta)
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Análisis de resultados
0
0.005
0.01
0.015
0.02
0.025
0.03
0.035
0.04
0.045
0 10 20 30 40 50
dp
/dl
P [PSI]
P vs dp/dl P [PSIA] dp/dl
3,55 0
7,110,018326604
14,220,024228917
21,330,022708251
28,440,028241055
51,2 0,040721236
Caída de presión dentro de la tubería
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Constante de deformación del resorte (polietileno).
Análisis de resultados
X (cm) F (N)
0 0
0,56 0,5
0,98 1
1,45 1,5
1,92 2
2,5 2,5
3,1 3
3,6 3,5
4,2 4
4,8 4,5
5,3 5
y = -0.023x2 + 1.0594x - 0.0171R² = 0.9994
y = 0.9368x + 0.0806
-1
0
1
2
3
4
5
6
0 1 2 3 4 5 6
F (N) vs ∆X (cm)
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Avance del centro de masa (burbuja)
Análisis de resultados
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Gasto vs presión de inyección
Análisis de resultados
P Q
0,25 0
0,5 0,0011
1 0,0055
1,5 0,0088
2 0,0113
3,6 0,022
y = 0.0066x - 0.0016R² = 0.9971
0
0.005
0.01
0.015
0.02
0.025
0 1 2 3 4
Pinyección vs Gasto
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Análisis de resultados
Inyección de gas vs gasto producido
P [PSI] qo [ft3/seg] qg [ft3/seg]
3,55 0 0,00008
7,11 5,885E-07 0,001145
14,22 6,53889E-06 0,005494
21,33 0,000005885 0,008828
28,44 8,35938E-06 0,0113
51,2 3,01795E-05 0,022
0.00000
0.00000
0.00001
0.00010
0.00100
0.01000
0.10000
1.00000
0 5 10 15 20 25 30
Q
P vs Q
qg qo
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Análisis de resultados
Presión de apertura de una válvula balanceada / Presión de apertura del diseño propuesto
Pg = Ph … (cerrada)
En términos de fuerzas
P = F* A ; F = Pg * AgPg = Ph + FkPg * Ag = 𝛾hA + k𝛿
y = 0,9368x + 0,0806
La ecuación de la recta del gráfico F (N) vs∆X (cm)
PDOM = Ph … (cerrada) ; Pg > PDOM … (apertura)
Pg > Ph + PDOM
Pg > 2Ph
Ph
Pg > Fk + Ph
Pg ~ 1.2 Ph
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Conclusiones
La construcción de un modelo a escala de una instalación de Bombeo Neumático(BN)nos permitió visualizar los patrones de flujo que ocurren dentro de la Tubería de Producción(TP)a medida del aumento progresivo del gasto de gas (aire).
Las caídas de presión dentro de la tubería resultaron ser pequeñas. Reflejando estos resultados a algún pozo, nos permite tener un mayor control del pozo y a su vez cuidar de las instalaciones superficiales.
El uso del polietileno mostró un comportamiento de deformación proporcional a la fuerza (presión de inyección). Traduciendo así que la constante de deformación dependía de la cantidad de gas inyectada.
Se aprecia que la elevación del centro de masa de las burbujas avanza de manera proporcional a la inyección, interpretando así que la inyección se da me manera controlada.
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Conclusiones
A mayor cantidad de gas inyectado, el gasto incrementa de manera proporcional y el tiempo de producción disminuía.
Comprobamos que para el BN se requiere de una gran disponibilidad de gas, retribuyéndose así en el gasto de producción.
La válvula al no tener un domo y regir la apertura con la elasticidad del polietileno, la inyecciòn puede realizarse con 1.2Ph a diferencia de una válvula convencional de 2Ph.
Después de realizar las pruebas a diferentes presiones de inyección, el modelo se dejó en modo estático durante 30 días y se observó que no hubo invasión de líquido en el espacio anular.
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AGRADECEMOS A:
• Facultad de Ingeniería de la UNAM• Dirección General de Asuntos de Personal Académico
(DGAPA)• Departamento de Ingeniería Petrolera
• Departamento de Física
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GRACIAS POR SU ATENCIÓN