proect de an la mom
TRANSCRIPT
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
1/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Cuprins
Introducere 3
1. Alegerea motorului i analiza cinematic a mecanismului 6
1.1.Determinarea puterii la arborele organului de lucru a mainii unelte 6
1.2.Determinarea randamentului mecanismului 6
1.3.Determinarea puterii necesare a motorului 7
1.4.Determinarea turaiei arborelui conductorului a mainei (trasportor) 7
1.5.Determinarea turaiei arborelui motorului. 7
1.6. Distribuirea raportului de transmitere ntre mecanismele simple. 8
1.6.1. Determinm raportul total de transmitere al mecanismului de acionare 8
1.6.2. Repartizarea raportului de transmisie ntre treptele mecanismului deacionare, 8
1.7. Determinarea turaiilor arborilor mecanismului. 8
1.8 Determinarea vitezelor unghiulare a arborilor mecanismelor. 8
2. Analiza sarcinilor n mecanism. 9
2.1 Determinarea puterilor aplicate la arborii mecanismului. 9
2.2 Determinarea momentelor de torsiune aplicate la arborii meanismului. 9
3. Calculul angrenajului cu roi conice dinate cu dini drepi a reductorului. 10
3.1. Alegerea materialelor pentru pinion i roat. 10
3.2.Calculul tensiunilor admisibile de contact a materialelor 11
3.3.Calculul tensiunilor admisibile la ncovoiere a materialelor 11
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
2/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
3.4. Calculul diametrului mediu al pinionului reeind din aciunea tensiunilor de
contact. 12
3.5. Concretizarea numrului de transmiteri i a diametrelor exteriore. 13
3.6. Calculul forelor n angrenaj. 14
4.Calculul arborilor. 15
4.1. Predimensionarea arborilor i alegerea rulmenilor. Schiarea reductorului. 15
4.2 Determinarea fortelor n angrenaj 19
5. Calculul de verificare a penelor 20
6. Ungerea reductorului 22
7. Bibliografie 23
Introducere
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
3/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Elaborarea acestui proiect contribuie la consolidarea materiei teoretice a
bazelor proiectrii mainilor, conceperea mai profund a procesului calcul
proiectare executare a organelor de maini i acumularea cunotinelor
necesare pentru elaborarea proiectelor de curs la disciplinele de specialitate i
a celui de diplom.
Funcionarea oricrui reductor este nssoit de uzur, care este un
proces de modificare treptat a dimensiunilor i a formei pieselor la frecare.
Uzura poate avea loc, cnd ntre suprafeele de contact nimeresc
particole dure, care deterioreaz metalul.
Pentru funcionarea normal a mainii este necesar de asigurat un regim
stabil de temperatur, deoarece degajarea ambundent de cldur i
evacuarea proast a cldurii pot provoca defecte.
Cldura degajat nrutete calitatea lubrifianilor, fapt ce provoac
uzura.
Se numete reductor, mecanismul format din transmisii dinate saumelcate i servete pentru transmiterea relaiei de la arborele motorului la
arborele motorului la arborele mainii de lucru.
Reductorul este un mecanism care micoreaz viteza unghiular i
mrete momentul de rotaie n mecanismele cu aciune de la motorul electric
la maina de lucru.
Reductorul are menirea de a micora viteza i corespunztor de a mri
momentul relaiei a arborelui n comparaie cu cel condus.
Reductoarele se clasific dup:
tipul transmisiei;
dinate;
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
4/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
melcate;
numrul de trepte ( cu o treapt, cu dou treapte, etc);
tipul roilor dinate ( cilindrice, conice, cilindro - conice);
aezarea arborilor reductorului n spaiu ( orizontal, vertical).
Angrenajele conice se refer la tipurile de angrenaj cu axe concurente.
Dezavantajele: randamentele mai sczute, gabarite mari.
Reductorul pe larg se ntrebuineaz n diferite ramuri ale industriei
constructoare de maini, de aceea exist i mai multe tipuri de maini.
Pentru a micora dimensiunile organelor de maini, n industria
constructoare de maini ntrebuineazmotoarele reductoarele ce constau
dintr-un agregat n care sunt unite motorul i reductorul.
Sarcina pentru proiectul de an
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
5/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
De elaborat proiectul mecanismului de acionare a unui nec
Date iniiale pentru proiectare:
1. Fora de traciune Ft,(kN)=1.8;
2. Viteza de deplasare a materialului v,(m/s)=1.0;
3. Diametrul necului D=300 mm;
4. Durata de exploatare L=5 ani;
Elementele componente:
1. Motor electric;
2. Transmisie prin curea trapezoidal;
3. Reductor cu roi dinate cilindrice;
4. Transmisie cu roti conice;
5. nec.
Fig 1. Schemamecanismului de acionare a unui nec.
1.Alegerea motorului i analiza cinematic a mecanismului
1.1.Determinarea puterii la arborele organului de lucru a mainii unelte
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
6/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Conform efortului de traciune dat ( )KNFt i ( )KNV benzii transportorului, puterea
necesar ( )KNP3 la arborele de acionare se determin din relaia :
vFP t =3
kWvFP t 8.10.18.13 ===Puterea motorului va fi egal cu:
tot
m
PP
3=
1.2.Determinarea randamentului mecanismului.
Randamentul total al mecanismului de acionare mec se determin ca produsul
randamentelor unitilor componente :
rulredcontcurmec =
.
unde:
cur randamentul transmisiei prin curea ;
red randamentul reductorului ;
cont. randamentul transmisiei cu roti conice ;
rul randamentul rulmentului;
rulciltred
2
. =
Conform tabelului 2.1 [1] valorile randamentului sunt:96,0=cur ; 97,0.. =ciltr ; 96,0.. =cont ; 99,0=rul
867,099,096,095,096,0
950,099,097,02
==
==
mec
red
1.3.Determinarea puterii necesare a motorului .
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
7/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Puterea necesar a motorului:
KWP
PP
mot
mec
mot
08.2867.0
8.1
3
==
=
1.4.Determinarea turaiei arborelui conductorului a mainei (trasportor)
Cunoscnd diametrul tamburului ,D(mm) i viteza de deplasare a venzii v, turaia
arborelui de acionare ( )min/3 rotn se determin din relaia:
D
vn
=
3
3
1060
unde: V viteza benzii transportorului ,m/s
( )min/7.6330014.3
0.11060 3
3 rotn =
= ;
Conform tabelului 17.8[1] alegem motorul electric asincronic de tip 4A 100S4/1410
1.5.Determinarea turaiei arborelui motorului.
Turaia arborelui motorului nmot(rot/min) se determin ca produsul dintre turaiaarborelui de acionare i raportul de transmitere al mecanismului:
nmot=n3i mec
Pnom= 3.0 kW, nnom = 1410 rot/min.
1.6.Distribuirea raportului de transmitere ntre mecanismelesimple.
1.6.1. Determinm raportul total de transmitere al mecanismului de acionare
14.227.63
1410
3
===n
nu nomtot
1.6.2. Repartizarea raportului de transmisie ntre treptele mecanismului de acionare,
n aa fel ca:
Pentru reductor alegem: u2 = 4;
Pentru transmisia prin curea: u1= 3
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
8/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Pentru transmisia cu angrenaj conic: u3 = 85.134
14.22
12
=
=
uu
utot
1.7.Determinarea turaiilor arborilor mecanismului.
nmot=nnom =1410 rot/min
nmot turia arborelui motorului.
Turaiiile arborilor se determin din relaiile:
nnom =1410 (rot/min)
n1 = nmot/u1=1410 / 3 = 470.0 (rot/min)
n2 = n1/u2=470,0 / 4 = 117.5 (rot/min)
n3 = n2 /u3=117.5 / 1.85 = 63.6 (rot/min)
1.8Determinarea vitezelor unghiulare a arborilor mecanismelor.
Wmot= )/(65.14730141014.3
30srad
nmot =
=
W1 = )/(2.4930
47014.3
30
1 sradn
=
=
W2= )/(3.1230
5.11714.3
302
sradn
=
=
W3= )/(66.630
6.6314.3
303
sradn
=
=
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
9/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
2. Analiza sarcinilor n mecanism.
2.1 Determinarea puterilor aplicate la arborii mecanismului.
Puterile se determin din urmtoarele relaii:
Pm = 2.08 kW;
P1 = Pmot .c= 2.08 0.96 = 2.0 kW
P2 = P1 tr.cil. 2rul = 2.0 0.97 0.992 = 1.9 kW ;
P3 = P2. lan rul= 1.9 0.96 0.99 = 1.8 kW ;
2.2 Determinarea momentelor de torsiuneaplicate la arborii meanismului.
Tnom= 1.1465.1471008.210P 33nom =
=
nomW(Nm) ;
T1= 7.402.49100.210P 3
1
31 =
=
W
(Nm) ;
T2= 5.1543.12109.110P 3
2
32 =
=
W
(Nm) ;
T3= 0.27066.6108.110P 3
3
33 =
=
W
(Nm) ;
Pentru comoditate introducem tabelul :
Parametrii
Arborii
n,
min
rot W, rad/s P, kW T, (Nm)
Motor 1410 147.65 2.08 14.1
1 470 49.2 2.0 40.7
2 117.5 12.3 1.9 154.5
3 63.6 6.66 1.8 270.0
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
10/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
3. Calculul angrenajului cilindric cu dini drepi a reductorului.
3.1. Alegerea materialelor pentru pinion i roat.
Conform tabelului 5.1.acceptm pentru executarea roilor dinate oel 45 pentru
pinion i roat cu urmtoarele caracteristici: r= 750MPa; c = 450MPa; s 100;HB = 269 ... 302;
Pentru roata dinat 270HB;
Pentru pinion 300 HB.
3.2.Calculul tensiunilor admisibile de contact a materialelor (pinion i roat
dinat)
Tensiunea admisibil la presiunea de contact pentru calculul la oboseal poate fi
determinat din relaia :
VRN
H
bH ZZZS
== lim
unde:
bHlim rezistena limit la presiunea de contact ,MPa
NS coificientul de siguran la presiunea de contact
NZ factorul de durabilitate
RZ factorul rugozitii flancurilor
VZ factorul de vitezConform tabelului 5.2: Hlimb=1,8 HB+70
( ) MPaHBp bH 610703008.1708.1lim =+=+=
( ) MPaHBr bH 556702708.1708.1lim =+=+=
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
11/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
H= 0,45(H1 + H2) =524,7 MPa;
( ) ( )MPapHP 52795,011,1610
==
( ) ( )MParHP 48095,011,1556
==
3.3.Calculul tensiunilor admisibile la ncovoiere a materialelor: pinion i roat.
Tensiunea admisibil la ncovoiere n calculul de oboseal poate fi determinat de
relaia:
FP=(Flimb/SF)YR YN
unde :
Flimb tensiunea limit la ncovoiere;
SF coieficientul de siguran la ncovoiere;
YR factorul de rugozidate;
YN factorul de durabilitate.
Din tabelul 5.3[1]: Flimb=1.75 HB;
( ) MPap bF 52530075.1lim ==
( ) MPar bF 5,47227075.1lim ==
Pentru roile dinate din semifabricate SF=1,7...2,2. Acceptm SF=2.
La obinerea danturii prin frezare sau rectificare YR=1.
( ) MPapFP 5.2622
525==
( ) MParFP 25.2362
5.472==
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
12/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
3.4. Calculul diametrului mediu al pinionului reeind din aciunea tensiunilor de
contact.
Diametrul mediu de divizare al pinionului se determin din relaia:
aw=Kd(u+1)( )
322
2
HPbd
H
u
KT
2T - momentul de torsiune;
HK - coeficientul repartiiei longitudinale a sarcinii;
ba - factorul de lime al roii raportat la diametru, 315.04.0...25.0 =ba ;
Pentru angrenaje cu dini drepi Kd=490(MPa)1/3.
Din fig. 5.3[1]: kH=1.03.
( )( )
.0.119315.07.5244
03,15.15414490a 3
22wmm=
+=
Acceptm aw=125mm.
Determinm modulul angrenajului:
m = (0,01...0,02) aw;
m = (0,01...0,02) 125 = 1,25...2.5; Acceptm: m = 2.
Determinm diametrile pinionlui i a roii dinate i numrul lor de dini:
;505
250
14
1252
1
21 mm
u
adw ==
+
=
+=
;542250211 mmmdd Wa =+=+=
;4525.2505.211 mmmddf ===
;200450112 mmudd WW ===
;20422200222 mmmdda =+=+=
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
13/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
;19525.22005.222 mmmdd f ===
z1= ( ) ( )( );25
10
250
142
1252
1
2dini
um
a==
+
=+ ;
z2=z1 u1 = 25 4 = 100.
Determinm limea roii dinate i a pinionului:
bw2 = ba a = 0,315 125 = 40 mm;
bw1 = bw2 +(4...5) = 44 mm;
3.5. Concretizarea raportului de transmitere i a diametrelor exteriore.
Determinm ired real: u= ;425100
1
2 ==z
z
Porecizm dimensiunile roilor dinate:
Diametrele de divizare:
d1= mte z1=2 25 = 50mm;
d2= mte z2=2 100 = 200mm;
Diametrile exterioare i interioare:
da1= mmmd te 54225021 =+=+
da2= mmmd te 2042220022 =+=+
df1=d1-2,5mte= 50 - 2,5 2 = 45mm ;
df2=d2 - 2,5mte = 200 - 2,5 2 = 195mm ;
Distana dintre axe:
aw= ;125220050
221 mm
dd=
+=
+
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
14/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
3.6. Calculul forelor n angrenaj.
Fora tangenial a roii este egal cu:
Ft1=Ft2=2T2/d2 = ;1545200
105.1542 3N=
Viteza periferic
smnd
v /,100060
11
=
smv /23.1100060
4705014,3=
=
Conform tab.5.8[1] acceptm clasa de precizie 8.
4.Calculul arborilor
4.1. Predimensionarea arborilor i alegerea rulmenilor. Schiarea
reductorului.
Din tab. 9.1.[1] acceptm pentru arbore oel 45 cu duroitatea HB=270:
r=900Mpa
c=300 MPa
c=390 MPa
-1=380 MPa
-1=230 MPa
=0,1 MPa
=0,05 MPa
Predimensionarea arborilor se efectuiaz pe baza calculului de rezisten numai la
rsucire, iar neglijarea ncovoierii se compenseaz prin micorarea corespunutoare a
rezistenei admisibile.
[ ] [ ],16
10 33
dWT H ==
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
15/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
de aici:[ ]
,1016 33
3
TCT
d =
=
unde[ ]
,106.1
3
4
=C
Atunci cnd tensiunea admisibil la rsucire [ ] 25...10= , coeficirntul C = 6...8.
n acest sens pentru:
;2.0
3
=
Td
unde : T momentul de rsucire, ;mN
I arbore:
;7.25122.0
10*7.40
2.03
3
3 11 mm
Td =
=
=
Acceptm d = 28mm sub cuplaj
dr= d+2t = 35mm sub rulment
II arbore:
;2.37152.0
10*5.154
2.03
3
3 22 mm
Td =
=
=
Acceptm d = 40mm sub roata dinat.
dr = d2+2t = 45mm sub rulment
Elaborm construicia arborelui:
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
16/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Fig.2 .Schia arborelui condus
Diametrul arborelui sub rulmeni se determin cu relaia dr=d+2t;
Unde t nlimea umruuli de sprijin.
,4.322.22282`11 mmtddr =+=+= acceptm =1rd 35mm.
,4.442.2240222 mmtddr =+=+= acceptm =2rd 45mm.
Conform recomandrilor de la pagina 118[1] avnd diametrul suprafeei de ajustaj
alegem:
dfr1= dr1 + 3r = 35 + 32 = 41mm, acceptm dfr1=40mm,
dfr2= dr2 + 3r = 45+32.5=52.5mm, acceptm dfr2=52mm,
dfrd1= dfr1+4f = 40+41=44mm,
dfrd2= dfr2+4f = 52+41,2=56,8mm, acceptm dfrd2 = 58mm.
Alegerea rulmenilor:
n prealabil acceptm rulmeni radiali cu bile pe un rnd, din seria uoar.
Pentru I arbore: Pentru al II-lea arbore:
Nr. 207 nr. 209
d = 35mm; d = 45mm;
D = 72mm; D = 85mm;
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
17/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
B = 17mm; B = 19mm;
r = 2.0mm; r = 2,0mm;
Cr = 25,5kN; Cr = 33,2kN;
Cor= 13,7kN; Cor = 18,6kN;
Carcasa reductorului
1) determinm grosimea peretelui corpului reductorului i a capacului cu rel. 13.1[1]:
0.45.15412.112.1 44 22 === T , acceptm 2 = 6mm,
1 = 0,92=0,96=5,4mm; 1 = 5mm.
2) determinm diametrul uruburilor pentru de plac sau cadre:
.12,12,4.55.154
,12
3
32
Mmmdacceptcmmd
mmTd
ff
f
===
=
3) determinm diametrul uruburilor:
;1025.1 3 2 = Td
,7.65.15425.1 3 mmd == acceptm d=10mm, M10.
4) diametrul tiftului:
( ).8
;8.0...7.0mmd
dd
st
st
==
a1 = 8...10 mm, a1 =10 mm,
a2 = 2...3 mm, a2 =3 mm,
a5 = (1,2...2)a4,
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
18/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
b0 = 4a1 = 40 mm,
h = 0,5=0,56 = 3 mm,
k = 3d = 310 = 30mm,
c = 0,5k = 0,530 = 15mm.
4.2. Determinarea fortelor in angrenaj
Arborele conductor:
;15452.0
5.15422
2
21 N
d
TFt =
==
;562364.01545200
11NtgFF tr ===
;281
;010050
;0
1
NR
RF
M
B
Br
A
==
=
;281
;0
;0
1
NRR
RFR
F
BA
BrA
y
==
=+
=
;5.772
;010050
;0
1
1
11
NR
RF
M
B
Bt
A
==
=
;5.772
;0
;0
11
1
1
1
NRR
RFR
F
BA
BtA
y
==
=+
=
50 50
Fr1
Ft1
40,7 N m
R1A=772,5 N
R1B=772,5 N
Ft1=1545 N
38,6 N m
RA=281 N
Fr1
=562 N
RB=281 N
14,1 N m
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
19/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
;60
10
60
10 66p
e
hF
c
nL
nL
==
( )
.2844801050
25500
47060
10
;1050125.184011
;840772281
;
36
22122
hL
NF
NRRF
kkyRaxvFF
h
e
AAr
tsre
=
=
==
=+=+=
+=
Arborele condus:
;15452.0
5.15422
2
22 N
d
TFt =
==
;562364.0154520022 NtgFF tr ===
;281
;010050
;0
2
NR
RF
M
B
Br
A
==
=
;281
;0
;0
2
NRR
RFR
F
BA
BrA
y
==
=+
=
;5.772
;010050
;0
1
2
11
NR
RF
M
B
Bt
A
==
=
;5.772
;0
;0
11
1
2
1
NRR
RFR
F
BA
BtA
y
==
=+
=
50 50
Fr2
Ft2
154,5 N m
R1A=772,5 N
R1B=772,5 N
Ft2=1545 N
38,6 N m
RA=281 N
Fr2=562 N
RB=281 N
14,1 Nm
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
20/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
;60
10
60
10 66p
e
hF
c
nL
nL
==
( )
.1051.21050
33200
5.11760
10
;1050125.184011
;8405.772281
;
6
36
22122
hL
NF
NRRF
kkyRaxvFF
h
e
AAr
tsre
=
=
==
=+=+=
+=
5.Calculul de verificare a penelor
Penele prismatice ce se folosesc n reductoarele proiectate se calculeaz la
strivire:
Arborele 1 d=28 mm
Pan b*h=8*7 t1=4.0mm, t2=3.3mm
Calculam lungimea de lucru a penei:
ll=2T1/d1(h- t1) st=2*40,7*103/28*(7-4)*110=13.1 mm
unde: b,h,t- dimensiuni standartizate de strivire
st =110 190 Mpa
Lungimea penei l= ll+b=13.1+10=23.1 mm
Acceptam l=32mm.
Arborele 2 d=50mm
Pan b*h=14*9 t1=5.5mm, t2=3.8mm
Calculam lungimea de lucru a penei:
ll=2T1/d1(h- t1) st=2*154,5*103/50*(9-5.5)*150=19.6 mm
Lungimea penei l= ll+b=19.6+14=33.6 mm
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
21/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
Acceptam l=36mm.
Arborele 21 d=40mm
Pan b*h=12*9 t1=5.5mm, t2=3.8mm
Calculam lungimea de lucru a penei:ll=2T1/d1(h- t1) st=2*154,5*103/40*(9-5,5)*150=28.6 mm
Lungimea penei l= ll+b=28.6+12=40.6 mm
Acceptam l=45mm.
Alegerea uleiului i a sistemului de ungere.
Penrtu a micora pierderile de putere la frecare i ncovoierea mbtrnirii intensive
a suprafeelor ce se afl n frecare trebuie s avem un sistem bun de ungere . alegerea
uleiului se face n raport cu viteza circular a pinionului care se calculeaz dup
formula:
V=W* d1/2=49,2(0,05/2)=1,23 m/s.
Tensiunea admisibil de contact la oboseal este [p].
Alegem marca uleiului: --A-68.
La reductoarele cilindrice se admite ca roata s fie scufundat n ulei n ntregimea
dintelui.
h4 min = 2m = 4 mm;
hmax = 0,25d1 =12,5 mm;
alegem h4 = 10mm.
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
22/23
ModCoala document. Semn. DataReductorcu angrenaj cilindric
Pag.
5
6. Ungerea reductorului.
Pentru micorarea pierderilro la frecare i a intensitii uzrii suprafeelor n contact, de
asemenea pentru protejare lor contra griprii i coroziunii i pentru evacuarea mai
eficient a cldurioi din uona frecrii, trebuie asigurat o ungere eficient.
Metoda de ungere prin barbotare n baia de ulei este utilizat la o vitez a roilor
dinate de la 0,3 pn la 12,5m/s. la vitze mai mari uleiul se arunc de pe dini de ctre
forele centrifugale, iar pierderile la amestecarea uleiului se mresc considerabil.
Alegerea tipului lubreviantului se bazeaz pe experiana de exploatare a mainilor.
Cu ct sunt mai nalte tensiunile n contact, cu att mai nalt trebuie s fie viscozitatea
uleiului.
Viscozitatea uleiului se va micora odat cu creterea vitezei periferice. v=1,23 m/s
i tensiunea n contact H=525MPa, alegem din tab.14,1[1] uleiul industrial --A-68.
La reductorul conic roata cnic se cufund n baia de ulei la lungimea dintelui.
La funcionarea transmisiei lubrifiantului cu timpul se va impurifica cu produsele
uzriiangrenajelor. Pe parcursul timpului lubrifiantului se nvechete i i pierde
capacitatea de ungere. De aceea, periodic lubrifiantului este noit. Pentru aceasta n
-
7/31/2019 Proect de An la MOM
23/23
corp este prevzut un orificiu pentru evacuarea uleiului, care se nchide cu un dop
cilindric fig.14.8,a.
Dimensiunile dopului la lum din tab.14.4[1].
Dopul cilindric necesit instalarea unei garnituri.
Pebtru controlul nivelului uleiului n corp este montat un indicator cu tub, fig.14.9.Rulmenii se ung cu acelasi ulei ca i elementele transmisiei. Rulmenii la care este
imposibil aducerea uleiului se ung cu unsoare consistent.
n acest caz rulmentul se nchide din interior cu un inel de refulare al uleiului.
Uleiul trebuie s fie schimbat peste 1000h. Cantitatea de ulei se alege dup putarea
reductorului (0,4...0,8) l/kw.
7. Bibliografie.
1. Bostan I., Opera A. Bazele proiectrii mainilor. ndrumar de proiectare,
Chisinu, 2000.
2. Dunaev P.F. Detali main. Kursavoie proiectirovanie, Moscva, 1991.
3. Ivanov M.N. Detali main. Moscova, 1975.
4. eiblit, Kursavoie proiectirovanie detalei main, 1991.