proiect final-tcm2 pdf
TRANSCRIPT
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
1/89
1
TEMA PROIECTULUI
S se proiecteze tehnologia de prelucrare mecanic prin Achiere a reperului din anexa 1
n condiiile unei producii de serie mic, i s se ntocmeasc documentaia aferent acestui
proces thenologic.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
2/89
2
Capitolul I
ANALIZA DATELOR INIIALE
1.1. Analiza desenului de execuie
Desenul de execuie constituie cel mai important document pentru elaborarea
procesului tehnologic de fabricaie a unui reper.
Verificarea desenului de execuie a unui reper prezint urmtoarele dou aspecte:
- respectarea prescripiilor standardelor n vigoare;
- verificarea tehnologicitii piesei.
n urma analizei desenului de execuie, s-au constatat urmtoarele:
- desenul a fost executat pe format A3 (296x420)mm;
-pentru explicitarea corect i complet a piesei n deseneste necesar o singur vedere;
-cotele existente sunt cele necesare, toate lanurile de dimensiuni nchizndu-se;
-toleranele pentru cotele libere vor fi conform ISO 2768 mK;
-suprafeele ce alctuiesc piesa sunt tehnologice, ele putndu-se executa pe maini-unelte
universale.
-observatii directe asupra piesei: Piesa are 7 trepte, dimensiunile de gabarit, 144,9 mm lungime
totala si diametrul maxim de 30 mm .
-pentru suprafeele diametrelor 16, 19, 22,9 se recomanda rugozitate de 0,8 m;
1.2. Analiza tehnologicitaii piesei
Prin tehnologicitatea construciei unei piese se nelege acea soluie constructiv-
funcional care s asigure condiii tehnice impuse de beneficiar i s se realizeze cu costuri
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
3/89
3
minime, cu consum minim de scule achietoare si energie, satisfcnd n acelai timp i condiii
sociale.
Factorii care influeneaz tehnologicitatea construciei sunt:
-prelucrabilitatea prin achiere;
-forma constructiv a piesei;
-stabilirea bazelor tehnologice i de cotare ale piesei;
-gradul de precizie i cel de rugozitate impus suprafeelor;
-gradul de normalizare i de unificare a piesei.
Din analiza desenului de execuie al piesei rezult c forma constructiv asigurprelucrarea n condiii favorabile. Forma este optima i asigura o prelucrare cu volum minim de
munc i respectarea condiiilor de precizie dimensionale i starea suprafeei. Forma constructiv
a piesei asigur o rigiditate corespunztore, suprafeele piesei ce urmeaz a fi preluc rate prin
achiere sunt uor accesibile i pot fi prelucrate cu scule obinuite.
Piesa este tehnologic din punct de vedere funcional, al prelucrabilitii prin achiere, al
materialului utilizat: OL42 care are urmtoarele caracteristici:
Compoziie chimica OL50
C=0,15% Mn=0,6% Si=(0,37 0,40)%
Crmax=0,30% Pmax=0,55% Smax=0,055%
Caracteristici mecanice pentru OL 50
rezistenta la rupere r= 450 N/mm
limita de curgere 0.2= 250 N/mm2
duritate Brinell max. HB =143
Tratament termic : Acest material nu permite tratament termic.
Deoarece piesa nu prezint suprafee cu tolerane i rugoziti mici, nu necesit prelucrare
pe maini de precizie ridicat.
Forma constructiv a piesei asigur numeroase posibiliti de strngere i fixare n
dispozitiv.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
4/89
4
Din studiul modelului n care a fost realizat cotarea, reiese faptul c bazele de referin
sunt materializate de capetele arborelui i de asemenea cotarea mai sugereaz i modul de
prindere a piesei pentru prelucrarea pe M.U. aleas. Astfel, ca baza de fixare se consider gurile
de centrare.
Gradul de normalizare i unificare se realizeaz prin folosirea unor guri de centrare
standardizate.
1.3. Alegerea semifabricatului
Avnd n vedere dimensiunile de gabarit, form i precizie impus prin desenul de
execuie de ctre proiectant sealege un semifabricat tip bar.
Avnd in vedere materialul ales putem alege un semifabricat: laminat, forjat liber sau
matriat.
Forma si dimensiunile semifabricatului trebuie sa fie cat mai apropiate de forma si
dimensiunile finite.
Avnd in vedere ca piesa din tema are forma de arbore alegem semifabricat laminat cu
seciune rotundSTAS 500/2 - 89.
1.4. Notarea suprafeelor piesei
Fig. 1.1. Notarea suprafeelor
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
5/89
5
Din analiza desenului de execuie se disting urmtoarele tipuri de suprafee:
1. Suprafa frontal
2. Suprafa conic-teitur
3. Suprafa cilindric
4. Suprafa profilat
5. Suprafa cilindric
6. Suprafa filetat interior
7. Gaur interioar8. Suprafa profilat
9. Teitur 1x45
10.Suprafa cilindric
11.Racordare cu R3
12.Lrgire capt de filet
13.Suprafa frontal
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
6/89
6
Capitolul II
2.1 Succesiunea operaiilor de prelucrare a unui bol
Pentru ntocmirea unui traseu tehnologic se pot face urmtoarele recomandri:
- la nceputul procesului tehnologic se prelucreaz suprafeele care devin baz de aezare
sau suprafeele de prindere (suprafeele frontale, guri de centrare, gaur pentru dorn,
suprafeele pentruprindere cu dorn) ;
- gurile se executa ctre sfritul procesului tehnologic cu excepia a celora care devin
baz de aezare sau suprafeele de prindere;
- operaiile la care exista posibilitatea unui proces mare de rebuturi se execut la nceputul
procesului tehnologic ;
Nr.
Crt.
Denumirea operaiei (fazei) Schia de prelucrare Maina unealt
folosit
0 1 2 3
1. Schia semifabricatului
2. Debitare
a).Prinderea piesei n
mandrin.
2.1 Debitat din bara laminat.
b). Desprindere pies
S.N. 400x1200
Cuit de debitat
STAS 354-86
3. Strunjire frontala-centruire
Frezare
a). Prinderea piesei n
mandrina universal.
SN 400
- cuit
20x20 SR ISO
243:2011/Rp3
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
7/89
7
3.1 Strunjire frontal de
degroare pe suprafaa S1.
3.2 Centruire pe S1
3.3 Frezare S1
b). Desprinderea i
ntoarcerea piesei.
3.4Strunjire frontal
degroare pe suprafaa S2.
3.5 Centruire pe S2
3.6 Frezare S2c). Desprinderepies.
tip A4 STAS
1114/2 -73
ubler
STAS 1373/1-87
Burghiu de
centruire, STAS
1114 / 2
4. STRUNJIRE DE
DEGROARE
STRUNJIRE FINISARE
DEGAJARE
RACORDARE
a) Prinderea piesei ntre
vrfuri
4.1.Stunjire de degrosare
pe lungimea piesei S10
4.2 Stunjire de finisare
pe lungimea piesei S3,
S5
4.3 Strunjire teitura la
35 pe suprafaa S2
4.4 Degajare cu un cuit
DE CANELAT pe S4
4.5 Degajare cu un cutit
profilat pe S8
4.6 Strunjire teitur la
45 pe S9
Cuit de degroare
DIN4971, CMS,
STAS 6376 ISO 1
Cuit de finisat
DIN 4975, CMS,
STAS 6378 ISO
10
Frez CMS
pentru teire FS90
Cutit de strung
pentru canelat cu
placute CMS
brazate DIN
4981
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
8/89
8
4.7Strunjire de finisare
pe S10
4.7 Strunjire racordare
R3 a suprafeei S11
b) Desprindere piese
5. PRINDERE N
MANDRIN
BURGHIERE suprafaa S6LRGIRE CAPT DE
FILET suprafaa S12
FILETARE cu cuit de
strung S7
Burghie
elicoidale scurte
cu coadacilindrica DIN
338 NT130C
Cutite de strung
pentru interior cu
placute CMS
brazate DIN
4973
Cutit de strung cu
placute CMS
brazate pentru
filet metric
interior DIN 282
12. Echilibrare
13. Control final
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
9/89
9
Capitolul III
3. Calculul adaosului de prelucrare si al dimensiunilor intermediare.
3.1. Noiuni de baza
a) Adaosul de prelucrare
Pentru determinarea adaosului de prelucrare se folosesc:
- metoda de calcul analitic;
- metoda experimental - statistica.
Comparativ cu adaosurile de determinate experimental - statistic, calculul analitic poate
conduce la economii de material de 6 15% din greutatea piesei finite.
Adaosul de prelucrare intermediar minim se calculeaz cu ajutorul relaiilor:
1. - pentru adaosuri simetrice (pe diametru) la suprafeele exterioare si interioare de revoluie:
2Apimin =2Rzi-1+Si-1+2i-12 +i2
2. - pentru adaosuri simetrice la suprafee plane opuse prelucrate simultan:
2Apimin =2Rzi-1- Si-1+2( )3. - pentru adaosuri asimetrice:
2Apimin =Rzi-1+Si-1+i-1+i
, in care:
Api min- adaosul de prelucrare minim considerat pe o parte;
Rzi-1- inaltimea neregularitilor de suprafaa rezultate la faza precedenta;
Si-1- adncimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedenta;
i- eroarea de aezare la faza de prelucrare considerata.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
10/89
10
Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S10 ,,mm, Ra=0,8 mPentru obinerea suprafeei S10, la diametrul sunt303,
,
mm, necesare urmtoareleoperaii:- strunjire de degroare;
- strunjire de finisare;
a) Strunjire de finisare ( operaia precedenta este strunjire de degroare)
2Apimin =2Rzi-1+Si-1+2i-12 +i2Rzi-1=25 m - tab.4.9 [Pi.1.]
Si-1= 30m - tab.4.9 [Pi.1.]= 2
= 2/ - tab.4.6 [Pi.1.]
= 6
= 2 2 6=24La prelucrarea intre vrfuri nu se face verificarea aezrii, deci:
= 02Apimin =2(25+30)+2
24+0= 158mDin tab 2.15 [Pi.1.] obinem toleranta pentru operaia precedenta strunjirede degroare
conform treptei de precizie 12 :
= 84Deci adaosul nominal pentru stumjirea de finisare este :
2= 2+=158+84 = 242Diametru maxim nainte de strunjire finisare (dup strunjirea de degroare):
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
11/89
11
= +2Apinom=30,3+0,242 = 30,542mmSe rotunjete = = 30,5Diametrul minim rezulta :
= 30,5 0,33= 30,17Operaia destrunjire de degroare se va executa la cota . (bar sub form de laminat)
b). Strunjirea de degroare
2Apimin =2Rzi-1+Si-1+2i-12 +i2Rzi-1=63 m - tab.4.9 [Pi.1.]
Si-1= 60 - tab.4.9 [Pi.1.]= 2
= 2/ - tab.4.6 [Pi.1.]= 6= 2 2 6=24
La prelucrarea intre vrfuri nu se face verificarea aezrii, deci:
= 0m2Apimin=2(63+60)+224+0= 294m
Din tab 4.1. Cap.4 [Pi.1.] obinem toleranta pentru operaia precedent laminare la cald:
., Ai=-0,7 mm
Deci adaosul nominal pentru strunjire de degroare este :
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
12/89
12
2=2+|| = 294+ | 700| = 994Diametrul nominal de calcul al barei laminate se determina cu formula 4.1. [Pi1]= +2Apinom+|Ai| = 34+0,994+| 0,7| = 35,694mm
Se alege o bar laminat cu diametrul standardizat
., Conform STAS 500/2-89
Adaosul de prelucrare nominal real (recalculat) pentru operaia de strunjire a treptei
30 mm este:
2Apinom=dd-1nom-dinom= 34-30,6=3,4 mm
Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaele S3, S5,,,mm, Ra=0,8 mPentru obinerea suprafeei S3-S5, la diametrul sunt24,9,,mm, necesare urmtoarele
operaii:
- strunjire de degroare;
- strunjire de finisare;
Operaia de strunjire de finisare se va executa la cota . mmc). Strunjire finisare (operaia precedenta este strunjire de degroare)
2Apimin =2
Rzi-1+Si-1
+2
i-1
2 +i2
Rzi-1=63 m tab.4.9 [Pi.1]
Si-1= 60tab.4.9 [Pi.1]= 2
= 0,5/ tab.4.6 [Pi.1]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
13/89
13
= 72= 2 0,5 72 = 72La prelucrarea intre vrfuri nu se face verificarea aezrii, deci:
= 0m2Apimin =2(63+60)+272+0= 390m
Din tab 2.15 cap.2 [Pi.1.] obinem toleranta pentru operaia precedent strunjire de
degroare conform treptei de precizie 12 :
T= 400mDeci adaosul nominal pentru strunjirea de finisare este :
2= 2+=390+400 = 790Diametru maxim nainte de strunjirea de finisare (dup strunjire de degroare):
= +2Apinom=25+0,790= 25,790mmSe rotunjete = = 26Diametrul minim rezulta :
= 26 0,33= 25,67Operaia de strunjire de degroare se va executa la cota
,
d). Strunjire degroare
Adaosul nominal pentru strunjirea de degroare se determina prin diferena dintre
diametrul 30 si diametrul suprafeei strunjite:
2Apimin= 30 26 = 4 mm
2Apimin =2
Rzi-1+Si-1
+2
i-1
2 +i2
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
14/89
14
Rzi-1=63 m - tab.4.9 [Pi.1.]
Si-1= 60 - tab.4.9 [Pi.1.]= 2 = 2/ - tab.4.6 [Pi.1.]
= 6
= 2
6
6=24
La prelucrarea intre vrfuri nu se face verificarea aezrii, deci:
= 0m2Apimin=2(63+60)+224+0= 294m
Din tab 4.1. Cap.4 [Pi.1.] obinem toleranta pentru operaia precedent laminare la cald:
.
,
Ai=-0,9 mm
Deci adaosul nominal pentru strunjire de degroare este :
2= 2+|| =294+| 900| = 1194Suprafeele frontaleS1-S13:
Aceste suprafee de capt se prelucreaz prin strunjire. Operaia precedent este debitarea
pe fierstru circular treapta 14 de precizie din tabel 4.11 [Pi.1.] calitatea suprafeei dup
debitare:
+= 200tab.4.11 [Pi.1.]= 0,01 = 0,01 30 = 0,30tab.4.11 [Pi.1.]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
15/89
15
Adaosul asimetric minim pentru strunjirea de finisare a suprafeelor frontale se calculeaz
cu relaia:
2 = 2 + + + = 50=25 =30
=0,1x
=3 mm
=30 mmEroarea de instalare a semifabricatului in mandrina cu trei bacuri este
= 50, conform tabel 1.37 [Pi.1]:2 = 2x(25+30+3+50)=216 mm
Toleranta la lungimea de debitare, in treapta 14 de precizie, este 520 m
(tab. 2.15) [Pi.1.].
Abaterile limita la lungimea de debitare sunt deci 0,6 mm.
Prin urmare, adaosul nominal calculat pentru strunjire de finisare frontala este:
2 =+|| = 216+600 = 816Lungimea nominala pentru debitare este:= 144,9+0,816 = 145,716Se rotunjete Lnom =146 mm
Adaosul de prelucrare la strunjirea frontala va fi:
2 = = 146 144,9 = 1,1
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
16/89
16
Pentru fiecare suprafaa frontala adaosul este:
= 0,55
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
17/89
17
Capitolul IV
4. Calculul si adaosul regimului de achiere
4.1.Notiuni de baza
Regimul de achiere este factorul principal care determina valoarea normei de lucru si
reprezint totalitatea urmtorilor parametri:
- adncimea de achiere;
- avansul de lucru;
- viteza de achiere.
Alegerea regimului de achiere se face in concordanta nu numai cu operaia, ci si cu faza
de lucru. La alegerea celui mai raional regim de achiere se iau in considerare valorile cele mai
avantajoase ale parametrilor de lucru in ceea ce privete productivitatea, precizia de prelucrare si
rugozitatea suprafeelor de prelucrat.
La proiectarea regimului de lucru se stabilesc urmtoarele etape de lucru:
- alegerea mainii - unelte;
- alegerea sculei achietoare;
- determinarea adncimii, avansului si vitezei de achiere;
- determinarea turaiei de lucru si recalcularea vitezei de lucru si a durabilitii
sculei;
- determinarea momentului de torsiune si a puterii efective de achiere.
4.2. Alegerea mainii - unelte
Alegerea tipului si dimensiunii mainii - unelte se face pe baza caracteristicilor
produciei si semifabricatelor care urmeaz a fi prelucrate. La producia de serie mica si unicate,
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
18/89
18
cnd la aceeai maina urmeaz sa se execute mai multe operaii, ea trebuie sa corespunda
condiiilor de trecere uoara de la o operaie la alta.
Pentru alegerea mainii unelte trebuie sa se ia in calcul urmtorii factori:
- felul prelucrrii ce trebuie executata;
- dimensiunile si forma semifabricatului;
- precizia ceruta la prelucrare;
- schema cinematica a mainii, avnd in vedere concordanta cu regimul de achiere ales
si materialul de prelucrat;
- puterea efectiva a mainii - unelte.
STRUNG NORMAL SN 400x750
h = 400 mm
l = 225 mm
D=1000 mm
P = 7,5 kW
Gama de avansuri longitudinal: [mm/rot]
0,028 0,04 0,045 0,05 0,056 0,063
0,071 0,08 0,09 0,1 0,112 0,125
0,140 0,160 0,180 0,2 0,224 0,25
0,28 0,315 0,355 0,4 0,45 0,5
0,56 0,63 0,71 0,8 0,9 1,0
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
19/89
19
1,12 1,25
Gama de turaii a arborelui principal: [rot/min]
Gama de avansuri transversal: [mm/rot] este din avansul longitudinal;
4.3. Alegerea sculelor achietoare
Dup stabilirea felului sculelor achietoare si cunoscndu-se suprafaa de prelucrat si faza
de lucru - degroare, finisare - se alege scula cu geometria optima corespunztoare.
Dup natura materialului de prelucrat, dup proprietile lui fizico - mecanice si dup
regimul de lucru adoptat, se alege materialul sculei achietoare care sa poat realiza o prelucrare
optima in condiiile date.
- cuit de strunjit pentru degroare:
cuit 16x16 SR ISO 243:2011/Rp3 k = 900
- cuit de strunjit pentru finisare:
cuit 16x16 SR ISO 243:2011/Rp3 k = 900
16 20 25 31,5 40 50 63 80
100 125 160 200 250 315 400 500
650 800 1000 1250 1600
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
20/89
20
- burghiu de centruire:
burghiu A SR ISO 6411:2001/Rp3
- Burghiu elicoidal 16 mm SR ISO 235:2012
- Tarod 18 mm SR ISO 2283:2011
- cuit canelat SR ISO 243:2011
- cuit de strunjit pentru finisare interioar STAS 357-67
4.4. Calculul parametrilor regimurilor de achiere
Debitarea semifabricatului
- adncimea de achiere: t = B = 4 mm
(B - limea pnzei circulare)
-Adoptarea avansului
Tabel 10.7 [Pi.1] pentru 34 mm i avansul f= (0,30,4)
Avansul adoptat de pe Maina unealt f=0,3mm/rot.
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistenei cuitului pentru cuitele cu corp
de seciune dreptunghiular, din condiia de rezxisten la ncovoiere, se obine:
= 6
[
]
n care R este efortul unitar admisibil la ncovoiere al materialului din care esteconfecionat corpul cuitului, n daN/mm2; b limea seciunii cuitului, n mm ; L lungimea
n consol a cuitului, n mm. Se recomand:
L=21 mm
b = 4 mm
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
21/89
21
h = 14 mm
Ra1
= 45 daN/mm2
= 4 14 456 21 = 2800Fora principala de achiere se determina cu urmtoarea relaie:
= []n care C4este un coeficient in funcie de materialul de prelucrat si de materialul sculei
achietoare; t adncimea de achiere, in mm; f avansul de achiere, in mm/rot; x1 si y1 exponenii adncimii si avansului de achiere; HB duritatea materialului de prelucrat; n1
exponentul duritii materialului de prelucrat.
C4= 279 tab.10.15 [Pi.1.]
t =4 mm
f = 0,4 mm/rot
HB = 143
x1= 1 tab.10.21 [Pi.1.]
y1= 0,75 tab.10.21 [Pi.1.]
n1= 0,35 tab.10.22 [Pi.1.]
= 279
4
0,4,
143,= 3188,4
Pentru cuite cu seciune dreptunghiular l determinm pe f, egalnd ecuaiile avem :
= 6
[/ ]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
22/89
22
=
4 34 34/54 456
279
143
,
4
, = 0,05
/
=0,4/ 7).
L = 146 mm
D =34 mm
L/D < 7
Nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale a
mainii unelte.
Aceasta verificare se face numai pentru seciuni mari ale achiei, cu formula:
2 = 1000[ ]n care: D este diametrul de achiere, n mm; Fz componenta Fza forei de achiere, n
N.
2 = 670,28 341000 = 22,79[ ]Dublul moment de torsiune, calculat cu formula de mai sus trebuie s nu depeasc
valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respective, care se
determincu relaia
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
23/89
23
2 = 19500
[ ]n care: Nmeste puterea motorului mainii unelte, n KW; n turaia arborelui principal,
n rot/min ; randamentul mainii unelte (0,80 0,90).
2 = 19500 7,5 0,9250 = 526,5[ ]Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale se va
face dup turaiei pentru arborele principal.
Calculul vitezei de achiere
In cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimata cu relaia:
=
200
[
/
]
In care: Cv este un coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se
prelucreaz si ale materialului sculei achietoare; T durabilitatea sculei achietoarea, in min; m
exponentul durabilitatea; s avansul de achiere, in mm/rot; HB duritatea materialului de
prelucrat , in unitatea Brinell; yv exponenii adncimii deachiere, avansului; n exponentul
duritii materialului supus prelucraii; k1,, k12 diferii coeficieni care in cont de condiiile
diferite de lucru in comparative cu cele considerate.
f = 0,05mm/rot k1= 0,88
Cv= 20,3 K5= 0,70
T = 30 min
HB = 143 K6= 1
m = 0,25 K10= 1
yv= 0,40 K11= 0,97
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
24/89
24
n = 1,75 K12= 1
Prin coeficientul k1se tine seama de influenta seciunii transversale ale cuitului:
= 20 30= 4 21600 ,= 0,85In care : q este suprafaa seciunii transversale, in mm2 ; - coeficientul in functie de
materialul prelucrat. Pentru otel = 0,08Prin coeficientul k5 se tine seama de influentamaterialului din care este confecionat
partea achietoare a sculei Tab. 20.31 [Pi.1]:
=0,7Prin coeficientul k6se tine seama de materialul de prelucrat Tab 10.32 [Pi.1]:
= 1Prin coeficientul k10se tine seama de variaia vitezei de achiere la canelare i retezare;
= 1Prin coeficientul k11se tine seama de adncimea canalului de retezare;
= 10,= 1017,= 0,99h=adncimea canalului [mm]
Prin coeficientul k12se tine seama de tipul mainii unelte.
= 20,330, 0,05, 143200, 0,748 1 0,85 0,7 1 1 0,99 1
= 30,46[/ ]Calculul turaiei
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
25/89
25
= 1000 v
=1000 30,46
34
=285,17[/ ]Adoptarea turaiei
= 250[/ ]
Recalcularea vitezei
=
D
n
1000
=
34
250
1000
= 26,70
[
/
]
Calcularea puterii efective
= 6000 = 670,28 26,706000 = 2,98[]
= 0,80,9
7,5 0,9 = 6,75[]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
26/89
26
STRUNJIREA DE DEGROSARE
a.) Suprafaa S10
= 22
=34 30,6
2 = 1,7
=>2treceri=> t=0,85
Adoptarea avansurilor
- Tabel 10.7 [Pi.1.] pentru diametrul de 34 si adncimea de achiere
t sub 5 [mm] avansul f = 0,4 [mm/rot]
- avansul f adoptat de pe maina unealta : f = 0,4 mm/rot
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei corpului cuitului.
Fora principala de achiere:
= []C4= 279 tab.10.15 [Pi.1.]
t =0,85 mm
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
27/89
27
f = 0,4 mm/rot
HB = 143
x1= 1 tab.10.21 [Pi.1.]
y1= 0,75 tab.10.21 [Pi.1.]
n1= 0,35 tab.10.22 [Pi.1.]
= 279 0,85 0,4, 143,=677,54Pentru cuite cu seciune dreptunghiulara ildeterminam pe f, egalnd ecuaiile avem :
= 16 16 16/ 24 456 279 143, 0,85, = 0,93/
=0,4/ 7).
L = 146 mm
D =34 mm
L/D < 7
Nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale amainii unelte.
2 = 677,54 341000 = 23,03[ ]Dublul moment de torsiune, calculate cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc
valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respective.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
28/89
28
2 = 19500 7,5 0,9160 =822,65[ ]Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale se va
face dup turaiei pentru arborele principal.
Calculul vitezei de achiere
f = 0,79 mm/rot k1= 0,93
Cv= 42 k2= 0,65
T = 60 min k3= 1,06
t = 0,85 mm k4= 0,79HB = 143 k5= 1
m=0,25 k6= 1
xv= 0,25 k7= 1
yv= 0,66 k8= 1
n = 1,7 k9= 1
= 4260, 0,85, 0,79, 143200, 0,93 0,65 1,06 0,79 1 1 1 1 1= 17,93[/ ]
Calculul turaiei
=
1000
v
=
1000
17,93
34
=624,75
[
/
]
Adoptarea turaiei
= 160[/ ]
Recalcularea vitezei
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
29/89
29
= D n1000 = 34 1601000 = 17,09[/ ]Calcularea puterii efective
= 6000 = 1139,48 17,096000 = 3,24[]
= 0,80,9
6,75
[
]
b.)Suprafaa S3-S5
= 22
=34 26,1
2 = 3,95
Strunjirea de degroare pe suprafaa S3-S5 se face din 4 treceri cu t=0,98 mm
Adoptarea avansurilor
- Tabel 10.7 [Pi.1.] pentru diametrul de 26,1 si adncimea de achiere
t sub 3 [mm] avansul f = 0,75 [mm/rot]
- avansul f adoptat de pe maina unealta : f = 0,75mm/rot
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei corpului cuitului.
Fora principala de achiere se determina cu urmtoarea relaie:
= []C4= 279 tab.10.15 [Pi.1.]
t =0,98 mm
f = 0,75 mm/rot
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
30/89
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
31/89
31
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale se va
face dup turaiei pentru arborele principal.
Calculul vitezei de achiere
f = 0,98 mm/rot k1= 0,93
Cv= 42 k2= 0,65
T = 60 min k3= 1,06
t = 0,85 mm k4= 0,79
HB = 143 k5= 1
m = 0,125 k6= 1xv= 0,25 k7= 1
yv= 0,66 k8= 1
n = 1,75 k9= 1
= 4260
,
0,98
,
0,85
,
143200
, 0,93 0,65 1,06 0,79 1 1 1 1 1
= 15[/ ]Calculul turaiei
= 1000 v = 1000 15 34 =140,43[/ ]Adoptarea turaiei
= 125[/ ]Recalcularea vitezei
= D n1000 = 34 1251000 = 10,72[/ ]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
32/89
32
Calcularea puterii efective
= 6000 =1251,68
15
6000 = 3,12[] = 0,80,9
6,75[]
STRUNJIREA DE FINISARE
a.) Suprafaa frontal S1-S13
= 22
=1,1
2= 0,55
Adoptarea avansurilor
- avansul f adoptat de pe maina unealta : f = 0,2mm/rot
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei corpului cuitului.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
33/89
33
Fora principala de achiere se determina cu urmtoarea relaie:
= []C4= 279 tab.10.15 [Pi.1.]t =0,55 mm
f = 0,2 mm/rot
HB = 143
x1= 1 tab.10.21 [Pi.1.]
y1= 0,75 tab.10.21 [Pi.1.]
n1= 0,35 tab.10.22 [Pi.1.]
= 279 0,55 0,2, 143,=260,67Pentru cuite cu seciune dreptunghiulara ildeterminam pe f, egalnd ecuaiile avem :
= 16 16 16/ 21 456 279 143, 0,55, = 1,99/ =0,2/ 7).
L = 146 mm
D =34 mm
L/D < 7
Nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
34/89
34
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale a mainii
unelte.
2 = 1260,67 341000 = 8,86[ ]Dublul moment de torsiune, calculate cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc
valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respective.
2 = 19500 7,5 0,963 = 2089,28[ ]Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale se va
face dup turaiei pentru arborele principal.
Calculul vitezei de achiere
In cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimata cu relaia:
=
200
[/ ]
f = 1,99mm/rot k1= 0,93
Cv= 20,3 K5= 0,70
T = 30 min
HB = 143 K6= 1
m = 0,25 K10= 1
yv= 0,40 K11= 0,97
n = 1,75 K12= 1
= 20,330, 1,99,143200, 0,93 0,70 1 1 0,97 1
= 448,8[/ ]Calculul turaiei
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
35/89
35
= 1000 v
=1000 448,8
34
= 4201,69[/ ]Adoptarea turaiei
= 1500[/ ]
Recalcularea vitezei
=
D
n
1000
=
34
1500
1000
= 160,22
[
/
]
Calcularea puterii efective
= 6000 = 260,67 160,226000 = 6,96[]
= 0,80,9
6,75= 7,2[]b.) Suprafaa S10
= 22
=30,6 30
2 = 0,3
Adoptarea avansurilor
- avansul f adoptat de pe maina unealta : f = 0,25 mm/rot
Verificarea avansului din punct de vedere al rezistentei corpului cuitului.
Fora principala de achiere se determina cu urmtoarea relaie:
= []C4= 279 tab.10.15 [Pi.1.]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
36/89
36
t =0,45 mm
f = 0,25 mm/rot
HB = 143
x1= 1 tab.10.21 [Pi.1.]
y1= 0,75 tab.10.21 [Pi.1.]
n1= 0,35 tab.10.22 [Pi.1.]
= 279 0,45 0,25,
143,
= 252,13Pentru cuite cu seciune dreptunghiulara in determinam pe f, egalnd ecuaiile avem := 16 16 16/ 24 45
6 279 143 0,45, = 2,18/ = 0,25/ 7).
L = 146 mm
D =30,6mm
L/D < 7
Nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale a mainii
unelte.
Aceasta verificare se face numai pentru seciuni mari ale achiei, cu formula:
2 = 252,13 30,61000 =7,71[ ]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
37/89
37
Dublul moment de torsiune, calculate cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc
valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respective.
2 = 19500 7,5 0,9400 = 329,06[ ]Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale se va
face dup turaiei pentru arborele principal.
Calculul vitezei de achiere
= 52,560, 0,45, 0,25, 143200, 0,93 0,6 1,06 0,79 1 1
= 41,94[/ ]Calculul turaiei
=1000
v
=1000
41,94
30,6 =436,27[/ ]Adoptarea turaiei
= 400[/ ]
Recalcularea vitezei
= D n1000 = 30,6 4001000 = 38,45[/ ]Calcularea puterii efective
= 6000 = 252,13 41,946000 = 1,76[]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
38/89
38
= 0,80,96,75[]c.) Suprafaa S3-S5
= 22
=26,1 24,9
2 = 0,6
Adoptarea avansurilor
- avansul f adoptat de pe maina unealta : f = 0,25mm/rot
Fora principala de achiere se determina cu urmtoarea relaie:
= []C4= 279 tab.10.15 [Pi.1.]
t =0,4 mm
f = 0,25 mm/rot
HB = 143
x1= 1 tab.10.21 [Pi.1.]
y1= 0,75 tab.10.21 [Pi.1.]
n1= 0,35 tab.10.22 [Pi.1.]
= 279 0,4 0,25,
143,
=224,12Pentru cuite cu seciune dreptunghiulara il determinam pe f, egalnd ecuaiile avem := 16 16 16/ 24 45
6 279 143 0,4, = 2,55/ = 0,25/
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
39/89
39
Verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.
Aceasta verificare se va face numai pentru piese lungi (L/D>7).
L = 144,9 mm
D =26,1mm
L/D < 7
Nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale amainii unelte.
2 = 224,12 24,91000 =5,58[ ]Dublul moment de torsiune, calculate cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc
valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respective.
2 =19500
7,5
0,9
500 = 263,25[ ]Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul muscarii principale se vaface dup turaiei pentru arborele principal.
Calculul vitezei de achiere
= 52,560
,
0,4
,
0,25
,
143200
, 0,93 0,65 1,06 0,79
= 43,19[/ ]Calculul turaiei
= 1000 v = 1000 43,19 24,9 =552,12[/ ]Adoptarea turaiei
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
40/89
40
= 500[/ ]Recalcularea vitezei
= D n1000 = 24,9 5001000 = 39,11[/ ]Calcularea puterii efective
=
6000=
224,12
39,11
6000
= 1,46
[
]
= 0,80,9
6,75[]Proiectarea regimului de achiere la prelucrarea gurilor
Avansul
Reprezint deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotaie a arborelui
principal al mainii.
Calculul avansului
= 0,25
[
]
Viteza de achiere
Viteza de achiere se calculeaz cu relaia 16.7 [Pi.2.].
= [ ]Valorile coeficienilor Cv, Kvpi ale exponenilor din relaiile de mai sus sunt date in
tabelele 16.22 16.25 [Pi.2.]. Valorile durabilitii T sunt date n tab 16.6[Pi.2.].
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
41/89
41
Cv= 3,3
zv= 0,4
f=0,25
= 3,3 16,0,25, = 20[ ]
Calculul turaiei
=
1000
v
=
1000
20
16 =397,88
[
/
]
Adoptarea turaiei
= 315[/ ]
Recalcularea vitezei
= D n1000 = 16 3151000 = 15,83[/ ]4.4.2 Prelucrarea filetelor prin strunjire
Dimensiunile semifabricatuluipentru filetare, sunt date n tabelele 10.62, 10.63, i 10.64 [Pi.1.].
Numarul de treceripentru filetare n funcie de profilul i diametrul filetului i de direcia
avansului cuitului fa de axa piesei, este dat n tabelele 10.67 i 10.68 [Pi.1.].
Determinarea avansului
La filetare, avansul longitudinal al cuitului este egal cu pasul filetului.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
42/89
42
Avansul tranzvelsal se stabilete n funcie de pasul filetului triunghiular; pentru filete cu
pasul p2,5 mm avnsul de ptrundere (tansversal) are direcia perpendicular pe axa
semifabricatului att pentru trecerile de degrosare ct si pentru trecerile de finisare.
Mrimea avansului tranzvelsal se stabilete nfuncie de nlimea filetuluii numrul de
treceri recomandate. Pentru finisare avansul transversal se alege jumtate din avansul transversal
pentru trecerile de degroare.
La prelucrrile de degroare dup fiecare trecere longitudinal, pe lng deplasarea n
direcie perpendicular pe ax, cuit mai are o deplasare in sens axial astfel:
- Pentru filete pe piese neclite 0,12 0,15 []Determinarea vitezei de achiere.
Pentru prelucrarea filetelor cilindrice cu cuite din oel cu carburi metalice, se folosete
relaia 10.39 [Pi.1.].
- Pentru oel neclit:
= ,, , [/ ]n care: Cveste un coeficient care depinde de natura materialului si semifabricatului, Kv
coeficient de corecie; i numrul de treceri, T durabilitatea cuitului, mm; p pasul filetului,
mm; t adncimea de achiere, mm ;
Cv = 152 tab.10.70 [Pi.1.]
i = 3 tab.10.67 [Pi.1.]
T=60 min
p= 1 mm
Kv=0,975
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
43/89
43
=152 3,60,
1, 0,975 = 141.03[/ ]
4.4.4. Centruirea
S
np
Regimul de achiere se alege n funcie de material:
v = 15 m/min
f = 0,04 mm/rot
n = 200 rot/min
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
44/89
44
Capitolul V
5. Normarea tehnic
Norma de timp cuprinde totalitatea timpilorproductivi ai executorului precum i timpi de
ntreruperi reglementate, pentru efectuarea unei lucrri cu intensitate normal i n condiii
tehnicoorganizatorice precizate.
ntre norma de timp i norma de producie exist o legtur direct exprimat prin relaia:
= +(+) +(+) +()Unde:
Tp timp de pregtire-ncheiere;
tb timp de baz;
ta timp ajuttor; tdt timp de deservire tehnic;
tdo timp de deservire organizatoric;
tto timp de ntreruperi condiionate de tehnologie i organizare;
ton timp de odihna si necesitai fiziologice;
n lotul optim de piese.
5.1. Normarea timpului de pregtire-ncheiere
5.1.1. pregtirea curent a lucrrii, tab. 7.1 [PI.I.]-ntre vrfuri = 12
-n universal i vrful ppuii mobile= 15Primirea i predareadocumentelor, comenzii cu indicaiile respective, a sculelor,
dispozitivelor i aparatelor de msurat, etc.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
45/89
45
= 125.1.2. operaii suplimentare:
aezarea i reglarea lunetei: = 5 montarea unui opritor = 2 montarea si reglarea dispozitivului de rupt achii:= 4 montarea cuitului n portcuit multiplu la dimensiune difereniat:
= 2,5 5.2. Normarea timpilor ajuttori
5.2.1. timpul ajuttor pentru prinderea i desprinderea piesei:
n universal i vrful ppuii mobile- cu manipulare manual.
Centrare cu comparator
Prindere-desprindere: (tab 7.3 (PI.I.) =1,41 fiecare desprindere: =1,41
ntre vrfuri, cu manipulare manual.
Fr montare antrenor
Prindere-desprindere:
=0,22 Fiecare ntoarcere: =0,22 n universal i vrful ppuii mobile cu maipulare manual
Prindere-desprindere =0,42 Fiecare ntoarcere
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
46/89
46
=0,42 5.2.2. Timpii ajuttori pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelor, ta2
(tab.7.17. [PI.I.])
apropierea sau retragerea sculei piesei: =0,03 potrivirea sculei la dimensiune (la adncimea de achiere) dup tamburul gradat
la: =0,03 cuplarea avansului: =0,02 cuplarea sau deculparea micrii de rotaie a axului principal: =0,02 apropierea sau retragerea ppuii mobile: =0,06 cuplarea retragerii automate a saniei principale: =0,02 schimbarea turaiei sau a avansului cu o manet: =0,05 rotirea port-cuitului obinuit:
=0,09
montarea i demontarea cuitului cu un urub: =0,80 deplasarea manual a saniei principale:= 0,05 deplasarea manual a saniei transversale:
= 0,08
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
47/89
47
deplasarea manuala a saniei port-cuit:
= 0,12
fixarae sau slbirea saniei cu cheie:= 0,10 pornirea sau rcirea sistemului de rcire:= 0,03 aezarea i ndeprtarea apratoarei contra achiilor:= 0,10 Apropierea piesei de cuit prin deplasarea manual a masei;
n direcia longtudinal sau transversal, pe o lungime pn la 100 mm;= 0,10 Reglarea cuitului la dimensiune(la adncimea de achiere);= 0,14 Cuplarea avansului; = 0,03 Schimbarea vitezei de achiere;
=0,08 Schimbarea lungimii cursei; = 0,13 Schimbarea mrimii avansului;= 0,08 Rotirea dispozitivului port-cuit cu un unghi oarecare;= 0,80 Rotirea mesei cu un unghi oarecare;
= 0,90 Montarea i demontarea cuitului de finisare cu un urub;= 0,70
5.2.3. timpii ajuttori pentru msurtori la luarea achiilor de prob (7.18 [PI.I.])
ubler: =0,15
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
48/89
48
ubler de adncime:
= 0,2
micrometru: =0,25 micrometru de interior: =0,40 micrometru de adncime:
=0,20
5.2.4. timpi ajuttori pentru msurri de control: ta4(tab 7.19.[PI.I.])
msurare cu ubler
pn la 100 mm: =0,23 ubler de adncime:
= 0,25 micrometru
pn la 100 mm:
= 0,34 micrometru de interior:
= 0,37 micrometru de adncime:= 0,26
5.2.5 Normarea timpilor de deservire tehnic i organizatoric
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
49/89
49
n tabelul 7.20 [PI.I.] sunt date procente de tdtsi tdo:
= 2,5 100= 5= 1 + 100
= 15.2.6 Normarea timpilor de odihn i necesiti fireti
Din tabelul 7.5[PI.I.] timpii de odihn i necesiti fireti sunt dai n procente, deci:
= 100 (+)= 3%
a. Normarea tehnic pentru strunjire de degroare
Pentru suprafaa S10avem urmtorul regim:
= 0,85 , = 0,8 , = 160/ Timpul de baz: rel. 7.4 [PI.I.]
= ( + + +) []i Numrul de treceri; i = 1
L lungimea suprafeei prelucrate, L = 5,4[mm]
L1 lungimea de ptrundere, 1 = +(0,52)[mm]L2 distana de depire, L2 = (1 5 mm L2= 1)
f avansul, f = 0,4 mm/rot
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
50/89
50
n turaia, n = 160rot/min
rezult c:
= (5,4+1+1) 20,4 160 = 0,23 Timpul ajuttor, ta = 4,48 Timpul operativ
=
+
=0,23+4,48 = 4,71
Pentru suprafaa S3-S5:
= 3,95 , = 0,75 , = 125/ Timpul de baz:
= (140,6+1+2) 40,75 125 = 6,13 Timp ajuttor: = 4,48 Timp operativ: = += 6,13+4,48= 10,61
Normarea de timp pentru operaia de strunjire de degroare:
Tp timp de pregtirencheiere
= 52,5 Timp de baz: = = 6,36 Timpul operativ:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
51/89
51
= = 15,32 Timpul de deservire-tehnic: =2,5100 6,36= 0,159 Timp de deservire-organizatoric:
= 1100 6,36= 0,06 Timpul de odihn:
= 1100 (6,36+4,48)= 0,1 Norma de timp:
= 52,51 +6,36+15,32+0,159+0.06+0,1 = 59,179
b. Normarea tehnica pentru strunjirea de finisare
Suprafaa S1o:
=0,3 , = 0,25 , = 400/
=
(5,4+1+1) 10,25
400
=0,08
= 4,48= 4,56Suprafaa S3-S5:
=0,6 , = 0,25 , = 500/
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
52/89
52
= (140,6+1+1) 10,25500
= 1,14= 4,48= 5,62
Timp de baz: = = 1,22 Timpul operativ:
= = 10.18 Timpul de deservire-tehnic:
=2,5100 =0,028 Timp de deservire-organizatoric:
=
1
100 = 0,011
Timpul de odihn:
= 2100 (+) = 0,011 Norma de timp:
=
52,5
1 +4,48+1,22+10.18+0,028+0,011+0,011 = 68,43
c. Normarea tehnic pentru strunjirea frontal
Timpul de pregtire-ncheiere: = 10+ 3 = 13 Timpul de baz:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
53/89
53
=
2
+2 2
=34
2+ 2 2
0,2
63
= 3,01
Timpul ajuttor: = 4,48 Timp operativ: = 7,49 Timpul de deservire tehnic:
=2,5
100 = 0,07 Timpul de deservire organizatoric:
= 1100 = 0,03 Timpul de odihn:
=
2
100
=0,15
Norma de timp:
= 131+3,01+4,48+7,49+0,07+0,03+0,15 = 28,23d. Normarea burghiere
Pentru suprafaa S6:
Timpul de pregtire-ncheiere:
= 13= ( + + ) []
Unde:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
54/89
54
l=57 mm lungimea gaurii
= 2 +(0,53)= 4
2 59+2 = 5,33= 0= (57+15,31+0) 10,25 315 = 0,91[]
Timpii ajuttori:
= 4,48Timpul operativ:=0,91+4,48 = 5,39
Timpul de deservire tehnic:
= 0,01Timpul de deservire organizatoric: = 0,10Timpul de odihn
ton=0,16 min
Norma de timp:
= 131+0,91+4,48+5,39+0,01+0,1+0,16 = 24,05e. Normarea operaiei de centruire
Timpul de pregtire-ncheiere: = 13
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
55/89
55
Timpul de baz:
=
(10+2,64+0)
1
0,04 200 = 1,58[
]
Timpul ajuttor: = 4,48 Timpul de deservire tehnic: =0,005 Timpul de deservire organizatoric:
= 0,1 Timpul de odihn i necesiti fireti:= 0,15 Norma de timp :
= 131+1,58+4,48+0,005+0,1+0,15 = 19,315Norma de timp pentru ntregul reper:
= = 59,179+68,43+28,23+24,05+19,315 = 199,204[]
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
56/89
56
Capitolul VI
6. Studiul tehnico economic
Calculul tehnico-economic
Numrul variantelor economice care se pot ntocmi pentru prelucrarea prin achiere este
dat de relaia:
V = N
Unde:
V numrul variantelor de procese tehnologice;
N numrul de operaii necesare prelucrrii unui produs;
Din toate variantele se alege cea optim care asigur realizarea piesei n condiii tehniceimpuse de documentaie, la preul cel mai mic cu un volum de timp ct mai redus.
Alegerea se face n funcie de urmtorii indici tehnico-economici:
Coeficientul timpului de baz, Cb
Este dat de raportul :
= bt timpul de baz, [min]
TU timpul unitar, [min]
Timpul unitar al undei operaii este dat de diferena:
=
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
57/89
57
NT norma de timp aferent operaiei, [min]
Tp timpul de pregtire-ncheiere, [min]
Se poate scrie deci:
= innd cont de datele obinute n capitolul V Normarea tehnic, nlocuind n relaia de mai
sus vom obine:
Strunjire de degroare:
= 6,3659,179 52,5 = 0,95 Strunjire de finisare:
= 1,2268,43 52,5 = 0,08 Strunjire frontal:
=
3,01
28,23 13= 0,20
Burghiere :
= 0,9124,05 13 = 0,50 Centruirea:
= 1,5819,315
13= 0,25
Din analiza tehnico-economic efectuat pe baza coeficientului timpului de baz, rezult
c timpul de baz reprezint o pondere destul de sczut din timpul unitar al operaiei la toate
operaiile de mai sus. Creterea coeficientului timpului de baz se poate face prin micarea
timpilor ajuttori i a timpilor de deservire sau prin suprapunerea acestora peste timpul de baz.
Coeficientul de continuitate n funcionarea Cca mainii unelte:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
58/89
58
=
+
Strunjire de degroare: bt = 6,36 min ; at = 4,48 min ;
= 6,366,36+4,48= 0,59 Strunjire de finisare: bt = 1,22 min ; at = 4,48 min
= 1,221,22+4,48= 0,21 Strunjire frontal: bt = 3,01 min ; at = 4,48 min= 3,013,01+4,48= 0,40 Burghiere: bt = 0,91 min ; at = 4,48 min
= 0,910,91+4,48= 0,17
Centruire: bt = 1,58 min; at = 4,48 min= 1,581,58+4,48= 0,26Coeficientul de utilizare a materialului, Cm
= g greutatea piesei finite, n Kg;
G greutatea semifabricatului, n Kg;
VG s
p
semif
pm
V
V
V
VC
= => = =
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
59/89
59
pV = 54994,902mm3
sV = 132556,36 mm3
= = 54994,902132556,36 = 0,41
Coeficientul de utilizare admis este mai mic dect coeficientul de utilizare al materialului.
Pentru micorarea acestuia (Cc) se vor folosi semifabricatele calibrate pentru reducerea adaosului
de prelucrare.
a. Productivitatea muncii
= 60 = 60 8199,201 = 2,40[ ]SCT durata unui schimb, SCT = [8 ore]
TN norma de timp, TN = 199,204
[min]
b. Preul de cost, Pc
Preul de cost reprezint indicile principal de apreciere a economicitii fabricaiei:
= + + []M costul materialului
=
(
)
[
]
m costul la un Kg de material, 5 lei/Kg
G greutatea semifabricatului, G = 1,042 Kg
1m costul uni kg de deeuri din materialul utilizat, 1m = 1lei/kg
K coeficientul de utilizare a deeurilor, K = 0,64
g greutatea piesei finite, g = 0,432 Kg
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
60/89
60
= 5 1,042 1 (1,042 0,432)=4,6[]S retribuia muncitorilor producitivi =
TiN norma de timp pe bucat la operaia i
iS retribuia tarifar, orar pentru operaia i corespunztoare categoriei operatorului
Strunjirea de degroare:
= 59,179 6,3560 =6,2[/ ] Strunjirea de finisare:
= 68,43 760 = 8[/ ] Strunjire frontal:
= 28,23 760 = 3,3[/ ] Burghiere:
= 24,05 6,360 =2,5[/ ] Centruire:
=19,315
6,3
60 = 2[/ ]S=22 [lei]R cheltuieli generale ale seciei de producie
= 100= 9,17 Se obine:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
61/89
61
= 4,6+22+9,17 Avantaje tehnico-economice
Principalele avantaje tehnico-economice materializate prin analiza tehnico economica sunt:
- Construcia simpla a dispozitivului;
- Cost mic al materialelor;
- Deservirea dispozitivelor este comoda, nu necesita operator cu grad nalt de calificare;
- Universabilitatea relativ mica.Datorita acestor avantaje putem spune ca produsul satisface cerinele sociale, economice si
de exploatare.
Norme de tehnica a securitii muncii
In cadrul acestui subcapitol se vor avea in vedere norme specifice lucrului cu dispozitive,
astfel:
1. Sa se verifice prinderea corecta a piesei in vederea prelucrrii2. In timpul inspectrii instalaiei electrice (din dulap)
3. Nu se vor mai folosi dispozitive ce au depit gradul de uzura prescris, constant la
repartiia (reviziile) periodice.
Aceste dispozitive trebuie introduse in reparaie sau casare:
4. Sa nu se porneasc dispozitivul daca nu este cunoscut
5. Locul de munca sa fie corect si iluminat
6. Avariile de orice natura, in timpul lucrului trebuie aduse la cunotina maistrului, sefului
de secie pentru a lua masuri urgente.
7. Sa se cunoasc regulile de baza pentru a da un prim ajutor persoanei care se accidenteaz.
8. In caz de electrocutare se va aciona in urmtoarea ordine:
- ntreruperea curentului de la reea fara a atinge persoana cu pricina
- Efectuarea respiraiei artificiale
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
62/89
62
- Chemarea urgenta a medicului.
Plan de operaieAnexa
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
63/89
63
S se genereze G-code pentru urmtorul reper:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
64/89
64
Capitolul VII
ANALIZA DATELOR INIIALE
7.1. Analiza desenului de execuie
Desenul de execuie constituie cel mai important document pentru elaborarea
procesului tehnologic de fabricaie a unui reper.
Verificarea desenului de execuie a unui reper prezint urmtoarele dou aspecte:
- respectarea prescripiilor standardelor n vigoare;
- verificarea tehnologicitii piesei.
n urma analizei desenului de execuie, s-au constatat urmtoarele:
- desenul a fost
executat pe format
A3 (296x420)mm;
-pentru explicitarea corect i complet a piesei n deseneste necesar o singur vedere;
-cotele existente sunt cele necesare, toate lanurile de dimensiuni nchizndu-se;
-toleranele pentru cotele libere vor fi conform ISO 2768 mK;
-suprafeele ce alctuiesc piesa sunt tehnologice, ele putndu-se executa pe maini-unelte
universale.
7.2. Analiza tehnologicitaii piesei
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
65/89
65
Prin tehnologicitatea construciei unei piese se nelege acea soluie constructiv-funcional
care s asigure condiii tehnice impuse de beneficiar i s se realizeze cu costuri minime, cu
consum minim de scule achietoare si energie, satisfcnd n acelai timp i condiii sociale.
Factorii care influeneaz tehnologicitatea construciei sunt:
-prelucrabilitatea prin achiere;
-forma constructiv a piesei;
-stabilirea bazelor tehnologice i de cotare ale piesei;
-gradul de precizie i cel de rugozitate impus suprafeelor;
-gradul de normalizare i de unificare a piesei.
Din analiza desenului de execuie al piesei rezult c forma constructiv asigur
prelucrarea n condiii favorabile. Forma este optima i asigura o prelucrare cu volum minim de
munc i respectarea condiiilor de precizie dimensionale i starea suprafeei. Forma constructiv
a piesei asigur o rigiditate corespunztore, suprafeele piesei ce urmeaz a fi prelucrate prin
achiere sunt uor accesibile i pot fi prelucrate cu scule obinuite.
Piesa este tehnologic din punct de vedere funcional, al prelucrabilitii prin achiere, al
materialului utilizat: OLC15 care are urmtoarele caracteristici:
Compoziie chimica OL50
C= 0.12-0.18% Mn= 0.30-0.80% Si=0,40%
Pmax=0.045% Smax= 0.045%
Caracteristici mecanice pentru OLC 15
rezistenta la rupere r= 599 N/mm2
limita de curgere 0.2= 275 N/mm2
duritate Brinell max. HB =143
Tratament termic : Acest material nu permite tratament termic.
Deoarece piesa nu prezint suprafee cu tolerane i rugoziti mici, nu necesit prelucrare pe
maini de precizie ridicat.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
66/89
66
Forma constructiv a piesei asigur numeroase posibiliti de strngere i fixare n
dispozitiv.
Din studiul modelului n care a fost realizat cotarea, reiese faptul c bazele de referin
sunt materializate de capetele arborelui i de asemenea cotarea mai sugereaz i modul de
prindere a piesei pentru prelucrarea pe M.U. aleas.
7.3. Alegerea semifabricatului
Avnd n vedere dimensiunile de gabarit, form i precizie impus prin desenul de
execuie de ctre proiectant se alege un semifabricat tip bar OLC15.
Avnd in vedere materialul ales putem alege un semifabricat: laminat, forjat liber sau
matriat.
Forma si dimensiunile semifabricatului trebuie sa fie cat mai apropiate de forma si
dimensiunile finite.
Avnd in vedere ca piesa din tema are forma de arbore alegem semifabricat laminat
cu seciune rotundSTAS 500/2 - 89.
7.4. Notarea suprafeelor piesei
Din analiza desenului de execuie se disting urmtoarele suprafee:
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
67/89
67
Fig. 2.1. Notarea suprafeelor
Din analiza desenului de execuie se disting urmtoarele tipuri de suprafee:
14.Suprafa frontal
15.Suprafa Filet metric M19
16.Suprafa cilindric
17.Suprafa tesit 1x45
18.Suprafa cilindric
19.Suprafa degajat
20.Suprafa cilindric
21.4xCanelur
22.Suprafa conic
23.Teitur 0,5x45
24.Suprafa degajat
25.Suprafa teit 1x45
26.Suprafa cilindric
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
68/89
68
27.Teitur 1x45
28.Suprafa cilindric
29.Filet metric M28
30.Suprafa frontal
7.5. Elaborarea traseului tehnologic
O etap important n proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prin achiere o
reprezint determinarea structurii procesului i numarului de operaii.
Numrul operaiilor thnologice necesare executrii pieselor este n strns legtur decondiiile tehnico-funcionale. Operaiile tehnologice se pot grupa n:
-operaii de degroare;
-operaii de finisare;
-operaii de netezire.
O corect succesiune a operaiilor se stabilete atunci cnd se ine seama att de condiiile
tehnice , care asigur posibilitatea realizrii lor, ct i din considerente economice, care asigur
cheltuielile minime de fabricaie.
Proiectarea proceselor tehologice i n special stabilirea succesiunii operaiilor de
prelucrare i a coninutului acestora se efectueaz pe baza unor principii care conduc n final la
reducerea numrului variantelor tehnologice, apropiindu-le de varianta optim din punct de
vedere economic.
Un proces tehnologic bine ntocmit va trebui s respecteurmtoarea schem de
succesiuni a operaiilor:
Prelucarea suprafeelor care vor constitui baze tehnologice sau baze de msurat;
Prelucrarea de degroare a suprafeelor;
Finisarea suprafeelor principale;
Degroarea i finisarea suprafeelor auxiliare;
Tratament termic;
Operaii de netezire a suprafeelor principale;
Executarea operaiilor conexe procesului tehologic;
Controlul tehnic de calitate.
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
69/89
69
Dup stabilirea succesiunii operaiilor i fazelor este necesar a se alege metoda prin care
urmeaz a se realiza operaia sau faza respectiv i apoi s se determine numrul de operaii sau
faze neceasare realizrii piesei finite.
Nr.
Crt.
Denumirea operaiei (fazei) Schia de prelucrare Maina
unealt
folosit
0 1 2 3
1. Schia semifabricatului
2. Debitare
a).Prinderea piesei n mandrin.
2.1 Debitat din bara laminat.
b). Desprindere pies
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
70/89
70
3. STRUNJIRE DE DEGROARE
STRUNJIRE FINISARE
DEGAJARE
) Prinderea piesei n mandrin
universal
3.1.Stunjire de degrosare pe
lungimea piesei S7
3.2 Stunjire de finisare pe
lungimea piesei S7
3.3 Degajare cu un cuit deprofilat pe S6
3.4 Strunjire de degroare pe S5
3.5. Strunjire de finisare pe S5
3.6 Strunjire teitur la 45 pe
S9
3.7. Strunjire de degroare pe S3
i S2
3.8Strunjire de finisare pe S3
3.9 Strunjire filet M19 pas1
3.10 Strunjire de finisare
frontal
b) Desprindere piese
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
71/89
71
4. STRUNJIRE DEGROARE,
FINISARE
) Prinderea piesei n mandrin
universal
4.1.Stunjire de degrosare pe
lungimea piesei S9
4.2 Stunjire de finisare pe
lungimea piesei S9
4.3 Strunjire teitur 0,5x45 pe
S104.4 Strunjire suprafa profilat
pe S11
4.5. Strunjire de finisare pe S11
4.6 Strunjire teitur la 45 pe
S12 si S14
4.7. Strunjire de degroare pe
S13
4.7Strunjire de finisare pe S13
4.8 Strunjire degroare suprafaa
S15 si S16
4.9 Strunjire de finisare finisare
pe suprafaa S15
4.10 Strunjire Filet Metric M28
cu tarod
4.11 Strunjire degroare frontalS17
4.12 Strunjire finisare frontala
pe S17
b) Desprindere piese
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
72/89
72
5. REALIZARE G URI
5.1. Burghiere 4xguri cu 6 pe
S8
6. Echilibrare
7. Control final
G-code realizat in programul CIMCO pentru reperul de mai sus: arbore
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
73/89
73
7.6. Scule folosite
Pentru realizarea operaiilor se folosesc urmtoarele scule:
Strunjire frontal pe diametrul 110
Cuit de strunjire frontal
SSCM insert seat size code 12
SSCN insert seat size code 1/2
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
74/89
74
ADINTMS adaptive interface machine direction Rectangular shank -metric: 25 x 25
CZC connection size code 25 x 25
KAPR tool cutting edge angle 45 deg
PSIR tool lead angle 45 deg
RMPX maximum ramping angle 0 deg
OHX maximum overhang 27.5 mm
LF1 functional length 150 mm
LF2 functional length 158.32 mm
WF1 functional width 32 mm
WF2 functional width 2 23.68 mm
Plcu cuit
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
75/89
75
SSCM insert seat size code 12
SSCN insert seat size code 1/2
CTPT operation type Roughing
L cutting edge length 12.7 mm
S insert thickness 4.7625 mm
IC inscribed circle diameter 12.7 mm
LE cutting edge effective length 11.5 mm
RE Corner radius 1.2 mm
D1 fixing hole diameter 5.156 mm
HAND hand N
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
76/89
76
TSYC tool style code SNMG-PR
GRADE grade 4325
Cuit strunjire exterioar de la 113-110 pe lungimea de 200 mm
SSCM insert seat size code 08
SSCN insert seat size code 1/2
ADINTMS adaptive interface machine direction Rectangular shank -metric: 25 x 25
CZC connection size code 25 x 25
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
77/89
77
KAPR tool cutting edge angle 95 deg
PSIR tool lead angle -5 deg
RMPX maximum ramping angle 0 deg
OHX maximum overhang 35 mm
LF functional length 150 mm
WF functional width 32 mm
HF functional height 25 mm
WT weight of item 0.74 kg
Placuta cuit
SSCM insert seat size code 08
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
78/89
78
SSCN insert seat size code 1/2
CTPT operation type Roughing
L cutting edge length 8.6873 mm
S insert thickness 4.7625 mm
IC inscribed circle diameter 12.7 mm
LE cutting edge effective length 7.8873 mm
RE Corner radius 0.8 mm
D1 fixing hole diameter 5.156 mm
HAND hand N
TSYC tool style code WNMG-PR
GRADE grade 4325
Cuit strunjire exterioar de la 110-100 pe lungimea de 55 mm
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
79/89
79
Cuit strunjire exterioar de la 100-19 pe lungimea de 30 mm
Cuit strunjire exterioar de la 110-40 pe lungimea de 135 mm
Cuitstrunjire exterioar de la 40-28 pe lungimea de 39 mm
Alegere cuit filet
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
80/89
80
SSCM insert seat size code 22
SSCN insert seat size code 1/2
ADINTMS adaptive interface machine direction Rectangular shank -metric: 25 x 25
CZC connection size code 25 x 25
PSIR tool lead angle 90 deg
LF functional length 150 mm
WF functional width 32 mm
HF functional height 25 mm
WT weight of item 0.8 kg
TQ torque 5.0 Nm
MIIDM master insert identification 266.RG-22..
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
81/89
81
MIIDN master insert identification 266.RG-22..
Placua cuit
SSCM insert seat size code 22
SSCN insert seat size code 1/2
THFT thread form type M60
TP thread pitch 2.50 mm
TTP thread type EXT
HAND hand R
NT tooth count 2
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
82/89
82
HA theoretical thread height 1.87 mm
HB thread height difference 0.36 mm
TSYC tool style code 266RG..MM..A (2) (M)
IC inscribed circle diameter 12.7 mm
S insert thickness 5.5626 mm
Date cutit filet M18
Date cutit M27
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
83/89
83
Degajare 86
SSCM insert seat size code H
SSCN insert seat size code H
ADINTMS adaptive interface machine direction Parting off and grooving blade -size 25
CZC connection size code 25
CDX cutting depth maximum 60 mm
H shank height 31.9 mm
HF functional height 25 mm
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
84/89
84
LF functional length 150 mm
OHN minimum overhang 17 mm
OHX maximum overhang 60 mm
WF functional width 3.675 mm
CNSC coolant entry style code 0: without coolant
Placuta degajare
SSCM insert seat size code H
SSCN insert seat size code H
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
85/89
85
CW cutting width 4 mm
HAND hand N
AN clearance angle major 7 deg
REL Corner radius left 0.4 mm
RER Corner radius right 0.4 mm
INSL insert length 12 mm
TSYC tool style code QD-N..-TF
S insert thickness 4 mm
GRADE grade 1125
APMX depth of cut maximum 2.8 mm
Degajare 18
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
86/89
86
SSCM insert seat size code L
SSCN insert seat size code L
ADINTMS adaptive interface machine direction Rectangular shank -metric: 25 x 25
CZC connection size code 25 x 25
CDX cutting depth maximum 16 mm
B shank width 25 mm
H shank height 25 mm
HF functional height 25 mm
LF functional length 150 mm
OHX maximum overhang 41 mm
WF functional width 26 mm
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
87/89
87
CNSC coolant entry style code 0: without coolant
Placuta degajare
SSCM insert seat size code L
SSCN insert seat size code L
CW cutting width 8 mm
HAND hand N
CDX cutting depth maximum 28.4 mm
AN clearance angle major 7 deg
REL Corner radius left 0.5 mm
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
88/89
88
RER Corner radius right 0.5 mm
INSL insert length 29.5 mm
TSYC tool style code N123x2-GM
S insert thickness 6.05 mm
GRADE grade 2135
-
7/24/2019 Proiect Final-TCM2 PDF
89/89