projekt techniczny -...
TRANSCRIPT
PROJEKT TECHNICZNY(konstrukcja)
Rodzaj opracowania: Hala namiotowa konstrukcji aluminiowej32,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,42m
Wykonawca: Hale Carlo Sp. z o.o.47-300 Krapkowice
ul. Kilińskiego 1
Lokalizacja: Ul. Graniczna 4832-620 Brzeszcze
Inwestor Agencja Komunalna Sp. z o.o.Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7
Dane Ogólne
Powierzchnia zabudowy Kubatura
2311,97 m2 ( 2229,84m2 - użytkowa) 22183,23 m3
Zespół autorski
Projektował: mrg inż. Dariusz PaluchNr Upr. OPL/BO/0091/13
Sprawdził: mgr inż. Piotr RappUpr nr OPL/0732/POOK/11
Kwiecień 2015
1
Zawartość opracowania:
Opis techniczny
Obliczenia statyczne
Oświadczenie projektanta
Uprawnienia projektanta
Rysunki konstrukcyjne:
Rys.1 Rzut fundamentów
Rys.2 Przekrój A-A
Rys.3 Przekrój B-B
Rys.4 Przekrój C-C
Rys.5 Schemat montażowy hali
Rys.6 Rzut elewacji hali I
Rys.7 Rzut elewacji hali II
(Szczegółowe rysunki konstrukcji są zastrzeżone i znajdują się w archiwum firmy i stanowią jej
tajemnice handlową)
2
Opis techniczny
1. Dane ogólne
Wykonawca
Hale Carlo Sp. z o.o. 47-300 Krapkowice, ul. Kilińskiego 1
Podstawa opracowania
– wytyczne i szkice inwestora,
– złożone zamówienie
– obowiązujące Polskie Normy
– literatura techniczna
- Lubiński M, Żółtowski W: „Konstrukcja metalowa. Cz.II. Arkady, Warszawa 1992
Żmuda J: „Podstawy projektowania konstrukcji metalowych” Arkady, Warszawa 1999
2. Cel i zakres opracowania
Celem opracowania jest hala konstrukcji aluminiowej o wymiarach 32,54x71,05 m
wysokości okapu 7,42 m i wysokości kalenicy 11,77 m. Hala o przykryciu z blachy trapezowej T-18
plus, boki również pokryte blachą trapezową T-18 plus. Obsługa hali poprzez cztery bramy
rolowane elektryczne.
Zakres opracowania obejmuje opis techniczny montażu hali wraz rysunkami
zestawieniowymi oraz obliczenia wytrzymałościowe przeprowadzone licencjonowanym
programem RM-WIN 3D.
3. Opis rozwiązań konstrukcyjnych
Halę zaprojektowano jako konstrukcję aluminiową słupowo-ryglowej z dwuspadowym
dachem o kącie pochylenia 15 stopni.
Rozpiętość obrysu zewnętrznego hali wynosi 32,54x71,05m, przy rozstawie ram
poprzecznych co 4,75, 4,88 i 2,05 m zgodnie z rysunkiem schemat montażowy.
Pod względem statycznym ramy rozpatrywano jako układy o węzłach sztywnych
przegubowo połączonych z fundamentami. Ramy poprzeczne połączone są płatwiami stalowymi,
ogólną stateczność szkieletu nośnego zapewnią układy zastrzałów ramy oraz stężenia dachowe i
słupowe wykonane z liny średnicy nominalnej 12 mm T1x19 wg PN-69/M-802031.
3
Słupy i rygle (profil 330x135) ram połączone są w węzłach wkładkami stalowymi
spawanymi o przekroju zamkniętym prostopadłym. Wkładki węzłowe zabezpieczone są przed
wysuwaniem z profili aluminiowych za pomocą sworzni stalowych ocynkowanych.
Hala posadowiona na działce wskazanej przez inwestora, teren powinien być
wypoziomowany i utwardzony. Mocowanie hali do podłoża za pomocą wklejanych kotew
stalowych np. FISHER na żywicy FIS V360 S do stóp żelbetowych równoważących wyrywanie
słupa.
Fundamenty posadowiono na głębokości 1,8m poniżej przyległego terenu na warstwie
chudego betonu. Fundamenty bezwzględnie należy posadowić poniżej nasypów niebudowalnych,
na warstwie gliny pylastej twardoplastycznej. Dla podparcia słupów hali zaprojektowno żelbetowe
stopy wylewane na mokro z betonu B25 zbrojone stalą AIII 34GS o wymiarach wg rzutu
fundamentów. Pod wszystkimi fundamentami należy wykonać izolację przeciwwilgociową oraz
podkład z chudego betonu B15 gr. 10cm.
4. Obciążenia
Wszystkie elementy i szczegóły konstrukcyjne szkieletu hal wymiarowano na podstawie
PN-64/B-03220.
Przy wymiarowaniu hal przyjęto ciężar własny i schematy obciążenia śniegiem i wiatrem
według normy PN-B-02011:1977/Az1:2009 Do ustalenia współczynnika ekspozycji przyjęto teren
B ustalono, że budynek nie będzie podatny na dynamiczne działanie porywów wiatru, przyjmując
współczynnik B=1,8. Współczynniki ciśnienia zewnętrznego przyjęto na podstawie PN-77/B-02011
jak na rysunku Z1-1 (normy). Obliczenia wskazały iż hala w sposób bezpieczny przenosi
obciążenia wiatrem do prędkości 22 m/s.
5. Zalecenia dotyczące użytkowania hali
1.Użytkowanie nieograniczone dla wiatrów poniżej 80 km/h w przypadku większych
wartości porywów wiatru poszycie hali należy rozebrać.
2.Użytkowanie nieograniczone dla obciążenia połaci dachowej do wartości 75 kg/m2 .
3.Zabrania się umieszczania dodatkowych konstrukcji wsporczych bezpośrednio na
elementach konstrukcji hali.
4. Inwestor jest zobligowany do przeprowadzania okresowych kontroli stanu technicznego
hali, szczególnie po gwałtownych wiatrach. Wszelkie poluzowania lin i śrub inwestor usuwa
4
w porozumieniu z producentem lub zgłasza w ramach przeprowadzenia serwisu.
Poluzowania lin czy śrub po gwałtownych wiatrach są rzeczą naturalną i nie są
rozpatrywane w ramach gwarancji.
6. Wytyczne montażowe
1. Montaż należy rozpocząć od przygotowania podłoża, jego oględzin (podłoże powinno być
wypoziomowane i utwardzone (min. w miejscach oparcia słupów nośnych).
2. Ustawienie i montaż ram poprzecznych hali wraz z słupami ścian szczytowych i słupkami
do blachy.
3. Po zakończeniu montażu ram poprzecznych będą mocowane płatwie dachowe oraz stężenia
połaciowe wykonane z lin T1x19 wg PN-69/M-80203 średnicy 12 mm oraz nakrętek
napinających (śruby rzymskie).
4. Montaż pokrycia przeprowadzić na kompletnie zmontowanym ruszcie aluminiowym.
5. Wykonanie obróbek końcowych.
7. Zabezpieczenia antykorozyjne
Wszystkie elementy stalowe należy zabezpieczyć poprzez ocynkowanie galwaniczne
powłoką min 80 um. Profile aluminiowe odporne są na korozję atmosferyczną.
8. Obliczenia
Obliczenia przeprowadzono licencjonowanym programem komputerowym RM-WIN 3D.
Przeprowadzone obliczenia wskazały iż SGU oraz SGN nie są przekroczone dla określonego
obciążenia hali zadanego wg punktu 4.
5
Obliczenia wykonane za pomocą programu obliczeniowego RM-WIN 3
Przekroje:
1 - H 100x50x 3.0~ 2 - I 220 PE 3 - H 100x100x 4.0
y Y
z
Z
10
0
50
y Y
z
Z
22
0
110
y Y
z
Z
10
0
100
Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W)A [cm2] 8,23 A [cm2] 33,40 A [cm2] 15,20Jy [cm4] 103,30 Jy [cm4] 2770,00 Jy [cm4] 233,00Jz [cm4] 35,34 Jz [cm4] 205,00 Jz [cm4] 233,00Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00Iy [cm4] 103,30 Iy [cm4] 2770,00 Iy [cm4] 233,00Iż [cm4] 35,34 Iz [cm4] 205,00 Iz [cm4] 233,00Jt [cm4] 90,37 Jt [cm4] 8,58 Jt [cm4] 357,64Jw [cm4] 60,69 Jw [cm4] 22672,31 Jw [cm4] 0,32iy [cm] 3,54 iy [cm] 9,11 iy [cm] 3,92iz [cm] 2,07 iz [cm] 2,48 iz [cm] 3,92is [cm] 4,10 is [cm] 9,44 is [cm] 5,54m [kg/m] 6,46 m [kg/m] 26,22 m [kg/m] 11,934 - H 120x120x4.0~ 5 - 330x135w 6 - 330x135
y Y
z
Z
12
0
120
y Y
z
Z
33
0
135
y Y
z
Z
33
0
136
Materiał: 18G2AV Materiał: alu Materiał: aluA [cm2] 17,86 A [cm2] 182,70 A [cm2] 64,62Jy [cm4] 392,70 Jy [cm4] 21062,21 Jy [cm4] 10890,71Jz [cm4] 392,70 Jz [cm4] 4778,89 Jz [cm4] 2008,71Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] -32,35 Dyz [cm4] -14,79a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,11 a [Deg] 0,10Iy [cm4] 392,70 Iy [cm4] 21062,27 Iy [cm4] 10890,74Iż [cm4] 392,70 Iz [cm4] 4778,83 Iz [cm4] 2008,68Jt [cm4] 642,49 Jt [cm4] 6005,37 Jt [cm4] 4356,08Jw [cm4] 5,55 Jw [cm4] 0,00 Jw [cm4] 0,00iy [cm] 4,69 iy [cm] 10,74 iy [cm] 12,98iz [cm] 4,69 iz [cm] 5,11 iz [cm] 5,58is [cm] 6,63 is [cm] 11,89 is [cm] 14,13m [kg/m] 14,02 m [kg/m] 49,10 m [kg/m] 17,45
6
7 - H 80x 80x 2.5~ 8 - H 120x60x3 9 - H 80x 80x 3 zastrz
y Y
z
Z
80
80
y Y
z
Z
12
0
60
y Y
z
Z
80
80
Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W)A [cm2 ] 7,51 A [cm2] 10,47 A [cm2] 8,83Jy [cm4] 73,97 Jy [cm4] 198,39 Jy [cm4] 85,88Jz [cm4] 73,97 Jz [cm4] 66,65 Jz [cm4] 85,88Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00Iy [cm4] 73,97 Iy [cm4] 198,39 Iy [cm4] 85,88Iż [cm4] 73,97 Iz [cm4] 66,65 Iz [cm4] 85,88Jt [cm4] 119,54 Jt [cm4] 156,56 Jt [cm4] 141,45Jw [cm4] 0,41 Jw [cm4] 131,26 Jw [cm4] 0,68iy [cm] 3,14 iy [cm] 4,35 iy [cm] 3,12iz [cm] 3,14 iz [cm] 2,52 iz [cm] 3,12is [cm] 4,44 is [cm] 5,03 is [cm] 4,41m [kg/m] 5,90 m [kg/m] 8,22 m [kg/m] 6,9310 - H 140x140x 4 11 - R 12x6
y Y
z
Z
14
0
140
y Y
z
Z
12
12
Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: 18G2AV Materiał:A [cm2] 21,84 A [cm2] 1,13 A [cm2]Jy [cm4] 674,78 Jy [cm4] 0,10 Jy [cm4]Jz [cm4] 674,78 Jz [cm4] 0,10 Jz [cm4]Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4]a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg]Iy [cm4] 674,78 Iy [cm4] 0,10 Iy [cm4]Iż [cm4] 674,78 Iz [cm4] 0,10 Iz [cm4]Jt [cm4] 1026,36 Jt [cm4] 0,10 Jt [cm4]Jw [cm4] 5,92 Jw [cm4] 0,00 Jw [cm4]iy [cm] 5,56 iy [cm] 0,30 iy [cm]iz [cm] 5,56 iz [cm] 0,30 iz [cm]is [cm] 7,86 is [cm] 0,42 is [cm]m [kg/m] 17,14 m [kg/m] 0,89 m [kg/m]
Materiały:Nr: Rodzaj: Nazwa: E: G: n: a
T: r: Ro:
[GPa] [GPa] [-] [1/K] [kg/m3] [MPa]57 Stal St3S (X,Y,V,W) 205 80 0,3 0 7850 20560 Stal 18G2AV 205 80 0,3 0 7850 36076 Stal alu 70 26,4 0,3 0 2700 180
7
12
3 4
56
7 8
910
11 12
1314
15 16
1718
19 20
21 22
23 24
25 26
27 28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
4546
47
48
49
5051
52 5354
55
56
57
5859
60 6162
63
64
65
66
67
68
6970 71
72
7374
75
76
77
78
7980
8182
83
8485
8687
88
8990
9192
93
94
95
96
97
98
99100
101102
103
104
105106
107
108
109110
111112
113
114
115116
117
118119120
121122123124
125126
127
128129130
131132133134
135136
137138
139140
141
142143
144145146
147148
149
150
151
152
153154
155156157
158159
160
161
162
163164
165166167
168169
170
171172
173
174
175
176
177
178
179180181
182183
184
185
186187188189190191
192193194195196197198
199200
201
202
203204205206207
208
209
210
211212
213
214
215
216217
218
219220
221222
223224
225226
227228
229230
231232
233234 235236
237238239240
241242243244
245246
247248
249250
251252
0,750,05
0,50
-0,20
0,30
0,20
-0,20
-0,20
-0,20
X
Y
Z
Obciążenia: Nr Rodzaj: Wartości char. Współczynniki Orient. Kier.: Położenie Nazwa:pręta Pa: Pb: gf1: gf2: yd: [deg] [deg] xa: xb:
CW: Ciężar własny - Stałe gf=1,1
P: Blacha - StałePowierzch. 0,05 0,05 1,20 1,00 1,00 Powierzchniowe
Sn: SNIEG - StałePowierzch. 0,75 0,75 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
W: Wiatr - StałePowierzch. -0,20 -0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
Powierzch. 0,30 0,30 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
Powierzch. 0,20 0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
Powierzch. -0,20 -0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
Powierzch. -0,20 -0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
Powierzch. -0,20 -0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
U: Użytkowe - Zmienne (Znaczenie: 1)Powierzch. 0,50 0,50 1,00 1,00 Powierzchniowe
8
Wyniki Obliczeń wg PNTeoria I rzędu
Obwiednie sił
Kombinacje Obciążeń: Nr: Zawsze: Ewentalnie:1 CW+P+Sn+W U
Relacje Grup Obciążeń: Grupa obciążeń: Relacje:
Reakcje podporowe: Obciążenia obliczeniowe PNNr węzła: Rx [kN]: Ry [kN]: Rz [kN]: Mx [kNm]: My [kNm]: Mz [kNm]: Obciążenia:1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·g
f2+Sn·g
f2+W·g
f2
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
1 -8,63 1,92 4,04 0 -27,89 0,22 CW+P+Sn+W·gf2+U
1 -10,22 2,53 -0,24 0 -29,57 0,24 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
1 -10,82 2,64 0,7 0 -32,23 0,28 CW+P+Sn+W
1 -8,03 1,8 3,08 0 -25,23 0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U
4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -8,48 1,74 15,81 0 -27,44 -0,11 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
4 -10,43 2,58 15,11 0 -32,88 -0,21 CW+P+Sn+W
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
6 1,86 0,12 42,84 0 3,46 0,09 CW+P+Sn·gf2+W+U
6 0,86 -0,01 28,82 0 1,47 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
6 5,82 0,01 42,02 0 12,52 0,07 CW+P+Sn+W·gf2
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
9
6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U
9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
9 -24,55 0,18 48,99 0 -67,63 0,21 CW+P+Sn+W·gf2+U
9 -17,51 0,16 22,72 0 -46,69 0,16 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
9 -24,55 0,18 48,99 0 -67,63 0,21 CW+P+Sn+W·gf2+U
9 -21,66 0,22 33,36 0 -58,45 0,2 CW+P+Sn+W
9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
11 -4,72 0,05 24,88 0 -13,3 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
11 8,31 0,07 57,68 0 14,72 0,07 CW+P+Sn+W+U
11 1,3 0,04 28,81 0 0,7 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
11 -4,72 0,05 24,88 0 -13,3 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
11 1,3 0,04 28,81 0 0,7 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
11 -4,72 0,05 24,88 0 -13,3 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
11 8,31 0,07 57,68 0 14,72 0,07 CW+P+Sn+W+U
11 1,3 0,04 28,81 0 0,7 0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
14 -15,7 0,00 23,25 0 -45 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U
14 -18,15 0,01 20,86 0 -51,2 0,06 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
14 -26,29 -0,01 48,26 0 -76,78 0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
14 -26,29 -0,01 48,26 0 -76,78 0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
14 -18,15 0,01 20,86 0 -51,2 0,06 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U
14 -26,29 -0,01 48,26 0 -76,78 0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
14 -21,8 -0,01 37,63 0 -63,27 0,09 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
14 -15,7 0,00 23,25 0 -45 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U
14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U
14 -15,7 0,00 23,25 0 -45 0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U
14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
16 -4,49 0,00 26 0 -12,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
16 8,74 0,00 59,17 0 15,7 -0,01 CW+P+Sn+W+U
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
16 -4,49 0,00 26 0 -12,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
16 8,74 0,00 59,17 0 15,7 -0,01 CW+P+Sn+W+U
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
16 -4,49 0,00 26 0 -12,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
16 1,55 0,00 29,76 0 1,28 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
16 8,74 0,00 59,17 0 15,7 -0,01 CW+P+Sn+W+U
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
10
16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U
19 -18,16 0,12 20,68 0 -51,33 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
19 -26,06 0,02 47,88 0 -76,54 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
19 -18,16 0,12 20,68 0 -51,33 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U
19 -26,06 0,02 47,88 0 -76,54 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
19 -28,44 0,04 45,1 0 -82,46 -0,01 CW+P·gf2+Sn+W+U
19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U
19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U
19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U
19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
21 -4,45 -0,05 25,06 0 -12,18 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
21 1,54 -0,04 28,96 0 1,68 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
21 8,76 -0,06 58,01 0 16,57 -0,07 CW+P+Sn+W+U
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
21 -4,45 -0,05 25,06 0 -12,18 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
21 7,15 -0,05 43 0 13,88 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
21 -4,45 -0,05 25,06 0 -12,18 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
21 1,54 -0,04 28,96 0 1,68 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
21 8,76 -0,06 58,01 0 16,57 -0,07 CW+P+Sn+W+U
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U
24 -15,4 0,01 22,98 0 -43,84 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U
24 -25,79 0,03 47,82 0 -74,82 -0,1 CW+P+Sn+W·gf2+U
24 -17,81 0,01 20,33 0 -49,88 -0,06 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
24 -25,79 0,03 47,82 0 -74,82 -0,1 CW+P+Sn+W·gf2+U
24 -17,81 0,01 20,33 0 -49,88 -0,06 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U
24 -25,79 0,03 47,82 0 -74,82 -0,1 CW+P+Sn+W·gf2+U
24 -23,79 0,03 34,62 0 -67,69 -0,09 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W+U
24 -15,4 0,01 22,98 0 -43,84 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U
24 -15,4 0,01 22,98 0 -43,84 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U
24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U
24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 0,37 -0,19 38,73 0 0,43 -0,06 CW+P+Sn+W
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
11
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U
29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
29 -24,41 0,17 49,48 0 -66,95 -0,2 CW+P+Sn+W·gf2+U
29 -17,42 0,17 23,2 0 -46,27 -0,15 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
29 -24,41 0,17 49,48 0 -66,95 -0,2 CW+P+Sn+W·gf2+U
29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U
31 -7,19 -1,78 1,93 0 -21,43 -0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -7,19 -1,78 1,93 0 -21,43 -0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -8,47 -1,92 4,87 0 -27,23 -0,22 CW+P+Sn+W·gf2+U
31 -10,11 -2,53 -0,05 0 -29,09 -0,24 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -7,19 -1,78 1,93 0 -21,43 -0,19 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -7,9 -1,81 3,77 0 -24,68 -0,18 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
31 -10,68 -2,65 1,03 0 -31,64 -0,27 CW+P+Sn+W
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U
34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -10,3 -2,57 14,22 0 -32,41 0,21 CW+P+Sn+W
34 -8,36 -1,73 15,15 0 -26,98 0,12 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U
72 -0,07 6,62 17,9 -12,99 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
72 -0,07 6,62 17,9 -12,99 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
72 -0,09 7,71 32,92 -16,13 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
72 -0,09 9,17 17,48 -17,27 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
72 -0,07 6,62 17,9 -12,99 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
72 -0,09 9,18 17,65 -17,32 0 0,00 CW+P+Sn·gf2+W
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
12
72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
73 -0,09 8,04 23,28 -18,6 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
73 -0,09 10,12 10,11 -21,47 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,09 8,04 23,28 -18,6 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,08 7,7 16,47 -17,47 0 0,00 CW+P·gf2+Sn+W·g
f2
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
74 -0,09 5,67 27,06 -13,55 0 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
74 -0,09 7,61 13,62 -17 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
74 -0,09 5,67 27,06 -13,55 0 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
74 -0,1 7,87 18,84 -17,99 0 -0,01 CW+P+Sn+W
74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U
75 -0,06 3,13 14,72 -4,47 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
75 -0,11 4,74 25,97 -6,94 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
75 -0,1 4,8 20,71 -7,08 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W+U
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
76 -0,07 6,39 12,14 -13,1 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
76 -0,07 6,39 12,14 -13,1 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
76 -0,09 6,7 22,79 -14,14 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U
76 -0,09 9,26 10,83 -18,62 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
76 -0,09 6,7 22,79 -14,14 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U
76 -0,07 6,39 12,14 -13,1 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
76 -0,09 6,7 22,79 -14,14 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U
13
77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
77 -0,09 6,39 16,33 -12,35 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
77 -0,08 8,38 3,78 -15,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
77 -0,09 6,39 16,33 -12,35 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
77 -0,08 5,98 12,5 -11,14 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,09 -7,71 32,75 16,2 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
84 -0,08 -9,15 17,35 17,21 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
84 -0,09 -7,7 32,58 16,15 0 0,00 CW+P·gf2+Sn+W·g
f2+U
84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,09 -8,03 23,29 18,63 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
86 -0,08 -10,1 10,13 21,36 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,09 -8,03 23,29 18,63 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
86 -0,1 -10,44 16,94 22,49 0 0,00 CW+P+Sn·gf2+W+U
86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
88 -0,09 -5,67 27,12 13,62 0 0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
88 -0,09 -7,33 13,57 15,97 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
88 -0,09 -5,67 27,12 13,62 0 0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
88 -0,08 -5,41 21,88 12,61 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2+U
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U
90 -0,06 -3,14 14,78 4,52 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
90 -0,11 -4,61 25,98 6,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
14
90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
90 -0,09 -4,63 18,65 6,46 0 0,00 CW+P·gf2+Sn+W
90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
92 -0,07 -6,4 12,13 13,16 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U
92 -0,07 -6,4 12,13 13,16 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U
92 -0,09 -6,72 22,78 14,26 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U
92 -0,09 -9,27 10,83 18,58 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U
92 -0,09 -6,72 22,78 14,26 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U
92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U
92 -0,07 -6,4 12,13 13,16 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
92 -0,1 -9,29 17,1 18,66 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W+U
92 -0,09 -9,27 10,83 18,58 0 0 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U
92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U
94 -0,06 -5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
94 -0,06 -5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
94 -0,09 -6,39 16,51 12,29 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
94 -0,08 -8,36 3,9 14,88 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
94 -0,09 -6,39 16,51 12,29 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
94 -0,06 -5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
94 -0,08 -8,36 3,9 14,88 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U
98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
98 -1,62 0,01 138,77 0 -6,66 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
98 -1,22 0,01 58,73 0 -5,12 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
98 -1,62 0,01 138,77 0 -6,66 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
98 -1,81 0,01 130,42 0 -7,49 -0,01 CW+P·gf2+Sn+W+U
98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U
100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
15
100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
100 -2,49 0,00 158,98 0 -10,06 0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U
100 -1,71 0,01 64,15 0 -7,07 0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
100 -2,49 0,00 158,98 0 -10,06 0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U
100 -2,12 0,01 99,62 0 -8,73 0,04 CW+P·gf2+Sn+W
100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U
102 -1,56 0 74,96 0 -6,36 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U
102 -2,38 0,00 114,37 0 -9,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W+U
102 -2,62 0 160,83 0 -10,56 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
102 -2,62 0 160,83 0 -10,56 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
102 -1,77 0,00 65,4 0 -7,32 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U
102 -2,62 0 160,83 0 -10,56 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U
102 -2,61 0 159,87 0 -10,51 -0,01 CW+P·gf2+Sn+W·g
f2+U
102 -1,56 0 74,96 0 -6,36 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U
102 -1,56 0 74,96 0 -6,36 0,00 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U
102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U
102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U
104 -1,44 0,00 73,46 0 -5,91 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U
104 -1,65 0,00 63,85 0 -6,85 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
104 -2,41 0,00 158,69 0 -9,73 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U
104 -2,41 0,00 158,69 0 -9,73 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U
104 -1,65 0,00 63,85 0 -6,85 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U
104 -2,41 0,00 158,69 0 -9,73 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U
104 -1,86 0,00 109,85 0 -7,55 -0,04 CW+P+Sn+W·gf2
104 -1,44 0,00 73,46 0 -5,91 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U
104 -1,44 0,00 73,46 0 -5,91 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U
104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U
104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U
106 -1 -0,01 66,17 0 -4,16 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U
106 -1,19 0,00 58,8 0 -5,01 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U
106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U
106 -1,19 0,00 58,8 0 -5,01 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U
106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U
106 -1,25 -0,01 97,05 0 -5,14 0,01 CW+P·gf2+Sn+W·g
f2
106 -1 -0,01 66,17 0 -4,16 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W·g
f2
106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U
106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U
106 -1,19 0,00 58,8 0 -5,01 0,01 CW+P·gf2+Sn·g
f2+W
106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U
106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U
16
Wytężenie głównych przekrojów hali.
Słupy ścian szczytowych:
Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność: Kombinacja obc.51 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,779 CW+P+Sn+W+U
58 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,774 CW+P+Sn+W+U
50 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,736 CW+P+Sn+W+U
59 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,733 CW+P+Sn+W+U
52 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,676 CW+P+Sn+W+U
60 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,656 CW+P+Sn+W+U
54 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,648 CW+P+Sn+W+U
62 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,647 CW+P+Sn+W+U
55 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,501 CW+P+Sn+W+U
63 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,498 CW+P+Sn+W+U
53 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,458 CW+P+Sn+W+U
61 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,448 CW+P+Sn+W+U
Słupy, Rygle :
Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność: Kombinacja obc.10 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,997 CW+P+Sn+W+U
14 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,996 CW+P+Sn+W+U
15 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,991 CW+P+Sn+W+U
18 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,972 CW+P+Sn+W+U
11 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,961 CW+P+Sn+W+U
19 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,947 CW+P+Sn+W+U
6 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,893 CW+P+Sn+W+U
22 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,884 CW+P+Sn+W+U
16 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,804 CW+P+Sn+W·gf2+U
13 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,789 CW+P+Sn+W·gf2+U
17 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,783 CW+P+Sn+W·gf2+U
20 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,779 CW+P+Sn+W·gf2+U
12 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,778 CW+P+Sn+W·gf2+U
9 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,772 CW+P+Sn+W·gf2+U
7 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,751 CW+P+Sn+W+U
23 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,743 CW+P+Sn+W+U
21 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,684 CW+P+Sn+W·gf2+U
5 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,680 CW+P+Sn+W·gf2+U
8 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,631 CW+P+Sn+W·gf2+U
24 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,626 CW+P+Sn+W·gf2+U
2 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,458 CW+P+Sn+W+U
26 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,448 CW+P+Sn+W+U
25 Pozycja nr 2 5,6,6,5 SGU 0,433 CW+P+Sn+W+U
1 Pozycja nr 2 5,6,6,5 SGU 0,429 CW+P+Sn+W+U
4 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,349 CW+P+Sn+W+U
28 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,340 CW+P+Sn+W+U
3 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,264 CW+P+Sn+W+U
27 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,259 CW+P+Sn+W+U
17
Fundament NAROŻNY F1
DANE:
0,8
01,0
0
H=
1,8
0
0,30
1 2
34
0,200,15 0,15
0,45 0,50 0,45
B = 1,40
0,1
30,2
50,1
2
0,9
50,5
00,3
5
L =
1,8
0
V = 2,27 m3
Opis fundamentu :Typ: stopa schodkowaWymiary: B = 1,40 m L = 1,80 m H = 1,80 m w = 0,80 m B
g = 0,50 m L
g = 0,50 m B
t = 0,45 m L
t = 0,95 m
Bs = 0,20 m L
s = 0,25 m e
B = 0,00 m e
L = 0,30 m
Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D
min = 1,80 m
brak wody gruntowej w zasypce
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:Nr
typ obc. N [kN] TB [kN] M
B
[kNm]
TL [kN] M
L
[kNm]
e [kPa] De [kPa/m]
1 całkowite 21,62 -13,32 0,03 2,56 -44,35 0,00 0,00
18
Materiały :Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,20
Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,10
Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f
yk = 410 MPa, f
yd = 350 MPa, f
tk = 500 MPa
otulina zbrojenia cnom
= 85 mm
Założenia obliczeniowe :Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00)Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N
k N/N
k = 1,20
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fNB = 1514,7 kN, Q
fNL = 1665,0 kN
Nr = 135,9 kN < m·Q
fN = 1226,9 kN (11,1%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fT = 68,0 kN
Tr = 13,6 kN < m·Q
fT = 49,0 kN (27,7%)
Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne s
max = 136,7 kPa
smax
= 136,7 kPa < sdop
= 150,0 kPa (91,2%)
Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M
oL,1-2 = 44,35 kNm, moment utrzymujący M
uL,1-2 = 111,65
kNm M
o = 44,35 kNm < m·M
u = 80,4 kNm (55,2%)
19
Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,00 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,02 cm s = 0,02 cm < s
dop = 1,00 cm (2,3%)
Naprężenia:Nr
typ
s1
[kPa]
s2
[kPa]
s3
[kPa]
s4
[kPa]
C [m] C/C' aL [m] a
P [m]
1 C 136,7 56,3 -- 50,3 0,40 0,36 0,88 1,17
O
1 2
34
Nr
136,7
56,3
50,3
136,7
50,3
56,3
1*)
C 124,3 45,6 -- 39,9 0,53 0,48 0,71 0,97
O
1 2
34
Nr
124,3
45,6
39,9
124,3
39,9
45,6
Nośność pionowa podłoża:w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej
Nr
N [kN] QfN
[kN]
mN
[%] z [m] N [kN] QfN
[kN]
mN
[%]
1 135,9 1514,7 0,09 11,1 0,00 135,9 1514,7 0,09 11,1
Nośność pozioma podłoża:w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej
Nr
N [kN]
T [kN]
QfT
[kN]
mT
[%] z [m] N [kN]
T [kN]
QfT
[kN]
mT
[%]
1 111,4 13,6 68,0 0,20 27,7 0,00 111,4 13,6 68,0 0,20 27,7
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,35 m2
Siła przebijająca NSd
= (g+q)max
·A = 47,3 kN
Nośność na przebicie NRd
= 667,9 kN
NSd
= 47,3 kN < NRd
= 667,9 kN (7,1%)
20
Wymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 1,13 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 10 prętów f12 mm o As = 11,31 cm2
Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 3,90 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów f12 mm o As = 9,05 cm2
Nr2 Nr1
Nr4 Nr3
300F20
100
Nr5
Nr6, Nr7
Nr5
812 l=
1798
61
61
1644
11
2-2
chudy betongr.100 mm
800
1000
1800
Nr1 Nr2
Nr3 Nr4
300
Nr5
11
3-3
Nr2
812 c
o 1
60 l=
1772
61
61
1609
Nr4
410 c
o 1
50 l=
460
460
135
9x1
70
135
Nr1 1012 co 170 l=1372
61
1209
61
Nr3 410 co 150 l=460
460
135 7x160 145
22
3
3
1-1
150 200 150
450 500 450
1400
125
250
125
950
500
350
1800
Nr6 126 co 90 i 155l=1930
460
460
50
Nr7 126 co 90 i 155l=1440
337
50
21
Wykaz zbrojenia dla stopyDługość ogólna [m]
Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS[mm] [mm] f6 f10 f12 f12
1 12 1372 10 13,722 12 1772 8 14,183 10 460 4 1,844 10 460 4 1,845 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28
Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0 28,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 2,3 12,4 24,9 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 23,7 24,9 Masa całkowita [kg] 49
Fundament ŚCIANA BOCZNA F2
DANE:
0,8
01,0
0
H=
1,8
0
0,65
1 2
34
0,200,15 0,15
0,50 0,50 0,50
B = 1,50
0,1
30,2
50,1
2
1,6
50,5
00,3
5
L =
2,5
0
V = 3,25 m3
22
Opis fundamentu :Typ: stopa schodkowaWymiary: B = 1,50 m L = 2,50 m H = 1,80 m w = 0,80 m B
g = 0,50 m L
g = 0,50 m B
t = 0,50 m L
t = 1,65 m
Bs = 0,20 m L
s = 0,25 m e
B = 0,00 m e
L = 0,65 m
Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D
min = 1,80 m
brak wody gruntowej w zasypce
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:Nr
typ obc. N [kN] TB [kN] M
B
[kNm]
TL [kN] M
L
[kNm]
e [kPa] De [kPa/m]
1 całkowite 47,59 -29,18 0,04 0,24 -89,54 0,00 0,00
Materiały :Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,20
Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,10
Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f
yk = 410 MPa, f
yd = 350 MPa, f
tk = 500 MPa
otulina zbrojenia cnom
= 85 mm
Założenia obliczeniowe :Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00)Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N
k N/N
k = 1,20
23
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fNB = 1856,1 kN, Q
fNL = 2227,6 kN
Nr = 217,4 kN < m·Q
fN = 1503,4 kN (14,5%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fT = 105,9 kN
Tr = 29,2 kN < m·Q
fT = 76,3 kN (38,3%)
Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne s
max = 148,7 kPa
smax
= 148,7 kPa < sdop
= 150,0 kPa (99,1%)
Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M
oB,1-4 = 52,52 kNm, moment utrzymujący M
uB,1-4 = 135,63
kNm M
o = 52,52 kNm < m·M
u = 97,7 kNm (53,8%)
Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,01 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,03 cm s = 0,03 cm < s
dop = 1,00 cm (2,7%)
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 1,42 m2
Siła przebijająca NSd
= (g+q)max
·A = 211,3 kN
Nośność na przebicie NRd
= 703,0 kN
NSd
= 211,3 kN < NRd
= 703,0 kN (30,1%)
Wymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 2,10 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 13 prętów f12 mm o As = 14,70 cm2
Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 13,71 cm2
Przyjęto 13 prętów f12 mm o As = 14,70 cm2
24
Nr2 Nr1
Nr4 Nr3
Nr5
Nr6, Nr7
Nr5
812 l=
1798
6161
1644
800
1000
1800
Nr1 Nr2
Nr3 Nr4
Nr5
Nr2
1
312 c
o 1
05 l=
2330
2330
Nr4
410 c
o 1
50 l=
460
460
110
12x190
110
Nr1 1312 co 190 l=1330
1330
Nr3 410 co 150 l=460
460
120 12x105 120
150 200 150
500 500 500
1500
125
250
125
1650
500
350
2500
Nr6 126 co 90 i 155l=1930
460
460
50
Nr7 126 co 90 i 155l=1440
337
50
Wykaz zbrojenia dla stopyDługość ogólna [m]
Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS[mm] [mm] f6 f10 f12 f12
1 12 1330 13 17,292 12 2330 13 30,293 10 460 4 1,844 10 460 4 1,845 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28
Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0 47,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 2,3 12,4 42,3 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 23,7 42,3 Masa całkowita [kg] 66
25
SŁUPY ŚRODKOWE F4
DANE:
0,8
01,0
0
H=
1,8
0
0,10
1 2
34
0,200,15 0,15
0,45 0,50 0,45
B = 1,40
0,1
30,2
50,1
2
0,5
50,5
00,3
5
L =
1,4
0
V = 1,82 m3
Opis fundamentu :Typ: stopa schodkowaWymiary: B = 1,40 m L = 1,40 m H = 1,80 m w = 0,80 m B
g = 0,50 m L
g = 0,50 m B
t = 0,45 m L
t = 0,55 m
Bs = 0,20 m L
s = 0,25 m e
B = 0,00 m e
L = 0,10 m
Posadowienie fundamentu: D = 1,60 m D
min = 1,60 m
brak wody gruntowej w zasypce
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:Nr
typ obc. N [kN] TB [kN] M
B
[kNm]
TL [kN] M
L
[kNm]
e [kPa] De [kPa/m]
1 całkowite 158,77 1,18 0,00 0,01 -11,53 0,00 0,00
26
Materiały :Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,20
Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,10
Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f
yk = 410 MPa, f
yd = 350 MPa, f
tk = 500 MPa
otulina zbrojenia cnom
= 85 mm
Założenia obliczeniowe :Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00)Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N
k N/N
k = 1,20
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fNB = 2375,6 kN, Q
fNL = 2389,1 kN
Nr = 239,6 kN < m·Q
fN = 1924,2 kN (12,5%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fT = 119,2 kN
Tr = 1,2 kN < m·Q
fT = 85,9 kN (1,4%)
Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne s
max = 136,8 kPa
smax
= 136,8 kPa < sdop
= 150,0 kPa (91,2%)
Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M
oL,1-2 = 11,53 kNm, moment utrzymujący M
uL,1-2 = 171,94
kNm M
o = 11,53 kNm < m·M
u = 123,8 kNm (9,3%)
27
Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,11 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,16 cm s = 0,16 cm < s
dop = 1,00 cm (15,6%)
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicieWymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 0,88 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów f12 mm o As = 9,05 cm2
Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 1,19 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów f12 mm o As = 9,05 cm2
28
Nr2 Nr1
Nr4 Nr3
Nr5
Nr6, Nr7
Nr5
812 l=
1798
61
611644
800
1000
1800
Nr1 Nr2
Nr3 Nr4
Nr5
Nr2
812 c
o 1
60 l=
1372
61
61
1209
Nr4
410 c
o 1
50 l=
460
460
135
7x1
60
145
Nr1 812 co 160 l=1372
61
1209
61
Nr3 410 co 150 l=460
460
135 7x160 145
150 200 150
450 500 450
1400
125
250
125
550
500
350
1400
Nr6 126 co 90 i 155l=1930
460
460
50
Nr7 126 co 90 i 155l=1440
33750
Wykaz zbrojenia dla stopyDługość ogólna [m]
Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS[mm] [mm] f6 f10 f12 f12
1 12 1372 8 10,982 12 1372 8 10,983 10 460 4 1,844 10 460 4 1,845 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28
Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0 22,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 2,3 12,4 19,5 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 23,7 19,5 Masa całkowita [kg] 44
29
FUNDAMENT F3
DANE:
H=
1,8
0
1 2
34
0,200,20 0,20
B = 0,60
0,2
00,2
00,2
0 L =
0,6
0
V = 0,65 m3
Opis fundamentu :Typ: stopa prostopadłościennaWymiary: B = 0,60 m L = 0,60 m H = 1,80 m B
s = 0,20 m L
s = 0,20 m e
B = 0,00 m e
L = 0,00 m
Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D
min = 1,80 m
brak wody gruntowej w zasypce
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:Nr
typ obc. N [kN] TB [kN] M
B
[kNm]
TL [kN] M
L
[kNm]
e [kPa] De [kPa/m]
1 całkowite 5,65 0,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Materiały :Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,20
30
Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,10
Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f
yk = 410 MPa, f
yd = 350 MPa, f
tk = 500 MPa
otulina zbrojenia cnom
= 85 mm
Założenia obliczeniowe :Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00)Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N
k N/N
k = 1,20
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fN = 376,4 kN
Nr = 22,8 kN < m·Q
fN = 304,9 kN (7,5%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fT = 13,3 kN
Tr = 0,5 kN < m·Q
fT = 9,5 kN (5,7%)
Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne s
max = 90,2 kPa
smax
= 90,2 kPa < sdop
= 150,0 kPa (60,1%)
Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M
oB,2-3 = 0,97 kNm, moment utrzymujący M
uB,2-3 = 5,89
kNm M
o = 0,97 kNm < m·M
u = 4,2 kNm (22,9%)
Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,01 cm, wtórne s''= 0,01 cm, całkowite s = 0,02 cm s = 0,02 cm < s
dop = 1,00 cm (2,0%)
31
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicieWymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 0,03 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów f12 mm o As = 4,52 cm2
Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 0,03 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów f12 mm o As = 4,52 cm2
Nr2 Nr1
Nr4 Nr3
Nr5
Nr6, Nr7
Nr5
812 l=
1798
61
61
1644
1800
Nr1 Nr2
Nr3 Nr4
Nr5
Nr2
412 c
o 1
15 l=
572
61
61
409
Nr4
410 c
o 1
50 l=
560
560
125
3x115
130
Nr1 412 co 115 l=572
61
409
61
Nr3 410 co 150 l=560
560
125 3x115 130
200 200 200
600
200
200
200
600
Nr6 126 co 90 i 155l=1930
460
460
50
Nr7 126 co 90 i 155l=1440
337
50
32
Wykaz zbrojenia dla stopyDługość ogólna [m]
Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS[mm] [mm] f6 f10 f12 f12
1 12 572 4 2,292 12 572 4 2,293 10 560 4 2,244 10 560 4 2,245 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28
Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 4,5 14,0 4,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 2,8 12,4 4,1 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 24,2 4,1 Masa całkowita [kg] 29
FUNDAMENT F5
DANE:
H=
1,8
0
1 2
34
0,200,20 0,20
B = 0,60
0,5
10,2
00,5
1
L =
1,2
2
V = 1,32 m3
33
Opis fundamentu :Typ: stopa prostopadłościennaWymiary: B = 0,60 m L = 1,22 m H = 1,80 m B
s = 0,20 m L
s = 0,20 m e
B = 0,00 m e
L = 0,00 m
Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D
min = 1,80 m
brak wody gruntowej w zasypce
Kombinacje obciążeń obliczeniowych:Nr
typ obc. N [kN] TB [kN] M
B
[kNm]
TL [kN] M
L
[kNm]
e [kPa] De [kPa/m]
1 całkowite 8,78 0,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Materiały :Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,20
Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f
cd = 13,33 MPa, f
ctd = 1,00 MPa, E
cm = 30,0 GPa
ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3
współczynniki obciążenia: gf,min
= 0,90; gf,max
= 1,10
Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f
yk = 410 MPa, f
yd = 350 MPa, f
tk = 500 MPa
otulina zbrojenia cnom
= 85 mm
Założenia obliczeniowe :Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00)Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N
k N/N
k = 1,20
34
WYNIKI-PROJEKTOWANIE:
WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fN = 701,8 kN
Nr = 43,6 kN < m·Q
fN = 568,5 kN (7,7%)
Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q
fT = 26,9 kN
Tr = 0,5 kN < m·Q
fT = 19,4 kN (2,8%)
Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne s
max = 72,8 kPa
smax
= 72,8 kPa < sdop
= 150,0 kPa (48,5%)
Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M
oB,2-3 = 0,97 kNm, moment utrzymujący M
uB,2-3 = 11,17
kNm M
o = 0,97 kNm < m·M
u = 8,0 kNm (12,1%)
Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,00 cm, wtórne s''= 0,01 cm, całkowite s = 0,01 cm s = 0,01 cm < s
dop = 1,00 cm (1,1%)
OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicieWymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 0,04 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 7 prętów f12 mm o As = 7,92 cm2
Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A
s = 0,12 cm2
Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów f12 mm o As = 4,52 cm2
35
Nr2 Nr1
Nr4 Nr3
Nr5
Nr6, Nr7
Nr5
812 l=
1798
61
61
1644
1800
Nr1 Nr2
Nr3 Nr4
Nr5
Nr2
412 c
o 1
15 l=
1192
61
61
1029
Nr4
410 c
o 1
50 l=
1180
1180
125
6x160
135
Nr1 712 co 160 l=572
61
409
61
Nr3 810 co 150 l=560
560
125 3x115 130
200 200 200
600
510
200
510
1220
Nr6 126 co 90 i 155l=1930
460
460
50
Nr7 126 co 90 i 155l=1440
337
50
Wykaz zbrojenia dla stopyDługość ogólna [m]
Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS[mm] [mm] f6 f10 f12 f12
1 12 572 7 4,002 12 1192 4 4,773 10 560 8 4,484 10 1180 4 4,725 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28
Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 9,3 14,0 8,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 5,7 12,4 7,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 27,1 7,8 Masa całkowita [kg] 35
36
O ŚWIADCZENIE AUTORA PROJEKTU
Na podstawie art. 20 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994r. – Prawo budowlane (Dz.U z 2006 roku, nr. 133, poz. 935) oświadczam, że projekt budowlany:
„Hala aluminiowa 32,54x71,05x7,42”
Adres inwestycji: Ul. Graniczna 4832-620 Brzeszcze
Inwestor: Agencja Komunalna Sp. z o.o.Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7
został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.
Rzu
t fun
da
me
ntó
wS
ka
la 1
:25
0
Rzu
t fun
da
me
ntó
w
1:2
50
01
/A3
Ska
la:
Data
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
04
.20
15
r.
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
Wym
iary
po
da
no
w c
m
Wym
iar o
siow
y słupów
Wym
iar ze
wnętrzn
y kon
strukcji h
ali
Wymiar zewnętrzny konstrukcji hali
Wymiar zewnętrzny stóp fundamentowych
Wym
iar ze
wnętrzn
y stóp fu
ndam
ento
wych
F1
F2
F3
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3 F1
F4F
3
F3
F4
F4
F3
F3
F3
F3 F5
F5
F4
F4
F4
F1
F3
F2
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F3
F2
F2
F3
F2
F2
F4
F3 F
4
F3 F3
F4
F4
F3 F
4
F3F
4
F3
F1
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
F4
Fundam
ent F
1
Fundam
ent F
2
Fundam
ent F
3
Fundam
ent F
4
Fundam
ent F
5
Prz
ekró
j A - A
Ska
la 1
:10
0
Prz
ekró
j A - A1
:10
00
2/A
30
4.2
01
5 r.
Ska
la:
Data
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
1:1
00
03
/A3
Ska
la:
Data
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
Prz
ekró
j B - B
Ska
la 1
:10
0
Prz
ekró
j B - B
04
.20
15
r.
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
1:1
00
04
/A3
Ska
la:
Data
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
Prz
ekró
j C - C
Ska
la 1
:10
0
Prz
ekró
j C - C
04
.20
15
r.
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
Sch
em
at m
on
tażo
wy
Ska
la 1
:50
0
Sch
em
at m
on
tażo
wy
1:5
00
05
/A3
04
.20
15
r.S
kala
:D
ata
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
Rzu
t ele
wa
cji h
ali I
Ska
la 1
:20
0
Rzu
t ele
wa
cji h
ali I
1:2
00
06
/A3
Ska
la:
Data
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
Ele
wa
cja
za
ch
od
nia
Ele
wa
cja
pó
łno
cn
a
04
.20
15
r.
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
Rzu
t ele
wa
cji h
ali II
Ska
la 1
:20
0
Rzu
t ele
wa
cji h
ali II
1:2
00
07
/A3
Ska
la:
Data
:
Tem
at rysu
nku
:
Loka
lizacja
:
Obie
kt:
Inw
esto
r:
Nr rys:
Ha
le C
arlo
Sp
. z o
.o.
47
-30
0 K
rap
ko
wic
eu
l. Kiliń
skie
go
1
Pro
jekto
wa
ł:
Opra
cow
ał:
04
.20
15
r.
Ha
la a
lum
inio
wa
na
mio
tow
a 3
2,5
4x7
1,0
5x7
,42
mgr in
ż. Pio
tr Ra
pp
Upr n
r OP
L/0
732/P
OO
K/1
1
mgr in
ż. Da
riusz
Palu
chN
r Up
r. OP
L/B
O/0
091/1
3
Ag
en
cja
Ko
mu
na
lna
Sp
. z o
.o.
Z s
ied
zib
ą w
Brz
eszcza
ch
, ul. K
oście
lna
7
Ul. G
ran
iczn
a 4
83
2-6
20
Brz
eszcze
Ele
wa
cja
po
łud
nio
wa
Ele
wa
cja
wsch
od
nia