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INTRODUCCIÓN Yokohama (Oficina de Abastecimiento de Agua) hizo el estándar quakeproof de unificación buró. Esta norma considera capacidad de adaptación de la técnica de diagnóstico y la economía de refuerzo quakeproof cada uno en las instalaciones de abastecimiento de agua. Y refleja regionalidad para las características del terreno de la ciudad de Yokohama y su posible aplicación en Perú como una muestra y ejemplo para mitigación de danos sismicos.

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INTRODUCCIÓN

Yokohama (Oficina de Abastecimiento de Agua) hizo el estándar quakeproof de unificación buró. Esta norma considera capacidad de adaptación de la técnica de diagnóstico y la economía de refuerzo quakeproof cada uno en las instalaciones de abastecimiento de agua. Y refleja regionalidad para las características del terreno de la ciudad de Yokohama y su posible aplicación en Perú como una muestra y ejemplo para mitigación de danos sismicos.

SISTEMA DE EVALUACIÓN SÍSMICA (EL DIAGNÓSTICO QUAKEPROOF)

El procedimiento de diagnósticoimportancia de las instalaciones, la probabilidad de que el daño secundario se produce cuando es visitado por un terremoto y otros

Diagnostico cuantitativo

1. POLÍTICA BÁSICA DE DIAGNÓSTICO SÍSMICO

1 - 1 Movimiento Sísmico de Entrada utilizado en el diagnóstico Sísmico

La relación entre un movimiento sísmico y el terremoto se muestra en la Figura 1-1. El movimiento sísmico depende del tipo de falla y su condición de ruptura (características de la fuente), la condición de propagación de la onda sísmica en la corteza generada por la ruptura de la falla (características del trayecto de propagación) y la condición de la estructura del suelo en el de punto de destino (características del lugar). Por lo tanto, incluso si se supone el mismo terremoto, las características del trayecto de propagación y las características del lugar son diferentes, por lo tanto el movimiento sismico es diferente si el punto investigado es diferente. Además, es habitual considerar el movimiento sísmico incluyendo la consideración de las características de vibración de la estructura.

En el movimiento sísmico de diseño definido en la " Directriz JWWA " las características de la fuente y las características del trayecto de propagación que se muestran en la Figura 1-1 son comunes en toda la nación, el coeficiente de diseño sísmico y la velocidad del espectro de respuesta de acuerdo a las características del lugar y la vibración se definen características de la estructura están definidas.

Por otro lado, en el " Plan de Prevención de Desastres de la ciudad de Yokohama " se asumen diferentes características de la fuente de Ruptura (modelos de falla), y, además, la distribución de movimiento sísmico (coeficiente sísmico de la aceleración máxima Instrumental / velocidad máxima) en la superficie de tierra de toda la ciudad de acuerdo a las características del trayecto de propagación y las características del lugar se calcula.

En movimientos sísmicos de nivel 1, que se basa en el movimiento sísmico de diseño que nos da el " Directrices JWWA."

En nivel de movimiento sísmico 2, básicamente el movimiento del terremoto es más largo en comparación con el movimiento sísmico de diseño en " Directrices JWWA." y el movimiento sísmico del terremoto que se asume en el " Plan de Prevención de Desastres de la ciudad de Yokohama ".

Y como para el coeficiente de diseño sísmico que se utiliza en el método del coeficiente sísmico de la estructura sobre el suelo, lo anterior coeficiente sísmico estándar horizontal (K ¿¿h02)¿ y el factor de caracterización de la estructura(C ¿¿S)¿ se consideran como se muestra en la Fórmula 1-1. Esto indica que la estructura es generalmente dañado y se espera que la absorción de energía debido a la entrada de la rigidez miembro en el campo de plástico. El valor de Cs se puede obtener sobre la base de la capacidad de la estructura de características de atenuación y la deformación plástica como se muestra en la Fórmula 1-2.

Kh2=K h02∗CS…………………………………………………….. Fórmula1−1.

CS=D h∗Dη…………… ..…………………………………………. .Fórmula1−2.

Donde:

Kh2 :Coeficiente Sísmico de DiseñoHorizontal que seUtiliza enel TerremotoNivel2Kh02 :Coeficiente Sísmico Estándar Horizontalen la Posición Baricéntrica de la EstructuraCS :CoeficienteCaracterísticode la EstructuraDh :Coeficiente deCorrecciónde Acuerdo a laCaracterística de Atenuaciónde la EstructuraDη :Coeficiente de Respuesta de Depresión BasadaenlaCapacidad de Deformación Plástica

En el terremoto asumido en el " Plan de Prevención de Desastres de la ciudad de Yokohama ", se asume un modelo de falla fuente del terremoto. Cada dato de intensidad del terremoto, la aceleración máxima del nivel del suelo, la velocidad máxima del nivel del suelo y el riesgo de licuefacción en el terremoto asumido se requiere en un mapa de distribución por unidad de malla de 50 metros en toda la ciudad.

Si la aceleración máxima del nivel del suelo en el terremoto asumido supera el coeficiente sísmico de diseño horizontal en la " Directriz JWWA " el movimiento sísmico de entrada se establece en el siguiente método.

(1) El Coeficiente sísmico de diseño que se utiliza en el diseño basado en el método del coeficiente sísmico de la estructura sobre el suelo

Como la aceleración máxima del nivel del suelo es el valor de la aceleración en el suelo, se corrige con el espectro de aceleración de respuesta de la estructura basado en la Fórmula 1-3.

Kh02S=Kh2S∗Kh02

Kh2

……………………………………………………. .Fórmula1−3.

Donde:Kh02S :Coeficiente Sísmico de Diseño que seUtiliza enel DiseñoBasado enelMétodo delCoeficienteSísmico de la Estructura sobreel suelo en elTerremoto Asumido

Kh2S :

Kh02 S: Coeficiente Sísmico de Diseño que se Utiliza en el Diseño Basado en el Método del Coeficiente Sísmico de la Estructura sobre el suelo en el Terremoto Asumido Kh2 S Kh02 Kh2 : Diseño horizontal coeficiente sísmico en la planta baja en el terremoto asumido. El valor obtenido dividiendo el nivel del suelo aceleración máxima por la aceleración de la gravedad g (= 980Gal) : Standard coeficiente sísmico horizontal que se utiliza en el diseño basado en el método de coeficiente sísmico de la estructura sobre el suelo en "JWWA directriz" : Diseñar coeficiente sísmico horizontal en el nivel del suelo en "JWWA Directriz" (2) Diseñar coeficiente sísmico que se utiliza en el diseño basado en el método de coeficiente sísmico de la estructura subterránea

El valor (= KH2S), Que se obtiene dividiendo el valor de la aceleración máxima del nivel del suelo por la aceleración de la gravedad g (= 980Gal) puede ser utilizado. A medida que el empotramiento de estructura subterránea es generalmente bajo, el nivel del suelo aceleración máxima se convierte directamente como coeficiente sísmico en el suelo en el lado seguro. (3) Diseño terremoto movimiento que se utiliza en el diseño basado en el método de deformación sísmica de la estructura subterránea

La aceleración máxima del nivel del suelo puede ser utilizado como espectro de respuesta de velocidad 245

para el diseño, Sv. En este caso, ya que el nivel del suelo velocidad máxima se calcula como la velocidad de respuesta en el que la respuesta de suelo subsuperficial se considera, este valor se utiliza directamente como Sv. En cuanto a la entrada terremoto que se utiliza en el análisis dinámico, el valor que está adaptado para el espectro de respuesta de diseño de "JWWA directriz" con el uso de los últimos registros de observación, y los registros de observación y otros en el sur de la Prefectura de Hyogo terremoto debe utilizarse básicamente . En la Figura 1-2, la forma de onda de aceleración que está adaptado para el límite superior del nivel de movimiento terremoto 2 se muestra como un ejemplo.

En "la ciudad de Yokohama Plan de Prevención de Desastres", se requiere que las formas de onda del nivel del suelo en 150 puntos de observación fuerte terremoto en la ciudad. Sin embargo, como las instalaciones de destino no siempre se encuentran cerca de los puntos de observación, hemos decidido utilizar las formas de onda adaptadas anteriores. Y también, si se crea la forma de onda de aceleración en el terremoto asumido, sobre la base de la forma de onda de aceleración del nivel del suelo (forma de onda adaptada y otros) en "JWWA directriz" se muestra en la Figura 1-2, la amplitud de la forma de onda se incrementa de manera uniforme. El factor de amplificación es la relación entre la aceleración máxima del nivel del suelo en el terremoto asumido y que en "JWWA directriz", y se utiliza después de corregir como se muestra en la Fórmula 1-4.

1 - 2 Seguridad sísmica Capacidad del alojamiento La ciudad de Yokohama establece la importancia de instalaciones de rango A, y los fundamentos de la Seguridad sísmica de cada lugar estructural de la instalación prevista se muestra en la Tabla Ⅰ.En sismo nivel de movimiento 1 (L1), el cheque basa en el llamado método de tensión admisible es conducida principalmente, y en el terremoto nivel de movimiento 2 (L2), la capacidad aseismic depende de la función de las

instalaciones. En cuanto a la instalación en la que se requiere la estanqueidad al agua y miembro de RC en la disposición bar donde no se proporciona la resistencia contra la flexión, la capacidad aseismic es uno que el poder de sección

transversal se mantiene dentro del límite elástico (rendimiento de resistencia) y el daños de miembro no se permite básicamente. Por lo tanto, el cálculo sísmico en terremoto de nivel de movimiento 2 de estructura de los tanques de agua y otros pueden ser básicamente implementado basa en el análisis lineal (análisis elástico). Y En cuanto a la base, si se juzga que no hay ningún problema en la estabilidad de la superestructura que

fundación apoya incluso si la potencia de sección transversal generada supera la tensión máxima prueba en el nivel de movimiento sísmico 2, el daño de la fundación se puede permitir.

1 - 3 Artículos y Contenidos de Diagnóstico Sísmica El básico es comprobar el daño de los miembros de cada estructura, la estabilidad de la fundación, y el desplazamiento y la deformación de las estructuras. Sin embargo, como para la estructura (tal como un túnel) que se construye en el distrito de montaña y la tierra distrito montañoso y en el que la tierra cubierta es suficientemente profundo, no la capacidad aseismic del cuerpo principal, pero la influencia de deslizamiento de tierra en la apertura tiene que ser diagnosticados. Los contenidos del nivel de movimiento sísmico 1 es básicamente el mismo que los de terremoto nivel de movimiento 2. Sin embargo, como para la superestructura en el puente del acueducto, el puente tubería de agua y la tubería en la pendiente, el diagnóstico de terremoto nivel de movimiento 1 se omiten generalmente. Y si la licuefacción del suelo se refiere, el juicio de licuefacción y la de fluidificación se implementan. Sobre todo, en cuanto a la estructura del tanque de agua y la estructura de canal en un sótano o un semisótano, se requiere que el juicio de ascenso de esqueleto y el examen de asentamiento desigual. 2. MÉTODO DE CÁLCULO SÍSMICA

En el diagnóstico sísmica, es el principio para comprender el foco en la resistencia a los terremotos basado en la estructura de la instalación prevista, la forma de relieve y la condición geotécnica, y utilizar el método de modelo de análisis y análisis con los que éstos se pueden expresar cuantitativamente. Sin embargo, si la estructura o las condiciones del terreno es especial, es necesario aplicar el método de cálculo adecuado para ellos. Esta vez, vamos a explicar la estructura de cuenco como un depósito de distribución y otros que son de suma importancia en la ciudad de Yokohama. 2 - 1 Cálculo sísmico de la estructura de la Cuenca similar

El procedimiento de de cálculo sísmico de la estructura de cuenca como se muestra en la Figura 2-1. La mayor parte de la empresa de agua es la estructura de cuenco y los tipos son de diversos tipos.

Como es imposible analizar tales diversas estructuras con un método de análisis, en el cálculo sísmica en el nivel de movimiento sísmico 2, la estructura cuyo ajuste de la profundidad es de más de 10m (en el caso de tipo sótano, la altura del esqueleto es más de 10 m) se considera que es en gran medida influenciado por el desplazamiento

del terreno y decidimos implementar el cálculo sísmico con el método de deformación sísmica, además del método de coeficiente sísmico. Generalmente, como se muestra en la Figura 2-2, ya que la estructura de la cuenca similar tal como un depósito de distribución está construido cerca de la superficie de la tierra, el desplazamiento relativo que contribuye a la deformación de la estructura es pequeña incluso si la amplitud de desplazamiento de tierra en el terremoto es genial. Por lo tanto, en cuanto a la estructura cuya configuración de profundidad en el suelo es poco profundo, decidimos adoptar el método de coeficiente sísmico en el que la fuerza de la inercia es principal como un método de análisis.

La profundidad de colocación en el suelo en esta situación indica la profundidad de colocación en el suelo original que se extiende planaridad como se muestra en la Figura 2-3, y el empotramiento en la parte del suelo de cubierta de la estructura subterránea en apariencia debido a la cobertura del suelo y otros y la estructura que se establece en la terraza de sección no se reconoce como profundidad de colocación. Incluso Si la profundidad de colocación en el suelo es de más de 10m, la influencia por el desplazamiento del suelo es considerado como uno pequeño y el cálculo basado en el método de deformación sísmica se puede omitir si el ángulo de desviación entre pisos que se obtiene basa en la distribución de desplazamiento del suelo como se muestra en la Figura 2-4 es menor que 1/100.

Si se implementa el cálculo estructura, la sección transversal típica a menudo se extrajo y se crea modelo de marco 2-D. Algunas estructuras reales tienen la pared lateral (llamada pared en el plano) que discurre paralelo a la dirección de carga, algunas paredes del terremoto-resistencia o paredes de formación. Si la existencia de estas paredes no se considera, como resultado del diagnóstico en el lado seguro se podrá interponer en exceso. Por lo tanto, es necesario para crear el modelo de análisis apropiado, tal como modelo de análisis de estéreo de acuerdo con el método de selección de modelo de análisis que se muestra en 2-2. 2-2 Selección del Modelo de Análisis

En el modelo de análisis, se requiere la capacidad de simulación precisa de la conducta en el terremoto de la estructura. Por ejemplo, como se muestra en la Figura 2-5, en el caso de una viga - depósito de distribución estructura de la columna, los miembros principales del esqueleto del depósito dedistribución son pared lateral, viga, columna, losa de piso superior

y losa del piso inferior. Y el miembro secundario es pared de entrenamiento. Y también, en un depósito de distribución a gran escala, las articulaciones se fijan y el esqueleto se divide en algunos bloques. Incluso en el depósito de distribución cuya estructura es relativamente simple, hay muchas cuestiones que deben considerarse en la determinación del modelo de análisis - por ejemplo, en cuanto a si el modelo 2-D en el que la sección transversal es simplemente extrae es correcta.

En el modelo 2-D, el modelado se lleva a cabo fácilmente, pero la existencia de la pared en el plano no se considera fácilmente. Por lo tanto, la deformación y la sección transversal de la estructura de poder se estiman a menudo en exceso. Y también, si la sección transversal cambia a lo largo de la dirección de profundidad, cada sección transversal que cambia debe ser modelado. Por lo tanto, no es apto para el análisis de la estructura que tiene formas complicadas. Por otra parte, en el modelo 3-D, básicamente, casi todos los tipos de las estructuras pueden ser fácilmente modelado. Sin embargo, el modelado, la acumulación de sección de alimentación y verificación de los miembros requiere una gran cantidad de esfuerzos.

El modelo 3-D debe aplicarse básicamente. 2-3 Cálculo sísmico basado en el método Coeficiente Sísmico En la estructura en forma de palangana, la siguiente carga se considera como la carga de hormigón. a. Elementos de carga continua Peso propio del esqueleto La presión hidrostática debido al agua interna Carga de la cubierta de tierra y arena La presión hidrostática debido a las aguas subterráneas b. Elementos de carga en el terremoto

Fuerza de inercia debido poseer peso de esqueleto Fuerza de inercia debido a la carga de la cubierta de tierra y arena Empuje activo en el terremoto Presión dinámica del agua en el terremoto debido al agua interna En el modelo de análisis, es popular para instalar el resorte de sub-base y para desencadenar la reacción sub-base en la superficie inferior y la pared lateral del lado receptor. Si no es la fundación de pila, se utilizan los dos métodos de modelado: el método para modelar mediante la sustitución de la fundación de pila con el muelle y el método para modelar la propia pila. En el caso de verificación directa de la capacidad de aseismic de la fundación de pila, es deseable llevar a cabo con el uso de este último. (1) Fuerza de inercia causada en peso propio de la estructura y otros En la estimación de la fuerza de la inercia causada por el peso propio de la estructura y la carga de la cubierta, las características de respuesta de la estructura, cubierta de tierra y otros deben ser considerados. En principio, es el valorque se obtiene multiplicando cada peso por el diseño coeficiente sísmico. Si existe la instalación prevista en el suelo, no sólo la presión de la tierra en el terremoto desde el lado, pero también la fuerza de la inercia provocada por cubrir de tierra y arena debe ser manejado como fuerza de fricción de la superficie esférica. (2) La presión de la Tierra en el terremoto

Si se asume un gran terremoto, en el suelo cerca de la estructura subterránea, resistencia del suelo se ablanda por la localización de la deformación del suelo. Y, como regla general, se aplica la presión de la tierra en el terremoto (El método Monobe-Okabe corregida) que considera la influencia de la caída desde el pico de la resistencia residual. (3) Presión dinámica del agua y el movimiento en la superficie del agua en el terremoto

La presión dinámica del agua que se genera en la estructura de la cuenca-como se clasifica en dos tipos: uno que actúa como fuerza de inercia y la que actúa debido al movimiento de la superficie de agua libre. Después de calcular estos, que se superponen en la presión hidrostática continua. En el diagnóstico sísmica de la instalación existente, se cree que la aplicación de nivel regular de agua operativo como el nivel de agua del agua interna es racional. Sin embargo, a la luz del plan de operación futura y otros, en principio, como se analiza un blanco dos tipos de nivel de agua (HWL y FO). (4) Influencia de licuefacción

Si el suelo cerca de la estructura en forma de palangana licua, se es necesario para reducir el coeficiente de balasto de la fundación de pila de acuerdo con el grado de licuefacción.

Y también, si se produce la licuefacción, es posible que el suelo cerca de revestimientos y el suelo en pendiente están influenciadas por el flujo lateral, y el esqueleto pueden elevarse debido al aumento del exceso de presión de poro. También es necesario investigar ellos. Además, la compresión puede ocurrir después de la disipación de la presión de poro en exceso en la capa de licuado. Si se espera que la sedimentación desigual de esqueleto en la base propagación, se requiere el examen de apertura. 2-4 Cálculo sísmico basado en el método de deformación sísmica En la estructura de cuenco, lo siguiente es considerado como carga concreta. a. Elementos de carga continua Peso propio del esqueleto La presión hidrostática debido al agua interna Carga de la cubierta de tierra y arena La presión hidrostática debido a las aguas subterráneas Presión Tierra en reposo (Empuje activo) b. Elementos de carga en el terremoto Fuerza de inercia debido a propio peso del esqueleto Presión Tierra en la tierra Cizalla superficie esférica fuerza Presión dinámica del agua en el terremoto debido al agua interna

Si no es la fundación de pila, se utilizan los dos métodos de modelado: el método para modelar mediante la sustitución de la fundación de pila con el muelle y el método para modelar la propia pila. En el caso de verificación directa de la capacidad de aseismic de la fundación de pila, es deseable llevar a cabo con el uso de este último. Y en este caso, la presión de la tierra en el terremoto debe actuar para el final de la pila. (1) La presión de la Tierra en el terremoto

En principio, la presión de la tierra en el terremoto se calcula basándose en la Fórmula 2.1. Y en cuanto a la presión de la tierra en el terremoto, el elemento de presión de tierras continua (empuje al reposo y otros) se debe considerar, además, porque es la carga que se genera debido a la influencia del terremoto.

zB: Profundidad del nivel del suelo hasta la parte inferior de esqueleto de la estructura (m) Sv: Espectro de respuesta de velocidad en la superficie de la roca madre (m / s) TG: Período adecuado de suelo subsuperficial (s) H: Grosor de la tierra del subsuelo (m) (2) Fuerza de corte superficie esférica en el terremoto

En principio, la fuerza de cizallamiento superficie esférica se calcula basándose en la Fórmula 2-3.

τ: Fuerza de corte superficie esférica en el terremoto por unidad de área en la profundidad z (m) desde el nivel del suelo (kN / m2) Sv: Espectro de respuesta de velocidad en la superficie de la roca madre (m / s) Gyo: Dinámico módulo de corte de la rigidez en la capa i-ésima (kN / m2) (Rigidez Convergencia que se obtiene basado en el análisis dinámico de suelo) (= γyo*VsD 2/ G) TG: Período adecuado de suelo subsuperficial (s) z: Profundidad del nivel del suelo (m) H: Grosor de la tierra del subsuelo (m) (3) Influencia de licuefacción

En la aplicación del método de deformación sísmica, la influencia de la licuefacción del suelo no se considera. Debido a la relación entre la disminución de la rigidez del suelo en la licuefacción y el desplazamiento del terreno se complica y determinación inequívoca es difícil. Por lo tanto, el examen de la influencia de la licuefacción debe llevarse a cabo basándose en el análisis dinámico con el uso del método de coeficiente sísmico o el análisis eficaz de la tensión. 2-5 Cálculo del Apertura En referencia a los casos anteriores de daño sísmico de depósitos de distribución y otros, el daño en partes de unión es excepcional y el número de que en el esqueleto de la estructura es mucho más pequeña. Esta condición actual indica que la parte de unión es un punto débil en la estructura de la cuenca-similares. El patrón de deformación típica de la articulación se muestra en la Figura 2-6. De hecho, se cree que, además de esto, el elemento componente de rotación y torsión añadir y crean un patrón de deformación complicado. Si los bloques esqueleto adyacentes tienen el mismo comportamiento, no se produce la deformación de las articulaciones. Así, en los últimos casos de avería, se cree que el daño producido por la combinación de factores complicados tales como la diferencia de las condiciones del terreno, la relación entre la longitud de onda de la onda sísmica y la escala de esqueleto, la influencia de la deformación residual debido a deformación del terreno (deslizamiento de tierra, liquidación, asentamiento desigual y otros). Sin embargo, hay que decir que es difícil en la situación actual para obtener el comportamiento en el terremoto de éstos complicado esqueleto con precisión y analíticamente. Podemos decir que es apropiado para obtenerlos con métodos sencillos.

Así, el método posible es el siguiente: Suponiendo que un bloque esqueleto permanece estacionario, el

desplazamiento horizontal de otro bloque esqueleto es considerado como de apertura. El desplazamiento del bloque de esqueleto es unoque se obtiene sobre la base de dicho análisis aseismic.

Como el análisis aseismic se aplica, básicamente, en la dirección del lado de registro de la estructura y la dirección del lado estrecho de eso, la elasticidad y la fuerza

cortante horizontal se comprueban en función de desplazamiento horizontal. En cuanto a la dirección vertical, si el aumento de esqueleto y la solución de terreno de

cimentación que son causadas por la licuefacción no se producen, no hay ningún problema, y si se produce la licuefacción, es deseable para examinar la instalación de junta flexible cuya permisible deformación es grande para estar preparados en caso de imprevistos. El hundimiento después de la disipación de la presión de exceso de agua de los poros en la capa licuado después del terremoto es 5% del espesor de la capa

licuado por debajo de la parte inferior del esqueleto, como se muestra en la Fórmula 2-4. En el cálculo de la subsidencia, es importante entender la condición de distribución

de capas licuados, por lo que la colección de datos de perforación y el perfil de la geología de la zona y la comprensión de la relación de posición relativa con la

estructura son obligatorios.

2-6 Comprobar Método de Seguridad sísmica Capacidad El cheque de Seguridad sísmica de la estructura en forma de palangana debe llevarse a cabo como se muestra en la Tabla Ⅱ. La deformación permisible de articulación se establece después de escuchar con el fabricante de articulación usado.

En cuanto a la fundación de pila, si se juzga que el daño en la fundación no causa la molestia en la seguridad de la superestructura en el nivel de movimiento sísmico 2, el

daño en fundación se puede permitir.

3. CONCLUSIÓN Como se mencionó anteriormente, la ciudad de Yokohama establece sus propios criterios de diagnóstico sísmicos basado en diversas directrices y datos basados en "JWWA directriz" para el servicio público de agua existentes, y proporciona las medidas de fortalecimiento sísmicos basados en este concepto. Estamos seguros de que, con base en este criterio diagnóstico sísmicos, mediante la comprensión de la geología y topografía en cada área y las características del potencial terremoto en las duras condiciones económicas, el fortalecimiento sísmico medidas en las que la seguridad y la rentabilidad se consideran suficientemente puede ser proporcionada. 4. Referencias

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