S.P.I.P. - FIB PLANCHERS-OSSATURES

REGLES DE CALCUL

RELATIVES AU DIMENSIONNEMENT

DES PLANCHERS

PREDALLES EPAISSES

NOVEMBRE 1998

5, rue Louis Lejeune - 92128 MONTROUGE CEDEX

Tl : 01 49 65 09 09 - Tlcopie : 01 49 65 08 61

MEMBRE DE LA FDRATION DE L'INDUSTRIE DU BTON

Rdacteurs :

Messieurs : G. BOUZAT CERIB

A. CHASSEIGNAUX SOPREL / SPIP

J. DARDARE CERIB

M. DELMAS SEAC GUIRAUD / SPIP

JC. LAURENTI RECTOR / SPIP

J.Y. LEFLOCH EUROPE ETUDES GECTI /SPIP

JP. PY SARET / SPIP

R. ROQU OTEP / SPIP

C. SCHMITT AFBA

S O M M A I R E 1. OBJET ............................................................................................................................................... 5 2. DOMAINE D'APPLICATION .............................................................................................................. 5 3. NOTATIONS ...................................................................................................................................... 5 4. DTERMINATION DES SOLLICITATIONS....................................................................................... 6

4.1. Cas de la charge uniformment rpartie ..................................................................................... 6 4.2. Cas de la charge linique............................................................................................................ 8 4.3. Cas de la charge ponctuelle...................................................................................................... 10

5. CONCEPTION ET DIMENSIONNEMENT DES JOINTS ENTRE PRDALLES.............................. 11

5.1. Types de joints. Caractristiques gomtriques ....................................................................... 11

5.1.1 Joint bord franc ................................................................................................................. 11 5.1.2 Joint rugueux ....................................................................................................................... 11 5.1.3 Joint-clef .............................................................................................................................. 12

5.2. Dimensionnement des joints ..................................................................................................... 13

5.2.1 Longueur de calcul lj et hauteur efficace du joint................................................................. 13 5.2.2 Calcul des joints................................................................................................................... 14

6. VRIFICATION EN FLEXION DES PLANCHERS PRDALLES PAISSES PRECONTRAINTES ....................................................................................................................... 16

6.1. Vrification en situations provisoires ......................................................................................... 16

6.1.1 Mise en prcontrainte, manutention, stockage .................................................................... 16 6.1.2 Mise en oeuvre (phases provisoires de chantier) ................................................................ 17

6.2. Vrification en situations durables............................................................................................. 17

6.2.1 Limitation des contraintes en conditions de service (calcul ELS) ........................................ 17 6.2.2 Calcul l'ELU ...................................................................................................................... 19

7. VRIFICATION EN FLEXION DES PLANCHERS A PRDALLES PAISSES EN

BTON ARM................................................................................................................................. 19 8. VRIFICATION DU MONOLITHISME............................................................................................. 19 9. CALCUL DE LA FLCHE ACTIVE .................................................................................................. 20 10. UTILISATION EN ZONE SISMIQUE ............................................................................................. 20

- 5 -

1. OBJET

Les prescriptions qui suivent visent le dimensionnement des planchers prdalles dites "paisses", c'est--dire les prdalles pour lesquelles l'paisseur hp est suprieure la mi-paisseur ht/2 du plancher fini. Lpaisseur des prdalles est, au plus, de 18 centimtres et lpaisseur ho du bton coul en uvre sur les prdalles est au moins gale 5 centimtres.

Elles prennent en compte l'influence des coupures au droit des joints et dfinissent les prescriptions affrentes ces derniers. En effet, les sollicitations dveloppes dans ce type de plancher sont conditionnes par la morphologie du joint. Ainsi, suivant la capacit du joint transmettre des moments transversaux, le comportement structural des planchers prdalles paisses se situe entre celui d'une dalle monolithe (transmission complte des moments transversaux et de l'effort tranchant) et celui des dalles articules le long des joints (transmission uniquement de l' effort tranchant au droit du joint).

2. DOMAINE D'APPLICATION

Les prsentes rgles sont tablies pour des planchers soumis des charges qui sont vises dans le CPT-Titre II.

Sont considres dans les prsentes prescriptions les planchers prdalles en bton arm ou en bton prcontraint fabriques en usine fixe. Les planchers reposent sur deux, trois ou quatre lignes d'appui et sont soumis des charges quelconques : uniformment rparties, liniques ou ponctuelles, statiques ou mobiles.

3. NOTATIONS

Ac Aire de la section d'acier des coutures horizontales As Aire de la section d'acier des suspentes As,min Aire minimale de la section d'acier des suspentes b, b1, b2 Largeur de prdalle bj Ouverture du joint en partie suprieure de prdalle e Distance des armatures horizontales de couture la surface suprieure du plancher fe Contrainte limite lastique des aciers ft28 Rsistance caractristique la traction du bton G Action permanente hb Epaisseur du bton coul en uvre au droit du joint hj Hauteur efficace du joint hk Hauteur de la clef (pour les joints clefs) ho Epaisseur du bton coul en oeuvre sur les prdalles hp Epaisseur des prdalles en partie courante hr Hauteur de la partie rugueuse du joint (joints rugueux) ht Epaisseur du plancher fini k Coefficient sans dimension l Longueur d'application (paralllement la porte du plancher) d'une charge linique

ou ponctuelle

- 6 -

lj Longueur du joint intress par une charge L Porte du plancher Ml Moment longitudinal Mt,,j Moment transversal au droit du joint Mt,p Moment transversal en milieu de prdalle Mx Moment longitudinal dtermin par la thorie des dalles My Moment transversal dtermin par la thorie des dalles Q Action variable Sj Surface du joint intresse par une charge VSd,j Valeur de calcul de l'effort tranchant au droit du joint b Coefficient partiel de scurit du bton s Coefficient partiel de scurit des aciers Coefficient de rugosit Rg Valeur de calcul de la rsistance au cisaillement du bton Sd Contrainte de calcul de cisaillement dans le bton

4. DTERMINATION DES SOLLICITATIONS

Commentaire : Les tests de calcul ont montr qu'une profondeur notable des coupures au droit des joints tait accompagne par une rduction importante des moments transversaux leur endroit et dans les prdalles, et par une augmentation corrlative, toutefois modre, des moments longitudinaux. Les rgles sont tablies pour des prdalles comportant ou non des clefs. L effet de ces dernires est nglig dans la dtermination des sollicitations.

4.1. Cas de la charge uniformment rpartie

a) Plancher portant sur deux lignes d'appui

Moment longitudinal sa dtermination est effectue, comme indiqu l'article A-102.11 du CPT-

PLANCHERS -Titre II.

Moment transversal il est considr ngligeable lorsque les charges sont celles dfinies dans la norme

NF P 06-001 ;

dans les autres cas, il y a lieu d'envisager la situation dfavorable d'un chargement localis conduisant un moment transversal l'tat limite ultime fix forfaitairement :

My = 0,02 . q . q . L (q est la charge d'exploitation, q son coefficient de pondration et L la porte du

plancher).

Ce moment est pondr par le coefficient minorateur 13

hh

p

t au droit du joint, et du

coefficient 1 0 53

,

hh

p

t en milieu de prdalles.

- 7 -

Effort tranchant transversal il est considr ngligeable lorsque les charges sont celles dfinies dans la norme

NF P 06-001 ;

dans les autres cas, la valeur de l'effort tranchant l'tat limite ultime est gale : V

kqbSd j q, = 1 2

avec : k = 2

b = largeur de la prdalle, adjacente au joint, la plus sollicite en flexion longitudinale

Commentaire : La valeur de k est justifie par le fait que les deux zones de plancher adjacentes au joint ont la mme raideur et sont donc affectes du mme effort tranchant.

b) Plancher portant sur trois ou quatre lignes d'appui

Les sollicitations (moments et efforts tranchants) affectant les diffrentes sections du plancher sont dduites comme indiqu ci-aprs des sollicitations thoriques de flexion (Mx, My) auxquelles conduit la thorie des dalles.

Moment longitudinal, Ml

La valeur du moment longitudinal Mx, donne par la thorie des dalles est augmente de 15 %. Soit Ml = 1,15 Mx.

Moments transversaux, Mt

au droit des joints, Mt,j La valeur du moment transversal My donne au droit du joint par la thorie des dalles

pleines est rduite de 100 hh

p

t

3

pour cent.

Soit : Mt,j = My 13

hh

p

t

en milieu de prdalles, Mt,p La rduction est de 50

hh

p

t

3

pour cent.

Soit : Mt,p = My 1 0 53

,

hh

p

t

- 8 -

Effort tranchant au droit des joints, VSd,j

Il est d l'ensemble des charges permanentes g' et des charges d'exploitation q, appliqu la zone de plancher adjacente au joint la plus sollicite en flexion longitudinale. Pour lvaluation des charges permanentes, on prend 50 % du poids propre de la dalle finie dans le cas de pose sans tai, et sa totalit dans le cas contraire.

A dfaut d'un calcul plus prcis, la valeur de calcul de leffort tranchant ltat limite ultime est donn par lexpression :

( )V k g q bSd j g q, '= +1 2

avec : xj = distance du joint lappui de rive k = 1 si xj L/2 k = 2 si xj L On interpolera linairement pour des valeurs intermdiaires. b = largeur de la prdalle adjacente au joint la plus sollicite en flexion

longitudinale

Figure 1

4.2. Cas de la charge linique

a) Plancher portant sur deux lignes d'appui

Moment longitudinal, Ml La valeur du moment longitudinal Mx, donne par l'annexe II du CPT Titre II est augmente de 15 %.

Soit Ml = 1,15 Mx.

Moments transversaux, Mt au droit des joints, Mt,j

La valeur du moment transversal My donne par l'annexe II du CPT Titre II est rduite

de 100 hh

p

t

3

pour cent.

- 9 -

Soit : M Mhht j y

p

t, =

1

3

en milieu de prdalles, Mt,p

La rduction est de 50 hh

p

t

3

pour cent.

Soit : M Mhht p y

p

t, ,=

1 0 5

3

Effort tranchant au droit des joints

A dfaut de calcul plus prcis, l'effort tranchant VSd,j prendre en compte au droit des joints situs de part et d'autre de la charge est pris forfaitairement 50 % de cette charge :

VSd,j = 0,5 . p . Q avec p = coefficient de pondration de la charge Q

0,5Q Q 0,5Q

Figure 2

b) Plancher portant sur trois ou quatre lignes d'appui

Moment longitudinal et moments transversaux Les valeurs du moment longitudinal Ml, et des moments transversaux Mt,j et Mt,p, sont dtermines partir des moments Mx et My par la thorie des dalles en leur affectant les mmes majorations et rductions que celles indiques en 4.2.a.

Effort tranchant au droit des joints A dfaut de calcul plus prcis, l'effort tranchant VSd,j prendre en compte au droit des joints est fix forfaitairement un pourcentage de la charge linique Q, en fonction de la position des joints comme indiqu figure 3. Cette vrification intresse les joints situs une distance infrieure ou gale L partir de l axe de la charge :

VSd,j = K . p . Q

- 10 -

Valeurs de K :

K1 K2 K3

xj L/2 0,67 0,5 0,5 xj > L 0,5 0,5 0,5

Pour xj compris entre L/2 et L, une interpolation linaire sur les coefficients K est admissible.

Figure 3

4.3. Cas de la charge ponctuelle

Plancher portant sur deux, trois ou quatre appuis :

Moment longitudinal et efforts aux appuis A dfaut d'une mthode de calcul plus labore, on majore de 25 % les moments flchissants longitudinaux donns par l'annexe III du CPT-Titre II, ainsi que les efforts tranchants et les ractions de la dalle composite aux droits de ses appuis.

Soit Ml = 1,25 Mx

Moments transversaux On applique au moment transversal, My, donn par l'annexe III du CPT-Titre II les mmes pondrations que celles du cas de la charge linique, indiques l'article 4.2 a.

- 11 -

Soit :

au droit des joints : M M hht j y

p

t, =

1

3

en milieu de prdalles : M M hht p y

p

t, ,=

1 0 5

3

Effort tranchant au droit des joints

L'effort tranchant prendre en compte au droit des joints situs de part et d'autre de la charge ponctuelle est fix forfaitairement un pourcentage de cette charge, en fonction de la position des joints dans le plancher. Ces pourcentages sont identiques ceux indiqus dans le cas de la charge linique traite l'article 4.2 a.

5. CONCEPTION ET DIMENSIONNEMENT DES JOINTS ENTRE PRDALLES

5.1. Types de joints. Caractristiques gomtriques

On distingue :

les joints "bord franc" les joints "rugueux" les joints "clef"

5.1.1 Joint bord franc

Figure 4a

Commentaire : le calfeutrement j n est pas pris en compte dans les calculs de rsistance.

5.1.2 Joint rugueux

Figure 4b

- 12 -

Conditions gomtriques du joint respecter : louverture horizontale suprieure fait au moins 40 millimtres de largeur ; la partie rugueuse est verticale et prsente une rugosit de profondeur au moins gale

3 mm ; la hauteur rugueuse hr est au moins gale aux 2/3 de lpaisseur de la prdalle ; le becquet infrieur fait au moins 30 millimtres de hauteur.

5.1.3 Joint-clef

a) Caractristiques gomtriques minimales

Figure 4c

b) divers types de forme de clef

Figure 4d

Conditions gomtriques de la clef respecter : louverture suprieure horizontale fait au moins 40 millimtres de largeur ; la section mcanique utile ne doit pas tre infrieure 20 cm ; il doit tre possible de relier les faces dappui opposes des deux lments adjacents par

des bielles 45 degrs ; la hauteur utile hu sarrte en partie basse quand la largeur du joint ne fait plus que 20 mm

de largeur. les becquets non arms forms par les faces latrales de deux lments adjacents,

becquets soumis des flexions, doivent prsenter les dimensions minimales ci-aprs : becquet suprieur : hauteur la naissance : hs 35 mm. becquet infrieur : hauteur la naissance : hi 45 mm.

- 13 -

5.2. Dimensionnement des joints

5.2.1 Longueur de calcul lj et hauteur efficace du joint

Figure 5 - Cas de la charge linique ou ponctuelle

Figure 6

ho : paisseur du bton coul en oeuvre sur les prdalles

hr : hauteur de la partie rugueuse du joint

hj : hauteur efficace du joint :

hj = ho pour les joints bord franc vertical hj = ho + hr/2 pour les joints bord franc inclin hj = ho + hr/2 pour les joints rugueux hj = ho + hr pour les joints clefs

l : longueur de la charge linique ou ponctuelle paralllement au joint

lj : longueur du joint intresse par la charge :

Cas de la charge rpartie : lj = longueur totale du joint Cas de la charge linique ou ponctuelle : lj = l + 2a + hj

Sj : Surface de joint intresse par la charge:

Sj = lj .hj

- 14 -

5.2.2 Calcul des joints

Les moments transversaux et les efforts tranchants sont repris au droit des joints par la section de bton arm constitue par la partie coule en oeuvre qui doit tre arme en consquence par des armatures formant couvre-joint et assurant, en collaboration avec le bton coul en oeuvre, le rle d'armatures de couture. Les suspentes, lorsqu'elles sont ncessaires, sont ancres dans les prdalles le long des bords moins de 10 centimtres des joints.

Commentaire : Peuvent tre prises en compte comme armatures horizontales de couture du joint, les armatures destines reprendre les moments transversaux au droit du joint.

a) Joint bord franc

Figure 7

Domaine d'application : Ils ne sont autoriss que dans le cas o l'paisseur de la prdalle est infrieure aux 2/3 de

l'paisseur ht du plancher fini.

Coutures horizontales : Il y a lieu de disposer, sur la distance lj, des armatures de couture horizontales dans la partie coule en oeuvre dont la section Ac est gale :

AVf

hec

s Sd j

e= , 0

avec : s = 1,15 Suspentes :

aucune suspente n'est disposer lorsque les deux conditions suivantes sont respectes :

les charges -permanentes ou variables- sont assimilables des charges rparties, la charge d'exploitation est infrieure ou gale 5 kN/m ;

dans les autres cas, des suspentes sont ncessaires : leur section As est dtermine l'tat limite ultime pour reprendre l'effort tranchant au droit du joint, leur section minimale tant de 0,5 cm par mtre linaire de longueur de prdalle. Elles sont constitues en pratique par un raidisseur mtallique, par des grecques de couture disposes comme indiqu figure 8 ou par tout systme d'armatures quivalent; elles sont ancres dans le bton des prdalles et dans le bton coul en uvre dpaisseur ho.

Soit : s VSd,j/ fe As As,min. (0,5 cm/ml de longueur de joint)

avec : fe : limite d'lasticit de ces armatures VSd,j : effort tranchant sollicitant le joint l'tat limite ultime

s = 1,15 coefficient partiel de scurit

- 15 -

Figure 8 - Exemples d'armatures de couture

b) joint rugueux

Figure 9

Coutures horizontales : Aucune armature horizontale de couture du joint autre que celle laquelle conduit le pourcentage minimal n'est disposer si :

Sd Sd jj

RdVS

= , '

avec : VSd,j : effort tranchant sollicitant le joint l'tat limite ultime ;

Sj : surface de calcul du joint dfinie ci-avant ;

Rd : rsistance de calcul au cisaillement du joint l'tat limite ultime, dont la valeur peut tre prise gale : 0,54 N/mm pour un bton coul en place de classe 25, 0,61 N/mm pour un bton coul en place de classe 30. ces valeurs sont pondres par le facteur 2/3 dans la cas de

sollicitations dues des charges caractre dynamique.

- 16 -

Dans le cas o Sd > Rd il y a lieu de disposer, sur la distance lj, des armatures de couture horizontales dans la partie coule en oeuvre dont la section Ac est gale (figure 8) :

( )A

fhe

Scs sd Rd

e

jj=

'. .

avec : : coefficient de rugosit = 0,7 ;

e : distance de l'axe de l'armature la surface suprieure du plancher.

Suspentes : Aucune suspente n'est disposer si lune des deux conditions suivantes est respecte :

1. la charge dexpoitation est assimilable une charge rpartie infrieure ou gale 5 kN/m.

2. la condition suivante est respecte :

VSd,j 'Rd . lj . (hj - ho)

Commentaire : cette vrification implique de raliser, en mme temps et avec le mme bton, le remplissage des joints et le coulage du bton sur les prdalles.

Dans le cas contraire, il y a lieu de disposer sur la distance lj des suspentes dont la section As est gale :

As = s (VSd,j - Rd.(hj-ho).lj) / fe avec : s = 1,15 coefficient partiel de scurit

c) Joint-clef

Les joints-clef sont obligatoires dans les prdalles des planchers pour lesquels l'paisseur de la prdalle est gale ou suprieure aux 2/3 de l'paisseur du plancher fini.

Le calcul du joint (taux de cisaillement et armatures) est men comme pour celui du joint rugueux en prenant ses propres caractristiques gomtriques.

6. VRIFICATION EN FLEXION DES PLANCHERS PRDALLES PAISSES PRECONTRAINTES

6.1. Vrification en situations provisoires

6.1.1 Mise en prcontrainte, manutention, stockage

Les contraintes dans la prdalle, dtermines en considrant la section non fissure, sont limites en tout point aux valeurs suivantes :

contrainte de compression : 0,60 fcp contrainte de traction : 1,50 ftp

en dsignant respectivement par fcp et ftp les valeurs garanties par le fabricant la mise en prcontrainte pour la rsistance la compression et la traction.

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6.1.2 Mise en oeuvre (phases provisoires de chantier)

Les contraintes dans la prdalle, dtermines en considrant la section non fissure, sont limites en tout point aux valeurs suivantes :

contrainte de compression : 0,60 fcj contrainte de traction : 1,50 ftj

en dsignant respectivement par fcj et ftj les valeurs garanties par le fabricant la mise en oeuvre pour la rsistance la compression et la traction.

6.2. Vrification en situations durables

6.2.1 Limitation des contraintes en conditions de service (calcul ELS)

Les contraintes dans le montage composite sont dtermines en section non fissure en tenant compte de la redistribution des sollicitations de prcontrainte et des charges permanentes dues au fluage du bton ainsi que du retrait diffrentiel de la manire explicite ci-aprs.

Actions :

Les actions appliques la section composite sont distribues entre la prdalle et la section de la dalle composite comme indiqu ci-dessous :

a) Actions appliques sur la prdalle dans la section composite (schma isostatique de la prdalle reposant librement sur ses appuis) :

Prcontrainte (Pm) : k0 Pm Poids propre de la prdalle (Gpl) : k1 Gpl Poids du bton coul en oeuvre (Gco)* : k2 Gco * cette action est considrer sur la prdalle taye dans le cas d'un taiement.

Pm : valeur probable de l'action de la prcontrainte

b) Actions appliques sur la dalle composite dans son schma hyperstatique avec mise en continuit :

Prcontrainte (P) : (1 - k0) P Poids propre de la prdalle (Gpl) : (1 - k1) Gpl Poids du bton coul en oeuvre (Gco) : (1 - k2) Gco Autre charges permanentes (G) : G Charges variables d'exploitation : Q Retrait diffrentiel : r Dans le cas d'un taiement, il y a lieu de prendre en compte la raction d'tai sur la section composite R (k2, Gco).

Nota : Par raison de simplification, il est loisible dans les montages tays de remplacer la raction d'appui par l'application sur la section composite d'une charge uniformment rpartie gale 100 % de G2.

- 18 -

Pour la dtermination du moment de prcontrainte, l'excentricit considrer est celle calcule par rapport :

au centre de gravit de la prdalle pour les actions considres en a) ; au centre de gravit de la dalle composite pour les actions considres en b). Le tableau ci-

dessous donne les valeurs de k0, k1, k2 :

Valeurs de k0, k1, k2 Prdalle

taye non taye

k0

k1

k2

0,55

0,55

1,00

0,55

0,55

0,60

Tableau 1

Les combinaisons d'actions considrer sont celles donnes par le BPEL 92 art. 5.2.1 pour la vrification aux tats limites de service (E.L.S.).

Pour l'valuation des moments transversaux, seules sont considrer les actions appliques au systme composite.

Evaluation des moments sur appuis : Larticle A.3.304,322 du CPT Titre II est applicable.

Limitation des contraintes : Les contraintes rsultantes de la superposition des actions considres ci-avant et dtermines en section non fissure sont limites en zone courante de la porte aux valeurs suivantes :

Limitation de la contrainte de : Combinaison rare Combinaison

frquente

Combinaison quasi-

permanente

Compression : Traction : - zone d'enrobage : fissuration non prjudiciable : fissuration prjudiciable ou

trs prjudiciable :

- hors zone d'enrobage :

0,60 fc28

fn

ti

28 0 5 20, +

*

/

1,5 ft28

0,60 fc28

0,25 ft28 /

0,60 fc28

0,10 ft28

0

* : ni est la contrainte en fibre infrieure calcule sous prcontrainte seule.

Tableau 2

- 19 -

6.2.2 Calcul l'ELU

Les prescriptions du CPT-Titre II sont applicables.

7. VRIFICATION EN FLEXION DES PLANCHERS A PRDALLES PAISSES EN BTON ARM

Les Rgles BAEL sont applicables.

Commentaire : il est rappel que lorsque la distance entre tais est infrieure 25 fois l'paisseur de la prdalle, le calcul par phase n'est pas obligatoire (BAEL Art. B.7.6,22).

8. VRIFICATION DU MONOLITHISME

Toutes les prcautions ayant t prises pour limiter le retrait diffrentiel entre le bton de la prdalle et celui du bton coul en oeuvre, on vrifie qu'en tout point la contrainte de cisaillement sd est telle que :

SdRg

b

e

s

f + [ sin + cos]

o l'on dsigne par :

Sd : la valeur de la contrainte de cisaillement l'interface dtermine l'tat limite ultime sous la totalit des charges :

Sd Sdr

Vb Z

=

br : la largeur du plan de reprise l'abscisse considre

Z : bras de levier l'tat limite ultime dans la section la plus sollicite en flexion (Z = ht/1,20)

Rg : la rsistance au cisaillement l'interface dont les valeurs sont donnes par le tableau 2

b : le coefficient partiel de scurit appliquer sur Rg. Pour tenir compte de la nature fragile de la rupture, on prend : b = 2 (b = 1,5 sous combinaisons accidentelles)

: le pourcentage d'armature de couture traversant le joint fe : la limite d'lasticit garantie de l'acier constitutif de l'armature de couture

s : le coefficient partiel de scurit de l'acier de l'armature (s = 1,15) : le coefficient de frottement linterface dont la valeur est donne par le

tableau 2.

: l'angle de la branche considre de l'armature de couture avec :

4 3

4 et cos > 0.

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Etat de surface Rg (MPa) de la prdalle fc28 bton rapport (MPa)

25 30 35

brute de fabrication dbarrasse de laitance et rendue rugueuse 1,05 1,20 1,30 0,70

crante 1,25 1,40 1,50 0,90

Tableau 3 - Valeurs de Rg et de .

9. CALCUL DE LA FLECHE ACTIVE

Les rgles du CPT-TITRE II sont applicables.

Les rsultats de calcul de la flche active ainsi dtermins sont majorer de : 15 % dans le cas de charge rpartie pour un plancher portant sur trois ou quatre appuis ; 15 % dans le cas de la charge linique ; 25 % dans le cas de charge ponctuelle. Commentaire : A dfaut de calculs plus prcis, les mmes coefficients de pondration des moments longitudinaux donns larticle 4 sont appliqus aux rsultats de calcul de la flche active selon la mthode du CPT-TITRE II.

10. UTILISATION EN ZONE SISMIQUE

Les justifications sont apportes en rfrence au CPT Titre II.

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