RESÚMENES

A.CERAMICA

A l . FISICO-QUIMICA

A-1.1. Estado sólido-Estructura

A-1.1./84-2 - Solubilidad sólida del aluminio y el boro en el carburo de silicio. YO TAJIMA y W.D. KINGERY, J.Am.Cer.Soc (EEUU) 65 (1982) 2, C27-C29 (i).

Se ha estudiado por DRX de polvo la solubilidad sólida del alumi­nio en el CSi. A 2.2002C la solubilidad límite es de 1,0% en peso. Las medidas de los parámetros reticulares de muestras saturadas de alumi­nio en función de la temperatura da un calor de solución de 147 KJ/mol. El cambio en el parámetro reticular indica que el Al se susti­tuye por Si. Se interpretan los datos bibliográficos que indican que el B sustituye al Si y al C. 5 figs., 19 refs.

A-1.1./84-2 - Sinterización de materiales conteniendo mullita. I, Efecto de la composición. M.D. SACKS y J.A. PASK, J.Am.Cer.Soc (EEUU) 65 (1982), 2, 65-70 (i).

Se ha estudiado el comportamiento de polvos conteniendo mullita en un intervalo de composiciones químicas (AI2O3/SÍO2). Se hacen medidas de densificación en sistemas en estado sólido y en sistemas conteniendo fase líquida. Se han observado pequeñas cantidades de fase líquida que tienen un efecto significativo en la velocidad de densifi­cación. Se obtienen una relación lineal entre el porcentaje de densidad teórica y el logaritmo del tiempo para composiciones del 73 al 75% de AI2O3. Se ha considerado que los modelos usados normalmente para la cinética de sinterización no son adecuados en estos sistemas. El trans­porte de borde de grano o la difusión parece ser los mecanimos princi­pales de densificación. 10 figs. 1 tabla, 30 refs.

A-1.1./84-2 - Sintetización de materiales conteniendo mullita: II, Efecto de la aglomeración. M.D. SACKS y J.A. PASK, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, 70-77 (i).

Se ha estudiado el comportamiento de sintetización de polvos com­pactados de mullita que contienen aglomerados blandos y duros. La máxima densidad que se logra depende del tamaño y empaquetamiento de los aglomerados. Aunque el % inicial de volumen de poros se man­tiene constante, la presencia de grandes poros en el compacto crudo debido a los aglomerados mayores, da lugar a menores densidades finales, después de la sinterización. Las velocidades de densificación se aumentan por la rotura de los aglomerados en la molienda. Se presenta un modelo esquemático que concuerda con el comportamiento experimental. 13 figs. 18 refs.

A-1.1./84-2 - Disfracción de rayos X de polvo de dos fases de monoxi-carburo de aluminio hexagonal. H. YOKOKAWA, M. DOKIYA, M. FUJISHIGE, T. KAMEYAMA, S. UJIIE y K. FUKUDA, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 3, C40-C41 (i).

El monocarburo de aluminio formado cuando el AI2O3 es reducido por el carbún en presencia de N4SÍ3 da los perfiles de DRX. La fase de alta temperatura muestra un diagrama típico de la wurzita 2H, sin embargo la fase de baja temperatura produce tres líneas mayoritarias además de las de la estructura 2H. Se dan las dimensiones reticulares y espaciados reticulares de ambas fases, así como de las soluciones sólidas con NAL y CSi. Se sugiere que e\ ß - C4SÍAI41 registrado por Barczak puede ser una mezcla de monocarburos. I figs. 1 tabla, 12 refs.

A-1.1./84-2 - Segregación y difusión cercana a la superficie de CoO dopado con cromo y no dopado. J. NOWOTNY, I. SIKORA Y J.B. WAGNER, Jr. J. Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, 192-196 (i).

Se han usado medidas de la función de trabajo para determinar la cinética de equilibrio del sistema CoO-Cr203 en los casos de CoO sin adiciones, CoO con adiciones de Cr, fase espinela de Cr204Co y Cr203 sin adiciones. Se ha determinado la energía de activación de la difusión química cerca de la capa superficial en estos materiales. Los estudios combinados de la función de trabajo, DRX y AQEE (análisis químico por espectroscopia de electrones) indican que la segregación del Cr en las soluciones sólidas de CoO-Cr203 conducen a la formación de una nueva «fase superficial» con estructura de espinela. 5 figs. 3 tablas, 29 refs.

A-1.1./84-2 - Difusión superficial en MgO y en MgO dopado con cromo. S.A. LYTLE y V.S. STUBICAN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, 210-212 (i).

Se ha estudiado la difusión superficial del MgO y del Mg O con adiciones de Cr usando un acanalado de bordes de granos. Se han realizado las medidas a temperaturas de LIOO^C a 1.400ÖC para un intervalo de concentraciones de O a 0,442 at % Cr. La energía de activa­ción de la difusión superficial del MgO tiene un valor de 239 ±ICJ/ mol. La difusividad superficial no cambia de manera significativa con la concentración de cromo. Sin embargo, tiene lugar un cambio brusco de la energía de activación desde == 240 a —180 KJ/mol en el intervalo de concentraciones de Cr del 0,038-0,254% que se puede relacionar con un cambio de la estructura superficial.

A-1.1./84-2 - Efecto del tamaño de partícula en la cinética de sinteriza­ción del ClNa ultrapuro. R.J. THOMPSON y Z.A. MUNIR, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, 312-316 (i).

Se han sinterizado partículas de ClNa con tamaños de partícula menores de 38 a 180/um en airea temperaturas desde 973 a 1.048 K. Se ha visto que el grado de densificación es una función que disminuye con el tamaño de partícula. Asimismo, la energía de activación de la densifi­cación depende del tamaño de partícula. Las medidas de reducción de la superficie específica presentan una tendencia similar con respecto al tamaño de partícula. Se discuten los resultados considerando las con­tribuciones simultáneas de los procesos de densificación (difusión de volumen) y de no densificación (evaporación-condensación) en la sinte­rización del cloruro sódico. 9 figs. 1 tabla, 13 refs.

A-1.1./84-2 - Efecto de las sustituciones de cationes estructurales homovalentes en la conductividad iónica del sodio en el POi2SÍ2ZR2Na3. R.J. CAVA, E.M. VOGEL y D.W. JOHNSON, Jr. J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C157-159 (i).

El volumen de activación del transporte del ion sodio en el conducto iónico rápido PO,2SÍ2Zr2Na3 es sorprendentemente grande. Por tanto, se han realizado intentos para alterar el tamaño de los canales de difu­sión por sustituciones parciales de As, Ge, Ti, Th y Hf por los cationes de la estructura para disminuir las características estructurales geomé­tricas que afectan al proceso de difusión. La conductividad del sodio mejora a temperaturas menores de 2002C para las sustituciones del Hf. Asimismo, se registra la propiedad eléctrica de un compuesto isoestruc-tural aparentemente de composición POi2SÍ2Hf2HNa3 que tiene una conductividad a temperatura ambiente de 1,0 x 10" O"' cm"'. 2 figs. 2 tablas, 12 refs.

A-1.1./84-2 - Sinterización por reacción hidrotérmica del Hf02 monoclínico. H. TORAYA, M. YOSHIMURA y S. SOMIYA, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C159-C160 (i).

Se han fabricado pastas de HfOj monoclínicas sinterizadas por debajo de la temperatura de su transformación a partir de Hf metálico y agua por reacción de sinterización hidrotérmica. Se observa sinteriza­ción por encima de los 900^C bajo 100 M Pa durante tres horas. Gene­ralmente, tanto la densidad de volumen como el tamaño de los cristali-

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tos de las pastas sinterizadas aumenta por la elevación de la temperatura. Se obtienen productos con un máximo de densidad rela­tiva (0,98) por tratamiento por encima de l.OOO^C. 1 fig. 11 refs.

A-l.l./84*2 - Estudio por difracción de neutrones de las características estructurales y de la movilidad iónica del uí-Al203a elevadas temperaturas. P. ALÖEBERT y J.P. TRAVERSE, J.Am.Cer.Soc (EEUU) 65 (1982) 9, 460-462 (i).

Se ha estudiado la estructura de alta temperatura de la a-AljOj por difracción de neutrones de polvo a más de 2.000^C. Los cambios de parámetros estructurales con la temperatura demuestran que hay poca movilidad en el aluminio y el oxígeno. Los iones Al son, sin embargo, siempre más móviles que el oxígeno. El aumento con la temperatura de la anisotropía estructural tiende a debilitar el enlace más débil de los dos distintos enlaces Al-O. Este hecho se puede interpretar como una evolución hacia el enlace que era de esperar en estado líquido. 3 figs. 3 tablas, 39 refs.

A-1.1./84-2 - Cambios morfológicos de una película delgada intergra­nular en una espinela policristalina. F.F. LANGE y D.R. CLARKE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 10, 502-506 (i).

Se ha observado una fase secundaria intergranular, presente como una película en Al204Mg densificado con FLi y de gran tamaño de grano en el tratamiento secuencial a l.SOO^C. Esta fase reduce progresi­vamente su área formando sectores en forma de dedos alargados que se rompen luego en islas de forma esferoidal. Este proceso de «formación de rosarios» es un ejemplo de una inestabilidad Rayleigh conducida por procesos de capilaridad. La MET revela que estas islas constan de dos fases (presumiblemente FLi y Al204Mg) características de muchas fases intergranulares que forman ángulos de contacto no nulos con la fase mayoritaria. Se presenta un análisis que muestra que las perturbaciones del borde de una placa de retroceso pueden crecer por difusión superficial. 5 figs. 7 refs.

A-1.1./84-2 - Formación del nitruro de boro a partir de nitruro de boro romboédrico por el procedimiento de compresión por choque explosivo. T. SATO, T. ISHII y N. SETAKA, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 10, C162 (i).

Cuando el NB, que tiene una estructura en capas con una secuencia de empaquetamiento de tres capas, es comprimido por choque a 40,60 y 100 GPa, se convierte en MB cúbico. El NB exagonal se convierte en NB tipo wurtzita en las mismas condiciones. Estos resultados indican que la transformación tiene lugar por un mecanismo sin difusión en el que la secuencia de empaquetamiento de las capas del NB de partidas queda retenida durante el proceso. 3 figs. 3 refs.

A-1.1./84-2 - Efecto de los gradientes térmicos en los defectos iónicos de la wustita. J.D. HODGE y H.K. BOWEN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 11, 582-588 (i).

Se ha estudiado la respuesta al gradiente térmico de los defectos iónicos en la wustita usando dos métodos. El primero implica la medida de la bajada del voltaje termoeléctrico de una muestra con el tiempo. El segundo implica la medida de los gradientes de concentración en niues-tras que han sido recocidas en un gradiente térmico durante una canti­dad amplia de tiempo. Ambos tipos de experimentos dan resultados que podrían predecirse suponiendo que el comportamiento de los defec­tos iónicos en un gradiente térmico se determina en principio por el equilibrio local de la muestra con la fase gaseosa. 5 figs. 17 refs.

A-1.1./84-2 - Determinación de los parámetros de defectos naturales de la a-AljOj. M.M. EL-AIAT y F.A. KROGER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1983), 3, 162-166 (i).

La compensación del cristal sencillo en muestras de a-Al203 por hidrógeno da lugar a muestras que presentan conductividad por pro­tones, electrones, huecos, Al"' y V'ai .

Se han usado los valores de las conductividades parciales en función de la temperatura para determinar los parámetros del desorden iónico y electrónico. 3 figs., 3 tablas, 28 refs.

A-1.1./84-2 - Precipitación del Zr50|2Mg2 en la Zr02 estabilizada par­cialmente con MgO. S.C. FARMER, L.H. SCHOEN LEIN y A.H. HEUER, J.Am.Cer.­Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, C107-C109 (i).

Se ha estudiado la descomposición de las soluciones sólidas de ZrOj cúbica estabilizada con MgO. Se forman precipitados del compuesto ordenado Zr50i2Mg2 pero sólo cuando un tratamiento térmico en doble etapa implica nucleación a baja temperatura seguida del crecimiento a mayor temperatura. Otros productos de descomposición suelen estar presentes después de tal tratamiento térmico. 3 figs., 12 refs.

A.1.1./84-2 - Efecto de la composición química en la sinterización de polvos de CSi ultrafínos. J. HOJO, K. MIYACHI, Y. OKABE y A. KATO, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, C114-C115 (i).

Se han producido polvos de ß.CSi ultrafínos con un tamaño de partícula de 0,01 a 0,06 mm. Cuando estos polvos contienen bastante carbón para extraer el oxígeno como impureza, se consiguen pastas sinterizadas con una densidad relativa mayor del 95% a 2.050^C en presencia del 1% peso de boro. La microdureza Vickers es de 21 a 25 GPa con una densidad del — 95%. 2 figs., 6 rfs.

A. 1.2. Diagramas de equilibrio.

A-1.2./84-2 - El sistema Al-Mg-0-N. J. WEISS, P. GREIL y L.J. GAUCKLER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 5, C68-C69 (i).

Los estudios del diagrama de equilibrio de fases Al-Mg-O-N mues­tran que se forma un gran intervalo de homogeneidad de la espinela de magnesio-aluminio-oxinitruro con una subred de aniones constantes y unas subredes ideales o deficientes en cationes. El compuesto 6 NAL. MgO tiene una red exagonal con unas constantes reticulares de a=0,2998 y C=0,5328 mm. 4 figs., 2 tablas, 15 refs.

A-1.2./84-2 - Cálculo del diagrama de fases del sistema MnO-NíO a partir de datos de actividad experimental. SEUNG-AM CHO y CE. LEON SUCRE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, 307-311 (i).

Se ha calculado analíticamente el diagrama de fases completo del sistema binario MnO-NiO a partir de un modelo termodinámico basado en datos experimentales de actividad. Este sistema presenta una zona de miscibilidad de subsolidus simétrica con una temperatura crí­tica de 386,8SC. Se calcula la posible curva espinodal. Tanto el solid us como el líquidus presenta unas solubilidades mutuas completas entre los compuestos extremos a elevada temperatura. La curva de solid us es una curva con pendiente monotónica pero la curva de líquidus es aguda y cóncava hacia el lado del MnO. Se propone una explicación del efecto de las diferencias de tamaño catiónico en las características de las rela­ciones de fases de sistemas binarios semejantes formados entre monó-xidos divalentes del tipo del ClNa. 3 figs., 2 tablas, 27 refs.

A-1.2./84-2 - Investigación del sistema CaO-MgO-V205: II, soluciones cristalinas y química del cristal. F.J. PARKER y R.A.Mc. CAULEY, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65(1982) 9, 454-456 (i).

Se ha estudiado la extensión de las soluciones cristalinas en el sis­tema CaO-MgO-V205 determinando los parámetros reticulares. Exis­ten soluciones de metavanadato a lo largo de la unión CV-MV, mien­tras que existen soluciones de granate con defectos en el intervalo 29-32% mol MgO en la unión ortovanadato. La adición de iones de soluto crea cambios estructurales en las direcciones de las capas polié­dricas (direcciones de los ejes a y c). Se obtiene un pequeño cambio en la dirección de las cadenas poliédricas (dirección del eje b). La cantidad de soluto alojado en la red huésped está limitado debido a las diferen­cias significativas de tamaño entre Mg ^ y el Ca^ . 3 figs., 1 tabla, 9 refs.

A-1.2./84-2 - Actividades termodinámicas en la fase cúbica del Ti-O-N determinados por espectrometría de masas a alta temperatura. B. GRANIER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 10, 465-469 (i).

El diagrama de fases ternario Ti-O-N muestra una amplia zona de soluciones sólidas cúbicas entre el TiO y el TiN. Se han medido las actividades termodinámicas del Ti y el TiN. Se han medido las activi­dades termodinámicas del Ti y el TiO en tales soluciones con un espec-

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trómetro de masas de células Knudsen a elevadas temperaturas (1.800 K). Esta técnica permite que se puedan especificar las técnicas experi­mentales tales como procesos de fragmentación y condiciones de equi­librio en la vaporización. Las soluciones sólidas de TiO-TiN muestran una desviación ligeramente positivas de las condiciones ideales. 10 figs., 3 tablas, 18 refs.

A*1.2./S4-2 - Efecto de interdífusión en la formación de soluciones sólidas y sinterízación del sistema Ti03Ba-Ti03Sr. D. KOLAR, M. TRONTELJ y Z. STADLER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65(1982) 10, 470-474 (i).

La formación de soluciones sólidas de Ti03Ba-Ti03Sr durante la sinterización de mezclas de polvos se caracteriza por la difusión prefe-rencial de los iones Ba^*. En consecuencia, se forman temporalmente varias fases de no equilibrio que se han identificado por DRX y MARX. Un líquido eutéctico aparece por debajo de 1.300ÖC que puede justificar el exagerado crecimiento de grano durante la sinterización de mezclas de Ti03Sr. Se comparan la densificación de la porosidad del tipo Kirkendall y las distorsiones en el crecimiento en el sistema hetero­géneo con el de los titanatos puros. 8 figs., 13 refs.

A-1.2./84-2 - Equilibrio de fases en el TÍ9Ba2. H.M. O'BRYAN y J. THOMSON, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983), 66-68 (i).

La distribución de fases heterogéneas encontradas en los resonado­res cerámicos de TÍ902oBa2 es consecuencia del borde de fase depen­diente de la temperatura y de una cinética de reacción lenta. Cuando se sinteriza a 1.350ÖC el compuesto anterior, esta fase se reduce ligera­mente y se enriquece en bario. Así, una composición estequiométrica forma rutilo y fase de «TÍ902oBa2»; Con el enfriamiento lento el exceso de bario se difunde a la superficie rica en oxígeno donde reaciona para formar una envuelta de material libre de rutilo que rodea a un núcleo que contiene una pequeña cantidad de rutilo. 3 figs., 1 tabla, 9 refs.

A-1.2./84-2 - Descomposición espinodal de compuestos iónicos. A.V. VIRKAR y M.R. PLICHTA, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 6, 451-456 (i).

Se ha examinado la descomposición de soluciones sólidas iónicas de la forma AX-BX en donde A y B son cationes y X es el anión, obser­vándose líneas similares a las propuestas por Cahw. Suponiendo que los aniones son inmóviles, se determina la energía electrostática debida a las diferencias de movilidades catiónicas. Esta energía electrostática retrasa la cinética de la descomposición espinodal. El papel de los iones añadidos en la cinética de descomposición es estudiada a partir del sistema Ti02-Sn02. 4 figs., 18 refs.

A-1.2./84-2 - Solubilidad sólida del GeOz en Sn02. A. WATANABE, T. KIKUCHI, M. TSUTSUMI, S. TAKENOUCHI y K. UCHIDA, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, CIO4-CIO5 (i).

Se han vuelto a determinar las relaciones de equilibrio de subsólidus al extremo rico en SnOj del sistema Ge02-Sn02 (60-98% mol de SnOj). Se ha confirmado la existencia de una solución sólida Hmitada basada en el Sn02; aproximadamente el 4% mol de Ge02 se disuelve en SnOj a 1.250^C y el vidrio se forma en el enfriamiento a más de 4% mol de Ge02. Se discuten las relaciones de fases en el sistema con respecto al polimorfismo del Ge02 y su habilidad para formar vidrio, dándose un posible diagrama de fases del sistema Ge02-Sn02. 4 figs., 1 tabla, 10 refs.

A-1.3. Propiedades físicas.

A-1.3./84-2 - Métodos de permeabilidad para la determinación de superficies específicas y una evaluación crítica de su aplícabilidad. L. JIROUSEK, Sklár a keramik, 30 (1980) 9, 245-250 (ch).

Los autores describen el método de permeabilidad para la determi­nación de superficies específicas de materiales cerámicos de diferente porosidad y hacen una evaluación crítica de este método y de los resul­tados obtenidos con el mismo. Se ha determinado la influencia de la porosidad sobre los resultados de las medidas y la orientación de las partículas después de la compresión de las muestras en la cámara de permeabilidad. Se ha determinado también la reproductibilidad de las medidas de materias primas con forma de partículas isométricas y no isométricas. Se describe la aplicación del método de permeabilidad para el control de aglomerados obtenidos por molienda. 2 tablas, 11 figs., 19 refs.

A-1.3./84-2 - Penetración del aluminio y fractura del diboruro de titanio. R.C. DORWALD, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 1, C6-C7, (i).

Un diboruro de titanio (^ 96% de densidad) relativamente poroso se ha incluido en aluminio metálico cuando se usa como cátodo en las células de reducción de aluminio que trabaja a 9705C. La penetración del metal cambia el modo de fractura dominante de transgranular a intergranular y tiene importantes consecuencias en las propiedades mecánicas. 2 figs., 3 refs.

A-1.3./84-2 - Dependencia con el tamaño de grano de la energía de fractura en materiales cerámicos. N. CLAUSSEN, B. MUSSLER y M.V.Sl. SWAIN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 1, C14-C15 (i).

Se ha usado un modelo simple que incorpora tensiones anisotrópi-cas elásticas térmicas para calcular el tamño de la zona de microgrietas alrededor de las grietas en alúmina. Se ha visto que la razón de tamaño de la zona de microgrietas respecto al tamaño de grano es casi constante para ensayos de probeta con incisiones, pero aumenta en el caso de los ensayos realizados con el método de doble palanca. Se sugiere que las medidas de tenacidad de fractura de las probetas con incisiones se relacionan con la iniciación de las grietas; sin embargo, los valores obtenidos con el método de doble palanca se relacionan con la propa­gación y el comportamiento de la curva de resistencia. 3 figs., 30 refs.

A-1.3./84-2 - Microdureza de bicristales de ClNa. L.B. HARRIS, V.R. HOWES y N.G. CUTMORE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 1, 35-40 (i).

La microdureza medida en superficies de clivajes de bicristales de ClNa dopados con Ca ligeramente o puros, muestra un modesto aumento en el borde de grano, lo que se puede atribuir a la segregación del calcio y un mayor aumento en el total del cristal. Las variaciones que se observan debidas al efecto de la humedad, a velocidad no uni­forme de enfriamiento, y la precipitación en los bordes de grano sugiere que el endurecimiento se debe a las impurezas residuales tales como el calcio. 10 figs., 1 tabla, 17 refs.

A-1.3./84-2 - Tensiones residuales en N4SÍ3 prensado en caliente y con surcos producidos por molienda de punto simple. H.P. KIRCHNER y E.D. ISAACSON, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 1, 55-60 (i).

Se han realizado surcos en placas de N4SÍ3 prensado en caliente por puntos sencillos de diamante con varios grados de planeidad montados en un disco a varias velocidades. Las placas se han dividido en barras, midiéndose a continuación las resistencias resultantes. Para diamantes agudos y, en algunos casos, para diamantes con puntas planas las resis­tencias medias son menores que las teóricas. Las diferencias entre las resistencias medidas y las teóricas se atribuyen a la presencia de cargas residuales que actúan para acuñar las grietas. 9 figs., 15 refs.

A-1.3./84-2 - Densidades limitantes del empaquetamiento denso al azar de esferas. H.J. FROST y R. RAJ, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, C19-C21 (i).

Se han derivado las densidades de empaquetamiento teóricas en el caso de esferas densas al azar en el caso de diámetros de partícula con el mismo o diferente valor. Se ha calculado la distribución de tamaño de partículas óptima para la densidad máxima. Se comparan los resulta­dos con las densidades de empaquetamiento de ordenamientos empa­quetados conjuntamente. Estos resultados pueden ser interesantes para estimar las heterogeneidades en la densidad de polvos compactados en crudo y puede ser útiles para comprender el papel del re ordena miento de las partículas durante la sinterización. 1 fig., 1 tabla, 12 refs.

A-1.3.-84-2 - Reconsideración de las propiedades eléctricas de la wustita. E. GARTSTEIN y T.O. MASON, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, C24-C26 (i).

Se ha analizado la conductividad eléctrica a elevada temperatura del Fe,-xO para un coeficiente termoeléctrico constante más que a una x constante. La conducción de pequeños polarones es del tipo-p con una energía de activación de 15,4 KJ/mol (0,16 e V) e independiente de la composición. Las propiedades eléctricas medidas concuerdan con los

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conocidos agrupamientos que se sabe se forman en la wustita. 4 figs., 30 refs.

A-1.3./84-2 - Eficiencia termoforética en procesos de deposición quí­mica de vapor modificados. M.C. WEINBERG, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, 81-487 (i).

Se ha considerado el cálculo de la eficiencia termoforética acumula­tiva de las partículas depositadas en un tubo. Usando la condición de concentración constante de partículas en la pared del tubo se ha encon­trado una expresión exacta y sencilla de la eficiencia axial. Se ha deri­vado también una fórmula empírica de la eficiencia total encontrada previamente. Se obtienen expresiones analíticas de la eficiencia en el caso en que la temperatura de la pared es una función de la distancia axial, comparándose los datos de eficiencia acumulativa con los de temperatura constante de la pared. 4 figs., 1 tabla, 18 refs.

A-1.3./84-2 - Un modelo de crecimiento de grietas difusivo para la fractura por fluencia. TZE-JER CHUANG, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, 93-103 (i).

Se presenta un modelo de crecimiento de grieta por fluencia en los bordes de grano suponiendo que una grieta se propaga a lo largo del borde de grano por un proceso de acoplamiento de la superficie y la autodifusión en el borde de grano, uniendo los granos en extremo del borde que se comporta elásticamente, con lo que dominan las condicio­nes del estado estacionario. Bajo el efecto de la tensión aplicada, los átomos de las superficies de las grietas se mueven por difusión hacia la punta de la grieta desde donde se depositan no uniformemente por difusión en los bordes de grano a lo largo de su interfase, de manera que el borde de grano se abre, produciendo un desajuste del campo de tensiones residuales. Se ha desarrollado una ecuación para determinar el factor de intensidad de tensiones en la punta de la grieta en función de las velocidades de crecimiento de grieta. Se comparan los datos teóricos con los obtenidos en el crecimiento de grietas por fluencia en un material de Si-Al-O-N a 1.400ÖC. Se ha realizado un detallado análisis del balance energético del modelo que indica que (l-v^) K / E es la velocidad de liberación energética durante el crecimiento de la grieta, lo que cumple en la teoría de la mecánica de fractura elástica. 7 figs., 3 refs., 17 refs.

A-1.3./84-2 - Propiedades mecánicas de CTi policristalino. G. DAS, K.S. MAZDIYASNI y H.A. LIPSITT, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, 104-110 (i).

Se han estudiado las propiedades mecánicas del CTi policristalino de grano fino, usando tanto ensayos de flexión en cuatro puntos como ensayos de resistencia a la compresión. Se ha determinado la transición frágil-dúctil en compresión a SOO C y se ha visto que depende del tamaño del grano. Se ha observado un comportamiento de punto de rendimiento por primera vez en el CTi de grano fino deformado por compresión. Las dislocaciones que resultan de la deformación por compresión a menores temperaturas son predominantes helicoidales con dipolos de borde y bucles de dislocación. Cuando aumenta la tem­peratura de dislocación los dipolos y bucles se aniquilan gradualmente por cabalgamiento observándose las dislocaciones en forma de retículos exagonales con densidad menor de dislocación. El análisis de activación térmica desde 1.050^ a l.SOO^C sugiere que el mecanismo que controla la velocidad durante la deformación en este intervalo de temperatura se relaciona con el deslizamiento transversal. 10 figs., 2 tablas, 18 refs.

A-1.3./84-2 - Fiabilidad estructural: un fenómeno que depende del procesado. A.G. EVANS, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 3, 127-137 (i).

Se han identificado las principales fuentes de fractura en materiales cerámicos policristalinos; éstas influyen grietas superficiales producidas durante el acabado superficial y vacíos, inclusiones o grandes granos que se generan durante el procesado. El predominio de un tipo de fractura específico depende de la microestructura, temperatura del ensayo y distribución de tensiones. Se han examinado los orígenes de los defectos inducidos en el procesado y de ciertas variables del procesado. 21 figs., 42 refs.

A-1.3./84-2 - Separación de tensiones de cavitación y de fluencia durante la deformación. R. RAY, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 3, C46 (i).

Una fracción significativa de la tensión en la deformación a elevadas temperaturas puede tener su origen en el fenómeno de la cavitación. Se

describe un método para diferenciar la tensión de fluencia de la de cavitación. Tal distinción es necesaria porque ambos mecanismos, el de fluencia y el de cavitación son procesos diferentes. 1 fig., 3 refs.

A-1.3./84-2 - Fractura de silicio multícrístalino solidificado direc-cionalmente. C.P. CHEN, M.H. LEIPOLD, Jr. y D. HELMREICH, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, C49 (i).

Se dan los datos de la tenacidad de fractura de silicio multicristalino obtenido por solidificación direccional. Los resultados de Kic dan valo­res desde 0,8 a 0,87 MN/m^^ que concuerdan con los datos de cristal sencillo. 2 figs., 1 tabla, 7 refs.

A-1.3./84-2 - Propagación de grietas en CB4 inducidas por hincha-miento y gradientes térmicos. G.W. HOLLENBERG y J.A. BASMAJIAN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, 179-181 (i).

Se han usado pastillas de CB4 como absorbente de neutrones en reactores reproductores, observándose en los mismos grietas por dos caminos diferentes. Los gradientes térmicos radiales se producen como resultado de la generación interna de calor. En las pastillas de mayores diámetros los gradientes de dilatación térmica son mayores, observán­dose un agrietamiento en las primeras etapas de irradiación. Se ha observado, además, que se forman gradientes de zonas hinchadas con altos niveles de quemado. Estas pastillas se agrietan pero de manera diferentes. 6 figs., 5 refs.

A-1.3./84-2 - Orígenes de grietas y microagríetamiento en fractura retrasada de la alúmina. T. OKADA, G. SINES y D.G. GREEN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 5, C64-C65 (i).

Se ha estudiado el crecimiento lento de grietas en alúmina densa. La interacción y coalescencia de las greitas más cercanas después de existir una pequeña cantidad de prolongaciones de grietas parece ser el factor dominante en la rotura. 3 figs., 6 refs.

A-1.3./84-2 - Preparación y alineamiento por el campo eléctrico de cristales aciculares de SISb. P.E.O. MORGAN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, C82 (i).

Las agujas ferroeléctricas de SISb se pueden alinear en un campo eléctrico como las partículas magnéticas en campos magnéticos antes de ser consolidadas en un material cerámico policristalino muy orientado. Este descubrimiento realizado en 1978 puede tener una gran aplicabilidad. 3 figs., 5 refs.

A-1.3./84-2 - Estimación teórica de la fluencia de precipitación-solución en el N4SÍ3 con fase vitrea de MgO. R.L. TSAl y R. RAJ, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, C88-C89 (i).

Se ha calculado la velocidad de fluencia en el N4SÍ3 prensado en caliente y fluidificado por adiciones de MgO usando un modelo que supone un mecanismo de precipitación —solución y usando los datos cinéticos de la velocidad de disolución del )3-N4SÍ3 en un vidrio de Mg-Si-O-N. A pesar de las suposiciones simplificad oras, las prediccio­nes coinciden bastante favorablemente con las medidas experimentales de fluencia en el N4SÍ3 prensado en caliente. 4 figs., 10 refs.

A-1.3./84-2 - Aumento de la conducción eléctrica en el ZnO por adicio­nes de Co O. K. KOUMOTO, N. AOKI, N. KITAORI y H. YANAGIDA, J.Am.­Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, C93.C94 (i).

La conductividad eléctrica del ZnO sinterizado aumenta a elevadas temperaturas con la adición de CoO. Las medidas de potencia termoe­léctrica confirman que el ZnO en CoO añadido es un semiconductor tipo-n. Se ha observado un comportamiento independiente de la tempe­ratura de la densidad del transportador. 3 figs., 14 refs.

122 BOL. SOG. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

A-1.3./S4-2 - Medida de la zona transformada cristalográficamente, producida por la fractura de materiales cerámicos que contienen zir-cona tetragonal. D.R. CLARKE y F. ADAR, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, 284-288 (i).

Durante la fractura de materiales cerámicos que contienen ZrOj tetragonal, un volumen de material de zircona en un lado de la grieta se transforma irreversiblemente en cristales monoclínicos. Los tamaños de la zona de transformación medidas usando espectroscopia por mocro-sonda Raman se presentan en tres materiales cerámicos sinterizados. En materiales de Al203/Zr02 el tamaño de esta zona es de —1 grano en diámetro. Basándose en las concentraciones de Zr02 monoclínica deri­vada de los espectros Raman se ha concluido que sólo una fracción de los granos de Zr02 dentro de la zona de transformación aporta una evidencia indirecta del efecto del tamaño de partícula en la tendencia a la transformación. 9 figs., 20 refs.

A-1.3./84-2 - Comportamiento termomecáníco de líneas de cementos refractarios. O. BUYUKOZTURK y TSI-MING TSENG, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65(1982)6,301-307(1).

Se ha desarrollado un modelo de análisis numérico para predecir el comportamiento de un componente refractario en un homo de gasifica­ción de carbón. Se han determinado los criterios de rotura, de fluencia, contracción-dilatación térmica y características de contracción del cemento refractarios. Para verificar el modelo propuesto se ha reali­zado un análisis de simulación tridimensional en un reactor de gasifica­ción experimental. Se hacen una serie de recomendaciones de diseño para ayudar a mejorar las propiedades mecánicas de los refractarios usados en reactores de gasificación de carbón. 14 figs., 15 refs.

A-1.3./84-2 - Efecto de la aleación con níquel en la difusividad tó-mica y conductividad de cristales sencillos de MgO. Y. CHEN, M.M. ABRAHAM, L.D. BENTSEN y D.P.H. HASSEL-MAN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 7, C104-CI05 (i).

Se ha medido la conductividad y difusividad térmica de cristales sencillos de MgO con Ni añadido en función de la temperatura por el método de flash de láser. El níquel en forma de solución sólida sustitu-cional, Ni ^ tiene un efecto mucho mayor sobre la conductividad y difusividad que los coloides de Ni precipitados. Se discuten los resulta­dos en función de los efectos de dispersión de los fenómenos y fotones. 4 figs., 19 refs.

A-1.3./84-2 - Efecto de la diferencia de probetas en la resistencia de alta temperatura del N4SÍ3 prensado en caliente. J. JAKUS, J.E. RITTER, Jr. y J.P. FAHEY, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C143-C144 (i).

Se ha determinado la resistencia a la fatiga y resistencia de un N4SÍ3 en muestras mecanizadas a partir de dos probetas prensadas en caliente. Los resultados indican que aunque la resistencia a la fatiga afecta a partir de 1. lOO^C, las diferencias en composición entre las dos probetas da lugar a diferentes resistencia a alta temperatura. El criterio de acep­tación incluye tanto las especificaciones de resistencia a la oxidación como de resistencia a elevada temperatura. 1 tabla, 4 refs.

A-1.3./84-2 - Espectro de vibración de las soluciones sólidas dé Hf02-Zr02. M.A. KREBS, R.A. CONDRATE, Sr., J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C144-C145 (i).

Los espectros de vibración de las soluciones sólidas de Hf02-Zn02 han sido medidos y analizados. Algunas bandas Raman en la zona de alto número de onda se desplazan casi Hnealmente con los cambios en la concentración de Zr02 entre los miembros puros extremos de la serie. Esta localización de las bandas se puede usar para determinar las con­centraciones en soluciones sólidas recocidas. Las bandas Raman de ZrOj y Hf02 puros se pueden correlacionar. Las tensiones inducidas producen desplazamientos de bandas en estas soluciones sólidas. 3 figs., 1 tabla, 7 refs.

A-1.3./84-2 - Dependencia con la temperatura de la resistencia y tena­cidad de fractura de cristales sencillos de Zr02. R.P. INGEL, D. LEWIS, B.A. BENDER y W. RICE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C150-C152 (i).

Se han realizado medidas de la resistencia y tenacidad de fractura de cristales sencillos de Zr02 estabilizada a temperaturas superiores e infe­riores a la temperatura de transformación tetragonal-monoclínica. La dependencia con la temperatura de los mecanismos de reforzamiento se discute respecto a otras teorías y a la teoría de reforzamiento por trans­formación de fases. 4 figs., 10 refs.

A-1.3./84-2 - Consideraciones sobre los efectos de la heterogeneidad en la sinterización. A.G. EVANS, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 10, 497-501 (i).

Las regiones de heterogeneidad de tamaño de partícula de polvos o de empaquetamiento de partículas dan lugar a velocidades de sinteriza­ción no uniformes. Esta heterogeneidad induce tensiones que pueden crear defectos microestructurales. Se describe un método para el cál­culo de estas tensiones y se discuten algunos aspectos del desarrollo de defectos. 9 figs., 12 refs.

A-1.3./84-2 - Comparación del daño producido por carga y por impacto en el sulfuro de zinc. H.P. KIRCHNER y T.J. LARCHVK, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 10, 506-510 (i).

Se ha inducido el daño por contacto en sulfuro de zinc depositado por vapor químicamente usando esferas de vidrio con cargas por impacto y estáticamente. Los cálculos basados en la relación entre la profundidad residual de la identación y la razón de la dureza al módulo de Young se han utilizado para estimar la dureza dinámica y la carga del impacto. Las comparaciones de cargas aplicadas, cargas umbrales para formación de grietas y longitudes de grieta en identaciones de impacto y estáticas con iguales radios de identación muestran que las predicciones del daño por impacto usando los datos de carga estática no son las adecuadas. 7 figs., 1 tabla, 14 refs.

A-1.3./84-2 - Conductividad térmica del Si04Mn2 en la dirección [100] desde 80 a 400 K. J.P. MOORE y C.B. FINCH, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 11, C184 (i).

La conductividad térmica, Z, del cristal sencillo de tefroíta (Si04Mn2) se ha medido desde 80 a 400 K, con un flujo térmico en la dirección [100]. Aunque los resultados no presentan una fuerte influen­cia de la transición a 163 K antiferromagnética-paramagnética, los aná­lisis de datos indican que la À a elevada temperatura puede estar limi­tada por una combinación de tres procesos de fonones más la dispersión de los momentos magnéticos desordenados. 1 fig., 10 refs,

A-1.3./84-2 - Efecto de la microestructura en las propiedades de mate­riales cerámicos de B2TÍ. M.K. FERBER, P.F. BECHER y C.B. FINCH, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 1, C2-C4 (i).

Se han fabricado muestras de un material cerámico de B2TÍ conte­niendo del O al 10% en peso de Ni por prensado en caliente. Se han medido varias propiedades, incluyendo la resistencia de fractura, tena­cidad de fractura por identación y dilatación térmica (entre 25- y l.OOO^C). Los datos resultantes se correlacionan con la microestructura y composición. 4 figs., 1 tabla, 9 refs.

A-1.3./84-2 - Física de la fractura. B.R. LAWN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 2, 83-91 (i).

Se examinan las fases físicas establecidas hasta la fecha sobre mecá­nica de fractura. Se propone que la grieta aguda a nivel atómico debe tomarse como la piedra angular del proceso de propagación a nivel fundamental. La MET apoya estas suposiciones. La mecánica lineal de fractura presenta limitaciones intrínsecas en su capacidad de descrip­ción de los fenómenos de punta de grieta. La imagen de la grieta como una estrecha rendija terminada en enlaces no ligados Hnealmente apoya la descripción más real de estos fenómenos. Se discuten a la vista de estas ideas dos procesos: el crecimiento lento de grieta aumentado quí­micamente y el reforzamiento por zonas. Finalmente, se considera la naturaleza de las grietas que controlan la resistencia en los materiales frágiles de tipo cerámico, desde el punto de vista de que tales grietas se pueden considerar como verdaderas microgrietas. 16 figs., 43 refs.

MARZO-ABRlL-1984 123

A-1.3./84-2 - Aplicación del concepto J a la alúmina a elevadas temperaturas. K. KROMP y R.F. PABST, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 2, 106-110 (i).

Las medidas de Kic por métodos convencionales muestran una independencia de los valores de Kic con la velocidad de carga para un material con una fase secundaria. Se ha observado una fuerte depen­dencia a 900ÖC con la velocidad de carga. Se ha realizado un intento de determinar esta dependencia aplicando un concepto energético como la integral J. Se han aplicado los métodos de cálculo de J para una curva de desplazamiento de carga sencilla y para las curvas de resistencia JR en el caso de una alúmina con fase secundaria. Los análisis de JR indican la influencia de esta fase y los problemas para describir las constantes del material en materiales cerámicos específicos a elevadas temperaturas. 12 figs., 12refs.

A-1.3./84-2 - Grietas controladas en materiales cerámicos: Una compa­ración de las indentaciones Vickers y Knoop. D.B. MARSHALL, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 2, 127-131 (i).

Se han comparado la aplicación del ensayo de análisis de fractura con indentaciones del tipo Knoop y las del tipo Vickers, incidiendo en la determinación de las limitaciones de la representación de las fuerzas puntuales del campo de tensión residual. La configuración de la fractu­ra/deformación Vickers en materiales frágiles invariablemente cumple la condición de razón mayor de 1,3 de tamaño de zona plástica/tamaño de grieta. Sin embargo, no es así con la configuración Knoop, excepto en cargas de indentación muy elevadas. Sin embargo, el crecimiento estable de grietas durante el ensayo de rotura extiende la grieta suficien­temente para que la degradación de resistencia en ambos tipos de inden­tación se describe bien por la aproximación de fuerzas puntuales. 7 figs., 27 refs.

A-1.3./84-2 - Tenacidad de fractura dinámica del N4SÍ3 aglomerado por reacción. A. KOBAYASHI, A.F. EMERY y B.M. LIAW, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 2, 151-156 (i).

Muestras con tenacidad de fractura dinámica que son de 5,1 mm de espesor han sido pulidas por un lado y afiladas como muestras para flexión por el método de doble palanca se han usado para obtener la tenacidad de fractura dinámica. Km, en función de la velocidad de grieta, a, de los N4SÍ3 enlazados por reacción. Las historias de la exten­sión de grietas dinámicas se han obtenido por el procedimiento de los elementos finitos que computa los factores de intensidad de tensiones para una longitud de grieta dada. Las relaciones de Km con á no siguen la tendencia general de estas relaciones en polímeros frágiles y aceros. 8 figs., 1 tabla, 19 refs.

A-1.3./84-2 - Propiedades mecánicas de sustratos cerámicos con cobre aglomerados con fase líquida. M. WITTMER, CT. BOER, P. GUNDMUNDSON y J. CARLS-SON, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1983) 3, 149-153 (i).

La aglomeración por fase líquida de películas de cobre a sustratos cerámicos en una técnica muy atractiva para la fabricación de sustrato metalizados para aplicaciones en la industria electrónica en componen­tes electrónicos híbridos de potencia. El diseño y obtención de dichos sustratos necesita del conocimiento de sus propiedades mecánicas. Por lo tanto, se han investigado las tensiones y deformaciones tanto en el cobre como en los sustratos cerámicos. Se presentan los cálculos teóri­cos que apoyan a los resultados experimentales. 6 figs., 10 refs.

A-1.3./84-2 - Medida de las tensiones debidas a la anisotropía de dila­tación térmica del AI2O3. J.E. BLENDELL y R.L. COBLE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1983) 3, 174-178 (i).

Se han medido las tensiones debidas a la anisantropía de dilatación térmica en AI2O3 policristalina. Se ha usado el ensanchamiento de las líneas espectroscópicas (692 nm y 693 nm debidas a las impurezas de Cr ) para medir las tensiones (a 77 K) de muestras con tamaños de grano de 50 a 150 ^m que se han enfriado desde 2.150 K a velocidades constantes de 0,1 a 100 K/min. Se ha comprobado que la tensión máxima varía de 80 a 100 MPa, dependiendo de la historia térmica de la muestra. Se han comparado los resultados con las predicciones de un modelo basado en la relajación de tensiones por fluencia difusional. No se ha observado ningún efecto debido a los camibos en el tamaño de grano en el intervalo de tamaños de las muestras aquí estudiadas. 4 figs., 26 refs.

A-1.3./84-2 - Análisis estadístico de las resistencias a la flexión de sólidos frágiles: Un problema de fractura multiaxial. J. LAMON, A.G. EVANS, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 3, 177-182 (i).

Se ha evaluado un análisis estadístico aproximado de la fractura frágil bajo tensión basado en los conceptos recientes de extensión de grieta no coplanaria. Las expresiones de la rotura resultante se ha aplicado a los ensayos de flexión usándose para interpretar los resulta­dos experimentales obtenidos con cilindros de porcelana. Se discuten las implicaciones de los ensayos a la flexión en la resistencia a la rotura. 12 figs., I tabla, 15 refs.

A-1.3./84-2 - Orígenes de la fractura relacionada con el procesado de materiales cerámicos: I. Observaciones en materiales compuestos sinte-rizados o prensados isostáticamente de Al203/Zr02. F.F. LANGE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 6, 396-398 (i).

Las resistencias de materiales compuestos de AKO, Zr02 s¡nteri/a-dos son mucho menores por las grandes grietas asociadas con el proceso de sinterización. La fractografía ha mostrado que las superficies inter­nas de grietas son el origen de la fractura de los materiales sinterizad os. Se expone la hipótesis de que las superficies internas se desarrollan como resultado de la sinterización diferencia de los aglomerados en relación con el polvo compacto circundante. El prensado isostático de materiales compuestos sinterizados elimina rápidamente las superficies internas de las grietas. En el caso de materiales obtenidos con esta técnica, las grietas son regiones de baja densidad que no se eliminan fácilmente. 4 figs., 1 tabla, 8 refs.

A-1.3./84-2 - Valoración experimental del camino de rotura de poros durante la sinterización. M. SAKARCAN, C.H. HUEH y A.G. EVANS, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 6, 456-461 (i).

Se han usado medidas experimentales de las distribuciones de tamaño de poros intergranulares, así como de las formas de los poros distorsionados unidos a los bordes de grano para estudiar el problema de la separación del borde de grano y el poro. La evaluación in-situ de la razón de la movilidad del borde a la difusividad superficial realizada a partir de medidas de la distorsión de poros, acoplada con las expre­siones analíticas precedentes para la rotura del poro crítico, permite predecir los tamaños de poro intragranulares generados por separación. Las predicciones están dentro de la distribución de poros integranulares medidos. 8 figs., 1 tabla, 14 refs.

A-1.3./84-2 - Propiedades mecánicas, térmicas y microestructurales del CSi irradiado con neutrones. J.C. CORELLI, J. HOOLE, J. LAZZARO y C.W. LEE, J.Am. Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, 529-538 (i).

Las conductividades térmicas y eléctricas, la resistencia a la frac­tura, el hinchamiento y la microestructura del a-CSi sinterizado, así como del CSi sinterizado por reacción con silicona han sido estudiados antes y después de la irradiación con neutrones del reactor nuclear. Se han estudiado los efectos del helio en las propiedades usando boro enriquecido con '^B para producir helio a partir de 'OB(n, a)^Li. La disminución de la conductividad térmica después de la irradiación se debe a la dispersión de fonones aumentada por los defectos inducidos por radiación. Las propiedades térmicas, eléctricas y mecánicas mues­tran una recuperación parcial, después del tratamiento térmico de 1.000 a 1.500 K. Se observa una consistencia total en los cambios de propie­dades inducidas por la radiación y el recocido. Se presenta un modelo para explicar estos camibos. 9 figs., 3 tablas, 28 refs.

A-1.4. Propiedades químicas.

A-1.4./84-2 - Velocidades de reacción del TiOjBa y el TiOjSr. A. USIMAKI, J. VAHAKANGAS y S. LEPPAVUORI, J.Am.Cer. Soc. (EEUU) 65 (1982) 3, 147-149 (i).

Se ha estudiado la dependencia con la temperatura de las velocida­des de reacción en una mezcla cerámica (en % en peso) de 50(TiO3Ba)-50 (TiOjSr) usando una cámara de difracción de rayos X de alta tempe­ratura. Los datos se han ajustado a dos modelos teóricos y se han calculado los tiempos y energías de activación para completar la reac­ción. Se discute el uso de estos resultados en aplicaciones de la industria electrónica. 5 figs., 7 refs.

124 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. YOL. 23 - NUM. 2

A-1.4./84-2 - Superficie específica y morfología del CaO producido por descomposición de grandes cristales de C03Ca en vacío. E.K. POWELL y A.W. SEARCY, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 3, C42-C44 (i).

El CaO formado por descomposición isotérmica de cristales senci­llos de calcita en vacío tiene una superficie específica entre 127 ± 10 m^g a 650^C y 60 ± 20 m^/g a ÇOO C. Estas superficies específicas no se reduce de manera significativa a 9002C en vacío. Las observaciones por MEB muestran que las partículas de Ca" se reordenan cuando la capa de este compuesto excede de aproximadamente 10 a 50 fim. 3 figs., 15 refs.

A-L4./84-2 - Lixiviación de materiales cerámicos de residuos nucleares polifásicos: Caracterización microestructural y de fases. CM. JANTZEN, D.R. CLARKE, P.E.D. MORGAN y A.B. MAR­KER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, 292-300 (i).

Se describe el lixiviado de residuos nucleares polifásicos complejos en el contexto del comportamiento de disolución de las fases estable­cido geoquímicamente. Los ensayos de lixiviado estático fueron lleva­dos a cabo en materiales monolíticos cerámicos en agua desionizada, en silicatos simulados, según las normas del Centro de Caracterización de Materiales y con ensayos acelerados de lixiviado microscópico. Se dis­cute la disolución y formación de las capas de pasivación superficial en función de la hidrólisis y absorción de hidrocomplejos de metales en la superficie del producto monolítico. Los factores aquí observados que afectan a la disolución son válidos en el estudio de otros materiales polifásicos de residuos nucleares. 11 figs., 40 refs.

A-1.4./84-2 - Efectos de la oxidación y de la oxidación bajo carga en las distribuciones de resistencia del N4SÍ3. T.E. EASLER, R.C. BRADT y R.E. TRESSLER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, 317-320 (i).

Las distribuciones de la resistencia a temperatura ambiente de un N4SÍ3 sinterízado y prensado en caliente se ha estudiado después de su oxidación a 1.370ÖC y después de la oxidación bajo carga a la misma temperatura. Las poblaciones de grietas que controlan la resistencia son muy transitorias en su naturaleza. Se han observado tanto la duración de la oxidación, como la magnitud de la carga aplicada para producir cambios en la resistencia. Se relaciona esta situación en los procesos de reforzamiento y debilitamiento que, a veces, pueden ocurrir simultá­neamente con la misma distribución de resistencia. 3 figs., 2 tablas, 18 refs.

A-1.4./84-2 - Cristalización y transformación de la zircona bajo condi­ciones hidrotérmicas. H. NISHIZAWA, W. YAMASAKI, K. MATSUOKA y H. MITSUS-HIO, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 7, 343-346 (i).

El ZrOj cúbico cristaliza a aproximadamente 120^C a partir de Zr02 amorfo hidratado durante su calentamiento a velocidad constante de 350^C en soluciones concentradas de NaOH. Estas partículas muy finas de ZrOj cúbica cambian bruscamente a cristales sencillos de Zr02 monoclínica en forma de agujas a unos 300^C. Se ha estudiado la cristalización y la transformación de las fases por DRX, MET y MARX. La ZrOj cúbica parece ser que cristaliza por la destrucción de la estructura del ZrOj-nHjO y el consiguiente re ordena miento de la red: La formación brusca de la ZrOj monoclínica se considera como el resultado de la coagulación de muy pequeñas partículas de Zr02 cúbica de pequeño tamaño de una manera altamente orientada. 7 figs., 17 refs.

A-1.4./84-2 - Oxidación activa y pasiva de materiales de N4SÍ3 prensa­dos en caliente con dos contenidos diferentes de MgO. J.E. SHEEHAN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 7, C111-C113 (i).

Materiales de N4SÍ3 prensados en caliente y conteniendo del 1 al 5% peso de MgO se han oxidado durante 1.000 h a l.OOO^C, 1.100^ y I.2OO0C en helio desde 0,4 a 0,8 Pa de presión. La transición de la oxidación de activa a pasiva tiene lugar entre I.OOO0 y I.IOO^C, de acuerdo con los datos teóricos publicados del N4SÍ3 puro. Las propor­ciones de oxidación activa y pasiva son mayores en el material que contiene el 5% en peso de MgO. Las superficies de las muestras son porosas y libres de óxidos en condiciones de oxidación activa pero contienen óxidos porosos en la transición. 3 figs., 3 tablas, 10 refs.

A-1.4./84-2 - Formación de alúmina-a en la alúmina-7 derivadas de un alumbre.

MARZO-ABRlL-1984

F.W. DYNYS y J.W. HALLORAN, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 91982) 9, 443-448 (i).

Se ha estudiado la formación de a-Al203 en 7-AI2O3 a partir de alumbre de aluminio a 1.150^C. La transformación tiene lugar por un proceso de nucleación y crecimiento precedido por un período de incu­bación. Los tratamientos mecánicos de la 7-AI2O3 aumentan notable­mente la densidad de los núcleos y, por lo tanto, la velocidad de trans­formación. La a-Al203 forma colonias porosas que constan de cristales sencillos con una morfología vermicular interconectada. 10 figs., 1 tabla, 19 refs.

A-1.4./84-2 - Termodinámica de la nitruración del silicio: Efecto del hidrógeno. N.J. SHAW y F.J. ZELEZNIK, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 11, C180-CI81 (i).

Se han estudiado los efectos del hidrógeno en la concentración del equilibrio de los productos formados durante la nitruración del Si, usando un programa de computador que calcula las composiciones de equilibrio haciendo mínima la energía libre de Gibbs. 5 figs., 15 refs.

A-1.4./84-2 - Evidencia por RPE de un mecanismo osmótico de hidra-tación del cemento. D.D. LASIC, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, C106-cl07 (i).

Se han reahzado medidas de RPE durante la hidratación del cemento, que concuerdan con el modelo osmótico de la solidificación del cemento. Las sondas del spin del agua soluble no cargada refleja el crecimiento y el enlace transversal de las fibrillas, mientras que la for­mación de un recubrimiento de gel en la etapa inicial se puede seguir con sondas de spin cargadas. Los efectos de retraso y aceleración son explicados basándose en las diferencias de concentración a través de la superficie de gel semipermeable que separa la solución en agua y el recubrimiento de gel del grano de cemento. 2 figs., 7 refs.

A-2. FABRICACIÓN

A-2.2. Operaciones unitarias

A-2.2./84-2 - Tecnología y aplicación de las hojas cerámicas. M. DREVIKOWSKY, S. CHYLEK, I. VRBACKY, Sklár a Keramik, 30 (1980), 243-245 (ch).

El artículo brinda información básica sobre las hojas cerámicas. Los autores describen los principales métodos de manufactura, los sistemas de agentes ligantes y los requerimientos sobre los materiales cerámicos pulverizados iniciales. También trata acerca de las principales propie­dades de las hojas cerámicas y da algunos ejemplos de sus aplicaciones, como son los componentes cerámicos multicapa para microelectrónica, los substratos de circuitos integrados y las piezas de inserción para la oxidación catalítica de gases. 5 figs., 5 refs.

A-2.2./84-2 - Caucho epóxido en la industria cerámica. Parte 3. K. JEHINEK, R. KLIMECEK, Sklár a keramik, 31 (1981) 2, 47-48 (ch).

A-2.2./84-2 - Optimización del formado de las pastas cerámicas con maquinaria al vacío. J. HAVRDA, V. HANYKYR, L. STEHLIH, Sklár a keramik, 31 (1981) 3, 57-63 (ch).

Se presenta un estudio de la influencia de la construcción del equipo de formado con maquinaria de vacío sobre el formado y sobre las propiedades del producto. Los experimentos han sido hechos con pas­tas de porcelana con contenido elevado de AI2O3. Resulta que un equipo de formado óptimo no se puede proyectar teniendo como base los estudios de elementos particulares de este equipo. Sólo los experi­mentos con un equipo completo de formado hicieron posible estudiar las influencias efectivas sobre el formado y sobre las propiedades de los productos. Un análisis de los datos obtenidos sobre la prensa y sobre el viscosímetro de extrusión capilar permite determinar la optimización del formado. 8 tablas, 11 figs., 8 refs.

A-2.3. Hornos, combustibles y procesos térmicos.

A-2.3./84-2 - Nuevo sistema de recuperación para gases de combustión. R.R. RITTMANN, Ziegelind. Int. (RFA), 36 (1983) 7, 356-359 (i) (a).

En la industria cerámica los humos de los hornos son, en gran parte,

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evacuados a la atmósfera sin que de ellos se haga ningún aprovecha­miento. Aparte del gran despilfarro de energía que ello supone, se contribuye a contaminar la atmósfera.

El uso de intercambiadores de calor en la industria cerámica ha fracasado en muchos casos debido a que los gases de combustión llevan agentes agresivos tales como: polvo, fluor, anhídrido sulfuroso y sulfú­rico, dióxido de nitrógeno, hidrocarburos, cloro, vapor de agua, etc.

En este artículo se examinan los problemas que han surgido en plantas que están en servicio desde hace algunos años y se describen los tipos de intercambiadores existentes.

A-2.3./84-2 - Consumo energético en relación con la capacidad de pro­ducción de un horno túnel. M. REICH, Ziegelind. Int. (RFA) 36 (1983) 8, 410-415 (i) (a).

Se ha estudiado el consumo energético de un horno túnel funcio­nando a su plena capacidad y a capacidad reducida, en la cocción de piezas gresificadas y ladrillos porosos. Se ha calculado el consumo energético y se ha comparado con el resultado de deducir el calor recuperado de la zona de refrigeración. Se indican las medidas para establecer una disminución de la producción del horno y se comentan las posibles causas de los resultados obtenidos.

A-2.3./84-2 - Experiencia en la recuperación de calor y en la purifica­ción de los humos. K.H. OTT, Ziegelind. Int. (RFA) 46 (1983) 9, 457-460 (i) (a).

En la fábrica Ziegelwerk Leo Ott, de Deisendorf-Überlingen de blo­ques ligeros de arcilla (0,7-0,8 kg/dm^) se ha instalado un sistema Air Fröhlich que consiste en una unidad de recuperación de calor en tres etapas, conectada a un dispositivo Fumex de purificación de humos.

Después de un año de funcionamiento se ha comprobado un ahorro anual de 296.891 m-' de gas natural, valorado en 166.258 DM. Una vez reducidos los gastos de operación, ha resultado un ahorro neto de 147.509 DM., lo cual supone un período de dos años para la amortiza­ción de la instalación.

Se presentan datos analíticos acerca de la composición química del humo del horno túnel y del mismo humo después de verificar la recupe­ración de calor y después de ser purificado con el sistema Fumex.

A-2.3./84-2 - Hornos utilizados en la fabricación de ladrillos. ANÓN. Refrattari e Laterizi, 5 (1980) 43, 4-11 (it).

Se trata de la traducción del capítulo 5 del informe: «Brickmaking plant: Industry profile» de la Organización para el Desarrollo Industrial de las Naciones Unidas (U.N. I.D.O., Viena), publicado en New York en 1978.

En primer lugar, se estudian los combustibles y después se describen los distintos tipos de hornos, tales conio los de tipo ascendente, los continuos de fuego móvil y los hornos túnel.

A-2.3./84-2 - Modernos hornos para esmaltado. G.P. JESPERS. Mitt. Ver.Deut.Emailf, 31 (1983) 4, 60-64 (a).

A-2.3./84-2 - Reordenamiento estructural durante la sinterización del MgO. J.A. VÁRELA y O.J. WITTEMORE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 1, 77-82 (i).

Se han sinterizado compactos de MgO desde 900^ a 1.395ÖC en argón seco y en argón con 2,3 KPa de vapor de agua. El área superficial y las distribuciones de tamaño de poro medidas por porosimetría de mercurio muestran grandes cambios durante el primer minuto de sinte­rización, indicando que un reordenamiento, en vez de la coalescencia de partículas, es el proceso que controla la sinterización en las primeras etapas. Este re ordena miento depende de la temperatura y se extiende a lo largo de las etapas iniciales de la sinterización. 4 figs., 1 tabla, 18 refs.

A-2.6. Ensayos y control.

A-2.6./84-2 - Un método de trazadores radiactivos para medir la super­ficie específica relativa de pequeñas muestras. Sh.D. BROWN, T. BAO VAN y G.P. WIRTZ, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, C115-C116 (i).

Se ha descrito un nuevo método para medir la superficie específica relativa de pequeñas muestras. Se basa este método en la teoría de la absorción líquida y usa el ácido esteárico marcado con ''^C. Se registran los datos de superficie específica relativa en muestras de alúmina depo­sitadas en varias condiciones por el proceso de deposición anódica. Este método se ha evaluado usando datos de BET tomados en muestras de alúmina. 5 figs., 12 refs.

A-2.7. Análisis químico

A-2.7./84-2 - Comparación de los ensayos de liberación del plomo. J.C. WEINSTEIN y R.A. McCAULEY, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C146-CI47 (i).

Se han comparado tres métodos de medida de los niveles de libera­ción de plomo traza. La espectroscopia de absorción atómica ha demostrado que es el método más exacto y se ha usado como método de referencia. El método colorimétrico con ditizona produce resultados menos fiables. El método del electrodo específico del ion plomo, que da resultados comparables al de la absorción atómica, es menos caro, más rápido y más fácil de usar. 13 figs., 6 refs.

A-3. PRODUCTOS

A-3.1. Productos de arcilla.

A-3.1./84-2 - Mampostería de ladrillos con elevada capacidad de aisla­miento térmico. G. SCHELLBACH y C. FALK, Ziegelind, Int. (RFA), 36 (1983), 12 (i) (a).

Resumen amplio de una conferencia presentada al Congreso de la TBE celebrado en Copenhague en 1982.

En la República Federal de Alemania aún es posible cumplir la más reciente normativa sobre aislamiento térmico con las paredes exteriores de una sola hoja sin capas aislantes suplementarias. La normativa danesa actual es tan exigente que hace difícil el uso de esta forma simple y económica de construcción, a menos que se utilicen exagerados espe­sores de pared. El uso de ladrillos y bloques aislantes está adquiriendo especial significación. La exigencia danesa actual alcanza el valor: k < 0,4 w/ (m^k). También se ha impuesto el límite drástico del 15% para el área de ventana. Como resultado de estas exigencias, el ladrillo ha desaparecido virtualmente como exponente de los muros externos de carga.

A-3.1./84-2 - Meteorización y ensayos de resistencia a la helada de materiales cerámicos de construcción. JAN H. VAN DER VELDEN, Ziegelind. Int. (RFA), 36 (1983) 1, 18-26 (i) (a).

Se hace una descripción general del fenómeno de la heladicidad y de la meteorización de las tejas cerámicas, de las placas cerámicas para revestimiento de suelos y paredes, de los ladrillos de cara vista y de los ladrillos sinterizados (clinkers), y después se exponen los últimos avan­ces realizados en Holanda sobre ensayos de heladicidad de la cerámica estructural.

El daño visible producido por los ciclos de hielo-deshielo es el resul­tado acumulativo de los microefectos de cargas locales sobre la estruc­tura del ladrillo mojado. Los esfuerzos reales son, probablemente, debidos a la alternancia de presiones frontales y de escape, combinada con los efectos de fatiga relacionados con el factor de muesca, en el movimiento de avance del frente de hielo.

A-3.1./84-2 - Eficiencia funcional de los tejados en multicarga, térmi­camente aislantes, hechos con tejas cerámicas. M. GERHAHER, Ziegelind. Int. (RFA) 36 (1983) 3, 144-155 (i) (a).

Debido a las crecientes exigencias de aislamiento térmico, la norma DIN 4.108, 3.^ parte, prescribe secciones determinadas para la ventila­ción. Esta norma, sin embargo, no regula la ventilación bajo el tejado, que será objeto de unas «Reglas para la cobertura de tejados con tejas» de inminente aparición. De este modo, se harán necesarias secciones de ventilación no conocidas hasta ahora, para la aireación de tejados de tejas, lo que conducirá a nuevas construcciones para la ventilación de cumbreras.

El presente trabajo describe una solución totalmente cerámica.

A-3.1./84-2 - Daños por helada producidos en ladrillos y tejas. Puntos de vista divergentes. A. EKLIND, Ziegelind. Int. (RFA) 36 (1983) 4, 179-185 (i) (a).

Se presenta un ensayo de heladicidad mejorado que permite produ­cir daños de hielo-deshielo en ladrillos y tejas, que son más parecidos a los que ocurren en la naturaleza, lo cual no se logra con el método normalizado sueco. En el método propuesto se define con más precisión el ciclo de congelación y se especifica de modo más exacto la curva de temperatura en el ladrillo. Este punto también se toma en consideración en las normas alemanas publicadas en 1981 y 1982 (DIN 52 251, Partes 6 y 7 «Ensayo de la resistencia a la helada de las tejas cerámicas» y DIN

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52 252, Partes 1-3, «Ensayo de la resistencia a la helada de ladrillos de cara vista y ladrillos clinker».

En el método sueco se simulan de modo especial las condiciones climáticas que prevalecen en Suecia.

El presente artículo trata, además, interesantes aspectos teóricos de la heladicidad.

A-3.1./84-2 - El proceso Cenerbrick. A. HÄSSLER, Ziegelind. Int. (RFA) 36 (1983) 4, 200-201 (i) (a).

Dado que la incorporación de combustibles en la masa del ladrillo afecta a su calidad, se ha ideado un procedimiento que consiste en añadir el combustible en la región central de la sección transversal de la columna de extrusión. Mediante este procedimiento se puede incorpo­rar combustible incluso a los ladrillos de cara vista. El combustible sólido se inyecta en la zona central del material que fluye en el interior de la máquina de extrusión mediante otra máquina auxiliar que sumi­nistra una mezcla de arcilla y combustible. De este modo, se pueden añadir cantidades considerables de carbón, con lo cual se logra que los ladrillos posean en su interior de un 60 a un 90% del combustible requerido para su cocción. La diferencia se suministra al horno en forma de fuel-oil o gas, para controlar la máxima temperatura.

M. BARTUSKA, A. SMRCEK, Sklár a Keramik, 31 (1981), 1, 307 (ch).

El artículo es una introducción a una serie de artículos que tratan acerca de materiales para cubas de hornos de fusión de vidrio, cuya resistencia se incrementa con adiciones de CrjOj. También trae biblio­grafía referente a materiales electrof undid os conteniendo CrjOj, así como experiencias prácticas con su uso y los resultados de los experi­mentos de los materiales usados. La resistencia a la corrosión al nivel del vidrio es aproximadamente el triple, comparado con materiales de badeluzita-corindón (ER 1711). Al mismo tiempo, la sensibilidad a los cambios de temperatura crece. 6 tablas, 6 figs., 6 refs.

A-3.4./84-2 - Povos de j8eta-CSi producidos por reducción carbotér-mica de sílice en un horno rotatorio de alta temperatura. G. CHIA-TSING WEI, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 7, CI11-CI13 (i).

Se han sinterizado polvos de y8-CSi sinterizables por reducción car-botérmica de sílice con carbón en un horno rotatorio a elevada tempe­ratura. Los polvos se caracterizan por su capacidad de sinterización, superficie específica, tamaño de partícula y morfología. 4 figs., 2 tablas, 15 refs.

A-3.2. Cerámica blanca.

A-3.2./84-2 - Composición de pastas de porcelana. L. WENDLER, Sklár a keramik, 31 (1981) 1, 16-20 (ch).

El objeto de este trabajo es demostrar los cambios de la composi­ción de las pastas que dependen de los cambios del método de determi­nación de la composición racional de materias primas. Sobre los ejem­plos se muestra la importancia limitada de la composición racional o química de las pastas de porcelana y se discuten las causas de este estado. 4 tablas, 3 figs., 8 refs.

A-3.2./84-2 - Influencia del electrolito sobre el formado y las propieda­des de la pasta de porcelana. J. HAVRDA, V. HANYKYR, Sklár a Keramik, 31 (1981), 13-15 (ch).

La adición de electrolitos en la pasta de porcelana conduce al incremento de la capacidad del secador-atomizador, causa una dismi­nución de la humedad óptima de formado y cambia las propiedades de prensado. Las pastas con electrolitos conduce a una mayor resistencia a la rotura después del secado y a una menor porosidad. Pero, por el contrario, después de la cocción las piezas prensadas con la pasta con electrolito tienen una resistencia moderadamente menor a la rotura y una menor contracción a la cocción. I tabla, 7 figs., 6 refs.

A-3.2./84-2 - Influencia del electrolito sobre el proceso de secado de la pasta cerámica. J. HA VIDA, V. HANYKYR, P. TUMA, Sklár a keramik, 31 (1981) 2, 30-36 (ch).

En este trabajo se considera la influencia de la adición de electrolitos sobre el proceso de secado de las pastas de porcelana. La adición de electrolitos en el período de velocidad constante de secado, reduce la velocidad de secado, el coeficiente de penetración de la humedad e incrementa la diferencia de humedad entre la superficie y el interior de la pasta, así como la resistencia después del secado. 6 tablas, 8 figs., 19 refs.

A-3.4. Refractarios y cementos refractarios.

A-3.4./84-2 - Propiedades de las fibras refractarias y posibilidades de aplicación en las industrias de la cerámica y el vidrio. V. HAVRANEK, J. KUTZENDORFER, Sklár a keramik, 30(1980) 12, 330-335 (ch).

El artículo brinda una revisión de los tipos más importantes de fibras refractarias, describe sus propiedades básicas y muestra sus ven-tajasa en comparación con los materiales clásicos. Se dan también las propiedades de los productos finales, papel, paneles y recubrimientos, etc., en los cuales se usan las fibras. También se dan algunos ejemplos de aplicaciones de fibras refractarias y de productos de fibra en las industrias de la cerámica y el vidrio. 2 tablas, 7 figs., 23 refs.

A-3.4./84-2 - Materiales refractarios conteniendo cromo para cubas de hornos de fusión de vidrios. Parte 1: materiales electrof undid os de badeleyita-corindón-cromo.

A-3.5. Cerámica para electrónica.

A-3.5./84-2 - Utilización del análisis de factores para el estudio de la influencia de las condiciones de preparación de materiales piezocerámi-cos sobre sus propiedades físicas. R. KALA, J. EICHLER, Sklár a keramik, 30 (1980) 9, 250-254 (ch).

En este trabajo se describe el análisis de factores concernientes a las relaciones entre las condiciones de preparación de materiales piezoeléc-tricos basados en soluciones sólidas de zirconato de plomo y de tita nato de plomo con adiciones de La203, Fe203 y BÍ2O3 y sus parámetros eléctricos, dieléctricos y piezoeléctricos. Los resultados del análisis han mostrado que el conjunto total de datos experimentales puede caracte­rizarse por cuatro factores hipotéticos, cada uno de los cuales define las relaciones más importantes entre las variaciones estudiadas. 4 tablas, 1 fig., 13 refs.

A-3.5./84-2 - No esteoquiometría en el TiOßBa dopado con un aceptor. N.H. CHAN, R.K. SHARMA y D.M. SMYTH, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1983) 3, 167-170 (i).

El efecto de Al añadido como aceptor de impurezas en la conducti­vidad eléctrica en equilibrio de un TÍO3 policristalino de gran tamaño de grano concuerda con un modelo de defectos propuestos previa­mente, que implica sólo vacantes de oxígenos ionizados, electrones, huecos e impurezas de aceptores. Este comportamiento es una amplia­ción de lo que sucede en el Ti03Ba sin dopar en el que un exceso de iones aceptores juega un importante papel. La comparación del conte­nido de aceptores activos con la cantidad de Al añadido indica que el Al tiene una efectividad menor del 50% para crear niveles de aceptores eficaces. El valor de una pequeña conductividad independiente de la presión del oxígeno aumenta con el contenido en aluminio añadido. Este hecho concuerda con la contribución a la conducción las vacantes de oxígeno. 6 figs., 11 refs.

A-3.5./84-2 - Microscopía electrónica de Fe204 (Ni, Zn, Co) recocida. M.P. HARMER, R.K. MISHRA y G. THOMAS, J.Am.Cer.Soc (EEUU) 66 (1983) 3, C44-C45 (i).

Se han caracterizado muestras de Fe204 (Ni, Zn) conteniendo pequeñas cantidades de Co en un MET para confirmar los cambios microestructurales que acompañan a la oxidación de baja temperatura de las muestras. Aunque no se han observado ningunas características nuevas de la oxidación, la reducción superficial prominente tiene lugar en muestras de películas delgadas. La formación y crecimiento de partí­culas de Ni en la superficie de la ferrita se explica usando los calores de formación de los óxidos. 3 figs., 10 refs.

A-3.5./84-2 - Investigación de láminas de pares de planos en materiales cerámicos de Ti03Ba. H. OPPOLZER y H. SCHMELZ, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 6, 444-446 (i).

La microestructura de muchos componentes electrocerámicos basa­dos en titanato de bario está dominada por el crecimiento anómalo de grano. A temperaturas de cocción por debajo de la temperatura entéc-tica se ha visto que casi todos los cristales contienen láminas. Se ha estudiado la orientación cristalográfica de estas láminas por MET.

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Combinando la información de imágenes reticulares y de difracción se puede ver que las láminas se unen en planos [111] y representan parejas de planos, que son de —0,5 mm de espesor. Se discute brevemente el papel de la formación de pares de planos en el mecanismo del creci­miento de grano anómalo. 6 figs., 4 refs.

A-3.6. .Materiales cerámicos especiales.

A-3.6./84-2 - Densificación del N4SÍ3: efecto de las impurezas del cloruro. D.R. CLARKE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2, C21-C23 (i).

Se ha simulado el efecto de las impurezas de cloruros en la densifi­cación de N4SÍ3 prensado en caliente por adición de Cl^PtHj.óHjO a los polvos de partida. La presencia del cloruro retrasa la transformación a-ß durante el prensado en caliente. Microestructuralmente se ha encontrado que el cloruro se incorpora en la fase no cristalina intergra­nular. En el caso del material prensado en caliente con Y2O3, el cloruro parece evitar la cristalización de la fase SÍ2O7Y2. 2 figs., 1 tabla, 13 refs.

A-3.6./84-2 - Análisis por microscopía electrónica de transmisión por barrido de solutos en una zircona parcialmente estabilizada. B.V. NARASIMHA RAO y T.P. SCHREIBER, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 3, C44-C45 (i).

Se ha estudiado la parcelación de los solutos y de la química de los bordes de grano en zircona parcialmente estabilizada con Y2O3 por METB. Este material contiene una mezcla de fase cúbica mayoritaria de fase monoclínica gemela minoritaria. Se observa una precipitación dentro de la fase cúbica. Las concentraciones de Y2O3 promedio en las dos fases son cercanas a las que son de prever para el diagrama binario de fases. 4 figs., 2 refs.

A-3.6./84-2 - Membranas de )3eta"-alúmina de potasio. G.M. CROSBIE y G.J. TENNENHOUSE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, 187-191 (i).

Se han obtenido membranas de Na-j3"-Al203 por fractura en con­tacto con NO3K fundido, debido a que los cristales sencillos de beta"-alúmina se pueden someter a cambio iónico por inmersión en nitratos fundidos. El proceso de cambio iónico en vapores de CIK permite la síntesis de membranas de ;8"-Al203 conductoras con ion potasio. Se exponen en este artículo las propiedades de los materiales obtenidos, incluyendo los resultados de las medidas eléctricas con electrodos de potasio fundido en la composición de 12,65% K2O, 0,7% LijO y 86,65% AI2O3. 8 figs., 2 tablas, 14 refs.

A-3.6./84-2 - Transductores de materiales compuestos flexibles. A. SAFARI, A. HALLIYAL, L.J. BOWEN y R.W. NEWNHAM, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, 207-209 (i).

Se han fabricado materiales piezoeléctricos flexibles formados de esferas de PZT y polímeros con una conectividad de 1 a 3. Las constan­tes dieléctricas de estos materiales están comprendidas entre 300 y 400 y el coeficiente de voltaje piezoeléctrico entre 45 y 55 x lO- V.m/N. Se han medido las propiedades a elevadas frecuencias por el método de resonancia radial y de espesor. Las constantes de frecuencia y los coefi­cientes de acoplamiento de estos materiales son comparables con los valores de materiales de PZT clásicos. Se indican las posibles aplicacio­nes de estos materiales compuestos. 2 figs. 2 tablas, 10 refs.

A-3.6./84-2 - Fabricación de materiales cerámicos de WO6BÍ2 de granos orientados. T. KIMURA, M.H. HOLMES y R.E. NEWNHAM, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 4, 223-226 (i).

Se han fabricado por técnicas normales de sinterización materiales cerámicos de granos orientados de WO6BÍ2. Se han sinterizado inicial-mente cristalitos en forma de placas por procedimiento de sales fundi­das usando una mezcla de ClK-Clna. El WO6BÍ2 calcinado a menos de 8002C tiene un tamaño de 3-5 im y calcinado a más de 8509C tiene un tamaño de unos 100 ¡JL. Después de disolver la matriz salina, las partícu­las de WO6BÍ2 se mezclan con un aglomerante orgánico para alinear los cristalitos en forma de placas. Se ha aumentado la orientación prefe-rencial de las pequeñas partículas por moldeo en forma de cinta y crecimiento de grano durante la sinterización. La sinterización a más de 9505C, sin embargo, da lugar a un crecimiento discontinuo de granos y

a bajas densidades. Las condiciones óptimas para obtener materiales cerámicos muy orientados con elevada densidad tienen lugar a tempera­turas de unos 900^C con polvos muy finos. 7 figs., 15 refs. ,

A-3.6./84-2 - Preparación de materiales cerámicos de Ce02-Y203 de elevada densidad. A.L. DRAGOO y L.P. DOMINGUES, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 5, 253-259 (i).

Se han preparado polvos finos de óxidos de Ce-Y por coprecipita-ción del carbonato, seguido por la calcinación a 620^C. Se ha usado la hidrólisis del ácido tricloroacético para precipitar la mayor parte del material a partir de una solución homogénea. Se ha usado la adición del bicarbonato de amonio y la maduración del precipitado para aumentar el rendimiento del 68 al 70%. El precipitado consta, aparentemente, de más de una fase y tiene una composición total que sugiere que es posible que corresponda a una mezcla de carbonato hidratado, hidroxicarbo-nato y de hidróxido. El polvo de óxidos calcinados se ha usado para preparar un material cerámico de Y2O3 con Ce02 añadido por prensado en caliente. Este material tiene una estructura del tipo fluorita. La densidad de este material es de 6,96 g/cm^ o el 99,4% de la densidad teórica. Está constituido por granos equiaxiales de 1-4 mm de dimen­sión media y una porosidad residual, principalmente a lo largo de los bordes de grano. 5 figs., 3 tablas, 39 refs,

A-3.6./84-2 - Sinterización del CSi en ausencia tie presión. M. OMORI y H. TAKEI, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 6, C92 (i).

La sinterización del CSi en ausencia de presión se ha llevado a cabo a 2. lOO^C con aditivos de óxidos. Estos han sido los productos de la reacción de Al(OH)3 con CIH y de Y(OH)3 con HCOOH. Los produc­tos de la reacción se han discutido en agua y se han mezclado con )3-CSi de tamaño submicrométrico. Una mezcla en iguales proporciones en peso de estos aditivos es efectivo en la sinterización de CSi. 1 fig., 1 tabla, 3 refs.

A-3.6. Materiales compuestos elásticos-viscoelásticos: III Parte, sol­dadura en perla. S.M. REKHSON y G.W. SCHERER, J. Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 9, 419-425 (i).

Se han comparado los análisis viscoelásticos de colocación a la perla con los resultados experimentales. Se ha demostrado que existe un buen acuerdo en el enfriamiento, calentamiento y en condiciones iso­térmicas. Las temperaturas de colocación diferentes Tsz y Tso están relacionadas respectivamente con las tensiones axiales y radiales. Se presentan unas fórmulas sencillas que permiten predecir el camino de estas temperaturas con la razón de rigidez /u. Las ecuaciones de Hull-Burger con Ts = Ts (n) describen adecuadamente la variación de las tensiones con la razón de diámetro del vidrio al metal en una soldudura. 17 figs., 3 tablas, 17 refs.

A-3.6./84-2 - Fabricación de materiales cerámicos de mica sin aditivo por prensado isoestático en caliente. T. HATTORI, A. SMIGEMORI, JUN-ICHI MOH RI, M. YOSHI-MURA y S. SOMIYA, J. Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 9, C142 (i).

Se han prensado isostáticamente en caliente compactos de polvos de mica sintética (fluor flogopita) encapsulados en un tubo de vidrio de borosilicato en una vasija de presión del tipo Toy-Tattle. La mica sinté­tica se ha sinterizado hasta una densidad de 2,60 g/cm^ (91,2% de la teórica) sin aditivos bajo una presión de 98 MPa de agua a 800^C durante 45 min. 2 figs., 8 refs.

A-3.6./84-2 - Análisis microestructural de zircoma de elevada conduc­tividad sintetizada con adiciones de AI2O3. E.P. BUTLER, y J. DRENNAN, J Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 10, 474-478 (i).

Se ha usado la METAR y la METB para estudiar las partículas de fase secundaria en la a-Al203 así como sus interacciones con los bordes de grano en dos materiales cerámicos de Zr02 estabilizada con Y203/Yb203 conteniendo adiciones deliberadas de AI2O3 como ayuda de la sinterización. La mayor parte de las partículas son intragranulares y el microanálisis muestra que contienen inclusiones ricas en Zr ó Si más Zr. Las partículas de AI2O3 en los bordes de grano se asocian frecuentemente con las áreas amorfas ricas en Si y Al. La AI2O3 actúa

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como un sumidero de SÍO2. Se propone un modelo que supone que este proceso tiene lugar cuando en los bordes se encuentran partículas de fase secundaria asistida por una difusión rápida en los bordes de grano. Tal interacción en materiales de Zr02-Al203-Si02 se predice termodi-námicamente y ofrece una posible explicación de las mejoras en la conductividad iónica. 8 figs., 1 tabla, 29 refs.

A-3.6./84-2 - Síntesis del polvo de N4SÍ3 por reducción de la sílice. H. INQUE, K. KOMEYA y A. TSUGE, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 12, C205 (i).

Se ha investigado la síntesis de polvo de N4SÍ3 por un método de reducción de la sílice. Añadiendo N4SÍ3 a la mezcla de C-SÍO2 aumenta la velocidad de reacción y se promueve la formación de granos homo­géneos de N4SÍ3. Este efecto podría explicarse basándose en que cada partícula de N4SÍ3 actúa como una «semilla» de la reacción. 3 figs., 2 refs.

A-3.6./84-2 - Microanálisis de rayos X de partículas de Zr02 en ZnOj reforzada con AI2O3. E.P. BUTLER y A.H. HEUER, J.Ani.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 12, C206-C207 (i).

Se ha realizado una microscopía electrónica analítica de las partícu­las de Zr02 en una alúmina reforzada por zircona. Se han encontrado heterogeneidades de solutos significativos en estas partículas pero no parecen afectar a la dependencia del tamaño de partícula con la tempe­ratura Ms. 4 figs., 11 refs.

A-3.6./84-2 - Propiedades de un electrolito sólido de gadolimio con óxido de cerio añadido preparado por descomposición térmica de una mezcla de oxalato de gadolimio y cerio. A. OVERS y 1. RIESS, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 12, 606-609 (i).

Se han preparado polvos de grano fino de óxidos mixtos de (Ce02) 0,9(Gd2O3) 0,1, que es un conductor iónico de los iones oxígeno, prepa­rado por coprecipitación de los correspondientes oxalatos seguida de calcinación. El polvo se ha usado para preparar pastillas sinterizadas a temperaturas relativamente bajas de lOO^C en'comparación con las temperaturas de sinterización usuales de 1.700 y l.SOO^C. El tamaño de los granos de polvo se ha determinado por medidas de la superficie específica por el método de BET (SBET)- ^^ mayor SBET medido ha sido de 88 m^/g. La descomposición del polvo de oxalato se ha seguido mediante un dilatometro óptico. Se ha demostrado que el producto de la descomposición es el óxido y que ésta tiene lugar completamente a 250ÖC durante 1 h. Las pastillas tienen una densidad del 83% de la teórica, pequeños granos (de aproximadamente 0,5 mm) y una conduc­tividad que a 900ÖC es 2/3 de la conductividad de las muestras densas obtenidas con las mismas materias primas pero calcinadas y cocidas a mayores temperaturas. 4 figs., 1 tabla, 18 refs.

A-3.6./84-2 - Estabilidad de las partículas de Zr02 tetragonal en matri­ces cerámicas. A.H. HEVER, N. CLAUSEN, V.M. KRIVEN y M. RUHLE, J.Am.-Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 12, 642-650 (i).

Se ha considerado la estabilidad de partículas de Zr02 tetragonal en matrices cerámicas con especial referencia a los materiales compuestos de Al203-Zr02 y al Zr02 parcialmente estabilizado. En ambos sistemas, las partículas por encima de un tamaño «crítico», se transforman mar-tensíticamente a la simetría monoclínica en el enfriamiento a tempera­tura ambiente. Los factores críticos que podrían afectar a la dependen­cia con el tamaño de grano de la temperatura de transformación (ener­gía de deformación, energía superficial, fuerza de conducción de ener­gía libre y dificultad de nucleación de la transformación martensítica) han sido tenidos en cuenta. Los factores de nucleación son probable­mente los factores más importantes. 8 figs., 54 refs.

A-3.6./84-2 - Comparación de los valores de Kfc obtenidos en materia­les compuestos de Al203-Zr02 por las técnicas de indentación y de flexión con entalla. M.V. SWAIN y N. CLAUSSEN, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 2, C27-C29 (i).

Se han medido los valores de K¡c en materiales compuestos de Zr02-Al203 usando las técnicas de resistencia por indentación y la de flexión con entalla. Se comparan los resultados con los factores K en la zona de espejo/niebla y la ramificación de grietas. Se ha visto además

que la técnica de resistencia por indentación da lugar a la mejor estima­ción del valor de Kj^ que la técnica de flexión con entalla. 3 figs., 1 tabla, 22 refs.

A-3.6./84-2 - Comentarios sobre «la resistencia del N4SÍ3 enlazado por reacción con poros artificiales». F.I. BARATTA, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 2, C32-C34 (i).

Se replica ampliamente el artículo sobre resistencia del N4SÍ3 publi­cado por Heivrich y Munz previamente. Se pretende dar con este artí­culo una guía para usar la mecánica de fractura elástica lineal para predecir la resistencia a la fractura de materiales cerámicos policristali-nos. 3 figs., 12 refs.

A-3.6./84-2 - Predicción de la liberación de productos de fisión gaseo­sos en partículas de combustible TRISO de reactores nucleares HTGR. W.J. KOVACS, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1983) 3, 154-157 (i).

La integridad estructural de las capas de CSi en partículas de com­bustible de Reactores Nucleares de Gases a Elevadas Temperaturas (HTGR) es una propiedad crítica necesaria para que los productos de la fisión queden retenidos en la pastilla. Se discute en este artículo la caracterización y detección de microgrietas en las capas del CSi por el método de inclusión de mercurio a elevada presión (69 MPa). Se ha visto que la Hberación de los productos de fisión durante la irradiación se puede predecir con más exactitud cuanto la fracción de capas defec­tuosas de CSi se determina por este método de inclusión de mercurio. 5 figs., 3 tablas, 11 refs.

A-3.6./84-2 - Dependencia de la Kij. con la temperatura en N4SÍ3 pren­sado en caliente sin aditivos. M.S. HIMADA, M. KOIZUMI, A. TANAKA y T. YAMADA, J.Am.-Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 4, C-48 (i).

Se ha estudiado la dependencia con la temperatura de los valores de Kjc del N4SÍ3 sinterizado a elevadas presiones sin aditivos desde tempe­ratura ambiente hasta 1.4002C. En este intervalo se ha encontrado sólo un pequeño cambio del valor de K[c. 2 figs., 10 refs.

A-3.6./84-2 - Fundamentos de la preparación de suspensiones de silicio y polvos cerámicos relacionados. A. BLEIER , J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 5, C79-81 (i).

Un modelo para la dispersión de polvos de silicio desarrollado ante­riormente se ha ampliado teóricamente para predecir el comporta­miento de polvos de CSi y de N4SÍ3 y otros compuestos análogos no estequiométricos en varios medios dispersantes. 4 tablas, 12 refs.

A-3.6./84-2 - Determinación de la intensificación de tensión umbral para el crecimiento de grieta de materiales cerámicos de CSi a elevada temperatura. E.J. MINFORD y R.E.TRESSLER, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 5, 338-340 (i).

Se presenta un método para estimar la intensidad de tensión umbral del crecimiento de grieta. La técnica requiere el conocimiento previo de la población de grietas del material y se basa en el empleo de cargas estáticas aplicadas seguidas por la fractura rápida para asegurar el efecto de la intensidad de tensión aplicada inicial en el comportamiento de grietas. La técnica se ha aplicado en CSi prensado en caliente a 1.200ÖC y I.400ÖC en atmósfera no oxidantes a I.4009C la intensidad de tensión umbral se ha visto que vale == 1,75 MPa m'^^ con una ligera tendencia hacia mayor tensión de fractura con el aumento de la intensi­dad de tensión inicial por debajo del valor umbral. A 1.2005C el refor­zamiento aparente se ha observado por debajo de una intensidad de tensión umbral de — 2,25 MPa m'^^.

Este efecto de reforzamiento parece ser consecuencia de la relaja­ción de tensiones en la zona de la punta de grieta, probablemente por la deformación plástica que implica la fase de borde de grano. 3 figs., 8 refs.

A-3.6./84-2 - Influencia de la descomposición térmica en las propieda­des mecánicas de zircona cúbica estabilizada con magnesia. M.V. SWAIN, R.C. GARVIE y R.H.J. HANNINK, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 5, 358-362 (i).

Se ha descompuesto la zircona cúbica estabiUzada con MgO por tratamientos isotérmicos a I.IOO^C. Las propiedades mecánicas (resis­tencia, tenacidad de fractura y dureza) se han medido en varias etapas durante el proceso de descomposición. La resistencia disminuye ini-cialmente con el envejecimiento pero luego se recupera a su valor ini-

MARZO-ABRIL 1984 129

cial. Esta disminución de resistencia se asocia con el agrietamiento de islotes de fase cúbica en la matriz de la zircona monoclínica. La tenaci­dad de la fractura sigue a la resistencia aunque se ha visto que la fase monoclínica muestra un crecimiento estable de grieta durante los ensa­yos de rotura por flexión o comportamiento de la curva R. Las medidas de dureza indican que la fase cúbica es mucho más dura que la mono-clínica. Además se han realizado estudios por DRX, MO y MET del proceso de descomposición. 11 figs., 24 refs.

A-3.6./84-2 - Caracterización espectral por Raman del CSi del recu­brimiento de un combustible nuclear. P. KRAVTWASSERH, G.M. BEGUN y P. ANGELINI, J.Am.Cer.-Soc.(EEUU) 66 (1983), 424-434 (i).

Se han usado las observaciones espectrales Raman para caracterizar recubrimientos de CSi depositados en fase vapor en microesferas usa­das como combustibles nucleares en reactores refrigerados por gas a elevadas temperaturas. Se ha encontrado una correlación entre este método óptico de CSi, derivados del metiltrielorosilano, contienen Si en exceso o C en exceso, dependiendo de la temperatura de deposición velocidad de recubrimiento y gas transportador. El tratamiento térmico del CSi no estequiométrico da, en muchos casos, lugar al desarrollo de una capa exterior de carbón. La irradiación con neutrones rápidos produce efectos marcados sobre las propiedades espectrales de los recubrimientos. Se ha estudiado la recuperación de las propiedades de estos materiales por el recocido térmico. 15 figs., 42 refs.

A-3.6./84-2 - Nuevo método de enlace en estado sólido entre materiales cerámicos y metales. K. SUGANUMA, T. OKAMOTO, M.SHIMADA y M. KOIZUMI, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 7, C117-C118 (i).

Se ha desarrollado un nuevo método de enlace en estado sólido entre los materiales cerámicos y los metales. Se usa una intercapa que es un material compuesto de los materiales enlazados. Se puede aplicar la técnica a materias que no pueden enlazarse por los métodos de enlace por difusión convencional debido a los desajustes de la dilatación tér­mica. Es de esperar que los materiales así obtenidos tendrán una exce­lente resistencia al choque térmico. 3 figs., 4 refs.

A-3.6./84-2 - Propiedades térmicas y mecánicas de los substratos mullí-ticos para células solares de bajo coste obtenidas por prensado en seco. G. CELOTTI, L. MORETTINI, G. ORTELLI, J.Am.Cer.Soc. (1983) 4, 1005-1014.

Se ha realizado un estudio sobre la posibilidad de producir substra­tos cerámicos de bajo coste para células solares utilizando la simple tecnología de moldeado por prensado en seco. Se ha tenido especial cuidado en evitar la adición de materiales costosos (inorgánicos y orgá­nicos) al caolín básico comercial. El único tratamiento necesario fue la precalcinación de aproximadamente la mitad del polvo a temperaturas entre 1.200 y I.BSO^C. Las diferentes técnicas de caracterización mos­traron que, a pesar de la sencillez de las tecnologías empleadas, después de la calcinación final a LóOO^C, se pueden obtener productos finales con el mismo coeficiente de expansión térmica que el silicio (desde temperatura ambiente hasta 800^C) y con unas características mecáni­cas que hace a estos productos perfectamente adecuados para la resis­tencia al choque térmico, producida por el contacto con el silicio fun­dido (la inferior resistencia a la fractura comparada con la de los productos obtenidos mediante sofisticadas técnicas está perfectamente compensada por la mayor elasticidad, que es debida al valor considera­blemente inferior del módulo de Young). Aún cuando, esta metodolo­gía ha sido aplicada a escala de laboratorio, resulta bastante fácil auto­matizarla para una escala de producción industrial. 6 figs., 1 tabla, 14 refs.

B.VIDRIO

B-l. FISICO-QUIMICA

B-1.1. Estado vitreo. Estructura del vidrio.

B-1.1./84-2 - Modelo químico del vidrio. Parte 3: Características e índices. M.B. VOLF. Sklár a Keramik, 30 (1980), 8, 235-239.

Los datos cuantitativos para el modelo químico del vidrio están representados por características e índices. Ellos no determinan el

modelo químico del vidrio pero se los encuentra útiles para caracterizar el vidrio de una composición y de una familia de propiedades dadas con la ayuda de un sólo símbolo cuantitativo. Se clasifican las característi­cas en: características de partículas de masa, características de volumen y características físicas y químicas. Los índices difieren de las caracterís­ticas, expresando una relación de valores uniformes. Ellos dan también información sobre el grado de formación de la red y sobre la ácido basicidad. 4 tablas, 26 refs.

B-1.1./84-2 - Modelo químico del vidrio. Parte 4: Energía de activación M.B. VOLF. Sklár a Keramik, 30 (1980) 9, 255-259 (ch).

Se ha estudiado la energía de activación de las propiedades asocia­das al transporte de masa de los vidrios, dentro del modelo químico del vidrio. Se ha estudiado sobre todo desde el punto de vista de formula­ción matemática en relación con la estructura del vidrio, con la difu­sión, cristalización, conductividad eléctrica, pérdidas dieléctricas y vis­cosidad. 13 refs.

B-1.1./84-2 - Modelo químico del vidrio. Parte 5: Acídobasicidad. M.B. VOLF. Sklár a Keramik, 30 (1980) 10, 280-284 (ch).

En una revisión sobre el tema, se considera la ácidobasicidad del vidrio desde diferentes puntos de vista. El artículo incluye símbolos de nomenclatura, particularidades de la ácidobasicidad del vidrio en com­paración con la ácidobasicidad de soluciones de electrolitos, más la teoría de la ácidobasicidad del vidrio, los métodos de medida y la relación con las características atómicas, y el cálculo de la ácidobasici­dad de óxidos y vidrios por los métodos de Sanderson, Duffy e Ingram. 4 tablas, 30 refs.

B-1.1./84-2 - La posibilidad de la disolución parcial de sodio en vidrios de Ge02 de alta pureza investigados por medidas eléctricas. J.F. CORDARO y M. TOMOZAWA, Physics Chem. Glasses 21 (1980) 74-77 (i).

La posibilidad de que no todos los iones sodio en el vidrio sean móviles y contribuyen a la conducción iónica en cualquier momento, se examina en térmicos de la teoría electroquímica clásica. Específica­mente, se midió la resistividad eléctrica de vidrios de GeOj conteniendo de 39 a 1.130 ppm de NajO, a temperaturas entre 200 y 350ec. Sólo los datos con bajas concentraciones de sodio, entre 39 y 192 ppm de Na20, y a la mayor temperatura, 3502C, para conductancias equivalentes como función del contenido de sodio en el vidrio muestran un compor­tamiento similar al de los electroHtos líquidos débilmente disociados. A temperaturas menores y contenidos de Na20 mayores, no se cumple esto. Se sugiere que las desviaciones de la teoría son debidas a la rup -tura de la red vitrea por la adición de sodio. Consecuentemente, se sugiere la existencia de una constante de equilibrio para la disociación de un catión móvil a partir de un par de iones. 6 figs., 17 refs.

B-1.1./84-2 - Dependencia con la temperatura de la coordinación del boro en vidrios de borato alcalino como un ejemplo de transición de segundo orden. R.J. ARAUJO, Physics Chem. Glasses, 21 (1980) 193-196 (i).

Se presenta un cálculo mecánico-estadístico del número de átomos de boro en coordinación tetraédrica en vidrios de borato alcalino como función de la temperatura y la composición. La entropía calculada para una composición fija como función de la temperatura muestra que el sistema sufre una transición de segundo orden. Esto es una consecuen­cia del requerimiento termodinámico (ôE/9S)v = T. Se especula que una transición de segundo orden similar subyace en la «transformación vitrea» tanto en vidrios inorgánicos como orgánicos. 3 figs., 12 refs.

B-1.1./84-2 - Análisis estructural de vidrios de AI2O3-SÍO2. H. MORIKAWA, S-I MIWA, M. MIYAKE, F. MARUMO, y T. SATA, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 2, 78-81 (i).

Se ha investigado la estructura de vidrios de AI2O3-SÍO2 con más del 60% de alúmina usando la función de distribución radial junto con el método de correlación basado en los datos de intensidad de rayos X dispersados. Se interpretan las curvas de distribución radial basándose en la separación de fases líquido-líquido en dos fases, una rica en SÍO2 y otra enriquecida en AI2O3. La estructura de la fase rica en AI2O3 pre­senta un orden de corto alcance semejante a la estructura de la mullita. La curva S. i (S) calculada con este modelo concuerda bien con lo observado. 5 figs., 1 tabla, 19 refs.

130 BOL. SOG. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

B-1.1./84-2 - Comportamiento espectroscópico del hierro (III) en vidrios de silicato. E. BAIOCCHI, M. BETTINELLI, A. MONTENEGRO y L. DI SIPIO, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 3, C39-C40 (i).

Se ha estudiado la coordinación del Fe (III) en vidrios de silicato de plomo y de silicato de sodio y plomo por espectroscopia óptica en la región 11.000 a 28.500 cm~'. Existe una evidencia clara de que existe una coordinación octaédrica y tetraédricas del Fe ''" lo que se confirma además con la teoría del campo ligando. 2 figs., 2 tablas, 13 refs.

B-1.1./84-2 - Vitrocerámico poroso de óxidos de Ce-Nb-Al. M.A. RES, J.T. FOVRIE, R.W. WHITE y J. BEDNARIK, J.Am.Cer. Soc.(EEUU) 65 (1982) 4, 184-187 (i).

Se ha estudiado la sustitución de los óxidos del final del sistema periódico en el sistema ternario de Na20-B203-Si02. Sustituyendo SÍO2 por una combinación de Ce02 y Nb2 O5 se ha comprobado que se producen vidrios que después de un tratamiento térmico se descompo­nen en dos fases líquidas inmiscibles de las cuales una es soluble en agua. Este tipo de separación de fases es sensible a las impurezas. Se ha visto la importancia que tiene el tipo de crisol (de AI2O3 o de Pt/Rb) por las diferencias que se han observado en el tamaño de poro, superfi­cie específica, resistencia al calor y estructura de la fase insoluble en una serie de vitrocerámicos de Ce203-Nb205 y Ce203-Nb205-Al203. Estos nuevos materiales tienen una superficie específica de 217 m^/g y un radio de poros entre 1,1 y 54,5 mm. 6 figs., 2 tablas, 18 refs.

B-1.1./84-2 - Estabilidad del ion plomo en sistemas vitreos. A. KRAJEWSKY y A. FAVAGLIONI, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 5, 265-265 (i).

Se ha caracterizado una nueva composición de un vidriado y se ha comparado con uno estudiado previamente para evaluar un modelo estructural relacionado con la estabilidad del ion plomo y el contenido en ion colorante en el sistema vitreo. Este modelo se basa en el orden geométrico del retículo iónico, dependiendo de la coordinación prefe-rencial de los cationes. La estabilidad de la estructura iónica se rela­ciona con la coordinación de los lugares ocupados por los modificado­res de la red vitrea, es decir, los cationes que producen coordinación cúbica se asocian con el incremento de la liberación de Pb^^ producida por ataque ácido; sin embargo tiene lugar el caso opuesto cuando se produce la coordinación antiprismática. 3 figs., 6 tablas, 34 refs.

B-1.1./84-2 - Química del uranio en vidrios de fosfato de aluminio. H.D. SCHREIBER, G. BRYAN BALAZS y B.J. WILLIAMS, J.Am. Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 9, 449-453 (i).

El equiUbrio redox U(Vl)-U(V)-U(lV) ha sido estudiado en vidrios de fosfato de aluminio y sodio a varias temperaturas de fusión, ambien­tes de oxígeno y direrentes contenidos de uranio. Los estados redox más elevados del uranio son bastante solubles en los vidrios de fosfato, sin embargo, el U(IV) precipita fácilmente como UO2. Comparando los equilibrios redox en vidrios de fosfato con los de silicato, se ha visto que los lugares de coordinación de las especies de uranio son generalmente los mismos en ambos sistemas vitreos, aunque difieren algunos detalles. 9 figs., 1 tabla, 36 refs.

B-1-1./84-2 - Materiales vitrocerámicos de (P03)2Ca preparados por cristalización unidireccional. Y. ABE, M. HOSOE, T. KASUGA, H. ISHIKAWA, N. SHINKAI, Y. SUZUKY y J. NAKAYAMA, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 11, C189-C190 (i).

Se han preparado nuevos vitrocerámicos de PjOj-CaO por cristali­zación de varillas de vidrio o placas, unidireccionales en un horno de gradiente térmico. El vidrio cristalizado unidireccionalmente muestra una resistencia extremadamente elevada (— 500-600 MN/m^) incluso cuando se somete a un intenso tratamiento de abrasión con papel de CSi. La microestructura observada por MEB tiene una estructura típica de los materiales compuestos reforzados por fibras. Las fases cristalinas y las direcciones cristalográficas se han determinado por DRX. El mecanismo de fractura se discute en función de la microestructura. 2 figs., 1 tabla, 5 refs.

B-1.1./84-2 - Caracterización microestructural de películas antirreflec-tantes de índice graduado.

S.C. DANFORTH y F.S. HAGGERTY, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 1, C6-C8 (i).

Se ha caracterizado la microestructura de lárninas antirreflectantes de índice graduado de refracción usando las técnicas de MET, MEB y dispersión de rayos X de pequeño ángulo. Los resultados de MET y de esta última técnica están de acuerdo con la historia de agrupamiento del vidrio sustrato de borosilicato separado en fases. La complejidad del método de réplica que se usa también en MET, y el de metalización usado para el de MEB, hacen que los límites de resolución de estas láminas delgadas sean mucho mayores que los límites de resolución en cada tipo de instrumentación empleada. 2 figs., 12 refs.

B-1.2. Nucleación y cristalización.

B-1.2./84-2 - Cinética de la desvitrificación no-isotérmica. A. MAROTTA, A. BURI, P. PERNICE. Physics. Chem. Glases, 21 (1980) 94-97 (i).

Se ha estudiado la desvitrificación no isotérmica de vidrios de Ge02 y 3BaO-5Si02, a fin de mostrar que, a partir de curvas ATD, a) se puede calcular la energía de activación del crecimiento cristalino, b) se pueden distinguir la cristalización superficial y masiva, y c) usualmente no se ueden obtener datos concernientes a la velocidad de nuclación. Se supuso una ecuación de velocidades Johnson-Mehl-Avrami, para des­cribir la transformación vidrio-cristal. Los resultados obtenidos están en buen acuerdo con los obtenidos en condiciones isotérmicas. 4 figs., 1 tabla, 23 refs.

B-1.3. Sistemas de composición.

B-1.3./84-2 - Estudio por espectroscopia Raman de vidrios de B2O3 y de borato alcalino a altas temperaturas. T. FURUKAWA y W.B. WHITE, Pyhsics Chem. Glasses. 21 (1980) 85-90 (i).

Se midieron espectros Raman de alta temperatura de vidrios de B2O3 y borato alcalino, hasta ISO^C, usando un calefactor de banda simple. Los espectros de los vidrios variaron con la temperatura pero no se observaron cambios abruptos a ninguna temperatura. El corri­miento de frecuencia, ancho de banda y cambio en la relación de inten­sidades de las bandas a 805 y 770 cm ' fueron interpretados en térmi­nos de la expansión térmica de los enlaces boro-oxígeno así como de los rearreglos configuracionales de la red boro-oxígeno. Algunos reaco­modamientos de los grupos boratos pueden ocurrir por encima de la temperatura de transición vitrea. La dependencia del espectro Raman del Na20. 4B2O3 cristalino se presenta también para comparar con los espectros de los vidrios. 12 figs., 2 tablas, 21 refs.

B-1.4. Propiedades físicas.

B-1.4./84-2 - Propiedades físicas del vidrio fundido en relación con su composición química. M. MUHLBAUER, Sklar a Keramik, 30 (1980) 8, 216-225 (ch).

El autor ha determinado las relaciones cuantitativas para vidrio plano y envases en la cuba de los experimentos, la cual dependiendo de la composición química y de la temperatura caracterizan las propieda­des del vidrio dado. La aplicación de estas relaciones se prueba en un ejemplo de un vidrio base en el grupo del vidrio plano. Al cambiar la composición química del vidrio base, cambian sus propiedades. Se dan gráficamente las correspondientes dependencias de los cambios de las propiedades particulares. 33 figs., 9 tablas, 9 refs.

B-1.4./84-2 - Medida de la tensión permanente en la superficie de vidrios templados con la ayuda de un epibiascopio. V. NOVOTNY, Sklár a Keramik, 30 (1980) 12, 340-343 (ch).

El epibiascopio es un aparato por medio del cual se puede medir la diferencia de camino de la luz polarizada, esta diferencia surge de las fusiones sobre la superficie del vidrio.

En el artículo se dan los resultados obtenidos durante las pruebas del aparato para la determinación de tensiones permanentes sobre la superficie del vidrio plano. Se elaboró un método conveniente de medida y se determinó la exactitud de este método. 4 figs., 1 tabla, 6 refs.

B-1.4./84-2 - Relación entre la dureza y el coeficiente de elasticidad de herramientas de corte y de vidrio. M. MATUSEK, Sklár a Keramik, 31 (1981) 4, 88-92 (ch).

MARZO-ABRIL-1984 131

Se ha derivado una ecuación empírica simple para la relación entre los valores numéricos de la dureza y el coeficiente de elasticidad de muelas con ligadura cerámica. Esta ecuación podría ser aplicada aún para discos de corte aglomerados con resina y para diferentes tipos de vidrio. 3 figs., 4 tablas, 12 refs.

B-1.4./84-2 - Aparato para la determinación del punto de ablanda­miento del cristal de roca en la práctica. J. LOUMA, L. JIRUSE, J. ZAK Sklár a Keramik, 31 (1981) 4, 92-93 (ch).

Se describe un método y un aparato para la determinación del punto de ablandamiento de semiproductos de cristal de roca. Sobre la base de los valores obtenidos se pueden corregir los parámetros tecno­lógicos de las siguientes operaciones. 1 fig.

B-1.4./84-2 - Irisación de productos pequeños de vidrio. J. JETMAN, Sklár a Keramik, 31 (1981) 4, 93-97 (ch).

El autor trata de explicar en este artículo los procesos y efectos que ocurren sobre la superficie del vidrio durante el formado de finas capas irisantes. La irisación por vapores de sales metálicas se caracteriza por las condiciones extremas de corrosión, las cuales prácticamente elimi­nan el uso de aparatos de medida corrientes. Las consideraciones men­cionadas son en la mayoría de los casos sólo una guía para la construc­ción de aparatos de servicio y para su puesta en marcha. 5 figs., 3 refs.

B-1.4./84-2 - Viscosidades de vidrios de boratos alcalinos y alcalino mixtos. K. MATUSITA, T. WATANABE, K. KAMI YA y S. SAKKA, Physics. Chem. Glasses, 21 (1980) 78-84 (i).

Las viscosidades de vidrios de borato alcalino y alcalino mixtos basados en óxidos de litio, sodio y potasio se midieron sobre un inter­valo de temperaturas entre 400 y l.OOO^C, Los vidrios se refundieron en vacío para minimizar su contenido de agua. No se observó ningún mínimo en las curvas que relacionan el logaritmo de la viscosidad con la razón de álcali R/(R+R'), donde R y R' son dos especies alcalinas diferentes. Los vidrios alcalinos mixtos no mostraron ningún efecto diferente de los vidrios simples en su comportamiento concerniente a la anomalía bórica en el flujo viscoso. Se concluye que el efecto alcalino mixto no está relacionado con el flujo viscoso y que el mecanismo del flujo en los vidrios alcalino mixtos es el mismo que en los vidrios de borato alcalino simple. El efecto del agua sobre la viscosidad de los vidrios es también discutido, comparándolo con el del óxido alcalino. 14 figs., 3 tablas, 38 refs.

B-1.4./84-2 - Basicidad óptica de sistemas vitreos ternarios. R.M. KLEIN y R.I.K. ONORATO. Physics Chem. Glasses, 21 (1980) 199-203 (i).

Se ha probado la utilidad de la basicidad óptica como herramienta para predecir las características de absorción de los iones metálicos de transición y de post-transición en vidrios ternarios. Se ha obtenido un buen acuerdo entre las basicidades calculadas y medidas para el Pb' '* , Bi "*" y Sn "*" en vidrios de borofosfato de aluminio, indicando que la basicidad calculada se puede usar para predecir las longitudes de onda de absorción en el ultravioleta para estos iones. Además se encontró que las longitudes de onda de absorción visibles y ultravioletas de los metales de transición en estos vidrios varían regularmente con la basici­dad calculada. Sin embargo, fueron observadas desviaciones para los iones metálicos de transición y de post-transición en vidrios de borosili-cato de sodio y en silicatos sódico-cálcicos. Estas diferencias se atribu­yeron a iones oxígeno no puente. Los resultados para vidrios de alumi-nosilicato de sodio corroboran esta hipótesis. 7 figs., 5 tablas, 10 refs.

B-1.4./84-2 - Efecto del contenido de agua en el transporte de vidrios de NajO. 3SÍ02. M. TAKATA, M. TOMOZAWA y E.B. WATSON, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2. 91-93(i).

Se han preparado vidrios de Na20. 3SÍO2 con elevado contenido de agua bajo presión elevada y condiciones hidrotérmicas. El coeficiente de difusión del sodio, DNa, en estos vidrios medido a lOO^C depende fuertemente del contenido de agua. Con el aumento del contenido de agua el DNa a lOO^C disminuye inicialmente a un mínimo en el 3-4% en peso de agua y luego disminuye. Este comportamiento de DNa es seme­jante al de la conductividad en corriente continua. 3 figs., 24 refs.

B-1.4./84-2 - Corrientes estimuladas térmicamente y movimiento de iones alcalinos en vidrios de silicato. A.K. AGARWAL y D.E. DAY, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 2, 111-117(1).

Se ha usado la técnica de corriente de polarización/despolarizacíón estimulada térmicamente (CPET/CDET) para investigar el movi­miento de iones alcalinos en los vidrios de silicato. Se han observado dos picos en CDET con la corriente de conducción en corriente conti­nua a elevadas temperaturas. La magnitud del primer pico del CDET es fundamentalmente constante, pero el segundo pico varía con el tipo de ion alcalino presente en estos vidrios. Se interpretan ambos picos res­pectivamente en función del movimiento de los iones alcalinos alrede­dor de los iones oxígeno no puente y a través de los caminos de conduc­ción limitados. 7 figs., 3 tablas, 24 refs.

B-1.4./84-2 - Módulo elástico y tenacidad de fractura de vidrios terna­rios de PbO-ZnO-BjOj. N. SHINKAI, R.C. BRADT y G.E. RINDONE, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 2. 123-126 (i).

Se han medido los módulos elásticos y la tenacidad de fractura de una serie de vidrios del sistema PbO-ZnO-B203 para diferentes razones de PbO/ZnO y contenidos de B2O3 del 30 al 70% mol. Sustituyendo el ZnO por PbO aumentan tanto el módulo elástico como la tenacidad de fractura en todos los niveles de B^O . Se discuten los efectos estructura­les sobre estas propiedades. 4 figs., 1 tabla, 29 refs.

B-1.4./84-2 - Iniciación de grietas en el vidrio favorecidas por ataque ácido. T.P. PABBS, y B.R. LAWN, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 3, C37-C38 (i).

Varillas de vidrio de silicato que contienen indentaciones Vickers en la zona umbral de fractura suelen mostrar pérdidas en su resistencia después de una breve inmersión en soluciones acidas. Este efecto es más significativo en vidrios normales, especialmente vidrios sodo-cálcicos y en soluciones de ácido FH. Después de una inmersión de larga duración la resistencia comienza a recuperarse incluso superando el valor origi­nal. El efecto de debilitamiento se interpreta en función del aumento de las tensiones de contacto residuales provocadas químicamente. I fig., 15 refs.

B-1.4/84-2 - Mecánica del reforzamíento de la tenacidad de materiales frágiles. R.M. McMEEKING y A.G. EVANS J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 5, 242-246 (i).

Las partículas que implican una transformación martensítica induc-tora de tensiones suelen reforzar los materiales frágiles. El aumento de la tenacidad se produce por las deformaciones residuales que se des­arrollan y tienden a limitar la apertura de la grieta. Este aumento de tenacidad se puede estimar del cambio de intensidad de tensiones de la punta de la grieta inducida por la transformación de un volumen de material cerca de esta punta.

Se ha visto que la zona inicial, anterior al crecimiento de grieta no da lugar a ningún cambio en la intensidad de tensiones. Cuando la grieta crece, esta zona induce una disminución en la intensidad de tensiones que da lugar a un máximo de tenacidad después de algo de propagación de la grieta. Se discute también el efecto de la distribución del tamaño de partícula en la reducción de la intensidad de tensiones. 5 figs., I tabla, 19 refs.

B-1.4./84-2 - Conductividad eléctrica de vidrios de NajO. 3SÍO2 impregnados con FH-H2O. K. NAKANISHI, J. ACOCELLA, J. MOLINELLI y M. TOMO­ZAWA, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 5, C-71 (i).

Se han impregnado vidrios de Na20. 3SÍO2 en contacto con más del 5,75% en peso de FH concentrado (49% peso) en condiciones hidroter­males. La conductividad eléctrica de los vidrios resultantes se determina en primer lugar por el contenido de agua. 2 figs., I tabla, 4 refs.

B-1.4./84-2 - Efecto del contenido de agua en las propiedades mecáni­cas de vidrios de Na20-Si02. M. TAKATA, M. TOMOZAWA y E.B. WATSON, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 65 (1982) 9, C156-C157 (i).

Se han preparado vidrios de Na20-Si02 con elevados contenidos de agua (más del 12% en peso) en condiciones hidrotermales a presión

132 BOL. SOG. ESP. C E R A M . VIDR. YOL. 23 - N U M . 2

elevada. La dureza, iniciación de grietas y la temperatura de transición vitrea se han determinado en este tipo de vidrios. Tanto la dureza como la temperatura de transición disminuyen con el contenido de agua, mientras que el umbral de iniciación de la grieta aumenta. Estos hechos sugieren que el contenido de agua disuelta en el vidrio promueve la deformación por flujo plástico. 3 figs., 31 refs.

B-1.4./84-2 - Predicción de la tenacidad de fractura para el arqueado de grietas en materiales frágiles compuestos de partículas. D.J. GREN, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 1, C4-C5 (i).

El arqueado de grietas entre obstáculos se ha propuesto como un mecanismo que aumenta la tenacidad a la fractura de materiales frági­les. Se presenta una expresión analítica basada en estudios teóricos previos que se pueden usar para predecir el aumento en la tenacidad de fractura. Esta expresión incorpora el efecto de roturas por obstáculos y las suposiciones necesarias para comparar las predicciones con los datos experimentales. 3 figs., 1 tabla, 10 refs.

B-1.4./84-2 - Dilatación térmica de vidrios de borato alcalino. J.E. SHELTY, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 3, 225-227 (i).

La dilatación térmica de vidrios de borato de Htio, sodio, potasio y rubidio se ha medido, indicando los resultados que existe una «anoma­lía bórica» en el coeficiente de dilatación térmica a aproximadamente el 20% mol de óxido alcalino. No se ha observado ninguna señal de sepa­ración de fases en este estudio. Se relacionan estos efectos con los cambios estructurales observados en estos vidrios por Bray y colabora­dores. 4 figs., 20 refs.

B-1.4./84-2 - Comparación de datos de difusión y de energías de activa­ción. T. DOSDALE y R.J. BROOK, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 6, 392-395 (i).

Cuando los datos de difusión de cualquier material son representa­dos en función de los factores preexponenciales, In De, y en función de las energías de activación, AH, normalmente se observa una dependen­cia lineal. Se demuestra que, entre otras explicaciones, la contribución de una serie de procesos paralelos o una combinación de procesos sencillos puede explicar esta dependencia. Representando In De frente a AH se pueden comparar los resultados de nuevas medidas con los de la bibliografía. 7 figs., 12 refs.

B-1.4./84-2 - Interacción de los rayos gamma con vidrios de borato de plomo y vidrios de silicato de plomo conteniendo manganeso. N.A. GHONEIM, F.A. MOUSTAEFA, A.H. ZAHRAN, y F.M. EZZ EL DIN, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 6, 447-451 (i).

Se ha estudiado la absorción óptica de vidrios de silicato y borato con alto contenido de plomo conteniendo manganeso antes y después de la irradiación gamma. Se han preparado y medido varios vidrios en blanco para separar la absorción debida al Mn y la absorción intrín­seca. Los resultados muestran que la banda de absorción visible antes y después de la irradiación muestra cambios con la dosis de radiación y la composición química del vidrio. Se relaciona la respuesta de los vidrios a la irradiación gamma con la creación y dispersión de «centros de color», la aproximación de una condición de saturación y el posible efecto fotoquímico del metal de transición. 8 figs., 31 refs.

B-1.4./84-2 - Fatiga dinámica de un vitrocerámíco mecanizable. K.K. SMYTH y M.B. MAGIDA, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 66 (1983) 7, 500-505 (i).

Se ha investigado el comportamiento de fatiga dinámica para cono­cer la susceptibilidad a la corrosión por tensión de un vitrocerámíco mecanizable, midiendo su resistencia en función de la velocidad del tensionado. Se han usado las técnicas de fractura mecánica para el análisis de resultados con el objeto de poder predecir la vida útil de los componentes de este material. Se ha visto que el material aquí ensayado tiene una resistencia moderada (N=30) a la corrosión por tensiones en condiciones ambientales. Se ha estudiado la relación de la resistencia con el tamaño de la muestra, concluyéndose que la ley de Wribull a escala de borde de grieta describe ordenadamente la relación observada del tamaño de muestra con la resistencia. 8 figs., 1 tabla, 15 refs.

B-1.5. Propiedades químicas.

B-1.5./84-2 - Perfiles profundos de especies interdifusoras en vidrios hidratados. J.S. TONG, CA. HOUSER y S.S.C. TONG, Physics Chem. Glasses, 21 (1980) 197-198 (i).

El desarrollo reciente de técnicas de perfil con haces iónicos ha conducido a una confirmación experimental del intercambio hidróge-no-alcaUno en vidrios hidratados, por monitorización directa de los cambios químicas que tienen lugar en el vidrio. En el presente estudio se muestra la profundidad de la influencia que la composición del vidrio tiene sobre el proceso de hidratación. 1 fig., 1 tabla, 12 refs.

B-1.5./84-2 - Información sobre el uso práctico de las medidas de homogeneidad del vidrio por el método de Sheljubskij. S. SKULTETY. Sklar a Keramik, 30 (1980) 8, 230-234 (ch).

El trabajo trata acerca de la experiencia práctica de medidas de homogeneidad del vidrio por el método de Sheljubskij. Se estudió la influencia de los parámetros funcionales que afectan la medida de la homogeneidad del vidrio. Sobre la base de los resultados adquiridos se encontró una forma práctica de aplicación del método citado para el control del proceso de fusión de las mezclas vitrificables modificadas por hidróxidos alcalinos y cal calcinada en comparación con las mez­clas clásicas. 9 figs., 5 tablas, 6 refs.

B-1.5./84-2 - Efecto del contenido de agua en la durabilidad química del vidrio de NasO. 3SÍO2. M. TOMOZAWA, C.Y. ERWIN, M. TAKATA y E.B. WATSON, J.Am.Cer.Soc.(EEUÜ) 65 (1982) 4, 182-183 (i).

Se han preparado vidrios de NajO. 3SÍO2 con un elevado contenido de agua bajo presiones elevadas. Las resistencias químicas en agua y en condiciones hidrotermales se han medido a presión atmosférica y a 30-C. La resistencia química disminuye con el aumento del contenido de agua lo que se debe probablemente a una dependencia positiva de la difusividad de los H^ (o H30' ) con el contenido de agua. 3 figs., 20 refs.

B-1.5./84-2 - Disolución de una burbuja estacionaria en un fundido de vidrio con una reacción química reversible. M.C. WEINBERG, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 10, 479-485 (i).

Los efectos de una reacción reversible en la disolución de una bur­buja gaseosa estacionaria en un fundido han sido determinadas. Se presentan las ecuaciones que representan el fenómeno siguiendo un modelo. Se usan métodos de aproximación para obtener resultados analíticos de la velocidad de contracción del radio de las burbujas. Se comparan los resultados con las soluciones numéricas de las ecuaciones y se da una comparación entre el efecto de las reacciones reversibles e irreversibles en el comportamiento de disolución de las burbujas de gas. 9 figs., 22 refs.

B-1.5./84-2 - Estudio de RMN de la autodifusión de un absórbate en vidrios porosos. J. KARGER, J. LENZNER, H. PFEIFER, H. SCHWABE, W. HEYER, F. JANOWSKI, F. WOLF y S.P. ZDANOV, J.Am.Cer.Soc. (EEUU) 66 (1983) 1, 69-71 (i).

Se ha usado la técnica del gradiente de campo pulsado de Resonan­cia Magnética Nuclear (RMN) para estudiar el transporte molecular en vidrios porosos. Se han obtenido materiales absorbentes por lixiviado de vidrios de borosilicato de sodio separados en fases de diferente com­posición y luego tratados térmicamente. El diámetro de poro está en el intervalo de 0,8 a 50 mm. Se han utilizado como absorbatos agua, metanol, dedecano y dodeceno. Se ha visto que los coeficientes de autodifusión del absorbato disminuyen con la disminución del diáme­tro de los poros. En el caso de los poros de mayor tamaño, esta dismi­nución se puede atribuir a la tortuosidad del absorbente, sin embargo, las bajas difusividades en los vidrios porosos con pequeños poros con una consecuencia del efecto establecido de la estructura absorbente rígida. 5 figs., 1 tabla, 22 refs.

B-2 FABRICACIÓN

B-2.1. Materias primas. Mezcla vitrificable.

B-2.1./84-2 - Algunas nociones sobre los problemas de la sílice para la fabricación de vidrio.

MARZO-ABRIL 1984 133

V. ZAVESKY. Sklár a keramik, 30 (1980) 12, 336-339 (ch). El artículo da algunos detalles acerca de la tecnología de fabricación

a fin de cumplimentar sus exigencias de calidad. Una buena calidad de sílice se obtiene por su composición mineralógica proporcional y baja porosidad entre granos. Para el consumidor no es ventajoso pedir sílice con contenidos demasiado bajos de cuarso residual, porque su conte­nido en la bóveda del horno de fusión de vidrio durante el servicio cae sin ningún peligro bajo la presión y en la bóveda y sin incrementar la porosidad de la sílice. En el artículo se prueba esta afirmación. 2 figs., 1 tabla, 10 refs.

B-2.1./S4-2 - Problemas de la mecanización de la producción y del transporte del silicato de potasio sólido. FR. MRKVA, Sklár a keramik, 31 (1981) 2, 42-44 (ch).

El trabajo trata acerca de los problemas de la mecanización de la producción y del transporte del silicato de potasio sólido. Se describe el método de secado de la producción como la mejor forma de obtener productos de granulación suficientemente homogénea. Este producto se empaqueta y peletiza o se transporta a distancias cortas en cajas espe­ciales basculantes automáticas. Este método es progresivo comparán­dolo con la fabricación discontinua. 5 figs., 7 refs.

B-2.1./84-2 - Métodos para la determinación de la humedad de sólidos en las industrias de la cerámica y el vidrio. J. KAPLANEK, Sklár a keramik, 31 (1981) 3, 71-76 (ch).

En este artículo el autor hace una corta revisión de los métodos para determinar el contenido de humedad en sólidos, teniendo en cuenta los métodos útiles para la determinación de la humedad de materias primas para cerámica y vidrio, para la determinación de la humedad de mez­clas vitrificables y pastas cerámicas y para chequear el proceso de secado en los productos cerámicos. 47 refs.

B-2.2. Hornos, combustibles y procesos térmicos.

B-2.2./84-2 - Control automático de la fusión eléctrica en el homo balsa. P. ZAHALKA, Sklár a keramik, 30 (1980) 10, 278-279 (ch).

El artículo hace una descripción del empleo de un interruptor a tiristores con una conexión atípica para el calentamiento de la punta del horno. Se explica también la función de la parte de la corriente y control del convertidor a tiristor. Se dan también las respuestas de la corriente y de fusión para dos regímenes de trabajo. 3 figs., 4 refs.

B-2.2./84-2 - Simulación matemática de los procesos térmicos durante la fabricación de vidrio prensado. J. MENCIK, Sklár a keramik, 31 (1981) 3, 64-71 (ch).

Los procesos térmicos durante el prensado y el enfriamiento del vidrio prensado se pueden estudiar usando modelos matemáticos. El autor relata experiencias de simulación del colado de la banda de vidrio fundido del horno, el corte de las copas, el prensado y enfriamiento de una larga varilla de vidrio rectangular y el prensado de una varilla cilindrica. Los resultados numéricos y gráficos de diferentes ejemplos informan acerca de la magnitud y distribución de las temperaturas y acerca de la influencia de diferentes factores. 8 figs., 2 tablas, 11 refs.

B-2.2./84-2 - Un controlador de temperatura simple para el homo de laboratorio. I. STUBNA, R. KOZIK, Sklár a keramik, 31 (1981) 3, 76-77 (ch).

En este trabajo los autores describen la solución y diseño de termo-rregulador simple sobre las bases de instrumentos comerciales. La res­puesta y precisión de este estabilizador corresponden a las exigencias de medida de las propiedades de los materiales que dependen de la tempe­ratura. 2 figs.

B-2.2./84-2 - Posibilidades de estabilización del vidrio fundido a través de feeder. J. KOUDELKA, Sklár a keramik, 31 (1981) 4, 97-99 (ch).

En este artículo se fijan las condiciones para la estabilización del vidrio fundido en el feeder, suponiendo que los cambios de la viscosi­dad del vidrio fundido del flujo de vidrio son insignificantes. La estabi­lización se basa sobre las variaciones de la superficie del baño sobre la descarga, suponiendo dimensiones precisas de la zona de enfriamiento del feeder, determinadas para la descarga estabilizada del vidrio fun­

dido. Los cálculos se hacen para un canal recto y para un tubo incli­nado del feeder. 2 figs., 3 refs.

B-2.3. Proceso de fusión y afinado.

B-2.3./84-2 - Fusión eléctrica de vidrio en la República Democrática de Alemania. H.J. ILLIG, H.J. LINZ, Sklár a keramik, 30 (1980), 344-347 (ch).

El VEB, Institut Technisches Glas de Jena (R.D.A.) ha desarro­llado durante 15 años la fusión eléctrica del vidrio y puesto en práctica los hornos de fusión. Se han estudiado las interdependencias tecnológi­cas de los agregados desarrollados y se describen las experiencias con sus servicios. La solución del Instituto «Technisches Glas» hizo posible utilizar la fusión eléctrica no sólo para la fusión de vidrios de borosili-cato y vidrios alcalinos sino también para la fusión de vidrios con plomo y para otros tipos de productos de vidrio. 6 figs., 3 refs.

B-2.3./84-2 - El proceso de fusión del vidrio y su simulación. P. HRMA, Sklár a keramik, 31 (1981) 2, 36-40 (ch).

Se discuten las posibilidades y el objeto de la simulación de hornos para vidrio. El objeto principal de la simulación es la investigación de la alternativa óptima para la construcción y régimen del homo. Se descri­ben los principios más importantes de la simulación. Se presta atención a la fusión de la mezcla vitrificable, a la disolución de la arena y al afinado, a la homogeneización, a la disolución de refractarios y a la volatiUzación. 1 tablas, 2 figs., 30 refs.

B-2.3./84-2 - Liberación de burbujas en fundidos vitreos. R.B. JUCHA, D. POWERS, T.Mc NEILL, R.S. SUBRAMANIAN y R. COLE, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 6, 289-292 (i).

Se han reaUzado experimentos de eliminación de burbujas en fundi­dos de borato en un horno transparente desde 8002 a l.OOOSC y usando una cámara de video se ha registrado el fenómeno. Los resultados en un intervalo de números de Reynolds desde 10- a 10^ claramente indican que el movimiento de burbujas está controlado por la ecuación de Rybczynski-Hadamard y que, por lo tanto, estos fundidos vitreos no están sujetos a contaminación interfacial. 3 figs., 4 refs.

B-2.3./84-2 - Efecto de los agentes de afinado en la solarización de un vidrio de borosilicato. J. VITKO, Jr. y J.E. SHELB, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 6, C86-C87 (i).

Se han determinado los efectos de los agentes de afinado y de la concentración de TÍO2 en la solarizabilidad de un vidrio de borosilicato propuesto para aplicaciones en energía solar. Las medidas ópticas y de resonancia de spin electrónico indican que los vidrios afinados con cloruro son mucho menos susceptibles a la solarización que los afina­dos con arsénico. El TiOj actúa como agente inhibidor de la solariza­ción cuando se incluye en la composición con un agente de afinado. El aumento que se observa en la absorción óptica en la región visible está en marcado contraste con unos resultados recientemente obtenidos sobre la disminución en la absorción óptica en el intervalo infrarrojo inducida de la solarización en vidrios de silicato calcosódico. 2 figs., 2 tablas, 3 rfs.

B-2.3./84-2 - Migración de burbujas inducida por gradientes térmicos en vidrio fundido. D.M. MATTOX y H.F. SMITH, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 9, 437-442 (i).

El afinado de burbujas en vidrios fundidos no tiene lugar en ausen­cia de gravedad. Un método que se sugiere es aplicar un gradiente térmico para mover las burbujas. Se han realizado experimentos com­parativos en la Tierra y en el espacio para demostrar que la migración térmica realmente existe y estimar la magnitud de este efecto. Este fenómeno se ha encontrado en fundidos de borax que presentan una relación lineal entre el diámetro de la burbuja y la velocidad de las burbujas en un gradiente térmico dado. También se han observado otros efectos, tales como una interacción entre las burbujas. 6 figs., 2 tablas, 18 refs.

B-2.4. Coloración, decoloración y opacificación.

B-2.4./84-2 - Espectroscopia fotoacústica de vidrios. S. PARKE, G.P. WARMAN, Physics Chem. Glasses, 21 (1980) 9, -93 (i).

Se describe brevemente la técnica de espectroscopia fotoacústica y

134 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

se presentan algunos resultados experimentales para un número de materiales que incluyen vidrios dopados con metales de transición y con tierras raras. Se enfatiza la potencia del método para el estudio de los colores redox y de los colores coloidales. 7 figs., 5 reís.

B-2.5. Conformación, recocido y templado.

B-2.5./84-2 - Problemas de corte preciso de pequeños productos de vidrio. B. D A M A ; Skláar a keramik, 31 (1981) 4, 100-103 (ch).

En este articulo se considera la influencia de la excentricidad de la herramienta de corte durante el corte de pequeños productos de joyería en la prolongación del tiempo de corte. Las conclusiones son práctica­mente mostradas sobre el corte de piedras de vidrio SS20. 6 figs., 3 refs.

B-2.6. Tratamiento de la superficie.

B-2.6./84-2 - Aplicación del nuevo decorado «Rojas de plata». S. ROTTA, Sklár a keramik, 31 (1981), 77-80 (ch).

El artículo brinda información sobre un nuevo método de decora­ción de la superficie del vidrio y, eventualmente, superficies cerámicas por medio de aluminio pulverizado. La base de plata mate es, desde el punto de vista técnico, simplemente realizable, a buen precio y se encuentra un vasto dominio de aplicación para este decorado.

B-2.6./84-2 - Plateado de perlas de vidrio. J. KOTYZA, Sklár a keramik, 31 (1981) 4, 103-105 (ch).

El artículo trata acerca de la tecnología y diseño de equipo para el plateado de perlas de vidrio. El objetivo de la nueva solución fue la modernización de la tecnología del plateado y de la protección por capas de plata, la mejora de la calidad de los productos y la eliminación del trabajo duro en condiciones de trabajo insalubres. 4 figs., 5 refs.

B-2.6./84-2 - Producción de superficies antirreflectantes integrales en vidrio óptico. L.M. COOK, S. CIOLEK y K.H. MADER, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 9, C152-C155 (i).

Se han preparado superficies antirreflectantes integrales con un ele­vado umbral de daño a un haz laser de alta energía a partir de vidrios ópticos, por corrosión controlada en una solución neutra. Se discuten las propiedades de tales superficies y se comparan con las superficies antirreflectantes producidas en vidrios de borosilicato con separación de fases. 5 figs., 3 tablas, 17 refs.

B-2.8. Ensayos y control.

B-2.8./84-2 - Prueba de corrosión al picado y posibilidad de su aplica­ción en servicio. J. KUTZENDORFER, J. KASPAR. Sklár a keramik, 30 (1980) 8, 213-215 (ch).

Los autores describen la prueba de corrosión que se ha probado como adecuada para la evaluación de la resistencia de los materiales a la corrosión al picado. Sobre la base de esta prueba se eligió un material y un diseño adecuados para el fondo del horno de fusión Bohemiamelter. I tabla, 7 figs., 1 réf.

B-2.9. Análisis químico.

B-2.9./84-2 - Determinación del óxido de plomo en vidrios conteniendo AS2O3.

J. HRUBY, J. CHLUMECKY, V. KRESTAN, Sklár a keramik, 31 (1981) 1, 10-12 (ch).

En este artículo los autores describen un método para la determina­ción del óxido de plomo en presencia de AS2O3. La esencia de este método es la separación de los iones arseniato de los iones plomo sobre la capa de intercambio de cationes ácidos. El plomo se separa de los cationes de otros elementos por electrólisis y se determina por valora­ción quelatométrica. Los resultados de la determinación de óxido de plomo se comparan con los resultados de la determinación gravimétrica y de análisis de emisión en plasma excitado con microondas. 1 tabla, 6 refs.

B-3. PRODUCTOS

B-3.2. Vidrio hueco.

B-3.2./84-2 - Sistemas de control automático de procesos tecnológicos en la fabricación de envases de vidrio. J. HORAK, Sklár a keramik, 31 (1981) 1, 8-10 (ch).

La fabricación de envases de vidrio es una rama donde los sistemas de control automático del proceso tecnológico pueden ser aplicados con éxito. La realización de esto supone un buen nivel de tecnología y medidas. Suponiendo que el volumen de fabricación sea suficiente, los sistemas de control automático de procesos tecnológicos pueden repre­sentar un beneficio en todas las etapas del proceso de fabricación. 9 refs.

B-3.3. Fibra de vidrio.

B-3.3./84-2 - Análisis del terminado superficial de las fibras de vidrio. J. VORLICEK. Sklár a keramik, 30 (1980) 8, 226-229 (ch).

El terminado superficial representa una parte importante de la fabricación de fibras de vidrio. Para una evaluación compleja de estos complicados problemas concernientes al terminado superficial de las fibras de yidrio el autor usa métodos de análisis térmico. El artículo aporta una descripción de su aplicación para los diferentes tipos de terminado de fibra de vidrio y, al mismo tiempo, hace un resumen de las propiedades y del empleo práctico de varios productos en fibra de vidrio. 6 figs., 15 refs.

B-3.4. Fibras ópticas.

B-3.4./84-2 - Un resumen de fibras de vidrio para comunicaciones ópticas. K.J. BEALES y CR. DAY, Physics Chem. Glasses, 21 (1980) 5, 21 (i).

Se discuten los factores que afectan el desempeño de las fibras ópti­cas (en particular la atenuación y ancho de banda). Los métodos de preparación de fibra se clasifican en dos tipos, técnicas en fase líquida y vapor. En la primera se describen en detalle la fabricación del vidrio y el estirado de la fibra. La discusión acerca de las técnicas de fase de vapor se divide de acuerdo al método mediante el cual se suministra la energía para la reacción: hidrólisis de llama, oxidación térmica y oxidación de plasma. Se revisan los resultados típicos y algunas ventajas y desventa­jas de cada técnica, con énfasis particular en los factores que influyen sobre la elección de la composición del vidrio. 2 tablas, 28 figs,, 158 refs.

B-3.4./84-2 - La producción de fibra óptica con pérdidas bajas por la técnica de reparación de fases y lixiviado. A. de PANAFIEU, Y. NEMAUD, C. BAYLAC, M. TURPIN, M.. FAURE y F. GOUTHIER, Physic Chem. Glasses 21 (1980) 22-25 (i).

Se puede producir masivamente fibra óptica de baja pérdida a partir de materias primas baratas por la técnica de separación de fases y lixiviado. Se funden varillas de vidrio base de borosilicato de sodio y germanio y un tratamiento térmico posterior causa la separación en dos fases interconectadas. Una, conocida como fase dura, contiene funda­mentalmente SÍO2 y GeOj, mientras que la otra, llamada fase blanda o iónica, contiene B2O3 y Na20 junto con la mayoría de las impurezas indeseables, como metales de transición.

Las varillas separadas en fases se tratan químicamente en un pro­ceso de dos etapas, primero la fase blanda es lixiviada a fin de producir varillas porosas con una concentración de Ge02 que crece desde la superficie hacia el eje de la varilla y, luego, la concentración de GeOj en la región exterior de la varilla se disminuye por medio de una reacción periférica para crear un revestimiento óptico.

Este proceso produce una varilla con un núcleo con un índice alto circundado por un revestimiento de bajo índice, que subsecuentemente se seca y compacta para dar una preforma consolidada transparente a partir de la cual se pueda estirar una fibra para los métodos convencionales.

Se han obtenido fibras con una atenuación de db/km y una aper­tura numérica de 0,20. 4 figs., 2 refs.

B-3.4./84^2 - Fibras de índice de refracción graduado y bajas pérdidas por la técnica de doble crisol. K.J. BEALES, CR. DAY, W.J. DUNCAN, A.G. DUNN, P.L. DUNN, G.R. NEWNS. Physics. Chem. Glasses, 21 (1980) 25-29 (i).

Se ha usado la técnica de doble crisol para preparar grandes longi-

M A R Z O - A B R I L 1984 135

ludes continuas (hasta 16 km) de fibra de índice graduado, a partir de vidrios multicomponentes de baja temperatura de fusión. La gradua­ción del índice de refracción se produjo por difusión térmica de iones alcalinotérreos en un vidrio base de borosilicato de sodio. Las medidas de pérdidas y ancho de banda se hicieron para cerca de 200 km de fibra. La fibra tiene una atenuación óptica en el intervalo de 3,5-5,5 dB/km a 850 nm, con pérdidas por absorción entre 1,4 y 2,7 dB/km a 800 nm. Se dan medidas de dispersión de pulsos para tres pares de vidrios, mos­trando que el ancho de la banda se puede variar en el intervalo de 100-900 M Hz/km. Los resultados experimentales se comparan con el ancho de pulso teórico derivado por una técnica de trazo de rayo a partir de medidas de perfiles de índices de refracción. 9 figs., lOrefs.

B-3.4./84-2 - Algunos aspectos de la preparación de fibras ópticas de germanosilicato de calcio y alcalinos. G.A.C.M. SPIERINGS, C.M.G. JOCHEM, T.P.M. MEEUWSEN, F. MEYER y P.J.N. SEVERIN, Physics Chem. Glasses. 21 (1980) 3, -33 (i).

Se han presentado fibras ópticas de índice de refracción graduado con una pérdida total de lOdB/kma 800-900y 1.050-1.150 nm, a partir de vidrios de germanosilicato de calcio y alcalinos, usando un crisol doble. Se discuten las diferentes contribuciones a la pérdida total de la fibra óptica. La intensidad de la banda de absorción con O2 y DjO.

Se discuten algunas propiedades geométricas de la fibra. No se han observado fluctuaciones de diámetro mayores de 0,7 nm en fibras de 100 nm estiradas a velocidades de hasta 150 m/min. Dentro de una exactitud del 1%, no se observaron desviaciones de la simetría circular y de la concentricidad del núcleo y revestimiento. 8 figs., 11 refs.

B-3.4./84-2 - Probabilidad de éxito en la fabricación de fibras ópticas de elevada resistencia. S.M. OH y K.D. FERRIS, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 3, C36-C37 (i).

Se ha usado un análisis de WeibuU modificado para predecir la probabilidad de éxito en la fabricación de fibras ópticas de muchos kilómetros en función de los niveles de tensiones que soportan. Se discuten los resultados respecto a la fabricación real de líneas de 1,38 GPa de resistencia por el método de deposición química en fase de vapor. 4 figs., 1 tabla, 5 refs.

B-3.4./84-2 - Dependencia con la temperatura de la fatiga estática de fibras ópticas recubiertas con acrilato de poliuretano curable por radia­ción ultravioleta. H.C. CHANDAR y D. KALISH, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1983) 3, 171-173 (i).

Se ha medido la fatiga estática en agua desde 40öC a 90ÖC de fibras ópticas de sílice recubiertas con un acrilato de poliuretano curado en luz ultravioleta. La representación de log (rotura con el tiempo) frente al log (tensión aplicada) da un ajuste biüneal en todas las temperaturas ensayadas. Se han desarrollado unas ecuaciones empíricas de fatiga estática para los tramos rectos de estas curvas. Con estas ecuaciones se diseña un diagrama de fatiga estática a una temperatura dada. Dado que el recubrimiento afecta a la fatiga estática, estos resultados deben ser aplicados con precaución a fibras ópticas con otros recubrimientos polímeros. 4 figs., 1 tabla, 11 refs.

B-3.4./84-2 - Resistencia de fibras ópticas. S. SAKAGUCHI y M. MAKAHARA, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1983) 3, C46-C47 (i).

Se han determinado las resistencias mínimas de las fibras ópticas basándose en los conceptos de mecánica de fractura. Para confirmar los valores de resistencia mínima, los ensayos de tracción se han reaÜzado en fibras probadas durante un tiempo largo para una longitud total de 150 km. Los resultados confirman que estos ensayos son útiles para garantizar la resistencia mínima. 2 figs., 13 refs.

B-3.5. Vidrio óptico.

B-3.5./84-2 - Hierro fundido «Sklo Union». Una parte del nuevo con­junto de moldes para prensado en fuego de vidrio de anteojería. R. KIRSCH, Sklár a keramik, 30 (1980) 10, 270-274 (ch).

El artículo trata acerca del hierro fundido sin alear «Sklo Union» hecho en una de las fábricas de vidrio de la empresa Sklo Union, donde

se desarrolló e introdujo su fabricación. No se trata de un estudio sistemático de un gran número de fundidos, sino de la comparación de algunos fundidos no aleados con los empleados para la misma parte del molde en cuestión, por ejemplo en Polonia o en la R.D. Alemana. 7 tablas, 3 figs., 15 refs.

B-3.6. Vidrios especiales.

B-3.6./84-2 - Efecto de la temperatura en la energía superficial de frac­tura de un vidrio para residuos nucleares. I.C.I. OKAFOR y D.M. MARTIN, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 2, 87-90 (i).

Se ha medido el trabajo de fractura de una frita de vidrio diseñada para el almacenamiento de residuos nucleares a seis temperaturas en el intervalo de 298 a 680 K. La energía superficial de fractura y la tenaci­dad pasa por un mínimo a 580 K. Se ha medido el módulo elástico, determinando las frecuencias de resonancia mecánica. 7 figs., 16 refs.

B-3.6./84-2 - Respuesta espectroscópica de un vidrio fotocrómico con alta intensidad de excitación. H.D. KIVLIGHN, Jr., J. REICHMAN y L. CASAGRANDE, J.Am.-Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 6, C90-C91.

Se ha evaluado un vidrio fotocrómico convencional tratado térmi­camente a 570^C durante 20 h por su cinética de oscurecimiento para los intervalos de longitud de onda de absorción entre 600 y 1.000 nm. Se han usado los niveles de excitación de 25,45 y 90 mW/cm^. Se han medido los coeficientes de absorción de equilibrio, en función de la profundidad de penetración de la radiación de excitación y se ajustan a una función exponencial usada para calcular los coeficientes de absor­ción superficial. La radiación de blanqueo óptico presente en la fuente de excitación, así como el haz transversal, probablemente contribuyen a rebajar las características de absorción intrínseca. 3 figs., 1 tabla, 3 refs.

B-3.6./84-2 - Inhibición del lixiviado de vidrios para residuos nucleares por quimisorción. C.Q. BUCKWALTER y L.R. PEDERSON, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 9, 431-436 (i).

Se ha investigado la durabilidad de un vidrio de residuo nuclear simulado con ensayos de lixiviado estático en seis tipos de recipientes de lixiviado. La corrosión del vidrio en recipientes de plomo se reduce en más de dos órdenes de magnitud respecto a las medidas realizadas en teflon; sin embargo, en el aluminio la reducción es casi de un orden de magnitud. Se han medido efectos relativamente menores en el lixiviado del vidrio en recipientes de cobre, estaño y titanio. Los resultados tienen consecuencias respecto a la elección de materiales en los posibles empa­quetamientos de residuos nucleares. 9 figs., 2 tablas, 22 refs.

B-3.6./84-2 - Estudios de dispersión de neutrones de residuos radioacti­vos vitrificados. R.N. SINCLAIR, J.A. ERWIN DESA y A.C. WRIGHT, J.Am.Cer.-Soc.(EEUU) 66 (1983) 1, 72-77 (i).

Se ha investigado la estructura de un vidrio de borosilicato conte­niendo residuos nucleares simulados a escala de varios cientos de manómetros, usando técnicas de dispersión de neutrones. La compara­ción de muestras con y sin residuo sugiere que la naturaleza de la red básica de tetraedros de SÍO4 y triángulos de BO3 no cambia por adición del residuo. La función de correlación en el espacio real tiene bandas, características a distancias menores de 0,5 mm, lo que puede atribuirse a las unidades estructurales reticulares. El estudio de una muestra par­cialmente devitrificada muestra los efectos de difracción debidos a las fases vitreas y policristalinas. El vidrio devitrificado parcialmente con­teniendo el residuo produce una cantidad significativa de dispersión de pequeño ángulo que corresponde a zonas de no homogeneidad de 10 nm o mayor. 8 figs., 2 tablas, 20 refs.

B-3.7. Materiales compuestos.

B-3.7./84-2 - Relajación debida a la dilatación en soldaduras cilindricas. G.W. SCHERER, J.Am.Cer.Soc.(EEUU) 65 (1982) 10, 491-496 (i).

Se presenta un análisis de tensiones térmicas viscoelásticas que ilus­tra la importancia de la relajación de tensiones por dilatación en solda­duras cilindricas. Cuando el núcleo es elástico y el recubrimiento es vitreo, esta relajación de tensiones no tiene una influencia en las tensio-

136 BOL. SOG. ESP. C E R A M . VIDR. YOL. 23 - N U M . 2

nés de la soldadura. Sin embargo, cuando es al contrario esta relajación tiene un efecto muy intenso. De hecho, el desarrollo de tensiones durante el enfriamiento puede ser predicho exactamente a partir del análisis del «núcleo fluido» por el método de Schere y Cooper, usando la temperatura ficticia del vidrio como temperatura de colocación de la soldadura. 8 figs., 17 refs.

B-4. GENERALES

B-4.L Economía y organización industriaL

B-4.1./S4-2 - 30 años del Instituto de Investigación de Cerámica Elec­trotécnica en Hradec Králové. D. CERNOHLAVEK. Sklár a keramik, 30 (1980) 9, 241-143 (ch).

El artículo hace para el lector una revisión de la historia del Insti­tuto de Investigación de Cerámica Electrotécnica en Hradec Králové, así como de su desarrollo. Más adelante trata acerca de los resultados de las investigaciones en el dominio de los materiales cerámicos y de los productos para electrónica, para técnicas de corrientes fuertes y para otras aplicaciones técnicas en el curso de los pasados 30 años. En la conclusión se dan informaciones sobre el futuro desarrollo del Instituto.

B-4.1./84-2 - Tendencias en el desarrollo de las industrias del vidrio y cerámica en Polonia. R. PRZACZAK, Sklár a keramik, 30 (1980) 10, 274-275 (ch).

B-4.1./84-2 - Trabajo de equipo, ayer, hoy y mañana. M. KODYM, Z. BOSAKOVA, Sklár a keramik, 30(1980) 12, 325-329 (ch).

En 1976 uno de los autores publicó en esta revista el artículo «Tra­bajo en equipo en las Unidades Económicas y de Producción y en las Empresas». En él trataba sobre la relación del trabajo de equipo con la estructura de organización clásica, con las condiciones que son necesa­rias para el trabajo en equipo, con su organización, técnicas, métodos, ventajas y desventajas. Con un lapso de algunos años, después del control experimental y práctico del trabajo en equipo en la industria de bienes de consumo en Checoslovaquia, los autores vuelven sobre el tema a fin de dar nuevos puntos de vista y conocimientos sobre el mismo. 15 refs.

B-4.1./84-2 - Hacia el encuentro del plan quinquenal de efíciencia y calidad. B. URBAN, Sklár a keramik, 31 (1981) 1, 1-2 (ch).

B-4.1./84-2 - Principales tendencias en el desarrollo de las industrias de la cerámica y el vidrio en el 7. plan quinquenal. K. PARTYK, Sklár a keramik, 31 (1981) 2, 29-30 (ch).

B-4.1./84-2 - Nuevas tendencias en el desarrollo de máquinas devana­doras para fibra de vidrio. J. VALENTA, V. LIZICAR, J. MALEK, Sklár a keramik, 31 (1981) 2, 44-47 (ch).

El artículo trata acerca de las máquinas devanadoras usadas para la fabricación de fibra de vidrio y discute la cuestión del estirado y deva­nado continuo de la fibra de vidrio, así como el estado de las máquinas devanadoras en Checoslovaquia y las futuras tendencias en el desarro­llo de estas máquinas. Trata también sobre el método mediante el cual se pueden resolver las deficiencias de estas máquinas en Checoslovaquia y en los países del Comecon. 4 figs., 2 refs.

B-4.1./84-2 - Los 25 años del Instituto de Vidrio y Joyería de Jablonec. J. KRIVANEK, Sklár a keramik, 31 (1981) 4, 85-87 (ch).

B-4.2. Contaminación, seguridad e higiene industrial.

B-4.2./84-2 - Algunos aspectos sobre la corrosión de la estructura del techo de la sala de fusión. F. MRKVA, Sklár a keramik, 30 (1980) 10, 276-278 (ch).

En este trabajo se hace un análisis de los principales aspectos de la corrosión de la estructura del techo de la sala de fusión. Se consideran las condiciones para el proceso de corrosión, especialmente en el caso de techos de hojas metálicas. Los cloruros y sulfatos combinados con la humedad ambiente son los principales factores de corrosión.

Se derivan algunas conclusiones prácticas sobre cómo prevenir la corrosión de las estructuras del techo de las salas de fusión. 3 figs., 5 refs.

MARZO-ABRIL 1984

Um cpue se dirige

a quienes se ocupan de cerámica

para la construcción.

Sectores expositivos D Baldosas cerámicas • Equipos y materiales

higiénico-sanitarios D Mobiliario y accesorios

para cuarto de baño • Utillaje y materiales para

solado, alicatado y accesorios para exposición

D Materias primas, productos semielaborados y ausiliares para cerámica

D Aparatos para pruebas y controles

CERSflIE SALON INTERNACIONAL DE LA INDUSTRIA CERÁMICA PARA LA CONSTRUCCIÓN 2-7 Octubre 1984 Recinto ferial de Bologna

Promovido por ASSOPIASTRELLE (la Associación nacional de los productores de baldosas cerámicas) en colaboracción con la Feria de Bologna

Información: Oficina de prensa: EDI.CER. Viale San Giorgio, 2 41049 Sassuolo (Modena) Tel. (0536)882291-7x511050

La Secreteria: CERSAIE P.O. Box 103 40050 Fuño Centergross - Bologna Tel.(051)860040-860041 Tx 213499 GERBO I

LIBROS

DINÁMICA DE LA INTERACCIÓN GAS-SUPERFICIE (Dynamics of Gas-Surface Interaction). Editado por G. BENEDEK y U. VALBUSA. Edit. Springer Verlag, 132 figuras, 282 págs. 1982. 72 DM.

El objeto de esta obra es revisar los conocimientos del bombardeo átomo-superficie y comparar las capacidades de este método con otros empleados en el estudio de las superficies y adsorbatos.

Parte L Dispersión de átomos por las superficies sólidas (7 trabajos).

Parte IL Caracterización de fases adsorbidas (5 trabajos).

Parte IIL Espectroscopia de excitacio­nes ópticas superficiales (3 trabajos).

Parte IV. Espectroscopia de fonones superficiales por dispersión atómica (5 trabajos).

Estos veinte extensos trabajos tienen por finalidad ir introduciendo en materia al lector. En la primera parte, la teoría de la dispersión de átomos por las superficies se presenta junto con una descripción de los avances recientes en experimentación. Se hace énfasis sobre dispersión difractiva y sobre caracterización de superficies limpias.

En vista del tradicional interés sobre los cristales iónicos, los autores hacen una revisión de los experimentos más signifi­cativos llevados a cabo sobre semicon­ductores y superficies metálicas.

En la segunda parte el método de haz molecular se compara con la difracción de electrones, con la difracción de rayos X, con la espectroscopia Raman y con la LEED, en lo que concierne a la caracteri­zación de fases adsorbidas y a la desorción.

La segunda mitad del libro se dedica a la espectroscopia de fonones de superfi­cie, la cual ha tenido un progreso especta­cular en los últimos años.

Por último la cuarta parte trata sobre el estado de la técnica en espectroscopia por tiempo de propagación de los átomos dispersos y los estudios de resonancias inelásticas. Ambos tópicos se ponen en perspectiva mediante trabajos teóricos sobre dinámicas de superficie, con una aplicación explícita a la dispersión inelás-tica,

D.A.-Estrada

LA TECNOLOGÍA DEL VIDRIO Y DE LA CERÁMICA. UNA INTRODUC­CIÓN (The Technology of Glass and Ceramics. An Introduction). Por Jan HIavác. Elsevier Scientific Publishing Company, Amsterdam. 1983. 432 págs. 222 figuras. Precio 210 Dfl.

La tercera parte se dedica a la teoría de las excitaciones elementales superficiales y su estudio experimental por medio de métodos ópticos y espectroscopia de pér­dida de electrones de energía (EELS).

Esta obra resume el estado actual de conocimientos sobre la manufactura del vidrio, de la cerámica y de los materiales relacionados con ella, tanto de los tradi­cionales como de los modernos, tales como vidrios técnicos, vitrocerámica, cerámica de no-óxidos, recubrimientos por plasma, etc. Presenta una selección equilibrada de los principios teóricos más importantes, de experiencias tecnológicas y de datos relativos a las propiedades de materiales relevantes, haciendo hincapié en los aspectos químicos.

El capítulo de introducción trata de los materiales básicos y sistemas, especial­mente de su comportamiento a altas tem­peraturas. Los capítulos siguientes se dedican a las tecnologías particulares del vidrio, vitrocerámica, cerámica, refracta­rios, esmaltes porcelánicos y vidriados. Se dedica considerable atención a los con­ceptos básicos de los procesos químicos y físicos teniendo particularmente en cuenta los materiales y las tecnologías, especial­mente durante el tratamiento térmico (p.e. fusión del vidrio, sinterización y coc­

ción de la cerámica). Los principios teóri­cos de los procesos se explican en cone­xión directa con los procesos de manu­factura industrial y para este fin se completan con la información necesaria, en forma de tablas, sobre las tecnologías y propiedades de los productos.

El autor presenta los principios esencia­les y los datos de forma inteligible para los estudiantes y los recién llegados a este campo.

Suplementado con numerosas referen­cias a la literatura, este libro constituye una fuente básica de información para ingenieros y científicos interesados en la manufactura y en el uso del vidrio, de la cerámica y de los materiales afines.

La obra se divide en los cinco capítulos siguientes:

L Substancias básicas y sistemas: áci­dos, silicatos, carbonatos, referencias.

IL Tecnología del vidrio: las caracterís­ticas del vidrio, propiedades de los vidrios fundidos, principios teóricos de la fusión del vidrio, manufactura del vidrio, propiedades del vidrio, principales tipos de vidrios industria­les, referencias.

IIL Vitrocerámica: principios de la cris­talización controlada, diversos tipos de vitrocerámica técnica, vitrocerá­mica a partir de materias primas baratas y deshechos, referencias.

IV. Tecnología de la cerámica: prepara­ción del material, procesos de mol­deo, secado, cocción, cerámica a base de materias primas arcillosas, cerá­mica técnica, refractarios para hor­nos industriales, referencias.

V. Recubrimientos: esmaltes, vidriados, recubrimientos aplicados por plasma, referencias.

DINÁMICA DE LA COLISIÓN MOLE­CULAR (Molecular Collision Dynamics), por J.M. Bowman, D. Secrets, G.C. Schatz, R. Schínke, y M. Baer. Edit. J. M. Bowman. Chicago, III. (EE.UU.), 1983. 158 págs., 38 figuras. 20,50 $

Esta monografía cubre un amplio espectro de aspectos en el ancho campo de la dinámica de la colisión molecular de fase gaseosa. La introducción previene cada uno de los cuatro aspectos siguientes e intenta unirlos en una línea común. Además, ofrece una breve revisión de la dispersión de quantum reactivo junto con algunas observaciones generales acla­rando las dificultades referentes a los cál­culos de la dispersión del quantum reac­tivo. El contenido de la obra es el siguiente:

—Introducción: J.M. Bowman. — Vibración anelástica y colisiones de quan­tum rotacional: D. Secrest. —Estudios de

138 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

situación en trayectoria cuasiclásica y transferencia de energía en situación coli-siorial, en moléculas poliatómicas: G.C. Schatz. —Archo iris rotacional en disper­sión de átomos —diátomos: R. Schinke y J.M. Bowman. —La aproximación gene­ral: M. Baer.

Todos los capítulos están escritos por teóricos que son, naturalmente expertos en estos temas. Los dos capítulos redac­tados por Secrest, Schatz, y el escrito por Schinke y Bowman, tratan de la disper­sión de átomo-molécula no-reactiva. En conjunto, describen con amplitud los métodos de dispersión empleados actual­mente, desde el quantum mecánico al semiclásico y cuasiclásico. El capítulo escrito por Baer trata únicamente de la dispersión del quantum reactivo con la complejidad adicional del acoplamiento de dos superficies de energía potencial. Una de las significaciones más notables del tratamiento es que la reacción está limitada a ser colineal.

Esta monografía consiste principal­mente en una revisión de los avances recientes en el campo de la dinámica de la colisión molecular y contiene además una considerable cantidad de nuevo material.

Los profesionales y estudiantes de este campo encontrarán la lectura de esta monografía ilustrativa y agradable. Los temas revisados no lo habían sido ante­riormente, al menos en los últimos cinco años, por lo que esta obra constituye una

valiosa actualización de la teoría de la colisión molecular.

EXPLOSION DE POLVO (Dust explo­sions), por P. Field, Edit. J.C. Williams and T. Allen. Elsevier Scientific Publis­hing Company, Amsterdam 1982, 242 págs. 39fígs., 62 fotografías. Rústica. 175 florines daneses.

Este libro es el cuarto publicado de una serie de monografías independientes que constituyen un manual de la tecnología del polvo, titulado Handbook of Powder Technology.

Es la primera obra que está totalmente dedicada a explicar de una forma com­prensiva por que se producen las explo­siones de polvo. En el pasado, las apro­ximaciones empleadas para tratar con las explosiones de polvo casuales fueron siempre poco claras y de lento desarrollo, pero extensas investigaciones llevadas a cabo en muchos países durante la última década han conducido a un mejor enten­dimiento del problema y condujeron al desarrollo de métodos más refinados de prevención de la explosión y de protec­ción.

Los últimos desarrollos están expues­tos en este libro, junto con el panorama general del problema total y detalles de la prevención de explosiones y técnicas de protección. Escrito de tal forma que puede ser comprendido por cualquier operador sin experiencia, el libro será también un texto inestimable para el más experimentado director de planta. Ade­más se refiere a todo aquéllo relacionado con la manufactura y manejo de los mate­riales pulverizados.

La obra se divide en cinco capítulos y seis apéndices con el siguiente contenido:

Capítulo 1. introducción. Capítulo 2. El peligro de la explosión

de polvo. Una vista histórica de las explo­siones de polvo. ¿Qué es una explosión de polvo? Influencia de algunas variables físicas y químicas sobre la iniciación y progreso de la explosión de polvo. Indus­trias de riesgo. Incidentes en la explosión de polvo.

DUST EXI»LOSKIHS

Capítulo 3. Determinación de los parámetros de explosión de polvo y su interpretación. Panorama general. Acción requerida antes de someter una muestra a ensayos de explosión. Ensayos de explo­sión en el Reino Unido. Ensayos de explosión en U.S.A. Ensayos de explo­sión en países europ*eos seleccionados. Interpretación de los datos de explosión.

Capítulo 4. Prevención de las explosio­nes de polvo. Panorama general. Control del polvo. Prevención, detección y elimi­nación de las fuentes de ignición potencial en plantas de manejo de polvo.

Capítulo 5. Protección de explosión. Panorama general. Contención de explo­siones. Separación de plantas. Ventila­ción de alivio de explosión. Tamaño de los respiraderos de alivio. Localización de los respiraderos de alivio de explosión y tapaderas típicas de los respiraderos. Supresión de explosión. Aplicaciones de los métodos de protección de explosión a plantas seleccionadas.

Apéndice A: Información adicional. Apéndice B: Lista selecta de organizacio­nes que tienen expertos en el estudio de explosiones de polvo. Apéndice C: Valo­ración simplificada de una explosión de polvo casual. Apéndice D: Polvos explo­sivos. Apéndice E: Polvos no explosivos. Apéndice F: Parámetros de explosión de polvos combustibles. 247 Referencias, índice de autores. índice de materias.

D.A. Estrada

MARZO-ABRIL-1984 139

NORMAS

PROYECTOS UNE

PNE 77040 Métodos de análisis de agua en vertidos industriales. Determinación de la dureza.

PNE 77043 Métodos de análisis de agua en vertidos industriales. Determinación de sulfuros.

PNE 77027 Métodos de análisis de agua en vertidos industriales. Determinación de nitratos. Métodos del salicilato sódico.

PNE 77030 Métodos de análisis de agua en vertidos industriales. Determinación de residuo total.

PNE 77035 Métodos de análisis de agua en vertidos industriales. Determinación de acidez.

PNE 35056 Determinación del contenido de aluminio en el ferrosilicio. Parte 1. Método espectromé-trico de absorción atómica.

PNE 1098 Dibujos de construcciones y de ingeniería (ISO) 3766) civil. Representación simbólica de las

armaduras de hormigón. PRN 43307 Vidrio de laboratorio. Pipetas. Códigos de (1.a R) colores. PNE 43401 Tubos de vidrio. Aparatos, tuberías y unio­

nes de vidrio. Propiedades del vidrio de borosilicato 3.3.

PROYECTOS ISO

DIS 5019/4 Ladrillos refractarios. Dimensiones. Parte 4: Ladrillos de apilamiento de caras rectan­gulares para hornos de regeneración.

DIS 5019/5 Ladrillos refractarios. Dimensiones. Parte 5: Ladrillos de bóveda para hornos eléctri­cos.

DIS 5019/6 Ladrillos refractarios. Dimensiones. Parte 6: Salmer.

DIS 5019/7 Ladrillos refractarios. Dimensiones. Parte 7: Ladrillos básicos para convertidores de oxígeno.

DIS 5417/1 Ladrillos refractarios para su utilización en hornos rotatorios. Parte 1: Formatos nor­malizados.

DIS 5417/2 Ladrillos refractarios para su utilización en hornos rotatorios. Parte 2: Informaciones relativas a la compra y al cálculo de los formatos normalizados.

DIS 5417/3 Ladrillos refractarios para utilizar en hor­nos rotatorios. Parte 3: Marca de la cara caliente.

DIS 307 Plásticos. Poliamidas. Determinación del índice de viscosidad.

NORMAS UNE

UNE 55501-81 Agentes de superficie. Determinación de la tensión superficial por estirado de una pelí­cula líquida.

UNE 58112-82 Aparato de elevación. Clasificación. UNE 20430-82 Aparatos eléctricos de calefacción de loca­

les del tipo de acumulación. Condiciones de seguridad eléctrica.

UNE 20420-81 Luminarias para lámparas incandescentes en serie o en paralelo (guirnaldas o cadenas luminarias). Condiciones de seguridad eléc­trica.

UNE 20419-81 Luminarias manuales con lámparas de incandescencia. Condiciones de seguridad eléctrica.

UNE 43340-82 Vidrio de laboratorio. Embudos de llave para decantación y para adición.

NORMAS ISO

ISO 6568-1981

ISO 6143-1981

ISO 6942-1981

ISO 6161-1981

ISO 6326/ 2-1981

ISO 6374-1981

ISO 6382-1981

ISO 6385-1981

Gas natural. Análisis simple por cromato­grafía en fase gaseosa. Análisis de gases. Determinación de la composición de mezclas de gases para cali­bración. Métodos por comparación. Trajes de protección contra el calor y el fuego. Método de evaluación del compor­tamiento térmico de materiales simples para la unión de materiales expuestos a una fuente de calor radiante. Protección ocular individual. Filtros y pro­tectores contra las radiaciones laser. Análisis de gases. Determinación de com­ponentes de azufre en el gas natural. Parte 2: Método por cromatografía en fase gaseosa con detector electroquímico para la deter­minación de compuestos de azufre aromá­ticos. Criolita natural y artificial, y fluoruro de aluminio de uso industrial. Determinación del fósforo. Método por espectrometría de absorción atómica después de su extrac­ción. Método general de determinación del sili­cio. Método espectrofotométrico de silico-molibdato reducido. Principios ergonómicos de la concepción de sistemas de trabajo.

140 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

ISO 6386-1981 Mica moscovita en hojas. Clasificación dimensional y visual.

ISO 6486/ Artículos cerámicos en contacto con ali-1-1981 mentos. Emisión de plomo y de cadmio.

Parte 1: Método de ensayo. ISO 6486/ Artículos de cerámica en contacto con los 2-1981 alimentos. Emisión de plomo y de cadmio.

Parte 2: Límites admisibles. ISO 6506-1981 Materiales metálicos. Ensayo de dureza.

Ensayo Brinell. ISO 6556-1981 Vidrio de laboratorio. Matraces para fil­

trar.

NORMAS CETIE*

BV/4-1971 DT/2-1972

DT/3-1978

DT/4-1978

DT/5-1978

DT/6-1978

DT/7-1978

DT/8-1980

EC/1-1981 EV/Ib-1969 EV/2-1976 GME/130-1983 GME/131-1983 GME/206-1983 GME/207-1983 G ME/208-1983 GME/305-1983 (europea) GME/305-1983 (suplementaria) G ME/320-1983

(Centro Técnico Internacional del Embote­llado)

Cabeza para corcho. Tolerancias standard europeas para bote­llas normales (ver DT-3). Relaciones dimensionales para una botella normal de vidrio. Definición de condiciones de uso de bote­llas de vidrio. Propiedades mecánicas especiales para nuevos envases para bebidas carbónicas con más de 1 vol. de carbonatación. Tolerancias standard europeas para tarros normales de boca ancha (ver DT-7). Relaciones dimensionales para tarros nor­males de boca ancha. Proporciones de las nuevas botellas de vidrio para vinos no europeos. Cierres Pilferproof. Botella Europa de 0,5 1 para cerveza. Envases para antibióticos. Cabeza corona standard. Cabeza corona larga. Bocas para vacío 53-58 mm. Bocas para vacío 63-66-70-77 mm. Bocas para vacío 82 mm. Cierres Pilferproof para productos no pre-surizados. Series preferentes. Cierres Pilferproof para productos no pre-surizados. Series suplementarias. Cierres Pilferproof para productos presuri-zados.

* Se pueden obtener copias de estas normas, editadas en inglés, francés o alemán, al precio de 20 FF., solicitándolas al CETIE, rue la Boetie, 75008 París (Francia).

MARZO-ABRIL 1984

CEVIDER/84 20 FERIA INTERNACIONAL DE CERÁMICA, VIDRIO Y ELEMENTOS DECORATIVOS.

LA GRAN FERIA DEL REGALO

AÂ Valencia ciudad muestrario internacional

I FERIA MUESTRARIO INTERNACIONAL 18 GRANDES FERIAS INTERNACIONALES INFORMACIÓN: Apartado 476 de Valencia, Tel. (96) 364 00 11 Telex 62435 FERIA-E.

iMMÊÊÊak. Ê ^ TRANSPORTISTA OFICIAL

NOTICIAS

Congresos • Reuniones • Cursos • Ferias

JORNADAS DE ESTUDIO SOBRE REFRACTARIOS

Arganda del Rey (Madrid), 4-5 mayo 1984

El Instituto de Cerámica y Vidrio del Consejo Superior de Investigaciones Científicas junto con la Sección de Refractarios de la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio van a celebrar los días 4 y 5 de mayo del presente año un encuentro entre investigadores, productores y consumidores de materiales refractarios, al objeto de examinar las influencias que los cambios tecnológicos que se están introduciendo en la industria siderúrgica, plantean en cuanto a los tipos y propiedades de los pro­ductos refractarios empleados en ella.

Un segundo objetivo de la reunión será analizar la capacidad tecnológica de la industria española del refrac­tario para hacer frente a las demandas de los nuevos materiales y finalmente examinar las líneas de investiga­ción actualmente en marcha en el Instituto de Cerámica y Vidrio en el campo de los materiales refractarios y pro­ductos cerámicos especiales, y su posible aportación a la innovación tecnológica a que debe hacer frente la indus­tria refractaria española.

La organización de la reunión está prevista que se des­arrolle en tres sesiones, el día 4 por la mañana y por la tarde, y el día 5 sólo por la mañana. La reunión finalizará con una comida de clausura que ofrecerá el Instituto de Cerámica y Vidrio.

La primera sesión estará destinada a examinar los pro­gramas de investigación en curso en el Instituto de Cerá­mica y Vidrio y a la visita de las instalaciones del Centro.

Las otras dos sesiones se dedicarán a examinar el tema genérico: Experiencias y perspectivas en la utilización de materiales refractarios (incluyendo material de repara­ciones) en instalaciones siderúrgicas, agrupado en dos bloques:

— Materiales refractarios en area arrabio: Horno aho.

— Materiales refractarios en acería: Convertidor, horno eléctrico, colada continua y cucharas de tra­tamiento secundario de acero.

Cada uno de los apartados específicos mencionados será debatido tras una exposición introductoria que des­arrollará un profesional de reconocido prestigio en el área de la instalación siderúrgica sobre la que versará su intervención.

La asistencia a la reunión está abierta a investigadores del Instituto de Cerámica y Vidrio, y CENIM del Consejo Superior de Investigaciones Científicas, fabri­cantes de material refractario y técnicos de las diferentes

142

instalaciones siderúrgicas, así como a todas aquellas per­sonas interesadas en el campo de los materiales refractarios.

Para mayor información: Instituto de Cerámica y Vidrio D. Emilio Criado Herrero Ctra. Valencia, km. 24,3. Arganda del Rey (Madrid) Telfs.: (91) 871 18 00/871 18 04

CONFERENCIA SOBRE METALURGIA EN VACIO 1984. PROCESADO Y FUSION DE METALES

ESPECIALES Pittsburgh, 1M3 de junio de 1984

La División de Metalurgia en Vacío (VMD) de la Sociedad Americana del Vacío (AVS) junto con el Comité de Tecnología de la Sociedad del Hierro y del Acero, organizan un simposio sobre procesado y fusión de materiales especiales y aleaciones metálicas refracta­rias que tendrá lugar en Pittsburgh, Pensylvania del 11-13 de junio de 1984.

La intención de esta Conferencia es restablecer un foro de discusión, destinado a recoger las tendencias actuales y los desarrollos previsibles en la tecnología del proce­sado de materiales especiales.

Los temas a debatir son la fusión, conformado, control de calidad, tratamiento térmico, caracterización, necesi­dades de los consumidores y aplicaciones de materiales especiales, productos que durante su producción evalua­ción y uso están sujetos a condiciones ambientales muy controladas.

Las sesiones técnicas se ordenarán de acuerdo con los siguientes temas:

—Fusión primaria, refusión, colada —Procesos y productos de solidificación rápida.

Extracción de fundidos —Efectos de la tecnología de procesos sobre la calidad

de los materiales —Aplicaciones de procesos térmicos y electrotecnología —Experiencias en plantas piloto. Estudios de simula­

ción de procesos —Procesos económicos e innovaciones industriales

Para mayor información dirigirse a: G.K. Bhat Bhat Technology International Inc. 172 Boxfield Road Pittsburgh, PA 15241 (412) 835-9212

BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

L. W. Lherbier Universal Cuclops Specialty Steel 650 Washington Road Pittsburgh, PA 15228 (412) 561-6300 Ext. 2851

AUSTCERAM 84. 11.^ CONFERENCIA AUSTRALIANA SOBRE CERÁMICA

Australia, 29-31 de agosto 1984

El temario incluye trabajos sobre: cerámica estructu­ral, refractarios, porcelanas, vidrios y vitrocerámicos, técnica cerámica, esmaltes y vidriados, cemento y hormi­gón, materiales cerámicos avanzados, cerámica nuclear, cerámica eléctrica y electrónica, investigación básica y aplicada, maquinaria y equipamiento, materias primas, biocerámica, energía y combustibles, educación y apren­dizaje, polución y medio ambiente, interacciones metal/ cerámica, comportamiento mecánico de cerámicos, degradación de materiales frágiles, materiales de desecho y sus aplicaciones en cerámica, arte cerámico.

Para más información dirigirse a: Mr. B.Ben-Nissan The Conference Chairman Austeeram 84 C/ Department of Materials Science New South Wales Institut of Technology.

P.O.Box 123. Broadway N.S.W.2007. Australia

IX REUNION DE TECNARGILLA Rimini, 2-7 de octubre de 1984

El salón internacional de las técnicas y la maquinaria para la industria cerámica y ladrillera tendrá lugar entre los días 2 y 7 de octubre de 1984 en el Ente Feria de Rimini.

La IX edición debe constituir un lugar de cita funda­mental para averiguar las condiciones en que se encuen­tran los sectores cerámicos-ladrilleros y de las industrias que proporcionan tecnologías productivas.

Si la edición de 1983 ha puesto de manifiesto unas señales de recuperación en los mercados internacionales, tanto que permiten considerar próxima la salida de la crisis económica para muchos países, Tecnargilla 84 está destinado, por un lado a confirmar esta tendencia y, por otro, a evidenciar cómo las empresas se preparan para presentarse de manera tecnológica y comercialmente competitiva en la etapa de relanzamiento de la economía mundial que pueda avecinarse.

En el próximo Tecnargilla estarán presentes los pro­ductores mundiales de maquinaria e instalaciones para el sector de la construcción: eso responde a la cadencia bie­nal con la cual las grandes empresas del sector han fijado su participación en el Salón, con el resultado de que la oferta será más rica y completa.

Bajo la iniciativa del Ente Fiera de Rimini se publicará la segunda edición del Repertory Italian Technology for Ceramic Industry.

La reimpresión, puesta al día y ampliada, ha sido nece­saria por la favorable acogida reservada a la primera edición cifrada en las 6.000 copias distribuidas a otras tantas industrias cerámicas en el mundo.

MARZO-ABRIL-1984

El volumen comprende, además de una presentación de Tecnargilla, los datos y las experiencias tecnológicas de las empresas italianas que exponen en el Salón riminés.

Trátase, pues, de un importante vehículo promocional y de un interesante instrumento de trabajo para los visi­tantes profesionales cerámicos.

1984 será además el año en el que Tecnargilla — después del brillante viaje a América de 1982, cuando participó en el 84.^ Congreso de la American Ceramic Society en Cincinnati— llegará a Asia.

Un stand de Tecnargilla tomará parte en el SI BEX —Singapore International Building Exhibition— la más importante exposición de materiales para la construcción del sudeste asiático.

Respecto a la experiencia estadounidense la novedad consiste en el hecho de que en Singapur participarán directamente con Tecnargilla empresas expositoras.

El fin es dar a conocer la tecnología productiva italiana y europea en el sector cerámico en mercados como los del sudeste asiático, que parecen abiertos'y dispuestos a toda forma de colaboración comercial y que demuestran una fuerte propensión al desarrollo industrial.

También en el 84, como en la octava edición, Tecnargi­lla se celebrará en paralelo con el Cersiae de Bolonia.

XXVII COLOQUIO INTERNACIONAL DE REFRACTARIOS 1984 EN AQUISGRAN

Aquisgrán, 4-5 de octubre de 1984

En el XXVII Coloquio Internacional de Refractarios se admitirá por primera vez la lengua española como uno de los cuatro idiomas oficiales del congreso.

El Instituto de Cerámica, Vidrio y Ligantes Hidráuli­cos de la Escuela Técnica Superior de Aquisgrán (Institut für Gesteinshüttenkunde der RheinischWestfalischen Technischen Hochschule Aachen), el Instituto de Inves­tigaciones de la Industria de Refractarios de Bonn (Fors­chungsinstitut der Feuerfestindustrie, Bonn) y la Asocia­ción de Siderúrgicos Alemanes de Düsseldorf (Verein Deutscher Eisenhuttenleute, VDEh, DusseldorO partici­pan en la organización de este Coloquio que tiene por tema general el de los «Materiales refractarios para con­vertidores de acero».

Dentro de él se abarcan todos los problemas que se derivan de las propiedades de los materiales refractarios y de su empleo en convertidores destinados a la produc­ción de acero.

Quienes estén interesados en dar una conferencia sobre el tema deberán dirigir una solicitud con el título de la disertación, el nombre y dirección de los autores, así como un resumen de una página que sea suficiente para enjuiciar su contenido, redactado en el idioma previsto para el mismo, así como en inglés. La solicitud deberá dirigirse al:

Institut fur Gesteinshüttenkunde der RWTH Aachen Mauerstrasse 5, D-5100 Aachen El manuscrito completo de la disertación deberá reci­

birse en Aquisgrán antes del 2 de julio de 1984, redactado en alemán, inglés o francés. Los manuscritos se publica­rán antes del congreso en forma impresa, lo que servirá de base de discusión sobre los mismos. No podrán

143

tomarse en consideración disertaciones que ya hayan sido publicadas o bien que hayan sido expuestas a un círculo considerable de personas. Los organizadores se reservan el derecho a hacer una selección entre las solici­tudes recibidas.

marzo de 1985. La cuota de participación es de 550 DM. Durante el congreso se celebrará una exhibición de

materiales y técnicas de construcción de chimeneas, pro­porcionada por los suministradores y compañías cons­tructoras.

5.Û CONGRESO INTERNACIONAL DE CHIMENEAS INDUSTRIALES (5.^ ICC).

3-5 de octubre de 1984, Essen (República Federal Alemana)

Los primeros cuatro Congresos de Chimeneas han atraído un gran interés mundial y se espera una asistencia internacional igualmente grande en el 5.^ ICC, particu­larmente a la vista del interés que actualmente existe sobre el impacto ambiental de los gases de las chimeneas y las discusiones que se desarrollan sobre este tema.

El congreso versará principalmente sobre los aspectos estructurales, térmicos y químicos de la explotación y proyecto de chimeneas, juntamente con discusiones sobre experiencia práctica en la conservación y construcción de las mismas. Se dará un énfasis especial a la función de la chimenea con referencia a las normas de contaminación del aire.

Una gran parte del Congresos se dedicará a la discu­sión de las propuestas del Comité Internacional de Chi­meneas Industriales sobre códigos que comprenden chi­meneas de acero y hormigón armado. También se discutirá la nueva norma Alemana DIN 1056: «Freiste­hende Schornsteine in Massivbauart».

Todas las comunicaciones del congreso serán en inglés, con traducciones simultáneas en alemán. Se han previsto 40 comunicaciones y discusiones. Se enviará una copia impresa de todas las comunicaciones a cada participante unas 4 semanas antes del comienzo del congreso, y la publicación impresa del mismo estará disponible en

Para más información: CICIND, Schillerstrasse, 33-35, 400 Dusseldorf i, República Federal Alemana. Teléfono 0211/6703-262. Telex 08 586 811.

1. CONFERENCIA INTERNACIONAL SOBRE REFRACTARIOS (JAPON 1983)

Se acaba de publicar en inglés el volumen que recoge los 50 trabajos presentados en la 1. Conferencia Interna­cional sobre Refractarios, celebrada en Tokio (Japón) del 15 al 18 de noviembre de 1983. La Conferencia estaba orientada a debatir las tendencias existentes actualmente sobre la utilización de materiales refractarios^ haciendo un énfasis especial en los refractarios para acería y colada. Las comunicaciones plenarias se centraron en el desarrollo y tendencias que se dan en EE.UU^, Japón y Europa. Las secciones especializadas examinaron los siguientes temas: refractarios de MgO con carbono, refractarios para B.O.F., refractarios para procesos de tratamiento de acero líquido, reparación y manteni­miento de instalaciones B.O.F. por medio de plasma y gunitado, refractarios básicos, refractarios básicos, refractarios para afino secundario y cucharas.

Las peticiones de ejemplares pueden dirigirse a: Technical Assn. of Refractories Japan New Guinza Bldg. 4F, 7-3-13 Guinza Chuo-Ko. Tokyo 104 JAPON

Actividades

VISITA DEL PROF. GARETH THOMAS AL ICV

Del 13 al 17 de enero de 1984 el Prof. Gareth Thomas, Director del National Center for Electron Microscopy (NCEM) del Lawrence Berkeley Laboratory en Califor­nia (USA), realizó una visita en el Instituto de Cerámica y Vidrio (ICV) en donde celebró varios seminarios de trabajo sobre los materiales cerámicos de alta tenacidad desarrollados en el Dpto. de Cerámica del ICV. Dichos materiales están siendo analizados a nivel atomístico en el microscopio electrónico de más alta resolución del NCEM. Igualmente el Prof. Gareth Thomas visitó el laboratorio de microscopía electrónica de barrido del Prof. Guitian en la Universidad de Santiago de Compos-tela, en donde también se están realizando microanálisis con los mencionados materiales tenaces. Dichos materia­les están destinados a sustituir a los metales y aleaciones

duras en los motores de combustión, así como en otros usos de gran interés tecnológico.

El NCEM posee los microscopios electrónicos más grandes del mundo (1,5 MeV) con un poder de resolución capaz de visualizar los átomos.

144 BOL. SOG. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

Con exportaciones que superaron los 17.000 millones de pesetas en 1982.

CEVIDER 84, Máximo exponente de la industria nacional, con proyección mundial

Al cumplirse este año el XX aniversario (1965-1984) de la primera edición de la Feria Internacional de Cerámica, Vidrio y Elemen­tos Decorativos (CEVIDER), su andadura no ha podido ser más fructífera: por su inte­rés, prestigio y amplia aceptación de sus pro­ductos en los mercados internacionales, en la actualidad se ha situado entre las tres prime­ras muestras más importantes de Europa en su especiaUdad.

Durante los días 11 al 16 del presente mes de abril tendrá lugar, en el recinto de la Feria Muestrario Inter­nacional de Valencia, la vigésima edición de la Feria Internacional de Cerámica, Vidrio y Elementos Decora­tivos (CEVIDER-84), que con carácter anual se celebra en la capital de la Comunidad Autónoma de Valencia.

El certamen ocupará una superficie de cerca de 23.000 m , en la que se alojarán alrededor de 1.500 stands que darán cabida, según datos estimativos llegados a la redacción a la hora de cerrar este número y que previsi-blemente se verán superados, a 577 expositores; de los cuales 491 serán directos y representados de procedencia nacional con representaciones provenientes de las distin­tas comunidades del Estado: Andalucía, Aragón, Astu­rias, Baleares, Castilla-La Mancha, Castilla-León, Cata­luña, Madrid, Murcia, Navarra, País Vasco y Valencia.

A 86 ascenderá el número de expositores extranjeros representados y directos que estarán presentes en el cer­tamen, distribuyéndose entre los siguientes países: Bulga­ria, Corea, Checoslovaquia, Francia, Gran Bretaña, Holanda, Hungría, Italia, Japón, Polonia, Portugal, República Federal de Alemania, República Democrática Alemana, República Occidental China, Suiza y Yugosla­via.

Igualmente está previsto que visitarán la feria una serie de misiones comerciales procedentes de: Los Ange­les, Australia, Hong Kong, Japón, Miami, New York, Nueva Zelanda, Oriente Medio, República de Suráfrica, Singapur y Thailandia. Que se sumarán como un atrac­tivo más, desde el punto de vista de los intereses de los expositores, viendo ampliado el horizonte de sus posibi­lidades dentro del importante capítulo de las transacio­nes comerciales; contribuyendo en gran medida la orga­nización del Muestrario, en la doble vertiente de dar a conocer estos productos como la de captar mercados potenciales, a la consecución de los objetivos propuestos.

Presentación de CEVIDER 84. Los señores Lladróy Noguera, segundo y tercero por la izquierda, respectivamente.

Dentro ya de esta línea de actuaciones hay que seña­lar que tuvo lugar en Madrid, en la primera quincena del pasado mes de marzo, el acto de presentación de CEVI­DER 84 que contó con la presencia, entre otras persona-Hdades, de los señores José Lladró y José Antonio Noguera, presidente del Comité Organizador del Certa­men y de la Feria Muestrario Internacional de Valencia, respectivamente.

En esta ocasión y con motivo de celebrarse el XX aniversario, se presentó una escogida selección de piezas realizadas en vidrio y en cerámica, algunas de ellas mode­los únicos, que constituían, a modo de espléndida sínte­sis, un conjunto representativo de nuestras posibilidades en este campo con la perfecta simbiosis del arte y de la técnica como se podrá observar en la información gráfica que se adjunta.

En la rueda de prensa que precedió al acto de presen­tación, con la asistencia de los medios de comunicación, prensa, radio, TV y revistas especializadas, fueron abor­dados distintos temas relacionados con la situación actual del sector y en la que se destacó que esta muestra constituía la mayor oferta de artículos de regalo que España ofrecía al mundo, y la única que en nuestro país tenía carácter internacional, situándose antes que la de París y tras las correspondientes de Frankfurt y de

MARZO-ABRIL-1984 145

cerámica y vidrio que en el año 1982 rebasaron los 17.000 millones de pesetas.

Finalmente, se hizo alusión a la larga tradición cultu­ral del certamen que, desde su iniciación, se viene ocu­pando de la recuperación y mantenimiento de las tradi­cionales artesanías cerámicas de las distintas regiones españolas.

Como actividades complementarias de la feria y al igual que en anteriores ediciones, durante la misma se fallará el XIV Concurso Internacional de Diseño Indus­trial en el que serán concedidos los siguientes premios: Llamas de Oro, Plata y Bronce (el primero dotado con 200.000 pesetas), siendo su objeto seleccionar diseños de artículos de cerámica y vidrio de cualquier clase y que respondan a un criterio funcional de utilidad, sin perjui­cio de su valor artístico. Pudiendo optar a ellos todos los diseñadores, artistas o artesanos que lo deseen.

Con la misma finalidad y también dentro de estas jornadas, se concederán los 4 tradicionales premios Alfas de Oro otorgados por la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio (al igual que en CEVISAMA), galardones que distinguirán tanto el carácter innovador de las obras, como las aportaciones artísticas y las características téc­nicas de cada uno de los objetos que se exponen.

Por último, serán entregados los premios al diseño concedidos por el Instituto de Promoción Industrial (IPI).

Retomando el hilo de la conmemoración de este XX aniversario, con este mismo fin y casi simultáneamente, tuvo lugar un acto similar en la sede del Ayuntamiento de

GRUPO PELEA DE GALLOS (ALCORA). En porcelana, consta de 104 piezas distintas agrupadas en un total de 29 moldes. Se realizó su

cocción a una temperatura de 1.280° y la decoración a 980°.

ril^Ä Milán; siendo, además, el único miembro español del comité consultivo de la Unión Internacional de Ferias (UIF) en el apartado de regalo.

Ante la cuestión que se planteó sobre el apoyo de la Administración para promocionar el sector y atraer compradores y visitantes, el señor Noguera señaló que se contaba con la ayuda que el Estado prestaba a otras ferias, esto es, mediante el abono de un porcentaje de los costes de desplazamiento y estancias de los interesados. Negando que hubiera ningún tipo de incentivos fiscales en esta actividad, motivado por la consideración de su carácter artístico.

En este sentido, los portavoces de la organización ferial significaron su esfuerzo en tratar de renovar anualmente los compradores y visitantes extranjeros, aconsejando a este respecto a la Administración en su política de subvenciones en relación con la organización de delegaciones, señalando como especialmente reco­mendable el mecanismo de selección organizado a través de agregadurías de las embajadas españolas. Valorán­dose a continuación positivamente el hecho de la entrada de España en la Comunidad Económica Europea, califi­cándolo como un acontecimiento de la máxima impor­tancia e interés para el desarrollo del sector y facilitar su expansión internacional que, de acuerdo con las cifras que aportaron, esta actividad creaba más de 7.000 pues­tos de trabajo, con un volumen en las exportaciones de

VASO DELA ALHAMBRA (LA CE RA M O). Reproducción a escala de la famosa pieza conocida como «Ánfora de la Alhambra», cuyo

original se encuentra en el Museo Arqueológico de Granada.

146 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

Manises en homenaje a esa ciudad, cuna de la cerámica, que fue presidido por el señor Lerma Blasco, presidente de la Generalidad, acompañado por varios miembros de su gabinete entre los que se encontraban los señores Bru y Ciscar, consellers de Economía e Industria y Educación y Cultura, respectivamente, además de otras personali­dades asistentes al acto.

Durante su alocución y cuando hacía referencia a la oferta española de regalos, el señor Lerma Blasco signi­ficó que, «era la única que tenía una categoría interna­cional reconocida en todos los foros del mundo mercan­til, y que eran, por derecho propio, los mejores embajadores de toda esta industria de la cerámica, y, al mismo tiempo, los mejores anfitriones de la misma con el certamen ferial».

Dentro de la raigambre y mejor tradición secular artesana de esta ciudad es interesante resaltar, como es sabido, que la producción de la cerámica en Manises adquiere su máximo esplendor en el siglo XV, en que se exporta a muchos países europeos y norteafricanos. Ya en 1383, F. Eiximenos decía que la cerámica de Manises era apreciada por papas, cardenales y príncipes de todo el mundo.

Caracterizándose esta cerámica porque en ella se mezclan los estilos musulmán y gótico, predominado éste último hacia final del siglo XVI. La expulsión de los moriscos en 1609, y la llegada de la cerámica policro­mada de Italia, hacen que la producción decaiga y no volverá a recuperarse hasta el siglo XVIII.

En la producción del siglo XVIII destacan los azule-

LOS TRES REYES MAGOS (LLADRO. 1962). Figura que forma parte de un conjunto de porcelana con el estilo característico basado en

la estilización de las figuras.

Pieza singular de vidrio donada al Museo Internacional de Arte Con­temporáneo de Vidrio.

jos, caracterizados por las composiciones naturalistas, siempre en policromía de colores vivos, con temas flora­les, rocallas y figuras. También son muy importantes los retablos de temas religiosos: Calvarios, santos, etc.

Durante el siglo XIX se realizan en Manises una gran cantidad de piezas: platos, «alfabeguers», pilas de agua bendita, etc., imitando en algunos casos la cerámica selecta de Alcora, donde se había producido una esco­gida cerámica de influencia francesa. La peculiariedad más importante de la producción de Manises durante este siglo es el carácter popular de sus decoraciones, que se reconocen por su espontaneidad, ingenuidad y alegría colorista.

La cerámica del siglo XX se encuentra afectada por la gran demanda, que lleva como consecuencia la creciente industrialización, cambiándose los talleres artesanos por industrias más o menos grandes que utilizan nuevas tec­nologías. De éstas cabe señalar la utilización de moldes para las formas y de la trepa (después será la serigrafía) para la decoración. A principio de siglo la producción cerámica toma tres direcciones:

A) Sigue evolucionando en las formas y decoraciones populares del siglo XIX.

B) Presenta innovaciones que están dentro de la corriente decorativista urbana europea (modernismo).

C) Se hacen piezas imitando las del siglo XV, y, sobre todo, del XVIII, pero ya fuera de su contexto.

MARZO-ABRIL-1984 147

Favorable acogida de la primera edición monográfica independíente de CEVISAMA

II Salón de Cerámica, Vidrio y Recubrimientos para la Construcción, Saneamiento, Materias Primas y Maquinaria

• Participación de 282 expositores con 739 stands.

• Presencia de 3.545 fírmas compradoras nacionales y 467 pertenecientes a 40 países.

• Aportación de novedades y desarrollo tecnológico.

• Ciclo de conferencias. • Concesión de los premios Alfa de

Oro y Llamas.

Vista panorámica de los stands.

Del 1 al 5 de marzo abrió sus puertas, en las instala­ciones de la Feria Muestrario Internacional de Valencia, el II Salón de Cerámica, Vidrio y Recubrimientos para la Construcción, Saneamiento, Materias Primas y Maqui­naria (CEVISAMA 84). Que hacía su presentación por primera vez de forma independiente dado que la anterior, CEVISAMA 83, esta muestra se organizó en el seno de CEVIDER.

De la aceptación dispensada a esta iniciativa por parte de los profesionales del sector es buena prueba el número de expositores, 282 (de los cuales 212 eran

148

nacionales y 70 extranjeros), que ocuparon 739 stands con una superficie de 12.300 m , que se dividieron en dos zonas, una de 9.500 m^ para exposición de productos de consumo comercial: azulejos, vidrio, recubrimientos para construcción, saneamiento, refractarios, colorantes y materias primas; y los 2.800 m^ restantes fueron dedica­dos a maquinaria industrial y utillaje para la fabricación y explotación de los productos anteriormente menciona­dos.

Quizá el aspecto más significativo a destacar en este II Salón, además de los representados,por el número de

BOL. SOG. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

expositores alcanzado, de stands, de la asistencia de una elevada cifra de empresas compradoras, la aportación de novedades y desarrollo tecnológico y de las actividades llevadas a cabo durante la misma: ciclo de conferencias sobre problemáticas relacionadas con aspectos técnicos en este campo, concesión, de premios, etc.; haya sido, decíamos, el moderado optimismo, generalizado entre los expositores, sobre la superación de la crisis que desde hace ya algunos años viene padeciendo el sector. Colum­brándose nuevas posibilidades a través de la potenciación del mercado interior como, sobre todo, la promoción más intensa en terceros países y la captación de mercados potenciales. Extremo este que, obviamente, presenta cier­tas dificultades por la fuerte competencia que encuentran nuestros productos en el exterior frente a países como Italia, Francia, Gran Bretaña, etc. Que constituye todo un reto a la capacidad de respuesta de la industria nacio­nal, en todas sus facetas, organismos de la Administra­ción incluidos, en el esfuerzo común para lograr esos objetivos.

El señor Luis García Álarcón (centro), presidente de la Asociación Provincial de Constructores Promotores de Valencia, acompañado en su recorrido por la muestra por el señor Belenguér, director de

Ce vi sama (derecha).

En este sentido y de fuentes allegadas a la dirección del certamen nos han hecho saber que se están intensifi­cando las gestiones, sin escatimar medios, con el fin de incrementar la penetración en unos mercados económi­camente tan importantes como los representados por Australia y los Estados Unidos.

En este orden de cosas, durante la presente edición de CEVISAMA se contabilizaron 3.545 empresas compra­doras nacionales que hicieron acto de presencia en la misma, que representaban el 88,4 por 100 del total de las 4.012 firmas acreditadas con esta finalidad; superando ampliamente esta cifra las previsiones de asistencia lleva­das a cabo por los organizadores del certamen.

Los compradores extranjeros que pasaron por la feria se elevaron a 467 procedentes de 40 naciones de los cinco continentes, siendo su país y número de representantes los siguientes: Gran Bretaña, 87; Francia, 68; Italia, 38; Arabia Saudita, 34; Alemania, 32; Portugal, 29; Estados Unidos, 19; Hong Kong, 14; Emiratos Arabes y Canadá, 12; Irlanda, 11; Kuwait, 10; Suiza, Túnez y Venezuela, 8;

Pabellón ocupado por el sector de maquinaria.

Holanda, 7; México y Andorra, 6; Dinamarca, Finlandia y Marruecos, 5; Bélgica, Jordania, Líbano, Puerto Rico y Singapur, 4; Africa del Sur, Australia y Colombia, 3; Egipto, Mauritania y Nigeria, 2; y con un representante Austria, Chipre, Grecia, Japón, Noruega, República Dominicana y Suecia.

Aportación de novedades

En el capítulo de las aportaciones en materia de novedades y desarrollo tecnológico presentadas a lo largo de estas jornadas por sus respectivas firmas comer­ciales, las cuales optaban a los premios Alfa de Oro que anualmente conceden con esta finalidad la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio, cabe destacar en esta ocasión tanto el elevado número de participantes como la calidad, importancia y alto nivel técnico de los productos y realizaciones presentados, y cuya relación descriptiva de sus características más sobresalientes y méritos pro­pios se ofrecen a continuación:

Adex, S.L. Azulejos decorados a mano y cuerda seca para decoración de viviendas en estilo tradicional, clásico y moderno, con diseños de propia creación para cada estilo. Investigación, estudio, diseño y ejecución propios; promocionando intensamente la aplicación del azulejo artístico (para la decoración cerámica de alto nivel) tra­dicional valenciano en los mercados nacional y extran­jero. En octubre de 1983 el Instituto Cerámico del Azu­lejo (CTI), de los Estados Unidos, dio el premio máximo (Awardzoo) a una cocina en Bel Air (Hollywood) deco­rada con un modelo creado por esta firma.

Cerámica Bou Piñón y Cía. Nuevas series en formato 15 X 20 y 20 X 30, para revestimientos denominadas Niza ( 15 X 20), Lagos ( 15 x 20), Luz (20 x 30) y Cotos (20 x 30). Meritoria aplicación de esmaltes cerámicos tradicionales, consiguiendo efectos en las bases a un nivel de aceptación máximo en el mercado, así como los diseños de los deco­rados que alcanzan cotas muy altas por su belleza y eje­cución.

Cerámica Gómez, S.A. Azulejos y pavimentos cerá­micos. Alcanzando una gran decoración en el revesti­miento, y por su capa antideslizante en el mismo.

MARZO-ABRIL 1984 149

Cerámicas Saloní, S.A. Presentando los productos Fuem serie acuática, serie cocina decorado Lustre y Cris­talina ciclo rápido con serigrafía 3. * fuego. Logrando nuevas decoraciones en las técnica del lustre iriscente.

C.E.T.A., S.A. Triturador-bombeador para inodo­ros Sanitrit, Sanitop para aseos y Saniplus para baños completos. En los tres productos se dan las siguientes características: nuevo y único en España, soluciona la colocación del WC en sitios imposibles de hacerlo hasta ahora.

Cícosa. Amplia gama de fabricación de azulejos.

Constantíní Pecorara, S.A. Línea de selección con microprocesador incorporado para el control y proceso de datos. Nuevo sistema de transporte de las piezas que permite a la máquina trabajar con cualquier formato sin alterar sus condiciones.

Cristalería Jano. Presentación de grabados y vidrie­ras artísticas. Trabajo Artesanal.

Cerámicas Diago, S.A. Técnica empleada en la ela­boración de los productos, imprimiéndoles unas caracte­rísticas distintas a los trabajos realizados normalmente.

Gres de Aragón. Gres estrusionado, sin esmaltar, en diferentes formatos y gama de complementos. Antihielo, antideslizante, alta resistencia al rayado, al desgaste y la abrasión, antiácidos.

Industrias Segui, S.A. Bombas de pistón cerámico para pastas cerámicas.

Industrias Techno-Flex, S.A. Taladro automático de doble cabezal TV-50, equipo de lavado y secado LV-1200, equipo de lavado LV-300. Representan a los únicos fabricantes nacionales de estos productos.

Italcerámica, S.A. Con los productos Octógono Cas­tilla 30 X 30 decorado. Presentan gran calidad de aca­bado del producto, decorado en bajo relieve y acoplado al colorido oportuno para su calidad técnica.

Lara Automazioni Industriali, S.r.L. Unidad de embalaje automática modelo UO-I82 y unidad de con­trol en continuo de ortoganalidad y calibre modelo ACÁ 200-LC. Embala, envolviéndolas, pilas de azulejos o bal­dosas, desde 10 x 20 a 40 x 40, en todo tipo de material, en concepto universal, a una velocidad de 4 a 8 paquetes al minuto. Con una importantísima reducción de costos. La segunda es una máquina a microprocesador de 10 funciones operativas.

José A. Lomba Camina, S.A. Bolas activadas y bolas soporte para catalizadores en hidrocarburos. Innovación y desarrollo tecnológico, y proceso de fabricación para abastecer refinerías y petroquímicas que hasta ahora tenían una exclusiva dependencia exterior.

Maplex, S.A. Granulite (revestimiento continuo), maplexine, pinturas al disolvente, pinturas al agua.

Marazzi Iberia. Fabricación de azulejos de 20 x 20 y de 30 X 30. Con un formato 30 x 60 exclusivo de la firma. Características en el diseño.

Ona-Pres, S. Coop. Prensa hidráulica para cerámi­cas de esta marca, modelo DAN 70-1, 16-N. Representa la primera prensa hidráulica para azulejos construida y diseñada íntegramente en España.

150

Zona destinada a la sección de azulejos.

Otresa, S.A. Ofrece toda la gama de revestimientos continuos y aislamientos termo-acústicos de fachada. Significando 20 años de historia profesional y técnica, ocupándose principalmente de la investigación, desarro­llo y mejora de la calidad de los productos de actualidad en el mercado nacional y para la exportación.

Paviart, S.A. Revestimiento cerámico en 20 x 25, compuesto de piezas base y cenefa artística pintada a mano. La pieza base reúne las características especiales de la pasta blanca, con diseño que permite la colocación vertical, horizontal y otras variantes. El completo es una cenefa artística pintada a mano, cuyo diseño y belleza son destacables.

Porcelanosa, S.A. Presentación de granito cerámico esmaltado. Pieza de gres esmaltada por un nuevo proce­dimiento que se puede calificar como húmedo-seco, por el que se obtiene una textura de una gran belleza y una resistencia mecánica a la abrasión que supera el PÍEI-4.

Peris Andren, S.A. Presentación de accesorios para aseos y espejos. Trabajo artesano en bronce, combinado con elementos decorativos.

Premec, S.L. Maquinarias para trabajar cristal y cerámica. Es el único fabricante español de maquinaria para la elaboración mecánica en vidrio y cerámica, cuyas características tecnológicas pueden competir con las del mercado mundial.

Prodesco, S.L. Azulejos de relieve esmaltados. Con­siguiendo nuevos esmaltes coloreados opacos y transpa­rentes.

Refractarios Especiales, S.A. Anclajes cerámicos de techo. Solución tecnológica de revestimiento de los techos de los ciclones en los intercambiadores de los hor­nos de cemento, resolviendo la problemática de estabili­dad y durabilidad en el tiempo, soportando la combina­ción de los ataques de combustión, erosión por polvo y temperaturas; construyéndose la bóveda con un sólo formato debidamente diseñado, complementado con un relleno de hormigón refractario «ad hoc», dando lugar a un techo capaz de flotar, dada la flexibilidad de su insta­lación y que con éxito, ha sido aplicada desde 1974 en

BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

intercambiadores en plantas de cemento, tanto en España como fuera de ella, habiendo sido aceptado y homologado este sistema por las más importantes inge­nierías del cemento en Europa y en los Estados Unidos.

Roig Cerámica, S.A. Revestimiento cerámico esmal­tado de 20 X 40. Constituye la mayor medida, y única­mente de lado 40 cm, fabricada en nuestro país para revestimiento cerámico esmaltado, las dificultades técni­cas para la aplicación de serigrafía y los altos efectos estéticos conseguidos.

Sacmi Ibérica, S.A. Prensa hidráulica para pren­sado de azulejos cerámicos tipo PH-680. Que se caracte­riza por un aumento en la producción, bajo consumo, adaptación a cualquier tipo de arcilla, gran maniobrabi-lidad y seguridad de trabajo al operario y su insonoriza-ción.

Sadex Ibérica, S.A. Revestimientos y murales cerá­micos. Destacando el estar hechos a mano; gres porcela-nado a 1.200° C monococcion.

Siac, S.A. Dos máquinas para carga y descarga y un enlace entre máquinas, y dos vagonetas de almacena­miento de azulejos BT-920. Creando un nuevo concepto que revoluciona el sistema de almacenaje de los azulejos.

Sima, S.A. Cortadora e ingleteadora de piezas cerá­micas de gres esmaltado. Logrando una gran perfección en el corte y en el ingleteado.

V. Bonet Trence, S.A. Ladrillos y tejas en colores, prensados y pavimentos, y tuberías aspiración. Origina­lidad y posibilidades de creación estéticas mediante la combinación de dos celosías.

Sociedad de Novedades Técnicas, S.A. 17 bañeras fabricadas en fibra de vidrio y varios lavabos realizados en mármol. Presenta modelos exclusivos de bañeras que unen su escaso peso, siendo irrompible, a la posibilidad de ir equipadas con sistemas de hidromasaje, siendo un producto íntegramente español.

Vitro Matic Ibérica. Máquinas biseladoras modelo ELB y bilateral canto pulido ADA-4008 modular. Gran penetración en el mercado nacional motivado por los resultados en su funcionamiento y rendimiento de las mencionadas máquinas.

Wibe, S.A. Prensas hidráulicas y de fricción, y módulos para hornos. Características del horno FAW 2.000 en el cual se aprovecha el calor expulsado por la chimenea para sacar las piezas recién prensadas.

Zirconio, S.A. Con la presentación de los siguientes productos: REV-MON Satinado perla con gaviotas y horizonte, como novedad a nivel de sistema de fabrica­ción; se trata de un revestimiento conseguido mediante monococcion porosa (en fabricación desde el 30 de abril de 1983) Encaje, gladiolos 2-1, cristalina transparente de gran efecto, con serigrafía, utilizando el sistema de cua-tricomía. REV-MON, Sinfonía, que constituye un nuevo paso a nivel mundial de monococcion porosa, bases en colores adaptados a los sanitarios. REV-MON, Crista­lina coloreada, significando un logro definitivo en cerá­mica a nivel nacional como internacional en la técnica de monococcion porosa para revestimiento de estas características.

Stands de refractarios y recubrimientos.

Ciclo de conferencias

Como acto académico dentro del certamen, se des­arrolló la X Reunión Técnica de la Sección de Cerámica Blanca y Revestimientos Cerámicos, organizada por la delegación de la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio de Valencia; con la colaboración del Instituto de Cerámica y Vidrio, C.S.I.C.; Instituto de Química Téc­nica (Tecnología Cerámica), de la Universidad de Valen­cia; Asociación de Fabricantes de Azulejos, Baldosas y Revestimientos Cerámicos; Cevider, y la Asociación Nacional de Químicos de España.

Resumiendo a continuación el contenido de las con­ferencias que, con este motivo, tuvieron lugar a lo largo del día 2 de marzo en la Sala de Conferencias de este 11 Salón de Cevisama. •

Tras el momento protocolario de la inauguración de esta X Reunión Técnica, se inició el capítulo de interven­ciones que versó sobre:

Pastas de gres de monococcion. Influencia de las variables de composición y de proceso en la calidad del

producto acabado

J.L. AMOROS ALBARO, V. BELTRAN PORGAR,

A. BLASCO FUENTES Instituto de Química Técnica (Tecnología Cerámica),

Universidad de Valencia.

Se ha determinado la influencia que ejercen la granu-lometría de la molienda, presión y humedad de prensado sobre la densidad aparente, resistencia mecánica en seco y la permeabilidad de la pieza a 850^ C. Posteriormente se ha determinado el efecto de la temperatura de cocción y de las variables antes mencionadas sobre la porosidad (total y abierta) y contracción lineal de la pieza cocida.

El disponer de las relaciones existentes entre las variables de proceso y propiedades estudiadas, nos per­mite optimizar y establecer los límites de control de estos parámetros, a fin de minimizar o eliminar algunos de los defectos más comunes en la fabricación de pavimentos y

MARZO-ABRIL 1984 151

revestimientos gresificados por monococción rápida (descuadres, calibres, corazón negro, etc.).

Los resultados obtenidos ponen de manifiesto la necesidad de considerar el proceso cerámico global-mente, ya que cualquier modificicación de alguna de las variables de una determinada etapa de proceso, además de alterar las propiedades del material resultante en esta transformación, afecta en mayor o menor medida al desa­rrollo de las etapas de fabricación posteriores y a las características de la pieza en los sucesivos estados de fabricación. Se observa, además, que los valores de una variable de proceso que son más adecuados para optimi­zar una determinada propiedad y/o etapa de fabricación, generalmente resultan perjudiciales para algunas de las otras propiedades o etapas de proceso. En consecuencia, debe tenerse en cuenta el efecto que producen las varia­bles de fabricación sobre cada una de las etapas del pro­ceso y sobre las características del producto acabado.

wi.

Salón de Conferencias.

Debido a la marcada influencia que ejercen las varia­bles de proceso sobre las propiedades de la pieza en crudo y en cocido y sobre el desarrollo de las distintas etapas del proceso, se concluye la necesidad de mantener estas variables dentro de unos márgenes preestablecidos. Para determinar los márgenes de variación permisibles en producción de un determinado parámetro, al igual que para minimizar los efectos que una alteración apre-ciable de una de las variables de proceso puede ocasionar en la fabricación, se debe disponer de relaciones gráficas o numéricas de estas variables de proceso con las propie­dades del material en cada etapa del mismo.

Se expone sucintamente algunas de las consideracio­nes que deben tenerse en cuenta para seleccionar las materias primas y establecer una proporción más ade­cuada en cada pasta.

Burbujas en esmaltes cerámicos

D. ALVAREZ-ESTRADA

Instituto de Cerámica y Vidrio. C.S.I.C. Árganda (Madrid)

Comunicación relativa al proyecto ''Investigación de arcillas en Levante (Castellón, Valencia, Alicante y

Teruel)" (LG.M.E., 1983) J. BASTIDA CUAIRAN

Departamento Geología, Fac. Ciencias Químicas, Burjasot, Valencia

En noviembre de 1983, se concluyó «Investigación de arcillas en Levante», efectuado por GEOPRINSA, en régimen de contratación con el Instituto Geológico y Minero de España, y cuyo objetivo general era el estudio geológico de las arcillas aprovechables por la industria, principalmente cerámica, en las provincias de Castellón, Valencia, Alicante y Teruel.

La metodología adoptada ha consistido, primero, en un muestreo amplio sobre perfiles estratigráficos efec­tuados en las distintas formaciones; en segundo lugar, caracterización mineralógica, y luego, caracterización físico-química y tecnológica de muestras representativas de los distintos tipos reconocidos. Se han efectuado asi­mismo cartografías geológicas provinciales, de síntesis, a escala 1/200.000, y cartografías geológicas locales a escala 1/25.000, de algunas zonas concretas.

Las principales agrupaciones de formaciones, en cuanto a suministros de materias primas para pasta blanca y pavimentos y revestimientos cerámicos son las siguientes:

1. Tramo heterolítico basal del Buntsandstein, en la provincia de Castellón, del cual se explotan argilitas compactas rojas, cuarzo-illítica, utilizadas en mezclas de gres rojo.

2. Formaciones cretácicas preaptienses y del Aptiense inferior, en las que se explotan arcillas rojas o verde roji­zas más o menos compactas y con proporciones variables de fracción arcilla y con distintas cuantías de iluta, caoli­nita, cuarzo y hematites; siendo los contenidos en calcita-dolomita, inferiores al 6 por 100. Se destinan a pastas de los gres rojo y a mezclas para pasta porosa.

3. Formaciones «Utrillas», «Escucha», «Traiguera», «Areniscas del Maestrazgo» y Sacaras. Las dos primeras son ampliamente explotadas en el área Montalbán-Ca-landa-Castellote. Son portadoreas de arcillas con porcen­tajes variables de caolinita, cuarzo, hematites y materia orgánica. Así las hay, caolínicas altas en AI2O3 y bajas en SÍO2, utilizables para chamotas de refractarios y de sani­tario (contenidos en TÍO2 y Fe203, bajos, de lo contrario se destinan a fabricación de clinker de cemento alumi-noso). También las hay, caoliníticas de alta plasticidad y contenidos variables en materia orgánica, utilizables para barbotinas de colaje y engobes. Existen asimismo arcillas similares a las anteriores y con ciertos contenidos en illi-tas, que se utilizan en pasta blanca para pavimentos y revestimientos y pasta blanca en general.

Estas formaciones presentan potencias considerables en las áreas reseñadas; eventualmente, se presentan cris­talizaciones, nodulos y capas nodulares de sulfatos, en relación con arcillas ricas en materia orgánica, que a su vez suelen ser portadoras de sulfuros.

4. Las formaciones terciarias, presentan arcillas más o menos margosas, siendo variables los contenidos en carbonatos; así, las hay de contenidos bajos, aptas para pastas de gres rojo, aunque lo frecuente es que se destinen a pastas para pavimento y revestimiento poroso y a ladrillería.

152 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM 2

Esmaltes cerámicos para temperaturas medías

C. GuiLLEM y J. Usó Facultad de Químicas, Departamento de Química Inorgánica. Institut Valencia de Química Aplicada. Diputado Provincial.

Valencia.

alta cualificación y merecimientos de todos y cada uno de los participantes, siendo finalmente designadas las siguientes empresas, según consta en el acta levantada a tal efecto.

Se ha estudiado las características de siete fritas comerciales procedentes de dos fabricantes y se ha esta­blecido un orden de fusibilidad relativa de las mismas. Asimismo se han obtenido de fusibilidad relativa de las mismas. Asimismo se han obtenido los espectros UV-Visible y los difractogramas de rayos X de ocho pigmen­tos cerámicos comerciales de distintos proveedores. Con los datos obtenidos se les ha asignado la numeración que les corresponde, según el sistema DCMA. Con mezclas de 90 por 100 de frita y 10 por 100 de caolín blanco se han preparado esmaltes incoloros que se han cocido en monococcion a 1.050, 1.100 y 1.150° C. Estos esmaltes se han coloreado con los pigmentos cerámicos estudiados y también con CuO, NiO y Fe203. Se han aplicado sobre probetas de pasta de loza feldespática, que se han cocido en monococcion a las temperaturas mencionadas y sobre pastas de loza calcárea, probetas que se han sometido a bicocción: el bizcochado previo se hizo a 1.100° C y la cocción de esmaltado se llevó a cabo a 950 y 1.050° C. Se ha comparado el comportamiento de ambos tipos de esmaltes en los dos procesos de cocción. Se han obtenido los espectros de reflectancia difusa de las superficies esmaltadas y se han comparado con los de los pigmentos y los de los óxidos metálicos, en polvo. Se ha visto la influencia de la naturaleza de las fritas sobre los cambios de color del esmalte.

"H^0

El señor Alcaniz recibiendo el Alfa de Oro concedida a V. Bonet Trenco, S.A.

Acta de la concesión de los premios "Alfa de Oro" de la Sociedad Española

de Cerámica y Vidrio

En Valencia, a 2 de marzo de mil novecientos ochenta y cuatro

Entrega de premios Alfa de Oro y Llamas

Con indudable expectación por parte de los exposito­res fue acogido el fallo del jurado que concedió los pre­mios Alfa de Oro, que anualmente otorga la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio a las empresas candidatas a esta distinción.

Los responsables de su concesión tuvieron ante sí una ardua tarea para asignar los esperados galardones, por la

Por Cerámicas Cicosa, recibe el Alfa de Oro el Sr. Serra.

MARZO-ABRIL 1984

Bajo la presidencia de D. Celestino Domínguez López, presidente en Valencia de la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio y la asistencia de los señores: D. Francisco Oria Orfila, D. Demetrio Alvarez-Estrada, D. Eugenio de Azcárraga y Vela, D. Juan Peñas Portillo, D. J. Enrique Navarro, D. Enrique García Carpintero, D. Jaime Domeque, se reúne el Jurado, el objeto de con­ceder los «Alfa de Oro», que con la colaboración del 2.3 Salón de Cerámica, Vidrio y Recubrimientos para la Construcción, Saneamiento, Materias Primas y Maqui­naria, CEVISAMA'84, se otorgan a los expositores cuyos artículos merecen estas distinciones:

— Alfa de Oro a la Empresa Cerámicas Cicosa, por alta calidad estética del conjunto de obras presentadas.

— Alfa de Oro a la Empresa V. Bonet Trenco, S.A., por la calidad y versatilidad de su producto «dos celo­sías».

— Alfa de Oro a la Empresa Zirconio, por los impor­tantes avances en la tecnología de los esmaltes de mono-cocción de revestimientos.

— Alfa de Oro a la Empresa Refractarios Especiales, S.A., por la fabricación de piezas para bóvedas suspen­didas.

Asimismo, la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio hace una mención especial de las industrias: Ádex, Porcelanosa, Lomba Camina y Sacmi Ibérica, por

153

El representante de Zirconio, S.A. recoge el Alfa de Oro concedido a su empresa.

D. Demetrio Alvarez-Estrada entrega el Alfa de Oro al representante de Refractarios Especiales, S.A.

SU esfuerzo continuado en pro de la renovación y alta calidad de sus productos.

Finalmente, dentro de la muestra se concedieron dife­rentes galardones relativos a la calidad, el diseño, la innovación, volumen comercial, etc., por parte de distin­tas entidades. Así, a iniciativa del propio Comité Organi­zador de Cevisama, se entregaron las distinciones Llama al diseño industrial, declarándose desierto el galardón en las modalidades de oro y plata, y concediéndose ex-aequo en la de bronce a la señorita María Jesús Larena, de la empresa Prodesco, S.L., y al señor José Luis Dal-mau, de la firma Zirconio, S.A.

Asimismo, el Instituto de Promoción Industrial de la Cámara de Comercio, Industria y Navegación de Valen­cia, entregó sus distinciones a las firmas Zirconio, José A. Lomba Camina, Cerypsa, A zu-Vi, Marazzi Ibérica, System, Cedonosa-Catoira y Adex.

154

^.Sanet ^xe^tca.S. ;4.

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Nuevos productos y procesos

BOTELLA FUTURA 1.000

El lanzamiento de la botella Futura 1.000 para un litro de vino, súper-ligera (380 gramos) y no retornable, es una de las iniciativas más importantes del Centro del Envase de Vidrio desde su fundación. Los principales envasado­res de vino familiar, que se está vendiendo cada vez menos en España, confían en la nueva botella para revita-lizar el mercado. Para la industria vidriera, Futura 1.000 es una bandera de la avanzada tecnología que, en todo el mundo, está al servicio del aligeramiento del envase de vidrio. Su línea esbelta y ligereza, sumadas a la no retor-nabilidad, sugieren un éxito rápido y una plena justifica­ción del esfuerzo que ha representado ponerla en órbita.

EN ENVASES QUE NO SEAN DE VIDRIO EL VINO PIERDE SULFUROSO PELIGROSAMENTE

El anhídrido sulfuroso puede considerarse como un componente propio del vino que, utilizado de forma racional, es el conservante natural ideal. Su función es doble: proteger contra la oxidación —el gran enemigo del vino— y actuar contra las bacterias. Por eso, no sólo resulta de gran importancia su correcta dosificación, sino también que ésta se mantenga constante sin pérdidas pos­teriores de gas una vez que el producto ha sido envasado. Si se envasa vino joven en un recipiente que comprometa su estanqueidad, los cambios que tienen lugar pueden también comprometer su estabilidad.

Los estudios comparativos recientemente llevados a cabo en un centro técnico de Barcelona sobre la pérdida de anhídrido sulfuroso experimentada por el vino enva­sado en vidrio, PVC y cartón, han demostrado que la tasa inicial de este gas de 12,8 mg/1 descendió después de un mes de almacenaje a SO^C, a 8,0 mg/1 en envase de PVC, mientras que en envase de vidrio la concentración disminuyó sólo a 12,0 mg/1. En envase de cartón el con­tenido de SO2 bajó en las mismas condiciones de 16 mg/1 a 14,4 mg/1.

NUEVA GAMA DE HORNOS DE ESTUDIO Y DE AULA DE POTTERYCRAFTS

Potterycrafts Limited ha lanzado una gama nueva de hornos. Estos están basados en gran parte en la ya cono­cida gama Wenger, pero utilizan nueva tecnología y nue­vos materiales para mejorar su economía, su eficacia y su seguridad.

El nuevo horno Topworker se fabrica en diversos tamaños. El más grande, con sus 453 litros de cabida, satisfará fácilmente las necesidades del ceramista de pro­ducción. El más pequeño tiene 28,3 litros de cabida, siendo más adecuado para los pintores de cerámica y para trabajos individuales aislados.

El Topworker tiene un sistema de bloqueo de llave imperdible. Esto garantiza que no se puede abrir la tapa mientras el horno está funcionando. Las escuelas encon­

trarán especialmente atractiva esta característica de seguridad.

El Heatworker es un horno económico de ladrillo de carga frontal y baja masa térmica con un aislamiento muy eficaz que reduce la pérdida de calor. Los elementos están concebidos especialmente para la cocción de bajo coste.

Potterycrafts ha diseñado también la serie eléctrica Fireworker. Estos modelos cuentan con un sistema de elementos calefactores verticales envueltos que permiten realizar la cocción de reducción.

Potterycrafts ha editado un folleto detallado como introducción a la nueva gama, el cual puede obtenerse dirigiéndose a:

Potterycrafts, Campbell Road, Stoke-on-Trent ST4 4ET, Teléfono: 0782 272444. Telex: 36167.

NUEVO DETECTOR MULTICANAL PARA CROMATOGRAFÍA DE LÍQUIDOS

Pye Unicam, ha anunciado un nuevo detector UV/vi­sible para cromatografía de líquidos, con unas posibili­dades excepcionales.

Basado en el sistema de fotodiodos en cadena, el PU 4021 es una unidad compacta de gran facilidad de manejo.

Combinando una avanzada técnica espectrofotomé-trica, con el potencial de separación de la cromatografía de líquidos, Pye Unicam ofrece a los cromatografistas la posibilidad de elegir entre la detección a una sola longi­tud de onda, la detección simultánea a dos longitudes de onda o la detección preprogramada con barrido entre un rango de longitudes de onda.

El PU 4021, es capaz de proporcionar información de espectros instantáneos de los eluyentes, mientras éstos pasan a través de la cubeta del detector. Los espectros pueden almacenarse en la memoria del detector, sin inter­ferir en el desarrollo normal del cromatograma.

MARZO-ABRIL 1984 155

El sistema de barrido automático de longitudes de onda, está basado en una cadena de fotodiodos sensibles en UV/visible con un sistema de barrido de alta veloci­dad controlado por microprocesador, que procesa la información de los fototubos muchas veces por segundo.

La posibilidad de leer sumas de absorbancias, permite al operador seleccionar la anchura de banda de longitu­des de onda. Utilizando esta forma de trabajo, el detector

puede programarse para determinaciones de muestras donde se desconocen las absorbancias máximas de los compuestos.

Con la posibilidad de leer relación de absorbancia pueden mejorarse los resultados cuantitativos. Esta sec­ción de software opera sobre cualquier espectro almace­nado y calcula la relación de valores de absorbancia correspondiente a dos longitudes de onda seleccionadas. Esta relación puede leerse digitalmente en el propio detector.

El PU 4021 es capaz de proporcionar información de autodiagnóstico, de gran utilidad para el servicio técnico del instrumento.

La interfase RS 232C opcional facilita el control total por ordenador, tal como el centro de control de croma­tografía con vídeo PU 4850.

NUEVOS ESPECTROFOTÓMETROS DE INFRARROJO PYE UNICAM, PU 9510

Estos nuevos instrumentos complementan la bien conocida serie SP 3 de espectrofotómetros infrarrojos con registro de relación.

En el diseño de la serie PU 9510 se han definido cla­ramente cuatro criterios básicos de cara a satisfacer las necesidades de los espectroscopistas.

Gran velocidad y sensibilidad. Prestaciones ópticas, para conseguir espectros de calidad con microdiscos de 1 mm en tan sólo un minuto. Máxima resolución cuando se utilizan tiempos de barrido más largos, incluso con micromuestras.

No existe compromiso en tener las máximas prestacio­nes con la flexibilidad y facilidad de manejo del instru­mento. El PU 9510 permite incluso a un operador inex­perto programar unas buenas condiciones de trabajo

para un determinado tipo de muestra, simplemente pul­sando un botón del sistema automático de programación Spectraset.

Alternativamente, el operador dispone de amplias posibilidades de programación de condiciones de barrido, presentación de copias en impresora y facilida­des para el tratamiento de datos.

Pueden almacenarse en memoria no volátil hasta 15 programas completos de trabajo con todas las condicio­nes de barrido y parámetros instrumentales. Puede aco­plarse opcionalmente un cambiador de muestras para análisis automático.

Las diferentes funciones del espectrofotómetro se programan por microprocesador, con control por len­guaje inglés.

Con la adición de la interfase RS 232C opcional, el aparato puede controlarse mediante un ordenador o tele­tipo externo. Los datos espectroscópicos salen en un formato estandarizado para hacerlos fácilmente asimila­bles por el ordenador.

La serie PU 9510 ofrece amplias posibilidades en el tratamiento de datos, incluyendo programas para análi­sis cuantitativo e impresión de la posición del pico.

La corrección de fondo, tanto en 100% T como en 0% T, posibilita la eliminación de espectros de base, origina­dos fundamentalmente por accesorios de muestreo y de reflectancia, permitiendo obtener espectros claros y linea­les para un buen trabajo cuantitativo. Otra aplicación de

la corrección de fondo, es la posibilidad de llevar a cabo substracciones de espectros.

La consola de datos opcional SP3-080 puede acoplarse directamente con posibilidad de realizar operaciones como adición, sustracción, coadición, visualización de espectros, etc.

Esta consola permite al operador, mediante el pro­grama de Hbrería, la búsqueda e identificación de mate­riales desconocidos.

NUEVO ORO LIQUIDO PARA SERIGRAFIA PRODUCIDO POR JOHNSON MATTHEY

La división de productos para decoración de Johnson Matthey ha comercializado un nuevo tipo de oro líquido brillante, con el que ha conseguido eliminar los proble­mas que tenía la obtención de acabados especulares cuando se utiliza solo o con otros colores en la fabrica­ción de calcomanías para piezas cerámicas y de vidrio.

156 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

Según la empresa fabricante, el nuevo producto no requiere preparaciones ni bases especiales, sino que se puede aplicar con los recubrimientos de los colores nor­males. Tampoco requiere ningún equipo o proceso adi­cional especial.

De otra parte, la nueva técnica utiliza únicamente materiales sintéticos, en vez de naturales. Según Michel Gray, Director del Departamento de oro líquido, el resul­tado es una calcomanía de oro líquido brillante cuyo

comportamiento final es similar al del oro aplicado con pantalla. El nuevo sistema es resistente a los humos pro­ducidos por las resinas acrílicas usadas en la fabricación de calcomanías. Igualmente, debido a ser sintético, el nuevo producto aumenta la velocidad del proceso de impresión y seca tan rápida y fácilmente como los colo­res. Gray predice que el nuevo tipo de oro se extenderá ampliamente y abrirá nuevos mercados a las calcomanías de oro brillantes.

Información económica .l^Vi^'^-iV^Ï-'Î j « ' - ' ti-^ "•.-v, , \ . >¿l ^' ^ 'íh\ á ' "- ' '''í' V. t ^

RELANZAMIENTO INDUSTRIAL DE SAGUNTO. APROBADOS 6 NUEVOS PROYECTOS

CERÁMICOS

Con una inversión global de 2.169 millones de pesetas y la creación de 171 puestos de trabajo, han sido aproba­dos por la Comisión de Promoción Económica de Sagunto, 6 nuevos proyectos cerámicos que serán insta­lados en Camp de Morvedre.

A un total de 17 proyectos, con una inversión de 3.661 millones de pesetas y que darán empleo a 136 trabajado­res, se eleva el número de nuevas instalaciones que la Comisión de Promoción Económica de Sagunto ha con­cedido su aprobación.

De esta cifra, seis corresponden al sector cerámico con una inversión de 2.169 millones de pesetas y supondrán 171 nuevos empleos; de éstos, tres se dedicarán a la cerá­mica y los tres restantes a granulados cerámicos, estando previstos sus emplazamientos dentro de la Zona de Pre­ferente Reindustrialización de Camp de Morvedre: cinco lo harán en Moncofar y el sexto en Nules.

Cabe resaltar el hecho significativo de que haya sido precisamente el sector de la cerámica, considerado en cierta manera por algunos en crisis, el que ocupara un lugar destacado dentro de este paquete de medidas, tanto por el volumen de la inversión como por el número de proyectos y la creación de puestos de trabajo.

En este sentido, las cifras son sumamente clarificado­ras y el lector podrá extraer sus propias conclusiones: estos seis nuevos proyectos suponen el 35 por ciento de los 17 aprobados, acaparando el 60 por ciento de la inversión total, y creando el 40 por ciento de los puestos de trabajo.

La distribución por actividades de los once restantes es la siguiente: 2 empresas de plásticos, 3 de metalurgia, 2 de agroalimentaria, 1 de maquinaria industrial, 1 de confec­ción, 1 de madera y 1 de no tejidos; que requerirán unas inversiones globales de 1.492 millones de pesetas y supondrán la creación de 265 puestos de trabajo.

Dentro de esta misma línea de actuación, hay que seña­lar que asimismo está pendiente de aprobación, siendo ésta inminente, el proyecto de la Sociedad Italiana del Vidrio con una inversión prevista de 4.500 millones de pesetas, que dará ocupación a 430 trabajadores. En igualdad de condiciones está el proyecto de la Empresa Nacional de Fertilizantes (EÑFERSA), con un presu­

puesto de 6.700 millones de pesetas, demandando 250 nuevos empleos.

La mencionada Comisión de Pron\oción Económica de Sagunto fue creada a partir de la decisión de cerrar los Altos Hornos del Mediterráneo, como cauce para facili­tar la creación de empleos alternativos y contrarrestar el impacto que, sobre la comarca de Sagunto, pudieran tener las medidas de reconversión de la industria siderúr­gica integral.

En este sentido, la creación de Zonas de Preferente Localización Industrial e Industrial Agroalimentaria, lleva asociada la concesión de importantes ayudas finan­cieras y fiscales a las inversiones que se localicen en estas zonas, entre las que destacan la concesión de subvencio­nes de hasta el 30 por ciento de la inversión y de créditos oficiales de hasta un 70 por ciento de la inversión no subvencionada.

Dicha Comisión está copresidida por los señores Osear Fanjul y Segundo Bru, secretario general técnico del Ministerio de Industria y Energía, y conseller de Indus­tria de la Generalidad Valenciana respectivamente.

LA AZULEJERIA, UN SECTOR EN CAMBIO ACELERADO

De todos los productos de exposición comercial en Cevisama'84, no cabe la menor duda que el que ofrece un mayor nivel de vertebración y consolidación como acti­vidad industrial es el azulejo, de gran implantación en la tradición primer artesano y ya industrial, de la economía de la región valenciana.

En base a los datos facilitados por la Asociación de Ceramistas (ASCER), puede afirmarse, sin faltar a la verdad, que es una actividad empresarial que en estos momentos viene caracterizada por dos hechos indisolu­blemente unidos: la presencia, cada vez menor, de un componente artesanal dentro del colectivo de fabricantes azulejeros, y el rápido e intenso proceso de industrializa­ción y renovación tecnológica que está viviendo.

En la actualidad, el sector azulejero español lo forman poco más de 200 empresas, concentradas mayoritaria-mente en la provincia de Castellón, si bien existen algu­nas importantes firmas y focos de actividad azulejera de gran prestigio artesanal —incluso a nivel internacional—, fuera de la Comunidad Valenciana. Esas más de 200 firmas empresariales existentes a nivel nacional dan ocu-

MARZO-ABRIL 1984 157

pación directa a una población activa que oscila entre los 11.000 y 12.000 personas, y suele aceptarse sin gran pro­blema que el empleo inducido por la actividad azulejera se sitúa en cifras similares de población activa.

La conclusión es obvia: más de 20.000 personas en España viven de la actividad generada por unas 200 empresas en todo el país, pero concentradas mayorita-riamente en la provincia de Castellón. Esas más de 200 empresas facturaron en el 83 —cifras aún oficiosas y pro­visionales en torno a los 70.000 millones de pesetas, de los que alrededor de 25.000 se consiguieron vía exportaciones.

Un análisis rápido de estas magnitudes, desde una perspectiva temporal nos ofrece los siguientes datos. En cuanto a número de empresas, si comparamos los censos industriales de principios de la década de los 70 con los actuales, vemos como en cifras absolutas hay un ligerí-simo crecimiento, pero si se hace un seguimiento intera­nual, se ve como en el periodo 77-80 hay una caida de las cifras sobre número de empresas censadas, y a partir del 80, aproximadamente —donde se registra el número menor—, vuelve una recuperación importante, hasta dar en el 83 el resultado antes indicado de un cómputo total de industrias azulejeras ligeramente superior al existente a primeros de los 70.

Por lo que se refiere a las plantillas, la evolución no ofrece dudas —siempre según datos recogidos de ASCER—: hay una tendencia a la baja constante, moti­vada, no tanto por la mortalidad empresarial —factor que influye pero no de forma dominante—, sino por la renovación tecnológica de las empresas, mediante un proceso, cada vez más acelerado, de amortización de puestos de trabajo mediante aumento de inversiones en bienes de equipo.

Y por último, en cuanto a la facturación y ventas se aprecia una evolución claramente indicativa de la crisis por la que atraviesa el sector de la construcción en España. Hablando siempre con cifras aproximadas, se detecta como el total de la facturación española ha ido aumentando pero muy ligeramente, mientras que las cifras de exportación azulejera han experimentado, del 75 al 83, un crecimiento vertiginoso, hasta casi cuadru­plicar el total exportado por el sector. Desde el momento en que el crecimiento de las exportaciones —pagadas en divisas y con un tipo de cambio favorable—, ha aumen­tado a semejante ritmo, mientras que la facturación total del colectivo industrial lo ha hecho muchísimo más len­tamente, hay que buscar la explicación en la fuerte caida registrada en el mercado interior.

Datos sumamente indicativos en cuanto a tonelaje exportado los ofrecen las siguientes cifras: en la etapa 75-79 la exportación anual de azulejos españoles se situó en torno a las 200.000 Tn. con ligeras fluctuaciones al alza o baja, pero siempre en torno a esa magnitud. En el bienio 80-81 se da un impresionante salto adelante, lle­gando a las 600.000 Tn. por año. En el ejercicio 82 hay una ligera contracción de las ventas al exterior, y por fin, en el 83, datos aún provisionales, se calcula que el total de azulejos exportados por España se situará en torno a las 700.000 Tn. La curva de evolución, como se ve, es irregular, pero casi de constantes y espectaculares alzas.

Un elemento clave que ha intervenido favorablemente en este proceso intensivo de aumento de exportaciones ha sido la innovación tecnológica en el proceso de fabri-

158

cación, con la implantación —de forma acelerada preci­samente en el ejercicio 83— de los hornos de monococ-ción, que permiten una mejora en la calidad del producto, un importantísimo ahorro energético — capítulo fundamental de los costos fijos de producción en esta actividad industrial—, un menor tiempo de produc­ción por unidad, y una menor cantidad de mano de obra en fabricación, lo que todo en conjunto, posibilita una mayor rentabilidad empresarial.

Esta incipiente revolución tecnológica que vive el sec­tor azulejero, que no se limita solo a los hornos —con ser éstos la pieza básica de innovación—, alcanzando a otras fases del proceso de fabricación (atomizadores, prensas, e t c . ) , supone un proceso de inversión de capital en tec­nología y bienes de equipo, que dan idea del empuje y talante empresarial de estos industriales.

De todo lo anterior, pueden extraerse unas primeras conclusiones provisionales. En primer lugar, que los industriales españoles de azulejería han comprendido que la exportación ya no es solo una actividad para colocar excedentes de producción, sino un capítulo básico — cada vez más importante— de las ventas, con lo que eso supone de fabricar no pensando ya sólo en el mercado nacional —que exige unas determinadas características al producto de venta—, sino que hay que ajustar ese pro­ducto a las necesidades y demandas de los mercados de todo el mundo, haciendo diseños apropiados para esos mercados, series adecuadas, ajustando costos para unos determinados precios de venta, montando las redes comerciales adecuadas, etc.

En segundo lugar, relacionado directamente con lo anterior se encuentra la necesidad de ampliar el proceso de innovación tecnológica en las empresas azulejeras, extendiendo más los hornos de monococción y llevando esa innovación tecnológica a otras fases del proceso de fabricación, buscando siempre el mejor ajuste posible de la técnica al producto, al proceso de producción, a los costos posibles, y a las demandas existentes en el mercado.

En tercer lugar, relacionado con todo lo anterior, se encuentra la necesidad de reforzar —camino también ini­ciado ya— los departamentos de diseño de productos y marketing y ventas. El motivo es obvio: una producción cada vez en mayor medida pensada para la exportación, a mercados muy diversos, con necesidades y gustos dis­pares, exige, por una parte, una generación de productos diversificada, por otra, una red de ventas, de presencia comercial, adaptada a las posibilidades reales de la empresa en cuestión.

EVOLUCIÓN DE LA PRODUCCIÓN Y DE LAS VENTAS 1980/83 EN EL SECTOR DEL VIDRIO

La producción y ventas de envases de vidrio (botellas, tarros y frascos) en España han permanecido estables en los últimos años, a pesar de la fuerte presión ejercida por otros materiales en fase de introducción en el mercado.

1980 1981 1982 1983

Toneladas produc: 1.205.410 1.120.111 1.118.469 1.109.379

Toneladas vendidas: 1.110.168 1.175.775 1.041.202 1.110.414

BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. YOL. 23 - NUM 2

Estas toneladas se vendieron en España y se exporta­ron en las siguientes proporciones:

1980 1981 1982 1983

Ventas nacionales:

Exportación*:

91,5% 89,1^

8,5% 10,9%

94% 91,9%

6% 8,1%

* Lógicamente estos datos se refieren solamente a envases vacíos, puesto que se produce una importante exportación, especialmente de bebidas y conservas españolas, en envases de vidrio. A título de curiosi­dad y ante la gran dificultad de poseer las cifras que se producen en este terreno globalmente, mencionaremos que solamente en caldos de Jerez, en el año 1983, España exportó 100 millones de botellas, que significan más de 57.000 toneladas de vidrio. Otra referencia curiosa es la expor­tación a Estados Unidos de las dos marcas de champán que más se venden en el extranjero, cuyo total de botellas en 1983 sobrepasó lar­gamente los 10 millones de unidades, que a su vez significan más de 9.000 toneladas de vidrio.

Cabe también señalar que el aligeramiento progresivo del envase de vidrio, producto de la tecnología cada vez más avanzada de la industria del sector, ha influido sensiblemente en el tonelaje producido y vendido en los últimos años.

En lo que se refiere a unidades y cifras de negocios, las ventas tuvieron el siguiente desarrollo:

1980 - £n unidades Ventas nacionales: Botellas

Tarros Frascos

2.032.200.000 66% 616.000.000 20% 418.000.000 14%

Cifra de negocios (en pesetas):

Ventas nacionales: 30.547.000.000 Exportación: 2.997.000.000

TOTAL 33.544.000.000

1982 - En unidades Ventas nacionales: Botellas

Tarros Frascos

TOTAL

Exportación: Botellas Tarros Frascos

1.970.500.00065,7% 620.000.00020% 395.000.00014,3%

2.985.500.000

120.000.00092% 4.000.0002,5% 7.500.0005,5%

TOTAL . . . 131.500.000

Total global de unidades vendidas: 3.117.000.000

Cifra de negocios (en pesetas):

Ventas nacionales: 32.480.000.000 Exportación: 1.719.000.000

TOTAL .. 34.199.000.000 TOTAL 3.066.200.000

Exportación: Botellas Tarros Frascos

192.300.000 96% 1.300.000 0.65% 6.200.000 3.35%

TOTAL . . . 199.800.000

Total global de unidades vendidas: 3.266.000.000

Cifra de negocios (en pesetas):

Ventas nacionales: 24.905.600.000 Exportación: 1.983.700.000

TOTAL 26.889.300.00C )

1981 - En unidades Ventas nacionales: Botellas 2.125.000.000 67%

Tarros 642.500.000 20% Frascos 408.000.000 13%

TOTAL . . . 3.175.500.000

Exportación: Botellas 212.000.00079,4% Tarros 8.500.0000,3% Frascos 46.000.00021,3%

TOTAL . . . 266.500.000

Total global de unidades vendidas: 3.442.000.000

MARZO-ABRIL-I984

1983 - En unidades Ventas nacionales: Botellas

Tarros Frascos

TOTAL

Exportación: Botellas Tarros Frascos

2.104.000.00066% 635.000.00020% 408.000.00014%

3.147.000.000

257.000.00093% 12.000.0004,3% 7.300.0002,7%

TOTAL . . . 276.300.000

Total global de unidades vendidas: 3.432.300.000

Cifra de negocios (en pesetas):

Ventas nacionales: 39.005.000.000 Exportación: 3.083.000.000

TOTAL 42.088.000.000

EL RECICLADO DEL VIDRIO Y EL AHORRO DE E N E R G Í A E N ALEMANIA Y GRAN BRETAÑA

Según un estudio aportado por el especialista británico Ron Cook, la economía por tonelada de vidrio reciclado asciende a 5,551 MJ, equivalente a 135 litros de fuel-oil.

159

Efectuaron las experiencias Ian Boustead y Gerry Hancock, de la Facultad de Tecnología de la Open Uni­versity, aumentando del 20% al 30% el porcentaje de vidrio pulverizado proviniente del reciclado.

La economía media obtenida, considerando la produc­ción y el transporte de materias primas, la fusión del vidrio en el horno y la eliminación de desperdicios, es de 5,009 MJ.

En opinión del especialista alemán Günter Lubisch, el vidrio pulverizado será la materia prima del futuro. El reciclado constituye algo más que una medida ecológica: pasó a ser materia prima económicamente muy competi­tiva, especialmente en cuanto a costos energéticos.

Alemania ha aumentado la importación de vidrio pul­verizado en los últimos años. La capacidad de las instala­ciones destinadas a la selección y manipulación del vidrio reciclado llega actualmente a 40 toneladas por hora. Y los expertos en comportamiento social han quedado sor­prendidos al comprobar hasta qué punto la población responde a las campañas de reciclado.

Incluso el Gobierno, las autoridades municipales, los grupos ecologistas y diversos políticos, han recalcado su interés para que la industria vidriera se desarrolle en las mejores condiciones posibles.

CONSTRUCCIÓN DE UNA FABRICA DE VIDRIO PLANO FLOTADO EN SUIZA

La empresa norteamericana Guardian Industries Corp. ha establecido acuerdos con el Gobierno y otros estamentos suizos para la construcción de una nueva fábrica de vidrio flotado en Schaffhausen (Suiza). Los acuerdos cubren fundamentalmente la compra de terre­nos, servicios e incentivos fiscales.

La nueva planta será el segundo horno de Guardian en Europa. El primero, en Luxemburgo, arrancó a finales de 1981. La construcción de esta nueva planta comenzará en 1984. El costo total del proyecto está previsto sea de 80 a 90 millones de dólares.

OTRO PROYECTO DE FABRICA DE VIDRIO PLANO FLOTADO EN NORUEGA

Existen conversaciones por parte del Gobierno noruego, la empresa Kjaelstrup Olsen, de Bergen, y la empresa norteamericana AFG Technologies para estu­diar las posibilidades de instalación de una fábrica de vidrio plano flotado por valor de unos 80 millones de

dólares, con una capacidad de producción de 200 tonela­das de vidrio diarias.

REPRIVATIZACIONES EN LA RFA

El Gobierno alemán pondrá a la venta parte de las acciones que posee en el grupo Veba, primer grupo industrial de la RFA, especializado en productos energé­ticos, productos químicos y en la fabricación de envases de vidrio. El público podrá adquirir 4,64 millones de acciones Veba, con lo cual la participación estatal se reducirá del actual 43,75% al 30%. El grupo alcanzó en 1982 una cifra de negocios superior a los 50.000 millones de marcos.

SE MANTIENE EL DESCENSO EN LA PRODUCCIÓN DE REFRACTARIOS EN JAPON

Según las cifras publicadas por la Asociación japonesa de Refractarios, la producción de estos materiales ha con­tinuado descendiendo en 1982. La principal causa de esta situación es el descenso en la producción de acero y la caída en el consumo específico de refractario por tone­lada de acero producido, que se situa en 9 kg en 1982, frente a los 10 kg para 1980. Por otra parte el descenso se ha producido en todos los sectores consumidores, a excepción del más pequeño de ellos, el de la producción de gas y electricidad si bien sus cifras no son muy significativas.

Aun cuando la cifra total de producción ha descen­dido, no sucede así en el caso de los materiales no con­formados en el que se confirma la tendencia a aumentar su uso. Entre 1980 y 1982, la producción de estos mate­riales descendió sólo en un 6%, mientras que en los con­formados la cifra bajó en un 22% para el mismo período.

En lo que se refiere a ladrillos y piezas de forma, el único sector que ha registrado un mantenimiento en las cifras de producción es el de los materiales de circón, circona, carburo de silicio, así como materiales a base de grafito y magnesita-carbón. Entre 1980 y 1982 la produc­ción de refractarios de magnesita se ha reducido a la mitad pasando de 72.100 a 39.520 toneladas.

La industria italiana del refractario continúa en su línea descendente de producción. La producción total de refractarios en 1982 (660.000 t) ha supuesto una reduc­ción del 15% respecto a 1981, año en que había descen­dido la producción en un 7% respecto a 1982. Las ten­dencias observadas en el segundo semestre de 1982 y el primero de 1983 hacen prever que continuará disminu­yendo el volumen de producción para este año.

160 BOL. SOG. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

CALENDARIO

'>jiswmmrf:mtm^%Êmm s;íí•í?ifí;^islài^>e^>?-i^f¿^m<J$^Ä^fî^^^

1984 Enero, 25 Londres (Gran Bretaña) Propiedades reológicas de ma­ Dr. L.F. Oldfield, GEC Re­

teriales amorfos. search Laboratories, Horst Research Centre, East Lane North Wembley, Middlesex HA9 7PP (Gran Bretaña).

Febrero, 13-19 Bilbao (España) H Interark 84 Feria Internacional de Bilbao. Feria de arquitectura interior. Apdo. 468. Bilbao (España).

Marzo, 1-5 Valencia (España) CEVISAMA-84. Salón de ce­ Feria Muestrario Internacio­rámica, vidrio y recubrimien­ nal de Valencia. Apdo. 476. tos para la construcción, sa­neamiento, materias primas y maquinaria.

Valencia

Marzo, 23 Tours (Francia) 10.^ Jornada de estudios de Prof. R. Cedin, Faculté de equilibrio entre fases. Pharmacie 2 bis, boulevard

Tonnelle, 37032 Tours (Fran­cia)

Marzo, 25-28 Birmingham Glassex 84 Eagle Exhibiton Consultants (Gran Bre­ Ltd. 129/141 High Street, taña) Epping, Essex CM 16 4 AG

(Gran Bretaña)

Marzo, 26-31 Bilbao (España) Ambiente 84. Feria Internacional de Bilbao. Feria técnica específica de las instalaciones.

Apdo. 468. Bilbao (España)

Marzo, 27-28 Madrid (España) Optimización de los recursos Asociación IDEA. General hídricos. Arrando, 38. Madrid, 4 (Es­

paña)

Abril, 2-13 Tenerife (España) Temas actuales en el campo Dr. J. Dupuy, Université del vidrio. Lyon 1, 696222 Villeurbanne Instituto de Estudios Avan­zados de la OTAN.

Cedex (Francia)

Abril, 4-5 París (Francia) 19.^ Jornada de estudios in­ Centre de Documentation du ternacionales sobre materiales Verre Textile, 65 rue de compuestos. Prony, 75854 Paris Cedex 17

(Francia)

Abril, 4-11 Hannover (Alemania Exposición sobre tratamiento Deutsche Messe-und Ausste-R.F.) de superficies 84. llungs-AG Messegelände D-300

Hannover (Alemania R.F.)

Abril, 9-14 Segovia (España) 1 Congreso español de geolo­ Comité Organizador del i gía. Congreso de Geología. Santa

Feliciana, 14. Madrid 10

Abril, 11-13 Londres (Gran Bretaña) Seminario sobre la química y Dr. F. P. Classer, Dpt. Che­propiedades de los cementos mistry, Meston Walk, Old relacionados con la química. Aberdeen AB9 2UE (Gran

Bretaña)

Abril, 11-16 Valencia (España) CEVlDER-84. Feria interna­ Feria Muestrario Internacio­cional de cerámica, vidrio y nal de Valencia. Apdo. 476. elementos decorativos. Valencia |

MARZO-ABRIL 1984 161

1 Abril, 15-18 Cotagem (Brasil) 28^ Congreso brasileño de fAssociacao Brasileira de Ce-cerámica. rámica, rua Pedro de Toledo,

282. Sao Paulo, SP-CEP 04039 (Brasil)

Abril 29-mayo, 3 Pittsburgh, Pa. (EE.UU) Simposio internacional sobre Refractories Division. Ameri­nuevos refractarios monolíti­ can Ceramic Society, Colum­cos. bus, Ohio 43214 (EE.UU.)

Mayo, 7-9 Bruselas (Bélgica) Conferencia internacional so­ Electroceramics, Lab. Chimie bre electrocerámica. Industrielle et Chimie des

Solides Université Libre de Bruxelles (C.P. 160), 1050 Bruxelles (Bélgica)

Mayo, 9-11 Limoges (Francia) Simposio sobre fiabilidad en L'Industrie Céramique, 14 rue la fabricación y utilización de Falguiere, 75015 Paris (Fran­materiales cerámicos. cia)

Mayo, 14-16 Nuremberg (Alemania 58^ Reunión de la Sociedad Deutsche Glastechnische Ge­R.F.) Técnica Alemana del Vidrio. sellschaft Mendelssohnstr. 75-

77, DF-6000 Frankfurt (Ale­mania R.F.)

Mayo, 14-16 Tokio (Japón) Reunión Anual de la Socie­ Tatsonfohba, 2-22-17 Hyaku-dad Japonesa de Cerámica. mincho, Shinjuku, Tokio 160

(Japón)

Mayo, 17-18 París (Francia) Controles gubernamentales e Chambre de Commerce Inter­intergubernamentales sobre nationale, 38 Cours Albert sustancias tóxicas. l. ^ 75008 Paris (Francia)

Mayo, 24-26 Figueira da Foz (Portu­ II Jornadas lusoespañolas so­ Sociedade Portuguesa de Ce­gal) bre cerámica y vidrio. rámica e Vidro, Dpto. Eng.

Cerámica e do Vidro, Univer-sidade de Aveiro (Portugal). Sociedad Española de Cerá­mica y Vidrio. Carretera de Valencia, km 24,300 Arganda del Rey (Madrid)

Junio, 4-6 Estrasburgo (Francia) Congreso internacional de Secretariat du Congres Acié­acería al oxígeno. rie, IRSID Station d'Essais,

57210, Maizieres-les-Metz (Francia)

Junio, 13-17 Genova (Italia) Energía 84 Fiera Internazionale di Geno­va. Piazzale J.F. Kennedy 1 Genova (Italia)

Junio, 14-15 Bruselas (Bélgica) Jornadas técnicas de la Unión Dr. Jesús M. Rincón López, Científica Continental del Vi­ Delegado de la U.S.C.V. Ins­drio. tituto de Cerámica y Vidrio.

Carretera de Valencia, km 24,300 Arganda del Rey (Ma­drid)

Julio, 1-6 Sao Paulo (Brasil) 3. ^ Simposio técnico de Amé­ Dr. C. Graham Rouse, Insti­rica Latina sobre fabricación tuto de Pesquisas Tecnológi­de vidrio. cas do Estado de Sao Paulo

S.A. Cidade Universitaria, Caixa Postal 7141

Julio, 3-9 Nashville, Tennessee Conferencia sobre los efectos D.L. Kinser, Vanderbilt Uni­(EE.UU.) de los modos de formación en versity. Dpto. Mechanical and

la estructura de los vidrios. Materials Engineering P.O. Box 1689-B Naskville, TN 37235 (EE.UU.)

162 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

Julio, 9-13 Londres (Gran Bretaña) Micro 84. Congreso interna­cional de microscopía. Expo­sición internacional sobre mi­croscopios modernos y equi­pos auxiliares.

The Royal Microscopical So­ciety 37/38 Clements Oxford 0X4 lAJ (Gran Bretaña)

Agosto, 13-17 Estocolmo (Suecia) 6. Conferencia internacional sobre capas delgadas.

S. Berg, ICTF-6. Stockholm Convention Bureau, Jakdes Torg 3, S 11152 Stockholm (Suecia)

Agosto, 26-31 Cracovia (Polonia) Euroanalysis V Academy of Mining and Me­tallurgy, Institute of Mate- 1 rials Science. Cracovia (Polo­nia)

Agosto, 29-31 Sydney (Australia) Austceram 84. Avances en cerámica.

Mr. Besim Ben-Nissan, Aust­ceram 84. Dpt. Materials Science, New South Wales Institute of Technology P.O. Box 123 Broadway, N.S.W. 2007 (Australia).

Septiembre, 3-7 Beijing (China) Simposio internacional sobre vidrio de la ICG

Liu Shixion'g, Secretary of ISG, Chinese Silicate Society, Beijing (China)

Septiembre, 24-29 Sorrento (Italia) 1 Congreso italo-español sobre la arcilla y los minerales de la arcilla.

Prof. A. Puzzuoli, Instituto di Mineralogia-Universitá, Via Mezzocannone, 8. 80134 Na-pili (Italia)

Septiembre, 26-29 Düsseldorf (Alemania R.F.)

Glas 84. Glas 84. Düsseldorfer Messe­gesellschaft mbH, NOWEA, Postfach 320203 D4000 Düs­seldorf 30 (Alemania R.F.)

Septiembre, 26-30 Barcelona (España) Liber-84. Salón internacional del libro.

Feria de Barcelona, Avda. Reina M. Cristina. Barce­lona, 4 (España)

Octubre, 1-5 Nuremberg (Alemania R.F.)

15 Simposio internacional so­bre cromatografía.

Gesellschaft Deutscher Che­miker, Abt. Tagungsorganisa­tion, Postfach 900440, D-6000 Frankfurt (Alemania R.F.)

Octubre, 1-7 Barcelona (España) Expodoméstica. Salón del Electrodoméstico.

Feria de Barcelona. Avda. Reina M. Cristina. Barce­lona, 4 (España)

Octubre, 2-5 Ottawa (Canadá) Conferencia internacional so­bre ensayos no destructivos de hormigón in situ.

International Conference on In-Situ Non-Destructive Tes­ting of Concrete, C/o H.S. Wilson CANMET, 405 Ro­chester St. Ottawa, Ontario (Canada) K lAOGl

Octubre, 2-7 Rimini (Italia) IX Reunión de Tecnargilla. Ente Autónomo Fiera di Ri­mini C.P. 300, Rimini. Italia

Octubre, 3-5 Essen (Alemania R.F.) 5.^ Congreso internacional de chimeneas industriales.

CICIND, Schillerstr, 33-35. 4000 Düsseldorf (Alemania R.F.)

Octubre, 4-5

: 1

Aquisgrán (Alemania R.F.)

XXVII Coloquio internacio­nal sobre refractarios.

Institut für Gesteinhütten­kunde der RWTH Aachen, Manerstrasse 5, D-5100 Aa­chen (Alemania R.F.)

MARZO-ABRIL 1984 163

Octubre, 8-13 Acapulco (Méjico) 9.^ Congreso internacional 9.Ô Congreso internacional sobre reología. sobre reología, Apdo. postal

70-353 Ciudad Universitaria, Coyoacan, 04510 Méjico D.R.

Octubre, 23-28 Barcelona (España) Hispack. Salón internacional Feria de Barcelona. Avda. del envase, embalaje y embo­ Reina M. Cristina. Barce­tellado. lona, 4 (España)

Octubre, 31- San Francisco (EE.UU.) Cuarta conferencia interna­ Dr. B.B. Ghate, 1CF4 General noviembre, 2 cional sobre ferritas. Secretary Bell Laboratories,

Room 2A-009, 555 Union Blvd. Allentown, Pa. 18103 (EE.UU.)

Noviembre Bilbao (España) Fosminer. Exposición inter­ Feria Internacional de Bilbao, nacional de minerales y fósi­les.

Bilbao (España)

Noviembre, 19-24 Barcelona (España) Expoquímica. Salón interna­ Feria de Barcelona. Avda. cional de la química. Reina M. Cristina. Barce­

lona, 4 (España)

Noviembre, 30- Barcelona (España) Expominer. Bolsa exposición Feria de Barcelona. Avda. diciembre, 2 de minerales y fósiles. Reina M. Cristina. Barce­

lona, 4 (España)

1985

Mayo Budapest (Hungría) SILICONE 85 Scientific Society of the Sili­cate Industry H-1368 Buda­pest P.O.B. 240 Hungría

Junio, 9-15 Francfort (Alemania Congreso internacional de in­ Dechema, Postfach 970146. R.F.) geniería química ACHEMA 6000 Frankfurt (Alemanania

85. R.F.)

Octubre, 15-19 Munich (Alemania R.F.) Ceramitec 85 Múnchener Messe-und Aus-3. " salón internacional de stellungsgesells-chaft mbH, maquinaria, aparatos, plantas Messegelände Postfach 121009. y materias primas para las D-8000 München 12 (Alema­industrias cerámicas. nia R.F.)

INGENIERO

"Persona con formación de ingeniero químico, especializada en la industria cerámica, de larga expe­riencia gerencial, con buenas y amplias relaciones dentro del sector cerámico, desearía representaciones de empresas, nacionales o extranjeras, de materias primas, productos o bienes de equipo de este sector industrial.

Se ruega a las empresas interesadas, se dirijan a la secretaría de la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio que transmitirá".

164 BOL. SOC. ESP. CERAM. VIDR. VOL. 23 - NUM. 2

DIRECTORIO DE CERÁMICA Y VIDRIO

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Hijo de Manuel Súñer. Ctra. Zaragoza, 22, ^ ß. Tels. 13 09 53 - 13 09 57. Alcañiz (Teruel).

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Minerales y Productos Cerá­micos, S. A. (MIPROCE-SA). San Agustín, 2, 2^. Tel. 231 56 7 1 . Madrid-14.

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Tecnocerámica, S.A. Aparta­do de Correos 244. Tel. 803 43 12. Igualada (Barcelona).

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MAQUICERAM,S.A. Ctra. Boadilla del Monte-Majada-honda, Km. 6. Apartado 16. Maja-dahonda, Madrid (España) Tel . : 638 14 11 -638 15 96-638 16 96 Telex: 27322 MACER-E Telg. Maquiceramsa. Madrld-26. Proyectos e instalaciones. Ensayos de Laboratorio. Maquinaria y equi­pos. Automatismos de carga. Que­madores. Secaderos. Hornos-túnel.

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