rupteur de pont thermique isodaltm

Avis Technique 20/08-139

Rupteur de pont thermique

Thermal breaks

Unterbrecher Thermische Brücke

IsodalTM Titulaire : Snaam

23, rue du Progrès FR-69800-Saint-Priest

Usine : Snaam 23, rue du Progrès FR-69800-Saint-Priest

Tél. : 04 72 22 94 35 Fax : 04 72 22 94 36 Internet : www.snaam.fr Email : [email protected]

Commission chargée de formuler des Avis Techniques (arrêté du 2 décembre 1969) Groupe Spécialisé n° 20

Produits et procédés spéciaux d’isolation

Vu pour enregistrement le 14 janvier 2009

Secrétariat de la commission des Avis Techniques CSTB, 84 avenue Jean Jaurès, Champs sur Marne, FR-77447 Marne la Vallée Cedex 2 Tél. : 01 64 68 82 82 - Fax : 01 60 05 70 37 - Internet : www.cstb.fr

Les Avis Techniques sont publiés par le Secrétariat des Avis Techniques, assuré par le CSTB. Les versions authentifiées sont disponibles gratuitement sur le site internet du CSTB (http://www.cstb.fr) © CSTB 2009

Annulé le : 30/07/2012

Avis

Tech

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Le Groupe Spécialisé N° 20 "PRODUITS ET PROCEDES SPECIAUX D’ISOLATION" de la Commission chargée de formuler les Avis Techniques, a examiné le 09 octobre 2008, les rupteurs de ponts thermiques portant la dénomination commerciale « IsodalTM» présentés par la société Snaam. Il a formulé sur ces composants l'Avis Technique ci-après.

1. Définition succincte

1.1 Description succincte du procédé Les rupteurs de ponts thermiques ISODAL sont des composants de construction destinés à limiter les ponts thermiques entre les planchers en béton et les murs de façade et pignons en béton armé. Le procédé est constitué d’appuis ponctuels en béton armé, séparés par des ban-des de laine de roche sur toute la hauteur du plancher. Les plots en béton permettent de transmettre les réactions du plancher aux murs.

Les appuis localisés sont réalisés à partir de caissons d’armatures laissés en attente dans les voiles.

1.2 Identification des constituants Les caissons en attente contiennent les armatures pour deux demi liaisons. L’identification se fait par une suite de lettres et de chiffres :

• Une première lettre pour la zone sismique : N pour une zone non sismique et S pour une zone sismique.

• Un chiffre pour la largeur de la boucle du rupteur

• Une lettre pour différencier les éléments courants des éléments courts ou d’extrémité respectivement C, D et E.

• Un chiffre pour le diamètre de l’armature du rupteur.

2. AVIS

2.1 Domaine d’emploi accepté Le domaine d’emploi proposé dans le dossier technique établi par le demandeur (paragraphe 1 du domaine d’application) est accepté par le Groupe Spécialisé n°20, à condition de respecter les dispositions figu-rant dans le Cahier des Prescriptions Techniques Particulières (para-graphe 2.3).

Les bâtiments sont isolés par l’intérieur et limités à 10 niveau maxi-mum.

L’utilisation en zone sismique est possible jusqu’en zone II dans les conditions précisées à l’article 2.31 du présent Avis.

Le présent avis ne vise que les utilisations en France européenne, il ne vise pas l’utilisation en toiture-terrasse.

2.2 Appréciation sur le procédé

2.21 Aptitude à l’emploi Stabilité Les composants mis en œuvre sont capables d'assurer leur fonction de transmission des efforts tranchants statiques dans la mesure où les conditions de dimensionnement prévues au CPTP (paragraphe 2.3) et celles d'exécution et de mise en œuvre et d'autocontrôle prévues dans le Dossier Technique sont respectées. La transmission des efforts dynamiques au cours d’un séisme est assurée par des dispositions constructives complémentaires justifiées par un calcul effectué dans les conditions de l’article 2.3 ci après.

Sécurité au feu Les composants testés et faisant l’objet du rapport d’essais n° RS06-079 établi par le CSTB permettent de respecter la réglementation applicable aux planchers pour une durée coupe-feu de 2 heures maxi-mum.

Le classement européen de réaction au feu de l’isolant est A1.

Isolation thermique Les composants ISODAL permettent de traiter les ponts thermiques constitués normalement par la continuité des dalles de planchers

D’après l’étude effectuée au CSTB (réf. ELT/HTO 2006-108) sur le procédé ISODAL. Le coefficient de transmission linéique ψ W/(m.K) à la liaison entre un plancher intermédiaire et un mur en béton isolé par l’intérieur, se calcule d’après la formule suivante :

ψ = ψ0 + n χ

Où :

ψ0 est le pont thermique linéique de la liaison au niveau de

l’isolant en W/(m.K)

χ est le pont thermique ponctuel au niveau des noyaux en

béton armé en W/K n est le nombre des noyaux de béton armé par mètre linéaire

ψ0 et χ sont donnés dans le tableau ci-après en fonction de l’épaisseur du plancher et du diamètre des armatures.

Valeur de ψ0 du caisson courant

Epaisseur de la dalle (cm)

18 20 23 25 30 35 44

0.08 0.09 0.10 0.11 0.13 0.15 0.19

Valeur de χ

Epaisseur de la dalle (cm) Diamètre des

armatures (mm)

18 20 23 25 30 35 44

6 0.46 0.49 0.52 0.56 0.63 0.70 0.82

8 0.47 0.50 0.55 0.58 0.65 0.72 0.84

10 0.48 0.52 0.57 0.60 0.68 0.75 0.86

12 - - 0.59 0.62 0.70 0.77 0.88

Interpolation et extrapolation possible pour des épaisseurs de plancher différentes. Isolation Acoustique • Vis-à-vis des bruits extérieurs :

Les rupteurs thermiques ne modifient pas l’isolement de la façade aux bruits extérieurs, les transmissions par les ouvertures (fenêtres, entrées d’air etc...) étant dominantes.

• Vis-à-vis des bruits intérieurs :

Une étude, référencée sous le numéro DAE/2008-229/RW/BEA a été effectuée par le CSTB. Elle comporte des mesures des performan-ces acoustiques des jonctions (affaiblissement Kij de jonction et iso-lement DI,n,e du rupteur) et des calcul d’isolement entre locaux effectués au moyen du logiciel Acoubat Sound V5 conforme à la norme Européenne EN 12354-1 et -2 en prenant en compte les per-formances mesurées.

Cette étude conclut qu’une liaison dalle façade avec doublage (dalle d’épaisseur minimale de 18 cm) équipée d’un rupteur ISODAL per-met d’obtenir un isolement acoustique réglementaire entre loge-ments adjacents. Cet isolement est de 54 dB dans le cas du rupteur sur une façade et de 53 dB dans le cas du rupteur sur deux façades. Une amélioration de 1 dB est obtenue avec une dalle d’épaisseur 20 cm. Toutefois la transmission acoustique directe supplémentaire ap-portée par un rupteur non masqué par le doublage de façade, dé-graderait l’isolement entre logements et serait susceptible de le rendre non réglementaire. Cependant, les rupteurs ne sont jamais installés non recouverts d’un doublage ; l’effet de masque d’un dou-blage dont l’épaisseur totale doit être supérieure d’au moins 1 cm à celle du rupteur, est suffisant pour que l’isolement acoustique entre logements, soit équivalent à celui d’une liaison sans rupteur.

• Vis-à-vis des bruits de choc :

Des essais effectués par le bureau d’études, ingénierie et conseil SPC ACOUSTIQUE, référencés sous le numéro 02.07/021/BDR, concluent que la présence d’un rupteur thermique ne modifie pas le comportement de la dalle sollicitée et conduisent à des valeurs iden-tiques à celles enregistrées sans rupteur thermique.

2.22 Durabilité - Entretien Compte tenu de la constitution en béton armé des rupteurs ISODAL, la durabilité de la partie structurelle du procédé est équivalente à celle des produits traditionnels utilisés dans la construction des bâtiments. Ils ne nécessitent pas d’entretien spécifique.

Annulé le : 30/07/2012

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2.23 Fabrication et Contrôle La fabrication des composants du rupteur a lieu dans des ateliers sous la responsabilité du titulaire de l’Avis.

2.24 Mise en œuvre Les rupteurs sont livrés avec une notice de pose indiquant notamment les conditions de mise en œuvre des armatures d’ancrage.

Effectuée par les entreprises de bâtiments, la mise en œuvre ne pré-sente pas de difficulté particulière.

Le titulaire de l’Avis fournit des fiches de synthèse aux entreprises comprenant le plan d’assurance qualité d’exécution, une fiche de contrôle avant coulage, les détails particuliers de mise en œuvre ainsi que la méthode de traitement des liaisons implantées hors tolérances.

Les fiches de contrôle avant coulage doivent être transmises au maitre d’ouvrage ou à son représentant.

2.3 Cahier des Prescriptions Techniques Particulières

2.31 Conception et calcul des ouvrages Le bureau d’étude structure de l’opération doit déterminer les actions en chaque point d’appui. Il détermine également les armatures néces-saires dans les appuis et dans les bords de dalle afin de faire le choix du rupteur à utiliser dans la gamme ISODAL. Il s’appuie sur les docu-ments techniques de conception fournis par le titulaire ou sur les exemples de cas courants donnés au paragraphe D du Dossier Techni-que lorsque les hypothèses sont compatibles.

En zone sismique, les calculs se font par une des trois méthodes ci-dessous en fonction du type de bâtiment. Dans les trois méthodes, les efforts et déplacements sont calculés en appliquant les règles PS 92 avec un coefficient de comportement q égal à 1.

• Pour les bâtiments entrant dans le champ d’application des règles PS MI 89, les efforts de cisaillement par appuis sont calculés par ni-veau, en admettant une répartition homogène de l’effort global sur tous les appuis.

• Pour les bâtiments réguliers au sens des règles PS 92 et R+4 maxi-mum, le calcul des déplacements peut être effectué par les métho-des simplifiés des PS92. Le calcul des charges doit prendre en compte l’augmentation des efforts dans les voiles non concernés par le traitement des ponts thermiques. Pour cela il est nécessaire de tenir compte de la souplesse des appuis dans une étude plus fine de la transmission des efforts dans chaque plancher.

• Pour les autres bâtiments, une modélisation complète du bâtiment doit permettre de déterminer la répartition des efforts appliqués à chaque point d’appui et sur chaque élément de contreventement. Cette modélisation doit prendre en compte l’assouplissement de la liaison entre les planchers et les voiles pour le calcul des efforts à un niveau donné, mais également pour le calcul des efforts et des dé-placements dans l’ensemble du bâtiment. Si besoin, cette modélisa-tion doit permettre d’établir un spectre de plancher correspondant au bâtiment considéré, celui-ci étant nécessaire à la vérification des équipements.

Concernant l’utilisation des rupteurs pour les balcons en console en zone sismique et avec isolation par l’intérieur, celle-ci doit respecter l’article 7.1 des règles PS 92, en prenant en compte dans les calculs le coefficient K égal à 2,52. Les rupteurs doivent être obligatoirement du modèle S et sont alors dimensionnés en majorant de 50 % les réac-tions ainsi obtenues à l’appui. Dans tous les cas, la portée de ces balcons doit être limitée à 1,40 m.

Concernant le contreventement face aux effets du vent des bâtiments équipés de rupteurs ISODAL, deux cas peuvent être distingués :

• Les bâtiments de 5 niveaux maximum peuvent être dimensionnés de manière classique. Le bureau d’étude de l’opération doit en plus cal-culer les efforts au niveau de chaque appui.

• Au delà, une modélisation complète du bâtiment doit prendre en compte la raideur latérale à la jonction planchers-murs pour le calcul des efforts dans l’ouvrage et au niveau des appuis.

L’utilisation de prédalle en béton armé ou en béton précontraint est possible en se reportant aux dispositions prévues dans le CPT plancher titre II, notamment celles prévues dans le cas des prédalles sans repos d’appui. Le dimensionnement des prédalles et des dispositions com-plémentaires est à la charge du bureau d’étude de l’opération.

Les exemples de valeurs d’utilisation données dans le Dossier Techni-que établi par le Demandeur ont été obtenus par application des mé-thodes décrites ci-dessus.

Les points d’appui en béton armé doivent permettre la transmission des efforts résultant de la fonction tirant buttons des planchers. Ils doivent en plus être dimensionnés pour reprendre une charge acciden-telle de 600 kg/m² appliquée en façade.

Pour la conception du plancher, les armatures du plancher doivent être dimensionnées comme si le plancher portait jusqu’au nu des murs, la poutre noyée, en dehors de la zone pleine du rupteur, peut être consi-dérée comme un appui pour les dispositions constructives et le dimen-sionnement à l’effort tranchant du plancher ; dans les zones de liaison, les armatures du plancher (ou les armatures de renfort dans le cas des prédalles) doivent être prolongées jusqu’au nu du mur ; en fonction de leurs dimensions, les trémies dans le plancher doivent être suffisam-ment éloignées des rives pour que le schéma mécanique décrit ci-dessus reste valide.

2.32 Mise en oeuvre Le coulage des voiles est réalisé niveau par niveau avec une arase des voiles 10 cm maximum au-dessus des boîtes d’attente.

Les fiches de contrôle avant coulage du plancher doivent être transmi-ses au maître d’ouvrage ou à son représentant.

Conclusions

Appréciation globale L’utilisation du procédé dans le domaine d’emploi accepté (cf para-graphe 2.1) et complété par le Cahier des Prescriptions Techniques, est appréciée favorablement.

Validité 3 ans jusqu’au 31 octobre 2011.

Pour le Groupe Spécialisé n° 20 Le Président

François MICHEL

3. Remarques complémentaires du Groupe Spécialisé

Les méthodes de justification sous sollicitation sismique, hors bâti-ments couverts par les règles PS-MI 89, nécessitent l’intervention d’un bureau d’études de structures maîtrisant les calculs dynamiques et peuvent avoir des conséquences sur la conception générale de l’ouvrage. De ce fait, l’utilisation du procédé doit dans ce cas avoir été prévue le plus en amont possible.

L’utilisation des rupteurs en toitures terrasses est exclu du domaine d’emploi sauf justification particulière approuvée par le GS5.

Le Rapporteur du Groupe Spécialisé n°20 Bernard ABRAHAM

Annulé le : 30/07/2012

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Dossier Technique établi par le demandeur

A. Description

1. Destination Le rupteur thermique ISODALTM permet de réduire les ponts thermi-ques existant au niveau de la jonction entre deux parois telles que dalle et mur extérieur. La liaison mécanique entre la dalle et le mur est assurée par des appuis localisés en béton armé.

Le procédé consiste en la mise en œuvre au droit de la jonction des deux parois, de caissons d’armatures de liaison en attente formant d’un côté des armatures d’ancrage dans la première paroi et de l’autre côté des armatures de reprise destinées à être redressées après ex-traction des caissons, pour être noyées dans la deuxième paroi.

Ces armatures sont concentrées au niveau des appuis localisés de béton armé. Ces liaisons en béton armé, de largeur égale à 40 cm, permettent de transmettre les efforts d’une paroi à l’autre. Elles sont constituées de deux demi-liaisons de largeur égale à 20 cm.

Des panneaux d’isolation thermique en laine de roche de classe A1, sont disposés entre chaque zone localisée de bétonnage.

Une armature de poutre noyée en rive de dalle transmet les efforts de la dalle vers les liaisons béton armé.

La mise en œuvre se réalise avec arrêt de bétonnage au-dessus du niveau du plancher.

2. Domaine d’application Bâtiments résidentiels, bâtiments tertiaires, ouvrages fonctionnels, et plus généralement, tous ouvrages soumis à la Réglementation Thermi-que.

Zones normales, zones sismiques.

Stabilité et coupe-feu 2 heures.

Planchers à dalle pleine, planchers à prédalles en béton armé ou en béton précontraint.

Murs porteurs en béton ou en Béton Auto Plaçant.

L’épaisseur minimale des dalles est de 18 cm.

2.1 Description des éléments constitutifs

2.2 Caisson d’attente Les caissons d’armatures en attente sont livrés par éléments de lon-gueur standard prêts à poser.

Les caissons d’armatures en attente ont une longueur de 1.60 m ou 1.00 m en partie courante et de 0.20 m en extrémité.

Caissons courants de longueur 1.60 m La partie à redresser des armatures des caissons de 1.60 m est tota-lement protégée à l’intérieur du profil en PVC.

Caissons de réglage de longueur 1.00 m La partie à redresser des armatures des caissons de 1.00 m est tota-lement protégée à l’intérieur du profil en PVC.

Les caissons de 1.00 m ne sont utilisés que dans le cas de planchers comportant des rupteurs sur trois ou quatre appuis.

Dans le cas ou le calepinage des éléments de 1.60 m induit une dis-tance de la première liaison par rapport à la rive comprise entre 0 et 30 cm, alors il faut substituer un élément de 1.60 m par un élément de 1.00 m afin que la première liaison soit à une distance de la rive com-prise entre 30 et 80 cm. Cette disposition permet un redressage aisé des armatures en attente de la première et de la dernière liaison.

Caissons d’extrémité de longueur 0.20 m La partie à redresser des armatures des caissons de 0.20 m se pro-longe à l’extérieur du profilé en PVC.

Les armatures débouchant du caisson de 0.20 m doivent être emboî-tées dans le caisson courant adjacent.

Pour cela, enlever un bouchon à une extrémité de l’élément courant. Enfiler les armatures des caissons d’extrémité à l’intérieur du caisson courant.

Les caissons d’extrémité et courants doivent venir en butée l’un contre l’autre.

Les caissons de 0.20 m sont équipés, du côté des armatures débou-chant, de manchons de raccordement permettant de faire une liaison étanche vis-à-vis des risques de pénétration de laitance, avec l’élément adjacent de 1.60 m ou de 1.00 m dans lesquels ils sont emboîtés.

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Répartition des armatures Chaque caisson de 1.60 m ou de 1.00 m comporte deux arceaux d’armature à chacune de ses extrémités déterminant une demi liaison à chaque extrémité

Chaque caisson de 0.20 m comporte deux arceaux d’armature déter-minant une demi-liaison.

Les liaisons complètes à quatre arceaux d’armature sont constituées :

- En partie courante de dalle, par la pose « bout à bout » des cais-sons de 1.60 m ou 1.00 m

- En extrémité de dalle par emboîtement d’un caisson de 0.20 m sur le premier et sur le dernier caisson courant.

Cas des planchers comportant des rupteurs sur deux appuis Dans ce cas, seuls les éléments courants de 1.60 m et les éléments d’extrémité de 0.20 m sont utilisés.

Les rupteurs doivent être implantés de manière à ce que les deux liaisons d’extrémité se situent au maximum à 0.80 m des rives. (dis-tance des liaisons d’extrémité aux rives comprise entre 0 et 0.80 m).

Si la distance des deux liaisons d’extrémité aux rives est supérieure à 0.80 m, ajouter le nombre d’éléments courants de 1.60 m nécessaire pour vérifier la condition ci-dessus.

Cas des planchers comportant des rupteurs sur quatre appuis Dans ce cas, pour éviter le croisement des armatures des liaisons en angle de dalle, les liaisons d’extrémité doivent se situer à au moins 0.30 m de l’extrémité de dalle.

Deux situations peuvent se présenter en implantant des éléments courants de 1.60 m et des éléments d’extrémité de 0.20 m :

• Les deux liaisons d’extrémité se situent à une distance des rives comprise entre 0.30 m et 0.80 m. la condition de distance aux rives des premières liaisons est remplie.

• Les deux liaisons d’extrémité se situent à une distance des rives comprise entre 0 et 0.30 m. il faut alors substituer un élément cou-rant de 1.60 m par élément courant de 1.00 m afin de satisfaire la condition de distance aux rives des premières liaisons au moins égale à 0.30 m.

Panneau d’isolant Les panneaux d’isolant sont constitués de laine de roche (voir caracté-ristiques au § 2.34).

Ces panneaux sont livrés découpés à la hauteur du plancher.

Leur épaisseur transversale est égale à 80 mm.

Leur longueur est de 1,20 m pour les caissons de 1,60 m.

Leur longueur est de 0,60 m pour les caissons de 1,00 m.

Les panneaux posés en extrémité de dalle doivent être ajustés en longueur sur le chantier pour les adapter à la longueur de la console entre l’extrémité de dalle en porte à faux et la première liaison béton du rupteur. Cette longueur variable est inférieure à 80 cm.

Les panneaux d’isolant sont équipés sur leurs deux faces latérales en contact avec les liaisons béton de cales d’enrobage permettant d’assurer la bonne couverture par le béton des armatures du rupteur.

Armatures complémentaires Les armatures complémentaires permettent d’assurer le cheminement des efforts du plancher vers les liaisons :

• poutre de rive

• relevage de l’effort tranchant au droit des liaisons

• cadres éventuels dans la liaison

Cales d’enrobage Deux cales en PEHD (Polyéthylène haute densité) sont disposées à chaque extrémité des panneaux d’isolant : une pour l’armature infé-rieure et une pour l’armature supérieure.

Chaque cale (hauteur X largeur X épaisseur = 70 X 50 X 30 mm) est équipée de 3 picots d’ancrage dans la laine de roche et est collée en surface avec la colle COLLANO BM 107

Les panneaux d’isolant sont fournis équipés de ces cales aux entrepri-ses utilisatrices (cales montées en usine).

2.3 Caractéristiques des matériaux

2.31 Béton Les bétons mis en œuvre doivent être conformes à la norme NF EN 206-1.

Les bétons des murs et voiles sont du type béton traditionnel ou béton auto-plaçant.

Les bétons des planchers et dalles sont du type béton traditionnel.

2.32 Aciers pour béton armé Les aciers pour béton armé de liaison entre la première et la deuxième paroi, de diamètre 6, 8, 10 ou 12 mm sont du type HA, conformes aux normes NF A 35-016, NF A 35-019 (nuance acier B500) et NF A 35-027 et certifiées AFCAB pour leur aptitude au pliage-redressage.

Toutes les autres aciers pour béton armé sont conformes aux normes NF A 35-016, NF A 35-019 et NF A 35-027 et certifiées AFCAB.

2.33 Caissons pour armatures de liaison en attente Les caissons pour armatures de liaison en attente sont des profilés en PVC, qui s’extraient complètement après le bétonnage et le décoffrage de la première paroi par simple traction aux extrémités.

Les reprises de bétonnage horizontales réalisées avec attentes de type ISODALTM entrent dans la catégorie des reprises avec indentation. L’indentation étant réalisée par le caisson d’attente.

Les caissons possèdent une surface rainurée qui améliore l’accrochage entre les bétons de première et de deuxième paroi au droit des liai-sons.

2.34 Isolant L’isolant est en laine de roche(1) certifié ACERMI et conforme à l’EN 13162, dont les caractéristiques sont :

- λ utile = 0.039 W/(m.K)

- Réaction au feu : classe A1

- Densité moyenne ~ 120 kg/m3

- Compressibilité : CS (10) 50

(1) Marque commerciale communiquée au CSTB.

2.35 Colle pour laine de roche Le collage de la laine de roche contre le mur en béton est destiné à assurer le maintien du panneau jusqu’à la phase de bétonnage de la dalle et à contribuer à la tenue de celui - ci en situation d’incendie.

2.351 Colle pour isolant Type de produit : colle réfractaire à liant chimique.

Classement C.S.T.B. : M0 procès-verbal n° RA04-0165.

Pyroscopie : 1000°C.

Constituant de base : Silicate.

Présentation : liquide prêt à l’emploi.

Conditionnement : seau.

2.352 Colle COLLANO BM 107 Colle de montage au polyuréthane à un composant et à temps de pressage très court.

Conditionnement : cartouches.

Annulé le : 30/07/2012

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3. Gamme des produits Le principe de la codification des articles est le suivant :

Exemple de code article : N12C8.

N = zone non sismique – S = zone sismique.

12 = largeur de boucle de l’armature du rupteur.

C = élément courant longueur 1.60 m – D = élément courant longueur 1.00 m – E = élément d’extrémité longueur 0.20 m.

8 = diamètre de l’armature du rupteur.

Les rupteurs thermiques dont les liaisons sont constituées d’armatures en diamètre 6 mm sont réservés au cas des rupteurs thermiques non porteur.

Gamme zone non sismique (N)

Dalles de 18 à 25 cm

Caissons courants Longueur 160 cm ( C )

Armature 18 19 20 21 22 23 24 25rupteur

10 10 12 12 14 15 15 17HA 6 N10C6 N10C6 N12C6 N12C6 N14C6 N15C6 N15C6 N17C6HA 8 N10C8 N10C8 N12C8 N12C8 N14C8 N15C8 N15C8 N17C8HA 10 N10C10 N10C10 N12C10 N12C10 N14C10 N15C10 N15C10 N17C10HA 12 N15C12 N15C12 N17C12

Caissons courants Longueur 100 cm ( D )


10 10 12 12 14 15 15 17HA 6 N10D6 N10D6 N12D6 N12D6 N14D6 N15D6 N15D6 N17D6HA 8 N10D8 N10D8 N12D8 N12D8 N14D8 N15D8 N15D8 N17D8HA 10 N10D10 N10D10 N12D10 N12D10 N14D10 N15D10 N15D10 N17D10HA 12 N15D12 N15D12 N17D12

Caissons d'extrémité Longueur 20 cm ( E )


7 7 9 9 11 12 12 14HA 6 N7E6 N7E6 N9E6 N9E6 N11E6 N12E6 N12E6 N14E6HA 8 N7E8 N7E8 N9E8 N9E8 N11E8 N12E8 N12E8 N14E8HA 10 N7E10 N7E10 N9E10 N9E10 N11E10 N12E10 N12E10 N14E10

8 8 10HA 12 N8E12 N8E12 N10E12

Epaisseur dalle (cm)

Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)


Largeur boucle (cm)


Largeur boucle (cm)

Annulé le : 30/07/2012

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Dalles de 26 à 35 cmCaissons courants Longueur 160 cm ( C )

Armature 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35rupteur

17 17 20 20 22 22 22 22 22 27HA 6 N17C6 N17C6 N20C6 N20C6 N22C8 N22C6 N22C6 N22C6 N22C6 N27C6HA 8 N17C8 N17C8 N20C8 N20C8 N22C8 N22C8 N22C8 N22C8 N22C8 N27C8HA 10 N17C10 N17C10 N20C10 N20C10 N22C10 N22C10 N22C10 N22C10 N22C10 N27C10HA 12 N17C12 N17C12 N20C12 N20C12 N22C12 N22C12 N22C12 N22C12 N22C12 N27C12



17 17 20 20 22 22 22 22 22 27HA 6 N17D6 N17D6 N20D6 N20D6 N22D8 N22D6 N22D6 N22D6 N22D6 N27D6HA 8 N17D8 N17D8 N20D8 N20D8 N22D8 N22D8 N22D8 N22D8 N22D8 N27D8HA 10 N17D10 N17D10 N20D10 N20D10 N22D10 N22D10 N22D10 N22D10 N22D10 N27D10HA 12 N17D12 N17D12 N20D12 N20D12 N22D12 N22D12 N22D12 N22D12 N22D12 N27D12



14 14 17 17 19 19 19 19 19 24HA 6 N14E6 N14E6 N17E6 N17E6 N19E6 N19E6 N19E6 N19E6 N19E6 N24E6HA 8 N14E8 N14E8 N17E8 N17E8 N19E8 N19E8 N19E8 N19E8 N19E8 N24E8HA 10 N14E10 N14E10 N17E10 N17E10 N19E10 N19E10 N19E10 N19E10 N19E10 N24E10

10 10 13 13 15 15 15 15 15 20HA 12 N10E12 N10E12 N13E12 N13E12 N15E12 N15E12 N15E12 N15E12 N15E12 N20E12

Largeur boucle (cm)



Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)


Annulé le : 30/07/2012

8 20/08-139


Dalles de 36 à 44 cm

Caissons courants Longueur 160 cm ( C )

Armature 36 37 38 39 40 41 42 43 44rupteur

27 27 27 27 32 32 32 32 32HA 6 N27C6 N27C6 N27C6 N27C6 N32C6 N32C6 N32C6 N32C6 N32C6HA 8 N27C8 N27C8 N27C8 N27C8 N32C8 N32C8 N32C8 N32C8 N32C8HA 10 N27C10 N27C10 N27C10 N27C10 N32C10 N32C10 N32C10 N32C10 N32C10HA 12 N27C12 N27C12 N27C12 N27C12 N32C12 N32C12 N32C12 N32C12 N32C12



27 27 27 27 32 32 32 32 32HA 6 N27D6 N27D6 N27D6 N27D6 N32D6 N32D6 N32D6 N32D6 N32D6HA 8 N27D8 N27D8 N27D8 N27D8 N32D8 N32D8 N32D8 N32D8 N32D8HA 10 N27D10 N27D10 N27D10 N27D10 N32D10 N32D10 N32D10 N32D10 N32D10HA 12 N27D12 N27D12 N27D12 N27D12 N32D12 N32D12 N32D12 N32D12 N32D12



24 24 24 24 29 29 29 29 29HA 6 N24E6 N24E6 N24E6 N24E6 N29E6 N29E6 N29E6 N29E6 N29E6HA 8 N24E8 N24E8 N24E8 N24E8 N29E8 N29E8 N29E8 N29E8 N29E8HA 10 N24E10 N24E10 N24E10 N24E10 N29E10 N29E10 N29E10 N29E10 N29E10

20 20 20 20 25 25 25 25 25HA 12 N20E12 N20E12 N20E12 N20E12 N25E12 N25E12 N25E12 N25E12 N25E12


Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)



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20/08-139 9

Gamme zone sismique (S)



10 10 12 12 14 15 15 17HA 6 S10C6 S10C6 S12C6 S12C6 S14C6 S15C6 S15C6 S17C6HA 8 S10C8 S10C8 S12C8 S12C8 S14C8 S15C8 S15C8 S17C8

HA 10 S10C10 S10C10 S12C10 S12C10 S14C10 S15C10 S15C10 S17C10HA 12 S15C12 S15C12 S17C12



10 10 12 12 14 15 15 17HA 6 S10D6 S10D6 S12D6 S12D6 S14D6 S15D6 S15D6 S17D6HA 8 S10D8 S10D8 S12D8 S12D8 S14D8 S15D8 S15D8 S17D8

HA 10 S10D10 S10D10 S12D10 S12D10 S14D10 S15D10 S15D10 S17D10



7 7 9 9 11 12 12 14HA 6 S7E6 S7E6 S9E6 S9E6 S11E6 S12E6 S12E6 S14E6HA 8 S7E8 S7E8 S9E8 S9E8 S11E8 S12E8 S12E8 S14E8

HA 10 S7E10 S7E10 S9E10 S9E10 S11E10 S12E10 S12E10 S14E10

8 8 10HA 12 S8E12 S8E12 S10E12


Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)


Largeur boucle (cm)


Largeur boucle (cm)

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10 20/08-139




17 17 20 20 22 22 22 22 22 27HA 6 S17C6 S17C6 S20C6 S20C6 S22C6 S22C6 S22C6 S22C6 S22C6 S27C6HA 8 S17C8 S17C8 S20C8 S20C8 S22C8 S22C8 S22C8 S22C8 S22C8 S27C8HA 10 S17C10 S17C10 S20C10 S20C10 S22C10 S22C10 S22C10 S22C10 S22C10 S27C10HA 12 S17C12 S17C12 S20C12 S20C12 S22C12 S22C12 S22C12 S22C12 S22C12 S27C12



17 17 20 20 22 22 22 22 22 27HA 6 S17D6 S17D6 S20D6 S20D6 S22D6 S22D6 S22D6 S22D6 S22D6 S27D6HA 8 S17D8 S17D8 S20D8 S20D8 S22D8 S22D8 S22D8 S22D8 S22D8 S27D8HA 10 S17D10 S17D10 S20D10 S20D10 S22D10 S22D10 S22D10 S22D10 S22D10 S27D10



14 14 17 17 19 19 19 19 19 24HA 6 S14E6 S14E6 S17E6 S17E6 S19E6 S19E6 S19E6 S19E6 S19E6 S24E6HA 8 S14E8 S14E8 S17E8 S17E8 S19E8 S19E8 S19E8 S19E8 S19E8 S24E8HA 10 S14E10 S14E10 S17E10 S17E10 S19E10 S19E10 S19E10 S19E10 S19E10 S24E10

Largeur boucle (cm)10 10 13 13 15 15 15 15 15 20

HA 12 S10E12 S10E12 S13E12 S13E12 S15E12 S15E12 S15E12 S15E12 S15E12 S20E12



Largeur boucle (cm)

Largeur boucle (cm)


Largeur boucle (cm)

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20/08-139 11


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12 20/08-139

4. Conception et calcul Le présent paragraphe présente la méthode générale de dimension-nement des liaisons béton et des bandes noyées du système ISODAL. Le détail des calculs est repris dans le document intitulé "Rupteurs thermiques SNAAM - Résistance structurelle et dimension-nement", qui constitue un guide précis pour les bureaux d'études amenés à dimensionner les éléments structurels du système.

4.1 Hypothèses

4.11 Règles de calcul Les calculs sont réalisés en application des règles BAEL 91 rév. 99 et PS 92.

4.12 Résistance au feu Les dispositions d’armatures et enrobages sont réalisées conformé-ment aux prescriptions des règles feu-béton P 92-701, afin de ga-rantir la stabilité au feu 2 heures.

4.13 Liaisons Afin de renforcer la sécurité, chaque liaison de largeur 40 cm est considérée comme constituée de deux demi-liaisons de largeur 20 cm, chacune de ces demi-liaisons est mise en œuvre à l’aide de composants Rupteurs Thermiques distincts. Une demi-liaison seule est capable de reprendre l’ensemble des efforts à l’Etat Limite Acci-dentel. Ceci permet de prévenir le risque de rupture en chaîne en cas de défaut de résistance accidentel sur une demi-liaison.

4.2 Dimensionnement des liaisons Le dimensionnement des liaisons se fait suivant le principe d’une transmission de l’effort tranchant par la section de béton des liai-sons, sous-tendue par des aciers qui ancrent l’effort tranchant.

4.21 Sollicitations Les sollicitations suivantes sont susceptibles d’être appliquées à la liaison :

Sollicitations verticales appliquées au plancher :

- poids propre : G0

- surcharges permanentes : Gp

- surcharges d’exploitation : Qe

- charges sismiques : Sv

Sollicitations horizontales perpendiculaires au plan de façade :

- vent (suivant le site) : V

- dépression type tornade ou explosion au gaz (600 kg par m² de façade) : X

- charges sismiques : Sh

4.22 Combinaisons Les différentes combinaisons d’actions possibles sont examinées afin de retenir la plus pénalisante vis-à-vis de l’E.L.U. et de l’E.L.A. pour le dimensionnement des liaisons.

4.23 Dimensionnement des aciers Les calculs sont menés pour dimensionner les quatre aciers infé-rieurs des liaisons à l’E.L.U. et les deux aciers inférieurs des demi-liaisons à l’E.L.A. Ces aciers reprennent l’ensemble des charges verticales et la moitié des charges horizontales perpendiculaires au plan de façade. (La deuxième moitié des charges horizontales per-pendiculaires au plan de façade est reprise par les aciers supérieurs). Les aciers supérieurs doivent de plus être vérifiés par rapport au moment dû à l’excentricité de l’effort tranchant en bande noyée.

4.24 Vérification du béton La section de béton est vérifiée vis-à-vis de la contrainte de cisaille-ment. Le cas échéant, des armatures transversales (cadres) sont mises en place dans la liaison.

4.3 Dimensionnement de la bande noyée


• Sollicitations verticales transmises par le plancher :

- poids propre : G0




• Aucune sollicitation horizontale ne s’applique sur la bande noyée.

4.32 Combinaisons Les deux états suivants doivent être examinés : Etat Limite Ultime Fondamental avec liaison complète et Etat Limite Ultime Accidentel avec rupture d’une demi-liaison.

4.33 Méthode utilisée Suivant le rapport entre les charges permanentes g et les charges libres q, on utilisera :

- la méthode forfaitaire : si q < 2.g et q < 5 kN.m-2

- la méthode de Caquot : dans les autres cas.

4.34 Dimensionnement des aciers Les règles habituelles de calcul s’appliquent pour déterminer les armatures de bande noyée :

Calcul des aciers hauts, des aciers bas et des cadres en fonction du nombre de travées et de la console entre l’extrémité de la bande noyée et la première liaison.

4.35 Aciers de remontée de l’effort tranchant Au droit des liaisons, on dispose des aciers de remontée de l’effort tranchant afin de ramener cet effort au plus près de la liaison pour avoir une bielle de béton la plus verticale possible. Ces aciers, au nombre de quatre par liaison, sont dimensionnés pour remonter l’intégralité de l’effort tranchant. Ils se situent en relation avec cha-cun des quatre aciers inférieurs de la liaison.

4.4 Réserve de résistance des liaisons au cisaillement horizontal

Les efforts sollicitant la liaison dans un plan parallèle à la façade dépendent non seulement des charges appliquées, mais aussi de la configuration générale du bâtiment au niveau de son contrevente-ment et des transmissions d’effort.

La résistance des liaisons au cisaillement horizontal ne peut donc pas faire l’objet d’un dimensionnement sans prendre en compte l’ensemble du projet.

Seule est donc donnée la réserve de résistance au cisaillement hori-zontal de la liaison calculée à l’E.L.U. et à l’E.L.A.

4.41 Hypothèses A l’E.L.U., on considère que les efforts horizontaux de cisaillement se répartissent équitablement sur chacune des n liaisons entre la façade et la dalle.

A l’E.L.A., on part de l’hypothèse que la liaison à demi rompue pré-sente une rigidité nettement inférieure à celle des autres liaisons (complètes), et que les efforts horizontaux de cisaillement se repor-tent alors sur les (n-1) liaisons complètes.

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1,60 m Zone d’influence


• Sollicitations verticales :

- poids propre : G0




• Sollicitations horizontales normales :

- vent (suivant le site) : V

- dépression type tornade ou explosion au gaz (600 kg par m² de façade) : X

- charges sismiques : Sh

4.43 Combinaisons Les deux états suivants doivent être examinés : Etat Limite Ultime avec liaison complète et Etat Limite Accidentel avec rupture d’une demi-liaison.

4.44 Réserve de résistance Un effort horizontal de cisaillement porte uniquement sur 6 des 8 aciers de la liaison, par le jeu des bielles de béton.

L’acier le plus sollicité par les efforts de dimensionnement du rupteur (voir A521) est l’un des aciers inférieurs, c’est donc sa réserve de résistance qui est dimensionnante.

La réserve totale de résistance des aciers d’une liaison est égale à 6 fois la réserve de résistance de l’acier le plus sollicité.

On vérifie ensuite la compatibilité de la capacité de résistance des aciers avec les réserves de résistance du béton au cisaillement et à la compression pour obtenir la réserve de résistance de la liaison dans sa globalité.

4.5 Cas des prédalles Dans le cas de planchers à prédalles, deux dispositions constructives peuvent être utilisées pour assurer l’ancrage de l’armature inférieure de la dalle composite :

1) prédalles avec armatures en attente

Ancrage dans la Bande Noyée des armatures en attente sortant de la prédalle par appui sur le filant inférieur de la Bande Noyée. (longueur maxi d’ancrage disponible : 12 cm).

Cette disposition est valable uniquement pour les prédalles en bé-ton armé

2) prédalles sans armatures en attente

Ancrage dans la Bande Noyée des armatures de la prédalle au moyen de clés d’accrochage placées au dessus de la prédalle et d’armatures de liaison assurant le lien entre ces deux armatures.

Cette disposition est valable pour les prédalles en béton armé et en béton précontraint.

L’ancrage des prédalles ainsi que leur aptitude à transmettre les efforts de contreventement, définis dans le cadre de la conception globale du bâtiment, doivent être vérifiés par le Bureau d’Etudes.

4.6 Cas des rupteurs thermiques non porteurs Les rupteurs thermiques peuvent être disposés sur les appuis non porteurs afin d’assurer une liaison entre planchers et murs et/ou, disposer d’une résistance au cisaillement horizontal.

La poutre de rive et les armatures de relevage de l’effort tranchant au droit des liaisons sont supprimées.

La dalle doit simplement être bordée par une armature d’about en forme de U.

Les rupteurs non porteurs sont dimensionnés pour recevoir les char-ges correspondant à leur zone d’influence sur la dalle. Celle-ci est évaluée à un demi-cercle de diamètre 1,60 m (entraxe des liaisons) suivant le schéma suivant :

Zone d’influence d’une liaison dans le sens non porteur de la dalle

Cette zone d’influence correspond à une surface de 1 m².

On considère que ces rupteurs fonctionnent de la même manière que les autres rupteurs : le béton de la liaison transmet les efforts vers le mur par cisaillement tandis que les aciers inférieurs fonctionnent en traction. Pour les dimensionner, on calcule une portée fictive corres-pondant à une zone d’influence de 1 m², soit 1.26 m.

5. Performance thermique La performance thermique du procédé de rupteur thermique ISODALTM a été calculée par le Département Enveloppe et Revête-ments du C.S.T.B. Rapport d’Etude n° DER/HTO 2006-108-FL/LS

Les coefficients ψ de déperdition linéique à la jonction dalle-mur sont indiqués dans le tableau des valeurs d’utilisation.

6. Mise en œuvre Phasage de mise en œuvre pour le cas des dalles pleines en zone non sismique.

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Mise en œuvre pour le cas des dalles pleines en zone sismique

Mise en œuvre dans le cas de planchers confectionnés à partir de prédalles en zone non sismique

1) Prédalles avec armatures en attente

Disposition valable uniquement pour les prédalles en béton armé

2) Prédalles sans armatures en attente

Disposition valable pour les prédalles en béton armé et en béton précontraint

Mise en œuvre dans le cas de planchers confectionnés à partir de prédalles en zone sismique

1) Prédalles avec armatures en attente

Disposition valable uniquement pour les prédalles en béton armé

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2) Prédalles sans armatures en attente

Disposition valable pour les prédalles en béton armé et en béton précontraint

Mise en œuvre dans le cas de rupteurs thermiques non porteurs en zone non sismique

1) Dalle pleine

2) Plancher à prédalles

Mise en œuvre dans le cas de rupteurs thermiques non porteurs en zone sismique

1) Dalle pleine

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2) Plancher à prédalles

7. Dispositions constructives

7.1 Cas des planchers comportant des rupteurs sur deux appuis

L = Linéaire de dalle à équiper de rupteurs thermiques (mètre)

N160 = Nombre d’éléments de rupteurs de 160 cm à répartir

D = Distance de la première liaison par rapport à la rive (mètre)

N160 = ENT [(L – 0,40)/1,60]

D = [L – (N160 x 1,60) – 0,40 ] / 2

0 <= D < 0,80 m

Vue de dessus

7.2 Cas des planchers comportant des rupteurs sur quatre appuis

L = Linéaire de dalle à équiper de rupteurs thermiques (mètre)



D = Distance de la première liaison par rapport à la rive (mètre)

NR = ENT [(L – 0,40)/1,60]

DR = [L – (NR x 1,60) – 0,40 ] / 2

Si 0,30 <= DR < 0,80 m alors N160 = NR

N100 = 0

D = DR

Si 0 <= DR < 0,30 m alors N160 = NR -1

N100 = 1

D = DR + 0,30

0,30 <= D < 0,80 m

Vue de dessus

Dans le cas des rupteurs thermiques porteurs dans deux directions, prévoir dans les angles, des équerres de liaison des filants des deux Bandes Noyées.

Vue de face

7.3 Cas des balcons Les balcons peuvent être désolidarisés de la dalle intérieure selon le même principe de rupture thermique :

- création de consoles noyées ou avec retombée à chaque extré-mité du balcon, et en partie courante si nécessaire.

- Calcul du balcon en appui sur les consoles.

- Désolidarisation et isolation thermique de la dalle par rapport à la façade au moyen de panneaux de laine de roche disposés en-tre chaque console.

Le dimensionnement des balcons doit être réalisé par le Bureau d’Etudes de l’opération.

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8. Fabrication La fabrication et le conditionnement des divers composants se fait dans les ateliers SNAAM ou dans les ateliers des fournisseurs sous la responsabilité de la société SNAAM.

Les armatures entrant dans la fabrication des attentes sont livrées à la société SNAAM sous la forme de bobines. Elles sont toutes certi-fiées AFCAB pour leur aptitude au pliage - redressage. Le façonnage des armatures et leur montage dans les caissons sont réalisés dans les ateliers SNAAM.

Les armatures sont redressées et coupées puis, dans un deuxième temps façonnées afin d’obtenir la forme d’arceau.

Lors des opérations de redressage, des contrôles sont effectués sur la rectitude et sur la qualité de la coupe des armatures.

Le façonnage tridimensionnel est effectué essentiellement sur des machines automatisées spécialement conçues pour ce produit. Un contrôle dimensionnel des armatures est effectué au lancement de chaque série ainsi que périodiquement en cours de fabrication.

Les arceaux sont ensuite transférés à l’atelier de montage ou l’on procède à leur incorporation dans les caissons.

Les caissons, composés d’un boitier et d’un couvercle, sont reçus de chez le fournisseur, coupés à la longueur et percés aux diamètres et espacements requis. Ils sont sertis après incorporation des armatu-res de manière à ce que le caisson ne puisse pas s’ouvrir dans la zone de sertissage.

A la fin du sertissage de chaque caisson, des bouchons sont mis en place et agrafés.

Le marquage du modèle est effectué directement sur les caissons.

Les caissons sont ensuite conditionnés par paquets et mis sur palet-tes ou sur racks.

Les contrôles suivants sont effectués :

- correspondance entre les arceaux d’armature et les caissons modèle par modèle.

- présence de toutes les armatures

- présence des bouchons d’extrémité

- marquage du modèle

- correspondance entre le produit fabriqué et le produit comman-dé.

- correspondance entre la commande et la livraison par inventaire physique hebdomadaire.

9. Assistance Les technico-commerciaux en charge de la prescription et de la commercialisation sont formés au produit et assistent bureaux d’études et entreprises pendant les phases de détermination des solutions techniques, de dimensionnement et de mise en œuvre sur les chantiers.

Les ingénieurs du service technique peuvent intervenir si nécessaire.

B. Résultats expérimentaux Le système de rupteur thermique ISODALTM a fait l’objet d’un essai de résistance au feu.

Rapport d’essais C.S.T.B. n° RS 06-079

Les conclusions de cet essai sont :

• capacité portante : 120 minutes

• étanchéité au feu : 120 minutes

• isolation thermique : 120 minutes.

C. Références 488 ml de rupteur thermique ISODAL ont été mis en œuvre sur un chantier de 57 logements, immeuble Sainte Catherine à Nancy, par l’entreprise EIFFAGE courant 2007.

D. Valeurs d’utilisation Portées admissibles Le tableau de valeurs d’utilisation indique la portée admissible de dalle (mètre), par modèle de rupteur, pour une épaisseur de dalle variant de 18 cm à 30 cm et pour une surcharge d’exploitation (per-manente + variable) variant de 150 kg/m² à 600 kg/m²

Les hypothèses prises en compte pour l’élaboration des tableaux sont les suivantes :

- vent : zone 4 site exposé

- séisme : zone 0 (ouvrage situé hors zone sismique)

- Hauteur d’étage : 3,50 mètres

- béton : résistance caractéristique à la compression 25 MPa

- armatures : résistance caractéristique à la traction 500 MPa

- nombre de liaisons par mètre linéaire n = 1/1.60

- les surcharges (permanente et variable) sont toutes affectées d’un coefficient de pondération 1,5 pour s’affranchir de la répar-tition entre surcharges permanente et variable.

Les résultats sont valables pour les dalles pleines et les dalles confectionnées à partir de prédalles.

Les portées maximales admissibles indiquées dans le tableau sont des portées théoriques pouvant être reprises par les liaisons du rupteur.

Les dalles doivent faire l’objet d’un calcul de la part du Bureau d’Etudes de l’opération. Ce calcul peut être plus limitatif que les valeurs d’utilisation données dans le tableau.

Ce tableau de valeurs d’utilisation est donné à titre indicatif.

Effort tranchant résistant Les calculs ont été réalisés suivant les hypothèses suivantes :

- bâtiment situé hors zone sismique

- zone de vent n°4 – Site exposé

- hauteur d’étage 3,5 m

- les efforts maximaux sont donnés ELU et ELA confondus (l’ELA pris en compte étant ici la charge d’explosion / tornade appli-quée sur la façade). La valeur retenue est la valeur ELU corres-pondant au cas de charge dimensionnant.

- les efforts sont donnés au kN près.

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Tableaux et Figures du Dossier Technique

Dalle 18 cm

partie courante partie courante extrémitéde dalle ℓ 160 de dalle ℓ 100 de dalle ℓ 20 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600

N10C8 N10D8 N7E8 5,2 4,9 4,5 4,2 4,0 3,8 3,6 3,4 3,2 3,1N10C10 N10D10 N7E10 10,2 9,5 8,9 8,3 7,8 7,4 7,0 6,6 6,3 6,0

Dalle 19 cm


N10C8 N10D8 N7E8 5,0 4,7 4,4 4,1 3,9 3,7 3,5 3,3 3,1 3,0N10C10 N10D10 N7E10 9,8 9,1 8,5 8,0 7,6 7,2 6,8 6,5 6,2 5,9

Dalle 20 cm


N12C8 N12D8 N9E8 4,8 4,5 4,2 4,0 3,7 3,5 3,4 3,2 3,1 2,9N12C10 N12D10 N9E10 9,4 8,8 8,2 7,8 7,3 6,9 6,6 6,3 6,0 5,7

Dalle 21 cm


N12C8 N12D8 N9E8 4,6 4,3 4,1 3,8 3,6 3,4 3,3 3,1 3,0 2,9N12C10 N12D10 N9E10 9,1 8,5 8,0 7,5 7,1 6,7 6,4 6,1 5,8 5,6

Dalle 22 cm


N14C8 N14D8 N11E8 4,5 4,2 3,9 3,7 3,5 3,4 3,2 3,0 2,9 2,8N14C10 N14D10 N11E10 8,7 8,2 7,7 7,3 6,9 6,6 6,3 6,0 5,7 5,5

Dalle 23 cm


N15C8 N15D8 N12E8 4,3 4,0 3,8 3,6 3,4 3,3 3,1 3,0 2,8 2,7N15C10 N15D10 N12E10 8,4 7,9 7,5 7,1 6,7 6,4 6,1 5,8 5,6 5,3N15C12 N15D12 N8E12 13,5 12,7 11,9 11,3 10,7 10,2 9,7 9,3 8,9 8,5

Dalle 24 cm



Dalle 25 cm



Modèle rupteur

Modèle rupteur

Modèle rupteur

KN/m²

Surcharge d'exploitation (permanente + variable)

Modèle rupteur

Modèle rupteur

Modèle rupteur


Modèle rupteur

Modèle rupteur

KN/m²



KN/m²

KN/m²


KN/m²

Surcharge d'exploitation (permanente + variable)KN/m²



KN/m²

Tableau I : Portées admissibles de dalles (mètre) pour un entraxe des liaisons = 1,60 m

Annulé le : 30/07/2012

20 20/08-139

Dalle 26 cm



Dalle 27 cm



Dalle 28 cm



Dalle 29 cm



Dalle 30 cm



KN/m²



Modèle rupteur

Modèle rupteur

Modèle rupteur



Modèle rupteur

KN/m²Modèle rupteur Surcharge d'exploitation (permanente + variable)

Tableau I : Portées admissibles de dalles (mètre) pour un entraxe des liaisons = 1,60 m

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 21

Dalle 18 cmRéserve de résistance minimale Réserve de résistance minimale

partie courante partie courante extrémité au cisaillement horizontal ELU au cisaillement horizontal ELAde dalle ℓ 160 de dalle ℓ 100 de dalle ℓ 20 KN/liaison KN/mètre KN/liaison KN/liaison

N10C8 N10D8 N7E8 51 32 50 72N10C10 N10D10 N7E10 92 58 61 111



N10C8 N10D8 N7E8 50 31 50 72N10C10 N10D10 N7E10 92 58 62 112



N12C8 N12D8 N9E8 50 31 51 72N12C10 N12D10 N9E10 92 58 62 112



N12C8 N12D8 N9E8 50 31 52 73N12C10 N12D10 N9E10 92 58 62 112



N14C8 N14D8 N11E8 50 31 51 72N14C10 N14D10 N11E10 92 58 62 112



N15C8 N15D8 N12E8 49 31 52 73N15C10 N15D10 N12E10 91 57 63 113N15C12 N15D12 N8E12 143 89 76 106







Modèle rupteur Effort tranchant résistant ELU


Effort tranchant résistant ELU

Effort tranchant résistant ELUModèle rupteur

Modèle rupteur

Modèle rupteur


Modèle rupteur

Modèle rupteur




Tableau II : Efforts tranchants résistants (KN) pour un entraxe des liaisons = 1,60 m

Annulé le : 30/07/2012

22 20/08-139

Dalle 26 cm

Réserve de résistance minimale Réserve de résistance minimalepartie courante partie courante extrémité au cisaillement horizontal ELU au cisaillement horizontal ELAde dalle ℓ 160 de dalle ℓ 100 de dalle ℓ 20 KN/liaison KN/mètre KN/liaison KN/liaison














Modèle rupteur


Modèle rupteur





Tableau II : Efforts tranchants résistants (KN) pour un entraxe des liaisons = 1,60 m

D.3 Coefficient ψ de la liaison dalle façade avec rupteur

Ø armaturesdes liaisons (mm) 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

6 0,37 0,38 0,40 0,41 0,42 0,43 0,44 0,46 0,47 0,48 0,49 0,51 0,528 0,37 0,38 0,40 0,41 0,42 0,44 0,45 0,47 0,48 0,50 0,51 0,52 0,54

10 0,38 0,40 0,42 0,43 0,44 0,46 0,47 0,49 0,50 0,52 0,53 0,54 0,5612 0,47 0,48 0,50 0,51 0,52 0,54 0,55 0,57

Epaisseur de dalle (cm)

Tableau des coefficients PSI W/(m.K) pour un entraxe des liaisons = 160 cm

Ces valeurs ne sont valables que pour des entraxes = 160 cm. Pour des entraxes < 160 cm (au niveau des angles par exemple), se reporter au § 2.21 Isolation thermique de l’Avis Technique.

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 23

Figure 1 - Coupe type partie courante hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

24 20/08-139

Figure 2 - Vue de dessus angle de dalle hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 25

Figure 3 - Coupe type en extrémité hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

26 20/08-139

Figure 4 – Vue de dessus en partie courante hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 27

Figure 5 - Vue de dessus en extrémité hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

28 20/08-139

Figure 6 - Vue de face en extrémité hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 29

Figure 7 - Coupe type cas avec prédalle hors zone sismique solution 1

Annulé le : 30/07/2012

30 20/08-139

Figure 8 - Coupe type cas avec prédalle hors zone sismique solution 2

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 31

Figure 9 - Coupe type rupteur non porteur hors zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

32 20/08-139

Figure 10 - Coupe type rupteur partie courante en zone sismique

Aciers complémentaires de recouvrement

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 33

Figure 11 – Coupe type en extrémité en zone sismique

RUPTEUR THERMIQUE ISODAL EN ZONE SISMIQUE COUPE TYPE EN EXTREMITE

Annulé le : 30/07/2012

34 20/08-139

Figure 12 - Vue de dessus en partie courante en zone sismique

VUE DE DESSUS EN PARTIE COURANTE

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 35

Figure 13 - Vue de dessus en extrémité en zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

36 20/08-139

Figure 14 - Vue de face en extrémité en zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 37

Figure 15 - Coupe type cas avec prédalle en zone sismique solution 1

Annulé le : 30/07/2012

38 20/08-139

Figure 16 - Coupe type cas avec prédalle en zone sismique solution 2

Annulé le : 30/07/2012

20/08-139 39

Figure 17 - Coupe type rupteur non porteur en zone sismique

Annulé le : 30/07/2012

40 20/08-139

Figure 18 – Cas du balcon

Poutres en console prolongées dans la dalle

Annulé le : 30/07/2012

rupteur de pont thermique isodaltm

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