C. CALCULUL NECESARULUI DE CALDURA PENTRU UN

SPATIU DE LOCUITS-a determinat necesarul de caldura, In vederea proiectarii instalatiilor de

Incalzire dupa prescriptiile de calcul care se regasesc In SR 1907-1/1997.

Necesarul de caldura de calcul, Q, al unei Incaperi se calculeaza

cu relatia:

Q = Q (1+ Ac+Ao) + Q ..r 100 "

In care:

Qt - flux termic cedat prin transmisie, considerat In regim termic stationar,

corespunzator diferentei de temperatura Intre interiorul §i exteriorul elementelor de

constructie care delimiteaza Incaperea. [W]

Qi - sarcina termica pentru Incalzirea de la temperatura

exterioara conventional a de calcul a aerului infiltrat prin

neetan§eitatile u§ilor §i ferestrelor §i a aerului patruns la deschiderea

acestora. [W]

Ao - adaosul pentru orientare;

Ac - adaosul pentru compensarea efectului suprafetelor reci.

Fluxul termic cedat prin transmisie, Qt, se calculeaza cu relatia:

Qr = I eM' m' A . ti-te + Qs[W]; (2)Ro

m - coeficient de masivitate termica a elementelor de constructie

exterioare;

A - aria suprafetelor fiecarui element de constructie, determinata

t; - temperatura interioara conventional de calcul, Anexa 13 [0C];

te - temperatura spatiilor exterioare considerate:

- temperatura exterioara conventionala de calcul;

- temperatura interioara conventionala de calcul pentru Incaperile

alaturate, Anexa 14;

Temperatura interioara canventionala de calcul pentru casa scarii (Incalzita

sau nu) admisa la determinarea necesarului de caldura de calcul al altar Incaperi

este de 10°C.

Ro - rezistenla termica specifica corelata a elementului de construclie

considerat, stabilita conform STAS 6472 [m;K] ~i este egala cu:

m2KRo = Ri +R + Re[w] (3)

R - rezistenta termica a elementului de constructie se calculeaza cu relatia:

unde: d - grosimea de calcul a materialelor, [m];

A - conductivitatea termica de calcul a materialelor, [W/mK], a se vedea anexa

b - coeficient de corectie care tine seama de influenta nefavorabila a

urmatorilor factori asupra condudivitatii termice a materialelor (Ia punerea lor in

opera): tehnologia de executie a elementelor de constructie, modul de alcatuire a

campului izolator, natura ~i forma materialului termoizolant, elementul de constructie

in alcatuirea caruia intra materialul termoizolant, cre~terea valorii conductivitatii

termice prin cre~terea densitatii aparente a materialelor ca urmare a tasarilor

survenite in decursul exploatarii ( a se vedea tabelul 1)

Valorile coeficientului de corectie b

Denumire materialCoet.

CorectieBCA ( elemente termoizolante sau elemente de 1.00constructie)Beton de granulit, beton cu cenusa ~i tuf vulcanic 1.00

Placi din de~euri textile nefilabile 1.10

Placi termoizolante din tala~ tip STABILIT utilizate la 1.20terase, pardoseli la plan~ee peste subsolPlaci termoizolante din tala~ tip STABILIT utilizate la 1.10peretiPlaci din vata minerala G in panouri tasare 25% 1.20

Placi din vata minerala Gin panouri la terase, 1.10pardoseli tasare sub 10 %

Placi din vata minerala tip AP 1.00

Polistiren celular 1.10Poliuretan rigid 1.05

Umpluturi termoizolante din zgura expandata, 1.10granulit, cenu~a de termocentrala

Zidarie din caramida sau din blocuri mici 1.00

Ri = ljai - rezistenta la transfer termic prin suprafata interioara, conform

tabelului 2;

Re = ljae - rezistenta la transfer termic prin suprafata exteriora, conform

tabelului 2;

Felul suprafetei ~i sensul fluxului termic Rezistenta la transfertermic prin suprafata

Suprafete interioare ale spatiilor inchise la 0 mi~care Ri Renaturala a aerului:

A. Pereti exteriori ~i interiori, ferestre; pardoseli ~i 0.125 -plafoane la fluxul termic de jos an sus

B. suprafete de incaperi reci (poduri, subsoluri);0.086 0.086viteza medie a aerului 0,3 m/s

C. Pardoseli peste subsoluri sau lncaperi reci, la 0.172 -fluxul termic de sus in jos

Suprafete exterioare ale elementelor de inchidere in - 0.04contact cu aerul exterior! timpul iernii

Suprafete exterioare ale elementelor de inchidere in - 0.09contact cu aerul exterior in timpul verii

as· f1uxul termic cedat prin sol, [W];

CM • coeficient de corectie al necesarului de caldura de calcul functie

de masa specificata a constructiei.

Coeficientul de masivitate termica a elementelor de constructie exterioare se

calculeaza cu relatia:

in care:

D - indicele inertiei termice a elementului de constructie, calculat conform

STAS 6472/3.

- pentru elementele de constructie cu D>4,5 se considera m = 1;

• pentru tamplaria exterioara se considera D = 0,5;

D = rr:lRj • Sj; (6)

R - rezistenta la permeabilitate termica a stratului j, in [m2K1W];

- 102-

--~-------~~------- --------------------~---------

Pentru materialele necuprinse in tabelul din Anexa 16, coeficientul de

asimilare termica s, pentru perioada de oscila'ie de 24 h, se stabile~te rela'ia:

s = 8.5 . 10-3 • -J A . cp . p; (7)

cp - caldura masica la presiune constanta;

Fluxul termic cedat prin sol, Qs, se va calcula astfel:

Q = A ti-tp + e ms ti-te A + 2. ti-tej A .[W]·S P Rp M ns Rbc be ns Rbc bC] ,

in care:

Ap - aria cumulata a pardoselii ~i a peretilor aflati sub nivelul terenului, [m2];

Abc- aria unei benzi cu latimea de 1 m situata de-a lungul conturului exterior al

suprafetei Ap, [m2];

Abcj - aria unei benzi cu latimea de 1 m situata de-a lungul conturului care

corespunde spatiului invecinat care are temperatura tj, [m2];

Rp - rezistenta termica specifica a pardoselii ~i a stratului de pamant cuprins

intre pardoseala ~i adancimea de 7 m de la cota terenului sistematizat, sau a stratului

de apa freatica, [m;K];

Rbc - rezistenta termica specifica a benzii de contur la trecerea caldurii prin

pardoseala ~i sol catre aerul exterior, [m;K], Anexa 15.;

tj- temperatura interioara de calcul, [0C];

te- temperatura exterioara de calcul, [0C];

tej - temperatura interioara de calcul pentru incaperile alaturate,

tp- temperatura, fie in sol la adancimea de 7 m de la cota terenului

sistematizat, in cazul inexistentei stratului de apa freatica, [0C]; se va considera

func'ie de zona climatica in care este amplasata construc'ia:

zona I tp = 11°e;

zona /I tp = 100e;

zona IV tp = 8°e;

CM- coeficient de corectie ~i se stabile~te func'ie de masa specifica a

elementelor de constructie interioare ale constructie, mpj.- 103-

- pentru mpis 400 kg/m2, CM = 1;

- pentru mpi> 400 kg/m2, CM = 0,94;

Masa specifica a constructiei, mpi, se determina pentru intreaga constructie curelatia:

m ,= 09. Mpipt 1 A

Mpi - masa tuturor elementelor de constructie interioare ( pereti interiorLplan~ee intre etaje, elemente de tamplarie interioare); nu se ia in calcul masaelementelor de constructie perimetrale ( pereti exteriori, ferestre, u~i, acoperi9,plan~eu peste subsol neincalzit, pereti catre casa scarii, pereti care despart spapiincalzite de spatii neincalzite), in kilograme~

A - aria perimetrala a constructiei prin care 5e produce disipare de flux termic:

Se recomanda ca pentru cladirile de locuit si similare lor precum ~i pentrucladiri social-culturale cu pereti interiori realizati din B.CA, caramida cu grosime mai'mica de 0,125 m, avand plan~ee despartitoare din beton armat cu grosime mai micasau egala cu 0,10 m, sau din alte materiale de constructie u~oare, CM=1; pentrurestul tipurilor de cladiri ~i constructH CM=O,94.

ns- coeficient de corectie care tine seama de conductivitatea termica a solului

care se determina din FIgura2;

Figura 2 Variatia coeficientului corectie functie de conductivitatea termica solului

Suprafata cumulata a pardoselii ~i a peretilor aflati sub nivelul

pamantului, Ap, se calculeaza cu relatia:

Ap = ApI + P . h[m2]; (10)

Tncare:

Api - aria placii pe sol sau a placii inferioare a subsolului Tncalzit, [m2]

p - lungimea conturului peretilor Tncontact cu solul, [m]

h - cota pardoselii sub nivelul terenului, [m]

Rezistenta termica specifica acumulata a pardoselii ~i a stratului de pamant,

Rp, se determina cu relatia:

R =2:.+L~[m2K/W]; (11)p ai it

0- grosimea straturilor luate Tnconsiderare, [m];

A - conductivitatea termica a materialului din care este alcatuit stratul luat Tn

considerare, Anexa 16 [W/m2K];

OJ - coeficientul de transfer termic prin suprafata la interior, conform STAS

6472/3. A se determina din tabelul 2 din relatia rezistentei la suprafata interioara.

Adaosurile la pierderile de caldura

La pierderile de caldura prin transmisie, calculate pentru fiecare Incapere In

parte, se adauga adaosuri procentuale pentru orientare Ao ~i compensarea efectului

suprafetelor reci Ac.

Adaosul pentru orientare

Acest adaos se aplica In scopul diferentierii pierderilor de caldura ale

Incaperilor diferit expuse radiatiei solare, 0 singura data pentru peretele cu orientarea

cea mai defavorabila.

Orientare N NE E SE S SV V NV

Ao +5 +5 0 -5 -5 -5 0 +5

AdaosuJ pentru compensareaefecte/or suprafete/or reci

Acest adaos se aplica pentru Imbunatatirea confortului termic In Incaperile

constructiilor civile. Valorile acestui adaos se aleg din nomograma din figura 3 in

functie de rezistenta total a medie a Incaperii.

te - temperatura exterioara conventional a de calcul [0C];

QT - pierderile de caldura prin transmisie ale incaperii [W].

Pentru incaperi de productie cu specific de munca w;;oara sau munca medie,

cu locuri de munca stationare, adaosul Ac se prevede numai In cazul in care locurie

de mundi sunt situate la 0 distanta mai mica de 5 m de suprafetele vitrate.

Adaosul Ac nu se prevede in cazul depozitelor, casei scarii, etc., sailincaperilor prin care oamenii tree sau stationeaza purtand imbracaminte de strada.

Nu se prevede In cazul incaperilor de productie cu specific de munca medie cu 100JIi

de munca nestationare sau cu specific de munca grea.

Adaosul Ac nu se prevede In cazul Incaperilor In care rezistenta medie esIe

mai mare de 10 [m2KJW].

Necesarul de clildura pentru incalzirea aerului rece patruns in incapere

Sarcina termica pentru incalzirea de la temperatura exterioara la temperatura

interioara a aerului infiltrat prin neetan!?eita{i1e u!?ilor !?iferestrelor !?ia aerului patruns

la deschiderea acestora Qi, se determina ca valoarea maxima intre sarcinile termice

Qi1 !?iQi2, exprimate in wa{i, unde:

- Qi1 - sarcina termica pentru incalzirea de la temperatura exterioara

conven{ionala de calcul la temperatura interioara conven{ionala de calcul, a aerului

infiltrat prin neetan!?eita{ile u!?ilor !?i ferestrelor !?i a aerului patruns la deschiderea

acestora, determinata {inand seama de numarul de schimburi de aer necesar in

incapere din condi{ii de confort fiziologic cu rela{ia:

Qil = [nso . eM' V' p' Cp' (ti - te) + Qu]' (1 + 1:cO) [W]; (13)

- Qi2 - sarcina termica pentru Incalzirea de la temperatura exterioara

conven{ionala de calcul la temperatura interioara conven{ionala de calcul, a aerului

infiltrat prin neetan~eitatile u~ilor ~i ferestrelor ~i a aerului patruns la deschiderea

acestora, determinata de viteza conventionala a vantului se calculeaza cu relatia:

Qi2 = {eM' [E' LL' i· v~· (ti - te)] + Qu}' (1 + l:cO) [w); (14)

in care:

E - factor de corectie depinde de numarul de nivele ale cladirii, tipul cladirii;

pentru cladiri civile cu mai putin de 12 nivele E= 1;

LL - lungimea rosturilor elementelor deschizibile exterioare;

i - coeficient de infiltratie depinzand de tipul cladirii precum ~i de materialul din

care sunt confectionate u~ile Anexa 17;

Nota!

Ae - reprezinta aria total a a elementelor mobile ale u~i1or ~i ferestrelor

exterioare, iar Ai aria u~i1orinterioare.

Prin "c1adiri greu permeabile" se inteleg cladirile sau compartimentele de

cladire la care datorita existentei peretilor despartitori fara goluri, ie~irea aerului

infiltrat prin rosturi se face numai pe la casa scarii sau printr-un coridor central (

cladiri de locuit cu simpla orientare, apartamente de colt care nu au fatade diametral

opuse, compartimente de hala fara comunicatie cu restul c1Mirilor etc.).

Prin "cladiri permeabile" se inteleg c1Mirile sau compartimentele de c1adire

care, datorita absentei peretilor despartitori sau existentei peretilor despartitori cu

goluri sau a casei cu u~i exterioare spre ghena de gunoi , ie~irea aerului infi/trat se

face prin rosturile u~ilor ~i ferestrelor plasate in alte fatade (sali cu mai multe fatade,

apartamente cu ferestre plasate in fatade diametral opuse).

Pentru u~i ~i ferestre plasate chiar in coltul cladirii la ultimul etaj al c1adirilor cu

acoperi~uri terase valorile din Anexa 17 se vor inmulti cu 1,2.

v - viteza vantului de calcul se alege in functie de zona eoliana;

Figura 4 Viteza vantutui de catcut functie de zona eolian anso - numarul de schimburi de aer necesar in incapere din conditii de confort

fiziologic, [m3]; pentru c1adiri de locuit sau similare:

-3 m3s .nso = 0,22 . 10 -3'm

3nSO = 0,33 . 10-3 m 3

S;

m

3nSO = 0,28 . 10-3 m 3

s;

m

v - volumulincaperii, [m3];

Cp - caldura specifica la presiune constanta a aerului la temperatura

interioara, [J/kgK];

p - densitatea aerului la temperatura interioara, [kg/m3];

Qu - sarcina termica pentru incalzirea aerului patruns la deschiderea u:;;i1or

exterioare [w];

unde:

Au - aria u:;;i1orexterioare care se deschid, in m2;

n - numarul deschiderilor u:;;i1orexterioare intr-o ora, in functie de specificul

c1adirii;

Sarcina termica Qu se ia in considerare numai in cazulincaperilor cu ul?icare

se deschid frecvent (magazine, holuri de cinematografe, etc.):;;i care nu sunt

prevazute cu sasuri sau perdele elastice.

La realizarea sectiunii C s-au folosit urmatoarele lucrari: [12],[13],[20].

Se considera urmatoarea cladire, regim de inal~ime P+1 E, situata in ora!?ul

la!?i. Se va calcula necesarul de caldura pentru 2 inca peri cu func~iune de baie, una

fiind amplasata la parter, iar cealalta la etaj.

qJ LtJI II I-~~-~-~-----1-~--~------~--i o:JCI] I []J

ICIIlD

ckJ ~FATADA PRINCIPALA

[ill---T --, ----

8---1- --, ----

LLLL:LLLLLLLLLLLLLLLL LLL:LLLLij _ '0

eeeerreeeeeeeeeee eee:LLLL~LLLLLLLLLLLLLLLieeecLl,,\,-LLLLL6LLLLLLL,!'eeeeQeeeeeeeceee eee:LLLLULLLLLLLLLLLLLLL'LLL' LLLLLLL '",Lt-LLLLLUceeee P04eeee @LLLLLLLLLLLLLLLLLL 'CLl':C:'--'LLLU,LLLLliLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLt-LLLLLLLLLLLLLLL

. l::LL:-LLLL I LLLLLL LLttttttttttttttttcctLLLLl..LLLLLLL,LLLLLLLL

iill,In" ]21'i 11.5 82,j5

120 2S0

[2] [3] @] ~

LLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLL.....LLLLLLLL

LLLLLLLLLLLLLLLLL

-:i :d::tttttttt'" '-, l"r:f:EttEtE

t LLLLLLLLL0"5,: LLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLLL -- -------- [QJ

IU

LLLLLL I Lttec:tC::ttttti±ttLLLLLLLLLLLJi ..L

0-0-0

~ ~ OJ OJ ...,"S 0::

~o::C.

OJ to ~ ~ ~EO OJ E E 4- OJOJ -"! -;:;-

V4/3;:) "E:"'"

E ~ E ~ OJ R' m Ilt eM <J AD Ac « + L i E V na Oil Oi2 Oi 0c OJ OJ a. ;:) u <t: + ~~ 0OJ 8 s ;:) 2: OJ s E ~Cl VI Cl '+'+ ..-<..-< §

PEZl E 2,48 2,75 6,81 1 2,59 4,44 7,06 0,94 40 1 23,56

° -PEZ2 E 0,50 2,75 1,38 1 0,22 1,16 3,99 0,71 40 1 8,26

FE E 2,20 0,55 1,21 1 3,33 1,25 1,20 40 1 127,87

PEZl 5 1,82 2,75 4,99 1 0,96 4,03 7,06 0,94 40 1 21,37·5 - 35,3' 40·1

'" 2,31 [m2 , K/W]OJ PEZ2 S 0,35 2,75 0,96 1 0,96 3,99 0,71 40 1 6,89 Rm '"Oro 610ll) PI 2,48 2,75 6,82 1 6,82 2,77 1,18 4 1 11,63....•0 PI 1,82 2,75 5,01 1 1,68 3,33 2,77 1,18 4 1 5,670-

ur 0,80 2,10 1,68 1 1,68 1,00 1,00 4 1 6,72

PD 1,82 2,48 4,49 1 4,49 9,32 1,00 12 1 5,78

PL 1,82 2,48 4,49 1 4,49 5,71 1,05 0 1 0,00

34,73 610' -5 6,6 0,95 620 5,5 0,0589 7,45 1 12,73 0,28 184 103 184 804"10-3

( 6,6)Qil '" [0,00028' 1 . 12,73 ' 1,205 . 1005 '40 + 0]' 1 + 100 '" 184 W;

( 6,6)Qi2 '" [1 . (1 . 0,0589 . 5,5 . 7,45 ' 40) + 0] + 1 + 100 '" 103 W

22 - 10 1 40 1 4Qs = 4,49' 9,32 + 1 '1' 0,4975 ' (2,475 + 1,815) + l' 0,4975 . (3,815 + 1,38) = 392 W

0' 0'

i': L'! .•.. 0 ~i': OJ OJ ~ i::l :; C:: .-< :::0,

'E C1lE E ~ C1l

C1l U ~ ::;:; ~V4/3::l 'C :;:; E C1l E :;: "iij R' m 6t eM <J Ao Ac « + L i E V na 0;, 0;2 0; Q.~ C. ::l U + 0c ~ C1l « 0 ::0-OJ a E ::l Z OJ E E ::0-Cl Vl Cl '+'+ .-<.-< §

PI 3,82 2,50 9,54 1 9,54 2,77 1,18 2 1 8,13

PE21 5 1,82 2,50 4,54 1 1,00 3,54 7,06 0,94 40 1 18,76-5 -

PEZ2 5 0,40 2,50 1,00 1 1,00 3,99 0,71 40 1 7,15

PEZ1 E 3,82 2,50 9,54 1 3,21 6,55 7,06 0,94 40 1 34,73

° - 42· 40'1= 8,04 [m2. K/W].9! PEZ2 E 0,80 2,50 2,00 1 0,22 1,78 3,99 0,71 40 1 12,74 Rm = 209roco FE 2,20 0,55 1,21 1 - 1,21 1,25 1,20 40 1 46,46

LI)0 PI 1,82 2,50 4,54 1 1,68 2,86 2,77 1,18 4 1 4,87w

UI - 0,80 2,10 1,68 1 1,68 1,00 1,00 4 1 6,72

PL 3,82 1,82 6,92 1 6,92 5,71 1,05 ° 1 0,00

PLA 3,82 1,82 6,92 1 6,92 4,05 1,02 40 1 69,69

42,00 209 -5 5 1 209 I ~ 0,0589 7,45 1 17,3 0,28 247 101 247 456. 10-3

Qil = [0,00022,1'17,3 '1,205' 1005·40 + 0] . (1 + 1~0) = 247 W;

Qi2 = [1' (1 . 0,0589 . 5,5 . 7,45 . 40) + 0] + ( 1 + 1~0) = 101 W

Alegerea Corpurilor de Incalzire

In funclie de necesarul de dildura rezultat din calcul, din cataloagele diferi~l<Y

producatori se aleg corpurile de incalzire corespunzatoare. Spre exemplu se prezinta

un extras dintr-un catalog Korado.

Camera Qinc tj te Rm Producator Tip corp Qcorp Obs[W] rOC] [0C] [m2k1W] incapere [W]

P01 Baie 804 22 -18 2,31 KORADO Model 11 810400/900

E05 Baie 456 22 -18 8,04 KORADO Model 11 488300/700

Total Q 1260 Total Q 1298Necesar [W] Incalzire [W]

dipOle 300Model "10,1.1 11 ,Iodel 12 Model 33:'; ~C WAIT I'IHT "'ATI I'I{hT WATT ItRKT

...illlgUll(! 75/65 9fli7f1 Li"V lil' r; 75/65 90170 lillV u.<; 75/65 90170 LiIV till c:->00SeX) 275 34-9 25,36 15,76 483 616 35.7(; 26,89GOO 329 419 27,55 1845 5811 739 39,57 31,757Ca:, 384 488 29,72 2114 676 862 43,38 36,62800 439 558 31,92 23,82 773 985 47,19 41,49 1.103 1.398 66,1}2 66,09

90() 494 628 34,10 26,52 869 1.108 51,02 46,37 1.241 1.572 11,56 72.90

1.000 549 698 36,28 29.21 965 1.231 5483 51,23 1.379 1.747 77(\9 7971

1.100 604 768 38,48 31,90 1.063 1.354 58,65 56,09 1.517 1.922 81,63 86,51

1.200 659 !lJ7 40,65 34,61 1.159 1.477 62.46 no,97 1.655 2.4197 88117 93,32

1.'100 769 ?77 45,02 39,98 1.352 1.723 70,10 70,70 1.931 2.446 99,24 106,92

1.600 878 1.117 49,40 45,37 1.546 1.970 77,73 80,44 1.206 2.795 110,32 120,53

1.800 988 1.256 53,77 50,75 1.73? 2.216 85,36 90,16 1.482 3.145 121,38 134,13

2,000 1.098 1.396 58.13 56,14 1.932 2.462 92.99 99,91 1.753 3.494 131,47 147,75

2300 2.222 '2.831 104,45 114,51 3.172 4.018 149,08 168,16

2.600 2,512 3.201 115,89 129.l3 3.585 4.542 165,69 188,58

50!!!) 2.8?8 3.693 131,16 148,60 4.137 5.241 187,84 215,79

1nal,ime 400Model Mod.lll Model 22 Model 3320 'C WATT PRET WATT PRET WATT PRET

lungime 75165 90170 till V tip C 75/65 90170 tip V tipC 75/65 90170 tip V tlpC400 486 620 33,38 25,76SOO 354 450 28,28 19,09 608 775 37,97 31,42600 425 540 31,06 22,58 730 930 42,54 37,07700 496 630 33,85 26,05 851 1.085 47,13 42,71800 566 720 36,63 29,54 973 1.240 51,70 48,36 1.390 1.766 75,07 77,41

900 637 810 39,42 33,00 1.094 1.395 56,29 54,01 1.564 1.987 83,25 87,47

1.000 708 900 42,21 36,50 1.216 1.550 60,87 59,66 1.738 2.208 91,41 97,51

1.100 779 990 44,99 39,98 1.338 1.705 65,45 65,31 1.912 2.429 99,58 107,56

1.200 850 1.080 47,78 43,45 1.459 1.860 70,03 70,96 2.086 2.650 107,75 117,62

1.400 991 1.260 53,35 50,41 1.702 2.170 79,19 82,25 2.433 3.091 124,10 137,72

1.600 1.133 1.439 58,92 57,38 1.946 2.480 88,35 93,56 2.781 3.533 140,43 157,83

1.800 1.274 1.619 64,49 64,34 2.189 2.790 97,52 104,85 3.128 3.974 156,76 177,92

2.000 1.416 1.799 70,07 71,31 2.432 3.100 10668 116,15 3.476 4.416 173.10 l?S 03

2.300 2.797 3.565 120,43 133,09 3.997 5.078 197,61 228,19

2.600 3.162 4.030 134,17 150,06 4.519 5.741 222,12 258,34

3.000 3.648 4.650 152,49 172,64 5.214 6.624 254,80 298,55

inal\imeModelZO"C

lungime

400500600700800

600ModI'! 11 M"dol 12 I Model :U

WATT PRET WATT I P~T I WAn I P~T~-~~il'!r~l'·ITr~.90170 tiV trC6111 1.007 1. 47111 I 1.175 . 51611 l.6114&112 t.Ol& 41,15 35,04 I 1.343 1.713 58,01 55,66 1.925 2.459 88,37 93,60·

'1m 1.145 44,119 3877 1.511 l.9ZS 63,48 63$5 2.165 2.766 96,9tl~

l.Otn 1.272 47,m 42,50 1.679 2.142;666)( 1.4Illi 3.074 Itl5,41 114,bJ

,... ;:.., "'" - >,M' "" eo:•• ..., ••••••.•• __1.2m 1.527 52,91 49,98 2.01~ 2.570 77,47 1.887 3.li88 U2,45 135,<;1

1.403 1.781 58,80 57,46 1.351 2'.99986;24 I 89;97 3.Jli8 4.303 1:\9,47 15<t,70

1.603 1.036 64,69 64,94 2.686 3.427 ~103,32 :U50 4918 156,52 177;14

3.m2 3.llS5 105,02 114,87 4.331 5.533 113,54 19859c·7:Ml

7,}Jl8

91,10

102,,)1

U0 4,926, 129,64

1

145; ~

4,365 145,56

5M1 6.425 I 11>5.87I191,4$I .

1i.147 19t1,59 219,822.000 1.004 2.545 76,47

2.300 2.305 2.927 llS,31

2.600 2.6lIS ~!14,13

3.000 3•• ;l.817I 105,91mm