Ime i prezime: Ivana Matkovi 2010/2011.

Masters (MSc) studija

Nastavni ansambl: Profesor: R.Prof.dr.sci. Mensur Hajro, dipl.el.ing Asistent: Vedad Beirovi, dipl.el.ing

Tretman neutralne take direktno uzemljeno zvjezdite, uzemljenje generatora i oprema za uzemljenje

1

Kratak opis: Tretman neutralne take, u pogonu pri nastanku elektrinih kvarova u mrei, ima znatan kvalitativan i kvantitativan utjecaj na veliine struje kvara i visine tranzijentnih i stacionarnih prenapona na pojedinim fazama. Ovaj rad opisuje osnovne naine, tj. tretmane uzemljenja neutralne take sistema, te detaljnije opisuje direktan tretman neutralne take. Navedene su takoe osnovne metode uzemljenja neutralne take generatora, kao i praktian primjer. Primjer opisuje utjecaj jednopolnog zemljospoja i meufaznog kratkog spoja na sistem u kojem je neutralna taka generatora uzemljena preko otpormosti. Cilj ovog rada je da predstavi tretmane neutralne take generatora u industrijskim i distributivnim mreama.

1. UVOD

Prema statistikama veina kvarova u distributivnim mreama su zemljospojevi. Mogue posljedice ovih zemljospojeva su: opasnost za sigurnost ljudi, toplinska naprezanja uslijed struje kvara, naponska naprezanja (prolazni i trajni prenaponi), interferencija s telekomunikacijskim vodovima i prekid napajanja. Na ove posljedice kao i na uslove pogona mree, vrstu i cijenu ugraene opreme, te izbor konfiguracije mree, zatite i automatike znaajan utjecaj ima uzemljenje neutralne take. Sistem uzemljenja znai namjerno povezivanje uzemljenja i neutralne take vodljivih elemenata, kao to su neutralne take sklopova, transformatora, rotacijskih maina, sistema ili ureaja za ograniavanje struje. Slika 1. prikazuje dvije vrste uzemljivaa.

Slika 1. Vrste uzemljivaa [L1]

2

Sistem uzemljenja, ili namjerno povezivanje faze ili neutralnog provodnika sa zemljom, ima svrhu kontrole napona prema zemlji u predvidljivim granicama. On takoe dozvoljava protok struje, koja e omoguiti otkrivanje neeljenih veza izmeu sistema provodnika i tla [zemljospoja].

Impedansa uzemljenja moe da bude razliitih vrijednosti i karaktera u odnosu na impedansu kvara. Njen izbor zavisi od:

o o

eljenog ogranienja struje zemljospoja; Potrebnog ogranienja stacionarnih i tranzijentnih prenapona, posebno s aspekta izbora izolacionog nivoa faznih provodnika prema zemlji i izmeu faza;

o

Naina pogona pri jednopolnom zemljospoju (prekid pogona ili nastavak pogona); Potreba za smanjenjem napona koraka i dodira, smanjenjem struja zemljospoja sa aspekta opreme, uticaja na telekomunikacione vodove itd.

o

2. TRETMAN NEUTRALNE TAKE

Postoji vie naina uzemljenja neutralne take, od direktno uzemljenje neutralne take do izolirane neutralne take, preko uzemljenja pomou stalne impedanse i promjenljive impedanse. U Europi ne postoji jedinstveni koncept uzemljenja zvjezdita srednjenaponskih mrea. Na odabir naina uzemljenja zvjezdita utjeu brojni faktori. Jedan od osnovnih je veliina kapacitivne struje. U razvijenijim distributivnim sistemima sa relativno velikim brojem kupaca elektrine energije, kapacitivne struje nekih mrea su ve prije desetak godina dostigle takav nivo, da je promjena naina uzemljenja zvjezdita bila nuna (npr. prelazak pogona s niskoomskim uzemljenjem u pogon s rezonantnim uzemljenjem u Francuskoj).

Velik broj koritenih naina uzemljenja zvjezdita u svijetu razlog je ustupaka izmeu dva glavna i meusobno suprotna zahtjeva:

3

a) Smanjivanje amplitude struje zemljospoja i samim tim smanjivanje opasnih napona pri odvoenju tih struja u tlo, te poveanje stalnosti napajanja. Meutim, ovo moe uzrokovati tekoe pri otkrivanju kvarova b) Doputanje veih amplituda struja zemljospoja, to olakava detekciju zemljospoja, ali moe uzrokovati opasne napone dodira, a u tom sluaju je povean i broj ispada

Uz problematiku uzemljenja zvjezdita vezana je i primjena shunt prekidaa s obzirom da se sa stajalita kvalitete napajanja elektrinom energijom upotrebom istog moe postii slian efekat kao i ugradnjom prigunice (rezonantno uzemljenje).

U praksi se razlikuju tri osnovna naina uzemljenja neutralne take:

o o o

Izolovana neutralna taka (Zu

);

Neutralna taka uzemljena preko impedanse (Zu 0); Direktno uzemljenje neutralne take (Zu = 0).

Mrea sa izolovanom neutralnom takom je mrea kod koje neutralna taka nema nikakve veze sa zemljom. Jedina veza koja moe postojati izmeu neutralne take i zemlje je veza preko signalnih, mjernih i zatitnih ureaja ija je impedansa veoma visoka. Pri pojavi zemljospoja u takvoj mrei (naprimjer, pri spoju jedne faze sa zemljom) izmeu 'zdravih' faza i zemlje javlja se napon koji dobro izolovana mrea moe da podnese. Pri tome se javljaju kapacitivne struje zemljospoja koje se zatvaraju od 'zdravih' faza preko mjesta zemljospoja nazad u mreu. Na mjestu zemljospoja moe se pojaviti napon opasan za ovjeka (napon koraka i dodira). Pojava zemljospoja popraena je pojavom zemljospojnog luka, a toplota koja se pri tome razvije moe biti dovoljna da otopi provodnike oteene faze. Zemljospojni luk moe zahvatiti i zdrave faze, te uzrokuje jo tei kratak spoj. U veini sluajeva dolazi do pojave luka na izolatoru i eventualno do razaranja izolatora. Zemljospojni luk lako zahvata zdrave faze te uzrokuje kratki spoj. U sluaju intermitirajueg luka, dolazi do pojave prenapona, koji u obliku putujuih talasa sa strmim elom prodiru u postrojenje i izazivaju preskoke i proboje. Nadalje, ako je struja zemljospoja vea od struje samogaenja luka, onda do gaenja luka samog od sebe nee doi ni kod prolaznih kvarova. Zato se pogon sa izoliranom neutralnom takom dozvoljava samo ako je kapacitivna struja zemljospoja manja od struje samogaenja luka. 4

Mrea kod koje je neutralna taka uzemljena preko impedanse je mrea ija je neutralna taka spojena sa zemljom preko impedanse male vrijednosti. Na taj nain su smanjene prijelazne oscilacije u sluaju pojave zemljospoja, a obezbjeena je i struja zemljospoja, dovoljna za aktiviranje ureaja zatite.

Slika 2. Neutralna taka uzemljena preko impedanse (Zu 0) [L2]

Efektivno uzemljenje znai da omjer nutle komponenete impedanse u neutralnoj taki i direktne impedanse Zd nije vei od 3 za sve take sistema ili odreene dijelove sistema za bilo koje uklopno stanje ili bilo koji generator. Podvrste ovog tipa uzemljenja mogu biti niskoomska i viskoomska uzemljenja, te rezonatno uzemljenje. Ove vrste uzemljenja kao i direktno uzemljenje neutralne take e biti opisane u nastavku. Osnovne karakteristike razliitih metoda tretmana neutralne take date su sljedeoj tabeli: Tabela 1. Tretman neutralne take-pregled [L4]

Tip uzemljenja

Karakteristi na vrijednost Stacionarni napon Prijelazni prenaponi Gaenje luka (samostalno) Relejna

Ic

Iks V

Ires

Visoki Umjereno Vrlo teko 5

Niski Nema Lagano

Umjereni Vrlo visoko Umjereno

zatita Detekcija kvara Neprekinutos t napajanja Uzemljenje opreme Zahtjevi na prekida Vrlo teko Dobra Dobro Visoki Lagano Sa prekidima Vrlo teko Visoki-odravanje Teko Izvrsno Dobro Niski

3. DIREKTNO UZEMLJEN NEUTRALNI SISTEM

Direktno uzemljeni sistem je onaj sistem u kojem je neutralna taka povezana sa zemljom preko elektrinog vodia bez impedanse, to je prikazano na slici 3. Iz ovog razloga je neutralna taka uvijek na potencijalu zemlje.

Slika 3. Direktno uzemljeni neutralni sistem [L1]

Na ovaj nain se djelimino smanjuje problem tranzijentnih prenapona, pod uslovom da je struja zemljospoja u rasponu od 25 do 100% struje tropolnog kraktog spoja sistema. Meutim, ako je reaktansa generatora ili transformatora prevelika, problem tranzijentnih prenapona nee biti rijeen. Svaki zemljospoj koji se pojavi u mrei predstavlja jednopolni kratki spoj (koji ureaji zatite treba da iskljue). Smatra se da je trofazna mrea efikasno uzemljena, ako pri zemljospoju u bilo kojoj taki mree, napon ispravnih faza prema zemlji ne prelazi iznos 0,8U, gdje je U maksimalni linijski pogonski napon mree. Eksploatacija visokonaponske (110 kV, 220 kV i 400 kV) mree sa direktno uzemljenom neutralnom takom predvia se sve dok struja jednopolnog kratkog spoja ne postane vea od struje 6

tropolnog kratkog spoja na posmatranom mjestu. U sluaju da je potrebno smanjiti struju kratkog spoja, to se rjeava uzemljenjem mree preko niskoomske impedanse ili preko Petersenove zavojnice. Ponaanje sistema tokom zemljospoja koji se deava u blizini izvora (ZG = 0) i daleko od izvora prikazano je na slici. 4. Primjeuje se da se za kvarove u blizini izvora naponi ispravnih faza prema zemlji, za vrijeme zemljospoja, odravaju na nazivnom faznom naponu, odnosno ne prelaze iznos 0.8. Za kvarove koji su vie udaljeni od izvora naponi ispravnih faza e rasti, ali e uvijek biti nii od meufaznog napona.

Slika 4. Zemljospoj na fazi a [L5]

Iako direktno uzemljen sistem predstavlja poboljanje sistema s izolovanom neutralnom takom, te brzo otkriva mjesto kvara, nedostaje mu sposobnost ograniavanja struje otpora uzemljenja i zahtjeva dodatnu zatitu. Ovi sistemi su obino ogranieni za starije niskonaponske aplikacije pri naponu od 600V ili manje. Direktno uzemljen sistem neutralne take prua veu sigurnost za osoblje, ograniava potencijal sistema i omoguava brzu detekciju i lokaciju zemljospoja. Meutim, sistem mora biti zatvoren nakon prvog zemljospoja.

4. UZEMLJENJE NEUTRALNE TAKE GENERATORA

Generatori su skupocjen dio elektroenergetskog sistema. Tei kvarovi generatora imaju za posljedicu velike materijalne izdatke za popravak ili zamjenu otecenog dijela. tete prouzrokovane nemogunou 7

proizvodnje elektrine energije su jo vee. Zbog toga se zatiti generatora posveuje velika panja. Dakle, generatori moraju biti zatieni od vanjskih i unutranjih kvarova.

Zemljospoj na statoru predstavlja jednofazni zemljospoj. Generatori moraju biti zatieni od njih iz dva razloga:

o

Prvi i oiti, to su kvarovi, to znai da se javljaju u neredovitim situacijama rada maine, uzrokujui nepoeljne napone, struje, oscilacije ili oteenja. Drugi razlog, neprimijeen i neotklonjen zemljospoj se moe razviti u meufazni kratak spoj ili u unutarnji kratak spoj u namotima ako doe do drugog jednopolnog kratkog spoja.

o

Ciljevi uzemljenja neutralne take generatora su:

o

Minimizirati tetu pri unutranjim zemljospojevima

o Smanjiti mehanika naprezanja u generatoru u sluaju vanjskih zemljospojeva o o o Smanjiti privremene i prolazne prenapone u izolaciji generatora Osigurati sredstva za sistem pronalaenja zemljospojeva Koordinirati sa zahtjevima druge opreme spojene na sistem

Nekoliko metoda uzemljenja neutralne take prikazane su na slici. 5. Razmatranje datih metoda prikazano je u sljedeim odjeljcima.

8

Slika 5. Metode uzemljenja neutralne take generatora [L5]

4.1 DIREKTNO UZEMLJENJE NEUTRALNE TAKE GENERATORA

Neutralna taka generatora je direktno spojena sa zemljom, kao to je prikazano na slici 5.(a). Ova metoda se ne preporuuje za industrijske i pomone generatore, iz sljedeih razloga:

o

Budui da je struja zemljospoja visoka, i kvar propocionalan s

,

postoji mogunost velikog oteenja unutranjih namotaja statora uslijed zemljospoja; o Generator je obino dizajniran da izdri naprezanja uzrokovana tropolonim kratkim spojevima na prikljucima ureaja. Zbog niske nulte komponente impedanse namotaja generatora, direktan zemljospoj na prikljucima stroja proizvest e vee vrijednosti struja od onih u sluaju tropolnog kratkog spoja; Postoji opasnost od nenormalnog toka treeg harmonika struje; Postoji opasnost od mehanikih oteenja, koja je uzrokovana zemljospojevima; Direktno uzemljenje neutralne take treba se primijenjivati i za rezervne generatore koji izravno napajaju niskonaponske sisteme, gdje su optereenja izmeu faze i neutralne take uobiajena.

o o

o

9

Direktno uzemljenje neutralne take treba se primijenjivati i za rezervne generatore koji izravno napajaju niskonaponske sisteme, gdje su optereenja izmeu faze i neutralne take uobiajena.

4.2 UZEMLJENJE PREKO VISOKOOMSKE IMPEDANSE

Uzemljenje preko visokoomske impedanse (HR) se moe postii kao to je prikazano na slici 5.(b) ili (c). Postie se spajanjem otpornika izravno izmeu neutralne take generatora i zemlje (b) ili koritenjem kombinacije distributivnog transformatora i otpornika (c). Ponekad se otpornik male vrijednosti spaja na sekundarnom namotu jednofaznog transformatora, poznat pod nazivom distributivni transformator ili transformator uzemljenja neutralne take. Struja koja tee kroz neutralnu taku ograniena je na vrijednost od 5-15 A, a generator se iskljuuje pri prvoj pojavi zemljospoja.

Glavne prednosti ove metode su: o o Minimalna teta od unutranjih zemljospojeva Ogranien prijelazni prenapon

Kriteriji projektiranja visokoimpedatnog uzemljenja je

(1)

gdje je Rn = efektivna otpornost neutralne take, Xcg = kapacitivna reaktansa sve tri faze. Iz navedenog kriterija , vidljivo je da uspjena primjena HR uzemljenja zavisi od ograniavanja kapacitivnosti i sklopova koji su direktno spojeni na generator.

4.2.1 Otpornik direktno prikljuen na neutralnu taku

generatora

10

Direktno spajanje otpornika, prikazano na slici. 5.(b), se ne preporuuje. Kako visoka otpornost i niske struje ine otpornik slabim, time on postaje sve vie sklon mehanikim oteenjima.

4.2.2 Kombinacija distributivnog transformatora i otpornika

U kombinaciji transformator-otpornik, kako je prikazano na slici. 5.(c), jednofazni distributivni transformator se koristi za uzemljenje neutralne take, a otpornik je spojen na sekundarnu. IEEE vodi kao i Westinghouse i GEN publikacije za uzemljenje generatora daju smjernice za dimenzioniranje transformatora i otpornika. Sljedei primjer opisuje korake potrebne za neophodne proraune i pokazuje primjer izbora opreme.

4.2.3 Primjer: Dimenzioniranje opreme za uzemljenje

neutralne take generatoraPrimjenjena je konfiguracija prikazana na slici 6. 1. Dizajn kriterija

o

Otporna

komponenta

struje

zemljospoja

treba

biti

vea

od

kapacitivne struje, tj. o Gubitci snage na otporniku trebaju biti vei od trofaznog kapacitivnog generatorskog kruga

2. Podaci sistema Generator: 70 MW, faktor snage 0.85, 60 Hz, 13.8 kV Frekvencija sistema: 60 Hz

11

Slika 6. Visokoimpedatno uzemljenje [L5] 3. Podaci o kapacitivnostima

Generator, Cgen = 0.3900 f Vanjski kapacitet1, Csb = 0.2500 f Blok transformator, Ctr = 0.0091 f Izolirana faza sabirnice2: glavna = 63.46 60 (L metara)106 Cmb = 0.0038 f Naponski transformator, Cpt = 0.0002 f Ukupni kapacitet = 0.653 f

4. Izbor otpornika i transformatora

Potrebno je proraunati ukupnu kapacitivnu impedansu:

(2)Kapacitivna reaktansa (Xcg) neutralne kapacitivne reaktanse svih faza:1

take

jednaka

je

1/3

Surge pack Isolated phase bus

2

12

Otpor neutralne take: Rn Xcg

(4)

Napon uzemljenja transformatora: 12 kV primar, 240 V secondar Prenosni odnos uzemljenog transformatora: Otpor, Struja otpornika za uzemljenje

(5)

(6)Poveanjem struje otpornika za 20%, s obzirom na nepredviene situacije i toleranciju, na 350 As vrijednost otpora bi trebala biti

(7)(8) Gubici snage u otporniku (PR)

(9)PR > napajanja kVA3 [ (5.88)2135410-3=46.81 ] 5. Procjena transformatora

Termiko optereenje transformatora (60 s) = EsecIsec103 = 240350 = 84 kVA Za dato optereenje transformatora faktor peoptereenja iznosi 4.7. Trajno optereenje transformatora = 17.87kVA

Prema datim podacima treba odabrati transformator snage 20 kVA.

6.

Saetak

Struja napajanja sistema43

charging kVA

13

Struja otpornika s primarne strane, Gubici snage u otporniku (PR) = 55.74 kW > napajanja kVA Struja zemljospoja Procjena otpora 240 V, 350 A, 60s Transformator 12000-240/120 V, nazivna snaga 20 kVA, 84 kVA, 1min Izolacioni nivo transformatora (preporueno) o o BIL = 95 kV PFW (podnosivi napon u kvazistacionarnom stanju)5 = 36 KV

4.3 UZEMLJENJE GENERATORA PREKO MALOG OTPORA

Otpornik je direktno vezan s neutralnom takom generatora, prikazano na slici. 5. (d). Ova metoda omoguava usklaivanje s drugom opremom prikljuenom na sistem. Obino se koristi tamo gdje je

o

Generator direktno povezan na sabirnicu pogonskog optereenja s izlaznim odvodima. Gdje su dva ili vie generatora na naponu generatora i povezani na sistem preko jednog regulacionog transformatora.

o

Nazivni podaci otpornika su obino 100 A za 1,5 vremena strujnog optereenja generatora, u kratkom vremenu optereenja od 10 s. Za industrijske primjene, gornja granica je 400 A. Vee vrijednosti se koriste u distributivnim mreama koristei izolirane nadzemne vodie za distributivne izvode.

Iako je sistem uzemljenja pomou malog otpora, s ovim rasporedom, esto koriten za generatore u industrijskim postrojenjima, postoji mogunost velike tete od velike unutranje struje zemljospoja. Iz tog razloga se primjenjuje raspored prikazan na slici. 5.(e).4

System charging current power frequency withstand voltage

5

14

Prednosti mrea s niskoomskim uzemljenjem: a) jednostavna i pouzdana zatita (u odnosu na sistem s izoliranim zvjezditem) b) intermitirajui prenaponi se ne mogu pojaviti (smanjena vjerojatnost nastanka dvostrukog zemljospoja) c) unutranji prenaponi nii (u odnosu na sistem s izoliranim zvjezditem)

Nedostaci mrea s niskoomskim uzemljenjem:

a) svaki kvar pa tako i prolazni uzrokuju ispad napajanja, to je nepoeljno i ime se smanjuje kvaliteta opskrbe elektrinom energijom b) zbog vee struje kvara (u odnosu na sistem s izoliranim zvjezditem) oteani su uvjeti za uzemljivae trafostanice sa stajalita napona dodira, a posebno na podrujima s visokim specifinim otporom tla

4.4 HR (visokoomski) UZEMLJENI GENERATOR i LR (niskoomski)

UZEMLJENI SISTEM

Ova metoda, prikazana na slici 5.(e), je primjenjena za generatore koji su direktno vezani na sabirnicu. Cik-cak uzemljenjeni transformator s otpornikom u neutralnoj taki je spojen na sabirnicu. Struja uzemljenja ne zavisi od broja jedinica povezanih na sabirnicu ili interkonekcije sistema. Kao dodatak cik-cak transformatoru svaki generator bi trebao biti opremljen s visokoomskim (HR) uzemljenjem. Ovaj raspored e osigurati zatitu od zemljospoja tokom pokretanja jedinice i sinkronizacije. Kombinacija cik-cak uzemljenog transformatora i HR uzemljenjog generatora je vrlo preporuljiva, jer je vrlo uinkovita. Jednom kada je prekida generatora otvoren nude se sljedee prednosti:

o o

teta od unutranjeg zemljospoja je smanjena; Veliina struje uzemljenja ne zavisi od broja transformatora ili generatora spojenih na sabirnicu.

15

4.5 HIBRIDNO VISOKOOMSKO UZEMLJENJE

Ova metoda, prikazana na slici. 5.(f), primjenjuje se na generatore koji su direktno vezani na sabirnicu, u postojeim postrojenjima s niskoomskim uzemljenjem. U ovoj metodi su otpornici HR i LR uzemljenja povezani s neutralnom takom generatora. LR prekidaki ureaj je otvoren kao dio generatorske sheme za zemljospojeve unutar zone zatite generatora.

4.6 REAKTANTNO UZEMLJENJE

Ova metoda, prikazana na slici. 5.(g), uglavnom se koristi tamo gdje je generator direktno povezan s distributivnom mreom s direktno uzemljenom neutralnom takom. Induktivna reaktansa je odabrana kako bi se zadovoljio uslov: . Uzemljenje pomou reaktanse proizvodi struje

zemljospoja reda 25 100 % tropolne struje kvara. Postoji mogunost nastanka znaajne tete u namotima eljezne jezgre u sluaju unutranjih kvarova statora. Ova metoda se ne preporuuje za industrijske pogone.

4.7 REZONANTNO UZEMLJENJE

Ova metoda je slina metodi niskoomskog uzemljenja, predstavljenog slikom 5.(e), koristei kombinaciju transformator-otpornik, s tim da je otpornik zamijenjen reaktorom. Reaktor je odabran tako da se induktivne reaktanse podudaraju s trofaznim kapacitivnim reaktansama opreme. Tokom zemljospoja, struja napajanja sistema je neutralizirana jednakom komponentom induktivne struje. Sistem, takoe poznat kao sistem Petersenove zavojnice, obino se koristi za relativno male nadzemne mree, ali nedostatak je da se reaktor treba podesiti prilokom svake promjene kapaciteta sistema. Osnovni razlog za ugradnju automatskih kompenzacijskih prigunica (Petersenovih prigunica) za rezonantno uzemljenje je poveanje kvalitete opskrbe elektrinom energijom sa gledita pouzdanosti napajanja. Osim toga automatskom prigunicom vri se i kompenzacija kapacitivne struje mree. Prema nainu izvedbe automatske kompenzacijske prigunice za rezonantno uzemljenje dijele se na:

a. kontinuirana automatska kompenzacijska prigunica

16

b. stupnjevana automatska kompenzacijska prigunica

5. UZEMLJENJE ELEKTROENERGETSKOG SISTEMA RUDNIKAElektrina oprema u rudnicima6, kao to su elektrine lopate i prijenosni strojevi, nisu instalirani na stalni temelj, zbog ega nemaju vezanost za uzemljenu mreu. Operater, koji dodiruje ili rukovodi opremom, stojei na zemlji tokom zemljospoja podlijee naponu dodira koji je jednak IG RG. Za zatitu od elektrinog udara, napon dodira ne smije prelaziti 100 V. Sistem uzemljenja za rudnike se temelji na sigurnosti, izradi kriterija koji su u skladu s vaeim rudarskim kodom. Siguran napon dodira se moe postii bilo kojom kombinacijom struje uzemljenja i otpora uzemljenja koji daje maksimalni napon od 100 V. Otpor uzemljenja je promjenjiv, i ovisi o otpornosti tla. Jo jedno vano razmatranje vezano za sigurnost se odnosi na izoliranje sistema uzemljenja rudnikog distributivnog sistema od visokonaponske transformatorske mree uzemljena, gdje se mogu pojaviti veliki povrinski potencijali tokom zemljospoja u transformatorskoj stanici. To obino zahtijeva transformator dodjeljen optereenju rudnika, neposredno uz rudnik. Zbog otpornosti manje od 2 , koja se moe postii s izoliranim vodiem za uzemljenje kabela za napajanje, otpornik za uzemljenje od 50 postaje dobar izbor za takav transformator. 5.1 SIGURNOSNA RAZMATRANJA U VN TRAFOSTANICAMA Jednofazna ema za tipinu distributivnu mreu rudnika je prikazana na slici 6. Sljedee upute se preporuuju kako bi se sprijeio prijenos potencijala s visokonaponskog sistema na srednjenaponski distributivni sistem rudnika u sluaju pojave zemljospoja: o Izolirati VN uzemljenu mreu / sistem od neutralne take distributivnog sistema rudnika znai drati ih dobro odvojenim, minimalna udaljenost od 75 m je preporuena; Izolirati otpor uzemljenja neutralne take pomou meufaznih izolatora; Koristiti izolirane uzemljivae s optereene strane otpornika; Ograniiti napon izmeu konstrukcije opreme i zemlje do maksimalno 100V tokom zemljospoja, s obzirom da su vodii za uzemljenje spojeni izmeu konstrukcije prijenosne opreme i zemlje.

o o o

6

in mines

17

Slika 6. Distributivni sistem rudnika [L5]

5.2 FAKTORI KOJI SUDJELUJU U RIZIKU OD ELEKTRINOG UDARA Faktori koji sudjeluju u riziku od elektrinog udara nakon dodirivanja prijenosne maine prikazani su na slici 7. Ovaj dijagram objanjava kako 18

razliiti elementi poinju djelovati. Budui da su R4 i R5 visoke, i R3 promjenjiv, otpornost metalnog ili uzemljenog vodia e se ograniiti do 4 za otpornike neutralne take od 25A ili 2 za otpornike od 50 A.

Slika 7. Faktori koji sudjeluju u riziku od elektrinog udara [L5]

5.3 OTPORNIK ZA UZEMLJENJE NEUTRALNE TAKEObino se koriste otpornici s nazivnom strujom od 25A i 50A za rudarska napajanja, pri emu je bolje izabrati 50A. Ostali zahtjevi su: o Osigurati da struja otpornika prekorai struju napajanja sistema za granicu od 20% ili vie. Koristiti otpornike koji su trajno nazivno optereeni, otporni na koroziju, te izolirani za linijski napon.

o

5.4 ZEMLJOSPOJNA RELEJNA ZATITA I NADZOR UZEMLJIVAA19

Struja prorade relejne zatite, ukljuujui struju magnetiziranja strujnog transformatora, ne smije prelaziti jednu treinu struje otpornika. Doputena struja prorade je 8A za otpornik nazivne struje od 25 A i 16A za otpornik nazivne struje od 50A. Kontinuirano praenje uzemljivaa je potrebno. Strujni krug mora biti iskljuen nakon detekcije prekida u kontinuitetu uzemljenja.

5.5 NISKONAPONSKI SISTEMI (600V i 480V) Visokoomsko uzemljenje je najbolja metoda za niskonaponske sisteme koji se koriste za prijenosnu opremu. Strujni krug mora biti iskljuen nakon detekcije zemljospoja. Regulacioni transformator je obino na primaru spojen u trokut, a na sekundaru u zvijezdu s otpornikom nazivne struje od 5A.

6. OPREMA ZA UZEMLJENJE NEUTRALNE TAKEDat je kratak opis opreme koristei tipine podatke za uzemljenje kako bi se pomoglo u pripremi tehnikih specifikacija. 6.1

VISOKOOMSKO UZEMLJENJE ZA SREDNJENAPONSKE SISTEME SPOJENE U ZVIJEZDUZa tipian srednjenaponski sistem, prikazano na slici. 7, sistem se sastoji od opreme mehaniki i elektriki povezane da formira cijelovit sistem, odreen prema dizajnu sistema, u pravilu ukljuujui, ali ne ograniavajui se na sljedee: o Uzemljeni transformator: Jednofazni, suhog tipa, samohlaenje, epoksi- oklopljenog tipa s bakrenim namotima. Nazivni podaci 25 kVA, 4,16 kV(60 kV BIL) primar i 240/120 V(10 kV BIL) sekundar, klasa 220 izolacijskog sistema s porastom temperature koji ne smije prelaziti 115 C. Povezuje visokonaponske namotaje transformatora i niskonaponske namotaje otpornika; Otpor uzemljenja: Izraen je od elika otpornog na koroziju ili nehrajueg elika ili lijevanog eljeza, izoliran za linijski napon, potpuno zatien metalnim oklopom. Nazivni podaci 1,6 , 87A trajno, porast temperature ne smije prijei 385 C; Kabina uzemljenja neutralne take: Podno montirana, izraena od elinog okvira s privrenim aluminijskim panelima, sklop od nehrajueg elika s okretnim vratima s bravicom, 25 mm 6 mm bakarna ina za uzemljenje privrena za konstrukciju i zemlju, izgraena da osigura odgovarajuu ventilaciju za rasipanje topline iz opreme. 20

o

o

6.2 VISOKOOMSKO UZEMLJENJE ZA NISKONAPONSKE SISTEME SPOJENE U ZVIJEZDUZa tipian niskonaponski sistem, visokoomski uzemljeni sistem trebao bi biti modularnog viesklopnog tipa, kako bi dao alarm kada se desi zemljospoj na jednoj od faza sistema i kako bi osigurao selektivno prekidanje ako se pojavi zemljospoj na drugoj fazi drugog izvoda. Sistem detekcije bi trebao imati sljedee nazivne podatke i biti upotpunjen, ali ne ogranien na sljedee: o Otpor uzemljenja neutralne take izraen od nehrajueg elika ili elika otpornog na koroziju, 5A trajne struje s 3A, porast temperature ne smije prelaziti 375 C i vie, pri temperaturi okoline od 30 C, izolacijski sistem pogodan za linijske napone. Instalacija otpornika postavljena u metalnom kuitu; Senzor nulte komponente za svaki energetski vod i neutralnu taku transformatora ili otpornik; Indikacija za kvarove na fazama, kvarove na energetskim vodovima i pregorene osigurae.

o

o

6.3 NISKOOMSKO UZEMLJENJE ZA SREDNJENAPONSKE SISTEME SPOJENE U ZVIJEZDUZa tipian niskoomski uzemljeni srednjenaponski sistem, kao to je prikazano na slici. 8, nazivni napon otpornika neutralnog uzemljenja za sistem obino iznosi 4,16 kV. Nazivni podaci otpornika obino su 200A, 10 s, porast temperature ne smije prelaziti 760 C i vie, pri temperaturi okoline od 30 C, izraeni od elika otpornog na koroziju ili nehrajueg elika, izolirani za linijski napon. Pruaju prozraeno kuite napravljeno od elinog okvira s privrenim aluminijskim panelima, sklop od nehrajueg elika s okretnim vratima s bravicom, 25 mm 6 mm bakarna ina za uzemljenje privrena za kostrukciju i zemlju, izgraena da osigura odgovarajuu ventilaciju za rasipanje topline iz opreme.

21

Slika 8. Maloomhmsko uzemljenje [L5]

6.4. VISOKOOMSKO UZEMLJENJE TAKOM SPOJENOM U ZVIJEZDU

ZA

GENERATORE

S

NEUTRLANOM

Za tipian 13,8 kV visokoomski uzemljeni generator, kao to je prikazano na slici. 5(b), kabina uzemljenja neutralne take generatora se sastoji od odgovarajue nazivne opreme mehaniki i elektriki povezane da formira cijelovit sistem, ukljuujui ali ne ograniavajui se na sljedee: o Kuka tap, s 1,5 - 1,8 m dugom kukom tap, ili runim upravljanjem prekida: Nazivni podaci 13,8 kV rms, 95 kV BIL, 36 kV PFW. Odjeljak sadri prekida koji mora biti opremljen pokretnim vratima i privrenim (ili s mogunou zakljuavanja) zaslonom preko prekida kako bi se sprijeio sluajni kontakt; Uzemljeni transformator: Jednofazni, suhog tipa, samohlaenje, epoksi- oklopljenog tipa s bakrenim namotima. Nazivni podaci 25 kVA, 84 kVA, 1 min, 12 kV (95 kV BIL) primar i 240/120 V (10 kV BIL) sekundar, klasa 220 izolacijskog sistema s porastom temperature koji ne smije prelaziti 115 C. Povezuje visokonaponske namotaje transformatora i niskonaponske namotaje otpornika; Otpor uzemljenja: Izraen je od elika otpornog na koroziju ili nehrajueg elika ili lijevanog eljeza, izolirani za linijski napon, potpuno zatien metalnim oklopom. Nazivna struja bi trebala biti 350A za 1min, porast temperature ne smije prijei 760 C za eline i 510 C za reetke od lijevanog eljeza.

o

o

22

o

Kabina uzemljenja neutralne take: Podno montirana, izraena od elinog okvira s privrenim aluminijskim panelima, sklop od nehrajueg elika s okretnim vratima s bravicom, 25 mm 6 mm bakarna ina za uzemljenje privrena za kostrukciju i zemlju, izgraena da osigura odgovarajuu ventilaciju za rasipanje topline iz opreme.

7. PRIMJER: UZEMLJENJE NEUTRALNE TAKE GENERATORA POMOU PROMJENLJIVOG OTPORAZa analizu datog primjera koriten je model predstavljen na slici 6. Data konfiguracija sistema uzemljenja generatora se modelira kako bi se simulirali jednopolni kratak spoj (zemljospoj) i dvopolni kratak spoj sa zemljospojem. Na datom primjeru se vri analiza kako promjena otpora uzemljenja neutralne take utie na stanje sistema tokom kvara. Simulacija je vrena u programskom paketu Matlab pomou Simulinka. Podaci za pojedine elemente sistema su preuzete iz prethodno navedenog primjera. ema modela u Simulinku je data na sljedeoj dijagramu.

Slika 8. Model uzemljenja neutralne take generator

Spisak koritenih alata s njihovim podeenjima dat je u tabeli ispod.23

Naziv Powergui

ThreePhase Source ThreePhase Transforme r 12 Terminals ThreePhase Fault( maks ) Ground From

Opis Nudi metode za rjeavanje elektrinog kruga Trofazni naponski izvor Transformator

Podeenje

Napon (V) : 13.8e3 Frekvencija (Hz) : 50 Otpor () : 0 Induktivitet (H) : 0.006134058876661975

13.8e6VA; 115e3V/35e3V; Rp.u. = 0,0045; Xp.u. = 0,0085; Rm p.u. = 200; Xm p.u. = 200.

VN prekida za uklop trofaznog VNV

Breaker resistance Ron (Ohms):0.01 Snubbers resistance Rp (Ohms): 1e6 Snubbers capacitance Cp (Farad): inf

Scope

Sum Distributed Parameters Line GoTo

Series RLC branch

Uzemljiva Prihvata na ulaz signal iz GoTo bloka, i proslijeuje ga na izlaz Grafiki prikazuje signal koji mu je doveden na ulaz Vri sabiranje ili oduzimanje signala Predstavljanje VNV preko distribuiranih parametara Prihvata neki signal, i proslijeuje ga na ulaz From bloka Serijska veza parametara R, L i C preko koje modelujemo eljene parametre

Podaci za dati element su uneseni pomou powerguia

Otpor () : 300 Kapacitet (F) : inf Induktivitet (H) :0

Parametri simulacije:

ode23tb (stiff/TR-BDF2) relativna tolerancija: 1e-4

24

apsolutna tolerancija: 1e-7 initial step size: 1e-6 Max step size: 0.004 Min step size: auto Vrijeme trajanja simulacije 20ms ThreePhase V-I Measureme nt Trofazno mjerenje struje i napona Mjerenje napona : faza zemlja

Za sluaj jednopolnog kratkog spoja, odnosno zemljospoja, na fazi 'a' za vrijednosti otpora uzemljenja od: 5, 50 i 300 dobijeni su sljedei grafici.x 10 1 0.5 Ufa 0 -0.5 -1 0 x 104 4

Napon faze a generatora

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) Napon faze b generatora 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2

2 1 Ufb 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0 x 104

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s) Napon faze c generatora

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Ufc 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

25

x 10 1 0.5 Upka 0 -0.5 -1 0 x 10

4

Napon faze a poslije kvara za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.024

0.04

0.06

0.08

0.1 0.12 t (s) Napon faze b poslije kvara

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Upkb 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0 x 104

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 0.12 t (s) Napon faze c poslije kvara

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Upkc 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

x 10 1 Upta 0 -1 0 x 10 1 Uptb 0 -1 0 x 10 1 Uptc 0 -1 0

5

Napon faze a poslije tranformatora za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.025

0.04

0.06

0.08

0.1 0.12 t (s) Napon faze b poslije tranformatora

0.14

0.16

0.18

0.2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.025

0.04

0.06

0.08

0.1 0.12 t (s) Napon faze c poslije tranformatora

0.14

0.16

0.18

0.2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

26

Struja faze a generatora 1000 Ifa 0 -1000 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) Struja faze b generatora 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2 za R=5 ohm za R= 50 ohm za R= 300 ohm

100 50 Ufb 0 -50 -100 za R= 5 ohm za R= 50 ohm za R= 300 ohm

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s) Struja faze c generatora

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

100 50 Ifc 0 -50 -100 za R=5 ohm za R= 50 ohm za R= 300 ohm

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

Struja faze a poslije kvara 100 Ipka 0 -100 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) Struja faze b poslije kvara 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2 za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

100 0 -100 za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) Struja faze c poslije kvara 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2 Ipkb

100 0 -100 za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 t (s) Struja poslije tranformatora 0.14 0.16 0.18 0.2 Ipkc Ipt

100 0 -100

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

27

1500

1000

Za R=5 ohm Za R=50 ohm Za R=300 ohm

500

Struja uzemljenja

0

-500

-1000

-1500

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

Na osnovu dobijenih grafika vidimo da je u sluaju manjih vrijednosti otpora stanje sistema jako nepovoljno. U sluaju spoja faze a s zemljom naponi ispravnih faza prema zemlji, za vrijeme zemljospoja, se odravaju na nazivnom faznom naponu, odnosno ne prelaze iznos 0.8. Ovo vrijedi za sluaj kada je izvreno ispravno uzemljenje neutralne take generatora. Za kvarove koji su vie udaljeni od izvora naponi ispravnih faza e rasti, ali e uvijek biti nii od meufaznog napona. U datom sluaju vidimo da napon faze a uslijed zemljospoja pada na nulu, a naponi ispravnih faza imaju vrijednosti znatno vee od nazivnih. Svaki kratak spoj koji se desi u sistemu izaziva odreenu nesmiteriju. Ovo se moe dobro uoiti na obliku struja. Struja na sekundaru transformatora je jednaka nuli, s obzirom da se transformator nalazi u praznom hodu. Promatranjem dobijenih rezlutata moemo zakljuiti da u sluaju zemljospoja visoke vrijednosti struja i prenapona moemo smanjiti uzemljenjem neutralne take preko otpornosti ija vrijednost treba da bude to vea. Drugi dio analize sastoji se u provoenju simulacije dvopolnog kratkog spoja sa zemljospojem. Meufazni kratki spoj se deava izmeu faza b i c. I u ovom sluaju analiziramo kako promjene otpornosti uzemljenja utiu na struje i napone u sistemu. Za sluaj meufaznog kratkog spoja dobijeni su sljedei grafici:

28

2 1 Ufa 0 -1 -2

x 10

4

Napon faze a generatora za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0 x 104

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s) Napon faze b generatora

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Ufb 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0 x 104

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s) Napon faze c generatora

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Ufc 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Upka 0 -1 -2

x 10

4

Napon faze a poslije kvara za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0 x 104

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s) Napon faze b poslije kvara

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Upkb 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0 x 104

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s) Napon faze c poslije kvara

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

2 1 Upkc 0 -1 -2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

29

x 10 1 Upta 0 -1 0 x 10 1 Uptb 0 -1 0 x 10 1 Uptc 0 -1 0

5

Napon faze a poslije tranformatora za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.025

0.04

0.06

0.08

0.1 0.12 t (s) Napon faze b poslije tranformatora

0.14

0.16

0.18

0.2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.025

0.04

0.06

0.08

0.1 0.12 t (s) Napon faze c poslije tranformatora

0.14

0.16

0.18

0.2

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

Struja faze a generatora 100 50 Ifa 0 -50 -100 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 t (s) Struja faze b generatora 0.14 0.16 0.18 0.2 za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

2000 1000 Ufb 0 -1000 -2000 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 t (s) Struja faze c generatora 0.14 0.16

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.18

0.2

2000 1000 Ifc 0 -1000 -2000 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) 0.12 0.14 0.16

za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm

0.18

0.2

30

Struja faze a poslije kvara 100 0 -100 za R=5 ohm za R=500 ohm za R=300 ohm 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2 Ipka

200 Ipkb 100 0 -100 0 0.02 0.04 0.06

Struja faze b poslije kvara za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm 0.08 0.1 t (s) Struja faze c poslije kvara 0.12 0.14 0.16 0.18 0.2

100 Ipkc 0 -100 -200 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 t (s) Struja poslije tranformatora 100 Ipt 0 -100 0.12 0.14 0.16 za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm 0.18 0.2

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

1500 za R=5 ohm za R=50 ohm za R=300 ohm 1000

500

Struja uzemljenja

0

-500

-1000

-1500

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1 t (s)

0.12

0.14

0.16

0.18

0.2

Kod dvopolnog kratkog spoja sa zemljospojem izmeu faza b i c naponi ovih faza padaju na nulu, dok napon faze a ostaje ne promjenjen. Vidimo da struje faza b i c rastu, dok struje faze a ostaje nepromjenjena. Uslijed kvara dolazi do izoblienja napona faza bi c, uzrokovana viim harmonicima. Proreenjem ova dva kratka spoja vidimo da u sluaju meufaznog kratkog spoja imamo dosta nie struje uzemljenja otpora. Kao i u prethodnom sluaju upotreba veih vrijednosti napona omoguava ogranienje prenapona i struja kratkog spoja. 31

8. ZAKLJUAKU veini elektroenergetskih sistema, nulta komponenta impedanse mree (Z0) je manja od direktne komponente impedanse (Zd). To znai da, za direktno uzemljene mree, je vrlo vjerovatno da e struja zemljospoja (jednopolnog kratkog spoja) biti vea od struje u sluaju tropolnog i dvopolnog kratkog spoja. Zbog toga je potrebno provjeriti vrijednosti struja zemljospoja tokom ispitivanja sklopnih ureaja u direktno uzemljenim mreama. Direktno uzemljeni sistem ne ograniava vrijednost struje zemljospoja, zbog ega ga je potrebno primjenjivati zajedno s brzim zatitama ime se ograniavaju trajna oteenja u mrei. S druge strane, injenica da struja zemljospoja nije ograniena ide u korist krugovima za zatitu, jer su osigurai tada jednako uinkoviti u brzom otklanjanju zemljospoja. Prema tome, direktno uzemljeni sistem ima sljedea svojstva: o o Eliminira prolazne prenapone za vrijeme zemljospoja; Prvi zemljospoj, zbog neogranienog djelovanje zemljospojne zatite, brzo uklanja dijelove mree koji su u kvaru.; Moe uzrokovati veliku tetu uslijed proboja zemljospoja; Zatita u niskonaponskim sistemima mora efikasno funkcionisati na samogaenju i ograniiti karakteristike 480 V i 600 V sistema.

o o

Upotreba direktnog uzemljenja neutralne take se preporuuje za: o Niskonaponske sisteme, kada je veina optereenja spojena izmeu faze i neutralne take; Visokonaponske sisteme (iznad 34,5 kV), za bolju zatitu od prenapona i za primjenu nieg osnovnog izolacijskog nivoa na atmosferske impulse (BIL), jer su naponi ispravnih faza tokom kvarova znatno smanjeni i mogu se koristiti odvodnici prenapona nie nazivne vrijednosti.

o

32

8. LITERATURA

L1. Post Glover;Erlanger, KY 41018 USA: NEUTRAL GROUNDING RESISTORS, TECHNICAL INFORMATION L2. Alen Hrle, DIPLOMSKI RAD: DIFERENCIJALNA ZATITA TRANSFORMATORA, Mentor: Doc. dr Sead Kreso, dipl. el. Ing, Sarajevo, 2009. L3. Predavanje iz predmeta: Osnove elektroenergetskih sistema,' Osnovi zatite u elektroenergetskom sistemu' L4. Prof. Dr. Sc. Ante Marui, 'Uzemljenje neutralne toke srednjenaponske mree', 2010/2011, prezentacija L5. Shoaib Khan, 'Industrial Power Systems',CRC Press, 2008 L6. Predavanje iz predmeta: Industrijski i distributivni elektroenergetski sistemi, 'Zatita AC generatora' i 'Tretman neutralne take' L7. Matko karpona, dipl.ing.el., dr.sc. Kreimir Metrovi, dipl.ing.el., MladenGjergja, stru.spec.ing.el., Renato ui, dipl.ing.el., Darko Kruljac, ing.el., UZEMLJENJA NEUTRALNIH TOKI DISTRIBUTIVNIH MREA STANJE U HEP-ODS ELEKTRA ZADAR, HRVATSKI OGRANAK MEUNARODNOG VIJEA ZA VELIKE ELEKTROENERGETSKE SUSTAVE CIGR, Cavtat, 8. - 12. studenoga 2009.

L8. Ramon Julian Alcantara, Ferran Garcia Garcia, 100% stator ground faultprotection - a comparison of two protection methods, Department of Industrial Electrical Engineering and Automation, Lund Institute of Technology

L9. Post Glover;Erlanger, KY 41018 USA: ' GROUND FAULT PROTECTION -TECHNICAL GUIDE, CONVERTING UNGROUNDED SYSTEMS TO HIGH RESISTANCE GROUNDING'

33

Prostor predvidjen za nastavni ansambl:

Prijedlog ocjena:Pisani materijal Prezentacija Odbrana izlaganje Sumarna ocjena

34