한국분무공학회지 제25권 제2호(2020)http://dx.doi.org/10.15435/JILASSKR.2020.25.2.81

정전분무의 유체 물성치와 정전 매개변수 따른 분무특성

김지엽*ㆍ홍정구†

Spray Characteristics according to Fluid Properties and Electric Parameters of Electrospray

JiYeop Kim and Jung Goo Hong

Key Words: Electrospray(정전 분무), Cone-Jet(콘-제트), Spray pattern(분무패턴), SMD(평균 액적 크기)

Abstract

Electrospray is used in various industries because it can produce continuous and uniform droplets. However, it is difficult

to find optimal spraying condition due to lack of data in various conditions. In this study, various conditions were divided

into electric parameters and fluid property. The electric parameters set Nozzle to Substrate(NTS), nozzle diameters and the

fluid property set viscosity and conductivity as conditions. In this study, it observes spray patterns, Sauter Mean Diame-

ter(SMD) according to conditions. As a result, fluid properties had a greater effect on the cone-Jet mode than on the nozzle

diameter, NTS, and flowrate. All of solutions have Stable cone-jet mode at voltage of 8.5 kV, NTS of 20 mm and nozzle

diameter of 0.2 mm. SMD has 27% different depending on viscosity and conductivity. The increased flowrate and viscosity

are rising break-up length and thickening jet also jet is thinned by increased conductivity. Experiments have confirmed that

the jet is thickened by increased flowrate and viscosity, and that the jet is thinned by conductivity.

1. 서 론

정전분무는 고전압을 인가시켜 유체를 미립화 하는

방법으로써, 다른 액체 미립화 기구에 비해 장치 구성이

간단하고 마이크로미터 수준의 액적을 쉽게 발생시키는

장점을 가지고 있다(1).

정전분무의 분무 메커니즘(Mechanism)은 Fig. 1(a)과

같다. 노즐(Nozzle)에 (−)극을 인가시키고 기판(Substrate)

에 (+)극을 인가하면, 노즐과 기판 사이에 전기장이 형

성된다. 이후 (−)극으로 대전된 유체는 노즐 팁(Tip)으로

부터 콘(Cone)형상이 형성되고 이후 제트(Jet)로 변형되

어 액적으로 분열된다. 분열된 액적은 기판 위에 균일한

크기로 연속적으로 쌓이게 된다(2). Fig. 1(b)은 콘의 형성

메커니즘을 나타낸 그림이다. 콘 형상은 유체 표면에 전하

를 대전시키면 내부압력이 상승하고, 전기적 압력(전압)과

표면장력이 평행 조건일 때 형성된다(3,4). 노즐에 (−)극의

고전압을 인가시킬 경우 전도성 액체 내부에 용해되어

있던 양이온들이 전하 분리 현상에 의해 유체 표면으로

이동하고 이에 양이온 간의 전기적 척력에 의해 유체는

분무 하단으로 갈수록 빠르게 가속화된다. 가속화된 유

체는 콘 형상의 노즐 팁으로부터 표면 전단응력(Surface

shear stress)에 의해 가는 액주 제트가 형성되고, 이후

유체에서 형성된 종 방향 혹은 횡 방향의 교란에 의해

액적으로 분열된다. 중력의 경우 분무 하류 방향으로 힘

이 작용되며, 점도는 반대 방향으로 힘이 작용하게 된다

. 이에 따라 유체의 속도 분포(Profile of velocities)는 제

트의 바깥쪽에서 중심부로 향할수록 속도가 작아지는

경향을 보인다.(5,6) 정전분무의 다양한 분무 모드 중 콘-

(Received: 27 Mar 2020, Received in revised form: 23 Apr

2020, Accepted: 24 Apr 2020)*경북대학교 기계공학과†책임저자, 회원, 경북대학교 기계공학과E-mail : jghong70@knu.ac.kr

TEL : (053)950-6570 FAX : (053)950-6550

82 /JOURNAL OF ILASS-KOREA VOL. 25 NO. 2 (2020)

제트 모드(Cone-Jet mode)의 경우 분무 안정성과 연속

성이 우수하고 균일한 액적 사이즈를 얻을 수 있는 장

점을 가진다. 또한 나노 미터단위의 액적을 생성할 수

있으며, 시스템 응답성이 빠르고 재현성이 뛰어나다. 정

전분무의 이러한 장점을 토대로 질량분석기, 이온 공급

기, 미세입자 구조물 제조, 마이크로 패터닝(Micro pat-

terning), 기능성 캡슐 제조, 의공학 물질 전달 등 산업

전반에 이용되고 있으며 그 적용 범위가 점차 확대되고

있다(7-9).

선행 연구자들에 의해 연구된 정전분무 연구 중 콘-

제트 모드의 형성에 영향을 주는 요소는 크게 유체의

전기전도도, 점도 등의 유체 물성치적인 요소와 노즐 직

경, 노즐과 기판 간격(Nozzle To Substrate, NTS) 등과

같은 실험 변수 요소로 구분된다.

정전분무의 유체 물성치에 대한 평균 액적 크기에 대

한 연구로 De la mora 등(10)은 전기전도도가 높은 용액

(K>1−5 S/m)에 대한 평균 액적 크기 식을 제시하였고,

Hartman 등(11)은 이론적인 평균 액적 크기 식을 유량과

의 관계에 대해 주장하였다. 그러나 Ku 등(12)은 고점도

용액을 이용해 위의 액적 크기식과 실제 실험을 비교했

으며, 이론식과 실험 결과에 대한 차이가 최대 약 6배임

을 확인하였다. 이에 유체 물성치 변화에 따른 평균 액

적 크기에 대한 실험적 연구가 필수적이다.

정전분무의 유체 물성치에 대한 실험적 연구로 Tang(13)

는 최대 83.22 mS/cm까지의 유체 전기전도도 증가에 의

한 액적 크기 감소 및 제트 반경 감소를 확인하였다. Ku

등(14)은 전기전도도의 증가에 따라 전기응력이 강해져

제트의 측면 방향을 불안정하게 만들어 기판에서의 액

적 분포가 넓어진다고 주장하였다. Rossel-Llompart 등(15)

은 점도의 증가에 따라 약 35 cP ~ 70 cP조건에서 제트

분열 길이와 액적 크기가 증가하고, 액적의 분포도가 넓

어진다고 보고하였다.

한편, 정전분무의 유량 조건에 대한 실험으로 Hart-

man 등(11)은 3.6 ml/h이상의 유량 조건에서 실험하였고,

Ku 등(16)의 경우 6.48∙10−4 ml/h이하의 유량 증가 조건에

서 실험을 진행하였다.

앞선 선행연구 결과들을 종합해보면, 정전분무는 특

정한 유체 물성치와 유량 조건을 가진 실험들이 대부분

이다. 이에 유체의 물성치 변화와 유량 조건에 따른 연

구와 데이터 등이 부족하며, 최적화된 분무 조건을 찾기

어려운 실정이다.

정전분무의 실험 변수에 대한 연구로 Smith(17)는 NTS

와 노즐 직경이 증가할수록 콘-제트 모드 인가전압이

지연됨을 확인하였고, Park(18)은 노즐 직경 차이에 의한

콘-제트 모드 인가 범위를 확인하였다. Park(18)의 경우

노즐 직경이 커질수록 콘-제트 모드 인가전압이 확연하

게 지연되고 범위가 좁음을 보였다. 반면, Smith(17)의 경

우 인가전압 범위는 직경에 따라 크게 차이가 나지 않

다고 하였다. Tang(13)는 NTS에 따라 노즐 반경 방향의

액적 분포가 넓어짐에 대해 연구하였다. 따라서 유체의

물성치와 유량 조건뿐만 아니라 노즐 직경과 NTS 등의

실험 변수에 의해서도 정전분무의 분무특성에 영향을

받는다.

따라서, 본 연구에서는 정전분무의 분무특성을 파악

하기 위한 연구로서, 실험 조건을 유체의 전기전도도와

점도인 유체 물성치 인자와 노즐 직경과 NTS를 실험

변수로 두고자 한다. 각 인자에 따른 평균 액적 크기와

분무 특성을 실험적으로 확인하여, 정전분무의 분무특

성에 지배적인 영향을 미치는 인자에 대해 고찰하고자

한다.

2. 실험 장치 및 방법

2.1 실험 장치

Figure 2은 정전분무의 분무 특성을 확인하기 위한 실

험실 규모의 분무 실험 장치이다. 그림 중심은 노즐, 기

판, 유체 공급부로 이루어져 있으며, 좌측은 전압 공급

부, 우측은 계측부로 이루어져 있다. 실험에 이용된 주

요 장치의 경우 Table 1에 구체적으로 나타내었다. 중심부

의 노즐은 방사형 노즐(Single Plastic Nozzle, NNC-PN-

Fig. 1 Mechanism of electrospray and Cone-Jet

한국분무공학회지 제25권 제2호(2020)/ 83

21GA ~ 34GA)이다. 기판은 알루미늄 재질(D: 70 mm, H

: 10 mm)로 표면을 평평하게 제작하였다. 외부 환경 요

소에 의한 분무 패턴 변화를 방지하기 위해 커버(Cover)

내에서 실험을 진행하였다. 유체 공급부는 실린지 펌프

를 이용해 유체를 공급하였으며, 실린지 용량은 1 cc

(HSW Norm-Ject)를 이용하였다. 전압 공급부는 가변형

고전압 전원을 이용해 노즐에 (–)극 기판에 (+)극을 대

전하였고, 내부 컨트롤러(Controller)를 통해 전압을 조

절하여 공급하였다. 분무 유동 가시화를 위해 초고속 카

메라와 스트로보스코프(Stroboscope)를 사용하여 분무

가시화 이미지를 촬영하였다. 한 실험 당 100개 이상의

이미지가 분석되었으며, 인가전압에 의해 분무가 정적

인 상태에 도달한 이후, 가시화를 진행하였다. 노즐로부

터 분사되는 평균 액적 크기(Sauter Mean Diameter,

SMD)와 액적 분포도(Droplet Distribution)는 레이저 회

절(Laser diffraction)원리를 이용한 Simple droplet siz-

ing-system 사용했다(19,20).

2.2 실험 용액

Figure 3은 실험에 사용된 용액의 교반 데이터이다.

실험 용액의 물성치를 조절하기 위해 증류수(Distilled

water), 글리세롤(Glycerol), 시트르산(Citric acid)를 이용

해 혼합용액을 교반하였다. 혼합용액은 멀티 가열 자력

교반기(S07-72-050)를 이용하여 실험 용액을 제조하였

다. 멀티 가열 자력 교반기를 이용한 과정에서 분위기

온도는 25oC로 고정하고, 40 rpm에서 12시간 교반을 진

행하였다. 글리세롤과 시트르산의 경우, OH− 친수기를

띄고 있어 물과 잘 섞인다는 장점을 가지고 있다. 증류

수의 경우 다른 용매에 비해 전기전도도와 표면장력이

높은 특성이 있다.

Figure 3(a)의 경우 시트르산 무게 백분율(weight per-

Fig. 2 Schematic diagram of the experimental setup

Table 1 Experimental specification

Name Specification

Syringe pump NE-1000 model

High voltage

power supply한국스위칭, B150(~30 kV, ~5 mA)

High speed

camera

Phantom Miro ex4, Maximum

resolution : 1280X1024,

Sample rate : 900 f/s

Simple droplet

sizing-system

Malvern type (MLXA-A12-635-5),

Measurement range (8 ~ 450 µm)

Operating distance (< 400 mm)

Laser spot radius: 3.9[pixel])

Fig. 3 Fluid property data according to citric acid

84 /JOURNAL OF ILASS-KOREA VOL. 25 NO. 2 (2020)

cent, wt%) 증가에 따라 점도 증가를 나타내는 그래프로

써, 증류수와 글리세롤의 백분율(%)은 시트르산 무게

백분율을 제외한 비를 증류수와 글리세롤로 나타낸 것

이다. 동일 시트르산 무게 백분율에서 글리세롤 백분율

이 높은 용액이 점도가 높은 것을 확인할 수 있고, 이에

점도 3.36 mPa·s에서 동일 점도인 3가지 용액을 교반하

였다.

Figure 3(b)의 경우 시트르산 무게 백분율 증가에 따

른 전기전도도 증가를 나타내는 그래프로써, 증류수와

글리세롤의 무게 백분율은 (a)와 같이 시트르산 무게 백

분율을 제외한 비를 증류수와 글리세롤의 백분율로 나

타내었다. 시트르산 무게 백분율이 동일한 경우 증류수

의 백분율이 높을수록 전기전도도가 높음을 확인하였고,

2.01 mS/cm에서 점도와 동일하게 3가지 용액을 교반하

였다.

Table 2은 Fig. 3의 교반 결과를 바탕으로 본 실험에

서 혼합 용액의 물성치를 나타내는 표이다. 실험에 사용

된 용액은 총 5가지이며, 각 용액의 물성치중 밀도와 표

면장력은 용액 5가지 모두 최대한 고정한 상태에서 교

반을 진행하였다. 표면장력과 밀도의 경우 데이터 차이

가 미미해 다른 유체 물성치에 비해 실험 변수에 영향

을 주지 않는다.

S 용액은 대조군 용액이며, V1, V2 용액은 S 용액과

점도는 동일하나 전기전도도가 V1 용액의 경우 약 8.5

배, V2 용액의 경우 약 6.55배 차이를 가진다. C1, C2

용액의 경우는 S 용액과 전기전도도가 동일하고 점도가

C1 용액은 약 3.7배 C2 용액은 0.35배 차이를 가진 용

액이다.

2.3 실험 조건

Table 3는 실험 조건을 나타낸다. 모든 실험 조건은

정전분무에서 콘-제트 모드 인가전압 및 범위에 미치는

영향을 관찰하기 위함이다. 모든 실험은 조건 당 20회

진행하였다. 노즐 내경은 0.08, 0.1, 0.15, 0.2, 0.5 mm

(nozzle gage : 21, 27, 30, 32, 34)로 실험을 진행하였다.

NTS는 거리에 따른 콘-제트 모드 인가전압 범위와 전기

력 세기 및 전기장 형성을 확인하기 위해 5, 10, 15, 20,

25, 30, 40, 50 mm로 실험을 진행하였다.

유량의 경우 0.3 ~ 2.1 ml/h까지 0.3 ml/h씩 증가시켜

유량 변화에 따른 실험을 진행하였다. 분위기온도는

25oC 대기압 조건에서 고정하여 실험을 진행하였다.

3. 실험 결과 및 고찰

3.1 분무이미지

Figure 4는 노즐 내경 0.2 mm, NTS 20 mm에서, S 용

액의 인가전압 증가에 따른 분무 이미지로써 Cloupeau

등(21)에 의해 분무 형상에 따라 크게 3가지로 나누어진

다. 또한, Lee 등(22)은 콘-제트 모드 내에서 분무 가시화

를 보다 더 세분화 하였다. 본 실험을 통해 분무 패턴을

확인한 결과 6가지 형태의 분무 패턴을 확인하였다. (a)

드리핑(Dripping)의 경우 전기장의 영향은 거의 없고 중

력에 대한 영향이 크게 작용한다. 또한, 노즐 외경의 크

기로 액적이 일정한 빈도로 분무되는 것을 확인하였다.

(b)마이크로 드리핑(Micro dripping)의 경우 노즐 직경보

Table 2 Test fluid conditions

FluidComposition

(Glycerol: Distilled water : Citric acid)

Density

(kg/m3)

Viscosity

(mPa·s)

Conductivity

(mS/cm)

Surface tension

(mN/m)

S 24.8 : 74.4 : 0.8 1071.1 3.36 2.01 67.87

V1 0 : 73 : 27 1055.8 3.36 17.07 68.09

V2 8.2 : 73.8 : 18 1032.6 3.36 13.16 67.19

C1 44 : 44 : 12 1110.6 12.4 2.01 65.56

C2 0 : 99.75 : 0.25 1000.1 1.19 2.01 70.92

Table 3 Experimental conditions

Condition Value

Nozzle inner diameter

(mm)0.08, 0.1, 0.15, 0.2

NTS (mm) 5, 10, 15, 20, 25, 30, 40, 50

Flowrate (ml/h) 0.3, 0.6, 0.9, 1.2, 1.5, 1.8, 2.1

Ambient temperature

(oC)25

한국분무공학회지 제25권 제2호(2020)/ 85

다 작은 크기의 액적이 형성되며, 인가전압을 증가시킬

수록 드리핑 보다 빠른 주기로 분무하였다. (c)스핀들

(Spindle)의 경우는 노즐 팁으로부터 콘 형상을 띄며 제

트로 변형되지 않고 액적으로 분무되었다. (d)펄스 콘-

제트 모드(Pulsed Cone-Jet mode)의 경우 콘 형상과 이

후 제트로 변형되어 미세한 액적으로 분열되어 분무되

었으나, 노즐 축 방향으로 위아래로 주기적으로 변하면

서 불안정한 분무 패턴을 나타냈다. (e)기울어진 콘-제

트 모드(Tilted Cone-Jet mode, TCJ)는 펄스 콘-제트 모

드와 같이 콘과 제트가 형성되어 미세액적으로 분열되

어 분무되었으나, 노즐 축 방향으로 좌우로 주기적으로

변하며 불안정한 분무 패턴을 나타냈다. (f)안정된 콘-

제트 모드(Stable Cone-Jet mode, SCJ)의 경우 펄스, 기

울어진 콘-제트 모드와는 다르게 분무가 안정적이게 나

타났고 Taylor(4)의 주장과 일치하게 반각이 49.3o를 나

타내었다. 분무 안정성이 우수 하고 연속적인 미세액적

을 얻기 위해 안정된 콘-제트 모드에서 실험을 진행하

였다.

3.2 실험 변수 및 유체 물성치에 따른 콘-제트 모드

인가전압

Figure 5는 NTS 증가에 따른 콘-제트 모드 인가전압

을 나타낸 그래프이다. 실험은 S 용액 기준으로 유량

1.5 ml/h, 노즐 직경 0.2 mm조건에서 실험을 진행하였

다. 그래프의 점들은 각 모드가 끝나는 점이고, 각 점 사

이의 거리는 모드의 범위를 나타낸다. NTS에 따라 전기

장 형성에 영향을 주며, 이에 따라 콘-제트 모드 인가전

압이 결정된다. 전기장(E)의 공식은 아래 식 (1)과 같다.

(1)

F는 전기력, k는 비례상수, q는 전하량, r는 거리이다.

NTS가 작은 경우, 전기력이 강해져 강한 자기장이 형성

된다. 이에 NTS가 20 mm미만인 경우 발생하는 전기력

이 전기적 붕괴 한계점 보다 높아져 노즐 팁 부근에서

코로나 방전(Corona discharge)이 발생한다. NTS가 가까

운 경우 콘-제트 모드 범위가 좁아 실험에 사용된 5가

지 용액에 대해 동일한 전압 조건에서 콘-제트 모드를

확인하지 못했다. NTS가 먼 경우 전기력이 약해지고 전

기장 세기가 약해져 높은 전압을 인가해야 콘-제트 모

드가 형성되므로, 각 모드가 지연되어 형성된다. 또한,

F kq1q2

r2

---------- E,F

q---= =

Fig. 4 Spray modes of electrospray

Fig. 5 Cone-Jet mode according to NTS

Fig. 6 Cone-Jet mode according to Nozzle Diameter

86 /JOURNAL OF ILASS-KOREA VOL. 25 NO. 2 (2020)

NTS가 증가할수록 분무 과정 중 비산되는 액적이 많고

기판 위에 넓은 범위로 증착되는 것을 확인했다. 이에 실

험 용액이 모두 동일 전압에서 콘-제트 모드가 되고, 비산

되는 양이 적은 20 mm에 고정한 후 실험을 진행하였다.

Figure 6은 노즐 직경 증가에 따른 콘-제트 모드 인가

전압이 지연됨을 나타낸 그래프이다. 실험은 S용액

NTS을 20 mm에 고정하고 실험 하였다. 안정된 콘-제트

모드(SCJ)의 범위는 7 kV ~ 9.5 kV인 것을 확인하였고,

기울어진 콘-제트 모드(TCJ)의 범위는 4.5 kV ~ 7 kV인

것을 확인하였다. 노즐 직경 증가에 따라 인가전압이 약

2% 가량 선형적으로 증가되며, 이는 본 실험 조건보다

큰 0.2 mm ~ 0.8 mm 직경에서도 유사함을 확인했다(17).

이는 노즐의 단위 직경이 증가 할 시 콘이 유지되기 위

해서는 표면장력에 의해 더 높은 인가전압이 필요하기

때문이다. 동일 노즐 직경에서 유량에 따른 콘-제트 모

드 인가전압의 경우, 직경 0.2 mm에서 유량 0.3 ml/h에

서 1.5 ml/h의 유량 변화에 따른 콘-제트 모드 인가전압

을 확인하였으며, 실험 조건 하의 최대, 최소 유량 차는

약 6%인 것을 확인하였다. 동일 노즐 직경에서 유량이

증가할 시 유속이 증가하므로, 유체 표면에 대전되는 전

하량이 적어지는 것으로 판단된다. 콘-제트 모드를 형성

하기 위해서는 유량 증가에 따라 노즐에 인가되는 전압

을 증가해야 한다.

Figure 7은 실험 용액에 따른 콘-제트 모드 인가범위

를 나타낸 그래프이다. 실험 조건은 유량은 1.5 ml/h, 노

즐 직경 0.2 mm, NTS은 20 mm이다. 실험에 사용된 용

액 모두 8.5 kV에서 SCJ 범위 내에 있는 것을 확인하였

다. 그 중 전기전도도가 높은 V1, V2 용액이 콘-제트 모

드 인가전압 조건이 낮은 것을 확인하였다. 점도가 높은

C1 용액은 콘-제트 모드 범위도 높은 것을 확인하였다.

유체의 전기전도도가 높아지면 유체에 존재하는 전하

량이 증가하고, 유체 표면에 법선 방향으로 작용하는 전

기응력이 강해지므로, 보다 낮은 전압 조건에서도 콘이

형성된다. 반면 유체 점도가 높아지는 경우 유체 표면과

대기와의 표면 전단응력이 감소하므로, 콘-제트 모드 인

가전압이 지연되고 또한, 콘-제트 모드 범위가 넓은 것

이라 판단된다.

3.3 유체 물성치에 따른 평균 액적 크기

Figure 8은 S, V1, C1 용액의 유량 증가에 따른 전체

유량에 대한 평균 액적 크기 증가 그래프이다. 실험 조

건은 NTS를 20 mm, 노즐 직경은 0.2 mm, 전압은 8.5

kV에서 실험을 진행하였다. S, V1, C1은 유량 증가에

따라 평균 액적 크기가 선형적으로 증가하는 것을 확인

하였다. 이에 따라, S 용액을 기준으로 V1, C1 용액의

전체 유량에 대한 평균 액적 크기 비를 다음과 같이 식

(2)으로 나타내었다.

(2)SMD of V1 C1,

SMD of S-------------------------------------- 100 %( )×

Fig. 7 Cone-Jet mode according to test fluid

Fig. 8 SMD according to Flowrate

Table 4 Average SMD ratio

Condition Value

V1 91.13%

C1 118.20%

한국분무공학회지 제25권 제2호(2020)/ 87

이에 따른 전체 유량에 대한 평균 액적 크기 비의 값

은 Table 4에 나타냈다. 분무 패턴은 유량 증가에 따라

제트의 두께가 증가하고 분열 길이가 증가에 의해 평균

액적 크기가 증가 된 것을 확인하였으며 선행연구와 유

사함을 확인하였다(18). 또한, S 용액의 기준으로 전기전

도도가 높은 V1 용액은 평균 액적 크기가 감소함을 확

인하였고, 제트의 두께가 얇아지고 분열 길이가 짧아지

는 것을 확인하였다.

4. 결 론

본 연구는 정전분무 유체 물성치와 실험 변수에 따른

분무 및 미립화에 관한 실험을 진행하였다. 이에 따라

분무 패턴, 콘-제트 모드 인가 범위, 평균 액적 크기를

파악하였으며, 유체 물성치 및 실험 변수에 따라 정전분

무 및 미립화 특성에 미치는 영향에 대해 고찰하였다.

(1) 인가전압에 따른 정전분무의 6가지 형태의 분무

패턴을 확인하였으며, Taylor(4) 가 주장한 반각 약 49.3o

를 나타내는 안정된 콘-제트 모드를 확인하였다.

(2) 노즐 직경, NTS, 점도 증가에 따라 콘-제트 모드

가 구현되는 인가전압이 지연되는 것을 확인 했으며, 유

체 물성치와 실험 변수에 따라 안정된 콘-제트 모드 구

현 조건이 달라질 수 있다.

(3) S, V1, C1 용액조건에서 유량 증가에 따라 평균

액적 크기가 선형적으로 증가함을 확인하였다. 또한, 유

체 물성치에 따라 동일 유량 조건에서 S와 C1 용액에

따른 평균 액적 크기 차이(약 8.87%)는 유체 점도에 의

한 영향 때문이며, S와 V1 용액에 따른 평균 액적 크기

차이(약 18.2%)는 유체 전기전도도에 의한 영향으로 판

단된다.

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