statika -potkrovlje
TRANSCRIPT
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
1/317
ОСНОВЕН ПРОЕКТ – фаза СТАТИКА “ С ”
За надградба на поткровје во Дебар Маало 1 улица “29 Ноември “ бр. 2 К.П5305, К.О. Центар 1 – Скопје.
Инвеститори : Проектант :
Димитровски Александар ЕДНА Дооел-СкопјеТех. Бр .043/012
Димитриевски Ицко
Скопје, Октомври 2014 MarjanGjuchikj
Digitally signed by MarjanGjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj,givenName=Marjan, c=MKemail=djucicmarjan@yahoReason: I am the author of documentDate: 2014.12.12 16:10:41+01'00'
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
2/317
О П Ш Т Д Е Л
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
3/317
1
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
4/317
2
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
5/317
3
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
6/317
4
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
7/317
5
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
8/317
Врз основа на закон за градба на инвести9циони објекти ( сл. Весник на РМ бр 39/12 со бр144/2 го донесувам следното :
РЕШЕНИЕ
За одредување одговорен проекртант за фаза статика за изработка на ОСНОВЕН ПРОЕКТСТАТИКА на објект – надградба на поткровје во Дебар Маало 1 улица “29 Ноември “
бр. 2 К.П 5305, К.О. Центар 1 – Скопје.
ОБРАЗЛОЖЕНИЕ
Дип. Гр. Инж. Марјан Ѓучиќ се одредува за одговорен проектант за изработка наосновен проект фаза – статика, со овластување А за изработка на проектнадокументација од градежништво со бр. 2,0700 издадено 18,04,2012 година.
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
9/317
MarjanGjuchikj
Digitally signed by Marjan GjuDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Marc=MK,[email protected]: I am the author of thisdocumentDate: 2014.12.12 16:12:01 +01
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
10/317
ОСНОВЕН ПРОЕКТ
Проект :Надградба на Поткровје Фаза :Челична Конструкција Клиент :Ицко Димитриевски и Александар Димитровски Локација : ул . 29 ти Ноември , К .О . Центар 1, К .П . 5305, Г.П . 7.5, ДУП :
градска четврт „ Дебар Маало 1“ во Скопје , Р . Македонија
Датум : Октомври 2014
MarjanGjuchikj
Digitally signed by Marjan GjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Marjan,c=MK,[email protected]: I am the author of thisdocumentDate: 2014.12.12 16:12:32 +01'00'
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
11/317
Објект : Надградба на станбен објект (поткровје ) на Ицко Димитриевски и Александар Димитровски на ул . 29ти Ноември , К.О. Центар 1, К.П .5305, Г.П . 7.5, ДУП: градска четврт „ Дебар Маало 1“ во Скопје , Р.Македонија
СОДРЖИНА
I) Основни Податоци
01. Овластување за проектирање на градби како одговорен проектант
II) Проектна Задача
III) Технички Извештај
IV) Статичка Анализа на Челична Конструкција
01. Геометрија 02. Товари 03. Реакции во Лежишта 04. Резултати од Пресметката
Столбови Кровни Рожници Кровни Носачи
Фасадни Греди Греди од Спрат Вертикални Спрегови Кровни Спрегови
05. Деформации
V) Пресметка на Врски и Споеви
VI) Статичка Анализа на Армирано -Бетонска Конструкција
01. Димензионирање на А.Б Меѓукатна Плоча
VII) Графички Прилози и Цртежи
VIII) Спецификација на Материјал
IX) Анализа на Маси
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
12/317
ОСНОВНИ ПОДАТОЦИ
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
13/317
MarjanGjuchikj
Digitally signed by MarjanGjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Mac=MK,[email protected]: I am the author of thidocumentDate: 2014.12.12 16:13:02+01'00'
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
14/317
Објект :Надградба на станбен објект (поткровје ) на Александар Димитровски и Ицко Димитриевски на ул . 29ти Ноември , К.О.Центар 1, К.П . 5305, Г.П . 7.5, ДУП: градска четврт „ Дебар Маало 1“во Скопје , Р. Македонија
ПРОЕКТНА ЗАДАЧА
за изработка на проект за носива челична конструкција за надградба на станбен објект во Скопје
Локацијата на објектот за станбено домување кој е предмет на оваа доградба се наоѓа во градската четврт Дебар Маало во општина Центар -Скопје , со точна локација на ул . 29ти Ноември , К.О. Центар 1, К.П . 5305, Г.П .7.5.
Како основа за проектирање на носивата челична конструкција се користат идејните архитектонски проекти со следните карактеристики :
- димензиите во основа на поткровјето кое се надградува изнесуваат (4,44x13,15)м;
- објектот треба да се состои од две (2) главни рамки со распон од 5,43м и 8,06м, при што фасадните и главните рамки да се поставени на меѓусебно оскино растојание од (2,88+4,84+5,26)м кое се поклопува со позицијата на постоечките носиви ѕидови ;
- корисната висина на објектот (од подната плоча до најнискиот
внатрешен дел на челичната конструкција ) треба да изнесува 2,50м;- кровниот наклон треба да е различен од двете страни , при што од едната страна треба да изнесува 19% (11,7°) а од другата страна 173% (120°).
- на ниво од +10,64м потребно е да се предвиди меѓукатна конструкција (спрат ) од плоча од лесен бетон лиена на лице место во заробена оплата од профилиран челичен лим . Да се предвиди отвор за еден внатрешен скалишен крак ;
- како кровна покривка да се предвиди готов „сендвич “ панел составен од два профилирани челични лимови со дебелина од 0,60мм и исполна од изолационен материјал (полиуретан ) со дебелина од 100мм ;
- потпирањето на челичната конструкција врз постоечкиот објект да се реши на таков начин што најмалку ќе ја оптоварува постоечката конструкција .
Проектот на челичната конструкција да се изработи во согласност со важечките прописи , стандарди и правилници за проектирање на ваков тип на објекти .
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
15/317
При проектирање на носивата челична конструкција де се води сметка за специфичните услови за изведување на градежните работи .
проектант согласен Инвеститор
м- р Марјан Ѓучиќ Александар Димитровски дипл . град. инж . Ицко Димитриевски
MarjanGjuchikj
Digitally signed by Marjan GjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Marjan,c=MK,[email protected]: I am the author of thisdocumentDate: 2014.12.12 16:13:54 +01'00'
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
16/317
Објект :Надградба на станбен објект (поткровје) за Александар Димитровски и Ицко Димитриевски на ул. 29ти Ноември, К.О.Центар 1, К.П. 5305, Г.П. 7.5, ДУП: градска четврт „ Дебар Маало 1“во Скопје, Р. Македонија
ТЕХНИЧКИ ИЗВЕШТАЈ
А) Општи Напомени
Целта на овој проект е челичната конструкција за надградбата на станбен објект (поткровје) за Александар Димитровски и Ицко Димитриевски на ул. 29ти Ноември, К.О. Центар 1, К.П. 5305, Г.П. 7.5, ДУП:градска четврт „ Дебар Маало 1“ во Скопје, Р. Македонија, која ќе биде изведена врз веќе постоечки објект кој се состои од сутерен, приземје, кат и поткровје. Конструкцијата на постоечкиот објект е изведена од носиви ѕидови од полна тула со дебелина од 25цм, 38цм и 51цм, со претпоставка дека е дополнително саниран после земјотресот во 1963 година со изведување на армирано-бетонски столбови (вертикални серклажи) во сите агли на објектот.
Вкупната површина на објектот изнесува приближно 100м2. Согласно проектната задача добиена од страна на Инвеститорот, како кровна покривка ќе се користи готов „сендвич“ панел составен од два профилирани челични лимови со дебелина од 0,60мм и исполна од изолационен материјал (полиуретан) со дебелина од 100мм. Со проектот за надградба се предвидува демонтирање и отстранување на дел од постоечката покривна конструкција и изведба на меѓукатна конструкција од плоча од лесен бетон лиена во заробена оплата од профилиран челичен лим на ниво од +10.64м. На бочните и на челните фасади е земено во предвид постоењето на отвори за врати и прозорци, како и потконструкција за покривање на балконот, согласно барањата изнесени во основниот архитектонски проект.
Поради изведување на градежните работи во специфични услови во присуство на станари потребно е исполнување на посебни мерки за
безбедност и заштита при работа, како при рушењето и демонтажата на постоечката конструкција, така и при изградбата на новопроектираната конструкција.
Согласно со проектната задача, димензиите на поткровјето кое е предмет на доградбата во основа изнесуваат (4,44x13,15)м. Носивата челична конструкција се состои од систем на едноспратни двобродни двонаклонски рамки поставени на меѓусебно оскино растојание од 4,40м.
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
17/317
Објектот се состои од две (2) главни рамки со распон од 5,43м и 8,06м.Фасадните и главните рамки се поставени на меѓусебно оскино растојание од (2,88+4,84+5,26)м. Корисната висина на објектот (од подната плоча до најнискиот внатрешен дел на челичната конструкција) е 2,50м. Кровниот наклон е различен и од едната страна изнесува 19% (11,7°) а од другата страна 173% (120°).
На ниво +10,64м е предвидена изведба на една меѓукатна конструкција (спрат) од плоча од лесен бетон лиена на лице место во заробена оплата од профилиран челичен лим, за чија вертикална комуникација е предвиден еден внатрешен скалишен крак.
ОПИС на КОНСТРУКЦИЈАТА на ОБЈЕКТОТ
a) Челична Конструкција
За носивата конструкција на кровната покривка проектирана е скелетна конструкција од кровни рожници. Кровните рожници се изведени како континуирани греди со различни распони, потпрени директно на горниот појас од кровните греди. Кровните рожници се изведени од кутијасти правоаголни шупливи профили RHS120x60x4, поставени на меѓусебно оскино растојание од приближно 1,65м.
Главните носачи претставуваат систем на еднокатни двобродни двонаклонски рамки со распони од 10,01м, поставени на осовинско растојание од 4,44м. Висината на објектот ги задоволува барањата на инвеститорот за чиста висина на објектот (минимална висина од подот до
најниската точка до гредата, односно спуштениот плафон).Новопроектираните челични столбови се поставени на ниво +8,75м и +10,64м. Крајните столбови се предвидени од топловалани IPE180 и HEA180профили, додека средните столбови од IPE180 профили. Заради пренесување на што е можно помали реакции, односно овозможување на што помало оптоварување на постоечката конструкција, сите новопроектирани челични столбови се предвидени со зглобни врски, што се овозможува со посебно обликувани лежишни плочи и анкер-завртки.Кровните греди се составени од топловалани IPE180 профили, круто споени меѓусебно и со појасите на столбовите преку соодветни челни плочи.
Меѓукатната челична конструкција на ниво +10.64м се состои од челични греди поставени во два ортогонални правци, предвидени како топловалани IPE220 профили, врз кои се поставува профилиран челичен лим (заробена оплата) и на лице место се лие бетонската плоча.Предвидени се отвори во плочата за поставување на елементите за вертикална комуникација (скалишен крак). Новопроектираните челични греди од меѓукатната конструкција кои по цела должина налегнуваат на
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
18/317
армирано-бетонските серклажи од постоечкиот објект се анкерисуваат со поставување на анкер-завртките со директно бушење на отвори во армирано-бетонски серклажи, при што после дупчењето потребно е со пумпичка да се отстранат отпадоците, а по поставувањето на анкерите со еластична чаура да се затегнат завртките. Челичните греди се анкерисуваат со посебни врзни средства, тип “Fisher FAZ II 16/200“ или еквивалентни,поставени на секои 20цм.
Поради обезбедување на подолжна крутост и просторна стабилност на објектот се предвидува поставување на хоризонтални (кровни) и вертикални спрегови. Хоризонталните спрегови се изведени како систем од вкрстени дијагонали („X“ формација) од LNP60x6 профили, додека вертикалните спрегови (исто така поставени во „X“ формација) се од кружни шупливи CHS88,9x4 профили. Квалитетот на материјалот за челичната конструкција е Č0361 (S235JRG2) за секундарната конструкција и Č0453 (S275J2G3)за главната носива конструкција.
За површинска заштита на челичната конструкција, сите елементи,пред и после изработката, машински се пескарат до степен на чистота спред Шведските Стандарди SIS-SA 2 ½. Челичната конструкција потоа се заштитува со два основни и два заштитни антикорозивни епоксидни премази во работилница, а доколку е потребно, дополнителни поправки и корекции се изведуваат по извршената монтажа. Сите слоеви се изведуваат со различни тонови, а последниот во тон по избор на Инвеститорот.
b) Армирано-Бетонска Конструкција (Меѓукатна Конструкција)
Меѓукатната конструкција е предвидена како лиена армирано-бетонска плоча од МБ 30 со дебелина од 13цм, армирана со мрежаста арматура Φ6/15 цм во два правца, само во горна зона. Меѓукатната армирано-бетонска плоча се лие на лице место во оплата од профилиран челичен лим (заробена оплата).
Забелешка : Доколку после демонтажата на постоечката конструкција се утврди дека врз постоечките фасадни и носиви ѕидови на ниво +8,75м и +10,45м не се изведени хоризонтални армирано-бетонски серклажи,потребна е дополнителна изработка на истите, при што пред нивното бетонирање во истите ќе бидат поставени соодветните анкер-завртки преку кои ќе се изврши ослонувањето на новопроектираната челичната конструкција.
Целта на овој проект е само новопроектираната челична конструкција на објектот, додека останатите делови, како кровното покривање, фасадното обложување, преградните ѕидови, водоводот,
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
19/317
канализацијата, електро-машинските инсталации и слично, се цел на други проекти.
Б) Посебни Напомени
Б.1) Правила и Напомени за Проектирањето
Статичката анализа и пресметката на челичната конструкција и темелите е изведена во согласност со важечките стандарди, прописи и техничките нормативи за оптоварувања, проектирање и димензионирање на конструкции во Р. Македонија.
Тродимензионалниот математички модел и пресметката на внатрешните (пресечни) статички големини се направени со користење на програмскиот пакет STATIK-5 кој е дел од специјализираниот комјутерски софтвер CUBUS. Пресметувањето на елементите на конструкцијата е направено согласно со важечките прописи, норми и стандарди за товарење,пресметување и димензионирање на таков вид на челична конструкција и темели. Пресметките за елементите се однесуваат на контрола на носивоста (контрола на нормалните и тангенцијалните напрегања), контрола на стабилноста (контрола на извивањето) и контрола на бочното-торзионо извивање.
Б.2) Напомени за Пресметковниот Модел
Конструкцијата е симулирана како просторна и анализата е изведена
за целиот пресметковен модел, како за статички така и за сеизмички товари.Земено е дека главните рамки се поставени следејќи ја подолжната оска на објектот. Сите столбови се слободно потпрени преку своите лежишни плочи и анкер-завртки. Кровните греди се вклештено поврзани меѓусебе и со столбовите. Кровните рожници зглобно налегнуваат врз кровните носачи. Хоризонталните (кровни) и вертикалните спрегови се поставени со “X” конфигурација и се соодветно зглобно поврзани со гредите и столбовите.
Б.3) Товари
Товарите се земени како што следува:
1) Мртов Товар
• Сопствена тежина на конструкцијата (автоматски пресметана од страна на програмот)
• Кровна покривка (0,20кN/ м2)
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
20/317
• Спуштен плафон (0,15кΝ/ м²)• Армирано бетонска плоча ( лесен бетон), под со слоеви и таван
(3,00кN/ м2)
2) Снег
• S=0,75кN/ м2
3) Аеородинамички притисок на ветер (согласно со важечките стандарди)
• W=0,97 kN/m 2
4) Корисен товар
• Корисен товар-спрат (2,50кN/ м2)
Б.4) Сеизмичка Анализа
Конструкцијата е третирана со товари од земјотрес со интензитет од IX степени по МКС. Сеизмичката анализа е извршена според Правилникот за технички нормативи за изградба на објекти од високоградба во сеизмички подрачја.
Согласно со правилникот, објектот е категоризиран во II категорија на објекти со коефициент Ко=1,00. Коефициентот на сеизмичкиот интензитет за сеизмичка зона од IX степени по МКС изнесува Кs=0,10. Во
однос на локалните услови, почвата е класифицирана во II категорија на тло со граници на динамичкиот коефициент од 0,47 до 1,00, односно 0,70/ Т (усвоена вредност Кd=1,00). Коефициентот на дуктилност и придушување за конструкции со периода Т≤2 сек и конструкции со дијагонали изнесува Кp=1,30. Масата на конструкцијата изнесува 34,41 тона и е пресметана земајќи ги во предвид сите постојани (мртви) товари и 100% од товарот од снег.
Добиените резултати од сеизмичката анализа на конструкцијата покажуваат дека:
− сеизмичката сила изнесува 44,73kN што претставува 13% од масата
на конструкцијата;− бидејќи со тродимензионална анализа е опфатено само новопроектираната челична конструкција на поткровјето, во анализата дополнително е внесена сеизмичката сила од масите на постоечкиот објект која соодветно се пренесува на ниво +8.75м и +10.64м;
− периодата на осцилации во првата тонова форма изнесува Т=0,19717 сек;
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
21/317
− максималните поместувања во горното ниво на столбовите изнесуваат fx=0,93мм во попречен и fy=2,42мм во подолжен правец,кои се помали од дозволените.
Согласно со добиениот динамички одговор на конструкцијата, се заклучува дека дејството од сеизмичкото влијание на конструкцијата не претставува меродавен товар за димензионирање на конструкцијата.
Б.5) Случаи на Оптоварувања и Комбинации на Товари
Список на Случаи на Оптоварувања Р. Бр. Список на Оптоварувања
1 Сопствена Тежина (постојан)2 Кровна Покривка ( дополнителен постојан)3 Снег 4 Обесен Товар ( дополнителен постојан)5 Мртов Товар на Спрат ( дополнителен постојан)6 Корисен Товар на Спрат 7 Ветар-Лево (попречно)8 Ветар- Десно (попречно)9 Ветар-Напред (подолжно)10 Ветар-Назад (подолжно)11 Ветар-Потпритисок ( локално)12 Ветар-Натпритисок ( локално)13 Sx14 Sy
При димензионирањето на челичната конструкција разгледувани се следните комбинации на товари:
Комбинации на Товари Р. Бр. Име Комбинација
1 K243 I+II+IV+V+III2 K244 I+II+IV+V+VI3 K245 I+II+IV+V+III+VI4 K246 I+II+IV+V+VII5 K247 I+II+IV+V+VIII6 K248 I+II+IV+V+IX7 K249 I+II+IV+V+X8 K250 I+II+IV+V+VII+XI9 K251 I+II+IV+V+VII+XII
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
22/317
10 K252 I+II+IV+V+VIII+XI11 K253 I+II+IV+V+VIII+XII12 K254 I+II+IV+V+IX+XI13 K255 I+II+IV+V+IX+XII14 K256 I+II+IV+V+X+XI15 K257 I+II+IV+V+X+XII16 K258 I+II+IV+V+III+VII17 K259 I+II+IV+V+III+VIII18 K260 I+II+IV+V+III+IX19 K261 I+II+IV+V+III+X20 K262 I+II+IV+V+III+XI21 K263 I+II+IV+V+III+XII22 K264 I+II+IV+V+III+VII+XI23 K265 I+II+IV+V+III+VII+XII24 K266 I+II+IV+V+III+VIII+XI25 K267 I+II+IV+V+III+VIII+XII26 K268 I+II+IV+V+III+IX+XI27 K269 I+II+IV+V+III+IX+XII28 K270 I+II+IV+V+III+X+XI29 K271 I+II+IV+V+III+X+XII30 K272 I+II+IV+V+III+VI+VII31 K273 I+II+IV+V+III+VI+VIII32 K274 I+II+IV+V+III+VI+IX33 K275 I+II+IV+V+III+VI+X34 K276 I+II+IV+V+III+VI+XI35 K277 I+II+IV+V+III+VI+XII36 K278 I+II+IV+V+III+VI+VII+XI37 K279 I+II+IV+V+III+VI+VII+XII38 K280 I+II+IV+V+III+VI+VIII+XI39 K281 I+II+IV+V+III+VI+VIII+XII40 K282 I+II+IV+V+III+VI+IX+XI41 K283 I+II+IV+V+III+VI+IX+XII42 K284 I+II+IV+V+III+VI+X+XI43 K285 I+II+IV+V+III+VI+X+XII
44 K286 I+II+IV+V+III+XIII45 K287 I+II+IV+V+III+XIV46 K288 I+II+IV+V+III+VI+XIII47 K289 I+II+IV+V+III+VI+XIV
Димензионирањето на челичните столбови, односно контролата на носивоста и стабилноста е спроведена со меродавната комбинација на гравитациони товари (сопствена тежина, кровна покривка, обесен товар,
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
23/317
товар од снег, мртов товар од спрат и корисен товар од спрат) и подолжно дејство од ветер заедно со локално дејство на ветер (комбинација К282 за столбови IPE180 и HEA180). Покривните носачи се димензионирани со меродавна комбинација на гравитациони товари и локално дејство на ветер (комбинација К288). Секундарните елементи (фасадни греди, вертикални и покривни спрегови) се димензионирани со меродавната комбинација на гравитациони товари, подолжно и локално дејство на ветар (комбинација К282 и за една фасадна греда K284). Гредите од меѓукатната конструкција се димензионирани со меродавна комбинација гравитациони товари и дејство на сеизмичка сила во подолжен правец (комбинација К289).
Б.4) Попречни Пресеци на Елементите
Како резултат на статичката анализа и димензионирањето на челичната конструкција, добиени се следниве попречни пресеци на
елементите:Челична Конструкција Č0361 (Fe360BFN или S235JRG2)
• Кровни Рожници : RHS120x60x4• Потконструкција (балкони) : RHS120x60x4; SHS120x4• Вертикални Спрегови : CHS88,9x4• Кровни Спрегови : LNP60x6
Челична Конструкција Č0453 (Fe430D1 или S275J2G3)
• Столбови : IPE180; HEA180• Кровни Носачи : IPE180• Греди од Спрат : IPE220
изработил
м-р Марјан Ѓучиќ дипл. град. инж .
MarjanGjuchikj
Digitally signed by Marjan GjuchikjDN: cn=Marjan Gjuchikj,sn=Gjuchikj, givenName=Marjan,c=MK,[email protected]: I am the author of thisdocumentDate: 2014.12.12 16:13:32 +01'00'
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
24/317
СТАТИЧКА АНАЛИЗА на
ЧЕЛИЧНАТА КОНСТРУКЦИЈА
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
25/317
ПРОЕКТНИ ИНФОРМАЦИИ
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
26/317
ГЕОМЕТРИЈА
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
27/317
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
C:\Cubus\DATA\Marjan\2014\Icko Dimitrievski_05.12.2014.S5P
Structure
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
28/317
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
C:\Cubus\DATA\Marjan\2014\Icko Dimitrievski_05.12.2014.S5P
Structure
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
29/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
NODE DATA
Coordinates SupportsId X Y Z DX DY DZ RX RY RZ Specialties
[m] [m] [m]
K_1 0 - 1. 56 0 B B B B B BK_2 0 2. 88 1. 88 B B B B B BK_3 2. 88 - 1. 56 0 B B B B B BK_4 2. 88 0 0 B B B B B BK_5 2. 88 2. 88 1. 88 B B B B B B
K_6 7. 72 - 1. 56 0 B B B B B BK_7 7. 72 2. 88 1. 88 B B B B B BK_8 11. 54 - 1. 56 0 B B B B B BK_9 12. 98 0 0 B B B B B BK_10 12. 98 2. 88 1. 88 B B B B B B
K_11 0 - 1. 56 1. 88K_12 0. 96 - 1. 56 1. 88 VK_13 0. 96 2. 88 1. 88 VK_14 2. 88 - 1. 56 1. 88 VK_15 2. 88 0. 70 1. 88 VK_16 4. 04 0. 70 1. 88 V
K_17 4. 04 2. 88 1. 88 VK_18 5. 20 - 1. 56 1. 88 VK_19 5. 20 0. 70 1. 88 VK_20 5. 20 2. 88 1. 88 VK_21 6. 46 - 1. 56 1. 88 VK_22 6. 46 2. 88 1. 88 VK_23 7. 72 - 1. 56 1. 88 VK_24 8. 99 - 1. 56 1. 88 VK_25 8. 99 2. 88 1. 88 VK_26 10. 27 - 1. 56 1. 88 VK_27 10. 27 2. 88 1. 88 VK_28 11. 54 - 1. 56 1. 88 VK_29 11. 54 2. 88 1. 88 VK_30 12. 98 0 1. 88 VK_31 1. 92 - 1. 56 1. 88 VK_32 1. 92 2. 88 1. 88 V! 1 5. 38 - 1. 56 1. 88
! 2 8. 26 - 1. 56 1. 88! 3 2. 88 - 0. 78 1. 88
! 4 2. 88 0 1. 88! 5 5. 38 - 1. 56 3. 08! 6 6. 00 - 1. 56 3. 08! 7 7. 64 - 1. 56 3. 08! 8 8. 26 - 1. 56 3. 08
! 9 2. 88 - 1. 56 3. 08! 10 11. 54 - 1. 56 3. 08! 11 12. 98 0 3. 08! 12 12. 98 2. 88 3. 08! 13 12. 08 - 0. 61 4. 65
! 14 8. 26 - 0. 61 4. 65! 15 6. 82 - 1. 56 4. 65! 16 2. 88 - 0. 61 4. 65! 17 5. 38 - 0. 61 4. 65! 18 6. 82 - 0. 61 4. 65
! 19 2. 88 0 4. 65! 20 12. 08 0 4. 65! 21 2. 88 2. 88 4. 65! 22 5. 30 2. 88 4. 65! 23 7. 72 2. 88 4. 65
! 24 12. 08 2. 88 4. 65! 25 3. 37 0 4. 75! 26 11. 30 0 4. 83! 27 10. 63 - 0. 40 4. 98! 28 4. 49 - 0. 40 4. 98
! 29 4. 49 0 4. 98! 30 10. 63 0 4. 98! 31 4. 49 2. 88 4. 98! 32 10. 63 2. 88 4. 98! 33 5. 38 - 0. 29 5. 17
! 34 5. 38 0 5. 17! 35 6. 11 2. 88 5. 32
! 36 9. 17 2. 88 5. 32! 37 9. 17 - 0. 20 5. 32! 38 6. 11 - 0. 20 5. 32
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
30/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Coordinates SupportsId X Y Z DX DY DZ RX RY RZ Specialties
[m] [m] [m]! 39 6. 11 0 5. 32! 40 9. 17 0 5. 32! 41 8. 26 - 0. 08 5. 53! 42 8. 26 0 5. 53! 43 7. 72 0 5. 65 ! 44 7. 72 2. 88 5. 65
B / E : Blocked / Elastically supportedV : Constraint equations (s. table 'Constraint nodes' )
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
31/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
Constraint nodes
Id Type Parameter
K_12 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_13 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_14 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_15 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_16 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1
K_17 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_18 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_19 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_20 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_21 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1
K_22 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_23 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_24 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_25 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_26 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1
K_27 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_28 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_29 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_30 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1K_31 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1
K_32 r i gi d connect i on DX, DY wi t h node K_1
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
32/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
MEMBER DATA
Nodes Cross sectionID beginning end Name>Variant Length Status Specialties
[m]
S_1 K_1 K_ 11 HEA180>FeE235 * 1. 88 O GS_2 K_2 K_ 11 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_3 K_5 ! 22 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 68 GS_4 K_13 K_ 12 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_5 K_32 K_ 31 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_6 K_2 K_ 5 I PE220>FeE235 * 2. 88 GS_7 ! 9 ! 16 HEA180>FeE235 * 1. 84S_8 ! 4 K_ 14 I PE220>FeE235 * 1. 56 GS_9 ! 1 ! 5 I PE180>FeE235 * 1. 20 O GS_10 K_4 ! 19 HEA180>FeE235 * 4. 65 GS_11 K_5 ! 4 I PE220>FeE235 * 2. 88 GS_12 ! 21 ! 19 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_13 K_5 ! 21 I PE180>FeE235 * 2. 77 GS_14 ! 21 ! 31 I PE180>FeE235 * 1. 65S_15 K_15 K_ 19 I PE220>FeE235 * 2. 32 GS_16 K_16 K_ 17 I PE220>FeE235 * 2. 18 G
S_17 ! 5 ! 9 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 50 O GS_18 ! 31 ! 28 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 28 GS_19 K_20 K_ 18 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_20 K_14 K_ 23 I PE220>FeE235 * 4. 84 GS_21 ! 5 ! 17 I PE180>FeE235 * 1. 84S_22 K_5 K_ 7 I PE220>FeE235 * 4. 84 GS_23 K_7 ! 22 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 68 GS_24 ! 21 ! 23 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 4. 84 O GS_25 ! 31 ! 35 I PE180>FeE235 * 1. 65
S_26 ! 17 ! 33 I PE180>FeE235 * 0. 60S_27 ! 34 ! 33 I PE180>FeE235 * 0. 29 GS_28 ! 5 ! 6 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 62 O GS_29 ! 6 ! 18 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 01 GS_30 ! 35 ! 38 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 08 GS_31 K_22 K_ 21 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_32 ! 7 ! 8 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 62 O GS_33 ! 35 ! 44 I PE180>FeE235 * 1. 65
S_34 ! 2 ! 8 I PE180>FeE235 * 1. 20 O GS_35 ! 2 ! 15 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 3. 12 GS_36 ! 7 ! 18 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 01 GS_37 K_6 K_ 23 HEA180>FeE235 * 1. 88 O GS_38 K_7 K_ 23 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_39 ! 44 ! 43 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_40 K_7 ! 44 I PE180>FeE235 * 3. 77 O GS_41 ! 8 ! 14 I PE180>FeE235 * 1. 84S_42 ! 14 ! 41 I PE180>FeE235 * 1. 02S_43 ! 44 ! 36 I PE180>FeE235 * 1. 49S_44 K_25 K_ 24 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_45 ! 36 ! 37 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 08 GS_46 K_23 K_ 28 I PE220>FeE235 * 3. 82 GS_47 ! 8 ! 10 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 28 O GS_48 ! 42 ! 41 I PE180>FeE235 * 0. 08 GS_49 ! 23 ! 24 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 4. 36 O GS_50 ! 36 ! 32 I PE180>FeE235 * 1. 49
S_51 K_27 K_ 26 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_52 K_1 K_ 2 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 4. 82 GS_53 K_7 K_ 10 I PE220>FeE235 * 5. 26 GS_54 ! 32 ! 27 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 3. 28 GS_55 ! 32 ! 24 I PE180>FeE235 * 1. 49
S_56 K_8 ! 10 HEA180>FeE235 * 3. 08 O GS_57 ! 10 ! 13 I PE180>FeE235 * 1. 91 GS_58 K_29 K_ 28 I PE220>FeE235 * 4. 44 GS_59 ! 24 ! 20 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_60 K_28 K_ 30 I PE220>FeE235 * 2. 12 GS_61 ! 11 ! 20 HEA180>FeE235 * 1. 81 GS_62 ! 12 ! 24 I PE180>FeE235 * 1. 81 GS_63 ! 20 ! 13 I PE180>FeE235 * 0. 61 GS_64 K_10 K_ 30 I PE220>FeE235 * 2. 88 GS_65 ! 12 ! 11 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 88 GS_66 K_10 ! 12 I PE180>FeE235 * 1. 20 GS_67 K_3 ! 3 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 2. 04 G
S_68 K_4 ! 3 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 2. 04 GS_69 K_3 ! 1 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 13 GS_70 K_6 ! 1 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 00 G
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
33/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Nodes Cross sectionID beginning end Name>Variant Length Status Specialties
[m]S_71 K_9 K_ 10 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 44 GS_72 ! 21 ! 29 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_73 ! 19 ! 31 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_74 ! 31 ! 39 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_75 ! 39 ! 44 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_76 ! 35 ! 43 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_77 ! 29 ! 35 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 32 GS_78 ! 20 ! 32 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_79 ! 32 ! 40 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_80 ! 40 ! 44 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_81 ! 43 ! 36 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_82 ! 36 ! 30 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_83 ! 30 ! 24 LNP60/ 6>FeE235 * 3. 24 GS_85 ! 19 ! 16 HEA180>FeE235 * 0. 61 GS_86 K_3 ! 9 HEA180>FeE235 * 3. 08 O GS_88 K_9 ! 11 HEA180>FeE235 * 3. 08 O GS_90 ! 15 ! 18 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 0. 95 GS_92 ! 1 ! 15 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 3. 12 GS_97 ! 34 ! 43 I PE180>FeE235 * 2. 39S_98 ! 43 ! 42 I PE180>FeE235 * 0. 55
S_100 ! 10 ! 11 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 12 O GS_103 ! 16 ! 17 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 2. 50 O GS_105 ! 17 ! 14 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 2. 88 O GS_106 ! 14 ! 13 MSH120/ 120/ 4>FeE235 * 3. 82 O GS_107 ! 16 ! 33 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 57 O GS_108 ! 33 ! 43 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 2. 41 O GS_109 ! 43 ! 41 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 56 O GS_111 K_11 K_ 12 I PE220>FeE235 * 0. 96 GS_112 K_12 K_ 31 I PE220>FeE235 * 0. 96S_113 K_31 K_ 14 I PE220>FeE235 * 0. 96 GS_115 ! 20 ! 26 I PE180_01 0. 80
I PE180_02
S_116 ! 19 ! 25 I PE180_01 0. 50I PE180_02
S_117 ! 25 ! 34 I PE180>FeE235 * 2. 05S_118 ! 41 ! 37 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 0. 95 O GS_119 ! 37 ! 27 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 1. 50 O G
S_120 ! 27 ! 13 MSH120/ 60/ 4>FeE235 * 1. 50 O GS_121 ! 42 ! 26 I PE180>FeE235 * 3. 12S_123 ! 12 ! 20 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 40 GS_124 ! 12 K_ 30 ROR88. 9/ 4>FeE235 * 3. 12 G* : For rolled steel the variant corresponds to steel qualityO : Special case, local coordinate system (s. table 'Oriented members')G : Hinges (except truss elements) (s. table 'Members with hinges')
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
34/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
Oriented members
XY planeID α type X Y Z
(*=SL-Abschn.)[°] [m] [m] [m]
S_1 90. 0S_9 90. 0S_17 90. 0S_24 90. 0S_28 90. 0
S_32 90. 0S_34 90. 0S_37 90. 0S_40 90. 0S_47 90. 0
S_49 90. 0S_56 90. 0S_86 90. 0S_88 90. 0S_100 90. 0
S_103 90. 0S_105 90. 0S_106 90. 0S_107 90. 0S_108 90. 0
S_109 90. 0S_118 90. 0S_119 90. 0S_120 90. 0
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
35/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
Members with hinges
Hinges SpringsID beginning end Dx Dy Dz Rx Ry Rz
(*=SL-Abschn.)[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kNm] [kNm] [kNm]
S_1 - - - - FFS_2 - - - - FF
- - - - FFS_3 - - - - FF
- - - - FFS_4 - - - - FF
- - - - FFS_5 - - - - FF
- - - - FF
S_6 - - - - FF- - - - FF
S_8 - - - - FF- - - - FF
S_9 - - - - FFS_10 - - - - FFS_11 - - - - FF
- - - - FF
S_12 - - - - FF- - - - FF
S_13 - - - - FFS_15 - - - - FF
- - - - FFS_16 - - - - FF
- - - - FFS_17 - - - - FF
- - - - FF
S_18 - - - - FFS_19 - - - - FF
- - - - FFS_20 - - - - FF
- - - - FFS_22 - - - - FF
- - - - FFS_23 - - - - FF
- - - - FF
S_24 - - - - FF- - - - FF
S_27 - - - - FFS_28 - - - - FF
- - - - FFS_29 - - - - FF
- - - - FFS_30 - - - - FF
S_31 - - - - FF- - - - FF
S_32 - - - - FF- - - - FF
S_34 - - - - FFS_35 - - - - FF
- - - - FFS_36 - - - - FF
- - - - FF
S_37 - - - - FFS_38 - - - - FF
- - - - FFS_39 - - - - FFS_40 - - - - FF
- - - - FFS_44 - - - - FF
- - - - FF
S_45 - - - - FFS_46 - - - - FF
- - - - FFS_47 - - - - FF
- - - - FFS_48 - - - - FFS_49 - - - - FF
- - - - FF S_51 - - - - FF
- - - - FF
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
36/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Hinges SpringsID beginning end Dx Dy Dz Rx Ry Rz
(*=SL-Abschn.)[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kNm] [kNm] [kNm]
S_52 - - - - FF- - - - FF
S_53 - - - - FF- - - - FF
S_54 - - - - FFS_56 - - - - FF
S_57 - - - - FF- - - - FF
S_58 - - - - FF- - - - FF
S_59 - - - - FF- - - - FF
S_60 - - - - FF- - - - FF
S_61
S_62S_63 - - - - FFS_64 - - - - FF
- - - - FFS_65 - - - - FF
- - - - FFS_66 - - - - FF
S_67 - - - - FF- - - - FF
S_68 - - - - FF- - - - FF
S_69 - - - - FF- - - - FF
S_70 - - - - FF- - - - FF
S_71 - - - - FF- - - - FF
S_72 - - - - FF- - - - FF
S_73 - - - - FF- - - - FF
S_74 - - - - FF
- - - - FFS_75 - - - - FF- - - - FF
S_76 - - - - FF- - - - FF
S_77 - - - - FF- - - - FF
S_78 - - - - FF- - - - FF
S_79 - - - - FF- - - - FF
S_80 - - - - FF- - - - FF
S_81 - - - - FF- - - - FF
S_82 - - - - FF- - - - FF
S_83 - - - - FF - - - - FFS_85 - - - - FFS_86 - - - - FFS_88 - - - - FF
S_90 - - - - FF- - - - FF
S_92 - - - - FF- - - - FF
S_100 - - - - FF- - - - FF
S_103 - - - - FF- - - - FF
S_105 - - - - FF
S_106 - - - - FF- - - - FF
S_107 - - - - FF
- - - - FFS_108 - - - - FF- - - - FF
S_109 - - - - FF
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
37/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Hinges SpringsID beginning end Dx Dy Dz Rx Ry Rz
(*=SL-Abschn.)[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kNm] [kNm] [kNm]
- - - - FFS_111 - - - - FF
S_113 - - - - FFS_118 - - - - FF
- - - - FFS_119 - - - - FF
- - - - FFS_120 - - - - FF
- - - - FFS_123 - - - - FF
- - - - FF
S_124 - - - - FF- - - - FF
F / E / P : Free / elastic / plastic support
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
38/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
Cross section: Geometry
Name Variant Materials Type Dimensions [m]
HEA180 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 18, h=0. 17y L =- 0. 09, y R=0. 09, z B=- 0. 09, z T =0. 09
I PE180 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 09, h=0. 18y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 09, z T =0. 09
I PE180_01 2 I _ST bf l u=0. 09, bf l o=0. 09, bs=0. 01, t f l u=0. 01, t f l oh=0. 34y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 17, z T =0. 17
I PE180_02 2 I _ST bf l u=0. 09, bf l o=0. 09, bs=0. 01, t f l u=0. 01, t f l oh=0. 18y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 09, z T =0. 09
I PE220 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 11, h=0. 22y L =- 0. 05, y R=0. 05, z B=- 0. 11, z T =0. 11
LNP60/ 6 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 06, h=0. 06y L =- 0. 02, y R=0. 04, z B=- 0. 02, z T =0. 04
MSH120/ 120/ 4 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 12, h=0. 12y L =- 0. 06, y R=0. 06, z B=- 0. 06, z T =0. 06
MSH120/ 60/ 4 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 06, h=0. 12y L =- 0. 03, y R=0. 03, z B=- 0. 06, z T =0. 06
ROR88. 9/ 4 FeE235 * 1 Pr of i l e b=0. 09, h=0. 09y L =- 0. 04, y R=0. 04, z B=- 0. 04, z T =0. 04
Materials : s. table 'Materials'* : For rolled steel the variant corresponds to steel quality
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
39/317
Page .....
09.12.14, 14:56
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
Cross section: CS stiffness
Name Variant β EAx GJ x e y CS mass MaterialsGAy EJ y e z Additional massGA
zEJ
z[°] [kN] [kNm2] [m] [t/m]
HEA180 FeE235 * 0 951300. 01 11. 95 0 0. 04 1276233. 40 5271. 00 0
78266. 13 1942. 50
I PE180 FeE235 * 0 501900. 01 3. 87 0 0. 02 1117601. 12 2772. 00 0
73662. 24 212. 10
I PE180_01 0 669711. 04 3. 67 0 0. 03 2257583. 62 11823. 19 0257583. 62 211. 85
I PE180_02 0 488292. 00 3. 01 0 0. 02 2187806. 40 2672. 15 0187806. 40 211. 43
I PE220 FeE235 * 0 701400. 01 7. 33 0 0. 03 1163478. 48 5817. 00 0100477. 87 430. 50
LNP60/ 6 FeE235 * 45. 0 145109. 99 0. 69 0 0. 01 129077. 20 75. 81 029077. 20 19. 80
MSH120/ 120/ 4 FeE235 * 0 386875. 75 504. 29 0 0. 01 174954. 56 865. 10 074954. 56 865. 10
MSH120/ 60/ 4 FeE235 * 0 286075. 74 158. 53 0 0. 01 136184. 96 525. 88 074954. 56 175. 58
ROR88. 9/ 4 FeE235 * 0 224045. 84 155. 63 0 0. 01 128721. 81 202. 31 028721. 81 202. 31
β : Angle between member Y axis and first principal axis of cross sectione y e z : Distance center of gravity-axis pointMaterials : s. table 'Materials'* : For rolled steel the variant corresponds to steel quality
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
40/317
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
41/317
Page .....
09.12.14, 14:57
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
STRUCTURE 3D
Materials
Id Material E G ρ Material class α ν[kN/mm 2] [kN/mm 2] [t/m 3] [‰]
1 FeE235 210 81 8. 0 FeE235 0. 012 0. 302 FeE275 210 81 8. 0 FeE275 0. 012 0. 303 FeE355 210 81 8. 0 FeE355 0. 012 0. 30
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
42/317
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
43/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B1: Self Weight
Acceleration loads
a Z = 9.81 m/s 2
All members
Loading 'B1': Self Weight Acc eleration loads: Dead load
AccelerationsId a X aY a Z XSum YSum ZSum
[m/s 2] [m/s 2] [m/s 2] [kN] [kN] [kN]
G1 ( 109 Member s , 0 SLA) 9. 81 0 0 - 48. 90 Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B1 0 0 - 48. 90
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
44/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B2: Krovna Pokrivka
1
2
3
FF1: p Z-0.200 kN/m 2
1
2
3FF1: p Z-0.200 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.200 kN/m 2 1
2
3
FF1: p Z-0.200 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.200 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.200 kN/m 2
1
2 3FF1: p Z
-0.200 kN/m 2
Surface loading 'B2': Krovna Pokrivka Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 - 0. 200FF1 Z Gl obal Roof Lef t 15. 73 - 0. 200FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 14. 24 - 0. 200FF1 Z Gl obal R4 1. 69 - 0. 200FF1 Z Gl obal R1 0. 84 - 0. 200FF1 Z Gl obal R2 0. 84 - 0. 200FF1 Z Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 200
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B2 0 0 - 11. 88
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
45/317
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
46/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B4: Obesen Tovar
12
3
FF1: p Z-0.150 kN/m 2
1
23FF1: p Z
-0.150 kN/m 21
2
3
FF1: p Z-0.150 kN/m 2 1
2
3
FF1: p Z-0.150 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.150 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.150 kN/m 2
1
2 3FF1: p Z
-0.150 kN/m 2
Surface loading 'B4': Obesen Tovar Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 - 0. 150FF1 Z Gl obal Roof Lef t 15. 73 - 0. 150FF1 Z Gl obal Roof Ri ght 14. 24 - 0. 150FF1 Z Gl obal R4 1. 69 - 0. 150FF1 Z Gl obal R1 0. 84 - 0. 150FF1 Z Gl obal R2 0. 84 - 0. 150FF1 Z Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 150
Summed load
XSum YSum ZSum
[kN] [kN] [kN] Summed l oad f or l oadi ng B4 0 0 - 8. 91
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
47/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B5: Mrtov Tovar
1
2
3FF1: p Z
-3.000 kN/m2
Surface loading 'B5': Mrtov Tovar Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 Z Gl obal Fl oor 51. 26 - 3. 000 Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B5 0 0 - 153. 79
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
48/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B6: Korisen Tovar
1
2
3FF1: p Z
-2.500 kN/m 2
Surface loading 'B6': Korisen Tovar Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 Z Gl obal Fl oor 51. 26 - 2. 500 Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B6 0 0 - 128. 16
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
49/317
Анализа на оптеретување од ветер
Локација Скопје Kt = 1,0
За надморска висина од 238m густина на воздух ρ = 1,2017 kg/m 3
Основна брзина на ветер земено од табела V = 19,0 m/s
Објект : Поткровје на станбен објект KT = 1,0
Терен : Урбани комплекси S Z = 1,5
Категорија на теренот : C; h ≥10,0 m K z2 = 1,0
Динамичен коефициент : G z = 2,0
Среден аеродинамички притисок на ветер :
qm,t,z = 0,5 * ρ * (Vm,50 * Kt * KT )2 * 10 -3 * S Z2 * Kz2
qm,t,z = 0,5 * 1,2017 * (19,0 * 1,0 * 1,0) 2 * 10 -3 * 1,5 2 * 1,0 2 = 0,488 KN/m 2
Аеродинамички притисок на ветерот :
qg,t,z = q m,t,z * Gz = 0,488 * 2,0 = 0,97 KN/m 2
За фасадни елементи да се земе G z = 2,5
qg,t,z = 0,488 * 2,5 = 1,22 KN/m 2
ГЛАВНИ НОСАЧИ
1. Анализа на оптеретување на главните носачи
а ) Оптеретување со ветар
Аеродинамички притисок на ветерот :
q g,t,z = 0,97 KN/m2
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
50/317
Коефициенти за сила (Коефициенти за притисок ):
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
51/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B7: Veter Levo (Poprecno)
1
2
3
FF1: p X0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.679 kN/m 2
1
2
3FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.582 kN/m 2 1
2
3
FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.485 kN/m 2
1
2
3FF1: p X0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.679 kN/m 2
1
2 3
FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.776 kN/m 2
Surface loading 'B7': Veter Levo (Poprecno) Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 0. 873FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 485FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 582FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 776FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 485FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 679FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 679FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 0. 873FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 485FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Z Local R4 1. 69 0. 485FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 582FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 582
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B7 22. 35 - 13. 22 27. 70
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
52/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B8: Veter Desno (Poprecno)
1
2
3
FF1: p Z-0.679 kN/m 2
1
2
3FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.485 kN/m 2
1
2
3FF1: p X-0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.485 kN/m 2
1
2 3
FF1: p Z0.679 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.388 kN/m 2
Surface loading 'B8': Veter Desno (Poprecno) Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 485FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 - 0. 873FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 582FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 388FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 679FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 582FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 679FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 582FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 - 0. 873FF1 X Gl obal R4 1. 69 - 0. 873FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 - 0. 873
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B8 - 24. 44 - 12. 68 22. 31
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
53/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B9: Veter Napred (Podolzno)
1
2
3FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.485 kN/m 2
1
2
3FF1: p X-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.485 kN/m 2
1
2 3
FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.776 kN/m 2
Surface loading 'B9': Veter Napred (Podolzno) Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 582FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 582FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 582FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 582FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 776FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 485FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 485FF1 Z Local R4 1. 69 0. 485
FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 0. 873FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 485FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 0. 873
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B9 1. 35 61. 75 24. 63
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
54/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B10: Veter Nazad (Podolzno)
1
2
3FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.485 kN/m 2
1
2
3FF1: p X-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.582 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.873 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.485 kN/m 2
1
2 3
FF1: p Z0.485 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.776 kN/m 2
Surface loading 'B10': Veter Nazad (Podolzno) Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 485FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 - 0. 873FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 582FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 485FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 776FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 485FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 485FF1 Z Local R4 1. 69 0. 485
FF1 Z Local R2 0. 84 0. 485FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 485FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 582FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 582FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 582
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B10 1. 35 - 54. 39 24. 63
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
55/317
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
56/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B12: Veter Lokalno (Natpritisok)
1
2
3
FF1: p Z-0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y-0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.194 kN/m 2
1
2
3FF1: p Z0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X-0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.194 kN/m 2
1
2
3FF1: p X-0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Y0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p X0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z-0.194 kN/m 2
1
2 3
FF1: p Z0.194 kN/m 2
1
2
3
FF1: p Z0.194 kN/m 2
Surface loading 'B12': Veter Lokalno (Natpritisok) Surface loads
Id Type Surface Area p p 1 p2 p3name
[m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
FF1 X Gl obal YZ_07 6. 54 0. 194FF1 Y Gl obal XZ_02 31. 87 0. 194FF1 X Gl obal YZ_01 4. 17 - 0. 194FF1 X Gl obal Roof Ri ght 2 5. 76 0. 194FF1 Z Local Fl oor 12. 79 0. 194FF1 Z Local Roof Ri ght 14. 24 0. 194FF1 Z Local Roof Lef t 15. 73 - 0. 194FF1 Y Gl obal XZ_00 33. 37 - 0. 194FF1 Y Gl obal Roof Fr ont 20. 28 - 0. 194FF1 Z Local R4 1. 69 - 0. 194FF1 Z Local R1 0. 84 - 0. 194FF1 X Gl obal YZ_05 5. 82 0. 194FF1 X Gl obal YZ_02 11. 55 - 0. 194FF1 Z Local R2 0. 84 0. 194
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B12 0. 23 - 4. 01 8. 26
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
57/317
СЕИЗМИЧКА АНАЛИЗА
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
58/317
Спречено осцилирање во Z-правец
Бр . Коефициент1 1.002 1.003 1.004 1.005 1.006 0.507 0.008 0.009 0.00
10 0.0011 0.00
12 0.00
Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T]1.88 6.35 0.78 25.1423.08 9.32 -0.69 1.6804.65 7.68 0.02 3.6954.75 3.12 0.00 0.0114.83 11.69 0.00 0.0184.98 7.50 1.29 1.4355.17 4.69 -0.20 0.1085.32 7.60 1.39 1.320
5.53 9.02 -0.09 0.1415.65 7.53 1.31 0.8602.55 6.77 0.65 34.41
T [s] f [Hz]0.19717 5.070.17309 5.780.16678 6.000.12063 8.290.10952 9.130.09892 10.110.09404 10.630.09123 10.960.08829 11.330.08284 12.07
Модална Анализа
ИмеСопствена ТежинаКровна Покривка
Фактори на Оптоварување за Пресметка на Маси
Периоди на Осцилирање на Конструкцијата
Распоред на Маси по Висина на Објектот
СнегОбесен Товар
1
10
5678
3
9
4
Мртов Товар на СпратКорисен Товар на СпратВетар -Лево (попречно )
Ветар -Назад (подолжно )Ветар -Потпритисок (локално )
2
Ветар -Десно (попречно )Ветар -Напред (подолжно )
Бр .
Ветар -Натпритисок (локално )
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
59/317
Page .....
10.12.14, 09:14
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Masses M103: Masses
M1:m1 L0.19 t/m
M2:m1 L0.01 t/m
M3:m1 L0.01 t/m
M4:m1 L0.02 t/m
M5:m1 L0.02 t/m
M6:m1 L0.02 t/m
M7:m1 L0.02 t/m
M8:m1 L0.02 t/m
M9:m1 L0.02 t/m
M10:m1 L0.02 t/m
M11:m1 L0.02 t/m
M12:m1 L0.03 t/m
M13:m1 L0.03 t/m
M14:m1 L0.02 t/m
M15:m1 L0.02 t/m
M16:m1 L0.04 t/mM17:m1 L0.01 t/m
M18:m1 L0.01 t/m
M19:m1 L0.16 t/m
M20:m1 L0.10 t/m
M21:m1 L0.32 t/m
M22:m1 L0.12 t/m
M23:m1 L0.02 t/m
M24:
m1 L0.02 t/m
M25:m1 L0.03 t/m
M26:
m1 L0.03 t/mM27:
m1 L0.45 t/m
M28:m1 L0.23 t/m
M29:m1 L0.33 t/m
M30:m1 L0.39 t/m
M31:m1 L0.56 t/m
M32:
m1 L0.03 t/m
M33:m1 L0.61 t/m
M34:m1 L0.59 t/m
M35:m1 L0.57 t/mM36:
m1 L0.57 t/m
M37:m1 L0.03 t/m
M38:m1 L0.51 t/m
M39:m1 L0.22 t/m
M40:m1 L0.56 t/m
M41:m1 L0.52 t/m
M42:m1 L0.01 t/m
M43:m1 L0.01 t/m
M44:m1 L0.02 t/m
M45:m1 L0.02 t/m
M46:m1 L0.02 t/m
M47:m1 L0.03 t/m
M48:m1 L0.01 t/m
M49:m1 L0.01 t/m
M50:m1 L0.01 t/m
M51:m1 L0.18 t/m
M52:m1 L0.01 t/m M53:
m1 L0.01 t/m
M54:m1 L0.01 t/m
M55:m1 L0.01 t/m
M56:m1 L0.01 t/m
M57:m1 L0.06 t/m
M58:m1 L0.19 t/m
M59:m1 L0.18 t/m
M60:m1 L0.01 t/m
M61:m1 L0.16 t/m
M62:m1 L0.01 t/m
M63:m1 L0.06 t/m
M64:m1 L0.04 t/m
M65:m1 L0.01 t/m
M66:m1 L0.03 t/m
M67:m1 L0.03 t/m
M68:m1 L0.03 t/m
M69:m1 L0.03 t/m
M70:m1 L0.03 t/m
M71:m1 L0.09 t/m
M72:m1 L0.18 t/m
M73:m1 L0.12 t/m
M74:m1 L0.16 t/m
M75:m1 L0.20 t/m
M76:m1 L0.20 t/m
M77:m1 L0.19 t/m
M78:m1 L0.03 t/m
M79:m1 L0.18 t/m
M80:m1 L0.10 t/m
M81:m1 L0.09 t/m
M82:m1 L0.03 t/m
M83:m1 L0.04 t/m
M84:m1 L0.04 t/m
M85:m1 L0.04 t/m
M86:m1 L0.04 t/m
M87:m1 L0.04 t/m
M88:m1 L0.04 t/m
M89:m1 L0.04 t/m
M90:m1 L0.04 t/m
M91:m1 L0.06 t/m
M92:m1 L0.02 t/m
M93:m1 L0.02 t/m M94:
m1 L0.02 t/m
M95:m1 L0.02 t/m
M96:m1 L0.02 t/m
M97:m1 L0.02 t/m
M98:m1 L0.02 t/m
M99:m1 L0.01 t/m
M100:m1 L0.01 t/m
M101:m1 L0.01 t/m M102:
m1 L0.01 t/m
M103:m1 L0.01 t/m
M104:m1 L0.03 t/m
M105:m1 L0.01 t/m
M106:m1 L0.01 t/m
M107:m1 L0.01 t/m
M108:m1 L0.01 t/m
M109:m1 L0.01 t/m
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
60/317
Page .....
10.12.14, 09:14
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Mass di strib ution 'M103': Masses Line masses
Volumetric Linemasses masses
ID Subsystem m1 m2 Length M Sum[t/m] [t/m] [m] [t]
M73 0. 12 0. 12 2. 88 0. 34M74 0. 16 0. 16 2. 88 0. 46M75 0. 20 0. 20 3. 08 0. 61M70 0. 03 0. 03 2. 01 0. 06M71 0. 09 0. 09 2. 88 0. 25M72 0. 18 0. 18 2. 88 0. 51M76 0. 20 0. 20 3. 28 0. 66M80 0. 10 0. 10 3. 28 0. 33M81 0. 09 0. 09 2. 50 0. 23M82 0. 03 0. 03 4. 84 0. 13M77 0. 19 0. 19 3. 28 0. 62M78 0. 03 0. 03 4. 84 0. 13M79 0. 18 0. 18 3. 08 0. 55M69 0. 03 0. 03 2. 01 0. 07M59 0. 18 0. 18 0. 62 0. 11M60 0. 01 0. 01 4. 84 0. 05
M61 0. 16 0. 16 2. 88 0. 47M56 0. 01 0. 01 3. 00 0. 03M57 0. 06 0. 06 2. 12 0. 12M58 0. 19 0. 19 0. 62 0. 12M62 0. 01 0. 01 4. 36 0. 05M66 0. 03 0. 03 0. 96 0. 03M67 0. 03 0. 03 0. 96 0. 03M68 0. 03 0. 03 0. 96 0. 03M63 0. 06 0. 06 0. 56 0. 03M64 0. 04 0. 04 2. 41 0. 11M65 0. 01 0. 01 2. 57 0. 03M100 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M101 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M102 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M97 0. 02 0. 02 1. 20 0. 02M98 0. 02 0. 02 1. 02 0. 02M99 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M103 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M107 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M108 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M109 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M104 0. 03 0. 03 3. 82 0. 10M105 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M106 0. 01 0. 01 3. 24 0. 02M96 0. 02 0. 02 3. 77 0. 07M86 0. 04 0. 04 3. 08 0. 11M87 0. 04 0. 04 1. 81 0. 07M88 0. 04 0. 04 1. 88 0. 07M83 0. 04 0. 04 4. 65 0. 17M84 0. 04 0. 04 1. 88 0. 07M85 0. 04 0. 04 3. 08 0. 11M89 0. 04 0. 04 3. 08 0. 11M93 0. 02 0. 02 0. 60 0. 01M94 0. 02 0. 02 1. 84 0. 04M95 0. 02 0. 02 1. 20 0. 02
M90 0. 04 0. 04 1. 84 0. 07M91 0. 06 0. 06 1. 91 0. 12M92 0. 02 0. 02 1. 84 0. 04M55 0. 01 0. 01 3. 13 0. 03M18 0. 01 0. 01 1. 50 0. 02M19 0. 16 0. 16 0. 61 0. 10M20 0. 10 0. 10 0. 29 0. 03M15 0. 02 0. 02 0. 50 0. 01M16 0. 04 0. 04 0. 95 0. 04M17 0. 01 0. 01 1. 50 0. 02M21 0. 32 0. 32 0. 08 0. 02M25 0. 03 0. 03 2. 12 0. 06M26 0. 03 0. 03 3. 12 0. 09M27 0. 45 0. 45 2. 88 1. 29M22 0. 12 0. 12 0. 61 0. 07M23 0. 02 0. 02 3. 12 0. 06M24 0. 02 0. 02 0. 80 0. 02M14 0. 02 0. 02 2. 05 0. 04M4 0. 02 0. 02 1. 65 0. 03M5 0. 02 0. 02 1. 65 0. 03M6 0. 02 0. 02 1. 65 0. 03
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
61/317
Page .....
10.12.14, 09:14
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Volumetric Linemasses masses
ID Subsystem m1 m2 Length M Sum[t/m] [t/m] [m] [t]
M1 0. 19 0. 19 2. 50 0. 48M2 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02M3 0. 01 0. 01 3. 32 0. 02
M7 0. 02 0. 02 1. 49 0. 03M11 0. 02 0. 02 0. 55 0. 01M12 0. 03 0. 03 3. 12 0. 08M13 0. 03 0. 03 0. 95 0. 03M8 0. 02 0. 02 1. 49 0. 03M9 0. 02 0. 02 1. 49 0. 03M10 0. 02 0. 02 2. 39 0. 05M45 0. 02 0. 02 2. 77 0. 05M46 0. 02 0. 02 1. 81 0. 03M47 0. 03 0. 03 5. 26 0. 14M42 0. 01 0. 01 3. 40 0. 03M43 0. 01 0. 01 3. 12 0. 03M44 0. 02 0. 02 1. 20 0. 02M48 0. 01 0. 01 2. 04 0. 02M52 0. 01 0. 01 3. 68 0. 03M53 0. 01 0. 01 3. 44 0. 03M54 0. 01 0. 01 4. 82 0. 04M49 0. 01 0. 01 2. 04 0. 02M50 0. 01 0. 01 3. 68 0. 03M51 0. 18 0. 18 3. 82 0. 69M41 0. 52 0. 52 4. 44 2. 31M31 0. 56 0. 56 4. 44 2. 48M32 0. 03 0. 03 2. 88 0. 08M33 0. 61 0. 61 4. 44 2. 70M28 0. 23 0. 23 1. 56 0. 36M29 0. 33 0. 33 2. 88 0. 94M30 0. 39 0. 39 4. 44 1. 74M34 0. 59 0. 59 4. 44 2. 64M38 0. 51 0. 51 2. 18 1. 12M39 0. 22 0. 22 4. 44 0. 99M40 0. 56 0. 56 4. 44 2. 47M35 0. 57 0. 57 4. 44 2. 51M36 0. 57 0. 57 4. 44 2. 53M37 0. 03 0. 03 2. 32 0. 06
TOTAL 34. 41
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
62/317
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
63/317
Page .....
10.12.14, 09:14
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
around around aroundx-axis y-axis z-axis
ID mrx1 mrx2 mry1 mry2 mrz1 mrz2[m2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m] [m 2 t/m]
M1 0. 00 0. 00M2 0. 00 0. 00M3 0. 00 0. 00
M7 0. 00 0. 00M11 0. 00 0. 00M12 0. 00 0. 00M13 0. 00 0. 00M8 0. 00 0. 00M9 0. 00 0. 00M10 0. 00 0. 00M45 0. 00 0. 00M46 0. 00 0. 00M47 0. 00 0. 00M42 0. 00 0. 00M43 0. 00 0. 00M44 0. 00 0. 00M48 0. 00 0. 00M52 0. 00 0. 00M53 0. 00 0. 00M54 0. 00 0. 00M49 0. 00 0. 00M50 0. 00 0. 00M51 0. 00 0. 00M41 0. 00 0. 00M31 0. 00 0. 00M32 0. 00 0. 00M33 0. 00 0. 00M28 0. 00 0. 00M29 0. 00 0. 00M30 0. 00 0. 00M34 0. 00 0. 00M38 0. 00 0. 00M39 0. 00 0. 00M40 0. 00 0. 00M35 0. 00 0. 00M36 0. 00 0. 00M37 0. 00 0. 00
Mass di strib ution 'M103': Masses Summed mass and centro id
Coordinates center of gravityTotal X Y Zmass
[t] [m] [m] [m]
34. 41 6. 77 0. 65 2. 55
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
64/317
Gk S ⋅=
pd so k k k k k ⋅⋅⋅=
00,1=ok за објекти од II категорија 10,0=sk коефициент на сеизмички интензитет за сеизмичка зона од IX степен 00,1=dk динамички коефициент за I категорија на тло , Tk d /70,0= , 00,1
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
65/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B13: Seizmicka Sila Fx
P1: P x2.84 kN
P2: P x5.44 kN
P3: P x4.16 kN
P4: P x
1.55 kN
P5: P x1.88 kN
P6: P x4.21 kN
P7: P x3.75 kN
P8: P x1.39 kN
P9: P x6.63 kN
P10: P x6.63 kN
P11: P x2.08 kN
P12: P x2.08 kN
P13: P x2.08 kN
P14: P x
12.58 kN
P15: P x33.84 kN
P16: P x26.70 kN
P17: P x35.78 kN
P18: P x35.78 kN
P19: P x80.28 kN
P20: P x55.06 kN
P21: P x
19.65 kN
P22: P x44.10 kN
P23: P x22.84 kN
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
66/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Loading 'B13': Seizmicka Sila Fx Point loads: Forces and moments
Id Type P M X Sum YSum ZSum[kN] [kNm] [kN] [kN] [kN]
P1 X Gl obal Member f or ce 2. 84 2. 84 0 0P2 X Gl obal Member f or ce 5. 44 5. 44 0 0P3 X Gl obal Member f or ce 4. 16 4. 16 0 0P4 X Gl obal Member f or ce 1. 55 1. 55 0 0P5 X Gl obal Member f or ce 1. 88 1. 88 0 0P6 X Gl obal Member f or ce 4. 21 4. 21 0 0P7 X Gl obal Member f or ce 3. 75 3. 75 0 0P8 X Gl obal Member f or ce 1. 39 1. 39 0 0P9 X Gl obal Member f or ce 6. 63 6. 63 0 0P10 X Gl obal Member f or ce 6. 63 6. 63 0 0P11 X Gl obal Member f or ce 2. 08 2. 08 0 0P12 X Gl obal Member f or ce 2. 08 2. 08 0 0P13 X Gl obal Member f or ce 2. 08 2. 08 0 0P14 X Gl obal Member f or ce 12. 58 12. 58 0 0P15 X Gl obal Member f or ce 33. 84 33. 84 0 0P16 X Gl obal Member f or ce 26. 70 26. 70 0 0P17 X Gl obal Member f or ce 35. 78 35. 78 0 0P18 X Gl obal Member f or ce 35. 78 35. 78 0 0
P19 X Gl obal Member f or ce 80. 28 80. 28 0 0P20 X Gl obal Member f or ce 55. 06 55. 06 0 0P21 X Gl obal Member f or ce 19. 65 19. 65 0 0P22 X Gl obal Member f or ce 44. 10 44. 10 0 0P23 X Gl obal Member f or ce 22. 84 22. 84 0 0
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B13 411. 35 0 0
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
67/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Load case B14: Seizmicka Sila Fy
P1: P y
6.63 kN
P2: P y6.63 kN
P3: P y3.12 kN
P4: P y3.12 kN
P5: P y1.40 kN
P6: P y4.90 kN
P7: P y2.56 kN
P8: P y1.40 kN
P9: P y4.90 kN
P10: P y2.56 kN
P11: P y2.53 kN
P12: P y
3.85 kN P13: P y1.12 kN
P14: P y71.57 kN
P15: P y80.28 kN
P16: P y55.06 kN
P17: P y19.65 kN
P18: P y26.70 kN
P19: P y12.58 kN
P20: P y33.84 kN
P21: P y44.10 kN
P22: P y22.84 kN
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
68/317
Page .....
09.12.14, 15:35
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Loading 'B14': Seizmicka Sila Fy Point loads: Forces and moments
Id Type P M X Sum YSum ZSum[kN] [kNm] [kN] [kN] [kN]
P1 Y Gl obal Member f or ce 6. 63 0 6. 63 0P2 Y Gl obal Member f or ce 6. 63 0 6. 63 0P3 Y Gl obal Member f or ce 3. 12 0 3. 12 0P4 Y Gl obal Member f or ce 3. 12 0 3. 12 0P5 Y Gl obal Member f or ce 1. 40 0 1. 40 0P6 Y Gl obal Member f or ce 4. 90 0 4. 90 0P7 Y Gl obal Member f or ce 2. 56 0 2. 56 0P8 Y Gl obal Member f or ce 1. 40 0 1. 40 0P9 Y Gl obal Member f or ce 4. 90 0 4. 90 0P10 Y Gl obal Member f or ce 2. 56 0 2. 56 0P11 Y Gl obal Member f or ce 2. 53 0 2. 53 0P12 Y Gl obal Member f or ce 3. 85 0 3. 85 0P13 Y Gl obal Member f or ce 1. 12 0 1. 12 0P14 Y Gl obal Member f or ce 71. 57 0 71. 57 0P15 Y Gl obal Member f or ce 80. 28 0 80. 28 0P16 Y Gl obal Member f or ce 55. 06 0 55. 06 0P17 Y Gl obal Member f or ce 19. 65 0 19. 65 0P18 Y Gl obal Member f or ce 26. 70 0 26. 70 0
P19 Y Gl obal Member f or ce 12. 58 0 12. 58 0P20 Y Gl obal Member f or ce 33. 84 0 33. 84 0P21 Y Gl obal Member f or ce 44. 10 0 44. 10 0P22 Y Gl obal Member f or ce 22. 84 0 22. 84 0
Summed load
XSum YSum ZSum[kN] [kN] [kN]
Summed l oad f or l oadi ng B14 0 411. 35 0
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
69/317
Page .....
10.12.14, 09:16
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
NATURAL FREQUENCIES
for analysis: EWGRN; Mass distribution=M103
AC-nr. ω 2 ω Period Frequency[(rad/s) 2] [rad/s] [s] [s -1]
1 1015. 45 31. 866 0. 19717 5. 072 1317. 66 36. 300 0. 17309 5. 78
3 1419. 27 37. 673 0. 16678 6. 004 2713. 02 52. 087 0. 12063 8. 295 3291. 23 57. 369 0. 10952 9. 13
6 4034. 28 63. 516 0. 09892 10. 117 4464. 56 66. 817 0. 09404 10. 638 4743. 36 68. 872 0. 09123 10. 969 5065. 02 71. 169 0. 08829 11. 33
10 5752. 86 75. 848 0. 08284 12. 07
11 5993. 43 77. 417 0. 08116 12. 3212 6420. 32 80. 127 0. 07842 12. 7513 6602. 92 81. 258 0. 07732 12. 9314 6699. 45 81. 850 0. 07676 13. 0315 7020. 29 83. 787 0. 07499 13. 34
16 7054. 03 83. 988 0. 07481 13. 3717 7100. 97 84. 267 0. 07456 13. 4118 7106. 65 84. 301 0. 07453 13. 4219 7292. 07 85. 394 0. 07358 13. 59
20 7743. 10 87. 995 0. 07140 14. 00
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
70/317
Page .....
10.12.14, 09:16
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Mode shape, Natural frequency: 5.07 [s -1] for: EWGRN_1
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
71/317
Page .....
10.12.14, 09:16
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Mode shape, Natural frequency: 5.78 [s -1] for: EWGRN_2
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
72/317
Page .....
10.12.14, 09:16
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Mode shape, Natural frequency: 6.00 [s -1] for: EWGRN_3
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
73/317
РЕАКЦИИ ВО ЛЕЖИШТА
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
74/317
Page .....
09.12.14, 15:25
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Reactions [kN]/[kNm] for: B1, Sum FX: 0.00, Sum FY: 0.00, Sum FZ: 49.85
FX=0.05FY=-0.08FZ=5.45MY=0.00MZ=-0.01
FX=0.11FY=-0.01FZ=4.16MZ=0.00
FX=-3.47FY=0.00FZ=7.65MX=0.00MZ=0.00
FX=0.04FY=0.04FZ=4.97MZ=0.00
FX=3.37FY=0.47FZ=5.70MX=0.00MY=0.00MZ=-0.01
FX=-0.21FY=-0.43FZ=2.46
MX=0.80MY=-0.39MZ=-0.85
FX=0.67FY=0.00FZ=5.38MX=0.00MY=0.00MZ=0.00
FX=0.00FY=0.00FZ=7.55MZ=0.00
FX=-0.58FY=0.01FZ=4.75MY=0.00
FZ=1.78
REACTIONS
B1
Node Rot. Fx Fy Fz Mx My Mz[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]
K_1 - - 0. 21 - 0. 43 2. 46 0. 80 - 0. 39 - 0. 85K_2 - 0. 00 - 0. 00 1. 78 0. 00 - 0. 00 - 0. 00K_3 - 3. 37 0. 47 5. 70 0. 00 - 0. 00 - 0. 01K_4 - 0. 05 - 0. 08 5. 45 0 0. 00 - 0. 01K_5 - 0. 67 - 0. 00 5. 38 0. 00 0. 00 0. 00
K_6 - - 3. 47 - 0. 00 7. 65 - 0. 00 0 0. 00K_7 - 0. 00 0. 00 7. 55 - 0. 00 0. 00 0. 00K_8 - 0. 04 0. 04 4. 97 0 0 0. 00K_9 - 0. 11 - 0. 01 4. 16 0 - 0. 00 0. 00K_10 - - 0. 58 0. 01 4. 75 - 0. 00 - 0. 00 - 0. 00
Sum ( gl obal ) 0. 00 0. 00 49. 85
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
75/317
Page .....
09.12.14, 15:25
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Reactions [kN]/[kNm] for: B2, Sum FX: 0.00, Sum FY: 0.00, Sum FZ: 11.88
FX=0.04FY=0.03FZ=1.88MY=0.00MZ=0.00
FX=0.05FY=0.00FZ=1.19MZ=0.00
FX=-1.23FY=0.00FZ=2.50MX=0.00MZ=0.00
FX=0.03FY=0.00FZ=1.56MZ=0.00
FX=1.20FY=0.29FZ=0.70MX=0.00MY=0.00
MZ=0.00
FX=-0.12FY=-0.32MX=0.60MY=-0.23MZ=-0.66
FX=0.25FY=0.00FZ=0.85MX=0.00MY=0.00MZ=0.00
FX=0.18FY=0.00FZ=1.62
FX=-0.40FY=0.00FZ=1.58
REACTIONS
B2
Node Rot. Fx Fy Fz Mx My Mz[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]
K_1 - - 0. 12 - 0. 32 - 0. 00 0. 60 - 0. 23 - 0. 66K_2 - 0. 00 - 0. 00 0. 00 0. 00 - 0. 00 - 0. 00K_3 - 1. 20 0. 29 0. 70 0. 00 - 0. 00 - 0. 00K_4 - 0. 04 0. 03 1. 88 0 0. 00 - 0. 00K_5 - 0. 25 - 0. 00 0. 85 0. 00 0. 00 0. 00
K_6 - - 1. 23 - 0. 00 2. 50 - 0. 00 0 0. 00K_7 - 0. 18 0. 00 1. 62 0. 00 0. 00 - 0. 00K_8 - 0. 03 - 0. 00 1. 56 0 0 - 0. 00K_9 - 0. 05 0. 00 1. 19 0 - 0. 00 0. 00K_10 - - 0. 40 0. 00 1. 58 0. 00 - 0. 00 - 0. 00
Sum ( gl obal ) 0. 00 0. 00 11. 88
-
8/18/2019 STATIKA -POTKROVLJE
76/317
Page .....
09.12.14, 15:25
Celicna konstrukcija za nadgradba na potkrovjeStaticka analiza
Marjan Djucic Statik-5 - Version 1.30
Reactions [kN]/[kNm] for: B3, Sum FX: 0.00, Sum FY: 0.00, Sum FZ: 54.13
FX=0.14FY=0.03FZ=7.72MY=0.01MZ=-0.02
FX=0.20FY=0.01FZ=4.46MZ=0.00
FX=-4.60FY=0.00FZ=9.38MX=0.00MZ=0.00
FX=0.12FY=-0.02FZ=5.85MZ=0.00
FX=4.48FY=1.15FZ=4.58MX=0.00MY=-0.01MZ=-0.01
FX=-0.46FY=-1.19FZ=2.41
MX=2.23MY=