te lloagaritet kapaciteti mbajtes ne ngulje dhe ne shkulje i pilotes se zgjedhur me permasat si me...

8/6/2019 Te Lloagaritet Kapaciteti Mbajtes Ne Ngulje Dhe Ne Shkulje I Pilotes Se Zgjedhur Me Permasat Si Me Poshte SHEBULL

1/30

Te lloagaritet kapaciteti mbajtes ne ngulje dhe ne shkulje I

pilotes se zgjedhur me permasat si me poshte :

D = 20m

B = 80 cm

Per llogaritjen e pilotes me metoden perdorim keto fomula si me poshte :

Kapaciteti mbajtes ne shkulje :

( ) f supward aW f A

PF

+=

g

Ku :

fW

pesha e themelit

sf

rezistenca njesi ne ferkim anesor

sA

siperfaqja anesore e kontaktit ne ferkim

F

faktori i sigurise

( )upward aP

kapaciteti mbajtes i lejuar ne shkulje

Kapaciteti mbajtes ne ngulje :

Pa = fs * As + qt'* At F

Ku :'

tq

rezistznca mbajtese neto njesi ne majen e pilotes

tA

siperfaqja mbajtese e kontaktit ne maje


2/30

sf

rezistenca njesi ne ferkim anesor

sA

siperfaqja anesore e kontaktit ne ferkim

F

faktori i sigurise

aP

kapaciteti mbajtes i lejuar ne ngulje

Per te llogaritur kapacitetin ne ngulje kryejme veprimet si me poshte :

a.Aftesia mbajtese ne maje

Nga profili gjeologjik shohim se maja e pilotes eshte mbeshtetur ne argjil :

Su = 20 250 kpa

D B = 200.8 = 25 > 3 qt' = Nc* su = 6.5 * 20 = 130 kpa

Nc* = 6.5 per su25

Siperfaqja ne majen e pilotes : At= *D24 = 3.14*0.824 = 0.5024 m2

Aftesia mbajtese ne maje : qt'* At = 130 * 0.5024 = 65.31 kpa

b.Aftesia mbajtese ne ferkim anesor :

Shtresa nr 3 Sand

1.5 0.245 Z =

N60 > 15 ateher do kemi : = 1.5 0.245 * 1.8 = 1.17

z thellesia ne mesin e shtreses

shtresa nr 6 Clayey Silt

= 0.25 per argjilat

shtresa nr 2 Sand

1.5 0.245 Z =


3/30


4/30

Ne baze tellogaritjevete

mesiperme dhe formulave me lart ndertoj tabelen e meposhtme :

fs * As = 1855.47

Kapaciteti mbajtes ne ngulje

Per kushte gjeologjike uniforme dhe program te karakterizimit te dherave

mesatar per kapacitetin mbajtes ne ngulje marrim koeficentin e sigurise

3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 1855.47+65.313 = 640.27 kn

Kapaciteti mbajtes ne shkulje

SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.17 15.71 18.38 9.04 166.15

2 7.414.2 0.25 66.15 16.54 17.08 282.50

3 14.2

16.4 0.67 110.99 74.36 5.52 410.46

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 5.52 180.12

5 18.6

21.6 0.51 150.35 76.67 7.53 577.32

6 21.6

23.8 0.25 173.13 43.28 5.52 238.91


5/30

Per kushte gjeologjike uniforme dhe program te karakterizimit te dheravemesatar per kapacitetin mbajtes ne ngulje marrim koeficentin e sigurise :

F =6

(P upward)a = Wf + fs * As F = 151.9+1855.47 6 = 334.56 kn

Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 0.824 ) * 20* ( 25 9.81 ) = 151.9 kn

Praktika japoneze e projektimit :

Kapaciteti mbajtes ne ngulje :

P = 13*(qt'* As+ Ps )

As siperfaqja anesore

Ps rezistenca ne ferkim anesor

Pilota eshte nje pilote e derdhur ne tabelen 9 ne librin dinamika e pilotave :

qt'=150* = 150 * 13.5 = 2025 kn

= 1* l1+ 2* l2l1+ l2 = 12* 1+15* 11+ 1 = 13.5

perfaqeson nr mesatar te goditjeve ne toke ne afersi te majes se pilotes bazuar neproven standarte te penetrimit

At= *D44 = 3.14*0.844 = 0.5024 m2

a.Kapaciteti mbajtes ne maje

qt'* At = 1017.36 kn

b. Kapaciteti mbajtes ne ferkim anesor

u= (6.8 * 30 + 2.2 * 32+ 2.2 * 47 ) = 382.4 kn

Ps = (103* * Ls+ 12* qu* Lc )* = (103*16.8*8.8+ 12*382.4*11.2) = 492.8 + 382.4 =875.2 kn

SL

-gjatesia totale e pilotes qe eshte ne kontakt me tokat ranore te cilat jane pjese

e dherave perreth pilotes.


6/30

cL

- gjatesia totale e pilotes qe eshte ne kontakt me tokat argjilore te cilat jane

pjese e dherave perreth pilotes.

uq

-rezistenca mesatare ne ngjeshje nje aksiale e tokave argjilore te cilat jane

pjese e dherave perreth pilotes.

P = 13*(qt'* At+ Ps ) = 13*( 1017+ 875.2) = 630.7 kn

Kapaciteti mbajtes ne shkulje :

P(upward)a = 415 * Ps + W f = 415 * 875.2+ 151.9 = 309.3 kn

Wf = * B24 * D * (b- u ) = 3.14 * 0.824 * 20 * (25- 9.18 ) = 151.9

Kapaciteti mbajtes anesor :

Objektivat e analizimit te kapacitetit mbajtes anesor konsistojne:

1. Percaktimi i thellesise minimale te instalimit qe kerkohet per tetransferuar forcat anesore ne toke.

2. Percaktimi i perkuljes anesore nen veprimin e forcave anesore teprojektimit.3. Percaktimi i forcave prerese dhe momenteve te shkaktuara ne themel

nga veprimi i forcave anesore.

1.Inkastrimi ne koke :

Dmin = 4.25 * V*HS3*B

minD

thellesia minimale e kerkuar e instalimit

V

forca prerese e aplikuar

h

distanca vertikale nga siperfaqja e tokes deri tek pika e aplikimit te V (m)


7/30

3S

presioni i lejuar anesor i dheut ne z=

minD ( )kPa

B

diametri i themelit (m)

V = 37 kn

H = 3.8 m

S3 = 24 * Z

B = 0.8 m

Dmin = 4.25 * 37 *3.824* Dmin* 0.8 Dmin2 = 31.12Dmin Dmin = 3.14 m

2.Perkulja anesore :

Te dhena : = 19.01 knm3

mes; = 22 o

B = 0.8 m

D = 20 m

Forca prerese karakterisitke :

V = * B2 * E * Ri * (pE*Ri )m * ( 50)n

Momenti preres karakterisitk :

Mc = * B3 * E * Ri * (pE*Ri )m * ( 50)n

CV

forca prerese karakteristike.

CM

momenti karakteristike.

parameter pa permasa qe varet nga mardhenia sforcim-deformim e

dherave.


8/30

B

diametri i themelit.

E

moduli i elasticitetit te themelit.

'

cf

rezistenca 28 ditore ne ngjeshje e betonit.

IR

momenti i shkalles se inercise.

p

sforcimi pasiv perfaqesues i dheut

Ri = I* B464 = 1.00 (per seksionin rethor)

= 1.00

Per argjilat plastike dhe rerat :

Per rera : p = 2 * Cp * * B * tg2(45 + 2 )

pC

faktori i presionit pasiv

pesha vellimore e dheut deri ne thellesine 8B

'

kendi efektiv i ferkimit te dheut

50

deformimi relativ aksial per te cilen mobilizohet 50% e rezistences se

dheut

I

momenti i inercise se themelit


9/30

,m n

eksponent qe merren ne tabele

Cp = 10 = 2210 = 2.2

tg2(45 + 2 ) = 2.19

p = 2 * Cp * * B * tg2(45 + 2 ) = 195.24 kpa

E = 4700* fc; = 4700* 41.37 = 30 * 10 6 kpa

Per Vc tek rerat : m = 0.57 n = -0.22

Per Mc tek rerat : m = 0.4 n = -0.15

50 = 0.002

V = * B2 * E * Ri * (pE*Ri )m * ( 50)n = 217539 kn

Mc = * B3 * E * Ri * (pE*Ri )m * ( 50)n = 139742 knm

V VC = 37 217539 = 0.00017

Nga grafiku nxjerim raportin : YtB = 0.0011 Yt = 0.88 cm

Nga grafiku ne lidhje me raportin V VC marim : Mt Mc = 0.00015 Mt = 209.61 knm

Pilota nr 2 me keto te dhena B = 0.8 m

D = 18 m

Ne kete pilote do paraqes vetem ndryshimet qe ndodhin nga pilota nr 1


a.Aftesia mbajtese ne maje eshte e njejte me piloten nr 1 : qt'* At = 130 *0.5024 = 65.31 kpa

b.Aftesia mbajtese ne ferkim anesor ndryshon vetem ne shtresen e fundit ecila eshte :

(zd)6 = ( 6 u ) * H62+ ( 5 u ) * H5 + ( 4 u ) * H4 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 +( 1 u ) * H 1 = 161.2knm3

Rezistenca njesi ne ferkim anesore per cdo shtrese :

fsi = * (zd)i


10/30

siperfaqja e kontaktit ne ferkim anesor per cdo shtrese :

Asi = *B*Hi



fs * As = 1639.38


Per kushte gjeologjike uniforme dhe program te karakterizimit te dheravemesatar per kapacitetin mbajtes ne ngulje marrim koeficentin e sigurise

3F=

SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.17 15.71 18.38 9.04 166.15

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.54 17.08 282.50

3 14.2

16.4 0.67 110.99 74.36 5.52 410.46

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 5.52 180.12

5 18.6

21.6 0.51 150.35 76.67 7.53 577.32

6 21.6

23.8 0.25 161.2 40.3 0.5 20.15


11/30

Pa = fs * As + qt'* At F = 1639.38+ 65.313 = 568.23 kn



F =6

(P upward)a = Wf + fs * As F = 136.71 +1639.38 6 = 296.01 kn

Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 0.824 ) * 18 * ( 25 9.81 ) = 136.71 kn

Pilota nr 3 me keto te dhena B = 0.8 m

D = 22 m

Ne kete pilote do paraqes vetem ndryshimet qe ndodhin nga pilota nr 1 dhe 2 :


a.Aftesia mbajtese ne maje eshte e njejte me piloten nr 1 dhe 2 : qt'* At = 130* 0.5024 = 65.31 kpa

b.Aftesia mbajtese ne ferkim anesor ndryshon vetem ne shtresen e fundit ecila eshte :

(zd)6 = ( 6 u ) * H62+ ( 5 u ) * H5 + ( 4 u ) * H4 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 +( 1 u ) * H 1 = 181.2 knm3


fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi

Ne baze te llogaritjeve te mesiperme dhe formulave me lart ndertoj tabelen e meposhtme :


12/30

fs * As =2096.38



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 2096.38+ 65.313 = 720.56 kn Kapaciteti mbajtes ne shkulje


F =6


Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 0.824 ) * 22* ( 25 9.81 ) = 167.09 kn

SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.17 15.71 18.38 9.04 166.15

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.54 17.08 282.50

3 14.2

16.4 0.67 110.99 74.36 5.52 410.46

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 5.52 180.12

5 18.6

21.6 0.51 150.35 76.67 7.53 577.32

6 21.6

23.8 0.25 181.2 45.3 10.55 477.91


13/30

Bejme llogaritjet per piloten me B = 1 m

D = 20 m

Per te llogaritur kapacitetin ne ngulje kryejme veprimet si me poshte :a.Aftesia mbajtese ne maje


Su = 20 250 kpa

D B = 201 = 20 > 3 qt' = Nc* su = 6.5 * 20 = 130 kpa

Nc* = 6.5 per su25

Siperfaqja ne majen e pilotes : At= *D24 = 3.14*124 = 0.785 m2

Aftesia mbajtese ne maje : qt'* At = 130 * 0.785 = 102.05 kpa


Shtresa nr 3 Sand

1.5 0.245 Z =

N60 > 15 ateher do kemi : = 1.5 0.245 * 1.8 = 1.17z thellesia ne mesin e shtreses


= 0.25 per argjilat

shtresa nr 2 Sand

B = 0.8

D(m) Pa [kN] (Pupward)a [kN]

18 568.23 296.01

20 640.27 334.56

22 720.56 377.24


14/30

1.5 0.245 Z =

N60 > 15 ateher do kemi : = 1.5 0.245 * 11.5 = 0.67

Shtresa nr 5 Clayey Silt

= 0.25 per argjilat

shtresa nr 7 Sand

1.5 0.245 Z =

N60 > 15 ateher do kemi : = 1.5 0.245 * 16.3 = 0.51


= 0.25 per argjilat

'

ZD

-sforcimi vertikal efektiv ne bazen e themelit

I llogarisim :

(zd)1 = ( 1 u ) * H12 = (18.54 9.81 ) * 3.62 = 15.71 knm3

(zd)2 = ( 2 u ) * H22 + ( 1 u ) * H 1= (20.03 9.81 ) * 6.82 + (18.54 9.81 ) * 3.6 =66.15 knm3

(zd)3 = ( 3 u ) * H32 + ( 2 u ) * H 2 + ( 1 u ) * H 1 = 110.99 knm3

(zd)4= ( 4 u ) * H42 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 + ( 1 u ) * H 1 = 130.52 knm3

(zd)5 = ( 5 u ) * H52 + ( 4 u ) * H4 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 + ( 1 u ) * H 1 =150.35 knm3



fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi


15/30



fs * As = 3559.43



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 3559.43 +102.053 = 1220.49 kn

SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.17 15.71 18.38 11.304 177.941

2 7.414.2 0.25 66.15 16.54 21.352 353.109

3 14.2

16.4 0.67 110.99 74.36 6.908 889.394

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 6.908 225.408

5 18.6

21.6 0.51 150.35 76.67 9.42 1614.58

6 21.6

23.8 0.25 173.13 43.28 6.908 298.996


16/30



F =6


Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 124 ) * 20* ( 25 9.81 ) = 246.8 kn

Bejme llogaritjet per piloten nr 5 me B = 1 m

D = 18 mPer te llogaritur kapacitetin ne ngulje kryejme veprimet si me poshte :


Aftesia mbajtese ne maje eshte e njejte me piloten kater : qt'* At = 130 *0.785 = 102.05 kpa




fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi



17/30

fs * As =3287.61



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 3287.61 +102.053 = 1129.88 kn Kapaciteti mbajtes ne shkulje


F =6


Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 124 ) * 18 * ( 25 9.81 ) = 222.12 kn

Bejme llogaritjet per piloten nr 6 me B = 1 m

D = 22 m


SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.17 15.71 18.38 11.304 177.941

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.54 21.352 353.109

3 14.2

16.4 0.67 110.99 74.36 6.908 889.394

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 6.908 225.408

5 18.6

21.6 0.51 150.35 76.67 9.42 1614.58

6 21.6

23.8 0.25 161.2 40.3 0.628 27.18


18/30


Aftesia mbajtese ne maje eshte e njejte me piloten kater : qt'* At = 130 *0.785 = 102.05 kpa


(zd)6 = ( 6 u ) * H62+ ( 5 u ) * H5 + ( 4 u ) * H4 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 +

( 1 u ) * H 1 = 181.2 knm3


fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi


SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.17 15.71 18.38 11.304 177.941

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.54 21.352 353.109

3 14.2

16.4 0.67 110.99 74.36 6.908 889.394

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 6.908 225.408

5 18.6

21.6 0.51 150.35 76.67 9.42 1614.58

6 21.6

23.8 0.25 181.2 45.3 13.18 597.16


19/30

fs * As = 3857.85



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 3857.85 +102.053 = 1319.96 kn



F =6


Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 124 ) * 22 * ( 25 9.81 ) = 271.48 kn

Pilota e ngulur me keto permasa B = 0.6 m

D = 20 m

a.Aftesia mbajtese e pilotes ne maje

B = 1


18 1129.88 584.95

20 1220.49 634.37

22 1319.96 688.22


20/30


Su = 20 250 kpa

D B = 200.6 = 33.3 > 3 qt' = Nc* su = 6.5 * 20 = 130 kpa

Nc* = 6.5 per su25

Siperfaqja ne majen e pilotes : At= *D24 = 3.14*0.624 = 0.2826 m2

Aftesia mbajtese ne maje : qt'* At = 130* 0.2826 = 36.738 kpa


Shtresa nr 3 Sand

= 1.18 0.625 * Dr

Dr densiteti relative I reres I shprehur si nr dhjetor

Dr = N160Cp * Ca * COCR

(N1)60 = N60 * 100z; = 17 * 10067 = 20.7

N60 = 17

z; = 1* h1 u=67 kpa

Cp koeficenti korelues qe lidhet me madhesine e grimcave

Cp = 60 + 25 logD 50 = 42.5

C A faktori korelues qe varet nga toka

C A = 1.2 + 0.5 log (t108) = 1.2 + 0.5 log 1000100 = 1.25

C OCR = OCR0.18 = 1.03

OCR = 1.195

Dr = N160Cp * Ca * COCR= 20.742.5 * 1.25 * 1.03 * 100 = 61 %

= 1.18 0.625 * Dr = 1.18 0.625 * 0.61 = 0.78

Ky ekuaion qe ne disponojme per

bazohet ne nje seri provash ngarkimi me

pilota tubolare me fund te mbyllur qe kane raport

'0.7

f

=

dhe

0

1K

K=

per


21/30

rrjedhim ne rastin tone meqenese kemi perdorur nje pilote beton i

paranderur vlera e

do te kete nevoje per nje korrigjim.

Per beton te paranderur kemi raportet

' 0.9f

=

,

01

K

K =

korgjuar = 0.78 * ( 0.90.7 )*11= 1.002


= 0.25 per argjilat

shtresa nr 2 Sand

= 1.18 0.625 * Dr



(N1)60 = N60 * 100z; = 20 * 10067 = 24.43

N60 = 20

z; = 1* h1 u=41.7 kpa


Cp = 60 + 25 logD 50 = 42.5


C A = 1.2 + 0.5 log (t108) = 1.2 + 0.5 log 1000100 = 1.25

C OCR = OCR0.18 = 1.044

OCR = 1.274

Dr = N160Cp * Ca * COCR= 24.4342.5 * 1.25 * 1.044 * 100 = 44 %

= 1.18 0.625 * Dr = 1.18 0.625 * 0.44 = 0.905


22/30

Ky ekuacion qe ne disponojme per

bazohet ne nje seri provash ngarkimi

me pilota tubolare me fund te mbyllur qe kane raport

'0.7

f

=

dhe

0

1K

K=

per


paranderur vlera e



'0.9

f

=

,

0

1K

K=

korgjuar = 0.905 * ( 0.90.7 )*11= 1.16

Shtresa nr 5 Clayey Silt

= 0.25 per argjilat

shtresa nr 7 Sand

= 1.18 0.625 * Dr



(N1)60 = N60 * 100z; = 16 * 10067 = 19.54

N60 = 16

z; = 1* h1 u=56.13 kpa


Cp = 60 + 25 logD 50 = 42.5


C A = 1.2 + 0.5 log (t108) = 1.2 + 0.5 log 1000100 = 1.25

C OCR = OCR0.18 = 1.03


23/30

OCR = 1.195

Dr = N160Cp * Ca * COCR= 19.5442.5 * 1.25 * 1.03 * 100 = 36 %

= 1.18 0.625 * Dr = 1.18 0.625 * 0.36 = 0.95

Ky ekuaion qe ne disponojme per

bazohet ne nje seri provash ngarkimi me

pilota tubolare me fund te mbyllur qe kane raport

'0.7

f

=

dhe

0

1K

K=

per


paranderur vlera e



'0.9

f

=

,

0

1K

K=

korgjuar = 0.95 * ( 0.90.7 )*11= 1.14


= 0.25 per argjilat

'

ZD

-sforcimi vertikal efektiv ne bazen e themelit

I llogarisim :

(zd)1 = ( 1 u ) * H12 = (18.54 9.81 ) * 3.62 = 15.71 knm3

(zd)2 = ( 2 u ) * H22 + ( 1 u ) * H 1= (20.03 9.81 ) * 6.82 + (18.54 9.81 ) * 3.6 =

66.15 knm3(zd)3 = ( 3 u ) * H32 + ( 2 u ) * H 2 + ( 1 u ) * H 1 = 110.99 knm3

(zd)4= ( 4 u ) * H42 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 + ( 1 u ) * H 1 = 130.52 knm3

(zd)5 = ( 5 u ) * H52 + ( 4 u ) * H4 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 + ( 1 u ) * H 1 =150.35 knm3


24/30



fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi



fs * As = 2135.66

SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.00

2

15.71 15.7414 6.7824 106.765

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.5375 12.8112 211.865

3 14.2

16.4 1.16 110.99 128.748 4.1448 533.636

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 4.1448 135.245

5 18.6

21.6 1.14 150.35 171.399 5.652 968.747

6 21.6

23.8 0.25 173.13 43.2825 4.1448 179.397


25/30



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 2135.66 +36.7383 = 724.13 kn



F =6


Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 0..624 ) * 20 * ( 25 9.81 ) = 85.82 kn

Pilota e ngulur me keto permasa : B = 0.6 m

D = 22 m

1.Aftesia mbajtese ne maje eshte e njejte me piloten me siper


2.Rezistenca njesi ne ferkim anesor per cdo shtrese :

Kjo rezistence ne ndryshim nga rasti I pare ndryshon vetem ne shtresen e fundit sepseritet gjatesia e pilotes :



fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi



26/30

fs * As =2314.69



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 2314.69 +36.7383 = 783.81 kn Kapaciteti mbajtes ne shkulje


F =6

(P upward)a = Wf + fs * As F = 94.40 + 2314 6 = 401.40 kn

Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 0..624 ) * 22 * ( 25 9.81 ) = 94.40 kn

Pilota e ngulur me keto permasa : B = 0.6 m

D = 18 m

1.Aftesia mbajtese ne maje eshte e njejte me piloten me siper

SHTRES

AT( )Z m ( )

'

ZD sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.00

2

15.71 15.7414 6.7824 106.765

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.5375 12.8112 211.865

3 14.2

16.4 1.16 110.99 128.748 4.1448 533.636

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 4.1448 135.245

5 18.6

21.6 1.14 150.35 171.399 5.652 968.747

6 21.6

23.8 0.25 181.2 45.3 7.91 358.44


27/30


2.Rezistenca njesi ne ferkim anesor per cdo shtrese :

Kjo rezistence ne ndryshim nga rasti I pare ndryshon vetem ne shtresen e fundit sepseritet gjatesia e pilotes :

(zd)6 = ( 6 u ) * H62+ ( 5 u ) * H5 + ( 4 u ) * H4 + ( 3 u ) * H3 + ( 2 u ) * H 2 +

( 1 u ) * H 1 = 161.2 knm3


fsi = * (zd)i


Asi = *B*Hi

Ne baze tellogaritjeve

te


SHTRES

AT ( )Z m

( )

'

ZD

sf sA s sf Ag

1 3.8

7.4 1.00

2

15.71 15.7414 6.7824 106.765

2 7.4

14.2 0.25 66.15 16.5375 12.8112 211.865

3 14.2

16.4 1.16 110.99 128.748 4.1448 533.636

4 16.4

18.6 0.25 130.52 32.63 4.1448 135.245

5 18.6

21.6 1.14 150.35 171.399 5.652 968.747

6 21.6

23.8 0.25 161.2 40.3 0.37 15.18


28/30

fs * As = 1971.44



3F=

Pa = fs * As + qt'* At F = 1971.44 +36.7383 = 669.39 kn



F =6

(P upward)a = Wf + fs * As F = 77.23 + 1971.446 = 341.44 kn

Wf = ( *B24 ) * D * ( b u ) = ( 3.14 * 0..624 ) * 18 * ( 25 9.81 ) = 77.23 kn

Ndertojme nje tabele perfundimtare per te gjitha pilotat e llogaritura :

B = 0.6


18 669.39 341.44

20 724.13 370.24

22 783.81 401.40

B = 0.6

D(m) Pa [kN]

(Pupward)a

[kN]18 669.39 341.44

20 724.13 370.24

22 783.81 401.40

B = 0.8

D(m) Pa [kN](Pupward)a

[kN]

18 568.23 296.01

20 640.27 334.56

22 720.56 377.24

B = 1D(m)

Pa [kN](Pupward)a

[kN]18 1129.88 584.9520 1220.49 634.37

22 1319.96 688.22


29/30

Me te dhenat e tabeles se mesiperme ndertojme grafiket e meposhtem :

Grafiku me poshte jep grafikun per kapacitetin mbajtes ne ngulje :

Kurse ky grafik jep kapacitetin mbajtes ne shkulje :


30/30

te lloagaritet kapaciteti mbajtes ne ngulje dhe ne shkulje i pilotes se zgjedhur me permasat si me...

Documents