Ikima Septiembre.cdrConsejos elementales para seguridad en el laboratorio químico.
1. Usa siempre lentes de seguridad y bata de preferencia que sea de algodón,
larga y con mangas largas.
2. No uses faldas, shorts o zapatos abiertos. Las personas de cabello largo
deberán sujetarlos mientras estén en el laboratorio.
3. No trabajes solo, principalmente después del horario normal de trabajo y
fines de semana. Siempre avisa a alguien en donde estarás trabajando.
4. No fumes, comas o bebas en el laboratorio. Fuma en las áreas asignadas.
Lávate bien las manos al salir del lugar.
5. Al ser designado para trabajar en un determinado laboratorio, es muy
importante conocer la localización de los
6. Antes de usar reactivos que no conozcas, consulta la bibliografía adecuada
e infórmate sobre como manipularlos y descartarlos.
7. No devuelvas los reactivos a los frascos originales, aunque no hayan sido
usados. Evita circular con reactivos por el laboratorio.
8. No uses ningún instrumento para el cual no hayas sido entrenado o
autorizado a utilizar.
9. Verifica el voltaje de trabajo del instrumento antes de enchufarlo. Cuando
los instrumentos no estén siendo usados deben permanecer desenchufados.
10. Usa siempre guantes de asbesto, para el aislamiento térmico, al manipular
material caliente.
11. Nunca pipetes líquidos con la boca. En este caso usa peras de plástico o
trompas de vacío.
12. Reporta inmediatamente cualquier condición insegura en tu área de
trabajo al responsable del área así como a cualquier miembro de la CSH.
13. Si Usas un extintor avisa inmediatamente para que sea recargado.
accesorios de seguridad.
1. Localizar los y verificar a que tipo pertenecen y
que tipo de fuego pueden apagar.
2. Localizar
medicamentos existentes y su utilidad.
4. Localizar las máscaras contra gas. Sí necesitaras usarlas, recuerda
siempre verificar la existencia y la calidad de los filtros adecuados para
su utilización.
8. Localizar el más cercano y verificar sí está funcionando
correctamente.
10.Informarse sobre los a ser usados en casos
(hospitales, ambulancia, bomberos, etc.)
interruptor general de Electricidad del laboratorio
frazada anti-fuego
interruptor general de Electricidad del laboratorio
frazada anti-fuego
.
El laboratorio no es lugar para juegos! Concéntrate en lo que este haciendo.
El laboratorio no es lugar para juegos! Concéntrate en lo que este haciendo.
IMPORTANTE: Además de localizar estos a c c e s o r i o s , d e b e r á s s a b e r u t i l i z a r l o s correctamente. Así, para una rápida referencia, consulta a la persona responsable por la seguridad del laboratorio o en los manuales especializados.
Servicios
Tecnológicos
Este departamento ofrece servicios de calidad al CIMAV, a la industria maquiladora y de manufactura a través de laboratorios especializados, taller de prototipos y mantenimiento; así como el área de telecomunicaciones y sistemas
En el área de laboratorios la función principal es brindar servicios de: Identificación y caracterización de muestras sólidas y líquidas, Determinación de propiedades mecánicas y La calibración de instrumentos en las magnitudes:
dimensional, masa, temperatura, eléctrica, presión y volumen;









Metrología
El cuenta con 5 áreas: 1) Maquinas-herramienta, 2) Hojalatería, 3) Soldadura, 4) Carpintería y 5) Laboratorio de electrónica,
Que permiten la fabricación de toda clase de prototipos solicitados por personal del centro y la atención de clientes externos
Taller de prototipos
El cuenta con el equipo necesario para instalar y dar mantenimiento a todo el centro, tanto en los laboratorios como en las áreas administrativas
Area de mantenimiento
Mientras que el área de , dan soporte y mantenimiento a todo el equipo de cómputo y comunicación del centro y apoyo a los alumnos del postgrado.
telecomunicaciones y sistemas
El éxito del
Presencia Externa
El pasado 17 de agosto, se llevo a cabo en las instalaciones del Centro una reunión del Sistema de
Universidades Tecnológicas del País. A esta reunión asistieron Rectores de Universidades,
presididos por su Director General el Ing. Héctor Arreola, por parte de la Secretaría de
Educación y Cultura estuvo presente su titular la Lic. Guadalupe Chacón y por parte del Cimav
estuvo nuestro Director General, Dr. Jesús González y el Director Académico, Dr. Alfredo Aguilar
El motivo de la reunión fue de iniciar un proceso de reestructuración del Sistema antes
mencionado con el fin de que en un futuro cercano egresen de estas Universidades ingenieros
con un nivel de conocimientos comparable a los mejores del mundo. La razón de haber
realizado esta reunión en instalaciones del CIMAV, es porque el Ing. Arreola le ha solicitado al
Dr. González el apoyo para que nuestro Centro acompañe a través de varias iniciativas en el
proceso de esta reestructuración.
Cabe mencionar que en la reunión, también participaron el Dr. Oscar Vázquez y el Dr. Héctor
García Nevares, el primero, Delegado del CONACYT de la zona noreste, quien presentó los
diferentes programas de apoyo que el CONACYT oferta para la formación de recursos
humanos, fondos mixtos, sectoriales e institucionales. El Dr. Nevares, participó con la
presentación de las diversas convocatorias emanadas del Fondo Mixto del Edo de Chihuahua.
Así mismo, el Dr. González hizo una presentación general del CIMAV como también los
elementos básicos que se requieren para lograr que una Universidad sea considerada de Rango
Mundial, los cuales en resumen son: Concentración de talento, recursos abundantes y marco
regulatorio adecuado
4 LARA GALLEGOS HONORIO Dirección de Vinculación
7 ESPINOSA MAGAÑA FRANCISCO Simulación computacional y
10 GUZMAN VELDERRAIN MELANY Dirección de admón. y finanzas
11 HERRERA PERAZA EDUARDO FLORENCIO Energías Renovables
16 AGUIRRE GARCIA FERNANDO Servicios científicos y tecnológicos
17 ORTEGA MORAN RAFAEL Servicios científicos y tecnológicos
18 AGUILAR MARTINEZ JOSUE AMILCAR Unidad monterrey
19 MUNDO HERNANDEZ EDGAR GUADALUPE Dirección de planeación ..
20 STOCKTON REJON FEDERICO RICARDO Depto. De estudios de posgrado
20 CARREÑO GALLARDO CALEB Integridad y diseño de
21 PRIETO MARQUEZ MARCELA Depto. De estudios de posgrado
22 ALMERAYA CALDERON FACUNDO Integridad y diseño de
25 VILLAVERDE HERNANDEZ GUADALUPE Depto. De presupuesto
28 OROZCO ALVARADO MIGUEL ALONSO Integridad y diseño de
29 ROMAN AGUIRRE MANUEL Materiales Nanoestructurados
C u m
o s d
e l m
e s d
Journal of Alloys and Compounds, Vol. 495, (2010), Pp. 403-407.
, J.L. Cardoso-Cortes, E. Rocha-Rangel,
Journal of Alloys And Compounds. Vol. 495, (2010), Pages 399-402
R. Pérez-Bustamante, C. D. Gómez-Esparza,
The increase on mechanical properties of different graphite dispersions in aluminum- based composites was studied. Al composites with metal-coated graphite (MCG) were prepared by mechanical milling route. Selected MCG couples were C–Cu, C–Ni and C–Ag while uncoated graphite was used as reference. As-milled products were consolidated by uniaxial cold compression followed by pressure-less sintering, hardness and compression tests were carried out on a longitudinal direction. Experimental values showed a significant increment on yield strength and hardness values in synthesized composites with respect to the blank (pure milledAl) processed under same conditions. Metal type and its concentration have an important effect on mechanical properties of prepared composites.
Aluminum-based nanocomposites were produced using multiwalled carbon nanotubes (MWCNTs) dispersion by mechanical milling (MM) followed by sintering and hot extrusion. MWCNTs showed stability after MM and thermo-mechanical processes. Excellent adhesion of nanotubes to Al-matrix was observed. Formation of an amorphous interface between nanotubes and aluminum matrix in nanocomposites was observed by TEM. This amorphous layer is probably responsible of the excellent adhesion of MWCNTs to the aluminum matrix.
Effect of metallic addition on mechanical properties in an aluminum-graphite composite synthesized by means of mechanical milling.
FI= 2.135
FI= 2.135
I. Estrada-Guel, C. Carreño-Gallardo J.M. Herrera-Ramírez, R. Martínez-Sánchez.
I. Estrada-Guel, P. Amézaga- Madrid, M. Miki-Yoshida, J. M. Herrera-Ramírez, R. Martínez-Sánchez.
A B S T R A C T
A B S T R A C T
Journal of Alloys And Compounds. Vol. 495, (2010), 2010, Pages 394-398.
R. Flores-Campos, D.C. Mendoza-Ruiz,
Journal of Alloys And Compounds Volume 495, (2010), Pages 629-633.
Composites of 7075 aluminum alloy (Al7075) with carbon-coated silver nanoparticles (Ag-C NP) were prepared by the mechanical milling process. It had been found thatAg- C NP have an effect in refining the powder and in the crystal size. MgZn2 phase presents in annealed samples was dissolved by milling process. The Vickers microhardness (HVN) values are higher at higher Ag-C NP contents. It has been found that a saturation point exists where microhardness does not present variation.
and
We report the fabrication of submicron, multi-nano-layered, yttria-stabilized zirconia (YSZ) thin films by aerosol assisted CVD. The film consisted of a periodic stack of several layers, a few nanometers thick, of the same composition but different density; formation of voids during synthesis originate the low-density layer. Grazing incidence X-ray diffraction (GIXRD), X-ray reflectometry, high-resolution transmission electron microscopy (HRTEM) and high angle annular dark field (HAADF) images were employed to analyze the microstructure of the films. GIXRD pattern showed characteristic peaks of cubic zirconia. Peak broadening in the pattern comes from a microstructure composed of nanocrystals, but principally due to the multilayered structure, that cause satellite peaks around the Bragg reflections. Lattice fringes measurement in HRTEM and HAADF images was consistent with the interplanar distance of the YSZ cubic phase. Additionally, lattice parameter obtained from selected area electron diffraction and GIXRD patterns was around 0.513 nm, in agreement to values reported in the literature for YSZ.
Microstructural And Mechanical Characterization In Aluminum 7075 Alloy Reinforced By Silver Nanoparticles Dispersion.
FI= 2.135
FI= 2.135
P. Amézaga-Madrid, W. Antúnez-Flores, J. González-Hernández, J. Sáenz- Hernández, K. Campos-Venegas, O. Solís-Canto, C. Ornelas-Gutiérrez, O. Vega- Becerra, R. Martínez-Sánchez M. Miki-Yoshida.
A B S T R A C T
A B S T R A C T
Ind. Eng. Chem. Res. 2010, 49, 6388–6393
Journal of Materials Engineering and Performance. Vol. 19, N6. pp. 880-884. 2010. USA.
J. A. Cabral Miramontes, J. D. O. Barceinas Sánchez, and
Juan Muñoz-Saldaña,
Brass coatings were deposited by electroless process on zamak-5 alloy substrates with various degrees of polishing and different concentrations of chelating agent in the chemical baths, in which the Cu complexing agent was varied in a wide range of compositions. The effect of Rochelle salt content as well as the substrate roughness on the microstructure and mechanical properties of the prepared coatings was addressed. A two layer structure is formed during the deposition process having stoichiometric composition corresponding to CuZn and Cu5Zn8 for the top and bottom layer, respectively, and also CuZn5 was detected. The CuZn stoichiometric top layer showed invariably higher hardness. Polishing of the substrate leads to coatings with coarse- grained microstructure and higher surface hardness. It is found that both the chelating agent and the substrate roughness influence the microstructure and mechanical properties of the coatings, and higher chelating agent concentrations and smoother substrates produce higher densities and therefore better mechanical properties.
The effect of boron additions on the densification of a ferritic stainless steel during sintering was studied. Experimental results showed that density and microstructure changed with the boron content. Boron promotes the formation of a liquid phase, which resulted from a eutectic reaction involving iron and chromium. The presence of the liquid phase modified the microstructure morphology, shape of porosity, density and hardness.
Effect of Surface Substrate Roughness and of Chelating Agent on the Microstructure and Mechanical Properties of Electroless Processed Brass
Coatings
FI= 1.895
Effect of Boron Additions on Sintering and Densification of a Ferritic Stainless Steel.
FI= 0.592
F. Almeraya Calderón, A. Martínez-Villafañe J. G. Chacón Nava.
A B S T R A C T
A B S T R A C T
Journal of Applied Electrochemistry. Vol. 40, N9. pp. 1633-1640. 2010. USA.
E. F. Díaz, J.G. González-Rodríguez,
Tribology International. Inglaterra. Vol. 43, N8. pp. 1307-1317. 2010.
J. A. Cabral-Miramontes.
The H2S corrosion inhibition of ultra high strength steel with carboxyethyl-imidazoline has been evaluated with electrochemical techniques. Tested material included a water quenched Fe–C–Mn steel micro alloyed with Si, Nb, Cr, and Ti, equivalent to anAPI X-120 pipeline steel, whereas electrochemical techniques included polarization curves, linear polarization resistance, electrochemical impedance spectroscopy, and electrochemical noise measurements. Tested solutions included H2S-containing 3% NaCl with and without 10 vol% of diesel and different inhibitor concentrations (0, 5, 10, 25, 50, and 100 ppm) at 50°C. Different techniques have shown that the optimum carboxyethyl- imidazoline efficiency was obtained with 50 ppm, but the efficiency decreases as time elapsed. Corrosion rates obtained with diesel were lower than those obtained without diesel.
The low-stress three body abrasion behaviour of arrange of steels was investigated. The tests were carried out in a rubber wheel tester (according toASTM G65-94, reapproved in 2000) at room temperature. The abrasive part
S. For the austenitic and ferritic steels the subsurface deformation was larger for impact with the coarser particles. Variations in substrate hardness had no effect on the abrasive behaviour observed. On the whole, the hardest steel (mild steel in martensitic condition) showed the higher extent of damage, irrespective of particle size.
icles used were angular alumina particles of four different sizes. The results showed that, in general, the smaller particles (50 and 125μm average size) caused more damage. With these particles, observations of surface morphology indicated a more intense cutting and ploughing action, leading to more damage, whereas bigger particles i.e. larger 250 and 560μm particles produced less damage, and their action involved more plastic deformation type wear. The 304 SS had a lower abrasion resistance than the 310 S
H S Corrosion Inhibition of an Ultra High Strength Pipeline Steel by Carboxyethyl-Imidazoline
FI= 1.697
M. M. Stack. Low-Stress Three Body Abrasion of Engineering Alloys.
FI= 1.690
J. G. Chacon-Nava, A. Martinez-Villafañe, F. Almeraya-Calderon,
A B S T R A C T
A B S T R A C T
Journal of Molecular Structure: THEOCHEM 955, 39-41 (2010)
Journal of Molecular Structure: THEOCHEM 957 (2010) 100–107
C.C. Díaz-Torrejón, Ilya G. Kaplan
The precise ab initio calculations of the tetramer Mg_{4}were performed at the all- electron CCSD(T)/aug-cc-pVQZ level. The dissociation energy in respect to all possible dissociation channels at different levels of accuracy, from SCF till CCSD(T), but with the same large basis set, was calculated.Except the SCF method, in all approximations Mg_{4} was found stable. The many-body decomposition of the interaction energy was performed. From it follows that the three-body forces are not only a single factor of stabilization, but the dominant factor of the many-body expansion. The three-body interactions favor the promotion of the 3s-valence electrons to the 3p orbitals with the subsequent sphybridization.
Manuel Alberto Flores Hidalgo, Diana Barraza Jiménez,
The geometric parameters characterization and ground state energies of (ZnO)6 nanoclusters were calculated using Density Functional Theory (DFT) with B3LYP and LanL2DZ basis set. Excited state energies, as well as absorption wavelength, were computed using Time Dependent-Density Functional Theory (TDDFT) for both nanostructures in its pristine form and also for variants of these nanoclusters with sulfur applied as substitutional impurity at different locations within the structure. For the emission wavelength, the excited state geometry optimization was carried out with Hartree–Fock Configuration Interaction Singles (HF/CIS). Our theoretical results are new data related to the geometry as well as to the spectral absorption/emission properties of these novel nanostructures. These cluster variants present characteristics interesting for solar cells and optical applications that will be useful for future theoretical/experimental developments.
Nature of stability of Mg4 and many-body forces
FI= 1.551
Excited states analysis of sulfur substitutional impurities on (ZnO)6 clusters using DFT and TD-DFT
FI= 1.551
F. Espinosa-Magaña,
Daniel Glossman-Mitnik
Journal.chemistrycentral.com/content/4/1/12
Sergio A Payán-Gómez, Manuel Piñón-Miramontes and
In this work, we make use of a model chemistry within Density Functional Theory (DFT) recently presented, which is called M05-2X, to calculate the molecular structure of the flavonoid Rutin, as well as to predict the infrared (IR) and ultraviolet (UV-Vis) spectra, the dipole moment and polarizability, the free energy of solvation in different solvents as an indication of solubility, the HOMO and LUMO orbitals, and the chemical reactivity parameters that arise from Conceptual DFT. The calculated values are compared with the available experimental data for this molecule as a means of validation of the used model chemistry.
D Torres-Torres, , L A Gutierrez-Ladron-de Guevara, and M V Swain
A procedure to develop a true geometric finite element (FE) model of a Berkovich indenter using fused silica as a reference material is proposed. 2D and 3D models of the indenter tip were evaluated based on the delimiting factors such as the indenter true geometry, elastic modulus, yield stress and hardening modulus, and compared with the experimental results. The true geometry of the Berkovich indenter paying special attention to the tip end was determined by a non-linear regression of the indentation data at small indentation depths using the equation of a sphere, and by image analysis of AFM micrographs. The tip bluntness was described with a so-called rounding radius and incorporated into the 3D FE model, which was in fact the most important parameter considered for a better representation of the load–displacement curves obtained experimentally. The advantages of using 3D models instead of 2D models are described and discussed here. Finally, different methods were used to determine the yield stress of fused silica, including the analysis of the load–penetration data transformed to 'stress–strain' indentation curve as well as by the analysis of the von Mises equivalent stress distribution obtained with the 3D FE models. The results show that the yield stress of fused silica is 4.5–4.6 GPa.
RCesoeamrchp artuiclteational molecular characterization of the flavonoid rutin
FI= 1.310
Geometry and bluntness tip effects on elastic–plastic behaviour during nanoindentation of fused silica:
experimental and FE simulation
J Muñoz-Saldaña A Hurtado-Macías
Journal of Nanomaterials Volume 2010, Article ID 302898, 8 pages
Ivonne Alonso-Lemus, Ysmael Verde-Gomez, and
Materials Transactions, Vol. 51, No. 6, (2010), pp. 1120 to 1126.
J. L. Hernández R., J. J. Cruz R., C. Gómez Y., O. CoreñoA. and
MCM-41 have been used to custom synthesize catalysts in because of the controllable properties, such as pore size, active phase incorporation, crystal size, and morphology, among others. In this paper, a simple and versatile method for the incorporation of platinum, ruthenium, and palladium onto Al-MCM-41 mesoporous silica by direct inclusion of various precursors was studied. M/Al-MCM-41 structure, textural properties, morphology, and elemental composition were analyzed. The results obtained indicate that the Al-MCM-41 mesoporous-ordered structure was not affected by metallic particle incorporation. Highsurface areas were obtained (1131m2/g). Metallic nanoparticles dispersion on Al-MCM-41 was homogeneous for all samples and its particles sizes were between 6 nm to 20 nm. Microscopy results show round shape particles in platinum and palladium samples; however, ruthenium catalysts exhibit a spherical and rod shapes. Electrochemical testing for Pt/Al-MCM-41 showed electrocatalytic activity for H2 oxidation which indicates that these materials can be used as a catalyst in electrochemical devices.
Aluminum nanocomposite was obtained through mechanical alloying process using elemental powders of aluminum, copper and magnesium of high purity with the aim to obtain the 2024 aluminum alloy composition. Elemental powders and reinforcement particles were milled in a simoloyer mill for different times from 1 to 5 h. X-Ray Diffraction (XRD) and Scanning Electron Microscopy (SEM) results indicated that even for milling time of 5 h some elemental copper remained in the microstructure and has not been incorporated completely in solid solution into the aluminum lattice. Furthermore, it was not observed formation of any second phase, however when the specimens were subjected to Differential Thermal Analysis (DTA), it was observed in the microstructure the presence of Al2Cu, Al4C3 and some oxide of the type CuO and CuO2. It was also demonstrated that average crystallite size of milled powders was refined to nanometric level while microhardness values were arising continuously with the milling time and were a maximum in the 2 mass% graphite specimen.
Metal Nanoparticles Supported on Al-MCM-41 via In Situ Aqueous Synthesis
FI= 1.023
FI= 0.795
A B S T R A C T
A B S T R A C T
Los pasados días 30 y 31 de agosto del año en curso, se llevo a cabo la segunda
auditoria de renovación del Sistema de gestión de la Calidad. Como resultado de la
misma se tuvieron cuatro no conformidades, que al ser calificadas como menores
permitieron la recomendación, por parte del Ing. Miguel A Muñoz (Auditor Líder de
AQA de México), de renovar la certificación de nuestro Sistema en base a la norma
ISO 9001: 2008. No obstante debemos trabajar en las acciones correctivas que nos
permitan mantener la Certificación por un periodo de tres años más.
Como es de conocimiento de todo el personal involucrado en el SGC de CIMAV, la
auditoria es solo un muestreo por lo que se les exhorta a mantener al día los
registros de su área y/o laboratorio para evitar no conformidades recurrentes en
un futuro.
&~~D(Q)~~@~~~@jiJ\Yl& y CUÁL ESELMECANISMO PARA
&Lí~~[Q)~~~~ Una de las etapas del Proceso de Evaluación y Acreditación de unidadl?sde verificación (organismos de inspección) es la relativa al seguimiento por revisión de acciones correctivas.
Esta etapa se presenta cuando una unidad de verificación (organismo de inspección) recibe una evaluación en sitio o como resultado de una evaluación documental.
. . En ambos casos, la unidad de verificación (organismo de inspección) debe presentar acciones correctivas para atender las No Conformidades.
En el punto 13.2.1 del Procedimiento de Evaluación y Acreditación se indica lo siguiente:
Cuando se trata de la revisión de las acciones correctivas de manera
'
A continuación se presenta una breve explicación de qué es una acción correctiva y una acción preventiva.
Es importante distinguir entre una corrección y una acción correctiva:
CORRECCiÓN
ACCiÓN CORRECTIVA
Acción tomada para eliminar las causas de una NoConformidad detectada u otra situación indeseable.
Nota 1. Una corrección puede realizarse junto con una acción correctiva. Nota 2. Una corrección puede ser un reproceso o una reclasificación.
Nota 1. Puede haber más de una causa para una No Conformidad. Nota 2. Laacción correctiva se toma para
. prevenir que algo vuelva a producirse
mientras que la acción preventiva se toma para evitar que algo suceda.
J
~~~
})La corrección es el manejo inmediato o acción de contención (reproceso, reclasificación) de la No Conformidad (NC) existente, y la acción correctiva está enfocada a eliminar las causas y prevenir la recurrencia. Por lo tanto, para hacer la corrección no se requiere conocer la qmsá raíz de la NC, sólo el requerimiento específico o el uso propuesto del producto o servicio para llevado de nuevo a ese estado.
})Para iniciar la acción correctiva, es requisito imprescindible determinar la causa raíz de la NC y actuar en consecuencia, tanto en el corto plazo para eliminar la causa raíz, como en el mediano y largo plazo para evitar la recurrencia.
:J })La acción correctiva termina hasta prevenir la recurrencia
del problema, es decir hasta hacer algo para que no vuelva a presentarse. .........................................
18 --- - - - --
.,.
Acción tomada para eliminar las causas de una No Conformidad potencial u otra situación potencialmente indeseable.
Nota 1. Puede haber más de una causa
para una No Conformidad potencial.
Nota 2. La acción preventiva se toma para prevenir que algo suceda mientras que la acción correctiva se toma para prevenir que vuelva a suceder.
Los invitamos a considerar esta
información en la presentación de las acciones correctivas a efecto de evitar
tener No Conformidades abiertas por no haber presentado la acción que evite que
un problema vuelva a suceder.
En caso de tener alguna duda al respecto le solicitamos contactar al personal de la
~ ¡ -. gerencia de unidades de verificación.- > -------
Problema ...
Centro de Investigación en Materiales Avanzados, S.C.
Ave. Miguel de Cervantes # 120 Complejo Industrial Chihuahua
Chihuahua, Chih., México. C.P. 31109 http://www.cimav.edu.mx