w04_détermination expérimentale Évolution des contraintes dans une poutre mixte acier-bthp...
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Constraints in beamsTRANSCRIPT
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57BLPCn273 dcembre 2008
Dterminationexprimentale,aumoyenduncontraintemtreactif,delvolutiondescontraintesdansunepoutremixteacier-bthpprflchie
RsumLa validation du fonctionnement dune poutre mixte acier-BTHP prflchie innovante a ncessit daccder directement la rserve de compression apporte par la prflexion, et son volution en fonction du comportement diffr du bton compte tenu du programme de chargement de la structure. cet effet a t mis au point un contraintemtre prototype miniaturis, constitu dun vrin plat noy dont la pression est en permanence rgule pour assurer une dformation de compression identique celle dune section de rfrence. Les dformations enregistres sont de bonne qualit et se situent dans une fourchette tout fait satisfaisante par rapport au calcul. Les variations de contrainte sur quelques heures sont mesures avec une prcision de lordre de 0,2 MPa, mais les questions de stabilit lectrique sont critiques. Au bout de quatre mois dacquisition des donnes, lcart entre la valeur absolue de la contrainte et son valuation par le calcul est dau plus 1 MPa pour la poutre mixte instrumente avec les deux contraintemtres. Cette valuation prcise des contraintes a permis de confirmer lintrt demployer un BTHP dans ce type de structure mixte, en valorisant la rsistance en compression plus leve et les dformations diffres plus faibles des btons de cette gamme.
Experimentaldeterminationofthestressevolutioninaprebentsteel-VHPCcompositebeambymeansofanactivestressmeterAbstrACt
Validating the behavior of a prebent, innovative steel-very high-performance concrete (VHPC) composite beam requires both a direct identification of the compression reserve provided by the prebending and monitoring of its evolution as a function of the delayed concrete behavior, depending on the loading program imposed upon the structure. For this purpose, a miniaturized prototype stressmeter was developed; the device has been composed of a flat embedded jack whose pressure is being constantly controlled in order to produce a compressive strain identical to that of a reference cross-section. The strains recorded are of good quality and lie within a satisfactory range compared to computation results. Stress variations over a several-hour period are measured with a precision of nearly 0.2 MPa, yet concerns over electrical stability remain critical. After a four-month data acquisition period, the deviation between the absolute value of stress and its estimation by computation equals at most 1 MPa for the composite beam instrumented with the two stressmeters. This precise evaluation of stresses has made it possible to confirm the advantages of using VHPC for this type of composite structure, with a beneficial application of the higher compressive strength and lower delayed strains for this range of concrete.
Stphanie STAQUET1,2rick MERLIOT3
Cyril NGUYEN VAN PHU3Franois DERKX3
Franois TOUTLEMONDE1*1Universit Paris-Est, LCPC, FDOA,
Paris, France2Universit Libre de Bruxelles, BATir,
Bruxelles, Belgique3Universit Paris-Est, LCPC, MI,
Paris, France
* Auteur contacter : Franois TOUTLEMONDE
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9Manuscrit auteur, publi dans "Bulletin des Laboratoires des Ponts et Chausses, 273 (2008) pp 57-91"
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PourquoiunContrAintEmtrEACtif?
Fonctionnement des poutres prflchies et validation
La technique des poutres prflchies, qui consiste enrober de bton le talon infrieur dune pou-
trelle mtallique pralablement flchie, puis la relcher, une fois le bton durci, de faon le
mettre en prcontrainte, a t invente en Belgique sous le nom de poutre Prflex [1]. La squence
typique de construction dune poutre prflchie (figure 1) est la suivante.
a Pose dun profil mtallique avec contre-flche sur deux appuis situs ses extrmits.
b Application de deux efforts concentrs au quart et aux trois quarts de la porte de manire
annuler la contre-flche initiale.
c Coulage du bton de 1re phase (C50/60) autour de la semelle infrieure du profil avec maintien
des efforts appliqus ltape prcdente.
d Deux jours environ aprs ce coulage, relchement des efforts. La poutre remonte et la contre-
flche rsultante est plus petite que celle de dpart ; le talon de bton est comprim.
e Coulage du bton de 2e phase (hourdis suprieur). Cette phase est le plus souvent ralise sur site,
par opposition aux phases prcdentes ralises en usine.
La prsente recherche, entreprise sur la plate-forme dessai des structures du LCPC dans le cadre
du projet national MIKTI, vise tendre cette technique aux btons trs hautes performances
(BTHP). Le principal avantage potentiel dun BTHP avec fume de silice, comme lont montr les
tudes thoriques [2, 3], est la diminution des pertes de prcontraintes du systme grce une dimi-
nution significative des dformations de fluage [4]. Linnovation pourrait sappliquer des ponts-
rails, lorsque la rigidit doit tre augmente vis--vis de critres spcifiques aux TGV, ou quand
lencombrement de la structure doit tre minimis (contrainte de gabarit). La validation recherche
par le programme exprimental [5] porte donc notamment sur la capacit de prdire correctement
ltat de contrainte dans le talon de la poutre prflchie, compte tenu dune squence de chargement
reprsentative des phases relles de construction douvrages et compte tenu du fluage du BTHP, les
hypothses de dimensionnement issues de la classe II du BPEL [6] visant classiquement une non-
dcompression sous charges permanentes, voire frquentes, et des tractions infrieures 80 % de la
figure 1 tapes de construction
dune poutre mixte prflchie.
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rsistance sous charges de service rares. Vis--vis de cet objectif, la mesure des dformations nest
pas suffisante et une mthode de mesure directe des contraintes constitue un complment dintrt
majeur pour apprcier la rserve de compression de la structure.
Mesure directe de contraintes : tat de lart et spcificits requises
Dans une structure en bton de laboratoire, la mesure directe des contraintes pouvait utiliser un
vrin ultra-plat asservi [7] par analogie avec la mthode de libration [8]. La pression dhuile, asser-
vie en permanence, quilibre la contrainte de compression qui sapplique sur la facette matrialise
par le vrin. Lasservissement consiste, en faisant varier la pression dans le vrin, galer le signal
de dformation des jauges actives situes dans la zone dinfluence du vrin, la mesure de jauges
dites de rfrence situes dans une section loigne soumise aux mmes efforts. Un tel dispositif
prototype a t valid au Laboratoire rgional des Ponts et Chausses de lEst Parisien par un suivi
sur plusieurs mois avec un vrin de 7 cm de diamtre noy dans une prouvette de fluage (cylindre
de diamtre 16 cm et hauteur 100 cm, soumis une compression constante). La dimension des pou-
tres testes ici (50 mm de BTHP environ au-dessus et en-dessous de la semelle du profil mtalli-
que) imposait une miniaturisation plus pousse. Le systme devait galement fonctionner dans une
section soumise des gradients significatifs (carts denviron 1,3 MPa par cm selon la hauteur dans
le talon de la poutre) et des variations temporelles de contrainte lies au processus de chargement
(passage en quelques dizaines de minutes dune contrainte nulle une contrainte maximale estime
28 MPa, lors du relchement de la prflexion en fibre infrieure, pertes progressives de compres-
sion au cours des chargements successifs avec dformations diffres du bton).
Compte tenu des incertitudes sur la fiabilit des vrins plats miniaturiss et la capacit obtenir des
mesures fiables sur des dures de plusieurs mois, ainsi que des contraintes de place et de budget, il
a t dcid de prvoir pour une des deux poutres testes deux contraintemtres avec un asservisse-
ment conjoint. Placs dans la zone centrale soumise au moment maximum li la prflexion, lun
0,225 m, lautre 1,575 m du milieu de la poutre, les deux contraintemtres devaient donner des
indications proches, lcart tant li au moment du poids propre et des charges rparties entre les
sections concernes. Les sections symtriques permettaient dimplanter les jauges de rfrence. Les
dformations longitudinales taient mesures simultanment dans la zone de moment de prflexion
constant (de longueur 6 m pour une porte de 11 m pour les poutres, une fois poses sur le talon
de bton) par des extensomtres corde vibrante ou utilisant des capteurs LVDT, ainsi que par des
jauges de dformation.
rAlisAtionDEsContrAintEmtrEsACtifs
Vrins, asservissement hydraulique et scurits
Le vrin plat (figures 2 4) se compose de deux plaques circulaires dpaisseur 0,3 mm soudes au
laser sur un cylindre de mme paisseur en forme de soufflet, minimisant ainsi la rigidit du vrin.
Le vrin a un diamtre de 30 mm, une paisseur de 7,4 mm et une masse de 4,7 g sans les tuyaux de
raccordement. Confin dans le bton, il peut supporter une pression interne de lordre de 50 MPa.
Deux jauges noyes (partie active de longueur 6 mm dans une enveloppe en composite adhrence
amliore, destine tre noye dans du bton, de dimensions 25 10 1 mm) sont disposes res-
pectivement 7 mm de chaque ct du vrin. Ces jauges noyes sont situes dans la zone o le vrin
a le plus dinfluence, soit une demi-sphre de 15 mm de rayon de chaque ct du vrin. Le dispositif
hydraulique (figures 5 et 6) est pilot avec un PC et un logiciel de contrle-commande spcifique. Il
comprend un gnrateur de pression et un ensemble dlectrovannes permettant dasservir en alter-
nance deux vrins. Si le gnrateur de pression arrive en bute, il se remplit automatiquement grce
une rserve dhuile. En cas de panne de courant, les vrins sont isols et conservent leur pression.
Lensemble redmarre automatiquement et les pressions sont rtablies avant que lasservissement
ne reprenne. Lensemble est ainsi totalement autonome. Le circuit hydraulique a t modlis sous
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figure 5Vue globale du systme hydraulique et raccordements des jauges actives et de rfrence.
figure 2 Positionnement des micro-
vrins plats (diamtre 30 mm) et raccords.
figure 3 Vrin ultra-plat de
diamtre 30 mm entre ses jauges actives noyer,
avant coulage.
figure 4 Vrin plat, jauges actives et jauges de rfrence de part et dautre de la mi-
porte.
figure 6Schma de principe du contraintemtre et table de contrle hydraulique.
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simulink afin den dduire la loi de contrle adquate (figure 7a). Lasservissement des jauges se fait
en boucle ferme par un correcteur de type proportionnel. Sur la figure 7b, on peut voir la rponse
indicielle. Afin davoir des temps de rponses rapides, le logiciel utilis scrute dans un thread, la
vitesse dexcution maximale, les valeurs numrises des dformations donnes par les jauges, et
dclenche la correction ds que le seuil limite de dtection a t franchi. On a constat un bon fonc-
tionnement de la boucle dasservissement, conforme la simulation. Des scurits logicielles ont
t mises en place, lesquelles dsactivent le moteur et la boucle dasservissement en cas de valeurs
dviantes des jauges : cart excessif entre jauges redondantes, saturation du signal de mesure.
figure 7a : modle de
lasservissementb : rponse indicielle en
boucle ferme.
ab
Mise en uvre dans la structure
La prcision de linformation recherche a ncessit un maintien relativement rigide des vrins
plats et des jauges grce des fils mtalliques tendus sur le ferraillage passif (figure 3). La rholo-
gie du BTHP mis en uvre a fait lobjet dune mise au point spcifique [9], de faon assurer un
enrobage parfait en sous-face du profil et autour des instruments noys (figure 8a). lautopsie
du corps dpreuve, une fois atteint ltat limite ultime sous chargement monotone croissant, le
dgagement du bton a permis de vrifier la position des contraintemtres (figure 8b) : orientation
satisfaisante, distance la semelle de 14 mm pour lun, 18 mm pour lautre, par rapport une cote
thorique de 15 mm. Les raccordements hydrauliques ont t calorifugs (figure 5) de faon viter
des perturbations lies lexposition thermique (clairage solaire). Le zro des jauges avait t fait
avant coulage ; en revanche le raccordement hydraulique a t effectu juste avant le relchement
du profil.
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AnAlysEDuComPortEmEntDubtHPlCHEllEDProuVEttEsDElAborAtoirE
Optimisation de la formulation du BTHP
Dans le cadre de ce projet, la formulation du BTHP devait satisfaire les critres suivants.
a La rsistance moyenne la compression 2 jours fc2 devait tre au moins gale 55 MPa et
infrieure 65 MPa de manire obtenir un rapport de 40 % entre la contrainte maximale en com-
pression applique 2 jours au bton et la rsistance moyenne la compression du BTHP 2 jours.
Ce pourcentage correspond la valeur pratique utilise dans les poutres prfabriques actuelles.
b La rsistance moyenne la compression 28 jours fc28
devait atteindre 95 MPa (ce qui corres-
pond une rsistance caractristique de 80 MPa).
c Les proprits rhologiques devaient rester constantes durant au moins une heure et demie (pas
de perte douvrabilit). En effet, comme le volume total de bton ncessaire pour couler une pou-
tre de 13 m tait denviron 500 litres alors que la capacit maximale du malaxeur ntait que de
160 litres, quatre gches successives devaient tre effectues. Comme le malaxage prenait 5 min et
le coulage 15 20 min, la dure totale du coulage de la poutre tait denviron une heure et demie.
d Le diamtre maximal des granulats tait limit 12,5 mm pour viter des blocages dans les zones
les plus confines.
Les points a , b et d ont entran les choix prliminaires suivants, avant mme la dtermination
des proportions : un calcaire dur avec un diamtre maximal de 12,5 mm pour les granulats ; un
pourcentage lev en C3A dans le ciment ; un rapport fume de silice/ciment de 10 % ; une quantit
de ciment denviron 500 et un rapport eau/liant denviron 0,3. Sur la base de simula-
tions faites avec BetonLabPro dvelopp au LCPC [10], les proportions des constituants ont t
dtermines et sont donnes ci-aprs : gravillons 4/12,5 (calcaire du Boulonnais), 920 ;
sable 0/4 (calcaire du Boulonnais), 379 ; sable 0/4 (silico-calcaire roul), 369 ;
ciment CEM I 52,5 N CE CP2 NF, 500 ; fume de silice (SEPR), 50 ; eau de
gchage, 165 .
Le point c , ainsi que les critres rhologiques ont impliqu le choix (superplastifiant polyphospho-
nate) et la quantit (10 ) de ladjuvant, ce qui correspond un talement moyen de 70 cm [8].
Caractrisation mcanique instantane du BTHP
Lvolution des proprits mcaniques du BTHP a t dtermine aux ges suivants : 1, 2, 7,
28, 56, 100 et 168 jours, ce qui correspond des vnements spcifiques de chargement ou de
figure 8 Insertion dans le talon
BTHPa : fluidit requise ltat
fraisb : vrification de position
aprs autopsie.
a b
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changement dappui des poutres instrumentes. Deux types de conditions de stockage ont t
utilises pour les prouvettes : sous eau 20 oC et sous des conditions ambiantes variables (de 15
25 oC et de 20 60 % dhumidit relative (HR)) proximit des poutres. Deux tailles standard
dprouvettes cylindriques ont t utilises : la premire a un diamtre de 16 cm et une hauteur
de 32 cm et la seconde a un rayon de 5,5 cm et une hauteur de 22 cm, ce qui correspond lpais-
seur du BTHP situ autour de la semelle infrieure du profil mtallique (de 5 5,5 cm). Le
tableau 1, les figures 9 et 10 montrent lvolution de la rsistance la compression du BTHP et lvolution du module dYoung du BTHP. La figure 8 illustre lvolution de la rsistance en trac-
tion du BTHP obtenue par fendage sur cylindre ( 11,h22). Chaque valeur du tableau 1, ainsi
que des figures 9 11 est la moyenne de trois tests mcaniques. Ces rsultats confirment leffet
favorable de la cure sous eau sur les proprits mcaniques du BTHP. Au contraire, en raison
du schage assez svre, les conditions ambiantes variables du laboratoire dessai de structures
(humidit comprise entre 20 et 60 % avec une moyenne de 43 %) ont un effet dfavorable sur
lvolution du module dYoung et des rsistances des cylindres, en particulier si leur diamtre
est plus faible.
figure 9 volution de la rsistance moyenne la compression
sur cylindre du BTHP.
Rsistance moyenne la compression (MPa)
545862667074788286909498
102106110114118122126130
1 10 100 1000Temps (j)
Sous eau (16,h32)Sous eau (11,h22)Conditions ambiantes variables (11,h22)
tableau 1 Proprits mcaniques instantanes du BTHP.
Rsistance en compression (MPa)
Module dYoung (GPa)
Sous eau 20 oC Ambiance variable
Sous eau 20 oC Ambiance variable
ge Cylindre Cylindre Cylindre Cylindre
(jours) ( 11,h22) ( 16,h32) ( 11,h22) ( 11,h22) ( 16,h32) ( 11,h22)
1 55,4 55,5 39,6 36,3
2 73,4 76,1 71,5 40,6 41,0 38,1
7 87,8 40,5
28 118,4 116,2 99,3 46,4 47,6 42,8
56 127,2 126,2 103,1 47,6 48,6 43,3
100 103,3 43,4
168 106,1 43,3hal-0
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Caractrisation des dformations diffres du BTHP
Pour tirer parti du remplacement du BHP par un BTHP (C50/60 actuellement utilis en Belgique), des
essais de retrait et de fluage ont t raliss dans les conditions ambiantes variables [11, 12, 13], prs des poutres dessai, sur des cylindres de diamtre 16 cm et de hauteur 100 cm (figure 12), de manire pouvoir effectuer une analyse structurale correcte du comportement long terme des poutres. Les
conditions dessais sont en liaison troite avec les phases de construction et lhistoire de chargement
des poutres instrumentes. Tout dabord, les poutres sont exposes aux conditions ambiantes variables
(16 25 oC ; 20 60 % HR ; figure 13) un jour dge du bton, puis les efforts de prflexion (appli-qus sur les poutres avant le btonnage) sont retirs deux jours dge, de sorte que le bton est ds lors
prcontraint un niveau thorique de 23 MPa en compression. De cette manire, le niveau de contrainte
appliqu au bton 2 jours est limit 40 % de sa rsistance, de sorte que les effets non linaires
influenant fortement la fonction de fluage des niveaux levs de contrainte sont vits. Ensuite, des
charges permanentes (40 kN par poutre sous forme de masses en plomb, reprsentant la charge du
bton de 2e phase, des superstructures et du ballast) ont t appliques sur les poutres 56 jours. Les
recommandations du comit RILEM TC 107 [14] pour la ralisation de tests de retrait et de fluage ont t suivies. Toutes les prouvettes ont t exposes aux conditions variables un jour dge. Les prou-
vettes de fluage ont t charges des ges divers (2 jours et 28 jours) sous une contrainte constante de
compression de 23 MPa et lune dentre elles a t compltement dcharge 56 jours.
figure 10 volution du module
dYoung du BTHP.
figure 11 volution de la rsistance en traction par fendage sur
cylindre du BTHP.
Temps (j)
Module d'Young (GPa)
36373839404142434445464748
1 10 100 1000
Sous eau (16,h32)Sous eau (11,h22)Conditions ambiantes variables (11,h22)
Temps (j)
Rsistance moyenne en traction par fendage (MPa)
1,01,52,02,53,03,54,04,55,05,56,06,57,0
1 10 100 1000
Sous eau (11,h22)Conditions ambiantes variables (11,h22)
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moDlisAtionDEsEffEtsDiffrsDubtHP
Les mthodes de calcul traitant du comportement diffr des structures en bton appliquent gn-
ralement le principe de superposition, ce qui suppose que les dformations de fluage du bton
dpendent linairement du niveau de contrainte appliqu. Cependant, en cas de dchargement par-
tiel aprs une priode assez longue de fluage en compression, la recouvrance est significativement
plus petite que celle prdite par le principe de superposition [15]. Dans le cas des poutres mixtes
prflchies testes, la fibre infrieure du talon en bton subit une dcompression quand les charges
permanentes sont appliques 56 jours. Parmi les approches possibles, le premier auteur a dj
utilis la mthode aux deux fonctions propose par Yue et Taerwe [15] pour optimiser le calcul du
comportement long terme de ponts-bacs prfabriqus en Belgique. Lapplication de cette mthode
a donn des valeurs de dformations en bon accord avec les mesures in situ, et en meilleur accord
que les valeurs calcules en appliquant le principe de superposition [16]. Dans cette mthode, le
comportement non linaire caus par le dchargement est divis en deux parties [15] : une loi
linaire classique de fluage J pour le chargement et une loi de recouvrance Jr pour le dchargement.
La dformation totale (instantane et diffre) est calcule suivant lquation (1).
figure 12 Btis de fluage en
conditions ambiantes variables prs de la poutre
instrumente.
figure 13 volution des conditions
ambiantes variables autour des poutres : temprature
et humidit relative.
Conditions ambiantes variables
0
10
20
30
40
50
60
70
0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112t-2 (j)
Humidit relative ambiante (%)Temprature ambiante (C)
yTemprature = 0,04x + 21,6
yHumidit relative = 0,02x + 43,3
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avec J(t,ti) la fonction de fluage
la valeur de contrainte en compression (suppose tre un chargement) applique en t0
la variation de contrainte en ti (chargement ou dchargement)
Jr(t,t
0,t
i) la fonction de recouvrance
Daprs Yue et Taerwe [15], la fonction de recouvrance de fluage sexprime selon lquation (2).
si (dchargement)
si (chargement)
(2)
avec E(ti) le module dlasticit du bton en t
i
E(ti) le module dlasticit du bton 28 jours
Le premier auteur de cet article a une bonne exprience de la version 1999 du code modle
CEB-MC90 [17, 18] utilis pour calculer le retrait et le fluage du bton C50/60 [16]. Nous utilisons
galement ce modle pour prdire le retrait et le fluage du BTHP. Pour des histoires variables de
temprature, ce modle propose dutiliser le concept de temps quivalent qui permet de prendre en
compte la maturit effective du bton. Suivant la loi dArrhenius, le temps quivalent t0t [17] est
tout dabord calcul selon lquation (4) :
avec le ime intervalle de temps
Ti la temprature durant (en oC).
Ensuite, suivant le type de ciment, un temps quivalent t0eff [16] est calcul selon lquation (5).
o pour du ciment prise lente
0 pour du ciment normal
1 pour du ciment prise rapide
ComPArAisonEntrElEsDonnEsExPrimEntAlEs EtlEsVAlEursPrDitEsDEsEffEtsDiffrsDubtHP
Nous comparons ci-aprs les rsultats des essais de retrait et de fluage du BTHP en conditions
ambiantes variables avec les valeurs prdites par la version 1999 du modle CEB-MC90 [17, 18]
pour le retrait et le fluage, en utilisant le cas chant la fonction de recouvrance de fluage dcrite
par lquation (2) en cas de dchargement. La figure 14 montre que lvolution du retrait du BTHP
expos un jour aux conditions ambiantes variables est, globalement, en assez bon accord avec
les valeurs prdites par le code modle CEB90 (version 99), mais que le modle sous-estime le
retrait intervenant durant les premiers jours qui suivent lexposition au schage. Lhumidit rela-
(1)
(3)
(4)
(5)
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tive externe a t suppose constante dans le calcul et prise gale la valeur moyenne de 43 %. Les
figures 15 et 16 illustrent les fonctions de fluage mesures sur des prouvettes charges 2 jours
sous une contrainte constante de 23 MPa, puis dcharge compltement 56 jours pour lune
dentre elles, et exposes aux conditions ambiantes variables 1 jour avec les valeurs prdites par
le modle CEB90 (version 1999) avec application du principe de superposition ou avec la loi de
recouvrance donne par lquation (2) pour le dchargement. La diffrence entre les mesures et
les valeurs calcules aprs dchargement est significative quand le principe de superposition est
appliqu, tandis que la tendance des valeurs exprimentales est bien reproduite ds lors quon
utilise la loi de recouvrance de fluage dcrite par lquation (2). Enfin, la figure 17 montre la fonc-
tion de fluage de lprouvette charge 28 jours et expose aux conditions ambiantes variables
1 jour avec les valeurs prdites par le modle CEB90 (version 99). Ce modle tend surestimer les
valeurs de fluage long terme de ce BTHP charg 28 jours. Le modle AFREM pourrait fournir
une meilleure estimation des dformations de fluage pour ce bton, sous rserve dun chargement
ralis maturit importante [4, 5].
prouvette (16,h100) expose au schage un jour en conditionsambiantes variables
0
10
20
30
40
50
60
70
0,00001 0,0001 0,001 0,01 0,1 1 10 100 1000t-2 (j)
J total exprimental, ts = 1 jour, humidit relative moyenne de 43 %J total calcul, ts =1 jour, humidit relative moyenne de 43 %
Fonction de fluage total (10-6/MPa)
figure 14 volution du retrait du BTHP expos 1 jour
aux conditions ambiantes variables et valeurs
prdites par le modle CEB90 (version 99).
figure 15 Fonction de fluage du
BTHP charg 2 jours et expos 1 jour aux conditions ambiantes
variables et valeurs prdites par le modle
CEB90 (version 99).
prouvette (16,h100) expose au schage un jour en conditions ambiantes variables
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112t-1 (j)
Retrait total (m/m)
Retrait total mesur, ts = 1 jour, humidit relative moyenne de 43 %Retrait total calcul, ts = 1 jour, humidit relative moyenne de 43 %
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HistoriquEDEsCHArgEmEntsrAlisssurlAPoutrE
Les tapes de construction a d dcrites sur la figure 1 ont t ralises pour les poutres pro-
totypes testes sur la plate-forme dessais du LCPC sur un profil mtallique HEB 360, de 13 m
de longueur, en utilisant le bton autoplaant trs hautes performances dcrit prcdemment.
La figure 18 illustre la section de la poutre mixte dans laquelle lpaisseur de bton situe en-
dessous de la semelle infrieure du profil nest que de 55 mm. En plus des armatures passives
longitudinales (diamtre 12 mm), des triers (diamtre 8 mm) ont t disposs tous les 15 cm
le long de la semelle et des butes en acier (25 25 200 mm) ont t soudes la semelle
infrieure du profil tous les 45 cm (figure 19). Traversant lme du profil, les triers favorisent
le transfert rgulier des contraintes entre le bton et lacier, ce qui assure le fonctionnement en
section mixte de la structure. La figure 20 illustre ltape de prflexion du profil (tape b et
mise en place du coffrage avant ltape c ; cf. figure 1). La mise en compression du bton du
0,00001 0,0001 0,001 0,01 0,1 1 10 100 1000
J total mesur, t1 = 56 jours, humidit relative moyenne de 43 %J total calcul, t1 = 56 jours, avec fonction de recouvranceJ total calcul, t1 = 56 jours, principe de superposition
prouvette (16,h100) expose au schage un jour en conditions ambiantes variables
0
10
20
30
40
50
60
70
t-2 (j)
Fonction de fluage total (10-6/MPa)figure 16
Fonction de fluage du BTHP expos aux conditions ambiantes
variables 1 jour, charg 2 jours, puis dcharg compltement 56 jours
et valeurs prdites par le modle CEB90
(version 99) pour le fluage et par le modle de Yue et
Taerwe (quation (2)) pour la recouvrance.
0,00001 0,0001 0,001 0,01 0,1 1 10 100 1000t-28 (j)
prouvette (16,h100) expose au schage un jour en conditions ambiantes variables
0
10
20
30
40
50
60
70
J total exprimental, ts = 1 jour, humidit relative moyenne de 43 %J total calcul, ts =1 jour, humidit relative moyenne de 43 %
Fonction de fluage total (10-6/MPa)figure 17
Fonction de fluage du BTHP expos aux conditions ambiantes
variables 1 jour, charg 28 jours et valeurs prdites
par le modle CEB90 (version 99).
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talon (figure 21) a eu lieu 51 h aprs btonnage, par relchement des deux efforts de 137,5 kN
initialement appliqus sur le profil mtallique et situs respectivement au quart et aux trois
quarts de la porte (figure 22), ce qui correspond un moment maximal de 412,5 .
9 jours dge, la poutre mixte a t installe sur ses appuis dfinitifs avec une porte de 11 m au
lieu de 12 m initialement (figure 23). La variation de moment au niveau du vrin situ 1,575 m
de la mi-porte (V1) est alors de et de au niveau du vrin situ
0,225 m de la mi-porte (V2).
Deux mois aprs le coulage, des charges permanentes reprsentant la charge du bton de seconde
phase, des superstructures et du ballast (matrialises par des gueuses en plomb de 35 40 kg
poses sur un profil mtallique servant de bac sur toute la semelle suprieure) ont t rparties
sur la poutre, pour arriver ainsi un total de 4 026 kg (figure 24). La variation de moment due
ces charges est de 49,85 en V1 et de 54,21 en V2. Ont t ralises des mesures
continues de lvolution de la flche, ainsi que de nombreuses mesures complmentaires de dfor-
mations, sur les surfaces de bton notamment (figure 25), en diffrentes sections correspondant
des abscisses X de 4 m, 6 m, 6,5 m et 8,5 m (figure 26). Les abscisses des extrmits du profil
mtallique sont respectivement 0 et 13 m.
figure 19 triers tous les 15 cm le
long de la poutre et butes soudes en dessous de
la semelle infrieure du profil mtallique tous les
45 cm.
figure 18 Section des poutres
prflchies instrumentes (dimensions en mm).
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figure 22 Emplacement des forces appliques
durant le transfert de la prcontrainte la
poutre mixte 51 h aprs le btonnage.
figure 24Charges rparties (40 kN) sur la poutre mixte 57 jours dge du bton. mi-porte, poste dasservissement des deux contraintemtres.
figure 25Jauges de dformation colles sur les surfaces du talon en bton pour suivre lvolution des dformations.
figure 20Prflexion du profil mtallique (tape b ) et mise en place du coffrage.
figure 21Transfert de la prcontrainte la poutre mixte 51 h aprs le btonnage.
figure 23 Mise en place de la poutre
sur ses appuis dfinitifs 9 jours dge.
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ComPArAisonEntrElEsmEsurEsEtlEsVAlEursCAlCulEsCArACtrisAntlEComPortEmEnt de la poutRe instRumente
La figure 13 illustrait lvolution des conditions ambiantes prs de la poutre instrumente, savoir
une temprature moyenne de 21,6 oC et une humidit relative moyenne de 43 % sur une priode de
quatre mois. Dans les valeurs calcules du comportement de la poutre instrumente, une valeur dhu-
midit relative constante de 40 % a t utilise comme condition aux limites pour le calcul du schage.
La figure 27 montre lvolution de la temprature enregistre au cur du talon en BTHP ( 30 mm de
la surface libre) durant les 56 premires heures aprs le btonnage. Cette volution raliste de temp-
rature a t prise en compte dans les calculs des dformations et des contraintes dans la poutre.
18
20
22
24
26
28
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32
34
36
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56Temps (h)
Temprature (C)
Cur du talon en bton de la poutreConditions ambiantes variables
Les figures 28 et 29 montrent les volutions des dformations mesures et calcules suivant la
mthode aux deux fonctions avec la loi de recouvrance de fluage de lquation (2), en trois points
de la surface du talon en bton et en deux sections dabscisse X de 4 m et 6,5 m. Laccord entre les
mesures et les valeurs calcules est trs satisfaisant, en particulier au jeune ge. Un point intressant
est linfluence du modle de retrait et de fluage lui-mme sur les valeurs prdites. Pour cela, la dfor-
mation de retrait et le coefficient de fluage calculs suivant la version 1999 du modle CEB-MC90
ont t rduits de 30 % chaque pas de temps (par multiplication par un coefficient k de 0,7) ou aug-
figure 27 volution de la
temprature enregistre dans lair ambiant et au
cur du talon en bton de la poutre instrumente
figure 26 Emplacement des
jauges longitudinales de dformation colles sur
les surfaces de bton pour les dimensions en mm,
sections dabscisses X = 4 m et X = 6,5 m.
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ments de 30 % chaque pas de temps (par multiplication par un facteur k de 1,3). Cette influence
est illustre par la figure 29 qui compare lvolution des dformations mesures en trois points de la
surface du talon en bton mi-porte aux trois sries de dformations calcules pour des coefficients
k de 0,7, 1 et 1,3 respectivement. Le meilleur accord entre les dformations mesures et les valeurs
calcules est obtenu pour une valeur de k gale 0,7. La figure 30 montre lvolution de la flche
mesure mi-porte (abscisse 6,5 m) et celle de la flche calcule suivant la mthode aux deux fonc-
tions. Lvolution de la flche est trs limite quand lge du bton est suprieur deux mois ce
qui correspond la priode o une part significative du retrait et du fluage a dj eu lieu , ce qui
confirme lintrt dun BTHP pour ce type de poutre prflchie. De plus, un bon accord est obtenu
entre les mesures et les flches calcules par la mthode aux deux fonctions.
-1100
-1000
-900
-800
-700
-600
-500
-400
-300
-200
-100
0
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0,01 0,1 1 10 100 1000t-2 (j)
Dformations (m/m)
JB1SL 4 m (mesures) JB1SL 4 m (calculs)JB3ML 4 m (mesures) JB3ML 4 m (calculs)JB5IL 4 m (mesures) JB5IL 4 m (calculs)
-1100
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-900
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-700
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0,01 0,1 1 10 100 1000t-2 (j)
Dformations (m/m)
JB1SL 6,5 m (M) JB3ML 6,5 m (M) JB5IL 6,5 m (M)JB1SL 6,5 m (C, k = 0,7) JB3ML 6,5 m (C, k = 0,7) JB5IL 6,5 m (C, k = 0,7)JB1SL 6,5 m (C, k = 1) JB3ML 6,5 m (C, k = 1) JB5IL 6,5 m (C, k = 1)JB1SL 6,5 m (C, k = 1,3) JB3ML 6,5 m (C, k = 1,3) JB5IL 6,5 m (C, k = 1,3)
figure 28 volution des
dformations mesures et calcules dans le BTHP
la section dabscisse X = 4 m.
figure 29 volution des
dformations mesures (M) et calcules (C) dans
le BTHP mi-porte (X = 6,5 m) pour trois
valeurs du coefficient k.
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Flche mi-porte (mm)
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-20
-10
0
0,01 0,1 1 10 100 1000t-2 (j)
Flche mi-porte mesureFlche mi-porte calcule
La figure 31 montre lvolution des contraintes calcules par la mthode aux deux fonctions en
trois points de la surface du talon en bton en X = 4 m. Une valeur positive de contrainte corres-
pond une compression. la fibre infrieure du talon en bton (JB5IL), la contrainte maximale
atteinte aprs transfert de la prcontrainte est de 19,5 MPa et la variation de contrainte (en traction)
due lapplication des charges permanentes deux mois aprs btonnage est de 2,6 MPa. Huit mois
aprs la construction de la poutre, la valeur de contrainte atteinte la fibre infrieure du bton est
de 3 MPa en compression. la fibre suprieure du bton (JB1SL), la valeur de contrainte atteinte
est de 0,4 MPa en traction pour k = 0,7 ; 1,8 MPa en traction pour k = 1 et 3,2 MPa en traction pour
k = 1,3 huit mois dge du bton. Comme le meilleur accord entre les donnes exprimentales et
les valeurs prdites a t observ pour k = 0,7, ltat de contrainte le plus probable la fibre sup-
rieure du bton est de 0,4 MPa en traction huit mois dge. Cela signifie que le critre de maintien
dun tat de compression dans toute lpaisseur du talon en bton sous charges permanentes na
figure 30 volution des flches
mesure et calcule de la poutre mi-porte
(X = 6,5 m)
Contrainte en X = 4 m (MPa)
-2
0
2
4
6
8
10
12
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18
20
0,01 0,1 1 10 100 1000t-2 (j)
JB5IL, X = 4 mJB3ML, X = 4 mJB1SL, X = 4 m
Conditions ambiantes : 20C, 40 % RH
figure 31 volution des contraintes
dans le bton calcules avec la fonction de
recouvrance la section X = 4 m.
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probablement pas t respect dans la poutre instrumente. En fait, les efforts de prflexion auraient
d tre plus levs que ceux qui ont t effectivement appliqus sur la poutre instrumente, de
manire prcontraindre le bton un niveau maximal de 28 MPa la fibre infrieure du bton au
lieu de 19,5 MPa. En effet, avant ltape b (cf. figure 1), le profil mtallique subit plusieurs cycles
de chargement et de dchargement de manire liminer les contraintes rsiduelles dues au procd
de fabrication. Suite cette tape, la contre-flche du profil devient plus petite que la contre-flche
initiale. Dans le cadre de ce projet, la perte de contre-flche aprs cette tape tait significative-
ment plus leve que celle prvue. Comme le coffrage devait tre maintenu horizontalement durant
le btonnage du BTHP, les efforts maximums possibles de prflexion taient plus faibles que les
valeurs prvues initialement.
Linfluence du paramtre k est illustre sur la figure 32 avec lvolution des trois sries de contrain-
tes calcules pour trois valeurs de k en trois points de la surface du talon en bton mi-porte. la
fibre infrieure du bton (JB5IL), les valeurs calcules des contraintes, atteintes huit mois aprs la
construction de la poutre, taient des compressions de 3,5 MPa pour k = 0,7 ; 2,5 MPa pour k = 1 et
1,5 MPa pour k = 1,3. On voit qu ce stade, linfluence du modle lui-mme sur ltat de contrainte
dans le bton est limite 1 MPa, tant donn le faible niveau rsiduel de contrainte en compres-
sion existant dans le bton sous charges permanentes, qui conduit de trs faibles dformations de
fluage.
-8-6-4
-2
02
4
68
1012
14
161820
0,01 0,1 1 10 100 1000
JB5IL, k = 0,7 JB3ML, k = 0,7 JB1SL, k = 0,7JB5IL, k = 1 JB3ML, k = 1 JB1SL, k = 1JB5IL, k = 1,3 JB3ML, k = 1,3 JB1SL, k = 1,3
Contrainte en X = 6,5 m (MPa)
t-2 (j)
Conditions ambiantes : 20C, 40 % RH
mEsurEsDEContrAintErAlisEs EtrEtourDExPriEnCEsurlEs ContrAintEmtrEsminiAturissPrototyPEs
Signaux des jauges : rsultats, carts, interprtation
La figure 33 prsente lvolution des dformations mesures par la paire de jauges actives associes
au vrin V1 et la paire de jauges de rfrence situes symtriquement et ce, partir du relchement
de la prflexion, soit 2,125 jours aprs le coulage du bton. Lcart maximum entre les mesures
fournies par les jauges est denviron 6 %, ce qui est tout fait raisonnable compte tenu de lincerti-
tude relative lie leur positionnement, prcis au mm prs.
figure 32 volution des contraintes
dans le bton calcules avec la fonction de
recouvrance mi-porte (X = 6,5 m) et pour trois valeurs du coefficient k.
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Dformations (m/m)
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650
700
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850
900
950
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0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112 119 126t-2,125 (j)
Contraintemtre 1
Dformation calcule en y = 13 mmJauge active 1Jauge de rfrence 2Dformation calcule en y = 26 mmJauge de rfrence 1Jauge active 2Dformation calcule en y = 41 mm
Est galement reprsente sur la figure 33 lvolution des dformations calcules en trois points du
vrin V1 (centre et cotes minimales et maximales par rapport lintrados) par la mthode aux deux
fonctions utilisant le code modle CEB-MC90 dans sa version 99 pour la prdiction du retrait et du
fluage [17, 18] et le modle de Yue et Taerwe [15] pour la loi de recouvrance. Les valeurs prdites
au niveau du centre du vrin sont en bon accord avec ces mesures qui pilotent lasservissement du
contraintemtre 1.
figure 33 volution des
dformations mesures et calcules au niveau du
vrin V1 (X = 4,5 m).
Dformations (m/m)
400
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500
550
600
650
700
750
800
850
900
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1000
0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112t-2,125 (j)
Jauge active 2Jauge de rfrence 2Dformation calcule en y = 6,5 mmMoyenne des rfrencesMoyenne des activesDformation calcule en y = 22 mmJauge de rfrence 1Dformation calcule en y = 38 mmJauge active 1
Contraintemtre 2figure 34
volution des dformations mesures
et calcules au niveau du vrin V2 (X = 6 m)
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La figure 34 prsente lvolution des dformations mesures par la paire de jauges actives associes
au vrin V2, la paire de jauges de rfrence situes symtriquement et leurs moyennes respectives
et ce, partir du relchement de la prflexion soit 2,125 jours aprs le btonnage. Lcart maximum
entre les mesures fournies par les jauges est dans ce cas-ci beaucoup plus important mais aucune
drive significative de lune dentre elles na t observe au cours du temps. En outre, les valeurs
moyennes des mesures des jauges actives et des jauges de rfrence du contraintemtre 2 sont trs
proches de celles correspondant au contraintemtre 1. Est galement reprsente sur cette figure
lvolution des dformations calcules en trois points du vrin V2 (centre et cotes minimales et
maximales par rapport lintrados) par la mthode aux deux fonctions utilisant le code modle
CEB-MC90 dans sa version 99 pour la prdiction du retrait et du fluage [17, 18] et le modle
de Yue et Taerwe [15] pour la loi de recouvrance de fluage. Les valeurs prdites au niveau du
centre du vrin sont galement en bon accord avec ces mesures qui pilotent lasservissement du
contraintemtre 2.
Signal de pression : validit, prcision, comparaison avec le calcul
La figure 35 prsente lvolution de la pression applique dans le vrin V1 partir du relchement
de la prflexion, ainsi que les contraintes prdites par la mthode de calcul dcrite dans le para-
graphe Modlisation des effets diffrs du BTHP. Des carts entre les valeurs mesures et prdites
de moins de 0,1 MPa ( lextrmit suprieure du vrin, y3 = 41 mm), de 1,7 MPa (au centre du
vrin, y2 = 26 mm) et de 3,1 MPa ( lextrmit infrieure du vrin, y1 = 13 mm dans le calcul pour
11 mm en ralit) sont obtenus immdiatement aprs le relchement de la prflexion, alors que le
calcul tient compte de la dure de lopration. Toutefois, compte tenu du trs bon accord obtenu
aprs le relchement entre les mesures fournies par les jauges et les valeurs calcules, ces carts
sont probablement attribuables un ala technique dacquisition des donnes relatives la pression
au dmarrage de lessai avec le contraintemtre 1. Il y aurait eu priorit sur la rgulation de pression
au niveau du contraintemtre 2 (contrainte lgrement plus leve) au moment du relchement
(rapide), cet cart ntant ensuite pas rattrap. En effet, le systme rgulait un vrin et puis lautre.
Les mesures de pression ont donc t translates de la valeur constante de 1,7 MPa (figure 35). Au
bout de quatre mois, les carts entre la valeur mesure et les valeurs prdites en y3, y2 et y1 sont
respectivement de 0,61 MPa ; 0,1 MPa et 0,55 MPa, soit un cart maximal de 0,42 MPa entre les
valeurs mesures et prdites de lvolution de la contrainte.
Contrainte (MPa)
0123456789
10111213141516171819
0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112 119 126t-2,125 (j)
Contrainte calcule en y1 = 13 mmContrainte calcule en y2 = 26 mm
Contrainte mesure
Contrainte calcule en y3 = 41 mm
Contraintemtre 1
figure 35 volution des contraintes
mesures et calcules au niveau du vrin V1.
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77BLPCn273 dcembre 2008
Lors de lapplication des charges permanentes, o les recoupements thoriques sont a priori les
mieux assurs, lestimation des contraintes laide du contraintemtre 1 scarte de moins de
0,1 MPa, au niveau du centre du vrin, des valeurs calcules.
La figure 36 prsente lvolution de la pression applique dans le vrin V2 partir du relche-
ment de la prflexion, ainsi que les contraintes prdites par la mthode de calcul dcrite dans le
paragraphe Modlisation des effets diffrs du BTHP. Des carts entre les valeurs mesures et
prdites de 2,77 MPa ( lextrmit suprieure du vrin, y3 = 38 mm) de 1 MPa (au centre du vrin,
y2 = 22 mm) et de 0,75 MPa ( lextrmit infrieure du vrin, y1 = 6,5 mm dans le calcul) sont
obtenus immdiatement aprs le relchement de la prflexion, alors que le calcul tient compte de
la dure de lopration. Dans le cas du contraintemtre 2 en particulier, la fiabilit dans le temps du
conditionnement des jauges noyes na pas t assure de manire permanente, compte tenu de la
prsence suspecte de parasites lectriques importants dans lenvironnement. Ceci a eu pour cons-
quence que la pression enregistre au cours du temps a subi priodiquement des variations brusques
et significatives de sa valeur qui ne doivent pas tre attribues un quelconque phnomne de
fluage, mais bien du parasitage lectrique. Lvolution de la pression a donc t dbarrasse dun
certain nombre de valeurs nayant aucun sens physique du point de vue du comportement structural
de la poutre (figure 36).
Contraintemtre 2
0123456789
10111213141516171819
0 7 14 21 28 35 42 49 56 63 70 77 84 91 98 105 112t-2,125 (j)
Contrainte (MPa)
Contrainte mesureContrainte calcule en y1 = 6,5 mmContrainte calcule en y2 = 22 mmContrainte calcule en y3 = 38 mm
Par ailleurs, une modification de la valeur du seuil de dclenchement de lasservissement fonde
sur la diffrence entre la moyenne des jauges actives et la moyenne des jauges de rfrence a t
effectue dans le programme dacquisition et dasservissement 12 jours aprs le dmarrage de
lessai. En effet, lamplitude de lcart entre la jauge active 2 et les autres jauges du contraintem-
tre 2 semblait augmenter de manire trop importante au cours des premiers jours aprs le dbut
de lessai. On peut observer que les valeurs de pression enregistres sont perturbes entre 12 jours
et 40 jours environ, le temps sans doute ncessaire au systme pour stabiliser cette modification.
Au bout de 4 mois, les carts entre la valeur mesure et les valeurs prdites en y3, y2 et y1 sont
respectivement de 1,18 MPa ; 0,54 MPa et 0,1 MPa, soit un cart maximal de 0,6 MPa entre les
valeurs mesures et prdites de lvolution de la contrainte. Lors de lapplication des charges
permanentes, o les recoupements thoriques sont a priori les mieux assurs, lestimation des
contraintes laide du contraintemtre 2 scarte de moins de 0,1 Pa, au niveau du centre du vrin,
des valeurs calcules.
figure 36 volution des contraintes
mesures et calcules au niveau du vrin V2.
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78 BLPCn273 dcembre 2008
ConClusions
Lexprimentation ralise a mis en vidence deux points majeurs conditionnant la qualit des
mesures par contraintemtre actif, dune part la prcision de positionnement et dorientation des
vrins, compte tenu des conditions svres lors du btonnage, dautre part la fiabilit dans le temps
du conditionnement des jauges noyes, compte tenu de la prsence possible de parasites lectriques
importants dans lenvironnement. Cependant, sur environ quatre mois, la qualit des signaux de
dformation utiliss pour lasservissement sest avre satisfaisante et les valeurs obtenues sont
proches des rsultats du calcul thorique. Lvolution de la pression durant la mme priode illustre
une bonne rgularit et une bonne concordance entre les mesures et les valeurs calcules laide de
la mthode aux deux fonctions utilisant le code modle CEB-MC90 dans sa version 99 pour la pr-
diction du retrait et du fluage [17, 18] et le modle de Yue et Taerwe [15] pour la loi de recouvrance
de fluage (moins de 1 MPa dcart au bout de quatre mois denregistrement). Lobjectif de la mesure
directe des contraintes peut donc tre considr comme atteint, la prvision de ltat de contraintes
dans la poutre selon les modles dcrits tant valide avec une marge de lordre de 1 MPa.
Par ailleurs, lobjet du projet de recherche dont les rsultats ont t prsents dans cet article tait
de confirmer la faisabilit de lextension de la technique belge des poutres mixtes prflchies des
btons trs hautes performances (BTHP autoplaant C80/95 avec fume de silice) et de valider
une mthode de dimensionnement pour la prdiction du comportement long terme de ce type de
structure. Linstrumentation de la poutre de 13 m au moyen des deux contraintemtres et de len-
semble des jauges et capteurs de dplacement a permis de tirer les conclusions suivantes :
lvolution de la flche est faible deux mois aprs la fabrication de la poutre, ce qui confirme
lintrt du BTHP dans ce type de structure ;
la faisabilit doptimiser une poutre prflchie avec du BTHP a t dmontre.
En pratique, le dimensionnement des poutres prflchies est toujours contrl par ltat limite de
service compte tenu des critres suivants :
contrle des effets diffrs du bton en limitant la contrainte applique durant la prcontrainte, ce
qui implique de disposer de donnes prcises relatives au retrait et au fluage ;
contrle de la fissuration, ce qui implique de maintenir le bton en compression sous charges
permanentes.
La comparaison entre les mesures sur la poutre instrumente fournies par les jauges, les capteurs
de dplacement et les deux contraintemtres, et les valeurs calcules par la mthode aux deux fonc-
tions a montr quun bon accord est obtenu en utilisant le modle CEB-MC90 dans sa version 99
pour la prdiction du retrait et du fluage [17, 18] et le modle de Yue et Taerwe [15] pour la loi de
recouvrance de fluage. Il faut souligner que cette mthode de calcul suppose que les conditions
ambiantes soient constantes, en particulier pour lhumidit relative. Or, les ouvrages ferroviaires
sont soumis dimportantes variations climatiques. Cest pourquoi les auteurs estiment que des
modles plus sophistiqus sont ncessaires pour valuer le comportement long terme de ce type
douvrages. La prochaine tape de cette recherche sera de comparer les rsultats exprimentaux
obtenus sur les deux poutres prflchies avec les rsultats de calculs issus dune modlisation du
comportement diffr du bton fonde sur lvolution locale de la temprature, lavancement de la
raction dhydratation et lhumidit relative.
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rEmErCiEmEnts
Le programme exprimental de validation de poutres mixtes acier-BTHP prflchies a t ralis par le LCPC dans le cadre du projet national MIKTI, soutenu par la DRAST du ministre de lquipement (Rseau Gnie Civil et Urbain), gr par lIREX, au sein dun groupe thma-tique anim par la SNCF auquel participaient MM. Keller, Martin et Ramondenc (SNCF), MM. Kaiser et Rigot (Ronveaux), MM. Hever et Haller (Arcelor), le Pr Espion (ULB) et M. Kretz (LCPC). Pilote par M. Toutlemonde et Mme Staquet pendant son stage post-doctoral au LCPC, la recherche a t mise en uvre la section FIOA du LCPC avec lappui de la division BCC et du service MI. Les auteurs ont plaisir remercier le soutien et la contribution de lensemble de ces intervenants.
rfrEnCEsbibliogrAPHiquEs
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