Расчет 17-ти этажного монолитного дома в Лира, Мономах

Изм Лист № докумен. Подпись Дата Разраб.

Стадия Лист Листов Проверил П 2 74

Н. контр. Утвердил

Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

РАСЧЁТНО-

КОНСТРУКТИВНЫЙ

РАЗДЕЛ

Рассчитал

Лист Проверил

3 Изм Лист № докум. Подп. Дата

Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

1 ОПИСАНИЕ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА И ИСХОДНЫХ ДАННЫХ

ДЛЯ РАСЧЕТА

1. За условную отметку ±0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа Степень огнестойкости здания II Конструктивная схема здания – каркасно-связевая с поперечными и про-дольными несущими монолитными ж.б. диафрагмами.

2. Строительные конструкции рассчитаны для следующих условий: - Нормативная снеговая нагрузка (III) – 0,126 т/м2 (126 кг/м2) - Нормативный скоростной напор ветра (I) – 0,23кПа (23 кг/м2)

Рис. 1 Основные климатические показатели района строительства.

Нормативные нагрузки (СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» ) для расчетов конструкций здания: - Квартиры жилых зданий, спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ интернатов, жилые помещения домов отдыха и пансиона-тов, общежитий и гостиниц, палаты больниц и санаториев, террасы 1,5 (150) кПа (кгс/м2) - Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами) примыкающие к помещениям указанным в позициях: а) 1,2 и 3 (по СП 20.13330.2011) 3,0 ( 300 ) кПа (кгс/м2) - Балконы (Лоджии) с учетом нагрузки сплошной равномерной на пло-щади на площади балкона 2,0 (200) кПа (кгс/м2) - Нормативная снеговая нагрузка – 0,126 т/м2 (126 кг/м2) - Нормативный скоростной напор ветра – 0,23 кПа (23 кг/м2) - Сейсмичность – 6 баллов (СНиП 11-7-81) Принятые в дипломном проекте конструктивные решения обеспечивают кон-структивную надежность сооружения, пожаробезопасность в соответствии со:

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»; СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные

положения»; СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предва-

рительного напряжения арматуры»; СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий»; СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»; СП 50-101-2004 «Проектирование и устройство оснований и фундамен-

тов зданий и сооружений»; СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции; СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты.

3. Для расчета применялись следующие расчетные комплексы: Лира САПР – статический расчет здания , подбор арматуры (ЛИР-АРМ), рас-чет здания в физически не линейной постановке задачи, расчет на прогресси-рующее обрушение в физически не линейной постановке задачи, проверка не-сущих элементов по результатам расчета на прогрессирующее обрушение (ЛИР-АРМ локальный), а также программный комплекс ПК "Мономах-САПР"

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

2. Расчёт конструкции в программном комплексе ПК "Мономах"

Участок, отведенный для строительства 17-ти этажного монолитного дома,

расположен в г.Видное.

Дом сложной формы в плане с размерами в осях 1-14/А-Л' 47,59х51,9 м

с комплексом встроенных жилых помещений, имеет 2 подземных этажа .

Монолитные железобетонные конструкции:

- внутренние несущие стены, толщиной 250 мм. Стены лифтовых шахт

толщиной 200 мм;

- наружные несущие стены толщиной 450 мм и 250 мм

- несущие колонны, прямоугольного сечения 300х800 мм; круглого се-

чения Ø400мм

- плиты перекрытия толщиной 250 мм;

- фундаментная плита, толщиной 1000 мм.

Все монолитные железобетонные конструкции (стены, колонны, диа-

фрагмы, фундаментные плиты, плиты перекрытия) выполнены из бетона клас-

са В30, с расчетным сопротивлением при сжатии 푅 = 17 МПа, при растяже-

нии 푅 = 1,2 МПа с начальным модулем упругости бетона естественного

твердения при сжатии и растяжении 퐸 = 32500 МПа.

Продольная рабочая арматура всех монолитных железобетонных конст-

рукций (стен, колонн, плит перекрытия, фундаментной плиты) класса А500С,

с расчетным сопротивлением при растяжении, сжатии ;450R s МПа попереч-

ная арматура (стен и колонн) класса А240С, с расчетным сопротивлением

.МПа175swR

Пространственная жесткость здания обеспечивается по связевой схеме

совместной работой стен, колонн, диафрагм и дисков перекрытий.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.2 Общий вид здания

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.3 Общий вид здания

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.4 Конечно-элементная модель

Шаг разбиения на конечные элементы принят равным 0,5 м.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.5 Схема расположения несущих элементов каркаса

3.1. Исходные данные для расчета Характеристики здания Отметка планировки 0.0 м Отметка верха подколонника -6.450 м Отметка подошвы фундамента -7.45м Схема распределения горизонтальных нагрузок при расчете всего здания

Рамносвязевая

Характеристики грунта Объемный вес 1.61 т/м3 Угол внутреннего трения 22 ° Сцепление 2 тс/м2 Модуль деформации 3800 тс/м2 Коэффициент Пуассона 0.3 Дополнительные параметры расчета жесткости упругого основания грунта Lyambda 0.5 Материалы

Название Тип Модуль уп-ругости,

тс/м2

Коэф. Пуасссо-

на

Объемный вес, т/м3

Детали

1. Железобетон Железобетон 3e+006 0.2 2.5 B30, A500, A500

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Коэффициенты нагрузок

Нагруз-ки/Коэффицие

нты

Постоянная Длительная Кратко- вре-менная

Ветровая Сейсмиче-ская

Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1 1-е основное

сочетание 1 1 1 1 0

2-е основное сочетание

1 0.95 0.9 0.9 0

3-е особое со-четание

0.9 0.8 0.5 0 1

Надежности по ответст-венности

1

Ветер Направление Коэффициент Ветер 1 0° 1 Ветер 2 90° 1 Ветровой район I Тип местности C Аэродинамический коэф. 1.4 Суммарные вертикальные нагрузки

Постоянная, тс Длительная, тс Кр. времен., тс Нагрузки на отметке низа стен и колонн 1-го этажа

24148.178 2658.93 3532.61 Собственный вес фундаментных плит и дополнительные нагрузки на них

5308.282 306.247 408.329 Перекосы этажей

N Высота(м) Загружение Форма/ ком-бинация Перекос 1 / Перекос

Этаж №1, H=3 м, отм. верха -3.450 1 3 Постоянная 0.00387 258 Длительная 0.000163 6.15e+003 Кр. времен. 0.000217 4.61e+003 Ветер 1 0.00315 317 Ветер 2 0.00191 524 Сочетание 1 0.00342 293 Сочетание 2 0.00833 120 Сочетание 3 0.00214 467 Сочетание 4 0.00717 139

Этаж №2, H=3.45 м, отм. верха +0.000 2 3.45 Постоянная 0.00403 248 Длительная 0.000156 6.42e+003 Кр. времен. 0.000208 4.82e+003

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

N Высота(м) Загружение Форма/ ком-

бинация Перекос 1 / Перекос

Ветер 1 0.00317 316 Ветер 2 0.00191 523 Сочетание 1 0.00365 274 Сочетание 2 0.00843 119 Сочетание 3 0.00224 447 Сочетание 4 0.00739 135

Этаж №3, H=3.24 м, отм. верха +3.240 3 3.24 Постоянная 0.00373 268 Длительная 0.000144 6.94e+003 Кр. времен. 0.000192 5.2e+003 Ветер 1 0.00316 316 Ветер 2 0.00192 521 Сочетание 1 0.00334 300 Сочетание 2 0.00813 123 Сочетание 3 0.00189 528 Сочетание 4 0.007 143




Этаж №7, H=3.24 м, отм. верха +16.200 7 3.24 Постоянная 0.00365 274 Длительная 0.00014 7.15e+003

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.



Кр. времен. 0.000187 5.36e+003 Ветер 1 0.00318 314 Ветер 2 0.00193 518 Сочетание 1 0.00329 304 Сочетание 2 0.00807 124 Сочетание 3 0.00179 559 Сочетание 4 0.0069 145



Этаж №10, H=3.24 м, отм. верха +25.920 10 3.24 Постоянная 0.00363 275

Длительная 0.000139 7.2e+003 Кр. времен. 0.000185 5.4e+003 Ветер 1 0.00319 314 Ветер 2 0.00193 518 Сочетание 1 0.00327 306 Сочетание 2 0.00804 124 Сочетание 3 0.00176 569 Сочетание 4 0.00687 146




Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.












Этаж №17, H=3.24 м, отм. верха +48.600

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.



17 3.24 Постоянная 0.0036 278 Длительная 0.000137 7.27e+003 Кр. времен. 0.000183 5.46e+003 Ветер 1 0.00318 314 Ветер 2 0.00193 519 Сочетание 1 0.00325 308 Сочетание 2 0.008 125 Сочетание 3 0.00173 579 Сочетание 4 0.00682 147





Этаж №20, H=3 м, отм. верха +58.080 20 3 Постоянная 0.000397 2.52e+003

Длительная 0.000102 9.81e+003 Кр. времен. 0.000147 6.8e+003 Ветер 1 0.000222 4.5e+003 Ветер 2 0.000873 1.15e+003 Сочетание 1 0.000709 1.41e+003 Сочетание 2 0.000549 1.82e+003 Сочетание 3 0.000956 1.05e+003 Сочетание 4 0.00163 614

Сочетания загружений 1: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве1 2: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр-1.4*Ве1 3: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве2 4: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр-1.4*Ве2

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Модуль упругости элементов принят равным значению начального модуля де-формаций бетона при продолжительном действии нагрузки, определяемого по п. 5.1.13 СП 52-101-2003

Рис. 6 Диаграмма σ−ε для бетона B30 при относительной влажности воздуха окружающей

среды 40-75% В модели произведен переход к напряжениям вдоль заданного направления для пластин по следующей схеме: для вертикальных пластин – вдоль оси Z общей системы координат, для горизонтальных пластин - вдоль оси X общей системы координат. 3.2. Нагрузки и воздействия Нагрузки и воздействия на здание определены согласно СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия». В расчётном комплексе ПК "Мономах" приклады-ваются полные нормативные нагрузки. С помощью комбинации загружений и модуля РСУ учитывается система коэффициентов для расчета по I и II группам ПС. Значения принятых нагрузок и коэффициентов представлены в таблице.

Ветровая нагрузка

Нагрузку от ветра определяем с помощью программного комплекса SCad. Ветровой район – I. Тип местности - С (городские районы с застройкой зда-ниями высотой более 25м.) Значения представлены в таблице.

Расчет выполнен по нормам проектирования "СНиП 2.01.07-85* с изменением №2" Исходные данные

Ветровой район I Нормативное значение ветрового давле-ния

0.023 Т/м2

Тип местности C - городские районы с застройкой здания-ми высотой более 25м

Тип сооружения Вертикальные и отклоняющиеся от верти-кальных не более чем на 15° поверхности

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Ветровая нагрузка на здание

Этаж Ветер 1, Период колебаний = 2.20 с, Нормативное ускорение = 0.048 м/с2

Ветер 2, Период колебаний = 1.39 с, Нормативное ускорение = 0.048 м/с2

Стат. сост., тс

Пульс. сост., тс Сумма, тс Стат. сост.,

тс Пульс. сост.,

тс Сумма, тс

20 0.44 0.634 1.074 1.305 0.634 1.938 19 3.688 5.73 9.418 4.263 5.731 9.994 18 3.83 6.367 10.197 4.427 6.368 10.795 17 3.83 6.013 9.843 4.427 6.014 10.441 16 3.83 5.659 9.489 4.427 5.66 10.087 15 3.83 5.305 9.135 4.427 5.306 9.733 14 3.83 4.951 8.781 4.427 4.952 9.379 13 3.83 4.597 8.427 4.427 4.598 9.025 12 3.83 4.243 8.073 4.427 4.244 8.671 11 3.83 3.89 7.719 4.427 3.89 8.317 10 3.83 3.536 7.366 4.427 3.536 7.963 9 3.83 3.182 7.012 4.427 3.182 7.609 8 3.83 2.828 6.658 4.427 2.828 7.255 7 3.83 2.474 6.304 4.427 2.475 6.901 6 3.83 2.12 5.95 4.427 2.121 6.547 5 3.83 1.766 5.596 4.427 1.767 6.193 4 3.83 1.412 5.242 4.074 1.413 5.487 3 5.058 1.078 6.137 4.074 1.079 5.153 2 3.577 1.335 4.912 3.328 1.336 4.664 1 0 0 0 0 0 0

Снеговая нагрузка

Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию по-крытия определяем по формуле:

S = 0.7c c μS где S − вес снегового покрова на 1 м горизонтальной поверхности земли; c − коэф. учитывающий снос снега с покрытия здания под действием ветра или иных факторов; c − термический коэф.; μ − коэф. перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие; г.Видное относится к III снеговому району

S = 176 кг/м

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Cнеговая нагрузка на горизонтальную

проекцию покрытия по СП 20.13330.2011 (Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*)

1 Снеговой район по кар-те

III

-

2 Масса снегового покрова на 1 м2

горизонтальной поверхности земли Sg= 180 кг/м2

3 Коэффициент учитывающий снос снега с покрытий зданий ветром c

e= 1.0 -

4 Термический коэффициент ct= 1.0 -

5 Коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытии

μ= 1.0 -

6 Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия S

0= 126 кг/м2

7 Коэффициент надежности по снеговой нагрузке γ

f = 1.4 -

8 Расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия S= 176 кг/м2

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

3.3. Основные результаты расчета Расчетом по I группе предельных состояний проверены: - все конструкции здания для предотвращения разрушения при действии сило-вых воздействий в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации. Расчетом по II группе предельных состояний проверены: - пригодность всех конструкций здания к нормальной эксплуатации в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации.

Характеристики материалов БЕТОН Характеристики бетона класса В30: - Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3250000.0 = 32500H/мм2 - Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1700.0=17,0МПа - Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 120.0 - Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 2200.0 - Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 180.0 АРМАТУРА Класс арматуры: A500С Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0 Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 45000.0 Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 30000.0 Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 45000.0 Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 50000.0 Класс арматуры: A240С Модуль упругости, т/(м*м): Es = 21000000.0 Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 23000.0 Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 18000.0 Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 23000.0 Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 24000.0

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис. 7 Нагрузки на несущие элементы первого этажа

Рис. 8 Изополя перемещений по оси Z

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.9 Изополя напряжений по Му

Рис. 10 Изополя напряжений по Мх

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.11 Изополя напряжений по Qу

Рис.12 Изополя напряжений по Qx

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

4. Расчет основных несущих конструкций

4.1. Общие данные

В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещени-

ях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения

узлов:

X линейное по оси X; Y линейное по оси Y; Z линейное по оси Z; UX угловое вокруг оси X; UY угловое вокруг оси Y; UZ угловое вокруг оси Z. Расчет плиты производится в составе всего здания с учетом жесткого

сопряжения колонн с плитой. Расчет выполнен на следующие загруже-

ния:

- загружение 1 – статическое загружение - данное загружение учиты-

вается как постоянная нагрузка (собственный вес плиты, вес пола, вес

стен по контуру здания);


вается как длительная нагрузка (временная нагрузка с пониженным нор-

мативным значением на перекрытие.


вается как кратковременная нагрузка (временная нагрузка с полным нор-

мативным значением на перекрытие.


вается как ветровая нагрузка приложенная к каркасу под углом 0°


вается как ветровая нагрузка приложенная к каркасу под углом 90°

ПК "Мономах" собственный вес элементов учитывается автоматиче-

ски, поэтому в постоянную нагрузку собственный вес плиты не включа-

ется.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

4.2. Расчет монолитной фундаментной плиты Фмп1_1...Фмп1_3 (Низ на отм. -7,450) Монолитная железобетонная фундаментная плита выполнена из бетона класса В30 по ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости W6, по морозо-устойчивости F150. Продольная арматура класса А500С, поперечная А500С по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты приведены в таблице.

Характеристики материалов Класс бетона B30 Вид бетона Расчетное сопротивление бетона на сжатие 17.0 Модуль упругости бетона 32500 Класс продольной арматуры (вдоль Х) A500 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение 450

Модуль упругости арматуры 200000 Класс продольной арматуры (вдоль Y) A500 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение 450

Модуль упругости арматуры 200000 Класс поперечной арматуры A500 Расчетное сопротивление поперечной арматуры на растяжение 280

Модуль упругости арматуры 200000 Объемный вес 2.5 Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200 Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000 Расстояние до центров тяжести арматуры: от нижней грани 5 от верхней грани 3 Расчет по II предельному состоянию производил-ся

Ширина раскрытия трещин: кратковременных 0.4 длительных 0.3

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.13 Схема расположения фундаментных плит Фмп1_1...Фмп1_3 (Низ на отм. -7,450)

Рис.14 Изополя напряжений по Rz

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Определение коэффициентов постели

Схема

Список грунтов

Наименование Модуль деформации Коэффициент Пуассо-на

Толщина слоя

Т/м2 м Пески средней крупно-сти 3800 0.3 6.75

Суглинки твердые 1700 0.35 11.6 Пески крупные средней плотности 3800 0.3 20

Коэффициент сжатия C1 - 107.21 Т/м3 Коэффициент сдвига C2 - 14722.492 Т/м

Расчет осадки фундаментной плиты Фмп1_1

Оценка осадки фундаментной плиты выполнена по результатам пространственного расчета и представлена на рис. ниже.

Рис.15 Изополя перемещений точек фундаментной плиты Фмп1_1

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Расчет разности осадок Расчет проводим в соответствии с Приложением Д СП 22.13330-2011 Расчет относительной разности осадок:

∆풔 = 풔ퟏ − 풔ퟐ = ퟐퟎퟐ − ퟏퟕퟏ = ퟑퟏ мм = ퟎ, ퟎퟑퟏм ∆풔푳

=ퟎ. ퟎퟑퟏퟒퟒ, ퟐ

= ퟎ. ퟎퟎퟎퟕ

Относительная разность осадок = 0.0007, что не превышает предельнодопус-тимую - 0,002. Жесткость фундаментной плиты удовлетворяет требования норм.




Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


∆풔 = 풔ퟏ − 풔ퟐ = ퟑퟐ, ퟕ − ퟐퟖ, ퟔ = ퟒ, ퟏ мм = ퟎ, ퟎퟎퟒퟏм ∆풔푳

=ퟎ. ퟎퟎퟒퟏ

ퟑퟓ, ퟕ= ퟎ. ퟎퟎퟎퟏퟏ





Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


∆풔 = 풔ퟏ − 풔ퟐ = ퟐퟖퟓ − ퟐퟏퟒ = ퟕퟏ мм = ퟎ, ퟎퟕퟏм ∆풔푳

=ퟎ. ퟎퟕퟏퟑퟐ, ퟒ

= ퟎ. ퟎퟎퟏퟖ


Результаты расчета фундаментной плиты Фмп1_1 по прочности

и трещиностойкости Подбор армирования в фундаментной плите выполнен в программе ПК "Мо-номах-Плита" Ниже представлены результаты подбора армирования в фундаментной плите исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их трещиностойкости. Изополя напряжений по Qх и Qу

Рис.18 Изополя напряжений по Qх (тс)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.19 Изополя напряжений по Qy (тс)

Изополя моментов Мх и Му

Рис.20 Изополя напряжений по Мх (тс*м)

푴풙,풎풂풙 = ퟏퟒퟕ тс ∗ м

푴풙,풎풊풏 = −ퟏퟑퟏ тс ∗ м

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.21 Изополя напряжений по Мy (тс*м)

푴풚,풎풂풙 = −ퟏퟎퟖ тс ∗ м

푴풚,풎풊풏 = ퟏퟎퟎ тс ∗ м

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Подбор верхнего армирования Ах и Ау

Подбор верхнего армирования по Ах

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Подбор верхнего армирования по Аy

Примечание: Раскладку дополнительной арматуры принимаем в соответствии с изополями армирования

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в верхней

грани

Рис.22 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в верхней грани (см2)

Рис.23 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в верхней грани (см2)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Подбор нижнего армирования Ах и Ау

Подбор нижнего армирования по Ах

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Подбор нижнего армирования по Аy


Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в нижней

грани

Рис.24 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в нижней грани (см2)

Рис.25 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в нижней грани (см2)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Результаты расчета фундаментной плиты Фмп1_2 по прочности

и трещиностойкости Подбор армирования в фундаментной плите выполнен в программе ПК "Мо-номах-Плита" Ниже представлены результаты подбора армирования в фундаментной плите исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их трещиностойкости. Изополя напряжений по Qх и Qу


Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.



Рис.28 Изополя напряжений по Мх (тс*м)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

푴풙,풎풂풙 = ퟑퟓ, ퟑ тс ∗ м

푴풙,풎풊풏 = −ퟏퟏ, ퟕ тс ∗ м

Рис.29 Изополя напряжений по Мy (тс*м)

푴풚,풎풂풙 = −ퟐퟒ тс ∗ м 푴풚,풎풊풏 = ퟏퟒ, ퟗ тс ∗ м

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.



Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в верхней грани



Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в нижней грани



Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

4.3. Расчет монолитной плиты перекрытия

Плиты перекрытий и плита покрытия выполнены монолитными из бе-

тона класса В30 по ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости

W4, по морозоустойчивости F100. Продольная арматура класса А400,

поперечная А400 по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты

приведены в таблице.

Размеры и армирование плиты перекрытия определены расчетом

Характеристики материалов Класс бетона B30 Вид бетона Расчетное сопротивление бетона на сжатие 17,0 Модуль упругости бетона 32500 Класс продольной арматуры (вдоль Х) A500 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение

450

Модуль упругости арматуры 200000 Класс продольной арматуры (вдоль Y) A500 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение

450

Модуль упругости арматуры 200000 Класс поперечной арматуры A500 Расчетное сопротивление поперечной арматуры на растяжение

285

Модуль упругости арматуры 200000 Объемный вес 2.5 Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200 Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000 Расстояние до центров тяжести арматуры: от нижней грани 3 от верхней грани 3

В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещени-

ях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения

узлов:

X линейное по оси X;

Y линейное по оси Y;

Z линейное по оси Z;

UX угловое вокруг оси X;

UY угловое вокруг оси Y;

UZ угловое вокруг оси Z.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в программном комплексе ПК"Мономах-САПР" определяется автоматически. Сбор нагрузок на перекрытие типового этажа

Рис.34 Схема расположения монолитного перекрытия типового этажа

Объем-

ный Толщи- Норма- Коэф Расчетн Наименование элемента вес на тивная без. макс

т/куб.м м тс/кв.м тс/кв.м Постоянная

Керамическая плитка 1.8 0.015 0.027 1.2 0.0324 Стяжка цем.-песч.р-р М150 1.8 0.035 0.063 1.2 0.0756 Утеплитель 0,035 0,05 0.0018 1.3 0.00234 И т о го 0.0918 0.110 Временная Кратковременная (По СП 20.13330-2011 табл. 8.3) 0.15 1.2 0.18

Длительная (Перегородки) 0,1 1,2 0,12 И т о го 0.25 0.30

Всего 0.342 0.410

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в программном комплексе "Мономах-САПР" определяется автоматически. Нагрузки от перегородок, по СП 20.13330.2011 п.п.8.2.2 нормативные значе-ния нагрузок на ригели и плиты перекрытий от веса временных перегородок допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативные значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0,5 кПа. Принимаем нагрузку от перегородок 1кПа или 0,1тс/м2.

Нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке gf=1,2 равна 0,12тс/кв.м

Нагрузка от наружних стен

№ п./п. Вид нагрузки Объемный

вес, кг/м3

Тол-щина слоя

Коэфф. над по

нагрузке

Норма-тивная нагруз-

ка, кгс/м2

Рас-четная нагруз-

ка, кгс/м2

1 Постоянная

2 Отделка из цем. песчаного раствора 1800 0.02 1.3 36.0 46.8

3 Кладка из пенобетона D500 500 0.4 1.1 200 220 4 Керамический кирпич облиц. 1800 0.12 1.1 216 237,6 5 Итого 243.5 504,4

Определяем погонную нагрузку на перекрытие от наружной стены: Высота наружных стен (от верха перекрытия до низа перекрытия следующего этажа) - 3,08 м qн.с.=0,5044 (т/м2) х 3,08 (м) = 1,55 т/м

Конструктивный расчет

Расчет продольной арматуры в пролете производиться из условия по

нормальным сечениям на действие максимального положительного изги-

бающего момента.

Результаты расчета по прогибам

Оценка прогибов плиты перекрытия выполнена по результатам пространст-венного расчета и представлена на рис. ниже.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.35 Изополя перемещений по оси z

Из расчета видно, что максимальное перемещение точек в плите не превышает предельно допустимого значения.

풇 = ퟐퟎퟑ − ퟏퟕퟔ = ퟐퟕ мм < [풇] =ퟏ

ퟐퟎퟎ 푳 =ퟏ

ퟐퟎퟎ ∗ ퟔퟎퟎퟎ = ퟑퟎ мм

Жесткость перекрытия удовлетворяет требования норм.

Результаты расчета монолитной плиты перекрытия по прочности и тре-щиностойкости

Подбор армирования в монолитной плите перекрытия выполнен в программе ПК "Мономах-Плита"

Ниже представлены результаты подбора армирования в монолитной плите перекрытия исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их тре-щиностойкости.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Изополя напряжений по Qх и Qу



Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


Рис.38 Изополя напряжений Мх, (тс*м)

푴풙,풎풂풙 = −ퟏퟎ, ퟕ тс ∗ м

푴풙,풎풊풏 = ퟖ, ퟒퟔтс ∗ м

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис. 39 Изополя напряжений Му, (тс*м)

푴풚,풎풂풙 = −ퟗ, ퟑퟓ тс ∗ м

푴풚,풎풊풏 = ퟐ, ퟓퟕ тс ∗ м

Плита монолитного перекрытия армируется отдельными стержнями, кото-рые соединяются внахлест без сварки. Армирование осуществляется в соот-ветствии с изополями и изгибающих моментов. Пролетные моменты воспри-нимают стержни, уложенные внизу плиты, а опорные – арматурные допол-нительные стержни, уложенные в верхней зоне плиты. Расчет и подбор арматуры произведены с помощью приложения "Плита"

программного комплекса "Мономах". Армирование принято в соответствии с распределением изополей арматуры.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


Подбор верхнего армирования по Ах

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Подбор верхнего армирования по Аy

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в верхней

грани



Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


Подбор нижнего армирования по Ах

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Подбор нижнего армирования по Аy

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в нижней

грани



Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

4.4. Расчет колонны

Для расчета принимаем самую нагруженную колонну среднего ряда Км3_1

по оси 8-В. Колонна имеет размеры 400х800

Рис.44 Схема расположения рассчитываемой колонны Км3_1

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.45 Суммарные нагрузки на колонну Км3_1

Суммарные нагрузки на колонну определяются программой Мономах авто-

матически с учетом РСН (Расчетное сочетание нагрузок) в соответствии с рас-четной пространственной моделью. Расчет колонны произведен с помощью программы " Колонна" программного комплекса " Мономах". Расчет производился согласно требований норматив-ных документов. Также расчет производился как по прочности, так и по рас-крытию трещин.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Расчет колонны подвального этажа Км3_1

Нормативный документ СП 63.13330.2012 Бетон Класс B30 Арматура Класс продольной A500 Класс поперечной A500 Расчетный диаметр про-дольной, мм

25

Защитный слой продоль-ной, мм

20

Привязка продольной, мм

32.5

Используемый сортамент продольной

25

Требования Расчет по раскрытию трещин Выделять угловые стержни Вязаный каркас. Модуль уменьшения шага поперечной арматуры 25 мм Сечение

Размеры, мм:

b 800 h 400

Площадь, см2 3200 Отметки Высота этажа, мм 3240 Высота перекрытия, мм 250 Отметки, м:

низа колонны 0,000 верха перекрытия +3,240

Расчетная длина Коэффициенты расчетной длины:

m X 1 m Y 1

Расчетная длина, мм: Lo X 3240 Lo Y 3240

Гибкость: Lo/h X 8.10 Lo/h Y 4.05

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Нагрузки Результаты МКЭ расчета N, тс Mx,

тс*м My, тс*м

Qx, тс Qy, тс T, тс*м Сече-ние

Постоянная 438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 3_1.1 436 2.76 -0.545 0.323 -2.57 0 3_1.2 Длительная 63.3 -0.669 -0.0409 -0.0133 -0.266 0 3_1.1 63.3 0.193 0.00226 -0.0133 -0.266 0 3_1.2 Кр. времен-ная

84.1 -0.888 -0.0532 -0.017 -0.353 0 3_1.1

84.1 0.255 0.00186 -0.017 -0.353 0 3_1.2 Ветровая 1 -1.83 0.126 -0.333 -0.173 0.0764 0 3_1.1 -1.83 -0.121 0.228 -0.173 0.0764 0 3_1.2 Ветровая 2 7.37 -0.487 -0.214 -0.124 -0.292 0 3_1.1 7.37 0.458 0.188 -0.124 -0.292 0 3_1.2 Коэффициенты Надежности по ответственности 1 Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм. Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1 Длительности 1 1 0.35 0 0 Продолжительно-сти

1 1 1 0 0

Снижающий для кр. врем. нагрузки 1 Учитывать в расчете:

автоматически сформированные РСН РСН, сформированные для случаев а, б

Коэффициенты расчетных сочетаний нагрузок (РСН) Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм. 1-е, основное 1 1 1 1 0 2-е, основное 1 0.95 0.9 0.9 0 3-е, особое 0.9 0.8 0.5 0 1 Учитывать при автоматическом формировании РСН:

знакопеременность ветровой и сейсмической нагрузки Расчетные сочетания нагрузок. Сокращенный список N, тс Mx,

тс*м My, тс*м


Первая группа пред. состояний. Случай б (все нагрузки) Группа 1 654 -8.46 0.179 0.166 -3.88 0 3_1.1 586 -7.22 0.486 0.334 -3.27 0 длит.

часть Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | 1.1ПО+1.14ДЛ+1.08КР+1.26В2

485 -6.3 1.02 0.598 -2.94 0 3_1.1 482 -6.13 0.552 0.355 -2.83 0 длит.

часть Tx | 1.1ПО-1.4В1

Первая группа пред. состояний. Случай а (продолжит.) Группа 2 645 -7.85 0.448 0.322 -3.51 0 3_1.1 586 -7.22 0.486 0.334 -3.27 0 длит.

часть

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

N, тс Mx,

тс*м My, тс*м


Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | 1.1ПО+1.14ДЛ+1.08КР 482 -6.13 0.552 0.355 -2.83 0 3_1.1 482 -6.13 0.552 0.355 -2.83 0 длит.

часть Tx | 1.1ПО

Вторая группа пред. состояний. Случай б (все нагрузки) Группа 3 581 -7.44 0.223 0.184 -3.4 0 3_1.1 525 -6.48 0.446 0.305 -2.94 0 длит.

часть Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | ПО+0.95ДЛ+0.9КР+0.9В2

440 -5.7 0.835 0.496 -2.65 0 3_1.1 438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 длит.

часть Tx | ПО-В1

Вторая группа пред. состояний. Случай а (продолжит.) Группа 4 574 -7 0.415 0.295 -3.14 0 3_1.1 525 -6.48 0.446 0.305 -2.94 0 длит.

часть Sнс, Sлс, Nс, Ty, Sнлс | ПО+0.95ДЛ+0.9КР

438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 3_1.1 438 -5.57 0.502 0.323 -2.57 0 длит.

часть Tx | ПО

Номера колонн, определивших РСН: 3_1

Расчетное армирование

Asu 4.91 As1 21.95 As2 6.52

Продольная арматура, см2: полная 76.5913 по прочности 76.5913

% армирования 2.39 Поперечная арматура, см2/м

0

Ширина раскрытия трещин, мм: непродолжительного 0 продолжительного 0

Расстановка продольной арматуры Армирование симметричное. Выпуски в верхнюю колонну

угловые 425 вдоль грани 1025 боковые 425

Всего 1825

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Площадь арматуры, см2 88.3573 % армирования 2.76 Анкеровка продольной арматуры Диаметр стержня, мм Длина анкеров-

ки, мм Длина нахлест-ки, мм

25 1000 1000 Расстановка поперечной арматуры Зона анкеровки, мм: 310

шаг 250 привязка 1-го 50 зона раскладки 500 привязка последнего 550

Основная зона, мм: 710 шаг 300 привязка 1-го 850 зона раскладки 1800 привязка последнего 2650

Доборный, мм: 110 шаг 290 привязка 2940 расст. до верха 50

Площадь арматуры, см2/м

5.23599

Рис.46 Армирование монолитной колонны Км3_1

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

4.5. Расчет монолитных стен

Несущие стены выполнены монолитными из бетона класса В30 по

ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости W4, по морозо-

устойчивости F100. Продольная арматура класса А500С, поперечная

А500С по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты приведены

в таблице.

Усилия в элементах стен : T, T/м Напряжения; модуль упругости : T/м2

Рис.48 Обозначение расчетных сечений

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Примечание:

1. Отметке 0,000 соответствует верх фундаментной плиты

ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ СТЕН

N Название Тип Модуль упруго-

сти Коэфф.

Пуассона Объемный вес, т/м3 Детали

Расстоя-ние до ц.т. ар-матуры

Расчет по II пред. сост.

1 Железобетон бе-тон 3000000.0 0.20 2.5 2.5, B25, A400С,

A400С 3.0 см Да

КОЭФФИЦИЕНТЫ НАГРУЗОК Загружение Постоянная Длительная Кратковрем. Сейсмическая Ветровая Надежности 1.1 1.2 1.2 1,0 1.0

Длительности 1.0 1.0 0.35 0.0 0.0 1-е осн. со-

чет. 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0

2-е осн. со-чет.

1.0 0.95 0.9 0.9 0.0

3-е особ. со-чет.

0.9 0.8 0.5 0.0 1.0

Расчет армирования стен выполнен в модуле Мономах Разрез (стена), пред-назначенном для подбора армирования пластинчатых элементов. Расчет про-изводился на расчетное сочетание нагрузок. Результаты расчёта представлены в виде изополей требуемого армирования по двум направлениям у двух граней одного из участков стены.

РАСЧЕТ МОНОЛИТНОЙ СТЕНЫ ПО ОСИ 5

N узла X Y N узла X Y

Элемент разреза N 1. ТОЛЩИНА СТЕНЫ 20, МАТЕРИАЛ Железобетон 1 0.0 0.0 2 0.0 3.0 3 4.397 3.0 4 4.397 0.0 5 2.5 0.0 6 2.5 2.15 7 0.5 2.15 8 0.5 0.0

Элемент разреза N 2. ТОЛЩИНА СТЕНЫ 20, МАТЕРИАЛ Железобетон 1 4.397 0.0 2 4.397 3.0 3 5.9 3.0 4 5.9 0.0





Элемент разреза N 7. ТОЛЩИНА СТЕНЫ 20, МАТЕРИАЛ Железобетон 1 4.397 9.69 2 4.397 12.93

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.




















Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.


Элемент разреза N 1. ТОЛЩИНА СТЕНЫ 20, МАТЕРИАЛ Железобетон 3 4.397 38.85 4 4.397 35.61 5 2.5 35.61 6 2.5 37.76 7 0.5 37.76 8 0.5 35.61

















Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.49 Изополя напряжений по Nx (тс/м2)

Рис.50 Изополя напряжений по Ny (тс/м2)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.51 Изополя напряжений по Mx (тс*м)

Рис.52 Изополя напряжений по My (тс*м)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.53 Изополя напряжений по Qx (тс*м)

Рис.54 Изополя напряжений по Qy (тс*м)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Результат армирования монолитной стены См по оси 5

Рис.55 Изополя армирования по Ax (см2)

Принимаем основное армирование: Ø10 А500С шаг 200 (As = 3.93 см2) Дополнительное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2)

Рис.56 Изополя армирования по Az (см2)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Принимаем основное армирование: Ø10 А500С шаг 200 (As = 3.93 см2) Дополнительное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2)

Из расчетов видно, что во всех случаях принятое армирование превышает требуемое. Т.е. прочность стены на действие расчетного сочетания усилий обеспечена.

РАСЧЕТ МОНОЛИТНОЙ СТЕНЫ ПО ОСИ 6

Примечание: 1. Отметке 0,000 соответствует верх фундаментной плиты

ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ СТЕН

N Название Тип Модуль упруго-

сти Коэфф.

Пуассона Объемный вес, т/м3 Детали

Расстоя-ние до ц.т. ар-матуры

Расчет по II пред. сост.

1 Железобетон бе-тон 3000000.0 0.20 2.5 2.5, B25, A400С,

A400С 3.0 см Да

КОЭФФИЦИЕНТЫ НАГРУЗОК Загружение Постоянная Длительная Кратковрем. Сейсмическая Ветровая Надежности 1.1 1.2 1.2 1,0 1.0

Длительности 1.0 1.0 0.35 0.0 0.0 1-е осн. со-

чет. 1.0 1.0 1.0 1.0 0.0

2-е осн. со-чет.

1.0 0.95 0.9 0.9 0.0

3-е особ. со-чет.

0.9 0.8 0.5 0.0 1.0

Расчет армирования стен выполнен в модуле Мономах Разрез (стена), пред-назначенном для подбора армирования пластинчатых элементов. Расчет про-изводился на расчетное сочетание нагрузок. Результаты расчёта представлены в виде изополей требуемого армирования по двум направлениям у двух граней одного из участков стены.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.57 Изополя напряжений по Nx (тс/м2)

Рис.58 Изополя напряжений по Ny (тс/м2)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.59 Изополя напряжений по Mx (тс*м)

Рис.60 Изополя напряжений по My (тс*м)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Рис.61 Изополя напряжений по Qx (тс*м)

Рис.62 Изополя напряжений по Qy (тс*м)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Результат армирования монолитной стены См по оси 6

Рис.63 Изополя армирования по Ax (см2)

Принимаем основное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2) Дополнительное армирование: Ø16 А500С шаг 200 (As = 10,05 см2)

Рис.64 Изополя армирования по Az (см2)

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Принимаем основное армирование: Ø12 А500С шаг 200 (As = 5,65 см2) Дополнительное армирование: Ø18 А500С шаг 200 (As = 12,72 см2)

Из расчетов видно, что во всех случаях принятое армирование превышает требуемое. Т.е. прочность стены на действие расчетного сочетания усилий обеспечена.

Рассчитал



Под

пись

и д

ата

Инв

. № д

убл.

Взам

. инв

. №

Под

пись

и д

ата

Инв

. № п

одл.

Библиографический список

1. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения/Госстрой России- М.: ФГУП ЦПП, 2004.- 24с.

2. СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»/Госстрой России. - М.: ГП ЦПП, 2003.-44с.

3. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений/Госстрой России- М.: ГП ЦПП , 1995.

4. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83) .- М.: Стройиздат, 1986.

Расчет 17-ти этажного монолитного дома в Лира, Мономах

Engineering