无线通信是近年射频与微波电路发展的最大推动力

1

典型的 GSM 移动通信系统

无线通信是近年射频与微波电路发展的最大推动力无线通信是近年射频与微波电路发展的最大推动力

2无线通信系统发射机、接收机离不开射频与微波电路无线通信系统发射机、接收机离不开射频与微波电路

任何无线通信系统都包括发射机和接收机两个基本部分。发射机的功能是将信号调制到载波上，并由天线辐射出去。接收机的功能则相反，将天线接收到的加载在载波上的信号恢复出来。发射机和接收机由调制器、功率放大器、频率合成器、低噪声放大器、解调器、天线以及相关的滤波器、耦合器等有源、无源基本射频与微波电路单元构成。正确理解接收机、发射机电气特性的有关参数，对射频与微波电路设计十分重要。它是我们对各类有源、无源射频与微波电路提出要求的依据。

3外差接收机外差接收机 (( 二次混频接收系二次混频接收系统统 ))

滤波器 1 限制输入信号的通带以减少互调干扰以及本振通过天线的辐射。低噪声放大器放大的信号与第一本振输出的信号同时加到混频器 1 ，其输出的高中频信号经高中频滤波器 1 滤波后被高中频放大器 1 放大。被放大的高中频信号与第二本振输出的信号经混频器 2 再次混频后，得到的低中频信号通过低中频滤波器 2 滤波后，最后送到检波器恢复出基带信号。

4对接收系统的要求是对接收系统的要求是1 ．灵敏度（ Sensitivity ）：接收机灵敏度衡量接收机检测微弱信号的能力，对于模拟接收机用信噪比（ SNR ）量度，对数字接收机则用误码率（ BER ）表示。2 ．选择性（ Selectivity ）：接收机的选择性衡量接收机抗拒接收相邻信道信号的能力。要实现 70-90dB 选择性是很困难的。3 ． Spurious response rejection: the ability of reject undesirable channel responses is important in reducing interference. This can be accomplished by properly choosing the IF and using various filters. Rejection of 70-80 dB is possible.

4 ． Intermodulation rejection: the receiver has the tendency to generate its own on-channel interference from one or more RF signals. Those interference signals are called intermodulation (IM) products. Greater than 70 dB rejection is normally desirable.

5 ．频率稳定性（ frequency stability ）：本振的频率稳定性对于降低频率调制，相位噪声十分重要。常用的频率稳定技术有介质谐振器、锁相环、频率综合器等。6 ．辐射（ radiation emission ）：本振信号经过混频器泄漏到天线并经天线辐射到自由空间引起的干扰务必低于 FCC 规定的电平。

5接收机动态范围（接收机动态范围（ DRDR ））接收机动态范围是指接收机可检测的最小信号与在失真允许情况下能接收的最大信号的范围。最小可检测信号受限于接收机噪声在失真允许情况下最大接收信号取决于接收机的饱和输出特性。如果输入功率低于动态范围的下限，噪声将占主导地位。如果输入功率超过动态范围的上限，输出开始饱和。接收机动态范围是设计射频与微波电路的重要依据之一。

实际系统（混频器、放大器） 1dB 压缩点

6接收机噪声源接收机噪声源接收机噪声来自两个方面，一是天线接收到的噪声，二是接收机自身产生的噪声。天线接收到的噪声包括天空噪声（ sky noise ），大气噪声（ atmospheric noise ），地球噪声（ earth noise ）、银河噪声（ galactic noise ）和人工噪声（ man-made noise ）。天空噪声的噪声功率可表示为

式中 B 是带宽， k = 1.3810–23 J/K ，是波尔兹曼常数。 TA 是天线噪声温度。大气噪声源于闪电等因素，在 10KHz 附近最强，频率超过 20MHz 一般可忽略。银河噪声来自遥远的天体，其最大值在 20MHz 附近，到 500MHz 可忽略。人工噪声源多种多样。任何电路断开与合上时，在电路上产生的瞬时脉冲都是人工噪声源，从通信、广播、电视、雷达、系统以至输电线的电磁辐射被天线接收后都可看作对有用信号的干扰。接收机自身产生的噪声包括放大器、滤波器、混频器、检波器各级产生的噪声。接收机内部噪声限制了接收机检测的最小信号。信号强度必须大于噪声一定强度才能被检测到。

BkTN A

7接收机内部噪声可分为三类接收机内部噪声可分为三类1 ．热噪声（ Thermal, Johnson, or Nyquist noise ）：电阻热噪声源于束缚电荷的随机起伏。在通带 B 范围内热电阻噪声电压的均方值为

式中 k 为波尔兹曼常数； T 是电阻器的绝对温度，单位 K； B

是带宽，单位为 Hz； R 是电阻，单位为。热噪声分布与频率无关，也叫做白噪声。2 ．闪粒噪声（ shot noise ）：闪粒噪声源于真空电子管、固态器件发射电子的起伏。3 ． 1/f 噪声（ Flicker or 1/f 噪声）：顾名思义， 1/f 噪声与频率成反比，从 1Hz 到 100MHz 范围内 1/f 噪声才是重要的。超过 1

00MHz热噪声起主要作用。

kTBRVn 42

8信噪比信噪比接收机输出信号的质量可用信噪比（ Signal-to-noise ratio, SN

R ）表示

（ 1.1 ）信号可检测，要求信噪比大于 3dB 。对于移动电话， S/N 要求大于 15dB 。对于固定电话要 30dB ，电视要 40dB ，而对于高保真音乐则要 60dB 。对于雷达系统，高的信噪比就相当于高的检测概率低的虚警概率。如果信噪比达到 16dB ，检测概率可达到 99.99%而虚警概率低于 10–6 。

无用的噪声功率电平有用信号功率电平

N

S

9噪声大小怎么表示─接收机噪声系数噪声大小怎么表示─接收机噪声系数

接收机可用一个二端口网络表示。对于任何一个二端口网络，噪声系数 F 的定义是

噪声系数常用分贝表示，记为 NF 。对于增益为 G 的二端口网络

输出噪声 No应为 N0 = GNi +网络产生的噪声 Nn 。

网络产生的噪声 Nn 为（ W ）故

所以（ W ）故以分贝表示的输出噪声等于输入噪声 No(dB) 加上噪声系数 F(dB) 和增益 G

(dB) 。

Ni = kTB

FGNn No

SoSi

oo

ii

NS

NSF

/

/

输出端信噪功率比输入端信噪功率比

io GSS

ion GNNN i

o

oi

ii

GN

N

NGS

NSF

/

/

io FGNN


噪声系数要只反映器件本身噪声性能，而与输入噪声无关，故噪声系数的定义应基于标准噪声源 Ni 。

（ W ）式中 k 是波尔兹曼常数， T = 290K （室温）， B 是带宽。因此噪声系数 F 成为

Ni = kTB

FGNn No

SoSi

kTBN i

GkTB

NF o


对于 N 个二端口网络级连组成的系统，其总的噪声系数为

N 个网络的级连由此可见，第一级的增益、噪声系数对总链路的噪声系数起决定作用。注意式中 G 、 F 是功率比。对损耗为 L （以功率比表示）的无源器件， G = 1/L ， F = L 。

12121

3

1

21

111

n

n

GGG

F

GG

F

G

FFF

F1

G1

F2

G2

F3

G3

Fn–1

Gn–1

Fn

Gn…


例题：计算如图 1-5所示两级放大器的总噪声系数。

级连放大器解： F1 = 3dB = 2 ， F2 = 5dB = 3.162 ，

G1 = 20dB = 100 ， G2 = 20dB = 100 ，

dB

注意 FF1 ，因为第一级放大器有较高增益。 (需要换算为 dB) !

F1 = 3 dBG1 = 20 dB

F2 = 5 dBG2 = 20 dB

06.3100

1162.32

1

1

21

G

FFF

13噪声大小怎么表示─接收机噪声温度噪声大小怎么表示─接收机噪声温度

等效噪声温度定义为

式中 To = 290K ， F 以功率比表示，所以

因此级连放大器的等效噪声温度可表示成

Ten 是 n级以 K 表示的等效噪声温度。

oe TFT 1

o

e

T

TF 1

12121

3

1

21

n

eneeee GGG

T

GG

T

G

TTT

14动态范围，动态范围， 1dB1dB 压缩点，最小可检测信号压缩点，最小可检测信号

混频器、放大器以至整个接收机通常工作于线性区域，即输出功率与输入功率呈线性关系，其比例系数就是转换损耗或转换增益。线性工作时，输入功率的变化范围，称为动态范围（ dynam

ic range, DR ）。如果输入功率超过动态范围的上限，输出开始饱和；如果输入功率低于动态范围的下限，噪声将占主导地位。实际系统（混频器、放大器） 1dB 压缩点

动态范围定义为 1dB 压缩点（ 1dB compression point ）和最小可检测信号（ Minimum Detectable Signal, MDS ）之间的区域。既可用输入功率表示，也可用输出功率表示。

15最小可检测信号最小可检测信号匹配电阻负载的噪声电平为

如果假定 T 为室温（ 290K ），带宽为 1MHz ，则

最小可检测信号（ MDS ）定义为比噪声功率高 3dB 的电平，故MDS = –114dBm + 3dB = –111dBm

所以在室温及 1MHz 带宽条件下最小可检测信号（ MDS ）为–111dBm (9.7410–12mw)

kTBN i

dBm

mw

kTBN i

114

104log10

log1012


161dB1dB 压缩点压缩点

对于转换损耗为 Lc 的混频器

注意式中 PD 、 Pout 都以 dBm 表示，而 G 、 Lc 以 dB 表示。 Pout 是 1

dB 压缩点输出功率， PD 则是 1dB 压缩点对应的输入功率。

dBGPP outD 1

dBLPP coutD 1

当中频输出功率与线性时相比减小 1dB ，或转换损耗增加 1dB 的点就叫做 1dB 压缩点。此 1dB 压缩点就定义为动态范围的上限。对于增益为 G 的放大器或接收机在 1dB 压缩点，以dBm 计的输入信号功率或驱动功率（ PD ）由图可见为：实际系统（混频器、放大

器） 1dB 压缩点

17接收机动态范围接收机动态范围

式中 IP3 为二个信号输入时三阶交截点（ Third-order two-tone intercept ），将在下节讨论。

MDSPDR D

MDSGIPDRsf 33

2


根据前面定义的 1dB 压缩点以及增益、带宽、噪声系数，动态范围 DR就是 1dB 压缩点输入信号功率电平与最小可检测输入信号电平之差，即

注意， PD 和 MDS 用 dBm 表示， DR 则是 dB 。

当不止一个信号加到输入端时，动态范围定义为“ spurious-free region” ，如果输入信号电平相等，“ spurious-free” 动态范围DRsf

18三阶交截点和交调分量三阶交截点和交调分量当两个频率为 f1 、 f2 的信号源或更多频率的信号源加到一个非线性器件时，原则上将会产生多个交调分量（ Intermodulation (IM) products ），并可分为二阶交调分量，三阶交调分量，以及更高阶交调分量。

两信号输入时产生的新的频率分量fIF1 和 fIF2 是需要的中频输出信号， fIM1 和 fIM2 是三阶交调信号。两信号输入时三阶交调分量特别受到关注，因为它有可能落在中频带通范围内。

Mixer or receiver

fLO

fIF1

fIF2

fIM1

fIM2

f1, f2

,2,1,0,21 nmnfmf

21 ff

1221 2 ,2 ffff

19三阶交截点和交调分量三阶交截点和交调分量

产生三阶交调的过程是，输入信号 f1 和 f2 混频，再跟本振差拍，得到

（ 1.4 ）注意频率间隔为

这些三阶交调信号幅度相对较大，且又很难用滤波器从中频输出信号（ fIF1, fIF

1 ）中滤除，要特别予以重视。

1212 IML ffffo

2122 IML ffffo

11 IFL fffo

22 IFL fffo

22211121 IMIFIFIFIFIM ffffffff

fIM2 fIM1

fIF2 fIF1

fLO

f2 f1

Frequency

IF bandwidth

RFbandwidth

20三阶交截点和交调分量三阶交截点和交调分量混频器或接收机对三阶交调信号的抑制程度可用三阶交截点度量。三阶交截点反映了所研究系统线性特性。在线性工作区，如果输入信号功率增加 1dB ，中频输出信号功率也增加 1dB ，而 IM3增加3dB ，即三阶交调线斜率与所要求输出信号线斜率之比为 3:1 。当多级电路级连时，系统总的三阶交截点计算步骤如下：1 ．把所有交截点转换到系统输入端，转换规则是减去以 dB 计的增益，加上以 dB 计的损耗。2 ．交截点功率用 dBm 表示。3 ．假定所有交截点彼此独立互不相关，则总的 IP3input 为

mw(1.5)

4 ．将以 mw 表示的 IP3input 用 dBm 表示。

nIPIPIP

IP input

3

1

23

1

13

11

3

21三阶交截点和交调分量三阶交截点和交调分量计算下图所示射频系统总的 IP3 。解：将各级交截点转换到输入端

射频系统（ L—损耗， G—增益， LC—转换损耗）所以系统总的 IP3 为

mwdBm

IPIPIPIP

IP

93.207.4

93.2log10

95.191

98.31

1.2511

1log10

431

331

231

131

1log103

或

22发射机系统发射机系统

发射机一般包括振荡器、调制器、上变频器、滤波器、功率放大器。最简单的发射机可能只有一个振荡器，复杂的发射机还包括锁相环或频率合成器信号对振荡器的调制方式有振幅调制（ AM ）、相位调制（ FM 、PM ）或数字调制振荡器输出功率也可上变频到更高的频率，功率放大器用来提高高频输出功率。为了减小相位噪声可用锁相环将振荡器相位锁定，或用频率合成器代替一般的振荡器。锁相环、频率合成器都基于高频率稳定度的晶振。

InformationPower amplifiers

Modulator Filter Upconverter

Oscillator

Filter

23振荡器的特征参数振荡器的特征参数

表示振荡器的特征参数有：1 ．输出功率与工作频率（ power output and operating frequency ）2 ．效率（ efficiency ）有两种定义，一种是直流到射频（ dc-to-RF ）转换效率，定义为

另一种定义叫做功率附加效率 PAE （ power added efficiency ），其定义为

Pout 、 Pin 分别为射频输出、输入功率。3 ．输出功率随频率变化（ power output variation ）4 ．频率调谐范围（ frequency tuning range ）频率调谐可以通过电的也可通过机械的方法实现。5 ．稳定性（ stability ）稳定性指当振荡器 / 发射机经受某种电的或机械扰动后回到原先工作点的能力。

%100 dcRF PP

%100

dc

inout

P

PP



Oscillator

Filter

24振荡器的特征参数振荡器的特征参数

6 ．电路品质因数（ circuit quality(Q) factor ）：指振荡器谐振电路的固有品质因数以及有载品质因数。7 ．噪声（ noise ）有 AM 、 FM 噪声，还有相位噪声。8 ．频率波动（ frequency variations ）：包括频率跳变（ frequency jumping ）、频率挽入（ frequency pulling ）、频率推出（ frequency pushing ）。频率跳变源于器件阻抗的跳变，频率挽入是指负载相位变化 360 引起的频变化，频率推出源于直流偏置的变化。9 ． Post-tuning drift ：指从起振到稳态过程中由于固态器件被加热而引起的频率、功率漂移。10 ．杂散信号（ spurious signal ）：除了所希望载波频率信号外的所有其它频率信号。11 ．邻信道功率比（ adjacent channel power ratio, ACPR ）这个指标专门针对数字无线通信系统的，用来评价交调干扰。



Oscillator

Filter

25发射机噪声发射机噪声产生噪声的原因：振荡器是一个非线性器件，振荡器产生的噪声电压、噪声电流将对振荡器产生的有用信号进行调制，噪声可分为三类： AM 噪声、 FM 噪声以及相位噪声。AM 噪声使振荡器输出信号的幅度随机起伏。 FM 噪声使输出频谱展宽。

理想振荡器产生的信号及实际被噪声调制的信号。

26发射机噪声发射机噪声FM 噪声可用离开载频 fm （即输出频谱中 (f0+fm) 位置） 1Hz 带宽内噪声功率与载波信号功率之比来量度，即

L

L (fm) 是以 dB 表示的载频

(f0) 功率与偏离载频 fm 时噪

声功率之差。 L (fm) 的单位

是 dBc/Hz 。

图 1-13 振荡器输出功率谱

C

NHzff mm

载波信号功率带宽内噪声功率处偏离载波频率 1

27发射机噪声发射机噪声M/A COM MLS-4000 频率合成器的相位噪声曲线。

图 1-14

有必要指出，相位噪声或 FM 噪声主要靠近载频 f0 的部分。

28邻信道功率比邻信道功率比（（ adjacent channel power ratio, ACPRadjacent channel power ratio, ACPR ））

ACPR针对数字无线通信应用提出的，它是评价功率放大器线性化的重要指标，其定义为

用 dBc 表示。

邻信道功率谱密度主信道功率谱密度

ACPR

无线通信是近年射频与微波电路发展的最大推动力

Documents