bk projekat - poprecni ramovi - vertikalno opterecenje
DESCRIPTION
projekatTRANSCRIPT
1
POS RC-100, POS RD-100 i POS RE-100 – Grede poprečnih ramova u osama C, D i E u nivou krova Podaci: L= Ly = 7.2 m; Usvojene dimenzije grede: b/d = 40.0/60.0 cm;
1. Analiza opterećenja:
1.1 Sopstvena težina grede: 0.40·0.60·25.0 = 6.0 kN/m gst = 6.0 kN/m
1.2 Analiza opterećenja koje se prenosi sa sitnorebraste tavanice POS 101 na gredu: Stalno opterećenje – reakcije oslonaca rebra sitnorebraste tavanice:
Rg,rPOS101= maxTg,r
POS101 = 8.738 kN;
Osovinsko rastojanje rebara: λ = 50.0 cm = 0.50 m;
Stalno opterećenje od sitnorebraste tavanice POS 101:
g = 2·(Rg,rPOS101/ λ) = 2·(8.738/0.50) = 34.952 kN/m
g = 34.952 kN/m Povremeno opterećenje – reakcije oslonaca rebra sitnorebraste tavanice:
Rp,rPOS101= maxTp,r
POS101 = 2.250 kN;
Osovinsko rastojanje rebara: λ = 50.0 cm = 0.50 m;
Povremeno opterećenje od sitnorebraste tavanice POS 101:
p = 2·(Rp,rPOS101/ λ) = 2·(2.250/0.50) = 9.000 kN/m
p = 9.000 kN/m
1.3 Analiza opterećenja koje se prenosi sa podužne ivične grede: Stalno opterećenje – momenat torzije u preseku iznad oslonca podužne ivične grede:
MtgPOSR1-100 = 75.132 kNm;
Koncentrisani moment savijanja - stalno opterećenje od podužne ivične grede:
Mg = 2·( MtgPOSR1-100) = 2·75.132 = 150.264 kNm
Mg = 150.264 kNm Povremeno opterećenje – – momenat torzije u preseku iznad oslonca podužne ivične grede:
MtpPOSR1-100 = 11.610 kNm;
Koncentrisani moment savijanja - povremeno opterećenje od podužne ivične grede:
Mp = 2·( MtpPOSR1-100) = 2·11.610 = 23.220 kNm
Mp = 23.220 kNm
2
POS RC-1, POS RD-1 i POS RE-1 – Grede poprečnih ramova u osama C, D i E u nivou sprata Podaci: L= Ly = 7.2 m; Usvojene dimenzije grede: b/d = 40.0/80.0 cm;
1. Analiza opterećenja: 1.1 Sopstvena težina grede: 0.40·0.80·25.0 = 8.0 kN/m gst = 8.0 kN/m 1.2 Analiza opterećenja koje se prenosi sa krstasto armirane ploče POS 1 na gredu: Podaci o krstasto armiranoj ploči: Lx = 6.0 m; Ly = 7.2 m; Ly / Lx = 1.20; Preliminarno određivanje debljine ploče:
Lx= 6.0 m Lox= 4/5 · Lx = 4/5 · 6.0 = 4.80 m min dp = Lox/35 = 480/35 = 13.7 cm; Za određivanje stalnog opterećenja usvojena je debljine ploče: usvdp = 18.0 cm.
Stalno opterećenje:
- sopstvena težina ploče: 0.18 · 25.0 = 4.5 kN/m2
- težina poda i plafona (procenjeno 1.5 kN/m2) 1.5 = 1.5 kN/m2
g = 6.0 kN/m2 Povremeno opterećenje:
- korisno opterećenje ploče: 10.0 = 10.0 kN/m2
p = 10.0 kN/m2 1.2.1 Ivica (oslonac) između ploča „a“ i „b“: Stalno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Qg= 6.0·(6.0·7.2) = 259.2 kN;
od ploče tipa a : ga= Q1a,g/Ly = (3)0.331·Qg/Ly = 0.331·259.2/7.2 = 11.916 kN/m od ploče tipa b : gb= Q1b,g/Ly = (6b)0.297·Qg/Ly = 0.297·259.2/7.2 = 10.692 kN/m
gab = 22.608 kN/m Povremeno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Q’p= 5.0·(6.0·7.2) = 216.0 kN; (simetrični deo povremenog opterećenja: p/2=5.0 kN/m2)
od ploče tipa a : p’a= Q’1a,p/Ly = (3)0.331·Q’p/Ly = 0.331·216.0/7.2 = 9.930 kN/m od ploče tipa b : p’b= Q’1b,p/Ly = (6b)0.297·Q’p/Ly = 0.297·216.0/7.2 = 8.910 kN/m
p’ab = 18.840 kN/m Q”p= ±5.0·(6.0·7.2) = ±216.0 kN; (antimetrični deo povremenog opterećenja: ±p/2=±5.0 kN/m2)
Potpuni naizmenični raspored:
od ploče tipa a : p”a= Q”1a,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m od ploče tipa b : p”b= Q”1b,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m
p”ab = ±21.720 kN/m Delimični naizmenični raspored:
od ploče tipa a : p”a= Q”1a,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m od ploče tipa b : p”b= Q”1b,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m
p”ab = ±19.860 kN/m
3
1.2.2 Ivica (oslonac) između ploča „c“ i „d“: Stalno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Qg= 6.0·(6.0·7.2) = 259.2 kN;
od ploče tipa c : gc= Q1c,g/Ly = (6a)0.300·Qg/Ly = 0.300·259.2/7.2 = 10.800 kN/m od ploče tipa d : gd= Q1d,g/Ly = (2) 0.279·Qg/Ly = 0.279·259.2/7.2 = 10.044 kN/m
gcd = 20.844 kN/m Povremeno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Q’p= 5.0·(6.0·7.2) = 216.0 kN; (simetrični deo povremenog opterećenja: p/2=5.0 kN/m2)
od ploče tipa c : p’c= Q’1c,p/Ly = (6a)0.300·Q’p/Ly = 0.300·216.0/7.2 = 9.000 kN/m od ploče tipa d : p’d= Q’1d,p/Ly = (2) 0.279·Q’p/Ly = 0.279·216.0/7.2 = 8.370 kN/m
p’cd = 17.370 kN/m Q”p= ±5.0·(6.0·7.2) = ±216.0 kN; (antimetrični deo povremenog opterećenja: ±p/2=±5.0 kN/m2)
Potpuni naizmenični raspored:
od ploče tipa c : p”c= Q”1c,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m od ploče tipa d : p”d= Q”1d,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m
p”cd = ±21.720 kN/m Delimični naizmenični raspored:
od ploče tipa c : p”c= Q”1a,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m od ploče tipa d : p”d= Q”1b,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m
p”cd = ±19.860 kN/m POS RC-1 i POS RE-1 – Stalno opterećenje
sopstvena težina stalno opterećenje sa ploče POS 1
ukupno stalno opterećenje
Polje gst [kN/m] g [kN/m] g [kN/m]
1 8.000 22.608 30.608
2 8.000 20.844 28.844
3 8.000 22.608 30.608 POS RC-1 i POS RE-1 – Povremeno opterećenje
Polje p1 [kN/m] p2 [kN/m] p3 [kN/m] p4 [kN/m] p5 [kN/m]
1 18.84+21.72=40.56 18.84-21.72=-2.88 18.84+19.86=38.70 18.84-21.72=-2.88 18.84·2=37.68
2 17.37-21.72=-4.35 17.37+21.72=39.09 17.37+19.86=37.23 17.37+19.86=37.23 17.37·2=34.74
3 18.84+21.72=40.56 18.84-21.72=-2.88 18.84-21.72=-2.88 18.84+19.86=38.70 18.84·2=37.68
4
1.2.3 Ivica (oslonac) između ploča „b“ i „b“: Stalno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Qg= 6.0·(6.0·7.2) = 259.2 kN;
od ploče tipa b : gb= Q1b,g/Ly = (6b)0.297·Qg/Ly = 0.297·259.2/7.2 = 10.692 kN/m od ploče tipa b : gb= Q1b,g/Ly = (6b)0.297·Qg/Ly = 0.297·259.2/7.2 = 10.692 kN/m
gbb = 21.384 kN/m Povremeno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Q’p= 5.0·(6.0·7.2) = 216.0 kN; (simetrični deo povremenog opterećenja: p/2=5.0 kN/m2)
od ploče tipa b : p’b= Q’1b,p/Ly = (6b)0.297·Q’p/Ly = 0.297·216.0/7.2 = 8.910 kN/m od ploče tipa b : p’b= Q’1b,p/Ly = (6b)0.297·Q’p/Ly = 0.297·216.0/7.2 = 8.910 kN/m
p’bb = 17.820 kN/m Q”p= ±5.0·(6.0·7.2) = ±216.0 kN; (antimetrični deo povremenog opterećenja: ±p/2=±5.0 kN/m2)
Potpuni naizmenični raspored:
od ploče tipa b : p”b= Q”1b,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m od ploče tipa b : p”b= Q”1b,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m
p”bb = ±21.720 kN/m Delimični naizmenični raspored:
od ploče tipa b : p”b= Q”1b,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m od ploče tipa b : p”b= Q”1b,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m
p”bb = ±19.860 kN/m 1.2.4 Ivica (oslonac) između ploča „d“ i „d“: Stalno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Qg= 6.0·(6.0·7.2) = 259.2 kN;
od ploče tipa d : gd= Q1d,g/Ly = (2) 0.279·Qg/Ly = 0.279·259.2/7.2 = 10.044 kN/m od ploče tipa d : gd= Q1d,g/Ly = (2) 0.279·Qg/Ly = 0.279·259.2/7.2 = 10.044 kN/m
gdd = 20.088 kN/m Povremeno opterećenje – reakcije oslonaca ploče:
Q’p= 5.0·(6.0·7.2) = 216.0 kN; (simetrični deo povremenog opterećenja: p/2=5.0 kN/m2)
od ploče tipa d : p’d= Q’1d,p/Ly = (2) 0.279·Q’p/Ly = 0.279·216.0/7.2 = 8.370 kN/m od ploče tipa d : p’d= Q’1d,p/Ly = (2) 0.279·Q’p/Ly = 0.279·216.0/7.2 = 8.370 kN/m
p’dd = 16.740 kN/m Q”p= ±5.0·(6.0·7.2) = ±216.0 kN; (antimetrični deo povremenog opterećenja: ±p/2=±5.0 kN/m2)
Potpuni naizmenični raspored:
od ploče tipa d : p”d= Q”1d,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m od ploče tipa d : p”d= Q”1d,p/Ly = (5b)0.362·Q”p/Ly = ±0.362·216.0/7.2 = ±10.860 kN/m
p”dd = ±21.720 kN/m Delimični naizmenični raspored:
od ploče tipa d : p”d= Q”1d,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m od ploče tipa d : p”d= Q”1d,p/Ly = (3)0.331·Q”p/Ly = ±0.331·216.0/7.2 = ±9.930 kN/m
p”dd = ±19.860 kN/m
5
POS RD-1 – Stalno opterećenje
sopstvena težina stalno opterećenje sa ploče POS 1
ukupno stalno opterećenje
Polje gst [kN/m] g [kN/m] g [kN/m]
1 8.000 21.384 29.384
2 8.000 20.088 28.088
3 8.000 21.384 29.384 POS RD-1 – Povremeno opterećenje
Polje p1 [kN/m] p2 [kN/m] p3 [kN/m] p4 [kN/m] p5 [kN/m]
1 17.82+21.72=39.54 17.82-21.72=-3.90 17.82+19.86=37.68 17.82-21.72=-3.90 17.82·2=35.64
2 16.74-21.72=-4.98 16.74+21.72=38.46 16.74+19.86=36.60 16.74+19.86=36.60 16.74·2=33.48
3 17.82+21.72=39.54 17.82-21.72=-3.90 17.82-21.72=-3.90 17.82+19.86=37.68 17.82·2=35.64