diseño viga losa

DISEÑO DE ESTRIBO DERECHO - IZQUIERDO

UBICACIÓN: CC.PP. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO

DISEÑO : CIIMA SAC

DATOS

ALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.800 0.72TIPO DE TERRENO (Kg/m2) qadm= 1.500ANCHO DE ESTRIBO (m) A = 5.650LUZ DEL PUENTE (m) L = 6.000ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 3.500ALTURA DE ESTRIBO SIN CABEZAL (m) h= 3.035 3.035ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado) f = 24.500

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.600PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) g1 = 1.800PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) g2 = 2.400TALÓN DE LA ZAPATA (m) M = 0.500 0.40PIE DE LA ZAPATA (m) N = 0.400ANCHO DE INCLINACIÓN DEL ESTRIBO 1/10 A 1/25 (m) E = 0.400 0.30

G = 1.825ALTURA DEL CABEZAL (m) a = 0.465ANCHO DEL CABEZAL (m) b = 1.200 0.36

c = 0.625ANCHO DE LA ZAPATA (m) B = 3.125 3.01RESISTENCIA A LA COMPRENSIÓN DEL CONCRETO FC 175.000ALTURA TOTAL DEL ESTRIBO (H+D) H' = 4.300

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 0.47h'= 0.60C= TAN 2(45-f/2) 0.41

E= 0,5*W*h (h+2h")*C 0.290 TN

OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL AMBITO DEL DISTRITO DE PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO



DISEÑO : CIIMA SAC


Ev=E*Sen (o/2)= 0.062Eh=E*Cos (o/2)= 0.283

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.21

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.339 0.6 0.803Ev 0.062 1.20 0.074Total 1.401 0.877

Xv=Mt/Pi 0.626 mZ=Eh*Dh/Pi 0.042 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.016 m F`c= 700 Tn/m2

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 1.26 <d CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 14.76 >2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 3.47 >2 CONFORME

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 3.50h'= 0.60C= 0.41E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 6.070 TnEv=E*Sen (o/2)= 1.288 TnEh=E*Cos (o/2)= 5.932 Tn

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.32 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.080 1.625 16.380P2 4.553 0.7125 3.244P3 1.457 0.27 0.393Ev 1.288 1.32 1.700Total 17.378 21.717



DISEÑO : CIIMA SAC


Xv=Mt/Pi 1.25 m Esfuerzo a compresión del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.45 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.31 m

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 14.34 <F`c CONFORME

Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 10.6Reacción del puente debido a peso propio,R1= 1.88 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.208 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 6.80 Tn


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 1.880 0.7125 1.340R3 6.800 0.71 4.828P vertical tot, 17.378 1.25 21.723Total 26.058 27.891

Xv=Mt/Pi 1.070 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 5.932 1.32 7.830R2 0.208 5.30 1.102Total 6.140 8.932

Yh=Mi/Pi 1.455Z= 0.343e= 0.386

VERIFICACIONES



DISEÑO : CIIMA SAC


1-Verificacion de compresion y tracción

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 23.90 <F`c CONFORME

Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.125H= 4.30h'= 0.60C= 0.41E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 8.727Ev=E*Sen (o/2)= 1.852Eh=E*Cos (o/2)= 8.528

Punto de aplicación de empuje Ea Dh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.59


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 10.080 2.125 21.420P2 4.553 1.2125 5.521P3 1.457 0.77 1.122P4 7.860 1.637 12.867P5 1.400 2.93 4.102Ev 1.852 3.28 6.075Total 27.202 51.107

Xv=Mt/Pi 1.879 mZ=Eh*Dh/Pi 0.498 me=b/2-(Xv-Z) 0.182 m >b/6 b/6= 0.521

e<b/6, CONFORMEVERIFICACIONES


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 11.75 <d CONFORME

Chequeo al volteo




DISEÑO : CIIMA SAC




2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 1.880 1.2125 2.280R3 6.800 1.21 8.228P vertical tot, 27.202 1.88 51.140Total 35.882 61.648

Xv=Mt/Pi 1.718 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 8.283 1.59 13.170R2 0.208 6.10 1.269Total 8.491 14.439

Yh=Mi/Pi 1.70Z= 0.40e= 0.24 <b/6 CONFORME

VERIFICACIONES


P =Fv(1+6e/b)/(ab) 16.77 <d RECALCULAR

Chequeo al volteo




DIMENSIONAMIENTO DE ALA DEL ESTRIBOAltura del Estribo 4.30Talud del ala 1: 0.43

Inclinacion del estribo respecto del eje camino:Ø = 0.00 °

Inclinacion del ala izquierda respecto del estribo:bi = Grado 45

Inclinacion del ala derecha respecto del estribo:bd = 45 °

m = m 0.92



DISEÑO : CIIMA SAC


h = m 2.15

Longitud del ala izquierda:Li m 1.30

, adoptamos 3.50Longitud del ala derecha:Ld m 1.30

, adoptamos 3.50

DISEÑO DE ALETAS

UBICACIÓN: C.P. LA VICTORIA - PAUCARTAMBO - PASCO - PASCO

DISEÑO : CIIMA SAC

m 1.30, adoptamos 3.50

m 1.30, adoptamos 3.50

a.1.1 Predimensionamiento de las AletasAltura del Estribo H m 4.30Talud del ala 1:10 0.43 0.86Inclinacion del estribo respecto del eje camino: Ø = Grado 0.00

Inclinacion del ala izquierda respecto del estri bi = Grado bi =45°-Ø /2 45Inclinacion del ala derecha respecto del estribo: Grado bd = 45°+Ø/2 45

m m 0.92h m 2.15

Longitud del ala izquierda: Li m 1.30, adoptamos 3.50

Longitud del ala derecha: Ld m 1.30, adoptamos 3.50

DATOS:Altura del estribo H m 4.300Ancho del cabezal a m 0.900Altura de la Aleta h m 1.500Altura de zapata de cimentación d m 0.800Talón de la zapata M m 0.400Ancho de inclinación del estribo 1/10 a 1/25 E m 0.150

G m 0.900Pie de la zapata N m 0.400Ancho de la zapata B m 1.850d = talud de relleno sobre alas, debe verificarse que grado 19.000Peso especifico del relleno g1 Tn/m3 1.800Peso especifico del concreto g2 Tn/m3 2.400Resistencia a la comprensión del concreto F´c kg/cm2 175.00Ángulo de fricción interna f grado 24.500

Altura del estribo h m 1.50Coeficiente de empuje activo C C = (Cosd)*(Cosd-raiz(Cos²d-cos²Ø)/(Co 0.54

C adim COEFICIENTE DE ROZAMIENTOEmpuje del terreno E Tn 1.094 Albañilería sobre albañile

Albañilería sobre rocaComponente vertical de E Ev Tn Ev=E*Sen (d/2)= 0.181 Albañilería sobre cascajoComponente horizontal de E Eh Tn Eh=E*Cos (d/2)= 1.079 Albañilería sobre tierra o


A. ALAS DEL ESTRIBOa.1. Longitud del ala del estribo

a.2 Perfil del ala

B. ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

b.1. Empuje de terreno

E= 0,5*W*h2*C

h

B

AA

M NE G

dB

a

B

DISEÑO DE ALETAS


DISEÑO : CIIMA SAC


Punto de aplicación de empuje Dv m Dv=h/3 0.50 Albañilería sobre tierra o

Fuerzas verticales actuantesPeso propio del estribo (elemento 1) P1 Tn/m P1 = h*a*gc 3.240Punto de aplicación de la fuerza P1 X1 m X1 = E+a/2 0.60Momento resistente de P1 M1 Tn-m M1 = P1*X1 1.944

Peso propio del estribo (elemento 2) P2 Tn/m P2 = h*c*gc/2 0.270Punto de aplicación de la fuerza P2 X2 m X2 = E*2/3 0.10Momento resistente de P1 M2 Tn-m M2 = P2*X2 0.027

Peso propio del relleno Ev1 Tn/m 0.181 0.181Punto de aplicación de la fuerza XV1 m XV1 =E+a 1.05Momento resistente Mv1 Tn-m Mv1 = Ev1*Xv1 0.190

Fuerza resistente total vertical Prt1 Tn/m Prt1 = P1+P2+Ev1 3.691Momento resistente total Mrt1 Tn-m Mrt1 = M1+M2+Mv 2.161

Punto de aplicación por fuerzas resistentes Xv m Xv=Mt/Pi 0.585Punto de aplicación por fuerzas desestabil. Z m Z=Eh*Dv/Pi 0.146Excentricidad e m e=(E+G)/2-(Xv-Z) 0.086

VERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y tracciónComprensión admisible p Tn/m2 P =Fv(1+6e/(a+b)/(a 17.13

b m 1.00Esfuerzo de comprensión del concreto fć kg/cm2 fć = 0,40*fc 70.00

fć Tn/m2 700.00 > p 17.132. Chequeo al volteoFactor de seguridad al volteo FSV adim FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.01 > F.S.V 2

3. Chequeo al DeslizamientoChequeo de fricción para deslizamiento f adim 0.70 Albañilería sobre albañileríaFactor de seguridad al deslizamiento F.Sd adim FSD=Pi*f/Eh 2.39 > F.S.D 2

1-Empuje de terreno,aAltura total del estribo h ´ m 2.30

C = (Cosd)*(Cosd-raiz(Cos²d-cos²Ø)/(Co 0.54

Empuje del terreno E Tn 2.571

Componente vertical de E Ev Tn Ev=E*Sen (Ø/2)= 0.424Componente horizontal de E Eh Tn Eh=E*Cos (Ø/2)= 2.536Punto de aplicación de empuje Dv m Dv=h/3 0.77

Fuerzas verticales actuantesPeso propio del estribo (elemento 1) P1 Tn/m P1 = h*a*gc 3.240Punto de aplicación de la fuerza P1 X1 m X1 = M+E+a/2 1.00

C. ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

E= 0,5*W*h2*C

DISEÑO DE ALETAS


DISEÑO : CIIMA SAC


Momento resistente de P1 M1 Tn-m M1 = P1*X1 3.240

Peso propio del estribo (elemento 2) P2 Tn/m P2 = h*c*gc 0.270Punto de aplicación de la fuerza P2 X2 m X2 = M+E*2/3 0.50Momento resistente de P2 M2 Tn-m M2 = P2*X2 0.135

Peso propio del estribo (elemento 3) P3 Tn/m P3 = B*d*gc 3.552Punto de aplicación de la fuerza P3 X3 m X3 = B/2 0.93Momento resistente de P3 M3 Tn-m M3 = P3*X3 3.303

Peso propio del estribo (elemento 4) P4 Tn/m P4 =B*n*g1 1.080Punto de aplicación de la fuerza P4 X4 m X4 = B-N/2 1.65Momento resistente de P4 M4 Tn-m M4 = P4*X4 1.782

Peso propio del relleno Ev1 Tn/m 0.424 0.424Punto de aplicación de la fuerza XV1 m XV1 =B 1.85Momento resistente Mv1 Tn-m Mv1 = Ev1*Xv1 0.784

Fuerza resistente total vertical Prt1 Tn/m Prt1 = P1+P2+P3+ 8.566Momento resistente total Mrt1 Tn-m Mrt1 = M1+M2+M3 9.244

Punto de aplicación por fuerzas resistentes Yh m Xv=Mt/Pi 1.079Punto de aplicación por fuerzas desestabil. Z m Z=Eh*Dv/Pi 0.228Excentricidad e m e=b/2-(Xv-Z 0.31 0.074 < b/6 0.31

VERIFICACIONES1-Verificacion de compresion y tracciónComprensión admisible p Tn/m2 P =Fv(1+6e/b)/(ab) 6.38

b m 1.00Esfuerzo de comprensión del concreto fć kg/cm2 fć = 0,40*fc 70.00

fć Tn/m2 700.00 > p 6.38

2. Chequeo al volteoFactor de seguridad al volteo FSV adim FSV=Mi/(Eh*Dh) 4.73 > F.S.V. 2

3. Chequeo al DeslizamientoChequeo de fricción para deslizamiento f adim 0.60 Albañilería sobre tierra o arcilla secaFactor de seguridad al deslizamiento F.Sd adim FSD=Pi*f/Eh 2.03 > F.S.D. 2

DISEÑO DE ALETAS

COEFICIENTE DE ROZAMIENTO0.700.700.600.50

OBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL

DISEÑO DE ALETASOBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL

0.33

Ok

Ok

Albañilería sobre albañileríaOk

DISEÑO DE ALETASOBRA: MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS DE TRANSITABILIDAD A LOS CENTROS DE PRODUCCION AGROPECUARIO DENTRO DEL

Ok

Ok

Ok

Albañilería sobre tierra o arcilla secaOk

DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA


DISEÑO : CIIMA SAC

DATOS DE DISEÑO

Sobrecarga de diseño HS-20Luz del puente (L) = 6.00 mPeso del concreto armado (Pc) = 2.40 tn/m3Resistencia a la Compresion (f'c) = 280 kg/cm2Esfuerzo a la fluencia (f'y) = 4200 kg/cm2

SECCION TRANSVERSAL

SECCION LONGITUDINAL

1) Predimensionamiento

h= L/15 = 0.400 m Considerar: 0.40 m




DISEÑO : CIIMA SAC


2) Metrado de Cargas

Losa : Longitud x Altura de Losa x Peso de Concreto

: 1.00 x 0.42 x 2.4 = 0.96 Tn/m

0.96 Tn/m

3) Momento por Peso Propio

1.01 Tn/m

6.00 m

1.5

4.32 T-m

4.32 T-m

Este valor es el maximo momento al centro de luz debido al peso propio

4) Analisis Longitudinal

P 4P 4P

4.27 m 4.27 m

8.54 m

P = 3629 Kg.

Es evidente que sobre el puente no podra entrar el tren de cargas completo.Ante esta circunstancias se presentan solo una alternativa:

ALTERNATIVA N° 01

Entran las dos ruedas posteriores (las mas pesadas) - De acuerdo al Teorema de Baret, ubicamos la seccion critica

n n

4P R=8P 4P

WD =

MD = (WD x L x L/4)/2 =

MD =



DISEÑO : CIIMA SAC


4.27 m

3 m 3 m

Tomando Momentos:

4P(2.50-n) + 4P(2.50-n + 4.27) = 8P(2.50 + n)4.27 = 4n

n = 1.0675 metros

Entonces la seccion critica que produce el maximo momento, sera:

0.73 m 1.07 m 3.20 m 0.30 m

4P 4P

4.27 m

3 m 3 m

0.104

1.586 2.43 m 4.57 mm

M = 4P (1.586) + 4P (0.104)M = 6.76 P

Ubicando la seccion critica al centro de luz del puente tipo losa.

B = (x - 1.77) (1.25)/2.5B = 0.5x - 0.885

x - 1.77 x 2.5 - x

4P 4P

4.27 m

2.00 m 2.00 m



DISEÑO : CIIMA SAC


B C1.25

C = (2.5 - x) (1.25)/2.5C = 1.25 - 0.5x

El momento en el centro de luz seraM = 4P (0.5x - 0.885) + 4P (1.25 - 0.5x)M = 4P (1.25 - 0.885)

M = 1.46P

Al cancelar la variable x, resulta que la posicion del par de ruedas dentro del puente no afecta al valor del momento al centro de luz, siempre que se encuentren ambos ejes dentro del tramo.

ALTERNATIVA N° 01Considerando que entra una sola rueda, la mas pesada. En esta caso escogemos la central del tren de cargas como es evidente ella producira su maximo efecto cuando se encuentre al centropor ello:

3 m 3 m

P 4P 4P

4.27 m 4.27 m

1

M = 4P (1.0)M = 4P

Del valore obtenido, podemos concluir que el maximo momento se ocasionara al centrode luz cuando el eje central del tren de cargas se encuentre aplicado sobre el, siendo su valor:

Ms/c = 4P P = 3629/2 Kg/m Nota:3629 Kg., es el peso por ejeP = 1814.5 Kg/m siendo el de rueda la mitad 1814.50 Kg

Ms/c = 7258.0 Tn/m

5)

E = 1.219 + 0.06L E < 2.13 m

E = 1.579 < 2.13 OK

Entonces el valor del momento maximo por metro de losa sera:

Determinando el Ancho Efectivo (E)



DISEÑO : CIIMA SAC


4.597 Tn/m

6)

I = 15.24 I < 0.30 (30%)L + 38

I = 0.346364

Como este valor sobrepasa a 0.30; que es el maximo permitido, escogeremos este como valordel coeficiente de impacto correspondiente:

I = 0.30

Entonces el momento por impacto debido a las cargas moviles sera:

1.38 Tn/m

7) Diseño

Momento Flector (M)Peralte en Servicio

M = 10.30 Tn/m

Valor del momento por metro de ancho de losa

Esfuerzo de Comprension en el Concreto (fc)

fc = 0.4 f'c fc = 112 Kg/cm2

Esfuerzo permisile en el acero de refuerzo. (fy)

fy = 0.5 f'y f'y < 4200 Kg/cm2fy = 0.4 f'y f'y > 4200 Kg/cm2

fy = 1680 Kg/cm2

Modulo de Elasticidad del Acero de Refuerzo (Es)

ML = (P x L)/E

ML =

Determinando el Coeficiente de Impacto (I)

MI = I x Mmax

MI =

M = MD + ML + MI



DISEÑO : CIIMA SAC


Es = 2100000 Kg/cm2 Es = 2100000

Modulo de Elasticidad del Concreto (Ec)

Ec = 250998

Relacion del Modulo de Elasticidad del Acero al del Concreto (n)

n = Es/Ec n = 8.3666

Se utilizara : n = 10

Relacion entre las Tensiones del Acero y del Concreto (n)

r = fy/fc r = 15

Factor Adimensional (k)

k = n/(n + r) k = 0.4

Factor Adimensional (j)

j = 1 - k/3 j = 0.867

Ancho de la cara de compresion de un elemento en flexion (b)

b = 100 cm tomamos un metro de ancho de losa

8) Determinando el valor del peralte

d = 2Mfc x k x j x b

d = 23.03 cm = 30 cm 35

d = 0.2303 < 0.40 m OK

Se asumira d=0.28 m, para la altura de losa h=0.35 m, se obtiene un recubrimiento que excede a los 3 centimetros minimos solicitados.

d=28 cm h=35 cm Esfuerzo Inferior

d=7 cm

Ec = 1500 (f'c)1/2

1/2



DISEÑO : CIIMA SAC


9) Area del Refuerzo de Traccion (As)

As = M fy x j x d

As = 20.20 cm2

10) Diseño a la Rotura

Momento Resistente a la Rotura (Mu)

Mu = 18.59 Tn-m

ACERO PRINCIPAL

ø 0.9donde : fy 4,200

d 28.00f´c 280

b para M 100

Mu = 18.590 ton-mprimer tanteo : d-a/2 = 0.9d

a = 25.20 As = 19.51 a = 3.44a = 3.44 As = 18.71 a = 3.30

As = 18.661 cmAs mín = 9.33 cm

tomamos : As = 18.66 cm

Ø 1" @ 27 cm

Acero de Reparticion (Asr)Considerando que la losa se arma con el acero principal paralelo al trafico, se tiene

Asr = 22.5 < 50 OK

Mu = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]

%Asr = 55/(L)1/2



DISEÑO : CIIMA SAC


Asr = 22.5% de AsAsr = 0.275 x As

Asr = 4.20 cm2

Acero de Temperatura (Ast)

Ast = 0.0018 x b x h

Ast = 7.20 cm2

11) Distribucion de Acero1. Acero Principal (DAs) = 18.66 cm2 Emplearemos varillas de Ø 1" (As=5.07 cm2)

DAs = 0.272 m

Se dispondra el fierro cada 0.30 x 2 = 0.60 m, de modo alterno para varillas rectas hasta el fondo del apoyo y dobladas.

2 . Acero de Reparto (DAsr) = 4.20 cm2 Emplearemos varillas de 1/2" pulgada (As=1.27 cm2)

DAsr = 0.30 m

3 . Acero de Temperatura (DAst) Emplearemos varillas de 1/2" pulgada (As=1.27 cm2)

DAst = 0.18 m

12) Diseño de la Viga Sardinel

0.300.25 0.05

0.25

0.40

Metrado de Cargas

Carga MuertaPeso Propio : a x h x Pc = 0.468 Tn/mPeso Baranda : 0.100 Tn/m

Pt = 0.568 Tn/m



DISEÑO : CIIMA SAC


Carga Viva

E = 1.219 + 0.06L E < 2.13 m

E = 1.579 < 2.13 OK

a = 0.5E - x

Donde:a = Ancho de la Vigax = Acercamiento permitido de la rueda al sardinel (1pie) 0.305 m

a = 0.48 m

P' = P a /E = 0.45P/1.519Donde :

P = Carga de la rueda mas pesada (Tn) 7.26

P' = 2.21 Tn

Momento por Carga Permanente :

2.56 Tn-m

ML = P' L/4

ML = 3.32 Tn-m

Momento por Impacto (MI)

MI = I x ML

MI = 1.00 Tn-m

Verificando el Peralte por Servicio

Sobrecarga de Diseño (P')

MPt = (Pt x L2)/8 Tn-m

MPt =

Momento por Sobrecarga (ML)



DISEÑO : CIIMA SAC


M = 6.88 Tn-m

d = 2M Donde :fc x k x j x a a = 25 cm

d = 37.64 cm

d = 0.3764 < 0.60 m OK

Se asumira d=0.53 m, para tener el mismo fondo que la losa.los 3 centimetros minimos solicitados.

13) Area del Refuerzo de Traccion (As)

As = M fy x j x d

As = 8.91 cm2

14) Diseño a la Rotura

Momento Resistente a la Rotura (Mu)

Mu = 12.71 Tn-m

Area del Acero Principal (As)

Mu = Ø x As x f'y x [d - (As x f'y/1.7 x f'c x a)]

Donde :Ø = Factor de reduccion de capacidad, se considerara = 0.9

As = 4.28 cm2

Acero de Reparticion (Asr)Considerando que la losa se arma con el acero principal paralelo al trafico, se tiene

M = MPt + ML + MI

1/2

Mu = 1.3 [MD + 1.67(ML + MI)]

%Asr = 55/(L)1/2



DISEÑO : CIIMA SAC


Asr = 24.6 < 50 OK

Asr = 24.6% de AsAsr = 0.246 x As

Asr = 1.05 cm2

Acero de Temperatura (Ast)

Ast = 0.0018 x b x h

Ast = 6.30 cm2

Emplearemos varillas de 1/2" (As=1.27 cm2)

DAs = 0.30 m

Se empleara 02 varillas de Ø 1/2"

2 . Acero de Reparto (DAsr) Emplearemos varillas de 1/2" pulgada (As=1.27 cm2) Emplearemos varillas de 3/8" pulgada (As=0.71 cm2)

DAsr = 0.68 m

3 . Acero de Temperatura (DAst) Emplearemos varillas de 3/8" pulgada (As=0.71 cm2)

DAst = 0.23 m15) Diseño de los Estribos

Amax. < d/2

Amax. 60/2 = 30 cm

S max. Av x Fy bW = 253.5 bW

Para Ø 3/8"

Av = 1.42 mm2Fy = 4200

68.16 cmS3/8" =



DISEÑO : CIIMA SAC


De acuerdo a ello se empleara estribos a cada 0.45 m, con varillas de Ø 3/8"

diseño viga losa

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